Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

4 .5 GPa, en cambio, ésta disminuye a 2 .5 GPa para el acero T15 convencional que contiene
5% de vanadio . Sin embargo, para aceros de fabricación pulvimetalúrgica, Takigawa y col .
observaron que para los aceros anteriores con diferentes contenidos en vanadio, la diferencia
en resistencia a la ruptura transversal para durezas cercanas a 65 HRC es pequeña ; 5
GPa para el acero M2 y 4 .5 GPa para el acero T15 . Esto fue atribuido a que los productos
sinterizados presentaban una distribución de carburos más homogénea y más fina que los
aceros convencionales . Por otro lado, atribuyeron el descenso de la resistencia a la flexión
en los productos de colada a la presencia de carburos primarios más grandes - MC -, como
consecuencia de contenidos de vanadio más elevados .
Haswell, Stasko y Dax /78/ compararon valores de resistencia a la flexión de un acero T15
convencional y otro similar en composición, pero fabricado a través del proceso CPM-
Crucible Particle Metallurgy . Ambos aceros se austenizaron a la misma temperatura
(1232°C) durante 4 min . y revenieron a 550°C tres veces, dando durezas de 66 y 67 HRC
respectivamente . El acero convencional presentó una resistencia a la ruptura transversal de
2.15 GPa, mientras el acero CPM presentó una resistencia mucho mayor, 4 .7 GPa .
Por último, Martínez /28/ estudió la tenacidad y resistencia a la flexión de un acero T15
sinterizado en gas y vacío : todas las muestras sinterizadas en vacío, independientemente del
tratamiento térmico aplicado, fallaron de modo frágil, así como las sinterizadas en gas con
una cantidad de austenita retenida inferior al 10% . En todas las muestras sinterizadas en gas
y con un contenido en austenita mayor que el 10%, en cambio, se encontró deformación
plástica anterior a la fractura. El módulo de elasticidad permaneció aproximadamente constante
a 190-205 GPa para el acero sinterizado en vacío ; para el sinterizado en gas variaba
desde 150 a 215 GPa para contenidos de austenita retenida de 70 y 10%, respectivamente .
Encontró que en la superficie de tracción máxima la austenita se transformaba en
martensita inducida por la deformación plástica .
Kasak y Dulis /15/ publicaron las resistencias a la ruptura transversal de un acero rápido
tipo T15 fabricado convencionalmente y otro de similar composición, pero elaborado a
través de la ruta CPM . Estos investigadores encuentran diferencias semejantes a las de
Haswell y col . /78/, ya que el acero convencional posee una resistencia a la flexión de 2 .18
GPa y el CPM T15, 4.75 GPa. Kasak y Dulis plantean que, a falta de defectos tales como
porosidad o inclusiones, la distribución y tamaños de los carburos, principalmente MC, juegan
un papel muy importante como iniciadores de la fractura . Determinaron que ambos
aceros tenían un porcentaje en volumen promedio de carburos similar -12 .8-, pero el rango
en el cual variaba este porcentaje era muy diferente, ya que para el acero CPM T15 resultó
ser de 12 .2 -13 .4%- y para el T15 convencional fue de 6 .3 -20.8% .
El estudio de las superficies de fractura a través de microscopía electrónica de barrido, para
diferentes tipos y rutas de fabricación de aceros rápidos de herramientas, indica que el inicio
de la fractura no siempre corresponde a un punto simple, sino que por el contrario, está
representado por una área de heterogeneidades cercana a la superficie que está en tracción .
En los aceros sinterizados estas áreas consisten de poros o zonas con ligamentos entre
partículas incompletos /28,39/. En el material convencional los puntos de inicio de la frac-
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