Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

More documents

Recommendations

Info

eta CPM-T15-ak 4 .75 GPa-ekoa . Kasak eta Dulis-ek diote askotan, hutsune edo inklusiorik ez dagoenean karburo-banaketa eta -tamainak, batez ere MC-enak, direla hausturaren hasiera eragiten dutenak . Heurek dioten arabera, altzairu bien karburoen bolumenportzentaia antzekoa zen (% 12 .8) baina aldakuntza-tartea oso desberdina zen, CPM- T15-arentzako % 12 .2-13 .4-koa izan bait zen eta T15 konbentzionalarentzat % 6 .3-20 .8koa. Altzairu laster desberdinetan edota prozedura desberdinen bidez lortutakoetan egindako Arakapenezko Mikroskopio Elektronikoaren bidezko haustura-gainazalen ikerketak zera erakusten du : hausturaren hasiera ez dela beti puntu bakar batetan gertatzen, alderantziz, trakzio-gainazalaren gertu dagoen heterogenotasun-gune batetan hasten da haustura . Altzairu sinterizatuetan heterogenotasun hauek hutsuneak edo partikulen arteko lotura ahulak izan daitezke /28,29/ ; altzairu konbentzionaletan, berriz, haustura-hasiera puntuak inklusioak edo karburo primario larriak izaten dira. Kasu askotan ez dago hasiera-puntu zehatz bat aurkitzerik, baizik eta hasiera-gunea. Akatsaren hazkuntza normalean konposatua da, hau da, ale eta karburoen artean eta barnetik . 2 .4 .3 .1 Lau puntutako makurdura-saiakuntza egoera elastiko eta plastikoan Makurdura egoera elastikoan Makurdura elastiko-saiakuntza batetan saiatutako probetaren kanpoko gainazaletan gertatzen da tentsio gorena, eta zuntz-neutrorantz hurbiltzean gutxiagotuz dihoa, 2 .7 a) irudiko zeharkako-sekzioak erakusten duenez . Hiru edo lau puntutako makurdura-saiakuntza batetan normalean hausturarekiko erresistentzia sekzio karratu edo errektangularreko probetak erabiliz neurtzen da . Barraren gainazaleko trakzio-tentsio gorena materialen erresistentziaren ekuazio tradizionala erabiliz aurki daiteke /74/ : O'max = Mb (2 .16) ekuazio honetan, M makurdura-momentua da, b = W/2, zuntz-neutroarekiko distantzia kanpoko gainazalatik eta I intertzi-momentua da : l _ (zabalera)(altuera) 3 _B W 3 12 - 12 (2 .17) 35
4 .5 GPa, en cambio, ésta disminuye a 2 .5 GPa para el acero T15 convencional que contiene 5% de vanadio . Sin embargo, para aceros de fabricación pulvimetalúrgica, Takigawa y col . observaron que para los aceros anteriores con diferentes contenidos en vanadio, la diferencia en resistencia a la ruptura transversal para durezas cercanas a 65 HRC es pequeña ; 5 GPa para el acero M2 y 4 .5 GPa para el acero T15 . Esto fue atribuido a que los productos sinterizados presentaban una distribución de carburos más homogénea y más fina que los aceros convencionales . Por otro lado, atribuyeron el descenso de la resistencia a la flexión en los productos de colada a la presencia de carburos primarios más grandes - MC -, como consecuencia de contenidos de vanadio más elevados . Haswell, Stasko y Dax /78/ compararon valores de resistencia a la flexión de un acero T15 convencional y otro similar en composición, pero fabricado a través del proceso CPM- Crucible Particle Metallurgy . Ambos aceros se austenizaron a la misma temperatura (1232°C) durante 4 min . y revenieron a 550°C tres veces, dando durezas de 66 y 67 HRC respectivamente . El acero convencional presentó una resistencia a la ruptura transversal de 2.15 GPa, mientras el acero CPM presentó una resistencia mucho mayor, 4 .7 GPa . Por último, Martínez /28/ estudió la tenacidad y resistencia a la flexión de un acero T15 sinterizado en gas y vacío : todas las muestras sinterizadas en vacío, independientemente del tratamiento térmico aplicado, fallaron de modo frágil, así como las sinterizadas en gas con una cantidad de austenita retenida inferior al 10% . En todas las muestras sinterizadas en gas y con un contenido en austenita mayor que el 10%, en cambio, se encontró deformación plástica anterior a la fractura. El módulo de elasticidad permaneció aproximadamente constante a 190-205 GPa para el acero sinterizado en vacío ; para el sinterizado en gas variaba desde 150 a 215 GPa para contenidos de austenita retenida de 70 y 10%, respectivamente . Encontró que en la superficie de tracción máxima la austenita se transformaba en martensita inducida por la deformación plástica . Kasak y Dulis /15/ publicaron las resistencias a la ruptura transversal de un acero rápido tipo T15 fabricado convencionalmente y otro de similar composición, pero elaborado a través de la ruta CPM . Estos investigadores encuentran diferencias semejantes a las de Haswell y col . /78/, ya que el acero convencional posee una resistencia a la flexión de 2 .18 GPa y el CPM T15, 4.75 GPa. Kasak y Dulis plantean que, a falta de defectos tales como porosidad o inclusiones, la distribución y tamaños de los carburos, principalmente MC, juegan un papel muy importante como iniciadores de la fractura . Determinaron que ambos aceros tenían un porcentaje en volumen promedio de carburos similar -12 .8-, pero el rango en el cual variaba este porcentaje era muy diferente, ya que para el acero CPM T15 resultó ser de 12 .2 -13 .4%- y para el T15 convencional fue de 6 .3 -20.8% . El estudio de las superficies de fractura a través de microscopía electrónica de barrido, para diferentes tipos y rutas de fabricación de aceros rápidos de herramientas, indica que el inicio de la fractura no siempre corresponde a un punto simple, sino que por el contrario, está representado por una área de heterogeneidades cercana a la superficie que está en tracción . En los aceros sinterizados estas áreas consisten de poros o zonas con ligamentos entre partículas incompletos /28,39/. En el material convencional los puntos de inicio de la frac- 35
Page 1 and 2:
Jakintza-arloa: Ingeniaritza Sinter
Page 3 and 4:
Eta hau izan da nire bizitza orain
Page 6 and 7:
Javiri neuk baino ondiokan poza hau
Page 8 and 9:
ESKERRAK Lan. hau burutua izan bald
Page 10 and 11:
"SINTERIZAZIO-ATMOSFERAREN ERAGINA
Page 12 and 13:
austenita kopurua % 5-ekoa bakarrik
Page 14 and 15:
AURKIBIDEA 1 . Sarrera . 11 1 .1 Po
Page 16 and 17:
Taulak . 58 Irudiak . 62 4.Emaitzak
Page 18 and 19:
Irudiak . 173 6 . Ondorioak . 175 7
Page 20: 1 . ATALA : SARRERA . CAPÍTULO 1 :
Page 23 and 24: 1. INTRODUCCIÓN La vía de la pulv
Page 25 and 26: Es Europa quien lidera la investiga
Page 27 and 28: tabilidad química y resistencia a
Page 29 and 30: Las diferencias en el coste de sint
Page 31 and 32: de sus propiedades, se ha anticipad
Page 33: Por ello, y a fin de comprobar si e
Page 36: 2 . ATALA : BILDUMA BIBLIOGRAFIKOA
Page 39 and 40: 2 .1 Constituyentes 2 . RECOPILACI
Page 41 and 42: En los dos procesos los hornos se c
Page 43 and 44: Debido a la elevada velocidad de so
Page 45 and 46: La presencia del hidrógeno hace a
Page 47 and 48: asumirse que los aceros rápidos ob
Page 49 and 50: Los aceros rápidos de herramientas
Page 51 and 52: elementos de aleación para que se
Page 53 and 54: nización, para una temperatura det
Page 55 and 56: Se introdujeron los factores de int
Page 57 and 58: 2 .4 .2 .2 Tenacidad en probetas ci
Page 59 and 60: plástica, condiciones de L.E .F.M
Page 61 and 62: La Fig . 2 .6 /62/ presenta esquem
Page 63 and 64: Mientras que Lc en condiciones de f
Page 65 and 66: Sin embargo, cuando la grieta encon
Page 67 and 68: agrietadas por fatiga, un valor de
Page 69: una LVDT para medir la deflexión e
Page 73 and 74: tura corresponden a inclusiones o c
Page 75 and 76: en que C es la mitad del espaciado
Page 77: donde Ey corresponde a la deformaci
Page 80: IRUDIAK FIGURAS
Page 83 and 84: C) 925 900 875 850 825 800 775 Q IV
Page 85 and 86: as 11 ,IN h, hk I B ----~ a 2 .7 .
Page 88 and 89: 3 .1 Hautsen karakterizazioa 3 . TE
Page 90 and 91: 3 .4 Sinterizazioa Sinterizazioak 6
Page 92 and 93: lortutako txirbila xehekatu eta gar
Page 94 and 95: hartu ziren kontutan : Banadio-, Kr
Page 96 and 97: Aq, B q , Cq eta D q ondoko koefizi
Page 98 and 99: µ = kontutan hartutako fasearen zu
Page 100 and 101: Tratamendu Termikoak sinterizaziora
Page 102 and 103: neurtu zen, zein beti agertu zen ma
Page 104 and 105: Probeta bakoitzaren haustura-azal b
Page 106 and 107: A arrabolen arteko distantzia da, C
Page 108 and 109: Hortaz, haustura-erresistentzia, de
Page 110: TAULAK TABLAS
Page 113 and 114: Materiale Sinterizazio- Atmosfera P
Page 116: IRUDIAK FIGURAS
Page 120 and 121:
0 w 0,050a W= Iamm 9 = i2rrrarr 3 .
Page 122:
4 . ATALA : EMAITZAK . CAPÍTULO 4
Page 125 and 126:
4 .1 Sinterización 4 .1 .1 Acero P
Page 127 and 128:
Metalografía : Las muestras sinter
Page 129 and 130:
en los MX, probablemente debido a q
Page 131 and 132:
sinterizaciones de 30°C sin que va
Page 133 and 134:
La temperatura de aparición de est
Page 135 and 136:
El proceso de sinterización result
Page 137 and 138:
con grafito respectivamente, se obs
Page 139 and 140:
Los MX encontrados en el Px30 son m
Page 141 and 142:
4 .2 Tratamientos Térmicos 4 .2 .1
Page 143 and 144:
Se midió el tamaño de grano de la
Page 145 and 146:
ción . Cada punto es la media arit
Page 147 and 148:
Mientras que la dureza de temple de
Page 149 and 150:
Durezas Se midió la dureza a todas
Page 151 and 152:
4 .3 Ensayos Mecánicos 4 .3 .1 Ens
Page 153 and 154:
A partir de dichas curvas se calcul
Page 155 and 156:
ésta, hasta llegar al máximo de d
Page 157 and 158:
y para más altos contenidos en aus
Page 159 and 160:
Deflexioaren neurketa makinaren def
Page 161 and 162:
En el caso del Px30 se estudió no
Page 163 and 164:
Módulo de Young El módulo de Youn
Page 165 and 166:
Para durezas altas, las probetas de
Page 167 and 168:
Transformación de la austenita Par
Page 169:
superficies de contacto entre part
Page 172:
TAULAK TABLAS
Page 175 and 176:
4.1V Taula : Px30 altzairuaren karb
Page 177 and 178:
4.X Taula : Eutektikoen agerpen-ten
Page 179 and 180:
4.XIV Taula : Barker saiakuntzen em
Page 182:
IRUDIAK FIGURAS
Page 185 and 186:
4 .2 . Ir. : STO- jn sinterizatutak
Page 187 and 188:
E 70 60 50 40 30 20 10 0 1 0 o ' --
Page 189 and 190:
8 .5 • O • •o .11 ¡ L] 0 0 E
Page 191 and 192:
Co H H 70 60 50 40 30 20 10 1 o 1 1
Page 193 and 194:
4 .14 . Ir . : Hutsean sinterizatut
Page 195 and 196:
s. .r ~ U C6 • 20 • b 10 • N
Page 197 and 198:
(o 1000 900 800 700 600 CD Tenplatu
Page 199 and 200:
a 10 Nm 4 .21 . Ir . : Gasean sinte
Page 201 and 202:
4 .23 . Ir . : Gasean sinterizatuta
Page 203 and 204:
L7 A 900 850 800 650 600 550 ' -L 1
Page 205 and 206:
1000 900 800 700 0 -? AXo}- APERTUR
Page 207 and 208:
Barker zailtasun-saiakuntza . Ensay
Page 209 and 210:
4 .37 . Ir . : Lau puntutako makurd
Page 211 and 212:
N Q) 1 .6 1 .4 1 0 .6 0 - 911 -O ~O
Page 213 and 214:
Lau puntutako makurdura-saiakuntza
Page 215 and 216:
Lau puntutan makurdura-saiakuntza .
Page 217 and 218:
Lau puntutako makurdura-saiakuntza
Page 220:
5 . ATALA : EZTABAIDA . CAPÍTULO 5
Page 223 and 224:
5 .1 Densificación 5 .1 .1 Tempera
Page 225 and 226:
con el mismo o también con que al
Page 227 and 228:
con lo cual se obtienen los valores
Page 229 and 230:
donde fvj es la fracción volumétr
Page 231 and 232:
sido también encontrado en otros a
Page 233 and 234:
En la figura 5 .4 se han agrupado e
Page 235 and 236:
mas de sinterizado de los mismos ac
Page 237 and 238:
dustrial . En dicha tabla se compar
Page 239 and 240:
Los carburos MC de los aceros estud
Page 241 and 242:
5 .1 .6 Composición química de lo
Page 243 and 244:
5 .2 Tratamientos Térmicos En la F
Page 245 and 246:
También se ha comentado que en el
Page 247 and 248:
cesos en carbono equivalente y este
Page 249 and 250:
5 .3 Ensayos Mecánicos 5 .3 .1 Ten
Page 251 and 252:
derando también los puntos de la b
Page 253 and 254:
donde se puede estimar el valor de
Page 255 and 256:
Estos contenidos se calcularon para
Page 257 and 258:
-mediante la expresión (2 .31)- y
Page 259 and 260:
do la misma dureza y cantidad de au
Page 261 and 262:
En la figura 5 .13 se presentan est
Page 264 and 265:
5 .1 Taula: Karburoetan sartzen den
Page 266 and 267:
5.1V Taula : MC karburoen konposake
Page 268 and 269:
5 .VIII Taula : Karbono baliokideak
Page 270 and 271:
Material Sinterizazio- Atmosfera At
Page 272:
IRUDIAK FIGURAS
Page 275 and 276:
Frecuency (%) 100 90 80 70 60 50 40
Page 277 and 278:
100 80 ó ' 60 .J W H Z 40 w '< 20
Page 279 and 280:
1 .4 1 0 .8 0 .4 • 1 0 20 Hondar-
Page 282 and 283:
6 . ONDORIOAK 1 . % 90 N2-% 9 H2-%
Page 284:
7. ATALA: IRADOKIZUNAK . CAPÍTULO
Page 287 and 288:
7 . SUGERENCIAS 1 . Explorar hasta
Page 290 and 291:
BIBLIOGRAFÍA (1) P. Payson ; "The
Page 292 and 293:
(39) V .P. Martínez, R .H . Palma,
Page 294 and 295:
(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
Page 296:
ARGITARAPENAK . PUBLICACIONES .
Page 299:
PUBLICACIONES . Publicaciones gener
Page 303 and 304:
306 Urr uibeaskoa et al . Metallogr
Page 305 and 306:
308 Urrutibeaskoa et al . Metallogr
Page 307 and 308:
Page 309:
Page 314 and 315:
Figure 1 Microstructure of T42 + 0.
Page 316 and 317:
Figure 3 Microstructure of T15 (1 .
Page 318 and 319:
. . . 4 --s-- r a- 10 im Figure 5 M
Page 320 and 321:
TABLE V Chemical analysis of M 23 C
Page 324 and 325:
AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
Page 326 and 327:
90 o GT42 80 o e GT42C VT42 * VT42C
Page 328 and 329:
The presence of these MX carbonitri
Page 332 and 333:
Publishing & Editorial The Institut
Page 334 and 335:
INTRODUCTION Work carried out in th
Page 336 and 337:
etter than 5 Pa during the sinterin
Page 338 and 339:
gas atmosphere (see Table IV for qu
Page 340 and 341:
- Needle type : observed only at hi
Page 342 and 343:
-1o- (18) . These values would give
Page 344 and 345:
Chemical composition of primary car
Page 346 and 347:
CONCLUSIONS 1 . Addition of free ca
Page 348 and 349:
Vasco, 1987, Bilbao, España . 13 .
Page 350 and 351:
TABLE I Chemical analysis of as-rec
Page 352 and 353:
TABLE IV Austenite grain size and p
Page 354 and 355:
TABLE VII Chemical composition of C
Page 356 and 357:
8 .5 8 `/ U) 7 c o 6 .5 6 5 .5 1 1
Page 358 and 359:
Fig . 3 : Microstructure at the opt
Page 360 and 361:
L Ú y i3 70 60 30 - L 2 0 r- i Q L
Page 362 and 363:
Frecuency (%) 100 90 - 80 70 - 60 -
Page 364 and 365:
Frecuency (%) 100 90 - 80 - 70 - 60
Page 366 and 367:
Fig. 8 a) Eutectic type carbides .
Page 369 and 370:
March 10, 1992 Mr . J . J . Urcola
Page 371 and 372:
INTRODUCTION Work carried out in th
Page 373 and 374:
sintered is observed in Table II .
Page 375 and 376:
DISCUSSION Densification Kinetics .
Page 377 and 378:
particle size smaller than 1 µm, w
Page 379 and 380:
primary carbides present in the mic
Page 381 and 382:
REFERENCES : 1 . F .L. Jaegger and
Page 383 and 384:
CONDICION I C N (%owt) (%wt) O (%wt
Page 385 and 386:
CONDICION Temperatura de sintetizad
Page 387 and 388:
1 a v~ 00 v~ N 0o N ( £ m3/2) kLIS
Page 389 and 390:
u ( £ m0/ 2 ) xi ISNEIQ J 0 N M r-
Page 391 and 392:
Fig . 5 . Microstructure of T15 spe
Page 393 and 394:
N + D X O 0 0 0 0 0 0 0 I_ \o cn m
Page 395 and 396:
O ó P .4 W ~ C7 3 ,a o z N ~ .~ á
Page 397 and 398:
Q O x á á á 0 0 0 0 0 0 0 VI) L
Page 399 and 400:
∎ ∎ o In o Ln o ~n tt M M N N (
Page 401 and 402:
Ar, W X -r (3) a IU"EldWRI 0 M X A4
show all

Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?