Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

una LVDT para medir la deflexión en el centro- puede ser mucho menor que la tensión de
ruptura y tiende a ser similar en magnitud en los materiales sinterizados y forjados . En este
último caso, estos valores son también independientes de si los ensayos son sobre muestras
cortadas paralela o perpendicularmente a la dirección de deformación en caliente .
En general, la resistencia del acero rápido forjado -ensayado en dirección "longitudinal", es
decir, paralela a la dirección del laminado- es más alta que la de los sinterizados. La tenacidad
a la fractura, sin embargo, tiende a ser más alta para los materiales sinterizados, dándose
una correlación inversa entre tenacidad y dureza . Las razones microestructurales para
esto son desconocida., pero en los aceros rápidos producidos en atmósfera industrial esto se
ha asociado con el contenido en austenita retenida .
La tenacidad a la fractura ha sido determinada para un considerable número de aceros rápidos
para aplicaciones de cojinetes .
Las normas de ensayos de fractura requieren que la grieta se inicie y propague a una distancia
predeterminada por fatiga . A veces, este procedimiento se sustituye por un sistema
de impacto /28,67/ .
En 1948, Grobe y Roberts /75/ realizaron el primer estudio, determinando la resistencia a la
flexión de los aceros T1 y M42. No encontraron evidencia de deformación plástica, por lo
que la resistencia a la flexión fue calculada usando la teoría de la flexión elástica . En el
caso del acero T1, la resistencia a la ruptura transversal mejoró de 4 .1 a 4.4 GPa cuando la
temperatura de austenización aumentó de 1100 a 1260°C. También encontraron un aumento
del límite elástico con el incremento de la temperatura de austenización, alcanzando su
valor máximo de 3 .2 GPa cuando el acero se austenizó a 1290°C . Este aumento del límite
elástico o de fluencia y de la resistencia a la flexión, fue acompañado por el incremento de
la dureza de 60 a 65 HRC después de ser revenido . El acero M2 mostró un comportamiento
semejante, ya que la resistencia a la ruptura transversal aumentó de 3 .0 a 4 .5 GPa y el
límite elástico varió de 1 .58 a 3 .2 GPa . El módulo de elasticidad para el acero T1 fue de
220 GPa .
En el año 1959, Hoyle e Ineson /76/, utilizando un ensayo de flexión en cuatro puntos y
probetas más pequeñas que las de los trabajos anteriormente mencionados, encontraron
cierta deformación plástica y necesitaron, por tanto, introducir un factor de corrección para
el cálculo . Los resultados así encontrados para la resistencia a la ruptura transversal corregida
para un acero tipo M2 variaron entre 2 .2 y 2.7 GPa . Estos valores son más bajos que
los encontrados por Grobe y Roberts /75/, quienes usaron la teoría elástica de flexión y no
consideraron deformación plástica .
Takigawa y col ./77/ ensayaron en flexión en tres puntos varios aceros rápidos fabricados
por el proceso KHA, ruta pulvimetalúrgica que usa el prensado isostático en caliente para
lograr un producto totalmente denso . Encontraron que según aumentaba el contenido de
vanadio en el acero convencional la resistencia a la ruptura transversal disminuía . Para el
acero tipo M2, que contiene alrededor de un 2% de vanadio, la resistencia a la ruptura es de
34