Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

agrietadas por fatiga, un valor de KI c que variaba desde 20 a 22 MPaVm cuando la dureza
disminuía de 63 a 59 HRC . Al igual que Olsson y Fischmeister /65/, plantean que la tenacidad
a la fractura es controlada principalmente por la microestructura y propiedades de la
matriz . Wronski y col . encontraron que para sus probetas el radio de la zona plástica, según
el análisis de Knott /61/, estaba en el rango de 2 a 6 µm . Los valores de radio de zona plástica
encontrados por Rescalvo y Averbach son menores que los de Wronski y col ., ya que
su rango de variación estuvo entre 2 y 3 µm, y concluyen que probablemente estos valores
son insuficientes para inducir fractura a través de partículas .
En un trabajo más reciente, Martínez y col . /38/ encuentran una clara disminución de la
tenacidad en los aceros T6, T15 y T42 con la dureza, pasando la tenacidad de 35 MPaJ
para durezas comprendidas entre 500 y 600 HV l0 a valores de 13 a 15 MPafm- para
durezas de 950 HV I0 . En cuanto a su dependencia con la austenita retenida, dichos autores
encontraron un incremento inicial de la tenacidad con la cantidad de austenita residual,
llegándose a una saturación para valores de austenita retenida mayores de 30% ; este mismo
efecto lo encontró Aranzábal /73/ en una fundición ADI . En muestras con altos contenidos
de austenita observaron que aunque el modo de fractura era del tipo quasi-cleavage sí se
daba cierta plasticidad local . Martínez y col. /29/ reportan también en otro trabajo reciente
que en las muestras con altos contenidos en austenita residual se produce en una región
próxima al paso de las grietas de fractura una transformación de la austenita a martensita .
Los mismos autores argumentan que la energía absorbida en dicha transformación podía
explicar el importante incremento de la tenacidad a la fractura con el aumento de la cantidad
de austenita retenida .
Martínez /28/ encontró, por otra parte, que, para durezas máximas de revenido, tanto el
T15 sinterizado en gas como el de vacío presentan una tenacidad a la fractura similar, 13
MPaN[m--MPa~fm-- .
2 .4 .3 Resistencia a la flexión
La técnica convencional para determinar la resistencia de los aceros rápidos de herramientas
es la flexión en tres puntos . La "resistencia" transversal a la ruptura, aR, se evalúa
usando la fórmula de resistencia de los materiales, que asume deformación lineal elástica
/74/ . En la flexión en tres puntos, sólo se ensaya a la tensión máxima un volumen muy pequeño,
y si la fractura se inicia en grietas, esta geometría, de acuerdo con el análisis de
Weibull, lleva -por cuestiones estadísticas, se ensaya únicamente un pequeño volumen- a
valores más altos que los obtenidos en flexión en cuatro puntos o en tracción . Otro hecho
complicado de usar la teoría elástica es que se ignora la deformación plástica, que, sin embargo,
es fácilmente detectable, por ejemplo, en el M2 forjado . Si se considera la deformación
plástica y se supone un endurecimiento lineal, se pueden cometer sobreestimaciones
de más del 50 % en el valor de la tensión a fractura, af . También se ha mostrado que la
tensión en el límite elástico (tensión de fluencia), a y , -determinado usando, por ejemplo,
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