Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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Martínez-ek /28/, bestalde, iraoketa-gogortasun gorenetan T15-a bai gasean sinterizatuak eta baita hutsean sinterizatuak zailtasun berdintsua zutela aurkitu zuen, 13 MPa/-koa. 2 .4 .3 Makurdurarekiko erresistentzia Altzairu lasterren erresistentzia neurtzeko ohizko teknika hiru puntutako makurdurarena da . aR, zeharkako hausturarekiko erresistentzia, materialen erresistentziaren formula erabiliz kalkulatzen da, zeinek deformazio lineala suposatzen duen /74/ . Hiru puntutako makurduran oso bolumen txikia saiatzen da erresistentzia gorenean eta haustura pitzaduretan hasten bada, geometria honek, Weibull-en analisiaren arabera, lau puntutako makurduran edota trakzioan lortzen direnak baino erresistentzia altuagoak emango ditu (estatistika arazoa da, bolumen txiki bat bakarrik saiatzen bait da) . Teoria elastikoa erabiltzearen beste arazo bat deformazio plastikoa kontutan ez hartzea da, nahiz eta oso nabaria den, adibidez, M2 forjatuan . Deformazio plastikoa kontutan hartu eta gogordura lineala kontsideratzen bada, % 50-a baino Qf haustura-tentsioaren gain-estimazio handia- goak egin daitezke . Elastikotasun-muga (isurpen-tentsioa), Qy (zentruan deflexioa neurtzeko LVDT bat erabiliaz kalkulatua) haustura-tentsioa baino askozaz txikiagoa izan daiteke eta sinterizatutako eta forjatutako materialetan berdintsua da . Azken kasu honetan, balio hauek ez dira saiakuntza-probeten norabidearen menpekoak, berotako konformaketa-norabidearekiko paraleloki ala perpendikularki ebakiak izan . Orokorrean, altzairu laster forjatuen erresistentzia (norabide luzetarakoan saiatua, hau da, ijezketa-norabideari paralelo) sinterizatuena baino altuagoa da . Zailtasuna, aldiz, altuagoa da sinterizatuetan, zailtasuna eta gogortasunen arteko alderantzizko koerlazioa gertatzen delarik . Hau eragiten duten arrazoi egituralak ezezagunak dira, baina atmosfera industrialean sinterizatuz lortutako altzairu lasterretan hondar-austenita edukin handiagoarekin erlazionatu da . Zailtasuna altzairu laster askotan kalkulatu da, kojineteetan aplikatzeko . Haustura-saiakuntzen arauek pitzadura nekeaz sortu eta distantzia finko bat hedatzea eskatzen dute . Batzutan prozedura honen ordez talka-sistema erabiltzen da . 1948.ean Grobe eta Roberts-ek /75/ lehenengo ikerketa egin zuten, T1- eta M42-en makurdurarekiko erresistentzia neurtuz . Ez zen deformazio plastikoaren frogarik aurkitu, eta makurdurarekiko erresistentzia makurdura elastikoaren teoria erabiliz kalkulatu zen . T1-aren kasuan, zeharkako hausturarekiko erresistentzia 4 .1-etatik 4 .4 GPa-etara hobetu zen austenizazio-tenperatura 1100°-zatik 1260°C-tara igotzean . Elastikotasun-muga austenizazio-tenperaturarekin bat igotzen zela ere aurkitu zuten, bere balio gorena 3 .2 GPa-ekoa izan zelarik altzairua 1290°C-tan austenizatu zenean . Elastikotasun-muga edo isurpen-muga eta makurdurarekiko erresistentziaren igoera gogortasunaren 60-tatik 65 HRC-tarako igoerarekin batera gertatu zen iraotu ondoren . M2 altzairuak portaera bera 33
agrietadas por fatiga, un valor de KI c que variaba desde 20 a 22 MPaVm cuando la dureza disminuía de 63 a 59 HRC . Al igual que Olsson y Fischmeister /65/, plantean que la tenacidad a la fractura es controlada principalmente por la microestructura y propiedades de la matriz . Wronski y col . encontraron que para sus probetas el radio de la zona plástica, según el análisis de Knott /61/, estaba en el rango de 2 a 6 µm . Los valores de radio de zona plástica encontrados por Rescalvo y Averbach son menores que los de Wronski y col ., ya que su rango de variación estuvo entre 2 y 3 µm, y concluyen que probablemente estos valores son insuficientes para inducir fractura a través de partículas . En un trabajo más reciente, Martínez y col . /38/ encuentran una clara disminución de la tenacidad en los aceros T6, T15 y T42 con la dureza, pasando la tenacidad de 35 MPaJ para durezas comprendidas entre 500 y 600 HV l0 a valores de 13 a 15 MPafm- para durezas de 950 HV I0 . En cuanto a su dependencia con la austenita retenida, dichos autores encontraron un incremento inicial de la tenacidad con la cantidad de austenita residual, llegándose a una saturación para valores de austenita retenida mayores de <strong>30</strong>% ; este mismo efecto lo encontró Aranzábal /73/ en una fundición ADI . En muestras con altos contenidos de austenita observaron que aunque el modo de fractura era del tipo quasi-cleavage sí se daba cierta plasticidad local . Martínez y col. /29/ reportan también en otro trabajo reciente que en las muestras con altos contenidos en austenita residual se produce en una región próxima al paso de las grietas de fractura una transformación de la austenita a martensita . Los mismos autores argumentan que la energía absorbida en dicha transformación podía explicar el importante incremento de la tenacidad a la fractura con el aumento de la cantidad de austenita retenida . Martínez /28/ encontró, por otra parte, que, para durezas máximas de revenido, tanto el T15 sinterizado en gas como el de vacío presentan una tenacidad a la fractura similar, 13 MPaN[m--MPa~fm-- . 2 .4 .3 Resistencia a la flexión La técnica convencional para determinar la resistencia de los aceros rápidos de herramientas es la flexión en tres puntos . La "resistencia" transversal a la ruptura, aR, se evalúa usando la fórmula de resistencia de los materiales, que asume deformación lineal elástica /74/ . En la flexión en tres puntos, sólo se ensaya a la tensión máxima un volumen muy pequeño, y si la fractura se inicia en grietas, esta geometría, de acuerdo con el análisis de Weibull, lleva -por cuestiones estadísticas, se ensaya únicamente un pequeño volumen- a valores más altos que los obtenidos en flexión en cuatro puntos o en tracción . Otro hecho complicado de usar la teoría elástica es que se ignora la deformación plástica, que, sin embargo, es fácilmente detectable, por ejemplo, en el M2 forjado . Si se considera la deformación plástica y se supone un endurecimiento lineal, se pueden cometer sobreestimaciones de más del 50 % en el valor de la tensión a fractura, af . También se ha mostrado que la tensión en el límite elástico (tensión de fluencia), a y , -determinado usando, por ejemplo, 33
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Jakintza-arloa: Ingeniaritza Sinter
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Eta hau izan da nire bizitza orain
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Metalografía : Las muestras sinter
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La temperatura de aparición de est
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El proceso de sinterización result
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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Se midió el tamaño de grano de la
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A partir de dichas curvas se calcul
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Transformación de la austenita Par
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con el mismo o también con que al
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donde fvj es la fracción volumétr
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En la figura 5 .13 se presentan est
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Fig . 5 . Microstructure of T15 spe
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