Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

Mientras que Lc en condiciones de fractura frágil es siempre la carga máxima, en comportamiento
elasto-plástico no lo es . La pendiente que corresponde a la relajación elástica
cuando la grieta tiene un tamaño a c es alrededor de la mitad del valor de la pendiente de la
carga elástica inicial . Entonces, Lc puede ser obtenido como la intersección de la recta de
pendiente mitad de la inicial (interpolada entre las de relajación) y la curva entre los puntos
AyB .
2 .4 .2 .3 Tenacidad a la Fractura en Aceros Rápidos de Herramientas
Los primeros trabajos para evaluar la tenacidad en aceros rápidos estuvieron orientados a
determinar el efecto de las variables del proceso de fabricación sobre esta propiedad . Se
trataba de medir las ventajas que podrían tener los productos pulvimetalúrgicos sobre los
mismos aceros fabricados por procesos convencionales, y se pensó que la tenacidad a la
fractura podía ser la propiedad que determinara la validez de uno u otro .
Johnson /64/ comparó la tenacidad a la fractura de dos aceros rápidos, M2 y M7, usando
probetas compactas 'y pre-agrietadas por fatiga . Sus resultados fueron muy reproducibles y
encontraron valores muy próximos de la tenacidad a la fractura en ambos aceros para
durezas similares, variando desde 32 a 12 MPafm cuando la dureza aumentaba desde 42 a
66 HRC . Para explicar las diferencias que, sin embargo, existían entre las resistencias al
impacto de ambos aceros, Johnson se fijó en su microestructura y posibles defectos . Para el
acero M7 encontró que el tamaño crítico de defecto era del orden de magnitud de las
partículas de carburos o del tamaño de grano más grande (10-17µm) . En cambio, para el
acero M2 el tamaño de defecto crítico variaba entre 6 y 14 µm, resultando ser este valor
algo menor que el tamaño de grano promedio y algo mayor que el diámetro de carburo más
grande . Esto le hizo pensar que, por lo menos para el acero M2, durante el ensayo actuaba
algún mecanismo para crear un defecto de tamaño crítico . Las posibilidades que incluyó
eran : fractura de carburos, fractura intragranular, fractura intergranular, descohesión de un
carburo o inclusión con la matriz y fractura de la austenita retenida .
Olsson y Fischmeister /65/ compararon la tenacidad a la fractura en un acero rápido M2
fabricado por tres rutas diferentes : convencional, extrusión de polvos y forja de polvos .
Utilizaron probetas compactas, pero pre-agrietadas por impacto de acuerdo al método propuesto
por Eriksson /66/ . Los resultados para el acero M2 convencional eran muy próximos
a los de Johnson /64/, y los valores de KIc variaban desde 32 a 13 MPa -\Im cuando la
dureza se incrementaba de 50 a 65 HRC . Los aceros sinterizados-extruidos y sinterizadosforjados
dieron valores de tenacidad similares, aunque encontraron que el elevado
contenido en oxígeno de los polvos - >2000-2500 ppm- afectaba negativamente a la
tenacidad a la fractura.
En un análisis detallado del camino de propagación de la pre-grieta, Olsson y Fischmeister
observaron que ésta progresaba a través de las juntas de grano, pero al disminuir la fuerza
impulsora para hacerla crecer, la grieta era más selectiva en la búsqueda de puntos débiles .
31