Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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B >_ 2 .5 í K Ic 2 non B probetaren lodiera den eta QY materialaren elastikotasun-muga . O~Y (2 .2) KIc -ren balioa materialaren funtsezko propietatetzat har daiteke ; lorpen-prozedura, tratamendu termikoa, egitura eta tenperaturaren menpekoa da . Egituraren <strong>eragina</strong> nabarmena izateko elementu mikroegituralak alderdi plastikoaren erradioarenaren parekoa edo handiagoa izan behar du . Erradio hau deformazio-egoera Jaunaren baldintzetan honela definitu da /65/: _ 1 KIc 2 rp 6 ir ay 2 .4 .2 .2 Zailtasuna probeta zilindriko motzetan (2 .2)-ko probetaren tamaina minimoaren kriterioak izugarri mugatzen ditu saiakuntza hauek; batez ere, ASTM-E399 arauak probeta nekeaz aurre-pitzatua izatea eskatzen duela kontsideratzen bada . Prolema hauek txikiagotu asmoz, Barker-ek /62/ beste zailtasunsaiakuntza bat proposatzen du, probeta askozaz txikiagoak erabiltzen dituena (materiala aurreztuz) eta aurre-pitzaduraren beharrik ez duena . Probeta hauen geometria zilindrikoa ala errektangularra izan daiteke, ete bi ebaketa dauzkate aldamenetan, "v" erako hozka bat sortuz . Aldameneko ebaketa hauek saiakuntzan deformazio-egoera Jauneko baldintzak izatea permititzen dute, nahiz eta ASTM- E399 arauak eskatzen duena baino probeta txikiagoa erabili . Saiakuntzan probetaren hozkaren muturrean pitzadura bat sortzen da, oso azkar iristen dena hazkuntza-egoera egonkorrera ; egoera honek probeta trinkoen aurre-pitzadura ordezkatzen du . Material hauskorrak dira saiakuntza hau gehien erabiltzen dutenak, pitzadura sortzeko oso karga txikiak behar direlako eta ondorioz materialak saiakuntzaren hasieran katastrofikoki hausteko probabilitate gutxiago bait duelako . Haustura hauskorra (2 .3) Aipatu den bezala, pitzaduraren hedapena egonkorra da, eta ac luzera kritikoa izan arte kargaren gehikuntza konstantea eskatzen du . Orduan, karga jeitsi egiten da pitzaduraren 27
Se introdujeron los factores de intensidad de tensiones, K, que se plantearon a partir de un análisis de tensiones, y se expresaron en función de la tensión aplicada y del tamaño de la grieta . En el modo I de avance de la grieta (modo de tracción), el factor de intensidad de tensiones queda determinado por : donde KIc es el valor crítico del factor de intensidad de tensiones en deformación plana, a es la tensión de fractura, c es un factor que depende de la geometría de la muestra y a es la longitud de la grieta . La suposición básica es que la propagación de la grieta va a ocurrir cuando el factor de intensidad de tensiones en deformación plana alcance un valor crítico . La microestructura de los aceros rápidos contiene muchos posibles lugares de iniciación de la fractura . En los aceros rápidos sinterizados, el defecto más importante es la posible porosidad residual . La aproximación que la L .E .F.M . hace para medir el KIc supone que las dimensiones de la muestra son muy grandes comparadas con el radio de la zona plástica en la punta de la grieta (condiciones de deformación plana) . El método establecido en la norma ASTM- E399 para medir el KIc establece que /60/ : 27 B?2.5 KIc 2 01 Y donde B es el espesor de la muestra y Qy es el límite elástico del material . (2 .1) El valor de KIc puede ser considerado como una propiedad fundamental del material ; por lo tanto, depende de la ruta de fabricación, tratamiento térmico, microestructura y temperatura. Se ha demostrado que el efecto de la microestructura es significativo únicamente cuando el elemento microestructural es comparable o más pequeño que el radio de la zona plástica . Éste ha sido definido /65/ en condiciones de deformación plana como (2 .2) (2 .3)
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Probeta bakoitzaren haustura-azal b
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A arrabolen arteko distantzia da, C
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Materiale Sinterizazio- Atmosfera P
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Metalografía : Las muestras sinter
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La temperatura de aparición de est
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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Se midió el tamaño de grano de la
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A partir de dichas curvas se calcul
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ésta, hasta llegar al máximo de d
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Deflexioaren neurketa makinaren def
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En el caso del Px30 se estudió no
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Transformación de la austenita Par
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superficies de contacto entre part
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4.XIV Taula : Barker saiakuntzen em
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E 70 60 50 40 30 20 10 0 1 0 o ' --
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(o 1000 900 800 700 600 CD Tenplatu
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Barker zailtasun-saiakuntza . Ensay
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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con el mismo o también con que al
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con lo cual se obtienen los valores
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donde fvj es la fracción volumétr
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sido también encontrado en otros a
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mas de sinterizado de los mismos ac
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Los carburos MC de los aceros estud
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También se ha comentado que en el
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cesos en carbono equivalente y este
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derando también los puntos de la b
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Estos contenidos se calcularon para
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do la misma dureza y cantidad de au
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En la figura 5 .13 se presentan est
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Material Sinterizazio- Atmosfera At
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306 Urr uibeaskoa et al . Metallogr
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308 Urrutibeaskoa et al . Metallogr
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Figure 1 Microstructure of T42 + 0.
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. . . 4 --s-- r a- 10 im Figure 5 M
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TABLE V Chemical analysis of M 23 C
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AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
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The presence of these MX carbonitri
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Publishing & Editorial The Institut
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INTRODUCTION Work carried out in th
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etter than 5 Pa during the sinterin
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- Needle type : observed only at hi
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March 10, 1992 Mr . J . J . Urcola
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