Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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2 .4 .2 Hasturaren Mekanika Elastiko Linealaren aplikazioa 2 .4.2 .1 Zailtasuna probeta trinkoetan Hasturaren Mekanika Elastiko Linealaren, L .E .F.M.-aren, garapenak eta honen aplikazioak altzairu lasterrei posibilitate berriak ireki dizkiete altzairu hauen hausturamekanismoen ikerketarako . L .E .F.M.-a 1920 .-ean hasi zen, Griffith-ek /59/ beirekin egindako esperimentu batzuren ondoren bi energia-mota erlazionatu zituenean : pitzadura hazteko behar den energia (hazkuntza horretan sortutako gainazalaren azalera-unitateko energia, G c , alegia) , sistemaren energia-galerarekin (hau da, deformazio-energia) pitzaduraren higiduran . Griffith-ek zioenez, pitzadura haz zedin tentsioen lasaikuntzagatik sortutako energia elastikoaren txikiagotzeak gainazal-energiaren gehikuntza baino handiagoa izan behar du . Gero, metale hauskorrenetan ere bazegoela deformazio plastikorik aurkitu zen, pitzadurahazkuntzaren alderdi gertuetan . Griffith-ek proposatutako analisia, hortaz, haustura deformazio plastikoa txikia zela medio gertatzen zen materialetan bakarrik erabili zen . Kasu hauetan energia plastikoari zegokion gehigaia oso txikia zen energia-balantzean ; material harikorretan, berriz, deformazio-energia bezala galdutako energia gainazal-energia baino garrantzitsuagoa zen . K, tentsioen intentsitate-faktorea definitu zen, tentsioen analisia egin ondoren planteatu eta ezarritako tentsioa eta pitzaduraren tamainaren funtzio bezala espresatu zena . I . eratako pitzaduraren hedapenean (trakzioan), tentsioen intentsitate-faktorea honela kalkulatzen da (2 .1) non KIc tentsioen intentsitate-faktoreak deformazio launan duen balio kritikoa da, v haustura-tentsioa, c probetaren geometriaren menpeko faktore bat da eta a pitzaduraren luzera . Pitzadura tentsioen intentsitate-faktorea deformazio-egoera launan balio kritikora heltzen denean hazten dela suposatzen da . Altzairu lasterren egiturak haustura hasteko toki asko dauzka . Sinterizatutakoetan, akats garrantzitsuenak hondar-hutsuneak dira . L.E .F.M.-ak KI c kalkulatzeko hurbilketa bat egiten du zerau suposatuz : probetaren dimentsioak oso handiak direla pitzadura-muturreko alderdi plastikoarekin konparatuz (deformazio-egoera launeko baldintzak) . ASTM-E399 arauak KIc kalkulatzeko pro- posatzen duen metodoak /60/ zerau eskatzen du : 26
nización, para una temperatura determinada, se da un descenso de la dureza, ya que debido al engrosamiento de los carburos presentes, se produce un aumento del espaciado entre carburos ; además, se da un aumento del tamaño de grano austenítico /53-55/ y también una disolución mayor de carburos en la austenita /42/ . En lo que se refiere a la composición, se puede mencionar que los elementos que más influyen en la dureza de los aceros rápidos después del temple son el molibdeno, cobalto, carbono y nitrógeno /33,41,54,55/ . Por otra parte, la dureza después del revenido depende de forma similar de la temperatura y del tiempo de revenido y del contenido en elementos de aleación . El contenido de wolframio, cobalto o de otros elementos formadores de carburos influye altamente sobre la dureza máxima a alcanzar en el revenido . Así, los aceros T42 y T6 después de ser tratados térmicamente logran durezas de 1020 HV /56/ y 1000 HV /12/, respectivamente . Resalta en el acero rápido T6 su alto contenido en wolframio - 20% - y cobalto - 12% - y en el T42 un 10% de cobalto, 3% de molibdeno y 1 .3% de carbono . Los aceros del tipo M presentan durezas más bajas que los del tipo T, una prueba de ello es el acero tipo M2, cuyo límite superior de dureza es aproximadamente 900 HV /57/ . Dentro del desarrollo de nuevos aceros rápidos del tipo M están los de la serie 40, siendo uno de ellos el M42 con 1 .1% de carbono, 1 .15% de vanadio, 1 .5% de wolframio, 9 .5% de molibdeno, 4% de cromo y 8% de cobalto ; después de ser revenido por tres veces alcanza durezas cercanas a los 1000 HV /58/ . Así pues, existe una clara la relación entre composición, tratamiento térmico y dureza macroscópica . 2 .4 .2 Aplicación de la Mecánica Elástica Lineal de la Fractura 2 .4 .2.1 Tenacidad en probetas compactas El desarrollo de la mecánica elástica lineal de la fractura -L .E .F.M .- y su aplicación a los aceros rápidos ha abierto nuevas posibilidades para el estudio de los mecanismos de fractura en estos aceros . La L .E .F.M . tuvo su origen en 1920, cuando Griffith /59/, en una serie de experimentos con vidrios, relacionó la energía requerida para propagar una grieta -en términos de energía por unidad de área creada al propagarse la grieta, Gc - con la disminu- ción de energía del sistema -energía de deformación- a través del movimiento mismo de la grieta . Griffith consideró que la cantidad de energía disminuida por unidad de área -Gdebe ser igual o mayor que el aumento en energía superficial de la grieta en el instante de la propagación inestable de la misma . Posteriormente se encontró que aún en los metales muy frágiles existía alguna deformación plástica en las zonas próximas al paso de las grietas . Por lo tanto, el análisis propuesto por Griffith sólo se usó en aquellos materiales en los cuales la fractura ocurría con una muy pequeña deformación plástica . En estos casos se consideró que el término correspondiente a la energía plástica era muy pequeño dentro del balance de energía, pero cuando se trataba de materiales relativamente dúctiles, la energía consumida como energía de deformación era más importante que el término energía superficial . 26
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Probeta bakoitzaren haustura-azal b
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A arrabolen arteko distantzia da, C
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Materiale Sinterizazio- Atmosfera P
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Metalografía : Las muestras sinter
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sinterizaciones de 30°C sin que va
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La temperatura de aparición de est
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El proceso de sinterización result
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con grafito respectivamente, se obs
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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Se midió el tamaño de grano de la
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ción . Cada punto es la media arit
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Mientras que la dureza de temple de
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Durezas Se midió la dureza a todas
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4 .3 Ensayos Mecánicos 4 .3 .1 Ens
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A partir de dichas curvas se calcul
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ésta, hasta llegar al máximo de d
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y para más altos contenidos en aus
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Deflexioaren neurketa makinaren def
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En el caso del Px30 se estudió no
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Para durezas altas, las probetas de
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Transformación de la austenita Par
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superficies de contacto entre part
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4.1V Taula : Px30 altzairuaren karb
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4.XIV Taula : Barker saiakuntzen em
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1000 900 800 700 0 -? AXo}- APERTUR
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Barker zailtasun-saiakuntza . Ensay
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4 .37 . Ir . : Lau puntutako makurd
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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Lau puntutan makurdura-saiakuntza .
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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5 .1 Densificación 5 .1 .1 Tempera
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con el mismo o también con que al
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con lo cual se obtienen los valores
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donde fvj es la fracción volumétr
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sido también encontrado en otros a
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En la figura 5 .4 se han agrupado e
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mas de sinterizado de los mismos ac
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dustrial . En dicha tabla se compar
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Los carburos MC de los aceros estud
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5 .2 Tratamientos Térmicos En la F
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También se ha comentado que en el
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cesos en carbono equivalente y este
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5 .3 Ensayos Mecánicos 5 .3 .1 Ten
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derando también los puntos de la b
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donde se puede estimar el valor de
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Estos contenidos se calcularon para
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-mediante la expresión (2 .31)- y
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do la misma dureza y cantidad de au
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En la figura 5 .13 se presentan est
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5 .1 Taula: Karburoetan sartzen den
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5.1V Taula : MC karburoen konposake
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5 .VIII Taula : Karbono baliokideak
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Material Sinterizazio- Atmosfera At
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7 . SUGERENCIAS 1 . Explorar hasta
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BIBLIOGRAFÍA (1) P. Payson ; "The
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(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
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ARGITARAPENAK . PUBLICACIONES .
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306 Urr uibeaskoa et al . Metallogr
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308 Urrutibeaskoa et al . Metallogr
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Figure 1 Microstructure of T42 + 0.
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AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
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The presence of these MX carbonitri
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Publishing & Editorial The Institut
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- Needle type : observed only at hi
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Chemical composition of primary car
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CONCLUSIONS 1 . Addition of free ca
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Vasco, 1987, Bilbao, España . 13 .
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L Ú y i3 70 60 30 - L 2 0 r- i Q L
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