Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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2 . Erabileraren kostea Hutseko labea : 45 KW Potentzia . Labe jarraia : 72 KW Potentzia, gasaren erabilera (Hidrogeno eta Nitrogenoa) . Labe hauen depreziazioa ahaztuz, sinterizatutako Kg . bakoitzeko kostea hutseko labean 10-20 bat bider labe jarraian sinterizatzearena da. Material- eta trinkotze-gastoak berdinak direnez, aurrezki nabaria dago koste totalean labe jarraiak erabiliz . Abantail industrial eta ekonomiko hauek Nitrogeno-atmosferatan sinterizatutako altzairu lasterren produkzioari hutsekoan egindakoaren aurrean bakarrik dagozkio . Beste abantail bat, atmosferan sinterizatutako altzairu lasterren funtsezkoa dena hauxe da : sinterizatu ondorengo hondar-austenita kopurua handiagoa dela . Honek iraoketa-tenperaturak handiagoak izango direla esan nahi du . Beraz, gas-atmosferan sinterizatutako altzairu lasterrak erabilera-tenperatura altuagoak jasan ditzake hutsean sinterizatutakoak edo galdaketaz lortutakoak baino . Honez gain, mikroegitura uniformeagoa denez gero, atmosferan sinterizatutako altzairu lasterrezko erremintak oso egokiak dira material gogorrezko geruza meheaz estaltzeko CVD-ren bidez . Estaldura hauek ebaketa-portaera egokia eta zailtasun handia behar duten aplikazioetan erabiltzeko onargarritasuna hobetuko lituzkete, egungo ahalmen ekonomiko eta industriala izugarri zabalduz . Momentu honetan, altzairu lasterrezko erreminten estaldura komertziala Titanioan oinarrituei mugatua dago, batez ere, Titanio nitruroa erabiltzen delarik . Estaldura hauek altzairu lasterrezko erreminten portaera (ebaketan ala ez) hobetzen dute, baina lehendabizikoaren kasuan, ebaketa-abiadura ohizkoetan edota altuxeetan bakarrik . Estaldura hauek ez dute, ordea, ebaketa-abiadura erabilgarria igo, nahi zen bezala, altzairu lasterrezko eta metal gogorrezko erreminten arteko bitartea beteaz . Abiadura-igoera hori alumina-estaldura berriek (A1203) lor dezaketela deritzo, ohizko abiaduretan ebaketa-portaera hobetuz gain . Beraz, alumina-geruzaz estaldutako Hauts-Metalurgiazko erreminta berriek (merkeagoak direnak), ez lituzkete galdaketaz lortutako altzairu lasterrezko eta TiN-z estalitako altzairu lasterrezko ebaketa-erremintak bakarrik ordezkatuko, baizik eta metal gogorrezkoak ere zenbait baldintzatan : hauen erabilera-abiadura txikienetan eta aldizkako ebaketan, alegia, metal gogorrezkoak hautsi egiten bait dira azken kasu honetan . Altzairu lasterrek metal gogorrarekin konparatuta duten zailtasun handiaren aplikazio bat abiadura handiko zura-ebaketarako altzairu lasterrezko erreminten merkatuan dago, erremintaren haustura katastrofikoaren beldurrik gabe lortuko bait dira gaur egun metal gogorra erabiliz bakarrik lor daitezken abiadura handiak . Hauts-Metalurgiazko altzairu lasterrezko erreminten aldeko koste-diferentzia % <strong>30</strong>-ekoa izan daitekeela uste da . Aluminak TiN-arekin konparatuta duen mikrogogortasun handia dela eta, aluminaz estaldutako erreminten portaera TiN-z estaldutakoena baino hobea izango da . 14
Las diferencias en el coste de sinterización se deben a los siguientes factores : 1 . Producción del horno Horno de vacío Una carga cada vez . Se requiere un ciclo de calentamiento para calentar la carga a temperatura, mantener la temperatura durante el tiempo fijado y enfriar a temperatura ambiente para descarga . Valores típicos podrían ser : capacidad de 60 Kg, 24 horas de calentamiento, una hora de sinterización, 24 horas de enfriamiento . Horno continuo Carga por cinta típicamente de 1 Kg/150 mm de carrera . Velocidad de la cinta 150 mm/min ., producción : 60 Kg/hr. 2 . Costes de utilización Horno de vacío : Potencia 45 KW . Horno continuo : Potencia 72 KW, gasto de gas (hidrógeno y nitrógeno) . Ignorando la depreciación en estos hornos, el coste por Kg de sinterización en el horno de vacío es aproximadamente de 10 a 20 veces el de sinterización en horno continuo . Como los costes de material y de compactación son los mismos, hay un ahorro substancial en los costes totales usando hornos continuos . Estas ventajas industriales y económicas hacen referencia únicamente a la producción de acero rápido de herramientas sinterizado en atmósfera de nitrógeno frente a la de vacío . Una ventaja añadida inherente a los aceros rápidos producidos por vía de sinterización en atmósfera es el mayor nivel de austenita retenida tras el sinterizado . Esto implica el uso de mayores temperaturas de revenido durante el tratamiento térmico . Por ello, el acero rápido sinterizado en atmósfera podría ser capaz de soportar mayores temperaturas de servicio que el sinterizado en vacío o que el convencional fundido y forjado . Además . gracias a su microestructura más uniforme, las herramientas de acero rápido sinterizado en atmósfera son especialmente apropiadas para su recubrimiento mediante finas capas de material duro por CVD . Estos recubrimientos mejorarían su comportamiento tanto en aplicaciones de corte como en aquéllas que precisan de alta tenacidad y por ello ampliarían considerablemente su actual potencial económico e industrial . En este momento, el recubrimiento comercial de herramientas de acero rápido está limitado a los de base titanio, predominantemente, nitruro de titanio . Tales recubrimientos producen sustanciales mejoras tanto en comportamiento en corte como en no-corte de las herramientas de acero rápido, pero en el caso del primero, sólo a velocidades de corte convencionales y modestamente elevadas . Sin embargo, dichos recubrimientos no han facilitado el deseado incremento en la velocidad de corte utilizable para cubrir la discontinuidad existente entre herramientas de aceros rápido y de metal duro . Como resultado 1 4
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lortutako txirbila xehekatu eta gar
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hartu ziren kontutan : Banadio-, Kr
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Aq, B q , Cq eta D q ondoko koefizi
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µ = kontutan hartutako fasearen zu
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Tratamendu Termikoak sinterizaziora
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neurtu zen, zein beti agertu zen ma
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Probeta bakoitzaren haustura-azal b
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A arrabolen arteko distantzia da, C
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Hortaz, haustura-erresistentzia, de
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Materiale Sinterizazio- Atmosfera P
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Metalografía : Las muestras sinter
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en los MX, probablemente debido a q
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sinterizaciones de 30°C sin que va
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La temperatura de aparición de est
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El proceso de sinterización result
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con grafito respectivamente, se obs
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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4 .2 Tratamientos Térmicos 4 .2 .1
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Se midió el tamaño de grano de la
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ción . Cada punto es la media arit
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Mientras que la dureza de temple de
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Durezas Se midió la dureza a todas
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4 .3 Ensayos Mecánicos 4 .3 .1 Ens
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A partir de dichas curvas se calcul
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ésta, hasta llegar al máximo de d
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y para más altos contenidos en aus
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Deflexioaren neurketa makinaren def
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En el caso del Px30 se estudió no
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Para durezas altas, las probetas de
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Transformación de la austenita Par
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superficies de contacto entre part
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TAULAK TABLAS
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4.1V Taula : Px30 altzairuaren karb
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4.X Taula : Eutektikoen agerpen-ten
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4.XIV Taula : Barker saiakuntzen em
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4 .2 . Ir. : STO- jn sinterizatutak
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E 70 60 50 40 30 20 10 0 1 0 o ' --
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s. .r ~ U C6 • 20 • b 10 • N
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L7 A 900 850 800 650 600 550 ' -L 1
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1000 900 800 700 0 -? AXo}- APERTUR
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Barker zailtasun-saiakuntza . Ensay
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4 .37 . Ir . : Lau puntutako makurd
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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5 . ATALA : EZTABAIDA . CAPÍTULO 5
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con el mismo o también con que al
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con lo cual se obtienen los valores
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donde fvj es la fracción volumétr
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sido también encontrado en otros a
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En la figura 5 .4 se han agrupado e
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mas de sinterizado de los mismos ac
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dustrial . En dicha tabla se compar
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Los carburos MC de los aceros estud
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5 .2 Tratamientos Térmicos En la F
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También se ha comentado que en el
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cesos en carbono equivalente y este
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5 .3 Ensayos Mecánicos 5 .3 .1 Ten
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derando también los puntos de la b
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donde se puede estimar el valor de
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Estos contenidos se calcularon para
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-mediante la expresión (2 .31)- y
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do la misma dureza y cantidad de au
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En la figura 5 .13 se presentan est
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5 .1 Taula: Karburoetan sartzen den
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5.1V Taula : MC karburoen konposake
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5 .VIII Taula : Karbono baliokideak
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Material Sinterizazio- Atmosfera At
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7 . SUGERENCIAS 1 . Explorar hasta
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BIBLIOGRAFÍA (1) P. Payson ; "The
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(39) V .P. Martínez, R .H . Palma,
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(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
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ARGITARAPENAK . PUBLICACIONES .
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PUBLICACIONES . Publicaciones gener
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306 Urr uibeaskoa et al . Metallogr
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308 Urrutibeaskoa et al . Metallogr
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Figure 1 Microstructure of T42 + 0.
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Figure 3 Microstructure of T15 (1 .
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TABLE V Chemical analysis of M 23 C
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AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
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90 o GT42 80 o e GT42C VT42 * VT42C
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The presence of these MX carbonitri
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Publishing & Editorial The Institut
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INTRODUCTION Work carried out in th
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etter than 5 Pa during the sinterin
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gas atmosphere (see Table IV for qu
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- Needle type : observed only at hi
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-1o- (18) . These values would give
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Chemical composition of primary car
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CONCLUSIONS 1 . Addition of free ca
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Vasco, 1987, Bilbao, España . 13 .
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TABLE IV Austenite grain size and p
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TABLE VII Chemical composition of C
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L Ú y i3 70 60 30 - L 2 0 r- i Q L
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