Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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agoak izan behar dute, eta batez ere, iraoketarekiko erresistentzi handiagokoak . Nitrogenoz sinterizatutako altzairuak dira abantail hau ematen dutenak . 1 .1 Potentzial ekonomikoa eta abantail industrialak Hauts-Metalurgiaz lortutako altzairu lasterren abantailak ongi ezagunak dira gaur egun, eta arrakasta honen arrazoi orokorrak ulergarriak dira . Gradu batzuren prolema, aldiz, batez ere oso erabilia den M2-arena, hutsean sinterizatutako altzairu lasterrezko piezak ez-berregingarriak direla da . Hau labearen luzeran tenperatura desberdinak lortzen direlako gertatzen da, azpi- edo gain-sinterizatutako pieza-kopuru handi bat izaten delarik laberaldi bakoitzean . Akats hauek zuzentzeko metodoek, Berotako Trinkotze Isostatikoa edota sinterizatu ondorengo berotako konformaketa, alegia, materiala gareztitu egiten dute . Beraz, metodo honen bidez oso pieza onargarriak lortzen badira ere, materialaren prezio handia jasan dezaketen piezei mugatua dago . Honez gain, zati bero osoan tenperatura-kontrol zehatza duten hutseko labeen prezioa eta hauen erabilerarena oso altuak izanik, metodo honetaz lortutako materialek ezin izan diete merkatu-zati handiago bat hartu galdaketaz lortutako altzairu lasterrei . Arazo hauek konpontzeko, "sinteriziazio-bitartea" zabaldu behar da eta altzairu lasterren sinterizazio-tenperatura jeitsi . Azken honi dagokionean, altzairu lasterren sinterizazio-tenperatura 1150°C-raino jeitsiko balitz Kupre- eta antzeko elementu-gehikuntzarik egin gabe (hauek ebaketa-portaera gaitzesten bait dute), altzairu lasterrezko piezak trinkotze eta labe jarraietan sinterizazioaz lortuko lirateke . <strong>Sinterizazio</strong> gas-atmosferen erabilerak konposaketa berriak, altzairu lastertzat har badaitezke ere, dituzten erremintak 1150°C-tan labe jarraietan sinterizatzeko bide berri bat irekitzen du . Lorpen bide berri hau erabiliz altzairu laster honetazko erremintek ohizko metodoaz lortu eta gero mekanizatutakoak ordezkatzea permitituko luke, hain handia da kosteen murrizketa . Hau da, zehatz mehatz, gaur egun gertatzen dena Hauts-Metalurgiazko burdin-aleazioekin, eta Hauts-Metalurgiazko osagai estrukturalen industria hain konpetitiboa egiten duena . <strong>Sinterizazio</strong>-prezioan gertatzen diren diferentziak faktore hauetan datzate : 1 . Labearen produkzioa Hutseko labea Karga bat bider bakoitzean . Berotze-ziklo bat behar da karga tenperaturara berotu, tenperatura finkatutako denboran mantendu eta giro-tenperaturara hozteko deskargatzeko . Hauexek lirateke balio tipiko batzuk : 60 Kg .-eko edukina, 24 ordu berotzeko, ordu beteko sinterizazioa, 24 ordu hozteko . Labe jarraia Zinta bakoitzeko karga, 1 Kg/150 mm karrera . Zintaren abiadura, 150 mm/min ., produkzioa : 60 Kg/o . 1 3
tabilidad química y resistencia a la oxidación a elevadas temperaturas y a que su conductividad térmica decrece con la temperatura . Los recubrimientos de A1203 permitirían unas velocidades de corte mucho más elevadas y se prevé que puedan cubrir el "gap" entre aceros rápidos y metal duro . Ahora bien, el trabajo a más altas temperaturas como consecuencia de las mayores velocidades de corte exige de sustratos más duros y, sobre todo, más resistentes al revenido . Los aceros sinterizados en nitrógeno parecen ofrecer esta ventaja. 1 .1 Potencial económico y beneficios industriales Las ventajas de los aceros rápidos producidos por la ruta de la pulvimetalurgia están actualmente bien documentadas y las razones tecnológicas para su éxito se comprenden en términos generales . Un problema con algunos grados, sin embargo, particularmente con el muy utilizado convencionalmente M2, es la difícil reproducibilidad de las piezas de acero rápido sinterizado en vacío . Esto se debe a diferencias de temperatura a lo largo del horno, que hacen que se produzca una apreciable cantidad de piezas subsinterizadas o sobresinterizadas en cada lote . Los métodos para corregir estos defectos, como son la Compactación Isostática en Caliente o la deformación en caliente tras el proceso de sinterización, encarecen notablemente el material . Por lo tanto, aunque es posible producir piezas altamente aceptables por este método, está limitado a aplicaciones que puedan soportar alto coste de material . Además, el coste de capital de hornos de sinterización en vacío con control preciso de temperaturas sobre toda la zona caliente y su coste de operación son suficientemente altos como para impedir una penetración mucho mayor de productos de acero rápido pulvimetalúrgico en áreas actualmente dominadas por materiales de fusión y forja convencional . Estos problemas pueden ser resueltos ampliando la "ventana de sinterización" y reduciendo la temperatura de sinterización de los aceros rápidos, respectivamente . Con respecto a esto último, si la temperatura de sinterización de los aceros rápidos pudiera ser reducida a un nivel tan bajo como 1150°C sin recurrir a adiciones como puede ser el cobre, que causan un drástico deterioro en el comportamiento en corte, las herramientas de acero rápido podrían ser producidas por compactación y sinterización en hornos continuos . La utilización de atmósferas gaseosas de sinterización ofrece una ruta potencial por la cual herramientas de nuevas composiciones, aunque todavía reconocibles como aceros rápidos, podrían ser exitosamente sinterizadas en un horno continuo a 1150°C . Este nuevo sistema de fabricación reduciría los costos a un nivel tal que llevaría a las susodichas herramientas de acero rápido a reemplazar las convencionalmente fundidas, forjadas y mecanizadas. Esta es exactamente la situación que actualmente se da con aleaciones férreas pulvimetalúrgicas convencionales y que hace a la industria de componentes estructurales pulvimetalúrgicos tan competitiva en costo . 1 3
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donde Ey corresponde a la deformaci
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lortutako txirbila xehekatu eta gar
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hartu ziren kontutan : Banadio-, Kr
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Aq, B q , Cq eta D q ondoko koefizi
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µ = kontutan hartutako fasearen zu
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Tratamendu Termikoak sinterizaziora
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neurtu zen, zein beti agertu zen ma
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Probeta bakoitzaren haustura-azal b
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A arrabolen arteko distantzia da, C
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Hortaz, haustura-erresistentzia, de
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Materiale Sinterizazio- Atmosfera P
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0 w 0,050a W= Iamm 9 = i2rrrarr 3 .
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4 . ATALA : EMAITZAK . CAPÍTULO 4
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4 .1 Sinterización 4 .1 .1 Acero P
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Metalografía : Las muestras sinter
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en los MX, probablemente debido a q
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sinterizaciones de 30°C sin que va
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La temperatura de aparición de est
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El proceso de sinterización result
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con grafito respectivamente, se obs
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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4 .2 Tratamientos Térmicos 4 .2 .1
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Se midió el tamaño de grano de la
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ción . Cada punto es la media arit
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Mientras que la dureza de temple de
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Durezas Se midió la dureza a todas
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4 .3 Ensayos Mecánicos 4 .3 .1 Ens
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A partir de dichas curvas se calcul
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ésta, hasta llegar al máximo de d
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y para más altos contenidos en aus
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Deflexioaren neurketa makinaren def
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En el caso del Px30 se estudió no
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Para durezas altas, las probetas de
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Transformación de la austenita Par
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superficies de contacto entre part
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TAULAK TABLAS
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4.1V Taula : Px30 altzairuaren karb
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4.X Taula : Eutektikoen agerpen-ten
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4.XIV Taula : Barker saiakuntzen em
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4 .2 . Ir. : STO- jn sinterizatutak
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E 70 60 50 40 30 20 10 0 1 0 o ' --
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4 .14 . Ir . : Hutsean sinterizatut
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s. .r ~ U C6 • 20 • b 10 • N
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(o 1000 900 800 700 600 CD Tenplatu
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4 .23 . Ir . : Gasean sinterizatuta
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L7 A 900 850 800 650 600 550 ' -L 1
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1000 900 800 700 0 -? AXo}- APERTUR
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Barker zailtasun-saiakuntza . Ensay
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4 .37 . Ir . : Lau puntutako makurd
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N Q) 1 .6 1 .4 1 0 .6 0 - 911 -O ~O
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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Lau puntutan makurdura-saiakuntza .
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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5 .1 Densificación 5 .1 .1 Tempera
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con el mismo o también con que al
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con lo cual se obtienen los valores
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donde fvj es la fracción volumétr
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sido también encontrado en otros a
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En la figura 5 .4 se han agrupado e
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mas de sinterizado de los mismos ac
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dustrial . En dicha tabla se compar
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Los carburos MC de los aceros estud
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5 .1 .6 Composición química de lo
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5 .2 Tratamientos Térmicos En la F
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También se ha comentado que en el
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cesos en carbono equivalente y este
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5 .3 Ensayos Mecánicos 5 .3 .1 Ten
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derando también los puntos de la b
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donde se puede estimar el valor de
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Estos contenidos se calcularon para
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-mediante la expresión (2 .31)- y
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do la misma dureza y cantidad de au
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En la figura 5 .13 se presentan est
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5 .1 Taula: Karburoetan sartzen den
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5.1V Taula : MC karburoen konposake
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5 .VIII Taula : Karbono baliokideak
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Material Sinterizazio- Atmosfera At
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7 . SUGERENCIAS 1 . Explorar hasta
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BIBLIOGRAFÍA (1) P. Payson ; "The
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(39) V .P. Martínez, R .H . Palma,
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(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
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ARGITARAPENAK . PUBLICACIONES .
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PUBLICACIONES . Publicaciones gener
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306 Urr uibeaskoa et al . Metallogr
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308 Urrutibeaskoa et al . Metallogr
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Figure 1 Microstructure of T42 + 0.
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Figure 3 Microstructure of T15 (1 .
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. . . 4 --s-- r a- 10 im Figure 5 M
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TABLE V Chemical analysis of M 23 C
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AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
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The presence of these MX carbonitri
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Publishing & Editorial The Institut
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INTRODUCTION Work carried out in th
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etter than 5 Pa during the sinterin
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gas atmosphere (see Table IV for qu
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- Needle type : observed only at hi
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-1o- (18) . These values would give
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Chemical composition of primary car
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CONCLUSIONS 1 . Addition of free ca
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Vasco, 1987, Bilbao, España . 13 .
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TABLE I Chemical analysis of as-rec
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TABLE IV Austenite grain size and p
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TABLE VII Chemical composition of C
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L Ú y i3 70 60 30 - L 2 0 r- i Q L
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March 10, 1992 Mr . J . J . Urcola
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INTRODUCTION Work carried out in th
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