Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara
Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara
5.IX Taulan lan honetan lortutako balioak agertzen dira . 1 eta 5 µm-en artean daude, eta, beraz, ale-tamaina baino txikiagoak dira . Martínez-ek /28/, gogortasun txikiagoak lortu zituena, 24 µm-ko r p -ak lortu zituen ; dena den, hemen kalkulatutakoak Wright eta lag .-ek (0 .3-3 .0 µm /56/ T42-arentzat), Olsson-ek (2-20 µm /65/) eta Shelton eta lag .-ek (3-30 µm /12/) M2-arentzat edota Wronski eta lag . (1-6 µm /12/) T6-arentzat aurkitutakoekin bat datoz . Zona plastikoaren tamainaren balio hauek ale-tamaina baino txikiagoak agertzen dira, gasean sinterizatutako eta % 44 hondar-austenita duen Px30-ari dagokiona, adibidez, tamaina honen erdia besterik ez da . Egia esan, rp karburoen batez besteko tamainaren parekoa da, eta hortaz hedapena kontrolatzen duena . Hau hausturaren aleen arteko itxura bat dator . 5 .3 .2 Lau puntutako makurdura -saiakuntza 5 .3 .2 .1 Isurpen-tentsioa Makurdura-saiakuntzan lortutako isurpen-tentsioen emaitzak analiza daitezke austenitakopuruarekiko (5 .11 . ir .) . ay hondar-austenitarekin jeitsi egiten da honako arau bati segituz : ay = 1 .171 - 0 .78 'YR (5 .14) Materialak y y a' bi faseko konpostuaren portaera daukala suposatzen bada, honako nahasilege hau aplika daiteke ay = ay fy + a a '(1 -fy ) (5 .15) non fy fase -y-ren frakzio bolumetrikoa den eta ay eta aa ', y y a' faseen isurpen-tentsioak diren . Hondar-austenitaren isurpen-tentsioa honako espresio honen bidez kalkula daiteke /103/ : ay = 15 .4(4.4+23 C + 1 .3 Si + 0 .24 Cr + 0 .94 Mo + 1 .2 V + 0.29 W) (5 .16) non konposaketak austenitako frakzioak diren, pisutan . 157
derando también los puntos de la bibliografía resulta una pendiente de 0 .29 MPaJm, semejante a la anterior (Martínez /28/ indica un 0 .50) . Finalmente, a partir de una cantidad de austenita del 35-40%, el valor del factor de intensidad de tensiones crítico parece alcanzar una saturación, como encontraron Aranzábal /97/ en una fundición nodular bainítica y Martínez /28/ en un acero rápido . Como lo explica también Aranzábal /97/, una fracción volumétrica superior al 26 % permitiría la formación de una película continua de austenita, a través de la cual podría propagarse la grieta . Comparando los resultados de este trabajo con otros de la bibliografía se observa que si bien se produce dicha saturación, ésta ocurre para un valor de tenacidad más bajo, en torno a los 21 MPaj, mientras que Martínez encuentra un valor de 32 MPa -\[m __ . 5 .3 .1 .3 Fractografía En cuanto al modo de fractura y el aspecto superficial observados, coincide con el descrito por otros autores /28,65,98,102/ . La fractura resulta ser de modo mixto o transgranular complejo . La observación de la superficie de fractura permite comprobar que esta geometría de probeta restringe el plano de propagación de la grieta, de modo que ni los carburos primarios ni la porosidad residual la hacen cambiar de plano (fig . 5 .10) . Debido a ello, no se ha encontrado efecto alguno de las inclusiones de SMn sobre el modo de fractura ni sobre la tenacidad . Sin embargo, el tratamiento térmico sí influye en el tipo de fractura logrado a través de la cantidad de austenita residual . Comparando las micrografías de la fig . 4 .34 se puede ver que en las muestras con poca austenita se encuentran gran cantidad de facetas e incluso carburos fracturados, presentando una superficie lisa . A partir de un cierto contenido en austenita, en cambio, se logra una fractura dúctil, con cierto relieve que indica que la grieta se propaga a través de la austenita . En estas muestras se observa que aunque los carburos mayores sí se encontraron rotos o agrietados, alrededor de los pequeños se llegó a desarrollar cierta microplasticidad . Olsson y col . /65/ indican que dichos grandes carburos serían en los aceros rápidos pulvimetalúrgicos el camino preferente de propagación de la grieta, mientras que en los convencionales lo son las cadenas de carburos . La propagación de la grieta se considera dependiente de la microestructura cuando el tamaño de la zona plástica en la punta de la grieta es similar a parámetros metalúrgicos como puedan ser el tamaño de grano, de carburos, . . ./65/. En condiciones de deformación plana, el radio de la zona plástica se calcula /61/ como 157 1 KIc 2 P_67r vy (5 .13)
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5.IX Taulan lan honetan lortutako balioak agertzen dira . 1 eta 5 µm-en artean daude, eta,<br />
beraz, ale-tamaina baino txikiagoak dira . Martínez-ek /28/, gogortasun txikiagoak lortu<br />
zituena, 24 µm-ko r p -ak lortu zituen ; dena den, hemen kalkulatutakoak Wright eta lag .-ek<br />
(0 .3-3 .0 µm /56/ T42-arentzat), Olsson-ek (2-20 µm /65/) eta Shelton eta lag .-ek (3-<strong>30</strong> µm<br />
/12/) M2-arentzat edota Wronski eta lag . (1-6 µm /12/) T6-arentzat aurkitutakoekin bat<br />
datoz .<br />
Zona plastikoaren tamainaren balio hauek ale-tamaina baino txikiagoak agertzen dira,<br />
gasean sinterizatutako eta % 44 hondar-austenita duen Px<strong>30</strong>-ari dagokiona, adibidez,<br />
tamaina honen erdia besterik ez da . Egia esan, rp karburoen batez besteko tamainaren<br />
parekoa da, eta hortaz hedapena kontrolatzen duena . Hau hausturaren aleen arteko itxura<br />
bat dator .<br />
5 .3 .2 Lau puntutako makurdura -saiakuntza<br />
5 .3 .2 .1 Isurpen-tentsioa<br />
Makurdura-saiakuntzan lortutako isurpen-tentsioen emaitzak analiza daitezke austenitakopuruarekiko<br />
(5 .11 . ir .) . ay hondar-austenitarekin jeitsi egiten da honako arau bati<br />
segituz :<br />
ay = 1 .171 - 0 .78 'YR (5 .14)<br />
Materialak y y a' bi faseko konpostuaren portaera daukala suposatzen bada, honako nahasilege<br />
hau aplika daiteke<br />
ay = ay fy + a a '(1 -fy ) (5 .15)<br />
non fy fase -y-ren frakzio bolumetrikoa den eta ay eta aa ', y y a' faseen isurpen-tentsioak<br />
diren .<br />
Hondar-austenitaren isurpen-tentsioa honako espresio honen bidez kalkula daiteke /103/ :<br />
ay = 15 .4(4.4+23 C + 1 .3 Si + 0 .24 Cr + 0 .94 Mo + 1 .2 V + 0.29 W) (5 .16)<br />
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