Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

También se ha comentado que en el caso de los aceros M se puede suponer que una cierta
cantidad de nitrógeno se mantiene en solución sólida, a diferencia de lo que ocurría con
los aceros grado T, en los que prácticamente todo el nitrógeno se utilizaba para transformar
los carburos MC en carbonitruros y por tanto nada quedaba en solución sólida en la
austenita /27/. Para los materiales sinterizados en la atmósfera gaseosa, tanto el carbono
en exceso (proviniente de la transformación del MC en MX) como el nitrógeno disuelto
en la austenita (caso del presente acero) tienen como efecto un incremento en la cantidad
de austenita retenida en el temple en relación a los aceros sinterizados en vacío, como se
muestra en las figuras 4 .17 y 4 .24 . La transformación de dicho exceso de austenita retenida,
que resulta también más estable, requiere de mayores temperaturas de revenido
como se muestra en las figuras 4 .18 y 4 .24, en la que se observa que para el acero sinterizado
en gas a partir de los 575°C los niveles de austenita son realmente bajos, mientras
que para los sinterizados en vacío estos bajos niveles se consiguen ya para los 535°C .
Resultados similares han sido reportados en un artículo reciente /94/ para un acero T42 .
Para este material el pico de revenido ocurría también para temperaturas más elevadas y
con un valor de dureza mayor cuando el sinterizado tenía lugar en gas frente al sinterizado
en vacío . También para el acero T15 el pico de dureza se producía a temperaturas más
elevadas pero para el mismo valor de dureza . En dicho artículo se mostraba también (fig .
5 .7) una buena correlación entre el exceso de carbono equivalente definido como /95/
y la cantidad de austenita residual tras el sinterizado para diversos aceros de grado tanto
T como M tanto sinterizados en vacío como en gas .
En la tabla 5 .VIII se muestra el exceso de carbono equivalente, definido previamente
en la ecuación (Ec . 5 .7), el exceso en el carbono equivalente estoiquiométrico /95/ :
y el cociente entre la concentración de elementos formadores de carburos y el carbono
equivalente /95/ :
R = E formadores de carburos (%at)/C+N (%at) (5 .12)
para el acero Px30 y los aceros T42 y T15 sinterizados en gas y en vacío (grados standard)
. Se observa que por sinterizado en la atmósfera gaseosa se consiguen importantes
excesos en carbono equivalente y relaciones R bajas con relación a los grados standard
sinterizados en vacío . Se observa en dicha tabla que para los aceros Px30 y T42, en los
que se produce un incremento tanto en la temperatura como en la altura del pico, los ex-
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Ceq =C+ 12/14 N - (0 . 19 + 0.017(W + 2Mo) + 0.22V) (5 .10)
SCE = C + 12/14 N [0 .033(W)+0 .063(Mo)+0 .176(V)+0 .06(Cr)] (5 .11)