Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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Gasean sinterizatutako materialetan, nahiz gehiegizko Karbonoak (MC-en transformaziotik datorrena) nahiz austenitan disolbatutako Nitrogenoak (altzairu honetan gertatzen den bezala) tenplatu ondorengo hondar-austenita kopuruaren gehikuntza, hutsean sinterizatutako altzairuekin konparatuz, eragiten dute, 4 .17 . eta 4 .24 . irudietan ikusten den bezala . Egonkorragoa den hondar-austenita gehikuntza honen transformazioak iraoketatenperatura handiagoak behar ditu, 4 .18 . eta 4 .24 . ir . berberatan ikusten den bezala, non gasean sinterizatutako altzairu batentzat, 575°C-ren gainetik austenita-maila oso behea dela, hutsean sinterizatutakoetan mail behe hau 535°C-tan lortzen den bitartean ikusten den. Antzeko emaitzak T42 altzairu batentzat artikulo batetan /94/ argitaratu berriak dira . Material honetan ere iraoketa-tontorra tenperatura altuagoetan eta gogortasun handiagoentzat gertatzen zen gasean sinterizatutako laginetan hutsekoetan baino . T15arentzat ere gogortasun gorena tenperatura altuagoetan gertatzen zen, baina gogortasunbalio bera berdina zen kasu bietan . T15 altzairuan ere gogortasun gorena tenperatura altuagoetan gertatzen zen, baina gogortasun-balio berarekin . Artikulo berean agertzen zen (5 .7 . ir .) koerlazio on bat Karbono orde-gehiegizkoa, zein honela definitzen den /95/ : OCeq =C+12/14N-(0 .19+0.017(W+2Mo)+0.22V) (5 .7) eta sinterizatu ondorengo hondar-austenita kopuruaren artean T eta M graduko altzairu desberdinentzat bai gasean bai hutsean sinterizatuak . 5.VIII Taulan zera ematen da, (5 .7) ekuazioan definitu den Karbono orde-gehiegizkoa, Karbono orde estekiometriko-gehiegizkoa /95/ : SCE = C + 12/14 N - (0 .033W + 0 .063 Mo + 0.176 V + 0 .06 Cr) (5 .8) eta elementu karburo-sortzaile konzentrazioa eta Karbono ordearen arteko zatidura /95/ : R = E karburo-sortzaile/C + N (dena % at .) (5 .9) Px30 eta T42 eta T15 (gradu standard) altzairuentzat, gasean sinterizatuak eta hutsean sinterizatuak. Gasean sinterizatuetan Karbono-orde eta R erlazio txikiak lortzen dira hutsean sinterizatutako gradu standardekin konparatuz . Taula honetan ikusten da Px30 eta T42 altzairuentzat, zeinetan bai tenperaturaren bai tontorraren altueraren gehikuntza gertatzen den, Karbono orde eta estekiometrikoen gehikuntzak 0 .7 eta 0 .5-ekoak direla, gutxi gora behera . T15-arentzat, aldiz, gogortasun-gehikuntzarik jasaten ez duena, Karbono orde-gehikuntzak 0 .92 eta 0 .85-koak dira eta artikuluan /94/ esaten den bezala, gainsaturazioa hain garrantzitsua dirudi, non iraotzeko beharko liratekeen goi-tenperaturatan (Fe,Cr) 7 C3 karburoaren prezipitazio larria gertatuko litzatekeen, austenita deskargatuko lukeena eta, ondorioz, ez litzateke gertatuko gogortasunaren gehikuntza gehiagorik . 154
También se ha comentado que en el caso de los aceros M se puede suponer que una cierta cantidad de nitrógeno se mantiene en solución sólida, a diferencia de lo que ocurría con los aceros grado T, en los que prácticamente todo el nitrógeno se utilizaba para transformar los carburos MC en carbonitruros y por tanto nada quedaba en solución sólida en la austenita /27/. Para los materiales sinterizados en la atmósfera gaseosa, tanto el carbono en exceso (proviniente de la transformación del MC en MX) como el nitrógeno disuelto en la austenita (caso del presente acero) tienen como efecto un incremento en la cantidad de austenita retenida en el temple en relación a los aceros sinterizados en vacío, como se muestra en las figuras 4 .17 y 4 .24 . La transformación de dicho exceso de austenita retenida, que resulta también más estable, requiere de mayores temperaturas de revenido como se muestra en las figuras 4 .18 y 4 .24, en la que se observa que para el acero sinterizado en gas a partir de los 575°C los niveles de austenita son realmente bajos, mientras que para los sinterizados en vacío estos bajos niveles se consiguen ya para los 535°C . Resultados similares han sido reportados en un artículo reciente /94/ para un acero T42 . Para este material el pico de revenido ocurría también para temperaturas más elevadas y con un valor de dureza mayor cuando el sinterizado tenía lugar en gas frente al sinterizado en vacío . También para el acero T15 el pico de dureza se producía a temperaturas más elevadas pero para el mismo valor de dureza . En dicho artículo se mostraba también (fig . 5 .7) una buena correlación entre el exceso de carbono equivalente definido como /95/ y la cantidad de austenita residual tras el sinterizado para diversos aceros de grado tanto T como M tanto sinterizados en vacío como en gas . En la tabla 5 .VIII se muestra el exceso de carbono equivalente, definido previamente en la ecuación (Ec . 5 .7), el exceso en el carbono equivalente estoiquiométrico /95/ : y el cociente entre la concentración de elementos formadores de carburos y el carbono equivalente /95/ : R = E formadores de carburos (%at)/C+N (%at) (5 .12) para el acero Px30 y los aceros T42 y T15 sinterizados en gas y en vacío (grados standard) . Se observa que por sinterizado en la atmósfera gaseosa se consiguen importantes excesos en carbono equivalente y relaciones R bajas con relación a los grados standard sinterizados en vacío . Se observa en dicha tabla que para los aceros Px30 y T42, en los que se produce un incremento tanto en la temperatura como en la altura del pico, los ex- 154 Ceq =C+ 12/14 N - (0 . 19 + 0.017(W + 2Mo) + 0.22V) (5 .10) SCE = C + 12/14 N [0 .033(W)+0 .063(Mo)+0 .176(V)+0 .06(Cr)] (5 .11)
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Probeta bakoitzaren haustura-azal b
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Fig . 5 . Microstructure of T15 spe
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