Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

5 .2 Tratamientos Térmicos
En la Fig . 4 .16 se muestra la evolución de la cantidad total de carburos primarios tras
temple con la temperatura de austenización para el aceros Px30 sinterizado tanto en vacío
como en la atmósfera gaseosa industrial . Se observa claramente que dentro de una cierta
dispersión no existen diferencias significativas en la cantidad de carburos encontrados
para las diversas temperaturas de austenización tanto en gas como en vacío . Estos resutados
son similares a los reportados por Usandizaga /93/ en un reciente trabajo para aceros
similares . Este hecho tiene su contrapartida en la Fig . 4 .17 en la que se observa que la
cantidad de austenita residual no es dependiente de la temperatura de austenización, lo
que sería de esperar si no se produce por disolución de carburos un enriquecimiento adicional
en elementos de aleación en la austenita . En la Fig . 4 .17 se observa que la cantidad
de austenita residual es ligeramente inferior en las muestras enfriadas al aire que en las
muestras enfriadas tanto en aceite como en agua . Este hecho puede ser debido a que a las
bajas velocidades de enfriamiento que corresponden al enfriamiento en aire se produzca
alguna precipitación de carburos y por tanto se descargue la austenita en elementos de
aleación y consecuentemente haya una mayor transformación posterior de austenita a
martensita . Esta precipitación deberá ser en forma de finos carburos (secundarios) pues
de otra manera supondrían un incremento en la cantidad total de carburos primarios, que
no ha sido observada en la Fig . 4 .16 . Se debe indicar también que la mayor dureza tras el
temple encontrada en el material enfriado en aire frente al enfriamiento en aceite y en
agua (ver Figs . 4 .19 a, b y c) puede también estar de acuerdo con lo adelantado aquí de
una precipitación de carburos secundarios durante el enfriamiento lento en aire .
En las Figs . 4.19 a, b y c se observa claramente que el pico de dureza se presenta a temperaturas
notablemente más elevadas para el material sinterizado en la mezcla gaseosa
(575°C) que para el material sinterizado en vacío (525-550°C) . También se debe destacar
que la dureza en el pico es superior para los materiales sinterizados en gas que para
los sinterizados en vacío .
Se debe resaltar que tanto el aumento en la temperatura como en la altura del pico de dureza
en el revenido tienen una gran relevancia en los aceros rápidos utilizados en operaciones
de corte continuo . En dichas operaciones se produce un importante calentamiento
de la herramienta por la generación de calor durante el corte . El hecho de que los aceros
sinterizados en gas posean una mayor temperatura a partir de la cual se produce el ablandamiento
por sobrerevenido los hace más adecuados para su utilización en dichas aplicaciones
. Por otra parte, una temperatura de pico más elevada junto con una mayor dureza
en el pico, son propiedades muy adecuadas para la utilización de estos aceros como
substratos para recubrimientos más duros y resistentes a elevadas temperatuas como las
alúminas .
La razón de la necesidad de un temperatura de revenido más elevada para alcanzar el
pico de dureza y la mayor dureza del mismo reside en la importante cantidad de nitrógeno
absorbida por el acero durante su sinterizado en la atmósfera industrial . Como se ha
venido comentando a lo largo de toda la Tesis dicho nitrógeno transforma los carburos
MC en carbonitruros MX y conscuentemente deja carbono disponible por una parte .
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