Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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5 .2 Tratamendu Termikoak 4 .16 . Irudian zera irudikatzen da, austenizazio-tenperaturaren eragina tenplatu ondorengo karburo primario-kopuru totalean hutsean eta atmosfera industrialean sinterizatutako Px30arentzat. Dispertsiorik badago ere, ez dago desberdintasun handirik karburu-kopuruen artean, ez austenizazio-tenperatura desberdinentzako ez eta gasean ala hutsean sinterizatutakoen artean . Emaitza hauek Usandizaga-k /93/ antzeko altzairu batzurekin lortutakoen parekoak dira. Efektu hau azaltzeko beste ikuspuntu batetik ere begira daiteke, 4 .17 . irudian agertzen dena, alegia ; irudi honetan hondar-austenita kopuruaren austenizazio-tenperaturarekiko ezmenpekotasuna agertzen da; ez-menpekotasun hau logikoa litzateke karburo-disolbapenik ez dela gertatu eta austenita ez balitz aleazio-elementutan aberastu . 4 .17 . irudian hondaraustenita kopurua airetan hoztutako laginetan oliotan edo uretan hoztutakoetan baino txikiagoa dela agertzen da . Balegoke hau gertatzea airetan hozteari dagokion hozpenabiadura txikia dela eta karburo-prezipitaziorik gertatzen delako, zeinek austenita aleazioelementuetan deskargatuko luke ; ondorioz, austenita gehiago bihurtuko litzateke martensita. Prezipitazio honek karburo xehe bezala (sekundarioak) izan beharko luke, bestela karburo primario-kopurua gehituko bait litzateke, eta gehikuntza hau ez da agertzen 4 .16 . irudian . Airetan hoztutako materiala oliotan edo uretan hoztutakoa baino gogorragoa da tenplatu ondoren (ikus 4 .19 . a, b eta c irudiak), bat datorrena aipatutako hozpen geldoko karburo sekundarioen prezipitazioarekin . 4 .19 . a, b eta c irudietan ikusten da gogortasun-tontorra gasean sinterizatutako materialetan tenperatura altuagoetan gertatzen dela (575°C) hutsean sinterizatutakoetan baino (525- 550°C) . Gogortasun gorena, gainera, handiagoa da gasean sinterizatutako materialetan . Gogortasun gorenaren tontorraren altueraren eta dagokion iraoketa-tenperaturaren gehikuntzak garrantzi handia du ebaketa jarraian erabilitako altzairu lasterretan . Operazio hauetan tresnaren berotze handia gertatzen da ebaketan zehar sortzen den beroarengatik . Gasean sinterizatutako altzairuetan gain-iraoketak eragindako biguntzea tenperatura altuagoetan gertatzen bada, egokiagoak izango dira aplikazio hauetan erabiliak izateko . Bestalde, tontor-tenperatura altuagoa eta gogortasun goren handiagoa oso propietate egokiak dira geruza gogorragoaz eta goi-tenperaturatan erresistenteagoaz (aluminak, . . .) estaldua izango den oinarrizko material batentzat . Gogortasun gorena iraoketa-tenperatura altuagotan lortzeko eta gogortasuna bera handiagoa izatearen arrazoia atmosfera industrialean sinterizatzean zurgatutako Nitrogeno-kopuru handiagoan datza . Tesi guztian zehar esan denez, Nitrogeno honek MC karburoak MX karbonitruro bihurtzen ditu eta ondorioz Karbonoa aske uzten du . Beste zera ere agertzen da, M altzairuetan Nitrogeno-kopuru bat soluzio solidoan gera daitekeela, T graduko altzairuetan gertatzen zen ez bezala, hauetan ia Nitrogeno guztia MC karburoak karbonitruro bihurtzeko erabiltzen bait zen eta hortaz ez bait zen ezer geratzen austenitan soluzio solidoan /27/ . 153
5 .2 Tratamientos Térmicos En la Fig . 4 .16 se muestra la evolución de la cantidad total de carburos primarios tras temple con la temperatura de austenización para el aceros Px30 sinterizado tanto en vacío como en la atmósfera gaseosa industrial . Se observa claramente que dentro de una cierta dispersión no existen diferencias significativas en la cantidad de carburos encontrados para las diversas temperaturas de austenización tanto en gas como en vacío . Estos resutados son similares a los reportados por Usandizaga /93/ en un reciente trabajo para aceros similares . Este hecho tiene su contrapartida en la Fig . 4 .17 en la que se observa que la cantidad de austenita residual no es dependiente de la temperatura de austenización, lo que sería de esperar si no se produce por disolución de carburos un enriquecimiento adicional en elementos de aleación en la austenita . En la Fig . 4 .17 se observa que la cantidad de austenita residual es ligeramente inferior en las muestras enfriadas al aire que en las muestras enfriadas tanto en aceite como en agua . Este hecho puede ser debido a que a las bajas velocidades de enfriamiento que corresponden al enfriamiento en aire se produzca alguna precipitación de carburos y por tanto se descargue la austenita en elementos de aleación y consecuentemente haya una mayor transformación posterior de austenita a martensita . Esta precipitación deberá ser en forma de finos carburos (secundarios) pues de otra manera supondrían un incremento en la cantidad total de carburos primarios, que no ha sido observada en la Fig . 4 .16 . Se debe indicar también que la mayor dureza tras el temple encontrada en el material enfriado en aire frente al enfriamiento en aceite y en agua (ver Figs . 4 .19 a, b y c) puede también estar de acuerdo con lo adelantado aquí de una precipitación de carburos secundarios durante el enfriamiento lento en aire . En las Figs . 4.19 a, b y c se observa claramente que el pico de dureza se presenta a temperaturas notablemente más elevadas para el material sinterizado en la mezcla gaseosa (575°C) que para el material sinterizado en vacío (525-550°C) . También se debe destacar que la dureza en el pico es superior para los materiales sinterizados en gas que para los sinterizados en vacío . Se debe resaltar que tanto el aumento en la temperatura como en la altura del pico de dureza en el revenido tienen una gran relevancia en los aceros rápidos utilizados en operaciones de corte continuo . En dichas operaciones se produce un importante calentamiento de la herramienta por la generación de calor durante el corte . El hecho de que los aceros sinterizados en gas posean una mayor temperatura a partir de la cual se produce el ablandamiento por sobrerevenido los hace más adecuados para su utilización en dichas aplicaciones . Por otra parte, una temperatura de pico más elevada junto con una mayor dureza en el pico, son propiedades muy adecuadas para la utilización de estos aceros como substratos para recubrimientos más duros y resistentes a elevadas temperatuas como las alúminas . La razón de la necesidad de un temperatura de revenido más elevada para alcanzar el pico de dureza y la mayor dureza del mismo reside en la importante cantidad de nitrógeno absorbida por el acero durante su sinterizado en la atmósfera industrial . Como se ha venido comentando a lo largo de toda la Tesis dicho nitrógeno transforma los carburos MC en carbonitruros MX y conscuentemente deja carbono disponible por una parte . 153
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Jakintza-arloa: Ingeniaritza Sinter
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