Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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1 . SARRERA 1975 .ean hasita, hotzetako trinkotzea eta hutseko sinterizazioaren bidezko Hauts-Metalurgiaren teknikak altzairu lasterrezko piezak bukaerako formatan lortzea erraztu du (hala nola, tresneria, matrizeak eta plakatxoak) ; erraztasun hori dela eta, Hauts-Metalurgiak galdaketa eta forjaketaren bidez lortutako altzairu konbentzionalen merkatuaren zati handi bat hartu du . Sinterizazio zuzenak abantaila ekonomikoak ditu Berotako Trinkotze Isostatikoaren aurrean, mikroegitura larriagoa lortzen bada ere . Hutseko sinterizazio zuzenaz lortutako tresneriarako altzairu lasterren portaera konposaketa berdineko galdaketa eta forjaketaren bidez lortutako altzairu konbentzionalenaren antzekoa da termikoki tratatzen direnean, eta beraien propietate mekanikoak eta portaera ebaketan gutxienez parekoak dira . Altzairu Lasterren ohizko sinterizazio-tenperatura gutxienez 1240°C-koa da hutsean ; tenperatura hori 1150°C-tara (edo gutxiagotara) jeisterik balego, sinterizazioa labe jarraietan egin ahal izango litzateke, honek ekarriko lituzkeen abantail ekonomiko, teknologiko eta metalurgikoekin . Helburu honi bi hurbiltze egiten ari zatzaizkio : konposaketa aldatu sinterizazio-bitarte (hau da, dentsitate totala lortzeko gai diren tenperatura-tartea) zabalagoak lortu asmoz, 1150°C-tara iritsiko liratekeenak eta konposaketa komertzialezko altzairuak Nitrogenokopuru handiko atmosferatan sinterizatzea . Bradford-eko Unibertsitateak ekin dio lehenengo hurbilketari, azkena, aldiz, CEIT-ean hasi zen . Zera aurkitu zen, hutsean beharrean N2-H2-CH4-atmosferatan sinterizatzean tresneriarako altzairuen sinterizazio-tenperaturek jeitsiera nabariak zituztela. Zenbait materialen sinterizazio arrakastatsuak lortu dira, adibidez, T42-a 1180°C-tan sinterizatu da, hutsean, berriz, 1235 ° C behar dira . Sinterizazio-tenperaturaren jeitsiera hau disolbaturiko Nitrogenoak solidus-tenperaturan duen eraginagatik omen da . Sinterizagarritasun eta solidus-lerroaren arteko koerlazioa, fase-diagramaren -y+karburo+L eremuarekin, alegia, dagoeneko ezaguna da altzairu laster konbentzionaletan eta badirudi mantentzen dela karburoak karbonitruroek ordezkatuak direnean . Nitrogenoaren presentziak sinterizatu ondorengo hondar-austenita kopurua hutsean sinterizatutakoetan baino altuagoa izatea eragiten du, iraoketa-tenperatura altuagoak eskatuz gogortasun gorena lortzeko . Dena den, ez da Nitrogeno guztia austenitan disolbatzen sinterizazioan zehar : MC karburoak oso karbonitruro xeheak bihurtzen dira, Banadio asko dutenak eta ez direnak hazten gain-sinterizatzean . Bi hurbilketa hauek konbinatzea sinterizazio-tenperatura industrialak jeisteko egokia badirudi ere, hau ez da ikertu . Industria japoiarrak, bereziki, Nitrogeno-kopuru handiko altzairu lasterrezko aleazioak lortzeko nahiago du Berotako Trinkotze Isostatikoa erabiltzea, zein metodo garestiagoa den . Europa da sinterizazio zuzenaren ikerkuntza eta garapenaren buru ; hala nola, Maulik eta Price-k hutseko sinterizazioan eta Palma eta lag .-ek N2-H2-CH4-atmosferakoan egindako lanek zerau erakutsi dute, badagoela sinterizazio-tenperatura jeisterik, hasierako hautsari 1 1
1. INTRODUCCIÓN La vía de la pulvimetalurgia mediante compactación en frío y sinterización en vacío ha facilitado la producción a forma definitiva de piezas de acero rápido -como herr ami entas, matrices y plaquitas- desde 1975, llevando a la pulvimetalurgia a alcanzar un apreciable cuota del mercado de los aceros convencionales obtenidos por tecnología de fusión y forja. Frente a la vía de Compactación Isostática en Caliente, la producción por sinterización directa también ofrece una ventaja económica, aunque resulta una microestructura más grosera. Los aceros rápidos de herr am ientas producidos por sinterización directa en vacío tienen unas respuestas semejantes a los tratamientos térmicos y unas propiedades mecánicas y de corte por lo menos equivalentes a las de los aceros rápidos de composición similar obtenidos por fusión y forja. Si la temperatura de sinterización en vacío de aceros rápidos pudiera ser reducida de su nivel habitual de más de 1240°C a 1150 °C o menos, la actual sinterización en lotes de piezas de acero rápido podría ser reemplazada por sinterización continua en horno de cinta, lo que podría tener considerables beneficios metalúrgicos, tecnológicos y económicos . Se están realizando dos aproximaciones a este objetivo : modificar la composición para producir aleaciones de aceros rápidos de herramientas con amplias ventanas de sinterización -rango de temperaturas a las cuales la densidad total es alcanzable- que se extiendan hasta 1150°C y sinterización en atmósferas ricas en nitrógeno, normalmente de aceros de composiciones comerciales . La primera aproximación la ha iniciado la Universidad de Bradford, mientras que la última fue iniciada en el CEIT . Se encontró que sinterizando en atmósfera de N2-H2-CH4 en lugar de en vacío se pueden alcanzar significativas reducciones en la temperatura de sinterización de los aceros de herramientas . Se ha publicado la sinterización con éxito, por ejemplo, del T42 a la temperatura de 1180°C, frente a los 1235°C que se precisan para sinterizar en vacío . Se cree que la reducción de la temperatura de sinterización está asociada a la influencia del nitrógeno disuelto en la temperatura de solidus del acero . La correlación entre sinterizabilidad y la línea de solidus, con el campo de -y+carburo+L del diagrama de fases, ha sido ya establecida en aceros rápidos convencionales y parece mantenerse cuando los carburos son reemplazados por carbonitruros . La presencia de nitrógeno también lleva a que el nivel de austenita residual tras sinterizar sea más alto que en el acero rápido correspondiente sinterizado en vacío, necesitando de temperaturas de revenido ventajosamente más altas para alcanzar el pico de dureza. Sin embargo, no todo el nitrógeno está en solución en la austenita durante la sinterización : los carburos primarios MC cambian a carbonitruros muy finos, ricos en vanadio, que son muy resistentes al engrosamiento durante la sobresinterización . Sería oportuno combinar ambas aproximaciones para minimizar las temperaturas de sinterización industriales, combinación que, sin embargo parece no haber sido investigada . La industria japonesa, en particular, parece preferir la más costosa ruta de la Compactación Isostática en Caliente para producir aleaciones de acero rápido ricas en nitrógeno . 1 1
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lortutako txirbila xehekatu eta gar
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Aq, B q , Cq eta D q ondoko koefizi
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Tratamendu Termikoak sinterizaziora
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neurtu zen, zein beti agertu zen ma
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Probeta bakoitzaren haustura-azal b
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A arrabolen arteko distantzia da, C
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Materiale Sinterizazio- Atmosfera P
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4 .1 Sinterización 4 .1 .1 Acero P
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Metalografía : Las muestras sinter
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en los MX, probablemente debido a q
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sinterizaciones de 30°C sin que va
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La temperatura de aparición de est
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El proceso de sinterización result
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con grafito respectivamente, se obs
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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4 .2 Tratamientos Térmicos 4 .2 .1
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Se midió el tamaño de grano de la
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ción . Cada punto es la media arit
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Mientras que la dureza de temple de
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Durezas Se midió la dureza a todas
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4 .3 Ensayos Mecánicos 4 .3 .1 Ens
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A partir de dichas curvas se calcul
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ésta, hasta llegar al máximo de d
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y para más altos contenidos en aus
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Deflexioaren neurketa makinaren def
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En el caso del Px30 se estudió no
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Para durezas altas, las probetas de
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Transformación de la austenita Par
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superficies de contacto entre part
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4.1V Taula : Px30 altzairuaren karb
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4.X Taula : Eutektikoen agerpen-ten
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4.XIV Taula : Barker saiakuntzen em
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s. .r ~ U C6 • 20 • b 10 • N
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L7 A 900 850 800 650 600 550 ' -L 1
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1000 900 800 700 0 -? AXo}- APERTUR
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Barker zailtasun-saiakuntza . Ensay
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4 .37 . Ir . : Lau puntutako makurd
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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Lau puntutan makurdura-saiakuntza .
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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5 . ATALA : EZTABAIDA . CAPÍTULO 5
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5 .1 Densificación 5 .1 .1 Tempera
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con el mismo o también con que al
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con lo cual se obtienen los valores
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donde fvj es la fracción volumétr
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sido también encontrado en otros a
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En la figura 5 .4 se han agrupado e
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mas de sinterizado de los mismos ac
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dustrial . En dicha tabla se compar
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Los carburos MC de los aceros estud
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5 .1 .6 Composición química de lo
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5 .2 Tratamientos Térmicos En la F
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También se ha comentado que en el
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cesos en carbono equivalente y este
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5 .3 Ensayos Mecánicos 5 .3 .1 Ten
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derando también los puntos de la b
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donde se puede estimar el valor de
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Estos contenidos se calcularon para
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-mediante la expresión (2 .31)- y
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do la misma dureza y cantidad de au
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En la figura 5 .13 se presentan est
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5 .1 Taula: Karburoetan sartzen den
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5.1V Taula : MC karburoen konposake
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5 .VIII Taula : Karbono baliokideak
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Material Sinterizazio- Atmosfera At
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(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
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ARGITARAPENAK . PUBLICACIONES .
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PUBLICACIONES . Publicaciones gener
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306 Urr uibeaskoa et al . Metallogr
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308 Urrutibeaskoa et al . Metallogr
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AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
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Publishing & Editorial The Institut
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INTRODUCTION Work carried out in th
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- Needle type : observed only at hi
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TABLE IV Austenite grain size and p
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L Ú y i3 70 60 30 - L 2 0 r- i Q L
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