Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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Aipatutako kurbak erabiliz tentsioen intentsitate-faktorea kalkulatu zen : KIc - B3/2 L (11-p l l/2 (2 .15) bilduma bibliografikoaren atalean deskribatu zenez . Espresio honetan, A probetaren dimentsio geometrikoen menpeko konstante bat da, gure kasuan, A = 22 .0 ; B probetaren diametroa da ; L, pitzadurak bere tamaina kritikoa lortzen dueneko karga, zein bi deskargazikloen puntu erdiari, áX/2, dagokiona hartzen da ; p aipatutako plastizidade-parametroa da. Saiakuntza ondoren, probetaren erdi bat haustura-gainazalaren elkartzut moztu zen eta gogortasuna eta hondar-austenita kopurua neurtzeko leundu . Beste erdia Arakapenezko Mikroskopio Elektronikoan behatzeko gorde zen . 4.XIV taulan erakusten dira saiakuntza hauen emaitzak ; tratamendu termikoen tenperaturak, gogortasuna, hondar-austenita kopurua, zailtasuna (KI C ) . Balio bakoitza tratamendu bakoitzeko lortutakoen batez bestekoa da : 3 lagin puntu bakoitzeko Px30S-an eta bi Px30-ean . Taula honetan zerau ikusten da: hondar-austenita kopurua handiagoa dela gasean sinterizatutako probetetan, nahiz eta iraoketa tenperatura bera erabili ; honek Nitrogenoak austenita egonkorra bihurtzen duen eragina erakusten du . 4 .30 . irudian neurtutako gogortasun/hondar-austenita kopuru balio-bikote guztiak agertzen dira, ez batez bestekoak, 4 .XIV taulan bezala . Gasean sinterizatutako Px30S-a termikoki tratatzean lortutako gogortasun handiena 790 HV10-koa da bakarrik (TR=620°C) ; gogortasun honi % 82-ko austenita-transformazioa dagokio . Material bera hutsean sinterizaturik, berriz, erabili zen iraoketa-tenperatura apalenean dagoeneko % 5-a 'YR bakarrik dauka, eta hortaz ez dago azpi-iraotuta . Hutsean sinterizaturiko Px30-aren kasuan austenita martensita bihurkuntza ia totala izan den bitartean, austenita-kopuruen puntu guztiak % 0 eta 9-en bitartean daudalarik, gasean sinterizaturikoetan iraoketa-tenperatura apaletan hondar-austenita asko aurkezten dute (%44-a 500°C-tan iraotutako Px30-ean) . Tratamendu termikoak ikertzean ikusi zenez, iraoketa-tenperatura igotzean altzairuak daukan hondar-austenita kopurua jeitsi egiten da, gogortasun gorenaren tenperaturara iritsi arte, non balio egonkorra lortzen den . Hortaz gogortasunaren austenita-kopuruarekiko erlazio bat izan behar du : hura igo egingo da hau gutxiagotzean, gogortasun gorenera iritsi arte, non austenita-kopurua ez den aldatuko baina gogortasuna jeitsi egingo da (gainiraoketa) . 80
A partir de dichas curvas se calculó el factor de intensidad de tensiones mediante la ecuación BL[ p ¡ 1/2 KIc - 3/2 1J - (2 .15) descrita en el capítulo de revisión bibliográfica . En esta expresión, A es una constante dependiente de las dimensiones geométricas, en el presente caso, A = 22 .0 ; B es el diámetro de la probeta; L, la carga a la cual la grieta alcanza su tamaño crítico, calculada como la correspondiente al punto medio entre los dos ciclos de descarga, 0X/2 ; p es el ya citado parámetro de plasticidad . Tras el ensayo, una de las mitades se cortó perpendicularmente a la superficie de fractura y se pulió para medida de dureza y de cantidad de austenita retenida . La otra mitad se reservó para la observación de la superficie de fractura en el Microscopio Electrónico de Barrido . En la tabla 4.XIV se muestran los resultados de estos ensayos : temperaturas de los tratamientos térmicos, dureza, cantidad de austenita retenida, tenacidad (KI c ) . Cada valor representa la media de los obtenidos para cada tratamiento térmico : tres muestras por cada punto para el Px3OS y dos para el Px30 . En esta tabla se puede observar que los valores de austenita retenida son mayores en las muestras sinterizadas en gas, aún para la misma temperatura de revenido, lo cual indica la influencia del nitrógeno como estabilizador de la austenita . En la figura 4 .30 se muestran en una gráfica todos los pares de valores dureza/cantidad de austenita retenida medidos (no las medias como en la Tabla 4 .XIV) . Se observa que al tratar térmicamente el Px30S sinterizado en gas no se llega a sobrepasar el pico de dureza, siendo la máxima alcanzada de 790 HV 10 al revenir a 620°C, que corresponde a una transformación del 82% de la austenita . El mismo material sinterizado en vacío, en cambio, ya a la mínima temperatura de revenido utilizada muestra tan sólo un 5 %'YR, lo que indica que el material no está sub-revenido . Mientras que para el Px30 en el caso de las muestras sinterizadas en vacío la transformación de la austenita en martensita ha sido casi total, encontrándose todos los puntos dentro de un estrecho rango de cantidad de austenita (0-9%), las sinterizadas en gas presentan a las temperaturas de revenido más bajas una gran cantidad de austenita retenida -hasta un 44% para el Px30 revenido a 500°C . Como se vió al estudiar los tratamientos térmicos, al aumentar la temperatura de revenido disminuye la cantidad de austenita retenida presente en el acero hasta llegar a la temperatura de pico de dureza, en que se alcanza un valor estable . Ello implica la existencia de una variación de la dureza con la cantidad de austenita, aumentando aquélla al decrecer 80
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con el mismo o también con que al
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(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
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