Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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austenita kopurua % 5-ekoa bakarrik zenean, ordea, K1 e = 16 MPa'-ekoa (Px30S) edo 13 MPa'-ekoa (Px30) bakarrik gertatu zen . Hutsean ez zen aurkitu honen hondaraustenita kopuruaren aldakuntza handia, beraz, KI, = 15 MPa-~m (% 5 i'R, bai Px30-aren bai Px30S-aren kasuan) . Lau puntutako makurdura saiakuntzei dagokienean, hausturarekiko erresistentzian eragin gehien zuen parametroa materialaren akatsak zirela ikusi zen, hauek hutsuneak eta zikinkeria zirelarik bereziki . Hortaz, bai hasierako hautsen garbitasuna bai erabilera axolatia garrantzi handikoak dira material ona lortzeko . Plastizidadea kontutan izan zen hausturarekiko erresistentzia kalkulatzeko, kontutan hartzen ez bazen lortzen zen erresistentzia (itxurazko erresistentzia) % 20-a ere handiagoa agertzen bait zen . Isurpen-tentsioa, bestalde, hondar-austenita kopuruaren menpekoa da . Fase martentsitiko eta austinitikoak kontutan izanaz nahasi-lege bat aplikatuz martensitaren isurpen-tentsioa handiegia lortu zen, baina hondar-austenita kopuru handiagoetan lege hau egokia agertu zen . Azkenik, hondar-austenita edukin handietan saturazio bat gertatzen zen, bai elastikotasun- moduluarena bai haustura-zailtasunarena, beste autorek ere aurkitu duten bezala . vi
En cuanto a los ensayos de flexión en cuatro puntos, se observó que el parámetro que más influía sobre la resistencia a la fractura eran los defectos del material, que fueron principalmente poros o impurezas . Por lo tanto, tanto la limpieza de los polvos de partida como el cuidado en su manipulación resulta de primordial importancia para la obtención de buen material . Para el cálculo de la resistencia a la fractura se tuvo en cuenta la plasticidad, encontrándose que cuando ésta se ignoraba (resistencia aparente) la resistencia se sobreestimaba en hasta un 20 % . La tensión de fluencia, por su parte, varía con la cantidad de austenita retenida . La aplicación de una ley de mezclas teniendo en cuenta las fases martensítica y austenítica subestima la tensión de fluencia de la martensita, siendo en cambio aplicable para mayores contenidos en austenita retenida . Finalmente, se observó una cierta saturación para contenidos altos en austenita retenida tanto del módulo de elasticidad como de la tenacidad a la fractura, hecho que también otros autores han encontrado . vi
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Mientras que Lc en condiciones de f
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Sin embargo, cuando la grieta encon
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agrietadas por fatiga, un valor de
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4 .5 GPa, en cambio, ésta disminuy
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en que C es la mitad del espaciado
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donde Ey corresponde a la deformaci
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3 .1 Hautsen karakterizazioa 3 . TE
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3 .4 Sinterizazioa Sinterizazioak 6
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lortutako txirbila xehekatu eta gar
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hartu ziren kontutan : Banadio-, Kr
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Aq, B q , Cq eta D q ondoko koefizi
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µ = kontutan hartutako fasearen zu
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Tratamendu Termikoak sinterizaziora
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neurtu zen, zein beti agertu zen ma
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Probeta bakoitzaren haustura-azal b
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A arrabolen arteko distantzia da, C
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Hortaz, haustura-erresistentzia, de
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TAULAK TABLAS
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Materiale Sinterizazio- Atmosfera P
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4 .1 Sinterización 4 .1 .1 Acero P
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Metalografía : Las muestras sinter
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en los MX, probablemente debido a q
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sinterizaciones de 30°C sin que va
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La temperatura de aparición de est
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El proceso de sinterización result
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con grafito respectivamente, se obs
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Los MX encontrados en el Px30 son m
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Se midió el tamaño de grano de la
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ción . Cada punto es la media arit
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Mientras que la dureza de temple de
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Durezas Se midió la dureza a todas
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4 .3 Ensayos Mecánicos 4 .3 .1 Ens
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A partir de dichas curvas se calcul
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ésta, hasta llegar al máximo de d
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y para más altos contenidos en aus
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Deflexioaren neurketa makinaren def
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En el caso del Px30 se estudió no
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Módulo de Young El módulo de Youn
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Para durezas altas, las probetas de
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Transformación de la austenita Par
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superficies de contacto entre part
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4.X Taula : Eutektikoen agerpen-ten
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4.XIV Taula : Barker saiakuntzen em
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4 .14 . Ir . : Hutsean sinterizatut
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s. .r ~ U C6 • 20 • b 10 • N
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(o 1000 900 800 700 600 CD Tenplatu
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L7 A 900 850 800 650 600 550 ' -L 1
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1000 900 800 700 0 -? AXo}- APERTUR
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Barker zailtasun-saiakuntza . Ensay
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4 .37 . Ir . : Lau puntutako makurd
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N Q) 1 .6 1 .4 1 0 .6 0 - 911 -O ~O
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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Lau puntutan makurdura-saiakuntza .
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Lau puntutako makurdura-saiakuntza
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5 . ATALA : EZTABAIDA . CAPÍTULO 5
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5 .1 Densificación 5 .1 .1 Tempera
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con el mismo o también con que al
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con lo cual se obtienen los valores
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donde fvj es la fracción volumétr
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sido también encontrado en otros a
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En la figura 5 .4 se han agrupado e
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mas de sinterizado de los mismos ac
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dustrial . En dicha tabla se compar
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Los carburos MC de los aceros estud
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5 .2 Tratamientos Térmicos En la F
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También se ha comentado que en el
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cesos en carbono equivalente y este
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5 .3 Ensayos Mecánicos 5 .3 .1 Ten
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derando también los puntos de la b
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donde se puede estimar el valor de
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Estos contenidos se calcularon para
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-mediante la expresión (2 .31)- y
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do la misma dureza y cantidad de au
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En la figura 5 .13 se presentan est
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5 .1 Taula: Karburoetan sartzen den
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5.1V Taula : MC karburoen konposake
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5 .VIII Taula : Karbono baliokideak
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Material Sinterizazio- Atmosfera At
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7 . SUGERENCIAS 1 . Explorar hasta
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BIBLIOGRAFÍA (1) P. Payson ; "The
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(39) V .P. Martínez, R .H . Palma,
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(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
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ARGITARAPENAK . PUBLICACIONES .
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306 Urr uibeaskoa et al . Metallogr
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. . . 4 --s-- r a- 10 im Figure 5 M
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TABLE V Chemical analysis of M 23 C
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AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
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The presence of these MX carbonitri
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Publishing & Editorial The Institut
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INTRODUCTION Work carried out in th
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etter than 5 Pa during the sinterin
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- Needle type : observed only at hi
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Chemical composition of primary car
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CONCLUSIONS 1 . Addition of free ca
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Vasco, 1987, Bilbao, España . 13 .
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TABLE I Chemical analysis of as-rec
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TABLE IV Austenite grain size and p
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TABLE VII Chemical composition of C
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Fig . 3 : Microstructure at the opt
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Fig. 8 a) Eutectic type carbides .
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March 10, 1992 Mr . J . J . Urcola
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