Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

E = LA[3(A+C)2 - A21
B W3 z
(2 .19)
donde A es la distancia entre rodillos, C la mitad del span interior, B y W, las dimensiones
de la probeta (ver fig . 3 .4) y L y z, respectivamente, la carga y la deflexión del
punto medio respecto a los rodillos exteriores en el momento en que la curva se desvía de
la linealidad (si esto no ocurre, son los de fractura) .
La tensión de fluencia se calculó como
Si se conoce el endurecimiento es posible calcular las tensiones al expandirse la deformación
plástica desde las fibras exteriores hacia el eje neutro . Para deformaciones pe-
queñas se puede considerar un módulo de endurecimiento da lineal (en la inexistencia de
bandas de Lüders) y, según Nada¡ /79/ :
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a = uy + H(e - ¿ y ) cuando a < -ey (2 .22)
a= Ec cuando -e y < e < e y (2.23)
a = uy + H(e - e y ) cuando e < e y (2.24)
Para el cálculo del módulo de endurecimiento, H, éste se despeja de la expresión :
Lf 1 1 Yf 2 H í 1 Yf 2 W+Yf
L y =6 4 3 W + E
deducida por Shelton y Wronski /67/.
Uy = B W2
2 W 3yf
(2 .28)
(2 .29)
La distancia y f desde el eje neutro al borde elástico-plástico puede ser evaluado de
yf E Yf
Pt =
8
vy
(2 .30)
siendo pf, radio de curvatura de la probeta de flexión en el momento de la fractura,
z2 +(A +C)2 W (3 .1)
Pf - 2z
Por lo tanto, la resistencia a la fractura en el caso de existencia deformación plástica será