Cap´ıtulo 3 Modelado de Convertidores Estáticos de Potencia (CEP)
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CAPÍTULO3. MODELADODECONVERTIDORESESTÁTICOSDEPOTENCIA(<strong>CEP</strong>)28<br />
don<strong>de</strong><br />
D=<br />
L 0<br />
0 C<br />
<br />
0 1<br />
; J =<br />
−1 0<br />
<br />
0 0<br />
; R= 1 0 Rl<br />
<br />
Ve<br />
; M=<br />
0<br />
<br />
. (3.27)<br />
Aligualqueenelcaso<strong>de</strong>mediopuente,laestructuramostradaporelmo<strong>de</strong>lo(3.23)-(3.24)<br />
<strong>de</strong>muestraqueelconvertidor<strong>de</strong>puentecompletoesunsistemasubactuadoysubamortiguado,<br />
don<strong>de</strong> la señal <strong>de</strong> control por conmutación actúa directamente sobre la corriente <strong>de</strong>l<br />
inductorx1.<br />
Tabla2.Resultados<strong>de</strong>laaplicación<strong>de</strong>lmétodo<strong>de</strong>mo<strong>de</strong>lado<br />
variacionalenelconvertidor<strong>de</strong>CDaCD.<br />
Regulador<strong>de</strong>CDaCD<br />
ParámetrosELparacadaposibleposición<strong>de</strong>linterruptor<br />
ϕ ϕ=1 ϕ=0<br />
Energíaco-magnética T−1( q1)= 1<br />
2L q 2<br />
1<br />
Energíaeléctrica V−1(q1,q2)= 1<br />
2C<br />
(q1−q2) 2<br />
Energíaco-magnética Tϕ( q1)= 1<br />
1<br />
Energíaeléctrica Vϕ(q1,q2)= 1 2<br />
(q1−q2) 2C<br />
Disipación<strong>de</strong>Rayleigh Fϕ(q2)= 1<br />
2R q 2<br />
2<br />
Fuerzasexternas Q ϕ<br />
1 =ϕVe; Q ϕ<br />
2 =0<br />
Lagrangianoconmutado<br />
T1( q 1)= 1<br />
2L q 2<br />
1<br />
V1(q1,q2)= 1<br />
2C<br />
Disipación<strong>de</strong>Rayleigh F−1(q2)= 1<br />
2R q 2<br />
2 F1(q2)= 1<br />
2R q 2<br />
2<br />
Fuerzasexternas Q −1<br />
1 =Ve; Q −1<br />
2 =0 Q1 1=0; Q1 2=0<br />
ParámetrosELconmutados<br />
2L q 2<br />
Lϕ= 1<br />
2L q 2<br />
1− 1<br />
2C<br />
2<br />
(q1−q2)<br />
Mo<strong>de</strong>loconmutado<br />
L <br />
q 1+ 1<br />
C (q1−q2)=ϕVe<br />
- 1<br />
C (q1−q2)+R q 2=0<br />
(q1−q2) 2<br />
Observación3.8 Nótese que la única diferencia entre la tabla 1 y la tabla 2 radica en<br />
los valores que la señal <strong>de</strong> comando discreta pue<strong>de</strong> adoptar: ϕ ∈ {1,−1} para el puente<br />
completoyϕ∈{0,1}paraelregulador<strong>de</strong>CDaCD.Esteresultadoes<strong>de</strong>esperarse<strong>de</strong>bido<br />
aqueladiferenciaentrelastopologías<strong>de</strong>ambosconvertidoresnoradicaenloscomponentes<br />
dinámicosquelosconforman, sinoenlacantidad<strong>de</strong>interruptoresinvolucradosylaforma<br />
enlacualestossonconmutados.<br />
3.3.3. <strong>Convertidores</strong>Multinivel<br />
Recientemente, sobre todo a nivel industrial, ha ido creciendo el interés por el diseño<br />
y control <strong>de</strong> dispositivos conmutadores <strong>de</strong> baja y/o mediana potencia que, al conectarse