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ANEXOS. ANEXO I. Esfuerzos en un durmiente según Medina Vela. En los casos siguientes, todos los diagramas están contenidos en un triangulo que representa el caso en el que el apoyo es un punto, en la figura 1.12 (se considera el segundo caso como el de condiciones más criticas). Comprobemos como para trabajos de estos dos últimos casos, el esfuerzo de trabajo es mayor que el permisible para durmientes comerciales de 7’’ x 8’’. Considerando el diseño del segundo caso: 2 8 14 1.43 9 9 8 1.43 2.3 · Observamos que se cumple para la sección comercial de 7’’ x 8’’ 12 I- Momento de inercia- S- módulo de sección elástico (S=I/c). 2017.5 12 9000 9000 8.75 1000 Como esta viga no es doblemente apoyada, consideremos el momento de 1 [Ton-m] 10 , Por tanto, está bien ese durmiente. f- esfuerzo máximo por flexión. Se concluye que debido a las vibraciones producidas por el tren, se origina un reacomodo del balasto en toda la longitud del durmiente y no solo en los extremos. Esto nos lleva a considerar que la viga es doblemente empotrada 12 8 2 2 1 0.66 · 3 3 66 60 , Por lo tanto, la ecuación será correcta. 96
Si ahora se considera el problema como un apoyo doblemente empotrado y que tiene un desplazamiento de 1 [cm] en uno de sus extremos. Figura 1.4 viga doblemente empotrada y desplazada 1 cm en uno de sus extremos. Al desplazarse se produce un momento de y suponiendo una E= 10 E4 [Kg/cm^2] (madera americana) para la sección 7’’ x 8’’ 10 ; 9000 610 910 1 143 26.410 · 264 60 , Debido a que nos falta considerar: 1- Los empotramientos no son efectivos. 2- El durmiente se hunde de un lado y se levanta del otro. 3- El balasto toma algo de carga. En el caso que se consideremos los máximos hundimientos permisibles, sería: A=0.235 cm 97
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cargar hasta 39 [Ton] (35,400 [Kg])
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