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34 ANÁLISIS MATRICIAL DE ESTRUCTURAS RETICULARES ⎡0.7071 {F4}L = ⎢ ⎣ 0 −0.7071 0 0 0.7071 ⎧−7.883⎫ 0 ⎤ ⎪ 7.883⎪ ⎥ = ⎧−11.148⎫ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ton −0.7071⎦ ⎪ 7.883 ⎪ ⎩ 11.148⎭ ⎪⎩ −7.883⎪⎭ Barra 5: θ = 45 º {F5}L = = ⎨ ⎧ ⎧ 12.117⎫ ⎡0.7071 ⎢ ⎣ 0 0.7071 0 0 0.7071 0 ⎪ ⎤ 12.117⎪ 0.7071 ⎥ ⎨ ⎬ ⎦ − 12.117 ⎪ ⎪ ⎩ ⎪⎩ − 12.117⎪⎭ 17.136 − 17.136 Las fuerzas finales en cada miembro de la armadura se presentan en la figura (II.1.1.9). Para su representación, se tomó como convención que las fuerzas de tensión son positivas y las de compresión son negativas. Armaduras tridimensionales. Figura II.1.1.9 Solución a la armadura de la figura II.1.1.8. Estudiaremos ahora el caso general de armaduras, es decir armaduras en tres dimensiones. En este tipo de estructuras ahora existen tres grados de libertad, ya que tienen posibilidad de movimiento lineal en las direcciones x, y y z. Por lo cual el vector de desplazamientos {d} se define como: ⎧dx⎫ ⎪ ⎪ { d} = ⎨dy⎬ ⎪ ⎩dz ⎪ ⎭ ⎧Fx⎫ ⎪ ⎪ Por ende, el vector {F} también crece, y lo definiremos como: { F} = ⎨Fy⎬ ⎪ ⎩Fz ⎪ ⎭ ⎫ ⎬ ⎭ ton DESARROLLO DE HERRAMIENTAS DE ANÁLISIS ESTRUCTURAL PARA SU USO DESDE LA INTERNET
ANÁLISIS MATRICIAL DE ESTRUCTURAS RETICULARES 35 En la figura (II.1.1.10), se muestra el caso general de un elemento tridimensional biarticulado en el que ambos extremos ( A y B ) son nudos. Para obtener la matriz de rigidez de este elemento, se procederá de manera análoga al caso de armaduras planas, es decir, se irán provocando desplazamientos unitarios en las tres direcciones, en sentido positivo de ellas y para ambos extremos de la barra. Figura II.1.1.10 Elemento de una armadura tridimensional de rigidez k, bajo sistema de referencia global y local. Si aplicamos un desplazamiento unitario en dirección x del extremo A (dXA =1) como se indica en la figura (II.1.1.11), se obtendrán las siguientes fuerzas: dXA=1 FXA = k cos 2 α FYA = k cos α cos β FZA = k cos α cos γ FXB = - k cos 2 α FYB = - k cos α cos β FZB = - k cos α cos γ Se observa que las últimas tres fuerzas tienen la misma magnitud pero signo contrario a las primeras tres, dado que resultan ser reacciones en B de las acciones en el extremo A. Donde : α = ángulo medido del eje x al eje de la barra. β = ángulo medido del eje y al eje de la barra. γ = ángulo medido del eje z al eje de la barra. k = rigidez axial = EA/L. Si provocamos un desplazamiento en dirección y del extremo A (dYA=1), el elemento se comporta según lo indica la figura (II.1.1.12). DESARROLLO DE HERRAMIENTAS DE ANÁLISIS ESTRUCTURAL PARA SU USO DESDE LA INTERNET
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ANÁLISIS MATRICIAL <strong>DE</strong> ESTRUCTURAS RETICULARES 35<br />
En la figura (II.1.1.10), se muestra el caso general de un elemento tridimensional<br />
biarticulado en el que ambos extremos ( A y B ) son nudos. Para obtener la matriz de<br />
rigidez de este elemento, se procederá de manera análoga al caso de armaduras planas, es<br />
decir, se irán provocando desplazamientos unitarios en las tres direcciones, en sentido<br />
positivo de ellas y para ambos extremos de la barra.<br />
Figura II.1.1.10 Elemento de una armadura tridimensional de rigidez k, bajo sistema<br />
de referencia global y local.<br />
Si aplicamos un desplazamiento unitario en dirección x del extremo A (dXA =1) como se<br />
indica en la figura (II.1.1.11), se obtendrán las siguientes fuerzas:<br />
dXA=1<br />
FXA = k cos 2 α<br />
FYA = k cos α cos β<br />
FZA = k cos α cos γ<br />
FXB = - k cos 2 α<br />
FYB = - k cos α cos β<br />
FZB = - k cos α cos γ<br />
Se observa que las últimas tres fuerzas tienen la misma magnitud pero signo contrario a las<br />
primeras tres, dado que resultan ser reacciones en B de las acciones en el extremo A.<br />
Donde :<br />
α = ángulo medido del eje x al eje de la barra.<br />
β = ángulo medido del eje y al eje de la barra.<br />
γ = ángulo medido del eje z al eje de la barra.<br />
k = rigidez axial = EA/L.<br />
Si provocamos un desplazamiento en dirección y del extremo A (dYA=1), el elemento se<br />
comporta según lo indica la figura (II.1.1.12).<br />
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