Memòria projecte executiu - Ibiza

Memòria projecte executiu - Ibiza Memòria projecte executiu - Ibiza

26.04.2013 Views

consultors arquitectes Enric Granados, 135, 5è 1a I 08008 BARCELONA I T 93.415.76.55 I F 93.238.00.88 I info@bisarquitectes.com www.bisarquitectes.com peces no es consideraran els efectes de pandeig que ja es trobin representats en el model. • Anàlisi global en segon ordre que consideri només les imperfeccions inicials globals. En aquest cas, a les comprovacions de resistència es consideraran els efectes de pandeig de les peces. E.2.3.6. Imperfeccions inicials A les estructures de pòrtics, a cada direcció analitzada, a efectes d’estabilitat, s’ha considerat un enfonsament lineal en alçada de valor L/200 quan en aquesta direcció només hi hagués dos suports i una alçada, i de L/400 si almenys hi haguessin quatre suports i tres alçades. En els casos intermedis s’ha emprat el valor L/300, sent L l’alçada de la construcció. E.2.4.Estats Límits Últims La comprovació de trencament de les barres sotmeses a l’acció de les càrregues majorades, es desenvolupa de la següent manera: Descomposició de la barra en seccions i càlcul en cadascuna de les barres dels valors dels moments flectors, tallants, axil de compressió i axil de tracció. Càlcul de la tensió combinada en les següents seccions: • Secció de màxima compressió • Secció de màxima tracció • Secció de màxim moment flector segons l’eix Yp • Secció de màxim moment flector segons l’eix Zp • Secció de major tensió tangencial combinada • Secció de major tensió combinada, que pot coincidir amb alguna de les anteriors, encara que no necessàriament. Obtenció de les sis combinacions de sol·licitacions més desfavorables per a altres seccions de la barra. La capacitat resistent de les seccions depèn de la seva classe. Per a les seccions de classe 1 i 2, la distribució de les tensions s’escollirà tenint en compte els criteris plàstics (en flexió s’assoleix el límit elàstic a totes les fibres de la secció). Per a les seccions de classe 3, la distribució seguirà un criteri elàstic (en flexió només s’assoleix el límit elàstic a les fibres extremes de la secció) i per a les seccions de classe 4, s’establirà aquest mateix criteri sobre la secció eficaç. E.2.4.1. Interacció d’esforços a les seccions Normalment, en una mateixa secció i combinació d’accions, es donen vàries sol·licitacions de manera simultània. El DB-SE-Acer considera els següents casos: • Flexió composta sense tallant ni pandeig Pot utilitzar-se, amb caràcter conservador: N N pl, Rd My, Ed Mz, Ed + + 1 (seccions de classe 1 i 2) M M Ed ≤ pl, Rdy pl, Rdz - 43 - 3201 Memòria Tècnica EN WORD 97 director tècnic: David GARCIA i CARRERA, Arquitecte caps d’equip: Marta FARRÚS, Esther MUÑOZ, Arquitectes, Marina VILÀ, Amparo LECHA, Arquitectes Tècnic Tècnica Comercial: Maite RAMOS, eng. Industrial. FE75.1.07 MEMÒRIA TÈCNICA CAT EDICIÓ 11 DATA ED.: 07/07/10 NORMA UNE-EN-ISO 9001:2000

consultors arquitectes Enric Granados, 135, 5è 1a I 08008 BARCELONA I T 93.415.76.55 I F 93.238.00.88 I info@bisarquitectes.com www.bisarquitectes.com N N N N pl, Rd My, Ed Mz, Ed + + M M el, Rdy el, Rdz 1 (seccions de classe 3) M + N · e y, Ed Ed Ny M + N · e z, Ed Ed Nz + M M 1 Ed ≤ Ed ≤ u, Rd + (seccions de classe 4) 0, Rdy 0, Rdz fyd = fy / γM0 • Flexió i tallant. Si VEd > 0,5·Vc,Rd, es comprovarà que: MEd ≤ MV,Rd 2 ⎛ ρ· A ⎞ V M · f M V, Rd ⎜ W − >/ pl yd 4· t ⎟ ⎝ w ⎠ = per a les seccions I o H amb flexió i tallant al pla 0, Rd de l’anima = W · 1−ρ · f M per a la resta dels casos V, Rd pl ( ) yd 0, Rd M >/ ⎛ V ρ = ⎜ 2· ⎝ V Ed 1 pl, Rd − ⎞ ⎟ ⎠ 2 • Flexió, axil i tallant sense pandeig. Si VEd < 0,5·Vc,Rd, només cal considerar el cas 'Flexió composta sense tallant ni pandeig’. En cas contrari, s’utilitzarà també aquest cas, però l’àrea de tallant es multiplicarà per (1 – ρ), prenent ρ del cas anterior. • Tallant i torsió A la resistència a tallant s’utilitzarà la resistència plàstica a tallant reduïda per l’existència de tensions tangencials de torsió uniforme. Vc,Rd ≤ Vpl,T,Rd A les seccions buides tancades: ⎛ τ ⎞ t, Ed V = ⎜1− ⎟· V pl, T, Rd pl, Rd ⎜ f 3 ⎟ ⎝ yd ⎠ E.2.4.2. Estat límit d’esgotament a tracció de la secció Es complirà, amb fyd = fy / γM0: Nt,Ed ≤ Nt,Rd Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd E.2.4.3. Estat límit d’esgotament a tallant de la secció A falta de torsió, es considera la resistència plàstica: VEd ≤ Vc,Rd V c , Rd = V pl, Rd = A V fyd · 3 - 44 - 3201 Memòria Tècnica EN WORD 97 director tècnic: David GARCIA i CARRERA, Arquitecte caps d’equip: Marta FARRÚS, Esther MUÑOZ, Arquitectes, Marina VILÀ, Amparo LECHA, Arquitectes Tècnic Tècnica Comercial: Maite RAMOS, eng. Industrial. FE75.1.07 MEMÒRIA TÈCNICA CAT EDICIÓ 11 DATA ED.: 07/07/10 NORMA UNE-EN-ISO 9001:2000

consultors arquitectes<br />

Enric Granados, 135, 5è 1a I 08008 BARCELONA I T 93.415.76.55 I F 93.238.00.88 I info@bisarquitectes.com<br />

www.bisarquitectes.com<br />

N<br />

N<br />

N<br />

N<br />

pl,<br />

Rd<br />

My,<br />

Ed Mz,<br />

Ed<br />

+ +<br />

M M<br />

el,<br />

Rdy el,<br />

Rdz<br />

1 (seccions de classe 3)<br />

M + N · e<br />

y,<br />

Ed Ed Ny M + N · e<br />

z,<br />

Ed Ed Nz<br />

+<br />

M<br />

M<br />

1<br />

Ed ≤<br />

Ed ≤<br />

u,<br />

Rd<br />

+ (seccions de classe 4)<br />

0,<br />

Rdy<br />

0,<br />

Rdz<br />

fyd = fy / γM0<br />

• Flexió i tallant. Si VEd > 0,5·Vc,Rd, es comprovarà que:<br />

MEd ≤ MV,Rd<br />

2<br />

⎛ ρ·<br />

A ⎞ V<br />

M · f M<br />

V,<br />

Rd ⎜ W − >/<br />

pl<br />

yd<br />

4·<br />

t<br />

⎟<br />

⎝<br />

w ⎠<br />

= per a les seccions I o H amb flexió i tallant al pla<br />

0,<br />

Rd<br />

de l’anima<br />

= W · 1−ρ<br />

· f M per a la resta dels casos<br />

V,<br />

Rd<br />

pl<br />

( ) yd 0,<br />

Rd<br />

M >/<br />

⎛ V<br />

ρ = ⎜<br />

2·<br />

⎝ V<br />

Ed 1<br />

pl,<br />

Rd<br />

−<br />

⎞<br />

⎟<br />

⎠<br />

2<br />

• Flexió, axil i tallant sense pandeig. Si VEd < 0,5·Vc,Rd, només cal considerar el cas<br />

'Flexió composta sense tallant ni pandeig’. En cas contrari, s’utilitzarà també aquest<br />

cas, però l’àrea de tallant es multiplicarà per (1 – ρ), prenent ρ del cas anterior.<br />

• Tallant i torsió A la resistència a tallant s’utilitzarà la resistència plàstica a tallant<br />

reduïda per l’existència de tensions tangencials de torsió uniforme.<br />

Vc,Rd ≤ Vpl,T,Rd<br />

A les seccions buides tancades:<br />

⎛ τ ⎞ t,<br />

Ed<br />

V = ⎜1−<br />

⎟·<br />

V<br />

pl,<br />

T,<br />

Rd<br />

pl,<br />

Rd<br />

⎜ f 3 ⎟<br />

⎝ yd ⎠<br />

E.2.4.2. Estat límit d’esgotament a tracció de la secció<br />

Es complirà, amb fyd = fy / γM0:<br />

Nt,Ed ≤ Nt,Rd<br />

Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd<br />

E.2.4.3. Estat límit d’esgotament a tallant de la secció<br />

A falta de torsió, es considera la resistència plàstica:<br />

VEd ≤ Vc,Rd<br />

V<br />

c , Rd<br />

=<br />

V<br />

pl,<br />

Rd<br />

= A<br />

V<br />

fyd<br />

·<br />

3<br />

- 44 -<br />

3201 <strong>Memòria</strong> Tècnica EN WORD 97<br />

director tècnic: David GARCIA i CARRERA, Arquitecte<br />

caps d’equip: Marta FARRÚS, Esther MUÑOZ, Arquitectes, Marina VILÀ, Amparo LECHA, Arquitectes Tècnic<br />

Tècnica Comercial: Maite RAMOS, eng. Industrial.<br />

FE75.1.07 MEMÒRIA TÈCNICA CAT EDICIÓ 11 DATA ED.: 07/07/10 NORMA UNE-EN-ISO 9001:2000

Hooray! Your file is uploaded and ready to be published.

Saved successfully!

Ooh no, something went wrong!