TMII-UE-Buchinhalt-15-11-11
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- Page 4 and 5: - 33 - y σ ξ l σ x ξ s η α τ
- Page 6 and 7: - 35 - Lösung mit dem MOHRschen Sp
- Page 8 and 9: - 37 - Damit ergibt sich die Höhen
- Page 10: Impressum - 149 - Prof. Dr.-Ing. An
- 1 -<br />
Übungen<br />
zur<br />
Technische Mechanik II<br />
- Festigkeitslehre/ Elastostatik –<br />
Vollständig und mit möglichen Lösungsvarianten gelöste Übungsaufgaben<br />
von<br />
Annette Kunow<br />
TM-II-Uebungen-<strong>15</strong>-<strong>11</strong>-<strong>11</strong>.docx
- 2 -<br />
Inhaltsverzeichnis<br />
Inhaltsverzeichnis<br />
Einleitung<br />
Aufgaben zum Kapitel 2: Flächenschwerpunkt (Flächenmoment 1.Ordnung)<br />
Aufgaben zum Kapitel 3: Einachsiger Spannungszustand<br />
Aufgaben zum Kapitel 4: Zug- und Druckstab<br />
Aufgaben zum Kapitel 5: Zweiachsiger Spannungszustand<br />
Aufgaben zum Kapitel 6: Verallgemeinertes Elastizitätsgesetz (HOOKEsches Gesetz)<br />
Aufgaben zum Kapitel 8: Flächenträgheitsmoment (Flächenmoment 2.Ordnung)<br />
Aufgaben zum Kapitel 9: Torsion<br />
Aufgaben zum Kapitel 10: Biegung des geraden Balkens<br />
Aufgaben zum Kapitel <strong>11</strong>: Der Arbeitsbegriff der Elastostatik<br />
Aufgaben zum Kapitel 12: Schubspannungen<br />
Sachwörterverzeichnis<br />
Impressum<br />
TM-II-Uebungen-<strong>15</strong>-<strong>11</strong>-<strong>11</strong>.docx
- 33 -<br />
y<br />
σ ξ<br />
l<br />
σ x<br />
ξ<br />
s<br />
η<br />
α<br />
τ ξη<br />
b<br />
τ xy<br />
σ y<br />
α<br />
τ xy<br />
σ x<br />
x<br />
Bild 5.5 Schnittbild des abgeschnittenen Teils<br />
Die Zahlenwerte eingesetzt in (5.10) und (5.<strong>11</strong>) ergeben<br />
a<br />
(5.12) :<br />
25.98a 60a<br />
a<br />
N<br />
( - cosα + 20asinα<br />
- 30 ( sinα<br />
+ a cosα))<br />
sin α tan α<br />
tan α<br />
2<br />
mm<br />
=<br />
N<br />
= (30 - 17.32 +17.32 - 30) 0<br />
2<br />
mm<br />
=<br />
(5.13) :<br />
-49.64a<br />
(<br />
sin α<br />
+<br />
60a −20a<br />
sinα<br />
+<br />
tan α tan α<br />
cosα<br />
- 30(<br />
a<br />
tan α<br />
cosα + a<br />
N<br />
sinα))<br />
mm<br />
2<br />
=<br />
N<br />
= (- 57.32 + 30 + 10 - 8.66 + 25.98) 0<br />
2<br />
mm<br />
=<br />
Damit bestätigt die Kontrolle die berechneten Werte.<br />
Aufgabe 5.3<br />
• Vorgegebener Spannungszustand einer ebenen Scheibe<br />
• Berechnung der Größe und Richtung der Hauptspannungen<br />
• Analytische und graphische Lösung<br />
In einer rechteckigen Scheibe wird durch die skizzierte Belastung ein zweidimensionaler Spannungszustand<br />
erzeugt. Die Scheibe wird durch einen schrägen Schnitt α halbiert.<br />
N<br />
N<br />
N<br />
gegeben: a, c, Dicke t, σ<br />
x<br />
= 60 , σ<br />
2 y<br />
= - 20 , τ<br />
2 xy<br />
= 30 , α = 60<br />
2<br />
mm mm mm<br />
0<br />
*<br />
gesucht: Bestimmung der Schnittfläche α , in der die Normalspannungen σ den größten Wert haben. Wie<br />
groß ist dieser? Wie groß sind die Hauptspannungen. Lösung mit dem MOHRschen Spannungskreis<br />
TM-II-Uebungen-<strong>15</strong>-<strong>11</strong>-<strong>11</strong>.docx
y<br />
- 34 -<br />
σ y<br />
σ x<br />
τ yx<br />
τ yx<br />
σ x<br />
ξ<br />
η<br />
α<br />
Schnittebene<br />
c<br />
α<br />
x<br />
a<br />
Bild 5.6 Rechteckigen Scheibe mit Belastung<br />
Lösung zu Aufgabe 5.3<br />
Die Richtung der Hauptachsen sind<br />
(5.14) :<br />
tan 2α<br />
*<br />
1,2<br />
230<br />
=<br />
60 + 20<br />
= .75<br />
⇒<br />
2α<br />
*<br />
1,2<br />
= 36.87<br />
0<br />
.<br />
Daraus folgt<br />
(5.<strong>15</strong>) :<br />
α<br />
*<br />
1<br />
=<br />
0<br />
18.43 , α<br />
*<br />
2<br />
=<br />
108.43<br />
0<br />
.<br />
Die maximale Spannung ist<br />
1<br />
1<br />
(5.16):<br />
σ ζ = ( σx<br />
+ σy<br />
) + ( σx<br />
− σy<br />
)cos2α + τxysin2α<br />
,<br />
2<br />
2<br />
*<br />
0<br />
N N<br />
(5.17):<br />
σmax<br />
= σζ<br />
( α 1 =18.43 ) =(20 + 32 +18) = 70 = σ1.<br />
2<br />
2<br />
mm mm<br />
Die Hauptspannungen sind<br />
(5.18) :<br />
σ<br />
2<br />
1,2 +<br />
40<br />
= ( ±<br />
2<br />
⎛ 80 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ 2 ⎠<br />
30<br />
2<br />
N<br />
)<br />
mm<br />
2<br />
.<br />
Daraus folgen die Maximale und minimale Hauptspannung<br />
(5.19):<br />
N<br />
N<br />
σ1<br />
= 70 , σ2<br />
= −30<br />
.<br />
2<br />
2<br />
mm<br />
mm<br />
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- 35 -<br />
Lösung mit dem MOHRschen Spannungskreis<br />
τ<br />
σ y<br />
τ xy<br />
σ x<br />
σx<br />
τ xy σ y<br />
σ 2<br />
τ ξη<br />
2α ∗<br />
σ α ∗<br />
2<br />
σ ξ σ<br />
α ∗∗<br />
σ η σ M 10 N/mm 2 σ x<br />
σ 1<br />
α<br />
σ 1<br />
σ 1<br />
σ 2<br />
τ xy<br />
τ ξη<br />
τ max<br />
σ M<br />
σ M<br />
τ max<br />
τ max<br />
σ M<br />
N<br />
Bild 5.7 MOHRscher Spannungskreis; Maßstab 1cm<br />
≡ 4.76<br />
2<br />
mm<br />
σ M<br />
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- 36 -<br />
Aufgaben zum Kapitel 6: Verallgemeinertes Elastizitätsgesetz (HOOKEsches Gesetz)<br />
Aufgabe 6.1<br />
• Berechnung der Spannungen in einer Scheibe<br />
• Berechnung der Verzerrungen (Dehnungen und Winkeländerungen) in einer Scheibe<br />
• Zweidimensionales System<br />
• Belastung durch Gleichstreckenlast und Temperatur<br />
In einem starren Betonsockel B (Dicke t) wird passend eine quadratische, elastische Scheibe eingesetzt. Die<br />
Scheibe wird mit einer Flächenlast q an der oberen Kante und der Temperatur ∆T belastet.<br />
gegeben: a, q, E, ν , t,<br />
∆ T ,<br />
α<br />
T<br />
gesucht: Bestimmung des Betrags ∆ a , um den sich die freie Seite unter der Druckspannung q und der<br />
Temperatur ∆ T verschiebt, wenn vorausgesetzt wird, dass die Scheibe an den vertikalen Seitenrändern reibungsfrei<br />
gleiten kann<br />
q<br />
Dicke t<br />
x<br />
y<br />
a<br />
a<br />
Lösung zu Aufgabe 6.1<br />
Bild 6.1 Quadratische, elastische Scheibe im Betonsockel<br />
Durch die Reibungsfreiheit werden die Winkeländerungen γ<br />
ij zu Null. Damit wird τ = 0.<br />
Die Spannung<br />
σ<br />
x infolge der Belastung q in x- Richtung und der Temperaturerhöhung<br />
∆ T lautet<br />
(6.1):<br />
σ<br />
x<br />
− qat ⎡ N ⎤<br />
= = −q<br />
.<br />
at<br />
⎢ 2 ⎥<br />
⎣mm<br />
⎦<br />
Die Scheibe kann sich wegen der starren Wände in y- Richtung nicht ausbreiten<br />
1<br />
(6.2):<br />
ε y = ( σy<br />
- νσx<br />
) + αT∆T = 0 ⇒ σy<br />
= νσx<br />
− αT∆TE.<br />
E<br />
In (6.1) mit<br />
∆ T eingesetzt ergibt sich die Dehnung in x- Richtung zu<br />
σ<br />
y ist die durch die Belastung und die Behinderung der Ausdehnung hervorgerufene Spannung in y- Richtung.<br />
1<br />
1 2<br />
(6.3):<br />
ε x = ( σx<br />
- ν(<br />
νσx<br />
− αT∆TE))+<br />
αT∆T = σx(1-<br />
ν ) + αT∆TE(1+<br />
ν)<br />
E<br />
E<br />
TM-II-Uebungen-<strong>15</strong>-<strong>11</strong>-<strong>11</strong>.docx
- 37 -<br />
Damit ergibt sich die Höhenänderung in x- Richtung zu<br />
1 2<br />
(6.4):<br />
∆ a = aεx<br />
= -a q(1- ν ) + aαT∆TE(1+<br />
ν).<br />
E<br />
Aufgabe 6.2<br />
• Berechnung der Spannungen in einer Scheibe<br />
• Berechnung der Verzerrungen (Dehnungen und Winkeländerungen) in einer Scheibe<br />
• Dreidimensionales System<br />
Die dargestellte Rechteckscheibe aus Stahl ist im skizzierten Zustand spannungsfrei gelagert. Die obere und<br />
untere Lagerung sei starr und reibungsfrei.<br />
gegeben: ν ,<br />
∆ T ,<br />
α<br />
T , E, a = c, b<br />
gesucht: Bestimmung der Spannungen und Verzerrungen, wenn die Scheibe eine gleichmäßige Temperaturerhöhung<br />
∆ T erfährt. Wie groß sind die Abstände AB und AC nach der Temperaturerhöhung?<br />
c/2<br />
c/4<br />
c/4<br />
z<br />
0<br />
y<br />
A, C<br />
B<br />
b)<br />
z<br />
0<br />
x<br />
A<br />
B<br />
C<br />
Lösung zu Aufgabe 6.2<br />
b a/2 a/2<br />
Bild 6.2 Rechteckscheibe aus Stahl; a) Seitenansicht; b) Draufsicht<br />
Durch die Reibungsfreiheit werden die Winkeländerungen γ<br />
ij zu Null<br />
1<br />
(6.5):<br />
γ = τixy<br />
= γyz<br />
= γzx<br />
G<br />
xy =<br />
0.<br />
Es besteht keine Einspannung und keine Reibung. Die freie Ausdehnung zwischen Lager und Scheibe ist<br />
möglich. Damit entstehen in der Scheibe keine Spannungen in x- und y- Richtung<br />
(6.6):<br />
σ = 0, σy<br />
x =<br />
0.<br />
Die Scheibe kann sich wegen der starren Wände in z- Richtung nicht ausbreiten. In (6.3) eingesetzt ergibt<br />
sich daraus eine Bedingung für die Spannung in z- Richtung<br />
1<br />
(6.7):<br />
ε z = σz<br />
+ αT∆T = 0 ⇒ σz<br />
= − αT∆TE.<br />
E<br />
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- 38 -<br />
σ<br />
z ist die durch die Temperaturbelastung und die Behinderung der Ausdehnung hervorgerufene Spannung<br />
in z- Richtung.<br />
Die Dehnungen in x- und y- Richtung können nun bestimmt werden<br />
1<br />
(6.8):<br />
εx<br />
= (- νσz<br />
) + αT∆TE =(1+ ν)<br />
αT∆T,<br />
E<br />
1<br />
(6.9):<br />
ε x = (- νσz)<br />
+ αT∆TE =(1+ ν)<br />
αT∆T<br />
= εy.<br />
E<br />
Durch die Lagerung oben und unten verändert sich die Länge AB nicht<br />
(6.10) :<br />
*<br />
AB = AB .<br />
Die Länge ACverändert sich zu<br />
*<br />
AC − AC ∆l<br />
*<br />
(6.<strong>11</strong>) : ε = = ⇒ AC = AC( εx<br />
AC l<br />
x +<br />
1).<br />
Aufgabe 6.3<br />
• Berechnung der Spannungen in einer Scheibe<br />
• Berechnung der Verzerrungen (Dehnungen und Winkeländerungen) in einer Scheibe mit seitlichen<br />
Wänden und ohne Wände<br />
• Dreidimensionales System<br />
• Belastung durch Flächenlast<br />
Ein Würfel der Kantenlänge a wird durch eine Flächenlast q in eine Nut gepresst, deren Wände glatt und<br />
starr sein sollen.<br />
gegeben: a, q, ν , E<br />
gesucht: Bestimmung der Änderungen, die sich für den Spannungszustand ergeben, und der Längenänderungen,<br />
wenn die seitlichen Wände nicht vorhanden wären.<br />
q<br />
z<br />
y a<br />
a) b)<br />
x<br />
y<br />
a<br />
a<br />
Bild 6.3 Würfel unter eine Flächenlast q; a) Ansicht in der y- z- Ebene; b) Ansicht in der x- y- Ebene (von oben gesehen)<br />
Lösung zu Aufgabe 6.3<br />
Durch die Reibungsfreiheit werden die Winkeländerungen γ<br />
ij in beiden Fällen zu Null<br />
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Impressum<br />
- 149 -<br />
Prof. Dr.-Ing. Annette Kunow<br />
Technische Mechanik II - Festigkeitslehre/ Elastostatik - Vollständig und mit möglichen Lösungsvarianten gelöste<br />
Übungsaufgaben<br />
1. Auflage 2012<br />
Konzeption: Annette.kunow<br />
Grafiken: Annette Kunow<br />
Umschlag: Frank Terhaag<br />
Alle Angaben/ Daten sind nach bestem Wissen erstellt, jedoch ohne Gewähr für Vollständigkeit und Richtigkeit.<br />
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