Auscultation et surveillance de la mise en eau d'ouvrages ... - CFBR

Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages hydrauliques
et utilisation innovante de fibres optiques : exemple de la remise en eau du
canal de Curbans après réhabilitation lourde et de la première mise en eau
du barrage de Rizzanèse
Organization of hydraulic structures surveillance during first impounding and
innovative use of optical fibers: Case studies of Curbans Canal filling after large
upgrading works and Rizzanese dam during first filling
François Delorme, Jean-Robert Courivaud, Pierre Carlioz, Eric Bourdarot
EDF CIH Savoie Technolac 73373 Le Bourget du Lac Cedex L
francois.delorme@edf.fr, jean-robert.courivaud@edf.fr, pierre.carlioz@edf.fr, eric.bourdarot@edf.fr
Stanislas Créneau, Bruno Daumas
EDF CIH 10 av. Viton 13482 Marseille Cedex 20
stanislas.creneau@edf.fr, bruno.daumas@edf.fr
Yves-Laurent Beck
EDF DTG 21 av. de l’Europe BP 41 Grenoble Cedex 09
yves-laurent.beck@edf.fr
Christophe Rieux
EDF DTG 62 bis rue Raymond IV Toulouse cedex 06
christophe.rieux@edf.fr
Patrick Pinettes
GeophyConsult Savoie Technolac – 12, allée du lac de garde – B.P. 231 – 73374 Le Bourget du Lac Cedex
pinettes@geophyconsult.com
MOTS CLÉS
Auscultation, barrage, canal, mise en eau, surveillance, fibre optique
RÉSUMÉ
La première mise en eau d’un ouvrage hydraulique ou sa requalification après des travaux importants représente une étape clé.
Elle doit être préparée et suivie avec une attention toute particulière. Pour le canal de Curbans, son revêtement étanche en béton
bitumineux, son dispositif de drainage et de surveillance des fuites ont été totalement réhabilités. La préparation de la remise en
eau et l’organisation de la surveillance ont fait l’objet de procédures pour garantir en permanence la maîtrise de la sûreté de
l’ouvrage. Les travaux entrepris ont été l’occasion de moderniser la maintenance préventive de cet ouvrage avec mise en place
d’un système innovant, par fibres optiques, de détection des fuites, basé sur des mesures réparties de températures, et de
surveillance des déformations. .Le barrage du Rizzanèse est un barrage poids en BCR d’une hauteur de 40,5 m. Outre un
dispositif d’auscultation classique, ce barrage a été doté pour la première fois à EDF, à titre expérimental, de fibres optiques
permettant de suivre la température et les déformations au sein de l’ouvrage au cours de sa construction et durant la mise en
eau. Cette première mise en eau du barrage fait l’objet d’une surveillance renforcée. Les mesures d’auscultation sont suivies et
analysées au moyen du nouveau logiciel de gestion et d’analyse des mesures d’auscultation, KOALA, géré par EDF-DTG. La
communication présente également les modalités d’organisation particulière adoptées en cas d’écart avéré sur les mesures ou de
désordre sur le barrage.
ABSTRACT
First impounding of a new dam or upgraded hydraulic structures is a key stage. It must be prepared and followed with all
necessary care. For Curbans canal, bituminous concrete lining, drainage and leakage monitoring system have been entirely
upgraded. First filling preparation and surveillance organization have been described in specific procedures in order to
guarantee at any time dam safety assessment. Works performed have permitted to modernize the preventive maintenance of this
structure with installation of an innovative system based on optical fibers for leakage detection through equally spaced
temperature measurements and settlements monitoring. Rizzanèse dam is a 40.5 m high RCC gravity structure. In addition to its
traditional instrumentation system, this dam has been equipped with an experimental optical fibers system, the first experience at
EDF, for monitoring temperature and deformations during construction and first filling. Monitoring measurements have been
managed and assessed using the new monitoring KOALA software operated by EDF-DTG. The paper also presents specific
organization procedures implemented for facing to singular measurements or defects observed on the dam.
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Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
1. ORGANISATION DE LA SURVEILLANCE PENDANT LA REMISE EN EAU DU
CANAL DE CURBANS APRES D’IMPORTANTS TRAVAUX DE REHABILITATION
1.1 Description générale de l’ouvrage
Le canal de Curbans, construit entre 1964 et 1965, se situe pour sa plus grande partie dans le département des
Hautes Alpes (05). Ce canal, de 5 200 m environ de longueur, peut transiter 220 m 3 /s. Il est typique des
canaux de la Durance : largeur du plat fond 9 m, pente longitudinale 0,3 %, fruits des talus intérieurs de 2/1
et tirant d’eau normal de 8 à 10 m.
Son revêtement étanche, qui était composé de 1 à 2 couches de béton bitumineux, a dû subir une réfection
complète. Elle a consisté en la pose, sur le revêtement d’origine rénové, d’une couche de 10 cm de béton
bitumineux drainant puis d’une couche de 8 cm de béton bitumineux étanche. Afin d’assurer une
surveillance optimale du canal, son dispositif de drainage a été totalement rénové. Environ 10 km de drains
ont été installés sous le radier et 9 exutoires (Figure 1) sous le canal ont été créés ou aménagés pour
permettre la sortie des eaux de drainage et leur mesure en 31 points différents dans 9 exutoires.
Figure 1 : Vue en plan du canal (écoulement de la droite vers la gauche)
Positionnement des 9 exutoires des débits de drainage dont chacun possède un nom spécifique
1.2 Préparation de la remise en eau
La remise en eau du canal de Curbans après une modification en profondeur de son étanchéité était le point
clef du projet car elle devait à la fois permettre de vérifier la qualité du travail effectué (qualité de
l’étanchéité) et permettre un retour à l’exploitation normale de l’aménagement, après 10 ans de restriction
sur la cote maximale d’exploitation, dans des conditions de sûreté optimales. Ainsi, la préparation de cette
remise en eau a débuté 1 an avant sa date effective, basée sur des protocoles spécifiques internes EDF qui
associent étroitement l’exploitant et l’ingénierie.
Elle a abouti à :
- la mise en place d’une organisation spécifique à l’intérieur même du projet Curbans, par la nomination
d’un Pilote Opérationnel Coordonateur des Essais et d’un Chargé d’Essai dont les missions et les
responsabilités étaient clairement définies dans un PGE (Plan Global d’Essais), document d’organisation
qui gouverna l’ensemble du déroulement de la remise en eau. A noter que le PGE a reçu formellement
l’approbation de l’autorité de contrôle (DREAL PACA) pour pouvoir débuter la remise en eau du canal ;
- la mise au point du protocole de montée du plan d’eau (gradients et paliers) ainsi qu’à la définition de la
surveillance à réaliser et aux schémas décisionnels qui en résultent pour tous les scénarii envisagés afin
de garantir en permanence la maîtrise de la sûreté de l’ouvrage. L’ensemble de ces éléments techniques
ont été consignés dans le cahier d’essais, document de référence utilisé tout au long du déroulement du
processus.
Cette remise en eau était composée de deux phases avec deux buts bien distincts :
- la requalification intrinsèque du canal, qui correspond à sa capacité à contenir de l’eau en toute sûreté,
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- la requalification fonctionnelle du canal, qui correspond à sa capacité à faire transiter de l’eau dans le
respect de son mode d’exploitation (intumescences non débordantes, lignes d’eau conformes au codage
des pilotes automatiques, etc.).
La suite de l’article ne traite que de la requalification intrinsèque.
1.3 Organisation
La remise en eau du canal a donc nécessité une organisation rigoureuse et a été pilotée en temps réel par les
résultats de l’auscultation issus du dispositif conventionnel de mesure. En effet, les dispositifs expérimentaux
de mesures par fibre optique (détection de fuites et de déformation) ont été testés grandeur nature et ils ont
pu être comparés aux mesures physiques de débit (voir § 2 de cet article). Ils ont donc joué un rôle d’aide à la
localisation des fuites pour réparation, mais n’ont pas servi au pilotage opérationnel de la remise en eau.
L’organisation reposait sur la mise en place de trois équipes de surveillance qui fonctionnaient en 3*8 pour la
réalisation des mesures et leur diagnostic en temps réel ainsi que pour le pilotage de la montée de la cote.
Chaque équipe était constituée d’un chargé d’essais, responsable du pilotage en temps réel, d’au moins deux
techniciens prenant les mesures et réalisant les inspections visuelles et d’un chargé de conduite en charge de
la manœuvre des vannes d’entrée canal pour la régulation de la montée du plan d’eau.
Toutes modifications du protocole de remise en eau devaient avoir l’approbation du Pilote Opérationnel
Coordonnateur des Essais en astreinte permanente.
Le pilotage en temps réel était basé sur la réalisation d’inspections visuelles et de mesures de nivellement, de
piézométrie, de débits de drainage et du plan d’eau. Pour chaque phénomène mesuré, des seuils étaient
définis, en fonction de la cote, qui déterminaient des actions à engager : soit la poursuite de la montée de la
cote, soit la réalisation d’un palier ou soit la vidange du canal.
La requalification intrinsèque du canal ne pouvait être prononcée que seulement si tous les critères étaient
respectés.
1.4 Principes du déroulement
Les inspections visuelles portaient sur l’ensemble du canal, c'est-à-dire les talus extérieurs, le revêtement
intérieur visible, les points singuliers (ponts, entonnements, etc.) et les ovoïdes passant sous le canal. Elles
avaient pour but de détecter, lors de la montée du plan d’eau d’éventuelles anomalies structurelles.
La mesure de nivellement devait déterminer les éventuels mouvements des berges entre le début de la mise
en eau et le moment où le canal reviendrait à sa cote maximale d’exploitation.
Les mesures de piézométrie avaient pour but de déterminer si la remise en eau du canal avait une incidence
sur les niveaux de la nappe par cause d’éventuelles fuites importantes.
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Figure 2 : Variations prévisionnelles et réelles du plan d’eau lors de la troisième phase de mise en eau
Les mesures des débits de drainage permettaient de vérifier la qualité de la nouvelle étanchéité et la
localisation des éventuelles fuites afin de les réparer si nécessaire.
Enfin, la mesure de la cote du plan d’eau permettait de s’assurer du respect du protocole de montée du plan
d’eau et d’ajuster l’ouverture des vannes entrée canal (Figure 2).
Ce sont bien évidemment les mesures des débits de drainage, réalisées 24h/24h, qui ont été au cœur du
pilotage de la montée du plan d’eau et qui ont permis de prendre, en temps réel (de jour comme de nuit), les
décisions d’arrêt ou de poursuite de la mise en eau en fonction de critères prédéfinis.
1.5 Requalification intrinsèque
La requalification intrinsèque du canal a nécessité trois montées du plan d’eau (Figure 4) et deux vidanges
pour réaliser des travaux complémentaires. Elle a été prononcée le 15 novembre 2011 à 20 h, une fois que
l’ensemble des critères requis ont pu être respectés.
Figure 3 : Vue du début de remplissage au niveau des vannes entrée canal
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Lors du premier remplissage du canal, le 4 octobre, les mesures de débit ont très rapidement mis en évidence
un important taux de fuites, dépassant très largement les critères fixés. Les investigations menées ont conclu
à la nécessité de reprendre une partie des joints froids du revêtement étanche.
La deuxième montée du plan d’eau a permis d’atteindre en toute sûreté la cote maximale d’exploitation du
canal. Malgré la très grande diminution (division par 10) des débits par rapport à la première montée, les
débits collectés en certains points demeuraient largement au-dessus des critères fixés pour une exploitation à
long terme du canal. Les points concernés étaient les points singuliers de l’ouvrage : passages sous les ponts
et rampe permanente d’accès au fond du canal. Dans ces zones le revêtement étanche avait été posé
« manuellement ». Une deuxième couche de revêtement étanche a donc été posée sur ces zones.
La troisième montée a permis de confirmer l’efficacité du dernier traitement puisque les débits ont été
divisés par 4 au moment de la prononciation de la requalification intrinsèque le 15 novembre à 20 h. Une
semaine plus tard, les débits n’étaient plus que de l’ordre de 500 l/min et 6 mois plus tard (mai 2012), ils
étaient tombés à 30 l/min.
Figure 4 : Evolution du total des débits drainés lors des 3 phases de montée du plan d’eau
1.6 Conclusion
Ainsi, l’auscultation et la surveillance exercées, pendant la remise en eau, ont permis :
- de garantir, en permanence, en temps réel et pour toutes les cotes du niveau d’eau atteintes dans le canal,
la sûreté de l‘ouvrage, dans cette phase de requalification,
- de cibler les zones d’intervention et de définir les types de travaux complémentaires de finition à réaliser
sur le revêtement étanche, pour atteindre les performances recherchées.
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
2. CONCEPTION, REALISATION ET EXPLOITATION D’UN SYSTEME DE
SURVEILLANCE DES FUITES ET DES DEFORMATIONS PAR FIBRE OPTIQUE SUR
LE CANAL DE CURBANS
2.1 Objectifs des installations de surveillance des fuites et des déformations par fibre optique sur le
canal de Curbans
Le contrôle de l’étanchéité du canal est assuré, au niveau du système d’auscultation conventionnelle, par des mesures de
débit des fuites collectées le long des tranchées drainantes par des collecteurs qui ressortent dans des chambres de
mesures réparties le long de l’ouvrage. Le linéaire sur lequel les fuites sont collectées au niveau de chaque chambre de
mesure est en moyenne de 320 m. Si ce système d’auscultation conventionnelle permet des mesures directes et assez
précises des écoulements traversant l’étanchéité du canal, en revanche, il ne permet pas de les localiser très
précisément : si un débit anormal est identifié dans une chambre de mesure, la seule information sur la position du (ou
des) défaut(s) de l’étanchéité est qu’il(s) se trouve(nt) à l’intérieur d’un tronçon identifié qui peut être compris entre 175
m et 800 m de longueur.
Afin de compléter ce dispositif conventionnel, une auscultation des fuites par mesures réparties de température par fibre
optique a été installée sur tout le linéaire de l’ouvrage afin d’être en mesure de détecter des fuites et de déterminer leur
position avec une résolution spatiale de 1 m. Ce système innovant de détection et de localisation des fuites à travers une
étanchéité amont de canal a donc pour objectif de préciser l’information fournie par l’auscultation conventionnelle de
mesure de débit : alors que l’auscultation conventionnelle fournit une information de débit de fuite qui est intégratrice
sur le linéaire de chaque tronçon de drainage, la fibre optique permet de préciser cette information en localisant au mètre
près les secteurs où des venues d’eau atteignent la tranchée drainante.
Par ailleurs, un secteur d’environ 2 km de longueur, caractérisé par une fondation gypseuse proche, présente un risque
de déformations sous le radier du canal dues à la dissolution des gypses par des circulations d’eaux souterraines et, dans
le cas le plus grave, de remontée d’un fontis. Aucun moyen d’auscultation conventionnelle n’étant en mesure de suivre
ces déformations lorsque le canal est en eau, ce secteur a été équipé, à titre expérimental, d’une surveillance des
déformations par fibre optique : une fibre optique de déformation a été installée sous le radier du canal, au contact avec
le toit de la fondation. Cependant, cette technologie n’en est encore qu’au stade de la recherche et développement et n’a
pas encore fait l’objet d’une qualification sur des ouvrages réels. Plusieurs questions relatives à la mise en œuvre de
cette technologie restent à résoudre (notamment le passage de la déformation mesurée par la fibre optique à la
déformation du câble qui entoure la fibre, puis le passage de la déformation du câble à la déformation du sol qui
l’entoure, puis le passage de la déformation du sol à un vecteur de déplacement de ce sol). Aussi, cette installation de
surveillance des déformations par fibre optique sous le radier du canal n’a pour l’instant qu’une vocation expérimentale.
2.2 Conception de l’installation de surveillance des fuites par fibre optique
Les fibres optiques de mesure des températures ont été positionnées en pied du parement intérieur, le long des deux
rives du canal, sur la totalité du linéaire, soit environ 11 km de fibres optiques de température (Figure 5). Elles ont été
placées dans la tranchée drainante, au sein d’un béton de ciment drainant, au-dessus du collecteur de drainage (Figure
6). Le choix de cet emplacement a été guidé par la nécessité de positionner la fibre optique au point où elle aura le plus
de chance de se trouver à proximité de l’écoulement qui, après être passé à travers l’étanchéité, aura percolé le long de
la couche drainante pour arriver par gravité jusqu’à la tranchée drainante. Le câble de la fibre optique a été sélectionné
pour ne pas subir de dommage au cours de sa mise en œuvre dans le béton de ciment.
La position précise de la fibre optique dans la tranchée drainante a été déterminée à l’aide d’une modélisation thermohydraulique
aux éléments finis (Figure 7). Utilisant comme conditions aux limites des données de température de l’eau
du canal, de l’air et de l’eau de la nappe phréatique mesurées sur site durant plusieurs mois, cette modélisation a permis
de simuler les valeurs de température mesurées par la fibre optique au sein de la tranchée drainante. Ces valeurs de
température ont ensuite été utilisées comme données d’entrée des modèles EDF d’analyse des mesures de température
par fibre optique afin de valider la capacité de ces modèles à détecter et localiser correctement une anomalie de
température due à une fuite au sein de l’étanchéité. Cette méthode a permis de justifier à quelle hauteur sous l’étanchéité
devait être positionnée la fibre optique de température.
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Figure 5 : Position des fibres optiques de température dans chaque tranchée drainante
Figure 6 : Schéma d’une coupe transversale de la tranchée drainante avec la fibre optique de température
Figure 7 : Maillage éléments finis de la modélisation thermo-hydraulique hydraulique du canal de Curbans et zoom sur les deux
tranchées drainantes avec plusieurs positions testées pour la fibre optique
Du fait du double objectif de surveiller les fuites au cours de périodes courtes comme les périodes de remise
en eau du canal et également sur le long terme en phase d’exploitation courante, le choix a été fait de pouvoir
utiliser les deux méthodes de détection des fuites par mesures de température par fibre optique, à savoir la
méthode passive (utilisation directe des mesures de température de la fibre) et la méthode de chauffe (des
câbles de cuivre entourent la fibre optique la chauffent par effet Joule et l’on mesure la décroissance de cette
température après chauffe, variable selon qu’elle sera influencée ou non par une fuite). La puissance de
chauffe nécessaire pour mettre en œuvre cette méthode est de 11 W/m, ce qui a conduit à mettre en œuvre et
concevoir des équipements électriques répartis dans plusieurs chambres de mesure, le long du canal (Fig. 8).
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Chaque chambre de mesure était équipée :
- d’un groupe électrogène triphasé délivrant une tension de 400 V, accompagné d’une cuve à fioul ;
- d’un transformateur permettant d’élever la tension à 690 V ;
- d’une armoire de contrôle (conçue spécialement pour cette installation) permettant de contrôler la
puissance injectée dans quatre câbles simultanément. Chaque armoire permet de chauffer simultanément
les quatre câbles qui y sont connectés, avec une puissance fixée par l’utilisateur entre 0 et 11 W/m et ce,
pour une durée variable à fixer par l’opérateur.
Figure 8 : Tracé des lignes de fibres optiques et localisation des chambres de mesures entre les PM 3 380 et 5 180
2.3 Travaux de réalisation des installations de surveillance par fibre optique
Les travaux de réalisation des installations de surveillance par fibre optique se sont déroulés de fin mai à fin
septembre 2011. Ils ont débuté par la réception des câbles de fibre optique préalablement à leur pose
(vérification de la conformité des câbles aux spécifications).
L’installation des câbles de fibre optique a consisté à :
- disposer les câbles de mesure de la température dans les nouvelles tranchées drainantes, après la mise en
œuvre du béton de ciment drainant (Figure 9) et avant la mise en place du béton bitumineux drainant ;
- disposer les câbles de mesure de la déformation dans une tranchée remplie de remblais issus du site
(Figure 10), pratiquée sous l’ancienne étanchéité avant la mise en place de la nouvelle.
Figure 9 : Atelier d’installation des fibres optiques de
mesure de la température
Figure 10 : Atelier d’installation des fibres optiques de
mesure des déformations
La réalisation de l’installation de surveillance par fibre optique n’a entraîné aucun retard sur le planning du
chantier de réfection de l’étanchéité et du drainage du canal de Curbans.
Le coût de la conception et de la réalisation de cette installation de surveillance par fibre optique, incluant les
installations de mesure des fuites et des déformations, mais hors coûts de génie civil liés directement aux
travaux de réfection, est de 34,5 €/m. Ce coût a été conforme aux prévisions.
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2.4 Exploitation de la surveillance des fuites par fibre optique au cours de la remise en eau du canal
La première remise en eau du canal de Curbans s’est effectuée par paliers de niveaux d’eau à partir du
4/10/2011. Les mesures de température par fibre optique par la méthode de chauffe ont été effectuées sur des
durées de 2 heures pour chaque palier.
Sous 2,75 m de charge d’eau moyenne, le débit cumulé de fuites tout le long du canal a atteint 2 200
l/min, dont un tronçon qui débitait plus de 1 000 l/min. Seuls deux tronçons ne fuyaient pas sur tout le canal.
Le canal a alors été vidangé pour réparations, mais il était impossible de déterminer où se trouvaient les
zones à réparer à partir des inspections visuelles et de l’auscultation conventionnelle. Les données des
mesures de chauffe par fibre optique ont permis de localiser les défauts, qui étaient situés généralement au
niveau de « points triples », joints mal compactés entre des surfaces d’étanchéités du radier et du parement.
La surveillance par fibre optique a donc eu un apport déterminant dans la capacité à localiser rapidement les
zones très localisées qui étaient à l’origine des débits de fuite les plus importants.
Au cours des deux phases suivantes de remise en eau (17/10 au 20/10 et 12/11 au 14/11), les résultats
de la surveillance des fuites par fibre optique ont fait apparaître les points suivants :
- sur les tronçons avec des fuites fortes mesurées par les drains (débit linéique > 0,1 l/min/m), il y a eu
systématiquement une détection par la fibre optique ;
- sur les tronçons marqués par une absence de fuite, il n’y a pas eu de détection de fuite par la fibre
optique ;
- sur les tronçons caractérisés par des fuites faibles (débit linéique < 0,1 l/min/m), les résultats de la
détection de fuites par fibre optique sont variables. Cette variabilité peut trouver deux explications :
+ Soit il s’agissait de fuites diffuses avec un débit linéique très faible et non de fuites concentrées et
de ce fait, très difficiles à détecter par les méthodes de fibre optique (elles peuvent ne pas « atteindre » la
fibre située au centre de la tranchée de drainage) ;
+ Soit les modèles EDF de détection des fuites par fibre optique restent à améliorer pour ce type de
fuites faibles.
2.5 Exploitation de la surveillance des fuites par fibre optique depuis la fin de la remise en eau
L’exploitation courante du canal de Curbans a repris sa requalification le 15/11. Les fuites ont baissé
régulièrement depuis cette date, pour devenir très faibles depuis début 2012, probablement du fait du
colmatage du fond du canal par les limons transportés en suspension. L’analyse des données de température
acquises sur la période du 15/11/2011 au 29/12/2011 a permis de détecter des fuites et de les corroborer avec
les tronçons pour lesquels les débits de drainage étaient significatifs. En revanche, à partir de début 2012, les
débits de drainage étant devenus très faibles (débits linéiques de l’ordre de 0,01 l/min/m voire inférieurs), les
méthodes d’analyse des données de fibre optique ne permettent plus de localiser des fuites.
La comparaison entre les mesures de débit de drainage, pour chaque tronçon du canal, et les détections de
fuite par fibre optique sont présentées dans le Tableau 1 (rive gauche) et le Tableau 2 (rive droite).
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Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Nom du
tronçon
PM amont
tronçon
PM aval
tronçon
Débit de fuite
(l/min) mesuré
par collecteur
Débit de fuite
linéique par
collecteur
(l/min)
Localisation
détection fibre
optique par
méthode active
(PM)
Localisation
détection fibre
optique par
méthode
passive (PM)
Gréoliers 40 819 118,37 0,15 - 617, 624, 619
La Scie 819 1286 17,00 0,04 - -
1286 1602 0,60 0,00 - -
Magdeleine 1602 1930 0,70 0,00 1609 -
Bussac 1930 2248 6,30 0,02 - -
2248 2582 1,15 0,00 - -
Bréziers 2582 2912 0,25 0,00 - -
2912 3147 135,32 0,58 - 3106 à 3111,
3116 à 3117
Serres 3147 3382 82,85 0,35 3151 à 3161 3154 à 3155,
3263
3382 3602 2,00 0,01 - 3561
Bois du 3602 3842 1,70 0,01 - -
Plan
3842 4066 0,50 0,00 - -
Lapeyrouse 4066 4293 6,00 0,03 - 4255
4293 4551 0,20 0,00 - -
Rochebrune 4551 4862 20,00 0,06 - -
4862 5139 20,00 0,07 - -
Tableau 1 : Débits de fuite mesurés et détection des fuites par fibre optique du 15/11/2011 au 29/12/2011 en rive
gauche.
Nom du
tronçon
PM amont
tronçon
PM aval
tronçon
Débit de fuite
(l/min) mesuré
par collecteur
Débit de fuite
linéique par
collecteur
(l/min)
Localisation
détection fibre
optique par
méthode active
(PM)
Localisation
détection fibre
optique par
méthode
passive (PM)
La Scie 819 1286 95,89 0,21 - 854 et 1111
1286 1602 0,40 0,00 - -
Magdeleine 1602 1930 1,60 0,00 - -
Bussac 1930 2248 3,80 0,01 - -
2248 2582 0,50 0,00 - -
Bréziers 2582 2912 6,80 0,02 2709 à 2712 -
2912 3147 24,00 0,10 3130, 3146 3139, 3144 à
3145
Serres 3147 3382 1,50 0,01 - -
3382 3602 1,10 0,01 - -
Bois du 3602 3842 3,10 0,01 - -
Plan
3842 4066 0,50 0,00 - -
Lapeyrouse 4066 4293 0,09 0,00 - -
4293 4551 0,20 0,00 - -
Rochebrune 4551 4862 8,00 0,03 - 4648 à 4649,
4860 à 4862
4862 5139 0,80 0,00 - -
Tableau 2 : Débits de fuite mesurés et détection des fuites par fibre optique
du 15/11/2011 au 29/12/2011 en rive droite.
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2.6 Conclusion
Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
L’installation de surveillance par fibre optique du canal de Curbans, qui est la première installation de ce
type réalisée par EDF en condition industrielle, a été menée à bien en respectant les coûts objectifs et les
délais imposés par le planning du chantier de confortement. Aucune difficulté particulière n’est apparue en
phase de réalisation de l’installation.
L’exploitation des données dans les phases de remise en eau, puis d’exploitation courante, du canal
confirme la complémentarité de la méthode passive et de la méthode de chauffe :
- La méthode de chauffe est bien adaptée pour une surveillance lors d’une remise en eau ou pour une
surveillance ponctuelle dans le temps. La durée nécessaire pour effectuer une mesure et l’interpréter est
de seulement 3 heures.
- La méthode passive est bien adaptée à une surveillance sur le long terme.
Ce premier retour d’expérience sur l’exploitation d’un système de surveillance des fuites par fibre optique en
conditions industrielles pointe également comme axes de développements de cette technologie, d’une part,
de perfectionner les méthodes de détection pour localiser les fuites faibles (débit linéique de fuite inférieur à
0,1 litre/min/m) et, d’autre part, de poursuivre jusqu’à un stade industriel les développements des méthodes
de quantification des fuites, tant pour la méthode passive que pour la méthode de chauffe.
3. DISPOSITIF D'AUSCULTATION ET SUIVI DU COMPORTEMENT MECANIQUE
ET HYDRAULIQUE LORS DE LA PREMIERE MISE EN EAU DU BARRAGE DU
RIZZANESE
3.1 Genèse du projet
Le projet de l’aménagement du Rizzanèse date des années 80 (premières études en 1983, protocole signé le
24 juillet 1987 entre la région Corse et EDF) et avait, à cette date, une vocation purement énergétique.
Il a donc mis plus d’une quinzaine d’années avant de se confirmer et de prendre définitivement forme, l’APD
et le dossier CTPB datant de 1997. Associée aux études et travaux de Génie Civil, une réflexion sur l’aspect
auscultation a été menée entre le CIH et DTG afin de préciser et détailler l’instrumentation du barrage. Par
ailleurs, la télémesure des principaux capteurs, demandée par le Maître d’ouvrage SEI, a été conçue et mise
en service par DTG, tout comme l’ensemble de l’instrumentation d’auscultation.
3.2 Contexte et description de l’ouvrage du Rizzanèse
Figure 11 : Coupe du barrage sur l’évacuateur
La construction du barrage, localisé en Corse du Sud, à la confluence du Rizzanèse et du Codi, est
actuellement terminée, sa mise en eau à débuté le 23 mai 2012.
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Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Ce barrage poids de type BCR faiblement dosé en ciment (82 kg/m 3 ) avec profil élargi en conséquence se
compose :
- d’une partie centrale légèrement arquée, supportant l’évacuateur de crue, réalisée entièrement en
BCR jusqu’à la cote 534 NGF puis en béton conventionnel vibré (BCV) pour le seuil déversant, le
coursier et le saut de ski de l’évacuateur,
- des parties latérales sur chaque rive réalisées entièrement en BCR jusqu’à la crête à la cote 546,5 m
NGF (hormis une dalle de fermeture en BCV de 40 cm).
- Hauteur sur fondation : 40,5 m
- Longueur en crête : 140 m
- Fruit des parements : Amont : vertical de la crête jusqu’à la cote 520 NGF
puis incliné 1H/1V en dessous.
Aval : vertical de la crête jusqu’à la cote 534,25 NGF
puis incliné 0,8H/1V en dessous.
- Épaisseur à la base : 58,5 m
- Cote de la R N : 541 NGF
- Cote de la PHE : 545,70 NGF
- Dispositif d’étanchéité :
o En fondation : un voile d’injections profond mono-linéaire réalisé depuis la plinthe
amont et atteignant environ 30 m de profondeur (forages primaires et secondaires),
complété par un traitement de peau par injections de 5 m de profondeur (pour assurer
un collage béton-rocher au droit de la plinthe) ;
o Pour le barrage : une géomembrane PVC d’épaisseur 2 mm recouvrant le parement
amont du fond de la retenue jusqu’au seuil des évacuateurs de crue (à 534 NGF) et
jusqu’à la crête en dehors de l’évacuateur.
- Dispositif de drainage :
o Drains de fondation verticaux tubés puis crépinés depuis la galerie de drainage,
espacement 5 m, profondeur jusqu’à –15 m sous le contact béton/rocher ;
o Drains de rive : forés depuis les extrémités de la galerie de drainage : 2 en RD et 2 en
RG ;
o Drains profonds forés depuis le pied aval du barrage et inclinés à 40 ° par rapport à
l’horizontal vers l’amont, espacés de 50 m : ils sont au nombre de 4. Forés depuis le
pied aval en rive, 2 drains en RD et 2 drains en RG ;
o Géotextile de 1 000 g/m2 contre le parement amont vertical et collecteurs d’élévation
verticaux (demi-diamètre 215 et 300 mm) situés au-dessus de la cote 519,20 NGF,
espacés de 3 m, et placés au milieu de chacun des éléments préfabriqués verticaux : au
total 44 collecteurs d’élévation.
- Terrain de fondation : Granite à micas noir recoupé par une zone filonienne de
zéolites (en RD du Rizzanèse)
3.3 Dispositif d’auscultation du barrage
En termes de surveillance de l’ouvrage, le dispositif d’auscultation est assez étoffé. Il comprend notamment :
- Nivellement : 10 repères situés en crête (2 par plots pour les plots centraux et
1 par plot pour les 4 plots latéraux)
- Planimétrie : 10 prismes implantés sur le parement aval à la cote 545,50 NGF,
visés depuis 1 pilier unique implanté à l’aval du barrage
- Pendules : 1 pendule direct et 1 pendule inversé situés dans le plot central 4
- Vinchons : 10 vinchons situés aux joints inter-plots dont :
o 4 contrôleurs triaxiaux situés dans la galerie de drainage du barrage (519 NGF)
o 6 contrôleurs triaxiaux implantés en crête (546,5 NGF)
- Piézomètres : 19 appareils dont :
o 9 répartis selon 3 profils : sous les 3 plots évacuateur en RG (plot 3), en partie centrale (plot
4) et en RD (plot 5) avec pour chaque profil, 3 piézomètres équipés de cellules électriques à
corde vibrante
- 2 au contact béton/rocher, inclinés sur l’amont et sur l’aval et
- 1 vertical profond (-15 m sous le contact béton/rocher) ;
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
2 forages verticaux très profonds sous le plot 4, équipés de cellules électriques à corde vibrante et
réalisés avant la construction du barrage pour suivre localement une zone d’artésianisme potentiel ;
o 4 piézomètres équipés de cellules électriques à corde vibrante situés au contact barrage /
rives (2 en RD et 2 en RG) au-dessus de la cote 516 NGF ;
o 4 piézomètres en RD, mis en place pour suivre le niveau de la nappe dans le rocher ;
- Fuites :
o 2 totalisateurs de fuite, collectant séparément, dans la galerie, le drainage d’élévation
derrière la géomembrane, dans la partie verticale, dans le caniveau amont, et le drainage de
fondation et des rives, dans le caniveau aval ;
o 2 collecteurs du débit du drainage du parement amont, derrière la géomembrane dans la
partie inclinée, aux cotes 510 et 515 NGF ;
o 2 captages de venues d’eau collectées en fondation du barrage.
Figure 12 : Implantation des vinchons aux joints inter-plots (4 en galerie et 6 en crête)
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Figure 13 : Implantation des cellules de pression en galerie (au contact béton/rocher et en profondeur)
La majeure partie de l’appareillage d’auscultation disponible (2 pendules, 10 vinchons, 15 piézomètres et 2
canaux de fuite) sera reliée à un automate de télémesure interrogeable à distance depuis l’usine, la DTG ou
depuis n’importe quel poste avec accès à l’application. Cette télémesure devrait être mise en service en fin
d’année 2012.
A cette liste d’appareillage s’ajoute le suivi par fibre optique, à titre expérimental, de la température
et la déformation du BCR au sein de l’ouvrage au cours de sa construction et de sa mise en eau. La fibre
optique se trouve installée au cœur du barrage aux cotes approximatives de 523 et 531 NGF (voir § 4).
La pertinence du dispositif d’auscultation sera réexaminée à l’issue de la mise en eau de l’ouvrage.
Cette réflexion permettra d’élaborer la première Consigne de Surveillance et d’Auscultation (CSA) en
caractérisant notamment les dispositifs principal et secondaire ainsi que la fréquence d’interrogation des
différents instruments.
3.4 Procédure de mise en eau et organisation
La procédure de mise en eau prévoit la réalisation de 2 paliers techniques permettant de valider le bon
comportement du barrage : le premier palier est prévu à la cote théorique 532 NGF, d’une durée d’une
semaine, correspondant approximativement à 50 % de la poussée hydrostatique supportée par l’ouvrage à
RN, le second palier à RN (541 NGF), durant 3 semaines. Le premier palier a finalement été réalisé à la cote
529,2 NGF (45 % de la poussée), pour des problèmes de fuites à travers la membrane, qu’il a fallu réparer.
Pour garantir la sûreté des installations, la surveillance et des mesures d’auscultation sont réalisées,
en mode normal, tous les jours par l’Aménagement, avec une surveillance 24h /24 (3 x 8 h). Des Procédures
d’Exécution d’Essais (PEE), répondant aux directives de la circulaire du 8 juillet 2008, définissent
notamment les moyens mis en place pour maîtriser le remplissage de la retenue ainsi que le programme de
surveillance prévu aux différents paliers et, le cas échéant, les modalités d’auscultation renforcée.
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Ce dernier aspect peut intervenir en cas d’observation d’une anomalie lors de l’Inspection
Visuelle journalière ou en cas de détection d’un écart défini à travers les Critères Techniques d’Action
(CTA) par rapport aux mesures d’auscultation. Des seuils d’alerte, déterminés par le CIH, renvoient à
la conception même de la structure et à la garantie de sa stabilité lors du remplissage de la retenue
(pour les niveaux piézométriques, les déplacements maxi et les niveaux de fuites admissibles).
Les mesures d’auscultation, saisies sur site par les équipes de surveillance avec un terminal de
saisie portable, se déversent ensuite sur le nouveau logiciel de gestion et d’analyse des mesures
d’auscultation, KOALA, géré par DTG. En cas de dépassement d’un ou plusieurs CTA tels que définis
dans les PEE, une réunion de concertation immédiate est mise en place pour décider de la suite du
programme (avec à minima le Chef d’Aménagement, le responsable de la mise en eau et le chargé
d’exploitation).
3.5 Comportement du barrage jusqu'à la fin du premier palier technique
3.5.1 Problème de venues d’eau au travers de la membrane
La mise en eau a débuté le 23/05/12 à 10 h. Elle a rapidement été marquée par le dépassement des
CTA sur les débits collectés avec l’apparition d’importantes de venues d’eau via le dispositif de
drainage d’élévation (à partir de la cote 525,5 NGF). A la cote 526 NGF, 4 venues d’eau (drains DE
5.1, DE 3.1, DPT4.1 et DE 3.5 voir Figure 16) s’étaient déclenchées avec un débit maximum
d’environ 380 l/min le 25/05/12 en milieu de journée.
La décision d’abaisser le plan d’eau a alors été prise afin localiser les niveaux des défauts. Le
28/05/12, à la cote 521.9 NGF, les débits étaient pratiquement nuls ce qui a permis de localiser les
niveaux d’apparition détectés. Ces venues d’eau étant imputables à des défauts d’étanchéité de la
membrane amont sans risque pour la sûreté de l’ouvrage, puisque parfaitement collectées par le réseau
de drainage, la reprise du remplissage a été actée.
Au fur et à mesure de cette phase de remontée, de nouveaux collecteurs verticaux du drainage
se sont déclenchés pour atteindre un débit total sur le réseau des collecteurs verticaux de l’ordre de 1
600 l/min le 03/06/12 pour une cote de 529,5 NGF. Les nombreuses apparitions de venues d’eau sur
les derniers mètres de remplissage ont alors conduit à proposer la réalisation du palier technique à la
cote 529,2 NGF (contre 532 NGF envisagé dans le programme de mise en eau), soit à 45 % de la
charge hydraulique totale.
Les différentes investigations (observations du parement amont par plongeurs, traçage à la
fluorescéine, contrôles caméra dans les drains, etc.) menées conjointement avec le groupement
d’Entreprises ont permis de préciser le diagnostic, concluant à un défaut générique. On notera que des
demi-buses verticales étaient facilement inspectables depuis la crête pour les rives et plus
difficilement depuis leur débouché en galerie pour les demi-buses sous l’évacuateur, à cause des
coudes. Sous la pression de l’eau, la géomembrane solidaire des panneaux préfabriqués se détache de
ceux-ci et se déforme dans l’espace vide des demi-buses des collecteurs verticaux qui sont plaqués
contre la membrane (zones où la membrane n’a pas d’assise). Dans un tiers des collecteurs sollicités
par le niveau atteint par la retenue, cette déformation s’est accompagnée d’ouvertures de la
géomembrane au niveau des soudures horizontales entre panneaux, libérant des débits significatifs
dans les collecteurs verticaux du drainage.
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Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Figure 14 : Coupe verticale demi-buse plaquée sur la géomembrane
Figure 15 : géomembrane et géotextile gonflés par la pression, avec fuite localisée.
Lors du palier technique à 529 NGF (du 04 au 11/06/12) des interventions de calfatage par l’amont
des zones d’entrée d’eau ont permis de réduire le niveau global des venues d’eau pour les porter aux
alentours des 400 l/min. Le 21/06/12, un diagnostic complet des désordres et des propositions de traitement
de ces défauts ont été présentés au Service du Contrôle. Ces travaux avec baisse temporaire du niveau de la
retenue devraient être réalisés en juillet et la mise en eau devrait pouvoir reprendre son cours normal début
août 2012.
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hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
Malgré ces venues d’eau significatives, l’intégrité de l’ouvrage n’a pas été remise en cause
(l’ouvrage étant dimensionné pour supporter, sans problème, des sous pressions sans tenir compte du
drainage mis en place) et les venues d’eau quoique spectaculaires ont été parfaitement collectées par le
système de drainage et n’ont circulé que très faiblement dans le BCR. Toutefois, ces venues d’eau ont
nécessité l’adaptation du dispositif d’auscultation (modification du point de mesure de fuite totalisateur du
drainage d’élévation permettant de mesurer un débit jusqu’à 1 650 l/min contre 420 l/min initialement
installé) ainsi que l’utilisation de capacités de grandes contenances pour les mesures instantanées
individuelles de chaque collecteur conjuguées à une surveillance renforcée du dispositif (mesures infrajournalière
au lieu de journalières ou hebdomadaire). Ces adaptations ont garanti le maintien d’un suivi
efficace de l’ouvrage avec une bonne maîtrise des risques.
Figure 16 : Localisation des venues d’eau et des débits maximums mesurés (en l/min)
Figure 17 : Evolution du débit global de drainage et de la cote de retenue
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Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
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3.5.2 Pour le reste un comportement satisfaisant
Le comportement mécanique
Depuis la mesure origine en avril 2012 et jusqu'au palier vers la cote 529,2 NGF, le comportement mécanique de
l'ouvrage a été caractérisé en crête par des déplacements généralement faibles ou très localisés.
Les déplacements verticaux observés font état d'un léger exhaussement de la crête du barrage, probablement en lien
avec le réchauffement du béton voire à la sous-pression.
Dans le plan horizontal, les déplacements amont-aval en crête ne sont pas significatifs. Dans la direction RD-RG les
mouvements entre plots sont restés modiques, excepté entre les deux demi-piles de part et d'autre du plot 4 où l'on a
observé une ouverture pouvant atteindre par moment 8 mm. Ces déplacements observés sur cette partie de la structure
de moindre inertie (hauteur entre 6 et 12 m pour une épaisseur de 1 m) et encore en phase chantier (pont en fin de
construction), ne sont pas de nature à générer de désordres sur l'ouvrage. Ils s’expliquent en partie par l’effet thermique :
une face de la demi-pile est exposée au soleil, l’autre face se trouvant au niveau du joint entre deux demi-piles reste
toujours à l’ombre.
L'ensemble des dispositifs mécaniques en galerie montrent une quasi absence de mouvement de la partie basse du
barrage. La stabilité du pied de l'ouvrage a ainsi été vérifiée.
En conclusion, les déplacements faibles en crête ou très localisés et sans incidence sur la structure, ainsi que la stabilité
du pied de l'ouvrage par rapport à sa fondation, ont permis de juger le comportement mécanique de l'ouvrage comme
satisfaisant.
Le comportement hydraulique
En dehors du problème des venues d’eau exposé ci-dessus, le comportement hydraulique de l’ouvrage jusqu’à la fin du
premier palier technique a été jugé satisfaisant :
- En effet, les drains de fondations courts forés depuis la galerie de drainage ne débitent pas (pour une cote de retenue à
529.2 NGF les niveaux piézométriques sont établis sous la cote de l’exutoire des drains), tandis que les drains de
rives, aval et sous-barrage, fournissent des débits faibles à modérés n’amenant pas de remarque particulière.
- Concernant la piézométrie sous le barrage, on observe un faible gradient entre l’amont et l’aval (en lien avec une
perméabilité de fissure avec une frange supérieure relativement perméable, qui évacue les débits sans mise en charge)
avec des niveaux piézométriques qui s’établissent entre 510 et 514 NGF. Seul un piézomètre s’établit à un niveau
supérieur à celui du CTA à 529 NGF (sur la base d’un profil de sous pression triangulaire) mais sans être alarmant car
en communication avec un drain de fondation situé à proximité et avec un nouveau piézométrique amont (sur le
même profil) très bas. En moyenne le rabattement de la piézométrie a été satisfaisant avec une diminution de l’ordre
de 75 % par rapport à la charge hydrostatique amont.
3.6 Conclusion
Le dispositif manuel d’auscultation étoffé, mis en place pour le suivi de la mise en eau du Rizzanèse et pour son
exploitation future, a bien rempli son rôle. Les instruments de mesure ont parfois dû être adaptés (point de fuite totalisateur
redimensionné et mise en œuvre de capacités de grande contenance pour des mesures individuelles de forts débits) pour
prendre en compte les débits collectés par le réseau de drainage plus importants que prévu, en lien avec des défauts du
dispositif d’étanchéité amont (géomembrane).
La mise en place conjointe d’une surveillance renforcée (mesures infra-journalière par des équipes en 3 x 8) a permis un
suivi continu efficace. Celui-ci aurait néanmoins pu être facilité par la mise en service de la télémesure (qui est prévue en
fin d’année 2012) qui permettra des interrogations rapprochées des capteurs qui y sont reliés.
Le comportement de l’étanchéité du parement amont vertical par géomembrane n’a pas été jugé satisfaisant, même s’il
n’affecte pas la sécurité de l’ouvrage, et il a été décidé d’engager une réparation avant la poursuite de la montée du plan
d’eau au-delà de la cote du palier à 529 NGF. En dehors de ce désordre, le comportement général de l’ouvrage a été jugé
satisfaisant.
Les problèmes rencontrés ont montré une fois de plus l’importance d’une surveillance renforcée lors des opérations de
première mise en eau d’un ouvrage neuf.
Page 18

Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
4. MISE EN ŒUVRE DE FIBRES OPTIQUES DANS LE BARRAGE DU RIZZANESE
A l’occasion de la construction du barrage de Rizzanèse, il a été décidé, à titre expérimental, la mise en place
de fibres optiques. Cette mise en œuvre constitue une première pour les ouvrages en béton du parc
hydraulique d’EDF.
Deux types de fibres ont été disposés dans le béton : des fibres de mesure de déformation et des
fibres de mesures de température.
Aux niveaux 523,3 et 531,4 ont ainsi été installées :
- une fibre de température présentant un tracé “en créneau” permettant de répartir les mesures sur
l’ensemble de la surface (Figure 18),
- une fibre de déformation placée sur l’axe de l’ouvrage avec un créneau en rive gauche afin d’évaluer
d’éventuels gradients de déformation entre l’amont et l’aval (Figure 19).
Figure 18 : Fibre de température à la cote 531,40
Figure 19 : Fibre de déformation et température associées à la cote 531,40
S’agissant d’un dispositif prototype, différentes difficultés ont dû être surmontées pour intégrer un
tel dispositif dans un chantier en cours. Différentes interruptions de mesures, suite à des coupures prolongées
d’alimentation électrique ou à des contraintes de raccordement, ont été observées.
Des mesures intéressantes ont dès à présent pu être collectées dès la phase de construction de l’ouvrage ; ces
mesures sont présentées en Figure 20.
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Thème 1 – Auscultation, de la conception à la mise en eau – Organisation de la surveillance de la mise en eau d’ouvrages
hydrauliques et utilisation innovante de fibres optiques
3,50E+01
3,00E+01
2,50E+01
2,00E+01
1,50E+01
1,00E+01
5,00E+00
0,00E+00
27-août 6-sept. 16-sept.26-sept. 6-oct. 16-oct. 26-oct. 5-nov. 15-nov. 25-nov. 5-déc.
Figure 20 : Mesures de température à 531,30 au cours de l’année 2011 (en noir : mesure amont (151 m), en rouge :
mesure au centre (155 m), en bleu : mesure aval (159 m))
Le graphique comporte trois mesures obtenues sur un des crénaux de rive droite, à l’amont, au centre et à
l’aval. On note une très bonne homogénéité des mesures. La phase d’exothermie des bétons est parfaitement
identifiable avec une élévation de température bien corrélée avec l’exothermie des liants.
D’ores et déjà ce dispositif apparaît donc oppérationnel et va pouvoir être utilisé au cours des opérations de
mise en eau.
REMERCIEMENTS
Merci à tous les acteurs ayant travaillé sur les projets de Curbans et de Rizzanèse pour leur contribution dans
l’élaboration de cette communication collective.
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