ZVÁRANIE NÁS SPÁJA - Výskumný Ústav zváračský

OBSAH ODBORNÉ ČLÁNKY39 Určovanie pevnosti a odolnosti konštrukčných ocelí a materiálovna základe skúšok| PAVOL JUHÁS49 Hybridné zváranie a spájkovanie laserom a príprava aplikáciív automobilovom priemysle| HERBERT STAUFER56 Navrhovanie a výroba zváraných konštrukcií| KAROL KÁLNAzváraniesvařovánío d b o r n ý č a s o p i s s o z a m e r a n í m n a z v á r a n i e a p r í b u z n é t e c h n o l ó g i e2/200756. ročníkOdborný časopis so zameraním nazváranie, spájkovanie, lepenie, rezanie,striekanie, tepelné spracovanie, skúšaniemateriálov a zvarkov, zabezpečenie kvality,hygieny a bezpečnosti práce.Periodicita 12 čísel ročne.Vydáva INFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOV60 Držitelia medzinárodného certifikátu manažérstva udelenéhoorgánom CERTIWELD podľa noriem radu STN EN 729/STN EN ISO 3834 – stav k 31. decembru 2006| PAVOL RADIČ64 Držitelia certifikátu environmentálneho manažérstva udelenéhoorgánom CERTIWELD podľa normy STN EN ISO 14001:2005– stav k 31. decembru 2006| PAVOL RADIČ64 Držitelia certifikátu manažérstva BOZP udeleného orgánomCERTIWELD podľa špecifikácie OHSAS 18001:1999– stav k 31. decembru 2006| PAVOL RADIČ65 Zoznam certifikátov výrobkov vydaných AO SKTC-115, AO SK07a NO 1297 pri VÚZ – PI SR v 2. polroku 2006| MILAN AUJESKÝ AKCIE48 Pripravované konferencie, sympóziá a semináre v SR a ČRna rok 2007 – 1. doplnok| ALOJZ JAJCAY55 Pripravujú 11. seminár ESAB – 3. apríla 2007 v Trnave66 SÚTN pripravil vo februári seminár„Postupy zvárania a technické normy“| ALOJZ JAJCAYobálka MSV Brno 2007 – Technologie pro průmysl, dopravu i logistiku| Veletrhy Brno, a. s. INFORMÁCIEobálka Prezentačné a overovacie centrum – výhodné službyživnostníkom a MSP a spolupráca pri zavádzaní ich inovatívnejvýroby| LADISLAV ŠIMONČIČ PRÍLOHA67 Zoznam dokumentov Medzinárodného zváračského inštitútu –IIW vypracovaných v roku 2006 – 1. časť| ĽUBOŠ MRÁZVýskumný ústav zváračskýPriemyselný inštitút SRčlen medzinárodných organizáciíInternational Instituteof Welding (IIW)a European Federationfor Welding, Joiningand Cutting (EWF)Generálny riaditeľ: Ing. Peter KlamoŠéfredaktor: Ing. Alojz JajcayRedakčná rada:Predseda: prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc.Podpredsedovia:prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc.,Ing. Ľuboš Mráz, PhD.Členovia: Ing. Jiří Brynda; Ing. Pavel Flégl;doc. Ing. Karol Kálna, DrSc.; doc. Ing. PeterKostka, PhD.; Ing. Július Krajčovič;Dr. Ing. Zdeněk Kuboň; Ing. Otakar Libra;doc. Ing. Vladimír Magula, PhD.;doc. Ing. Harold Mäsiar, PhD.; Ing. MiroslavMucha, PhD.; Ing. Jozef Pecha, PhD.;Ing. Gabriel Petőcz; Ing. Pavol Radič;Dr. Ing. František Simančík; Ing. JosefTrejtnar; prof. Ing. Milan Turňa, PhD.Adresa a kontakty na redakciu:Výskumný ústav zváračskýPriemyselný inštitút SRredakcia časopisu ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍRačianska 71, 832 59 Bratislava 3tel.: +421/(0)2/49 246 514, 49 246 475fax: +421/(0)2/49 246 296e-mail: redakcia.zvarania@vuz.skhttp://www.vuz.skGrafická príprava:TYPOCON, s. r. o., Bratislavatel./fax: +421/(0)2/44 45 71 61Tlač: FIDAT, s. r. o., Bratislavatel./fax: +421/(0)2/45 258 463Distribúcia: VÚZ – PI SR, RIKAa Slovenská pošta, a. s.Objednávky na časopisprijíma VÚZ – PI SR, RIKA (Popradská 55,821 06 Bratislava 214), každá poštaa doručovatelia Slovenskej pošty.Objednávky do zahraničia vybavujeVÚZ – PI SR; Slovenská pošta, a. s.,Stredisko predplatného tlače,Námestie slobody 27, 810 05 Bratislava 15,e-mail: zahranicna.tlac@sk;do ČR aj RIKA.Cena čísla: 50,– Sk | 50,– KčRočné predplatné: 600,– Sk | 600,– KčToto číslo vyšlo v marci 2007© VÚZ – PI SR, Bratislava 2007Za obsahovú správnosť inzerciezodpovedá jej objednávateľ38

ODBORNÉ ČLÁNKYUrčovanie pevnosti a odolnosti konštrukčnýchocelí a materiálov na základe skúšokDetermination of strength and resistance of structural steelsand materials based on testsPAVOL JUHÁSProf. Ing. Pavol Juhás, DrSc., Stavebná fakulta TU v Košiciach(Faculty of Civil Engineering, Technical University), Košice, Slovensko, pavol.juhas@tuke.skV článku sa poskytujú základné informácie o určovaní charakteristických a návrhových hodnôt pevnostia odolnosti konštrukčných ocelí a materiálov (tyčí, plechov, pásov) na základe výsledkov skúšok,ktoré umožňuje nová európska norma EN 1990:2002 [1], ako aj transformovaná slovenská normaSTN EN 1990:2004 [2] Praktická aplikácia normových postupov sa uplatňuje pri určovanícharakteristických a návrhových hodnôt pevnosti a odolnosti konštrukčnej ocele S235 použitej na výrobuzváraných skúšobných prútov predchádzajúcich autorových experimentálnych výskumov [3 – 5]Zo získaných štatistických súborov hodnôt medzí klzu f y,i a odchýlok prierezových plôch ϕ a,i sa určujúzodpovedajúce charakteristické a návrhové hodnoty pevnosti a odolnosti použitej konštrukčnej ocelena pásnice a steny uvažovaných oceľových prútov Takto určené charakteristické a návrhové hodnotypevnosti a odolnosti sa porovnávajú s normovými, ktoré pre oceľ S235 obsahujú platné normypre navrhovanie oceľových konštrukciíThe paper provides fundamental information about determination of characteristic and design valuesof strength and resistance of structural steels and materials (rods, sheets, bands) based on test resultswhich allows new European EN 1990:2002 standard [1] as well as transformed Slovak STN EN 1990:2004standard [2]. Practical application of standard procedures is applied in determination of characteristicand design values of strength and resistance of S235 structural steel used for manufacture of weldedtest members of previous author’s experimental investigations [3 – 5]. Based on gained statistic setsof values of yield strength f y,i and deviations of sectional areas ϕ a,i the corresponding characteristicand design strength and resistance values of used structural steel for flanges and webs of consideredsteel members are determined. Thus determined characteristic and design strength and resistancevalues are compared with standard values which for S235 steel contain valid standards for the designof steel structures.>1 PEVNOSŤ A ODOLNOSŤKONŠTRUKČNÝCH OCELÍ A MATERIÁLOVPrimerané poznanie skutočných materiálových vlastností,predovšetkým pevnostných charakteristík konštrukčnýchocelí, patrí medzi základné predpoklady spoľahlivéhoa hospodárneho navrhovania oceľových konštrukcií.Oceľové konštrukcie sa navrhujú a zhotovujú z hutníckychvýrobkov vhodných normalizovaných tvarov a rozmerov(tyčí, plechov, pásov – ďalej „materiálov“), ktoré savalcujú z konštrukčných ocelí rôznych pevností, resp.pevnostných tried. Ich pevnostné vlastnosti závisia odradu náhodne premenných činiteľov – veličín, ktoré môžubyť vzájomne závislé i nezávislé. Určovanie pevnostnýchcharakteristík konštrukčných ocelí a materiálov musí maťpreto pravdepodobnostný základ [6 – 7].Pevnosť konštrukčných ocelí je ovplyvňovaná samotnouvýrobou – chemickým zložením a technologickým postupom.Pevnosť konštrukčných materiálov je ovplyvňovanáaj procesom valcovania. Nie je preto rovnaká, ale sa menítak po dĺžke, ako i v rámci prierezov valcovaných prútov.Z hľadiska pevnostnej rovnorodosti ešte problémovejšiasituácia môže byť v prípade zváraných prútov, pozostávajúcichz rozdielnych konštrukčných materiálov. Tu, okremuž spomínaných vplyvov rôznych tavieb, valcovania, rozdielnychprierezov a hrúbok, pevnostné vlastnosti môževýznamne ovplyvniť aj proces zvárania. Skutočné pevnostikonštrukčných materiálov ovplyvňujú aj ich samotné rozmery,najmä rozmery ich prierezov, ktoré vykazujú určitéodchýlky od návrhových rozmerov. Skutočné rozmerovéodchýlky konštrukčných materiálov môžu byť samozrejmekladné aj záporné. V závislosti od toho rozmerové odchýlkyovplyvňujú vlastnú pevnosť a odolnosť konštrukčnýchmateriálov a tým aj únosnosť, resp. odolnosť a spoľahlivosťoceľových prútov a konštrukcií [8 – 11].Z uvedeného je zrejmé, že treba rozlišovať pevnosť konštrukčnýchocelí a pevnosť, resp. odolnosť konštrukčnýchmateriálov a prierezov prútov, pri ktorej sa zohľadňujú ajich možné rozmerové odchýlky. Pre navrhovanie a hodnoteniespoľahlivosti oceľovej konštrukcie je rozhodujúcapevnosť materiálov a materiálová odolnosť prútov, ktorésa použijú na jej zhotovenie. Rozhodujúcou pevnostnoucharakteristikou oceľových materiálov je pevnosť konštrukčnýchocelí, z ktorých sú vyvalcované, preto sa všeobecnestotožňuje pevnosť materiálov s pevnosťou samotnýchkonštrukčných ocelí.ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 39

Určovanie pevnosti a odolnosti konštrukčných ocelía materiálov na základe skúšokanalýzy možno na určenie súčiniteľov k y a k d odporučiťnasledujúce aproximačné vzťahy:k y = k y (n = 30) – (k y (n = 30) – 1,64) (n – 30) / n, (8)k d = k d (n = 30) – (k d (n = 30) – 3,04) (n – 30) / n. (9)Normy EN 1990:2002 [1] a STN EN 1990:2004 [2] s vplyvomrozmerových odchýlok na pevnosť a odolnosťkonštrukčných materiálov neuvažujú. Avšak v prípadoch,ak sa merajú aj rozmery prierezov hodnotených konštrukčnýchmateriálov, prípadne prierezov prútov, možnopotom vyhodnotiť ich návrhovú pevnosť a odolnosť ajs uvážením vplyvu náhodne premenných rozmerovýchodchýlok prostredníctvom pomernej veličiny ϕ a [11, 19].Pri určovaní návrhovej pevnosti a odolnosti konštrukčnýchmateriálov je opodstatnené uvažovaťϕ a = ϕ A = A / A n , (10)kde A a A n sú skutočná a návrhová plocha prierezu hodnotenéhomateriálu alebo prúta.V prípade osobitného vyhodnocovania návrhovej pevnostimateriálov pásnic a steny prierezu prúta je A = A f aleboA w a A n = A f,n alebo A w,n .Návrhová hodnota odolnosti konštrukčných materiálovs uvážením vplyvu náhodne premenných rozmerovýchodchýlok je:f Rd = m R (1 – k d .ν R ). (11)pričom stredná hodnota m R a koeficient variácie ν R saurčia z nasledujúcich vzťahov:m R = m y .m a , (12) ν R = ν 2 y +ν 2 a +ν 2 y .ν 2 a ≈ ν 2 y +ν 2 a (13)Pre štatistické charakteristiky m a , s a a ν a platia formálnevzťahy (4) až (6), uvažujú sa však súbory hodnôt geometrickýchpomerov ϕ a = ϕ A .3.2 Predpokladané logaritmicko-normálnerozdelenie výskytu vyhodnocovanej pevnostiCharakteristická hodnota medze klzu f y sa stanoví podľavzťahov:f y = exp(m y – k y .s y ) ≈m y exp(– k y .ν y ). (14)Potrebné štatistické charakteristiky sa určia z nasledujúcichvzťahov:m y = ( ∑n ln f y,i ) / n, (15)i=1i=1s y = [ ∑n (ln f y,i – m y ) 2 ] / (n – 1) – ak ν y je neznáme, (16)s y = ln (ν 2 y + 1) – ak ν y je známe. (17)Hodnota variačného koeficienta ν y je vlastne vždy známa,otázna je však jej reprezentatívnosť s ohľadom na početrelevantných skúšok a súvisiace predchádzajúce poznatky– prípad a) a prípad b).Pri známej charakteristickej hodnote medze klzu f y a normovanéhosúčiniteľa spoľahlivosti materiálu γ M0 (tab. 2) saopäť môže určiť aj návrhová hodnota pevnosti f d (1).Na priame určenie návrhovej hodnoty pevnosti materiáluf d platia nasledujúce vzťahy:f d = exp(m y – k d .s y ) ≈m y exp(–k d .ν y ). (18)Príslušné súčinitele k y a k d sa určia z tab. 3 alebo pomocouvzťahov (8) a (9).Pri zohľadnení aj vplyvu náhodne premenných rozmerovýchodchýlok jef Rd = exp(m R – k d .s R ) ≈m R exp(–k d .ν R ) (19)Pre charakteristiky m R a ν R platia opäť vzťahy (12) a (13).4 HODNOTENIE PEVNOSTI A ODOLNOSTIKONŠTRUKČNEJ OCELE A MATERIÁLOVPOUŽITÝCH NA VÝROBU ZVÁRANÝCHSKÚŠOBNÝCH PRÚTOVV predchádzajúcom období autor článku uskutočnil triucelené experimentálne programy výskumu pružnoplastickejstability a únosnosti zváraných oceľových prútov –nosníkov a stĺpov materiálovo kvázi homogénnych a kombinovanýchI prierezov. Uvažované výskumné programyzahŕňali celkom 119 skúšobných prútov: VP1 (32 prútov),VP2 (55 prútov) a VP3 (32 prútov) [3 – 5, 8 – 11].4.1 Skúšobné prútyOznačenia, navrhované rozmery prierezov a materiálypásnic a stien skúšobných prútov jednotlivých výskumnýchprogramov sú uvedené v [3 – 5] ako aj v tab. 4.Všetky skúšobné prúty boli vyrobené v úrovňových mostárňach(bývalých VSŽ Košice a VÍTKOVICE Ostrava) zaobvyklých výrobno-technologických podmienok. Predsamotnými skúškami sa podrobne vyšetrovali ich skutočnégeometrické rozmery a materiálové vlastnosti.Geometrické rozmery prierezov – výška h, šírka b, hrúbkapásnic t f a hrúbka stien t w sa merali na oboch koncocha v strede prútov. Zodpovedajúce priemerné hodnoty sapotom považovali za ich skutočné prierezové rozmery.Materiálové charakteristiky – medza klzu f y , medza pevnostiv ťahu f u , ťažnosť A 5 , aj moduly pružnosti E a modulyspevňovania E 0 sa zisťovali skúškami v ťahu normalizovanýchtyčí osobitne vyrobených z pásnic a stienskúšobných prútov. Z každého prúta sa vyrobilo a odskúšalo7 skúšobných tyčí, po 2 z oboch pásnic a 3 zosteny. Zodpovedajúce priemerné hodnoty sa potompovažovali za skutočné materiálové charakteristiky pásnica stien jednotlivých prútov. Pre vyhodnotenie a analýzuzískaných experimentálnych výsledkov sa potompoužili skutočné prierezové rozmery a materiálové charakteristiky.Na výrobu všetkých skúšobných prútov sa použilo celkom5 druhov česko-slovenských ocelí rôznych pevnostnýchtried (S235, S355, S440, S530 a S685). V súladeso zámerom v tomto článku sa hodnotí iba základnákonštrukčná oceľ S235 (11 373.1, 11 375.1), ktorá sa použilana pásnice a steny prútov výskumného programuVP1 a na steny všetkých prútov výskumných programovVP2 a VP3.Podľa uvažovaných noriem STN 73 1401:1998 [13]a STN EN 1993-1-1:2006 [14] nominálna i charakteristickáhodnota medze klzu ocele S235 je f y = 235 MPa.Parciálny súčiniteľ spoľahlivosti materiálu pre túto oceľpodľa [13] γ M0 = 1,1 a podľa [14] γ M0 = 1,0. Preto normovánávrhová pevnosť ocele S235 podľa uvažovaných noriemje f d = 213,64 MPa, resp. 235 MPa.Charakteristické a návrhové hodnoty pevnosti a odolnostikonštrukčných ocelí určené podľa EN 1990:2002 [1]a STN EN 1090:2004 [2] v závažnej miere závisia od počturelevantných skúšok a zodpovedajúcich hodnôt súčiniteľovk y a k d (tab. 3). Pri predmetnom hodnotení sa uplatňujekonzervatívny prístup – počet skúšok sa stotožňuje42 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYTab. 4 Údaje o skúšobných prútoch výskumných programov VP1, VP2 a VP3– prierezové skupiny, označenie skúšobných prútov, rozmery prierezov a ocele ich pásnic a stienTab. 4 Data on test members of VP1, VP2 and VP3 research programs– cross-sectional groups, designation of test members, cross-section dimensions and steels of their flanges and websVPpásnicestenyflangeswebsb ×t f t w ×dVP1 I-1 N11, N21, N31, N41 3 ×360VP2PSI-2 N12, N22, N32, N42160 ×104 ×360I-3 N13, N23, N33, N435 ×360I-4 N14, N24, N34, N44 6 ×360II-CC11, C12, C13II-P P11, P12, P13 6 ×500II-RIII-CR11, R12, R13C21, C22, C23III-P P21, P22, P23 6 ×800III-RR21, R22, R23S235 (11 375.1) S235 (11 373.1)200 ×10 S235 (11 375.1)A91, A92 S355 (11 523.1)B91 S440 (13 221.1)I C92 140 ×10 5 ×450 S530 (15 422.5)D91.1, D91.2, D91.3D92.1, D92.2, D92.3S685 (16 224.6)A121, A122, A125, A126 S355 (11 523.1)B122, B123, B124 S440 (13 221.1)II C121, C125, C126 160 ×10 5 ×600 S530 (15 422.5)D121.1, D121.2, D122.1D122.2, D123, D124S685 (16 224.6)A151, A152, A155, A156 S355 (11 523.1)B153, B154 S440 (13 221.1)III C151, C152, C155, C156 180 ×12 5 ×750 S530 (15 422.5)IVIIID151.1, D151.2, D152.1,D152.2, D152.3, D153, D154S685 (16 224.6)A185, A186 S355 (11 523.1)B181, B182, B183, B184180 ×12 5 ×900S440 (13 221.1)C185, C186S530 (15 422.5)D181, D182, D183, D184 S685 (16 224.6)AS31, AS32, AS33, AS34100 ×12 5 ×150S355 (11 523.1)CS31, CS32, CS33, CS34S530 (15 422.5)AS61, AS62, AS63, AS64150 ×12 5 ×300S355 (11 523.1)CS61, CS62, CS63, CS64S530 (15 422.5)S235 (11 373.1)VP3IIIAS91, AS92, AS93, AS94200 ×12 5 ×450S355 (11 523.1) S235 (11 375.1)CS91, CS92, CS93, CS94S530 (15 422.5)IVOznačenie prútovDesignation of membersAS121, AS122AS123, AS124CS121, CS122CS123, CS124Rozmery prierezov (mm)Dimensions of cross-sections (mm)250 ×12 5 ×600pásniceflangesS355 (11 523.1)S530 (15 422.5)ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 43OceleSteelsstenywebsPoznámky:1) VP – výskumný program, PS – prierezová skupina2) Prúty P12 a P21 neboli dodané a vyšetrované, boli použité na výskum zvyškových napätí vo VÚZ – PI SR v Bratislave3) Hrúbka pásnic prútov B91, B122, B123, B124 bola zmenená z materiálových dôvodov na t f = 12 mmNotes:1) VP – Research program, PS – Cross-section group2) P12 and P21 members were not delivered and examined, they were used for investigation of residual stresses at VÚZ – PI SR in Bratislava3) Thickness of member flanges B91, B122, B123, B124 was changed for material reasons to t f = 12 mm

Určovanie pevnosti a odolnosti konštrukčných ocelía materiálov na základe skúšoks počtom prútov, pri ktorých sa príslušná konštrukčnáoceľ použila na pásnice a steny prútov.4.2 Histogramy a štatistické charakteristikyZistené medze klzu pásnic f yf , stien f yw i pásnic a stien f y ,ako aj prierezové odchýlky pásnic ϕ Af , stien ϕ Aw a prierezovϕ A skúšobných prútov jednotlivých výskumných programovsa prezentujú vo forme histogramov na obr. 1 a 2.Zodpovedajúce štatistické charakteristiky sú uvedenév tab. 5 a 6.4.3 Charakteristické a návrhové hodnoty pevnostiObr. 1 Histogramy výskytu medzí klzu pásnic f yf , medzí klzu stien f ywa pomerných hodnôt prierezových odchýlok pásnic ϕ Af a prierezovýchodchýlok stien ϕ Aw prútov z ocele S235 výskumného programu VP1Fig. 1 Histograms of occurrence of yield strength of flanges f yf , yieldstrength of webs f yw and relative values of cross-sectional deviationsof flanges ϕ Af and cross-sectional deviations of webs ϕ Aw of members fromS235 steel (VP1 research program)Použitím príslušných štatistických charakteristík a uplatnenímzodpovedajúcich normových vzťahov sa určili charakteristickéhodnoty medzí klzu f y a návrhových pevnostíf d a návrhových odolností f Rd pre pásnice a stenyskúšobných prútov v rámci jednotlivých výskumnýchprogramov i súhrne. V prípade návrhových odolností f Rdsa zohľadnili aj zistené rozmerové, resp. prierezové odchýlky,s ktorými sa v uvažovaných normách nepočíta.Určené hodnoty f y , f d a f Rd sú prehľadne uvedené v tab. 7(predpokladá sa normálne rozdelenie výskytu) a v tab. 8(predpokladá sa logaritmicko-normálne rozdelenie výskytu).Hodnoty súčiniteľov k y a k d sa uvažujú podľa tab. 3a vzťahov (8) a (9) pre obidva prípady hodnotenia výsledkovskúšok – prípad a) a prípad b).Koeficienty variácie ν y a ν R sa uvažujú s hodnotami, ktorévyplývajú zo vzťahov (6) a (13), neuvažuje sa s odporúčanímnoriem EN 1990:2002 [14] a STN EN 1990:2004[15] počítať s hodnotami ν≥ 0,1.4.4 Diskusia a hodnotenie výsledkovObr. 2 Histogramy výskytu medzí klzu stien f yw , medzí klzu ocele f y a pomernýchhodnôt prierezových odchýlok stien ϕ Aw a odchýlok prierezov ϕ Askúšobných prútov z ocele S235 výskumných programov VP1, VP2 a VP3Fig. 2 Histograms of occurrence of yield strengths of webs f yw , yieldstrengths of steel f y and relative values cross-sectional deviations ϕ Aw , ϕ Aof webs and cross-sections of test members from S235 steel (VP1, VP2and VP3 research programs)Prezentované histogramy a štatistické charakteristiky,ako aj vypočítané charakteristické a návrhové hodnotypevnosti a odolnosti hodnotenej konštrukčnej ocelea materiálov uvažovaných skúšobných prútov umožňujúdiskusiu a hodnotenie výsledkov z viacerých relevantnýchhľadísk.Skúšobné nosníky výskumného programu VP1 vyrobili dvajavýrobcovia v dvoch etapách s časovým odstupom, zistenéhodnoty medzí klzu pásnic a stien f yf a f yw sú zrejme aj pretopomerne rozdielne, zjavne sa však prejavil aj vplyv hrúboka valcovania použitých materiálov (∆f y,max = 140,00 MPa).Tab. 5 Štatistické charakteristiky medzí klzu pásnic, stien a prierezov skúšobných prútov výskumných programov VP1, VP2 a VP3Tab. 5 Statistic characteristics of yield strength values in steels of flanges and webs and cross-sections of test members of VP1, VP2 and VP3research programsVýskumný programResearch ProgramVP1 VP2 VP3 VP1+VP2+VP3Veličina / Variable f yf f yw f y f yw f yw f yw f yn y 32 32 64 55 32 119 151m y 231,07 290,24 260,65 335,61 317,74 318,61 300,06s y 15,492 40,051 42,387 28,513 14,672 34,688 47,796ν y 0,0670 0,1380 0,1626 0,0850 0,0462 0,1089 0,1593a y 1,8836 0,1844 0,7772 – 0,1185 – 0,1481 – 0,6133 – 0,3806f y,min 213,98 225,65 213,98 273,33 291,10 225,65 213,98f y,max 287,63 353,98 353,98 380,85 336,50 380,85 380,85∆f y 73,65 128,33 140,00 107,52 45,40 155,20 166,87Legenda: n y – počet, m y – priemerná hodnota, s y – smerodajná odchýlka, ν y – koeficient variácie, a y – šikmosť, f y,min – minimálna hodnota,f y,max – maximálna hodnota, ∆f y – rozdiel krajných hodnôtLegend: n y – number, m y – mean value, s y – standard deviations, ν y – variation coefficient, a y – angularity, f y,min – minimum value,f y,max – maximum value, ∆f y – difference of limit values44 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYTab. 6 Štatistické charakteristiky pomerných hodnôt prierezových plôch pásnic, stien a prierezov skúšobných prútov z ocele S235výskumných programov VP1, VP2 a VP3Tab. 6 Statistic characteristics of relative values of cross-sectional areas of flanges, webs and cross-sections of test members from S235 steelof VP1, VP2 and VP3 research programsVýskumný programResearch ProgramVP1 VP2 VP3 VP1+VP2+VP3Veličina / Variable ϕ Af ϕ Aw ϕ A ϕ Aw ϕ Aw ϕ Aw ϕ An a 32 32 32 55 32 119 119m a 1,0207 1,0538 1,0344 1,0343 1,0481 1,0433 1,0433s a 0,0160 0,0421 0,0228 0,0488 0,0347 0,0441 0,0441ν a 0,0157 0,0400 0,0220 0,0472 0,0331 0,0423 0,0423a a 0,5450 1,1708 0,6367 0,6133 -0,4612 0,4542 0,4542ϕ a,min 0,9925 0,9929 0,9948 0,9415 0,9886 0,9414 0,9414ϕ a,max 1,0595 1,1791 1,0808 1,1700 1,0898 1,1791 1,1791∆ϕ a 0,0670 0,1862 0,0859 0,2285 0,1012 0,2376 0,2376Legenda: n a – počet, m a – priemerná hodnota, s a – smerodajná odchýlka, ν a – koeficient variácie, a a – šikmosť, ϕ a,min – minimálna hodnota,ϕ a,max – maximálna hodnota, ∆ϕ a – rozdiel krajných hodnôtLegend: n a – number, m a – mean value, s a – standard deviations, ν a – variation coefficient, a a – angularity, ϕ a,min – minimum value,ϕ a,max – maximum value, ∆ϕ a – difference of limit valuesTab. 7 Charakteristické a návrhové hodnoty pevnosti a odolnostikonštrukčnej ocele S235 a materiálov skúšobných prútov – predpokladása normálne rozdelenie výskytu pevnostíTab. 7 Characteristic and design values of strength and design valuesof resistance of S235 structural steel and materials of test members –normal distribution of strength occurrence is assumedTab. 8 Charakteristické a návrhové hodnoty pevnosti a návrhové hodnotyodolnosti konštrukčnej ocele S235 a materiálov skúšobných prútov –predpokladá sa logaritmicko-normálne rozdelenie výskytu pevnostíTab. 8 Characteristic and design values of strength and design valuesof resistance of S235 structural steel and materials of test members –logarithmic-normal distribution of strength occurrence is assumedPevnosť / odolnosťStrength / resistancePrípad / CaseVýskumný program / Research programVP1 VP2 VP3VP1VP1++VP1 VP2 VP3VP2+VP2+a) 125,647 150,060a) 158,073 185,548f Rd f Rdb) 132,077 153,210b) 161,888 187,432VP3VP3f yff ywf yf dff dwf df Rd,ff Rd,wa) 204,353 204,353a) 205,840 205,840f yfb) 205,224 205,224b) 206,618 206,618a) 221,178 287,452 292,444 260,933a) 228,781 290,748 293,425 265,852f ywb) 223,432 288,385 293,269 261,458b) 230,564 291,558 294,188 266,290a) 189,351 220,815a) 198,272 230,415f yb) 190,543 221,385b) 199,181 230,853a) 178,113 178,113a) 183,743 183,743f dfb) 182,616 182,616b) 187,358 187,358a) 153,342 242,064 267,594 208,362a) 181,098 253,971 271,351 225,414f dwb) 164,982 246,885 271,858 211,073b) 188,509 257,646 275,017 227,340a) 122,723 149,041a) 153,550 181,396f db) 128,883 151,985b) 157,221 183,184a) 180,329 180,329a) 186,380 186,380f Rd,fb) 185,050 185,050b) 190,148 190,148a) 155,672 236,442 268,332 209,005a) 187,188 252,357 271,351 229,318f Rd,wb) 168,443 242,147 273,832 212,039b) 195,169 256,538 275,017 231,421Pevnosť / odolnosťStrength / resistancePrípad / CaseVýskumný program / Research programMedze klzu pásnic f yf sú všeobecne menšie ako medze klzustien f yw . Avšak aj minimálna hodnota f yf,min (f yf,min = 213,98 MPa)je prakticky rovná návrhovej hodnote pevnosti f d,STN určenejpodľa STN 73 1401:1998 so súčiniteľom γ M0 = 1,1(f d,STN = 213,64 MPa). Hodnoty f yw materiálov stien nosníkova stĺpov výskumných programov VP2 a VP3 súvýznamne väčšie ako materiálu stien a najmä pásnicvýskumného programu VP1, pri týchto prútoch je aj hodnotaf yw,min (f yw,min = 273,33 MPa) väčšia ako normovámedza klzu f y,STN (f y,STN = 235,00 MPa). Určité rozdiely sazistili aj v navrhovaných a skutočných prierezových plocháchpásnic a stien skúšobných prútov jednotlivýchvýskumných programov, charakterizujú ich zistené odchýlkyϕ a . Vzhľadom na ich veľkosť (ϕ a,min = 0,9414a ϕ a,max =1,1791) sa taktiež zohľadnili pri určovaní návrhovýchhodnôt odolnosti materiálov f Rd uvažovanýchskúšobných prútov. Zistené hodnoty a rozdiely medzí klzuf y,i a odchýlok prierezových plôch ϕ a,i sa prejavujú aj v tvarochhistogramov a v hodnotách príslušných štatistickýchcharakteristík, obr. 1 a 2 a tab. 5 a 6.ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 45

Určovanie pevnosti a odolnosti konštrukčných ocelía materiálov na základe skúšokVzhľadom na celkový počet hodnôt f y,i jednotlivých štatistickýchsúborov (n ≥ 32) sú rozdiely charakteristickýchi návrhových hodnôt pevnosti a návrhových hodnôt odolnostihodnotených konštrukčných materiálov určenýchpre prípad a) (ν y neznáme) a prípad b) (ν y známe) praktickybezvýznamné, pritom málo väčšie sú pri uvažovanínormálneho rozdelenia výskytu oproti logaritmicko-normálnemurozdeleniu výskytu (tab. 9). Treba pritom konštatovať,že pri dôslednom uvažovaní výsledkov všetkýchskúšok ťahom (4 z pásnic a 3 zo steny každého skúšobnéhoprúta) by počet hodnôt f y,i jednotlivých štatistickýchsúborov bol podstatne väčší (n ≥ 96) a hodnotenérozdiely by boli ešte menšie.Tab. 9 Pomer charakteristických a návrhových hodnôt pevnostia návrhových hodnôt odolnosti hodnotených konštrukčných materiálovurčených pre prípad a) – ν y neznáme a prípad b) – ν y známeTab. 9 Ratio of characteristic and design values of strength and designvalues of resistance of evaluated structural materials designated for casea) – ν y unknown and case b) – ν y knownNormálne rozdelenieNormal distributionLogaritmicko-normálne rozdelenieLogarithmic-normal distributionf y,b) / fy,a) f d,b) /f d,a) f Rd,b) /f Rd,a) f y,b) /f y,a) f d,b) /f d,a) f Rd,b) /f Rd,a)1,00258 1,01975 1,02099 1.00190 1,00986 1,01015Podstatne významnejšie sú rozdiely zodpovedajúcichcharakteristických a návrhových hodnôt pevnosti a návrhovýchhodnôt odolnosti hodnotených konštrukčnýchmateriálov určených pri uvažovaní normálneho rozdeleniaa logaritmicko-normálneho rozdelenia výskytu, pritomešte málo väčšie sú tieto rozdiely v prípade a) (ν y neznáme)oproti prípadu b) (ν y známe) určovania zodpovedajúcichpevnostných charakteristík. Tieto rozdiely sú významnéosobitne pri návrhových hodnotách pevnostia odolnosti f d a f Rd (pomery f d,lnr /f d,nr a f Rd,lnr /f Rd,nr ) (tab. 10).Z hľadiska cieľa článku a adekvátnosti určovania charakteristickýcha návrhových hodnôt pevnosti a návrhovýchhodnôt odolnosti konštrukčných materiálov na základevýsledkov skúšok je závažné vzájomné porovnanie určenejcharakteristickej hodnoty medze klzu f y s návrhovoupevnosťou f d a odolnosťou f Rd , ale aj s minimálnou hodnotoumedze klzu f y,min hodnoteného štatistického súboruhodnôt f y,i . Takéto porovnanie je urobené v tab. 11 prepozitívnejší prípad b) (ν y známe) a uvažované normálnea logaritmicko-normálne rozdelenie výskytu.Podľa metódy medzných stavov pomery f y /f d a f y /f Rd vyjadrujúvlastne súčinitele spoľahlivosti materiálu γ M0 .Zodpovedajúca normová hodnota γ M0,STN = 1,1. Je tedazrejmé, že vyplývajúce hodnoty γ M0 sú oproti normovejhodnote neprimerane vysoké, osobitne pri uvažovaní normálnehorozdelenia výskytu. Pritom pomery f y /f y,min > 1,0.Vyplývajúce rozdiely preto spočívajú predovšetkýmv predpokladanom pravdepodobnostnom rozdelenívýskytu. Z tohto hľadiska vyhodnocovaným výsledkomskúšok jednoznačne lepšie vyhovuje alternatívne logaritmicko-normálnerozdelenie výskytu. Opodstatnené sapritom javí aj uvažovanie vplyvu odchýlok prierezovýchplôch prostredníctvom pomerov ϕ a .Z hľadiska adekvátnosti určovania charakteristickýcha návrhových hodnôt pevnosti a odolnosti konštrukčnýchmateriálov na základe výsledkov skúšok je najzávažnejšievzájomné porovnanie určenej charakteristickej hodnotymedze klzu f y s normovou hodnotou medze klzu f y,STNa určených návrhových hodnôt pevnosti f d a návrhovýchhodnôt odolnosti f Rd s normovou návrhovou pevnosťouf d,STN . Toto porovnanie je nakoniec urobené v tab. 12, opäťpre pozitívnejší prípad b) (ν y známe) a uvažované normálnea logaritmicko-normálne rozdelenie výskytu.Z tab. 12 je zrejmé, že určená charakteristická hodnotamedze klzu f y,b) a určené návrhové hodnoty pevnosti f d,b)a návrhové hodnoty odolnosti f Rd,b) sú menšie ako zodpovedajúcanormová charakteristická hodnota medze klzuf y,STN a návrhová hodnota pevnosti f d,STN . Pritom rozdielyzodpovedajúcich návrhových hodnôt pevnosti a odolnostihodnotených konštrukčných materiálov, najmä priuvažovaní normálneho rozdelenia výskytu sú veľmi významné(f d,b) /f d,STN = 0,71142). Pri uvážení f d,EN = f d,STN = f ypodľa nových noriem by tieto rozdiely boli ešte významnejšie(f d,b) /f y = 0,64674). Vyplýva z toho neopodstatnenáspoľahlivosť a tým aj nehospodárnosť posudzovaniaúnosnosti hodnotených skúšobných prútov v prípade, akby sa uvažovali návrhové pevnostné charakteristiky určenéna základe výsledkov skúšok podľa nových noriemEN 1990:2002 [1] a STN EN 1090:2004 [2].ZÁVERHodnotené štatistické súbory výsledkov skúšok z hľadiskavšeobecnejšieho vzťahu k uvažovanej konštrukčnejoceli S235 sú jednoznačne výberové s pomerne malýmipočtami hodnôt n. Vo vzťahu k jednotlivým výskumnýmprogramom a posudzovaným pevnostným charakteristi-Tab. 10 Pomer charakteristických a návrhových hodnôt pevnosti a návrhových hodnôt odolnosti hodnotených konštrukčných materiálov určenýchpri normálnom a logaritmicko-normálnom rozdeleníTab. 10 Ratio of characteristic and design values of strength and design values of resistance of evaluated structural materials at normal distributionand logarithmic-normal distributionPrípad a) – ν y neznáme) / Case a) – ν y unknownPrípad b) – ν y známe) / Case b) – ν y knownf y,lnr,a) /f y,nr,a) f d,lnr,a) /f d,nr,a) f Rd,lnr,a) /f Rd,nr,a) f y,lnr,b) /f y,nr,b) f d,lnr,b) /f d,nr,b) f Rd,lnr,b) /f Rd,nr,b)1,04348 1,21709 1,23649 1,04277 1,20528 1,22337Tab. 11 Pomer charakteristickej hodnoty medze klzu f y,b) a návrhovejhodnoty pevnosti f d,b); návrhovej hodnoty odolnosti f Rd,b) a zistenej minimálnejhodnoty medze klzu f y,min hodnotených konštrukčných materiálovTab. 11 Mutual ratio of characteristic value of yield strength f y,b) withdesign value of strength f d,b), design value of resistance f Rd,b) and assessedminimum value of yield strength f y,min of evaluated structural materialsNormálne rozdelenieNormal distributionLogaritmicko-normálne rozdelenieLogarithmic-normal distributionf y,b) /f d,b) f y,b) /f Rd,b) f y,b) /f y,min f y,b) /f d,b) f y,b) /f Rd,b) f y,b) /f y,min1,45662 1,44498 1,03465 1,26022 1,23166 1,07885Tab. 12 Pomer charakteristickej hodnoty medze klzu f y,b); návrhovýchhodnôt pevnosti f d,b) ; návrhových hodnôt odolnosti f Rd,b) hodnotenýchkonštrukčných materiálov a zodpovedajúcej normovej charakteristickejhodnoty medze klzu f y,STN a normovej návrhovej hodnoty pevnosti f d,STNTab. 12 Mutual ratio of characteristic value of yield strength f y,b) anddesign values of strength f d,b) design value of resistance f Rd,b) of evaluatedstructural steels with corresponding standard characteristic value of yieldstrength f y,STN and standard design value of strength f d,STNNormálne rozdelenie Logaritmicko-normálne rozdelenieNormal distribution Logarithmic-normal distributionf y,b) /f y,STN f d,b) /f d,STN f Rd,b) /f d,STN f y,b) /f y,STN f d,b) /f d,STN f Rd,b) /f d,STN0,94206 0,71142 0,71715 0,98235 0,85745 0,8773446 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYkám možno ich však, vzhľadom na dôslednosť materiálovéhooverenia, považovať za úplné a relevantné. Zistenéhodnoty medzí klzu f yf,i a f yw,i možno v súlade s [3 – 5] zodpovedneuvažovať pri posudzovaní únosnosti jednotlivýchskúšobných prútov. Pri zjednodušenom výpočte možnopre skúšobné prúty jednotlivých výskumných programovspoľahlivo uvažovať aj minimálne hodnoty zistených medzíklzu f yf,min a f yw,min . Tieto hodnoty sú blízke alebo vyššie,až významne vyššie, ako je zodpovedajúca normovánávrhová hodnota pevnosti f d,STN . Treba pritom uviesť, ženiekoľko zistených hodnôt medzí klzu f yf,i a f yw,i , je málomenších ako je charakteristická normová hodnota f y,STNa tým aj normová návrhová hodnota pevnosti f d,EN .Určené hodnoty medzí klzu f yf , f yw a f y výskumného programuVP1 i f y všetkých výskumných programov pri predpokladanomnormálnom rozdelení výskytu a f yf , f y výskumnéhoprogramu VP1 a pri predpokladanom logaritmicko-normálnomrozdelení sú menšie ako je normováhodnota f y,STN (tab. 7, 8 a 12). Tieto rozdiely však nie súveľké, najväčšie sú pri medzi klzu f y výskumného programuVP1, ak predpokladáme normálne rozdelenie výskytu(prípad a): 19,42 %, resp. b): 18,92 %). Podstatne väčšiesú rozdiely určených hodnôt návrhových pevností f df , f dwa f d i hodnôt návrhových odolností f Rd,f , f Rd,w a f Rd výskumnéhoprogramu VP1, ale aj f df a f d i f Rd,f a f Rd všetkýchvýskumných programov a zodpovedajúcej normovej hodnotenávrhovej pevnosti f d,STN (tab. 7, 8 a 12). Tieto rozdielysú najväčšie pri návrhovej pevnosti f d a odolnosti f Rdvýskumného programu VP1. Ak predpokladáme normálnerozdelenie výskytu, tak tieto rozdiely sú 42,56 % – prípada), resp. 39,67 % – prípad b), ak predpokladámelogaritmicko-normálne rozdelenie výskytu, tak tieto rozdielysú 28,12 % – prípad a), resp. 26,41 % – prípad b).Je zrejmé, že skutočnému rozdeleniu výskytu zistenýchmedzí klzu f y,i a zodpovedajúcim histogramom lepšie vyhovujelogaritmicko-normálne rozdelenie. Priaznivo sapritom prejavuje aj vplyv pomerov prierezových plôch ϕ a .Ak nakoniec predpokladáme logaritmicko-normálne rozdelenievýskytu a uvážime aj vplyv pomerov ϕ a , potomrozdiel určenej návrhovej hodnoty odolnosti f Rd a zodpovedajúcejhodnoty normovej návrhovej pevnosti f d je26,01 % – prípad a), resp. 24,22 % – prípad b).Z prezentovaných výsledkov a diskusie, ako aj výsledkovjednotlivých hodnotení je zrejmé, že štatisticko-pravdepodobnostnépostupy uplatnené v nových normáchEN 1990:2002 [1] a STN EN 1090:2004 [2] na určovaniecharakteristických a návrhových hodnôt pevnosti a odolnostikonštrukčných ocelí a materiálov na základeskúšok, nie sú pre uvažovaný konkrétny prípad vhodné,a to ani pri dostatočnom počte skúšok. Určené hodnotypotrebných materiálových charakteristík sú neprimeranebezpečné a tým aj nehospodárne. Jednoznačne to vyplývaaj z ich porovnania s hodnotenými a už existujúcimirelevantnými výsledkami a poznatkami. Opodstatnenéspresnenie určených materiálových charakteristík zrejmezávisí od lepšieho zohľadnenia skutočného rozdeleniaich náhodného výskytu a zodpovedajúcich histogramovprostredníctvom troj-parametrických kriviek (Pearsonovorozdelenie III. typu), priamych numerických metóda vhodných výpočtových programov (SIMUL).CONCLUSIONSThe evaluated statistic sets of test results from the viewpointof more general relation to the considered S235structural steel are unanimously selective with a relativelylow number of values n. In relation to author’s individualresearch programs VP1, VP2 and VP3 [3 – 5] andevaluated strength characteristics however they can, withrespect to the consistency of material verification, beconsidered as complete and relevant. The investigatedvalues of yield strength f yf,i and f yw,i can in accordance with[3 – 5] be considered in assessment of load-carryingcapacity of individual test members. Also minimum valuesof investigated yield strengths f yf,min and f yw,min can reliablybe considered in simplified calculation for test membersof individual research programs. These values are closeor higher even significantly higher than the correspondingstandard design strength value f d,STN according to STNstandards. Moreover, it has to be stated that some investigatedvalues of yield strength f yf,i and f yw,i are a little bitlower than the characteristic standard value f y,STN andhence also the standard design strength value f d,ENaccording to EN standards.The assigned yield strength values f yf , f yw and f y of VP1research program as well as f y of all research programs atassumed normal distribution of occurrence and f yf , f y ofVP1 research program and at assumed logarithmic-normaldistribution of occurrence are lower than standardvalue f y,STN (Tab. 7, 8 and 12). However, these differencesare not high, the highest are at yield strength f y of VP1research program, if normal distribution of occurrence isassumed – case a) 19.42 %, resp. case b) 18.92 %. Thereare substantially higher differences of assigned designstrength values f df , f dw and f d as well as design resistancevalues f Rd,f , f Rd,w and f Rd of VP1 research program but alsof df and f d as well as f Rd,f and f Rd of all research programsand corresponding standard design strength value f d,STN(Tab. 7, 8 and 12). These differences are the highest indesign value of strength f d and resistance f Rd of VP1research program. If we assume normal distribution ofoccurrence, so these differences are 42.56 % in case a),resp. 39.67 % in case b), if we assumed logarithmic-normaldistribution of occurrence, so these differences are28.12 % in case a) resp. 26.41 % in case b). It is evidentthat the logarithmic-normal distribution satisfies better thereal distribution of occurrence of investigated yieldstrengths f y,I and corresponding histograms. Also theeffect of ratios of cross-section areas ϕ a is proved at thesame time favourably. If we finally assume logarithmicnormaldistribution of occurrence and consider also theeffect of ratios ϕ a , than the difference between the determineddesign value of resistance f Rd and correspondingvalue of standard design strength f d is 26.01 % in case a)resp. 24.22 % in case b).Based on presented results and discussion as wellas results of individual evaluations it is evident thatthe statistic-probability procedures employed in newEN 1990:2002 [1] and STN EN 1090:2004 [2] standardsfor determination of characteristic and design strengthand resistance values of structural steels and materialsbased on tests are not suitable for the considered realcase, namely neither at sufficient number of tests. Thedetermined values of required material characteristicsare inadequately safe and hence also inefficient. It unanimouslyfollows also from their comparison with the evaluatedand already existing relevant results and knowledge.The reasonable specification of determined materialcharacteristics evidently depends on better considerationof real distribution of their incidental occurrence and correspondinghistograms through three-parametric curves(Pearson's distribution of type III), direct numerical methodsand suitable computation programs (SIMUL).ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 47

ODBORNÉ ČLÁNKYHybridné zváranie a spájkovanie laseroma príprava aplikácií v automobilovompriemysleLaserHybrid welding and brazing and case studies for theautomotive industryHERBERT STAUFERDr. H. Staufer, Fronius International GmbH, Wels, Rakúsko, e-mail: staufer.herbert@fronius.comPožiadavka výrobcov karosérií automobilov: vysoká zváracia rýchlosť a schopnosť správneho vyplnenia(premostenia) zvarovej medzery Laserové systémy pre technológie spájania Oblúkové MIG/MAGzváranie, laserové zváranie a laserovo-oblúkové hybridné zváranie a spájkovanie Synergický efektlaserovo-oblúkového hybridného procesu spájania: vysoká rýchlosť, nízke merné teplo, hlboký prievar,vyplnenie zvarovej medzery, vyššia pevnosť a tuhosť spojov tenkých plechov Zváranie a spájkovaniegalvanizovaných plechov Aplikácie a prípadové štúdie v automobilovom priemysle: zváranie dveríautomobilu VW, modelu Phaeton; zváranie bočného rámu strechy nového automobilu Audi A8; zváraniedverí a náprav v spoločnosti Daimler Chrysler Vybavenie robotizovaného pracoviska na laserovooblúkovéhybridné zváranie a spájkovanie zariadeniami FRONIUS Vývojové tendencie laserovéhohybridného zvárania – laserovo-oblúkové hybridné tandemové zváranieRequirement of car body manufacturers: high welding speed and capability of correct filling (bridging)of weld gap, laser systems for joining technology, properties of MIG/MAG arc welding, laser beamwelding and laser-arc hybrid welding and brazing were outlined. The synergic effect of LaserHybridjoining process: high speed, low specific heat, deep penetration, filling of weld gap, higher strengthand rigidity of joints in thin sheets was described. Welding and brazing of galvanised plates, applicationsand case studies in automotive industry: welding of VW car doors – Phaeton model; welding of roof sideframe of new car Audi A8; welding of doors and axles in Daimler Chrysler Company is presented.Equipment of robotic workplace for LaserHybrid welding and brazing on FRONIUS equipment as wellas development tendencies of laser-arc hybrid tandem welding were described.>Vychádzajúc z požiadaviek konečnýchužívateľov v oblastiautomobilovej dopravy rozhodujúcimpredpokladom úspešnosti je neustálezvyšovanie kvality a úžitkovostia kontinuálna inovácia automobilov.Toto platí obzvlášť pre technológiuzvárania a tak si mnohí kladú za cieľvývoj nových výkonnejších a lepšíchmetód a procesov zvárania. V technológiispájania dôležitú úlohu hrá najednej strane vysoká zváracia rýchlosťa na druhej schopnosť správnehovyplnenia (premostenia) zvarovejmedzery. Obidva tieto aspekty nemožnodosiahnuť konvenčným laserovýmzváraním. A tak sa vyvinulolaserovo-oblúkové hybridné zváraniea laserovo-oblúkové hybridné spájkovanie.Niet žiadnych pochybností, želaserové zváranie a MIG zváranie saúspešne používa mnoho rokov a žeobidva tieto procesy našli širokéuplatnenie pri spájaní materiálov.Avšak nové možnosti a synergickýefekt sa zakladajú na súbežnej kombináciioboch týchto procesov. Laserovýlúč vyvoláva len veľmi úzkuteplom ovplyvnenú oblasť (TOO) a jecharakteristický vysokým pomeromveľkosti prievaru (hĺbky) a šírky spoja.Proces laserového zvárania má všakmalú schopnosť vyplnenia zvarovejmedzery, keďže priemer laserovéholúča je malý a dosahovaná rýchlosťzvárania vysoká. Proces MIG je zasecharakteristický významne nižšouhustotou energie a väčším objemomoblúka a dobrou schopnosťou vyplneniazvarovej medzery.Laserové hybridné spájkovanies automatizovaným systémom podávaniadrôtu je nový proces spájaniamateriálov s nízkym merným teplom(vneseným teplom na jednotkovúdĺžku spoja). Nakoľko ručné spájkovanieje pomerne nákladné a jehovýsledkom je kolísajúca kvalita spoja,o automatizáciu tohto procesu jeveľký záujem. Z tohto pohľadu laserovéspájkovanie a najmä jednoduchériadenie požadovaného tepelnéhopríkonu predstavuje vysokýaplikačný potenciál. Pri zváraní galvanizovanýchplechov sa galvanizovanýpovrch v oblasti spoja poškodí,dokonca úplne zničí, a tak je zvarovýspoj náchylný na koróziu. Spájkovanýspoj nekoroduje.Zatiaľ čo sa laserom zvára hliník a jehozliatiny, ďalej nelegované, legovanéa vysokolegované ocele, laserovéspájkovanie sa používa najmä prispájaní galvanizovaných ocelí.Súbežná kombinácia laserovéholúča a elektrického oblúka vo zváraníje známa už od začiatku 70-tych rokovminulého storočia, avšak jej vývojsa vtedy zastavil [1, 2]. Táto technológiasa začala rozvíjať a používaťnedávno. Jej vývoj sa zameriava nakombináciu výhod a prínosu ako oblúkovéhozvárania, tak aj laserovéhozvárania [3, 4]. Na začiatku vývoja saoverovala možnosť jej priemyselnéhovyužitia, dnes je už významnou časťoukonvenčnej technológie v automobilovompriemysle.ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 49

Hybridné zváranie a spájkovanie laseroma príprava aplikácií v automobilovom priemysleKombinácia laserového zváranias akýmkoľvek iným zváracím procesomsa nazýva laserovým hybridnýmzváraním. Treba zdôrazniť, že lasera napr. elektrický oblúk pôsobia simultánnea navzájom sa podporujú.Fantázia tu nepozná žiadne hranice.Ako príklad možno uviesť uskutočnenétechnologické skúšky zváraniaCO 2 laserom s prídavným drôtomv kombinácii so zváraním v ochrannejatmosfére [5].LASEROVÉ SYSTÉMY PRETECHNOLÓGIE SPÁJANIAAby bolo možné dosiahnuť hlbokýprievar spoja, laserové hybridné zváranienevyžaduje len vysokovýkonnýlaser, ale aj vysokú kvalitu laserovéholúča [6].Vďaka dobrej kvalite lúča CO 2 laseryuž obsadili technologickú oblasťtepelného rezania a majú v nej stabilnémiesto. Zdá sa, že slab lasery(difúzne chladené) a diódove čerpané(diode-pumped) lasery môžu byťzaujímavé najmä v budúcnosti, nakoľkobudú obzvlášť vhodné na rezaniea zváranie hliníka, a to vzhľadomna ich dobrú schopnosť fokusáciea možnosť dosiahnuť vysokú kvalitua intezitu lúča. Avšak použitie laseraje ohraničené, najmä v prípade tupýcha preplátovaných spojov tenkých plechov,a to s ohľadom na dosahovanýmalý priečny prierez spoja, ktorý je ajdôsledkom vysokej hustoty energie.Nakoľko pevnolátkové Nd:YAG laseryponúkané na trhu dosahujú neustálevyšší a vyšší výkon, používajúsa v oblasti zvárania stále častejšie.Pevnolátkové lasery pracujú s flexibilnýmvedením lúča optickým vláknoma preto sú nepomerne výhodnejšiev porovnaní s CO 2 lasermi,ktorých vedenie lúča je realizovanékonštrukciou pomocou lomených ramiena zrkadiel. Flexibilná manipulácias vedením lúča pevnolátkovéholasera umožňuje použiť laserové zváranieaj v čiastočne uzavretých vnútornýchpriestoroch, v úzkych kanáloch,otvoroch a pod. [7]. Naďalej saCO 2 lasery výhodne používajú naaplikácie „z vonkajšej strany“, kdepostačí pohyb technologickej hlavicev rovine (2D) a alebo jednoduchšípohyb v priestore (3D). Na trhu sazačína uplatňovať kompaktný vysokovýkonný diódový laser. Používa sa nalaserové spájkovanie a už aj na prvéaplikácie zvárania tenkých plechov.Tu je však nevyhnutný ďalší vývoj:zvyšovanie výkonu lasera a optimalizáciafokusácie lúča s cieľom zvýšeniaprievaru. Pomerné náklady nadiódový laser (vyjadrené v euro/kW)sú podobné ako pri iných vysoko výkonnýchlaseroch a cena diódovýchlaserov bude určite klesať s poklesomceny diód.LASEROVÉ ZVÁRANIEV prípade hustoty energie do 10 6 W/cm 2hovoríme o zváraní s prenosom teplavedením. Ak sa hustota energieďalej zvyšuje, hĺbka prievaru sazvyšuje neúmerne, nerovnomerne,až náhodne. Pri ďalšom zvýšení hustotyenergie sa už hĺbka prievaruzvýši výrazne. Pri veľmi vysokej hustoteenergie sa začne tvoriť vo zvarovomkove paroplynový kanál (priehlbina,anglicky weld cavity alebo keyhole),ako dôsledok tlaku pár odparujúcehosa roztaveného materiálu.Laserový lúč potom cez tento kanálpreniká hlboko do materiálu, kondenzujúcepary materiálu prúdia pozdĺžlúča a z roztaveného kovu vznikneObr. 1 Schéma procesu laserovo-oblúkového hybridného zváraniaLaserinduzierter plasma – laserom indukovaná plazma, flowing metal vapour – kovové pary,weld cavity – paroplynový kanál (priehlbeň), laser beam – laserový lúč, electrode – elektróda,welding arc – zvárací oblúk, fusion zone – zvarový kúpeľ, workpiece – zváraný materiál,direction of welding – smer zváraniaFig. 1 Schematic representation: LaserHybrid weldingveľmi úzka zvarová húsenica [8]. Totoje nesporne veľká výhoda v porovnanís väčšinou konvenčných zváracíchprocesov, pri ktorých je hĺbka prievarufunkciou vedenia tepla a pri ktorýchsa tvorí relatívne široká húsenicas menším prievarom [9].LASEROVO-OBLÚKOVÉHYBRIDNÉ ZVÁRANIENa zváranie kovov Nd:YAG laseromsa používajú zariadenia s hustotouenergie nad 10 6 W/cm 2 . Hustotaenergie pri elektrickom oblúku je leno niečo väčšia ako 10 4 W/cm 2 .Princíp laserovo-oblúkového zváraniaje na obr. 1. Laserový lúč je poprielektrickom oblúku zdrojom ďalšiehotepla vneseného do oblasti zvarovéhokovu (kúpeľa) nataveného elektrickýmoblúkom.Na rozdiel od postupne v sérii zasebou pôsobiacich dvoch zdrojovtepla pri iných kombinovaných zváracíchprocesoch, pri laserovo-oblúkovomzváraní pôsobia obidva zdrojev spoločnej oblasti procesu naraz.Výsledný vzájomný vplyv obidvochprocesov môže mať rozdielnu intenzitua charakteristiku, závislú od obidvochpoužitých procesov a odpoužitých parametrov obidvoch procesov.V porovnaní s individuálne použitýmiprocesmi ako laserového, tak aj oblúkovéhozvárania, sa prievar a zváraciarýchlosť pri laserovo-oblúkovomhybridnom procese zvyšuje. Kovovépary vystupujúce z paroplynovéhokanála reagujú s plazmou elektrickéhooblúka. Absorpcia Nd:YAGlaserového lúča v plazme elektrickéhooblúka je zanedbateľne nízka.Výsledný charakter procesu závisíod pomeru výkonu lasera a elektrickéhooblúka, určí ho najmä process väčším výkonom.Rozhodujúci vplyv na absorpciu laserovéholúča má teplota zváranéhomateriálu. Aby sa začal laserový proces(tavenie), je potrebné zamedziťodraz lúča od povrchu základnéhomateriálu, najmä v prípade zváraniahliníka (prípadne aj vhodným tmavýmmatným náterom na začiatkuzvaru). Avšak, akonáhle sa dosiahneteplota odparovania kovu, vytvorí saparoplynový kanál a potom temercelá energia lúča môže prejsť do zváranéhomateriálu. Energia potrebnána toto je určená aj schopnosťou materiáluabsorbovať teplo a odvádzaťho vedením do zváraného materiálu.Pri laserovo-oblúkovom zváraní saneodparuje len základný materiál,ale aj prídavný materiál, takže vzniká50 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYväčšie množstvo kovovýchpár a pohlcovanieenergie laserového lúčasa tak uľahčuje. Tátoskutočnosť tiež zabraňujeprerušeniu laserovo-oblúkovéhoprocesu.Prenos zvarovéhokovu pri laserovo-oblúkovomhybridnom zváraníje zrejmý z obr. 2.GEOMETRIAZVAROVÉHO SPOJAAk sa porovnajú geometrie laserovéhoa oblúkového zvarového spojas rovnakou veľkosťou prievaru a vyhotovenérovnakou rýchlosťou, je húsenicalaserového zvarového spojaúzka a na povrchu konkávna, zatiaľčo húsenica MIG zvarového spoja jeprevýšená a veľmi široká. Na to, abysa dosiahla rovnaká veľkosť prievarulaserovo-oblúkovým hybridným zváraním,postačí polovičná rýchlosťpodávania zváracieho drôtu (napr.5,5 m/min, namiesto 11 m/min potrebnýchpri MIG zváraní). Súčasnesa dosiahne len malé prevýšeniehúsenice.APLIKÁCIE A PRÍPADOVÉŠTÚDIE V AUTOMOBILOVOMPRIEMYSLEMIG zváranie má vysokú schopnosťvyplniť (premostiť) zvarovú medzerua nevyžaduje náročnú presnú prípravuzvarových plôch. Ďalšie výhodylaserového zvárania – veľký prievara vysoká rýchlosť zvárania – prameniaz koncentrovaného zdroja energie.Obr. 2 Prenos zvarového kovu pri laserovo-oblúkovom hybridnomzváraní (fáza základného prúdu, fáza rastu prúdu, fáza vysokéhoprúdu, tvorba krčku na kvapke roztaveného zvarového kovu drôtu,oddelenie kvapky, prechod kvapky do zvarového kúpeľa)Fig. 2 LaserHybrid metal transfer (background current phase,current rise phase, high current phase, necking, dropletdetachment, dipping in molten pool)Zváranie dverí automobilu WV,modelu PhaetonPri zváraní dverí automobilu WV,modelu Phaeton, sa laserovo-oblúkovéhybridné zváranie aplikuje akovýznamný doplnok k MIG zváraniua laserovému zváraniu. Na dveráchje 7 MIG spojov, 11 laserových spojova 48 laserovo-oblúkových hybridnýchspojov. Súčet dĺžok MIG zvarovje 380 mm, laserových zvarov1030 mm a laserovo-oblúkovýchhybridných zvarov 3570 mm (spolu4980 mm spojov). Laserovo-oblúkovéhybridné zváranie sa aplikovalona spájanie dielov vyrobených pretláčaním,ďalej odliatkov a plechovz hliníka. Spoje sú prevažne kútovéa preplátované, zvyšok sú tupé spoje(obr. 3).Aby bolo možné splniť náročné požiadavkykladené na dvere a súčasneznížiť ich hmotnosť, bolo potrebnépoužiť diely vo forme plechových prístrihov(taylored blanks) v kombináciis odliatkami a dielmi vyrobenými pretláčaním(extruderom). Niektoré spojetýchto dielov bolo možné s ohľadomna požadovanú zváraciu rýchlosťa danú východiskovú presnosťdielov spojiť len laserovo-oblúkovýmhybridným zváraním. Skutočnosť, želasero-oblúkové hybridné zváranie sanepoužilo na všetky spoje dverí jedaná charakteristickými vlastnosťamijednotlivých spojov: ak bola šírkamedzery spoja príliš veľká, laser prilaserovo-oblúkovom hybridnom zváranínepriniesol úžitok, v takom prípadesa využili vlastnosti (a výhody)MIG zvárania. A naopak: ak bolašírka medzery spoja veľmi malá,vhodnejšie bolo laserové zváranie,pretože sa plne využili jeho vlastnosti,t. j. nízke merné teplo spojaa vysoká rýchlosť zvárania.Naviac laserovo-oblúkové hybridnézváranie ponúka vysokú schopnosťadaptivity. Zmenou pomeruvýkonu laseru a oblúka sa moholzvárací proces prispôsobiť rôznympodmienkam a požiadavkám zhotovovaniajednotlivých spojov. To dokoncaznamená, že bolo možnépoužiť len samotné laserové zváraniealebo samotné MIG zváranie, keď sajeden z procesov vyradil. Aj zváraciarýchlosť sa mohla pri jednotlivýchspojoch jednoducho meniť podľapotreby. Ako príklad možno uviesťtupý spoj dverí Phaeton: použiteľnárýchlosť zvárania bola v intervale 1,2až 4,8 m/min, rýchlosť podávaniadrôtu 4 až 9 m/min a použiteľnývýkon lasera 2 až 4 kW. Ako optimálneparametre zvárania tohto tupéhospoja sa ukázali tieto: zváraciarýchlosť 4,2 m/min, rýchlosť podávaniadrôtu 6,5 m/min a výkon lasera2,9 kW.Zváranie bočného rámu strechynového automobilu Audi A8Laserovo-oblúkové hybridné zváraniesa výhodne aplikovalo aj v prípadenového automobilu Audi A8.„Kombináciou obidvoch metód zváraniasme teraz schopní dosiahnuťsynergický efekt. Rozširujeme hranicednešných možností tavných zváracíchmetód, a to produktivity, nákladov,kvality spoja a bezpečnosti“ zdôraznilnedávno Stephan Helten, pracovníkCentra hliníkových a ľahkýchkonštrukcií v Neckarsulme zodpovednýza kvalitu laserových technológiía za vývoj hybridných metódzvárania pri výrobe nového topmodelu Audi. Pri výrobe modelu A8sa laserovo-oblúkové hybridné zváranievyužíva na bočnom ráme strechy,na ktorom sa spojujú plechovédiely s rôznou funkciou (obr. 4) [12,13]. V prevádzke OEM v IngolstadteObr. 3 Dvere automobilu VW Phaeton zhotovené laserovo-oblúkovým hybridným zváraním,makroštruktúra spoja a zvárací prípravok [11]Fig. 3 LaserHybrid welded door, macro section and clamping device of the Phaeton of VW [11]Obr. 4 Laserovo-oblúkové hybridné zváranie strechy automobilu AUDI A8 v Ingolstadte – 4,5 m dlhéspoje zhotovené vyššou rýchlosťou zvárania a vyššia pevnosť spojov [14]Fig. 4 Laser beam Hybrid welding at Audi: OEM in Ingolstadt applies the process for 4.5 m of weld seamsin the roof area of the new A8 and thus achieves higher welding speeds and stronger seams [14].ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 51

Hybridné zváranie a spájkovanie laseroma príprava aplikácií v automobilovom priemyslevyužívajú laserovo-oblúkové hybridnézváranie na spojoch s celkovoudĺžkou 4,5 m.Laserovo-oblúkové hybridné zváraniedverí a náprav v spoločnostiDaimler ChryslerSpoločnosť Daimler Chrysler využívalaserovo-oblúkové hybridné zváraniepri výrobe dverí a náprav. Rýchlosťzvárania hliníkových náprav je 2,4 m/min, pričom znížili spotrebu ochrannéhoplynu o 40 % a zváracieho drôtuo 30 % v porovnaní s predchádzajúcimspôsobom výroby (zváraniev ochrannej atmosfére plynu).Ďalšie prípadové štúdie v automobilovompriemysleNasledujúce čísla z ďalšej prípadovejštúdie zvárania hliníkového paneluprednej časti kabíny vodiča automobiluposkytnú presvedčivé argumentya informáciu. V tomto prípadespájania dvoch plechov hrúbky 1,5 mmsa požadovala rýchlosť zvárania4,5 m/min. Najdôležitejšie požiadavkyboli: dokonalý prievar a zaoblenýobrys povrchu zvarovej húsenice.Obidve tieto požiadavky dokázalosplniť laserovo-oblúkové hybridnézváranie. Splnenie požiadaviek tkvievo vysokej hustote energie použitéholaserového lúča a veľkom objeme(priemere) elektrického oblúka, ktorézabezpečia požadovanú veľkosťa tvar priečneho rezu húsenice(obr. 5).Obr. 5 Príprava aplikácie laserovo-oblúkovéhohybridného zvárania na bočnom paneli kabínyvodičaFig. 5 Case study in the automotive industry:side panel in front of the driver’s cabineSYNERGICKÝ EFEKTLASEROVO-OBLÚKOVÉHOHYBRIDNÉHO ZVÁRANIALaserovo-oblúkovým hybridným zváranímmožno dosiahnuť významnéprínosy a výhody.Laserovo-oblúkové hybridné zváraniev porovnaní s laserovým zváranímprináša tieto výhody (pozri ajtab. 1):– vysokú schopnosť vyplniť (premostiť)zvarovú medzeru v krátkomčase,– hlboký prievar a dostatočnú šírkuhúsenice,– podstatne širšie pole aplikácií,– nižšie investičné náklady, keďže jepotrebný nižší výkon lasera,– zvýšenú tuhosť spoja.Laserovo-oblúkové hybridné zváraniev porovnaní s MIG zváraním poskytujetieto výhody (tab. 1):– vyššiu rýchlosť zvárania,– väčší prievar aj pri vysokej rýchlostizvárania,– menšie vnesené teplo do spoja,– vyššiu pevnosť spoja,– užšiu húsenicu.Kombináciou laserového lúča a elektrickéhooblúka vzniká väčší zvarovýkúpeľ a v dôsledku toho možno zváraťspoje s väčšou zvarovou medzerou.Oblúkové zváranie je charakteristickénízkou cenou zdroja zváracieho prúdu,vysokou schopnosťou premostiťzvarovú medzeru a možnosťouovplyvniť mikroštruktúru spoja prídavnýmmateriálom. Laserové zváranieposkytuje hlboký prievar, vysokúrýchlosť zvárania, nízke tepelnézaťaženie spoja a úzku húsenicu.V prípade zvárania kovov laserovýlúč vytvára efekt tzv. hĺbkového zváraniapri určitej hustote energie,takže aj diely s väčšou hrúbkou stenymožno spoľahlivo zvariť.Laserovo-oblúkové hybridné zváraniedovoľuje použiť vyššiu rýchlosťzvárania, stabilizuje proces vďakainterakcie oblúka a laserového lúčaa kompenzuje aj ďalšie odchýlkya nerovnomernosti spoja. Menší zvarovýkúpeľ v porovnaní s MIG zváranímprináša nižšie vnesené teploa teda menšiu TOO a tým redukuje ajdeformácie a prípadné následné rovnaciepráce.V prípade, že sa vytvoria dva oddelenézvarové kúpele, laserový spojmožno tepelne ovplyvniť – najmäv prípade zvárania ocele – následnýmoblúkovým procesom a takredukovať špičky tvrdosti.Vyššia rýchlosť zvárania znižuje výrobnýčas a teda aj výrobné náklady [11].SPÁJANIE GALVANIZOVANÝCHPLECHOVElektrolyticky galvanizované plechymajú obvykle hrúbku zinkovej vrstvy3 až 20 µm. Zinková vrstva zabezpečujeodolnosť oceľových plechovproti korózii. Odolnosť je dôsledkomako bariérového efektu povrchovejvrstvy, tak aj elektrochemickej (katodickej)ochrany. Týmto spôsobom sateda chráni nielen povrch plechu, aleaj hrany rezu plechu a tiež mikrotrhliny,ktoré sa tvoria počas redukciehrúbky plechu za studena.Zinok sa začína taviť pri cca420 °C a odparuje sa pri 906 °C.Tieto jeho vlastnosti majú negatívnyvplyv na zváranie galvanizovanýchplechov, keďže sa zinok začínaodparovať ihneď po zapálení elektrickéhooblúka. Zinkové pary a oxidyvyvolávajú vznik pórov, studenýchspojov, trhlín a nestabilitu procesu.Preto v prípade spájania galvanizovanýchplechov je nutné použiť process nízkym vneseným teplom dozhotovovaného spoja.Jedna z možností spájania galvanizovanýchplechov je laserovo-oblúkovéhybridné zváranie (na obr. 6vidieť výhody laserovo-oblúkovéhoTab. 1 Vlastnosti zvárania laserom, oblúkom a laserovo-oblúkovým hybridným procesomTab. 1 Properties of laser, arc and LaserHybrid weldingZváranie laserom Oblúkové zváranie Laserovo-oblúkové hybridné zváranieLaser welding Arc welding LaserHybrid welding• hlboký prievargreat welding depth• vysoká rýchlosť zváraniahigh welding speed• nízke merné teplolow thermal load• vysoká pevnosť spojahigh tensile strength• lacnejší zvárací zdrojlow-cost energy source• schopnosť premostenia zvarovej medzerygap bridging ability• použitie prídavného materiáluaddition of filler metal• možnosť ovplyvnenia mikroštruktúrymicrostructure can be influenced• vyššia stabilita procesuhigher process stability• vysoká rýchlosť zváraniahigher welding speed• dobré natavenie zvarových hrángood flowing of the welding edges• možnosť vyššieho objemu húsenicelarge seam volume• dobré matalurgické vlastnostigood metallurgical properties52 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYZváranie laserom: póry, nerovnomerná húsenicaLaser welding: pores, blowholes, spit, humping beadObr. 6 Porovnanie spoja galvanizovaného materiálu zhotovenéholaserovo-oblúkovým hybridným zváraním (hore) a zváraním laserom (dole)– hrúbka zinkovej vrstvy 7,5 µmFig. 6 Comparison between LaserHybrid (upper picture) and Laser withoutfiller wire (lower picture) on galvanised materials (zinc layer thickness:7.5 microns)Obr. 7 Schéma spájkovania laseromLaser – laserový lúč, brazing seam – húsenica, drive unit – podávaciajednotka, brazing wire – spájka (drôt), shield gas – ochranný plyn, basematerial – zváraný materiál, brazing direction – smer spájkovaniaFig. 7 Schematic representation of the Laser Brazinghybridného zvárania pozinkovanýchplechov v porovnaní so zváranímlaserom). Možno ním zhotoviť ajnepriepustné (tesné) spoje pozinkovanýchoceľových plechov. Trebapoznamenať, že na rozdiel od konvenčnéholaserového zvárania, nie jenutné stanoviť vysoké nároky ani našírku zvarovej medzery – pri laserovo-oblúkovomhybridnom zváraní súzvárané diely ohrievané vo väčšompriestore a medzeru vyplní prídavnýmateriál.Ešte výhodnejšie je spájkovaniegalvanicky pokovených plechov.Zatiaľ čo sa v priebehu zvárania galvanickypokovený povrch oceľovýchplechov v okolí zvaru poškodí alebozničí, a tým je zvar a okolie zvarunáchylné na koróziu, spájkovaný spojnekoroduje. Vzhľadom na nízkytepelný príkon pri spájkovaní sazinok odparí len v úzkom páse bezprostrednevedľa húsenice spájkovanéhospoja (niekoľko desatín milimetra)a takto vďaka katodickejochrane zostane aj spoj chránenýproti korózii. Schéma laserovéhospájkovania je na obr. 7.Na základe vlastností a výhod preukázanýchpri laserovom spájkovaní,je tento proces určite zaujímavoualternatívou spájania, najmä v porovnanís konvenčným zváraním, a to ajnapriek tomu, že spájkovací drôt jepodstatne drahší ako zvárací drôt.Vďaka tomuto novému spájkovaciemuprocesu možno teraz spájať tentotyp pokovovaného materiálu, pričomsa plnia vysoké požiadavky nazhotovovaný spoj. Ako prídavný materiálsa obyčajne používa spájkovacídrôt na báze medi. K dispozícii súrôzne typy drôtov. Teplota taveniadvojfázových Cu-Si drôtov (napr. SG-CuSi3) sa pohybuje v rozpätí 950 až1050 °C. Iné typy spájkovacieho drôtuna báze medi s nízkou teplotoutavenia sú drôty SG-CuAl 8 a SG-CuSn. Cieľom nedávnych vývojovýchprác [14] v oblasti spájkovacích drôtovje zníženie teploty tavenia spájkya dosiahnutie špeciálnych metalurgickýcha pevnostných vlastnostíspájky spoja.Ohrevom spájkovacieho kovu (čo jeznámy rys tzv. laserového zváranias pridávaním horúceho drôtu –anglicky laser hot-wire process) sazvýši rýchlosť spájkovania a dosiahnesa lepšie zatekanie spájky.Makroštruktúra spájkovaného preplátovanéhospoja je na obr. 8 a makroštruktúralemového spoja na obr. 9.Obidva spoje sú zhotovené spájkouSG-CuSi3, drôtom priemeru 1,6 mm(DIN 1733). Základný materiál s hrúbkou1,5 a 0,8 mm je elektrolytickygalvanizovaný za studena valcovanýoceľový plech kvality DC04ZE+25/25(materiál čís. 1.0338). Tento materiálje pokovený z oboch strán zinkomhmotnosti 18 g/m 2 , čo predstavujehrúbku zinku cca 3 µm. Medza pevnostiv ťahu základného materiáluje 270 – 350 N/mm 2 , medza klzu220 N/mm 2 a ťažnosť 37 %.ROBOTIZOVANÉ PRACOVISKONA LASEROVO-OBLÚKOVÉHYBRIDNÉ ZVÁRANIEA SPÁJKOVANIEMedzi najdôležitejšie požiadavky kladenéna zváraciu (spájkovaciu) hlavicurobotizovanéhopracoviska (obr. 10)patria:– čo najmenšie rozmerya– dobrá prístupnosťk spájaným dielcom,najmä pri jejpoužití v automobilovompriemysle.Konštrukčné riešeniehlavice (obr. 11)musí umožniť jej po-Obr. 8 Laserom spájkovaný preplátovaný spoj(základný materiál DC04+ZE25/25; hrúbkaplechu 1,5 mm; spájka SG-CuSi3; rýchlosťspájkovania 3 m/min; prúd 206 A)Fig. 8 LaserBrazing; fillet weld on the lap joint(base material DC04+ZE25/25; plate thickness1.5 mm, filler material SG-CuSi3, brazing speed:3 m/min, current 206 A)Obr. 9 Laserom spájkovaný lemový spoj(základný materiál DC04+ZE25/25; hrúbkaplechu 0,8 mm; spájka SG-CuSi3; rýchlosťspájkovania 3 m/min; prúd 210 A)Fig. 9 Laser Brazing: fillet weld at flanged joint(base material DC04+ZE25/25; plate thickness0.8 mm, filler material SG-CuSi3, brazingspeed: 3 m/min, current 210 A)Obr. 10 Zostava robotizovaného pracoviska na laserovo-oblúkovéhybridné zváranieFig. 10 LaserHybrid robot welding systemZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 53

Hybridné zváranie a spájkovanie laseroma príprava aplikácií v automobilovom priemysleotočenie o 180° (potom sa môže montovaťaj ako „zrkadlový obraz“) a tiežumožniť jej nastavenie pozdĺž osipríruby zápästia robota v dostatočnomrozsahu. Takéto riešenie zlepšíprístupnosť k priestorovým (3D) spájanýmkomponentom.Vďaka zabudovanej jednotke snímaniaa nastavenia polohy drôtuvzhľadom k laserovému lúču možnohlavicu použiť v ľubovolnom súradnicovomsystéme. Proces spájaniamožno takto prispôsobiť rôznemutypu spoja a zvarovým plochám,požadovanému výkonu, typom a kvalitezváracieho a spájkovacieho drôtua aplikácii.Rozstrek kovu a zvárací dym tvorenýpočas zvárania , resp. spájkovania samôže zachytiť na ochranných skláchlaserovej hlavice. Preto sa používakrištáľové sklo s dvojitou antireflexnouvrstvou chrániacou optiku predpoškodením. Nános na skle znižujevýkon laserového lúča až na 90 %v závislosti od stupňa kontaminácie.Prílišná kontaminácia môže poškodiťochranné sklo, ktoré pohltí vysokýpodiel výkonu laserového lúča a týmv ňom vznikne tepelné napätie.Aby sa odstránilo toto nebezpečenstvo,hlavica robotizovaného pracoviskaFRONIUS (obr. 11) obsahujeprívod stlačeného vzduchu v priečnomsmere k ochrannému sklu, prúdodkloní smer letu rozstreku a dymuaž o 90°, a to skôr, ako by sa dostalik ochrannému sklu. Príslušná dýzapriečneho prúdu vzduchu je navrhnutátak, aby sa rýchlosť prúdeniavzduchu na jej výtoku maximálneWire feed unitCross-Jetzväčšila. Takto sa dosiahne rýchlosťväčšia ako rýchlosť zvuku a rozstreka dym sa bezpečne odkloní. Aby sazabránilo vniknutiu vzduchu do priestoruoblúka, tento vzduch a dym saodsáva a odvádza. Takto sa aj celérobotizované pracovisko chráni predrozstrekom a zváračským dymoma udržuje čisté pracovné prostredie.Horák je vybavený dvojokruhovouchladiacou jednotkou postačujúcoupre prúd oblúka 250 A pri 100 % DZa pre výkon lasera 4 kW.Unikátne laserovo-oblúkové zváračskévybavenie FRONIUS sa vyznačujetýmito výhodami: zariadením možno zvárať metódouMIG, MAG, laserom (jednotlivo)a laserovo-oblúkovým hybridnýmsystémom bez úpravy. Určitou konfiguráciouzariadenia možno ajspájkovať laserom, navárať laseromso studeným a predhriatymdrôtom. Možno zhotovovať oteruvzdorné,koróziivzdorné a tepelneodolné návary, priečny prúd vzduchu na odklonenievznikajúceho rozstreku a zváračskéhodymu a odsávanie a odvedenietohto vzduchu a splodíntvorí uzavretý okruh. Nie je žiadnenebezpečenstvo neželaných odrazovprúdu vzduchu z hrán a obrysovupínacích prípravkov aleboz bočných stien kútových spojova teda nemôže byť negatívneovplyvnený vlastný proces aleboplynová ochrana laserového hybridnéhoprocesu. Tento uzavretýokruh garantuje stabilitu procesuvo všetkých polohách zvárania.Changeableprotective glassAir inlet,outletFixing devicefor any robotWater-cooled torch, current load 250 A at 100 % duty cycleObr. 11 Hlavica robota na laserovo-oblúkové hybridné zváranieWire feed unit – jednotka podávania drôtu, Air inlet, outlet – prívod a odvod vzduchu, Water-cooledtorch, current load 250 A at 100 % duty cycle – vodou chladený horák (prúd 250 A pri 100 % DZ),Cross-Jet – priečny prúd vzduchu, Changeable protective glass – vymeniteľné ochranné sklo, Fixingdevice for any robot – príruba na uchytenie hlavice na robotFig. 11 LaserHybrid welding head for robot cellVÝVOJOVÉ TENDENCIELASEROVÉHO HYBRIDNÉHOZVÁRANIAVysoká rýchlosť zvárania (produktivita)a schopnosť vyplnenia (premostenia)zvarovej medzery sú veľmiželané vlastnosti v technológii spájaniamateriálov. Obidve tieto vlastnostinemožno súčasne dosiahnuť žiadnymkonvenčným procesom spájania.Z tohto dôvodu sa vyvinul ďalšíšpeciálny kombinovaný proces –laserovo-oblúkové hybridné zváraniedvomi oblúkmi (tandemové – obr. 12).Laserové zváranie a oblúkové tandemovézváranie je proces, ktorýumožní ďalšie rozšírenie aplikácií vozváračskej výrobe. Laserový lúč(prvý v smere zvárania) kombinovanýs dvomi zváracími oblúkmi otváraúplne nové možnosti a synergickýefekt. Výsledok laserového procesuje veľmi úzka teplom ovplyvnenáoblasť a hlboký prievar a výsledokoblúkového tandemového procesuširšia zvarová húsenica, naviac spoločnývýsledok je vysoká rýchlosťzvárania a vysoký výkon odtaveniaprídavného materiálu, pričom príkontandemu môže byť významne nižší.ZÁVERSynergický efekt dosiahnutý novýmlaserovo-oblúkovým hybridným procesomotvára nové a širšie možnostiaplikácií spájania materiálov, najmätam, kde nemožno dosiahnuť konvenčnýmiprocesmi požadované tolerancievzájomného ustavenia zváranýchdielcov alebo tam, kde saustavenie dielov dosahuje len výraznezvýšenými nákladmi. Pri konštrukciia výrobe dielov zvarku možno využiťnové možnosti, napr. aj prostredníctvomširšej zvarovej medzery.Vďaka zreteľahodnému rozšíreniuaplikácií a zvýšeniu efektívnosti kombinovanéhohybridného procesumožno znížiť investičné náklady,výrobný čas a výrobné náklady –konečný výsledok je zvýšenie nielenproduktivity, ale aj konkurencieschopnosti.Využitie stabilného procesunebolo donedávna možné,umožnila to až aplikácia pevnéholaseru s dostatočne vysokým výkonom.Veľký rozsah nedávnych experimentova počet skúšok umožnil získaťpotrebné základné informáciea praktické poznatky o laserovo-oblúkovomprocese spájania.Hybridný proces je kombináciou zváranialaserovým lúčom a elektrickýmoblúkom v spoločnej zóne plazmy54 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYObr. 12 Princíp laserovo-oblúkového hybridného tandémového zváraniaLaserbeam – laserový lúč, Laserinduced plasma – laserom indukovaná plazma, Shielding gas cloud– ochranný plyn, Keyhole – paroplynový kanál, Workpiece – zváraný materiál, Isolated electrodes– vzájomne odizolované drôty, Arc – oblúk,– Weld pool – zvarový kúpeľ, Weld metal – zvarový kov,Welding direction – smer zváraniaFig. 12 Principle of LaserTandemLiteratúra[1] Matsuda, J. – Utsumi, A. – Katsumura,M. – Hamasaki, M. – Nagata, S.: TIGor MIG arc augmented laser weldingof thick mild steel plate.Joining & Materials, 1988[2] Steen, W. M. et al.: Arc-AugmentedLaser Welding. In: 4 th Int. Conf. onAdvances in Welding Processes. PaperNo.17, 1978, s. 257 – 265[3] Cui, H.: Untersuchung der Wechselwirkungenzwischen Schweisslichtbogenund fokussiertem Laserstrahlund der Anwendungsmöglichkeitenkombinierter Laser-Lichtbogentechnik.[Dizertačná práca] TU Braunschweig,1991[4] Maier, C. – Beersiek, J. – Neuenhahn,K.: Kombiniertes Lichtbogen-Laserstrahl-SchweißverfahrenOn-line-Prozessüberwachung. DVS 170, 1995,s. 45 – 51[5] Haberling, C.: ProzesstechnischeUntersuchungen des CO 2-Laserstrahlschweissensmit Zusatzdraht und inKombination mit dem MIG-Schweissverfahren.[Diplomová práca] Reinisch-Westfälische Technische Hochschule,Aachen, Lehrstuhl für Lasertechnik1994[6] Dausinger, F.: Hohe Prozesssicherheitbeim Aluminiumschweissen mit Nd:YAG-Lasern. Bleche und Profile, 42,1995, č. 9, s. 544 – 547[7] Treusch, H.-G. – Junge, H.: Laser inder Materialbearbeitung, Schweißenmit Festkörperlasern. Band 2. VDI –Verlag, 1995[8] Beyer, E.: Schweißen mit Laser:Grundlagen. Springer-Verlag, 1997[9] Steen, W. M.: Laser MaterialProcessing. Springer Verlag, 1996[10] Faißt, F. – Weick, J. M. – Fitz, R. –Kern, M.: Anwendungen der Twinfokus-Technik. In: Stuttgarter Lasertage.1999, s. 50 – 52[11] Graf, T. – Staufer, H. – LaserHybridat Volkswagen. IIW-Doc. XII-1730-02[12] Helten, S.: Qualifizierung und Implementierungdes lichbogenunterstütztenLaserstrahlschweissverfahrens in denFertigungsprozess im Aluminiumkarosserieleichtbau.[Diplomová práca]Audi, Reinisch-Westfälische TechnischeHochschule (ISF), Aachen, 1999[13] Helten, S.: Applikation des Laser-MIG-Schweißverfahrens im Al-Karosseriebaudes neuen AUDI A8. In: 4 th EuropeanConference and Exhibition. BadNauheim, január 2003[14] Haldenwanger, H. – Schmid, G. –Korte, M. – Bayerlein, H.: Laserstrahlhartlötenfür Karosseriesichtteile inClass-A-Oberflächenqualität. DVS 204,s. 191 – 196a zvarového kúpeľa. Potrebné vlastnostizvarového spoja (geometriaa štruktúra) možno dosiahnuť výberomas well as to increase productivity. Anincrease in competitiveness is theresult. The design and production areparametrov obidvoch proce-being offered new possibilitiessov. Oblúkový proces zvyšuje schopnosťpremostenia zvarovej medzerythrough narrower joint geometries.The employment of a stable process,pomocou prídavného materiálu however, has not been able untila determinuje šírku zvarovej húsenice,čím znižuje nároky na presnosťprípravy zváraných dielov (zvarovýchhrán). Efektívnosť procesu sa výraznezvyšuje interakciou obidvoch procesov.recently thanks to the available higheroutput power of the solid laser.Numerous examinations were carriedout in the past with basicprocess information on laser-archybridwelding processes. The hybridwelding process is the combinationCONCLUSIONSof the laser beam welding and thearc process with only one singleThe synergetic effects achieved by process zone (plasma and weldthe absolutely new LaserHybrid technologypool). By selecting favourableopen up a wide field of appli-cation in the jointing technology,especially where the tolerances ofthe jointing parts required for laserbeam welding cannot be met or canonly be met incurring high costs.Thanks to a considerable extensionof the field of application and the efficiencyof the combined process it ispossible to reduce investment costs,fabrication time and fabrication costsprocess parameters the seam propertiessuch as geometry and structuralconstitution can be purposefullyinfluenced. The arc welding processincreases the gap bridging ability dueto the filler material added and determinesthe seam width and thusdecreases the weld seam preparations.Process efficiency can be considerablyincreased by the interactionsof the processes.Poznámka: Príspevok predniesol autor H. Staufer v novembri 2006 vo VÚZ – PI SR na seminári programu INTERREG IIIA Rakúsko –Slovensko „Cezhraničná spolupráca vedy a techniky s malými a strednými podnikmi“.

Navrhovanie a výroba zváraných konštrukciíDesign and execution of welded structuresKAROL KÁLNADoc. Ing. K. Kálna, DrSc., Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR (Welding ResearchInstitute – Industrial Institute of Slovak Republic), Bratislava, e-mail: kalnak@vuz.skNormy pre navrhovanie a výrobu zváraných oceľových konštrukcií Zásady navrhovania a výrobyzváraných konštrukcií, vrátane tlakových zariadení Riešenie konštrukčných detailov Požiadavkyna konštrukčné materiály podľa noriem Voľba konštrukčných materiálov ocele a zváracích materiálov,požadované vlastnosti zvarových kovov Postupy zvárania a zabezpečenie kvality zváraniaStandards for design and manufacture of welded steel structures, principles of design and executionof welded structures including pressure equipment and solution of structural details are described.Requirements on structural materials according to standards, selection of structural materials of steeland welding consumables, required properties of weld metals, welding procedures and quality assurancein welding are outlined.>1 NORMY PRE NAVRHO-VANIE A VÝROBUZVÁRANÝCH OCEĽOVÝCHKONŠTRUKCIÍZvárané oceľové konštrukcie predstavujúširoký sortiment výrobkov čodo rozmerov, použitia, podmienoknamáhania aj vplyvu na životné prostredie.Preto majú normy z tejtooblasti rôzny rozsah (od desiatok dotisíc strán), rozdielny obsah aj členenie.Vo všeobecnosti obsahujú základnéúdaje a požiadavky pre navrhovanie,zhotovenie, skúšanie a kontrolukonštrukcií. Sú v nich požiadavkyna vlastnosti ocelí alebopredpísané typy ocelí a zváracíchmateriálov. Sú v nich ďalej výpočtovémetódy alebo vzorce, odporúčanériešenia konštrukčných detailov,výrobné postupy ako tvárnenie, zváranie,žíhanie, deštruktívne – mechanickéskúšky, nedeštruktívne skúšky(NDT), kontroly, preberacie požiadavkyatď.Nové európske normy pre navrhovanieoceľových konštrukcií, vrátanetlakových zariadení sa odlišujúod našich starých noriem ČSNa STN najmä tým, že sa konštrukcienavrhujú podľa viacerých medznýchstavov materiálov na odolnosť protikrehkému a lamelárnemu porušeniua únavovému poškodeniu. Používajúsa jednoduché metódy navrhovania,aby sa projektant nedopustil chýb.Niektoré názory autora sú v [1].Nové európske normy EN pre oceľovékonštrukcie spravidla pozostávajúz niekoľkých častí, ktoré na sebanadväzujú a vytvárajú kompaktnýcelok. Výnimku tvoria normy na oceľovékonštrukcie (pozemné stavby,mosty), ktoré vzhľadom na charaktertvorby konštrukcií sa delia na normypre navrhovanie a normy pre zhotovenie– výrobu. Návrh oceľovej konštrukciečasto robia konštrukčnékancelárie alebo projekčné organizácie,ktoré nemajú výrobnú základňu.Výroba dielcov – komponent sa robív závodoch a montáž konštrukcievykonáva ďalšia organizácia. Zámeromtakéhoto členenia noriem bolopreniesť jednotlivé požiadavky na tieorgány, ktoré ich môžu zabezpečiťa preto musia niesť zodpovednosť.V minulosti v ČSFR boli dve normyČSN/STN 73 1401:1984 „Navrhovanieoceľových konštrukcií“ a ČSN/STN 73 2601:1988 „Zhotovovanieoceľových konštrukcií“. Obdobnénormy boli aj v iných štátoch. Privzniku predbežných noriem ENV akoaj konečných EN sa zachovalo podobnéčlenenie: EN 1993-1-1 až 10„Navrhovanie oceľových konštrukcií“(v SR zatiaľ ako STN P ENV 1993-1-1až 10 [2]), EN 1090-1 až 6 „Zhotovovanieoceľových a hliníkovýchkonštrukcií“ (v SR zatiaľ ako STNP ENV 1090 [3]).Takéto členenie na navrhovanie, výrobua montáž predstavuje určité rizikotýkajúce sa kvality zváranýchkonštrukcií. Projektanti často nemajúpotrebné vedomosti z oblasti technológievýroby, najmä zvárania. Mnohýmchýbajú aj praktické skúsenosti.Niektoré konštrukčné detaily navrhnútak, že sú zle prístupné pri zváranía nedeštruktívnom skúšaní (napr.tupý zvarový spoj s podloženýmkoreňom, hoci ku koreňu nie je prístup).Pre tlakové zariadenia, napr. tlakovénádoby stabilné, sa používala jednakomplexná norma. Tento prístup sazachoval aj v európskych normách,napr. STN EN 13445-1 až 8 „Nevyhrievanétlakové nádoby“ [4] a STNEN 13480-1 až 6 „Kovové priemyselnépotrubia“ [5].2 NAVRHOVANIE ZVÁRANÝCHOCEĽOVÝCH KONŠTRUKCIÍÚlohou projektanta je navrhnúť konštrukciutak, aby čo najlepšie slúžilasvojmu určeniu (mala požadovanéparametre), pracovala po celý časživotnosti, neohrozovala životné prostredie,dala sa ekonomicky vyrobiťa udržovať. Konštrukcie sú obyčajnezaťažované zložitým spôsoboma môžu sa rôznym spôsobom poškodiť.Oceľové konštrukcie, mosty,stožiare a i. sa môžu poškodiť stratoustability prvkov, nadmernou koróziou,môžu sa porušiť únavovým, krehkým,prípadne aj tvárnym lomom.Tlakové nádoby sa môžu poškodiťkoróziou, rastom defektov vplyvomopakovaného zaťažovania a/alebokorózneho praskania pri napätí, ažvznikne netesnosť alebo krehképorušenie nádoby.Oceľové konštrukcie sa navrhujúpodľa viacerých medzných stavov.Prvý návrh konštrukcie sa robí naodolnosť proti nadmernej deformáciia tvárnemu porušeniu podľa medzeklzu R e a pevnosti R m ocele. Oceľmusí byť dostatočne húževnatá, abykonštrukcia bola odolná proti krehkémuporušeniu. Tvar konštrukčnýchdetailov a defekty určujú únavovúpevnosť konštrukcie.Obyčajne sa nenájde oceľ a prídavnýmateriál na zváranie, ktorý by spĺňalvšetky požiadavky z hľadiska každé-56 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYho medzného stavu porušenia materiálov.Aj niektoré požiadavky na voľbukonštrukčného materiálu a konštrukčnéhoriešenia sú protichodné: vysoképevnostné charakteristiky a vysokáhúževnatosť, vysoká spoľahlivosťa ekonomickosť. Preto projektantmusí zvoliť kompromisné riešenie,musí uprednostniť rozhodujúce požiadavkya v prijateľnej miere zohľadniťostatné.2.1 Stanovenie tvarukonštrukcie a detailovTvar konštrukcie má významný vplyvna tvar konštrukčných detailov a detailyna tvar a kvalitu zvarových spojov.Pre únavovo namáhané konštrukciesú výhodné tupé zvarovéspoje zhotovené z dvoch strán.Kútové zvary možno použiť namenej namáhané časti. Pri namáhanívalcovaných plechov kolmo napovrch (v smere hrúbky) môžuvzniknúť v plechu lamelárne trhliny,ktoré postupne preniknú na povrcha môžu spôsobiť porušenie celejkonštrukcie.Príklad zlého koncepčného riešeniakonštrukčného detailu je na obr. 1.Obr. 1 Nevhodné pripojenie steny vratneplavebnej komory k rúre pantového stĺpaFig. 1 Not suitable plate to pivot cennectionof chamber gatePredstavuje spoj „pantovej rúry“ sostenou vratne (ide o riešenie na starýchvratniach Vodného diela Gabčíkovo).Rúra mala priemer D = 2,0 m,hrúbku steny t = 36 mm. Vratne, tedaaj zvarové spoje sú výrazne namáhanéna únavu. Pri použití rúry má spojso stenou nevhodný tvar (obr.1). Jehozhotovenie je prácne, v stene rúrymôžu vzniknúť lamelárne trhliny. Zvarsa nedá spoľahlivo kontrolovať nedeštruktívnymimetódami skúšania.Zmena tvaru pantového stĺpa vratníz rúry na tvar U (obr. 2) umožnilapoužiť tupé zvary a takýto stĺp má ajvyššiu ohybovú tuhosť.Na zhotovenie kvalitného zvarovéhospoja je dôležité zvoliť vhodné tvaryzvarových plôch (úkosov). Odporúčanétvary spojov pri zváraní ocelí súv STN EN 1708-1/A1 [6] pre tlakovézariadenia a v STN EN 1708-2 [7]pre netlakové konštrukčné časti.3 VOĽBA KONŠTRUKČNÝCHMATERIÁLOVVýroba ocele zaznamenala za uplynulédesaťročia veľké kvalitatívnezmeny. Rozšírila sa výroba a použitieocelí so zvýšenou medzou klzu, pevnostnejtriedy S420 a S460 (P460),tak v stave normalizovanom – N akoaj termomechanicky valcovanom –M. Zlepšila sa zvariteľnosť ocelí,výrazne sa znížil obsah nečistôtv oceli. Skutočný obsah síry S saznížil 5 až 10 krát. Znížil sa aj obsahostatných škodlivých prvkov: P, As,Sb, Sn, Pb. Podstatne sa zvýšilahúževnatosť ocelí.Ešte výraznejšie zmeny nastali v oblastivýroby zváracích prídavnýchmateriálov. Výrazne sa zvýšila húževnatosťzvarového kovu. Výrobcoviaprídavných materiálov udávajúokrem minimálnych zaručených charakteristíkR e , R m , KV, aj tzv. typické,štatisticky pravdepodobné charakteristiky.Má to veľký význam pri výberenajvhodnejších prídavných materiálovs najvýhodnejším pomerommedze klzu zvarového kovu a ocele:R w e / R s e [8].Zvýšenie požiadaviek na húževnatosťzvarového kovu, zavedením kritériovejhodnoty nárazovej práce preklasifikáciu KV = 47 J, má aj negatívnydopad na vlastnosti zvarovéhokovu. Zvýšila sa reálna medza klzuObr. 2 Správne riešenie pantového stĺpa vratneplavebnej komory VD GabčíkovoFig. 2 Correct solution of pivot column shapeof chamber gate in Gabčíkovozvarového kovu. V súčasnosti sanevyrábajú dostatočne mäkké prídavnémateriály na zváranie ocelítypu S235 (P235) [8].3.1 Požiadavky na konštrukčnémateriály podľa noriemPožiadavky na konštrukčné materiálymusia byť určené v projektovejšpecifikácii. V technických normáchpre navrhovanie bývajú uvedenéznačky ocelí podľa sústavy noriemSTN EN 10025 [9] pre oceľovékonštrukcie, STN EN 10028 [10] pretlakové zariadenia, EN 10208 [11]pre rúry diaľkových rúrovodov atď.Vlastnosti konštrukčných materiálovuvádzané v materiálových normáchpredstavujú najnižšiu zaručenú kvalitu.Ocele a zváracie materiály dosahujúspravidla podstatne lepšie – priaznivejšiecharakteristiky než sú v normáchEN. Na výrobu oceľovej konštrukciemosta Apollo sa na viac namáhanéčasti použila oceľ S420ML.V tab. 1 sú porovnané vybrané charakteristikyoceľových plechov. „Skutočné“hodnoty zahrňujú charakteristiky169 plechov, teda veľkého súboru.Priemerné hodnoty sú označenéznačkou ∅; hodnoty označené „4. ex“predstavujú 4-tú minimálnu aleboTab. 1 Vybrané charakteristiky ocele S420ML, hrúbka plechu 40 mmTab. 1 Selected characteristics of S420ML steel, 40 mm plate thicknessCharakteristika / CharacteristicsHodnota / Value CEV S R eH R eH /R m KV L (J) KV T (J) KV W (J)(%) (ppm) (MPa) – – 30 °C – 30 °C – 30 °CZaručená podľa EN 10025-4Guaranted acc. to EN 10025-4Požadovaná v projekte mostaRequired – Tender document0,450 250 400 – 40 230,430 100 400 0,90 60/45 *) 45/34 *) 55/40Skutočná (169 plechov) ∅ **) 0,363 33 463 0,832 213 161 112/150Real (169 plates) 4. ex ***) 0,388 60 403 0,89 68 67 –Legenda: *) TS = – 40 °C, **) priemerná hodnota, ***) 4-tá minimálna alebo maximálna hodnota*)Legend: TS = – 40 °C, **) mean value, ***) 4 th minimum or maximum valueZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 57

Navrhovanie a výroba zváraných konštrukciímaximálnu hodnotu. Zaručená minimálnahodnota nárazovej práce KV Lpri – 30 °C (v pozdĺžnom smere) jeKV L = 40 J, priemerná hodnota jeKV L = 213 J, teda 5 krát vyššia akozaručená.3.2 Požadované vlastnostizvarových spojovPožiadavky na vlastnosti zvarovýchspojov sú stanovené v technickýchnormách len veľmi všeobecne. Najčastejšieje uvedené, že na zváraniesa musia použiť vhodné prídavnémateriály, alebo prídavné materiályzodpovedajúce použitým oceliam.Norma STN EN 1993-1-8„Eurokód 3. Navrhovanie oceľovýchkonštrukcií ...“ [12] v článku 4.2„Prídavné materiály na zváranie“uvádza: „Požadovaná medza klzu,medza pevnosti, ťažnosť a rázováhúževnatosť zvarového kovu majúbyť rovnaké alebo lepšie akopožadované charakteristiky základnéhomateriálu“.Rozbory príčin havárií zváranýchkonštrukcií potvrdili [13], že medzaklzu zvarového kovu R We výraznevyššia ako medza klzu ocele R S e jenevhodná. Pevnosť zvarového kovuR Wm môže byť nižšia než skutočnápevnosť ocele R S m , musí byť alevyššia než výpočtová pevnosť.Odporúčané charakteristiky zvarovéhokovu sú [8]:R e W = R e S + (1 až 100) MPaR m W = (0,9 až 1,2) R mSRázová húževnatosť zvarového spoja(zvarového kovu WM a teplomovplyvnenej oblasti HAZ/TOO spoja)KCV pri skúšobnej teplote T S musíbyť rovnaká alebo vyššia ako požadovanéhodnoty.4 POSTUPY ZVÁRANIAHotová konštrukcia musí mať potrebnérozmery, musí byť vyrobenáv stanovených toleranciách. Pri zváranívznikajú zvyškové napätia, tievyvolávajú zmraštenia spojov a deformáciekonštrukčných častí. Vzniknadmerných deformácií zvarovéhospoja možno čiastočne obmedziťnižším tepelným príkonom zváraniaa postupom ukladania húseníc.Nadmerné deformácie konštrukčnýchčastí možno obmedziť vhodnýmporadím zhotovenia jednotlivýchzvarových spojov. Pri zváranítenších konštrukčných častí jevýhodné ich tuho upnúť. Norma STNP ENV 1090-1 „Zhotovovanie oceľovýchkonštrukcií ...“ [3] predpisujevypracovať „Kontrolný a skúšobnýplán".Pri montážnom zváraní rozmernýchkonštrukcií (mostov, lodí) môžuvzniknúť veľké deformácie aj odohrevu slnkom (vyššia teplota naslnečnej strane konštrukcie). Pretosa konštrukčné časti musia zostavovaťpri ustálenej rovnomernej teplote.Vznik deformácií a zmraštení nemožnoúplne vylúčiť, treba ich zohľadniťpri výrobe zváraných konštrukcií.Treba použiť prídavky nazostavenie, ktoré sa po zvarení odrežú,čím sa dosiahne správny rozmerkonštrukcie. Pri zhotovovaní rozmernýchkonštrukcií, ako sú veľkémosty, haly, uskladňovacie nádržea pod. je výhodné použiť domierky,ktoré sa zhotovia dodatočne s potrebnýmirozmermi.Medzery zo zmraštenia medzi konštrukčnýmičasťami môžu byť rovnomerné,ale majú spravidla klinovitýtvar. Menšie odchýlky medzery saopravujú navarením vrstvy kovu.Pri väčších medzerách by sa naváranímvniesli do konštrukcie veľké napätia,preto treba vyrezať pás materiálua vložiť nový pás potrebnýchrozmerov. Šírku vloženého pásu trebazvoliť podľa hrúbky steny/plechut takto:– pri privarení pásu na okraji:s = 3 t + 50 mm,– pri vovarení pásu – dva zvaryvo vzdialenosti: s = 6 t + 50 mm.5 ZABEZPEČENIE KVALITYZVÁRANIAZváranie patrí k „špeciálnym technológiám“,lebo kvalitu výrobku nemožnojednoducho overiť kontroloua skúškami po jeho zhotovení. Kontrolukvality treba začleniť do celéhovýrobného procesu.Na zhotovovanie/výrobu zváranýchkonštrukcií slúžia výrobkové normy.V kapitolách venovaných problematikezvárania sú uvedené zvláštnepožiadavky na zabezpečenie kvalitykonštrukcií. Výrobca musí spĺňaťvšeobecné požiadavky podmieňujúcedosiahnutie požadovanej kvalitydaného výrobku. Všeobecné požiadavkysú stanovené v normách STNEN ISO 3834 „Požiadavky na kvalitutavného zvárania …“ [14]. Ďalšie požiadavky,vzťahujúce sa na konkrétnyvýrobok sú alebo majú byť stanovenévo výrobkových normách. Pri výrobenáročných zváraných konštrukcií byvýrobca mal preukázať/doložiť, že užvyrobil podobné výrobky v požadovanejkvalite (napr. firma ABB LummusGlobal Inc: Hydrokrak v Slovnafte, firmaMCE Voest Linz: most Apollov Bratislave).Zvárači musia mať kvalifikáciu podľaSTN EN 287-1+A2 „Kvalifikačnéskúšky zváračov ...“ [15], koordinátorizvárania podľa EN ISO 14731„Koordinácia zvárania ...“ [16] (STNsa pripravuje, nahradí normu STNEN 719). Pre jednotlivé typy zvarovmusia byť vypracované „stanovenépostupy zvárania – WPS“ podľa STNEN ISO 15609-1 „Stanoveniea schválenie postupov zvárania ...“[17] alebo inej normy sústavy STNEN ISO 156xx.Stanovené postupy zvárania WPSobsahujú len základné informácie:prídavné materiály, parametre zvárania,tvary zvarových plôch, teplotypredhrevu a dohrevu, rozkyv elektródy.Technické podmienky zváraniabývali v minulosti podstatne podrobnejšie.Boli stanovené zváracie zdrojea ich umiestnenie, dĺžka káblov,spôsob ochrany pred vetrom a dažďom,odsávanie spalín/dymov a pod.Tieto požiadavky by mali byť uvedenév pracovných inštrukciách(pozri STN EN ISO 3834-2, časť 10.4[14]). V praxi sa však málo používajú.ZÁVERV súčasnosti vychádza veľa európskychnoriem pre navrhovanie a výrobuoceľových konštrukcií, tlakovýchzariadení, uskladňovacích nádržíatď. Sú založené na nových prístupochnavrhovania, zohľadňujúviaceré medzné stavy porušenia,stanovujú širší rozsah mechanickýcha nedeštruktívnych skúšok. Pri navrhovanísa veľký dôraz kladie navýber materiálov z hľadiska zvariteľnostia húževnatosti. Požadovanéhodnoty rázovej húževnatosti KCVsa vzťahujú na všetky oblasti zvarovéhospoja ZM – TOO – ZK. Na overeniepostupov zvárania sa vyžadujú„schválené postupy zvárania“ WPARa pre výrobu „stanovené postupyzvárania“ WPS. Pri dlhodobej výrobesa vyžadujú overovacie skúšky zvarovýchspojov v určitých časovýchintervaloch alebo vzťahované nadĺžku zhotovených zvarov (100 m,1000 m). Pri stanovení podmienokzvárania sa odkazuje na STN EN1011-2 „Zváranie. Odporúčania nazváranie kovových materiálov“ [18].Dôsledne sú rozpracované spôsobya rozsah nedeštruktívnych skúšokNDT. Pre stanovenie prípustnostidefektov sú rozhodujúce skutočnérozmery defektov podľa STN EN ISO5817 „Zváranie. Tavne zvárané spoje58 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYocelí, niklu, titánu a ich zliatin ...“[19]. Pre jednotlivé spôsoby skúšania(RT, UT, PT, MT) sú odkazy naeurópske normy pre metódy skúšaniaa kritériá prijateľnosti.Niektoré časti noriem EN nie sú natakej úrovni ako by bolo potrebnév súlade s doteraz získanými poznatkami.Sú to časti o „predchádzaníkrehkému a lamelárnemu porušeniu“.Tieto a ďalšie otázky by bolomožné riešiť pomocou „národnýchpríloh“ k EN.CONCLUSIONSAt present, many European standardsfor design and execution ofsteel structures, pressure equipment,storage tanks, etc. are published.They are based on new designapproaches, consider several limitstates to failure, they determinea wider range of mechanical and nondestructivetests. In design majoremphasis is laid on selection of materialsfrom the viewpoint of weldabilityand toughness. The required valuesof impact toughness KCV are relatedto all regions of a welded joint of PM– HAZ – WM. The ‘welding proceduresapproved record’ WPAR arerequired to verify welding proceduresand ‘welding procedures specification’WPS for manufacture. In longtermproduction the verification testsof welded joints are required in certaintime intervals or those related tothe length of produced welds (100 m,1000 m). The determination of weldingconditions refers to STN EN1011-2 ' Welding. Recommendationsfor welding of metallic materials. Part2: Arc welding of ferritic steels' [18].The methods and extent of nondestructivetests NDT are consistentlyworked up. The real dimensions ofdefects according to EN ISO 5817‘Welding. Fusion-welded joints insteel, nickel, titanium and their alloys(beam welding excluded). Quality levelsfor imperfections (ISO5817:2003)’ [19] are decisive fordetermination of admissibility ofdefects. For single testing methods(RT, UT, PT, MT) there are referencesto European standards for testingmethods and admissibility criteria.Some parts of EN standards are noton such level as it would be necessarywith compliance of hithertogained knowledge. These are partson ‘prevention of brittle and lamellarfracture’. These and other questionscould be solved by ‘national appendices’to EN standard (see STN ENISO 3834-2, chapter 10.4 [14]).Literatúra[1] Kálna, K.: Výroba zváraných oceľovýchkonštrukcií podľa nových európskychnoriem. In.: Zborník „Kvalita vo zváraní2003“, VÚZ – PI SR, Demänovskádolina, 7. – 8. október 2003, 110 s.[2] STN P ENV 1993-1-1 až 10 Eurokód 3.Navrhovanie oceľových konštrukcií.Časť 1-1: Všeobecné pravidláa pravidlá pre pozemné stavbyČasť 1-2: Všeobecné pravidlá. Navrhovaniekonštrukcií na účinky požiaruČasť 1-3: Všeobecné pravidlá.Doplnkové pravidlá pre tenkostenné zastudena tvarované prvky a plošnéprofilyČasť 1-4: Všeobecné pravidlá.Doplnkové pravidlá pre nehrdzavejúceoceleČasť 1-5: Všeobecné pravidlá.Doplnkové pravidlá pre rovinnédoskostenové konštrukcie bezpriečneho zaťaženiaČasť 1-6: Všeobecné pravidlá.Doplnkové pravidlá pre škrupinovékonštrukcieČasť 1-7: Všeobecné pravidlá.Doplnkové pravidlá pre priečnezaťažené rovinné prvkydoskostenových konštrukciíČasť 1-8: Navrhovanie spojovČasť 1-9: ÚnavaČasť 1-10: Voľba materiálov z hľadiskakrehkého lomu a vlastností závislýchod hrúbky[3] STN P ENV 1090-1 Zhotovovanieoceľových konštrukcií. Časť 1:Všeobecné pravidlá a pravidlápre pozemné stavby[4] STN EN 13445-1 až 7 Nevyhrievanétlakové nádoby.Časť 1: VšeobecneČasť 2: MateriályČasť 3: NavrhovanieČasť 4: VýrobaČasť 5: Kontrola a skúšanieČasť 6: Požiadavky na navrhovaniea výrobu tlakových nádob a častínádob zhotovených z tvárnej liatinys guľôčkovým grafitom. Príloha Dposúdenie únavovej životnostiČasť 8: Dodatočné požiadavky natlakové nádoby z hliníka a hliníkovýchzliatin[5] STN EN 13480-1 až 6 Kovovépriemyselné potrubia.Časť 1: VšeobecneČasť 2: MateriályČasť 3: Navrhovanie a výpočetČasť 4: Výroba a inštaláciaČasť 5: Kontrola a skúšanieČasť 6: Dodatočné požiadavky napodzemné potrubia[6] STN EN 1708-1/A1 Zváranie. Základnédetaily spojov pri zváraní ocelí. Časť 1:Súčasti tlakových zariadení[7] STN EN 1708-2 Zváranie. Základnéspájacie detaily pri zváraní ocelí.Časť 2: Súčasti zariadení bez vnútornéhotlaku[8] Kálna, K.: Požiadavky na mechanickévlastnosti prídavných materiálovna výrobu zváraných konštrukcií.Zváranie-Svařování 52, 2003, č. 11-12,s. 238 – 242[9] STN EN 10025-2 až 6:2005 Výrobkyvalcované za tepla z konštrukčnýchocelí.Časť 2: Technické dodacie podmienkyna nelegované konštrukčné oceleČasť 3: Technické dodacie podmienkyna normalizačne žíhané/normalizačnevalcované zvariteľné jemnozrnnékonštrukčné oceleČasť 4: Technické dodacie podmienkyna termomechanicky valcované zvariteľnéjemnozrnné konštrukčné oceleČasť 5: Technické dodacie podmienkyna konštrukčné ocele so zvýšenouodolnosťou proti atmosférickej koróziiČasť 6: Technické dodacie podmienkyna ploché výrobky z konštrukčnýchocelí so zvýšenou medzou klzuv zošľachtenom stave[10] STN EN 10028 -1 až 7 Plochévýrobky z ocelí na tlakové nádobya zariadenia.Časť 1: Všeobecné požiadavkyČasť 2: Nelegované a legované ocelena vyššie teplotyČasť 3: Normalizačne žíhanézvariteľné jemnozrnné oceleČasť 4: Ocele legované niklom sostanovenými vlastnosťami pri nízkychteplotáchČasť 5: Zvárateľné termomechanickyvalcované jemnozrnné oceleČasť 6: Zvárateľné zošľachtenéjemnozrnné oceleČasť 7: Nehrdzavejúce ocele[11] STN EN 10208-1 a 2 Oceľové rúryna potrubia na horľavé tekutiny.Technické dodacie podmienky.Časť 1: Rúry podľa požiadaviek triedy AČasť 2: Rúry podľa požiadaviek triedy B(obsahuje Zmenu AC: 1996)[12] STN EN 1993-1-8 Eurokód 3.Navrhovanie oceľových konštrukcií.Časť 1.8: Navrhovanie spojov[13] Kálna, K.: Požiadavky na kvalituzváraných konštrukcií a príčiny ichpoškodení, Zváranie-Svařování 54,2005, č. 3, s. 77 – 81[14] STN EN ISO 3834-1 až 6 Požiadavkyna kvalitu tavného zvárania kovovýchmateriálov.Časť 1: Kritériá na výber primeranejúrovne požiadaviek na kvalituČasť 2: Úplné požiadavky na kvalituČasť 3: Normalizované požiadavky nakvalituČasť 4: Základné požiadavky nakvalituČasť 5: Dokumenty potrebné nadosiahnutie zhody s požiadavkami nakvalitu podľa ISO 3834-2, ISO 3834-3alebo ISO 3834-4Časť 6: Technical Report EN ISO/PDTR 3834-6: Guidance onimplementing EN ISO 3834(pripravuje sa do tlače)[15] STN EN 287-1+A2 Kvalifikačnéskúšky zváračov. Tavné zváranie.Časť 1: Ocele[16] STN EN ISO 14731 Koordináciazvárania. Úlohy a zodpovednosti[17] STN EN ISO 15609-1 Stanoveniea schválenie postupov zváraniakovových materiálov. Stanoveniepostupu zvárania. Časť 1: Oblúkovézváranie[18] STN EN 1011-2 a STN EN 1011-2/A1Zváranie. Odporúčania na zváraniekovových materiálov. Časť 2:Oblúkové zváranie feritických ocelí[19] STN EN ISO 5817 Zváranie. Tavnezvárané spoje ocelí, niklu, titánu a ichzliatin zhotovené tavnýmzváraním (okrem lúčovéhozvárania). Stupne kvality

Držitelia medzinárodného certifikátumanažérstva udeleného orgánomCERTIWELD podľa noriem radu STN EN 729/STN EN ISO 3834 – stav k 31. decembru 2006Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR, CERTIWELD – Certifikačný orgán systémov manažérstva,ako Autorizovaný národný orgán EWF (European Federation for Welding, Joining and Cutting)pre certifikáciu spoločností – ANB CC (Authorised National Body for Companies Certification)oznamuje odbornej verejnosti, že k 31. decembru 2006 sú tieto spoločnosti držiteľmi medzinárodnéhocertifikátu udeleného podľa noriem radu STN EN 729/STN EN ISO 3834:Názov a adresaspoločnostiCertifikáciapodľaTypy výrobkovSkupina základnýchmateriálov podľaTNI CR ISO 15608Zváraniea príbuznéprocesy(STN ENISO 4063)PlatnosťcertifikátuB.B. – SK STEEL, s.r.o.ČSA 9974 01 Banská BystricaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie,haly, stožiare, ochranné zábradlia,žeriavové dráhySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111135311august2008B.I.B., spol. s r. o.ul. A. Kmeťa 3010 01 ŽilinaSTN EN729-3plynové kotolne, plynovody,produktovody, potrubia a potrubnétrasySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311december2006Baumetall, s.r.o.Továrenská 15A/5120901 01 MalackySTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, oceľovéhaly, stožiareSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, a 1.3111135311jún2008BMS Bojnanský, s.r.o.Bulharská 31949 01 NitraSTN EN ISO3834-2potrubia a produktovody, plynovody,potrubné trasy, plynové zariadeniaSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311júl2007ČEZ ENERGOSERVISspol. s r. o.Bráfova 16674 01 TřebíčSTN EN ISO3834-2zvárané oceľové konštrukcie, tlakovénádoby stabilné, potrubia, jednoduchénevyhrievané tlakové nádoby, plynovézariadenia, tlakové nádoby nadopravu plynov, acetylénovéa kyslíkové rozvodySkupina ocelí číslo:1, 4, 5, 8 a 9nikel č.: 41titán č.: 51111135141311júl2007DIMOKON, s.r.o.Sebedražská 4971 16 PrievidzaSTN EN ISO3834-4plynové zariadenia, potrubiaa potrubné trasy, plynovodya vodovodySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311apríl2009DOPRASTAV, a.s.,Závod Bratislava – MlynskéNivy 70826 38 BratislavaVHS 9 Nové Mesto nad VáhomKočovská cesta 2121/7915 01 Nové Mestonad VáhomSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, mosty,mostové ložiská a mostové dilatácie,nosiče dopravných značiekSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 8111135141311február2007ELCON BRATISLAVA, a.s.Mickiewiczova 4811 07 BratislavaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, oceľovéstožiareSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311máj2009Elektrovod Holding, a.s.Čulenova 5816 46 BratislavaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, oceľovéstožiare, rúrové vodičeSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 23111131141311marec2008ENERGOTEAM, s.r.o.ul. Pavla Mudroňa 5010 01 ŽilinaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie,plynovody a plynové kotolne, potrubiaa potrubné rozvody, kotly, tlakovénádoby stabilnéSkupina ocelí číslo:1, 5 a 9111141311apríl2007EXMONT ENGINEERING,spol. s r. o.Domkárska 13821 05 BratislavaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, potrubiaa potrubné trasy, tlakové nádobystabilné, nadzemné oceľové nádržeSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 ,1.3, 5, 8.1a 8.2111141311november200960 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

INFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOVPokračovanieNázov a adresaspoločnostiCertifikáciapodľaTypy výrobkovSkupina základnýchmateriálov podľaTNI CR ISO 15608Zváraniea príbuznéprocesy(STN ENISO 4063)PlatnosťcertifikátuFELACON, s.r.o.Palkovičova 10821 08 BratislavaSTN EN ISO3834-4oceľové zvárané konštrukcie, stožiareSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3, 8.1 a 8.2111141311august2009GPT, s r.o.Železničiarov 767/16028 01 TrstenáSTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, oceľovéstožiare, kotviace systémySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 8135141311marec2009HELER, a.s.M. R. Štefánika 69911 01 TrenčínSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, mosty,plynovody, potrubia a produktovody,kotly a tlakové nádoby stabilnéSkupina ocelí číslo:1, 5, 8 a 9111141311júl2008IN VEST s.r.o.Areál Duslo, a.s.927 03 ŠaľaSTN EN ISO3834-2tlakové nádoby stabilné, kotly parnéa kvapalinové, plynové zariadenia,priemyselné plynovody, potrubnévedenia, zvárané oceľové konštrukcie,žeriavové dráhySkupina ocelí číslo:1, 5, 9, 10 a 43111121135141311apríl2008Ing. Peter Holko – HOLKOsúkr. firmaHolíčska 46, 851 05 Bratislava VSTN EN ISO3834-2regulačné stanice plynu, priemyselnéplynovody, oceľové zvárané konštrukcie,produktovody a potrubné trasySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 2.1111311október2009INGSTEEL, spol. s r. o.Tomášikova 17820 09 BratislavaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, oceľovéhaly, oceľové stožiare, mostySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111135136311jún2009INTERKONSTRUKTA, s.r.o.Šamorínska 33, 903 01 SenecSTN EN ISO3834-4potrubia, plynovody, plynovézariadenia a kotolneSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311máj2007Inžinierske stavby, a.s.,Závod 02Priemyselná 7042 45 KošiceSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, plynovékotolne, tlakové nádoby stabilné,vodojemy, plynovody, potrubiaa produktovodySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 2.1111135311august2009IRP – DOSTÁLEK, s.r.o.023 01 Oščadnica 758STN EN ISO3834-2potrubia a produktovody, plynovody,plynové zariadenia a kotolneSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311máj2007IVG VÁHOSTAV-SK, s.r.o.013 42 Horný Hričov 221STN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, oceľovéhaly, stožiare, ochranné zábradlia,mosty, priváranie tŕňovSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.378111135311september2009Juraj Guldan GULDANMONSTAVPiešťanská 5949 11 NitraSTN EN ISO3834-3potrubia a produktovody, plynovody,potrubné trasy, plynové zariadeniaSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311september2007KOMEKO s.r.o.Stará ĽubovňaTovárenská 19064 01 Stará ĽubovňaSTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, oceľovérebríky a ochranné zábradlia,ekonomizéry spalín, komínya dymovody, tlmiče hlukuSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3,8 a 9111135141311august2008KONSTRUKCE Říčany,spol. s r. o.Tř. generála Píky 3613 00 BrnoSTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie,stožiare a halySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111135311jún2007KOVAGAZ, spol. s r. o.906 45 Štefanov 406STN EN ISO3834-2potrubia a potrubné trasy, priemyselnéplynovodySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311január2009KOVOSTROJspol. s r. o.I. P. Pavlova, 984 01 LučenecSTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, rámystrojov, zvárané komponentytechnologických jednotiekSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 8135141311marec2008KOVOTOPOĽ, spol. s r. o.Odbojárov 4315/33955 18 TopoľčanySTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, stožiare,oceľové formy, ochranné zábradlia,palety a oceľové zásobníkySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111135311máj2008LIGAND, s.r.o.SNP 995/3924 00 GalantaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, tlakovénádoby stabilné, potrubia a potrubnétrasySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 1.4111121135136311marec2008ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 61

Držitelia medzinárodného certifikátu manažérstva udeleného orgánomCERTIWELD podľa noriem radu STN EN 729/ STN EN ISO 3834PokračovanieNázov a adresaspoločnostiCertifikáciapodľaTypy výrobkovSkupina základnýchmateriálov podľaTNI CR ISO 15608Zváraniea príbuznéprocesy(STN ENISO 4063)PlatnosťcertifikátuMARKO GAS s.r.o.Pasienkova 7821 06 BratislavaSTN EN ISO3834-2plynovody a potrubia, plynovézariadenia a kotolneSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311apríl2009MCE IndustrietechnikSlovensko, s.r.o.Továrenská 1943 03 ŠtúrovoSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, tlakovénádoby stabilné, potrubia a potrubnétrasySkupina ocelí číslo:1, 5, 8 a 9111135136141311apríl2008MICo, spol. s r. o.Sucheniova 6674 01 TřebíčSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, potrubiaa produktovody, tlakové a beztlakovénádrže, kondenzátory, výmenníky,zvárané hrebeňové tesnenia, plynovézariadenia, priemyselné plynovody,plynové kotolne, kovové tlakovénádoby na dopravu plynovSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3, 2, 3.1, 4,5, 6, 7.1, 8, 9 a 10111121135141311júl2009MONSTAV NITRA s.r.o.Hornočermánska 2949 01 NitraSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, potrubiaa produktovody, plynovody, potrubnétrasy, plynové zariadeniaSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311júl2009MONT – Real, s.r.o.Slobody 318/43987 01 PoltárSTN EN729-3oceľové zvárané konštrukcie, kotly,tlakové nádoby stabilné, potrubnérozvodySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111135311marec2006Montex, a.s.900 41 Rovinka 590STN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, potrubiaa potrubné trasy, tlakové nádobystabilnéSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3, 5, 8 a 9111121135141311november2008MONTRÚR s.r.o.Medená 21040 17 KošiceSTN EN ISO3834-2potrubia a produktovody, plynovody,parovody, horúcovodySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311júl2007OCEKON Engineering s.r.o.Areál U.S. Steel044 54 KošiceSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie,žeriavové dráhy, mosty, plynovody,potrubia a produktovody, tlakovénádoby stabilné, priváranie tŕňovSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3, 2.1 a 2.278111121135311marec2007OST FORM s.r.o.Na pasekách 20831 06 BratislavaSTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, oceľovérebríky, tunelové debneniaSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111135311august2007PADALA a spol., s.r.o.Štefánikova 33010 01 ŽilinaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie,produktovody, plynovody a potrubnétrasy, tlakové nádoby stabilné, kotlySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311november2007PKP.system, s.r.o.Dóžova 1611927 05 ŠaľaSTN EN ISO3834-2plynovody, plynové zariadenia,potrubné trasy, potrubiaa horúcovodné potrubia, vodovody,plynové kotolne, tlakové nádobystabilné, oceľové zvárané konštrukcieSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3, 8.1, 8.2a 9111141311august2008Plynstav – stavebnoobchodnáčinnosť, spol. s r. o.Majerská cesta 23974 01 Banská BystricaSTN EN ISO3834-4plynové zariadenia, potrubiaa potrubné trasy, plynovodya vodovodySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311apríl2009PPS Group a.s.Tajovského 7962 12 DetvaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, rámybanských strojov a nakladačovSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3,2.1, 2.2, 3.1 a 3.2111135136311máj2009PRESTAV ŽILINA s.r.o.Bánovská 8024/10010 01 ŽilinaSTN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, plynovékotolne a plynové zariadenia,plynovody, potrubia a potrubné trasySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311jún2008PSJ HYDROTRANZIT, a.s.Galvaniho 8821 04 BratislavaSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie,plynovody, potrubia a produktovody,veľkorozmerné oceľové nádržeSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3, 2.1 a 2.2111121135311júl2007REMOS Zvolen, s.r.o.Hrádocká 18962 21 LieskovecSTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie,priemyselné plynovody, kotolne,plynové zariadenia, produktovodya potrubné trasySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 2.1111311október200962 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

INFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOVDokončenieNázov a adresaspoločnostiCertifikáciapodľaTypy výrobkovSkupina základnýchmateriálov podľaTNI CR ISO 15608Zváraniea príbuznéprocesy(STN ENISO 4063)PlatnosťcertifikátuSEPS spol. s r. o.Búdková cesta 33811 04 BratislavaSKK STEEL IP, s.r.o.Továrenská 2976 31 VlkanováSlovenská autobusovádoprava Banskobystrickádopravná spoločnosť, a.s.Stredisko generálnych oprávPartizánska cesta 97974 67 Banská BystricaSLOVTEPMONT, a.s.Mostová 231958 04 PartizánskeSPP Servis, a.s.Klenová 16/A830 07 BratislavaStanislav Antala GAZ – montZámocká 20902 03 PezinokSvoboda a syn, s.r.o.Jahodová 524/62602 00 BrnoŠTEFAN VLČEK – VESTAMstavebná a montážna firmaOškerda 68024 01 Kysucké Nové MestoTRANSSERVIS, a.s. KošiceSlovenskej jednoty 10040 01 KošiceTWX, spol. s r.o. LevočaLúčna 13054 01 LevočaSTN EN ISO3834-2STN EN ISO3834-2STN EN ISO3834-3STN EN ISO3834-2STN EN ISO3834-2STN EN ISO3834-2STN EN ISO3834-2STN EN ISO3834-4STN EN ISO3834-3STN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, tlakovénádoby stabilné, regulačné staniceplynu, priemyselné plynovody,produktovody a potrubné trasyoceľové zvárané konštrukcie, haly,stožiare, ochranné zábradliaoceľové zvárané rámy a skeletyautobusov a trolejbusovoceľové zvárané konštrukcie, plynovérozvody, potrubia a produktovody,kotly a plynové zariadenia, tlakovénádoby stabilnépotrubia a produktovody, plynovody,plynové zariadenia a kotolne,regulačné stanice plynu, tlakovénádoby stabilnéoceľové zvárané konštrukcie,priemyselné plynovody, regulačnéstanice plynu, produktovodya potrubné trasyoceľové zvárané konštrukcie, oceľovéstožiareoceľové zvárané konštrukcie, plynovézariadenia, potrubia a potrubné trasy,plynovody a vodovodyzváranie a renovácia koľajníc, oceľovézvárané konštrukcierenovácia a zváranie koľajníc,srdcoviek, jazykových výhybieka prídržnicových dosiekSkupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3,2.1, 2.2, 8.1 a 8.2Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1 a 9Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 2.1Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3, 1.4 a 11Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2, 1.3 a 111111413111111353111111353111111413111111353111113111111353111113117111113531171111311máj2009jún2009august2007apríl2007jún2007august2009apríl2008apríl2009apríl2009máj2008UNIGASS, spol. s r. o.Naftárska 986908 45 GbelySTN EN ISO3834-2oceľové zvárané konštrukcie, kotly,tlakové nádoby stabilné, plynovodya potrubné rozvodySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111141311február2008VESTAM s.r.o.Oškerda 68024 01 Kysucké Nové MestoVIHORLAT s.r.o. SninaStrojárska 20069 23 SninaVladimír Grznár – GRZNÁRCOMPANYOdbojárov 20955 18 TopoľčanyVOJUS, a.s., strediskoZvarovňa a klampiareňRobotnícka ul.017 01 Považská BystricaWINFER spol. s r. o.Gaštanový rad 4176/25929 01 Dunajská StredaZBER SUROVÍN, spol. s r. o.Majer 90974 01 Banská BystricaSTN EN ISO3834-4STN EN729-2STN EN ISO3834-3STN EN ISO3834-3STN EN ISO3834-2STN EN ISO3834-3oceľové zvárané konštrukcie, plynovézariadenia, potrubia a potrubné trasy,plynovody a vodovodyoceľové zvárané konštrukcie, žeriavya žeriavové dráhy, kotly, frémy strojova zariadeníoceľové zvárané konštrukcie,oceľové halyoceľové zvárané konštrukcie, frémystrojov a zariadeníoceľové zvárané konštrukcie, oceľovéhaly, oceľové stožiare, potrubiaa žeriavové dráhyhydraulické žeriavy, kontajnery,klanicové nadstavby, opleny,kontajnerové hákové nakladače,adaptéry k hydraulickým žeriavom,priamočiare hydromotorySkupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3Skupina ocelí číslo:1.1, 1.2 a 1.3111311111121135311111135311111135311111135311135311apríl2009júl2006december2007november2009marec2009november2008Poznámka: Zoznam držiteľov medzinárodného certifikátu podľa noriem radu EN 729/EN ISO 3834, udeleného certifikačným orgánom systémov manažérstvaCERTIWELD, ako ANB CC, je tiež zverejnený na www stránke Európskej zváračskej federácie: www.ewf.beIng. Pavol RadičZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 63

Držitelia certifikátu environmentálnehomanažérstva udeleného orgánom CERTIWELDpodľa normy STN EN ISO 14001:2005– stav k 31. decembru 2006Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR, CERTIWELD – Certifikačný orgán systémov manažérstvaoznamuje odbornej verejnosti, že k 31. decembru 2006 sú tieto spoločnosti držiteľmi medzinárodnéhocertifikátu environmentálneho manažérstva udeleného podľa normy STN EN ISO 14001:2005:Názov a adresa spoločnosti Oblasť platnosti Podľa normy Lehota platnostiEMOX, spol. s r.o.956 53 Šípkov 69Výroba pracovných odevov a rukavícSTN EN ISO14001:2005január2008MONTEX, a.s.900 41 Rovinka 590Výroba, montáže a rekonštrukcie plynových a tlakovýchzariadení, oceľových konštrukcií, inžinierskečinnosti v strojárstve, spracovanie kovových výrobkov,nákup a predaj hutného materiálu a železiarstvoSTN EN ISO14001:2005december2009ŠUVADA, spol. s r. o.Vystrkov 1285/7957 01 Bánovce nad BebravouTextilná a odevná výrobaSTN EN ISO14001:2005január2008Ing. Pavol RadičDržitelia certifikátu manažérstva BOZP udelenéhoorgánom CERTIWELD podľa špecifikácieOHSAS 18001:1999 – stav k 31. decembru 2006Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR, CERTIWELD – Certifikačný orgán systémov manažérstvana základe akreditácie SNAS číslo R-044 oznamuje odbornej verejnosti, že k 31. decembru 2006je držiteľom certifikátu manažérstva bezpečnosti a ochrany zdravia pri práci (BOZP) udeleného podľapodľa špecifikácie OHSAS 18001:1999 táto spoločnosť:Názov a adresaOblasť platnostiPodľa Certifikačná oblasť Lehotaspoločnostišpecifikácie (EA kód: 1-39) platnostiMONTEX, a.s.900 41 Rovinka 590Výroba, montáže a rekonštrukcie plynových a tlakovýchzariadení, oceľových konštrukcií, inžinierske činnostiv strojárstve, spracovanie kovových výrobkov,nákup a predaj hutného materiálu a železiarstvoOHSAS18001:199917, 18, 28, 29, 34december2009Ing. Pavol RadičPotrebujete nieo nazváranie, rezanie a brúsenie?a je to ...64 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

INFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOVZoznam certifikátov výrobkov vydanýchAO SKTC-115, AO SK07 a NO 1297pri VÚZ – PI SR v 2. polroku 2006Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR v Bratislave je autorizovaný pre posudzovaniezhody a certifikáciu výrobkov, a to ako:• autorizovaná osoba (AO) SKTC-115 podľa zákona č. 264/1999 Z. z. o technických požiadavkáchna výrobky a o posudzovaní zhody v znení neskorších predpisov,• autorizovaná osoba SK07 podľa zákona č. 90/1998 Z. z. o stavebných výrobkoch v znení neskoršíchpredpisov,• notifikovaná osoba (NO) č. 1297.AO SKTC-115 a NO č. 1297 vydali v druhom polroku 2006 tieto certifikáty:Názov a typ výrobkuŽiadateľČíslocertifikátuDátumvydaniaSpojovacie materiály, lešenia a jeho prvky, snehové reťaze, oceľové rúryPojazdné lešenie Enzian, typ EN-101Ing. Rybář B+R EXPORT,Martin00065/115/2006 19. 07. 2006Pojazdné lešenie Universal, typ U 101 – U 109Ing. Rybář B+R EXPORT,Martin00066/115/2006 19. 07. 2006Dielcové lešenie RUX-SUPER 65 RUX ČR, Praha 00072/115/2006 28. 09. 2006Dielcové lešenie RUX-SUPER 100 RUX ČR, Praha 00073/115/2006 28. 09. 2006Radové dielcové lešenie, typ GRAFDREVOSEN, s.r.o.,Považská Bystrica00079/115/2006 22. 11. 2006Oceľové rúry a uzavreté profily pozdĺžne zváranéKOVOMONT s.r.o.,Krásno nad Kysucou00081/115/2006 20. 12. 2006Tlakové nádobyTlaková nádoba stojatá – v. č. 34327 Královopolská, a.s., Brno 00075/115/2006 27. 10. 2006Tlaková nádoba stojatá – v. č. 34328 Královopolská, a.s., Brno 00076/115/2006 27. 10. 2006Tlaková nádoba stojatá – v. č. 34329 Královopolská, a.s., Brno 00077/115/2006 27. 10. 2006Zváracie zariadenia a prístrojeDvojrotorový drvič, typ DR 160-350-25.7Ing. Častulík s.r.o.,Bratislava00068/115/2006 15. 08. 2006Dvojrotorový drvič, typ ADELA01Ing. Častulík s.r.o.,BratislavaCE-M-G-00071-1297//06-SK22. 09. 2006Zvárací stroj, typ PLASMONT GM,varianty: GM 160, GM 250, GM 315CS Plasting s.r.o.,Lázně Bohdaneč00074/115/2004 09. 10. 2006Dvojrotorový drvič, typ DR240/500Ing. Častulík s.r.o.,Bratislava00078/115/2006 07. 11. 2006Polohovadlo, typ SP, varianty SP12, SP25, SP50, SP100KOVACO s.r.o.,Veľká Lehota00080/115/2006 08. 12. 2006Strešné systémyKotviaci bezpečnostný prvok pre strechy z prehýbaného plechu M.S.S., Rakúsko 00069/115/2006 15. 08. 2006Kotevný prvok pre ploché strechy M.S.S., Rakúsko 00070/115/2006 11. 09. 2006Hracie prístrojeVýherný hrací prístroj TEK2 EUROCAB/Cops „N“ RobbersBiston Slovakia, s.r.o.,Dunajská Streda00067/115/2006 20. 07. 2006AO SK07 vydala v druhom polroku 2006 tieto certifikáty:Názov a typ výrobkuZváracie materiályZvárací drôt na zváranie nelegovaných ocelí plameňom, typ G-41Spojovacie materiályMatice na nosné prvky, typ DIN 934, tr. vl. 8rozmer M5 – 30, pozinkovanéUzavreté profilyTrhacie nity, rozmer priemer 3,0 – 6,4 mmdĺžka 6 – 50 mm, typ: 3-AS, 3-AS LF, CS, BB, SSŽiadateľAMP WELDING, s.r.o.,Považská BystricaVISMPEX spol. s r.o.,Nové Mesto nad VáhomBRUKON, s.r.o.,BratislavaPoznámka redakcie: Zoznam certifikátov výrobkov vydaných AO SKTC-115, AO SK07 a NO 1297v prvom polroku 2006 je publikovaný vo Zváraní-Svařování v čísle 6-7/2006.Číslo Dátumcertifikátu vydaniaSK07-ZSV-0037 27. 07. 2006SK07-ZSV-0039 15. 11. 2006SK07-ZSV-0038 04. 10. 2006Ing. Milan AujeskýZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 65

AKCIESÚTN pripravil vo februári seminár„Postupy zvárania a technické normy“Slovenský ústav technickej normalizácie(SÚTN) usporiadal 27. – 28. februára2007 seminár Postupy zváraniaa technické normy. Išlo o druhý z raduseminárov v rámci projektu Modulovévzdelávanie v oblasti technickejnormalizácie (projekt spolufinancujeEurópska únia – Európsky sociálnyfond). Seminár bol určený zváračskýmodborníkom Bratislavskéhosamosprávneho kraja.Usporiadatelia pripravili tri bloky prednášok.V prvom bloku, pripravenompracovníkmi SÚTN zameranom navšeobecné otázky technickej normalizácie,odzneli štyri prednášky: Význam technickej normalizácie,ciele a politika SÚTN na zabezpečeniepotrieb technickej verejnosti(prednášku pripravila Ing.Ingrid Zelinová, SÚTN) Technické komisie a spoluprácapri tvorbe technických noriema ich ochrana (Ing. DrahomíraSekerešová, SÚTN) Metodické pokyny na normalizačnúčinnosť a zabezpečeniekvality preberania európskychtechnických noriem do sústavySTN (Ing. Stanislav Michlík, SÚTN) Produkty a služby SÚTN – Možnostizískavania informácií (Ing.Igor Hladík, SÚTN).Druhý blok, pripravený pracovníkmizo zváračskej praxe, pozostával zo 6prednášok orientovaných na aplikáciutechnických noriem (najmä na kvalitu)vo zváračskej výrobe: Ing. Iveta Paldanová, Výskumnýústav zváračský – Priemyselný inštitútSR, Bratislava (VÚZ PI – SR),v prednáške Európske smernicea technické normy z oblasti zváraniaa príbuzných procesovstručne predstavila zoznam platnýcheurópskych smerníc a noriem,zoznam nahradených noriem, novénormy radu STN EN ISO 3834a výklad niektorých častí noriemtohto radu. Podrobné zoznamynoriem a výklad sú publikovanév zborníku seminára. Prednáška doc. Ing. Karola Kálnu,DrSc., VÚZ – PI SR, Navrhovaniea výroba zváraných konštrukcií jev plnom znení uverejnená v tomtočísle časopisu Zváranie-Svařovánína str. 56. Ing. Pavol Radič, VÚZ – PI SR, vosvojom príspevku, ktorý rozdelil dodvoch častí:– Koordinácia zvárania, plneniepožiadaviek na kvalitu vo zváraní– podmienky certifikácie,– Koordinácia zvárania – úlohya zodpovednosti podľa EN ISO14731,vysvetlil postavenie noriem radu3834, požiadavky na kvalitu pri zváraní,obsah a postup certifikácie výrobcova kvalifikáciu postupov zváraniaz hľadiska Autorizovanéhonárodného orgánu ANBCC na Slovenskua Európskej zváračskejfederácie. Ing. Peter Lakatoš, CSc., SÚTNa Ing. Milan Aujeský, VÚZ – PI SRspracovali prednášku Dôležitosťtechnických noriem z oblasti zváraniaa príbuzných procesovs ohľadom na postupy zvárania.Uviedli význam noriem pre kvalitua výrobu (najmä pre prípravu postupovzvárania) a informáciu o certifikáciivýrobkov. Prednášku Postupy zváraniaa technická prax pripravili Ing.Martin Vitásek, IBOK, a. s., Bratislava,doc. Ing. Karol Kálna, DrSc.,VÚZ – PI SR a Ing. Viera Križanová,Slovenská zváračská spoločnosť.Predniesla ju Ing. V. Križanováa zhrnula praktické skúsenostiz procesu tvorby WPS a WPAR,napr. pri realizácii dunajského mostaApollo v Bratislave. Záverom informovalao pripravovaných akciáchSZS na rok 2007. Tému Zmeny v normách konštrukčnýchocelí pripravil Ing. ĽubošMráz, PhD., VÚZ – PI SR (na seminárineodznela, je však podrobneuverejnená v zborníku seminára).Obsahuje zoznam nových noriemkonštrukčných ocelí, charakteristikua označovanie ocelí.V treťom bloku si účastníci semináravypočuli dve prednášky so zaujímavoudoplňujúcou tematikou: Doc. Ing. Peter Ondrejček, DrSc.,Agentúra na podporu výskumua vývoja, Bratislava, v prednáškePravidlá účasti v 7. rámcovomprograme a ich dopad na účasťvýskumu a priemyslu charakterizovalnovú štruktúru a nové pravidláúčasti a vplyv nových podmienokna účasť slovenských organizáciívýskumu a vývoja. Ing. Igor Barényi a doc. Ing. HaroldMäsiar, CSc., Trenčianska univerzitaAlexandra Dubčeka, Trenčínv príspevku Praktické využívaniestanovovania chemického zloženiakovových zliatin oboznámiliposlucháčov s konkrétnou sprektrografickoumetódou aplikovanou naTUAD v Trenčíne a s ich službamipre priemysel.Pripravovaný tretí seminár SÚTNsa bude venovať navrhovaniu oceľovýchkonštrukcií. Prednášky pripraviapracovníci Katedry kovovýcha drevených konštrukcií Stavebnejfakulty STU v Bratislave. Uskutočnísa 27. – 28. marca 2007 (podrobnejšiainformácia je na str. 48 a nawww.sutn.gov.sk).Ing. Alojz Jajcay66 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

PRÍLOHAZoznam dokumentov Medzinárodnéhozváračského inštitútu – IIWvypracovaných v roku 2006 – 1. časťVýskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR, Bratislava, ako hlavný člen IIW a reprezentantSlovenska v tejto organizácii, obdržal aj v roku 2006 rad odborných a organizačných dokumentovvydaných v IIW. Odborné dokumenty obsahujú prehľady súčasného stavu zvárania a príbuzných procesova najnovšie výsledky výskumu, vývoja a aplikácií týchto procesov od odborníkov zo 48 členských krajínIIW. Organizačné dokumenty obsahujú zoznamy členov IIW, komisií a ďalších orgánov IIW, programa výsledky zasadnutí, výročné správy atď. Dokumenty sú k dispozícii na štúdium v technickej knižniciVÚZ – PI SR (tel. +421/(0)2/4924 6482). Delegáti a experti z radov členov Slovenskej zváračskejspoločnosti majú prístup k dokumentom na web stránke IIW prostredníctvom hesla. Zoznam odbornýcha vybraných organizačných dokumentov je uvedený v ďalšom texte.KOMISIA ISpájkovanie, tepelné delenie a plameňové technológie (Brazing,soldering, thermal cutting and flame processes)I-1159-06 Program/Agenda for C I in Quebec, CanadaKOMISIA IIOblúkové zváranie a zváracie materiály (Arc welding and filler metals)II-1567r3-06 Welding and allied processes – Procedure fordetermining the hydrogen content in arc weld metal – annex a:Recommendations and restrictions in regard of older methodsof measurementII-1584-06 Relations between dilution and characteristics of overalloyedwelded seams on super duplex stainless steelsII-1587-06 Cold cracking tests-revisionII-1588-06 Microstructure and properties of post weld heat treated2.25Cr1Mo weld metalII-1589-06 Nitrogen control during the autogenous arc weldingof stainless steel – the influence of shielding gas oxygen contenton nitrogen absorption/desorptionII-1590-06 Reducing the diffusible hydrogen content of shieldedmetal arc welds by means of fluoride and calcite flux additionsII-1591-06 Comparison of CO 2 and Nd:YAG laser welding of grade250 maraging steelII-1596-06 Consumables for welding of (very) high strength steels –mechanical properties of weldments in as-welded and stressrelieved applicationsII-1597-06 Modern test methods for assessing the hot crackingresistance during welding of high-alloyed steels and nickel basealloysII-1599-06 Low temperature behaviour of standard austenitic weldmentsmicrostructure during creep testing – Part 1: P91 materialII-1600-06 Further investigations of ductility-dip cracking in highchromium, Ni-base filler metalsII-1601r01-06 Evolution of Cr-Mo-V weld metal microstructureduring creep testing – Part 1: P91 materialII-1601-06 Evolution of Cr-Mo-V weld metal microstructure duringcreep testing – Part 1: P91 material evolution of Cr-Mo-V weldmetalII-1603-06 Welding consumables – Solid wire electrodes, tubularcored electrodes and electrode/flux combinations for submergedarc welding of high strength steels – ClassificationII-1604r-06 Welding consumables – Covered electrodes for manualmetal arc welding of non-alloy and fine grain steels –ClassificationII-1605-06 IIW and ISO: Responsibility for documentsII-1606-06 CE Marking of welding consumablesII-1608-06 Matrix of ISO Filler metal draft standards – Status asof July 2006II-1619-06 Result of systematic review of ISO 14372II-1620-06 Selection of iron based electrodes for recovery depositionand hardfacing for impact-abrasive wear conditionsII-1621-06 Standardization agreement among IIW, ISO TC 44and CEN TC 121II-1622-06 TC 121/SC 3 comments on CD 2560Subkomisia II-AMetalurgia (Metallurgy)II-A-111r6-06 Cold cracking tests-revisionII-A-159r2-06 Welding and allied processes – Procedure for determiningthe hydrogen content in arc weld metalII-A-166r1-05 Nitrogen control during the autogenous arc weldingof stainless steel – the influence of shielding gas oxygen contenton nitrogen absorption/desorptionII-A-172r1-06 Reducing the diffusible hydrogen content of shieldedmetal arc welds by means of fluoride and calcite flux additionsII-A-173-06 Comparison of CO 2 and Nd:YAG laser welding of grade250 maraging steelSubkomisia II-CSkúšanie a hodnotenie zvarov (Testing and measurement of welds)II-C-324-06 Low temperature behavior of standard austeniticweldmentsII-C-325-06 How best to test welded corrosion resistant alloys forresistance to hydrogen embrittlement under cathodic protection?II-C-326-06 Further studies of ductility-dip cracking in Ni-base weldmetalsII-C-326-r01-06 Further investigations of ductility-dip crackingin high chromium, Ni-base filler metalsII-C-327-06 SSC/SCC testing of lean duplex Al 2003 (S32003) weldsII-C-328-r01-06 Evolution of Cr-Mo-V weld metal microstructureduring creep testing – Part 1: P91 materialII-C-328-06 Evolution of Cr-Mo-V weld metal microstructure duringcreep testing – Part 1: P91 materialII-C-329-06 The effect of the weld metal chemistry on mechanicalproperties of E11018-M SMAW electrodesII-C-334-06 Relations between dilution and characteristicsof overalloyed welded seams on super duplex stainless steelsSubkomisia II-ENormalizácia (Standardization)II-E-506-06 Matrix of ISO filler metal draft standards – Status asof February 2006II-E-507-06 Welding consumables – Covered electrodes for manualmetal arc welding of nonalloyed and fine grain steels –ClassificationII-E-508-06 Hardfacing classification – Microstructures – Resultof voting on ISO/TC 44/SC 3 N 566II-E-509-06 Modification to ISO 3581II-E-510-06 Provisional results of the second FER Round RobinKOMISIA IIIOdporové zváranie, zváranie v tuhom stave a príbuzné procesy(Resistance solid state welding and allied joining processes)III-1374-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 1: VocabularyIII-1375-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 2: Design of weld jointsIII-1376-06 Friction stir welding of aluminium – general requirements– Part 3: Qualification of friction stir welding operatorsZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007 67

Zoznam dokumentov Medzinárodného zváračského inštitútu– IIW vypracovaných v roku 2006III-1377-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 4: Specification and qualification of weldingproceduresIII-1378-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 5: Quality and inspection requirementsIII-1379-06 Wear mechanisms of spot welding electrodesIII-1380-06 The laser welded joint strength of advanced automotivehigh strength steel sheetsIII-1381-06 “DeltaSpot” resistance spot welding using a processtapeIII-1382-06 Resistance spot weldability of high strength steel sheetsfor automobile and quality assurance of jointsIII-1383-06 Dynamic resistance of surface-protected high-strengthmartensitic steelsIII-1384-06 Fatigue behavior of high strength steel thin sheetassembliesIII-1385-06 Analysis of welding parameters on weld strengthin resistance projection welding using Taguchi methodsIII-1386-06 Trend of automobile vehicles and the joiningtechnologiesIII-1387-06 Advancements in resistance welding and inspectionof advanced high-strength steelsIII-1388-06 Resistance nut welding: improving the weldabilityand joint properties of ultra high strength steelsIII-1392-06 Brief introduction on a new CENELEC standardconcerning evaluation of human exposure to electromagneticfields in resistance weldingIII-1395-06 Resistance spot welding of dissimilar metal sheets withcover plateIII-1396-06 Trends in development of rotational friction weldingand activities of the Paton Welding Institute in the fieldIII-1397-06 Welding and joining of high-performance car bodiesIII-1398-06 Deformation resistance weldingIII-1399-06 Influence of specimen width and lap length on the(tensile) shear strengthIII-1400-06 Preparing corrigenda of ISO 14270 to 14273 onlyto correct their mistypesIII-1403-06 Steady state thermo-fluid simulation of FSW:implementation and validationIII-1404-06 A trial for prediction of tensile-shear strength of spotwelds in different wide specimensIII-1406-06 Works required for the development of ISO 25239on FSW as the following stepsIII-1407-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 1: VocabularyIII-1407r1-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 1: VocabularyIII-1408-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 2: Design of weld jointsIII-1408r1-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 2: Design of weld jointsIII-1409-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 3: Qualification of friction stir weldingoperatorsIII-1409r1-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 3: Qualification of friction stir weldingoperatorsIII-1410-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 4: Specification and qualification of weldingproceduresIII-1410r1-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 4: Specification and qualification of weldingproceduresIII-1411-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 5: Quality and inspection requirementsIII-1411r1-06 Friction stir welding of aluminium – generalrequirements – Part 5: Quality and inspectionKOMISIA IVProcesy využívajúce koncentrované energie (Power beamprocesses)IV-900-06 Laser welding of grade 250 Maraging steelIV-901-06 Nd:YAG laser welding of aluminium die casting for autobody – Influence of weld porosity on mechanical propertiesIV-902-06 Electron beam weldability of copper to dissimilar metaljointsIV-903-06 Effects of interaction between the arc and laser plumeon metal transfer in pulsed on metal transfer in pulsed CMA/CO 2laser hybrid weldingIV-904-06 Phenomena and penetration characteristics in high powerfiber laser weldingIV-905-06 Mechanical properties of laser-welded aluminium alloysIV-906-06 Laser roll welding of dissimilar metal joint of zinc coatedsteel and aluminium alloyIV-907-06 Properties of CO 2 laser-GMA hybrid welded high strengthsteel jointsIV-909-06 The effect of powder reuse in direct metal laser depositionon powder and manufactured part characteristicsIV-910-06 Models for diode laser transformation hardening of steelsIV-911-06 Electron beam free form fabrication technologyIV-912-06 Overview on past 50 years of nonvacuum EBWIV-913-06 Four decades of electron beam development at TWIIV-914-06 Characterization of electron beams in multiple weldersusing the enhanced modified Faraday cupIV-916-06 Application of laser welding to stainless steel light railvehicleIV-917-06 Zinc transport phenomena in laser welding of coatedsheet steel in overlap configurationKOMISIA VRiadenie a zabezpečovanie kvality zváraných výrobkov (Qualitycontrol and quality assurance of welded products)V-1335-06 Non-destructive determination of interstitial nitrogencontent in austenitic stainless steel weld metal utilizingthermoelectric powerV-1343-06 Non-destructive testing – Stress/strain state testsat industrial objects – General requirementsV-1344-06 ISO 2497-1-3, MMM – Last version after comments byISO and editorial revisionV-1345-06 Comments of the standardization bodies to ISO 2497-1-3V-1346-06 Assessment of welded joints quality by the metalmagnetic memory method compared to radiographic andultrasonic methodsV-1347-06 MMM training book, new draft of the documentV-1348-06 Phased array HandbookV-1349-06 Influence of service life of gas pipelines on magneticproperties of welded jointsV-1350-06 The role of probabilistic approaches in NDT defectdetection,classification and sizingV-1351-06 Comments of Professor Steklov to document V-1346-06V-1352-06 Presentation of T. Siewert to the problems with the IIWcalibration blocksV-1360-06 Standard Annual Assembly Report, 2006V-1361-06 Time of flight diffraction (ToFD) – Acceptance levelsfor weld inspectionV-1363-06 Recommendation 1V-1364-06 Resolution 1V-1365-06 Resolution 2V-1366-06 Resolution 3KOMISIA VITerminológia (Terminology)VI-812-06 "Thicknesses" – Proposal for revision of some termsVI-814-06 Invitation to the meeting of C VI to be held from 05 to 07June 2006 in LjubljanaVI-815-06 Agenda for the intermediate meeting of C VI to be heldfrom 05 to 07 June 2006 in LjubljanaVI-816-06 Comments related to MCT Part 3 "Arc welding"VI-817-06 Comments from Olof Dellby and Gunnar Engblom, relatedto MCT Part 5 "Thermal cutting", on questions raised at themeeting in January 2006VI-818-06 Sheila Thomas' actions in the minutes of Paris meeting2006VI-819-06 Thermal cutting standards since 2000VI-820-06 Friction stir welding of aluminium – General requirements– Part 1: VocabularyVI-821-06 Comments on ISO/WD 25239-1.5 draft concerning FSWVocabularyVI-822-06 Laser list of terms (origin MCT9, ed. 1981)VI-823-06 Multilingual collection of terms for welding and alliedprocesses – Part 9: Special welding processesVI-824-06 IIW Thesaurus – Secretariat's request for informationconcerning publicationVI-828-06 Welding terminology within CEN and ISOVI-832-06 FSW document – Comparison between C VII Ljubljanadoc (VI-820-06) and the WGs draft 7VI-833-06 FSW document – Clean draft 7Ing. Ľuboš Mráz, PhD.Dokončenie v čísle 3/200768 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 2/ 2007

Prezentačné a overovacie centrum– výhodné služby živnostníkom a MSPa spolupráca pri zavádzaní ich inovatívnej výrobyV rámci Programu iniciatívy SpoločenstvaINTERREG III.A Rakúsko –Slovensko bol schválený projekt„Podpora inovačnej aktivity živnostníkov,malých a strednýchpodnikateľov“ finančne podporovanýzo štrukturálnych fondovEurópskej únie.Hlavný cieľ projektu je vytvoriť podmienkyna účinnú podporu inovačnejaktivity vybudovaním centra naposkytovanie odbornej poradenskejslužby v SR so zameraním na preberaniea aplikácie nových poznatkovvedy a techniky, na transfer progresívnychtechnológií a know-how. Pririešení projektu sa uplatní účelovápartnerská spolupráca medzi Rakúskoma Slovenskom.V rámci projektu sa v Bratislave vytvorí„Prezentačné a overovaciecentrum“ (POC), v ktorom budú vzorovéprodukčné, overovacie a vzdelávaciedielne a potrebné technologickézariadenia. Služby budúposkytovať odborní pracovníci. POCposkytne klientom z radov živnostníkov,malých a stredných podnikateľov(MSP) odborné služby a pomocpri zavádzaní novej alebo inovovanejvýroby v sektore priemyselnejprodukcie (najmä strojárskej) a priaktivitách s tým spojených. Týmtospôsobom projekt významne pomôžeživnostníkom a MSP po odbornejstránke pripraviť a zaviesť aktuálneinovácie technológie výroby a/alebovýrobkov.Prijímateľ pomoci z EÚ a koordinátorriešenia projektu je Slovenskýživnostenský zväz (SŽZ) v spoluprácis Výskumným ústavom zváračským– Priemyselným inštitútom SR(VÚZ – PI SR). Zahraničný partnerprojektu je rakúsky ÖsterreichischerGrenzlandverein Wien (ÖGLV).Cieľové skupiny pomoci sú: živnostníci s výrobnou činnosťou,v rámci ktorej sa využívajú technológieobrábania, tvárnenia a spájaniakovových materiálov, malí a strední podnikatelia s predmetomčinnosti orientovanej navýrobu a poskytovanie služiebv priemysle so spracovaním kovovýchmateriálov využívajúc technológieobrábania, tvárnenia, spájaniaa odlievania.Plánované štandardné služby poskytovanéPOC v oblasti priemyselnýchvýrobných kovoobrábacíchtechnológií na spracovaniekonštrukčných materiálov na bázeocelí a hliníka, prípadne liatinya bronzu, sú: poskytovanie informácií o novinkáchv aplikácii priemyselnýchtechnológií, predvádzanie vzorových dielnía progresívnych technológií, zaučenieživnostníkov a zástupcovMSP na aplikáciu progresívnejtechnológie, overovanie výroby a budúcich inovatívnychproduktov, spracovanie expertíz a poskytovanieporadenskej činnosti pri výberevhodnejších technológií, pri výrobesúčasných výrobkov a pri inováciivýrobkov, ako aj pri zavedení novejvýroby na báze progresívnychtechnológií a konštrukčných materiálov, vykonávanie technologického auditusúčasnej výroby a navrhovaniemožností jej zdokonalenia a poskytovanietechnickej pomoci pri inováciivýroby a aplikácii inovatívnychtechnológií.POC bude služby poskytovať potenciálnyma konečným klientom na základeponuky alebo vyžiadania.Počas riešenia a realizácie projektusa budú štandardné náklady na prevádzkuPOC hradiť z nenávratnýchfinančných prostriedkov EÚ a štátnehorozpočtu. Preto budú poskytovanéslužby a pomoc bezplatné,resp. minimálne fakturované. Taktoprojekt významne pomôže živnostníkoma MSP v ich činnosti aj finančne.Kolektív expertov tvoria odborníciVÚZ – PI SR, experti STU v Bratislavea v Trnave, ako aj experti členskýchzväzov SŽZ, ktoré podľa konkrétnehopredmetu inovácie môžu prizvaťk riešeniu príslušných špecialistova zástupcov renomovaných dodávateľovpotrebnej techniky.V krátkom čase POC pripraví preživnostníkov a MSP seminár o poslaníprojektu a o inovačných tendenciáchza účasti expertov s možnosťoupriamej konzultácie, o čom budevčas informovať (pozri aj str. 46).Ing. Ladislav ŠimončičĎalšie informácie a podľa aktuálnosti aj konzultácie poskytujú: Koordinačné pracovisko, Slovenský živnostenský zväz, Ing. Viola Kromerová, koordinátor,Račianska 71, 832 59 Bratislava, tel.: 02/492 46 234, e-mail: sekretariat@szz.sk Výkonné pracovisko POC, Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR, Ing. Ladislav Šimončič,výkonný manažér, Račianska 71, 832 59 Bratislava, tel.: 02/492 46 357, e-mail: simoncicl@vuz.sk Ing. Milan Holeša, manažér vzorových dielní, Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR, Račianska71, 832 59 Bratislava, tel.: 02/492 46 390, e-mail: holesam@vuz.sk

Prihláste sa do 15. 3. 2007!49. medzinárodnýstrojársky veľtrh4. medzinárodnýveľtrh dopravya logistiky1.–5. 10. 2007Brno – Česká republikaZastoupení proSlovenskou republiku:ALFAcon, s.r.o.Dobšinského 18SK – 811 05 BratislavaTel.: +421 252 621 232+421 257 201 952Fax: +421 252 442 291bvv@alfacon.skwww.bvv.cz/msvMSV Brno 2007 – Technologiepro průmysl, dopravu i logistiku49. mezinárodní strojírenský veletrhv Brně představí novinky a trendyv devíti klíčových průmyslovýchoborech, včetně kovoobráběcícha tvářecích strojů. Souběžněs ním se po roční přestávce uskuteční4. mezinárodní veletrh Transporta Logistika.Brněnský MSV je s účastí více neždvou tisíc vystavovatelů největšímtechnologickým veletrhem regionu.Vedle českých a německých firemzde tradičně mají nejpočetnější zastoupeníslovenští výrobci. Na posledníročník přijelo 86 slovenských vystavovatelůa dokonce stokrát víceslovenských návštěvníků – přesně8 610! Zasloužili se tak o rekordní zahraničnínávštěvnost v celé padesátiletéhistorii veletrhu. Z celkovéhopočtu 96 475 návštěvníků bylo 12 881zahraničních, tj. 13,4 %. O kvalitě veletržníklientely svědčí také výsledkyprůzkumu, ze kterých vyplývá, že90 % návštěvníků MSV 2006 tvořiliodborníci a 78 % osoby s rozhodovacímipravomocemi v otázkách investicsvých firem (tzv. decision makers).MSV – svět průmyslu pro profesionály– opět v říjnuMSV je portálem novinek, inovacía klíčových trendů ve strojírenstvíi dalších průmyslových oborech.Struktura letošního ročníku pokrýváv devíti specializovaných oborovýchcelcích všechny klíčové průmyslovéoblasti od těžby nerostů až po ekotechnikua nezapomíná ani na důležitousféru výzkumu a vývoje. V roce,kdy se v Brně nekoná veletrhWELDING, se očekává také většípočet vystavovatelů z oboru svářecítechniky.49. mezinárodní strojírenský veletrhse připravuje v době příznivéhovývoje české i slovenské ekonomiky.Dlouhodobý růst HDP i průmyslovévýroby je dokladem kvalitya konkurenceschopnosti domácí průmyslovéprodukce a zároveň předpoklademzvýšené investiční poptávky.Klíčové odvětví české i slovenskéekonomiky – automobilový průmysl,je podle průzkumu nejvýznamnějšímodběratelem vystavovatelů MSV.Letos se Mezinárodní strojírenskýveletrh uskuteční opět v prvním říjnovémtýdnu, 1. až 5. října 2007. Důvodemje konání světového veletrhuobrábění EMO Hannover, který proběhnev tradičním termínu MSV – od17. do 22. září 2007. Pořadatelé takvycházejí vstříc vystavovatelům a návštěvníkům,kteří se chtějí zúčastnitobou veletrhů.Prezentace obráběcích stojů bezomezeníDobrou zprávou pro vystavovateleobráběcích strojů je rozhodnutí Generálníhokomisariátu EMO umožnitúčastníkům veletrhu EMO Hannovervystavovat v roce 2007 stroje a zařízeníi na jiných veletrzích v Evropě.K obdobné situaci došlo již v roce2005, kdy obor obrábění, tvářenía povrchové úpravy s 588 vystavovatelia více než 19 000 m 2 výstavní plochydominoval celému ročníku MSV.Rozsáhlá účast tuzemských i zahraničníchproducentů obráběcí a tvářecítechniky se tedy očekává také v letošnímroce.Veletrhy Brno, a. s.