ZVÁRANIE

ZVÁRANIEodborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie | ročník 61SVAŘOVÁNÍISSN 0044-55257-8 | 2012Nové prášky NP35PMo a NP40PMopre sklársky priemyselZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 1/2008a

VÝSKUMNÝ ÚSTAV ZVÁRAČSKÝPRIEMYSELNÝ INŠTITÚT SRWELDING RESEARCH INSTITUTE – INDUSTRIAL INSTITUTE OF SREDDYSCAN-4 Kontakt:

VÝSKUMNÝ ÚSTAV ZVÁRAČSKÝPRIEMYSELNÝ INŠTITÚT SRWELDING RESEARCH INSTITUTE – INDUSTRIAL INSTITUTE OF SRZváracie materiályObalené elektródyKovové práškyTavivá na zváranie a naváranieKontakt:Tavivá na spájkovanieSpájkyPriemyselný inštitút SR832 59 Bratislavae-mail: sefcikd@vuz.sk

Tvorba funkčných povrchov pomocoulaserového naváraniaCreation of functional surfaces by laser surfacingODBORNÉ ČLÁNKYBOHUMIL FILO – ANNA KLENOTIČOVÁ – BRANISLAV TYBITANCL – MARIANA BALÁŽOVÁ – ĽUBOŠ MRÁZIng. B. Filo, BLUMENBECKER SLOVAKIA s. r. o., Bratislava – Ing. A. Klenotičová – Ing. B. Tybitancl, Strojnícka fakulta STU (Institute of technologiesand materials, Faculty of Mechanical Engineering, Slovak University of Technology) – Ing. M. Balážová, Materiálovotechnologickáfakulta STU (Department of Welding, Faculty of Material Science and Technology, Slovak University of Technology), Trnava – Ing. Ľ. Mráz,PhD., Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR (Welding Research Institute – Industrial institute of SR), SlovenskoPrehrievačové rúry s premenlivým chemickým zložením po hrúbke • Výroba bimetalu pomocou laserovéhonavárania • Vlastnosti rozhrania medzi nízkolegovanou oceľou a nataveným práškom typu 18Cr8NiSuperheaters tubes with variable chemical composition through the thickness were studied. Production ofbimetal by laser surfacing was outlined. The properties of interface between low-alloy steel and molten powderof 18Cr8Ni type were analyzed.výroby bimetalu laserovým naváraním prášku typu 18Cr8Nina povrch základného materiálu z nízkolegovanej ocele.1 NAVÁRANIE POMOCOU LASERAProces navárania pomocou lasera (obr. 3) umožňujeuloženie vrstvy prášku, ktorý je fúkaný na povrch zák-Obr. 1 Kotol na spaľovanie biomasyFig. 1 Boiler for biomass combustionRast svetovej populácie požaduje stúpajúce množstvoelektriny zo zdrojov, ktoré majú znížený dopad na>životné prostredie, najmä pre nižšie emisie CO 2 . Medzi tietozdroje patrí napr. biomasa, ktorá v súčasnosti poskytuje70 % energie z obnoviteľných zdrojov celého sveta. Spaľovaniealternatívnych palív si však vyžaduje špecifické požiadavkyna vývoj materiálov so zvýšenou odolnosťou v agresívnychkoróznych prostrediach (obr. 1) . Tieto požiadavkymôže splniť technológia výroby prehrievačových rúr s premenlivýmchemickým zložením po hrúbke (obr. 2), kde budevonkajšia vrstva rúry z vyššie legovaného materiálu a jadrorúry bude vyrobené z materiálu nižšie legovaného.Hlavné vývojové smery v zabezpečení koróznej odolnostimateriálov pracujúcich v energetike sa orientujú na použitiemateriálov celkovo vyššie legovaných, povlakovaniepovrchu rúr nástrekmi odolnými voči korózii a aplikáciu bimetalovýchrúr s mechanicky alebo difúzne spojenými vrstvami.Väčšina ďalších výskumných aktivít vychádza z jednoduchejúvahy. Stačí, aby povrchové vrstvy použitýchprehrievačových rúr boli odolné voči vysokoteplotnej korózii.Jadro rúr by zase zabezpečilo ich žiarupevnosť. Bimetalje možné vyrábať pomocou technológie odlievania, metódounavárania pod tavivom alebo laserovým naváranímvyššie legovaného materiálu na oceľ s nižším obsahom legujúcichprvkov. V našej práci sme chceli overiť technológiuObr. 2 Prehrievačové rúryFig. 2 Superheater tubesObr. 3 Laserové naváranieFig. 3 Laser surfacingZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 151

Tvorba funkčných povrchov pomocou laserového naváraniaObr. 4 Výsledná vzorka s navarenou vrstvouFig. 4 Specimen with surface of clad layerObr. 6 Makroštruktúra vyhotoveného návaruFig. 6 Macrostructure of fabricated clad layerObr. 5 Laserové zváracie a testovacie laboratóriumFig. 5 Laser beam welding and testing laboratoryNaváraním možno na pracovnompovrchu súčiastky získať zliatinu,ktorá má celý komplex vlastností,ako napríklad odolnosť proti opotrebovaniua korózii, žiaruvzdornosťa pod. [2]. Laserové naváranieumožňuje použiť základný materiálmenej mechanicky, chemicky alebokorózne odolný a tým zlepšujevlastnosti povrchovej vrstvy materiálov.Technologické výhody naváraniapomocou lasera sú najmä:– zníženie napätí a deformácií pria po naváraní,– zmenšenie tepelného ovplyvnenianaváraného materiálu,– možnosť navárať v inak nedostupnýchmiestach,– zlepšenie povrchových vlastnostímateriálu,– zvýšenie tvrdosti a oteruvzdornosti,– zvýšenie koróznej odolnosti,– zvýšenie húževnatosti,– možnosť opráv naváraním.Obr. 7 Mikroštruktúra návaruFig. 7 Microstructure of clad layerladného materiálu (substrátu) s podobnýmialebo odlišnými vlastnosťamia výrobu kvalitného povlakus dobrými úžitkovými vlastnosťami.V posledných rokoch boli zaznamenanérôzne aplikácie tejto technológievýroby, ktoré môžeme rozdeliťdo dvoch hlavných oblastí:1) laserové naváranie kvalitnejšíchObr. 8 Mikroštruktúra nízkolegovanej oceleFig. 8 Microstructure of low- alloy steelmateriálov na povrch rôznych základnýchmateriálov (napr. rôznekonštrukčné prvky, súčiastkya náradie) s cieľom zvýšeniafunkčných vlastností povrchu,2) laserové naváranie na účely obnovyalebo opravy pôvodnej geometriea funkcie poškodenéhozákladného materiálu [1].2 EXPERIMENTVýsledkom procesu naváraniaprášku typu 18Cr8Ni pomocou laseraje vrstva hrubá cca 6 mm, ktorávznikla postupným naváraním prvej,následne druhej a nakoniec tretejvrstvy prášku na rúru z nízkolegovanejocele (obr. 4) v Laserovomzváracom a testovacom laboratóriufirmy BLUMENBECKER a VÚZ –PI SR (obr. 5). Na naváranie sa použilarúra s rozmermi Ø 65 x 10 x200 mm a teplota predhrevu dosiahla600 °C. Prášok bol v podávačkeprášku strhávaný transportným plynomcez dýzu s priemerom 1,2 mma bol fúkaný do laserového lúča.Jeho zrnitosť bola v rozmedzí od 45152 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ODBORNÉ ČLÁNKYTab. 1 Chemické zloženia nízkolegovanej ocele a práškuTab. 1 Chemical compositions low-alloyed steel and powderNízkolegovanáoceľLow-alloy steelPrášok typu18Cr8NiPowderof 18Cr8Ni typeC(%)Si(%)Mn(%)P(%)0,165 0, 27 1,09 0,02 0,006 0,13 0,069 0,018S(%)C max. (%) Si max. (%) Mn max. (%) P max. (%) S max. (%)0,176 0,90 0,50 0,028 0,0062 21,2 10,45 –Cr(%)Cr(%)Ni(%)Ni(%)Mo(%)Mo(%)Obr. 9 Mikroštruktúra rozhrania medzi nízkolegovanou oceľou a návaromFig. 9 Microstructure of boundary between low-alloy steel and clad layerna výšku. Rýchlosť navárania bola7 mm/s a postupová rýchlosť0,13 mm/s, čo predstavuje prekrytiehúseníc v rozsahu 25 – 30 %. Po dokončenínávaru bola vzorka zabalenádo izolačného materiálu SIBRAL(Al 2 O 3 ), aby sa zamedzilo rýchlemuochladeniu a následnému popraskaniunávaru. Získaná vzorkabola podrobená vizuálnej a kapilárnejkontrole a metalografickej analýze(magnetické metódy sa nedalipoužiť z dôvodu austenitického povrchu).Vlastnosti materiálov a návarusa analyzovali pomocou:– chemickej analýzy uhlíkovej ocele(rúra) a prášku typu 18Cr8Ni(tab. 1),– rozboru makroštruktúry a mikroštruktúry(svetelná mikroskopia)výsledného návaru,– meraním HV pri zaťažení 9,81(HV 1) na metalografických vý brusochv oblasti rozhrania nízkolegovanejocele a navarenej vrstvy,– chemickou analýzou návaru (EDX).3 VÝSLEDKY A DISKUSIAObr. 10 Oblasť so zníženým obsahom uhlíkablízko rozhraniaFig. 10 The area with reduced carbon contentunder the boundary lineTab. 2 Tvrdosť v jednotlivých líniách meraniaTab. 2 Hardness measurements on individual linesLínia / Line R1 R2 R3 R4 R5Priemerná hodnotaAverage value182 539 158 161 595Obr. 11 Mikroštruktúra martenzitickej oblasti narozhraníFig. 11 Martensitic microstructure at theinterfacedo 180 μm. Po nanesení na povrchrúry bol následne prášok pretavenýa atomizovaný v ochrannej atmosféreN 2 . Tvar zrna bol globulárny.Na povrchu materiálu sa vytvoril tavnýkúpeľ, ktorého konštantná veľkosťsa udržiavala pomocou regulácievýkonu lasera. Výkon laserovéholúča sa postupne znižoval z 3,5 kWna 2,8 kW, aby sa základný materiálneprehrieval a tým bola dodržaná ajgeometria navarenej húsenice. Keďžedochádzalo k postupnému ochladzovaniupovrchu materiálu, na ktorýbola naváraná ďalšia vrstva CrNiprášku, bolo potrebné vzorky nahrievať.Teplota interpass v tomtoprípade bola 600 °C.Ako transportný a zároveň aj ochrannýplyn bol použitý Ar. Pokusy sa robiliaj s inými plynmi, konkrétne s Hea zmesou Ar + CO 2 v pomere 82:18.Prierez jednotlivých húseníc bol cca5 – 6 mm na šírku a 2 – 2, 5 mmCharakteristický vzhľad makroštruktúrynávaru je na obr. 6, ktorýtiež znázorňuje spôsob ukladaniazvarových húseníc. Na pozdĺžnomreze rúry (obr. 7) sa pozorovalaaustenitická dendritická štruktúranávaru prášku typu 18Cr8Ni s karbidmivylúčenými po hraniciachzŕn. Feriticko-perlitickú štruktúruuhlíkovej ocele dokumentuje obr.8. Na rozhraní materiálov sa pozorovalooduhličenie vo feriticko-perlitickejštruktúre rúry do hĺbky 100– 150 μm (obr. 9 a 10). V niektorýchoblastiach rozhrania medzi materiálmisa pozorovala aj martenzitickáštruktúra (obr. 11).Skúška tvrdosti podľa Vickersa savykonala na metalograficky pripravenejvzorke pri zaťažení 9,814 N(HV 1). Meranie bolo realizovanév 5 líniách (R1, R2, R3, R4, R5),ako to môžeme vidieť na obr. 12.Vzdialenosť jednotlivých vtlačkovbola 0,25 mm. Tvrdosť nízkolegovanejocele bola približne 158 HV prirozhraní a 161 HV v strede návaru(tab. 2). Maximálne hodnoty tvrdo-ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 153

Tvorba funkčných povrchov pomocou laserového naváraniasti boli namerané na rozhraní Cr--Ni ocele a uhlíkovej ocele približne539 HV (zatiaľ čo tvrdosť v poslednejvrstve návaru bola pri Cr-Ni oceliiba 182 HV, tab. 2). Tieto zmenymožno vysvetliť lokálnym výskytommartenzitu, ktorý sa pozoroval narozhraní bimetalu. Mal hrúbku približne0,2 mm a tvrdosť v oblastivýskytu martenzitickej štruktúrydosahovala hodnoty okolo 595 HV(tab. 2).Výsledky polokvantitatívnej chemickejanalýzy, ktorá sa robila pomocouREM, preukázala len veľmimalé rozdiely v chemickom zloženív jednotlivých vrstvách návaru(obr. 13). K zmene chemického zloženiadochádza na rozhraní a je tovýrazné hlavne pri obsahu prvkov Cra Ni (obr. 14). Čiara, na ktorej prebehlaanalýza, mala dĺžku 1 993 μm.K premiešaniu materiálov došlo ibana rozhraní a v jeho najbližšom okolí.Šírka tejto oblasti bola v priemereod 100 do 300 μm.Obr. 12 Línie, v ktorých bola meraná tvrdosť podľa VickersaFig. 12 Lines, in those Vickers hardness was measuredZÁVERCieľom výskumu bolo overenie technológievýroby bimetalu pomocoulasera a charakteristika vlastnostínavarenej vrstvy na rúre z nízkolegovanejocele. Úspešne sa vyrobilicelistvé návary prášku typu 18Cr8Nibez defektov na rozhraní substrátua nízkolegovanej ocele. Možno konštatovať,že navrhnutá technológiaje overená a vhodná na výrobu bimetalov.CONCLUSIONSThe objective of research representedthe verification of bimetal productiontechnology by laser and thecharacteristics of properties of cladlayer on low-alloy steel tube. TheObr. 13 Výsledky polokvantitatívnej chemickej analýzy (REM)Fig. 13 Results of the semi-quantitave chemical analysis (SEM)Vrstva – Layercompact weld overlays with powder18Cr8Ni type free from defects onthe interface between the substrateand low-alloy steel have been fabricatedwith success. It can be statedthat the proposed technology is verifiedand suitable for production of bimetals.Literatúra[1] Chen, J. – Wang, S.-H. – Xue, L.: Onthe development of microstructuresand residual stress during lasercladding and post-heat treatments,Journal of Materials Science &Technology, 47, 2012, s. 779 – 792[2] Blaškovitš, P. – Čomaj, M.: Renovácianaváraním a žiarovým striekaním.Bratislava, Vydavateľstvo STUv Bratislave, 2006, ISBN80-227-2482-3, s. 41 – 42

Numerická simulace svařování trubekz materiálu P24Numerical simulation of pipes welding from P24 materialODBORNÉ ČLÁNKYMAREK SLOVÁČEK – JÁN KOTORA – JOSEF TEJC – JAN BEJVL – JIŘÍ KOVAŘÍKIng. M. Slováček, PhD. – Ing. J. Tejc – Ing. J. Bejvl – Ing. J. Kovařík, CSc., MECAS ESI s. r. o, Plzeň, Česká republika – Ing. J. Kotora,SES Tlmače a. s., SlovenskoCílem numerických analýz na bázi metody konečných prvků bylo nalezení možné příčiny vzniku vad posvaření spojů typu trubka-trubka a trubka-výkovek z materiálu P24 na základě analyzovaných výsledků •V první etapě byly naměřeny materiálové vlastností pro numerickou analýzu svařování, hlavně mechanickévlastnosti jednotlivých materiálových struktur • Druhá etapa projektu byla numerická analýza stávajícíhořešení a diskuze výsledků • Ve třetí etapě řešení byly provedeny variantní analýzy pro různé teplotypředehřevu, dále pro variantu bez stehu atd. • V článku jsou prezentovány předpoklady řešení, naměřenémateriálové vlastnosti a výsledky numerických simulací, včetně variantních analýz, tzn. konkrétnězastoupení jednotlivých struktur ve svaru a teplotně ovlivněné oblasti, tvrdosti, zbytková napjatostve svarovém spoji a degradace materiálu plastickou deformacíThe objective of numerical analyses based on finite element method was the determination of possiblecause of defect formation after fabrication of joints of pipe-to-pipe and pipe-to-forging types from P24material based on analysed results. In the first stage the material properties for numerical analysis ofwelding, especially the mechanical properties of single material structures were measured. The secondstage of the project was numerical analysis of existing solution and the discussion of results. In the thirdstage of solution the variant analyses for different preheat temperatures, furthermore, for the variant withouttack, etc. were carried out. The paper presents the assumptions of solution, the measured materialproperties and the results of numerical simulations including variant analyses, i. e., real representation ofsingle structures in the weld and the heat affected zone, hardness, the residual stress state in the weldedjoint and degradation of material by plastic strain.V poslední době se razantně>zrychlil vývoj simulačních programůna bázi metody konečnýchprvků pro analýzy technologickýchprocesů jako např. svařování, tepelnézpracování, lisování, kování,slévání atd. Lze velmi efektivně(s částečnou pomocí experimentů)a velice věrně numericky simulovattechnologický proces současnouvýpočetní technikou. Ve většině případůje numerická analýza výraznělevnější než reálné zkoušky a experimenty.Ve velmi krátké době lzeprovést mnoho variant řešení a vybratvariantu, která nejlépe vyhovujepotřebám výroby a použití prodanou strojní součást. Po svařeníspojů typu trubka-trubka a trubka--výkovek z materiálu P24 se v několikapřípadech objevují vady vesvarovém spoji, resp. v kořenovévrstvě. Z důvodu získání maximálněmožných informací o chování uvedenýchspojů během svařovacíhoprocesu byly provedeny kompletnínumerické analýzy, včetně variantníchanalýz s modifikovanými technologickýmipostupy. Cílem numerickýchanalýz bylo nalezení možnépříčiny vzniku vad na základě analyzovanýchvýsledků. Celý projektbyl rozdělen do několika etap. V prvníetapě byly naměřeny materiálovévlastností pro numerickou analýzusvařování, hlavně mechanické vlastnostijednotlivých materiálovýchstruktur. Výsledky měření jsou rovněžpoužity pro posouzení limitníchstavů během a po svařování spojů.Druhá etapa projektu byla numerickáanalýza stávajícího řešení a diskuzevýsledků. Ve třetí etapě řešeníbyly provedeny variantní analýzypro různé teploty předehřevu, dálepro variantu bez stehu atd.Vzhledem ke vzrůstajícím požadavkůmna kvalitu a spolehlivost je snahakaždého výrobce zaručit správnoufunkci a požadovanou životnostsvařovaných konstrukčních celků.Uvedeného je možné dosáhnout vytvořenímrobotizovaného pracoviště,modernizací svařovacích strojů,změnou technologie svařování,konstrukčními změnami svařovanýchcelků, použití nových progresivníchmateriálů apod., ale takémodernizací laboratorních přístrojů,prováděním experimentálních měřenía využitím numerických analýzsvařování. V posledních letech docházík mohutnému rozvoji numerickýchanalýz založených převážněna základě metody konečnýchprvků. Pomocí numerických analýzsvařování lze detailně simulovat průběhsvařovacího procesu a zároveňdosáhnout „pokroku“ v lepším pochopeníparametrů, které mají vlivna celý proces, hlavně na kvalitu výslednéstruktury materiálu, na úroveňvýsledných zbytkových napětía distorzí (deformací konstrukce).Na základě výsledků je možné rozhodnouto správné volbě materiálua technologie svařování, optimalizovatsvařovací postup, svařovacíparametry, tuhosti svařovacích přípravkůs cílem minimalizovat distorze(deformace), optimalizovat vzniknežádoucích struktur a zbytkové napětípo svaření. Dále je možné predikovatživotnost svarových spojůběhem provozu součástí na základěanalýzy napěťového, deformačníhopole a dle skutečného provozníhoZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 155

Numerická simulace svařování trubek z materiálu P24Obr. 1 ARA diagram oceli P 24Fig. 1 CCT diagram of P 24 steelObr. 2 ARA diagram oceli příbuzné chemickým složenímFig. 2 CCT diagram of steel with similar chemical compositionTab. 1 Tvrdost připravených vzorkůTab. 1 Hardness of prepared specimensMateriál P24Material P24Dodaný stavDelivered conditionMartenzitMartensiteBainitBainiteTab. 2 Mechanické vlastnostiTab. 2 Mechanical propertiesMateriál P24Material P24Dodaný stavDelivered conditionMartenzitMartensiteBainitBainiteTvrdost HVHardness HV215380260zatížení včetně zahrnutí zbytkovéhonapětí po svaření.Numerické simulace svařování našlyuplatnění ve všech strojírenskýchodvětvích, včetně výzkumnýchorganizací a vysokých škol.Největší uplatnění numerických simulacísvařování lze najít v těžkémprůmyslu a energetice, kde se svařujívelké a komplikované konstrukcez moderních velmi drahých materiálů,kde nelze efektivně udělatexperiment, který by se podobalreál né svařované konstrukci. V uvedenýchodvětvích jde hlavně o optimalizacitechnologického procesutak, abychom obdrželi materiálovoustrukturu s požadovanými vlastnostmibez vad. V poslední době serozvíjí i použití numerických simulacísvařování v odvětvích automobilovéhoprůmyslu, lodního průmyslua při výrobě vlaků, tzn. v oblasti„transportation“. Rozvoj použití numerickýchsimulací svařování v oblasti„transportation“ je velmi úzcespjat s vývojem nových programůWELD PLANNER a PAM ASSEM-BLY, které jsou hlavně určeny k predikcideformací svařovaných konstrukcí.1 SVAROVÝ SPOJ TRUBKA-TRUBKA Z MATERIÁLU P241.1 Popis technologie a cíleprojektuCílem projektu byl rozbor provedenísvarového spoje trubka-trubkaa trubka-výkovek z materiálu P24pomocí numerických simulací svařování.Projekt byl proveden ve společnostiMECAS ESI s. r. o. na základězadání společnosti SES Tlmačea. s. Projekt byl rozdělen na následujícíčásti:1. Příprava podkladů.2. Provedení experimentálních prací,tj. naměření potřebných materiálovýchvlastností k provedenínumerických simulací svařování.3. Příprava výpočtových modelů,příprava materiálových databázía jejich validace.4. Provedení numerických analýzsvařování spoje trubka-trubkaa trubka-výkovek pro stávajícítechnologii.5. Provedení numerických analýzsvařování spoje trubka-trubka promodifikované technologické parametry.Na základě obdržených výsledků,jak z analýz stávající technologie,tak i z analýz s modifikovanými technologickýmiparametry, bylo cílemzhodnotit analyzované technologiez hlediska možného výskytu vadve svarovém spoji na základě obdrženýchparametrů, jako jsou podílmateriálové struktury, tvrdost, velikostzrna, zbytkové napětí a celkovéplastické deformace.Jak již bylo uvedeno, materiál trubkya výkovku byl 7CrMoVTiB10-10,resp. P24. Svarové spoje byly provedenytechnologií 141 s ochrannýmplynem argonem. Jako přídavnýmateriál byl použit Boehler P24-IG.Dále byla použita teplota předehřevuv intervalu 150 – 200 °C. Po provedenísvarového spoje nebyla konstrukcejiž tepelně zpracována.Byly celkově provedeny následujícínumerické analýzy typů spojů:1. trubka-trubka pro stávající tech-R p0,2 (MPa) R m (MPa) A 5 (%) Z (%)559 659 22 79806 1133 14 60702 1014 17 71156 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ODBORNÉ ČLÁNKYnologické parametry,2. trubka-výkovek pro stávající technologicképarametry,3. trubka-trubka, bez teploty předehřevu,4. trubka-trubka, pro teplotu předehřevu100 °C,5. trubka-trubka, pro teplotu předehřevu200 °C,6. trubka-trubka, pro teplotu předehřevu300 °C,7. trubka-trubka pro stávající technologicképarametry bez stehu.1.2 Experimentální měřenía příprava materiálovýchdatabázíAbychom obdrželi korektní výsledkyz numerických analýz, je potřeba připravitkvalitní materiálovou databázimateriálových vlastností nutnýchk provedení numerické analýzy svařování.Pro provedení numerickéanalýzy svařování jsou potřebné následujícímateriálové vlastnosti:1. ARA diagram (byly použity ARAdiagramy) (obr. 1 a 2).2. Tepelná vodivost, měrné teploa hustota.3. Teplotní roztažnost.4. Modul pružnosti (byl naměřen).5. Hodnoty meze kluzu, pevnostia zpevnění (bylo naměřeno).Protože jde o numerickou simulacisvařování, tzn. o tepelnou analýzu,kdy teploty přesahují i teplotu A C1a A C3 i teplotu tavení, tak uvažovanémateriálové vlastnosti musí být závisléjak na teplotě, tak i na materiálovéstruktuře. Nejdůležitějšími materiálovýmivlastnostmi pro zajištěníkorektnosti výsledků numerickýchanalýz je ARA diagram, koeficient tepelnéroztažnosti a hodnoty z tahovýchzkoušek (mez kluzu, mez pevnostia zpevnění materiálu). Z ARAdiagramů (obr. 1 a 2) je zřejmé, žemateriál 7CrMoVTiB10-10, resp. P24obsahuje struktury jako jsou martenzit,bainit a ferit, proto je třeba naměřithodnoty z tahových zkoušek projednotlivé struktury, včetně základníhomateriálu. Byly připraveny vzorkypomocí ohřevu na austenitizačníteplotu (okolo 1000 °C s výdrží 10minut) a potom byly vzorky ochlazenyv různých médiích tak, abychomobdrželi martenzitickou a bainitickoustrukturu. Tvrdosti jednotlivých vzorků,na kterých byly provedeny tahovézkoušky jsou uvedeny v tab. 1.V tab. 2 jsou uvedeny hodnoty mezekluzu, pevnosti, tažnosti a kontrakcepro jednotlivé vzorky pro 20 °C. Tahovézkoušky základního materiálu bylyprovedeny pro teploty 20, 200, 400,600, 700, 800 °C. Tahové zkouškymartenzitické a bainitické strukturybyly provedeny pro teploty 20, 200,400 °C. Z tab. 2 je zřejmý nárůst pevnosti(meze kluzu a pevnosti) martenzitickéa bainitické struktury oprotizákladnímu materiálu (pro mez kluzuje nárůst 1,25 pro bainit a 1,44 promartenzit, pro mez pevnosti je nárůst1,53 pro bainit a 1,72 pro martenzit).Dále je rovněž zřejmý pokles tažnostimartenzitické a bainitické strukturyoproti základnímu materiálu (0,72 probainit a 0,63 pro martenzit). Dále jezřejmé, že hodnoty meze kluzu, pevnostia i tažnosti pro martenzitickoua bainitickou strukturu jsou velmi podobné,tzn. nevykazují velké odlišnosti,což je typické pro oceli s vyššímobsahem uhlíku.Naměřené materiálové hodnoty,hlavně mez kluzu, mez pevnostia tažnost, jsou rovněž důležité jakolimitní hodnoty k posouzení velikostivypočtených zbytkových napětía celkových plastických deformací,tzn. ke stanovení pravděpodobnostivzniku vad během svařování nebopřípadně během provozu.Dále byly naměřeny i hodnoty velikostizrna, jak pro dodaný základnímateriál, tak potom na tepelnězpracovaných vzorcích. Výše teplota délka výdrže na dané teplotěbyly voleny s ohledem na naladěnípotřebných parametrů ve výpočtovémvztahu, který je implementovánv programu SYSWELD, k výpočtuvelikosti zrna při dané simulaci.Naměřené hodnoty zřejmě nemajípřímé průmyslové využití, např.k optimalizaci procesu svařovánínebo tepelného zpracování. Cílembylo naměřit hodnoty k nalezeníkoeficientů rovnic k řešení velikostiaustenitického zrna programemSYSWELD. Numerická validacebyla provedena tak, že byl vytvořenvýpočetní model zkušební tyčinkys velikostí původního zrna,dále provedeno uvažované tepelnézpracování a nakonec byly porovnánynaměřené a vypočtené velikostizrna. V případě odchylky mezi vypočtenoua naměřenou hodnotouaustenitického zrna byly upravenyvstupní koeficienty rovnic použitýchv programu SYSWELD tak, abyvýsledné vypočtené hodnoty korespondovalis naměřenými.Protože základní a přídavný mate riálmá velmi blízké chemické složeníi mechanické hodnoty, tak z důvoduurychlení přípravy analýz a sníženíobjemu a náročnosti experimentálníchzkoušek, byly použity pro základnía přídavný materiál stejné materiálovévlastnosti.1.3 Svarový spoj trubka-trubka,stávající řešeníProstorový 3D výpočtový model konečnýchprvků pro spoj trubka-trubkase 4 housenkami je zobrazenna obr. 3. Na obr. 4 je zobrazen řezv oblasti svarového spoje.Obr. 3 Výpočtový modelFig. 3 Computation modelObr. 4 Výpočtový modelFig. 4 Computation modelZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 157

Numerická simulace svařování trubek z materiálu P24Obr. 5 Teplotní pole kořenové vrstvyFig. 5 Temperature field of root layerObr. 6 Teplotní pole třetí housenkyFig. 6 Temperature field of the third beadObr. 7 Rozložení martenzituFig. 7 Martensite distributionObr. 8 Rozložení bainituFig. 8 Bainite distributionObr. 9 Průběh tvrdostiFig. 9 Hardness courseTeplotní pole v řezu pro svařováníkořenové vrstvy a třetí housenkyjsou uvedena na obr. 5 a 6. Roztavenáoblast svarové housenky odpovídáoblasti s fialovou barvou.Na obr. 7 a 8 jsou uvedeny rozloženímartenzitické a bainitické strukturyv řezu v místě stehu. Maximálníhodnota jednotlivých fází je stejná,67 %, ovšem vždy v jiném místětrubky. Na obr. 9 je průběh tvrdostiHV v řezu. Maximální hodnota tvrdostise blíži 340 HV.Na obr. 10 a 11 jsou zobrazena ekvivalentníredukované napětí dle podmínkyHMH a normálová napětí. Naobr. 12 a 13 jsou zobrazena kumulativníplastické deformace fáze a kumulativníplastická deformace fáze.Z obr. 10 je patrné, že maximálníhodnota redukovaného napětíje 916 MPa a nachází se v teplotněovlivněné oblasti. Když vycházímez předpokladu, že v teplotně ovlivněnéoblasti se nachází směs martenzitua bainitu, tak mez kluzu uvedenéstruktury je dle měření (tab. 2)okolo 750 MPa a mez pevnosti je1070 MPa. Potom je zřejmé, že výslednánapjatost 916 MPa je nadmezí kluzu, ale pod mezí pevnosti.Z obr. 12 a 13 jsou zřejmé maximálníkumulativní deformace a fáze.Maximální hodnota kumulativní deformacefáze je 4,4 % a rovněž senachází v tepelně ovlivněné oblastis martenziticko bainitickou strukturou.Maximální hodnota kumulativnídeformace fáze je 9,7 % a nacházíse v oblasti svarového kovu. Hodnotatažnosti martenziticko bainitickéstruktury dle experimentálního měření(tab. 2) je asi 15 %. Je zřejmé, žehodnoty kumulativních plastickýchdeformací jsou nižší než tažnost,ale na druhou stranu lze konstato-158 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ODBORNÉ ČLÁNKYObr. 10 Ekvivalentní redukované napětíFig. 10 Equivalent reduced stressObr. 11 Normálové hydrostatické napětíFig. 11 Nominal hydrostatic stressObr. 12 Kumulativní plastické deformace fáze αFig. 12 Cumulative plastic strain of phase αObr. 13 Kumulativní plastické deformace fáze γFig. 13 Cumulative plastic strain of phase γZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 159

Numerická simulace svařování trubek z materiálu P24Tab. 3 Porovnání jednotlivých variantTab. 3 Comparison of single variantsMartenzitMartensite (%)Red. napětí MISERed. stress (MPa)Kumulativní plast.deformaceCumulated plastic strain(%)StávajícíExistingvat, že svařovací proces vyčerpalvíc než polovinu tažnosti, resp. plastičnostimateriálu. Pomocí hodnotykumulované plastické deformace αfáze s kombinací hodnot materiálovýchstruktur zbytkového napětí lzeposuzovat pravděpodobnost vznikustudených vad a dále vad z vyčerpáníplasticity materiálu a případněpředpovídat možnou životnost celku(ovšem s kombinací analýz dalšíchprovozních režimů). Pomocí hodnotykumulované plastické deformaceγ fáze lze posuzovat pravděpodobnostvzniku horkých vad.1.4 Svarový spoj trubka-trubka,variantní řešeníJak již bylo uvedeno, byly numerickysimulovány rovněž variantní analýzys modifikovaným technologickýmpostupem.Varianta 1 : Spoj trubka-trubka, bezteploty předehřevu.Varianta 2 : Spoj trubka-trubka, proteplotu předehřevu 100 °C.Varianta 3 : Spoj trubka-trubka, proteplotu předehřevu 200 °C.Varianta 4: Spoj trubka-trubka, proteplotu předehřevu 300 °C.Varianta 5 : Spoj trubka-trubka prostávající technologické parametrybez stehu.Porovnání dílčích výsledků jednotlivýchanalyzovaných variant je uvedenov tab. 3.Na základě porovnání výsledků jednotlivýchvariant (tab. 3) je zřejmé,Varianta 1Variant 1že pro teplotu předehřevu 20 °Cnarůstá obsah martenzitu. Je zřejmé,že obsah martenzitu se již neměnípro teploty předehřevu 200a 300 °C. Rovněž velikost kumulativníplastické deformace α fáze jepro variantu bez předehřevu o 56 %vyšší než pro stávající technologiinebo pro variantu s teplotou předehřevu200 °C. Je zřejmé, že velikostikumulativní plastické deformace γfáze jsou stejné pro všechny varianty,to znamená, že teplota předehřevunemá žádný vliv na uvedený parametr.Rovněž hodnoty zbytkovéhonapětí jsou velmi podobné, kroměvarianty pro teplotu předehřevu300 °C, a to je dáno, že teplotní gradientse změnou teploty předehřevuna trubce, která je velmi tenká, sevýrazně nemění, a rovněž i materiálovépevnostní vlastnosti martenzitickéa bainitické struktury nevykazujívýrazné odlišnosti.ZÁVĚRVarianta 2Variant 2Varianta 3Variant 3Varianta 4Variant 4Cílem článku bylo popsat principya možnosti využití numerickýchanalýz svařování v praxi. V kombinacis experimentálním měřením jsouvelmi silným nástrojem během přípravyvýroby, velice pružně reagujína změny v technologickém postupu,dále redukují množství experimentálníchzkoušek, což má zanásledek snížení nákladů a samozřejmězvyšování kvality, spolehlivostia konkurenceschopnosti vyráběnýchsvařovaných konstrukčníchcelků. Byly provedeny numerickéstudie svařování trubek z oceli P24,jak stávající technologie, tak i modifikovanétechnologické varianty. Cílembylo stanovit pravděpodobnostvzniku vad v oblasti stehu na základěanalýzy výsledků materiálovéstruktury, zbytkového napětí a kumulativníchplastických deformací.CONCLUSIONSVarianta 5Variant 567 81 73 66 64 69917 934 925 910 815 9104,4/9,7* 6,9/9,7 5,7/8,5 4,4/9,8 4,1/9,7 6,8/9,6* Kumulativní plastická deformace pro fáze α/γ – Cumulative plastic strain for phase α/γThe objective of the paper was thedescription of principles and possibleexploitation of numerical analyses ofwelding in practice. In combinationwith experimental measurement theyare a very strong tool during productionpreparation, they react on changesin the technological procedurevery flexibly, furthermore, they reducethe amount of experimental tests,what results in decrease of costs andof course, the increase of quality, reliabilityand competitiveness of manufacturedwelded structural units. Thenumerical studies of welding pipesfrom P24 steel, both existing technologyand also modified technologicalvariants were carried out. Theobjective was to determine the probabilityof defect formation in the tackzone based on the analysis of resultsof material structure, residualstress and cumulative plastic

ODBORNÉ ČLÁNKYAspekty výberu oceľových plechov prekomponenty karosérie – 1. časťAspects of selection of steel sheets for car body components– Part 1EMIL EVIN – JANA TKÁČOVÁ – JÁN TKÁČProf. Ing. E. Evin, CSc. – Ing. J. Tkáčová, PhD. – Ing. J. Tkáč, Technická univerzita v Košiciach, Katedra technológií a materiálov (TechnicalUniversity in Košice, Department of Technologies and Materials), Košice, SlovenskoCieľom článku je dať do pozornosti technickej verejnosti aspekty voľby materiálov v automobilovej výrobeso zameraním na oceľové plechy • Aspekty voľby oceľových plechov pre komponenty karosérieThe objective of this paper is to draw public attention to the technical aspects of materials selection in carproduction with focus to steel sheets. The aspects of selection of steel sheets for car body components areoutlined.Tab. 1 Požiadavky na vlastnosti materiálov používaných v automobilovej výrobe [4]Tab. 1 Requirements on properties of materials used in automotive production [4]Požiadavky naautomobilový priemyselRequirements onautomotive industryStarostlivosť o:– nerastné zdroje– životné prostredieCare for:– mineral resources– environmentRedukcia nákladovCost reductionReakcia automobilového priemysluReaction of automotive industryRedukcia spotrebyConsumption reductionRedukcia hmotnostiWeight reductionRedukcia emisií pri výrobea prevádzke automobilovReduction of emissions in carproduction and operationUzavreté materiálové cyklyClosed material cyclesZníženie nákladov na vývoj a výrobuCost decrease for development andproductionNávrh nového výrobku je iteratívny proces začínajúcisa určitým nápadom, ktorý je vyvola->ný potrebou trhu a končí výrobkom. V automobilovompriemysle budú požiadavky na úžitkové vlastnosti komponentovautomobilov a ekologické požiadavky vyplývajúcezo sociálno-právneho prostredia, ako ochranaživotného prostredia a hospodárne využívanie zdrojov,hlavným faktorom ovplyvňujúcim materiálovú skladbuvýrobku. Pretože redukcia emisií pri výrobe a prevádzkeautomobilov je úzko spojená s jeho hmotnosťou, zníženiehmotnosti automobilov je jednou z najúčinnejšíchmožností zníženia spotreby energie, pohonných hmôt,nerastných surovín a emisií pri súčasnom zachovaní aleboaj zlepšení ich úžitkových vlastností, kde 10 % redukciahmotnosti vedie k 3 až 7 % zníženiu spotreby benzínu.Znižovanie hmotnosti vozidla a tým aj spotrebyenergie je doprevádzané postupným zvyšovaním podieluvysokopevných ocelí pri konštrukcii automobilovýchdielcov [1, 2].Pri návrhu nízkohmotnostnej karosérie je hlavnou otázkou:"Ktorý materiál je optimálny pre požadované funkciejednotlivých komponentov?" Samozrejme, že neexistujejediná správna odpoveď na túto otázku, pretoževšetky druhy materiálov sa stretávajú s neustálym technickýmvývojom a rovnako ako aj s meniacimi sa podmienkamina trhu. Za optimálny je možné považovaťmateriál, ktorý v maximálnej miere zabezpečuje plneniefunkčných požiadaviek kladených na jednotlivé kompo-Obr. 1 Trendy vo vývoji oceľových plechov pre automobilový priemysel [5]Fig. 1 Development trends of steel sheets for automotive industry [5]Ťažnosť – Ductility, Medza pevnosti – Tensile strength, Klasické ocele –Conventional steels, Austenitické ocele – Austenitic steels, Nízkouhlíkové –Low-carbon steels, Súčasný výskum: zlepšenie vlastností – Recent research:improvement of properties, redukcia cien – price reduction, zlepšeniezvariteľnosti – weldability improvement, AHSS akosti – AHSS gradesMožnosti materiálového inžinierstvaMaterial engineering possibilitiesAplikácia materiálov: s nízkou hustotou, s vyšším pomeromplnenie funkcií/hmotnosť, s nízkym koeficientom trenia a pod.Application of materials: with low density, with higher ratio offulfilment of functions/weight, with low friction coefficient, etc.Aplikácia netoxických materiálov a procesov s nízkou emisivitouApplication of non-toxic materials and low emission processesAplikácia recyklovateľných a obnoviteľných organických materiálovApplication of recyclable and renewable organic materialsAplikácia materiálov s nízkou cenou a nízkonákladovýchprocesovApplication of low-price materials and low-cost processesZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 161

Aspekty výberu oceľových plechov pre komponenty karosérie – 1. časťObr. 2 Asbyho mapa pre porovnanie pomernejtuhosti rôznych materiálov [8]Young´s modulus – Youngov modul pružnosti,Density – Hustota, Technical ceramics –Technická keramika, Composites – Kompozitnémateriály, Natural materials – Prírodné materiály,Foams – Peny, Elastomers – Elastomery,Longitudinal wave speed – Rýchlosť pozdĺžnejvlny, Rigid polymer foams – Tuhé polymérovépeny, Flexible polymer foams – Mäkčenépolymérove peny, Guide lines for minimummass design – Smernice na navrhovanieminimálnej hmotnostiFig. 2 Asby map for comparison of relativerigidity of different materials [8]Obr. 3 Asbyho mapa pre porovnanie pomernejpevnosti rôznych materiálov [8]Strength – Pevnosť, Density – Hustota,Ceramics – Keramika, Composites –Kompozitné materiály, Polymers and elastomers– Polyméry a elastoméry, Natural materials –Prírodné materiály, Rigid polymer foams – Tuhépolymérové peny, Foams – Peny, Metals – Kovy,Guide lines for minimum mass design –Smernice na navrhovanie minimálnej hmotnostiFig. 3 Asby map for comparison of relativestrength of different materials [8]Obr. 4 Asbyho mapa pre porovnanie pomernejschopnosti absorpcie energie rôznychmateriálov [8]Fracture toughness – Lomová húževnatosť,Young´s modulus – Youngov modul pružnosti,Design guidelines – Smernice na projektovanie,Toughness – Húževnatosť, Lower limit – Dolnámedzná hodnota, Metals – Kovy, Composites –Kompozitné materiály, Natural materials –Prírodné materiály, Polymers – Polyméry,Elastomers –Elastoméry,Technical ceramics –Technická keramika, Non-technical ceramics –Netechnická keramika, Foams – Peny, Flexiblepolymer foams – Mäkčené polymérové penyFig. 4 Asby map for comparison of relativeenergy absorption capability of differentmaterials [8]162 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ODBORNÉ ČLÁNKYnenty pri minimálnych nákladoch. Teda, cieľom optimalizácieje maximalizovať pomer medzi plnením funkčnýchpožiadaviek a cenou výrobku. To je možné dosiahnuťbuď zámenou používaného materiálu za progresívnejší,aplikácia ktorého prinesie zlepšenie funkčných, bezpečnostnýcha environmentálnych vlastností komponentovkarosérie alebo zníženie nákladov (tab. 1).Ceny novovyvíjaných vysokopevných ocelí môžu byťaž o 50 % vyššie ako sú ceny oceľových plechov typuDDQ (Deep Drawing Quality – plechy pre hlboké ťahanie)[3]. Potom aplikačný potenciál rôznych modifikáciíkonvenčných materiálov (napr. lamelárnej liatiny, tvárnejliatiny, BH ocele, DP ocele, nehrdzavejúcich austenitickýchocelí a pod.) alebo novovyvinutých (kompozitnýchmateriálov, zliatin hliníka, horčíka, titánu, keramickýchmateriálov, intermetalických fáz, superplastických materiálova pod.) je potrebné hľadať v zlepšení plnenia úžitkovýchvlastností, bezpečnosti, životnosti, koróziivzdornosti,oteruvzdornosti a pod., komponentov automobilualebo v lepšom plnení environmentálnych požiadaviek.KLASIFIKÁCIA OCELÍ PRE AUTOMOBILOVÝPRIEMYSELObr. 5 Deformačné zóny automobilu pri crash testoch z hľadiskabezpečnosti pasažierov [10]10]Fig. 5 Car crumple zones in crash tests from the safetz aspect ofpassangersBezpečnosť – Safety, Crash testy – Crash tests, Zóna priestoru motora akufra – Engine and boot space zone, Požiadavka: schopnosť pohltiťenergiu rázu – Requirement: impact energy absorption capability, Zónakabíny pre pasažierov – Cabin zone for passangers, odolnosť protideformácii (vtlačeniu) – deformation (indentation) resistancePodľa World Steel Organization [5] ocele pre automobilovýpriemysel sú klasifikované na základe pevnostno--plastických vlastností do skupín (obr. 1):• s nízkou pevnosťou (nízkouhlíkové feritické ťažné ocele)s medzou klzu do 210 MPa a medzou pevnosti cca270 MPa:– ocele DDQ-Deep Drawing Quality, EDDQ-Extra DeepDrawing Quality, EDDQ-S-Super Extra Deep DrawingQuality, LSIF-Low-Strength Intersticial Free Steels,• vysokopevné ocele (High Strength Steels-HSS) s medzouklzu od 210 až do 550 MPa a medzou pevnostiod 270 do 700 MPa:– HSIF ocele (High-Strength Interstitial Free), HSLAocele (High-Strength Low Alloy), mikrolegovanéocele s BH efektom (BH), uhlíkovo-mangánové ocele(CM), DP ocele (Dual Phase), TRIP ocele (TransformationInduced Plasticity), CP ocele (ComplexPhase),• ultravysokopevné ocele (Ultra High Strength Steels,UHSS, Advanced High Strength Steels, AHSS) s medzouklzu vyššou ako 550 MPa a medzou pevnostinad 700 MPa:– martenzitické ocele (Martensitic, M, MART), feriticko-bainitickéocele (F-B); TWIP ocele (TwinningInduced Plasticity), CP ocele (Complex Phase), zatepla tvárnené borové ocele (HF, Hot Formed, Bored)a ocele tepelne upravované po tvárnení (PFHT,Post-Forming Heat-Treatable).Nízkouhlíkové hlbokoťažné ocele sa dodávajú v niekoľkýchakostiach od ťažných až po superhlbokoťažné plechy, kvôliich rozšíreným aplikáciám pre jednoduchšie i tvarovo zložitejšiekomponenty karosérie veľmi často slúžia ako referenčnázákladňa [6, 7]. Ich štruktúra je tvorená feritickoumatricou. Hodnoty medze klzu týchto ocelí sa pohybujúv rozsahu od 140 až do 210 MPa, medze pevnosti R m od250 do 450 MPa a ťažnosti od 36 do 40 % aj viac.IF ocele (Low strength Interstitial-Free Steels – LSIF, Highstrength Interstitial-Free Steels – HSIF, ocele bez interstíciís nízkou a vysokou pevnosťou) majú feritickú mikroštruktúru,ktorá im zabezpečuje dobrú tvárniteľnosť. Zlepšenieplastických vlastností sa dosahuje radikálnym zníženímobsahu C a N až pod 0,005 %. Zvýšenie pevnosti saTab. 2 Mechanické vlastnosti a charakteristiky pevnosti, tuhosti a deformačnej práce oceľových plechov s nižšou pevnosťou a HSSTab. 2 Mechanical properties and characteristics of strength, rigidity and strain energy of steel sheets with lower strength and HSSMateriálMaterialDDQ –referenčnýreferenceMedza klzuYield strength(MPa)R p0,2 maxMedza pevnostiTensile strengthR m (MPa)ŤažnosťDuctilityA 80 min (%)PevnosťStrengthP refP=(R e /k)TuhosťRigidity1000.T refT=1000.(R e /E.k)Schopnosť absorpciedeformačnej práceCapability of strainenergy absorptionW refW=(100.(R e +R m ))/(2.A 80 )210 290 36 161 0,79 90MateriálMaterialR p0,2 max R m A 80 min P/P ref T/T ref W/W refIF 180 -LS 180 350 35 0,86 0,86 1,03IF 300 -HS 300 420 30 1,43 1,43 1,2BH 210 210 340 35 1 1,0 1,07BH 280 280 400 30 1,33 1,33 1,13HSLA 350 350 450 23 1,67 1,67 1,02HSLA 550 550 650 19 2,62 2,62 1,27IZ 250 250 320 33 1,19 1,19 1,05Pozn.: k – koeficient bezpečnosti, E – Youngov modul pružnostiNote: k – safety factor, E – Young’s modulusZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 163

Aspekty výberu oceľových plechov pre komponenty karosérie – 1. časťObr. 6 Percentuálny podiel rôznych druhov ocelí použitých v konštrukciikarosérie FSV BEV 12]Fig. 6 Percentage of different types of steels used in car body structureFSV BEV [12]Karoséria – Car body, Referenčný údaj – Reference datum, Cieľ –Objective, Dosiahnutý stav – Achieved condition, Hmotnosť – WeightObr. 7 Priemerná hodnota pevnosti použitých ocelí [12]Fig. 7 Average strength value of used steels [12]Medza pevnosti – Tensile strength, Referenčné vozidlo – Reference vehicledá docieliť legovaním fosforom (tzn. refosforizované ocele),zabezpečí sa zvyšená tuhosť konštrukcie a odolnosťproti vtlačeniu. Dobrá kombinácia pevnostno-plastickýchvlastnosí IF ocelí sa dosahuje spevnením tuhého roztoku,precipitáciou karbidov a nitridov a zjemnením zrna. Tietoocele sú odolné voči starnutiu (BH=0) i pri zvýšenýchteplotách, preto sú určené aj na kontinuálne žiarové zinkovanie.Medza klzu u IF ocelí sa pohybuje od 180 do 300MPa, pevnosť v ťahu od 350 do 450 MPa a ťažnosť nad35 % [7]. IF ocele vykazujú lepšiu tvárniteľnosť pri operáciáchvypínania (stretchability) ako nízkouhlíkové hlbokoťažnéocele. IF ocele s nižšou pevnosťou sa používajúna tvarové dielce bez nárokov na pevnosť ako sú blatníkyalebo dvere. IF ocele s vyššími pevnostnými vlastnosťamisú pevnejšie, tuhšie a majú aj väčšiu schopnosť absorpciedeformačnej práce ako akosti DDQ a IF-LS. Používajúsa na podvozkové konštrukčné prvky.ASPEKTY VOĽBY OCEĽOVÝCH PLECHOV PREKOMPONENTY KAROSÉRIEVýber materiálov na mieru si vyžaduje spojenie „multidisciplinárnychtechník v konštruovaní“ z oblasti dizajnu,materiálovej vedy a výroby. Ak vychádzame z predpokladu,že úžitkové vlastnosti výrobku sú funkciou f (geometrickýchrozmerov – G a vlastnosti použitých materiálov– M), znamená to, že pri nemeniacich sa definovanýchrozmeroch komponentov sú úžitkové vlastnosti funkcioufyzikálnych, mechanických a chemických vlastností materiálu.Pri návrhu koncepcií materiálov „šitých na mieru“ prejednotlivé komponenty možno využiť Asbyho mapu kombináciímechanických, fyzikálnych, chemických vlastnostía cenových relácií materiálov (obr. 2 až obr. 4) [8]. Taktoštruktúrované údaje o jednotlivých vlastnostiach rôznychdruhov materiálov možno nájsť v databázach materiálov,ako napr. MatWeb, resp. KeyToMetals [9, 10].Z hľadiska bezpečnosti automobilu sú dôležité dve kľúčovézóny (obr. 5), a to zóna absorpcie energie a zóna kabínypre pasažierov [11]. Deformačné zóny musia byť navrhnutétak, aby deformačná energia nesmerovala do kabíny.Z toho vyplývajú požiadavky na oceľové plechy:a) pre zónu absorpcie energie sú vhodné materiály s čonajväčšou schopnosťou absorpcie energie, resp. s čonajväčšou deformačnou prácou, vysokou pevnosťoua hodnoty tuhosti môžu byť aj nižšie,b) pre zónu kabíny pasažierov sú vhodné materiály s čonajvyššou pevnosťou a tuhosťou, pričom hodnoty deformačnejpráce môžu byť aj nižšie.Mechanické vlastnosti a charakteristiky pevnosti, tuhostia deformačnej práce oceľových plechov jednotlivých typovocelí vo vzťahu k referenčnému materiálu typu DDQsú uvedené v tab. 2 [12].V rámci programu FutureSteelVehicle (FSV) spoločnostiWorldAutoSteel boli analyzované možnosti použitia jedenástichdruhov ultra-vysokopevných DP, TRIP, TWIP,CP a HF ocelí s pevnosťou viac ako 1 GPa. Vyvinuté konštrukciekarosérie z AHSS ocelí pre štyri modely elektrickýcha hybridných vozidiel pre roky 2015 až 2020 ukázali,že aplikáciou ultravysokopevných ocelí je možné dosiahnuťzníženie hmotnosti vozidla pri súčasnom zlepšeníbezpečnosti pri crash testoch (obr. 6 a 7). [13]ZÁVERV tomto článku sú porovnávané oceľové plechy s nižšoupevnosťou a HSS z hľadiska bezpečnosti komponentovkarosérie (pevnosť, tuhosť a schopnosť absorpcie deformačnejpráce). Merná hustota ocelí je konštantná, potomz hľadiska minimalizácie hmotnosti komponentov karosériestačí porovnať charakteristiky (kritériá) pevnosti, tuhostia schopnosti absorpcie deformačnej práce jednotlivýchmateriálov k referenčnému materiálu DC 04. Z tab. 2vyplýva, že ocele IFLS, BH 210, HSLA 350 a IZ 250 v porovnanís plechmi z klasickej hlbokoťažnej ocele DC 04majú len o 3 až 7 % väčšiu schopnosť absorpcie energie.Plechy z ocelí IFHS, BH 280 a HSLA 550 majú lepšiu deformačnúschopnosť o 13 až 27 %. Hodnoty kritérií pevnostia tuhosti plechov z ocelí IFHS, BH 280, HSLA 350HSLA 550 a IZ 250 sú o 33 až 162 % vyššie ako vykazujúplechy z hlbokoťažnej ocele DC 04. To znamená, že súvhodnejšie na komponenty zóny kabíny a vonkajšie komponentykarosérie (dvere, strecha a pod.).Charakteristiky vysokopevných ocelí budú uvedenév druhej časti článku.CONCLUSIONSThis paper compares steel sheets with lower strengthand HSS from the safety viewpoint of car body components(strength, rigidity and capability of strain energyabsorption). The specific density of steels is constant,then from the aspect of weight minimization of car bodycomponents it is sufficient to compare the characteristics(criteria) of strength, rigidity and capability of strainenergy absorption of single materials to the referencematerials DC 04. From Table 2 it follows that the IFLS,BH 210, HSLA 350 and IZ 250 steels in comparison tothe sheets from conventional deep drawing DC 04 steelexhibit only by 3 up to 7 % higher energy absorption capability.The sheets from IFHS, BH 280 and HSLA 550164 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ODBORNÉ ČLÁNKYsteels exhibit better strain capability by 13 up to 27 %.The values of strength and rigidity criteria of sheets fromIFHS, BH 280, HSLA 350, HSLA 550 and IZ 250 steels arehigher by 33 up to 162 % in comparison to those fromfrom deep drawing DC 04 steel. It means that they aremore suitable for components of cabin zone and externalcar body componenets (doors, hood, etc.).The characteristics of high-strength steels will be outlinedin the second part of the paper.Literatúra[1] Zhu, X.: Current Status of Advanced High Strength Steel forAuto-making and its Development in Baosteel. Baosteelresearch institute, Shanghai, China. http://www.baosteel.com(cit. 2011-12-12)[2] Tkáč, J.: Možnosti úspor energie a materiálovv automobilovej výrobe a doprave. In: ALER 2011:Alternatívne zdroje energie. Žilina, EDIS, 2011, s. 218 – 224,ISBN 978-80-554-0427-1. www.lm.uniza.sk (cit. 2011-12-12)[3] De Cicco, J. M.: Steel and Iron Technologies for AutomotiveLightweighting. Washington, DC: Environmental Defense,2005, s. 19[4] Wilhelm, V.: Materials used in automobile manufacturecurrentstate and perspectives. In: JOURNAL DE PHYSIQUE111, Vol. 3, 1993, s. 31 – 40[5] AHSS Application Guidelines, WorldAutoSteel, 2009.http://www.worldautosteel.org (cit. 2012-15-2)[6] Hrivňák, A. – Evin, E. – Tkáčová, J.: Prediction of formabilityof high-strength steel sheets. In: ICIT 2001. Celje: TECOS,2001, s. 57 – 62. ISBN 9619040155[7] Hrivňák, A. – Evin, E.: Lisovateľnosť plechov – predikcialisovateľnosti oceľových plechov s vyššími pevnostnýmivlastnosťami. Košice: Elfa, 2004, 223 s. ISBN 80-89066-93-3[8] http://www-materials.eng.cam.ac.uk/mpsite/interactive_charts/ (cit. 2011-12-12)[9] Matweb. http://www.matweb.com/ (cit. 2011-12-12)[10] Key-To-Metal. KeyToMetals.com (cit. 2011-12-12)[11] Hall, J. N.: Evolution of Advanced High Strength Steels inAutomotive Applications. General MotorsCompany. In: GreatDesigns in Steel. Livonia, Michigan 2011[12] Evin, E.: Desing of dual phase steel sheets for auto body.In: Acta Mechanica Slovaca. Roč. 15, č. 2, 2011, s. 42 – 48.ISSN 1335-2393[13] Kren, L.: Developments in Making GigaPascal-Strength Steels. http://www.metalformingfacts.com

Možnosti využitia technológie SAWpri obnove valcov kontinuálneho liatiaPossible exploitation of SAW technology in renovationof continuous casting rollersJANETTE BREZINOVÁ – PETER BALOG – JAN VIŇÁŠJ. Brezinová – P. Balog – J. Viňáš, Technická univerzita v Košiciach (Department of Materials Engineering, University of Košice), Košice, SlovakiaV článku je popísaná experimentálna štvrtá renovácia valca linky kontinuálneho liatia ocele, ktorá by mala priniesťúspory spojené so zefektívnením výroby • Základný materiál valca bola oceľ 15236 (DIN 24CrMoV55), ktorá ještandardným typom ocele pre valce • Na renováciu sa vybral valec už trikrát renovovaný • Bola použitáštandardná technológia navárania pod tavivom • Podkladová vrstva bola vytvorená pomocou plnenej drôtovejelektródy RD535 a krycie vrstvy pomocou RD527 • Pre stanovenie kvality návaru bola použitá vizuálna,penetračná a ultrazvuková NDT metóda • Kvalita návaru bola hodnotená stanovením chemického zloženia ameraním tvrdosti základného materiálu, teplom ovplyvnenej oblasti a krycej vrstvy • Zmena mechanickýchvlastností podnávarovej vrstvy bola stanovená skúškou ťahomThe paper deals with experimental fourth renovation of roller of continual steel casting line which should bringsavings connected with production efficiency increase. The parent metal of the roller was 15236(DIN 24CrMoV55) steel which is a conventional steel type for rollers. The already three times renovated rollerwas selected for renovation. The conventional submerged arc surfacing technology was employed. The baselayer was fabricated with RD535 tubular cored electrode and the cover layers with RD527 electrode. The visual,penetration and ultrasound NDT methods were used to determine the clad overlay quality. The clad overlayquality was evaluated by determination of the chemical composition and hardness measurement of parent metal,the heat affected zone and the cover layer. The change of mechanical properties of underclad layer wasdetermined by tensile test.V súčasnosti 92,8 % ocele je vo>svete vyrábaných v linkách nakontinuálne liatie ocele [1]. Valce linkykontinuálneho liatia (obr. 1) sú vystavenéenormným adhéznym a abrazívnympodmienkam, spojenýms pôsobením vysokých teplôt. Početvalcov v linke ZPO1 v U. S. Steel,Košice je 718 a počet valcov v linkeZPO2 je 460. Pri takomto počtevalcov musí byť zabezpečená ich100 %-ná spoľahlivosť. Samotnémnožstvo valcov spôsobuje vysokénáklady na prevádzku, preto, akje to možné, sú valce renovované.Nie každý valec je možné renovovať.Výber valcov na renováciu spočívav prísnej kontrole, ktorá určuje vhodnosťvalca na renováciu. Pri renováciiide väčšinou o odstránenie poškodenýcha degradovaných vrstieva doplnenie chýbajúceho materiálu,kde je možné použiť materiál s lepšímivlastnosťami, ako mal základnýmateriál valca [2]. Doteraz bolo možnévalce renovovať maximálne 3 krát,po čom bol následne valec vyradenýz prevádzky. Kritériom opotrebeniavalcov je opotrebenie povrchupresahujúce 1 mm na priemer valca,Obr. 1 Rozmiestnenie sekcií valcov v linke ZPOFig. 1 Arrangement of rollers sections in continuous precision casting linealebo pri rozvinutí korózno-únavovýchtrhlín presahujúcich 4 mm hĺbky,kde je nebezpečie neskoršieholomu valca a prerušenie práce liacehostroja. Valce zariadenia pre kontinuálneodlievanie ocele do brám,okrem vedenia zliatku – brámy, počasjej chladnutia, vykonávajú tvárniacuprácu pri deformácii tuhnúcejkôry brámy. Valce ZPO pracujú v mi-166 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ODBORNÉ ČLÁNKYObr. 2 Povrch opotrebovaného valca ø 300 mmFig. 2 Surface of worn roller ø 300 mmmoriadne agresívnom prostredí. Totoprostredie spôsobuje reakcia voľnýchiónov vodíka s troskou z liacehoprášku s vysokým obsahom flóru.Na povrchu valca (obr. 2) sa vytvárajúkorózne pittingy, ako prednostnécentrá vzniku únavových trhlín. Navyšev chladiacej vode sa vždy vyskytujevysoký obsah chloridovýchiónov, v dôsledku ktorých trhlinya pittingy rýchlejšie rastú. Z týchtodôvodov sú valce najviac namáhanékoróznou únavou a adhézno-abrazívnymopotrebením.Pracovný postup pre renováciu valcovZPO obsahuje technologickýpostup renovácie valcov naváranímautomatom pod tavivom (SAW). Cieľomje dodržiavať stanovený technologickýpostup renovácie valcov naváranímpredpísanými prídavnýmimateriálmi, aby sa zabezpečila kvalitarenovovaného valca.1 EXPERIMENTTab. 1 Chemické zloženie valca, oceľ 15236 (DIN 24CrMoV55)Tab. 1 Chemical composition of roller, 15236 (DIN 24CrMoV55) steelDruh materiáluMaterial type15236(DIN 24CrMoV55)Tab. 2 Mechanické vlastnosti ZM 15236 (DIN 24CrMoV55)Tab. 2 Mechanical properties of PM 15236 (DIN 24CrMoV55)MechanickévlastnostiMechanicalpropertiesR e(MPa)Pre experiment bol požitý valeco rozmere ø 300 mm z linky kontinuálneholiatia. Základným materiá lomvalca bola oceľ s označením 15236(DIN 24CrMoV55), ktorá je dobretvárna za tepla a dobre obrobiteľnáChemické zloženie (hmot. %)Chemical composition (wt %)C Cr Mo V0,17 – 0,22 1,5 0,6 0,25R m(MPa)A 5 min(%)KCU(J.cm -2 )HB540 640 – 670 16 45 195 – 223Tab. 3 Smerné chemické zloženie prídavného materiálu (SAW)Tab. 3 Nominal chemical composition of filler metal (SAW)Značka / GradeDIN 8555RD 527Krycia vrstvaCover layerRD 535Podkladová vrstvaBase layerZnačkatavivaFluxtypeTab. 4 Zloženie taviva F 56Tab. 4 Chemical composition of F 56 flux [3]Smerné chemické zloženie navárového kovuNominal chemical composition of cladding metal(hmot. %)(wt %)C Mn Si Cr Mo V W NiF 56 0,07 0,7 0,6 13 0,7 – – –InéOtherNb 0,2N2 0,12F 56 0,05 0,8 0,6 16,5 – – – – –v žíhanom stave na mäkko i v stavezušľachtenom. Je vhodná prestrojné súčasti namáhané za vyššíchteplôt. Chemické zloženie valcaje uvedené v tab. 1 a mechanickévlastnosti v tab. 2 [3].Prvým dôležitým krokom bol výbera kontrola vybraného valca. Opotrebeniea poškodenie valca bolo v prvomkroku posúdené vizuálne hlavnena prítomnosť trhlín po obvode valca,resp. v jeho chladiacej časti. Opotrebovanývalec sa opracoval na odstráneniestarého návaru a jeho priemersa zmenšil o 14 mm. Po opracovaníbolo nutné valec znovu skontrolovať,povrch valca sa kontroloval vizuálnoua penetračnou metódou a na podpovrchovúkontrolu sa využila ultrazvukovámetóda podľa normy STN ENISO 11666. Na predhrev valca bolapoužitá elektrická vozová pec. Teplotuvalca bolo nutné kontrolovať priebežneaj počas navárania, rozsah naváracíchteplôt bol minimálne 200 °Ca maximálne 380 °C.Na renováciu bola použitá technológianavárania pod tavivom, pričomnávar bol vyhotovený z trochvrstiev, kde prvá vrstva bola podkladová.Podkladová vrstva bola vytvorenáv kombinácii plneného drôtuRD 535 ø 2,8 mm a taviva F 56zrnitosti 2 – 2,5 mm, ktorá zabezpečovaladokonalé spojenie základnéhomaterialu a krycej vrstvy,pričom parametre navárania boli:310 A, napätie 28 V a rýchlosť navárania25 mh -1 . Krycie vrstvy boli zhotovenékombináciou plneného drôtuRD 527 ø 3,2 mm a taviva F 56zrnitosti 2 – 2,5 mm, pričom parametrenavárania boli 390 – 450 A,30 – 32 V a rýchlosť navárania bolaSmerné chemické zloženie taviva F56 (hmot. %) / Nominal chemical composition of F56 flux (wt %)SiO 2 MnO Fe 2 O 3 Al 2 O 3 CaO MgO CaF 2 Na 2 O K 2 O BaF 2 P S11 – 16 max. 1 max. 1 42 – 48 8 – 13 max. 1 24 – 30 max. 0,5 max. 2,5 max. 1 max. 0,6 max. 0,6ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 167

Možnosti využitia technológie SAW pri obnove valcov kontinuálneho liatiaObr. 3 Miesta odberu vzoriekFig. 3 Sampling areasA – miesto odberu vzoriek na metalografickú analýzu – sampling area for metallographical analysisB – miesto odberu vzoriek na skúšky tvrdosti – sampling area for hardness testsC – miesto odberu vzoriek na skúšky ťahom – sampling area for tensile testsObr. 5 Makroštruktúra návaru hodnotenéhovalcaFig. 5 Macrostructure of clad overlay ofevaluated rollerZM – PM, TOO – HAZ, Návar – Clad overlayvalca v zmysle normy STN EN ISO17637, penetračná skúška podľa normySTN EN ISO 23277, ktorá malaodhaliť povrchové chyby. Na vnútornéchyby bola použitá ultrazvukovákontrola podľa normy STN EN ISO11666. Valec bol po kontrole vyhodnotenýako vyhovujúci.2.2 Skúšky mechanickýchvlastnostíObr. 4 Namerané hodnoty tvrdosti návaruFig. 4 Measured values of clad overlay hardnessTvrdosť – Hardness, Vzdialenosť – Distance, Návar – Clad overlay, TOO – HAZ, ZM – PMTab. 5 Priemerné výsledky skúšky ťahomTab. 5 Average tensile test resultsRp 0,2(MPa)25 mh -1 [4]. Chemické zloženie prídavnýchmateriálov je uvedenév tab. 3 [5].Pri naváraní pomocou metódy SAWbolo použité tavivo s označenímF 56, ktorého smerné chemické zloženieje v tab. 4. [6]Po naváraní bolo nutné valec žíhať.Teplota žíhania bola 540 °C, kde maximálnarýchlosť ohrevu bola 50 °C/hod. Výdrž na tejto teplote bola 6 hodína následné chladnutie valca bolorýchlosťou 40 °C/hod -1 na teplotuR m(MPa)210 °C, nasledovalo voľné ochladzovaniena vzduchu.2 ANALÝZYA 5(%)Vychladnutý valec po naváraní bolosústružený na daný priemer a brúsenýs toleranciou na h10.2.1 NDT kontrolaZ(%)Priemer / Average 783 939,4 17,3 60,1Tab. 6 Chemické zloženie návaruTab. 6 Chemical composition of clad overlayZloženie návaru (hmot. %) / Chemical composition of clad overlay (wt %)C Cr Mo Ni Nb N0,05-0,07 12,5-13,5 0,7-1,1 3,5-4 Max. 0,2 0,08-0,12V rámci záverečnej kontroly návarubola realizovaná vizuálna kontrolaPo úspešnom vytvorení návaru bolirealizované deštruktívne skúšky. Navykonanie uvedených skúšok bolopotrebné odobrať skúšobné vzorkyz valca. Miesta odberov vzoriek nadeštruktívne skúšanie sú znázornenéna obr. 3 A, B. Vzorky sa musiaz narezaného valca odobrať tak, abynedošlo k tepelnému ovplyvneniuvzoriek.Skúška rázovej húževnatosti bolarealizovaná podľa normy STN ENISO 148-1. Pri odoberaní vzoriekna skúšku bol materiál odoberanýz podnavárovej vrstvy valca, maximálne2 mm od navarenej vrstvy,(obr. 3 C).Tvrdosť návaru, teplom ovplyvnenejoblasti (TOO) a základného materiálu(ZM) bola realizovaná na priečnomreze valca podľa normy STN EN ISO9015-1, metódou podľa Vickersa prizaťažení 100 N. Boli namerané hodnotytvrdosti návaru, TOO a ZM, ktoréuvádza graf (obr. 4). Z uvedenéhovyplýva, že maximálna priemernátvrdosť bola nameraná v krycej návarovejvrstve v hĺbke 1 mm od povrchu(405HV10). So zväčšujúcou sa vzdialenosťoumerania od povrchu dochádzalok poklesu tvrdosti, kde TOOmala priemernú nameranú tvrdosť(258HV10) až k hodnotám tvrdostizákladného materiálu (247HV10).168 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ODBORNÉ ČLÁNKYHodnoty rázovej húževnatosti súuvedené v tab. 5. Z nameranýchhodnôt vyplýva, že TOO vykazujepriemernú hodnotu R m 939,4 MPa,čo je v porovnaní s teplom neovplyvnenýmZM nárast o 42,3 % a došlo ajk zvýšeniu ťažnosti A 5 na priemernúhodnotu 17,3 % oproti ZM.2.3 Metalografická analýzaNa priečnych výbrusoch valca bolahodnotená makro a mikroštruktúrapodľa normy STN EN 1321. Pozorovanévzorky boli odobrané zo ZM,z prechodovej oblasti a z návarovéhokovu. Vzorky boli metalografickyvybrúsené, vyleštené a nakoniecnaleptané leptadlom Villela-Bain.Hodnotenie mikroštruktúry bolo realizovanéna svetelnom mikroskope.Na priečnych výbrusoch valca bolahodnotená jeho makro a mikroštruktúra.Makroštruktúra je znázornenána obr. 5. Pre zviditeľnenie TOObolo potrebné vzorku naleptať leptadlomVillela-Bain. Šírka TOO zodpovedámnožstvu vneseného teplapri naváraní pod tavivom a kopírujetvar návarových vrstiev. V makroštruktúrenebola zaznamenaná prítomnosťžiadnych chýb. Chemickézloženie návaru vo vzdialenosti odpovrchu smerom k ZM (3 – 6 mm)uvádza tab. 6.Návar má jemnozrnnú martenzitickúštruktúru (matricu) spevnenú karbidmiCr, Mo a hlavne nitridmi chrómuCrN, Cr 2 N. V štruktúre návaru sadeltaferit nevyskytoval.Mikroštruktúra základného materiálu15236 (DIN 24CrMoV55) bez tepelnéhospracovania je tvorená bainitom(80 %) a martenzitom (20 %).Mikroštruktúra základného materiálu4x renovovaného valca je naobr. 6. Vzhľadom na niekoľkonásobnétepelné spracovanie valca je ZMtvorený popusteným martenzitom.Pri určovaní sa pre presnejšie určenievyužil Scheflerov diagram.Prechod medzi ZM do TOO bol plynulý.Vplyvom vneseného tepla došlok transformácii hrubozrnnýchbainitických útvarov na jemnozrnnýmartenzit, čo je znázornené naobr. 7.Mikroštruktúra prechodu TOO dopodkladovej vrstvy návarového kovuje na obr. 8. Oblasť premiešania návarus TOO je úzka. Podkladová vrstvanávarového kovu je v prechodovejoblasti tvorená hrubozrnnouštruktúrou.Mikroštruktúra návarových vrstievje na obr. 9 a 10. Návar je tvorenýmartenzitickou štruktúrou, v ktorejObr. 6 Mikroštruktúra ZMFig. 6 Microstructure of PMObr. 7 Mikroštruktúra TOOFig. 7 Microstructure of HAZObr. 8 Prechodová oblasť TOO – návarFig. 8 Transition zone of the HAZ – clad overlayZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 169

Možnosti využitia technológie SAW pri obnove valcov kontinuálneho liatiaObr. 9 Mikroštruktúra podkladovej vrstvy návaruFig. 9 Microstructure of base layer of clad overlaysa nachádzali karbidické častice.Medzivrstva bola tvorená štruktúroubez výrazných hraníc zŕn, naprotitomu krycia návarová vrstva malahranice zŕn zvýraznené precipitátmi.3 DISKUSIAPo analýze kvality návarov vizuálnou,kapilárnou a ultrazvukovou metódoubolo konštatované, že 4. renováciavalca bola úspešná a valec bolvyhovujúci. Následne boli na vzorkáchodobratých z valca realizovanédeštruktívne skúšky podľa uvedenejmetodiky. Statická skúška ťahomrea lizovaná podľa STN EN ISO6892-1 potvrdila nárast pevnostnýchvlastností materiálu v TOO, kde bolinamerané priemerné hodnoty R m =950 MPa, R p0,2 = 790,2 MPa a A 5 =17,3 %. Skúškou tvrdosti podľa VickersaSTN EN ISO 9015-1 boli nameranéhodnoty špičiek tvrdostina reze vo vzdialenosti 1 mm odpovrchu v priemernej hodnote 405HV10. Tvrdosť so zväčšovaním savzdialenosti od povrchu plynulo klesalana priemernú hodnotu tvrdostiZM = 247 HV10. Metalografickouanalýzou realizovanou na priečnychvýbrusoch nebola v návaroch zaznamenanáprítomnosť vnútornýchchýb. Štruktúra základného materiáluvalca je tvorená nízkopopustenýmmartenzitom. Medzivrstvaa krycia vrstva má štruktúru tvorenúnízkouhlíkovým popusteným martenzitom.S cieľom zvýšenia odolnostiproti abrazívnemu opotrebeniuje návarový kov legovaný Cr a N,ktorých úlohou je precipitačné spevnenieštruktúry karbidmi a najmä nitridmi.ZÁVERČlánok sa zaoberá možnosťou štvrtejrenovácie valca ZPO. Pre renováciubola použitá technológiaSAW, ktorá sa už v minulosti najlepšieosvedčila pri renováciách tohtotypu.Kvalita renovovaného valca bolahodnotená nedeštruktívnymi a deštruktívnymiskúškami.Vizuálna, kapilárna a ultrazvukovákontrola naváraného valca nepotvrdilaprítomnosť povrchových anipodpovrchových chýb. Deštruktívneskúšky sa sústredili na analýzukvality najmä v teplom ovplyvnenejoblasti, ktorá je najviac náchylnouna vznik chýb. Chyby iniciovanév tejto oblasti sú najčastejšími príčinamideštrukcie návarových vrstievvalcov. Na základe výsledkov experimentálnychskúšok realizovanýchna hodnotenom valci je možné konštatovať,že renovácia valcov kontinuálnehoodlievania štvrtým návaromje možná, pokiaľ jadro valca nieje poškodené trhlinami (termálnymi,koróznymi a pod.). Pred renováciouje tiež dôležité posúdiť opotrebeniečapov valcov, ktoré zabezpečujú ichuloženie a pohyb v linke kontinuálnehoodlievania ocele. Experimentpriniesol užitočné informácie z oblastirenovácií valcov ZPO, ktoré súurčené do výroby ocele pomocoulinky kontinuálneho liatia ocele.CONCLUSIONSThe paper deals with the possiblefourth renovation of roller of continuouscasting line. The SAW technologywhich was best proved for thistype of renovations already in thepast, was used for renovation. Thequality of renovated roller was evaluatedby destructive and non-destructivetests. The visual, capilllaryand ultrasound inspections of thesurfaced roller have not proved anyObr. 10 Mikroštruktúra krycej vrstvy návaruFig. 10 Microstructure of cover layer of clad overlaypresence of surface and subsurfacedefects. The destructive tests wereconcentrated on the quality analysisespecially of the heat affected zonewhich is most susceptible to defectformation. The defects initiated inthis zone are the most frequent reasonof the destruction of roller weldoverlays. Based on the results of experimentaltests carried out on theevaluated roller it can be said thatthe renovation of continual castingrollers by the fourth weld overlay ispossible if the roller core is not impairedby cracks (thermal, corrosion,etc.). Prior to renovation it isalso important to assess the wear ofroller necks which assure their embeddingand motion in the continualsteel casting line. The experimenthas brought useful information fromthe field of renovation of precisioncasting rollers which serve for steelmanufacture in continuous steelcasting line.Literatúra:[1] Buľko, B. – Kijac, J.: Acta MetallurgicaSlovaca. Optimization of TundishEquipment, Vol. 16, 2010, s. 76 – 83[2] Storarski, T. A.: Tribology in machinedesign. Great Britain, Butterworth:Heinemann, 2000. ISBN 0-7506-3623-8[3] Lorincová, D.: Analýza kvalityrenovačných vrstiev z aspektudegradačných javov. Dizertačná práca.Technická Univerzita Košice, 2012[4] Čomaj, M. – Šefčík, D.: Naváranievalcov zariadenia na plynulé odlievanieocele. Zborník prednášok z XXVII.Celoštátnej konferencie a diskusnéhofóra zváranie '99. Vysoké Tatry,Tatranská Lomnica: Weldtech, 11. – 14.10. 1999[5] http://www.vuz.sk/public/media/0133/06_Plnene_droty_a_tycinky.pdf[6] http://www.vuz.sk/public/media/0134/07_Taviva_nn_

ZVÁRANIE PRE PRAXZváranie hlavného cirkulačného potrubiaDN 500 pri dostavbe 3. a 4. blokuelektrárne MochovceOn proposal of structural classification of steel welded jointsMARIANNA MILAN KYSEL MATYSOVÁ – PAVOL SEJČIng. M. Kysel, IWE – Slovenské elektrárne, a. s., Mochovce (MO34), SlovenskoJadrová legislatíva • Dokumentácia • Primárny okruh – tlaková nádoba reaktora, parogenerátory, hlavné cirkulačnépotrubie • Zabezpečenie kvality pri výkone zváracích prác • Prípravné práce pred zváraním • Dokumentácia •Kontrolné zvarové spoje • Prídavné materiály • Predmontážna kontrola • Zváranie potrubia • Kontrola zvarovýchspojov • Označenie a zdokumentovanie zvarov • Následné činnosti • ZáverNárast spotreby elektrickej>energie v súčasnom obdobíje nepopierateľný. Požiadavka vyrábaťstále väčšie množstvo elektrickejenergie vyvoláva potrebu stavaťnové energetické zdroje. Na Slovenskustaviame v súčasnosti dva blokyatómových elektrární v Mochovciach.Investorom sú Slovenskéelektrárne, a. s., člen skupiny Enel.1 JADROVÁ LEGISLATÍVAProblematika využitia jadrovej energieje na Slovensku ošetrená ucelenýmsúborom legislatívnych predpisov.Základom je Zákon NR SR č.541/2004 Z. z. o mierovom využívaníjadrovej energie (atómový zákon)a o zmene a doplnení niektorých zákonov.Orgánom štátneho dozorunad jadrovou bezpečnosťou štátu jeÚrad jadrového dozoru Slovenskejrepubliky (ÚJD SR).Úrad zabezpečuje svoju činnosť prostredníctvomvyhlášok. Jednou zozákladných vyhlášok je VyhláškaÚJD SR č. 50/2006 Z. z., ktorou saustanovujú podrobnosti o požiadavkáchna jadrovú bezpečnosť jadrovýchzariadení, ako aj kritériá pre kategorizáciuvybraných zariadení dobezpečnostných tried. Podľa tohtopredpisu sú jednotlivé zariadeniapracujúce v JE zaradené do štyrochbezpečnostných tried – BT I až BT IV.Druhou dôležitou vyhláškou je VyhláškaÚJD SR č. 56/2006 Z. z.,ktorou sa ustanovujú podrobnostio požiadavkách na dokumentáciusystému kvality držiteľa povolenia,ktorá definuje rozsah všetkých typovdokumentácie.2 DOKUMENTÁCIAPodľa vyššie spomenutej vyhláškyje potrebné pred začatím výstavbya počas stavania JE vypracovaťpresne definovanú dokumentáciu.Z hľadiska zvárania hlavného cirkulačnéhopotrubia (HCP) DN 500je najdôležitejšia nasledovná dokumentácia:– plán kvality vybraného zariadeniaPLKVZ,– technické podmienky TPE,– plán organizácie montáže POM,– technologický postup montáže TP,– plán kontrol a skúšok PKS.Okrem špecifických dokumentovplatia na stavbe aj všeobecne platnédokumenty:– všeobecné technické podmienkypre montážne zváranie vybranýchzariadení jadrovej časti 3. a 4. blokuJE Mochovce,– technické podmienky na sprísnenúmontáž technologického zariadenia,– technické podmienky na ochranutechnologického zariadenia z koróziivzdornéhomateriálu pri všetkýchčinnostiach,– technické podmienky na čistotuvnútorných/vonkajších povrchovtechnologických zariadení,– iné dokumenty.3 PRIMÁRNY OKRUHZákladom jadrovej elektrárne jejadrový tlakovodný reaktor. Ďalšímidôležitými časťami JE sú parogenerátory.Reaktor je so šiestimiparogenerátormi pospájaný hlavnýmcirkulačným potrubím DN 500.Hlavné cirkulačné potrubie HCP DN500 tvorí teda šesť slučiek potrubia,z ktorých každá sa skladá z horúceja studenej vetvy. Reaktor, parogenerátorya hlavné cirkulačné potrubieDN 500 tvoria primárny okruhjadrovej elektrárne.Potrubie je vyrobené z nehrdzavejúcejaustenitickej ocele 08Ch18N12T.Hrúbka steny jednotlivých častí potrubiaje od 36 do 48 mm. Vonkajšípriemer potrubia je v rozmedzí odø 560 do ø 598 mm.Horúca vetva je zložená z dvoch potrubnýchkusov a má v konfiguráciijednu hlavnú uzatváraciu armatúru.Studená vetva je zložená zo štyrochpotrubných kusov a má v konfiguráciijednu hlavnú uzatváraciu armatúrua jedno hlavné cirkulačné čerpadlo.Horúca vetva obsahuje štyri montážnezvary a studená vetva sedemmontážnych zvarov. Čiže jednu slučkuspája celkom jedenásť zvarovrea lizovaných počas montážnychprác na stavbe. A keďže cirkulačnýchslučiek je celkom šesť, celkovýpočet montážnych zvarov na hlavnomcirkulačnom potrubí DN 500 ješesťdesiatšesť.Celé potrubie HCP DN 500 je zaradenédo najvyššej bezpečnostnejtriedy BT I. Zvarové spoje sú zaradenédo najvyššej kategórie zvarovéhospoja KZS I. Potrubie je zaradené doseizmickej triedy 1b.4 ZABEZPEČENIE KVALITY PRIVÝKONE ZVÁRACÍCH PRÁCPrvoradou úlohou pri montážnychaj zváracích prácach je dosiahnutiepredpísanej kvality prác. Ak súZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 171

Zváranie hlavného cirkulačného potrubia DN 500pri dostavbe 3. a 4. bloku elektrárne Mochovcezváracie práce vykonané kvalitne,potrubie bude počas prevádzky JEbezpečné. Tým bude zabezpečenáaj kvalita a bezpečnosť prevádzkycelej JE. Kritériá na dosiahnutie požadovanejkvality sú určené vo viacerýchdokumentoch:– plán kvality vybraného zariadenia,– technické podmienky,– technologický postup montáže,– plán kontrol a skúšok.Všetky vyššie uvedené dokumentymusia byť vypracované a schválenépred začiatkom montážnych a zváracíchprác.5 PRÍPRAVNÉ PRÁCE PREDZVÁRANÍMVýber zváračov je prvým bodom prípravnýchprác pred začiatkom zvárania.Každý zvárač, ktorý budezvárať HCP DN 500 musí splniť trizákladné podmienky, a to:1. vlastniť platný zváračský certifikátna metódu zvárania TIG aleboMMA v požadovanom rozsahu,2. úspešne vykonať pracovnúskúšku zvárača,3. realizovať kontrolný zvarový spojDN 500 s vyhovujúcimi výsledkami.Druhá úloha – zabezpečenie vykonávaniaNDT skúšok, a to vlastnými pracovníkmialebo dodávateľským spôsobom.Pre montáž HCP DN 500 jepredpísané vykonávanie skúšok v rozsahu100 % VT, 100 % PT a 100 % RT.Technici NDT musia mať platné certifikátyna uvedené metódy kontrolya spoločnosť musí mať všetky predpísanéoprávnenia na výkon RT.Tretím bodom prípravy je realizáciakvalifikačných zvarových spojov preWPQR. Na základe platných WPQRsú vypracované WPS, ktoré sú priamosúčasťou technologického postupumontáže HCP DN 500.Veľmi dôležitou časťou prípravy zváracíchprác je zvarenie, vyhodnoteniea zdokumentovanie kontrolnýchzvarových spojov.Na záver všetkých prípravných prácvykoná útvar Technická kontrolaMO34 u dodávateľskej spoločnostikontrolu pripravenosti na výkon zváracíchprác. Technici MO34 skontrolujúpodľa schváleného programuvšetky predpísané dokumenty a činnostia určia, či montážna spoločnosťje pripravená na výkon zváracíchprác pri montáži HCP DN 500.Poslednou podmienkou začatiamontážnych a zváracích prác je prípravamontážneho pracoviska. Pracoviskomusí spĺňať parametre tzv.sprísnenej („čistej“) montáže. Akje pracovisko pripravené, dodávateľpreberie od investora montážnepriestory a samotná montáž samôže začať.Na základe súhlasných stanovískviacerých odborných útvarov MO34vydá útvar Riadenie realizácie MO34povolenie na prácu (PnP) a útvarRiadenie bezpečnosti MO34 vydáPO povolenie (požiarne povolenie).Po vystavení a schválení týchtodvoch dokumentov je možné začaťmontážne a zváracie práce.6 KONTROLNÉ ZVAROVÉSPOJEKontrolný zvarový spoj (KZS) je samostatnýkus (skúšobná vzorka),ktorý slúži na overenie, či vlastnostivýrobných, montážnych aleboopravných zvarov zodpovedajú požiadavkámpríslušnej technickej dokumentácie.Kontrolné zvarové spojesú predpísané v zmysle pôvodnej(ruskej) konštrukčnej dokumentáciea pôvodných (ruských) technickýchpodmienok na zváranie.Každý zvárač, ktorý bude zváraťHCP, musí mať zavarený KZS s vyhovujúcimivýsledkami. Každý KZSje podrobený nedeštruktívnymskúškam (VT, PT, RT) a deštruktívnymskúškam (skúška ťahom, skúškalámavosti, metalografický rozbor,skúška medzikryštalickej korózie).Dokumentácia KZS sa kontrolujepred začiatkom zváracích prác. Nazváranie HCP môže byť nasadenýlen taký zvárač, ktorý má zavarený,vyhodnotený, zdokumentovanýa skontrolovaný KZS.7 PRÍDAVNÉ MATERIÁLYPri zváraní HCP DN 500 sa používajúdva druhy prídavného materiálu– zvárací drôt na metódu TIGSv04CH19N11M3 s priemermi ø 2,0a ø 2,4 mm a obalená elektróda nametódu MMA EA400/10T s priemermiø 2,5, ø 3,0 a ø 4,0 mm.Obidva prídavné materiály sú odruského výrobcu ISM Ižora. Aj drôtaj elektróda sú pôvodnými zváracímimateriálmi a dokladujú sa inšpekčnýmicertifikátmi 3.2 podľaSTN EN 10204.Ako elektróda bola pri zváraní metódouTIG použitá elektróda WC 20(ø 2,0 a ø 2,4 mm). Ako ochrannýplyn bol použitý argón 4,8 (I1).Špeciálnou formou prídavného materiálupri zváraní HCP DN 500 jetavný krúžok, ktorý sa vkladá prizostavovaní zvaru medzi pierkaoboch zvarových plôch. Tavný krúžokje vlastne upravený zvárací drôtSv04CH19N11M3 ø 2,4 mm. Pri zváraníprvej koreňovej vrstvy používazvárač zároveň aj zvárací drôtø 2,0 mm.8 PREDMONTÁŽNA KONTROLAVšetky montážne práce sa vykonávajúpodľa schváleného technologickéhopostupu montáže. Všetkykontrolné operácie sa vykonávajúpodľa schváleného plánu kontrola skúšok. Prvou predpísanou kontrolouje predmontážna kontrola,ktorá sa niekedy označuje aj akouvoľnenie do montáže. Pri tejto kontrolnejoperácii sa kontroluje stava dokumentácia potrubných dielov,ktoré sa stanú súčasťou HCP – potrubnékusy, nátrubky, armatúry, závesy,podpery, jímky. Kontroluje sadokumentácia jednotlivých dielov,inšpekčné certifikáty materiálov, čistotapovrchu – vnútorná a vonkajšia,úprava zvarových plôch a pod.9 ZVÁRANIE POTRUBIAPo vyhovujúcej predmontážnej kontrolemôže montážna spoločnosť začaťmontážne a zváracie práce. Prvouoperáciou je kontrola zvarovýchplôch v rozsahu 100 % VT a 100 %PT. Nasleduje ustavenie zváranýchdielov do montážnej polohy. Potomsa zvárané diely zostehujú (metódouTIG). Vzhľadom na veľkú hrúbkusteny potrubia (32 až 48 mm) súzvary potrubných častí robené natrikrát. Koreň má hrúbku 10 až 15mm a je zváraný metódou 141. Výplňovávrstva zvaru je hrubá 8 až 10mm a zvára sa metódou 111. Kryciavrstva zvaru je hrubá 10 až 15 mma tiež sa zvára metódou 111.Pri zváraní vždy pracujú na jednomzvare dvaja zvárači proti sebe a toz dôvodu eliminácie pnutí, ktoré vznikajúpočas zvárania. Zvary sú robenésmerom od tlakovej nádoby k parogenerátorom.Vždy sa zvárajú dvevetvy proti sebe, čiže prvá a štvrtá,druhá a piata, tretia a šiesta. Je to takkvôli posunom tlakovej nádoby vplyvomtepla vneseného do zvarov počaszvárania. Zváranie sa vykonávapodľa schváleného technologickéhopostupu, ktorého neoddeliteľnou súčasťousú všetky WPS. Každý zváračmá u seba príslušnú WPS, podľa ktorejzvára konkrétny zvar.10 KONTROLA ZVAROVÝCHSPOJOVKontrola všetkých 66 montážnychzvarov HCP DN 500 je predpísaná172 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ZVÁRANIE PRE PRAXv pláne kontrol a skúšok. Pri začiatkuzvárania každého zvaru na HCPje prvou kontrolou už spomenutápredmontážna kontrola. Nasledujekontrola zvarových plôch (VT a PT),kontrola polohy zváraných dielova kontrola zostehovania. Po zavarenía vybrúsení koreňovej časti zvarunasleduje prvá séria kontrol zvaru– 100 % VT, 100 % PT a 100 %RT. Po zavarení a vybrúsení výplňovejvrstvy zvaru nasleduje druhá sériakontrol zvaru – 100 % VT, 100 %PT a 100 % RT. Po zavarení a vybrúseníkrycej vrstvy zvaru nasledujetretia séria kontrol zvaru – 100 % VT,100 % PT a 100 % RT.V prípade, že všetky kontroly bolina prvýkrát vyhovujúce je jasné, žekaždý zvar je kontrolovaný v ideálnomprípade 11 krát (4x VT, 4x PTa 3x RT). Malé chyby zvaru sa pri VTa PT odstraňujú ihneď a ako chybysa neevidujú. Chyby indikované priRT sa evidujú a odstraňujú ihneď povyhodnotení snímky. Po oprave nasledujeopäť trojkontrola opravovanéhomiesta – VT, PT a RT. Každúchybu je možné opravovať maximálnetrikrát. Prvú opravu realizuje dodávateľskáspoločnosť sama, druhúrealizuje za účasti technikov SEMO34 a tretiu opravu je možné robiťiba za účasti inšpektorov ÚJD SR.11 OZNAČENIEA ZDOKUMENTOVANIEZVAROVKaždý zvar realizovaný na HCP musíbyť označený a zdokumentovaný.V blízkosti každého zvaru sa podľaschválených pravidiel umiestni (pristehuje)štítok s predpísanými údajmi– označenie potrubnej trasy, číslozvaru a značky všetkých zváračov,ktorí sa podieľali na zavarení príslušnéhozvaru.Podľa presných pravidiel sa každýzvar aj zdokumentuje. Záznamový listo zvaroch na potrubí obsahuje všetkypotrebné údaje o zváraní – číslo zvaru,hlavné rozmery zváraných častí,priemer a hrúbka steny, použitá metódazvárania, termíny zavarenia jednotlivýchčastí zvaru (koreň, výplň,krycia vrstva), značky zváračov, číslaWPS, čísla protokolov o vykonaní VT,PT a RT. Z tohto dokumentu je možnéurčiť, či zvar bol alebo nebol opravovaný,ak bol, tak koľkokrát.12 NÁSLEDNÉ ČINNOSTIHlavné cirkulačné potrubie je veľmizložitý systém potrubí. PotrubieDN 500 tvorí hlavnú časť tohto systému.No súčasťou systému sú ajiné potrubia. Pre zaujímavosť možnouviesť len niektoré – potrubie napojeniakompenzátora objemu, vysokotlakovýa nízkotlakový systémhavarijného napájania. Súčasťousystému je aj veľký počet meracíchprístrojov, ktoré sa na HCP pripájajúprostredníctvom návarkov a jímok.Potrubie je opatrené aj veľkým počtomodberných miest, či už na rôznemerania alebo na kontrolné odbery.Z uvedeného vyplýva, že zvarenímpotrubia DN 500 práce na HCP eštenie sú ani zďaleka ukončené.Po samotnom zvarení všetkých potrubía potrubných častí ešte nasledujedlhý zoznam prác, ktorý možnozhrnúť do niekoľkých slov – kontrolnéa revízne činnosti a na záver izolačnépráce.ZÁVERZváraniu HCP pri výstavbe 3. a 4.bloku atómových elektrární Mochovceje venovaná mimoriadna pozornosť.Je to jeden z hlavných uzlovelektrárne. Od kvality vykonanýchmontážnych a zváracích prác jepriamo závislá jadrová bezpečnosťelektrárne. Práce sú vykonávané nanajvyššej profesionálnej úrovni. Nakvalitu nepriamo aj priamodohliada Úrad jadrového dozoruSR.

Požadavky na provedení tepelnéhozpracování svarových spojů v energeticeThe Requirements for Execution Post Weld Heat Treatment WeldedJoints in Power IndustryJAROSLAV KOUKALProf. Ing. J. Koukal, CSc., Český svářečský ústav s. r. o, (Czech Welding Institute Ltd.), Ostrava, Česká republikaV článku jsou uvedeny základní požadavky na provedení tepelného zpracování svarových spojů v energeticepožadované normami ČSN EN ISO 17 663 a ČSN EN 12 952-5The article present basic requirements for execution post weld heat treatment welded joints in power industryaccording to standards ČSN EN ISO 17 663 and ČSN EN 12 952-5.Tepelné zpracování svarových spojů je jednou>z nejdůležitějších operací, která ovlivňuje jejich mikrostrukturu,vlastnosti a provozní spolehlivost. Proto jenutné věnovat mimořádnou pozornost návrhu tepelnéhozpracování svarových spojů po svařování, jeho provedenía dokumentaci. Základní požadavky na kvalitutepelného zpracování svarových spojů definuje normaČSN EN ISO 17 663. V oblasti energetiky jsou pak základnítechnické požadavky upřesněny v normě ČSN EN12 952-5.1 PŘEZKOUMÁNÍ POŽADAVKŮPřezkoumání požadavků provádí výrobce (ten kdo provádítepelné zpracování), aby se ubezpečil, že mu odběratelpředal všechny informace nezbytné k provedenípožadovaných operací tepelného zpracování, že jeschopen požadavky odběratele splnit v požadovanýchtermínech a kvalitě. Přezkoumává se:a) použitá výrobková norma spolu s jakýmikoliv dalšímipožadavky;b) technická pravidla a zákonné požadavky;c) jakékoliv dodatečné požadavky určené výrobcem;d) schopnost výrobce vyhovět předepsaným požadavkům.2 PŘEZKOUMÁNÍ TECHNICKÝCH PODKLADŮPřezkoumání technických podkladů má za úkol prověřit,zda informace předané odběratelem k provedení tepelnéhozpracování jsou úplné a dostatečně jasné a zdavýrobce je schopen tyto požadavky v následujícím členěnísplnit [1]:a) použitá výrobková norma a odpovídající výkresy;b) umístění a přístupnost výrobku nebo jeho součástí,který(á) má být tepelně zpracován(a);c) způsob označování výrobku nebo součástí, který(á)má být tepelně zpracován(a);d) specifikace tepelného zpracování (příslušné hodnotytepelného zpracování) a kontrolní postupy tepelnéhozpracování;e) souvislost mezi specifikacemi postupů tepelnéhozpracování a svařování a/nebo tváření;f) způsoby tepelného zpracování, např. který(á) výrobeknebo součást má být tepelně zpracován(a) v pecia u kterého se předpokládá, že bude podroben(a)místnímu tepelnému zpracování;g) oprávnění pracovníků;h) vhodnost zařízení;i) dokumentace tepelného zpracování;j) opatření pro řízení a kontrolu;k) kvalitativní požadavky pro smluvní subdodavatele;l) vypořádání neshod tepelného zpracování;m) prostředky měření a zaznamenávání teplot;n) požadavky na kvalitu a zkoušení tepelného zpracování,pokud nějaké jsou;o) časový plán/sled tepelného zpracování;p) dostupnost dostatečné energie;q) jiné zvláštní dohody, např. podepírání výrobku nebosoučástí.Případný subdodavatel musí být schopen pod odpovědnostívýrobce splnit požadavky vyplývající z přezkoumánítechnických podkladů. Výrobce nebo subdodavatelmusí mít k dispozici dostatečný počet vyškolenýchpracovníků pro přípravu, provádění, kontrolu a dokumentacitepelného zpracování. Musí být schopni podlepísemných postupů realizovat předepsané tepelné zpracování,programovat regulátory, přivařovat termočlánky,připojovat a kontrolovat kompenzační vedení mezi termočlánkya zapisovacím zařízením a obsluhovat celézařízení pro provádění tepelného zpracování.3 STEJNOMĚRNOST TEPLOTY V PECIStejnoměrnost teploty v peci musí být verifikována měřenímv intervalech max. 36 měsíců, nebo po každé opravě,nebo přestavbě pece. Měření se provádí v prázdnépeci termočlánky validovaným zařízením se záznamemteploty. Provádí se minimálně 4 měření, dvě v horní částipece a dvě v dolní části pece v opačných rozích, přiteplotě odpovídající maximální pracovní teplotě a polovinětéto teploty. Pro tepelné zpracování svarových spojůse měření stejnoměrnosti provádí při teplotě odpovídajícípoužívanému rozsahu teplot po 15 minutách po dosaženípředepsané teploty. Výsledky měření se uvedoudo protokolu a archivují se v dokumentaci kvality. Dovolenérozdíly teploty v měřených místech jsou uvedenyv tab 1 [1].174 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ZVÁRANIE PRE PRAX4 VALIDACE ZAŘÍZENÍ K NASTAVOVÁNÍ TEPLOTYA JEJÍHO ZÁZNAMU PRO MOBILNÍ ZAŘÍZENÍValidace se musí provádět u mobilních zařízení v následujícíchtermínech:Regulátor teplotymax. 12 měsíců (může býtupra vena výrobcem zařízení)Zařízení pro záznam teploty max. 6 měsícůMěřící systémmax. 12 měsíců.Záznamová zařízení se musí verifikovat validovanýmkalibrátorem. Pro stabilní pece jsou uvedené lhůty validacedvojnásobné. Termočlánky dodávané s osvědčenímtřídy přesnosti se nemusí validovat. Písemnéprotokoly z validace se zakládají do dokumentů kvalityvýrobce. U nových zařízení nebo po údržbě starých zařízenímusí být provedeny odpovídající zkoušky včetnězáznamů.5 PARAMETRY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍV technické dokumentaci a v prováděcím postupu musíbýt definovány následující parametry:a) teplota při vsazování (teplota při zahájení);b) rychlost ohřevu;c) teplota výdrže (rozmezí, pokud to je nezbytné);d) doba výdrže (rozmezí, pokud to je nezbytné);e) rychlost ochlazování;f) teplota při vytahování (teplota konce řízeného ochlazování).Tab. 1 Dovolené teplotní rozdíly v různých měřících místech [1]Rozmezí teplot úseku jakostní třídyMěřená teplota (T, °C)I II IIIT < 300 15 10 6300 T < 700 20 15 10700 T < 1 000 30 20 151 000 T < 1 300 40 30 20Tab. 2 Kritéria pro volbu teploty [1]MetodaTepelné zpracování v peciTepelné zpracování bez použití pece(odporové, indukční, řízeným plamenem atd.)Doplňující tepelné zpracování (mezioperační nebo opravné)6 SPECIFIKACE POSTUPU TEPELNÉHOZPRACOVÁNÍVýrobce musí připravit písemné specifikace tepelnéhozpracování. V případě svářečských aktivit by mělbýt postup tepelného zpracování zahrnut ve specifikacipostupu svařování nebo se specifikace postupu svařovánímůže vztahovat ke specifikaci tepelného zpracování.Specifikace stanovuje, jak je třeba provádět prácisprávně.Specifikace postupu tepelného zpracování musí obsahovatpříslušné následující údaje:a) druh tepelného zpracování, např. předehřev, žíhání kesnížení pnutí, normalizace;b) způsob tepelného zpracování, např. v peci, indukční,odporové, prstencový hořák;c) umístění a počet měřících míst teploty;d) požadavek na ochranný plyn;e) parametry tepelného zpracování;f) podepíraní a usazování výrobku(ů) nebo součásti(í);g) způsob ochlazování (pec, zábal, řízené ochlazování)h) identifikace výrobku nebo součástí, např. označení,číslování;i) podmínky okolního prostředí např. ochrana před větrema deštěm;j) rozmezí ohřívané oblasti a oblasti tepelné izolace.Specifikace postupu tepelného zpracování musí býtkvalifikovány podle návodů uvedených ve výrobkovýchnormách nebo ve smlouvách.Pro volbu teploty pro tepelné zpracování se doporučujepoužít kritéria uvedená v tab. 2. Doporučené rozsahyteplot pro tepelné zpracování udává tab. 3.Specifikace tepelného zpracování nebo specifikace postupůsvařování jako takové se mohou použít pro pracovnínávodky. Jinak se mohou použít jednoúčelovépracovní návodky. Takové pracovní návodky se musípřipravit z kvalifikované specifikace postupu tepelnéhozpracování a nevyžadují samostatnou kvalifikaci.Řídící teplotaPoužije se střední hodnota stanoveného rozsahuPoužije se horní hodnota stanoveného rozsahuPoužije se dolní hodnota stanoveného rozsahuTab. 3 Teplotní rozsahy tepelného zpracování po svařování u svarových spojů podobných nebo odlišných materiálůTyp oceli Skupina oceliTeplotní rozsah °C1 1 2.1 2.1 4 a) 5.1 5.2 6 b) 6 b)C-Mn 1 550 – 600 550 – 600 550 – 600 550 – 6000,3 Mo 1 550 – 600 550 – 630 550 – 600 550 – 600 600 – 630Jemnozrnné 2.1 550 – 600 550 – 600 550 – 600 570 – 6001 NiMoCuNb 2.1 550 – 600 550 – 600 570 – 600 570 – 620 600 – 6204 a)1 Cr ½Mo 5.1 600 – 630 600 – 620 620 – 6802 ¼Cr 1 Mo 5.2 660 – 700 680 – 730730 – 760 730 – 760710 – 730 c) 710 – 730 c)9 Cr 1 Mo 6 b) 710 – 730 c)730 – 760740 – 780 740 – 77012 Cr 1 MoV 6 b) 730 – 760710 – 730 c) 740 – 770 730 – 770a) Určí se na základě odkazu na materiálovou specifikacib) Tyto materiály vyžadují před tepelným zpracováním po svařování přeměnu na martenzitc) Pouze pro svařovací materiály typu 2 ¼ Cr 1 MoPoznámka 1: Mohou být přijatelné jiné kombinace materiálů, které neobsahuje výše uvedená tabulka a odchylky teplot, které obsahuje výše uvedenátabulka v případě, že výrobce zajistí, že v důsledku jejich použití nedojde k narušení bezpečnosti kotlePoznámka 2: Teplota pro tepelné zpracování po svařování v případě feriticko-austenitických spojů mezi odlišnými materiály musí být taková, jaká sepožaduje pro feritickou stranu spojeZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 175

Požadavky na provedení tepelného zpracování svarových spojů v energeticeTab. 4 Minimální počet měřících míst v prostředí pece [1]Objem pece (V, m 3 )Počet měřících místV < 40 240 V < 60 360 V < 80 480 V < 100 5V 100 6Tab. 5 Minimální počet měřících míst pro místní tepelné zpracováníkruhových součástí [1]Vnější průměr trubky(D, mm)Počet měřících míst RoztečD < 170 1 –170 D 100 mm.Musí se použít takový počet termočlánků, který zajistí,že v celé součásti nebo pásmu byly dodrženy požadavkyna jejich tepelné zpracování. Vyžaduje se záznamteploty a času při tepelném zpracování a jejich archivovánípro následnou kontrolu. Výrobce musí prokázat,že termočlánky a celé zařízení pro provádění a záznamhodnot tepelného zpracování zajišťuje požadovanoupřesnost a je validováno podle minimálních požadavkůnormy ČSN EN ISO 17 663.9 ZÁZNAM TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍPracovníci provádějící tepelné zpracování musí zpracovatzáznam z tepelného zpracování pro každý výrobeknebo součást, který(á) byl(a) tepelně zpracován(a). Pokudnení uvedeno jinak ve výrobkové normě, musí býtuvedeny odpovídající příslušné následující údaje:a) identifikace výrobku nebo součástí;b) údaje o materiálu (označení materiálu, rozměry);c) zařízení pro tepelné zpracování (identifikace);d) druh tepelného zpracování (např. předehřev, žíhaní kesnížení pnutí, normalizace);e) způsob tepelného zpracování (např. v peci, indukční,odporové, prstencovými hořáky);f) teplota při vsazování (teplota při zahájení);g) rychlost ohřevu;176 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

ZVÁRANIE PRE PRAXObr. 1 Nejmenší šířky ohřívaného pásu při místním tepelném zpracování [2]Legenda:1 Montážní svar2 Ohřívaná zóna3 Termočlánkyh) teplota výdrže;i) doba výdrže;j) rychlost ochlazování;k) způsob chladnutí;l) teplota při vytahování (teplota konce řízeného ochlazování);m) druh měření teploty, počet a umístění měřících míst;n) místo a datum tepelného zpracování.Záznam z tepelného zpracování musí být podepsán určenouosobou.10 NESHODY A NÁPRAVNÁ OPATŘENÍPokud tepelné zpracování nesplňuje specifické požadavky,nesmí být hodnocena přípustnost výrobku nebosoučásti. V takových případech musí být informován zákazník.Pokud je to nezbytné, musí se provést nápravnáopatření. Musí se připravit zpráva o neshodách a uložitdo složky se záznamy kvality.Musí se předložit vyhovující výsledek jakéhokoliv nápravnéhotepelného zpracování.Nápravná opatření se musí provádět podle připravenéspecifikace. Při přípravě specifikace je nezbytné zabezpečit,aby nápravné opatření nemělo nepříznivý vliv navýrobek nebo součást. Musí se připravit zpráva o tétočinnosti a výrobek nebo součást se musí znovu zkontrolovata vyzkoušet podle původních požadavků.11 ZÁZNAMY KVALITYVýrobce a subdodavatel musí vytvořit postupy pro kontrolováníodpovídajících záznamů kvality. Záznamy kvalitypodle požadavků smlouvy musí, pokud je to nezbytné,obsahovat:a) záznam z přezkoumání požadavků a technickýchpodkladů;b) specifikace tepelného zpracování, specifikace postupusvařování a záznamy z jejich kvalifikací;c) oprávnění pracovníků provádějících tepelné zpracování;d) záznamy z měření zařízení pro tepelné zpracování;e) záznamy tepelného zpracování;f) zprávy o validaci měřících zařízení;g) postupy a zprávy o opravách;h) zprávy o neshodách.Záznamy kvality musí být uschovány po dobu nejméně5 let, pokud to neurčují jiné specifické požadavky.Literatura[1] ČSN EN ISO 17663[2] ČSN EN 12 952-5

65. výročné zasadnutie Medzinárodnéhozváračského inštitútu (IIW) – Denver, USA65. výročné zasadnutie Medzinárodného zváračskéhoinštitútu sa tohto roku konalo od 8. do 13. júla 2012v hoteli Hyatt Regency a v Colorado Convention Centerv Denveri. Už po štvrtý raz sa toto prestížne podujatiekonalo v Spojených štátoch amerických, predtým v NewYorku (1961), Bostone (1984) a v San Franciscu (1997).Vysoká účasť z predchádzajúcich rokov bola zachovaná,799 účastníkov zo 49 krajín sveta.IIW 2012 privítalo 525 delegátov a expertov, 131 sprevádzajúcichosôb, 44 študentov a 38 mladých profesionálovzo štyroch kútov sveta. Ďalších 62 účastníkov sazúčastnilo iba medzinárodnej konferencie. Je zrejmé, žesi účastníci užili nielen spolupatričnosť, ale najmä využili„celosvetovú sieť na výmenu odborných vedomostí“,ktorú stelesňuje IIW.V tejto súvislosti je poďakovanie adresované miestnemuusporiadateľovi, American Counsil of the IIW (americkárada IIW), združujúce American Welding Society – AWS(americká zváračská spoločnosť), Edison Welding Institute– EWI (Edisonov zváračský ústav) a Welding ResearchDelegáti Valného zhromaždenia, sprava Ing. Viera Hornigová, vedúcasekretariátu SV IIW, Ing. Peter Klamo, generálny riaditeľ VÚZ – PI SR a Ing.Pavol Radič, predseda SZSCouncil – WRC (Rada pre zváračský výskum), ktorí spoluúspešne spolupracovali na usporiadaní podujatia IIW.Výročné zasadnutie bolo otvorené zasadnutím Valnéhozhromaždenia 8. júla 2012.Valného zhromaždenia IIW sa v zmysle dohody medziVýskumným ústavom zváračským – Priemyselným inštitútomSR (VÚZ – PI SR) a Slovenskou zváračskou spoločnosťou(SZS) za Slovenskú republiku zúčastnili Ing.Peter Klamo, generálny riaditeľ VÚZ – PI SR, Ing. VieraHornigová, vedúca sekretariátu Slovenského výboruIIW a Ing. Pavol Radič, predseda SZS.V priebehu Valného zhromaždenia bola oficiálne privítanánová členská krajina, Macedónsko, reprezentovanézodpovedným členom, SEETEQ-ANB Skopje, čím sapočet členských krajín IIW zvýšil na 56.Ďalšia dôležitá informácia sa týkala akceptovania UniverzityGEDIK ako dodatočnej členskej spoločnosti preTurecko.Obnovenie Rady riaditeľovFunkčné obdobie Dr. Daniela Almeidu (Brazília), prof.Dr.-Eng. Kazutoshiho Nishimota (Japonsko) a prof. Dr.--Ing. Dorina Deheleana (Rumunsko) sa skončilo a prof.Dr.-Ing. Boyoung Lee (Kórea), pán Douglas R. Luciani(Kanada) a prof. Dr.-Eng. Yoshinori Hirata (Japonsko)boli zvolení za nových riaditeľov.Prezident IIW, Dr. Baldev Raj, vyjadril svoju úprimnú vďakutým, ktorí opúšťajú Radu riaditeľov za ich prínos a zároveňprivítal novozvolených členov.Celotýždňové aktivity IIW boli oficiálne otvorené slávnostnýmceremoniálom 8. júla 2012 v Capitol Ballroomv hoteli Hyatt Regency Denver. Večerný program bolotvorený originálnym predstavením pod názvom „ilúzie“predvádzajúcim akrobaciu, moderný tanec a balet. Nebolopochýb o tom, že publikum bolo očarené siluetamitiel umelcov, ktoré boli premietané do pôsobivo realistickýchobrazov na veľkoplošných obrazovkách.Jeffrey D. Weber otvoril oficiálnu časť otváracieho ce-178 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

INFORMÁCIE IIWremoniálu. Zhromaždenie najskôr privítal podpredsedaorganizačného výboru pán Thomas Mustaleski a následneprezident AWS, pán William A. Rice. 65. výročnézasadnutie bolo neskôr oficiálne vyhlásené za otvorenéprezidentom IIW, Dr. Baldevom Rajom (India).Otvárací ceremoniál následne pokračoval v odovzdávanícien a ocenení IIW za rok 2012, a to nasledovne:Cena Henryho GranjonaKategória A Dr. Yi Huang (Spojené štáty americké)Kategória B Dr. María Asunción Valiente Bermejo(Španielsko)Kategória C Dr. Majid Farajian (Nemecko)Cena Andrého Leroya John S. Petkovsek a Guy Cline(Spojené štáty americké)Cena Yoshiakiho Aratu Prof. Dr. Gert den Ouden(Holandsko)Thomasova medaila David R. Bolser(Spojené štáty americké)Cena Arthura Smitha Dipl.-Ing. Christian Ahrens(Nemecko)Cena Evgenija Patona Dipl.-Ing. Michael Szczesny(Nemecko).Po prvýkrát bola udelená cena IIW za najlepšiu prednáškupublikovanú v časopise Welding in the World.Podmienkou na udelenie ceny bola požiadavka najvyššejkvality zo všetkých prednášok publikovaných v poslednýchšiestich vydaniach predchádzajúceho kalendárnehoroka. Víťazom roku 2012 sa stala prednáškaInterpretácia vplyvu preťaženia pri spektre namáhanízvarových spojov z vysokopevnej ocele autorov prof.Dr. Cetina Morrisa Sonsina, Dr. Heinza Kaufmanna,Dr. Rainera Wagenera, Dipl.-Ing. Christiana Fischeraa Dipl.-Ing. Jensa Eufingera. Všetci autori pochádzajúz Frauenhoferovho inštitútu štrukturálnej trvanlivostia spoľahlivosti systému LBF v Darmstadte, Nemecko.Po slávnostnom odovzdaní cien nasledovalo strhujúcepredstavenie známych, populárnych džezových hitovtalentovanej speváčky Sheryl Renéeovej, ktorá očarilapublikum svojim melodickým hlasom.Zasadania pracovných skupín sa konali od 9. do 12. júla2012. Za Slovenskú republiku sa zasadaní jednotlivýchpracovných skupín za obe členské organizácie zúčastnilinasledovní delegáti a experti:Peter Klamo delegát Valného zhromaždenia, delegátIAB, skupiny A a skupiny B,člen SG-RES, expert komisie XIVPeter Bernasovský delegát komisie IX, expert komisieII – C, IX – H a XI – EPeter Brziak delegát komisie X a XI, expert komisieIX a IX – CViera Hornigová delegát Valného zhromaždenia,delegát IAB, skupiny A a skupinyB, expert komisie XIVMilan Marônek expert komisie XII a XVIĽuboš Mráz delegát komisie VI a XIV, expertkomisie IX a člen WG – STANDPavol Radič delegát Valného zhromaždenia,delegát komisie C-V a člen SC--QUALDušan Šefčík delegát komisie II, expert komisie XII.Experti a delegáti pracovných skupín IIW prijali spolu184 rozhodnutí, vrátane odporučení na publikovanie 143dokumentov v IIW časopise Welding in the World.Jedno z rozhodnutí podnietilo vznik 3 IIW pracovnýchpodskupín:– Podskupina C-IV-A: Laser Welding ProcessesPredseda: prof. Frank Vellertsen(Nemecko)– Podskupina C-IV-B: Electron Beam ProcessesPredseda: Ernest D. Levert(Spojené štáty americké)– Podskupina C-IV-C: Laser Arc Hybrid WeldingPredseda: Dr. Herbert Staufer (Rakúsko).V priebehu zasadnutí pracovných skupín boli zvolenínoví, resp. opätovne zvolení predsedovia v nasledovnýchpracovných skupinách:– Komisia II Arc Welding and Filler MetalsDr. Gerhard Posch (Rakúsko) bol prvýkrátzvolený, nahradil Vincenta van derMeea (Holandsko), ktorý ukončil 3 posebe nasledujúce funkčné obdobia.Dr. Zhuyao Zhang (Spojené kráľovstvo)bol zvolený za predsedu podskupiny C--II-C.– Komisia IV Power Beam ProcessesDr. Herbert Staufer (Rakúsko) bol vymenovanýza zastupujúceho predseduna obdobie 2 rokov mandátu prof. JensaKlaestrupa Kristensena (Dánsko).– Komisia V NDT and Quality Assurance of WeldedProductsEric Sjerve (Kanada) bol prvýkrát zvolený,nahradil Philippa Benoista (Francúzsko).Daniel Chaveau (Francúzsko) bol zvolenýza predsedu podskupiny C-V-Ca Pierre Calmon (Francúzsko) bol zvolenýza predsedu podskupiny C-V-F.– Komisia VIII Health, Safety and EnvironmentDr. Luca Costa (Taliansko) bol opätovnezvolený na tretie funkčné obdobie.– Komisia IX Behaviour of Metals Subjected to WeldingDr. Carl E. Cross (Spojené štáty americké)bol zvolený za podpredsedu podskupinyC-IX-NF.– Komisia X Structural Performances of Welded Joints– Fracture AvoidanceProf. Dr.-Eng. Fumiyoshi Minami (Japonsko)bol prvýkrát zvolený, nahradilDr. Mustafu Koçaka (Turecko), ktorýukončil 3 po sebe nasledujúce funkčnéobdobia.– Komisia XI Jim Annal bol zvolený za predsedupodskupiny C-XI-E.– Komisia XIII Fatigue of Welded Components andStructuresProf. Gary B. Marquis (Fínsko) bol opätovnezvolený na tretie funkčné obdobie.– Komisia XV Design, Analysis and Fabrication of WeldedStructuresRobert E. Shaw (Spojené štáty americké)bol opätovne zvolený na tretie funkčnéobdobie.Douglas Hawkes (Australia) bol zvolenýza predsedu podskupiny C-XV-Ba Dr. Stefano Botta (Taliansko) a prof.Dr. Masahito Mochizuki (Japonsko)boli zvolení za podpredsedov podkomisieC-XV-C.– Komisia XVI Polymer Joining and Adhesive TechnologyProf. Dr.-Ing. Volker Schöppner (Ne-ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 179

65. výročné zasadnutie Medzinárodného zváračského inštitútu (IIW) – Denvermecko) bol opätovne zvolený na druhéfunkčné obdobie.Prof. David Grewell (Spojené štátyamerické) bol zvolený za podpredsedukomisie.– SG-RES Study Group – Welding Research, Strategyand CollaborationProf. Dr.-Eng. Américo Scotti (Brazília)bol prvýkrát zvolený, nahradil prof. LuisuCoutinhovú (Portugalsko), ktorá ukončila3 po sebe nasledujúce funkčné obdobia.– SG-212 Study Group – The Physics of WeldingProf. Manabu Tanaka (Japonsko) bolprvýkrát zvolený, nahradil Prof. Dr.-Eng.Yoshinoriho Hiratu (Japonsko).– WG-STAND Working Group – StandardizationMatthias Lundin (Švédsko) bol zvolenýza predsedu WG-STAND, nahradil Dr.Davida Shackletona (Spojené kráľovstvo),ktorý bol vo funkcii od roku 1997.Medzinárodná konferencia IIW pod názvom Opravárenskézváranie a predĺženie životnosti výrobných a strojnýchzariadení a infraštruktúry sa konala 12. – 13. júla2012 v hoteli Hyatt Regency Denver, Colorado – USA.Konferencia začala Houdremontovou prednáškou Posudzovaniemateriálov a zvárania do nepretržitej prevádzkyalebo fungovanie/opravy/renovácie na predĺženie životnosti,ktorú predniesol prof. Carl D. Lundin.Houdremontovu plaketu odovzdal autorovi prednáškyDr.-Ing. Klaus Middeldorf v mene nemeckej delegácie.Na konferencii 37 pozvaných prednášateľov prednieslosvoje prezentácie v 9 sekciách.Ako je každoročným zvykom, aj toho roku boli udelenépamätné plakety tým delegátom a expertom pracovnýchskupín, ktorí sa zúčastnili na 10, 20 a 30-tich výročnýchzasadnutiach IIW.8 plakiet za účasť na 10 výročných zasadnutiach IIW,2 plakety za účasť na 20 výročných zasadnutiach IIW,1 plaketa za účasť na 30 výročných zasadnutiach IIW.Uznanie za pôsobenie vo funkciiV nadväznosti na rozhodnutie Technického výboru(TMB) v roku 2011 udeliť ocenenie za dlhoročnú dobrovoľníckuprácu predsedom jednotlivých IIW pracovnýchskupín, boli nasledovní jednotlivci ocenení v priebehuslávnostného galavečera:Vincent van de Mee (Holandsko),Ernest D. Levert (Spojené štáty americké),Dr. Mustafa Koçak (Turecko),Prof. Luisa Coutinhová (Portugalsko).V priebehu slávnostného galavečera, ktorý sa konal11. júla 2012 v Capitol Ballroom, Hyatt Regency Denver,Dr. Damian J. Kotecki a pán Thomas M. Mustaleski, podpredsedoviaorganizačného výboru, oficiálne odovzdaliIIW vlajku Dr.-Ing. Klausovi Middeldorfovi a pani SimoneMahlstedtovej, organizátorom 66. výročného zasadnutiaa Medzinárodnej konferencie, ktorá sa bude konaťv nemeckom Essene v termíne 11. – 17. septembra 2013.Budúce výročné zasadnutia sa uskutočnia:2013 Nemecko (Essen) 11. – 17. september2014 Kórea (Soul) 13. – 18. júl2015 Fínsko (Helsinki) 28. jún – 3. júlBudúce medzinárodné kongresy sa uskutočnia:2012 Johannesburg, Južná Afrika 7. – 8. november2013 Singapur 8. – 10. júl2014 Delhi, India 7. – 10. aprílIng. Viera Hornigovávedúca sekretariátu SV IIW180 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

AKCIENárodné dni zvárania 2012V dňoch 12. – 14. 9. 2012 Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitútSR (VÚZ – PI SR) usporiadal v hoteli Ski & Wellness Residence DružbaDemänovská dolina už 4. ročník podujatia Národné dni zvárania.Hotel DružbaV nádhernom prostredí Nízkych Tatierdostali účastníci, ktorých početvzrástol na 190, možnosť nielen doplniťsvoje odborné vedomosti, aletiež získať priestor na neformálnukomunikáciu so svojimi partnermia prednášajúcimi odborníkmi.Odborný program, ktorý tvorila samotnákonferencia Národné dni zvárania,otváral generálny riaditeľ VÚZ– PI SR, Ing. Peter Klamo. Úspešnesa zhostil aj funkcie moderátorakonferencie.Prvý príspevok na konferencii odznelod Ing. Mariana Bartoša z ELVElektrovod, a. s. Bratislava na témuNové smery zvýšenia odolnosti oceľovýchstožiarov VVN v energetike,technológia výroby celozváranýchprizmatických stožiarov a špecifikáich fyzikálnych vlastností. V príspevkuhovoril o odlišnostiach jednotlivýchtypov stožiarov a o technickomtrende vedúcom k zvyšovaniu odolnostiprenosových ciest hlavne predklimatickými podmienkami a akopodotkol, tak sa zdá, že vo sveteenergetiky je koncepcia ohraňovanéhoalebo zakružovaného stožiaradnes najoptimálnejším riešením.O nových materiáloch pre energetikua prioritách výskumu v Európskejúnii hovoril v ďalšej prednáškeIng. Peter Brziak, PhD., z VÚZ – PISR Bratislava.Ing. Peter Klamo, riaditeľ VÚZ – PI SR, otvára konferenciuIng. Peter Mráz z firmy Avanteks. r. o., Nové mesto nad Váhom hovorilna tému Laserové zváranie a lisovanieultra vysokopevnej ocelepokovenej Al-Si vrstvou, kde spome-ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 181

Národné dni zvárania 2012Hlavná prednášková sála konferencie Národné dni zvárania 2012Seminár pre certifikovaných odborníkovnul ako sa zvyšujú nároky na bezpečnosťkonštrukcie karosérie motorovýchvozidiel a požiadavky naznižovanie ich hmotnosti, čo vediek nasadeniu moderných materiálov,kam patrí aj mangán-bórová oceľ22MnB5 pokovená vrstvou Al-Si.V ďalšom príspevku Ing. Jozef Hornigz VÚZ – PI SR Bratislava predstavilprojekt rakúsko-slovenskejcezhraničnej spolupráce SMILE –Steel Market Innovation – Inováciaa rozvoj ľudských zdrojov MSP v oblastioceľových konštrukcií. Hovorilo cieľoch projektu, kde sa hlavne zameralna založenie spoločného virtuálnehoporadenského centra zváranýchkonštrukcií a na podporurozvoja ľudských zdrojov v oblastizváraných konštrukcií.V príspevku na tému Možnosti zvyšovaniaživotnosti pracovných valcovštvrtou renováciou, Ing. Peter Balogzo Strojníckej fakulty TU v Košiciachpopísal návrh štvrtej renovácie valcalinky kontinuálneho liatia, s cieľomzvýšiť úsporu energie spojenúso zefektívnením výroby. Valec bolvyrobený kovaním z materiálu 24Cr-MoV55 a na renováciu bola použitátechnológia navárania SAW (zváraniepod tavivom). Experimentálnepráce im potvrdili, že štvrtá renovácianegatívne neovplyvnila mechanickévlastnosti podnávarovej vrstvya renovovaný valec je možné bezpredpokladaného rizika zaradiť doprevádzky linky kontinuálneho liatia.O koróziivzdorných návaroch trubkovnícteplovýmenných aparátovv chemickom priemysle hovorilv ďalšom príspevku Ing. Peter Blažíčekz VÚZ – PI SR Bratislava.Prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc.,z Českého svářečského ústavus. r. o., z Ostravy rozoberal vo svojompríspevku Technický kód prosvařování konstrukcí z termoplastůpro klasické elektrárny a nejadernoučást jaderných elektráren, o zvyšujúcomsa objeme zváraných konštrukciíz plastov v elektrárňach a podotkol,že bolo nutné vypracovaťtechnický kód, ktorý stanovuje minimálnepožiadavky na kvalifikáciuvýrobcov konštrukcií z plastov, nakvalifikáciu zváračov, na zváračskýdozor a stanovil základné požiadavkyna materiály, zariadenia, dokumentáciu,výrobu a kontrolu.Tému Možnosti materiálovej analýzypri hodnotení kvality spájanýchsúčastí, predniesol Ing. Peter Žúbor,PhD., z INWELD CONSULTING,s. r. o. Trnava. V príspevku uviedolpríklady využitia materiálovej analýzypri hodnotení kvality spájanýchsúčastí v procese výroby, akoaj možnosti analytických metód prihodnotení príčin poškodenia spájanýchsúčastí v prevádzke.Ing. Martin Sondel, PhD., z Českéhosvářečského ústavu, s. r. o., Ostravas témou Problematika svařování heterogenníchsvarových spojů v energetice,hovoril o zváraných spojochv energetických zariadeniach namáhanýchv oblasti creepu, kde dochádzak degradácii. Podmienkouúspešného nasadenia heterogénnychzvarových spojov je, aby ichžiarupevnosť dosahovala žiarupevnosťhomogénnych spojov nízkolegovanýchocelí. Cieľom príspevkubolo overiť vlastnosti kombinovaného(heterogénneho) spoja trubkyz P91 (X10CrMoVNb9-1) a 15128(14MoV6-3) po dlhodobej vysokoteplotnejexpozícii.Prednášku Numerická simulacesvařování trubek z materiálu P24,predniesol Ing. Marek Slováček,PhD., zo spoločnosti MECAS ESI,s. r. o. Plzeň. Cieľom prednášky bolopopísať princípy a možnosti využitianumerických analýz zvárania v praxiv kombinácii s experimentálnym meraním,ktoré tak tvoria silný nástrojprípravy výroby a pri zmenách, čomá v konečnom dôsledku následokzníženie nákladov a samozrejme zvyšovaniekvality, spoľahlivosti a konkurencieschopnostivyrábaných zváranýchkonštrukčných celkov.Ing. Jan Bejvl z VUT Brno hovoril natému Predikce deformace svařovanýchkonstrukcí. Cieľom tejto prednáškybolo popísať princíp, možnostia prínosy numerických simuláciíprocesu zvárania, a to so zameranímsa na výpočet deformácií zvarencov.Uviedol príklady z dvochkonkrétnych aplikácií.O možnostiach a obmedzeniach technológiíopráv vysokotlakových plynovodovspojenými s MMA vzhľadom nanamáhanie a stavy napätosti v potrubíhovoril Ing. Ján Straško, PhD., z SPP--distribúcia, a. s. Bratislava. V príspevkupoukázal na napäťovo deformačnéstavy v prevádzkovaných plynovod-182 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

AKCIEných potrubiach, na porušenie integritypotrubí v dôsledku kombinácie namáhanía na opravy.Tému Zkušenosti s uplatňovánímsystému manažmentu kvality v oborusvařování, prezentovala Ing.Markéta Lajczyková z Českéhosvářečského ústavu v Ostrave. Zameralasa na proces zvárania z pohľadusystému manažérstva kvalitya priblížila organizáciám prvky normyISO 3834.O Posouzení přípustnosti vad v těsnícíchsvarech lamelových pásnic spřaženéhoocelobetonového mostu,hovoril prof. Ing. Stanislav Vejvoda,CSc., z VÍTKOVICE ÚAM, a. s. Brno.Priblížil postup pri výstavbe spriahnutéhooceľovobetónového mosta kontrolovanéhoultrazvukom metódouPhased Array, kde boli zistené chybyv tesniacich zvaroch lamelových pásnic.Na základe tohto sa začal projekt,ktorý má riešiť prípustnosť chýbv tesniacich a nosných zvaroch lamelovýchpásnic a budú sa robiť sadyvzoriek, ktoré by mohli byť podkladomna ich zaradenie medzi kategóriedetailov normy EN 1993-1-9.Možnosti identifikácie vysokoteplotnéhopoškodenia odstredivo liatychrúr, bol príspevok Ing. AnnamáriePetráňovej z VÚZ – PI SR Bratislava.Jej predmetom bola odstredivo liatarúra, ktorá bola na základe výsledkovmerania vírivými prúdmi (zariadenieEDDYSCAN) a ultrazvukovejkontroly z prevádzky odstránenáa podrobená deštruktívnej a nedeštruktívnejkontrole. Hodnotenia RTmetódou a deštruktívnou metalografiouzaznamenali rozdielnosť veľkostinameraných defektov medziRT metódou, metalografiou a veľkosťounameraných odchýlok metódouvírivých prúdov. V príspevkuna základe týchto poznatkov boli rozobranémetódy popisujúce možnépríčiny rozdielov medzi kalibračnýmiodchýlkami a odchýlkami nameranýmina prevádzkovaných rúrach.Paralelne s týmto programom sa konalidva semináre – pre certifikovanýchodborníkov a pre poverenýchtechnológov zvárania, ktoré zastrešovaliodborní pracovníci certifikačnýchorgánov pre certifikáciu personálu vozváraní a NDT VÚZ – PI SR. Zároveňsa súčasťou podujatia stalo aj stretnutiepredstaviteľov spolupracujúcichzváračských škôl z celého Slovenska.Pre účastníkov konferencie organizátoripripravili okrem odbornéhoprogramu aj oddychovú časť, ktorázahŕňala ochutnávku vína, kabaretnépredstavenie, bohatú a zdraviuprospešnú ochutnávku pravejčokolády, či slovenský večer pri cimbalovejhudbe, ktorému patril záverečnývečer podujatia.Odborníci na zváranie tak dostalimožnosť absolvovať vysoko odbornépodujatie, ale zároveň mohli osobnekonzultovať pracovné záležitostipriamo s prednášajúcimi odborníkmi.Pozvanie zúčastniť sa akcie prijalipozvaní celkovo z troch krajín – zoSlovenska, z Českej republiky a tentoraznechýbali ani partneri VÚZ – PISR z Bieloruska.Tešíme sa na ďalšie stretnutie o rok!Ing. Beáta Machováriaditeľka Divízie vzdelávaniaProf. Ing. Jaroslav Koukal, CSc., zaujalprednáškou o zváraní plastovMaškrtné jazýčky potešila ochutnávka čokolády......a milovníkov cimbalovej hudby zase slovenský večerZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 183

Festival vedy – Noc výskumníkov 2012V piatok, 28. 9. 2012 sa uskutočnilo podujatie Noc výskumníkov, na ktoromsa zúčastnil aj Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SRv obchodnom centre Avion, kde si záujemcovia mohli vyskúšať simulátorzvárania. Ten pritiahol najmä mladých a deti, ktoré mali možnosť vyskúšať si,ako prebieha zváranie, že virtuálne technológie nie sú len záležitosťouzábavy a že veda a výskum vôbec nemusia byť nudné.niečo dozvedieť o tom, ako galvanicképokovanie dokáže zmeniť obyčajnúmedenú mincu na „striebornú“či dokonca „zlatú“, pozrieť si robotickýfutbal, stať sa kreslenou postavičkou,oboznámiť sa s DNA čipmia ich významom pri diagnostikerôznych ochorení, či s kriminalistickýmimetódami – daktyloskopiou,elektrónovou mikroskopiou, aleboaj balistikou. Súčasťou tohto podujatiaboli aj prednášky pre deti –napr. Škodia nám mobilné telefóny?či Fyzika v mikrovlnnej rúre, ale tiežpre dospelých – napr. Výživa a zdravésrdce alebo Najnovšie objavy Archeologickéhoústavu SAV.Už ôsmy ročník (z toho 6. priamo naSlovensku) podujatia bol opäť úspešnejšíako tie minulé a určite splnilosvoj cieľ – nechať všetkých osobne sapriblížiť k problémom, ktoré slovenskíO tom presviedčali vedci účastníkovna šiestich miestach po celom Slovensku,na ktorých sa festival vedyodohrával, a to v Bratislave, BanskejBystrici, Košiciach, Žiline, TatranskejLomnici a v Poprade. O simulátorzvárania, ktorý prezentovalVÚZ – PI SR, bol veľký záujem nielenmedzi dospelými ale aj medzitými najmenšími, ktorým sa ešte anio 21.00 hod., keď podujatie končilo,nechcelo ísť domov. Účastníkovtakmer celý čas zabávali aj moderátorinajrôznejšími súťažami, samozrejme,z oblasti vedy a techniky. Tí,ktorým sa súťažiť nechcelo, sa mohlivedci riešia, dať návštevníkom možnosťosobne sa s nimi stretnúť a porozprávaťa zistiť, že veda sa všetkýchdotýka v každodennom živote, hocisi to málokedy uvedomujeme.Mgr. Katarína Čiefová184 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

NOVÉ NORMYNové normy STN, informácie TNI, zmeny a opravynoriem, vydané, oznámené a zrušené normy v apríli ažauguste 2012 z oblasti zvárania a príbuzných procesov,NDT a konštrukciíNové normy STN z oblasti zváraniaa príbuzných procesov triedy 05,ich zmeny a zrušené normySTN EN 1708-3 (05 0026) Zváranie. Základnédetaily spojov pri zváraní ocelí. Časť 3: Plátované,poduškované a obkladané tlakom namáhanésúčasti (EN 1708-3: 2012)Platí od 1. 9. 2012STN EN ISO 15614-1/A2 (05 0310) Stanoveniea schválenie postupov zvárania kovových materiálov.Skúška postupu zvárania. Časť 1: Oblúkovéa plameňové zváranie ocelí a oblúkovézváranie niklu a niklových zliatin (ISO 15614-1:2004/Amd. 2: 2012)Zmena A2STN EN ISO 15614-1 z januára 2005 (EN ISO15614-1: 2004/ A2: 2012, EN ISO 15614-1: 2004/A2: 2012/Cor. Mar. 2012)Vydanie: august 2012STN EN 287-1 (05 0711) Kvalifikačné skúškyzváračov. Tavné zváranie. Časť 1: Ocele (EN287-1: 2011)Vydanie: máj 2012Jej vydaním sa rušíSTN EN 287-1 (05 0711) Kvalifikačné skúšky zváračov.Tavné zváranie. Časť 1: Ocele (EN 287-1:2011) z januára 2012STN EN ISO 5173/A1 (05 1124) Deštruktívneskúšky zvarov kovových materiálov. Skúšky lámavosti(ISO 5173: 2009/ Amd 1: 2011). ZmenaA1 STN EN ISO 5173 z októbra 2010 (EN ISO5173: 2010/A1: 2011)Platí od 1. 5. 2012STN EN ISO 3690 (05 1222) Zváranie a príbuznéprocesy. Stanovenie obsahu vodíka vo zvarovomkove zhotovenom oblúkovým zváraním (ISO3690: 2012) (EN ISO 3690: 2012)Platí od 1. 9. 2012Jej oznámením sa rušíZváranie a príbuzné procesy. Stanovenie obsahuvodíka vo feritickom zvarovom kove zhotovenomoblúkovým zváraním (ISO 3690: 2000) (EN ISO3690: 2000) z júna 2002STN EN 60974-12 (05 2205) Zariadenia na oblúkovézváranie. Časť 12: Spájacie zariadenia zváracíchkáblov (EN 60974-12: 2011, IEC 60974-12:2011)Vydanie: jún 2012Jej vydaním sa od 22. 6. 2014 rušíSTN EN 60974-12 (05 2205) Zariadenie na oblúkovézváranie. Časť 12: Spájacie zariadenia zváracíchkáblov (EN 60974-12: 2005, IEC 60974-12:2005) z augusta 2006STN EN 60974-13 (05 2205) Zariadenia na oblúkovézváranie. Časť 13: Kliešte na pripojeniezvarku (EN 60974-13: 2011, IEC 60974-13: 2011)Vydanie: jún 2012STN EN ISO 25239-1 (05 2820) Trecie zváranies premiešaním. Hliník. Časť 1: Slovník (ISO25239-1: 2011) (EN ISO 25239-1: 2011)Platí od 1. 6. 2012STN EN ISO 25239-2 (05 2820) Trecie zváranies premiešaním. Hliník. Časť 2: Navrhovaniezvarových spojov (ISO 25239-2: 2011) (EN ISO25239-2: 2011)Platí od 1. 6. 2012STN EN ISO 25239-3 (05 2820) Trecie zváranies premiešaním. Hliník. Časť 3: Kvalifikácia operátorovzvárania (ISO 25239-3: 2011) (EN ISO25239-3: 2011)Platí od 1. 6. 2012STN EN ISO 25239-4 (05 2820) Trecie zváranies premiešaním. Hliník. Časť 4: Stanoveniea schválenie postupov zvárania (ISO 25239-4:2011) (EN ISO 25239-4: 2011)Platí od 1. 6. 2012STN EN ISO 25239-5 (05 2820) Trecie zváranies premiešaním. Hliník. Časť 5: Kvalita a inšpekčnépožiadavky (ISO 25239-5: 2011) (ENISO 25239-5: 2011)Platí od 1. 6. 2012STN EN ISO 3581 (05 5101) Obalené elektródyna ručné oblúkové zváranie nehrdzavejúcicha žiaruvzdorných ocelí. Klasifikácia (ISO 3581:2003 + Cor 1: 2008 + Amd 1: 2011) (EN ISO3581: 2012)Platí od 1. 8. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 1600 (05 5101) Obalené elektródy naručné oblúkové zváranie nehrdzavejúcich a žiaruvzdornýchocelí. Klasifikácia (EN 1600: 1997)z októbra 2001STN EN ISO 15792-1/ A1 (05 5520) Zváracie materiály.Metódy skúšania. Časť 1: Metódy skúšaniaskúšobných vzoriek zvarového kovu ocelí,niklu a niklových zliatin (ISO 15792-1: 2000/Amd1: 2011). Zmena A1 STN EN ISO 15792-1 z novembra2008 (EN ISO 15792-1: 2008/ A1: 2011)Vydanie: máj 2012Jej vydaním sa rušíSTN EN ISO 15792-1/A1 (05 5520) Zváracie materiály.Metódy skúšania. Časť 1: Metódy skúšaniaskúšobných vzoriek zvarového kovu ocelí,niklu a niklových zliatin (ISO 15792-1: 2000/Amd1: 2011). Zmena A1 STN EN ISO 15792-1 z novembra2008 (EN ISO 15792-1: 2008/ A1: 2011)z apríla 2012STN EN ISO 14174 (05 5700) Zváracie materiály.Tavivá na zváranie pod tavivom a na elektrotroskovézváranie. Klasifikácia (ISO 14174: 2012)(EN ISO 14174: 2012)Platí od 1. 8. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 760 (05 5700) Zváracie materiály. Tavivána zváranie pod tavivom. Klasifikácia (EN 760:1996) z júna 2000Nové normy STN z oblasti materiálovtriedy 42, ich zmeny a zrušené normySTN EN 1971-1 (42 0428) Meď a zliatiny medi.Skúška vírivými prúdmi na meranie chýb nabezšvových kruhových rúrkach z medi a zo zliatinmedi. Časť 1: Skúška s priechodnou cievkouna vonkajšom povrchu (EN 1971-1: 2011)Platí od 1. 6. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 1971 (42 0428) Meď a zliatiny medi. Skúšanierúr vírivými prúdmi (EN 1971: 1998) z novembra2002STN EN 1971-2 (42 0428) Meď a zliatiny medi.Skúška vírivými prúdmi na meranie chýb nabezšvových kruhových rúrkach z medi a zo zliatinmedi. Časť 2: Skúška s internou cievkou navnútornom povrchu (EN 1971-2: 2011)Platí od 1. 6. 2012STN EN 15022-4 (42 0623) Meď a zliatiny medi.Stanovenie obsahu cínu. Časť 4: Stredný obsahcínu. Metóda plameňovej atómovej absorpčnejspektrometrie (FAAS) (EN 15022-4: 2011)Platí od 1. 5. 2012STN EN 10169 + A1 (42 0921) Ploché oceľovévýrobky s plynulo nanášaným (vrstveným) organickýmpovlakom. Technické dodacie podmienky(Konsolidovaný text) (EN 10169: 2010 +A1: 2012)Platí od 1. 9. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 10169 (42 0921) Ploché oceľové výrobkys plynulo nanášaným (vrstveným) organickýmpovlakom. Technické dodacie podmienky (EN10169: 2010) z apríla 2011STN EN 1563 (42 0949) Zlievarenstvo. Liatinas guľôčkovým grafitom (EN 1563: 2011)Platí od 1. 5. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 1563 (42 0949) Zlievarenstvo. Liatinas guľôčkovým grafitom (EN 1563: 1997) z januára2001STN EN 1562 (42 0955) Zlievarenstvo. Temperovanéliatiny (EN 1562: 2012)Platí od 1. 6. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 1562 (42 0955) Zlievarenstvo. Temperovanéliatiny (EN 1562: 1997) z októbra 2001STN EN 13835 (42 0965) Zlievarenstvo. Austenitickéliatiny (EN 13835: 2012)Platí od 1. 6. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 13835 (42 0965) Zlievarenstvo. Austenitickéliatiny (EN 13835: 2002) z mája 2003ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 185

STN EN 1559-3 (42 1260) Zlievarenstvo. Technickédodacie podmienky. Časť 3: Doplnkové požiadavkyna liatinové odliatky (EN 1559-3: 2011)Vydanie: máj 2012Jej vydaním sa rušíSTN EN 1559-3 (42 1241) Zlievarenstvo. Technickédodacie podmienky. Časť 3: Doplnkové požiadavkyna liatinové odliatky (EN 1559-3: 1997)z októbra 2001STN EN 1172 (42 1511) Meď a zliatiny medi. Plechya pásy na stavebné účely (EN 1172: 2011)Platí od 1. 5. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 1172 (42 1511) Meď a zliatiny medi. Plechya pásy na stavebné účely (EN 1172: 1996) zoseptembra 2002STN EN 10290 (42 6773) Oceľové rúry a tvarovkypre potrubia uložené v pôde alebo vo vode.Vonkajšie povlaky z polyuretánu alebo modifikovanéhopolyuretánu nanášané v kvapalnomstave (EN 10290: 2002)Vydanie: jún 2012Jej vydaním sa rušíSTN EN 10290 (42 6773) Oceľové rúry a tvarovkyna pobrežné a príbrežné potrubia. Vonkajšietekuté polyuretánové povlaky (EN 10290: 2002)z januára 2003STN EN 10294-2 (42 6923) Duté tyče na obrábanie.Technické dodacie podmienky. Časť 2: Nehrdzavejúceocele so stanovenými vlastnosťamina obrobitelnosť (EN 10294-2: 2012)Platí od 1. 8. 2012STN EN 1370 (42 9723) Zlievarenstvo. Hodnoteniestavu povrchu (EN 1370: 2011)Vydanie: jún 2012Jej vydaním sa rušíSTN EN 1370 (42 9721) Zlievarenstvo. Vizuálnehodnotenie drsnosti povrchu s porovnávacímietalónmi (EN 1370: 1996) z októbra 2001STN EN 12454 (42 9723) Zlievarenstvo. Vizuálnakontrola porušenia povrchu. Oceľové odliatky odlievanédo pieskových foriem (EN 12454: 1998)z októbra 2001STN EN 16090 (42 1319) Meď a zliatiny medi.Odhad priemernej veľkosti zŕn pomocou ultrazvuku(EN 16090: 2011)Platí od 1. 6. 2012STN EN 10218-1 (42 5431) Oceľový drôt a výrobkyz drôtu. Všeobecne. Časť 1: Skúšobné metódy(EN 10218-1: 2012)Platí od 1. 7. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 10218-1 (42 5431) Oceľový drôt a výrobkyz drôtu. Všeobecne. Časť 1: Skúšobné metódy(EN 10218-1: 1994) z novembra 1998STN EN 10218-2 (42 5431) Oceľové drôty a výrobkyz drôtu. Všeobecne. Časť 2: Rozmery a toleranciedrôtu (EN 10218-2: 2012)Platí od 1. 7. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 10218-2 (42 5431) Oceľové drôty a drôtenévýrobky. Všeobecne. Časť 2: Rozmery a toleranciedrôtu (EN 10218-2: 1996) zo septembra1998STN EN 10264-1 (42 6475) Oceľový drôt a výrobkyz drôtu. Oceľový drôt na laná. Časť 1: Všeobecnépožiadavky (EN 10264-1: 2012)Platí od 1. 7. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 10264-1 (42 6475) Oceľový drôt a drôtenévýrobky. Oceľový drôt na laná. Časť 1: Všeobecnépožiadavky (EN 10264-1: 2002) z októbra 2002STN EN 10264-2 (42 6475) Oceľový drôt a výrobkyz drôtu. Oceľový drôt na laná. Časť 2: Nelegovanýoceľový drôt ťahaný za studena na lanána všeobecné používanie (EN 10264-2: 2012)Platí od 1. 7. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 10264-2 (42 6475) Oceľový drôt a drôtenévýrobky. Oceľový drôt na laná. Časť 2: Nelegovanýoceľový drôt ťahaný za studena na laná navšeobecné používanie (EN 10264-2: 2002) z októbra2002STN EN 10264-3 (42 6475) Oceľový drôt a výrobkyz drôtu. Oceľový drôt na laná. Časť 3: Kruhovýa tvarovaný nelegovaný oceľový drôt navysokopevnostné použitie (EN 10264-3: 2012)Platí od 1. 7. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 10264-3 (42 6475) Oceľový drôt a drôtenévýrobky. Oceľový drôt na laná. Časť 3: Kruhovýa tvarovaný nelegovaný oceľový drôt na vysokopevnostnépoužitie (EN 10264-3: 2002) z mája 2003STN EN 10264-4 (42 6475) Oceľový drôt a výrobkyz drôtu. Oceľový drôt na laná. Časť 4: Nehrdzavejúcioceľový drôt (EN 10264-4: 2012)Platí od 1. 7. 2012Jej oznámením sa rušíSTN EN 10264-4 (42 6475) Oceľový drôt a drôtenévýrobky. Oceľový drôt na laná. Časť 4: Nehrdzavejúcioceľový drôt (EN 10264-4: 2002)z apríla 2003Poznámky:Spracované podľa Vestníka Úradu pre normalizáciu,metrológiu a skúšobníctvo Slovenskej republiky,č. 4/2012 až 8/2012.RedakciaDesigner's Guide to Eurocode 3: Design ofSteel Buildings. EN 1993-1-1, -1-3 and -1-8Gardner, L. – Nethercot, D. A.Series editor Haigh GulvanessianOd 27. mája 2002 vydavateľstvoThomas Telford vydalo už 18 príručiekv sérii Eurocode Guides. Viaceroz nich vychádza už v druhomvydaní. Prvé vydanie tejto príručkyvyšlo 7. 1. 2005 a bola to jednaz najskôr vydaných knižiek pre navrhovanieoceľových konštrukcií budovpodľa EN 1993. Jej nedostatkamiboli pomerne vysoká cena 55 £,s poštovným okolo 60 £, s ohľadomna jej obsah nespĺňajúci očakávania.Bola založená na pracovnomnávrhu prEN 1993-1-1 a nie na finálnejverzii EN 1993-1-1. Podiel počtustrán kopírovaných z EN k počtustrán s príkladmi bol relatívne vysoký,pričom príkladov, ktoré by nevysvetľovaliiba elementárne záležitostibolo veľmi málo. Rozsah druhéhovydania (čísla v zátvorkách udávajúrozsah prvého vydania) je 161(165) A4 strán. Štruktúra obsahuzostala nezmenená s nasledovnýminázvami a rozsahom kapitol 2.(1.) vydania: Úvod – 4 (4) strany, 1.Všeobecne – 4 (4) strany, 2. Zásadynavrhovania – 2 (4) strany, 3. Materiály– 2 (4) strany, 4. Trvanlivosť– 4 (4) strany, 5. Analýza konštrukcií– 14 (14) strán, 6. Medzné stavyúnosnosti – 70 (68) strán, 7. Medzné186 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

NOVÉ KNIHYstavy používateľnosti – 4 (4) strany,8. Príloha A – 4 (4) strany, 9. PrílohaB – 4 (4) strany, 10. Príloha AB – 2(2) strany, 11. Príloha BB – 4 (4) strany,12. Navrhovanie uzlov – 12 (12)strán, 13. Navrhovanie prútovýcha plošných profilov tvarovaných zastudena – 20 (20) strán, 14. Zaťaženiaa kombinácie zaťažení – 6 (8)strán. K EN 1993-1-1 sa vzťahujú kapitoly1 až 11, k EN 1993-1-8 kapitola12, k EN 1993-1-3 kapitola 13 a k EN1990 kapitola 14. EN 1993-1-3, -1-8a EN 1990 by si zaslúžili samostatnúrozsiahlejšiu príručku.V druhom (prvom) vydaní sú nasledovnénumerické príklady (prvé číslooznačuje príslušnosť ku kapitole):5.1, 6.1 – 6.10, 7.1, 13.1 – 13.3, (5.1,6.1 – 6.10, 7.1, 13.1 – 13.3, 14.1).Chýbajúci príklad 14.1 v druhom vydanínie je nedostatkom, keďže k EN1990 vyšlo 1. vydanie 27. 5. 2002a druhé vydanie 7. 3. 2012. Závažnýmnedostatkom je neexistencianumerických príkladov k EN 1993-1-8 v 12. kapitole týkajúcej sa spojov.Zásadným rozdielom medzi vydaniamije, že druhé vydanie sa užvzťahuje k EN 1993-1-1 a nie k pracovnejverzii prEN 1993-1-1. Tentofakt je na obale konštatovaný takto:„Druhé vydanie je kompletne updatovanéa súvisí s revíziami EN 1993-1-1 a britskou národnou prílohouk BS EN 1993-1-1.“V období od prvého vydania recenzovanejpríručky vyšlo v rôznych vydavateľstváchmnožstvo iných príručiekk EN 1993-1-1 s väčším počtomnumerických príkladov.Autormi sú renomovaní britskí odborníci.Dr. Leroy Gardner je docentomna Imperial College v Londýne.Profesor David Nethercot je členommnohých medzinárodných organizáciía obdržal množstvo významnýchocenení. Promovaný bol naUniverzite v Cardiffe, dlhé obdobiepracoval na univerzitách v Sheffieldev Nottinghame, ostatných 12 rokovje vedúcim katedry Imperial Collegev Londýne.Knihu možno odporučiť študentom,inžinierom v praxi a vysokoškolskýmpedagógom, ktorí navrhujú oceľovékonštrukcie podľa eurokódov.Vydavateľ: Thomas Telford, Ltd., Eurocodeexpert. Institution of Civil EngineersPublishing. London. Druhévydanie 8. 9. 2011. Tvrdý obal. 161A4 strán. Cena 40 £. ISBN 978-0-7277-4172-1.Prof. Ing. Ivan Baláž, PhD.KKDK, SvF STU BratislavaDesigner's Guide Eurocode 9: Design ofAluminium Structures. EN 1999-1-1 and -1-4Höglund, T. – Tindall, P., Series editor Haigh GulvanessianIde o najnovšiu príručku vydavateľstvaThomas Telford v sérii EurocodeGuides. Navrhovanie konštrukciíz hliníkových zliatin je špecifickáčinnosť a preto vydanie tejto knihyje veľmi cenná a dlho očakávaná záležitosť.Členenie tejto príručky tak,ako pri všetkých 18 doteraz vydanýchpríručkách série, zodpovedáčleneniu EN 1999-1-1. Kapitolu 10možno považovať za určitý bonus,pretože sa týka časti EN 1999-1-4Plošné profily tvarované za studena,ktorá by si zaslúžila samostatnú príručku.Rozsah 202 A4 strán je členený nasledovne:Úvod – 4 strany, 1. Všeobecne– 4 strany, 2. Zásady navrhovania– 2 strany, 3. Materiály – 4strany, 4. Trvanlivosť – 2 strany, 5.Analýza konštrukcií – 4 strany, 6.Medzné stavy únosnosti – 108 strána 17 príkladov, 7. Medzný stav používateľnosti– 6 strán a 1 príklad, 8.Navrhovanie uzlov – 26 strán a 2 príklady,9. Prílohy A až M k EN 1999-1-1 – 20 strán a 5 príkladov, 10. Plošnéprofily tvarované za studena – 16strán a 1 príklad.V porovnaní s podobnou príručkoupre navrhovanie oceľových konštrukciípodľa EN 1993-1-1 autorov Gardneraa Nethercota ide o podstatekvalitnejšiu a užitočnejšiu publikáciu.Je založená nielen na EN 19991-1-1 ale aj na Zmene A1 a Zmene A2k EN 1999–1-1, pričom Zmena A2ešte ani nebola v CEN publikovaná.Zmena A2 bola vypracovaná v pracovnejsubkomisii SC9, ktorej je autorrecenzie členom a do ktorej obsahurovnako ako aj do obsahu A1Slovensko výrazne prispelo. Rovnakokapitola 10, ktorá je venovaná návrhuplošných profilov z hliníkovýchzliatin tvarovaných za studena je založenánielen na EN 1999-1-4, ale ajna Zmene A1 k nej v CEN vydanej.Recenzovaná príručka je v podstatejedinou publikáciou, ktorá uvádzapodrobnosti a numerické príklady(celkove až 26 detailných príkladov)navrhovania konštrukcií z hliníkovýchzliatin podľa najnovšieho eurokóduEN 1999.Prehľadné usporiadanie bolo predpísanévydavateľstvom a je jednotnépre všetky príručky série EurocodeGuides. Znamená to, že obsahujeužitočné komentáre a vedecké podkladys presnými odkazmi na jednotlivéčlánky EN 1999, ktorých vzorcealebo metódy boli použité v numerickýchpríkladoch. Tie boli veľmivhodne volené tak, aby čitateľomobjasnili všetky zvláštnosti navrhovaniahliníkových konštrukcií.Knihu možno odporučiť študentom,inžinierom v praxi a vysokoškolskýmpedagógom, ktorí navrhujúkonštrukcie z hliníkových zliatinpodľa eurokódov.Vydavateľ: Thomas Telford, Ltd., Eurocodeexpert. Institution of Civil EngineersPublishing. London. Prvévydanie 24. 7. 2012. Tvrdý obal. 202A4 strán. Cena 55 £. ISBN 978-0-7277-5737-1.Prof. Ing. Ivan Baláž, PhD.KKDK, SvF STU BratislavaZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 187

Ing. Božena Tušováoslavuje životné jubileumIng. Božena Tušová sa narodila16. júla 1952 v Banskej Bystrici. Poskončení strednej školy pokračovalav štúdiu na Stavebnej fakulte Slovenskejvysokej školy technickej v Bratislave.Po úspešnom ukončení vysokoškolskéhoštúdia v roku 1976,nastúpila ako konštrukčný technikdo Banskej projektovej organizácie,kde pracovala 15 rokov. Normalizačnýmprácam sa začala venovaťv roku 1992 najprv ako živnostníka v roku 1993 už ako referent stavebnéhooddelenia v Slovenskomústave pre technickú normalizáciu(SÚTN). V roku 1999 vyhrala konkurzna pozíciu generálneho riaditeľatejto organizácie a na rozdiel od jejpredchodcov v tejto funkcii vydržalaaž do svojho odchodu do dôchodku.Od jej menovania na post generálnehoriaditeľa sa činnosť SÚTN výrazneoživila a zdynamizovala.Pôsobenie Ing. Boženy Tušovejv oblasti normalizácie výraznoumierou prispelo k vybudovaniu normalizačnejštruktúry SR a jej stabilityz hľadiska odborného a v neposlednomrade aj finančného. Svojoučinnosťou zabezpečila splnenie deviatichpodmienok na plné členstvov európskych normalizačných organizáciáchCEN a CENELEC a to predovšetkýmpodmienky zaviesť minimálne80 % európskych noriem dosústavy slovenských technickýchnoriem. V spolupráci so Slovenskouspoločnosťou pre technickú normalizáciu(SSTN), v ktorej bola aktívnoučlenkou výboru a následnepredsedkyňou, sa v SR už v roku2002 túto úlohu podarilo splniť.Svojimi prednáškami na odbornýchpodujatiach vrátane akcií organizovanýchSlovenskou zváračskou spoločnosťou(SZS), účasťou na seminároch,konferenciách organizovanýchči už ministerstvami, inými orgánmištátnej a verejnej správy, odbornýmizdruženiami a podnikateľskýmisubjektmi výraznou mierou prispelak zvyšovaniu povedomia o normácha normalizácii. Svojimi aktivitami sasnažila presadiť, aby sa normalizáciaa používanie noriem stali súčasťouučebných osnov na školách.Spojenie normalizácie s vedou a výskumomsa realizovalo aj členstvomSÚTN v Zväze priemyselných vedecko-výskumnýchorganizácií.Pod jej vedením došlo k reorganizáciištruktúry a k zefektívneniu činnostiSÚTN.Ing. Božena Tušová ako dlhoročnýpredseda SSTN (oslávenkyňa ajv súčasnosti zastáva túto funkciu)nemalou mierou prispela k dobrejspolupráci so Slovenskou zváračskouspoločnosťou.Na záver by som ešte rád dodal, žeoslávenkyňa okrem toho, že je odborníkvo viacerých technickýchoblastiach a pracovitý človek, jezároveň žena s vrúcnym vzťahomk rodine a neopakovateľným zmyslompre humor.Využívam túto príležitosť a v meneSZS, ako aj v mene ostatných spolupracovníkovz radov SSTN, prajemnašej jubilantke pevné zdravie, veľaúspechov v osobnom živote a neutíchajúcielán pri rozvoji normalizáciena Slovensku.Ing. Pavol Radičpredseda SZS a podpredseda SSTNIng. Stanislav Baláž oslávil šesťdesiatkuZváračskí technológovia poznajúoslávenca ako vitálneho a mladistvovyzerajúceho človeka. Ing. StanislavBaláž pritom oslávil významné životnéjubileum – 60 rokov a pri tejto príležitostisa patrí trochu obzrieť späť.Ing. Stanislav Baláž sa narodil 13.apríla 1952 v Bratislave. Strednúpriemyselnú školu elektrotechnickúv Bratislave zameranú na odborzariadenia silnoprúdovej elektrotechnikyukončil v roku 1971 a vysokoškolskévzdelanie nadobudol naSVŠT Bratislava (dnes STU) na fakulteStrojárskej technológie.Od ukončenia vysokoškolského štúdiav roku 1976 až do roku 1996 pracovalako vedúci defektoskopie v spoločnostiHYDROSTAV, kde vykonávalkontrolu zvarov pri výstavbe atómovejelektrárne v Jaslovských Bohuniciacha Mochovciach. Svoje odbornéznalosti v rokoch 1978 – 1981 využívalako školiteľ v odbore defektoskopiapre SVÚM Praha. Prednášková činnosťoslávencovi učarovala. Poznatkyz oblasti nedeštruktívnej kontrolyzvarov, v období rokov 2002 až 2008,odovzdával aj na odborných kurzochv oblasti defektoskopických činnostív súlade s európskymi normami voVÚZ – PI SR.Od roku 1996 až doteraz pracujev spoločnosti INGSTEEL, s.r.o. akoautorizovaný koordinátor zváraniapri výrobe a montážach. Svoju zváračskúodbornosť potvrdil nielen dlhoročnýchčlenstvom v Slovenskej188 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

JUBILEÁzváračskej spoločnosti (SZS), alehlavne získaním certifikátov EWE/IWE (Európsky /Medzinárodný zváračskýinžinier).Ing. Stanislav Baláž si popri svojejnáročnej práci rád nájde čas našportovanie, hlavne lyžovanie, naštudovanie literatúry faktov. Svojevoľné chvíle trávi najradšej v kruhusvojej rodiny.Jubilantovi prajeme do ďalších rokovveľa pracovných a osobnýchúspechov.Ing. Pavol Radič, predseda SZSSPOMÍNAMEIng. Ladislav Šimončičnavždy opustil naše radyV živote človeka sú chvíle, o ktorýchvieme, že prídu a predsa nás ich príchodprekvapí. Podobne nás prekvapilasmutná správa, že nás 19.augusta 2012 navždy opustil dlhoročnýorganizačný a riadiaci pracovníkv oblasti vedy, výskumu a vývojazameraného na strojárstvo a najmäna zváranie a príbuzné technológieako aj popredný funkcionár Slovenskejzváračskej spoločnosti – Ing.Ladislav Šimončič.Ing. Ladislav Šimončič sa narodil21. januára 1931 v Budapešti. Gymnáziumvyštudoval v Dolnom Kubíne.Vysokoškolské štúdium úspešneukončil na Strojníckej fakulte Slovenskejvysokej škole technickej (SVŠT)v Bratislave v roku 1954. Tu potompôsobil päť rokov ako odborný asistenta špecializoval sa na energetickéstroje. Od roku 1959 pracovalvo Výskumnom ústave zváračskom.V novom zamestnaní si postupnerozšíril vzdelanie postgraduálnymštúdiom automatizácie na Elektrotechnickejfakulte SVŠT v Bratislavea automatizácie v hutníctve na Vysokejškole banskej v Ostrave. VoVÚZ pracoval najprv ako riešiteľ výskumnýchúloh, neskôr vo vedúcichfunkciách v oblasti riadenia výskumua vývoja, napr. pri vývoji a realizáciiprvej plnoautomatizovanej zvarovneprvkov lešenia HAKI v Jílovému Prahy, pri koordinácii medzinárodnejspolupráce krajín bývalej RVHP.Významné boli jeho práce v oblastihodnotenia ekonomickej efektívnostivýskumu a vývoja, stimuláciepracovníkov, metodického riadeniavýskumu a vývoja a prognózovaniarozvoja zvárania a príbuzných technológiív Československu. Po odchodez VÚZ (v roku 1992) pracovalpostupne v Dome techniky v Bratislaveako sektorový inžinier, na Úradepre stratégiu rozvoja spoločnosti,vedy a techniky SR, na Ministerstveškolstva SR ako riaditeľ odboru a naZväze slovenských vedecko-technickýchspoločností v Bratislave akovýkonný tajomník zväzu. Po transformáciiVÚZ v roku 2003 prijal pracovnúponuku vo Výskumnom ústavezváračskom – Priemyselnominštitúte SR, kde pôsobil ako vedúciúseku stratégie a ostatných odbornýchčinností. Po odchode z VÚZ –PI SR pokračoval v práci v ZSVTS.Ing. Ladislav Šimončič zastupovalSZS v Rade ZSVTS. Jeho prácabola ocenená zvolením do PrezídiaZSVTS a následne do funkcie viceprezidentaZSVTS pre vedu a techniku.V tejto pozícii pracoval až dosvojej osemdesiatky. Na všetkýchuvedených postoch bola činnosťIng. Ladislava Šimončiča orientovanána rozvoj vedy a techniky. Výsledkysvojej práce často publikovalv odborných periodikách a prednášalna konferenciách a seminároch.Neoceniteľné sú aj desaťročia prácev Slovenskej zváračskej spoločnosti(SZS). Ing. Ladislav Šimončičpôsobil najprv vo funkcii tajomníkaa predsedu krajskej rady SZS, neskôrvo funkcii člena výboru SZSa podpredsedu SZS pre ekonomiku.Ako organizačný garant zastrešilcelý rad tradičných medzinárodnýchkonferencií „ZVÁRANIE“ usporadúvanýchSZS v Tatranskej Lomnici.Činnosť Ing. L. Šimončiča v prospechSZS ako aj ZSVTS bola v roku1999 ocenená „Zlatou medailou“, pri10. a 20. výročí vzniku ZSVTS „Plaketou“.Odchod Ing. L. Šimončiča bolestnezasiahol nás všetkých. Skončil sajeho život, ktorý bol naplnený usilovnouprácou, porozumením a láskouk rodine, priateľom a kolegom.Ako súčasný predseda SZS by somrád vyzdvihol skutočnosť, že okremčinnosti v ZSVTS, bol Ing. Šimončičstále aktívnym členom v Slovenskejzváračskej spoločnosti. Svojouosobnou angažovanosťou nemalýmdielom prispieval k naplneniu hlavnéhoposlania SZS, t. j. k šíreniunových a progresívnych poznatkovv oblasti zvárania.V mene členov a funkcionárov Slovenskejzváračskej spoločnosti,vedenia VÚZ – PI SR a spolupracovníkov,ako aj celej zváračskejverejnosti, vzdávam hold jeho pamiatke.V našich spomienkach si houchováme navždy.Ing. Pavol Radič, predseda SZSZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 189

Obsah časopisu WELDING Journal 2011Časopis WELDING Journal patrímedzi najvýznamnejšie zváračskéčasopisy. Vydáva ho Americká zváračskáspoločnosť (American WeldingSociety – AWS) a v roku 2011je to už 90. ročník. Vychádza v anglickomjazyku, 12x ročne, vo formáteA4. Každé číslo obsahuje 4 – 5odborných článkov z výrobnej praxea 3 – 5 článkov z oblasti výskumuvo zváraní. Okrem nich prinášačasopis správy a informácie Americkejzváračskej spoločnosti, o novejliteratúre, zoznam odborných akciína najbližšie obdobie, prihlášky naodborné akcie a samozrejme veľkémnožstvo drobných správ z rôznychorganizácií a podnikov a inzerátov.Rozsah jednotlivých čísel aj s prílohamije minimálne 130 strán, za rok2011 to bolo viac ako 1 600 strán.Kontakt: Campbell K. (editor) kcampbell@aws.org,www.aws.org.V ďalšom texte sú uvedené názvyodborných článkov a výsledkov výskumuvo zváraní, publikovaných zarok 2011, vrátane autorov, ich pracovísk,počtu strán, obrázkov, tabulieka literárnych zdrojov.Január 2011Odborné článkyElectron Beam Welding in theUnit ed StatesZváranie elektrónovým lúčomv USAD. Powers, PTR-Precision Technologies,Inc., GBT, Global Beam TechnologiesGroup, Enfield, Connecticud(5 str., 6 obr., 1 tab., 10 liter.)Electron Beam Near-Net-ShapeProcessing Using Wire FeedKvázisieťové spracovanie elektrónovýmlúčom použitím podávaniadrôtuK. Lachenberg, Sciaky, Inc., Chicago,Illinois (3 str., 7 obr.)The Case for U. S. ManufacturingVýznam zachovania výroby v USAE. Stover DeRocco, The ManufacturingInstitute, National Association ofManufacturers, Washington, D. C.(4 str., 3 obr.)Výsledky výskumu vo zváraníInvestigation on Welding Mechanismand Interlayer Selection ofMagnesium/Steel Lap JointsSkúmanie mechanizmu zváraniaa výber medzivrstvy preplátovanýchspojov horčíka/oceleX.-D. Qi – L. M. Liu, Key Laboratoryof Liaonig Advanced Welding andJoining Technology, Schools of MaterialsScience and Engineering,Dalian University of Technology,Dalian, China (7 str., 10 obr., 3 tab.,31 liter.)Laser Welding of High-StrengthGalvanized Steels in a Gap-FreeLap Joint Configuration under DifferentShielding ConditionsLaserové zváranie vysokopevnýchpozinkovaných ocelí s konfigurácioupreplátovaného spojabez medzery v rôznych podmienkachplynovej ochranyS. Yang, GM China Science Lab.,Shanghai, P. R. China – B. Carlson,General Motors R&D, Warren, Michigan– R. Kovacevic, Mechanical Engineering,Southern Methodist University,Dallas, Texas (11 str., 22 obr.,1 tab., 47 liter.)The Effect of Helium on Welding IrradiatedMaterialsVpyv hélia na ožiarené zváraciemateriályS. Li – Z. Zhang – W. Shen – B. A. Chin,Materials Research & Education Center,Auburn University, Auburn, Alabama– M. L. Grossebeck, Universityof Tennessee, Knoxville, Tennessee(8 str., 3 obr., 1 tab., 77 liter.)Február 2011Odborné článkyNew Steel Shows Promise forNavy ShipsNový sľubný typ ocele pre námorníctvoP. J. Konkol – K. M. Stefanick, ConcurrentTechnologies Corp., Pittsburgh,Pensylvania – G. S. Pike,Northrop Grumman ShipbuildingNewport News, Virginia (8 str.,6 obr., 9 tab., 10 liter.)Weld Repair of Rail DefectsOprava chýb koľajníc zváranímCorus Rail France SA, Saint Germain,Laye, Francúzsko (3 str., 5 obr.)Optimizing Shipyard Welding withIntelligent Process ControlsOptimalizácia zvárania s inteligentnýmriadením procesu v lodeniciJ. Noruk, Servo Robot Corp., Milwaukee,Wisconsin (3 str., 10 ob., 1 tab.)A Guide to Making GTAW Repairson Stainless SteelPríručka vykonávania opráv nanehrdzavejúcej oceli metódou TIGD. Fisher, Fox Valley Technical College,Appleton, Wisconsin (5 str.,10 obr.,1 tab.)Remote Voltage Control ImprovesShipyard´s ProductivityDiaľková regulácia napätia zvyšujeproduktivitu lodeniceJ. Feldhausen – J. Reppl, IndustrialFabrication, Miller Electric Mfg. Co.,Appleton, Wisconsin (5 str., 4 obr.)Americký zváračWhy Preheat?Prečo predhrev?Tempil, Illinois Tool Works company,South Plainfield, New Jersey (4 str.,7 obr.)Le Tourneau University Offers DegreePrograms in Welding and MaterialsJoiningUniverzita Le Tourneau ponúkapostgraduálne programy v oblastizvárania a spájania materiálovH. M. Woodward, Welding Journal(4 str., 4 obr.)Výsledky výskumu vo zváraníStray Grain Formation and SolidificationCracking Susceptibilityof Single Crystal Ni-Based SuperalloyCMSX-4Vytváranie nepravidelných zŕna náchylnosť jednokryštálovej su-190 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

PREDSTAVUJEME ZVÁRAČSKÉ ČASOPISYperzliatiny CMSX-4 na báze Ni nakryštalizačné praskanieT. D. Anderson, Exxon-Mobil UpstreamResearch Co., Houston,Texas – J. N. Dupont, Lehigh UniversityBethlehem, Pennsylvania (5 str.,6 obr., 15 liter.)Three-Sheet Spot Welding ofAdvanced High-Strength SteelsTrojvrstvové bodové zváranie progresívnychvysokopevných ocelíC. V. Nielsen – K. S. Friis – N. Bay,Technical University of Denmark,Lyngby, Denmark – W. Zhang,Swantec Software and EngineeringApS, Lyngby, Denmark (9 str., 8 obr.,5 tab., 14 liter.)Marec 2011Odborné článkyEPRI P87: A Promising New FillerMetal for Dissimilar Metal WeldingEPRI P87: Sľubný nový prídavnýmateriál na zváranie rôznorodýchkovovJ. A. Siefert – J. M. Tanzosh, Babcockand Wilcox Power Generation Group,Barberton, Ohio – J. P. Shingledecker,Electric Power Research Insti tute,Charlotte – W. F. Newell, Euroweld,Ltd., Mooresville, North Carolina(5 str., 10 obr., 2 tab., 15 liter.)Ni-Mo-Cr Alloy Shows Versatilityin Corrosion ResistanceNi-Mo-Cr zliatina je univerzálnaz hľadiska odolnosti proti koróziiJ. L. Caron – M. A. Britton – N. S.Meck – H. J. White, Haynes International,Inc., Kokomo, India (4 str.,6 obr., 4 tab., 3 liter.)Developing a Sensor for MeasuringDiffusible HydrogenVývoj snímača na meranie difúznehovodíkaG. K. Padhy – V. Ramasubbu – S. K.Albert – N. Murugesan – C. Remash,Indira Gandhi Centre for Atomic Research,Kalpakkam, Tamilnadu, India(7 str., 9 obr., 4 tab., 37 liter.)Comparing High-TemperatureNickel Brazing Filler MetalsPorovnanie prídavných materiálovna tvrdé spájkovanie niklu pri vysokýchteplotáchA. Battenbough – L. Lee – M. Weinstein– G. Stratford, Wall ColmonoyCorp. (6 str., 20 obr., 5 tab., 10 liter.)Tips for Creating Consistency inSolderingTipy vytvorenia konzistencie primäkkom spájkovaníA. E. Shapiro – L. A. Shapiro, TitaniumBrazing, Inc., Columbus, Ohio(6 str., 4 obr., 8 liter.)Výsledky výskumu vo zváraníProcess Simulation in the ACWeld ing Arc Circuit Using a Cassie-MayrHybrid ModelSimulácia procesu okruhu oblúkapri zváraní striedavým prúdompoužitím Cassie-Mayrovho hybridnéhomodeluA. Sawicki – Ł. Switon – R. Sosinski,Technical University of Czestochowa,Institute of Electrical PowerEngineering, Czestochowa, Poland(4 str., 4 obr., 2 tab., 4 liter.)Weldability of Advanced High--Strength Steel Drawn Arc StudWeldingZvariteľnosť progresívnej vysokopevnejocele pri priváraní svorníkovs ťahaním oblúkaC. Hsu – J. Mumaw, Nelson StudWelding, Inc., Elyria, Ohio (9 str., 22obr., 5 tab., 9 liter.)Apríl 2011Odborné článkyExploring Welding through YouTubeSkúmanie zvárania prostredníctvomYouTubeA. Cullison – M. R. Johnsen – H.Woodward – K. Campbell, WeldingJournal (4 str., 16 obr.)What It Takes to Be an UnderwaterWelderČo si vyžaduje profesia zváračana zváranie pod vodouK. Campbell, Welding Journal (6 str.,11 obr.)Developing Guidelines for NumericalWelding SimulationRozvíjajúce sa smernice na numerickúsimuláciu zváraniaCh. Schwenk, BAM Federal Institutefor Materials Research and TestingBerlin, Germany (3 str., 1 obr., 8 liter.)Latest Developments in WeldingSkills TrainingNajnovší rozvoj prípravy na odbornúspôsobilosť v oblasti zváraniaS. Keitel – Ch. Ahrens, GSI – Gesellschaftfϋr Schweisstechnik InternationalmbH, Duisburg, Germany(2 str., 4 obr.)Výsledky výskumu vo zváraníFiller Metal Influence on Weld MetalStructure of Microalloyed SteelVplyv prídavného materiálu naštruktúru zvarového kovu mikrolegovanejoceleN. Bajic – B. Bobic, IHIS Researchand Development Center, Belgrade– V. Sijacki-Zeravcic, Facultyof Mechanical Engineering, Belgrade– D. Cikara, Faculty of TechnicalSciences, Kosovska Mitrovica – M.Arsic, Institute for Testing of Materials,Belgrade, Serbia (8 str., 10 obr.,5 tab., 13 liter.)New Chromium-Free WeldingConsumable for Joining AusteniticStainless SteelsNový zvárací prídavný materiálbez chrómu na spájanie austenitickýchnehrdzavejúcich ocelíZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 191

Obsah časopisu WELDING Journal 2011J. W. Sowards – B. T. Alexandrov –J. C. Lippold, Welding & Joining MetallurgyGroup, Ohio State University,Columbus, Ohio – D. Liang – G.S. Frankel, Fontana Corrosion Center,Ohio State University (14 str.,12 obr., 9 tab., 49 liter.)Calorimetric Measurement of DropletTemperature in GMAWKalorimetrické meranie teplotykvapiek zvarového kovu pri MIGzváraníE. J. Soderstrom, Ellwood NationalCrankshaft, Irvine, Pennsylvania –K. M. Scott – P. F. Mendez, Welco/Industry Chair in Welding and Joining,Canadian Centre for Weldingand Joining, University Alberta, Edmonton,AB, Canada (8 str., 14 obr.,2 tab., 24 liter.)Máj 2011Odborné článkyElectrode Dressing Makes a BetterSpot WeldÚprava elektród na zlepšenie bodovéhozvaruH. Kusano, Changer & Dresser, Inc.,Anniston, Alabama (5 str., 10 obr.,1 tab.)HVAC Shops Capitalize on WeldingSkillsPracoviská firmy HVAC zúročujúodbornú spôsobilosť v oblastizváraniaT. Bond, International Training Institute,Alexandria, Virgínia (4 str.,7 obr.)Welding Challenges in Today'sAutomotive IndustryProblémy v oblasti zvárania v súčasnomautomobilovom priemysleR. Ryan, Automation Group – D. Bellamy,Semiautomatic and ConsumablesGroup, Tregaskiss, Windsor,Ontario, Canada (2 str., 1 obr.)Stud Welding Improves KitchenVentilation SystemsPriváranie svorníkov zdokonaľujekuchynské vetracie systémyTechno, Inc., New Hyde Park, NewYork (3 str., 5 obr.)Collision Welding of Sheet Metals:A Practical and “Green” TechnologyKombinácia zvárania magnetickýmiimpulzmi a zvárania dopadomlaseru na spájanie plechov: praktickáa “zelená” technológiaY. Zhang – H. Wang – S. Babu –J. C. Lippold – G. S. Daehn, MaterialsScience and Engineering, OhioState University, Columbus, Ohio –J. Kwasegroch – M. Laha, ContinuumInc., Santa Clara, California(6 str., 10 obr., 13 liter.)Remote Laser Beam Welding:A Cost-Effective, High-ProductivityTool for ManufacturingDiaľkové laserové zváranie: efektívny,vysokoproduktívny nástrojvo výrobeR. Mueller, NuTech Engineering,Inc., Milton, Ontario, Canada – M.Forrest, LasAp, Inc., Troy, Michigan(6 str., 11 obr., 1 tab., 6 liter.)Americký zváračWelding the Enchanted HighwayZváranie očarujúcej diaľniceM. R. Johnsen, Welding Journal(3 str., 4 obr.)Backfires and Flashbacks in OxyfuelGas Welding and CuttingSpätné plamene a spätné šľahanieplameňa pri plameňovom zváranía rezaníA. F. Manz, AWS Fellow (2 str.)Williston State College Reinvestsin Welding TechnologyŠtátna vysoká škola Williston StateCollege opäť investuje do technológiezváraniaH. M. Woodward, Welding Journal(3 str.)Výsledky výskumu vo zváraníGas Metal Arc Weld Pool SurfaceImaging: Modeling and ProcessingZobrazovanie povrchu zvarovéhokúpeľa pri MIG zváraní: modelovaniea spracovanieX. Ma – Y. Zhang, Electrical andComputer Engineering, Universityof Kentucky, Lexington, Kentucky(10 str., 15 obr., 3 tab., 9 liter.)Correlation of Microstructuresand Process Variables in FSWHSLA-65 SteelVzájomný vzťah mikroštruktúra premenných veličín procesu pritrecom miešacom zváraní vysokopevnejnízkolegovanej ocele typuHSLA-65L. Y. Wei, R & D, SSAB Americas,Mascatine Iowa – T. W. Nelson, MechanicalEngineering Dept., BrighamYoung University, Provo, Utah(7 str., 8 obr., 3 tab., 38 liter.)Effect of Friction Welding Parameterson Mechanical andMicrostructural Properties of DissimilarAlSl 1010-ASTM B22 JointsVplyv parametrov trecieho zváraniana mechanické a mikroštrukturálnevlastnosti spojov z rôznorodýchmateriálov typu AISI1010-ASTM B22A. Kurt, Gazi University, Ankara –I. Uygur, Duzce University, Duzce, –U. Paylasan, Korfez Vocational andTechnical High School, Kocaeli, Turkey(5 str., 8 obr., 2 tab., 21 liter.)Jún 2011Odborné článkyWelding Advances in Tube andPipe ApplicationsPokrok vo zváraní rúrok a rúrI. D. Harris, Edison Welding Institute,192 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

PREDSTAVUJEME ZVÁRAČSKÉ ČASOPISYColumbus, Ohio (6 str., 11 obr., 4 liter.)Orbital Welding Systems StreamlineIn-Process InspectionsZefektívnená inšpekcia systémovorbitálneho zvárania priamov priebehu procesuJ. Glessman, Welding System Products,Swagelok Co., Solon, Ohio(2 str., 2 obr.)GMAW Processes Reduce PipeReworkMetódy MIG znižujú opravy rúrM. Roth, Miller Electric Mfg., Co., Appleton,Wisconsin (3 str., 4 obr.)Steel Sleeves vs. Composites forIn-Service Pipeline RepairOceľové objímky versus kompozitnémateriály na opravu rúrovodovW. A. Bruce – W. E. Amend Weldingand Materials Technology Det NorskeVeritas, Inc. Dublin, Ohio (6 str.,10 obr., 1 tab., 22 liter.)Small Firms with Longevity: WhatAre They Doing Right?Malé firmy s dlhou životnosťou:Čo robia správne?A. Cullison – H. Woodward – K. Campbell,Welding Journal (4 str., 7 obr.)Výsledky výskumu vo zváraníMeasuring Welding Deformationswith the Digital Image CorrelationTechniqueMeranie deformácií zo zváraniapomocou techniky korelácie digitálnehoobrazuM. De Strycker – P. Lava, CatholicUniversity College Ghent – W.Van Paepegen, Ghent University –L. Schueremans – D. Debruyne, KU-Leuven, Heverlee, Belgium (6 str.,6 obr., 19 liter.)Custom Beam Shaping for High--Power Fiber Laser WeldingTvarovanie lúča na zákazku nazváranie vysokovýkonným vláknovýmlaseromB. Victor – S. Ream, Edison WeldingInstitute, Columbus, Ohio – D. F. Farson,Ohio State University, Columbus,Ohio – C. T. Walters, Craig WaltersAssociates, Powell, Ohio (8 str.,10 obr., 6 tab., 21 liter.)Simultaneous Imaging and Measurementof Pool Surface and MetalTransferSúčasné zobrazovanie a meraniepovrchu zvarového kúpeľa a prenoszvarového kovuZ. Z. Wang – X. J. Ma – Y. M. Zhang,Electrical and Computer Engineering,University of Kentucky, Lexington,Kentucky (6 str., 12 obr., 18 výpočt.rovníc, 17 liter.)Júl 2011Odborné článkyThe Roles Welding Plays in OurLivesÚlohy, ktoré zohráva zváraniev našom životeK. Campbell, Welding Journal (5 str.,14 obr.)Causes and Cures for GMAWFlawsPríčiny a odstránenie chýb MIGzvarovV. Lubieniecki, Bernard and Tregaskisswelding equipment companies(3 str., 3 obr.)Understanding Stress CorrosionCracking of Welds in Nuclear ReactorsInterpretácia napätím indukovanéhokorózneho praskania zvarovv atómových reaktorochJ. Ramirez (Edison Welding Institute,Columbus, Ohio (5 str., 4 obr.,1 tab., 28 liter.)How to Avoid Gas-Related WeldFlawsSpôsob eliminácie chýb zvarovz hľadiska použitého ochrannéhoplynuR. Green, Concoa, Virginia Beach,Virginia (3 str., 6 obr.)Developing an Automatic SurfacingMachineVývoj zariadenia na automatickénaváranieH. Xu – Y. Luo – H. Li – B. Dai, Universityof Technology, Chongqing, China– H. Wang – Ch. Ma, ChongqingYunda Machninery & ElectronicsManufacturing Co., Ltd., Chongqing,China (4 str., 7 obr., 1 tab., 8 liter.)Výsledky výskumu vo zváraníEffect of Tool Geometries on ThermalHistory of FSW of AA1100Vplyv geometrie nástroja na históriuteploty pri trecom miešacomzváraní materiálu AA1100P. Biswas – N. R. Mandal, Ocean Engineeringand Naval Architecture, IndianInstitute of Technology, Kharagpur,India (7 str., 10 obr., 5 tab., 30 liter.)Virtual Reality Integrated WelderTrainingIntegrované školenie zváračov nabáze virtuálnej realityR. T. Stone – K. Watts – P. Zhong,Iowa State University, Ames, Iowa(6 str., 3 obr., 28 liter.)August 2011Odborné článkyProtecting the HeadAbstrakt: Zdokonalenie zváračskejkukly na dosiahnutie bezpečnejšiehoa pohodlnejšieho držaniahlavy zváračaB. Gardner – E. Sommers, MillerElectric Mfg. Co., Appleton, Wisconsin(4 str. 6 obr.)Controlling Welding CostsRegulácia zváracích nákladovWelding Handbook, Ninth Edition,Vol. 1 (4 str., 10 obr.)Ten Tips for On-the-Job WeldingSafetyDesať tipov na dodržovanie bezpečnostipráce na zváračskompracoviskuK. Giebe, Kimberly-Clark Professional,Roswell, Georgia (3 str.)Keeping Stud Welding Shop FloorCosts in CheckKontrola nákladov vo výrobnejprevádzke pri priváraní svorníkovD. Phillips, Nelson Fastener Systems,Elyria, Ohio (3 str., 3 obr.)Certification Program EmphasizesSafe Use of RobotsProgram certifikácie kladie dôrazna bezpečné používanie robotovV. Mangold, Kaysafety, Dayton, Ohio(4 str., 2 obr., 1 tab.)Americký zváračAll about Welding NozzlesVšetko o zváracích hubiciachD. Bellamy – J. Wells, Tregaskiss,Windsor, Ontario (2 str., 3 obr.)Lincoln College of TechnologyWelding Graduates Get the JobsZamestnanie absolventov z UniverzityLincoln College of TechnologyWeldingH. M. Woodward, Welding Journal(3 str., 3 obr.)Výsledky výskumu vo zváraníAnalysis of Spot Weld Growthon Mild and Stainless SteelAnalýza nárastu bodového zvarumäkkej a nehrdzavejúcej oceleZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012 193

Obsah časopisu WELDING Journal 2011A. Aravinthan – C. Nachimani, Universityof Nottingham MalaysiaCampus, Selangor Darul Ehsan, Malaysia(5 str., 9 obr., 2 tab., 10 liter.)Welding Sequence DefinitionUsing Numerical CalculationDefinícia postupu zvárania použitímnumerického výpočtuP. Mrvar – J. Medved – S. Kastelic,University of Ljubljana, Slovinsko(4 str., 10 obr., 2 tab., 9 liter.)September 2011Odborné článkyMachining Thermal Spray CoatingsObrábanie povlakov nanesenýchtepelným striekanímD. C. Hayden, Hayden, Corp., WestSpringfield, Massachusetss (4 str.,4 obr., 1 tab.)Selecting Abrasives for GrindingAluminumVýber brúsnych materiálov na brúseniehliníkaP. Carroll, Coated Abrasives Norton/Saint-Gobain, Watervliet, New York(3 str., 6 obr.)Comparing Thermal Cutting Processesfor BevelingPorovnanie metód tepelného rezaniana úkosovanieJ. Sorvaag, ESAB Cutting Systems,Florence, South Carolina (3 str.,1 obr., 1 tab.)Výsledky výskumu vo zváraníBrazing Titanium and ChromiumUsing lon Bombardment HeatingTvrdé spájkovanie titánu a chrómupoužitím ohrevu bombardovanímiónmiM. Markovich – G. Fischer, Ion Vacuum(IVAC) Technologies Corp.,Cleveland, Ohio – A. Shapiro, TitaniumBrazing, Inc., Columbus, Ohio(3 str., 8 obr., 4 liter.)Select the Right Surface Finish toImprove SolderabilityVýber správnej povrchovej úpravyna zlepšenie mäkkej spájkovateľnostiE. P. Lopez – P. T. Vianco, SandiaNational Laboratories, Albuquerque,New Mexico (3 str., 2 obr. 1 tab., 7 liter.)Hand Soldering BasicsZáklady ručného mäkkého spájkovaniaP. T. Vianco, Sandia National Laboratories,Albuquerque, New Mexico(2 str., 2 obr.)Výsledky výskumu vo zváraníComparison between DC(+) andSquare Wave AC SAW Current Outputsto Weld AlSl 304 for Low-TemperatureApplicationsPorovnanie výkonu jednosmernéhoprúdu DC(+) a striedavého prúdus obdĺžnikovým priebehom prizváraní pod tavivom na spájanieocele typu AISI 304 pre aplikáciepri nízkych teplotáchR. E. Toma – S. D. Brandi, Universityof S o Paulo, Metallurgical and MaterialsEngineering Department, SäoPaulo, Brazil – A. C. Souza – Z. Morais,Lincoln Electric Brasil, Guarulhos,S o Paulo, Brazil (8 str., 15 obr.,14 obr., 2 tab., 18 liter.)Review: Experiments and Simulationsfor Small-Scale ElectricalDischargesPrehľad: Experimenty a simuláciemalých elektrických výbojovJ. Chen – L. He – D. F. Farson –S. I. Rokhlin, Laboratory for MultiscaleProcesing & Characterization,Welding Engineering Program,Ohio State University, Columbus,Ohio (10 str., 17 obr., 1 tab., 40 liter.)Laser Engineered Net Shaping forRepair and Hydrogen CompatibilityLaserové zosieťovanie na opravua kompatibilitu vodíkaP. S. Korinko – T. M. Adams –S. H. Malene, Savannah River NationalLaboratory, Aiken – S. C. D. Gill,Sandia National Laboratories, Albuquerque,New Mexico – J. Smugeresky,Sandia National Laboratories,Livermore, California (11 str., 25 obr.,5 tab., 31 liter.)Október 2011Odborné článkyWelding´s Future in South AfricaBudúcnosť zvárania v Južnej AfrikeM. Du Toit, University of Pretoria,South Africa (4 str., 1 tab., 14 liter.)Through Steel and Glass, ArtistSeems to Defy GravityZdá sa, že umelec vzdoruje gravitáciipomocou ocele a sklaJ. Swartz, Miller Electric Mfg. Co.,Appleton, Wisconsin (4 str., 6 obr.)How to Assure Quality in OutsourcedWelded ProductsSpôsob zabezpečenia kvality zváranýchvýrobkov s využitím externýchslužiebW. C. LaPlante, Raytheon, Andover,Massachusetss (5 str., 3 tab.)Ceramic Backing Enhances One--Sided WeldingKeramická podložka zvyšuje kvalituzvárania z jednej stranyD. Huan – X. Zhimin – N. Xilin –Y. Jiancheng, Henan Tianfon SteelStructure Co., Ltd. Xinwiang, Henan,China (4 str., 7 obr., 5 tab., 4 liter.)Výsledky výskumu vo zváraníLaser Enhanced Metal Transfer –Part 1: System and ObservationsZvýšenie prenosu zvarového kovupomocou lasera – Časť 1: Systéma postrehyY. Huang – Y. M. Zhang, Universityof Kentucky, Lexington, Kentucky(8 str., 17 obr., 23 liter.)Application of Electro-Spark Depositionas a Joining TechnologyPoužitie elektroiskrového nanášaniaako technológie spájaniaJ. Gould, Resistance and Solid StateWelding, Edison Welding Institute,Columbus, Ohio (7 str., 17 obr.,4 tab., 30 liter.)Effects of Laser Parameters onPorosity Formation: InvestigatingMillimeter Scale Continuous WaveNd:YAG Laser WeldsVplyv parametrov lasera na vytváraniepórov: skúmanie zvarov zhotovenýchNd:YAG laserom s plynulouvlnou na milimetrovej stupniciJ. T. Norris – D. A. Hirschfeld, NewMexico Institute of Minig and Technology,Socorro, New Mexico – C. V.Robino, Sandia National Laboratories,Albuquerque, New Mexico – M.J. Perricone, Sandia National Laboratories,Monroeville, Pensylvania(6 str., 12 obr., 19 liter.)November 2011Odborné článkyAutomatic Evaluation of DigitalRadiographic ImagesAutomatické vyhodnocovanie digitálnychrádiografických obrazovS. Das – D. Mukheriee – B. K. Shah,Bhabha Atomic Research Centre,Mumbai, India (3 str., 6 obr., 5 liter.)Advanced Technologies for TandemSAW Narrow Groove Applications194 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012

Progresívne technológie aplikáciízvárania pod tavivom v tandemedo úzkej medzeryD. Schwemmer, AMET, Inc. Rexberg,Idaho – B. Beattie, Meta VisionSystems, Eynsham, Oxfordshire, UK– P. Wahlen, Lincoln Electric Co.,Cleveland, Ohio (6 str., 8 obr.)Monitoring the Performance ofYour Radiography SystemMonitorovanie výkonu vášho radiografickéhosystémuS. A. Mango, Carestream Health,Inc., NDT Solutions, Rochester, NewYork (3 str., 5 obr.)Americký zváračHow to Avoid Lower-Back InjuriesSpôsob eliminácie poranenia dolnejčasti chrbticeW. Tom Fogarty, M. D., Concentra,Dallas, Texas (1 str.)Meeting the New EPA Air-PollutionStandardsDodržovanie nových noriem EPAo znečisťovaní ovzdušiaT. Haynam – E. Ravert, United AirSpecialists, Inc., Cincinnati, Ohio(2 str., 2 obr.)Výsledky výskumu vo zváraníLaser-Enhanced Metal Transfer –Part II: Analysis and Influence FactorsZvýšenie prenosu zvarového kovupomocou lasera – Časť II: Analýzaa pôsobiace faktoryY. Huang – Y. M. Zhang, Universityof Kentucky, Lexington, Kentucky (5str., 10 obr., 1 tab., 14 liter.)Microstructure and Properties ofLaser Brazed Magnesium to CoatedSteelMikroštruktúra a vlastnosti laserovéhotvrdého spájkovania horčíkas povliekanou oceľouA. M. Nasiri - L. Li – S. H. Kim –Y. Zhou – D. C. Weckman, Universityof Waterloo, Ontario, Canada– T. C. Nguyen, School of Engineeringand Information Technology, ConestogaCollege, Kitchener, Ontario,Canada (9 str., 14 obr., 5 tab., 38 liter.)Material Properties for WeldingSim ulation – Measurement, Analysis,and Exemplary DataMateriálové vlastnosti na simuláciuzvárania – meranie, analýzaa exemplárne údajeC. Schwenk – M. Rethmeier, FederalInstitute for Materials Researchand Testing (BAM), Berlin, Germany(8 str., 10 obr., 6 tab., 19 liter.)December 2011Odborné článkyUnderstanding Thermal SprayTechnologyInterpretácia technológie tepelnéhostriekaniaM. F. Smith, Materials Science andEngineering Center, Sandia NationalLaboratories, Albuquerque, NewMexico (6 str., 7 obr., 1 tab.)Using Thermal Spray Coatings forCorrosion ControlVyužívanie tepelne nastriekanýchpovlakov na kontrolu nárastu korózieF. V. Rodijnen, Sulzer Metco Europe,Hattersheim, Germany (5 str., 8 obr.,1 tab., 4 liter.)Manufacturing Outlook for 2012Výhľady produkcie na rok 2012D. Johnson, Advanced TechnologyServices, Inc., Peoria, Illinois (2 str.)Incorporationg Thermal Spray intoFabricationZavádzanie tepelného striekaniado výrobyR. S. Brunhouse – P. Foy – D. Moody,Plasma Powders and Systems,Inc., Marlboro, New Jersey (3 str.,1 obr.)Update on Digital Invertor Technologyin ChinaAktualizácia technológie digitálnehoinvertora v ČíneG. Zhang, Shandong Aotai ElectricCo., Ltd., Jinan, Shandong Province,China (3 str., 4 obr., 2 liter.)Výsledky výskumu vo zváraníOscillatory Marangoni Flow:A Fundamental Study by Conduction-ModeLaser Spot WeldingOscilačné Marangoniho prúdenie:Základný výskum laserovéhobodového zvárania v režime vodivostiS. Kou, University Wisconsin, Madison,Wisconsin – C. Limmaneevichitr,University of TechnologyThonburi, Bangkok, Thailand – P.S. Wei, National Sun Yat-Sen University,Kaohsiung, Taiwan (11 str.,16 obr., 2 tab., 40 liter.)Ductile-Fracture Resistance inX100 Pipeline Welds Measuredwith CTOAOdolnosť proti tvárnemu porušeniuzvarov rúrovodov z ocele typuX100 meraná na základe uhla rozovretiašpičky trhliny CTOAE. Drexler – P. Darcis – C. N. Mc-Cowan – J. W. Sowards – D. McColskey– T. A. Siewert, Natioal Instituteof Standards and Technology(NIST), Boulder, Colorado (8 str.,14 obr., 4 tab., 11 liter.)Characteristics of ResistanceWeld ing Magnesium Alloys AZ31and AZ91Charakteristické vlastnosti odporovozváraných zliatin na bázehorčíka AZ31 a AZ91H. Luo – C. Hao – J. Zhang, Instituteof Metal Research, Chinese Academyof Sciences, China – Z. Gan,ENN Group, China – H Chen, ChinaAutomotive Technology & ResearchCenter, China – H. Zhang Universityof Toledo, Toledo, Ohio (9 str.,23 obr., 20 liter.)Manual Keyhole Plasma Arc Weldingwith ApplicationRučné plazmové zváranie do kľúčovejdierky a jeho využívanieX. R. Li – Y. M. Zhang, Adaptive IntelligentSystems LLC, Lexington, Kentucky(7 str., 8 obr., 4 tab., 15 liter.)RedakciaPoznámka: Časopis možno študovaťv knižnici Výskumného ústavu zváračského– Priemyselného inštitútu SR v Bratislave,kontakt: tel.: +421/(0)2/492 46 827, e-mail:cervenkovah@vuz.sk

VÝSKUMNÝ ÚSTAV ZVÁRAČSKÝPRIEMYSELNÝ INŠTITÚT SRExcelentné technológieLaboratórium trecieho zvárania s premiešaním (TZsP)Cieľom pilotného laboratória je aplikácia TZsP ako ekologickej a pritom ekonomicky výhodnej progresívnejtechnológie zvárania a povrchovej úpravy materiálov. Zariadenie je dimenzované na zváranie ako ľahkýchkovov, tak aj ocelí. Medzi výhody TZsP patria: zváranie bez prídavných materiálov, zvarového kúpeľa a rozstreku,žiadne toxické plyny, možnosť zvárať v polohách, mechanické vlastnosti zvarového spoja sú porovnateľné sozákladným materiálom, veľmi ľahká automatizácia, minimálne prevýšenie/prepadnutie zvaru bez nárokov naprácne trieskové opracovávanie.Pilotné pracovisko robotického zváraniaPilotné pracovisko robotického zvárania je určené na vývoj komplexných riešení zvárania hlavne pre potrebypriemyselnej výroby (napr. automobilový priemysel) a na overenie a odladenie výrobných procesov. Základompracoviska je YAG laser Rofins výkonom cca 5 kW s možnosťou použitia klasickej alebo hybridnej hlavy.Tento zdroj slúži pre tri robotické sektory vybavené špeciálnymi plne programovateľnými polo-hovadlami.Robotické ramená sú použiteľné aj na aplikáciu klasických zváracích procesov, ako je napríklad TIG/MIG/MAGa odporové bodové zváranie.Laboratórium fyzikálnej simulácieLaboratórium fyzikálnej simulácie poskytuje široké možnosti overenia vhodnosti technologických procesov predaný účel pred ich zavedením do výroby. Základom laboratória je fyzikálny simulátor Gleeble 3800, pomocouktorého je možné simulovať a identifikovať technologické limity procesov (zváranie, tvárnenie, zlievanie,spekanie, tepelné spracovanie) zároveň stanovovať vlastnosti predmetných materiálov a ich zvarových spojov(prevádzková degradácia, mechanické vlastnosti za vysokých teplôt, náchylnosť na vznik rôznych typov trhlínspôsobených zváraním a zlievaním, relaxačné vlastnosti a iné).Kontakt:VÚZ - PI SRRačianska 71832 59 BratislavaTel.: +421/(0)2/4924 6111Fax: +421/(0)2/4924 6341www.vuz.ske-mail: vuz@vuz.sk196 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 7-8/2012