Nr.2 - ALPA - Albanian Papers
Nr.2 - ALPA - Albanian Papers Nr.2 - ALPA - Albanian Papers
Gumeniet alkolonave të modifikuara me elemente të fundme[2, 3].Për këto llogaritje u përdor softueri strukturalStraus 7, me ndihmën e të cilit u realizua kontrollii gjendjes së sforcuar në seksionin kritik [4, 5].Për t’u përafruar me gjendjen hipotetike tëdëmtimit të kolonës, në fundin e saj aplikohet njëzhvendosje 20 mm; si rrjetë përdoren elementethorizontale të kolonës; për nyjë janë zgjedhurpllakat pranë seksionit kritik të kolonës.Këto llogaritje u bënë sipas eurokodeve (1, 3, 5,6).Bulonat 8.8Në figurën 2 jepet shpërndarja e sforcimeve nëpjesën e poshtme kurse në figurën 3 jepetshpërndarja e sforcimeve në seksionin kritik.Figura 3. Shpërndarja e tensioneve në seksioninkritikFigura 2. Tensionet në pjesën e poshtme tëkolonës.MATERIALETÇeliku i strukturës (profili dhe pllakat) S275JR (meveti mekanike në përputhje me standardin UNI10233-3).Pasi u bënë llogaritjet e kolonës me metodën epërshkruar më sipër u vu re se sforcimi maksimalnë seksionin kritik ishte 250 MPa, pranë kufirit tërrjedhshmërisë së materialit.Tensioni maksimal në përforcuesen horizontaleishte 134 MPa, ndërsa në përforcuesen diagonaleishte 141 MPa, në elementet e jashtme 171 MPanë pikën e Gausit dhe 235 MPa në pikën e tehut.Edhe pse sforcimet në seksionin kritik ishin më tëulëta se kufiri i soliditetit të materialit,bashkëveprimi i proceseve të saldimit dhe tëgalvanizimit në të nxehtë mund të shpjegoninformimin e çarjeve të vërejtura.Kontrolli i lidhjeve me bulonaAKTET Vol. IV, Nr 2, 2011 283
Gumeniet alForcat e jashtme maksimale që veprojnë nëkolonë, të marra nga llogaritjet për verifikimin endërtesës me konstruksione metalike, jepen simë poshtë:N d = – 1810.6 kNM dy = 10.66 kNmM dz = 4.6 kNmV d = 58 kNN d ndahet ndërmjet murit të kolonës dhe dyfletëve anësore në përpjesëtim me sipërfaqet etyre.Bashkimi në murin e kolonësSipërfaqja e murit = 331 x 8.6 = 2846.6 mm²Sipërfaqja totale e seksionit = 8450 mm²Forca aksiale: 1810.6 x 2846.6 / 8450 = 609.9 kNBulonat 6 M24, klasa 8.8, 2 plane rezistenteForca prerëse që vepron në bulon:S d = [(609.6/2 x 6)² + (58/2 x 6)²] 0.5 = 51.0 kNLlogaritja në prerje e bulonit:S r = 0.6 x 353 x 800/1.25 = 135.5 kN > 51.0 kNPër siguri i referohemi dhe zonës me sforcime nëtërheqje të bulonit.Llogaritja në shtypje lokale (trashësia e murit 8.6mm):F b,Rd = 2.5 x 275 x 24 x 8.6 / 1.25 x 1000 = 113.5kN > 2 x 51.0 = 102.0 kNKontrolli global i pllakës, trashësia e pllakës 10mm):σ = 609600 / 2 x 10 x (250 – 3x24 ) = 171.2 Mpa 119.9 kNPër siguri i referohemi dhe zonës me sforcime nëtërheqje të bulonit.Llogaritja në shtypje lokale (trashësia e fletës 13.5mm):F b,Rd = 2.5 x 275 x 24 x 13.5 / 1.25 x 1000 = 178.2kN > 119.9 kNKontrolli global i pllakës (trashësia e pllakës 20mm):σ = 119900 x 6 / 20 x (180 – 2 x 24 ) = 272.5 MPa< 275 MPaRezultatet tregojnë se kjo zgjidhje ishte epërshtatshme dhe restauronte kushtet fillestare.Megjithëse llogaritja me elemente të fundmeofronte garanci për funksionalitetin e strukturësdhe jetëgjatësinë e saj sipas projektit, ajo nuktregonte shkaqet e këtij defekti. Prandaj nëfunksion të idesë se ndoshta materiali i përdorurnuk ishte sipas specifikimeve teknike u shkua mëthellë në këtë drejtim duke testuar me provashkatërruese mostra (kampionë) të marra, si ngazona me defekt, ashtu edhe nga ajo epadefektuar e kolonës. Përveç provave mekanikedo të bëhej edhe ekzaminimi i strukturës sëmostrave të marra.Të dy mostrat e marra iu nënshtruan testeve tënjëjta si më poshtë:1. Dokumentacioni fotografik:2. Ekzaminimi mikrografik:3. Prova në tërheqje4. Prova në goditje Sharpi (me prerje V nëtemperaturën nga –66°C në 40°C):5. Përcaktimin e trashësisë së shtresës së zinkutpër njësi të sipërfaqes:Rezultati për mostrën e marrë nga zona pa çarjeështë:Mostra rezulton me një strukturë ferritike meishuj perliti, prani përfshirjesh jometalike meformë të zgjatur.Duke iu referuar rezultateve të testeve materiali ipërdorur ishte në përputhje me kërkesat ematerialit të deklaruar.Rezultati për mostrën e marrë nga zona me çarjeështë:Në Figurën 4 tregohet zona termikisht e alteruarme një mikroçarje, ecje ndërkokrrizore dhe njëstrukturë ferritike me ishuj perliti, pranipërfshirjesh jometalike me formë të zgjatur.Prova në tërheqjeRezultatet e testit jepen në Tabelën 1.Prova në goditjeRezultatet e testit jepen në tabelën 2.284AKTET Vol. IV, Nr 2, 2011
- Page 68 and 69: Durmishaj & Hysenikarakterizohen m
- Page 70 and 71: Dushi & LameThe goal of this paper
- Page 72 and 73: Dushi & Lamedecrease with lapse tim
- Page 74 and 75: Dushi & Lamewith depth is due to th
- Page 76 and 77: Elezaj et al.cases its tectonic fra
- Page 78 and 79: Elezaj et al.Figura. 2 Goleshi ophi
- Page 80 and 81: Elezaj et al.retardation of the oph
- Page 82 and 83: Elezaj et al.dhena te reja mbi meka
- Page 84 and 85: Elshani & Veselise prodhuar, dhe n
- Page 86 and 87: Elshani & Veselimbetje, normalisht
- Page 88 and 89: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 90 and 91: Ibrahimi et al.paraqitjen e gëlqer
- Page 92 and 93: Ibrahimi et al.plotësojë kushtet
- Page 94 and 95: Ibrahimi et al.duke stimuluar kësh
- Page 96 and 97: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 98 and 99: Imeri et al.Which means that for th
- Page 100 and 101: Imeri et al.process of obtaining Fe
- Page 102 and 103: Kokalari & Haxhimatematikore, janë
- Page 104 and 105: Kokalari & HaxhiLagështia Hiri Fuq
- Page 106 and 107: Kokalari & HaxhildQ i(Kkal/kg)a α
- Page 108 and 109: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 110 and 111: Lajçi & Lajçi2.1.4. Koha e vdekje
- Page 112 and 113: Lajçi & Lajçi56°C 58°C 60°C 62
- Page 114 and 115: Lajçi & LajçiFigura 3.6. Grafiku
- Page 116 and 117: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 120 and 121: Gumeniet alDuke iu referuar rezulta
- Page 122 and 123: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 124 and 125: Lajçi & Metikos-HukovicProblemi i
- Page 126 and 127: Lajçi & Metikos-HukovicPbSO 4 /H 2
- Page 128 and 129: Lajçi & Metikos-HukovicPrania e ka
- Page 130 and 131: Pajaziti et al.Historikisht kontrol
- Page 132 and 133: Pajaziti et al.Për këto dy hapa t
- Page 134 and 135: Rama et aledhe shkalla e shfrytëzi
- Page 136 and 137: Rama et alformohen në temperatura
- Page 138 and 139: Rama et aldeformuarHVmureveHVmureve
- Page 140 and 141: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 142 and 143: Sadiku et al.vëllimit prej 2 deri
- Page 144 and 145: Sadiku et al.Figura 3. Sipërfaqe e
- Page 146 and 147: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 148 and 149: Shala & Karakashise ajrit në gryke
- Page 150 and 151: Shala & Karakashirezultate të para
- Page 152 and 153: Shehulitologjike. Për nga kualitet
- Page 154 and 155: Shehurrezikut, intensiteti (përmas
- Page 156 and 157: Shehukrijuar humbje kohe me rastin
- Page 158 and 159: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 160 and 161: Spahiu3.1.1. NGARKIMI I MINERALIT D
- Page 162 and 163: SpahiuKoha e ngarkimit të damperit
- Page 164 and 165: AKTET ISSN 2073-2244Journal of Inst
- Page 166 and 167: Hoxha et alefiçensa varion nga 37-
Gumeniet alForcat e jashtme maksimale që veprojnë nëkolonë, të marra nga llogaritjet për verifikimin endërtesës me konstruksione metalike, jepen simë poshtë:N d = – 1810.6 kNM dy = 10.66 kNmM dz = 4.6 kNmV d = 58 kNN d ndahet ndërmjet murit të kolonës dhe dyfletëve anësore në përpjesëtim me sipërfaqet etyre.Bashkimi në murin e kolonësSipërfaqja e murit = 331 x 8.6 = 2846.6 mm²Sipërfaqja totale e seksionit = 8450 mm²Forca aksiale: 1810.6 x 2846.6 / 8450 = 609.9 kNBulonat 6 M24, klasa 8.8, 2 plane rezistenteForca prerëse që vepron në bulon:S d = [(609.6/2 x 6)² + (58/2 x 6)²] 0.5 = 51.0 kNLlogaritja në prerje e bulonit:S r = 0.6 x 353 x 800/1.25 = 135.5 kN > 51.0 kNPër siguri i referohemi dhe zonës me sforcime nëtërheqje të bulonit.Llogaritja në shtypje lokale (trashësia e murit 8.6mm):F b,Rd = 2.5 x 275 x 24 x 8.6 / 1.25 x 1000 = 113.5kN > 2 x 51.0 = 102.0 kNKontrolli global i pllakës, trashësia e pllakës 10mm):σ = 609600 / 2 x 10 x (250 – 3x24 ) = 171.2 Mpa 119.9 kNPër siguri i referohemi dhe zonës me sforcime nëtërheqje të bulonit.Llogaritja në shtypje lokale (trashësia e fletës 13.5mm):F b,Rd = 2.5 x 275 x 24 x 13.5 / 1.25 x 1000 = 178.2kN > 119.9 kNKontrolli global i pllakës (trashësia e pllakës 20mm):σ = 119900 x 6 / 20 x (180 – 2 x 24 ) = 272.5 MPa< 275 MPaRezultatet tregojnë se kjo zgjidhje ishte epërshtatshme dhe restauronte kushtet fillestare.Megjithëse llogaritja me elemente të fundmeofronte garanci për funksionalitetin e strukturësdhe jetëgjatësinë e saj sipas projektit, ajo nuktregonte shkaqet e këtij defekti. Prandaj nëfunksion të idesë se ndoshta materiali i përdorurnuk ishte sipas specifikimeve teknike u shkua mëthellë në këtë drejtim duke testuar me provashkatërruese mostra (kampionë) të marra, si ngazona me defekt, ashtu edhe nga ajo epadefektuar e kolonës. Përveç provave mekanikedo të bëhej edhe ekzaminimi i strukturës sëmostrave të marra.Të dy mostrat e marra iu nënshtruan testeve tënjëjta si më poshtë:1. Dokumentacioni fotografik:2. Ekzaminimi mikrografik:3. Prova në tërheqje4. Prova në goditje Sharpi (me prerje V nëtemperaturën nga –66°C në 40°C):5. Përcaktimin e trashësisë së shtresës së zinkutpër njësi të sipërfaqes:Rezultati për mostrën e marrë nga zona pa çarjeështë:Mostra rezulton me një strukturë ferritike meishuj perliti, prani përfshirjesh jometalike meformë të zgjatur.Duke iu referuar rezultateve të testeve materiali ipërdorur ishte në përputhje me kërkesat ematerialit të deklaruar.Rezultati për mostrën e marrë nga zona me çarjeështë:Në Figurën 4 tregohet zona termikisht e alteruarme një mikroçarje, ecje ndërkokrrizore dhe njëstrukturë ferritike me ishuj perliti, pranipërfshirjesh jometalike me formë të zgjatur.Prova në tërheqjeRezultatet e testit jepen në Tabelën 1.Prova në goditjeRezultatet e testit jepen në tabelën 2.284AKTET Vol. IV, Nr 2, 2011
Change language