Formelsammlung Kolbenmaschinen I (KMA I) - Fachhochschule ...
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<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 1/27<br />
<strong>Formelsammlung</strong><br />
<strong>Kolbenmaschinen</strong> I (<strong>KMA</strong> I)<br />
Stand 20.01.2007<br />
V 1.7<br />
Prof. Dr. Andreas Huster<br />
<strong>Fachhochschule</strong> Koblenz<br />
FB IW/Maschinenbau<br />
Die vorliegende <strong>Formelsammlung</strong> beinhaltet die wesentlichen Themengebiete der Vorlesung<br />
<strong>Kolbenmaschinen</strong> I, die für alle Studierende der Fachrichtung Maschinenbau an der FH Koblenz<br />
angeboten wird. Sie ist als Unterstützung der Vorlesung für den internen Gebrauch gedacht.
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 2/27<br />
Inhaltsverzeichnis<br />
0 Symbole und Indizes ....................................................................................................................3<br />
1 Einteilung Verdrängermaschinen..................................................................................................5<br />
2 Allgemeine Gleichungen...............................................................................................................6<br />
3 Geometrie der Hubkolbenmaschinen............................................................................................6<br />
4 Kreisprozesse des Verbrennungsmotors ......................................................................................7<br />
4.1. Otto-Motor .............................................................................................................................7<br />
4.2. Diesel Vergleichsprozesse...................................................................................................10<br />
4.2.1. Güldner ........................................................................................................................10<br />
4.2.2. Seiliger .........................................................................................................................11<br />
4.3. 2-Takt-Motor........................................................................................................................12<br />
5 Kinematik und Kräfte des Kurbeltriebs........................................................................................13<br />
6 Verdrängerpumpen.....................................................................................................................15<br />
7 Verdichter/Kompressoren ...........................................................................................................19<br />
7.1. Mehrstufigkeit ......................................................................................................................21<br />
7.2. Rotationsverdränger ............................................................................................................21<br />
7.3. Reale Verdichtung ...............................................................................................................23<br />
8 Verbrennungsmotoren................................................................................................................24<br />
8.1. Heizwert Hu..........................................................................................................................25<br />
8.2. Luftverhältnis λ ....................................................................................................................25<br />
8.3. Spezifischer Kraftstoffverbrauch be......................................................................................26<br />
8.4. Mitteldrücke.........................................................................................................................26<br />
8.5. Fahrzeugleistung.................................................................................................................27
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 3/27<br />
0 Symbole und Indizes<br />
Zeichen Bezeichnung SI-Einheit übliche Einheit<br />
.<br />
m Massenstrom kg/s kg/min; t/h<br />
.<br />
V , Q Volumenstrom m 3 /s l/min; m 3 /h<br />
A Fläche m 2<br />
mm 2<br />
b Breite m mm<br />
be spez. Kraftstoffverbrauch kg/J g/kWh<br />
c Geschwindigkeit m/s km/h<br />
cp spez. isobare Wärmekapazität J/kgK<br />
cv spez. isochore Wärmekapazität J/kgK<br />
D Durchmesser m mm<br />
E Energie J<br />
e spez. Energie J/kg m 2 /s 2<br />
e r Einheitsvektor 1 1<br />
F Kraft N<br />
h spezifische Enthalpie m 2 /s 2 ; J/kg kJ/kg<br />
Hu Heizwert J/kg MJ/kg<br />
k Rohrrauhigkeit m mm<br />
m Masse kg<br />
M Moment Nm<br />
n Drehzahl Hz=1/s 1/min<br />
n Polytropenexponent - -<br />
na Arbeitsspieldrehzahl Hz=1/s 1/min<br />
p Druck Pa bar<br />
Q Wärmeenergie J<br />
q spez. Wärmeenergie J/kg m 2 /s 2<br />
r Radius m mm<br />
R spezielle Gaskonstante J/kgK<br />
Re Reynoldszahl - -<br />
s Kolbenweg m mm<br />
s spezifische Entropie J/kg K -<br />
T Temperatur K °C<br />
U innere Energie J<br />
U Umfang m mm<br />
u spezifische innere Energie m 2 /s 2 ; J/kg kJ/kg<br />
v spezifisches Volumen m 3 /kg<br />
Vc Kompressionsvolumen m 3 mm 3 ; l<br />
Vg Zylindervolumen m 3 mm 3 ; l<br />
Vh Hubvolumen m 3 mm 3 ; l<br />
VH gesamtes Hubvolumen m 3 mm 3 ; l<br />
vi inneres Volumenverhältnis - -<br />
Vs Schadraumvolumen m 3 mm 3 ; l<br />
W Arbeit J<br />
w spezifische Arbeit m 2 /s 2 ; J/kg kJ/kg<br />
zK Zylinderanzahl - -<br />
ϑ Temperatur K °C<br />
Π Druckverhältnis - -<br />
α,β Winkel - °<br />
κ Isentropenexponent - -<br />
ν kinematische Viskosität m 2 /s mm 2 /s<br />
η dynamische Viskosität Pa s<br />
λ Rohrreibungszahl - -
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 4/27<br />
λ Luftzahl - -<br />
λA Aufheizgrad - %<br />
λF Füllungsgrad - %<br />
λL Liefergrad - %<br />
λp Druckverlustgrad - %<br />
λST Schubstangenverhältnis - -<br />
ρ Dichte kg/m 3<br />
kg/l<br />
ω Winkelgeschwindigkeit Hz=1/s<br />
ζ Verlust-/Dissipationsfaktor 1 1<br />
Zeichen Bezeichnung<br />
OT oberer Totpunkt<br />
UT unterer Totpunkt<br />
ND Niederdruck<br />
HD Hochdruck<br />
Indizes Bezeichnung<br />
0 Ausgangszustand<br />
A Austritt<br />
E Eintritt<br />
e effektiv<br />
f gefördert<br />
i innen<br />
K Kolben<br />
K Kraftstoff<br />
m mittel<br />
n normal<br />
s isentrop<br />
ST Pleuel- /Schubstange<br />
u Umgebung, ggf. Ansaugzustand
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 5/27<br />
1 Einteilung Verdrängermaschinen
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 6/27<br />
2 Allgemeine Gleichungen<br />
Dichte<br />
spezifisches Volumen<br />
thermische Zustandsgleichung<br />
idealer Gase<br />
m<br />
ρ =<br />
V<br />
v =<br />
V<br />
m<br />
p<br />
p ⋅ v = R ⋅ T ⇔ = R ⋅ T<br />
ρ<br />
p ⋅ V = m ⋅R<br />
⋅ T<br />
1. Hauptsatz pot kin E E U E + + =<br />
2. Hauptsatz T ⋅ ds = du + p ⋅ dv = dh − v ⋅ dp = c p ⋅ dT − v ⋅ dp<br />
Zustandsänderung idealer Gase p ⋅ V = const<br />
Zustandsänderung realer Gase p ⋅ V const<br />
kinematische Viskosität<br />
κ<br />
n =<br />
η<br />
ν =<br />
ρ<br />
3 Geometrie der Hubkolbenmaschinen<br />
Kolbenfläche<br />
A k = ⋅D<br />
4<br />
π<br />
Kolbenhub sk = 2 ⋅rk<br />
Hubvolumen Vh = A k ⋅ sk<br />
Gesamtes Hubvolumen VH = Vh<br />
⋅ zk<br />
Schadraumvolumen V3=Vs (Verdichter u. Pumpen)<br />
2<br />
k
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 7/27<br />
Kompressionsvolumen V2=Vc (Motoren)<br />
Zylindervolumen V g = Vh<br />
+ Vs<br />
= Vh<br />
+ Vc<br />
Arbeitsspiele<br />
Arbeitsspieldrehzahl na =<br />
⋅n<br />
Umdrehung<br />
Theoretischer Volumenstrom V th = VH<br />
⋅n<br />
a<br />
Theoretischer Massenstrom mth = ρ0VH<br />
⋅n<br />
a<br />
Realer Massenstrom mf = ⋅ ρ ⋅ V ⋅n<br />
= λ ⋅m<br />
th<br />
.<br />
.<br />
.<br />
λL 0<br />
f<br />
Liefergrad λ L = = λ<br />
. F ⋅ λD<br />
⋅ λ A ⋅ λp<br />
mittl. Kolbengeschwindigkeit = 2 ⋅ s ⋅n<br />
.<br />
m<br />
m<br />
th<br />
cK k<br />
Volumenänderungsarbeit ∫ − = W pdV<br />
2<br />
1<br />
H<br />
Reynoldszahl ;<br />
L c ⋅<br />
Re = Außenströmung: L: charakteristische Länge<br />
ν<br />
hydraulischer Durchmesser<br />
a<br />
L<br />
.<br />
c ⋅ d c ⋅ d ⋅ ρ<br />
Re = = Innenströmung: hydr. Rohrdurchm.=charak. Länge<br />
ν η<br />
d h<br />
⋅ A<br />
=<br />
U<br />
4<br />
4 Kreisprozesse des Verbrennungsmotors<br />
4.1. Otto-Motor<br />
Idealer Kreisprozess des Otto-Motors im p-V- und T-s Diagramm
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 8/27<br />
Arbeitsspiele von Verbrennungsmotoren:<br />
(4-Takt; 1 Arbeitsspiel / 2 Umdrehungen)<br />
1. Ansaugen 0 →180°KW<br />
2. Kompression 180° →360°KW<br />
3. Arbeitshub 360° →540°KW<br />
4. Ausschieben 540° →720°KW<br />
Im Zylinder verbleibt ebenfalls eine<br />
Restmasse.<br />
Zum Ladungswechsel sind<br />
zwangsgesteuerte Ventile erforderlich<br />
Arbeitstakte und realer Druckverlauf eines 4-Takt Otto-Motors<br />
Arbeitstakte des idealen Vergleichsprozesses:<br />
Prämissen:<br />
• Vernachlässigung des Ladungswechsels<br />
• konstante Stoffgrößen<br />
• ideal dichte Maschine<br />
Verdichtungsverhältnis<br />
1⇒2: isentrope Verdichtung<br />
ε<br />
p<br />
T<br />
c<br />
2<br />
2<br />
V 1 Vh<br />
+ V<br />
= =<br />
V V<br />
= p<br />
2⇒3: isochore Wärmezufuhr (Verbrennung)<br />
2<br />
1<br />
= T ⋅ ε<br />
1<br />
⋅ ε<br />
W<br />
p<br />
κ<br />
c<br />
κ−1<br />
c<br />
⇒ q<br />
⇒ T<br />
= p<br />
c<br />
+ Q<br />
( real : Q<br />
c<br />
(q1,2=0)<br />
∆V<br />
= 0 ⇒ W = 0<br />
3<br />
2,<br />
3<br />
2,<br />
3<br />
3<br />
= c<br />
= T<br />
2<br />
T<br />
⋅<br />
T<br />
2<br />
2,<br />
3<br />
2<br />
, 3<br />
v<br />
= m<br />
⋅(<br />
T<br />
q<br />
+<br />
c<br />
3<br />
2<br />
= m<br />
3<br />
2,<br />
3<br />
v<br />
k<br />
L<br />
⋅ c<br />
− T<br />
⋅H<br />
u<br />
v<br />
2<br />
)<br />
⋅(<br />
T<br />
)<br />
3<br />
− T<br />
2<br />
)
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 9/27<br />
3⇒4:isentrope Expansion (Arbeitsleistung)<br />
4⇒1: isochore Wärmeabfuhr<br />
⇒ q<br />
p<br />
T<br />
4<br />
4<br />
= c<br />
= p<br />
3<br />
= T<br />
∆V<br />
= 0 ⇒ W = 0<br />
4 , 1<br />
v<br />
3<br />
1<br />
⋅<br />
ε<br />
κ<br />
c<br />
1<br />
⋅<br />
ε<br />
κ−1<br />
c<br />
⋅(<br />
T − T ) < 0!<br />
! ! ! ! ! ! ! !<br />
Kreisprozeß ⇒ Endpunkt=Anfangspunkt ⇒ΣQ+ΣW=∆U=0 ⇒w=-qE,A<br />
Thermischer Wirkungsgrad<br />
th,<br />
Otto<br />
Q<br />
=<br />
2,<br />
3<br />
Q<br />
1<br />
+ Q<br />
Theoretisch nur 2 Einflußgrößen: Geometrie εc und Stoffgröße κ<br />
therm. Wirkungsgrad<br />
0,80<br />
0,70<br />
0,60<br />
0,50<br />
0,40<br />
0,30<br />
0,20<br />
0,10<br />
0,00<br />
η<br />
2,<br />
3<br />
4<br />
4,<br />
1<br />
Qzzu<br />
+ Q<br />
=<br />
Q<br />
zu<br />
ab<br />
1<br />
= 1−<br />
ε<br />
0 5 10 15 20 25 30 35<br />
Verdichtungsverhältnis ε<br />
Thermischer Wirkungsgrad in Abhängigkeit des Verdichtungsverhältnisses<br />
c<br />
κ−1
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 10/27<br />
4.2. Diesel Vergleichsprozesse<br />
4.2.1. Güldner<br />
Einspritzverhältnis<br />
Druck [bar]<br />
T<br />
Thermischer Wirkungsgrad<br />
70<br />
60<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
V<br />
ρ =<br />
V<br />
η<br />
3<br />
2<br />
Q2,3<br />
2<br />
1<br />
th,<br />
Güldner<br />
Q<br />
=<br />
2,<br />
3<br />
Q<br />
+ Q<br />
2,<br />
3<br />
Volumen<br />
q 2,3<br />
4,<br />
1<br />
Q<br />
=<br />
zu<br />
Q<br />
q 4,13<br />
+ Q<br />
zu<br />
ab<br />
Q4,1<br />
3<br />
4<br />
1<br />
= 1−<br />
κ<br />
ε<br />
−1<br />
c<br />
s<br />
κ<br />
ρ −1<br />
⋅<br />
κ ⋅(<br />
ρ −1)
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 11/27<br />
4.2.2. Seiliger<br />
0<br />
20<br />
40<br />
60<br />
80<br />
100<br />
120<br />
140<br />
160<br />
Volumen<br />
Druck [bar]<br />
Q3,4<br />
Q4,1<br />
Q2,3<br />
T<br />
s<br />
1<br />
2<br />
3<br />
4<br />
5<br />
q 5,13<br />
q 2,3<br />
q 3,4<br />
Einspritzverhältnis<br />
3<br />
4<br />
V<br />
V<br />
=<br />
ρ<br />
Druckverhältnis<br />
2<br />
3<br />
p<br />
p<br />
=<br />
ψ<br />
Thermischer Wirkungsgrad<br />
)<br />
1<br />
(<br />
1<br />
1<br />
1<br />
1<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
1<br />
c<br />
zu<br />
ab<br />
zu<br />
4<br />
,<br />
3<br />
3<br />
,<br />
2<br />
1<br />
,<br />
5<br />
4<br />
,<br />
3<br />
3<br />
,<br />
2<br />
Seiliger<br />
,<br />
th<br />
−<br />
ρ<br />
⋅<br />
ψ<br />
⋅<br />
κ<br />
+<br />
+<br />
ψ<br />
−<br />
ψρ<br />
⋅<br />
ε<br />
−<br />
=<br />
+<br />
=<br />
+<br />
+<br />
+<br />
=<br />
η<br />
κ<br />
−<br />
κ
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 12/27<br />
4.3. 2-Takt-Motor<br />
Arbeitsspiele von Verbrennungsmotoren:<br />
(2-Takt; 1 Arbeitsspiel / Umdrehung)<br />
1. 0 →180°KW<br />
Bis AÖ: Ladungswechsel; Restgase<br />
werden von Frischmasse verdrängt.<br />
Kompression und Zündung (kurz vor<br />
OT)<br />
2. 180° →360°KW<br />
Expansionsarbeit, bis AÖ<br />
Verbrennungsgase entweichen<br />
zur Atmosphäre<br />
ab LÖ: Beginn Ladungswechsel<br />
Eine „Spülpumpe“ muß den<br />
Ladungswechsel unterstützen<br />
Zum Ladungswechsel sind keine Ventile<br />
erforderlich<br />
Arbeitstakte und realer Druckverlauf eines 2-Takt Motors
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 13/27<br />
5 Kinematik und Kräfte des Kurbeltriebs<br />
x<br />
z<br />
y<br />
β<br />
h<br />
α<br />
r K<br />
L ST<br />
Kolbenkraft FK = f(<br />
p)<br />
Pleuelstangenkraft<br />
Normalkraft<br />
Tangentialkraft<br />
F<br />
F<br />
ST<br />
N<br />
FK<br />
=<br />
cos( β)<br />
FK<br />
=<br />
tan( β)<br />
sin( α + β)<br />
FT = FK<br />
cos( β)<br />
Radialkraft<br />
cos( α + β)<br />
FR = FK<br />
cos( β)<br />
Kräftesumme Kolben<br />
r<br />
FST<br />
r r<br />
= FK<br />
+ FN<br />
Kräftesumme Kurbelwelle<br />
r<br />
FST<br />
r r<br />
= FT<br />
+ FR<br />
Schubstangenverhältnis<br />
λ<br />
ST<br />
r<br />
=<br />
L<br />
K<br />
ST<br />
OT<br />
Drehmoment an der Welle Md( α ) = Md(<br />
t)<br />
= FT<br />
( α)<br />
⋅rK<br />
Drehwinkel α=ω·t<br />
λST<br />
2<br />
Kolbenweg (Näherung) x(<br />
α<br />
) = rK<br />
⋅(<br />
1−<br />
cos( α)<br />
+ sin ( α))<br />
2<br />
F N<br />
β<br />
F K<br />
F T<br />
α<br />
m O<br />
F ST<br />
m ST<br />
F ST<br />
m R<br />
F R
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 14/27<br />
dx(<br />
α)<br />
⋅<br />
λST<br />
Kolbengeschwindigkeit cK<br />
( α)<br />
= = x = rK<br />
⋅ ω ⋅(sin(<br />
α)<br />
+ sin( 2 ⋅ α))<br />
dt<br />
2<br />
dcK<br />
( α)<br />
⋅⋅<br />
2<br />
Kolbenbeschleunigung aK ( α)<br />
= = x = rK<br />
⋅ ω ⋅(cos(<br />
α)<br />
+ λ ST cos( 2 ⋅ α))<br />
dt<br />
Drehwinkel α=ω·t<br />
mittlere Kolbengeschwindigkeit x 2 s n 4 rK<br />
n ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =<br />
⋅<br />
1<br />
Oszillierende Massen m O = ∑ mi<br />
≈ mK<br />
+ mST<br />
, für λST=0,25<br />
3<br />
rotierende Massen<br />
rWange<br />
2<br />
m R = ∑ m,<br />
Ri ≈ mZapfen<br />
+ mWange<br />
+ mST<br />
rK<br />
3<br />
Oszillierende Kräfte<br />
r<br />
FO<br />
r r<br />
= FI<br />
+ FII<br />
2<br />
r<br />
= mO<br />
⋅rK<br />
⋅ ω (cos( α)<br />
+ λST<br />
cos( 2α))<br />
⋅ ex<br />
Oszillierende Kraft<br />
r<br />
2 r<br />
FI<br />
= mO<br />
⋅rK<br />
⋅ ω ⋅ cos( α)<br />
⋅ ex<br />
Oszillierende Kraft<br />
r<br />
FII<br />
2 r<br />
= λST<br />
⋅mO<br />
⋅rK<br />
⋅ ω ⋅ cos( 2α)<br />
⋅ ex<br />
Rotierende Kraft<br />
r<br />
FR<br />
2 r<br />
= mR<br />
⋅rK<br />
⋅ ω ⋅ er<br />
sin( α + β)<br />
cos( β)<br />
sin( α + β)<br />
cos( β)<br />
Moment Md = FT<br />
⋅rK<br />
= FK<br />
⋅ ⋅rK<br />
= ( FS<br />
− FO<br />
) ⋅ ⋅rK<br />
Gesamtkraft FG<br />
= FI<br />
+ FII<br />
+ FR<br />
r<br />
r<br />
r<br />
r<br />
0 1 2 3 4 5 6<br />
FII<br />
F O<br />
FI<br />
Drehwinkel α [-]<br />
Kraftverläufe aus den Massenkräften in Abhängigkeit des Drehwinkels der Kurbelwelle
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 15/27<br />
Fy<br />
Resultierender Kraftverlauf der Massenkräfte bei einer Einzylinder-Hubkolbenmaschine<br />
6 Verdrängerpumpen<br />
Pumpen unterscheiden sich von Kompressoren oder Verdichtern dadurch, dass nur quasi<br />
inkompressible Fluide, wie z.B. Wasser und Öle, gefördert werden. Hubkolbenpumpen werden<br />
vorzugsweise bei relativ kleinen Volumenströmen, aber hohen Drücken eingesetzt.<br />
Hubkolbenpumpen<br />
Vorteile Nachteile<br />
• selbst ansaugend • pulsierender Volumen-/Massenstrom<br />
•<br />
.<br />
V =Q ≈ const ≠f(pHD) (ideal) • oszillierende Massen<br />
• sehr hohe Drücke • hohes Leistungsgewicht<br />
• leichte Bearbeitung der Dichtflächen • Ventilsteuerung erforderlich<br />
• gute Abdichtungsmöglichkeiten<br />
F x
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 16/27<br />
Drehkolbenpumpen<br />
Vorteile Nachteile<br />
• selbst ansaugend<br />
•<br />
.<br />
V =Q ≠ const = f(pHD)<br />
• geringe/keine Pulsation • hohe Fertigungsgenauigkeit erforderlich<br />
• keine Ventilsteuerung erforderlich • geringere Maximaldrücke<br />
• keine oszillierende Massen<br />
• geringes Leistungsgewicht<br />
Prinzipieller Aufbau einer Pumpenanlage<br />
spez. Förderarbeit<br />
w<br />
f,<br />
P<br />
p<br />
=<br />
Stationäre Geschwindigkeiten:<br />
2<br />
− p<br />
ρ<br />
1<br />
+<br />
g(<br />
z<br />
2<br />
2<br />
2<br />
c<br />
− z ) +<br />
1<br />
− c<br />
∑ ϕ + − +<br />
A<br />
p A − pE<br />
w f , A = g(<br />
z A zE<br />
) ; cA≈cE≈0 m/s<br />
ρ<br />
zwischen Ansaugung und Windkessel<br />
zwischen Windkessel und „Verbraucher“<br />
E<br />
2<br />
2<br />
1
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 17/27<br />
mittlere Geschwindigkeit<br />
In den Stutzen ist die Geschwindigkeit instationär.<br />
.<br />
.<br />
V V th<br />
c = = λL<br />
(Saug- und Druckleitung)<br />
A A<br />
i<br />
j<br />
spez. Verluste ϕ = ∑ζ<br />
i ⋅ = ∑ζ j ⋅ + ∑<br />
Colebrook-Diagramm<br />
i<br />
c<br />
c<br />
j k<br />
Kinematische Viskosität von Wasser in Abhängigkeit der Temperatur<br />
2<br />
2<br />
2<br />
2<br />
λ<br />
k<br />
l<br />
d<br />
k<br />
h,<br />
k<br />
2<br />
c k<br />
⋅<br />
2
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 18/27<br />
Stutzen:<br />
Druckverlust<br />
2<br />
ST<br />
K<br />
2<br />
ST<br />
K<br />
ST<br />
ST<br />
ST<br />
2<br />
ST<br />
,<br />
ST<br />
)<br />
2<br />
sin(<br />
2<br />
)<br />
sin(<br />
r<br />
A<br />
A<br />
2<br />
d<br />
l<br />
)<br />
c<br />
(<br />
2<br />
c<br />
p<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
α<br />
λ<br />
+<br />
α<br />
ω<br />
⋅<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
ρ<br />
⋅<br />
⋅<br />
λ<br />
=<br />
⋅<br />
ρ<br />
⋅<br />
ζ<br />
=<br />
∆ ϕ
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 19/27<br />
Beschleunigungsdruck ( ) ⎟ m ⋅ a<br />
2<br />
⎛ AK<br />
⎞<br />
∆p<br />
= = ρ ⋅ ⋅ ⋅ ω α + λ α ⋅<br />
⎜<br />
ST,<br />
a lST<br />
rK<br />
cos( ) ST cos( 2 )<br />
A ST<br />
⎝ A ST ⎠<br />
max. Druckabsenkung ( ) ⎟ 2 ⎛ A K ⎞<br />
∆p<br />
= ρ ⋅ ⋅ ⋅ ω + λ ⋅<br />
⎜<br />
ST,<br />
a,<br />
max lST<br />
rK<br />
1 ST , für α=0°<br />
⎝ A ST ⎠<br />
Ventilverluste<br />
ϕ<br />
V<br />
1<br />
≈ ζ<br />
2<br />
V<br />
. ⎛ ⎞<br />
⎜ 2 ⋅ V ⎟<br />
⎜<br />
A<br />
⎟<br />
⎜ V ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
. ⎛ ⎞<br />
1 ⎜ V(<br />
α)<br />
⎟<br />
ϕV<br />
( α)<br />
= ζ V<br />
2<br />
⎜<br />
A<br />
⎟<br />
⎜ V ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
∆ p = ρ ⋅ϕ<br />
Ventildruckverlust V,<br />
ϕ V<br />
2<br />
1<br />
= ζ<br />
2<br />
2<br />
V<br />
. ⎛<br />
⎜ 2 ⋅ λL<br />
⋅ V<br />
⎜<br />
⎜ A V<br />
⎝<br />
th<br />
2<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
(zylinderweise Betrachtung)<br />
Um Kavitation (Hohlraumbildung) in der Flüssigkeit der vermeiden, darf der Dampfdruck (im Arbeitsraum)<br />
nicht unterschritten werden (temperaturabhängig!); daher ist ein Mindestdruck notwendig, der<br />
die Größe des Dampfdrucks aufweist:<br />
Mindestdruck in der Arbeitskammer pK,min= pE-ρ∑ϕE-ρ g ∆zE- ∆pST,ϕ(α)-∆pa(α)-pVE(α) ≥pD(ϑ)<br />
Wirkungsgrade<br />
V V<br />
Volumetrischer Wirkungsgrad η Vol = = = λ<br />
.<br />
L ; ρ=const !!!!!<br />
VH<br />
⋅n<br />
V<br />
a<br />
th<br />
⋅<br />
Hydraulisch-mechanischer Wirkungsgrad<br />
Pth<br />
Vh<br />
⋅ ∆p<br />
⋅n<br />
Vh<br />
⋅ ∆p<br />
⋅n<br />
Vh<br />
⋅ ∆p<br />
ηhm<br />
= = =<br />
=<br />
P M ⋅ω<br />
M ⋅ ⋅π<br />
⋅n<br />
M ⋅ 2 ⋅π<br />
e<br />
⋅<br />
d<br />
d<br />
2 d<br />
f<br />
Vol h<br />
Gesamtwirkungsgrad e<br />
Vol hm<br />
Pe<br />
Md<br />
⋅ω<br />
Md<br />
⋅ 2 ⋅π<br />
⋅n<br />
7 Verdichter/Kompressoren<br />
.<br />
P V⋅<br />
∆p<br />
η ⋅ V ⋅ ∆p<br />
⋅n<br />
η = = =<br />
= η ⋅η<br />
In der Literatur werden beide Begriffe für Maschinen zur Druckerhöhung von Gasen und Dämpfen<br />
verwendet. In älterer Literatur wird z.T. auch noch der Begriff „Pumpe“ für die Förderung<br />
kompressibler Fluide benutzt. Zur besseren Unterscheidung sollte dies jedoch vermieden werden.<br />
Der Innere Druck p2 ist i.d.R. größer als der außen anliegende Anlagendruck pHD, da noch zusätzlich<br />
ein Druckverlust beim Ausschieben über das Auslaßventil entsteht.
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 20/27<br />
p HD<br />
Druck<br />
p u=p ND<br />
3<br />
∆V Rück=∆V 34<br />
V s<br />
Schadraumverhältnis<br />
2<br />
4 1<br />
Volumen<br />
V h<br />
Ideales p-V-Diagramm eines Verdichters<br />
V<br />
s<br />
ε s = ; Vs≈0,05..0,1 Vh<br />
Vh<br />
Liefergrad λL = = λ . F ⋅ λA<br />
⋅ λp<br />
⋅ λD<br />
Füllungsgrad<br />
Aufheizgrad<br />
Druckverlustgrad<br />
Dichtheitsgrad<br />
Ventildruckverlust<br />
.<br />
m<br />
m<br />
th<br />
1 ⎛ ⎞<br />
⎜⎛<br />
p ⎞ n ⎟<br />
HD<br />
λF = 1−<br />
εs<br />
⋅ ⎜ ⎜<br />
⎟ −1⎟<br />
, wenn isentrop: n=κ<br />
⎜⎝<br />
pND<br />
⎠ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
T1, th TND<br />
λ A = = , λA=f(Π,Medium,...); λA ≈0,5..1<br />
T T<br />
1<br />
p1 p1<br />
λ p = = ; λp
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 21/27<br />
innere Verdichtungsarbeit<br />
innere Verdichtungsleistung<br />
Sonderfall: n=1<br />
W<br />
i<br />
=<br />
∫<br />
n T<br />
pdV = m ⋅R<br />
⋅<br />
n −1<br />
λ<br />
n<br />
= ⋅ λD<br />
⋅ λp<br />
⋅ λF<br />
⋅p<br />
n −1<br />
P<br />
i<br />
=<br />
dW<br />
dt<br />
n<br />
= ⋅ λD<br />
⋅ λp<br />
⋅ λF<br />
⋅p<br />
n −1<br />
P<br />
i<br />
=<br />
dW<br />
dt<br />
= λ ⋅ λ ⋅ λ ⋅p<br />
D<br />
p<br />
ND<br />
. n T<br />
= m⋅R<br />
⋅<br />
n −1<br />
λ<br />
⋅ V<br />
ND<br />
ND<br />
A<br />
⎛<br />
⎜⎛<br />
p<br />
⎜ ⎜<br />
⎜⎝<br />
p<br />
⎝<br />
2<br />
1<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎛<br />
⎜⎛<br />
p 2 ⎞<br />
⋅ V ⋅ ⎜ ⎜<br />
⎟<br />
1<br />
⎜⎝<br />
p1<br />
⎠<br />
⎝<br />
ND<br />
A<br />
.<br />
⋅ V<br />
⎛ p<br />
⋅ln<br />
⎜<br />
⎝ p<br />
⎛<br />
⎜⎛<br />
p<br />
⎜ ⎜<br />
⎜⎝<br />
p<br />
⎝<br />
th<br />
. Tu<br />
⎛ p 2 ⎞<br />
= m⋅R<br />
⋅ ⋅ln<br />
⎜<br />
⎟<br />
λA<br />
⎝ p1<br />
⎠<br />
κ<br />
Isentrope Verdichtungsarbeit Ws<br />
= −∫<br />
pdV = m<br />
κ −1<br />
Isentr.Verdichtungsleistung<br />
Isotherme Verdichtungsl.<br />
P<br />
s<br />
dW<br />
=<br />
dt<br />
s<br />
dW<br />
=<br />
dt<br />
F<br />
u<br />
.<br />
th<br />
1<br />
κ .<br />
= m⋅<br />
R ⋅ T<br />
κ −1<br />
= m⋅R<br />
⋅ T<br />
effektive Antriebsleistung Pe=Md·ω=Md·2·π·n<br />
P<br />
th<br />
th<br />
.<br />
ND<br />
2<br />
1<br />
2<br />
1<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎛<br />
⎜⎛<br />
p<br />
⋅ ⎜ ⎜<br />
⎜⎝<br />
p<br />
⎝<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⋅R<br />
⋅ T<br />
ND<br />
ND<br />
⎛<br />
⎜⎛<br />
p<br />
⎜ ⎜<br />
⎜⎝<br />
p<br />
⎝<br />
⎛ p<br />
⋅ln<br />
⎜<br />
⎝ p<br />
HD<br />
ND<br />
n−<br />
n<br />
2<br />
1<br />
⎛<br />
⎜⎛<br />
p<br />
⎜ ⎜<br />
⎜⎝<br />
p<br />
⎝<br />
HD<br />
ND<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
n−1<br />
n<br />
n−1<br />
n<br />
⎞<br />
⎟<br />
−1⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎟<br />
−1⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
1 ⎞<br />
⎟<br />
−1⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
; n>1 !!!!!<br />
n−1<br />
⎞<br />
⎞ n ⎟<br />
⎟ −1⎟<br />
⎠ ⎟<br />
⎠<br />
HD<br />
ND<br />
κ−1<br />
κ<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
κ−1<br />
κ<br />
⎞<br />
⎟<br />
−1⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎟<br />
−1⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
; wenn s=const:n=κ<br />
7.1. Mehrstufigkeit<br />
Größere Druckverhältnisse können sinnvoll nur mehrstufig realisiert werden. Dabei sollten etwa<br />
gleiche Stufendruckverhältnisse eingehalten werden. Zwischen den Stufen ist i.d.R. ein Kühler zur<br />
Senkung der Gastemperaturen vorgesehen. Übliche Werte pro Stufe liegen bei 5. Jedoch können je<br />
nach Anwendungsfall auch je Stufe viel höhere Werte (..20) umgesetzt werden.<br />
7.2. Rotationsverdränger<br />
Zu den Rotationsverdrängern gehören u.a.<br />
• Rootsgebläse<br />
• Schraubenverdichter<br />
• Flügelzellenverdichter.<br />
Diese Maschinen zeichnen sich durch geringe/keine auftretenden Massenkräfte aus. Durch die i.d.R.<br />
hohe Förderfrequenz (mehrere Kammern werden je Umdrehung „entleert“) sind die Druckpulsationen
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 22/27<br />
gegenüber Hubkolbenkompressoren in den Leitungen geringer, jedoch nicht zwangsläufig zu<br />
vernachlässigen. Die Befüllung und Entleerung der einzelnen Arbeitskammern geschieht nicht über<br />
Ventile, sondern über feste Auslassflächen, die von Steuerkanten begrenzt werden. Dies hat Vorteile,<br />
weil weniger (bewegliche) Bauteile zu Einsatz kommen, wenn die Drücke auf der Ansaugseite und<br />
Hochdruckseite an die innere Verdichtung (Volumenverringerung) bis zum geometrisch bedingten<br />
Öffnen zur HD-Seite angepaßt sind. Es entfallen bzw. reduzieren sich zudem die Strömungsverluste,<br />
die sonst an den Ventilen auftreten. Ist dies nicht der Fall, verschlechtert sich der Wirkungsgrad, weil<br />
entweder eine teilweise isochore Verdichtung der inneren isentropen anschließt, oder eine<br />
Überverdichtung mit anschließender Expansion in den HD-Raum erfolgt.<br />
p<br />
p HD,groß<br />
p HD,ideal<br />
p HD,klein<br />
p-V-Diagramm mit Bereichen der Überverdichtung (pHD,klein) und isochorer Mehrverdichtung (pHD,groß)<br />
inneres Verdichtungsverhältnis<br />
Inneres Druckverhältnis<br />
V<br />
1 v i = =<br />
V2<br />
Π<br />
i<br />
V<br />
V<br />
ND<br />
HD<br />
κ p<br />
= v i =<br />
p<br />
.<br />
Volumenstrom V th = VKammer<br />
⋅n<br />
⋅ zKammer<br />
π dKopf<br />
− dFuss<br />
Kammervolumen VKammer<br />
≈ ⋅<br />
⋅L<br />
(Schraubenmaschine; Roots)<br />
4 z<br />
2<br />
1<br />
2<br />
V 2<br />
2<br />
V 1<br />
V
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 23/27<br />
7.3. Reale Verdichtung<br />
p-V-Diagramm für verschiedene Polytropenexponenten<br />
Temperatur<br />
1. Hauptsatz der Thermodynamik<br />
2 isotherm<br />
(∆q
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 24/27<br />
spez. Volumenänderungsarbeit<br />
spez. Volumenänderungsarbeit<br />
Wirkungsgrade<br />
n−1<br />
⎛ ⎞<br />
n ⎜⎛<br />
p ⎞ n ⎟<br />
2<br />
w ⋅ ⋅ ⋅⎜<br />
⎜<br />
⎟<br />
i = ∫ vdp = R T1<br />
−1⎟<br />
, für n>1 !!!!!<br />
n −1<br />
⎜⎝<br />
p1<br />
⎠ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
2<br />
w i = ∫ vdp = R ⋅T1<br />
⋅ln<br />
, für n=1 !!!!!<br />
p1<br />
m m<br />
Volumetrischer Wirkungsgrad η Vol = =<br />
= λ<br />
.<br />
L ; ρ≠const !!!!!<br />
ρND<br />
⋅ VH<br />
⋅n<br />
m<br />
a<br />
th<br />
Mechanischer Wirkungsgrad<br />
Isentroper innerer Wirkungsgrad<br />
Isentroper Gesamtwirkungsgrad<br />
8 Verbrennungsmotoren<br />
η<br />
=<br />
P<br />
i<br />
m<br />
Pe<br />
P<br />
η =<br />
s<br />
i<br />
Pi<br />
P<br />
η =<br />
s<br />
e<br />
Pe<br />
⋅<br />
Verbrennungsmotoren wandeln chemisch gebundene Energie in mechanische Wellenarbeit. Zur<br />
Verbrennung werden vorwiegend Kohlen-Wasserstoffverbindungen mit dem in der Umgebungsluft<br />
enthaltenen Oxidator Sauerstoff zur Energiewandlung verwendet. Bei den chemischen, exothermen<br />
Reaktionen wird die freiwerdende Wärme durch die Wandlung in Druckenergie (geschlossener<br />
Arbeitsraum) schließlich in Wellenarbeit nutzbar.<br />
Reaktionsgleichungen:<br />
C + ½ O2 => CO – 110,5 kJ/mol<br />
CO + ½ O2 => CO2 – 283 kJ/mol<br />
C + O2 => CO2 – 393,5 kJ/mol<br />
H2 + ½ O2 => H2O – 241,8 kJ/mol<br />
Die Verbrennung findet entweder im oder außerhalb des Arbeitsraums statt. Man spricht<br />
entsprechend von einer inneren oder äußeren Verbrennung. Bei der inneren Verbrennung sind<br />
Arbeitsmedium und Brenngas identisch, was für quasi alle mobilen Antriebe (PkW, Motorrad, LkW,<br />
etc.) gilt. Weiterhin unterscheidet man die zyklische gegenüber der kontinuierlichen Verbrennung, wie<br />
sie z.B. bei einer Gasturbine vorliegt.<br />
Beim Dieselmotor wird die Verbrennung beim Überschreiten der Zündtemperatur durch eine<br />
Selbstzündung initialisiert. Hingegen ist beim Otto-Motor eine zusätzliche Energiequelle erforderlich,<br />
um die Zündenergie bereitzustellen, die i.d.R. als Funken durch eine Zündkerze erfolgt.<br />
Beim konventionellen Otto-Motor wird ein Luft-Kraftstoff-Gemisch verdichtet. Die Gemischbildung<br />
erfolgt außerhalb des Arbeitsraumes im Ansaugtrakt. Durch spezielle Einspritzdüsen (früher, heute<br />
selten, Vergaser) wird der Kraftstoff zerstäubt und verdampft z.T. bereits auf dem Weg in den<br />
Zylinderraum. Während der Verdichtung steigen Druck und Temperatur, so dass bis zur Zündung<br />
aller Kraftstoff verdampft sein sollte. Nur gasförmiger Kraftstoff kann verbrennen! Weiterhin muss<br />
zusätzlich auch die „richtige“ Menge Sauerstoff, der in der Luft enthalten ist, zur Verbrennung<br />
⋅<br />
p
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 25/27<br />
bereitstehen, d.h. sowohl bei zu geringem Sauerstoff-Anteil als auch bei einer zu großen Verdünnung<br />
des Kraftstoffs im Sauerstoff ist keine Verbrennung möglich! Daher ist beim konventionellen Otto-<br />
Motor eine relativ konstantes Verhältnis zwischen Luft und Kraftstoff erforderlich. Bei<br />
Lastschwankungen muss das Verhältnis konstant bleiben. Daher bezeichnet man dies auch als<br />
„Qualitätsregelung“; die Qualität des Gemisches bleibt gleich. Das führt dazu, dass im Teillastbetrieb<br />
der Ansaugdruck p1‘ zu Beginn des Verdichtungsvorgangs gedrosselt werden muss.<br />
Druck p<br />
p u<br />
q 2,3<br />
3<br />
2<br />
2'<br />
3'<br />
V 2 =V c<br />
Volumen V<br />
4'<br />
V 1<br />
4<br />
1<br />
1'<br />
q 4,13<br />
Druck p<br />
p u<br />
q 2,3<br />
3<br />
2<br />
2'<br />
3'<br />
q 3,4<br />
V 2=V c<br />
4'<br />
4<br />
Volumen V<br />
p-V-Diagramme des Otto- und Diesel-Vergleichsprozeß im Voll- und Teillastbetrieb (`)<br />
Das Arbeitsverfahren des Diesel-Motors unterscheidet sich hier deutlich. Es wird nur reine Luft<br />
angesaugt und verdichtet. Gegen Ende des Verdichtungsvorgangs wird unter hohem Druck Diesel in<br />
den Arbeitsraum eingespritzt, der aufgrund der geänderten Eigenschaften sehr schnell verdampft und<br />
sich selbst entzündet. Lokal entstehen Bereiche mit den „richtigen“ Luft-Kraftstoff-Verhältnissen für<br />
eine Verbrennung. Die Luftmasse ist unabhängig vom Lastzustand konstant (ohne zusätzliche<br />
Ladeeinrichtung!). Das Verhältnis zwischen Luft- und Kraftstoff ändert sich ständig, so dass man hier<br />
von einer „Quantitätsregelung“ spricht. Eine Ansaugdrosselung ist nicht erforderlich.<br />
8.1. Heizwert Hu<br />
Der Heizwert Hu gibt den Energieinhalt eines Kraftstoffs an. Per Definition liegt Wasser am Austritt in<br />
gasförmiger Phase vor. Die theoretisch umsetzbare Wärmeenergie bzw. Wärmeleistung ist<br />
Q<br />
.<br />
zu<br />
= m<br />
.<br />
k<br />
⋅H<br />
u<br />
,<br />
[ Q<br />
.<br />
zu<br />
] =<br />
J.<br />
[Hu]= MJ/kg<br />
Qzu<br />
= mk<br />
⋅Hu<br />
, [ Qzu<br />
] = J/<br />
s = W<br />
Z.T. wird auch noch der Begriff „unterer Heizwert“ verwendet.<br />
8.2. Luftverhältnis λλλλ<br />
Das Luftverhältnis λ gibt das Verhältnis zwischen vorhandener Luftmasse mL und der stöchiometrisch<br />
notwendigen Luftmasse für eine vollständige Verbrennung an. Für ein kg Kraftstoff werden ca. 14,5<br />
kg Luft (ca. 21% Sauerstoffanteil) benötigt, um den Kraftstoff vollständig zu verbrennen. Dies hängt<br />
von der Zusammensetzung des Kraftstoffs ab.<br />
m<br />
.<br />
m<br />
L<br />
L<br />
λ = = , z.B. λ =<br />
= 1<br />
. mK<br />
⋅L<br />
ST mK<br />
⋅L<br />
ST<br />
−3<br />
kg Luft<br />
1,<br />
379 ⋅10<br />
kg<br />
0,<br />
02kg<br />
Luft<br />
Kraftstoff ⋅14,<br />
5<br />
kg<br />
Kraftstoff<br />
Ist λ kleiner als 1, ist keine vollständige Verbrennung möglich, da nicht für alle C/H-Atome O-Atome<br />
vorhanden sind. Man nennt dies auch ein „fettes“ oder „reiches“ Gemisch.<br />
5<br />
V 1<br />
5'<br />
q 5,1<br />
1=1'
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 26/27<br />
Ist hingegen λ größer als 1, ist eine vollständige Verbrennung möglich (aber nicht in jedem Fall<br />
sicher!), d.h. nicht alle O-Atome sind an Reaktionen beteiligt. Hierbei handelt es sich um ein<br />
„mageres“ oder „armes“ Gemisch.<br />
Dichte [kg/l] Heizwert Hu [MJ/kg] Luftbedarf LST [kg/kg]<br />
Benzin 0,715..0,765 42,7 14,8<br />
Super 0,73..0,78 43,5 14,7<br />
Diesel 0,815..0,955 42,5 14,5<br />
8.3. Spezifischer Kraftstoffverbrauch be<br />
Der spezifische Kraftstoffverbrauch ist als das Verhältnis zwischen Kraftstoff-Massenstrom und<br />
effektiver Wellenleistung definiert:<br />
.<br />
m<br />
b e =<br />
P<br />
k<br />
e<br />
Kleinere Werte von be bedeuten weniger Kraftstoffmasse für gleiche Leistung, d.h. der Wirkungsgrad<br />
steigt.<br />
Wirkungsgrad<br />
Pe<br />
η =<br />
.<br />
mk<br />
⋅H<br />
u<br />
=<br />
b<br />
e<br />
1<br />
⋅H<br />
be<br />
u<br />
0,8 0,9 1 1,1 1,2<br />
Luftzahl l<br />
Effektive Leistung und spezifischer Kraftstoffverbrauch in Abhängigkeit der Luftzahl λ<br />
8.4. Mitteldrücke<br />
Für praktische Berechnungen ist es i.d.R. sinnvoll,<br />
„Mitteldrücke“ einzuführen. Dies sind integrale<br />
Rechenwerte, die einmal durch Auswertung von real<br />
gemessenen p-V-Diagrammen gewonnen wurden<br />
(Indizierung).<br />
Druck p<br />
p u<br />
Pe<br />
V 2 =V c<br />
-<br />
+<br />
Volumen V<br />
V 1<br />
p i<br />
p e
<strong>Formelsammlung</strong> <strong>KMA</strong> I Seite 27/27<br />
W<br />
i<br />
P<br />
P<br />
e<br />
i<br />
P = n<br />
ϕ<br />
=<br />
∫<br />
a<br />
= n<br />
a<br />
i<br />
pdV = V ⋅ p ⇒ p<br />
⋅ p ⋅ V<br />
i<br />
⋅ p<br />
e<br />
= P − P<br />
e<br />
h<br />
⋅ V<br />
h<br />
h<br />
i<br />
m,<br />
i<br />
Wi<br />
= pi<br />
=<br />
V<br />
h<br />
Die Innenleistung Pi bzw. der mittlere Innendruck pm,i stellen dabei Größen dar, die sich aus der<br />
direkten Druckmessung theoretisch an umsetzbarer Energie ergeben würden. Durch die<br />
Reibungsverluste Pϕ, die alle weiteren Verluste berücksichtigt, kann die Wellenleistung Pe schließlich<br />
berechnet werden.<br />
Weitere Beziehungen:<br />
Pe=Md*ω=pm,e*nA*VH<br />
p<br />
p<br />
− 2 ⋅P<br />
e<br />
e = (4-Takt)<br />
n ⋅ Vh<br />
− P<br />
e<br />
e = (2-Takt)<br />
n ⋅ Vh<br />
8.5. Fahrzeugleistung<br />
Fahrleistung eines Straßenfahrzeugs (Index FZ):<br />
Pe= {m·g·(µR·cos(α) +sin(α))+0,5·cw·A·ρ·(c±cFZ) 2 }·cFZ<br />
cFZ= i·ω· RRad = i·ω· DRad/2=i·π·n·DR