Massiver Standpunkt – Sockeldetail mit Massivholzwänden

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Sockelpunkt
Massivholzwand
Autoren:
Robert Borsch-Laaks
E.U. Köhnke
Holger Schopbach
Gerhard Wagner
Helmut Zeitter
6/2007
Massiver Standpunkt –
Sockeldetail mit Massivholzwänden
Während der letztjährigen Redaktionskonferenz
hatte das Autorenteam entschieden, nach längerer
„Abstinenz“ erneut den Sockelpunkt zu behandeln;
diesmal mit unbeheiztem Keller. Und da wir
uns bislang in condetti ® noch nicht mit den so
genannten Massivholzbauweisen auseinandergesetzt
hatten, lag es nahe, beide Aspekte miteinander
zu verknüpfen. Was dabei heraus gekommen
ist, können Sie auf den folgenden Seiten nachlesen
Marktgängige Systeme
Neben dem allgemeinen
Holzrahmenbau gibt es eine
große Anzahl verschiedener
Holzbausysteme (siehe auch
[hh114]). Wir haben aus dem
breiten Angebot für das vorliegende
Detail stellvertretend
Brettsperrholz- und
Brettstapelelemente ausgewählt.
Bei der Brettstapelbauweise
bestehen die einzelnen Lamellen
aus hochkant gestellten
Brettern, Bohlen oder
Kanthölzern, die in der Regel
über die Elementlänge ungestoßen
durchlaufen oder
durch Keilzinkung miteinander
verbunden sind. Die
Lamellenstärke beträgt herstellerabhängig
bis 60 mm,
die einzelnen Lamellen können
sägerau, egalisiert oder
gehobelt sein. In Querrichtung
sind die Lamellen
durch mechanische Verbindungsmittel
(Metall bzw.
Holz) oder Kleber miteinander
verbunden. Erfolgt die
Verbindung durch Stabdübel
aus Holz, spricht man auch
von Dübelholzelementen.
Der besondere Vorteil besteht
hierbei wie bei der Verklebung
darin, dass Ränder
und Oberflächen keine metallischen
Verbindungsmittel
aufweisen und damit noch
maschinell bearbeitet werden
können. Die geklebten
Elemente sind in der Fläche
luftdicht, so dass bei entsprechender
Fugenausbildung
Abb. 1: Dübelholzbauweise
– auch als Sichtfläche möglich
Foto: HolzHaus plus
auf eine zusätzliche luftdichte
Schicht verzichtet werden
kann.
Brettsperrholz besteht dagegen
aus mindestens drei
kreuzweise miteinander verklebten,
keilgezinkten Brettlagen.
Durch die kreuzweise
Verklebung wird das Quellund
Schwindverhalten des
Holzes auf ein Minimum
reduziert und das Element in
der Fläche luftdicht. Als
geregeltes Bauprodukt benötigenBrettsperrholzelemente
eine allgemeine bauaufsichtliche
Zulassung.
Die Wände können raumseitig
entweder als Sichtfläche
belassen, mit Gipskarton bekleidet
oder über einen Putzträger
mit herkömmlichem
Putz versehen werden. Elektroinstallationen
werden
häufig in die Platte eingefräst
(auch z. B. Steckdosen und
Schalter), bei Sanitärinstallationen
ist dagegen eine Vorwandinstallation
nötig.
Massivholzelemente werden
in der Regel vom Hersteller
direkt per LKW auf die Baustelle
geliefert. Die Elemente
können neben Wänden auch
für Decken und Dächer eingesetzt
werden. Dabei stellen
die verschiedenen Hersteller
von Massivholzsystemen dem
Planer häufig Planungsvorleistungen
(geprüfte Regelaufbauten,Konstruktionsempfehlungen,Musterstatiken
etc.) zur Verfügung.
Detailspezifika
Es wurde ein gängiges, weitgehend
vorgefertigtes Wandsystem
und ein passivhaustaugliches
System aufgezeigt,
welches weitgehend auf der
Baustelle fertig gestellt werden
kann.
An diesen Beispielen wurde
u.a. untersucht, wie viel
Dämmung auf der Bodenplatte
zum unbeheizten Keller
erforderlich ist, inwieweit
sich hierbei eine Perimeterdämmung
der Kellerwand
bemerkbar macht und
ob es sich lohnt, für hochgedämmte
Konstruktionen ggf.
eine „Schwelle“ aus Schaumglas
zu verwenden.
Ein wesentlicher Aspekt
beim vorliegenden Detail ist
der Holzschutz im Sockelbereich.
Was kann hier getan
werden, um Schäden auszuschließen?
Was sagen die
aktuellen Fachregeln?
Der Abschnitt Schallschutz
lässt erkennen, dass es die
vorliegende Konstruktion des
Hauptdetails leicht mit Mauerwerkswänden
aufnehmen
kann. Und auch vor dem
Brandschutz sowie der Statik
muss uns nicht Bange sein.

Wärmeschutz und Luftdichtung
Holz ist ein warmer Baustoff. Die Kontakttemperatur
für nackte Füße auf Fliesen oder einem Holzboden
machen die gravierenden Unterschiede der
Wärmeleitfähigkeit fühlbar. Dennoch kann man
mit einschaligen Massivholzwänden keineswegs
die heutigen Anforderungen an den Wärmeschutz
der Gebäudehülle erfüllen. Deshalb haben wir uns
in diesem condetti ® -Detail damit beschäftigt, Wände
mit flächigen Massivholz-Tragstrukturen zukunftsfähig
wärmetechnisch auszurüsten.
Beim Sockelpunkt steht auch stets die Frage nach
dem erforderlichen Wärmeschutz der Kellerdecke
auf der Tagesordnung. Beim Kampf um die
Niveaugleichheit zwischen Innen- und Außenraum
besteht die Versuchung, die Aufbauhöhe im Erdgeschossfußboden
zu minimieren, in dem die
Deckendämmung durch eine dicke Perimeterdämmung
der Kellerwände teilweise ersetzt wird. Es
wird geklärt, bei welcher Kellernutzung wie viel
teuere Sockeldämmung sein muss.
In Sachen Luftdichtung sind die Konzepte und
Anschlussdetails grundsätzlich verschieden je nach
Art der verwendeten Massivholzelemente.
Wie warm ist das Holz?
Das klassische Experiment
durch „Handauflegung“ zeigt
uns einen Faktor 10 – 20
zwischen der Wärmeleitfähigkeit
von Massivholz
und -steinen. Andererseits
liegt der �-Wert von Holz
(0,13 W/mK) bei etwa dem
dreifachen eines durchschnittlichenWärmedämmstoffes.
Um also den gleichen
Wärmeschutz wie bei
einer Holzrahmenbauwand
mit 200 mm Dämmdicke
durch massive Holzbohlen
erzeugen zu können, müsste
diese mehr als 600 mm dick
sein. Dass dies genauso unwirtschaftlich
ist wie dicke,
schwere Massivwände, liegt
auf der Hand.
Deshalb beschränken sich
moderne Massivholzbauweisen
aus flächigen Elementen
in der Regel darauf, die
Wanddicken zu realisieren,
die statisch und konstruktiv
notwendig und damit
bezahlbar sind.
Eine Brettsperrholzwand
von 90 mm Dicke liefert
durchaus einen Beitrag zum
Gesamtwärmeschutz der
Wand. Es kann aber nicht
mehr sein als das Verhältnis
der Wärmeleitfähigkeiten
zulässt. Die äquivalente
Dämmdicke der Holzwand
beträgt:
● deq = �D/ �H * dH =
0,04/0,13 * 90 = 28 mm
Beim Hauptdetail haben wir
– im System bleibend – eine
Außendämmung mit einem
WDVS aus Holzfaserdämmplatten
gewählt.
Darf es etwas mehr sein?
Schon in unserem allerersten
condetti ® -Detail hatten wir
die Wärmeschutzmesslatte
bei U-Werten von ca. 0,20
W/m 2 K aufgelegt. Das war im
Jahr 1999. In der Zwischenzeit
sind Drei-Liter- und
Passivhäuser die Zielperspektive
beim energieeffizienten
Bauen geworden.
Angesichts der Vorhaben der
Bundesregierung und ihrer
Klimaschutzkanzlerin
(sprich: Meseberger Beschlüsse)
ist es durchaus
möglich, dass in ca. 5 Jahren
im Neubau dieser Standard
verbindlich sein wird. Deshalb
sollten sich unsere heutigen
condetti ® -Details – bei aller
Liebe zum Holz – nicht an
überholten wärmetechnischen
Standards orientieren.
Da beim Hauptdetail, in Folge
der Materialwahl, der
außen liegende Wärmeschutz
in seiner Dicke begrenzt ist,
haben wir als wärmetechnische
Ertüchtigung eine gedämmte
Innenschale vorgesehen.
Damit ist in der Summe
ein Um-Wert von 0,17
W/m 2 K erreichbar, der für
ein Drei-Liter- bzw. ein KfW
60-Haus geeignet ist (vgl.
Heft 3-2002, S. 28).
Noch mehr und doch
günstiger?
Das Konzept des Nebendetails
ist ein anderes. Die
massive Brettstapelwand ist
gleichzeitig auch die raumseitig
sichtbare Wandober-
fläche. In Teilbereichen (z. B.
Küche und Bad) soll allenfalls
eine Gipsbauplatte
unmittelbar auf der Massivholzwand
oder eine Vorwandinstallation
innenseitig
aufgebracht werden.
Luftdichtung (bei nicht verklebten
Massivholzwänden)
und Wärmeschutz liegen bei
diesem Wandkonzept außen.
Statisch nicht belastete Holzstegträger
tragen die Außenschale.
Bei 300 mm Hohlraumdämmung
ergibt sich
ein mittlerer Wand-U-Wert
von 0,12 W/m 2 K. Mit diesem
Wärmeschutz können auch
Passiv- und KfW 40-Häuser
realisiert werden.
Durch den einschaligen Aufbau
und vergleichsweise
kostengünstige Einblas-Zellulose
kann die Dämmebene
besonders kostengünstig hergestellt
werden.
Wie wird der Keller
genutzt?
Unser diesmaliges Sockeldetail
behandelt ein Gebäude
mit Keller. Die mittleren
Kellertemperaturen liegen
im Winter stets höher als das
Tagesmittel der Außenluft.
Dies spricht dafür, die
Dämmdicken auf der Decke
zu reduzieren. Andererseits
gibt es kaum ein Bauteil, dessen
wärmetechnische Nachrüstung
so schwierig ist wie
die Kellerdecke. Eine spätere
Erhöhung des Aufbaus auf
der Oberseite kommt nur
bei Komplettumbau in Frage.
Unterseitig sind in der Praxis
Kabel und Lampen sowie
Heizungs- und Sanitärinstallationen
einer wirtschaftlichen
Ausführung von Dämmarbeiten
häufig im Wege.
Die Frage nach der Dimensionierung
des Wärmeschutzes
der Kellerdecke ist zunächst
einmal eine Frage nach dessen
Nutzung.
● Alternative 1: Der Keller
ist lediglich Abstellraum
und ggf. für Heizungsaufstellung
und Brennstofflagerung
gedacht.
● Alternative 2: Der Keller
ist Ausbaureserve für Hob-
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Jährlicher Wärmeverlust über die Kellerdecke [kWh/a]
byraum und evtl. Teilausbau
(Einliegerwohnung,
Büro o. ä.)
Es scheint auf der Hand zu
liegen, dass bei der zweiten
Alternative eine Dämmung
der Kelleraußenwände die
beste Lösung ist. Eine detaillierte
Untersuchung der Erdreichwärmeverluste
gemäß
DIN EN ISO 13370; 2202-11
„Wärmeübertragung über
das Erdreich, Berechnungsverfahren“
zeigt für ein freistehendes
EFH ein differenziertes
Bild.
Wie warm ist der Keller?
In Abb. 2 haben wir für die
Basisversion (80 mm Dämmdicke
in der Decke) dargestellt,
wie die Dicke der Perimeterdämmung
den Temperaturdifferenzfaktor
(Fxi)
nach EnEV verändert. Bei
einer Dämmdicke von 100
mm auf der Kellerwand
kann die Temperaturdifferenz
an der Kellerdecke auf
54% des Unterschieds zwischen
Innen- und Außenklima
reduziert werden. Dies
entspricht in etwa dem Pauschalwert,
der im Monatsbilanzverfahren
gem. DIN V
4108-6, Tab. 3 für kleine
Gebäude angeboten wird
(FG = 0,55); anders ausgedrückt:
Die mittlere Kellertemperatur
beträgt im Winter
ca. 11 °C.
Der Standardansatz laut vereinfachtem
Verfahren nach
EnEV (FG= 0,6) erfordert in
etwa eine Dämmdicke von
6/2007
30 mm. Wird auf die Perimeterdämmung
ganz verzichtet,
so wird es im Keller deutlich
kälter sein (Fx = 0,72 bzw.
TKeller, m = 8,5 °C). Der Wärmeverlust
über die Kellerdecke
lässt sich durch die
Perimeterdämmung um bis
zu 500 kWh pro Jahr reduzieren.
Gesamtüberblick:
Diese „gute Nachricht“ pro
Perimeterdämmung gilt aber
nur dann, wenn der Wärmeschutz
der Kellerdecke wie
im Hauptdetail eher bescheiden
ist. In den Berechnungen
für Abb. 3 wurde auf
eine Perimeterdämmung
ganz verzichtet und stattdessen
der Wärmeschutz auf
der Kellerdecke erhöht. Die
Erhöhung der Dämmstärke
von 80 auf 200 mm lässt es
im Keller um ca. 1 °C kälter
werden. Dennoch sinkt der
Wärmeverlust an der Grenze
des beheizten Bereichs um
1000 kWh/m 2 ab. Das bedeutet,
dass bei vergleichbar
großem Dämmvolumen der
Einspareffekt gegenüber der
Lösung mit dicker Perimeterdämmung
etwa doppelt so
groß ist.
Fazit: Die Lösung im Hauptdetail
mit dicker Perimeterdämmung
und dünner
Bodendämmung ist am ehesten
geeignet für Gebäude,
bei denen der Keller sofort
oder später zumindest teilweise
als beheizter Bereich
benutzt wird. Die Konstruk-
Temperaturdifferenzfaktor
Dicke der Perimeterdämmung [mm] Dämmdicke Kellerdecke [mm]
tion des Nebendetails ist die
wärmetechnisch günstigere,
solange der Keller unbeheizt
bleibt. Für den späteren Ausbau
von Teilbereichen steht
als Alternative eine Innendämmung
der betroffenen
Räume noch offen.
Abb. 2: Wärmeverluste zum
Keller bei verschieden dicken
Perimeterdämmungen.
Randbedingungen: Kellerdecke
80 m 2 , Umfang 36 m,
Kellerhöhe (bto) 2,70 m.
Dämmdicke der Kellerdecke
80 mm. Standardstandort
in Deutschland. Berechnet
nach DIN EN ISO 13370 mit
[PHPP 2007].
Abb. 3: dito ohne Perimeterdämmung
in Abhängigkeit
von der Dicke der Deckendämmung.Randbedingungen:
wie Abb. 2.
Baumaterial
Brettsperrholz
Holzfaserdämmstoff
Schaumglasdämmung
Kompriband
Butylband

DETAIL
01.05.
außen
Zugelassenes WDV-System
aus Holzweichfaserplatten
Weitgehende Vorfertigung
Fassadenabstände
entsprechend aktueller
Fachregeln
Zementgebundene Spanplatte
als verrottungsicherer
Schwellenersatz
Keller-Wärmeschutz durch
Perimeterdämmung
Sockelpunkt Massivholzwand vertikal
≥ 200
≥ 150
U-Wert 0,17 W/m 2 K für
DreiLiterHaus
Verklebtes Brettsperrholz in
der Fläche luftdicht
Brandschutztechnische
Beurteilung durch
Prüfzeugnis
Luftdichte Abklebung oder
bituminöse Dickbeschichtung
Wand kraftschlüssig
untermörtelt
Maßstab 1:5
innen
Keller
* 12.07
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Wärmebrücken beim
Sockelpunkt
Die Wärmebrückenberechnungen
zu den verschiedenen
Sockelvarianten zeigen
zunächst Erwartetes. Beim
Hauptdetail mit seiner vergleichsweise
geringen Deckendämmung
bringt die
Perimeterdämmung eine
deutliche Verbesserung des
�-Wertes. Die Differenz zwischen
der dargestellten Variante
und dem Verzicht auf
eine Sockeldämmung beträgt
immerhin 0,06 W/mK. Hierdurch
lässt sich der Wärmeverlust
für das Mustergebäude
gem. Abb. 2 zusätzlich um
ca. 180 kWh/a senken.
Gleichwohl ist der primärenergetische
Aufwand bei
den hierfür meist eingesetzten
hochwertigen Dämmstoffen
(extrudiertes Polystyrol,
PEI = 983 kWh/m 3 )
erheblich. Bis deren Herstellungsenergie
durch die
Wärmebrückenminimierung
wieder eingespart ist, dauert
es 55 (!) Jahre.
Die Berechnungen zum
Nebendetail (Abb. 4) zeigen
einen anderen Weg zu negativen
�-Werten. Durch die
dicke Bodendämmung und
einem Schaumglasstreifen
auf der Rohdecke gelangt
man auch ohne Perimeterdämmung
zu einer Wärmebrückengutschrift
bei der
außenmaßbezogenen Energiebilanzierung.
Es bestätigt sich, was wir
schon für Sockelpunkte im
Holzrahmenbau in Heft
5/2007 (S. 37 f.) festgestellt
hatten: Das ökonomisch und
ökologisch beste Gesamtergebnis
ist immer dann zu
erzielen, wenn der Wärmeschutz
umlaufend und nicht
unterbrochen entlang der
Grenze des beheizten
Bereichs verläuft.
Ist/wird die Massivholzwand
dicht?
Brettsperrholz- und verklebte
Brettstapelelemente sind
in der Fläche luftdicht. Technisch
ist das Einfräsen von
Kanälen für Elektroinstallationen
machbar, ohne dass
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Abb. 4: Wärmebrückenkoeffizienten
bei Hauptund
Nebendetail.
die Luftdichtheit der Massivholzelemente
leidet.
Ansonsten reduzieren sich
die Anschlussabklebungen
bei großflächigen Elementen
auf einfachen Klebebandeinsatz
an den Ecken und Elementstößen
sowie den bei
Plattformbauweise üblichen
Anschlussstreifen bei den
Zwischendecken. Am Sockel
wird wie beim Holzrahmenbau
üblich der Anschluss an
die Betondecke hergestellt
(z. B. mit einem Butylklebeband).
Massivholzsysteme aus Blockbohlen
oder verdübelten
Brettstapelelementen brauchen
eine zusätzliche Luftdichtheitsebene.
Die unverklebten
Fugen zwischen den
einzelnen Bohlen sind gerade
im Winter nicht luftdicht,
da bei trockener Heizungs-
Nebendetail
NEBENDETAIL
PH-tauglicher U- Wert
(0,12 W/m 2 K) durch
Vorsatzschale mit
Holzstegträgern
Dübelholz/Brettstapel-
Elemente benötigen zusätzlicheLuftdichtheitsschicht
Schaumglasplatte für
„trockene und warme Füße“
der Massivholzschale
Perimeterdämmung überflüssig
durch dicke Deckendämmung
luft bekanntlich Holzquerschnitte
schrumpfen. Deshalb
hat das Nebendetail,
stellvertretend für solche
Systeme, eine Luftdichtheitsebene
auf der Außenseite der
Massivholzelemente.
Da diese auch als temporäre
Feuchteschutzbahn während
des Bauprozesses fungiert,
sollten hierfür übliche Vordeckbahnen
verwendet werden,
die mit Klebebändern,
welche für den Außen-
bereich zugelassen sind,
abgedichtet werden. An diese
äußere Luftdichtung werden
keine dampfbremsenden
Anforderungen gestellt.
Wenn die Dämmschale
außenseitig diffusionsoffen
bekleidet wird, z. B. mit
einer Holzweichfaserplatte,
so ist der Diffusionssperrwert
der Massivholzwand
(sd ca. 3 – 4 m) ausreichend
um einen tauwasserfreien
Aufbau zu gewährleisten.
Nicht verklebte Massivholzelemente
haben höhere
Abbrandraten
Aufgeständerter Dielenboden
braucht Dampfbremse
Luftdichtung mit Butylklebeband
(primern!) oder Dickbeschichtung
Temporäre Heizung von
Kellerräumen bei raumweiserInnendämmung
möglich

Holzschutz am Sockelpunkt
Wandschwellen sind bekanntermaßen in die
Gefährdungsklasse 2 (GK 2) gem. DIN 68800 – 3
einzuordnen, das heißt sie sind gegen Insekten
und erhöhte Feuchte zu schützen, sofern nicht
Farbkernhölzer der Resistenzklassen 1, 2 oder 3
nach DIN EN 350 verwendet werden.
Unter bestimmten Bedingungen können Schwellen
zwar der Gefährdungsklasse 0 zugeordnet werden,
von diesen Möglichkeiten sollte aber kein
Gebrauch gemacht werden, da in der Praxis an
einem Bauwerk nur selten all diese Randbedingungen
eingehalten sind.
Resistente Hölzer
verwenden
Bei der Entscheidung, ob
nun imprägnierte oder resistente
Hölzer zum Einsatz
kommen, sollte resistenten
Hölzern grundsätzlich der
Vorrang gegeben werden.
Ein Grund dafür ist die Baubiologie,
ein anderer, weit
wichtigerer Grund ist aber
darin zu sehen, dass Holzschutzmittelbehandlungen
nur minimal in den Querschnitt
eindringen und selbst
Druckimprägnierungen nicht
den gesamten Querschnitt
erreichen.
Wird aber das Holz der
Schwelle durch Feuchte
beansprucht, geschieht dies
über den gesamten Querschnitt
und die Holzschutzsalze
der Gefährdungsklasse
2 könnten auch bei längerer
Feuchtebeanspruchung ausgewaschen
werden. Am Fußpunkt
sollte man nicht sparen.
Zum Nachdenken sei dann
auch noch der Satz aus der
DIN 68800 empfohlen, dass
Holzrisse nachzubehandeln
sind. Wer dafür aber verantwortlich
ist und wie das bei
Abb. 5: Auswirkungen einer
unerkannten Leckage
Foto: E.U. Köhnke
der Schwelle umzusetzen ist,
steht nicht geschrieben.
Nicht nur Feuchte aus
Wetter und Klima!
Sofern keine groben Ausführungsfehler,
vor allem bei
den Außenanlagen, vorliegen,
sind Schäden an
Schwellen durch Witterungseinflüsse
und klimatische
Einwirkungen kaum
bekannt. In jüngster Zeit
mehren sich aber Schäden
an Schwellen, verursacht
durch Wasserbeaufschlagung
aus Installationsleckagen.
Vor allem Leckagen an
wasserführenden Leitungen,
die auf der Abdichtung der
Bodenplatte verlegt sind,
können häufiger beobachtet
werden.
Während bei nicht abgedichteten
Decken über Kellern
derartige Schäden meist
schnell erkannt werden,
sieht das bei abgedichteten
Bodenplatten schon anders
aus. Große Wassermengen
bilden auf der Abdichtung
der Bodenplatte einen „See“
und wirken meist über
einen längeren Zeitraum
unentdeckt auf die Schwelle
ein. Die Folgen und auch der
dann notwendige Sanierungsaufwand
sind enorm.
Es empfiehlt sich daher die
Schwelle ca. 2 bis 3 cm
höher zu legen als die Oberseite
der Betonplatte, also
um das Maß der ohnehin
notwendigen Untermörtelung.
Die Abdichtung kann
hierbei auch zwischen
Schwelle und Untermörtelung
angeordnet werden.
Dies hat den Vorteil, dass die
Abdichtung nicht durch die
rauhe Betonplatte oder den
Montagevorgang geschädigt
werden kann.
Das Risiko einer Befeuchtung
der Schwelle durch
Leckagen wird weiter durch
die erforderliche luftdichte
Abklebung bzw. einem
Dichtanstrich zwischen
Bodenplatte und aufgehender
Wand minimiert. Die
Abdichtung im Schwellenbereich
lässt sich mit Streichdichtungen
(z. B. preiswerte
KMB-Massen (kunststoffmodifizierte
Bitumenmassen)
wie sie im Kellerbau eingesetzt
werden) häufig einfacher
und sicherer herstellen
als mit Folien und Klebebändern.
Mit Streichdichtungen
können auch vorhandene
Anker eingebunden werden
(falls diese vor der lufdichten
Abklebung angeordnet
wurden) und insbesondere
auch die Eckbereiche bei
bodentiefen Fensterelementen
sicher abgedichtet werden.
Eine Beschichtung hat
gegenüber den Folien den
Vorteil, dass sie nicht von
Wasser „hinterlaufen“ oder
„hinterwandert“ werden
kann; ein kleines Loch kann
nicht zu kritischen Auffeuchtungen
führen. Natürlich
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müssen die eingesetzten
Materialien insgesamt verträglich
sein. Bei bituminösen
Abdichtungen ist das in
der Regel mit handelsüblichen
Materialien erreichbar.
Unser Detail
Massivholzwände oder auch
Holzwerkstoffplattenwände
benötigen zunächst theoretisch
keine Schwelle. Dennoch,
so ganz ohne „Schuhsohle“
könnte man sich
schon „Blasen“ einhandeln.
Vor allem, da man die
Massivholzwand nur schwerlich
im unteren Randbereich
korrekt imprägnieren kann.
Also ist zumindest eine Art
Schwelle nötig. Für massive
Schwellen ist eine Mindesthöhe
von 30 mm vorzusehen.
Wir haben uns im Hauptdetail
dazu entschieden, unter
die Massivholzwand anstelle
der Schwelle eine zementgebundene
Spanplatte (ZSP)
einzusetzen. Dieses Material
ist nicht nur resistent, es ist
verrottungsfest. Bei 20 bis
30 mm Untermörtelung und
einem 20 mm dicken ZSP-
Streifen unter der Wand,
befindet sich diese mit ihrer
Unterkante 40 bis 50 mm
über dem Niveau der Betonplatte,
also in ausreichend
sicherer Höhe über der
Abdichtung, wenn einmal
Leckagewasser einwirken
sollte.
Weitergehende Hinweise
zum Fußpunktbereich finden
Sie in der Holzbau 5/07
und auch in dieser Ausgabe
unter dem Titel „Schmutzige
Füße.“
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Kein Kompriband
Zu geringer Abstand zum
Erdreich
So Nicht! nicht!
Abb. 6: Bituminöse Streichabdichtung
im Schwellenbereich
Foto: E.U. Köhnke
Schlitze in dünnen Wandelementen:
Tragfähigkeit
gefährdet
Dämmstandard zu gering
und nicht zukunftsgerecht
Fehlende Wandschwelle aus
resistenten Hölzern
Untermörtelung ist nicht
luftdicht
Zu wenig Dämmung zum
unbeheizten Keller

Schallschutz
Massivholzplatten bzw. Holzwerkstoffplatten weisen
zunächst, den reinen Zahlenwert betrachtet,
akustisch ungünstigere Werte als Holztafelemente
auf. Ihre akustische Wirkung bzw. Charakteristik
weicht aber von diesen ab.
Bei homogenen Plattenmaterialien, egal ob Massivholz,
Mauerwerk oder Beton, wird die Luftschalldämmung
vorrangig durch die Masse und die Steifigkeit
bestimmt. Bei Holztafeln hingegen spielt die
Masse nicht die vorrangige Rolle, hier sind Art und
Umfang der Entkopplung sowie die Hohlraumdämpfung
die wesentlichen Einflussfaktoren.
Frequenzbereich und
Bauschalldämm-Maß
Neben dem reinen zahlenmäßigen
Wert der Luftschalldämmung
gibt es gravierende
Unterschiede in der
Charakteristik der Schalldämmung
in den einzelnen
Frequenzbereichen. Während
tiefe Frequenzen vorrangig
durch Masse gedämmt
werden, lassen sich hohe
Frequenzen besser durch
mehrschalige, entkoppelte
Konstruktionen, dämmen.
Allgemein ist die Schalldämmung
im hohen Frequenzbereich
ohnehin bei allen Bauteilen
in der Regel besser als
im tieffrequenten Bereich
und die Störgeräusche von
außen, z. B. Verkehrslärm,
liegen ohnehin mehr im tieffrequenten
Bereich, häufig
noch unterhalb der unteren
üblichen Norm – Messfrequenz
von 100 Hz.
Das ist der Grund, weshalb
bei zahlenmäßig gleichem
Luftschalldämm-Maß die
Qualität der Schalldämmung
durch die Nutzer unterschiedlich
wahrgenommen
bzw. beurteilt wird. Gegenüber
üblichem Außenlärm,
insbesondere mit vorrangig
tiefen Frequenzen, dämmt
eine Massivholzwand bei
gleichem Bauschalldämm-
Maß besser als eine Holztafelwand
bzw. wird vom
Nutzer als besser empfunden.
Das Bauschalldämm-Maß
unserer Massivholzwand ohne
Bekleidung und Fassade
kann mit etwa 36 bis 37 dB
angenommen werden, also
dem gleichen Wert wie eine
11,5 cm dicke Porenbetonwand.
Dickere Massivholzwände
bewirken nur einen
geringen Anstieg des Schalldämm-Maßes,
ähnlich wie
bei Porenbeton, welcher bei
einer Verdopplung der
Dicke bzw. Masse nur eine
Verbesserung von etwa 3 dB
aufweist, also von 37 dB bei
11,5 cm auf 40 dB bei 24 cm
Wanddicke.
Aufbauend auf Messkurven
des Labors für Schallund
Wärmemesstechnik
Rosenheim kann bei Wänden
aus Massivholz oder
Holzwerkstoffplatten davon
ausgegangen werden, dass
eine Verdopplung der Dicke
und somit auch Masse von
50 kg /m 2 auf 100 kg/m 2 das
Schalldämm-Maß um etwa
6 dB ansteigt.
Auswirkungen des WDVS
Bei Wänden mit geringem
Gewicht ist die Zunahme der
Luftschalldämmung bei zunehmendem
Gewicht zunächst
größer als bei Wänden
mit bereits hohem
Gewicht. Gewicht und Steifigkeit
sind die wesentlichen
Einflussfaktoren. Aus diesem
Grund spielt im Hinblick auf
das gesamte Schalldämm-
Maß auch das Wärmedämmverbundsystem
(WDVS) keine
wesentliche Rolle, wobei
eine Holzweichfaserplatte
durch ihr höheres Raumgewicht
den Schallschutz
natürlich eher verbessert als
leichter Polystyrolschaum.
Mit 160 mm WDVS aus
Weichfaserplatten incl. Putz
auf einer ca. 90 mm dicken
Massivholzwand wird somit
eine Verbesserung von etwa
4 bis 5 dB erreicht, bei einer
zusätzlichen Gipswerkstoffplatte
auf der Innenseite,
direkt auf die Wand aufgebracht,
lässt sich noch 1 dB
zusätzlich erreichen. Bei der
von uns dargestellten Wand
können wir somit von etwa
42 dB ausgehen.
Damit wäre die Wand für
Wohngebäude bis zum Lärmpegelbereich
IV mit einem
Außenlärmpegel bis zu 70 dB
geeignet, bei Büroräumen
gar bis zum Lärmpegelbereich
V mit einem Außenlärmpegel
bis 75 dB.
Natürlich ist objektspezifisch
das resultierende Schalldämm-Maß
entscheidend, es
müssen also noch die Fenster
berücksichtigt werden. Je
nach Schalldämm-Maß und
Größe bzw. Flächenanteil ist
das resultierende Schalldämm-Maß
für die Wand mit
dem Fenster auf Grundlage
der DIN 4109 zu berechnen.
Auswirkungen der
Installationsebene
Sofern auf der Raumseite
eine Installationsebene angeordnet
wird, lässt sich damit
der Schallschutz weiter verbessern.
Der Umfang der
Verbesserung durch eine
Installationsebene wird
bestimmt durch deren Konstruktion:
● Tiefe der Installationsebene
● Hohlraumdämpfung in
der Installationsebene
● Unterkonstruktion (Federschiene
besser als Latte
(ca. 3 bis 4 dB))
Mit einer guten Installationsebene
wird die Außenwand
ein Bauschalldämm-Maß von
50 bis 55 dB erreichen, Werte
also, welche von vielen
Mauerwerkswänden nicht
erreicht werden.
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Brandschutz
Übliche Brettstapel- und Brettsperrholzelemente
erreichen ohne besondere Maßnahmen und Bekleidungen
in der Regel eine Feuerwiderstandsklasse
von F30-B. Höhere Feuerwiderstandsklassen sind
durch Vergrößerung der Bauteildicken oder entsprechende
brandschutztechnisch wirksame Bekleidung
erreichbar. Eine Bekleidung verhindert gleichzeitig
ein Durchströmen der Fugen (Kaminwirkung)
und damit einen erhöhten Durchbrand.
Einstufung
Lediglich in der Gebäudeklasse
1 (freistehende Gebäude
mit einer Höhe bis zu 7 m
und nicht mehr als zwei Nutzungseinheiten
von insgesamt
nicht mehr als 400 m 2 )
bestehen keine Anforderungen
an den Feuerwiderstand
tragender Bauteile. Entfällt
beispielsweise die Eigenschaft
„freistehend“ (siehe
auch Heft 2/2007, Seite 36),
müssen tragende Bauteile
zumindest feuerhemmend
ausgeführt werden. Nun
könnte man zunächst vermuten,
dass sich bei einer sichtbaren
Holzoberfläche das
Brandentstehungsrisiko insgesamt
erhöht. Das groß-
32
6/2007
flächige Holzbauteil leitet
einen Brand aber erheblich
schlechter weiter als kleinformatige
Bauteile; hinzu
kommt die Bildung einer
Kohleschicht, die den Temperaturanstieg
verringert.
Abbrandraten
Ein Brandschutznachweis
ohne bzw. bei einseitiger
Bekleidung erfolgt entsprechend
DIN 4102-22 bzw.
DIN EN 1995-1-2 über
Abbrandraten. Für die Abbrandgeschwindigkeit
kann
die von Vollholz (0,8 mm
pro Minute) zugrunde gelegt
werden. Damit ergibt sich
bei einer einseitigen Brandbeanspruchung
von 30 Mi-
nuten ein rechnerischer
Abbrand von 2,4 cm; bei tragenden,
nicht raumabschließenden
Innenwänden
muss der Abbrand von beiden
Seiten angesetzt werden.
Der Restquerschnitt muss bei
reduzierten Teilsicherheiten
auf der Einwirkungsseite
(� = 1,0) sowie entsprechenden
Modifikationsbeiwerten
auf der Baustoffseite entsprechend
standsicher sein. Mit
zunehmender Wanddicke
bzw. Lagenanzahl bei Brettsperrholz
lässt sich die Feuerwiderstandsdauer
des Querschnittes
steigern, so dass
auch eine Feuerwiderstandsdauer
von 60 oder sogar 90
Minuten möglich ist.
Einzelne Hersteller von
Brettsperrholz (HAAS, KLH)
geben eine Abbrandrate von
0,67 mm/min beim Abbrand
in der äußersten Lage bzw.
Doppellage an. Sollen diese
Werte verwendet werden,
sind entsprechende Prüfzeugnisse
einzuholen.
Bei nicht verklebten Wandelementen
ist die innenseitige
Ausbildung einer luftdichten
Schicht durch eine
Bekleidung von besonderer
Bedeutung. Da bei einem
Scheibenweise Lasten sammeln
Der Sockelpunkt ist aus statischer Sicht immer
besonders interessant. Hier haben sich alle Lasten
aus der aufgehenden Konstruktion gesammelt, so
dass auch tatsächlich von relevanten Beanspruchungen
ausgegangen werden muss. Hohe Vertikalkräfte
sind gleichzeitig mit der Scheiben- und
Plattenwirkung der Wand so abzubilden, dass eine
zuverlässige Weiterleitung der Lasten sichergestellt
ist. Bei dem Sockel einer Massivholzkonstruktion
treffen zudem zwei leistungsfähige Materialien –
Stahlbeton und Holz – aufeinander, die zuverlässig
miteinander verbunden sein müssen.
Holz-Statik am Tiefpunkt
Wenn der Tragwerksplaner
mit der Nachweisführung
beim Sockeldetail angekommen
ist, hat er die wesentli-
chen Aufgaben aus der Statik
des Holzbaus bereits gelöst.
Die Berechnung mit allen zu
berücksichtigenden Lastkombinationen
liefert alle
Informationen, um die entscheidende
Schnittstelle zum
Stahlbetonbau zu bearbeiten.
Am besten gelingt das,
Brandereignis stets ein Überdruck
im Brandraum entsteht,
verhindert diese
Schicht das Entstehen einer
Brandgasströmung durch das
Bauteil hindurch (Kamineffekt).
Untersuchungen von
Fontana [Fontana 2001] an
Brettstapeldecken haben aufgezeigt,
dass sich die Abbrandrate
bei fehlender luftdichter
Abdeckung von
0,7 mm/min auf 1,0 mm/min
erhöht.
Neben der Standsicherheit
sind von einer raumabschließenden
Wand auch
noch die Kriterien „Raumabschluss“
und „Wärmeisolierung“
über die definierte
Beanspruchungsdauer sicherzustellen.
Ein baurechtlich
verwertbarer Nachweis muss
über ein bauaufsichtliches
Prüfzeugnis, ggf. eine gutachtliche
Stellungnahme bei
verklebten Bauteilen erfolgen.
Anschlüsse und Elementfugen
verdienen aus brandschutztechnischer
Sicht besondere
Aufmerksamkeit, da
hier die in der Fläche geprüften
Eigenschaften eines Bauteils
schnell zunichte gemacht
werden können.
wenn man sich einen Lastsummenplan
mit Oberkante
Stahlbeton-Kellerdecke erstellt.
Dieser enthält dann
die Vertikallasten aus ständigen
und veränderlichen
Lasten aber auch die Horizontallasten
(meist nur
Wind).
Gegebenfalls macht es Sinn,
sogar mehrere Pläne anzufertigen,
aus denen die veränderlichen
Lastanteile separat
hervorgehen, um sinnvolle
Kombinatorik zu betreiben.
Hier ist Ingenieurverstand
gefragt, da eine (ggf. sogar in
der Berechnungssoftware
vernetzte) automatische Aufsummierung
der Lasten
nicht optimal ist. Gerade bei
mehrgeschossigen Häusern

(und dafür ist die Massivholzbauweise
besonders geeignet)
sollte eine vernünftige,
weil statistisch begründbare
und damit wirtschaftliche
Abminderung
der Lasten erfolgen.
Ist dies geschehen, ergibt
sich ein guter Überblick, wo
Lastkonzentrationen in der
Außenwand stattfinden.
Aber auch gering vertikal
belastete Wandbereiche, die
gleichwohl als aussteifende
Scheibe herangezogen werden,
sind zu beachten, da
hier die Zugkräfte für die
Verankerungsdimensionierung
nicht überdrückt werden.
Scheiben, Platten und
andere Leckereien
Der Holzmassivbau stellt im
Holzhausbau sicherlich das
höchste Leistungspotential
aus statischer Sicht zur Verfügung.
Die Brettsperrholzbauteile
lassen sich in allen Richtungen
als Platte, Scheibe
und sogar als Biegeträger (im
Bereich von Unterzügen und
wandartigen Trägern) beanspruchen
und nutzen dabei
die hohen Festigkeiten des
Holzes so aus, dass die natürlich
streuenden Eigenschaften
optimal ausgeglichen
werden. Alle auf dem Markt
verfügbaren Produkte haben
eine Zulassung, in der die
statischen Berechungsvoraussetzungen
und technischen
Eigenschaften auf der
Basis von umfangreichen
Versuchen genau beschrieben
sind. Die Herstellung
der Elemente ist an zahlreiche
betriebliche Voraussetzungen
geknüpft, deren Einhaltung
durch Eigen- und
Fremdüberwachung sichergestellt
wird.
Im Entwurf werden damit
Lösungen möglich, die der
Architekt sonst nur aus dem
planerischen Umgang mit
flächigen Stahlbetontragwerken
kennt. Für den Tragwerksplaner
ist jedoch zu
entscheiden, ob die Wände
mechanisch exakt und realitätsnah
abgebildet werden
müssen oder ob eine pragmatische
Näherungsberechnung
auf der sicheren Seite liegend
ausreichend ist. In ersterem
Falle ist der nachgiebige Verbund
der Schichten untereinander
über das in Anhang D
der DIN1052:2004 beschriebene
Verfahren zu berücksichtigen.
Für die Näherungsverfahren
bieten die
Hersteller Bemessungshilfen
an, die auf der Basis vereinfachter
Annahmen (z. B.:
nur die vertikalen Brettlagen
tragen vertikale Lasten ab)
einen schnelleren Nachweis
unkritischer Bereiche ermöglichen.
Sowohl für hochbeanspruchte
Wand- als auch Deckenelemente
sollte aber eine
Betrachtung der Lastein- und
-ausleitung erfolgen. Dabei
spielt der Begriff des „Rollschubs“
eine entscheidende
Rolle, mit dem die zwischen
den Schichten auftretenden
Scherkräfte beschrieben werden;
Einzelheiten dazu enthält
der Kommentar zur DIN
1052:2004.
Die Erdgeschoss-Außenwand
ist aufgrund der meist großzügig
gewünschten Grundrisse
stark beansprucht. Es
besteht immer eine kombinierte
Platten- und Scheibenbeanspruchung.
Über die reinen
Vertikallasten hinaus
wirken die Windlasten direkt
auf die Platte und beeinflussen
damit maßgeblich
den Knicknachweis. Die im
Hauptdetail dargestellte 3schichtige
Wand stellt dabei
die Untergrenze der machbaren
Wandaufbauten dar. Aufgrund
der hohen Schlankheit
ist das System knickge-
fährdet. Der rechnerische
Knicknachweis erfolgt auf
konventionelle Weise in
Abhängigkeit vom Schichtaufbau
mit Ersatzsteifigkeiten
und -trägheitsradien, die
die Hersteller sehr anwenderfreundlich
aufbereitet haben.
Wenn dieser Nachweis nicht
möglich ist oder für den
Brandfall eine „warme“
Bemessung unter Berücksichtigung
der Abbrandrate
notwendig ist, kann der Stabilitätsnachweis
nur mit
einer Verstärkung z.B. in
Form einer Rippe oder
durch eine andere Wahl des
Schichtaufbaus (mind. 5schichtig)
geführt werden.
Der Scheibennachweis der
Wand als Bestandteil der
Gebäudeaussteifung ist der
zweite wichtige Nachweis,
der zu überlagern ist. Dabei
kann eine Brettsperrholzwand
ungewöhnlich hohe
Horizontallasten abtragen
und ist damit dem Mauerwerksbau
weit überlegen.
Verbindungsdetails der
Wände untereinander
Es ist zwar nicht elementarer
Bestandteil des condetti ® -
Details, es sollte aber nicht
unerwähnt bleiben, dass die
Brettsperrholz-Elemente untereinander
auch an der
Stirnseite verbunden werden
können. Die Zulassungen erlauben
eine (zum Teil abge-
Abb. 7: Funktionsfähig,
aber aufwändig – eine
Standardendverankerung
des Holzrahmenbaus hätte
ebenso funktioniert
Foto: H. Zeitter
6/2007 33
®

®
minderte) Übertragung von
Kräften aus Schrauben oder
Nägeln auch in der Schmalseite
der Wandelemente. Bei
einer 3-schichtigen, relativ
dünnen Platte ist der Positionierung
der Verbindungsmittel
jedoch Aufmerksamkeit
zu widmen, auch wenn die
Randabstände der Schichtgrenzen
nicht zwingend
beachtet werden müssen.
Für die Elementierung der
Brettsperrholzbauteile
herrscht recht große Freiheit,
da der Plattenrand der
Wand gleichzeitig Bauteilrand
ist. Das bedeutet, dass
die Brettfugen nicht berücksichtigt
werden müssen.
Vorsicht bei Einzellasten
Aus dem Lastsummenplan
gehen dann auch die Bereiche
hervor, in denen Einzellasten
abgetragen werden
müssen. Häufig sind dies
Wandenden, an denen dann
auch die Verankerung erfolgt.
Für eine 3-schichtige
Wand sollte jedoch keine
Lastausbreitung aus Einzellasten
in Ansatz gebracht
werden, so dass der Knicknachweis
direkt unter einer
Einzellast häufig maßgebend
wird.
Sowohl für das Auflager
eines Fenstersturzes als auch
die aufsummierten Reaktionskräfte
auf der Druckseite
übereinander liegender
Wandscheiben ergeben sich
Abb. 8: Fragwürdige End-
Verankerung einer Massivholzwand
Foto: H. Zeitter
34
6/2007
dann Beanspruchungen am
Wandende, das ggf. gut mit
einem angeschraubten Stahlprofil
verstärkt werden
kann. Ein mit den Flanschen
eingelassenes, auf die Stirnseite
aufgesetztes U-Profil
stabilisiert die Wand, trägt
nicht auf und lässt sich problemlos
mitelementieren.
Nicht abheben!
Der Verankerung von Wandscheiben
ist in dieser Zeitschrift
in der Vergangenheit
schon ausführlich Platz
gewidmet worden. Die dortigen
Ausführungen sind
auch beim aktuellen condetti
® -Detail unvermindert anzuwenden.
Es muss hier lediglich
erwähnt werden, dass
die Massivholzbauweise aufgrund
der hohen Tragfähigkeit
auch beim Entwurf dazu
verleitet, mit besonders wenigen
aussteifenden Wandbereichen
auszukommen.
Das lässt sich nur dann
umsetzen, wenn man bereit
ist, die Verankerungsdetails
sinnvoll zu belassen. Abb. 8
zeigt eine zumindest fragliche
Verankerung eines „Wandscheibchens“,
das offensichtlich
(zu) große Verankerungskräfte
zu bewältigen hat.
Nicht immer kann man wie
in dem Foto die Verankerung
außen anbringen, wenngleich
damit die Randabstände
der Verdübelung im
Beton sehr gut in den Griff
zu bekommen sind. Die
Dämmung über diesen Platten
und Dübelköpfen zuverlässig
herzustellen, endet allzu
häufig in einer Patchwork-Bastelei
mit Dämmstoffen
im risikoträchtigen
Spritzwasser- bzw. Erdfeuchtebereich.
Die konventionelle Verankerung
auf der Innenseite ist
daher wie im Holzrahmenbau
mit entsprechend vorgefertigten
Produkten vorzuziehen.
Auch im Holzmassivbau
muss für die Verankerung
zwischen der auf Zug
beanspruchten Verankerung
an den Wandenden und der
kontinuierlichen Befestigung
des Wandfußes vor allem für
die horizontalen Scheibenkräfte
unterschieden wer-
den. Die von der Brettsperrholzwand
über Verbindungsmittel
aufnehmbaren
Kräfte und dabei einzuhaltenden
Randabstände lassen
sich meist problemlos
dimensionieren.
Bei dickeren Brettsperrholzwänden
kann die Ankerplatte
sogar eingelassen werden
und die Verschraubung
mit Senkkopfschrauben erfolgen,
um innenseitig keine
Probleme mit einer direkt
aufgebrachten Gipskartonbeplankung
zu generieren. Die
hier vorliegende Wand ist
aber so schlank, dass von
einer derartigen Schwächung
im höchst beanspruchten
Bereich am Wandende
abgeraten werden
muss.
Aufsitzen!
Was für eine konventionelle
Holzrahmenbauwand nach
DIN 1052 gilt, muss auch
bei einer Brettsperrholzwand
umgesetzt werden:
Die kontinuierliche Lastweiterleitung
unter der Wand
auf die Stahlbetonplatte. Im
Detail ist als Teil des Baustellenelements
eine zementgebundene
Spanplatte (ZSP)
dargestellt, die die maßliche
Unterkante der Wand bildet
und die Feuchteaufnahme
aus dem Mörtel verhindert.
Meist wird die Höhentoleranz
der Stahlbetonbauteile
so berücksichtigt, dass bewusst
ca. 15 mm Luft gelassen
wird, die dann vor Ort
zu unterfüttern sind. Wann
(vor oder nach der Höhenausrichtung
der aufliegenden
EG-Decke), mit welchen
Mitteln (Quellmörtel
oder konventioneller Mörtel)
und welchen handwerklichen
Hilfsmitteln dies
geschieht ist eine Glaubensfrage,
die jeder Betrieb
scheinbar anders beantwortet
(und auch unterschiedlich
beantworten darf). Der
Planer muss jedoch die Leistung
und damit das Ergebnis
(es kann nicht genug wiederholt
werden: kontinuierliche
Unterfütterung)
beschreiben und vor allem
auch vor Ort zum richtigen
Zeitpunkt kontrollieren.
Der Anfang der Stahlbeton-Statik
Für den Stahlbeton der Kellerdecke
gibt es im condetti ® -
Detail zwar nur wenige, aber
bedeutende Nachweise zu
führen. Die unmittelbare
Lastweiterleitung der Vertikal-
und Horizontalkräfte aus
der Wand wird als problemlos
unterstellt. Die Toleranzen
des Stahlbetonbaus müssen
jedoch bei der vorliegenden
Konstruktion gering
bleiben, da die vergleichsweise
dünne Holzwand keine
Reserven aufweist, wenn
die Außenkanten von Beton
und Holzwand nicht zuverlässig
aufeinander passen.
Wenn das Betonbauteil in
den Außenabmessung ungenau
hergestellt wurde, ist ein
geringer Überstand (in unserem
Detail < 10 mm, bei
größerer Wanddicke oder
5 Schichten auch mehr) hinnehmbar.
Ansonsten kann
der Zimmermann die sich
ergebenden Toleranzen nur
noch an anderer Stelle ausgleichen.
Das ist deshalb
problematisch, da der Terminplan
in dieser Phase es
häufig nicht erlaubt, dass ein
Aufmass der Betonkonstruktion
noch in den Abbund
der Wandelemente einfließen
kann. Es empfiehlt
sich daher bei der Elementierung
entsprechende Bereiche
vorzusehen.
Dann bleibt nur noch das
übliche Verankerungsdetail,
bei dem im Hinblick auf den
Beton zu empfehlen ist, eine
Verankerung nicht ausgerechnet
dort anzuordnen,
wo sich aus Gründen der
Kellerstatik hohe Bewehrungskonzentrationen
(z.B.
Unterzugauflager) ergeben.

Konstruktion und Montage
Ausgehend von einer werkseitigen Vorfertigung
bietet die Montagefolge für unsere Stammleser nur
punktuell Interessantes. Dennoch sind einige Hinweise
enthalten, die auch diesen Abschnitt lesenswert
machen. Also: lesen Sie rein!
Vor der Montage
Gerade bei Massivholzwänden
aus Brettsperrholz liegt
eine Elementierung möglichst
großer Wandelemente,
und damit eine weitgehende
Vorfertigung, auf der Hand.
Das 160 mm dicke Wärmedämmverbund-System
aus
Holzfaserdämmstoffen wird
bereits werkseitig auf die ca.
90 mm dicke Brettsperrholzwand
aufgebracht. Dazu
sind die in den Zulassungen
angegebenen Verbindungsmittel
zu verwenden, üblicherweisekorrosionsbeständige
Holzschrauben mit
einem Kunststoffteller von
mindestens 60 mm Durchmesser.
Da Breitrückenklammern
derzeit auf 150 mm Länge
beschränkt sind, scheidet
dieses Befestigungsmittel
aus. Die erforderliche Mindestanzahl
an Befestigungsmitteln
ist in den Zulassungen
geregelt, ebenso die
Anordnung der Dämmplattenelemente
in der Fläche
(im Verband) und im
Bereich von Öffnungen oder
bei Eckbereichen.
Die zementgebundene Spanplatte
(ZSP) kann vorab an
der Schmalseite des Brettsperrholzwandelements
(dem Wandfuß) mit korrosionsbeständigen
Schrauben
befestigt werden und als
Anschlagleiste für die erste
Reihe des Dämmstoffplattenverbandes
genutzt werden.
Eine Verschraubung der ZSP
in die Hirnholzflächen des
Wandelements ist zu vermeiden.
Als Putzabschlussleiste des
WDV-Systems sind nichtrostende
Profile zu verwenden,
die an der ZSP befestigt
werden können. Die Auswahl
an konfektionierten
Profilen für diesen Detail-
punkt ist zwar beschränkt,
doch einige Mögliche konnten
recherchiert werden.
Montage der Wandelemente
Vor Montagebeginn ist der
Sockelbereich sowie der Aufstandsbereich
der Massivholzwand
aus Brettsperrholz
mit einer Feuchteschutzbahn,
üblicherweise eine
bituminöse Abdichtungsbahn,
zu versehen (MF1-1).
Günstigerweise wird diese
bereits in einem Zuge mit
der außenliegenden Schwarzabdichtung
der Kellerwände
aus Stahlbeton erledigt. Bei
der Verwendung von Butylkautschukbändern
auf der
Innenseite des Wandfußpunktes
(MF 1-4) ist darauf
zu achten, dass die Bitumenbahn
nicht im Klebebereich
liegt, da es sonst zu Unverträglichkeiten
bei den beiden
Materialien kommt.
Montage
5.
6.
Für die vorgefertigten Wandelemente
sind druckfeste
Unterlegklötze (z.B. aus Hart-
PVC) im Aufstandsbereich
des Wandelements nivelliert
anzuordnen. Der Mörtel
kann dann bereits aufgetragen
(MF 1-2) und das Wandelement
platziert (MF 1-3)
und mit Schiebestützen gesichert
werden. Zur Luftdichtung
und Abdichtung kann
nun das entsprechend breite
Butylkautschukband auf die
Massivholzwand aufgeklebt
und nach dem Primern der
Betonoberfläche auf der Kellerdecke
befestigt werden
(MF 1-4). Alternativ können
im Kellerbau verwendete
Streichdichtungen verwendet
werden.
Die nächsten Schritte
Während auf der Raumseite
die Stahlblechformteile zur
Schub- und Zugverankerung
montiert werden, können
auf der Außenseite die Perimeterdämmplatten
am Sockel
befestigt werden (MF 1-
6). Zum Schutz vor eindringender
Feuchte, die die Perimeterdämmung
hinterwan-
1.
3.
2.
4.
1.
6/2007 35
®

®
dern könnte, ist zwischen
den zementgebundenen
Spanplatten und der Oberseite
der Dämmplatten ein
Kompri- oder Butylkautschukband
einzulegen (MF
1-5). Bei der Verwendung
von Kompribändern muss
der Anpressdruck durch die
Perimeterdämmplatten gewährleistet
werden.
Der Ausbau
Nachdem der Rohbau steht,
wird die Installationsebene,
bestehend aus senkrecht
oder waagerecht angeordneten
Rahmenhölzern (z.B.
60/60 mm) und Mineralfaserdämmmatten,
auf der Wandinnenseite
montiert (MF 2-1)
und die Gipswerkstoffplatten
an den Rahmenhölzern befestigt
(MF 2-2). Dabei sollten
die Gipswerkstoffplatten auf
Höhe des Estrichs aufhören.
Die Dämmung auf der Kellerdecke
(MF 2-3) findet dann
„Anschluss“ an die Dämmung
der Installationsebene
und eine Wärmebrücke am
Fußpunkt kann gar nicht erst
entstehen.
Auch bei einer waagerechten
Verlegung der Rahmenhölzer
(für die Leitungsführung
in der „Installationsebene“
häufig sinnvoller)
36
7.
7.
6/2007
1.
kann so eine Wärmebrücke
vermieden werden, wenn
die unterste Latte etwa auf
Höhe des Estrichs bzw.
etwas oberhalb angeordnet
und damit gleichzeitig eine
Befestigungsmöglichkeit für
die Fußleisten geschaffen
wird. Auf der Decke des
unbeheizten Kellers wird die
Dämmung (MF 2-3, z.B.
EPS), in den Randbereichen
der Estrichdämmstreifen verlegt
(MF 2-4). Abschließend
wird die PE-Folie auf- und
der Estrich eingebracht (MF
2-5 und 2-6).
Das Finish
Abschließend können die
Putzarbeiten an der Außenwand
und im Sockelbereich
ausgeführt werden (MF 2-7).
Ob der Grundputz mit
Armierungsgewebe bereits
werkseitig oder erst auf der
Baustelle aufgebracht wird,
ist sowohl objektspezifisch
zu betrachten als auch durch
die Vorfertigungsmöglichkeiten
zu entscheiden. Da die
Putzarbeiten schon öfters
Gegenstand der Montagefolgen
waren möchten wir an
dieser Stelle auf die entsprechenden
Ausgaben der
HOLZBAU verweisen (z.B.
1/2005 und 6/2003). ■
2.
4.
3.
5.
2.
6.
Literaturhinweise
[hh114] INFORMATIONS-
DIENST HOLZ-holzbau
handbuch Reihe 1 Teil 1 Folge
4 – Holzbausysteme. EntwicklungsgemeinschaftHolzbau
(EGH) in der Deutschen
Gesellschaft für Holzforschung
e.V., München, 2000.
[hh1171] INFORMATIONS-
DIENST HOLZ-holzbau
handbuch Reihe 1 Teil 17
Folge 1 – Brettstapelbauweise.Entwicklungsgemeinschaft
Holzbau (EGH) in der
Deutschen Gesellschaft für
Holzforschung e.V., München,
1998.
[PHPP2007] Passivhaus Institut
(Hg.), Passivhaus Projektierungs
Paket 2007 Handbuch
mit CD-Rom, Darmstadt
2007, www.passiv.de
[Fontana 2001] FONTANA,
N.; FRANGI, A.: Bemessung
von Holz-Beton-Verbunddecken
im Brandfall. Tagungsband.
9. DGfH-Brandschutztagung
2001, Deutsche
Gesellschaft für Holzforschung
e.V. München.
Weiterführende Literatur
Tagungsband des 39. Fortbildungskurses
2007 der
Schweizerischen Arbeitsgemeinschaft
für Holzforschung.