Planfeststellungsverfahren Wasserwirtschaftliche Maßnahmen

Planfeststellungsverfahren 

3. Start- und Landebahn 

Wasserwirtschaftliche Maßnahmen 

Dr. Blasy - Dr. Øverland 

Beratende Ingenieure GmbH & Co. KG 

Eching am Ammersee, den 10.08.2007 

Regierungsbaumeister Schlegel GmbH & Co. KG 

München, den 10.08.2007

Dr. Blasy – Dr. Øverland 

Beratende Ingenieure GmbH & Co. KG 

Moosstraße 3 

82279 Eching am Ammersee 



10.08.2007 Dr. H. Øverland 

Name Firma 

Ersteller Otto Albrecht Dr. Blasy – Dr. Øverland 

Knut Hanke Dr. Blasy – Dr. Øverland 

Dieter Rosar Dr. Blasy – Dr. Øverland 

Klaus Bienstock Dr. Blasy – Dr. Øverland 

Regierungsbaumeister Schlegel GmbH & Co. KG 

Guntherstraße 29 

80639 München 

10.08.2007 H. Späth 

Name Firma 

Ersteller Karsten Möhring Schlegel GmbH & Co. KG 



Flughafen München GmbH 

Projektteam Kapazitäten 

Postfach 23 17 55 

85326 München-Flughafen 

2 WA_Wasserwirtschaftliche Maßnahmen_D1a/F6.1a-001



Inhaltsverzeichnis 

TABELLENVERZEICHNIS................................................................................................. 9 

ABBILDUNGSVERZEICHNIS.......................................................................................... 11 

ABKÜRZUNGEN.............................................................................................................. 13 

GLOSSAR ........................................................................................................................ 15 

1 ANLASS UND ZWECK DER WASSERWIRTSCHAFTLICHEN MAßNAHMEN.... 23 

1.1 Vorhabensträger............................................................................................... 23 

1.2 Ausbauvorhaben .............................................................................................. 23 

1.3 Überblick über die Planungsunterlagen der wasserwirtschaftlichen 

Maßnahmen ..................................................................................................... 24 

1.4 Planungsziele, Grundsätze und Maßgaben ..................................................... 24 

1.5 Überblick über die Grundzüge der bestehenden und geplanten 

wasserwirtschaftlichen Anlagen und Maßnahmen des Flughafens ................. 27 

1.5.1 Gewässerneuordnung................................................................................. 27 

1.5.2 Grundwasserregelung................................................................................. 28 

1.5.3 Bauwerke im Grundwasser......................................................................... 28 

1.5.4 Seitenentnahmen........................................................................................ 29 

1.5.5 Entwässerung ............................................................................................. 30 

1.5.6 Beweissicherungsmaßnahmen................................................................... 30 

1.6 Wasserversorgung ........................................................................................... 31 

2 GEWÄSSERNEUORDNUNG .................................................................................. 32 

2.1 Bestehende Verhältnisse ................................................................................. 32 

2.1.1 Allgemeine Beschreibung der Oberflächengewässersysteme ................... 32 

2.1.2 Zusammenwirken von Grundwasser und Oberflächengewässer ............... 34 

2.1.3 Gewässerneuordnung beim Neubau des Flughafens ................................ 35 

2.1.4 Gewässerbenutzungen und wasserrechtliche Gegebenheiten .................. 35 

2.2 Hydrologische Daten und bestehende Abflussverhältnisse............................. 36 

2.2.1 Isar .............................................................................................................. 37 

2.2.2 Gfällach....................................................................................................... 38 

2.2.3 Ludwigskanal / Goldach.............................................................................. 40 

2.2.4 Bereich Ableitungsgraben Nord mit Ausleitungen ...................................... 40 

2.2.4.1 Ausleitung Süßgraben........................................................................ 44 

2.2.4.2 Ausleitung Mittelgraben...................................................................... 45 

2.2.4.3 Ausleitung Grüselgraben.................................................................... 45 

2.2.4.4 Nebengräben...................................................................................... 45 

2.3 Bestehende Gewässergüteverhältnisse........................................................... 46 

2.3.1 Biologische Gewässergüte ......................................................................... 46 

2.3.2 Chemische Gewässergüte und Trophie ..................................................... 46 

2.3.3 Oberflächengewässer im Bereich des Flughafens ..................................... 48 

2.3.3.1 Biologische Untersuchungen.............................................................. 48 

2.3.3.2 Chemisch-physikalische Untersuchungen ......................................... 50 

2.4 Hydrologische Grundlagen und Berechnungen ............................................... 53 

2.4.1 Hydrologie in bisherigen Planfeststellungsverfahren des Flughafens........ 54 

2.4.2 Hydrologische Grundlagen für die geplante Gewässerneuordnung........... 54 

2.4.2.1 Grundlagen und Daten ....................................................................... 54 

2.4.2.2 Aufbau des Niederschlag-Abfluss-Modells ........................................ 56 

2.4.2.3 Modellkalibrierung und Modellverifizierung ........................................ 56 

2.4.3 Statistische Ermittlung des HQ100 und HQ5 am Pegel Gfällach, Oberding. 56 

2.4.4 Ermittlung der Bemessungsabflüsse .......................................................... 57 

2.4.4.1 Eingangsdaten.................................................................................... 57 

2.4.4.2 Ergebnisse.......................................................................................... 60 

WA_Wasserwirtschaftliche Maßnahmen_D1a/F6.1a-001 

3



2.4.5 Gleichzeitigkeitsuntersuchung .................................................................... 64 

2.4.5.1 Ziel der Untersuchungen und Auswertungen..................................... 64 

2.4.5.2 Methodik ............................................................................................. 65 

2.4.5.3 Ergebnis ............................................................................................. 67 

2.5 Hydraulische Grundlagen und Berechnungen ................................................. 67 

2.5.1 Hydraulische Grundlagen in bisherigen Planfeststellungsverfahren .......... 68 

2.5.2 Hydraulische Grundlagen für die geplante Gewässerneuordnung............. 69 

2.5.2.1 Abflüsse.............................................................................................. 69 

2.5.2.2 Vorflutverhältnisse an der Einmündungsstelle in die Isar .................. 73 

2.5.2.3 Rauheitsbeiwerte................................................................................ 75 

2.5.3 Hydraulische Modellrechnungen ................................................................ 76 

2.5.3.1 2-dimensionales hydraulisches Berechnungsprogramm ................... 76 

2.5.3.2 Hydraulisches Berechnungsmodell für den Ist-Zustand..................... 76 

2.5.3.3 Hydraulisches Berechnungsmodell für den Planungsfall ................... 80 

2.5.3.4 Ergebnisse der hydraulischen Berechnungen ................................... 81 

2.5.3.5 Wasserspiegellagenberechnung Goldach.......................................... 92 

2.6 Art und Umfang der geplanten Gewässerneuordnung .................................... 95 

2.6.1 Planungsgrundsätze und Maßgaben.......................................................... 95 

2.6.1.1 Sohlenlage der Gewässer .................................................................. 96 

2.6.1.2 Linienführung...................................................................................... 97 

2.6.1.3 Schutzmaßnahmen ............................................................................ 97 

2.6.1.4 Naturnahe Gestaltung unter ökologischen Gesichtspunkten............. 97 

2.6.1.5 Bauphase ........................................................................................... 98 

2.6.2 Übersicht über die geplanten Maßnahmen der Gewässerneuordnung...... 98 

2.6.3 Abfanggraben Ost mit Seitengräben .......................................................... 99 

2.6.3.1 Geplante Lösung ................................................................................ 99 

2.6.3.2 Konstruktive Gestaltung der baulichen Anlagen .............................. 105 

2.6.3.3 Rückbau bestehender Grabenabschnitte......................................... 108 

2.6.3.4 Betriebseinrichtungen und beabsichtigte Betriebsweisen................ 108 

2.6.3.5 Mess- und Kontrollverfahren ............................................................ 110 

2.6.3.6 Sicherheitseinrichtungen .................................................................. 110 

2.6.4 Verlängerung Überleitung Süd-Nord, Verlängerung Verrohrung Nord-Ost, 

Ableitungsgraben Nord mit Ausleitbauwerken.......................................... 111 

2.6.4.1 Geplante Lösung .............................................................................. 111 

2.6.4.2 Konstruktive Gestaltung der baulichen Anlagen .............................. 112 

2.6.4.3 Rückbau bestehender Grabenabschnitte......................................... 116 

2.6.4.4 Art und Leistung der Betriebseinrichtungen ..................................... 117 


2.6.4.6 Sicherheitseinrichtungen .................................................................. 119 

2.6.5 Goldach..................................................................................................... 119 


2.6.5.2 Konstruktive Gestaltung ................................................................... 119 

2.6.5.3 Rückbau des bestehenden Goldachabschnittes.............................. 120 

2.6.5.4 Sicherheitseinrichtungen und Auswirkungen ................................... 120 

2.6.6 Vorflutgraben Nord.................................................................................... 120 


2.6.6.2 Rückbau des bestehenden Grabenabschnittes ............................... 121 


2.6.7 Nebengräben ............................................................................................ 121 

2.7 Auswirkungen der geplanten Gewässerneuordnung ..................................... 122 

2.7.1 Auswirkungen auf Abflüsse und Hauptwerte beeinflusster Gewässer ..... 123 

2.7.1.1 Abflüsse aus dem bestehenden Gewässersystem .......................... 123 

2.7.1.2 Abflüsse aus der Entwässerung des Flughafens ............................. 125 

2.7.1.3 Abflüsse aus der geplanten Grundwasserregelung ......................... 127 

2.7.1.4 Ableitungsgraben Nord..................................................................... 128 

2.7.1.5 Abfanggraben Ost ............................................................................ 128 

2.7.1.6 Vorflutgraben Nord - Isar .................................................................. 129 

2.7.1.7 Süß-, Grüsel- und Keckeisgrenzgraben ........................................... 130 

2.7.1.8 Nebengräben.................................................................................... 130 

2.7.2 Auswirkungen auf Gewässerbett und Uferstreifen ................................... 131 




2.7.2.1 Vergleich Rückbau - Neubau ........................................................... 131 

2.7.2.2 Bestehende Gewässer mit Abflussveränderungen .......................... 133 

2.7.3 Auswirkungen auf Grundwasser und Grundwasserleiter ......................... 133 

2.7.4 Auswirkungen auf die Beschaffenheit der Oberflächengewässer und des 

Grundwassers........................................................................................... 133 

2.7.5 Auswirkungen auf bestehende Gewässerbenutzungen, Wasser- und 

Heilquellenschutzgebiete und Überschwemmungsgebiete ...................... 134 

2.7.6 Auswirkungen auf Gewässerökologie, Natur- und Landschaft, 

Landwirtschaft und Fischerei .................................................................... 134 

2.7.7 Auswirkungen auf Wohnungs- und Siedlungswesen, öffentliche Sicherheit 

und Verkehr, Ober-, Unter, An- und Hinterlieger ...................................... 135 

3 GRUNDWASSERREGELUNG, BAUWERKE IM GRUNDWASSER, 

SEITENENTNAHMEN ........................................................................................... 136 

3.1 Bestehende Verhältnisse ............................................................................... 136 

3.1.1 Allgemeine Beschreibung ......................................................................... 136 

3.1.1.1 Geologie ........................................................................................... 136 

3.1.1.2 Hydrogeologie .................................................................................. 137 

3.1.1.3 Gewässernetz................................................................................... 141 

3.1.1.4 Niederschlag und Grundwasserneubildung ..................................... 142 

3.1.2 Bestehende Grundwasserregelung des Flughafens München................. 143 

3.1.3 Gewässerbenutzungen und wasserrechtliche Gegebenheiten ................ 144 

3.2 Statistische Berechnungen und numerische Modellierungen der 

Grundwasserverhältnisse............................................................................... 145 

3.2.1 Datenbasis und methodische Vorgehensweise........................................ 145 

3.2.2 Statistische Auswertungen........................................................................ 147 

3.2.2.1 Zentralwasserstand ZW und Sommerzentralwasserstand SZW ..... 147 

3.2.2.2 Vergleich Zentralwasserstand – Mittlerer Niedrigwasserstand ........ 148 

3.2.2.3 Vergleich Zentralwasserstand – Mittlerer Hochwasserstand ........... 149 

3.2.2.4 Vergleich SZW abgesenkt PFV 1979 mit SZW der Zeitreihe 1986 bis 

2004.................................................................................................. 149 

3.2.2.5 Schwankungsverhalten des Grundwassers ..................................... 149 

3.2.3 Numerische Modellrechnungen ................................................................ 151 

3.2.3.1 Verwendetes Modell ......................................................................... 151 

Randbedingungen.............................................................................................. 153 

Kolmation – Grabenwasserstände und Abflüsse............................................... 153 

3.3 Grundwasserbeschaffenheit........................................................................... 154 

3.3.1 Vorbemerkungen ...................................................................................... 154 

3.3.2 Ergebnisse der Grundwasseruntersuchungen ......................................... 155 

3.3.2.1 Grundwasserbeschaffenheit im Oberstrom...................................... 155 

3.3.2.2 Grundwasserbeschaffenheit innerhalb des Flughafens ................... 156 

3.3.2.3 Grundwasserbeschaffenheit im Abstrom ......................................... 157 

3.3.3 Zusammenfassung ................................................................................... 158 

3.4 Art und Umfang der geplanten Grundwasserregelung .................................. 159 

3.4.1 Planungsgrundsätze und Maßgaben........................................................ 159 

3.4.2 Randbedingungen und Vorgaben............................................................. 160 

3.4.3 Variantenuntersuchung............................................................................. 161 

3.4.3.1 Grundwasserabsenkung um deutlich weniger als 0,5 m unter ZW.. 162 

3.4.3.2 Grundwasserabsenkung um 0,5 m unter ZW .................................. 162 

3.4.3.3 Grundwasserabsenkung um deutlich mehr als 0,5 m unter ZW ...... 164 

3.4.3.4 Weitere Optimierungen..................................................................... 166 

3.4.3.5 Wiederversickerung - Leistung und Anordnung ............................... 167 

3.4.3.6 Geplante Lösung – Begründung ...................................................... 168 

3.4.4 Berechnungsergebnisse für die geplante Grundwasserregelung............. 170 

3.4.4.1 Grundwassergleichen Ist-Zustand und Planungsfall, Flurabstände und 

Linien gleicher Absenkung ............................................................... 170 

3.4.4.2 Grundwasserschwankungsverhalten ............................................... 172 

3.4.4.3 Flurabstände im Bereich der 3. S/L-Bahn bei ZW und MHW........... 172 

3.4.4.4 Wassermengenausgleich in den Oberflächengewässern................ 173 

3.4.4.5 Einfluss von Seitenentnahmen auf den Grundwasserstrom ............ 174 


5



3.4.4.6 Einfluss der Bauwerke im Grundwasser auf den Grundwasserstrom 

174 

3.4.5 Konstruktive Gestaltung der Grundwasserregelung................................. 175 

3.4.5.1 Art und Umfang der Absenkung und Wiederversickerung............... 175 

3.4.5.2 Dränleitungen zur Grundwasserregelung (GWR-Dräns) ................. 176 

3.4.5.3 Sammelleitungen der Dränleitungen (GWR-Sammelleitungen) ...... 177 

3.4.5.4 Ableitung in die Gewässer (GWR-Ableitungen) ............................... 178 

3.4.5.5 Pumpenbauwerke und Verteilerleitungen ........................................ 179 

3.4.5.6 Versickerungseinrichtungen ............................................................. 180 

3.4.6 Betrieb der Grundwasserregelung............................................................ 181 

3.5 Bauwerke im Grundwasser ............................................................................ 182 

3.5.1 Einführung................................................................................................. 182 

3.5.2 Bestehende Verhältnisse.......................................................................... 183 

3.5.3 Geplante in das Grundwasser reichende Bauwerke ................................ 183 

3.5.3.1 Hauptbauwerke ................................................................................ 184 

3.5.3.2 Kleinbauwerke .................................................................................. 185 

3.5.4 Geplante Grundwasserüberleitungsmaßnahmen..................................... 187 

3.5.4.1 Grundwasserüberleitungssystem ..................................................... 187 

3.5.4.2 Bemessung....................................................................................... 190 

3.5.5 Bauwasserhaltung .................................................................................... 191 

3.5.5.1 Dichte Baugruben mit Restwasserhaltung ....................................... 192 

3.5.5.2 Geschlossene Wasserhaltung.......................................................... 192 

3.5.5.3 Wiederversickerung des Förderwassers .......................................... 192 

3.5.5.4 Bauwerke mit dichten Baugruben .................................................... 193 

3.5.5.5 Bauwerke mit geschlossener Wasserhaltung .................................. 194 

3.5.5.6 Gesamtfördermenge......................................................................... 197 

3.6 Seitenentnahmen ........................................................................................... 197 

3.6.1 Verfüllte Seitenentnahmen aus der Bauzeit 1987 bis 1990...................... 198 

3.6.2 Geplante Abbaugrenzen, Abbauschnitte und Abbautiefe......................... 198 

3.6.3 Wiederverfüllung der geplanten Seitenentnahmen .................................. 199 

3.6.4 Dauer des Abbaus und der Wiederverfüllung........................................... 200 

3.6.5 Abbau- und Wiederverfüllungsmengen .................................................... 200 

3.6.6 Beeinflussungen des Grundwasserstroms ............................................... 201 

3.7 Auswirkungen der geplanten Grundwasserregelung, der Bauwerke im 

Grundwasser und der Seitenentnahmen ....................................................... 201 

3.7.1 Auswirkungen durch Abflüsse aus der GWR in das Grabensystem ........ 201 

3.7.2 Auswirkungen auf die Reichweite der Grundwasserregelung .................. 202 

3.7.3 Auswirkungen auf die Grundwasserschwankungen................................. 203 

3.7.4 Auswirkungen auf die Grundwasserneubildung ....................................... 204 

3.7.5 Auswirkungen der Bauwerke im Grundwasser und der Seitenentnahmen 

auf das Grundwasser................................................................................ 206 

3.7.6 Auswirkungen auf die Beschaffenheit der Oberflächengewässer und des 

Grundwassers........................................................................................... 206 


Heilquellenschutzgebiete und Überschwemmungsgebiete ...................... 207 

3.7.8 Auswirkungen auf die Gewässerökologie, Natur und Umwelt, 

Landwirtschaft und Fischerei .................................................................... 207 

3.7.9 Auswirkungen auf Wohnungs- und Siedlungswesen, öffentliche Sicherheit 

und Verkehr, Ober-, Unter, An- und Hinterlieger ...................................... 207 

4 ENTWÄSSERUNG ................................................................................................ 208 

4.1 Bestehende Verhältnisse ............................................................................... 208 

4.1.1 Allgemeines .............................................................................................. 208 

4.1.2 Bestehendes Entwässerungssystem des Flughafens .............................. 209 

4.1.2.1 Oberflächenabfluss im Sommerbetrieb ............................................ 209 

4.1.2.2 Oberflächenabfluss im Winterbetrieb ............................................... 210 

4.1.2.3 Schmutz- und Mischwasser ............................................................. 210 

4.1.2.4 Oberflächengewässer....................................................................... 211 

4.1.3 Abwasserableitung zur Kläranlage Eitting ................................................ 212 

4.1.4 Beschaffenheit der Abflüsse ..................................................................... 212 




4.1.5 Gewässerbenutzungen ............................................................................. 214 

4.2 Art und Umfang der geplanten Entwässerung ............................................... 216 

4.2.1 Entwässerungsbereich und -verfahren ..................................................... 216 

4.2.2 Berechnungs- und Bemessungsgrundlagen............................................. 217 

4.2.2.1 Maßgebende Niederschlagsdaten ................................................... 217 

4.2.2.2 Bemessung des Regenwasserkanalnetzes ..................................... 219 

4.2.2.3 Bemessung der Leichstoffabscheider und der Regenüberläufe ...... 222 

4.2.2.4 Bemessung der Regenklärbecken ................................................... 222 

4.2.2.5 Bemessung der Enteisungsabwasserbeckenanlage ....................... 223 

4.2.3 Geplante Maßnahmen der Entwässerung und Nachweise ...................... 223 

4.2.3.1 Regenwasser.................................................................................... 224 

4.2.3.2 Schmutzwasser ................................................................................ 242 

4.2.3.3 Enteisungsabwasser ........................................................................ 246 

4.2.4 Berechnungsergebnisse der Kanalnetzberechnung................................. 260 

4.3 Auswirkungen der geplanten Entwässerungsmaßnahmen............................ 261 

4.3.1 Auswirkungen auf das bestehende Entwässerungssystem ..................... 261 

4.3.1.1 Auswirkungen auf das Mischwassernetz ......................................... 261 

4.3.1.2 Auswirkungen auf das Regenwassernetz ........................................ 261 

4.3.1.3 Auswirkungen auf das Enteisungsabwassernetz............................. 263 

4.3.2 Auswirkungen auf die Kläranlage Eitting .................................................. 263 

4.3.3 Auswirkungen auf Oberflächengewässer und Grundwasser.................... 265 

4.3.3.1 Quantitative Auswirkungen............................................................... 265 

4.3.3.2 Qualitative Auswirkungen................................................................. 266 

4.3.3.3 Enteisungsmaßnahmen.................................................................... 272 

5 BEWEISSICHERUNGSMAßNAHMEN ................................................................. 274 

5.1 Beweissicherung Oberflächengewässer und Grundwasser .......................... 274 

5.2 Pflanzensoziologische Beweissicherung ....................................................... 274 

5.2.1 Vorbemerkung .......................................................................................... 274 

5.2.2 Allgemeine Beschreibung von pflanzensoziologischen 

Beweissicherungsverfahren...................................................................... 275 

5.2.3 Vorgehensweise der pflanzensoziologischen Aufnahme ......................... 275 

5.2.4 Konzept für das Beweissicherungsverfahren 3. Start- und Landebahn ... 276 

6 RECHTSVERHÄLTNISSE..................................................................................... 279 

6.1 Unterhaltspflicht in den vom Vorhaben berührten Gewässerstrecken und den 

betoffenen und zu errichtenden Anlagen ....................................................... 279 

6.2 Sonstige anhängige öffentlich-rechtliche Verfahren sowie Ergebnisse von 

Raumordnungsverfahren oder sonstiger landesplanerischer Abstimmungen280 

6.3 Privatrechtliche Verhältnisse der durch das Vorhaben betroffenen Grundstücke 

und Rechte ..................................................................................................... 280 

6.4 Wasserrechtliche Anträge .............................................................................. 281 

6.5 Bestehende wasserrechtliche Verhältnisse ................................................... 281 

6.6 Raumordnungsverfahren - Maßgaben der Landesplanerischen Beurteilung 

vom 21.02.2007.............................................................................................. 281 

7 ZUSAMMENFASSUNG ......................................................................................... 282 

7.1 Gewässerneuordnung .................................................................................... 282 

7.2 Grundwasserregelung, Bauwerke im Grundwasser, Seitenentnahmen ........ 283 

7.3 Entwässerung................................................................................................. 284 

7.4 Beweissicherung ............................................................................................ 285 

7.5 Fazit................................................................................................................ 285 

LITERATURVERZEICHNIS ........................................................................................... 286 

VERZEICHNIS DER PLÄNE MIT GRUNDERWERBS- UND 

BAUWERKSVERZEICHNISSEN .......................................................................... 290 

VERZEICHNIS DER AUFZUHEBENDEN PLÄNE (NACHRICHTLICH) ....................... 293 


7



VERZEICHNIS DER ANHÄNGE .................................................................................... 294 

ANLAGE 3 – WASSERWIRTSCHAFTLICHE MAßNAHMEN VERZEICHNIS DER 

PLÄNE UND BEILAGEN....................................................................................... 295 




Tabellenverzeichnis 

Tabelle 2-1 Abflüsse Isar Pegel Freising (Jahresreihe 1959 – 2003)........................ 37 

Tabelle 2-2 Jährlichkeiten der Höchstabflüsse Isar, Pegel Freising (Jahre 1959 – 

1995) ....................................................................................................... 38 

Tabelle 2-3 Abflüsse Gfällach, Pegel Oberding (Jahresreihe 1974 – 2004) ............. 39 

Tabelle 2-4 Höchste Abflüsse Gfällach, Pegel Oberding........................................... 39 

Tabelle 2-5 HQ, MQ und NQ Ludwigskanal [Q64]..................................................... 40 

Tabelle 2-6 Mittelwasserabflüsse............................................................................... 42 

Tabelle 2-7 MHQ, MQ und MNQ Ausleitung Süßgraben [Q58]................................. 44 

Tabelle 2-8 MHQ, MQ und MNQ Ausleitung Mittelgraben [Q59]............................... 45 

Tabelle 2-9 MHQ, MQ und MNQ Ausleitung Grüselgraben [Q60]............................. 45 

Tabelle 2-10 Saprobiewerte der biol. Untersuchungen 1988 bis 1995........................ 49 

Tabelle 2-11 Saprobiewerte der biol. Untersuchungen 2002 bis 2004........................ 50 

Tabelle 2-12 20-jährliche Bemessungsabflüsse PFB 1979......................................... 54 

Tabelle 2-13 Statistische Hochwasserwerte am Pegel Oberding................................ 57 

Tabelle 2-14 Verwendete Niederschlagshöhen........................................................... 58 

Tabelle 2-15 Referenzabflüsse und Abflussbeiwerte Pegel Oberding ........................ 60 

Tabelle 2-16 Bemessungsabflüsse (HQ100+Klima) für Ist-Zustand und Planungsfall...... 61 

Tabelle 2-17 Bemessungsabflüsse (HQ5+Klima) für Ist-Zustand und Planungsfall ........ 62 

Tabelle 2-18 Vergleich der Abflüsse PFU76 – Neue Berechnung................................ 64 

Tabelle 2-19 Wiederkehrzeiten der Abflüsse in der Isar (Pegel Freising) bei 

Hochwasserabflüssen in der Gfällach (Pegel Oberding) größer HQ2 .... 66 

Tabelle 2-20 Wiederkehrzeiten der Abflüsse in der Gfällach (Pegel Oberding) bei 

Hochwasserabflüssen in der Isar (Pegel Freising) größer HQ5.............. 67 

Tabelle 2-21 Rauheitsbeiwerte .................................................................................... 68 

Tabelle 2-22 Kennwerte der maßgebenden Lastfälle.................................................. 74 

Tabelle 2-23 Rauheitsbeiwerte .................................................................................... 76 

Tabelle 2-24 Sohlhöhenvergleich ................................................................................ 77 

Tabelle 2-25 Kennwerte der Brückenbauwerke........................................................... 79 

Tabelle 2-26 Geplante Brückenbauwerke über den Abfanggraben Ost...................... 80 

Tabelle 2-27 Abflüsse HQ100+Klima Ist-Zustand.............................................................. 82 

Tabelle 2-28 Abfluss beim HQ100+Klima Planungsfall ..................................................... 83 

Tabelle 2-29 Abflüsse HQ5+Klima Ist-Zustand ................................................................ 87 

Tabelle 2-30 Abflüsse HQ5+Klima Planungsfall............................................................... 89 

Tabelle 2-31 Mittlere Abflüsse Planungsfall................................................................. 92 

Tabelle 2-32 Sohlhöhen und Sohlgefälle der Goldachverlegung ................................ 93 

Tabelle 2-33 Verwendete Abflüsse .............................................................................. 93 

Tabelle 2-34 Rückbau Nebengräben ......................................................................... 122 

Tabelle 2-35 Abflüsse Abfanggraben Ost.................................................................. 124 


9



Tabelle 2-36 Abflüsse Goldach.................................................................................. 124 

Tabelle 2-37 Abflüsse Überleitung Süd-Nord ............................................................ 125 

Tabelle 2-38 Abflüsse Verrohrung Nord-Ost ............................................................. 125 

Tabelle 2-39 Einleitung aus Muldenentwässerung West 3.S-/L-Bahn ...................... 126 

Tabelle 2-40 Einleitung Muldenentwässerung Ost 3.S-/L-Bahn................................ 126 

Tabelle 2-41 Einleitung Erweiterung Vorfeld Ost....................................................... 126 

Tabelle 2-42 Abflüsse Grundwasserreglung West .................................................... 127 

Tabelle 2-43 Abflüsse Grundwasserreglung Ost ....................................................... 127 

Tabelle 2-44 Abflüsse Ableitungsgraben Nord .......................................................... 128 

Tabelle 2-45 Abflüsse Abfanggraben Ost.................................................................. 129 

Tabelle 2-46 Abflüsse Vorflutgraben Nord................................................................. 129 

Tabelle 2-47 Rückzubauende Gewässer................................................................... 131 

Tabelle 2-48 Geplante Gewässer .............................................................................. 132 

Tabelle 3-1 Versickerungsmengen der Versickerungsanlage 1986-2004............... 167 

Tabelle 3-2 Ausgleich der durch die GWR bedingten geringeren Abflüsse der Gräben 

174 

Tabelle 3-3 Grundwasseraufstauhöhen bei den Kleinbauwerken ........................... 186 

Tabelle 3-4 Bauwerke mit dichten Baugruben......................................................... 194 

Tabelle 3-5 Bauwerke mit geschlossener Wasserhaltung....................................... 195 

Tabelle 3-6 Niederschlagssummen und Grundwasserneubildungshöhe ................ 206 

Tabelle 4-1 Niederschlagsdaten nach KOSTRA (2000) für eine Wiederkehrzeit T = 5 

für den Flughafen München.................................................................. 218 

Tabelle 4-2 Niederschlagsdaten nach KOSTRA (2000) für eine Wiederkehrzeit T = 5 

für den Flughafen München im Winter.................................................. 218 

Tabelle 4-3 Bemessungsgrößen Leichtstoffabscheider........................................... 234 

Tabelle 4-4 Einleitemengen in den Vorflutgraben Nord........................................... 237 

Tabelle 4-5: Auswertung der Winterdienstberichte seit 1992 ................................... 252 

Tabelle 4-6 Zusammenstellung der Einleitemengen von Niederschlagswasser in die 

Oberflächengewässer für T = 5 ............................................................ 266 

Tabelle 6-1 Gewässerunterhaltspflichten – Ist-Zustand .......................................... 279 




Abbildungsverzeichnis 

Abbildung 2-1 Ausschnitt aus dem Übersichtslageplan Gewässer ............................... 34 

Abbildung 2-2 Lage Gewässerpegel des LfU ................................................................ 36 

Abbildung 2-3 Pegel Freising ......................................................................................... 37 

Abbildung 2-4 Gfällach, Pegel Oberding........................................................................ 39 

Abbildung 2-5 Ganglinien aller Jahresmittelwerte der Abflüsse an den Messstellen Q58 

Q59 Q60 (1993 – 2006) im Überblick ..................................................... 44 

Abbildung 2-6 Zeitliche Verteilung von Starkniederschlägen nach DVWK (1984) ........ 59 

Abbildung 2-7 Abflussganglinien HQ5+Klima, D = 18 h und HQ100+Klima, D = 24 h, im 

Abfanggraben Ost oberstroming der vorgesehenen Verlegung............. 63 

Abbildung 2-8 Bewuchs am Ableitungsgraben Nord beim Tor 7 (Station 2+402) ......... 69 

Abbildung 2-9: Abflüsse – Bemessungsabfluss (gemäß PFU 1979).............................. 70 

Abbildung 2-10: Abflüsse – HQ100+Klima Ist-Zustand gemäß Neuberechnung ................... 71 

Abbildung 2-11 Abflüsse HQ100+Klima Planungsfall............................................................ 72 

Abbildung 2-12 Mittlere Abflüsse MQ Planungsfall.......................................................... 73 

Abbildung 2-13 Ausschnitt aus dem hydraulischen Berechnungsnetz ............................ 78 

Abbildung 2-14 Brücke der A92 über den Vorflutgraben Nord ........................................ 79 

Abbildung 2-15 Berechnungsnetzausschnitt Planungsfall ............................................... 81 

Abbildung 2-16 Abfluss HQ100+Klima Ist-Zustand (jeweils an der Einmündung in das 

größere Gewässer) ................................................................................. 82 

Abbildung 2-17 Abfluss HQ100+Klima Planungsfall, jeweils an der Einmündung ins größere 

Gewässer................................................................................................ 84 

Abbildung 2-18 Abflüsse beim HQ100+Klima an der Einmündung in die Isar ...................... 85 

Abbildung 2-19 Abflüsse beim HQ5+Klima Ist-Zustand (jeweils an der Einmündung ins 

größere Gewässer) ................................................................................. 88 

Abbildung 2-20 Abfluss beim HQ5+Klima Planungsfall (jeweils an der Einmündung ins 

größere Gewässer bzw. ins Retentionsbecken)..................................... 90 

Abbildung 2-21 Abflüsse beim HQ5+Klima an der Einmündung in die Isar ......................... 91 

Abbildung 2-22 Wasserspiegellagen der Goldachverlegung bei HQ100+Klima ................... 94 

Abbildung 2-23 Wasserspiegellagen der Goldachverlegung bei MQ .............................. 95 

Abbildung 2-24 Vorkommen Apium repens .................................................................... 101 

Abbildung 2-25 Mündungsbereich Abfanggraben Ost.................................................... 102 

Abbildung 2-26 Brücke Dorfstraße Eittingermoos, Blick von Süden.............................. 110 

Abbildung 3-1 Übersichtskarte Geologie...................................................................... 137 

Abbildung 3-2 Schematische Darstellung der stratigraphischen Einheiten im 

Flughafengebiet mit ihren hydraulischen Durchlässigkeiten ................ 138 

Abbildung 3-3 Gewässernetz im Untersuchungsgebiet ............................................... 141 

Abbildung 3-4 Überblick über die Grundwasserschwankungsbreite an den 

Grundwassermessstellen im Zeitraum 1986 bis 2004.......................... 150 

Abbildung 3-5 Linien gleicher Absenkung (10cm und 25cm) für eine 

Grundwasserabsenkung auf ZW-0,5 m mit und ohne Versickerung.... 163 


11



Abbildung 3-6 Linien gleicher Absenkung (10cm, 25cm, 50cm und 75cm) für eine 

Grundwasserabsenkung auf ZW-1,0 m mit und ohne Versickerung.... 165 

Abbildung 4-1 Modellregengruppe nach Otter/Königer für T=5 im Sommer ............... 220 

Abbildung 4-2 Modellregengruppe nach Otter/Königer für T=5 im Winter................... 221 




Abkürzungen 

abg. abgesenkt (Grundwasserstand PFU-76) 

Ared, Au Reduzierte Fläche, undurchlässige Fläche 

ÄPFB Änderungsplanfeststellungsbeschluss 

ASG Abbausystem Gelände 

ATV Abwassertechnische Vereinigung, neue Bezeichnung 

Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, 

Abwasser und Abfall DWA 

AZV Abwasserzweckverband Erdinger Moos 

beob. beobachtet (Grundwasserstand PFU-76) 

BSB5 Biochemischer Sauerstoffbedarf nach 5 Tagen 

D Regendauerstufe 

DWD Deutscher Wetterdienst 

GIS Geografisches Informationssystem 

GNO Gewässerneuordnung 

GW Grundwasser 

GWR Grundwasserregelung 

HN Niederschlagshöhe 

HW Hochwasserstand 

HHW Höchster gemessener Hochwasserstand 

HW100 

100-jährlicher Hochwasserstand 

HQ Hochwasserabfluss 

HQ100 Hochwasserabfluss (mit Jährlichkeit) 

KA Kläranlage 

KOSTRA Koordinierte Starkniederschlags – Regionalisierung 

- Auswertungen 

LfU Landesamt für Umwelt 

LfW Bayerisches Landesamt für Wasserwirtschaft, 

jetzt: LfU 

MHQ Mittlerer Hochwasserabfluss 

MNQ Mittlerer Niedrigwasserabfluss 

MNW Mittlerer Niedrigwasserstand 

MQ Mittlerer Abfluss 


13

MW Mittelwasserstand 

N Wiederkehrhäufigkeit 



NNW Niedrigster gemessener Niedrigwasserstand 

NQ Niedrigwasserabfluss 

NW Niedrigwasser(stand) 

PFB Planfeststellungsbeschluss für den Flughafen 

München vom 8. Juli 1979 

PFV Planfeststellungsverfahren 

PTS Personentransportsystem 

QA Ausbauabfluss 

Qf Fremdwasserabfluss 

Q/H-Messung Messung von Abfluss und Wasserstand 

Qm Mischwasserabfluss 

Qs Schmutzwasserabfluss 

Rkrit Kritische Regenabflussspende 

RN Regenspende 

RKB Regenklärbecken 

ROV Raumordnungsverfahren 

RRB Regenrückhaltebecken 

RÜ Regenüberlauf 

S/L-Bahn Start- und Landebahn 

SZW-PFV-79 Sommerzentralwasser(stand) 

Planfeststellungsunterlagen 1979 

SZW Sommerzentralwasser(stand) 

T Wiederkehrzeit 

TKN Total Kjeldahl Nitrogen (= Gesamtstickstoff) 

TOC Total Organic Carbon (= Gesamter Organisch gebundener 

Kohlenstoff) 

TWY Taxiway (= Rollweg, Rollbahn) 

ÜLSN Überleitung Süd-Nord 

WWA Wasserwirtschaftsamt 

ZW Zentralwasserstand 




Glossar 

Abbau-System im Gelände 

Abfanggraben Süd 

und Ost 


Entlang der Rollwege etwa einen Meter tief im Erdreich 

angeordnete 20 bis 25 Meter breite Dichtungsmatte. 

Auf der Matte sind drei Sanddämme 

geschüttet und mit Kies bedeckt. Die Dämme verzögern 

den Abfluss des einsickernden Enteisungsabwassers, 

so dass Mikroorganismen genügend 

Zeit finden, das enthaltene Enteisungsmittel abzubauen. 

Abfanggraben Süd und Ost: Im Zuge der Gewässerneuordnung 

beim Bau des Flughafens München 

neu angelegte Gräben südlich und östlich des 

Flughafens. Sie dienen in erster Linie dazu, bei 

Hochwasserereignissen dem Flughafen zuströmendes 

Oberflächenwasser abzufangen und 

schadlos Richtung Isar abzuleiten. 

Abflussbeiwert Verhältnis des der Kanalisation oder dem Grundwasser 

zufließenden Regenwassers zum Gesamtregenwasser 

Abflussbildung Gesamtheit der Vorgänge, die in einem Einzugsgebiet 

zur Bildung des abflusswirksamen Niederschlags 

führen. 

Abflusskonzentration Transformation des Effektivniederschlags in die 

Ganglinie des Direktabflusses aus einem oberirdischen 

Einzugsgebiet 

Ableitungsgraben 

Nord 

Im Zuge der Gewässerneuordnung beim Bau des 

Flughafen München neu angelegter Graben nördlich 

des Flughafens. Er dient er erster Linie dazu, 

Wasser aus dem Flughafenbereich auf die bestehenden 

Gräben (Süß-, Mittel- und Grüselgraben) 

zu verteilen und bei Hochwasser eine ausreichende 

Vorflut Richtung Isar sicherzustellen. 

Alm Oberflächennah anstehende, äußerst schlecht tragfähige, 

bindige Bodenschicht. 

Bahnlage Lage und Dimensionierung einer 3. Start- und Landebahn 

des Flughafens München (Lage zu den 

bestehenden Bahnen, Ausrichtung, Achsabstand, 

Schwellenversatz) 

Bedarfsdränage Dränageleitung, die die rechnerischen Absenktiefen 

sicherstellt, wenn sich bei der Umsetzung der geplanten 

Grundwasserregelungsmaßnahme herausstellt, 

dass sich, z.B. durch Inhomogenitäten des 

15



Untergrundes, Abweichungen von den Sollwerten 

einstellen. 

Belebte Bodenzone Die belebte Bodenzone erstreckt sich von der Erdoberfläche 

bis maximal ein bis zwei Meter in die 

Tiefe und ist der Bereich, der das Pflanzenwachstum 

ermöglicht. 

Bemessungsniederschlag 

Bemessungsgrundwasserstand 

Niederschlagshöhe eines bestimmten Niederschlagsereignisses, 

das der wasserwirtschaftlichen 

und baulichen Planung zugrunde gelegt wird. 

Gemessener oder berechneter Grundwasserstand 

der für die Bemessung von Bauwerken, z.B. für den 

Nachweis der Auftriebsicherheit verwendet wird. 

Benzinwasserkanal Regenwasserkanal zur Ableitung des Oberflächenabflusses 

von Flugzeugabstellpositionen, der mit 

Kerosin, Öl und anderen Leichtstoffen belastet sein 

kann. 

Bezugsgrundwasserstand 

Gemessener oder berechneter Grundwasserstand, 

auf den bei weiteren Berechnungen oder Auswertungen 

Bezug genommen wird, z.B. MNW und 

MHW zur Definition der mittleren Schwankungsbreite 

des Grundwassers. 

Drän / Dränage Künstlicher unterirdischer Hohlgang (z.B. aus Dränrohren) 

oder Graben zur Ableitung von überschüssigem 

Bodenwasser 

Düker Unterführung eines Rohres, z.B. Abwasser-, Trinkwasser- 

oder Grundwasserleitung unter einer Straße, 

einem Deich, einem Tunnel oder einem Fluss; 

das Wasser kann so Hindernisse überwinden, ohne 

dass Pumpen eingesetzt werden müssen. 

Einzugsgebiet Das für die Ermittlung der Abflüsse in den Oberflächengewässern 

maßgebende Gebiet; begrenzt 

vom Speichersee im Süden; von der Isar im Westen 

und Norden und von der Dorfen im Osten. Es 

entspricht dem Untersuchungsgebiet. 

Enteisungsabwasser Abwasser, das nach der Enteisung von Flugbetriebsflächen 

und Flugzeugen mit chemischen Enteisungsmitteln 

anfällt. 

Enteisungsabwasserweiche 

Bauwerk innerhalb eines Regenwasserkanals, in 

dem abhängig von den Messergebnissen einer Online-Qualitätsmessung 

die weitere Ableitung des 

Enteisungsabwassers zur Kläranlage oder ins Gewässer 

erfolgt. 

Enteisungsmittel Chemische Mittel, die für die Enteisung von Flugzeugen 

und von Flugbetriebsflächen verwendet 

werden. 




Entwässerungsgraben Offener Graben im Bereich der vorhandenen Start- 

und Landebahnsysteme zur Regelung des Grundwasserstandes 

sowie zur Ableitung und Rückhaltung 

von Niederschlagswasser als Bestandteil der 

Grundwasserregelung des Flughafens. 

Flugbetriebsflächen Flächen auf einem Flugplatz außerhalb von Gebäuden, 

die dem Betrieb von Luftfahrzeugen dienen; 

sie unterteilen sich in das → Rollfeld und das 

→ Vorfeld 

Flughafenbereich Der für wasserwirtschaftliche Belange maßgebende 

Flughafenbereich, begrenzt durch die Abfanggräben 

Süd und Ost, den Ludwigskanal und den Ableitungsgraben 

Nord. 

Flusskilometrierung Amtliche fortlaufende Meter- und Kilometerzählung 

entlang eines (größeren) Flusses, wie z.B. die Isar 

→ Stationierung 

Freibord Abstand zwischen Wasserspiegellage bzw. Stauziel 

und dem niedrigsten Punkt einer überströmbaren 

Bauwerkskrone, die aber nicht überströmt werden 

soll. 

Gewässer In der Natur fließendes oder stehendes wasser einschließlich 

Gewässerbett und Grundwasserleiter. 

Gewässerneuordnung Auflassen, Verlegen, Umbau oder Neubau von 

Gewässern oder Gewässerabschnitten beim Bau 

des Flughafens München. 

Grooven Einfräsen von Querrillen in die S/L-Bahnoberfläche 

zur Erhöhung der Operationssicherheit von Start- 

und Landevorgängen bei Nässe oder Kontamination 

durch optimierte Dränagewirkung und Griffigkeit. 

Grundwasser Unterirdisches Wasser, das die Hohlräume der Erdrinde 

zusammenhängend ausfüllt und dessen Bewegung 

ausschließlich oder nahezu ausschließlich 

von der Schwerkraft und den durch die Bewegung 

selbst ausgelösten Reibungskräften bestimmt wird. 

Grundwasserabstandsgeschwindigkeit 

Grundwasserflurabstand 


Quotient aus der Länge eines Stromlinienabschnitts 

und der vom Grundwasser beim Durchfließen dieses 

Abschnitts benötigten Zeit. 

Höhenunterschied zwischen der Geländeoberfläche 

und der Grundwasseroberfläche des obersten 

Grundwasserstockwerks. 

Grundwassergleiche Linie gleicher Höhen einer Grundwasserdruckfläche. 

Grundwasserneubil- Zugang von infiltriertem Wasser ins Grundwasser, 

17



dung dass zur Anreicherung des unterirdischen Wassers 

führt, in erster Linie durch Versickerung von Niederschlagswasser. 

Grundwasserregelung Technische Maßnahmen, die beim Bau des Flughafens 

München zur Steuerung, Stabilisierung und 

Wiederversickerung des Grundwasserstandes eingerichtet 

wurden. 

Grundwasserstand Absolute Höhe des Grundwasserspiegels üNN. 

Hochwasserabfluss Höchster Wert der Abflüsse in einer Zeitspanne 

Höchsthochwasserstand 

Hundertjähriger 

Hochwasserstand 

Höchster bekannter bisher aufgetretener Wasserstand 

Ein Hochwasserstand, der mit einer Wahrscheinlichkeit 

von einmal in 100 Jahren eintritt. 

Hydrologisches Jahr Einjährige, nach Gesichtspunkten des Wasserhaushalts 

festgesetzte Zeitspanne. In der Bundesrepublik 

Deutschland vom 1. November bis 31. Oktober 

des folgenden Kalenderjahres. 

Ist-Zustand Tatsächlicher Zustand im Zeitpunkt der Untersuchung 

(grundsätzlich 2004, ggf. nachfolgende Aktualisierungen) 

Klimafaktor (Sicherheits-)Faktor in der Wasserwirtschaft, mit 

dem künftige Veränderungen der klimatischen Verhältnisse 

in Berechnungen berücksichtigt werden. 

Kolmation Ablagerung feiner Kornanteile im Korngerüst und 

allmähliche Verstopfung des Korngerüstes eines 

Bodens. Durch Kolmation erhöht sich der Feinkornanteil 

des Bodens sowie die Lagerungsdichte, 

während sich der Porenraum und die Durchlässigkeit 

verringern. Im Extremfall kann Kolmation bis 

zur völligen Undurchlässigkeit führen. Kolmation 

wird daher auch (unpräzis) als Selbstabdichtung 

bezeichnet. Kolmation hat Auswirkungen auf die Interaktion 

zwischen Grundwasser und Oberflächengewässern. 

Kritische Regenspende 

Regenspende, bei der ein Regenüberlauf rechnerisch 

gerade noch nicht anspringt. 

Landseite Bereich des Flughafens, der vor der Sicherheitskontrolle 

liegt und für die Allgemeinheit zugänglich 

ist sowie die nähere Umgebung des Flughafens 

Luftseite Bereich des Flughafens, der hinter der Sicherheitskontrolle 

liegt und nur für abgefertigte Fluggäste 

zugänglich ist 

Melioration Maßnahmen zur nachhaltigen, tiefgründigen Verbesserung 

von Böden mit dem Ziel, sie in einen 





kulturfähigen Zustand, besonders hinsichtlich des 

Bodenwasserhaushaltes zu versetzen 

Mittlerer Abfluss Arithmetischer Mittelwert der Abflüsse in einer Zeitspanne 

Mittlerer Hochwasserabfluss 

Mittlerer Hochwasserstand 

Mittlerer Niedrigwasserabfluss 

Mittlerer Niedrigwasserstand 

Abfluss berechnet aus dem arithmetischen Mittelwert 

der Jahreshöchstabflüsse 

(Grund)-wasserstand berechnet aus dem arithmetischen 

Mittelwert der Jahreshöchststände. 

Abfluss berechnet aus dem arithmetischen Mittelwert 

der Jahresniedrigstabflüsse 

(Grund)-wasserstand berechnet aus dem arithmetischen 

Mittelwert der Jahrestiefststände. 

Mittelwasserstand (Grund)-wasserstand, der innerhalb eines Zeitraums 

als arithmetischer Mittelwert berechnet wird 

(vgl. Zentralwasserstand). 

Nebengräben Kleinere, untergeordnete Gräben mit dauernder 

oder zeitweiser Wasserführung, meist Zuläufe zu 

den übergeordneten Gräben oder Bächen, wie 

Goldach, Grüselgraben, o.a. 

Niedrigstwasserstand Niedrigster bekannter bisher aufgetretener Wasserstand 

Niedrigwasserabfluss Niedrigster Wert der Abflüsse in einer Zeitspanne 

Oberflächenwasser Wasser natürlicher oder künstlicher oberirdischer 

Gewässer und oberirdisch abfließender Niederschlag. 

Oberflächengewässer natürliche oder künstliche Gewässer, die ständig 

oder vorübergehend in Betten fließen oder stehen, 

auch oberirdisch austretendes Quellwasser. 

oberirdisches Gewässer 

auf der Landoberfläche ständig oder zeitweise fließendes 

oder stehendes oder aus Quellen abfließendes 

Wasser einschließlich Gewässerbett. 

Perimeter-Rollweg Rollweg, der um eine Start- und Landebahn herumführt. 

Durch den Perimeter-Rollweg wird ein 

Queren der Start- und Landebahn durch den Rollverkehr 

vermieden. 

Planungsfall Zustand im Jahr 2020 mit einer 3. Start- und Landebahn 

sowie den erforderlichen Anpassungen 

weiterer kapazitätserheblicher Flughafenbereiche, 

so dass das Gesamtsystem des Flughafens München 

das Planungsziel einer → praktischen Kapazität 

von mindestens 120 Flugbewegungen/h erreicht 

19



Prognosenullfall Zustand im Jahr 2020 ohne den Bau einer 3. Start- 

und Landebahn des Flughafens München 

Quartär Jüngster geologischer Zeitraum der Erdgeschichte, 

beginnend vor ca. 2,6 Millionen Jahren bis heute. 

Er ist gekennzeichnet durch den Wechsel von 

Warm- und Eiszeiten. 

Regenklärbecken Entlastungsbauwerk mit Behandlungsvolumen in 

Form eines Beckens zur Reduzierung der in das 

Gewässer entlasteten Schmutzfracht durch Rückhaltung 

von absetzbaren Stoffen im Regenwasser. 

Regenrückhaltebecken 

Speicherraum für Regenabflussspitzen im Misch- 

oder Trennsystem. Sie dienen der Entlastung der 

Kanalisation und der Gewässer bei starkem Regen. 

Regenspende Quotient aus dem Volumen des Regens und dem 

Produkt aus Zeit und Fläche. 

Regenüberlauf Entlastungsbauwerk im Misch- und Trennsystem 

ohne zusätzlichen Speicherraum. 

Retention Durchflussverzögerung infolge der Speicherwirkung 

natürlicher Gegebenheiten oder künstlicher 

Maßnahmen. 

Rollfeld Start- und Landebahnen sowie die weiteren für 

Start und Landung bestimmten Teile eines Flugplatzes 

einschließlich der sie umgebenden Schutzstreifen 

und die Rollwege sowie die weiteren zum 

Rollen bestimmten Teile eines Flugplatzes außerhalb 

des → Vorfeldes (vgl. § 21a Abs. 2 Satz 2 

LuftVO) 

Rollweg Festgelegter Weg auf einem Flugplatz für das Rollen 

von Luftfahrzeugen, der eine Verbindung zwischen 

einem Teil des Flugplatzes und einem anderen 

herstellt (auch Rollbahn) 

Schluff Unverfestigte Feinböden mit einer Korngröße von 

0,002 mm bis 0,063 mm 

Schneedeponie Befestigte und an das Entwässerungssystem angeschlossene 

Fläche am Rand von Flugbetriebsflächen 

zur Zwischenlagerung von Schnee. 

Schnellabrollweg Rollweg, der spitzwinklig mit einer Start- und Landebahn 

verbunden und dazu bestimmt ist, landenden 

Flugzeugen das Abrollen mit höheren Geschwindigkeiten 

als auf anderen Abrollwegen zu 

ermöglichen 

Seitenentnahme Kiesabbaubereich in der Nähe der Verwendungsstelle. 




Sommerbetrieb Zeitraum von Mitte April bis Mitte Oktober ohne 

Flugzeug- oder Flächenenteisung. 

Sparten (-verlegung) Bereich einer Leitung für Wasser, Gas, Strom, etc. 

Verlegung steht für Rückbau und Neubau an anderer 

Stelle. 

Start- und Landebahnen 

des Flughafens 

München 

allgemeine Bezeichnung 


Unter Vorbehalt der schlussendlichen Bezeichnung 

durch die DFS werden folgende Kennungen verwendet: 

(bestehende) 

Südbahn 

(bestehende) 

Nordbahn 

oder 08R/26L 08L/26R 09/27 

Bezeichnung je nach 

Betriebsrichtung (26 = 

West, 08 = Ost) 

"08R" 

(R = rechts) 

oder 

"26L" (L = links) 

"08L" 

oder 

"26R" 

neue Nordbahn 

(oder 3. Start- 

und Landebahn 

oder 3. S/L- 

Bahn 

"09" 

oder 

"27" 

Stationierung Örtliche fortlaufende Meter- und Kilometerzählung 

entlang von (kleineren) Gewässern. Die Stationierung 

ist oftmals an günstigen Gegebenheiten bezüglich 

ihres Nullpunkts orientiert (z. B. Mündungsstelle) 

→ Flusskilometrierung 

Tertiär Zeitabschnitt der Erdneuzeit vor Beginn des Quartärs. 

Das Tertiär begann vor 65 Millionen Jahren 

(Ende der Kreidezeit) und dauerte bis zum Beginn 

der Klimaverschlechterung vor rund 2,6 Millionen 

Jahren (Beginn Quartär). 

Translation Fortbewegung des Wassers oder einer Welle im 

Gewässerbett, wenn kein Rückstau von unterhalb 

vorliegt (freie Vorflut). 

Trockenwetterauslaufkurve 

Asymptotische Annäherung des Grundwasserstandes 

an einen ausgeprägten Niedrigwasserstand 

während eines Zeitraums ohne messbare Grundwasseranreicherung. 

Ton Feinste Böden mit einer Korngröße von kleiner 

0,002 mm. 

Untersuchungsgebiet Das für wasserwirtschaftliche Belange maßgebende 

Untersuchungsgebiet, begrenzt vom Speichersee 

im Süden, von der Isar im Westen und Norden 

und von der Dorfen im Osten. Es entspricht dem 

Einzugsgebiet der Oberflächengewässer im Flughafenbereich. 

21



Versiegelung Bedecken des Bodens mit wasserundurchlässigem 

Material, wie Asphalt, Beton u.ä. 

Vorfeld Festgelegte Fläche auf einem Flugplatz für die Abfertigung 

von Luftfahrzeugen (Ein- und Aussteigen 

von Fluggästen, Ein- und Ausladen von Gepäck, 

Post oder Fracht, Be- und Enttanken) sowie zum 

Abstellen und zur Wartung von Luftfahrzeugen 

Vorflutgraben Nord Im Zuge der Gewässerneuordnung beim Bau des 

Flughafen München neu angelegter Graben nordöstlich 

des Flughafens zur Ableitung von Hochwasserabflüssen 

aus dem Flughafenbereich zur Isar. 

Winterbetrieb Zeitraum von Mitte Oktober bis Mitte April mit Flugzeug- 

und Flächenenteisung. 

Zentralwasserstand Der Zentralwasserstand eines Jahres ist definiert 

durch den zeitlichen Medianwert der Grundwasserstände 

aller Grundwassermessstellen des Betrachtungsraumes, 

d.h. der Wasserstand, der jeweils zur 

halben Zeitdauer einer Messperiode über- und unterschritten 

wird. Die Messperiode des Zentralwasserstandes 

ist das hydrologische Jahr November 

des Vorjahres bis Oktober des Jahres. Die Messperiode 

des Sommerzentralwasserstandes ist das 

hydro-logische Sommerhalbjahr Mai bis Oktober. 




1 Anlass und Zweck der wasserwirtschaftlichen 

Maßnahmen 

1.1 Vorhabensträger 

Träger des Vorhabens ist die Flughafen München GmbH (FMG), vertreten 

durch die Geschäftsführung. Nach dem Gesellschaftsvertrag umfasst der 

Unternehmensgegenstand der FMG neben dem Betrieb des Flughafens 

München alle dem Gesellschaftszweck unmittelbar oder mittelbar dienenden 

Nebengeschäfte. 

1.2 Ausbauvorhaben 

Der neue Flughafen München Franz-Josef-Strauß ist am 17. Mai 1992 in 

Betrieb gegangen. Steigende Anforderungen an die Kapazitäten infolge 

eines kontinuierlichen auch in der Zukunft zu erwartenden Anstiegs des 

Passagier- und Frachtaufkommens machen eine Erweiterung des Flughafens 

München um eine zusätzliche S/L-Bahn und um zusätzliche Vorfeldflächen 

erforderlich. Damit wird die Bereitstellung der Kapazitäten sichergestellt, 

die zur Abwicklung des für den Planungshorizont 2020 prognostizierten 

Luftverkehrs erforderlich sind. Das Erweiterungsvorhaben umfasst 

im Wesentlichen: 

• eine 3. S/L-Bahn mit den zugehörigen Rollbahnen, weiteren flugbetrieblichen 

Einrichtungen, 

• den Neubau von Vorfeldflächen im östlichen Anschluss an das bestehende 

Vorfeld Ost mit zughörigen Betriebseinrichtungen, 

• die Erweiterung von Passagierabfertigungskapazitäten, 

• Verkehrsinfrastrukturanlagen Strasse und Schiene sowie alle zugehörigen 

Ver- und Entsorgungseinrichtungen. 

Nach intensiven und umfassenden Untersuchungen und Abwägungen zu 

einer großen Anzahl verschiedener Bahnlagen für eine 3. Start- und Landebahn 

ergab sich aus der Reihe von Bahnlagen, die das Planungsziel erreichen, 

die Bahnlage 5b mit 1180 m nördlichen Achsabstand und 2100 m 

östlichen Schwellenversatz zur bestehenden S/L-Bahn Nord als die insgesamt 

ausgewogenste Lösung mit den insgesamt geringsten Auswirkungen. 

Der Antrag auf Raumordnung, die Landesplanerische Beurteilung 

vom 21.02.2007 wie auch die hier vorgelegte Planung für die Planfeststellung 

beziehen sich auf diese Bahnlage. 


23



Mit der Gesamtbaumaßnahme sind wasserwirtschaftliche Maßnahmen 

und wasserwirtschaftliche Folgemaßnahmen verbunden. Diese Maßnahmen 

werden in den hier vorgelegten Planungen 

„Wasserwirtschaftliche Maßnahmen" 

erläutert, in Plänen, Untersuchungen und Berechnungen dargestellt, einschließlich 

ihrer Folgen auf die bestehenden wasserwirtschaftlichen Anlagen 

des Flughafens und der Auswirkungen auf den Wasserhaushalt und 

weiteren Belange. 

Für den Prognosenullfall ergeben sich für den Bereich Gewässerneuordnung 

und Grundwasserregelung keine notwendigen Anpassungen, allerdings 

wären für die Entwässerung Maßnahmen erforderlich, die jedoch 

nicht Gegenstand dieser Planung sind. 

1.3 Überblick über die Planungsunterlagen der wasserwirtschaftlichen 

Maßnahmen 

Die Planungsunterlagen wurden wegen der vorhandenen Systematik in 

Anlehnung an die bisherigen in den Planfeststellungsverfahren vorgelegten 

Antragsunterlagen für die wasserwirtschaftlichen Anlagen des Flughafens 

in die folgenden Hauptbereiche gegliedert: 

• Gewässerneuordnung 

• Grundwasserregelung 

einschließlich Bauwerke im Grundwasser und Seitenentnahmen 

• Entwässerung 

Ein eigenes Kapitel beschreibt die vorgesehenen Maßnahmen zur Beweissicherung. 

Des Weiteren sind Angaben und Berechnungen zur Wasserversorgung für 

den Ausbaubereich in Anlage 3 – Wasserwirtschaftliche Maßnahmen - 

enthalten. 

Die Erstellung der Unterlagen erfolgte nach der Verordnung über Pläne 

und Beilagen in wasserrechtlichen Verfahren (WPBV), Stand 12.12.2001, 

des Bayerischen Staatsministeriums für Umwelt, Gesundheit und 

Verbraucherschutz. 

Daneben wurde sich an den Richtlinien für den Entwurf von wasserwirtschaftlichen 

Vorhaben - REWas - Stand 01/2005 orientiert. 

1.4 Planungsziele, Grundsätze und Maßgaben 

Die wasserrechtlichen Planfeststellungen, Bewilligungen und Erlaubnisse 

für die bestehenden wasserwirtschaftlichen Anlagen der Gewässerneuordnung, 

Grundwasserregelung und Entwässerung des Flughafens begin- 




nend mit dem Planfeststellungsbeschluss aus dem Jahr 1979 bis zum aktuellen 

75. Planänderungsbescheid bilden die rechtliche Ausgangssituation 

für die Antragsunterlagen der neuen wasserwirtschaftlichen Maßnahmen. 

Die Beantragung der aufzuhebenden, der zu ändernden und neu zu 

erteilenden wasserrechtlichen Bewilligungen und Erlaubnisse erfolgt im 

Rahmen des Antrags auf Planfeststellung nach dem Luftverkehrsgesetz. 

Das gilt auch für die wasserrechtlichen Ausbautatbestände der Herstellung, 

Änderung oder der Beseitigung von Gewässern. 

Das bestehende wasserwirtschaftliche System des Flughafens mit Gewässerneuordnung, 

Grundwasserregelung und Entwässerung ist ein integriertes 

Gesamtsystem bei dem die einzelnen Teilbereiche eng miteinander 

verzahnt zusammenwirken. Dieses im Planfeststellungsverfahren 

und in den Fortschreibungen in Änderungsverfahren rechtlich unter Setzung 

von Auflagen für Bau und Betrieb installierte System hat sich für die 

Sicherung ordnungsgemäßer wasserwirtschaftlicher Verhältnisse sehr gut 

bewährt. Die für die 3. S/L Bahn zu konzipierenden wasserwirtschaftlichen 

Maßnahmen und Folgemaßnahmen sind in das bestehende System zu integrieren 

mit Berücksichtigung der bisherigen bewährten wasserwirtschaftlichen 

Grundsätze und Ziele, die sich in den Auflagen und den Erfahrungen 

im Vollzug der Auflagen wiederfinden. 

Durch die Umsetzung der Wasserrahmenrichtlinie in nationales Recht besteht 

die Verpflichtung, oberirdische Gewässer so zu bewirtschaften, dass 

eine nachteilige Veränderung ihres ökologischen und chemischen Zustandes 

vermieden und ein guter ökologischer und chemischer Zustand erreicht 

oder erhalten wird (§25a bzw. 25b WHG). Für das Grundwasser gilt 

es, einen guten mengenmäßigen und chemischen Zustand zu erhalten 

bzw. zu erreichen und nachteilige Veränderungen in dieser Hinsicht abzuwenden 

(§33a WHG). Konkrete Maßnahmenprogramme für die Umsetzung 

dieser Ziele für das Flussgebiet der Isar im Planungsbereich wurden 

vom Freistaat Bayern nicht festgelegt (§36 WHG). 

Dies bedeutet, dass bei den vorgesehenen Maßnahmen der Grundsatz zu 

berücksichtigen ist, den örtlichen Wasserhaushalt qualitativ und quantitativ 

so gering wie möglich zu beeinflussen und den Erfordernissen der Wasserwirtschaft 

sowie den Belangen eines geordneten Wasserhaushalts in 

der Landschaft Rechnung zu tragen. 

Demzufolge sind Eingriffe und Veränderungen nur vorgesehen, wenn sie 

tatsächlich unvermeidlich sind bzw. in Abwägung ihrer Wirkung auf die 

Umwelt insgesamt als vertretbar angesehen werden können. 

Bei den Planungen wurden die nachstehenden Maßgaben der Landesplanerischen 

Beurteilung vom 21.02.2007, die sich auf die wasserwirtschaftlichen 

Belange beziehen, berücksichtigt. 

Maßgaben „6. Wasserwirtschaft, Bodenschutz“ und Maßgabe 3. „Land- 

und Forstwirtschaft, Jagdwesen“-3.2 Satz 2: 

• Gesamte Wasserwirtschaft: - Maßgabe 6.1 

"Beim Bau- und Betrieb der 3. Start- und Landebahn sind schädliche 

Auswirkungen auf ober- und unterirdische Gewässer möglichst 


25



auszuschließen. Die mit der Erweiterung der bestehenden Systeme 

(Grundwasserabsenkung, Gewässer-Neuordnung, Abwasserbehandlung 

etc.) verbundenen Auswirkungen sind durch Auflagen und 

Bedingungen in einem nachfolgenden Planfeststellungsverfahren 

zu regeln“. 

• Gewässerneuordnung: - Maßgabe 6.3 

Die Neuanlage von Gewässern ist unter ökologischen Gesichtspunkten, 

insbesondere auch hinsichtlich der Aquafauna, zu optimieren. 

Das bestehende Retentionsvermögen ist zu erhalten bzw. zu 

verbessern. Im Zuge der notwendigen Ausgleichsmaßnahmen können 

hier auch weitere, nicht direkt betroffene Gewässer mit einbezogen 

werden.“ 

• Grundwasserregelung: - Maßgabe 6.2 

„Die bei Realisierung des Vorhabens erforderliche Grundwasserabsenkung 

ist in Verbindung mit einer weitestgehenden Schonung natürlicher 

Ressourcen auf das unbedingt notwendige Ausmaß zu begrenzen. 

Durch geeignete Maßnahmen (z.B. Wiederversickerung) 

sind die Auswirkungen auf die Bereiche außerhalb des Flughafengeländes 

zu minimieren.“ 

- Maßgabe 6.6 

Satz 2 (Seitenentnahmen): „Bei vorhersehbar notwendig werdenden 

Verfüllungen ist bereits im Vorfeld der Abbaumaßnahmen sicherzustellen, 

dass dafür genügend geeignetes Material zur Verfügung 

steht.“ 


Satz 2 (Pflanzensoziologische Beweissicherung): „Durch ein pflanzensoziologisches 

Beweissicherungsverfahren sind die evtl. Auswirkungen 

der Grundwasserabsenkung auf die landwirtschaftlichen 

Flächen im Norden und Osten des Flughafen zu ermitteln.“ 

• Entwässerung: - Maßgabe 6.4 

„Die Bodenversiegelung ist soweit wie möglich zu minimieren. Die 

erfolgte Versiegelung sowie der Verlust von natürlichen Bodenfunktionen 

sind mit geeigneten Maßnahmen zu kompensieren. Unbelastetes 

Niederschlagswasser ist weitestgehend vor Ort zu versickern.“ 


„Das geplante System zur Versickerung, Ableitung bzw. Behandlung 

von Niederschlagswasser bzw. Abwasser (einschließlich Enteisungswasser) 

ist in Abstimmung mit den Fachbehörden auf seine 

Funktionalität zu überprüfen, um negative Auswirkungen auf Oberflächengewässer, 

das Grundwasser sowie angeschlossene Kläranlagen 

zu vermeiden.“ 

• Wasserversorgung: - Maßgabe 6.7 

„Es ist darauf hinzuwirken, dass der im Vorfeld des Genehmigungsverfahrens 

ermittelte, durch das Vorhaben bedingte Trink- und 




Brauchwasserbedarf aus oberflächennahen Grundwasserleitern 

gedeckt wird. Insbesondere sind Entnahmen aus dem Tiefengrundwasser 

zu vermeiden und der Primärbedarf durch geeignete 

Maßnahmen zu minimieren.“ 

Die Berücksichtung der Maßgaben in der Planung wird in den einzelnen 

Kapiteln dargelegt. 

Die wasserwirtschaftliche Planung beschreibt die geplanten wasserwirtschaftlichen 

Maßnahmen und stellt deren Auswirkungen dar. 

1.5 Überblick über die Grundzüge der bestehenden und geplanten 

wasserwirtschaftlichen Anlagen und Maßnahmen des Flughafens 

Das wasserwirtschaftliche Untersuchungsgebiet erstreckt sich vom Speichersee 

im Süden bis zur Isar im Westen und im Norden sowie bis zur 

Dorfen im Osten. Der Kern des Untersuchungsgebiets ist der Flughafenbereich, 

dessen Grenze aus wasserwirtschaftlicher Sicht durch die Abfanggräben 

Süd und Ost, den Ludwigskanal im Westen und Nordosten 

und den Ableitungsgraben Nord gebildet wird. 

1.5.1 Gewässerneuordnung 

Das Erdinger Moos wird von vielen kleinen Bächen und Gräben durchzogen, 

die als Entwässerungsgräben der Kultivierung der Flächen gedient 

haben, um den Grundwasserspiegel auf einem für die Landwirtschaft 

günstigen Stand zu halten. Das Flughafengelände durchschneidet die von 

Südwesten nach Nordosten verlaufenden Gewässer, so dass sie umgeleitet 

und neu geordnet werden mussten. Hierbei wurde sowohl das Abflussgeschehen 

in den verbleibenden Wasserläufen als auch die Hochwassersicherung 

des Flughafens und des Umlandes berücksichtigt. 

Das Erweiterungsvorhaben 3. S/L-Bahn und Vorfeld Ost macht es erforderlich, 

eine Reihe von natürlichen sowie durch die Gewässerneuordnung 

beim Neubau des Flughafens geschaffenen Oberflächengewässern in Teilen 

zu überbauen bzw. zu verlegen. Dabei handelt es sich u.a. um den 

Süßgraben, den Mittelgraben, den Grüselgraben, den Kalkgriesgraben / 

Keckeisgrenzgraben, den Abfanggraben Ost, den Ableitungsgraben Nord, 

den Vorflutgraben Nord sowie um den Ludwigskanal / Goldach. Die hydraulische 

Leistungsfähigkeit dieser Gräben reicht auch künftig aus, um die 

geringfügige Erhöhung der Abflüsse sicherzustellen, die sich aus der Befestigung 

von Flächen der 3. S/L Bahn und des Vorfeldes Ost ergibt. Eine 

Gleichzeitigkeitsbetrachtung macht deutlich, dass mit den Maßnahmen 

keine Abflussverschärfung in der Isar verbunden ist. Eine Minderung der 

Abflüsse in den Gräben nördlich des Planungsbereichs, die sich aus der 

geplanten Verfüllung von Grabenabschnitten und der Grundwasserregelung 

ergeben können, werden durch die gezielte Einleitung von Dränage- 


27



wasser aus der bestehenden und geplanten Grundwasserregelung kompensiert. 

Die Herstellung, Beseitigung oder wesentliche Umgestaltung von Gewässern 

oder seiner Ufer stellt einen Gewässerausbautatbestand nach §31 

WHG dar. Die Regelung der Abflüsse der oberirdischen Gewässer sind 

Gewässerbenutzungen im Sinne von §3 Abs. 1 Nr. 1 WHG. 

1.5.2 Grundwasserregelung 

Zur Gewährleistung der Frostsicherheit befestigter Flächen, wie Start- und 

Landebahnen, Rollbahnen und Vorfelder und der Befahrbarkeit des Geländes, 

sowohl für den Baubetrieb als auch für einen eventuellen Einsatz 

von Katastropheneinsatzfahrzeugen musste ein ausreichender Abstand 

der Grundwasseroberflächen und dem Unterbau der befestigten Flächen 

hergestellt werden. Die erforderliche Grundwasserabsenkung wird durch 

die zwischen den Parallelrollbahnen liegenden Entwässerungsgraben Süd 

und Nord hergestellt. Um eine grundwasserstromabwärts weiterreichende 

Absenkung zu vermeiden, wird ein Teil des in den Entwässerungsgräben 

entnommenen Grundwassers im Norden des Flughafens über die Versickerungsanlage 

wieder in den Quartärgrundwasserstrom zurückgegeben 

und der Grundwasserspiegel auf seiner ursprünglichen Höhe gehalten. 

Die Auswirkungen werden anhand eines Netzes von Messstellen in quantitativer 

und qualitativer Hinsicht überwacht. 

Das bestehende System des Flughafens zur Grundwasserregelung wird 

für den Bereich der 3. Start- und Landebahn um ein Dränagesystem ergänzt. 

Dadurch sollen die im Planungsbereich vorhandenen hohen 

Grundwasserstände an bautechnisch wichtigen und sicherheitsrelevanten 

Punkten um rd. 0,5 m (Meter) bezogen auf den Zentralwasserstand abgesenkt 

werden. Durch die geplante Grundwasserregelung kann gleichzeitig 

der für die Aufschüttung der Flugbetriebsflächen erforderliche Rohstoffbedarf 

deutlich reduziert werden. Neben den wirtschaftlichen Vorteilen werden 

damit vor allem auch die Eingriffe in den Gewinnungsgebieten reduziert. 

Mit geeigneten Maßnahmen zur Wiederversickerung werden die 

Auswirkungen der Grundwasserregelung minimiert und auf den Nahbereich 

um den künftigen Flughafenzaun begrenzt. 

Im Rahmen der Grundwasserregelung sind folgende Gewässerbenutzungstatbestände 

betroffen: 

• Ständiges Absenken und Ableiten von Grundwasser nach §3 Abs. 

1 Nr. 6 WHG und 

• Entnehmen und Ableiten von Wasser aus oberirischen Gewässern 

sowie Einleiten von Wasser ins Grundwasser entsprechend §3 Abs. 

1 Nr. 1 WHG. 

1.5.3 Bauwerke im Grundwasser 

Das Baufeld der 3. S/L-Bahn und der Vorfelderweiterung Ost ist ebenso 

wie das Gebiet des bestehenden Flughafens München durch geringe 




Grundwasserflurabstände gekennzeichnet. Insbesondere bei hohen und 

höchsten Grundwasserständen, die bereichsweise bis zur Geländeoberkante 

reichen, liegt ein großer Teil der bestehenden und geplanten tiefliegenden 

Bauwerke und Sparten im Grundwasser. Dadurch ergeben sich 

sowohl im Bauzustand als auch im Endzustand Auswirkungen auf den 

Grundwasserstrom, die von der Bauwerksgröße und der Einbindetiefe in 

das Grundwasser abhängen. Art und Umfang dieser Auswirkungen wurden 

mittels hydrogeologischer Berechnungen quantifiziert. Wenn bei den 

Auswirkungen ein vertretbares Maß überschritten wird, sind technische 

Ausgleichsmaßnahmen vorgesehen. Wie im Bestand ist dies bei den geplanten 

besonders großen Bauwerken im Grundwasser, wie z.B. bei Tunnelbauwerken 

und Rollbrücken etc. der Fall. 

Durch die geplanten Maßnahmen sind folgende Gewässerbenutzungstatbestände 

berührt: 

• Ständiges Aufstauen, Umleiten und Absenken von Grundwasser 

durch Düker, Dränagen und tiefgründige Bauwerke nach §3 Abs. 2 

Nr. 1 WHG und 

• Vorübergehendes Absenken, Entnehmen, Zutageleiten und Ableiten 

von Grundwasser zum Zwecke der Bauwasserhaltung und 

Wiedereinleiten des entnommenen Wassers in das Grundwasser 

und/oder in oberirdische Gewässer entsprechend §3 Abs. 2 Nr. 1 

WHG. 

1.5.4 Seitenentnahmen 

Aufgrund der topografischen und hydrogeologischen Gegebenheiten ist 

ein Massenausgleich unmittelbar innerhalb des Baufelds der geplanten 

Maßnahmen nicht möglich. Der Bedarf an Schüttmaterial für die Flugbetriebsflächen 

liegt erheblich über der Menge der dafür geeigneten Erdstoffe, 

die im Zuge der Erdbaumaßnahmen innerhalb des Baufeldes anfallen. 

Die erforderlichen Massen können zu einem gewissen Teil aus Seitenentnahmen 

gewonnen, die im Bereich nördlich der geplanten 3. S/L-Bahn 

angelegt werden, so dass die durch Kiesgewinnung verursachten Auswirkungen 

auf andere Belange minimiert werden können. Diese Seitenentnahmen 

müssen wieder verfüllt werden, damit offene Wasserflächen und 

die damit verbundenen Gefahren des Vogelschlags vermieden werden. 

Begrenzender Faktor ist dabei das zur Verfügung stehende, geeignete 

Verfüllmaterial. Die Auswirkungen der Seitenentnahmen auf den Grundwasserstrom 

wurden berechnet. Soweit Maßnahmen zu deren Begrenzung 

erforderlich sind, werden diese vorgesehen. 

Die Entnahme von Kies mit anschließender Wiederverfüllung der Entnahmestellen 

stellt eine Gewässerbenutzung im Sinne von §3 Abs. 1, Nrn. 5 

und 6 WHG dar. 


29

1.5.5 Entwässerung 



Das bestehende Flughafengelände stellt hinsichtlich der Verschmutzung 

der anfallenden Schmutz- und Regenwässer ein stark differenziertes Gebiet 

dar. Im Hinblick auf die Belastung des Oberflächenabflusses muss 

zwischen dem Sommerbetrieb mit gering bis nahezu unbelastetem Abfluss 

und dem Winterbetrieb mit infolge des Einsatzes von chemischen 

Enteisungsmitteln belastetem Abfluss unterschieden werden. Die gering 

belasteten Oberflächenabflüsse werden versickert bzw. nach einer Regenwasserbehandlung 

stark gedrosselt in die Oberflächengewässer eingeleitet, 

während die belasteten Oberflächenabflüsse im Winterbetrieb der 

Kläranlage Eitting zugeführt werden. 

Die verschiedenen Niederschlagsabwässer aus den einzelnen Erweiterungsbereichen 

des Flughafens werden im Sommer in einem neu zu 

erstellenden kombinierten System von Regen- und Benzinwasserkanälen 

erfasst und nach entsprechender verschmutzungsbezogener Behandlung 

nach dem Stand der Technik in Gewässer eingeleitet oder versickert. Im 

Winter werden die Niederschlagsabflüsse, die mit chemischen Enteisungsmitteln 

belastet sein können, in Enteisungsabwasserkanälen gesammelt 

und der Enteisungsabwasserbeckenanlage zugeführt und gespeichert. 

Von dort wird das Enteisungsabwasser zusammen mit dem anfallenden 

häuslichen Abwasser zur Kläranlage Eitting dosiert abgeleitet 

und mechanisch-biologisch gereinigt. 

Der von den Rollwegen stammende Niederschlagsabfluss kann im Winter 

zeitweilig durch Enteisungsmittel belastet sein. Durch ein Abbausystem im 

Gelände (ASG) am Rande der Rollbahnen wird das enteisungsmittelbelastete 

Abwasser so weitgehend gereinigt, dass es auch im Winter vor Ort 

versickert werden kann. Die Überwachung und Beweissicherung an den 

bestehenden ASG Flächen des Flughafens haben die Wirksamkeit dieses 

Systems nachgewiesen. Somit kann durch den Bau von ASG-Flächen im 

Bereich der Rollwege der 3. Start- und Landebahn eine deutliche Entlastung 

der Kläranlage Eitting durch die Reduzierung der zuzuführenden 

Enteisungsabwassermenge erreicht werden. 

Die Einleitung von Niederschlagswasser aus befestigten Flächen in Oberflächengewässer 

und Grundwasser stellen Gewässerbenutzungen nach 

§3 Abs. 2 Nrn. 4 und 5 WHG in Verbindung mit Art. 16 BayWG dar. 

Weiterhin sind die Flugzeugenteisungsstationen Anlagen zum Lagern von 

und zum Umgang mit wassergefährdenden Stoffen im Sinne von §19g 

WHG, die einfach oder herkömmlich sein können, bzw. nach §19h WHG 

einer Eignungsfeststellung bedürfen. 

1.5.6 Beweissicherungsmaßnahmen 

Durch das Vorhaben sind Maßnahmen zur Beweissicherung und Überwachung 

der Gewässer notwendig. Auf der Basis des bestehenden Messstellennetz 

wurde eine Fortschreibung der Beweissicherung konzipiert. 




Hierzu müssen u.a. auch neue Messstellen eingerichtet werden (siehe 

hierzu Kapitel 5). 

Die Errichtung neuer Grundwassermessstellen bedingt eine Anzeigepflicht 

nach Art. 34 BayWG. 

1.6 Wasserversorgung 

Im Flughafen besteht ein separates Trink- und Löschwassernetz. Die 

Wasserlieferung erfolgt durch den Zweckverband zur Wasserversorgung 

Moosrain. Zwischen dem Flughafen München und dem Zweckverband zur 

Wasserversorgung Moosrain wurde der seit 1984 bestehende „Wasserlieferungsvertrag 

zur Sicherstellung des gesamten Wasserbedarfs des Flughafens 

München“ im Mai 2004 durch den 2. Zusatzvertrag ergänzt und die 

Zusammenarbeit für die folgenden 30 Jahre bis zum 30.04.2033 verlängert. 

Das sichert dem Flughafen langfristig die Wasserversorgung und gibt 

dem Zweckverband auf der anderen Seite Planungssicherheit über Jahrzehnte. 

Der künftige Wasserbedarf des Flughafens kann aus den vorhandenen 

Anlagen des Zweckverbands gedeckt werden. Für den Anschluss der geplanten 

Gebäude und Einrichtungen ist eine entsprechende Erweiterung 

der Netze vorgesehen. 

Eine ausführliche Beschreibung der Situation der Wasserversorgung und 

ein Nachweis der künftigen Bedarfsdeckung enthalten die Planungsunterlagen 

zur Wasserversorgung im Anlagenordner (Teil 4). 


31

2 Gewässerneuordnung 

2.1 Bestehende Verhältnisse 



Das Erdinger Moos wird von zwei Hauptgewässern begrenzt, der Isar im 

Westen und der Sempt im Osten. Innerhalb dieses Bereichs liegen auch 

die von den Flughafenbaumaßnahmen berührten Oberflächengewässer. 

Dabei handelt es sich zumeist um relativ kleine Oberflächengewässer und 

Gräben, oft nur zeitweise wasserführend, die keinen natürlichen Ursprung 

besitzen, sondern durch fortschreitende Melioration des Erdinger Mooses 

in den letzten zwei Jahrhunderten künstlich hergestellt worden waren. 

Der bei der Planung und Genehmigung des Flughafens München geprägte 

Begriff der Gewässerneuordnung für die Herstellung, Beseitigung oder 

wesentliche Umgestaltung von Oberflächengewässern oder von Abschnitten 

von Oberflächengewässern im Zusammenhang mit Baumaßnahmen 

am Flughafen München bezieht sich dabei in aller erster Linie nur auf die 

oberirdischen Gewässer im Sinne des §1 Abs.1 Nr. 1 WHG 

Für die Planungen liegt die Geotechnische Begutachtung 1 und ein Gewässerstrukturgutachten 

2 vor, die als Grundlagen für die Planung verwendet 

wurden. 

2.1.1 Allgemeine Beschreibung der Oberflächengewässersysteme 

Das Einzugsgebiet der Oberflächengewässer im Flughafenbereich ist 

durch folgende Begrenzungen gekennzeichnet: 

• im Süden durch den Speichersee, 

• im Westen und Norden durch die Isar, 

• im Osten durch den Mittlere-Isar-Kanal, bzw. durch die Dorfen im 

nördlichen Bereich. 

Niederschläge außerhalb dieses Einzugsgebietes gelangen nicht in den 

Flughafenbereich, sondern werden über andere Gewässersysteme abgeleitet. 

Das im Einzugsgebiet anfallende und nicht versickernde Niederschlagswasser 

fließt oberflächlich den in den Geländetieflinien verlaufenden Grä- 

1 [G14] TUM, Zentrum Geotechnik – Geotechnische Begutachtung 

2 [A5] Grünplan GmbH - Gewässerstrukturkartierung 




ben zu. Hydrologisch bedeutsam ist, dass Starkniederschlagsereignisse 

die Abflussverhältnisse in den Oberflächengewässern dabei mehr beeinflussen 

als die Zuflüsse aus dem Grundwasser. Das vorhandene, oft stark 

verästelte Netz der z.T. sehr kleinen, künstlich angelegten Gräben wirkt 

bei hohen Grundwasserständen grundwasserregelnd und ermöglicht damit 

erst eine landwirtschaftliche Nutzung der ansonsten sehr feuchten und 

anmoorigen Böden. Viele der kleinen Gräben, die meist keine amtliche 

Bezeichnung führen, fallen in niederschlagsarmen Zeiten und bei mittleren 

und niedrigen Grundwasserständen vollständig trocken. 

In Anlage 3.1 sind im Übersichtslageplan Gewässer WA0301 alle oberirdischen 

Gewässer im näheren Umfeld des Flughafens und in der weiteren 

Umgebung bis zur Isar im Westen und dem Mittlere-Isar-Kanal im Osten 

mit amtlichen Bezeichnungen dargestellt; Ausschnitte aus diesem Übersichtslageplan 

im Format DIN A4 enthält die dortige Beilage GNO. 

Folgende Oberflächengewässer sind von den geplanten wasserwirtschaftlichen 

Maßnahmen berührt bzw. betroffen: 

• Goldach 

• Goldach Zulauf Ost 

• Westlicher Seitenarm Loosgraben 

• Loosgraben 

• Ableitungsgraben Nord 

• Süßgraben 

• Mittelgraben 

• Grüselgraben 

• Breitwiesengraben 

• Zufluss zum Grüselgraben 1 

• Kalkgriesgraben 

• Keckeisgrenzgraben 

• Stampfwiesengraben 

• Zufluss zum Stampfwiesengraben 

• Abfanggraben Ost 

• Vorflutgraben Nord 

• Überleitung Süd-Nord 

• Verrohrung Nord-Ost 

Zusätzlich werden die Entwässerungsgräben Nord und Nord-Ost innerhalb 

des Flughafens in kleinen Abschnitten mit Rollwegüberführungen überbaut. 

Weitere oberirdische Gewässer wie Dorfen oder Isar sind von den Maßnahmen 

nicht betroffen. 


33



Abbildung 2-1 Ausschnitt aus dem Übersichtslageplan Gewässer 

Alle Gewässer verlaufen weitgehend isarparallel, d.h. in Richtung Norden 

bzw. Nordosten. Als Vorfluter wirkt jeweils die Isar. 

Das Sohlgefälle der Gräben entspricht in etwa dem natürlichen Geländegefälle 

von 2 bis 3 ‰. 

2.1.2 Zusammenwirken von Grundwasser und Oberflächengewässer 

Die oberirdischen Gewässer im Erdinger Moos sind verstärkt ab Mitte des 

19. Jahrhunderts im Zuge von Kultivierungsmaßnahmen künstlich hergestellt 

bzw. weitergehend ausgebaut worden, um den Bodenwasserhaushalt 

für die landwirtschaftliche Nutzung zu verbessern. Schon damals war 

die direkte Abhängigkeit zwischen Grundwasserstand und Grabenwasserstand 

bekannt. Die Gräben entwässern die angrenzenden Böden und 

senken das Grundwasser ab. 

Von niederschlagsbedingten Zuflüssen abgesehen sind die Gräben grundwassergespeist, 

so dass in den Gräben abfließende Oberflächenwasser 

überwiegend dem Grundwasserstrom entstammt. Die Gräben nehmen 

Grundwasser auf, solange der Grundwasserstand höher ist als der Wasserstand 

im Graben. Umgekehrt findet eine Infiltration in das Grundwasser 

immer dann statt, wenn der Wasserstand im Graben über dem angrenzenden 

Grundwasserstand liegt. 

Die Grundwasserverhältnisse und die Verhältnisse in den Oberflächengewässern 

stehen also im engen Zusammenhang. Der Austausch zwischen 

den beiden Systemen erfolgt über die Sohle der Gräben und über die 

Grabenböschungen. Er ist stark von der Selbstabdichtung der Gräben 

(Kolmation) abhängig. 




2.1.3 Gewässerneuordnung beim Neubau des Flughafens 

Durch den Neubau des Flughafens wurden die Bäche und Gräben zwischen 

Hallbergmoos und Schwaig durchtrennt. Mit den baulichen Maßnahmen 

im Rahmen der Gewässerneuordnung (GNO) wurden die Bäche 

und Gräben an der Südseite des Flughafens abgefangen, umgeleitet bzw. 

durch den Flughafen hindurchgeleitet und an der Nordseite wieder an die 

ursprünglichen Grabensysteme angeschlossen. 

Mit der Gewässerneuordnung wurden Hochwasserschutzmaßnahmen für 

den Flughafen und für die Unterlieger nördlich des Flughafens umgesetzt. 

Hochwasserabflüsse der dem Flughafen zuströmenden Gräben werden 

über den Abfanggraben Süd, dem Abfanggraben Ost und dem Vorflutgraben 

Nord um den Flughafen herum zur Isar abgeleitet. 

Die Wiedereinleitungsabflüsse in die Gräben nördlich des Flughafens sind 

entsprechend der Leistungsfähigkeit der Gräben auf insgesamt 5,0 m 3 /s 

begrenzt, so dass nicht nur der Flughafen, sondern auch die Gebiete zwischen 

dem Flughafen und der Isar vor Hochwasser geschützt sind. 

Die Sohlhöhen der im Rahmen der Gewässerneuordnung erstellten Gräben 

liegen in etwa auf der Höhe des mittleren Grundwasserstands, so 

dass bei niedrigen bis mittleren Grundwasserständen keine Absenkwirkung 

auftritt. Der tiefer liegende Ableitungsgraben Nord wurde abgedichtet. 

Ein Teil des Oberflächenwassers wird in der Überleitung Süd-Nord durch 

den Flughafen geleitet. Die Überleitung Süd-Nord dient zudem als Vorflut 

für die Entwässerungsgräben der bestehenden Grundwasserregelung und 

für die Oberflächenentwässerung des Flughafens. Dieses Wasser wird zu 

einem Teil über die Versickerungsanlage versickert und zum andern Teil 

in die Gräben eingeleitet. Der über die Leistungsfähigkeit der Gräben hinaus 

gehende Abfluss wird über den Ableitungsgraben Nord und den Vorflutgraben 

Nord zur Isar abgeleitet. 

2.1.4 Gewässerbenutzungen und wasserrechtliche Gegebenheiten 

Die Goldach ist ein Gewässer 2. Ordnung. Bei allen anderen von den geplanten 

Maßnahmen betroffenen Gewässern handelt es sich ausschließlich 

um Gewässer 3. Ordnung. 

Die Wasserkraft der Goldach wird im Bereich von Attaching über ein 

Triebwerk genutzt. An den anderen Gräben sind keine Wasserkraftnutzungen 

oder Sondernutzungen vorhanden. 

Im Rahmen der in den Planfeststellungsbescheiden des Flughafens erteilten 

Planfeststellungen, Bewilligungen und Erlaubnisse wird von der FMG 

Wasser aus dem plangemäßen Betrieb der Grundwasserregelung und 

Gewässerneuordnung in den Süß-, Mittel- und Grüselgraben eingeleitet. 

Bei Hochwasser erfolgt eine Einleitung über den Vorflutgraben Nord in die 

Isar. 


35

2.2 Hydrologische Daten und bestehende Abflussverhältnisse 



Wichtige Grundlagen und Randbedingungen für die Planungen, die Modellrechnungen, 

die Dimensionierungen sowie die hydraulischen Berechnungen 

und für die Beurteilung der bestehenden Situation bilden quantitative 

Kenntnisse über bestehende Abflussverhältnisse. Für die vorliegenden 

Planungen wurden daher alle dazu verfügbaren wasserwirtschaftlichen 

Daten erhoben, auf Plausibilität geprüft und ausgewertet. Die bestehenden 

Abflussverhältnisse an den Gewässerpegeln des Landesamtes für 

Umwelt und den relevanten von der FMG beobachteten Gewässerpegeln 

sind nachfolgend beschrieben. 

Für die Berechnungen der Abflussverhältnisse sind die nächstliegenden 

Gewässerpegel an der Isar (Freising) und an der Gfällach (Oberding) relevant. 

Bei der Isar handelt es sich um ein Gewässer 1. Ordnung, das vom Bayerischen 

Landesamt für Umwelt (LfU), wie auch die Gfällach, intensiv beobachtet 

wird. Die Messwerte und Auswertungen sind im Internet unter 

www.bayern.de/lfw sowie im “Gewässerkundlichen Jahrbuch“ veröffentlicht. 

Auf diese Quellen wird im Nachfolgenden zurückgegriffen. 

Abbildung 2-2 Lage Gewässerpegel des LfU 

(Quelle: http://gisportalumwelt.bayern.de/website/lfw) 

Die FMG hat entsprechend der wasserrechtlichen Auflagen zahlreiche 

Pegel und Messstellen an Gewässern eingerichtet und langjährig beo- 




2.2.1 Isar 

bachtet, den Wasserstand registriert und durch Abflussmessungen bei unterschiedlichen 

Abflussereignissen eine Schlüsselkurve erstellt. Teilweise 

wird der Abfluss kontinuierlich aufgezeichnet. 

Bei den für die nachfolgenden Auswertungen relevanten Gewässerpegeln 

wird zusätzlich auch der Abfluss gemessen. Im Lageplan D1a/F6.1a-008 

sind die Gewässermessstellen und -pegel dargestellt. 

Die Abflusskennwerte der Isar beziehen sich auf LfU Messstellen-Nr. 

16006500 mit dem zugehörigen Flusskilometer 113,70 km. 

Abbildung 2-3 Pegel Freising 

(Quelle: http://www.hnd.bayern.de/pegel) 

In nachfolgender Tabelle 2-1 sind die charakteristischen Abflüsse in der 

Isar am Pegel Freising zusammengestellt. 

Tabelle 2-1 Abflüsse Isar Pegel Freising (Jahresreihe 1959 – 2003) 


Winter Sommer Jahr 

NQ m 3 /s 4,64 5,15 4,64 

MNQ m 3 /s 10,0 10,4 9,40 

MQ m 3 /s 14,6 28,5 21,6 

MHQ m 3 /s 96,7 277 282 

HQ m 3 /s 315 658 658 

(Quelle: http://www.hnd.bayern.de) 

Tabelle 2-2 zeigt die Jährlichkeiten der Höchstabflüsse in der Isar am Pegel 

Freising. 

37



Tabelle 2-2 Jährlichkeiten der Höchstabflüsse Isar, Pegel Freising (Jahre 

1959 – 1995) 

HQ1 

HQ2 

HQ5 

HQ10 

HQ20 

HQ50 

HQ100 

2.2.2 Gfällach 

210 m 3 /s 

270 m 3 /s 

480 m 3 /s 

600 m 3 /s 

620 m 3 /s 

750 m 3 /s 

950 m 3 /s 


Der höchste gemessene Abfluss in der Isar am Pegel Freising betrug im 

Juli 1954 1.050 m 3 /s. Dieser hohe Abfluss trat vor der Inbetriebnahme des 

Sylvensteinspeichers im Jahr 1959 auf, durch den die Hochwasserabflüsse 

in der Isar gedrosselt werden. 

Die genaue Kenntnis der gewässerkundlichen Daten der Isar ist maßgebend, 

um mögliche Auswirkungen durch die geplanten Maßnahmen auf 

das Abflussverhalten in der Isar beurteilen zu können. Günstig ist, dass 

die Mündung des Vorflutgrabens Nord in die Isar nur rd. 7 km unterstromig 

des Pegels Freising liegt. Die Fließzeit zwischen dem Pegel und der Einmündung 

des Vorflutgrabens Nord beträgt bei den bei Hochwasser auftretenden 

Fließgeschwindigkeiten von etwa 2 - 3 m/s rund 1 Stunde. Die am 

Pegel Freising (Isar) beobachteten Abflüsse können deshalb als repräsentativ 

für die Abflüsse der Isar bei der Einmündung des Vorflutgrabens Nord 

angesehen werden. Da keine größeren Zuflüsse zwischen dem Pegel 

Freising und der Einmündung des Vorflutgrabens Nord in die Isar einmünden, 

sind die o.g. Daten des Pegels Freising sehr gut geeignet für die Beurteilung 

der Abflussverhältnisse an der Einleitung des Vorflutgrabens 

Nord in die Isar. 

Wie die nachfolgenden Kapitel zeigen, sind für die weitere Betrachtung vor 

allem die Abflüsse der Isar mit einer 10-jährlichen und mit einer 100jährlichen 

Wiederkehrzeit maßgebend. Sie sind in Tabelle 2-2 farbig markiert. 

Die Abflusskennwerte der Gfällach beziehen sich auf die LfU Messstellen- 

Nr. 16527503 mit dem zugehörigen Flusskilometer 3,00 km 




Abbildung 2-4 Gfällach, Pegel Oberding 

(Quelle: http://www.hnd.bayern.de/pegel) 

In nachfolgender Tabelle 2-3 sind die charakteristischen Abflüsse der 

Gfällach am Pegel Oberding zusammengestellt. 

Tabelle 2-3 Abflüsse Gfällach, Pegel Oberding (Jahresreihe 1974 – 2004) 


Winter Sommer Jahr 

NQ m 3 /s 0,08 0,07 0,07 

MNQ m 3 /s 0,31 0,24 0,23 

MQ m 3 /s 0,58 0,45 0,51 

MHQ m 3 /s 1,93 1,81 2,34 

HQ m 3 /s 3,35 4,29 4,29 


In Tabelle 2-4 sind die höchsten gemessenen Abflüsse in der Gfällach am 

Pegel Oberding zusammengestellt. 

Tabelle 2-4 Höchste Abflüsse Gfällach, Pegel Oberding 

1. 4,29 m 3 /s 07.06.1995 

2. 3,35 m 3 /s 12.02.1979 

3. 3,27 m 3 /s 17.11.1973 

4. 3,18 m 3 /s 18.06.1979 

5. 3,12 m 3 /s 07.08.2002 


39



Die gewässerkundlichen Daten der Gfällach sind für statistische Auswertungen 

hinsichtlich der zeitlichen Überlagerung von Hochwasserereignissen 

im Flughafengebiet und in der Isar erforderlich. 

Die Gfällach selbst ist von den geplanten Maßnahmen nicht betroffen. 

2.2.3 Ludwigskanal / Goldach 

Der Abfluss im Ludwigskanal ist am Beginn der Verrohrung nördlich Hallbergmoos 

(Messstelle Q64, siehe Plan D1a/F6.1a-008) auf 2,5 m 3 /s begrenzt. 

Darüber hinausgehende Abflüsse werden in den Abfanggraben 

Süd abgeleitet. 

Die Messdaten an der Messstelle Q64 werden über die MSR/ZLT Wasserwirtschaft 

erfasst und dokumentiert. Die Auswertung hat gezeigt, dass 

während eines Tages i.d.R. nur geringe Abflussschwankungen auftreten. 

Aus diesen Messdaten wurden daher zur Verringerung der Datenmenge 

Tagesmittelwerte berechnet, auf deren Grundlage statistische Auswertungen 

erfolgten. 

Die Liste der Tagesmittelwerte ist in der Beilage GNO zusammengestellt. 

Abflussdaten liegen seit Wirksamwerden der Anlagen vor. Bei der Auswertung 

wurde die Messreihe ab 2000 bis 2006 verwendet. 

Aus den Messdaten wurde das arithmetische Mittel gebildet und der Mindest- 

und Höchstwert des Abflusses ermittelt. Die Ergebnisse sind in folgender 

Tabelle zusammengestellt: 

Tabelle 2-5 HQ, MQ und NQ Ludwigskanal [Q64] 

HQ MQ NQ 

2,09 m 3 /s 0,85 m 3 /s 0,37 m 3 /s 

Festzustellen ist, dass der zulässige maximale Abfluss von 2,5 m 3 /s in der 

Vergangenheit zu keiner Zeit erreicht oder überschritten wurde. Die Abflüsse 

im Ludwigskanal bzw. der Goldach werden durch die geplante Verlegung 

der Goldach östlich von Attaching nicht verändert. Somit können 

die hydraulischen Nachweise, die im Zusammenhang mit der Verlegung 

der Goldach geführt werden, auf den bestehenden Abflussverhältnisse 

aufbauen. 

2.2.4 Bereich Ableitungsgraben Nord mit Ausleitungen 

Ziel der geplanten Maßnahmen ist es, die vorhandenen Abflussverhältnisse 

in den Gräben nördlich des Flughafens, insbesondere im Süß- und im 

Grüselgraben sowie im Keckeisgrenzgraben möglichst wenig zu verändern. 

Deshalb wurden die vorhandenen Daten zu den Abflussverhältnissen 

im Bereich des Ableitungsgrabens Nord gesichtet, auf Plausibilität geprüft 

und ausgewertet. 




Am Ableitungsgraben Nord werden folgende Werte gemessen: 

• Zuflüsse aus der Überleitung Süd/Nord (Q67) und der Verrohrung 

Nord/Ost (Q63), 

• Abflüsse in den Süßgraben (Q58), den Mittelgraben (Q59) und den 

Grüselgraben (Q60). 

Die Daten wurden auf Tagesmittelwerte umgerechnet. Dabei war festzustellen, 

dass die zuströmende Wassermenge (Q63 und Q67) in einzelnen 

Fällen über als auch unter der abströmenden Wassermenge (Q58, Q59 

und Q60) lag. Dafür gibt es folgende Gründe: 

• Dem Ableitungsgraben Nord strömt neben den Zuflüssen aus der 

Überleitung Süd-Nord und der Verrohrung Nord-Ost auch Wasser 

aus den Flächen zwischen dem nördlichen Flughafenzaun und dem 

Ableitungsgraben Nord zu. Dabei handelt es sich vor allem um oberflächigen 

Abfluss über das dort noch z.T. vorhandene Grabensystem 

bzw. über Geländetieflinien. Die Auswertung der Ganglinien 

zeigt, dass nach besonders starken Niederschlagsereignissen wie 

z.B. im Mai 1999 mehr Wasser aus dem System ab- als über die 

Messstellen zufloss (siehe Beilage GNO). 

• Im Bereich des Ausleitbauwerks Grüselgraben strömt eine Teilmenge 

in den Ostteil des Ableitungsgrabens Nord. Dieser Teilstrom 

wird von den Messungen nicht erfasst, so dass vor allem bei höheren 

Abflüssen nach den Messergebnissen mehr Wasser zu- als abfließt. 

• Die Messeinrichtung im Ableitungsgraben Nord sind auf die Begrenzung 

der Höchstabflüsse ausgelegt, sodass bei mittleren und 

niedrigen Abflüssen die Messgenauigkeit Unschärfen enthält, die 

bei der statistischen Auswertung zu Abweichungen führt. 

Im Wissen dessen wurden alle Abflüsse ausgewertet und eine Abflussbilanz 

für die mittleren Abflussverhältnisse erstellt. Die für die Beurteilung 

der Abflussaufteilung auf den Süß-, Mittel- und Grüselgraben maßgebenden 

Messstellen Q58, Q59 und Q60 blieben dabei unverändert. Der Abflussabgleich 

erfolgte an den Einleitstellen Q63 (Verrohrung Nord-Ost) und 

Q67 (Überleitung Süd-Nord) mit einem bei beiden Messstellen in gleicher 

Höhe angesetzten Abgleichsfaktor. Die Ergebnisse sind in der Tabelle 2-6 

zusammengestellt. 


41

Tabelle 2-6 Mittelwasserabflüsse 

Gemessener Mittelwasserabfluss 

im Gewässersystem nördlich des Flughafens 

mit Abgleich der Einleitungsmengen aus der Überleitung 



Süd-Nord und der Verrohrung Nord-Ost um den Faktor: 1,075 

zum Ausgleich der Wasserbilanz 

Gewässerabschnitt Messwerte Abfluss 

[m³/s] [m³/s] 

Überleitung Süd-Nord (Auslaufbauwerk) 0,589 

Versickerung Ost Q56 0,056 0,056 

Versickerung West Q57 0,026 0,026 

Ableitungsgraben Nord Q67 0,472 0,507 

Süßgraben Q58 0,287 0,287 

Ableitungsgraben Nord 0,220 

Mittelgraben Q59 0,112 0,112 


Verrohrung Nord-Ost Q63 0,183 0,197 


Grüselgraben Q60 0,305 0,305 


Ein Vergleich der Tagesmittelwerte über den gesamten Beobachtungszeitraum 

ergibt folgende Aufteilung der Abflüsse aus dem Ableitungsgraben 

Nord: 

• Süßgraben: 41% (40 %) 

• Mittelgraben: 16% (20%) 

• Grüselgraben: 43% (40 %) 

Das bedeutet, dass in der Vergangenheit aus dem Ableitungsgraben Nord 

41% des Abflusses in den Süßgraben, 16% in den Mittelgraben und 43% 

in den Grüselgraben ausgeleitet wurden. 

Die Zahlen machen deutlich, dass die Vorgaben zur Aufteilung der Abflüsse 

gemäß der Auflage Nr. IV 9.3.5 des Planfeststellungsbeschlusses vom 

1979 (Zahlen in Klammern) in der Praxis außergewöhnlich genau realisiert 

wurden. Das ist auch ein Grund dafür, dass in der weiteren Planung an 




der nunmehr bewährten technischen Grundkonzeption der Ausleitbauwerke 

mit ihren Schälzungen festgehalten werden kann. 

Ferner ist gemäß Änderungsplanfeststellungsbeschluss der max. Ausleitungsabfluss 

in die Gräben begrenzt: 

• Süßgraben auf max. 2,0 m 3 /s, 

• Mittelgraben auf max. 1,0 m 3 /s, 

• Grüselgraben auf max. 2,0 m 3 /s 

Es wurde festgestellt, dass diese Abflüsse nie überschritten und demzufolge 

auch die Auflage eingehalten wurde. 

Ausgeprägte Hochwasserereignisse im Flughafenbereich sind seit Fertigstellung 

der Gewässerneuordnung nicht aufgetreten. 

Für die weitere Planung kann an den bisherigen Zielvorgaben der Abflussverteilung 

und der max. zulässigen Ausleitung festgehalten werden. 

Es ist beabsichtigt, Entwicklungen bei der Messtechnik seit Flughafeninbetriebnahme 

zu berücksichtigen und Messgeräte mit höherer Messgenauigkeit 

zu installieren, die auch den Niedrigwasserbereich genauestmöglich 

abdecken. 

In der nachfolgenden Abbildung 2-5 sind die Ganglinien aller Jahresmittelwerte 

der Messstellen Q58, Q59 und Q60 (siehe Plan D1a/F6.1a-008) 

sowie die Jahresniederschlagshöhen dargestellt (siehe auch Beilage 

GNO). Sie bestätigen, dass die maximal zulässigen Abflüsse im Süß-, Mittel- 

und im Grüselgraben nie überschritten wurden. Sie belegen gleichzeitig, 

dass alle drei Gräben ständig Wasser führten. Die grafische Darstellung 

wird in den nachfolgenden Abschnitten durch tabellarische Zusammenstellungen 

ergänzt. 


43



Abbildung 2-5 Ganglinien aller Jahresmittelwerte der Abflüsse an den 

Messstellen Q58 Q59 Q60 (1993 – 2006) im Überblick 

2.2.4.1 Ausleitung Süßgraben 

Die Auswertung der vorliegenden Daten hat gezeigt, dass am Ausleitbauwerk 

Süßgraben rd. 41% der Gesamtausleitmenge aus dem Ableitungsgraben 

Nord in den Süßgraben ausgeleitet wurde. 

Der mittlere Abfluss betrug im Beobachtungszeitraum von 1993 bis 2006 

rd. 0,29 m³/s, der Höchstwert lag bei rd. 1,30 m³/s (1993), der niedrigste 

Abfluss bei rd. 0,04 m³/s (2003). Der mittlere Niedrigwasserabfluss, der 

mittlere Abfluss und der mittlere Hochwasserabfluss sind in der nachfolgenden 

Tabelle aufgeführt. Die Ganglinien der relevanten Jahremittelwerte 

sind der Beilage GNO zu entnehmen. 

Tabelle 2-7 MHQ, MQ und MNQ Ausleitung Süßgraben [Q58] 

MHQ MQ MNQ 

Mittelwert rd. 0,74 m 3 /s rd. 0,29 m 3 /s rd. 0,11 m 3 /s 




2.2.4.2 Ausleitung Mittelgraben 


Mittelgraben rd. 16% der Gesamtausleitmenge aus dem Ableitungsgraben 

Nord in den Mittelgraben ausgeleitet wurde. 







Tabelle 2-8 MHQ, MQ und MNQ Ausleitung Mittelgraben [Q59] 

MHQ MQ MNQ 


2.2.4.3 Ausleitung Grüselgraben 


Grüselgraben rd. 43% der Gesamtausleitmenge aus dem Ableitungsgraben 

Nord in den Mittelgraben ausgeleitet wurde. 







Tabelle 2-9 MHQ, MQ und MNQ Ausleitung Grüselgraben [Q60] 

2.2.4.4 Nebengräben 

MHQ MQ MNQ 


Die Abflüsse in den Nebengräben werden nicht regelmäßig bzw. nicht 

ständig erfasst oder aufgezeichnet. Im Zusammenhang mit den Planungen 

wurden im Rahmen der Stichtagsmessung für die Kalibrierung des 

Grundwassermodells an zahlreichen kleinen Gräben Abflussmessungen 

und Wasserstandsbeobachtungen durchgeführt, um Erkenntnisse zu gewinnen. 

Belastbare Auswertungen lassen sich daraus nicht erstellen. 

Sie sind aber auch nicht notwendig, denn die Gräben dienen vorrangig der 

Regelung des Bodenwasserhaushalts für die landwirtschaftliche Nutzung 


45



der Fläche. Für die Gewässerneuordnung und die Abflussberechnungen 

spielen sie keine Rolle. 

2.3 Bestehende Gewässergüteverhältnisse 

Die Erhebung des biologischen Zustandsbildes der Gewässer im Bereich 

des Flughafens wurde an den 15 Probenahmestellen in den Jahren 1980 

bis 1995 von Prof. Dr. Siebeck entsprechend der Planfeststellungsauflage 

durchgeführt. Ab 2002 wurden die Untersuchungen vom Büro ÖKON aufgrund 

einer Abstimmung mit dem WWA weitergeführt. An den Messstellen 

wurden ab 1979 auch chemisch-physikalische Untersuchungen durchgeführt. 

Im Plan D1a/F6.1a-009 sind die Messstellen eingezeichnet. 

2.3.1 Biologische Gewässergüte 

Nach der amtlichen Gewässergütekartierung sind die Gewässer im Erdinger 

Moos und in der rechtsseitigen Isaraue der Gütestufe II zuzuordnen. 

Der Mittlere – Isar - Kanal und ein Abschnitt der unteren Dorfen mit dem 

Zufluss Weichgraben weisen die Güteklasse II-III auf. 

Nach Untersuchungen der FMG im Rahmen der Beweissicherung für den 

bestehenden Flughafen weisen die Entwässerungsgräben innerhalb des 

Flughafens wechselnde Qualitäten auf. Die zwischen den Rollbahnen gelegenen 

Entwässerungsgräben müssen zur Aufrechterhaltung einer optimalen 

Funktionstüchtigkeit laufend unterhalten und gereinigt werden. Das 

Zustandsbild wird daher in erster Linie durch diese Unterhalts- und Reinigungsarbeiten 

bestimmt. Die deshalb eher geringen Artenzahlen schränken 

die Vergleichsmöglichkeit mit der üblichen Bewertung nach Güteklassen 

ein. Nach den vorliegenden Untersuchungen ist von Gütewerten auszugehen, 

die überwiegend die Güteklasse II und II-III umfassen. 

Außerhalb des Flughafens erfolgten langjährige Untersuchungen zur Bestimmung 

der biologischen Gewässergüte durch die FMG bzw. beauftragte 

Gutachter (Prof. Siebeck und Büro ÖKON). Im Zeitraum von 1980 bis 

2004 erfolgten biologische Bestandsaufnahmen im jährlichen Abstand an 

15 Probestellen bzw. -abschnitten in insgesamt 7 Fließgewässern, davon 

4 südlich (oberstromig) und 4 nördlich (unterstromig) des Flughafens. Weitere 

7 Probestellen liegen an den isarnahen Hauptgewässern unterstromig 

des Flughafens. 

2.3.2 Chemische Gewässergüte und Trophie 

Neben den gewässerbiologischen Untersuchungen werden für die Gütebeurteilung 

auch relevante chemisch-physikalische Gewässerparameter 

durch von der FMG beauftragten Fachbüros und Labors erhoben. Zusammenfassend 

lässt sich nach den Untersuchungsergebnissen feststellen, 

dass keine Auffälligkeiten, die mit dem Betrieb des Flughafens in Zusammenhang 

gebracht werden können, zu erkennen sind. 




Die Ergebnisse der wichtigsten Güteparameter an ausgewählten 

Messstellen (siehe auch Plan D1a/F61.a-009), nämlich 

• Messstelle OW1 (Ludwigskanal Hallbergmoos, südlich S/L-Bahn 

Süd). 

• Messstelle OW2 (Ludwigskanal Aussichtshügel Nord, nördlich S/L- 

Bahn Nord). 

• Messstelle OW6 (Süßgraben nördlich Ableitungsgraben Nord). 

• Messstelle OW9 (Mittelgraben, nördlich Ableitungsgraben Nord, 

Anm.: Nicht mehr in Beobachtung). 

• Messstelle OW11 (Grüselgraben St 2084, nördlich Ableitungsgraben 

Nord). 

• Messstelle OW12 (Grüselgraben Höhe Düker Vorflutgraben Nord). 

lässt sich im Zeitraum November 1979 bis Juni 2005 zusammenfassend 

wie folgt kennzeichnen. 

Die untersuchten Gewässer nördlich des Flughafens (M 6,9,11,12) weisen 

bei Ammonium (NH4) konstant niedrige Werte auf; oft liegt die NH4- 

Konzentration unterhalb der Nachweisgrenze; Tendenzen sind nicht erkennbar. 

Die Nitratgehalte des Grundwassers findet sich auch in den Oberflächengewässern 

mit Grundwasserprägung wieder. Tendenzen sind 

nicht erkennbar. 

Bei Phosphat (Orthophosphat - PO4) liegen die Werte im Süßgraben teilweise 

unter der Nachweisgrenze, ansonsten sind in den Gewässern 

Schwankungen in einem geringen bis mittleren Bereich festzustellen. In 

den Gräben nördlich des Flughafens mit prägendem Grundwasserzufluss 

wird häufig die Nachweisgrenze für Orthophosphat unterschritten. 

Bei der Güteklassifizierung der Nährstoffe (nach LAWA 1998) liegen die 

Gewässer bezüglich Phosphat und Ammonium nördlich des Flughafens 

bis auf einzelne Ereignisse in den Güteklassen I und I-II. Diese Werte entsprechen 

naturnahen Gewässern und werden in landwirtschaftlich geprägten 

Einzugsgebieten oft weit überschritten. Erklärbar sind die Werte durch 

die allgemeine Grundwasserprägung der Gräben. 

Zum Vergleich weist die Goldach (Messstelle 1 und 2) zwar ähnliche Nitratkonzentrationen, 

aber weit höhere Ammonium- und Phosphatkonzentrationen 

auf. Letztere haben eine sinkende Tendenz. Bei der Güteklassifizierung 

der Nährstoffe liegen die Werte bezüglich Phosphat, Ammonium 

und Nitrat in der Goldach mit ihrem großen landwirtschaftlich und durch 

Siedlungen geprägten Einzugsgebiet bis auf einzelne Ereignisse in den 

Güteklassen II und II-III. 

Bei TOC (Total Organic Carbon - Gesamtkohlenstoff) weisen alle sechs 

Messstellen deutliche Maxima auf, vor allem in den Jahren 1981/82, drei 

Jahre nach dem Beginn der Aufzeichnungen im November 1979 bzw. lange 

Zeit vor Inbetriebnahme des Flughafens. Die Messstellen 1 und 2 sind 

generell durch niedrigere TOC-Gehalte als die Messstellen 6, 9, 11 und 12 

gekennzeichnet. Ab 1984/85 sind bei allen Messpunkten tendenziell sin- 


47



kende bzw. stagnierende Werte auf einem für das Einzugsgebiet charakteristischen 

Niveau zu verzeichnen. 

2.3.3 Oberflächengewässer im Bereich des Flughafens 

Nach den Ergebnissen der o.g. Gewässergüteuntersuchungen zeigen die 

nach den Einleitungsstellen aus dem Ableitungsgraben Nord anschließenden 

Gräben (Süßgraben, Mittelgraben, Grüselgraben) durchwegs eine gute 

Wasserqualität mit hohen Taxazahlen und Individuendichten. Ab Einleitungsstelle 

Überleitung Süd-Nord in den Ableitungsgraben Nord treten 

Mangan- und Eisenoxidausfällungen auf der Gewässersohle bis in den 

Grüselgraben auf. Solche Metallfällungen sind wohl mit dem Austritt von 

Grundwasser und chemischen Prozessen durch den Kontakt mit dem 

Luftsauerstoff zu erklären und treten nach Beobachtungen auch an naturnahen 

Gewässern im Erdinger Moos auf, so z.B. im Keckeisgrenzgraben, 

in einem Seitengraben zur Gfällach ostnordöstlich Oberding oder im 

Schwarzbach (Tagwerksgraben) südlich Viehlaßmoos. 

Der Saprobienindex wurde nach dem Winterdienstbericht 2004/2005 3 am 

Ableitungsgraben Nord von Herbst 2004 bis Frühjahr 2005 insgesamt 7 

mal bestimmt. Er lag im Mittel bei Gewässergüteklasse II. Im Ableitungsgraben 

Nord kann die Güteklasse direkt nach der Einleitstelle des Verrohrung 

Nord-Ost mit II - III und im Grüselgraben nach der Ausleitung aus 

dem Ableitungsgraben Nord mit II angegeben werden. 

Weiter nördlich gelegene Gewässer wie die Goldach zeigen keine Beeinflussung 

durch den Flughafen. Die Gewässergüte liegt hier mit Stufe II im 

Bereich der bisherigen Beobachtungen durch Prof. Dr. Siebeck und das 

Büro ÖKON, die an den Messstellen "Goldach, Furt, südlich von Hagenham" 

und "Goldach, im Isar-Auwald östlich von Hagenham" regelmäßig 

die Gewässergüte II ermittelten. Die Ergebnisse der Beweissicherungsuntersuchungen 

stimmen gut mit der amtlichen Güteeinstufung überein. 

2.3.3.1 Biologische Untersuchungen 

Zwischen 1980 und 2004 wurden an bis zu 19 Messstellen biologische 

Bestandsaufnahmen durchgeführt. Die Untersuchungsreihen von Prof. Dr. 

Siebeck und von der Gesellschaft für Landschaftsökologie, Gewässerbiologie 

und Umweltplanung mbH (ÖKON) sind in den nachfolgenden Tabellen 

zusammengestellt und die Lage beschrieben. In den genannten Gutachten 

sind Übersichtslagepläne der Messstellen enthalten. 

Von Prof. Dr. Otto Siebeck wurden ab 1980 umfangreiche biologische Bestandsaufannahmen 

an Probestellen des Fließgewässersystems im Umfeld 

des Flughafens München durchgeführt. Ausgewählte Ergebnisse 

(Saprobiewerte) aus den Jahren 1988 bis 1995 sind in der nachfolgenden 

Tabelle zusammengestellt. 

3 [B1] FMG – Winterdienstbericht 2004/2005 




Die Messstellen im Bereich der geplanten Maßnahmen sind blau hinterlegt. 

Die aktuell nach den Auflagen zu beobachtenden Messstellen sind im 

Lageplan D1a/F6.1a-009 dargestellt. 

Tabelle 2-10 Saprobiewerte der biol. Untersuchungen 1988 bis 1995 

Mpkt. Gewässer 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 

I Goldach Hallbergmoos (Ludwigskanal) 1,8 2,0 2,0 2,1 2,0 2,1 2,2 2,1 

II Goldach Attaching 2,1 2,0 2,2 2,1 1,9 2,1 2,2 2,1 

III Goldach östlich Lerchenfeld 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 2,2 2,3 2,1 

IV Goldach ab der Furt südlich Hangenheim 2,0 2,0 2,1 1,9 2,1 2,0 2,2 2,1 

V Süßgraben südöstlich von Birkeneck 2,1 2,2 2,2 2,2 2,1 2,3 2,3 2,2 

VI Süßgraben östlich von Attaching 1,9 2,0 2,0 1,9 1,9 1,7 2,0 2,1 

VII Süßgraben nördlich von Hirschau 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,8 1,9 1,9 

VIII Mittelgraben bei Wildschwaige 2,6 2,4 2,2 2,3 2,2 Tr. Tr. Tr. 

IX Mittelgraben westlich von Schwaigermoos 2,2 2,0 2,1 2,0 2,0 2,0 1,9 2,1 

X Grüselgraben östlich von Franzheim 1,7 1,8 1,8 2,0 1,9 Tr. Tr. Tr. 

XI Grüselgraben bei Schwaigermoos 1,9 2,0 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 

XII Grüselgraben bei Hirschau 2,0 2,1 1,9 1,9 2,0 1,9 1,9 1,9 

XIII Süßgraben westlich von Gaden 1,9 1,8 1,8 1,9 1,9 1,8 1,9 2,0 

XIV Dorfen nordöstlich von Gaden 1,8 1,7 1,8 1,7 1,8 1,8 1,9 1,9 

XV Dorfen bei der Mündung 1,8 1,8 1,8 1,7 1,7 1,9 2,1 2,2 

Tr.: Graben trocken 

In den Jahren 2002 bis 2004 wurden an einem Teil der Messstellen weitere 

biologische Gewässeranalysen durch ÖKON durchgeführt. Neben der 

Untersuchung hinsichtlich Makroinvertebraten und Anzahl der lebenden 

Taxa wurden die in der nachfolgenden Tabelle aufgeführten Saprobiewerte 

bestimmt und eine Einteilung in die Gewässergüteklassen vorgenommen. 

Die aktuell nach den Auflagen zu beobachtenden Messstellen sind im Lageplan 

D1a/F6.1a-009 dargestellt. 


49



Tabelle 2-11 Saprobiewerte der biol. Untersuchungen 2002 bis 2004 

Mpkt. Gewässer 2002 2002 2003 2003 2004 2004 

DIN Bay. DIN Bay. DIN Bay. 

IV Goldach ab der Furt südlich Hangenheim 1,91 2,26 1,95 2,03 1,99 1,98 

VI Süßgraben östlich von Attaching 2,02 2,22 2,09 2,03 2,02 2,08 

VII Süßgraben nördlich von Hirschau 1,87 1,88 1,84 1,84 1,99 1,95 

XI Grüselgraben bei Schwaigermoos 1,91 1,98 2,04 1,97 2,13 2,15 

XII Grüselgraben bei Hirschau 1,96 2,06 2,03 1,95 2,16 2,25 

XIX Goldach östlich von Hangenheim 

[neu aufgenommen ab 2002] 

2,08 2,15 1,97 1,89 2,00 2,08 

Die Gewässer wurden bei allen Untersuchungen in die Gewässergüteklasse 

II eingestuft. 

Der Bericht der „Beweissicherung durch die Biologische Gewässeranalyse 

im Fließgewässersystem nördlich des Flughafens München“ aus dem Jahr 

2004 4 schließt mit folgender Zusammenfassung: 

• Die Grundwasserabsenkungen wirken sich bislang offenbar nicht 

auf den biologischen Zustand der betroffenen Fließgewässer im 

Norden des Flughafens aus. 

• Die aus dem Flughafenbereich herangeführten und den untersuchten 

Bächen zugeleiteten Mischwässer haben keinen nachweisbaren 

Einfluss auf deren biologischen Zustand. 

Der Saprobienindex von im Mittel 2 sowie die allgemeinen gutachterlichen 

Ausführungen weisen auf einen aus biologischer Sicht in etwa gleichbleibenden, 

guten Allgemeinzustand der Fließgewässer im Bereich des Flughafens 

hin. 

2.3.3.2 Chemisch-physikalische Untersuchungen 

Die chemisch-technischen Untersuchungen werden seit 1979 4-mal pro 

Jahr durchgeführt. Für die relevanten Messstellen nördlich des Flughafens 

im Bereich der geplanten Maßnahmen lassen sich die Ergebnisse der 

wichtigsten Parameter wie folgt grob zusammenfassen: 

Messstelle VI (Süßgraben bei St. 2084) 

TOC: 

Zu Beginn der Aufzeichnungen höhere Werte, mit Maximalwerten in den 

Jahren 1981/82 von 24,4 bis 36,8 mg/l. Werte durchschnittlich im 

Schwankungsbereich zwischen 4,5 und 6,5 mg/l. 

4 [B2] ÖKON - Biologische Beweissicherung 




NH4: 

Konstant niedrige Werte, im Schwankungsbereich zwischen 0,01 – 0,18 

mg/l. 

Cl: 

Konstante Werte im Schwankungsbereich zwischen 23 und 27 mg/l. Keine 

Tendenz erkennbar. 

NO3: 

Seit 1999 leicht steigende Tendenz feststellbar. Werte relativ konstant, 

ohne größere Schwankungen. Im Schwankungsbereich zwischen 21 und 

25 mg/l (grober Durchschnitt). 

PO4: 

Selten nachgewiesen, nur wenige positive Werte, die gleichmäßig verteilt 

sind, jedoch nie über 1,00 mg/l (bzw. 0,48 mg/l) liegen. Im Durchschnitt 

Gewässergüteklasse I bzw. II (seit 1991, davor GWK I). 

O2: 

Starke Schwankungen, breite Streuung der ermittelten Werte (5,20 mg/l 

und 13,00 mg/l). Leicht sinkende Tendenz. 

O2%: 

Generell etwas niedrigerer Sauerstoffgehalt (in %). Häufige Maxi-malwerte 

mit über 114% zwischen 1982 und 1992. Danach selten höhere Werte. Im 

Mittel liegen die Werte im Schwankungsbereich von rd. 85 bis 95% 

Messstelle IX (Mittelgraben bei St. 2084) 

TOC: 

Zu Beginn der Aufzeichnungen relativ hohe Werte mit einigen Maxima 

(zwischen 20 und 44,80 mg/l), ab 1984 sinkende Tendenz mit relativ konstanten 

Werten im Schwankungsbereich zwischen 4,00 und 6,50 mg/l 

NH4: 

Konstant niedrige Werte zwischen 0,1 und 0,14 mg/l. Kaum Schwankungen, 

keine Tendenz erkennbar. 

Cl: 

Konstante Werte im Schwankungsbereich zwischen 24 und 28 mg/l. Keine 

Tendenz erkennbar. 

NO3: 

Relativ konstante Werte im Schwankungsbereich zwischen 22 und 27 

mg/l. Keine generelle Tendenz feststellbar. 

PO4: 


51



Bis auf wenige Ausnahme kein Phosphat feststellbar. Positive Phosphatwerte 

ab 1991 feststellbar, jedoch keine Tendenz zu erkennen. Im Durchschnitt 

Gewässergüteklasse II bis III (seit 1991, davon GWK I) 

O2: 

Breite Streuung der Werte (zwischen 5 und 13 mg/l). Minimalwerte bei 

2,90 mg/l, Maximalwerte bei 13,20 mg/l. 

O2%: 

Häufige Maximalwerte, aber auch extrem niedrige Werte, relativ gleichmäßig 

verteilt. Breite Streuung. Keine Tendenz erkennbar. Werte im Mittel 

im Schwankungsbereich zwischen 85 und 105%. 

Messstelle XI (Grüselgraben bei St. 2084) 

TOC: 

Breite Streuung, stark schwankende Werte. Häufige Maximalwerte vor allem 

in den ersten Jahren der Aufzeichnungen (zwischen 10 und 34,00 

mg/l). Nach 1987 tendenziell leicht sinkende bzw. konstante Werte im 

Schwankungsbereich zwischen 5,50 und 7,50 mg/l. 

NH4: 

Konstant niedrige Werte im Schwankungsbereich zwischen 0,01 und 0,08 

mg/l. Keine Tendenz feststellbar. 

Cl: 

Seit 1987 tendenziell sinkende Werte im Schwankungsbereich von i.M. 22 

und 25 mg/l. 

NO3: 

Breite Streuung (zwischen 1,80 und 33,30 mg/l), große Schwankungen. 

Keine generelle Tendenz feststellbar, jedoch in den Jahren 1995 bis 1998 

sinkende Tendenz zu beobachten, in den darauffolgenden Jahren wieder 

leichter Anstieg. 

PO4: 

Erste positive Werte ab 1991, jedoch auf niedrigem Niveau. Keine Tendenz 

feststellbar. Werte gleichmäßig verteilt, immer unter 0,10 mg/l. Gewässergüteklasse 

I bis II bzw. II (seit 1991, davor GWK I). 

O2: 

Sehr breite Streuung von 2,10 bis 13,40 mg/l. Die Werte liegen im Durchschnitt 

im Schwankungsbereich zwischen 7 bis 9 mg/l. Keine Tendenz 

feststellbar. 

O2%: 

Starke Schwankungen. Breite Streuung. Minima zwischen 16 und 49%. 

Maxima zwischen 114 und 117%. Werte im Schwankungsbereich durchschnittlich 

um 70 bis 95%. Keine Tendenz feststellbar. Auffallende Häufung 

der Minimalwerte 1987/88. 




Zusammenfassend ist festzustellen, dass die an den relevanten Messstellen 

der Oberflächengewässer durchgeführten chemischen Gewässergüteuntersuchungen 

keine auffälligen Entwicklungen zeigen. Hinweise auf eine 

Beeinflussung der Gewässergüte durch den Flughafenbetrieb sind 

nicht vorhanden. Wechselnde Werte bezüglich der Sauerstoffsättigung 

sind auf unterschiedliche Mischungsverhältnisse mit sauerstoffarmen 

Grundwasser zurückzuführen. Hierzu ist zu bemerken, dass z. T. schon im 

Grundwasserzustrom von südlich des Flughafens reduzierte Sauerstoffgehalte 

in Folge des anmoorigen Charakters der Bodenbeschaffenheit zu 

verzeichnen sind. 

2.4 Hydrologische Grundlagen und Berechnungen 

Das Vorhaben macht es erforderlich, eine Reihe von natürlichen sowie 

durch die Gewässerneuordnung beim Neubau des Flughafens geschaffenen 

Oberflächengewässern in Teilen zu überbauen bzw. zu verlegen. Für 

diese Gewässer ist ein Nachweis der ausreichenden hydraulischen Leistungsfähigkeit 

zu führen. Die Gewässer werden auf Abflüsse mit einer 

Wiederkehrhäufigkeit von 100 Jahren zuzüglich eines Klimafaktors von 

15% (HQ100+Klima) ausgelegt. Im Kapitel 2.4.5 wird anhand einer Gleichzeitigkeitsuntersuchung 

dargestellt, mit welchen Abflüssen im Vorflutgraben 

Nord während eines 100-jährlichen Hochwassers der Isar zu rechnen ist. 

Hieraus ergibt, dass als Grundlage für die Untersuchung einer möglichen 

Abflussverschärfung bei einem 100-jährlichen Hochwassers der Isar der 

5-jährliche Abfluss zuzüglich des Klimafaktors von 15% (HQ5+Klima) im Vorflutgraben 

Nord heranzuziehen ist. 

An den betroffenen Gewässern liegen keine langjährigen Abflussmessungen 

mit ausreichend langem Erfassungszeitraum vor, um die Bemessungsabflüsse 

über belastbare statistische Auswertungen bestimmen zu 

können. Aus diesem Grund werden die Abflüsse anhand von Niederschlag-Abfluss-Berechnungen 

für den Ist-Zustand und den Planungsfall 

ermittelt. Hierzu wurde ein flächendetailliertes Niederschlag-Abfluss- 

Modell (N-A-Modell) vom Einzugsgebiet der Oberflächengewässer im 

Flughafenbereich aufgestellt. 

Das N-A-Modell wird mit Niederschlags- und Abflussmessungen von aufgetretenen 

Hochwasserereignissen kalibriert. Auf Grundlage der Starkregenauswertung 

des Deutschen Wetterdienstes werden die Bemessungsabflüsse 

für den Ist-Zustand und den Planungsfall berechnet. Die Abflüsse, 

die auf dem Flughafengelände entstehen, werden dabei nicht durch 

das N-A-Modell erfasst, sondern es werden die bei der Entwässerungsplanung 

ermittelten Abflüsse als Zugflussganglinien in das N-A-Modell beziehungsweise 

in die hydraulischen Berechnungen übernommen. 

Um die Überlagerungseffekte an Zusammenflüssen und die Wirkung des 

geplanten naturnahen Retentionsraums am Abfanggraben Ost vor der 

Einmündung in den Vorflutgraben Nord berücksichtigen zu können, wer- 


53



den die hydraulischen Berechnungen instationär durchgeführt. Deshalb 

werden die Bemessungsabflüsse nicht als Scheitelabflüsse sondern in 

Form von Abflussganglinien eingegeben. 

2.4.1 Hydrologie in bisherigen Planfeststellungsverfahren des Flughafens 

In den dem Planfeststellungsbeschluss für den Flughafen von 1979 

zugrundeliegenden wasserwirtschaftlichen Planungsunterlagen wurden 

hydraulische Berechnungen zur Festlegung von Bemessungsabflüssen 

vorgenommen. Hierzu wurde das Einheitsganglinienverfahren verwendet, 

das seinerzeit den Stand der Technik darstellte. Als Bemessungsabflüsse 

wurden die 20-jährlichen Hochwasserabflüsse - für den Vorflutgraben 

Nord der 50-jährliche Hochwasserabfluss - nach den Vorgaben des damaligen 

Bayerischen Landesamtes für Wasserwirtschaft (LfW) angesetzt. In 

Tabelle 2-12 sind diese Bemessungsabflüsse zusammengestellt. 

Tabelle 2-12 20-jährliche Bemessungsabflüsse PFB 1979 

Gewässerstelle HQ20 PFB 

[m 3 /s] 

Abfanggraben Süd bis Süßgraben 15,0 

Abfanggraben Süd bis Grüselgraben 24,0 

Abfanggraben Süd bis Ostgraben I 26,0 

Abfanggraben Ost vor Einm. Ableitungsgraben Nord 30,0 

Vorflutgraben Nord 45,0 1) 

1) HQ50 

2.4.2 Hydrologische Grundlagen für die geplante Gewässerneuordnung 

2.4.2.1 Grundlagen und Daten 

In der vorliegenden Planung werden die 100-jährlichen Abflüsse zuzüglich 

des Klimafaktors für den Ist-Zustand und für den Planungsfall zugrundegelegt, 

wie es von den bayerischen Wasserwirtschaftsbehörden vorgegeben 

wird. Für die Abflussberechnung wird auf die mittlerweile verfügbaren 

neueren hydrologischen Berechnungsverfahren, mit denen das Abflussgeschehen 

detaillierter nachgebildet werden kann, zurückgegriffen. Es 

wird ein N-A-Modell nach dem derzeitigen Stand der Technik aufgebaut, in 

das auch aktuelle Niederschlagsdaten nach KOSTRA einfließen. 

Für Aufbau und Anpassung des N-A-Modells sowie für die Berechnung 

der Bemessungsabflüsse werden die folgenden Grundlagendaten verwendet: 

• Geländedaten zur Ermittlung der Teileinzugsgebiete 




Digitales Höhenmodell des Bayerischen Landesvermessungsamtes, 

Stand 2003, Punktabstand 5 m x 5 m 

• Niederschlagsmessungen zur Modellkalibrierung 

Niederschlagshöhen von Stationen des DWD, u.a. Station Erdinger 

Moos, München, Hohenpeißenberg, Straubing, übergeben vom 

Bayerischen Landesamt für Umweltschutz, Stundenintervall und 

Tagesintervall 

• Abflussmessungen zur Modellkalibrierung 

Gewässerpegel des Bayerischen Landesamts für Umwelt, Stundenintervall 

Gewässerpegel der FMG, Stundenintervall 

• Niederschlagsstatistik zur Berechnung der Bemessungsabflüsse 

Starkniederschläge nach KOSTRA des DWD, Stand 1997. 

Bei Bearbeitungsbeginn der Planfeststellungsunterlagen stand 

KOSTRA-DWD 2000 noch nicht zur Verfügung. Um die Datenkonsistenz 

der Ergebnisse mit den Ergebnissen des Raumordnungsverfahrens 

beizubehalten, wurde bei Erscheinen von KOSTRA- 

DWD 2000 nicht auf diese Starkniederschlagsdaten gewechselt. 

Die Abweichungen im Bereich des Flughafens betragen für die 

maßgebenden Niederschlagsdauern von 18 h bei HQ5 und 24 h bei 

HQ100 weniger als 3%, wobei die verwendeten Niederschlagshöhen 

von 1997 größer sind als die Daten von 2000. 

Bei der Berechnung der Bemessungsabflüsse wurden die Abflussbeiwerte 

im N-A-Modell so angepasst, dass aus den 100- bzw. 5jährlichen 

Niederschlagshöhen Abflüsse am Pegel Gfällach, Oberding 

berechnet werden, die den statistisch ermittelten 100- bzw. 5jährlichen 

Bemessungsabflüssen entsprechen. Durch dieses Vorgehen 

haben die geringfügigen Abweichungen der verwendeten 

Niederschlagshöhen aus KOSTRA 1997 im Vergleich zu den Niederschlagshöhen 

aus KOSTRA-DWD 2000 keine Auswirkungen auf 

die mit dem N-A-Modell berechneten Bemessungsabflüssen. 

• Abflüsse der Gfällach Pegel Oberding für statistische Auswertung 

Jahreshöchstwerte und partielle Reihe von Hochwasserscheitelabflüssen 

der Gfällach am Pegels Oberding vom Bayerischen Landesamt 

für Umwelt, 1973 – 2004 

• Einleitungen aus der Flughafenentwässerung in den Ableitungsgraben 

Nord über die Überleitung Süd-Nord und die Verrohrung Nord- 

Ost in Form von Abflussganglinien für Abflüsse aus dem Bestand 

und der Entwässerungsplanung für das Planungsgebiet, ermittelt 

von IB Schlegel 


55

2.4.2.2 Aufbau des Niederschlag-Abfluss-Modells 



Die Bemessungsabflüsse für die Gewässer im Bereich des Flughafens 

werden mit einem flächendetaillierten N-A-Modell ermittelt. Das Modellverfahren 

entspricht dem Stand der Technik im Bereich der Niederschlag- 

Abfluss-Berechnung von Hochwasserabflüssen. Es wird auf ein bestehendes 

N-A-Modell vom Einzugsgebiet der Isar und Amper zurückgegriffen, 

das für das Bayerische Landesamt für Umwelt (ehemals Bayerisches 

Landesamt für Wasserwirtschaft) als Hochwasservorhersagemodell erstellt 

wurde 5 . Das bestehende Modell umfasst das Einzugsgebiet der Loisach, 

das Gebiet der mittleren und unteren Isar ab Einmündung der Loisach 

sowie das Gebiet der Ammer und der Amper, das bei Moosburg in 

die Isar einmündet. Für die vorliegende Untersuchung wird das Modell auf 

das Einzugsgebiet der Gewässer im Bereich des Flughafens reduziert, die 

in die Isar bei Moosburg münden (Teilgebiete 662 – 666 und 694 – 751). 

Zum Modell, den Eingangsdaten, Randbedingungen und Bemessungsgrundlagen 

sowie der Methodik fanden Abstimmungsgespräche mit dem 

LfU und WWA statt. 

Ausführliche Angaben zum Modellaufbau sind dem Anhang 2-8 zu entnehmen 

2.4.2.3 Modellkalibrierung und Modellverifizierung 

Das Hochwasservorhersagemodell Isar / Amper wurde anhand von mehreren 

Hochwasserereignissen kalibriert und validiert. Da die Teilgebiete für 

diese Untersuchung verfeinert wurden und zusätzliche Abflussmessungen 

der FMG zur Verfügung stehen, wurde nochmals eine Kalibrierung des 

Untersuchungsgebiets vorgenommen. Die Kalibrierung und Verifizierung 

sind im Anhang 2-3 beschrieben. 

2.4.3 Statistische Ermittlung des HQ100 und HQ5 am Pegel Gfällach, 

Oberding 

Zur Bestimmung des Abflussbeiwerts bei 100- sowie 5-jährlichen Abflüssen 

wird das HQ100 und das HQ5 am Pegel Gfällach, Oberding durch eine 

statistische Auswertung der Hochwasserabflüsse ermittelt. Diese ist im 

Anhang 2 erläutert. Die sich daraus ergebenden Ergebnisse sind in 

Tabelle 2-13 zusammengefasst. 

5 [N1] Dr. Blasy - Dr. Øverland - Hochwasservorhersagemodell Mittlere und Untere Isar 

mit Ammer und Amper 




Tabelle 2-13 Statistische Hochwasserwerte am Pegel Oberding 

Pegel Oberding 

HQ100 [m 3 /s] 4,5 

HQ5 [m 3 /s] 3,0 

2.4.4 Ermittlung der Bemessungsabflüsse 

2.4.4.1 Eingangsdaten 

Die Ermittlung der Bemessungsabflüsse erfolgt auf Grundlage der Starkniederschlagshöhen 

für Deutschland (KOSTRA 1997) 6 , die vom Deutschen 

Wetterdienst (DWD) herausgegeben werden (siehe auch Abschnitt 

2.4.2.1). 

Die Niederschlagshöhen nach KOSTRA werden für Rasterzellen mit einer 

Zellweite von etwa 8,5 km eines räumlichen Rasternetzes bereitgestellt. 

Für die Berechnung der Bemessungsabflüsse werden die 100-jährlichen 

sowie die 5-jährlichen Niederschlagshöhen für die Niederschlagsdauern 

von 4 h bis 72 h aller Rasterzellen innerhalb des Untersuchungsgebiets 

herangezogen. Somit wird in den N-A-Berechnungen die räumliche Verteilung 

der Starkniederschlagshöhen nachgebildet. 

In der Tabelle 2-14 sind die Niederschlagshöhen der berücksichtigten 

Rasterzellen zusammengestellt. 

6 [E-1] KOSTRA, Starkniederschlagshöhen für Deutschland 


57

Tabelle 2-14 Verwendete Niederschlagshöhen 7 

Koordinaten 

der Rasterzellen 

100- jährliche Niederschlagshöhen [mm] 

für die Niederschlagsdauer von 



Rechtswert Hochwert 4 h 6 h 9 h 12 h 18 h 24 h 48 h 72h 

4476,595 5364,529 68,4 73,8 79,7 84,2 100,0 112,0 139,0 155,0 

4485,039 5364,234 67,3 73,1 79,4 84,2 100,0 112,0 139,0 155,0 

4493,484 5363,939 67,9 73,5 79,6 84,2 100,0 112,0 139,0 155,0 

4476,300 5356,084 70,1 74,9 80,1 84,2 100,0 112,0 139,0 155,0 

4484,745 5355,789 64,9 69,1 73,5 76,9 98,3 113,0 150,0 171,0 

4493,189 5355,494 65,8 70,6 75,9 79,9 104,0 120,0 161,0 185,0 

4476,005 5347,639 69,7 74,7 80,1 84,2 100,0 112,0 139,0 155,0 

4484,450 5347,345 70,2 75,1 80,3 84,2 100,0 112,0 139,0 155,0 

4492,895 5347,050 65,7 70,7 76,0 79,9 104,0 120,0 161,0 185,0 

4475,710 5339,195 68,0 71,1 74,4 76,9 98,3 113,0 150,0 171,0 

4484,155 5338,900 69,7 74,8 80,1 84,2 100,0 112,0 139,0 155,0 

4492,600 5338,605 59,0 61,7 64,6 66,9 86,3 99,9 133,0 152,0 

Koordinaten 

der Rasterzellen 

5- jährliche Niederschlagshöhen [mm] 

für die Niederschlagsdauer von 

Rechtswert Hochwert 4 h 6 h 9 h 12 h 18 h 24 h 48 h 72h 

4476,595 5364,529 40,2 44,0 48,2 51,4 60,5 67,1 82,7 91,8 

4485,039 5364,234 40,8 45,0 49,7 53,4 62,0 68,0 82,8 91,3 

4493,484 5363,939 40,1 43,9 48,2 51,4 60,5 67,1 82,7 91,8 

4476,300 5356,084 41,3 45,0 49,0 52,2 62,0 68,9 85,5 95,3 

4484,745 5355,789 39,5 42,9 46,7 49,6 61,3 69,5 89,4 101,0 

4493,189 5355,494 39,8 43,5 47,5 50,7 63,2 71,9 93,2 106,0 

4476,005 5347,639 41,2 44,9 49,0 52,2 62,0 68,9 85,5 95,3 

4484,450 5347,345 41,6 45,3 49,2 52,2 62,0 68,9 85,5 95,3 

4492,895 5347,050 40,2 43,9 47,9 50,9 63,9 73,2 95,5 109,0 

4475,710 5339,195 40,9 43,9 47,1 49,6 61,3 69,5 89,4 101,0 

4484,155 5338,900 41,5 45,2 49,1 52,2 62,0 68,9 85,5 95,3 

4492,600 5338,605 37,7 40,6 43,7 46,2 57,1 64,8 83,4 94,3 

7 [E1] KOSTRA - Starkniederschlagshöhen für Deutschland 




Nach DVWK (1984) 8 weisen Starkniederschläge häufig eine mittenbetonte 

zeitliche Verteilung auf, wie sie durch Abbildung 2-6 beschrieben wird. Für 

die Berechnung mit dem N-A-Modell werden die in Tabelle 2-14 aufgeführten 

Niederschlagshöhen entsprechend Abbildung 2-6 zeitlich verteilt. 

relative Niederschlagshöhe (-) 

1,0 

0,9 

0,8 

0,7 

0,6 

0,5 

0,4 

0,3 

0,2 

0,1 

0,0 

Zeitliche Niederschlagsverteilung 

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 

relative Zeit (-) 

Abbildung 2-6 Zeitliche Verteilung von Starkniederschlägen nach DVWK 

(1984) 

Über den Abflussbeiwert wird der berechnete Scheitelabfluss am Pegel 

Oberding bei der maßgebenden Niederschlagsdauer an den statistischen 

HQ100-Wert des Pegels von HQ100 = 4,5 m 3 /s sowie an das HQ5 = 3,0 m 3 /s 

angepasst. Die maßgebende Niederschlagsdauer ist die Niederschlagsdauer, 

bei der der Scheitelabfluss maximal wird. Um diese Größe ermitteln 

zu können, werden Abflussberechnungen mit den Niederschlagshöhen für 

die Niederschlagsdauern von 4 h bis 72 h durchgeführt. Der maximale 

Scheitelabfluss am Pegel Oberding wird bei einer Niederschlagsdauer von 

D = 18 h erreicht. Das HQ100 am Pegel Oberding wird mit einem Abflussbeiwert 

von PSI = 0,49 möglichst nachgebildet. 

Die Bemessungsabflüsse ergeben sich aus den statistisch ermittelten Abflusswerten 

zuzüglich eines Klimafaktors nach der Vorgabe des Bayerischen 

Staatsministeriums für Umwelt, Gesundheit und Verbraucherschutz 

vom November 2004 für die Neuplanung von Hochwasserschutzmaßnahmen. 

Durch den Klimafaktor soll die zu erwartende Erhöhung der Niederschläge 

infolge Klimaänderung berücksichtigt werden. Das soll durch 

8 [N5] DVWK 113 - Arbeitsmaterialien zur Anwendung von Niederschlag-Abfluss- 

Modellen in kleinen Einzugsgebieten 


59



einen pauschalen Zuschlag auf die ermittelten Bemessungsabflüsse erfolgen. 

Bei Hochwasserschutzmaßnahmen, die auf einen 100-jährlichen oder 

geringeren Schutz ausgelegt werden, beträgt der Klimafaktor 15 %. 

Da die Abflüsse nicht linear zum Niederschlag sind, ist eine Erhöhung des 

Niederschlags um 15 % nicht gleichbedeutend mit einer Erhöhung der Abflüsse 

um 15 %. Stattdessen werden die Abflüsse über den Abflussbeiwert 

so weit erhöht, dass sich am Referenzpegel Oberding ein um 15 % höherer 

Abfluss bezogen auf die statistisch ermittelten Werte einstellt. In der 

folgenden Tabelle sind die Referenzabflüsse am Pegel Oberding mit Abflussbeiwerten 

nochmals zusammengestellt. 

Tabelle 2-15 Referenzabflüsse und Abflussbeiwerte Pegel Oberding 

HQ100 Klima HQ5 Klima 

Abfluss [m 3 /s] 5,20 3,45 

Abflussbeiwert [-] 0,560 0,629 

Zur Ermittlung der Bemessungsabflüsse (HQ100+Klima und HQ5+Klima) wird 

das N-A-Modell für den Ist-Zustand und den Planungsfall mit den in 

Tabelle 2-14 dargestellten Niederschlägen verschiedener Niederschlagsdauern 

beaufschlagt. Als Modellparameter werden die Werte aus Anhang 

2 

sowie der Abflussbeiwert aus Tabelle 2-15 angesetzt. Die Aus- und Einleitungswassermengen 

im Gewässersystem um das Flughafengelände 

werden entsprechend den Auflagen im 1. ÄPFB hinsichtlich der Begrenzung 

von Abflüssen, wie in Anhang 2-8 zusammengestellt, modelliert. 

Die Abflüsse bei einem HQ100+Klima aus der Flughafenentwässerung, die im 

Ist-Zustand an den Übergabestellen 61001 (Überleitung Süd-Nord) und 

66001 (Verrohrung Nord-Ost) in den Ableitungsgraben Nord eingespeist 

werden (siehe Lageplan WA1302), gehen als Ganglinien für die Niederschlagsdauern 

von 4 bis 72 h in die N-A-Berechnungen ein. Im Planungsfall 

kommen zu den bestehenden Übergabestellen der Flughafenentwässerung 

die Übergabestellen 22091 und 82164 hinzu (siehe Lageplan 

WA1303). 

Mit den genannten Vorgaben werden die Abflüsse für die Niederschlagsdauern 

von 4 bis 72 h berechnet. Die Scheitelabflüsse für die maßgebende 

Niederschlagsdauer, die je nach Örtlichkeit an den Gewässern variieren 

können, stellen die Bemessungsabflüsse für die Gewässer dar. 

2.4.4.2 Ergebnisse 

In Tabelle 2-16 und Tabelle 2-17 sind die Ergebnisse der N-A- 

Berechnungen in Form von maximalen Scheitelabflüssen für die Bemessungsabflüsse 

HQ100+Klima und HQ5+Klima zusammengestellt. 




Tabelle 2-16 Bemessungsabflüsse (HQ100+Klima) für Ist-Zustand und Planungsfall 


HQ100+Klima 

[m 3 /s] 

Gewässer / Bereich Ist-Zustand Planungsfall 

Maßgebende 

Niederschlags- 

Gfällach am Pegel Oberding 5,2 5,2 18 

Ludwigskanal am Pegel Attaching 3,1 3,1 48 

Goldach oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 10,8 10,8 24 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Süßgraben 8,5 8,5 24 

Süßgraben oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 5,0 5,0 6 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Grüselgraben 15,0 15,0 24 

Grüselgraben oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 3,0 3,0 3 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Ostgraben I 17,2 17,2 24 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Ostgraben III 18,8 18,8 24 

Ostgraben III oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 8,7 8,7 48 

Abfanggraben Süd oberhalb Überleitung Süd-Nord 26,9 26,9 24 

Abfanggraben Süd unterhalb Überleitung Süd-Nord 25,9 25,9 24 

Abfanggraben Ost oberhalb Einmündung Ableitgraben Nord 27,6 27,6 24 

Ableitungsgraben Nord unterhalb Übergabestelle 61001 

unterhalb Ausleitungsbauwerk Überleitung Süd-Nord 

Ableitungsgraben Nord unterhalb Ausleitung Süßgraben bzw. 

Mittelgraben 

Ableitungsgraben Nord vor Einmündung in den Vorflutgraben 

Nord 

dauer 

[h] 

12,4 12,4 24 

9,4 9,4 / 9,3* 24 

8,1 12,9* 24 

Vorflutgraben Nord an der Einmündung in die Isar 34,1 / 33,3* 32,7* 24 

* Werte aus 2-D-Hydraulik 

61



Tabelle 2-17 Bemessungsabflüsse (HQ5+Klima) für Ist-Zustand und Planungsfall 

HQ5+Klima 

62 WA_Wasserwirtschaftliche Maßnahmen_D1a/F6.1a-001 

[m 3 /s] 

Gewässer / Bereich Ist-Zustand Planungsfall 

Maßgebende 

Niederschlags- 

Gfällach am Pegel Oberding 3,5 3,5 12 

Ludwigskanal am Pegel Attaching 2,9 2,9 48 

Goldach oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 7,1 7,1 18 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Süßgraben 4,7 4,7 18 

Süßgraben oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 3,3 3,3 6 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Grüselgraben 8,8 8,8 18 

Grüselgraben oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 1,9 1,9 6 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Ostgraben I 10,1 10,1 18 

Abfanggraben Süd oberhalb Einmündung Ostgraben III 11,1 11,1 18 

Ostgraben III oberhalb Einmündung in Abfanggraben Süd 5,7 5,7 48 

Abfanggraben Süd oberhalb Überleitung Süd-Nord 16,3 16,3 18 

Abfanggraben Süd unterhalb Überleitung Süd-Nord 15,3 15,3 18 

Abfanggraben Ost oberhalb Einmündung Ableitgraben Nord 16,3 16,3 18 

Ableitungsgraben Nord unterhalb Übergabestelle 61001 

unterhalb Ausleitungsbauwerk Überleitung Süd-Nord 

dauer 

[h] 

11,8 11,8 18 

Ableitungsgraben Nord nach Ausleitung Süßgraben 8,0 / 8,4* 8,0 / 8,5* 18 

Ableitungsgraben Nord oberhalb Vorflutgraben Nord 6,6 / 7,0* 10,1* 18 

Vorflutgraben Nord an der Einmündung in die Isar 16,6 / 16,0* 16,0* 18 

* Werte aus 2-D-Hydraulik 

Die Berechnungen haben ergeben, dass die größten Abflüsse im Ableitungsgraben 

Nord und im Abfanggraben Ost für den Ist-Zustand und für 

den Planungsfall beim HQ100+Klima bei einer Niederschlagsdauer von 24 h 

zu erwarten sind. Für das HQ5+Klima liegt die maßgebende Niederschlagsdauer 

dagegen bei 18 h. 

Die 2-D-hydraulischen Berechnungen zur Bemessung der neuen Gerinne 

des Abfanggrabens Ost und des Ableitungsgrabens Nord, sowie für den 

Nachweis, dass im Planungsfall keine Verschlechterung der Abflusssituation 

für die Unterlieger auftritt, werden instationär durchgeführt. Um die 

Retentionswirkung der Gerinne und insbesondere des geplanten naturnahen 

Retentionsraums detaillierter nachzubilden umfasst das 2-Dhydraulische 

Modell den Abfanggraben Ost ab der Erdinger Allee (Verlegungsbeginn 

im Planungsfall), den Ableitungsgraben Nord sowie den Vorflutgraben 

Nord. Aus den N-A-Berechnungen wird somit lediglich die Ab-



flussganglinie im Abfanggraben Ost auf Höhe der Erdinger Allee als Zufluss 

in die hydraulischen Berechnungen übergeben. Dies erfolgt für die 

o.g. maßgebenden Niederschlagsdauern (24 h beim HQ100+Klima und 18 h 

beim HQ5+Klima). 

In den Lageplänen WA1302 und 1303 sind die ermittelten maximalen 

Scheitelabflüsse aus den kombinierten N-A- und 2-D-hydraulischen- 

Berechnungen eingetragen. Im Abfanggraben Ost sowie im Ableitungsgraben 

Nord stammen die Abflussangaben aus den hydraulischen Berechnungen. 

Abbildung 2-7 zeigt die Abflussganglinien im Vorflutgraben Ost auf Höhe 

des Verlegungsbeginns, die als Zuflussganglinie der hydraulischen Berechnungen 

dienen. Diese sind für Ist-Zustand und Planungsfall identisch, 

da die Ausgabe oberhalb der Umbaumaßnahmen im Planungsfall erfolgt. 


HQ5+Klima HQ100+Klima 

Abbildung 2-7 Abflussganglinien HQ5+Klima, D = 18 h und HQ100+Klima, 

D = 24 h, im Abfanggraben Ost oberstroming der vorgesehenen 

Verlegung 

Die Tabelle 2-18 zeigt einen Vergleich der bei den Planfeststellungsuntersuchungen 

von 1976 (PFU76) zugrundegelegten Ausbauabflüsse mit den 

ermittelten Bemessungsabflüssen. Die Ausbauabflüsse gemäß der PFU76 

beziehen sich auf Ereignisse mit einer Wiederkehrzeit von 20 Jahren. 

63



Tabelle 2-18 Vergleich der Abflüsse PFU76 – Neue Berechnung 

PFU76 

HQ20 

[m 3 /s] 

Neue Berechnung 

HQ100*Klima 

[m 3 /s] 

Gewässer Ist-Zustand Ist-Zustand Planungsfall 

Abfanggraben Süd bis Süßgraben 15,0 8,5 8,5 

Abfanggraben Süd bis Grüselgraben 24,0 15,0 15,0 

Abfanggraben Süd bis Ostgraben I 26,0 17,2 17,2 

Abfanggraben Ost bei Wertstoffzentrum 30,0 27,6 27,6 

Vorflutgraben Nord 45,0 1) 33,3 2) 32,7 2) 

1) HQ50, 2) Ergebnis aus 2-D-Hydraulik 

Im Ergebnis kann festgehalten werden, dass die im Rahmen der Planfeststellung 

1976 ermittelten Abflüsse trotz geringerer Wiederkehrzeit höher 

sind als die im Rahmen der vorliegenden Planung ermittelten Abflüsse. 

Das ist eine wesentliche Erkenntnis der mit hohem Aufwand, großer Detailschärfe 

und mit modernster Rechnertechnik ermittelten Ergebnisse. 

Das liegt daran, dass ein im Vergleich zu früher geändertes modernes Berechnungsverfahren 

verwendet wurde. Die instationäre Modellrechnungen, 

die das Abflussverhalten detaillierter nachbildet, hat das Einheitsganglinienverfahren 

ersetzt, das zum damaligen Zeitpunkt den Stand der 

Technik darstellte. Dazu kommt, dass sich die Datengrundlage geändert 

hat. Insbesondere liegen umfangreichere Daten über die Niederschläge, 

die Abflüsse, die Geländeoberfläche im Betrachtungsgebiet und die zugehörige 

Nutzung vor. 

Zusammenfassend kann festgestellt werden, dass die errechneten Ergebnisse 

plausibel und nachvollziehbar sind. 

2.4.5 Gleichzeitigkeitsuntersuchung 

2.4.5.1 Ziel der Untersuchungen und Auswertungen 

Bei der hydraulischen Berechnung der Wasserspiegellagen im Vorflutgraben 

Nord ist zu berücksichtigen, dass die Isar bei Hochwasserabfluss in 

den Vorflutgraben Nord zurückstaut und die Wasserspiegellagen im Vorflutgraben 

beeinflusst. Der Wasserstand in der Isar wird deshalb in die 

hydraulische Berechnung als untere Randbedingung eingeführt. 

Dabei ist die Frage zu klären, welche Hochwasserabflüsse aus dem Einzugsgebiets 

des Vorflutgrabens Nord mit Hochwässern der Isar zusammentreffen 

und welche Wiederkehrhäufigkeiten diese haben. Zur Beantwortung 

dieser Frage wurde eine Gleichzeitigkeitsuntersuchung durchgeführt, 

in Form einer statistischen Auswertung der Wiederkehrzeiten der 

Abflüsse der Isar Pegel Freising und der Gfällach Pegel Oberding. 




2.4.5.2 Methodik 

Grundlage für die Gleichzeitigkeitsuntersuchung sind die Messreihen der 

Abflüsse der Isar Pegel Freising und der Gfällach Pegel Oberding. 

Der Isarpegel Freising liegt etwa 7 km oberhalb der Einmündung des Vorflutgrabens 

Nord in die Isar. Die Fließzeit zwischen dem Pegel und der 

Einmündung des Vorflutgrabens Nord beträgt bei Hochwasser knapp 

1 Stunde. Die am Pegel Freising (Isar) beobachteten Abflüsse können 

deshalb als repräsentativ für die Abflüsse der Isar bei der Einmündung 

des Vorflutgrabens Nord angesehen werden. Für die Abflüsse am Pegel 

Freising werden die statistischen Hochwasserwerte des Bayerischen Landesamts 

für Umwelt herangezogen. 

Der Pegel Oberding ist der am längsten beobachtete Gewässerpegel im 

Untersuchungsgebiet. Er wird vom Wasserwirtschaftsamt seit 1973 betrieben 

und es liegen langjährige und plausible Messwerte vor. Aufgrund der 

Lage des Pegels Oberding unmittelbar oberstrom des Flughafens werden 

die Abflussverhältnisse im Einzugsgebiet des Flughafens durch diesen 

Pegel im Bezug auf das zeitliche Auftreten von Hochwassern gut repräsentiert. 

Für die Abflüsse der Gfällach am Pegel Oberding werden die angeführten 

statistischen Auswertungen (siehe Abschnitt 2.4.3) verwendet. 

Der überlappende Datenzeitraum der vorliegenden Abflussaufzeichnungen 

beider Pegel reicht von Oktober 1973 bis Dezember 2004 und beträgt 

damit 31 Jahre. Die Abflüsse beider Pegel wurden miteinander verglichen 

und es wurde daraufhin analysiert, welche Abflüsse in der Isar am Pegel 

Freising mit welchen Abflüssen in der Gfällach am Pegel Oberding bzw. 

welche Hochwasserereignisse zusammentreffen. 

Vorgehensweise und Datenbasis der vorhandenen Abflussmessungen 

wurden mit dem LfU und WWA abgestimmt. 

In der Tabelle 2-19 sind die ausgewerteten Abflussereignisse zusammengestellt. 


65



Tabelle 2-19 Wiederkehrzeiten der Abflüsse in der Isar (Pegel Freising) 

bei Hochwasserabflüssen in der Gfällach (Pegel Oberding) 

größer HQ2 

Datum Pegel Oberding / Gfällach Pegel Freising / Isar 

Hochwasserabfluss 

[m 3 /s] 

Wiederkehrzeit 

[a] 


[m 3 /s] 


[a] 

Nov. 1973 3,2 10 140 < 1 

Aug. 1974 3,0 5 400 2 - 5 

Feb. 1979 3,3 10 11 < 1 

Jun. 1979 3,1 5 - 10 520 5 - 10 

Sep. 1979 2,5 2 – 5 110 < 1 

Jul. 1981 2,5 2 – 5 450 2 - 5 

Feb. 1982 2,6 2 – 5 85 < 1 

Feb. 1985 3,0 5 47 < 1 

Mai 1985 2,7 2 – 5 42 < 1 

Apr. 1987 2,5 2 – 5 170 < 1 

Dez. 1988 2,4 2 120 < 1 

Feb. 1990 2,7 2 – 5 170 < 1 

Aug. 1981 2,8 5 180 < 1 

Apr. 1994 2,4 2 110 < 1 

Jun. 1995 4,3 100 350 2 - 5 

Jul. 1997 2,5 2 – 5 230 1 - 2 

Nov. 1998 2,7 2 – 5 18 < 1 

Feb. 1999 2,3 2 120 < 1 

Aug. 2002 3,1 5 – 10 200 1 

(Quelle der Daten: LfU) 

Anhand der Tabelle 2-19 ist zu sehen, dass ein 100-jährliches Hochwasserabfluss 

in der Gfällach mit einem max. 5-jährlichen Hochwasserabfluss 

in der Isar zusammengetroffen ist (Jun. 1995). Ein 5 – 10-jährlicher Hochwasserabfluss 

an der Gfällach fiel mit einem ebenfalls 5 – 10-jährlichen 

Hochwasserabfluss an der Isar zusammen (Jun. 1979). Bei den weiteren 

Hochwasserereignissen in der Gfällach, die alle eine Wiederkehrzeit von 

höchstens 10 Jahren aufweisen, tritt in der Isar ein Hochwasserabfluss mit 

einer Wiederkehrzeit kleiner 5 Jahren auf. Die beiden erst genannten Ereignisse 

liefern die maßgebenden Bemessungsabflüsse bezüglich des 

Einstaus durch Isarhochwasser. 

In einer weiteren Analyse werden die Abflüsse der Isar am Pegel Freising 

und der Gfällach am Pegel Oberding für die Ereignisse zusammengestellt, 

bei denen am Pegel Freising ein 5-jährlicher (480 m 3 /s) oder seltenerer 




Abfluss auftrat. Die Abflüsse der ausgewerteten Ereignisse sind in der 

Tabelle 2-20 aufgeführt. 

Tabelle 2-20 Wiederkehrzeiten der Abflüsse in der Gfällach (Pegel Oberding) 

bei Hochwasserabflüssen in der Isar (Pegel Freising) 

größer HQ5 

Datum Pegel Freising / Isar Pegel Oberding / Gfällach 


[m 3 /s] 


[a] 



[m 3 /s] 


[a] 

Juni 1979 600 10 2,9 5 

Juli 1981 610 10 - 20 1,9 1 - 2 

Mai 1999 640 20 - 50 1,2 < 1 

Mai 2002 480 5 2,0 1 - 2 

2.4.5.3 Ergebnis 

(Quelle der Daten: LfU) 

Die Tabelle 2-20 zeigt, dass bei Abflüssen der Isar, die mindestens einem 

HQ10 entsprechen, maximal ein 5-jährlicher Abfluss in der Gfällach wahrscheinlich 

ist. 

Nach den oben erläuterten Auswertungen und Grundsätzen kann Folgendes 

statistisch abgeleitet werden: 

• Ein 100-jährliches Hochwasserereignis in der Isar trifft auf ein 

höchstens 5-jährliches Hochwasserereignis im Vorflutgraben Nord. 

• Ein 100-jährliches Hochwasserereignis im Vorflutgraben Nord trifft 

auf ein höchsten 10-jährliches Hochwasserereignis der Isar. 

Die Ergebnisse bilden die Ausgangslage für die weiteren Überlegungen 

und werden als Berechnungslastfälle angesetzt. 

2.5 Hydraulische Grundlagen und Berechnungen 

Als Planungsgrundlage für die Gestaltung des Abfanggrabens Ost, des 

Ableitungsgrabens Nord und des Vorflutgrabens Nord erfolgen 

2-dimensionale, instationäre Berechnungen der Wasserspiegellagen. Dabei 

wird die Retentionswirkung der Gerinne und des Retentionsraums erfasst, 

so dass die Auswirkungen der geplanten Maßnahmen auf die Abflüsse 

ermittelt werden können. Damit wird unter anderem auch eine 

Grundlage für die Optimierung der Maßnahmen hinsichtlich ihrer Einflüsse 

auf die Hochwassersituation an der Isar geschaffen. 

Die hydraulische Berechung beginnt am Abfanggraben Ost südlich der 

bestehenden Erdinger Allee (St 2584) und reicht bis zur Einmündung des 

67



Abfanggrabens Ost in den Vorflutgraben Nord. Des weiteren werden der 

Ableitungsgraben Nord und der Vorflutgraben Nord vollständig im hydraulischen 

Berechnungsmodell abgebildet. 

Die Wasserspiegellagen für den Verlegungsbereich der Goldach werden 

1-dimensional stationär mit dem Programm HEC-RAS 3.13 berechnet, da 

in diesem Bereich keine Ausuferungen auftreten und auf dem kurzen Teilstück 

auch keine instationären Effekte zu betrachten sind. 

Das Modell wird weltweit angewendet und wird zudem ständig weiterentwickelt 

und gepflegt. Es stellt für 1-dimensionale hydraulische Berechnungen 

den neusten Stand der Technik dar. 

Die berechneten Wasserspiegellagen bilden die Grundlage für die Dimensionierung 

der Querschnitte der geplanten Oberflächengewässer und der 

Deiche. 

2.5.1 Hydraulische Grundlagen in bisherigen Planfeststellungsverfahren 

Die hydraulischen Berechnungen im Rahmen der Planfeststellung 1979 

wurden 1-dimensional mit dem Programm HEC 2 des Hydrologic Engineering 

Center, U.S. Corps of Engineers durchgeführt. Grundlage des Programms 

ist die erweiterte Gleichung von Bernoulli für die Gesamtenergie 

an einem Querprofil. In Tabelle 2-21 sind die Rauheitsbeiwerte kst nach 

Manning-Strickler aufgeführt, die bei der Planfeststellung 1979 angesetzt 

wurden. 

Tabelle 2-21 Rauheitsbeiwerte 

Gewässer/Landnutzung Rauheitsbeiwert [m 1/3 /s] 

natürliche Bäche im Moos 20 

Abfanggraben Ost 30 

Ableitungsgraben Nord 45 

Vorflutgraben Nord 30 

Vorland an den Abfanggräben 25 

Die berechneten Wasserspiegellagen bildeten die Grundlage für die Gestaltung 

der Grabenquerschnitte und Festlegung der Deichhöhen. Am Abfanggraben 

Ost und am Vorflutgraben Nord liegen die Abflüsse, die durch 

die aktuelle Niederschlag-Abfluss-Berechnungen ermittelt wurden, deutlich 

niedriger als die Abflüsse, die bei der Planfeststellung 1979 angesetzt 

worden waren (vgl. Tabelle 2-18). Das hat zur Folge, dass auch die Wasserspiegellagen 

beim HQ100 + Klima deutlich niedriger liegen als die 1979 für 

den seinerzeitigen Bemessungsabfluss ermittelten Wasserspiegellagen. 

Die Rauheitsbeiwerte, die für den Abfangraben Ost im Rahmen der Planfeststellung 

1979 angesetzt wurden, entsprechen der tatsächlich ausgeführten 

Sohlsicherung. Im Sommer weisen die Böschungen des Ablei- 




tungsgrabens Nord allerdings trotz der Unterhaltsmaßnahmen einen Bewuchs 

auf, so dass der Graben rauer wirkt, als bei der Planfeststellung 

1979 angesetzt. Für den bestehenden Ableitungsgraben Nord wird aus 

diesem Grund mit 35 m 1/3 /s ein niedriger Rauheitsbeiwert als bei der Planfeststellung 

1979 (45 m 1/3 /s) angesetzt. 

Abbildung 2-8 Bewuchs am Ableitungsgraben Nord beim Tor 7 

(Station 2+402) 

2.5.2 Hydraulische Grundlagen für die geplante Gewässerneuordnung 

2.5.2.1 Abflüsse 

Als Eingangsdaten zum hydraulischen Modell wird Folgendes berücksichtigt: 

• Abflüsse aus dem N-A-Modell 

• Abflüsse aus der Grundwasserregelung 

• Abflüsse aus der Entwässerung 

• Abflüsse gemäß Abflussmessungen im Rahmen der Beweissicherung 

und der Grundlagenermittlung 

Das N-A-Modell, mit dem die Abflüsse der Oberflächengewässer differenziert 

ermittelt werden, ist in Abschnitt 2.4 dargestellt. Die Grundwasserregelung 

wird in Kapitel 3 beschrieben. Die Entwässerung wird im Kapitel 4 

erläutert. 

Im weiteren Verlauf sind für die wesentlichen Ausbauzuflüsse Schemaplänen 

erstellt, damit die Gesamtsituation anschaulich und nachvollziehbar 

aufgezeigt wird. Dazu gelten folgende Festlegungen: 


69



Die Abflüsse entsprechend der Planfeststellungsunterlagen von 1979 sind 

in Abbildung 2-9 dargestellt. 

N 

Abbildung 2-9: Abflüsse – Bemessungsabfluss (gemäß PFU 1979) 

Nach dem Planfeststellungsbeschluss dürfen max. 12,4 m³/s über die Überleitung 

Süd-Nord und 0,7 m³/s über die Verrohrung Nord-Ost in den 

Ableitungsgraben Nord geleitet werden. Die Abflussverteilung aus dem 

Ableitungsgraben Nord in den Süß-, Mittel- und Grüselgraben ist als Verhältnis 

40 / 20 / 40 bis max. 5 m³/s festgeschrieben. Im Abfanggraben Ost 

beträgt oberhalb der Mündung des Ableitungsgrabens Nord der 1979 festgelegte 

Abfluss 30 m³/s, nach der Mündung des Ableitungsgrabens Nord 

45 m³/s. 

Die neu ermittelten Abflüsse für HQ100+Klima sind Abbildung 2-10 dargestellt. 




N 

Abbildung 2-10: Abflüsse – HQ100+Klima Ist-Zustand gemäß Neuberechnung 

Die berechneten Abflüsse und deren Verteilung am Ableitungsgraben 

Nord entsprechen bis zur Mündung in den Vorflutgraben Nord den Abflüssen, 

die beim Planfeststellungsverfahren 1979 ermittelt worden waren. 

Der neu errechnete Abfluss im Abfanggraben Ost für HQ100+Klima liegt beim 

Wertstoffzentrum (St 2584) deutlich niedriger (rd. 10%) als der Abfluss, 

der im Planfeststellungsverfahren 1979 für den Bemessungsabfluss HQ20 

angesetzt worden war. Auch im Vorflutgraben Nord liegt der Abfluss aus 

der Planfeststellung 1979 (HQ50) mit 45 m³/s deutlich über dem ermittelten 

Abfluss (HQ100) von 33,3 m³/s. Allein das entspricht einer Verringerung 

von rd. 30%. 

Die Gründe dafür sind im Abschnitt 2.4 ausführlich dargestellt. 


71



In Abbildung 2-11 sind die Abflüsse beim HQ100+Klima im Planungsfall dargestellt. 

Abbildung 2-11 Abflüsse HQ100+Klima Planungsfall 

Durch die geplante Erweiterung des Flughafens werden gegenüber dem 

Ist-Zustand zusätzliche Flächen versiegelt, die bei Berücksichtigung der 

dort vorgesehenen Rückhalteinrichtungen noch zu einem zusätzlichen 

Bemessungsabfluss von 3,5, m³/s aus dem Vorfeld Ost und 0,9 m³/s aus 

dem 3. S/L-Bahnbereich in den Ableitungsgraben Nord führen. Deutlich 

wird, dass trotz der zusätzlichen Einleitungen die ermittelten Abflüsse im 

Vorflutgraben Nord an der Mündung in die Isar mit 32,7 m³/s unter den 

ermittelten Abflüssen des Ist-Zustandes von 33,3 m³/s liegen. Ursache dafür 

ist das Retentionsvermögen des neuen Abfanggrabens Ost sowie der 

vorgesehene Retentionsraum vor der Mündung in den Vorflutgraben Nord. 

Die Abbildung zeigt daneben die vorgesehene künftige Aufteilung der Ausleitung 

in den Süß- und in den Grüselgraben im Verhältnis 60 / 40. Die 

maximal zulässige Ausleitmenge beträgt in der Summe für beide Ausleitungen 

5 m³/s, wie das bereits im Planfeststellungsbeschluss festgelegt 

war. Der Abbildung wurde zusätzlich der durch die Grundwasserregelung 

bedingte verringerte Abfluss dazuaddiert. In der Praxis kann durch die 

Schütze im Süß- und Grüselgraben sichergestellt werden, dass die bisher 

planfestgestellten maximalen Abflüsse von 5 m³/s auch in Zukunft mit der 

Ausleitung von 3 m³/s in den Süß-, bzw. von 2 m³/s in den Grüselgraben 

nicht überschritten werden. 

Zur Beurteilung, ob eine Verschärfung der Hochwassersituation bei einem 

100-jährlichen Hochwasser der Isar eintritt, sind Abflüsse mit einer 

5-jährlichen Wiederkehrhäufigkeit im Vorflutgraben Nord maßgebend (vgl. 

Gleichzeitigkeitsuntersuchung im Abschnitt 2.4.5). Wie beim HQ100 werden 

auch beim HQ5 im Planungsfall gegenüber dem Ist-Zustand zusätzliche 

Abflüsse aus der Entwässerung und der Grundwasserregelung in den Ab- 




leitungsgraben Nord eingeleitet. Die einzelnen Abflüsse beim HQ5+Klima 

werden im Abschnitt 2.5.3.4 angegeben. 

In Abbildung 2-12 sind die Abflüsse beim MQ im Planungsfall dargestellt. 

Abbildung 2-12 Mittlere Abflüsse MQ Planungsfall 

Die Wasserspiegellagen für die in der Abbildung 2-12 dargestellten mittleren 

Abflüsse (MQ) werden stationär berechnet. Die sich daraus ergebenden 

Wassertiefen bei mittleren Abflüssen in den Gewässern mit ständiger 

Wasserführung sind in den Querschnittsplänen dargestellt. Sie dienen 

insbesondere als Grundlage für die Beurteilung der ökologischen Auswirkungen 

durch die entsprechenden Fachplanungen. 

Bei Mittelwasser führt der Abfanggraben Ost kein Wasser. Aus der Überleitung 

Süd-Nord sowie der Verrohrung Nord-Ost werden rd. 0,79 m³/s in 

den Ableitungsgraben Nord eingeleitet. Unter Beibehaltung der Abflüsse 

im Süß- und Grüselgraben werden rd. 0,42 m³/s in den Süßgraben und rd. 

0,34 m³/s in den Grüselgraben eingeleitet. Zusätzlich werden rd. 0,17 m³/s 

wiederversickert. Der Abfluss im Vorflutgraben Nord beträgt bei mittleren 

Verhältnissen im Oberlauf rd. 0,14 m³/s. 

2.5.2.2 Vorflutverhältnisse an der Einmündungsstelle in die Isar 

Der Vorflutgraben Nord mündet in die Goldach, die in diesem Bereich innerhalb 

der Hochwasserschutzdeiche der Isar verläuft. Bei Hochwasser 

der Isar wird das Vorland bis zu den Hochwasserschutzdeichen überflutet. 

Die Wasserspiegellagen im Vorflutgraben Nord werden bei Hochwasser 

von den Wasserspiegellagen der Isar beeinflusst. Das nördliche Ende des 

Vorflutgrabens Nord am südlichen Isardeich wird im Folgenden deshalb 

als Einmündung des Vorflutgrabens Nord in die Isar bezeichnet. 

Mit dem hydraulischen Modell wurden die Wasserspiegellagen des Ist- 

Zustands für zwei Lastfälle berechnet. Die beiden Lastfälle ergeben sich 


73



aus der Gleichzeitigkeitsuntersuchung (siehe Abschnitt 2.4.5). Lastfall 1 ist 

der für die Ableitung des Wassers in den Gräben des Flughafens maßgebende 

Lastfall. Dabei fließt im Vorflutgraben Nord ein HQ100+Klima und in 

der Isar ein HQ10 ab. Beim Lastfall 2 wird ein Zusammentreffen eines 5jährlichen 

Abflusses zuzüglich Klimafaktor im Vorflutgraben Nord mit einem 

100-jährlichen Abfluss in der Isar untersucht. In der folgenden Tabelle 

sind die Kennwerte der beiden Lastfälle zusammengestellt. Die Wasserspiegellagen 

der jeweiligen Wiederkehrzeit des Abflusses an der Isar 

wurden der hydraulischen Berechnung für die „Sanierung der Isar Hochwasserdeiche“ 

(WWA Freising, 1999 9 ) entnommen. 

Tabelle 2-22 Kennwerte der maßgebenden Lastfälle 

Lastfall Scheitelabfluss 

im Vorflutgraben 

Nord 

1 HQ100+Klima 

33,3 m³/s 

2 HQ5+Klima 

16,0 m³/s 

Abfluss in der 

Isar 

HQ10 

700 m³/s 

HQ100 

1.100 m³/s 

Wasserspiegel der Isar 

bei der 

Einmündung des Vorflutgrabens 

Nord 

[m ü. NN] 

432,34 

432,97 

Bei den hierbei vom damaligen WWA Freising verwendeten Abflüssen für 

die Isar ist anzumerken, dass diese zum Zeitpunkt der Untersuchung im 

Jahr 1999 als die 100-jährlichen bzw. 10-jährlichen Abflüsse angesehen 

wurden. Durch die Erhöhung des Sylvensteinspeichers im Jahr 1999 hat 

das LfU eine Neubewertung der Bemessungsabflüsse für die Isar vorgenommen. 

Danach betragen am Pegel Freising/Isar der 100-jährliche Abfluss 

HQ100 = 950 m 3 /s und der 10-jährliche Abfluss HQ10 = 600 m 3 /s (vgl. 

auch Tabelle 2-2). Da das damals zuständige Wasserwirtschaftsamt Freising 

bei der Untersuchung im Jahr 1999 für diese Abflüsse keine Wasserspiegellagen 

ermittelt hat, wurden für die vorliegenden Untersuchungen 

die oben angegebenen Werte des WWA Freising verwendet. Die Wasserspiegellagen 

der Isar an der Einmündung des Vorflutgrabens Nord liegen 

somit etwas höher als die Wasserspiegellagen, die sich aus den Abflüssen 

der aktuellen Auswertungen des LfU ergeben würden. Berücksichtigt man 

für die aktuell gültigen Hochwasserabflüsse der Isar den Klimafaktor, so 

ergeben sich folgende Abflüsse für den Pegel Freising und somit auch für 

die Einmündung des Vorflutgrabens Nord in die Isar: 

HQ10+Klima = 690 m 3 /s 

HQ100+Klima = 1.093 m 3 /s 

9 [H1] Wasserwirtschaftsamt Freising- Sanierung der Isar Hochwasserdeiche 




Diese Abflüsse weichen nur sehr geringfügig von den in Tabelle 2-22 aufgeführten 

Abflüssen ab und erlauben es somit ohne Erkenntnisverlust mit 

den in Tabelle 2-22 aufgeführten Wasserständen zu rechnen. 

2.5.2.3 Rauheitsbeiwerte 

Die Rauheitsbeiwerte für die Gräben und Vorländer wurden auf Grundlage 

der tatsächlich vorhandenen Landnutzungen und den Ergebnissen einer 

Ortsbegehung festgelegt. Dabei erfolgte auch eine Berücksichtigung der 

Rauheitsbeiwerte, die im Rahmen der Planfeststellung 1979 angesetzt 

worden waren. Beim Vergleich der Rauheitsbeiwerte der 2-dimensionalen 

hydraulischen Berechnung mit den Rauheitsbeiwerten aus der Planfeststellung 

1979 ist zu beachten, dass die Rauheitsbeiwerte für eine 1dimensionale 

Berechnung Energieverluste abbilden müssen, die aus der 

Gewässerform resultieren. Da bei der 2-dimensionalen Berechnung Widerstände 

berücksichtigt werden, die an Mäandern, Querschnittswechseln 

oder ähnlichen Formen auftreten, werden für 2-dimensionale Berechnungen 

höhere Rauheitsbeiwerte (mit einer „glätteren“ Wirkung) angesetzt. 

Bei der bestehenden und geplanten Ausbildung der Gräben im Bereich 

des Flughafens weisen die Gräben keine abrupten Richtungs- und Querschnittsänderungen 

auf. Somit ist der hieraus resultierende Unterschied 

zwischen den anzusetzenden Rauheitsbeiwerten relativ gering. 

Bei der 2-dimensionalen Berechnung werden die in Tabelle 2-21 dargestellten 

Rauheitsbeiwerte angesetzt. Für den bestehenden Ableitgraben 

Nord wird mit 35 m 1/3 /s ein niedrigerer Rauheitsbeiwert angesetzt als in 

den Planfeststellungsunterlagen von 1979. Der niedrigere Beiwert entspricht 

der raueren Wirkung des tatsächlich beobachteten Bewuchses. 

Die Berme des geplanten Ableitungsgrabens Nord wird als extensiv genutztes 

Grünland mit Eintiefungsbereichen mit Röhrrichtbewuchs vorgesehen. 

Auf den Deichen wird Magerrasen angesät. Für den Planungsfall 

wird für diese Bereiche mit 26 m 1/3 /s ein rauerer Rauheitsbeiwert im Vergleich 

zum Ist-Zustand festgelegt. Für das Mittelwasserbett wird im Planungsfall 

ein Rauheitsbeiwert von 30 m 1/3 /s angesetzt. 

Am geplanten Abfanggraben Ost sind im Bereich der Sohle extensiv genutzte 

Wiesen und Feuchtwiesen geplant. In diesen sind Baumgruppen in 

Längsrichtung zur Fließrichtung angeordnet. Weiterhin werden Eintiefungsbereiche 

mit Röhrichtbewuchs vorgesehen. Auf den Böschungen der 

Deiche werden Krautsäume und Magerwiesenstandorte geplant. Für den 

geplanten Abfanggraben Ost wird ein Rauheitsbeiwert kst von 26 m 1/3 /s 

angesetzt. 

In Tabelle 2-23 sind die bei der 2-dimensionalen hydraulischen Berechnung 

angesetzten Rauheitsbeiwerte zusammengestellt. 


75

Tabelle 2-23 Rauheitsbeiwerte 

Gewässer Rauheitsbeiwert 

[m 1/3 /s] 




ist 

Rauheitsbeiwert 

[m 1/3 /s] 

Planung 

Abfanggraben Ost 30 26 

Ableitungsgraben Nord 35 26 

Ableitungsgraben Nord Niedrigwasser - 30 

Goldach - 24 

Vorflutgraben Nord 28 28 

Vorland an den Abfanggräben 25 25 

Rückhaltebecken 20 20 

Drosselbauwerk im Vorflutgraben Nord - 45 

2.5.3 Hydraulische Modellrechnungen 

2.5.3.1 2-dimensionales hydraulisches Berechnungsprogramm 

Die hydraulischen Berechnungen wurden für den Abfanggraben Ost, den 

Ableitungsgraben Nord und den Vorflutgraben Nord 2-dimensional und instationär 

mit dem Programm HYDRO_AS-2D durchgeführt. 

Das Programm findet in der bayerischen Wasserwirtschaftsverwaltung eine 

breite Anwendung. Durch die 2-dimensionale Berechnung können die 

Strömungsverhältnisse und die Überflutungsvorgänge genauer ermittelt 

werden als bei einer 1-dimensionalen Berechnung. Eine getrennte Berechnung 

von Flussschlauch und Vorländern entfällt. Die komplexen 

Strömungsinteraktionen zwischen Flussschlauch und Vorland, insbesondere 

im Bereich des Rückhaltebeckens an der Einmündung des Abfanggrabens 

Ost in den Vorflutgraben Nord sowie mögliche Rückstau- und 

2-dimensionale Fließeffekte, werden berücksichtigt. 

Ausgangspunkt für die zweidimensionale mathematische Modellierung 

sowohl von Strömungsvorgängen in natürlichen Fließgewässern als auch 

für die Wasserspiegellagenberechnung und Flutwellenausbreitung sind die 

2d-tiefengemittelten Strömungsgleichungen, die auch als Flachwassergleichungen 

bekannt sind. Im Anhang werden die dem hydraulischen Berechnungsprogramm 

zugrunde liegenden Gleichungen kurz beschrieben. 

2.5.3.2 Hydraulisches Berechnungsmodell für den Ist-Zustand 

Das Berechnungsnetz des Ist-Zustands wurde auf Grundlage eines vom 

Auftraggeber zur Verfügung gestellten Aufmaßes der Gräben außerhalb 

des Flughafens erstellt. 

Die in Form von Bruchkanten und Vermessungspunkten vorliegenden Daten 

wurden zunächst an charakteristischen Querschnitten mit der Planung 

aus dem Planfeststellungsverfahren 1979 verglichen.



Tabelle 2-24 Sohlhöhenvergleich 

Graben Station Bezeichnung des Querschnitts 


Nord 

Abfanggraben 

Ost 

Vorflutgraben 

Nord 


Sohlhöhe m ü. NN 

Planfeststellung 

Vermessung 

3+167 Ausleitung Süßgraben 437,65 437,69 

2+787 Ausleitung Mittelgraben 437,27 437,10 

1+707 Ausleitung Grüselgraben 436,27 436,13 

0+118 Brücke oberhalb Einmündung 

in den Vorflutgraben 

Nord 

435,08 435,14 

5+320 Flughafenzubringer Ost 441,16 441,00 

4+549 Brücke Tor 10 439,84 439,89 

3+834 Brücke Tor 9 438,38 438,24 

3+163 Brücke Tor 8 436,73 436,54 

2+674 Brücke St 2084, (Einmündung 

des Ableitungsgrabens 

Nord) 

434,72 434,98 

2+400 Brücke 434,29 434,50 

1+800 Brücke 432,99 433,10 

Der Vergleich zeigt, dass die ausgeführten Gräben unter Berücksichtigung 

der Ausführungs- und der Vermessungsgenauigkeit der geplanten Höhenlage 

entsprechen. Die Sohle der Gräben wird auflagenbedingt in regelmäßigen 

Abständen aufgemessen. Das Aufmaß der Sohle der Gräben zeigt, 

dass das Niveau der Sohle des Abfanggrabens Ost und des Vorflutgrabens 

Nord im Untersuchungsbereich 2001 im Mittel geringfügig - um wenige 

Zentimeter - niedriger liegt als 1992. Am Ableitungsgraben Nord ist 

im selben Zeitraum eine geringfügig - um wenige Zentimeter - höhere 

Sohle bestimmt worden. 

Das Berechnungsnetz des Ist-Zustands besteht aus 39.000 Knoten und 

58.000 Elementen. In Abbildung 2-13 ist eine Ansicht des hydraulischen 

Berechnungsnetzes im Bereich der Einmündung des Ableitungsgrabens 

Nord (Blick von Südwesten) dargestellt. 

77

Abfanggraben Ost 



Abbildung 2-13 Ausschnitt aus dem hydraulischen Berechnungsnetz 

Der Abfluss durch Brückenbauwerke wird im Programm HYDRO_AS-2D 

zweidimensional berechnet. Dabei wird das hydraulische Berechnungsnetz 

so angepasst, dass die Widerlager der Brücke durch nicht durchströmbare 

Elemente abgebildet werden. Die Einengung des Abflussquerschnittes 

durch Brückenpfeiler wird modelliert, indem die zugehörigen 

Netzelemente als nicht durchflossen angesetzt werden. Wenn die Unterkannte 

von Brücken so tief liegt, dass sie vom Wasserspiegel erreicht 

werden kann, wird für die Knoten des hydraulischen Berechnungsnetzes, 

die sich unter Brücken befinden, eine wirksame Bauwerksunterkante definiert. 

Diese begrenzt an diesen Stellen den möglichen Abflussquerschnitt 

nach oben. Bei den untersuchten Abflüssen tritt an den untersuchten Gräben 

keine Überströmung von Brücken oberhalb des Brückenträgers auf. In 

Tabelle 2-25 sind die Kennwerte der Brückenbauwerke aufgeführt. 


N 

Ableitungsgraben Nord



Tabelle 2-25 Kennwerte der Brückenbauwerke 

Bereich Bauwerksnummer 

(FMG) 


Lichte Weite Unterkante 

Überbau 

Abfanggraben Ost 233.06 20,3 444,67/444,62 

233.05 14,2 443,37/442,81 

233.04 15,5 440,40 

233.00 24,3 439,59/438,26 

22,0 438,00/438,09 

Vorflutgraben Nord 312.02 20,0 437,00 

312.03 20,0 435,97 

312.05 20,0 435,70 

312.04 Widerlager außerhalb 

des Abflussquerschnittes 

2 Pfeiler mit 1,3 m 

Pfeilerstärke 

312.07 33,3 m 

2 Pfeiler mit 1,3 m 

Pfeilerstärke 

Hochliegend 

434,08 

Die bestehenden Brücken über die Gräben werden auf der Grundlage der 

Vermessungsdaten und von Bauwerksplänen im hydraulischen Berechnungsmodell 

abgebildet. Einzelne Brücken, für die keine Bauwerksdaten 

vorliegen, wurden terrestrisch vermessen. Abbildung 2-14 zeigt die Brücke 

der A92 über den Vorflutgraben Nord. 

Abbildung 2-14 Brücke der A92 über den Vorflutgraben Nord 

79

2.5.3.3 Hydraulisches Berechnungsmodell für den Planungsfall 



Der Abfanggraben Ost wird zwischen der bestehenden Enteisungsabwasserbeckenanlage 

bis zur Mündung in den Vorflutgraben Nord auf einer 

Länge von 2,6 km überbaut. Daher soll der Graben ab der Brücke des 

Flughafenzubringers St 2584 auf Höhe des Wertstoffszentrums verlegt 

und auf einer Länge von rd. 5 km um den geplanten Flughafenbereich 

herumgeleitet werden. 

Der Ableitungsgraben Nord muss auf einer Länge von rd. 3,6 km nach 

Norden außerhalb des eingezäunten Sicherheitsbereichs verlegt werden. 

Die Gesamtlänge des verlegten Grabens beträgt rd. 3,0 km. 

Für den Planungsfall werden die Geometrie des Abfanggrabens Ost und 

des Ableitungsgraben Nord auf der Grundlage der Querprofile (Plan 

D1a/F6.1a-1021 und D1a/F6.1a-1035), der geplanten Längsschnitte (Plan 

D1a/F6.1a-1020 und D1a/F6.1a-1031) und der Lagepläne (WA0402 bis 

WA0406) aufgebaut. 

Die Widerlager der geplanten Brücken werden wie im Bestand als lotrechte 

Wand abgebildet, indem die entsprechenden Elemente des hydraulischen 

Berechnungsnetzes als nicht durchströmbar modelliert werden. Die 

Unterkante der geplanten Brücken wird so hoch liegen, dass sie keinen 

Einfluss auf die Wasserspiegellagen hat. 

Tabelle 2-26 Geplante Brückenbauwerke über den Abfanggraben Ost 

Stationierung Lichte Weite 

4+519 31,7 m 

2+933 57,1 m 

2+332 30,0 m 

Die Laufverlängerung des Abfanggrabens Ost und die Gestaltung von im 

Vergleich zum Ist-Zustand breiterer und flacherer Querprofile bewirken eine 

gegenüber dem Ist-Zustand erhöhte Retentionswirkung. Ergänzend 

wird oberhalb der Einmündung des Abfanggrabens Ost ein naturnah gestalteter 

Retentionsraum angeordnet. 

Das Gelände im Retentionsraum an der Einmündung des Abfanggrabens 

Ost wird überwiegend dem Niveau des bestehenden Geländes entsprechen. 

Das bestehende Gelände wird hierzu auf der Grundlage von Laserscanningdaten 

mit einer Rasterweite von 5 m aufgebaut. Die Netzerstellung 

erfolgt so, dass das Berechnungsnetz alle wichtigen Geländeinformationen 

enthält. In Abbildung 2-15 ist ein Ausschnitt des hydraulischen 

Berechnungsnetzes im Bereich der Einmündung des Abfanggrabens 

Ost in den Vorflutgraben Nord abgebildet. 

Direkt stromabwärts der Einmündung des Abfanggrabens Ost in den Vorflutgraben 

Nord wird ein Drosselbauwerk in Form eines knapp 2 m hohen 

Damms angeordnet. Die Krone dieses Damms wird überströmbar als Überlaufkrone 

auf 434,20 m ü. NN ausgeführt. In der Mitte des Drosselbauwerks 

ist eine trapezförmige Niedrigwasseröffnung geplant. Diese liegt am 




Fußpunkt auf einer Höhe von 432,20 m ü. NN und hat eine Breite von 

1,5 m. Die Wangen weisen eine Neigung von 1 zu 1 auf. Im Anschluss an 

das Drosselbauwerk wird ein „Tosbecken“ angeordnet. 

Die Geometrie des geplanten Bauwerks wird im hydraulischen Berechnungsmodell 

abgebildet. 

Drosselbauwerk 

N 

Vorflutgraben Nord 

Ableitungsgraben Nord 

Abbildung 2-15 Berechnungsnetzausschnitt Planungsfall 

2.5.3.4 Ergebnisse der hydraulischen Berechnungen 

Nachfolgend werden die Berechnungsergebnisse für Abflüsse mit 100jährlicher 

Wiederkehrhäufigkeit, für Abflüsse mit 5-jährlicher Wiederkehrhäufigkeit 

und für mittlere Abflüsse dargestellt und erläutert. 

100-jährliches Hochwasser zuzüglich Klimafaktor 

Die Wasserspiegellagen beim HQ100+Klima werden unter Berücksichtigung 

der optimalen Bauwerksgeometrie des Drosselbauwerks hydraulisch berechnet. 

In Tabelle 2-27 sind die Abflüsse beim HQ100+Klima im Ist-Zustand 

dargestellt. 



Retentionsraum 

81

Tabelle 2-27 Abflüsse HQ100+Klima Ist-Zustand 

Oberflächengewässer 


Nord 

Abfanggraben 

Ost 

Vorflutgraben 

Nord 



Station Beschreibung Ein- und Gesamtab- 

Ausleitungen flusseinschließlichAbflussänderung 3+572 Beginn des Ableitungsgrabens 

Nord 

[m³/s] [m³/s] 


- 

12,4 

3+167 Ausleitung Süßgraben -2,0 10,4 

2+787 Ausleitung Mittelgraben -1,0 9,4 

1+990 Verrohrung Nord/Ost 0,7 10,1 

1+707 Ausleitung Grüselgraben -2,0 8,1 

5+014 Verlegungsbeginn - 27,6 

0+000 Einmündung in den Vorflutgraben 

Nord 

- 27,6 

0+000 Einmündung in die Isar - 33,3 

In Abbildung 2-16 sind die Abflüsse des Ableitungsgrabens Nord und des Abfanggrabens 

Ost an der jeweiligen Einmündung in den Vorflutgraben Nord dargestellt. 

Dabei zeigt sich, dass sich die Abflüsse aus dem Ableitungsgraben Nord 

und dem Abfanggraben Ost beim HQ100 stärker überlagern als beim HQ5+Klima. 

Abfluss [m³/s] 

35,00 

30,00 

25,00 

20,00 

15,00 

10,00 

5,00 

0,00 

33,3 

27,6 

8,1 




0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 

Zeit [h] 

Abbildung 2-16 Abfluss HQ100+Klima Ist-Zustand 

(jeweils an der Einmündung in das größere Gewässer)



In Tabelle 2-28 sind die Abflüsse beim HQ100 zuzüglich Klimafaktor für den 

Planungsfall dargestellt. 

Tabelle 2-28 Abfluss beim HQ100+Klima Planungsfall 



Nord 

Vorflutgraben 

Nord 

Abfanggraben 

Ost (Stationierung 

verlegter Graben) 

Vorflutgraben 

Nord 

Station Beschreibung Ein- und 

Ausleitungen 

3+591 Beginn des Ableitungsgrabens 

Nord 


GesamtabflusseinschließlichAbflussänderung 

[m³/s] [m³/s] 

- 

12,4 


1+821 

GWR West 0,34 - 

Verrohrung Nord/Ost und 

OW 3. S/L Bahn 

1,10 - 

Ausleitung Grüselgraben -2,10 8,7 

1+856 Vorfeld Ost und 


3,80 - 

GWR Ost 0,34 12,9 


0+000 „Strom“ -aufwärts des Retentionsbeckens 

- 27,6 


Der Abfluss im Vorflutgraben Nord liegt südlich der Einmündung des Abfanggrabens 

Ost in den Vorflutgraben Nord mit 12,9 m³/s um 4,8 m³/s höher 

als die Abflüsse im Ist-Zustand (8,1 m³/s). 

83



Die Abflussganglinien für den Ableitungsgraben Nord, den Abfanggraben 

Ost und den Vorflutgraben Nord an der jeweiligen Einmündung sind in 

Abbildung 2-17 dargestellt. 


35,00 

30,00 

25,00 

20,00 

15,00 

10,00 

5,00 

0,00 

32,7 

27,6 

12,9 




0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 

Zeit [h] 

Abbildung 2-17 Abfluss HQ100+Klima Planungsfall, 

jeweils an der Einmündung ins größere Gewässer 

Danach läuft die Abflusswelle im Ableitungsgraben Nord zeitversetzt um 

rd. 10 bis 15 h zur Abflusswelle im Abfanggraben Ost ab. Aus diesem 

Grunde beträgt der Spitzenabfluss im Vorflutgraben Nord nicht die Summe 

der beiden Einzelspitzen, sondern insgesamt 32,7 m³/s. 




Die Abflüsse beim HQ100+Klima an der Einmündung in die Isar sind in 

Abbildung 2-18 dargestellt. 


35,00 

30,00 

25,00 

20,00 

15,00 

10,00 

5,00 

0,00 

33,3 

32,7 

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 


Ist-Zustand 

Planungsfall 

Zeit [h] 

Abbildung 2-18 Abflüsse beim HQ100+Klima an der Einmündung in die Isar 

Ersichtlich ist, dass beim HQ100 der Abfluss des Vorflutgrabens Nord an 

der Einmündung in die Isar infolge der Wirkung der geplanten Retentionsmaßnahmen 

nicht ansteigt, sondern um 0,6 m³/s von 33,3 m³/s auf 

32,7 m³/s verringert ist. 

Im Planungsfall wird beim HQ100+Klima ein Speichervolumen (Retention im 

aufgeweiteten Gerinne des Abfanggrabens Ost, des Ableitungsgrabens 

Nord und des Vorflutgrabens Nord von insgesamt 255.000 m³ aktiviert. 

Das bewirkt eine Verzögerung und Abflachung der Hochwasserwelle in 

der Spitze von 0,6 m³/s. 

Da nach den Ergebnissen der Gleichzeitigkeitsuntersuchung (vgl. Abschnitt 

2.4.5) damit zu rechnen ist, dass ein 100-jährlicher Abfluss im Vorflutgraben 

Nord auf einen 10-jährlichen Wasserstand der Isar trifft und da 

die Isar unterstromig der Einleitstelle in weiten Bereichen auf einen 100jährlichen 

Abfluss ausgebaut ist, hat die Isar in diesem Fall hohe Leistungsreserven 

und Schäden sind ausgeschlossen. 

Bei Station 5+014 im Bereich des Wertstoffzentrums liegen die Wasserspiegellagen 

im Planungsfall um etwa 4 cm niedriger als im Ist-Zustand, 

infolge des breiteren naturnaheren Querschnitts. 

85



Die Wasserspiegellagen beim HQ100+Klima im Abfanggraben Ost und im Ableitgraben 

Nord sind in den Längsschnitten D1a/F6.1a-1020 und -1031 

nachrichtlich dargestellt. 

Sohlschubspannungen beim HQ100+Klima 

Die Sohlschubspannungen beim HQ100+Klima sind im Lageplan WA1304 

dargestellt. Im Ableitungsgaben Nord liegen die Schubspannungen überwiegend 

unter 15 N/m². 

Auch am Abfanggraben Ost liegen die Sohlschubspannungen in weiten 

Bereichen bei Werten unter 15 N/m². In Bereichen mit einem höheren 

Längsgefälle ergeben sich Sohlschubspannungen bis 30 N/m². An der 

Engstelle an der Befeuerung und am südlichen Anschluss des Abfanggrabens 

Ost treten Schubspannungen bis 45 N/m² auf. Außerhalb des Bereichs, 

der durch die Gewässerverlegung verändert wird, kommt es zu 

keiner Änderung der Schubspannungen gegenüber dem Bestand. 

Im Vorflutgraben Nord treten zwischen der Einleitung des Ableitungsgrabens 

Nord und der Einmündung des Abfanggrabens Ost treten im bestehenden 

Brückenbereich Schubspannungen von bis zu 60 N/m² auf. Gegenüber 

dem Ist-Zustand stellt dies aber keinen Anstieg der Schubspannungen 

dar. 

Im Bereich des Tosbeckens des Drosselbauwerks unterhalb des geplanten 

natürlichen Retentionsraums treten bis zur Brücke der Dorfstraße zum 

Eittingermoos im Planungsfall höhere Schubspannungen als im Ist- 

Zustand auf. Die hohen Schubspannungen von bis zu 100 N/m² nördlich 

der Brücke der Dorfstraße zum Eittingermoos treten bereits im Ist-Zustand 

auf. 

Die Sohle der neu gestalteten Oberflächengewässer wird im Rahmen der 

Baumaßnahmen so gesichert, dass keine Erosionsschäden durch die zu 

erwartenden Sohlschubspannungen entstehen. Dies kann im Regelfall in 

Anlehnung an den Bestand durch eine Sicherung mit Rasen erfolgen. 

5-jährliches Hochwasser zuzüglich Klimafaktor 

Wie die Gleichzeitigkeitsuntersuchung im Abschnitt 2.4.5 zeigt, ist in Bezug 

auf eine Erhöhung des Abflusses bei einem 100-jährlichen Hochwasser 

der Isar ein HQ5+Klima aus dem Vorflutgraben Nord maßgebend. 

In Tabelle 2-29 sind die Gesamtabflüsse in den Gräben dargestellt, die 

durch die instationäre 2-dimensionale hydraulische Berechnung ermittelt 

wurden. 




Tabelle 2-29 Abflüsse HQ5+Klima Ist-Zustand 



Nord 

Abfanggraben 

Ost 

Vorflutgraben 

Nord 

Station Beschreibung der Station Ein- und 

Ausleitungen 


Nord 



[m³/s] [m³/s] 

- 

11,8 


2+787 Ausleitung Mittelgraben -1,0 8,4 

1+990 Verrohrung Nord/Ost 0,6 9,0 



0+000 Einmündung in den Vorflutgraben 

Nord 

- 16,3 


Der Abfluss im Vorflutgraben Nord in die Isar im Ist-Zustand von 16,0 m³/s 

liegt dabei geringfügig niedriger als der Abfluss des Abfanggrabens Ost an 

der Einmündung in den Vorflutgraben Nord mit 16,3 m³/s, obwohl bis zu 

7,0 m³/s aus dem Ableitungsgraben Nord eingeleitet werden. Das resultiert 

daraus, dass der Scheitelabfluss im Ableitungsgraben Nord um mehr 

als 10 Stunden früher abfließt als der Scheitelabfluss aus dem Abfanggraben 

Ost. 

87



In Abbildung 2-19 sind die Abflussganglinien beim HQ5+Kima im Ist-Zustand, 

jeweils bei der Einmündung in das größere Gewässer dargestellt. 


18 

16 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 

16,3 

16,0 

7,0 




0 10 20 30 40 50 60 70 80 

Zeit [h] 

Abbildung 2-19 Abflüsse beim HQ5+Klima Ist-Zustand 

(jeweils an der Einmündung ins größere Gewässer) 

In Abbildung 2-19 sind die Abflussganglinien an der Einmündung des Ableitungsgraben 

Nord und an der Einmündung des Abfanggrabens Ost in 

den Vorflutgraben Nord dargestellt. Weiterhin ist die Abflussganglinie des 

Vorflutgrabens Nord an der Einmündung in die Isar dargestellt. In der Abbildung 

ist zu erkennen, dass die Hochwasserwelle von der Einmündung 

des Abfanggrabens Ost in den Vorflutgraben Nord bis zur Einmündung 

des Vorflutgrabens Nord in die Isar durch Retention verzögert und im 

Scheitel abgeflacht wird. 

In Tabelle 2-30 sind die Abflüsse des Ableitungsgrabens Nord und des 

Abfanggrabens Nord an den Mündungen in den Vorflutgraben Nord zusammengestellt. 




Tabelle 2-30 Abflüsse HQ5+Klima Planungsfall 



Nord 

Vorflutgraben 

Nord 

Abfanggraben 

Ost (Stationierung 

verlegter 

Graben) 

Vorflutgraben 

Nord 

Station Beschreibung der Station Ein- und 

Ausleitungen 


Nord 



[m³/s] [m³/s] 

- 

11,8 


1+821 GWR West 0,34 - 

1+817 Verrohrung Nord/Ost und 


0,60 - 


1+856 Vorfeld Ost 

und OW 3. S/L Bahn 

2,60 

GWR Ost 0,34 10,1 


0+000 „Strom“ -aufwärts des Retentionsbeckens 

- 16,3 


Im Planungsfall ergibt sich im Vorflutgraben Nord oberhalb der Einmündung 

des Abfanggrabens Ost in den Vorflutgraben Nord ein Abfluss von 

10,1 m³/s gegenüber dem Abfluss im Ist-Zustand von 7,0 m³/s. An der 

Einmündung in die Isar beträgt der Abfluss im Planungsfall wie im Ist- 

Zustand unverändert 16,0 m³/s. 

89



In der Abbildung 2-20 sind die im Planungsfall zu erwartenden Abflüsse im 

Ableitungsgraben Nord, im Abfanggraben Ost und im Vorflutgraben Nord 

jeweils an ihrer Mündung dargestellt. 


18 

16 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 

16,3 

16,0 

10,1 




0 10 20 30 40 50 60 70 80 

Zeit [h] 

Abbildung 2-20 Abfluss beim HQ5+Klima Planungsfall 

(jeweils an der Einmündung ins größere Gewässer bzw. 

ins Retentionsbecken) 

Unterhalb der Einmündung des Abfanggrabens Ost in den Vorflutgraben 

Nord wird der Ausfluss aus dem Retentionsraum durch ein ungeregeltes 

Drosselbauwerk begrenzt. Das Bauwerk wird so dimensioniert, dass in 

Verbindung mit dem Retentionsvermögen der Gräben die bestmögliche 

Auswirkung für die Hochwassersituation an der Isar erreicht werden kann. 

Zu diesem Zweck wurde die Geometrie des Bauwerks iterativ so optimiert, 

dass sich im Planungsfall bei einem maßgebenden 5-jährlichen Hochwasser 

im Vorflutgraben Nord kein höherer Scheitelabfluss zur Isar einstellt 

als im Ist-Zustand. Das bedeutet, dass die vorgesehenen Baumaßnahmen 

zu keiner Verschärfung der Abflusssituation in der Isar beitragen und sich 

die Hochwassergefahr für die Unterlieger nicht erhöht. 

Dabei wird ein Rückhaltevolumen von rd. 236.000 m³ aktiviert. 

Die zugehörigen Wasserspiegellagen des Abfanggrabens Ost und des Ableitungsgrabens 

Nord beim HQ5+Klima sind in den Längsschnitten 

D1a/F6,1a-1020 und -1031 nachrichtlich dargestellt. 




In der Abbildung 2-21 sind die Abflüsse beim HQ5+Klima an der Einmündung 

in die Isar dargestellt. 


18 

16 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 

16,0 

16,0 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 


Ist-Zustand 

Planungsfall 

Zeit [h] 

Abbildung 2-21 Abflüsse beim HQ5+Klima an der Einmündung in die Isar 

Die Grafik zeigt, dass sich die Abflussspitze beim HQ5+Klima (Planungsfall) 

im Vorflutgraben Nord an der Einmündung in die Isar nicht vom Ist- 

Zustand unterscheidet. Sie beträgt 16,0 m³/s und wird künftig 3 bis 5 

Stunden später zu erwarten sein. 

Wasserspiegellagenberechnung für mittlere Abflüsse 

Für mittlere Abflüsse werden die Wasserspiegellagen im Ableitungsgraben 

Nord stationär hydraulisch berechnet. Die berechneten Wasserspiegellagen 

sind im Längsschnitt D1a/F6.1a-1031 nachrichtlich dargestellt. 

91



In Tabelle 2-31 sind die mittleren Abflüsse im Planungsfall dargestellt. 

Tabelle 2-31 Mittlere Abflüsse Planungsfall 



Nord 

Vorflutgraben 

Nord 

Station Beschreibung Ein- und 

Ausleitungen 


Nord 


[m³/s] [m³/s] 


- 

0,589 

Versickerung West -0,055 0,534 


1+821 GWR West 0,160 - 

1+817 Verrohrung Nord/Ost 0,197 - 

1+801 Ausleitung Grüselgraben -0,345 - 

Versickerung Mitte -0,055 0,067 

1+055 GWR Ost 0,160 - 

Ausleitung Keckeisgrenzgraben 

-0,020 - 

Versickerung Ost -0,065 0,142 

Die mittleren Abflüsse im Planungsfall betragen am Beginn des Ableitungsgrabens 

Nord rd. 0,6 m³/s. In den mittleren Grabenabschnitten verbleibt 

im Planungsfall ein Mindestabfluss von 0,11 bzw. 0,07 m³/s. Im Gegensatz 

zum Ist-Zustand wird über die GWR-Ableitung Ost rd. 0,14 m³/s in 

den Vorflutgraben Nord eingeleitet. 

2.5.3.5 Wasserspiegellagenberechnung Goldach 

Die Goldach führt über ein kurzes Stück durch den Ausbaubereich des 

Flughafens. Diese Strecke wird im Planungsfall um das Flughafengelände 

herum geführt. Durch eine 1-dimensionale hydraulische Berechnung wird 

die ausreichende Leistungsfähigkeit des verlegten Gewässers bei einem 

HQ100+Klima nachgewiesen. Außerdem werden die Wassertiefen bei MQ 

ermittelt. 

Die Wasserspiegellagenberechnung wird mit dem Programm HEC-RAS 

(Version 3.1.3) durchgeführt. Die Querprofile der Verlegungsstrecke werden 

im Abstand von 100 m modelliert (siehe Anhang 2-5). Außerdem werden 

an beiden Enden die bestehenden Profile berücksichtigt, für die Vermessungsdaten 

vorliegen. 

Ausgangsbasis für den Aufbau der Querprofile ist die gestalterische Planung 

in Form des Lageplans, die Querschnitte bei Station km 0+100 und 

km 0+400 (siehe Plan D1a/F6.1a-1051), ein Längsschnitt durch das bestehende 

Gelände entlang der Achse (siehe Plan D1a/F6.1a-1050) sowie



aufgemessene Querprofile des Bestands. Entlang der Achse der Verlegung 

wird eine Stationierung eingeführt, die im Unterstrom mit km 0+000 

beginnt und bei km 0+521 endet. 

Anhand der Sohlhöhen der nächstgelegenen zwei aufgemessenen Querprofile 

am Beginn und Ende der Verlegungsstrecke wird die Sohlhöhe der 

beiden Randprofile durch lineare Interpolation ermittelt. Für die gesamte 

Verlegungsstrecke wird ein konstantes Gefälle angenommen, das sich 

aus der Höhendifferenz der Randprofile und der Streckenlänge ergibt. In 

Tabelle 2-32 sind die Sohlhöhen der Randprofile und das sich daraus ergebende 

Gefälle aufgeführt. 

Tabelle 2-32 Sohlhöhen und Sohlgefälle der Goldachverlegung 

Sohlhöhe km 0+000 [m +NN] 438,13 

Sohlhöhe km 0+521 [m +NN] 439,05 

Sohlgefälle [-] 0,00176 

Als Rauheit wird ein Stricklerbeiwert von kst = 18 m 1/3 /s angesetzt. Dieser 

Wert wird in Anlehnung an die hydraulischen Untersuchungen aus der 

Planfeststellung 1979 gewählt. Hier wurde ein kst = 20 m 1/3 /s für die natürlichen 

Bäche im Moos festgelegt. Aufgrund des hinzukommenden 

Strauchweidenbestands wird der Rauheitsbeiwert für die vorliegende Berechnung 

auf kst = 18 m 1/3 /s reduziert. Im verwendeten Berechnungsprogramm 

HEC-RAS wird die Rauheit als Kehrwert des Stricklerbeiwertes 

angegeben. Das ist in diesem Fall n = 0,056 s/m 1/3 . Im Anhang 2 sind die 

modellierten Querprofile dargestellt. 

Die Berechnungen werden für das HQ100+Klima und den Mittelwasserabfluss 

MQ durchgeführt. Der Wert für das HQ100+Klima stammt aus den N-A- 

Berechnungen, das MQ wird entsprechend der Auswertungen von Pegelaufzeichnungen 

der FMG angesetzt. Als untere Randbedingung wird das 

Sohlgefälle im Bestand unterhalb der Verlegungsstrecke angesetzt. In 

Tabelle 2-33 sind die verwendeten Abflüsse angegeben. 

Tabelle 2-33 Verwendete Abflüsse 

HQ100+Klima [m 3 /s] 3,1 

MQl [m 3 /s] 0,85 

Die Ergebnisse der Wasserspiegellagenberechnung sind tabellarisch im 

Anhang 2-6 zusammengefasst. 

Die Abbildung 2-22 stellt den Längsschnitt mit den berechneten Wasserständen 

bei HQ100+Klima dar. 


93

Elevation (m) 

441.5 

441.0 

440.5 

440.0 

439.5 

439.0 

438.5 

438.0 

Flughafen Goldachverlegung 

437.5 

0 200 400 600 800 

Main Channel Distance (m) 



Legend 

EG HQ100Klima 

WS HQ100Klima 

Crit HQ100Klima 

Ground 

Left Levee 

Right Levee 

Abbildung 2-22 Wasserspiegellagen der Goldachverlegung bei HQ100+Klima 

Die Abbildung zeigt, dass sich der maximale Wasserstand in der Goldach 

von rd. 10 bis 30 cm unterhalb der Böschungsoberkante einstellen wird. 

Somit ist nachgewiesen, dass es zu keinen Ausuferungen bei HQ100+Klima 

kommt. Wie im Bestand sind in der Verlegungsstrecke keine Deiche erforderlich, 

so dass keine Freibordhöhe berücksichtigt werden muss. Das liegt 

daran, dass beim Bau des Flughafens der Abfluss in der Verrohrung des 

Ludwigskanal auf den bordvollen Abfluss des Gerinnes unterhalb des 

Flughafens ausgelegt wurde und damit der Hochwasserschutz jetzt und in 

der Zukunft sichergestellt wurde. 

Die Abbildung 2-23 zeigt den Längsschnitt bei MQ der Goldach. Die Wassertiefe 

beträgt bei Mittelwasser künftig rd. 40 bis 60 cm. 




Elevation (m) 

441 

440 

439 

438 

Flughafen Goldachverlegung 

0 200 400 600 800 

Main Channel Distance (m) 

Abbildung 2-23 Wasserspiegellagen der Goldachverlegung bei MQ 

2.6 Art und Umfang der geplanten Gewässerneuordnung 


Legend 

EG MW 

WS MW 

Crit MW 

Ground 

Left Levee 

Right Levee 

Nachfolgend werden die geplanten Maßnahmen am Abfanggraben Ost, 

Ableitungsgraben Nord, Vorflutgraben Nord und der Goldach sowie der 

weiteren unter 2.1.1 näher beschrieben Gräben. 

Bei allen nachfolgend genannten Maßnahmen handelt es sich um die 

Herstellung, Beseitigung oder wesentliche Umgestaltung eines Gewässers 

(Gewässerausbau) nach §31 Abs. 2 Satz 1 WHG, für die eine UVS erfolgt. 

Sie ist Bestandteil der Antragsunterlagen. 

2.6.1 Planungsgrundsätze und Maßgaben 

Die Planungen der wasserwirtschaftlichen Maßnahmen zur Neuordnung 

der Gewässer bauen auf den Grundsätzen der früheren Planung beim 

Bau den Flughafen München auf. 

Diese Planungsgrundsätze haben sich bei der baulichen Umsetzung und 

beim Betrieb konzeptionell als richtig und zweckmäßig erwiesen. Sie werden 

folglich auch für die vorliegenden planerischen Überlegungen herangezogen. 

Daneben werden die Erkenntnisse aus dem laufenden Betrieb, 

eine deutlich verbesserte Datenlage und alle Möglichkeiten modernster 

Berechnungsverfahren in die Planung einfließen und berücksichtigt. 

Des Weiteren werden die im Abschnitt 1.4 genannten Maßgaben der Landesplanerischen 

Beurteilung der Regierung von Oberbayern, insbesondere 

die Maßgaben 6.1 und 6.3, berücksichtigt: 

95

Maßgabe 6.1 



"Beim Bau- und Betrieb der 3. Start- und Landebahn sind schädliche Auswirkungen 

auf ober- und unterirdische Gewässer möglichst auszuschließen. 

Die mit der Erweiterung der bestehenden Systeme (Grundwasserabsenkung, 

Gewässer-Neuordnung, Abwasserbehandlung etc.) verbundenen 

Auswirkungen sind durch Auflagen und Bedingungen in einem nachfolgenden 

Planfeststellungsverfahren zu regeln“. 

Maßgabe 6.3 

„Die Neuanlage von Gewässern ist unter ökologischen Gesichtspunkten, 

insbesondere auch hinsichtlich der Aquafauna, zu optimieren. Das bestehende 

Retentionsvermögen ist zu erhalten bzw. zu verbessern. Im Zuge 

der notwendigen Ausgleichsmaßnahmen können hier auch weitere, nicht 

direkt betroffene Gewässer mit einbezogen werden.“ 

Nicht zuletzt stelle die Wasserrahmenrichtlinie (WRRL) eine wesentliche 

Planungsgrundlage dar. Leitbild für die geplanten Maßnahmen ist daher 

der natürliche Zustand der Gewässer, eine Vielfalt an Pflanzen und Tieren, 

ständige Wasserführung und eine natürliche Qualität des Oberflächenwassers. 

Erklärtes Planungsziel ist es, den guten ökologischen und 

chemischen Zustand mindestens zu erhalten und wenn möglich zu 

verbessern. 

Die Bewirtschaftungsziele gemäß §25a und §25b WHG werden berücksichtigt. 

Demzufolge ist eine nachteilige Veränderung des ökologischen 

und chemischen Zustandes von Gewässern zu vermeiden, bzw. ein guter 

Zustand zu erhalten. 

2.6.1.1 Sohlenlage der Gewässer 

Die Wechselwirkung zwischen Grabenwasserständen und Grundwasserständen 

hängt entscheidend von der Sohlenlage der Gewässer ab. Die 

Planungskriterien in der Planung von 1979 waren: 

• Die Sohle der neu zu errichtenden Gewässer soll in etwa auf gleicher 

Höhe wie der SZW (Sommerzentralwasserstand) und in kurzen 

Teilstrecken auch darüber liegen. 

• In Strecken mit einer technisch erforderlichen tieferen Sohlhöhe 

werden die Grabensohle und die Böschung bis 0,25 m über SZW 

vollständig mit Beton abgedichtet, so dass eine Einwirkung auf das 

Grundwasser nur bei extrem hohen Grundwasserständen gegeben 

ist. 

Diese Planungskriterien werden grundsätzlich auch weiterhin verwendet, 

wobei folgende Anpassungen vorgenommen wurden: 

• Der damalige Bezugswasserstand SZWPFU wird in der vorliegenden 

Planung einheitlich durch den Zentralwasserstand ZW ersetzt, weil 

die Differenz zwischen SZW und ZW von wenigen Zentimetern gering 

ist und es daher für die vorliegende Planung keiner solchen 




2.6.1.2 Linienführung 

Differenzierung bedarf (siehe auch Abschnitt 3.2.2). Der Zentralwasserstand 

ZW und der Mittelwasserstand MW der zugrunde liegenden 

Jahresreihe 1986 bis 2004 unterscheidet sich ebenfalls nur 

um wenige Zentimeter, so dass mit dem ZW auch die Mittelwasserverhältnisse 

des Grundwassers abgebildet werden. 

• Die Eintiefung der Gewässersohle unter dem mittleren Grundwasserniveau 

[ZW] ist nur beim Ableitungsgraben Nord notwendig. Aufgrund 

der geringeren Grundwasserschwankungsbeträge im Norden 

des Flughafens und vor allem um eine möglichst naturnahe und 

ökologisch wertvolle Gestaltung des Ableitgrabens Nord zu 

ermöglichen, wird eine Sohlabdichtung bis 30 cm über ZW vorgesehen. 

Beim Anschluss geplanter Gräben geben die bestehenden 

Bauwerke und Gräben die künftigen Höhenlagen der Sohlen vor. 

Die Linienführung der neuen Gräben orientiert sich im Wesentlichen am 

Verlauf der Flughafengrenze und an Zwangspunkten wie z.B. der Anflugbefeuerung. 

Ziel ist es auf der einen Seite, den Gewässern möglichst Freiraum zu geben, 

auf der anderen Seite jedoch den Flächenbedarf möglichst gering zu 

halten. 

Soweit möglich wird eine geschwungene Linienführung angestrebt, die jedoch 

vor allem bei den großen Gräben an ihre Grenzen stößt, da ansonsten 

ein merklich größerer Flächenbedarf erforderlich wäre. Die Mittelwassergerinne 

erhalten eine mäandrierende Linienführung und sorgen für eine 

gebündelte Wasserführung bei Mittelwasser. 

Ansonsten werden die in der Planfeststellung von 1979 aufgeführten 

Trassierungsrichtlinien, wie zum Beispiel die Mindestradien, beachtet. 

2.6.1.3 Schutzmaßnahmen 

Die geplanten wasserbaulichen Maßnahmen müssen die Anforderungen 

an den Hochwasserschutz vor allem für die Unterlieger erfüllen. Die im 

Planfeststellungsbeschluss festgeschriebenen maximalen Ausleitungsmengen 

in den Süß-, den Mittel- und den Grüselgraben müssen zuverlässig 

eingehalten werden. 

2.6.1.4 Naturnahe Gestaltung unter ökologischen Gesichtspunkten 

Neben den technischen Planungsgrundsätzen sollen die oberirdischen 

Gewässer soweit möglich naturnah gestaltet werden. Damit können sie als 

wesentliche Elemente im Ökosystem mit den engen Beziehungen zwischen 

Gewässerbett, Ufer und Uferstreifen eine wichtige Aufgabe im Naturhaushalt 

übernehmen. Ziel ist es, die Gewässer als Bestandteil des Na- 


97



turhaushalts und als Lebensraum für Pflanzen und Tiere zu sichern. Die 

Planung stellt auch auf eine landschaftsästhetische Gestaltung der Fließgewässer 

ab. Die Umsetzung der Maßgabe 6.3 enthält der Landschaftspflegerische 

Begleitplan. 

Die künftige Bewirtschaftung der Gewässer soll in ihrer Gesamtheit ökologisch 

und nachhaltig erfolgen. 

2.6.1.5 Bauphase 

Die bestehenden Grabenabschnitte und Bauwerke können erst außer Betrieb 

genommen werden, wenn die zugehörigen neuen Gewässer und 

Bauwerke betriebsbereit sind. Dies wird durch eine entsprechende Steuerung 

des Bauablaufs sichergestellt. Erforderlichenfalls werden Provisorien 

eingerichtet, die gewährleisten, dass die Abflüsse und die Abflussaufteilungen 

auch während der Bauphase in Anlehnung an den Bestand aufrechterhalten 

werden können. Dies gilt auch für den Keckeisgrenzgraben. 

2.6.2 Übersicht über die geplanten Maßnahmen der Gewässerneuordnung 

Nachfolgend werden die geplanten Maßnahmen an den Gewässer nördlich 

des Flughafens kurz beschrieben. Sofern sich Auswirkungen der geplanten 

Maßnahmen auf die Gewässer ergeben, wird darauf in dem nachfolgenden 

Abschnitten näher eingegangen. Im Lageplan WA0301 sind die 

Gewässer dargestellt. 

Die Goldach muss östlich von Attaching nördlich der St 2084 auf einer 

Länge von rd. 400 m verlegt werden. Der Goldach Zufluss 1 ist von den 

geplanten Maßnahmen nicht betroffen. 

Der weiter östlich liegende Goldach Zulauf Ost muss im Zuge der Straßenbaumaßnahmen 

in einem Teilbereich umverlegt werden. 

Am nur zeitweise wasserführenden Loosgraben sind keine Maßnahmen 

vorgesehen. Der westliche Seitenarm muss auf einer Länge von rd. 450 m 

verfüllt werden. 

Der Süßgraben, der Mittelgraben und der Grüselgraben werden nördlich 

des bestehenden Flughafens verfüllt und künftig von dem neuen Ableitungsgraben 

Nord gespeist. 

Der rd. 1 km lange Breitwiesengraben muss im südlichen Bereich verfüllt 

werden. 

Der rd. 1 km lange Zufluss Grüselgraben 1 muss ebenfalls im südlichen 

Bereich verfüllt werden. 

Der Kalkgriesgraben muss in Teilbereichen verfüllt und dessen Sohle angehoben 

werden, der Keckeisgrenzgraben wird im Oberlauf verrohrt. 

Der Stampfwiesengraben wird im mittleren Teil verfüllt. Seine Vorflutaufgabe 

übernimmt der geplante östliche Seitengraben des Abfanggrabens 

Ost. 




Der Ableitungsgraben Nord wird vollständig zurückgebaut und nördlich 

des geplanten Flughafenzauns neu hergestellt. 

Der Abfanggrabens Ost wird zwischen Wertstoffzentrum und St 2084 verfüllt, 

überbaut und östlich mit einem neuen Gerinne einschließlich Retentionsraum 

um das geplante 3. S/L-Bahnsystem geführt. 

Der südliche Teil des Vorflutgrabens Nord liegt im geplanten 3. S/L- 

Bahnsystem und wird überbaut, der Mündungsbereich des geplanten Abfanggrabens 

Ost und des geplanten Ableitungsgrabens Nord in den Vorflutgraben 

Nord wird neu gestaltet. 

2.6.3 Abfanggraben Ost mit Seitengräben 

2.6.3.1 Geplante Lösung 

Die Maßnahmen sind zeichnerisch in den Plänen D1a/F6.1a-1008 und 


Der Abfanggraben Ost wird zwischen der bestehenden Enteisungsabwasserbehandlungsanlage 

und der Mündung in den Vorflutgraben Nord auf 

einer Länge von 2.647 m überbaut. Das ist in der Tektur zu den Lageplänen 

D1a/F6.1a-07a und D1a/F6.1a-08b sowie im Längsschnitt der Tektur 

zu Plan D1a/F6.1a-31 dargestellt. 

Als Ersatz muss der Graben ab Brücke Flughafenzubringers St 2584 auf 

Höhe des Wertstoffszentrums verlegt und östlich um den geplanten Flughafenbereich 

herumgeleitet werden. Die Länge des neuen Abschnitts des 

Abfanggrabens beträgt 5.014 m. 

Der geplante Abfanggraben Ost verläuft außerhalb des künftigen Zauns, 

aber möglichst flughafennah. Bauwerke der Entwässerung wie das Regenrückhaltebecken 

oder die Enteisungsabwasserbecken sowie des Straßenbaus 

(Rollbrückenwannen) sind Zwangspunkte, die Lage und Linienführung 

des Abfanggrabens bestimmen. 

Die gewählte Trasse kann insgesamt sehr gut in die Randzone des Flughafens 

integriert werden. Die von Süd nach Nord gerichteten Gefälleverhältnisse 

sind noch ausreichend, um trotz der Verlängerung der Fließstrecke 

den Bemessungsabfluss zuverlässig ableiten zu können. Mit der 

zaunnahen Linienführung wird gleichzeitig die Länge des neuen Abfanggrabens 

gering gehalten und der Flächenbedarf für den Graben selbst als 

auch der Umgriff nach außen minimiert. 

Aus diesem Grund wurden auch die vorgesehenen Maßnahmen an der 

künftigen Kreuzung des Abfanggrabens mit der östlichen Befeuerung der 

3. Start- und Landebahn entwickelt: Die Trasse des Grabens liegt zwischen 

zwei Feuern der Anflugbefeuerung. Durch eine Einengung des Abflussquerschnitts 

bei km 1+300 kann erreicht werden, dass keine aufwändigere, 

deutlich längere und ungünstigere Linienführung um die Befeuerung 

herum notwendig wird. 


99



Zwischen der östlichen Anflugbefeuerung und der Einmündung in den 

Vorflutgraben Nord wird der Querschnitt des Abfanggrabens Ost deutlich 

aufgeweitet. So wird durch den Retentionsraum in Verbindung mit den 

Rückhaltekapazitäten im Abfanggraben Ost, Ableitungsgraben Nord und 

im südlichen Abschnitt des Vorflutgrabens Nord gegenüber dem Ist- 

Zustand ein zusätzliches Rückhaltevolumen von insgesamt rd. 255.000 m 3 

entstehen, das gewährleistet, dass sich trotz des durch das Vorhaben entstehenden 

zusätzlichen Abflusses die Abflussverhältnisse in der Isar nicht 

nachteilig verändern. 

Gegenüber der im Raumordnungsverfahren dargestellten Konzeption 

konnte die Mündung des Abfanggrabens Ost in den Vorflutgraben Nord 

um rd. 400 m nach Süden verschoben werden. Hierdurch wird ein geringerer 

Gebietsumgriff erreicht, weil die nördlich der Dorfstraße liegenden 

Flächen nicht mehr in Anspruch genommen werden müssen. Damit kann 

auch der Forderung eines direkt nördlich der Dorfstraße liegenden Anliegers 

entsprochen werden, der sich gegen die im Raumordnungsverfahren 

dargestellte Linienführung ausgesprochen und die Verschiebung der 

Mündung des Abfanggrabens Ost südlich der Dorfstraße vorgeschlagen 

hatte. 

Durch die Verschiebung der Gewässertrasse und des Mündungsbereichs 

nach Süden verringert sich allerdings das ohnehin nur begrenzt zur Verfügung 

stehende notwendige Sohlgefälle im Abfanggraben Ost auf zum Teil 

weniger als 1 ‰. Die planerischen Spielräume sind somit deutlich eingeschränkt. 

Bei Einstau des Retentionsraums bei Hochwasserabfluss oder bei ungünstigen 

Witterungsverhältnissen in Verbindung mit Regenereignissen 

entsteht eine Wasserfläche. Hier gilt es zu beachten, die Vogelschlaggefahr 

nicht zu erhöhen. Für die Betriebssicherheit des Flughafens ist es daher 

wichtig, dass die Wassermengen möglichst rasch und vollständig abfließen 

können. Die Entleerung des Retentionsraums sollte aus technischen 

und betrieblichen Gründen möglichst im natürlichen Gefälle ohne 

technische oder bauliche Einrichtungen erfolgen. 

Nach den Örtlichkeiten, insbesondere dem Geländeverlauf und den Grabensohlhöhen, 

böte sich eine Einleitung des Abfanggrabens Ost in den 

Vorflutgraben Nord unmittelbar südlich der Dorfstraße Eittingermoos an. 

Damit würden folgende Planungsziele erreicht: 

• Offene durchgängige Abflussmöglichkeit in der Graben- bzw. Geländetieflinie 

im freien Gefälle. 

• Vermeidung von offenen Wasserflächen über die Dauer von Hochwasserereignissen 

hinaus oder bei außergewöhnlichen Witterungsverhältnissen. 

• Weitestgehender Erhalt der von der geplanten Maßnahme nicht 

oder nur in geringem Umfang betroffenen Abschnitte des 

Kalkgriesgrabens, des Stampfwiesengrabens und des Zuflusses 

zum Stampfwiesengraben. 




• Minimierung der Eingriffslänge in den Keckeisgrenzgraben durch 

Einengung des Mündungsbereichs. 

Die Umsetzung dieser aus wasserbaulicher Sicht günstigen Lösung würde 

jedoch dem Schutzbedürfnis des im Keckeisgrenzgraben kartierten kriechenden 

Sellerie (lat.: Apium repens) widersprechen. 

Der kriechende Sellerie ist eine nach der FFH-Richtlinie (Anhang II und IV) 

streng geschützte Art. Es ist daher im Zuge der Planung zu prüfen, ob es 

keine anderweitige zufriedenstellende Lösung gibt, um eine Beeinträchtigung 

des kriechenden Selleries möglichst vermeiden. 

Der kriechende Sellerie kommt im Keckeisgrenzgraben nach der Kartierung 

vom Herbst 2006 und Frühjahr 2007 auf einer Länge von rd. 800 m 

beginnend rd. 250 m südlich der Dorfstraße bis rd. 400 m südlich der BAB 

A92 vor (siehe Abbildung 2-24). 

Abbildung 2-24 Vorkommen Apium repens 


101



Der kriechende Sellerie wäre bei der beschriebenen Lage der Einmündung 

durch die Verrohrung des Keckeisgrenzgrabens auf einer Länge von 

rd. 109 m betroffen. Eine Schonung des kriechenden Selleries kann nur 

erreicht werden, wenn der Einleitbereich des Abfanggrabens Ost in den 

Vorflutgraben Nord südlich des Sellerievorkommens angeordnet wird. 

Diese geplante Lösung ist in Abbildung 2-25 (Auszug aus Plan D1a/F61.- 

1030) dargestellt. 

Abbildung 2-25 Mündungsbereich Abfanggraben Ost 

Apium repens 

Bei der geplanten Lösung ist allerdings Folgendes zu berücksichtigen: 

• Das vorhandene Gelände östlich des Keckeisgrenzgrabens fällt 

zwischen dem Süddeich und dem Norddeich des Retentionsraums 

um rd. 1 m in Richtung Nordnordost und bildet im nördlichen Retentionsraum 

eine Senke, die über den südlich davon gelegenen Einmündungsbereich 

nicht im freien Gefälle entwässert wird. Dafür ist 

eine Verrohrung des Abfanggrabens Ost am Tiefpunkt des Retentionsraums 

zum Vorflutgraben Nord notwendig. Eine Ausleitung in 

den Keckeisgrenzgraben ist nicht vorgesehen, um keine quantitati- 




ven und qualitativen Einflüsse auf das Abflussregime des Keckeisgrenzgraben 

auszuüben. 

• Die Verrohrung Abfanggraben Ost zur Entleerung der Senke unterquert 

den Keckeisgrenzgraben und muss als Düker ausgeführt 

werden. 

• In der Verrohrung werden nur zeitweise und häufig nur geringe Abflüsse 

auftreten, die mit Gras, Zweigen u.ä. verunreinigt sein können. 

Das wird sich im Sohlbereich und am Tiefpunkt des Düker 

aufgrund der geringen Fließgeschwindigkeiten absetzen. Deshalb 

wird zur Reinigung der Verrohrung ein hoher Betriebsaufwand entstehen. 

Zur Minimierung der betrieblichen Aufwendungen wird die 

Verrohrung als Rechteckprofil mit einer Breite und Höhe von jeweils 

2,0 m ausgeführt. Das ermöglicht eine Räumung mit maschineller 

Unterstützung. Zum Einbringen von Geräten sind am Anfangs- und 

Endschacht abnehmbare Rechen und entsprechend große 

Schachtquerschnitte (3,0 x 3,0 m) vorgesehen. Im Endschacht der 

Verrohrung, der zugleich den Tiefpunkt darstellt, ist eine Pumpensumpf 

vorgesehen, der das Leerpumpen für Reinigungs- und Wartungszwecke 

ermöglicht. 

• Der Höhenunterschied zwischen dem Beginn der Verrohrung im 

Abfanggraben Ost und dem Ende im Vorflutgraben Nord beträgt 

nur rd. 20 cm. Die Verrohrung mündet folglich nahezu sohlgleich in 

den Vorflutgraben Nord, so dass bei höheren Abflüssen im Vorflutgraben 

Nord eine Rückströmung in den Abfanggraben Ost möglich 

wäre. 

• Die Verrohrung wird in offener Bauweise hergestellt. Die Höhenlage 

der Verrohrung rd. 3 m unter ZW macht eine dichte Baugrubenumschließung 

erforderlich, um die Wasserhaltung und deren Auswirkungen 

zu minimieren. Ein unterirdischer Vortrieb ist aufgrund des 

Rechteckprofils und des geringen Flurabstandes im Bereich des 

Keckeisgrenzgrabens technisch problematisch. Eine Tieferlegung 

der Verrohrung würde die Zugänglichkeit mit Greifern u.ä. für Reinigungs- 

und Wartungsarbeiten einschränken und ist daher nicht 

empfehlenswert. 

• Die Verrohrung kreuzt den Keckeisgrenzgraben. Sie soll in offener 

Bauweise ausgeführt werden. Das kann zu unvermeidbaren Beeinträchtigungen 

des dort vorkommenden Sellerie Bestandes führen. 

Die Baufeldbreite wird voraussichtlich rd. 15 m betragen. Dabei 

sind Bauwerksbreite, Arbeitsräume, Baufelder für die Verbauarbeiten 

und Böschungen berücksichtigt. 

Alternativ zur geplanten Verrohrung des Abfanggrabens Ost könnte die 

Entwässerung der Senke im Retentionsraum auch mittels Pumpen sichergestellt 

werden. Zusätzlicher Energiebedarf und eine geringere Betriebssicherheit 

sprechen jedoch gegen diese Lösung. Auch der Eingriffsumfang 

würde sich nicht wesentlich verringern. 


103



Als weitere Möglichkeit wurde auch untersucht, im Vorflutgraben Nord eine 

Tieflinie zwischen dem Beginn des Retentionsraums und dem Vorflutgraben 

Nord südlich des Selleriebestandes herzustellen. Eine Verbindung 

der beiden Sohlpunkte mit einem geringen Gefälle von max. 0,5 ‰ wäre 

theoretisch möglich. Dieser Ansatz hätte jedoch Auswirkungen auf die 

Versickerung und damit auf den Grundwasserhalt, da das wiederversickerte 

Wasser z.T. direkt abgeleitet würde. Zudem müsste der tiefer liegende 

nördliche Bereich des Retentionsraums aufgefüllt mit einem Gefälle 

Richtung Süden versehen werden, um auf die Verrohrung am Tiefpunkt 

verzichten zu können. Das wiederum würde bedeuten, den Retentionsraum 

und dessen Wirkung zu verringern. Daher kommt dieser Ansatz 

nicht in Frage. 

Die vorgesehene Einleitung des Abfanggrabens Ost in den Vorflutgraben 

Nord nimmt größtmögliche Rücksicht auf den Bestand des kriechenden 

Selleries (lat.: Apium repens), in dem die Verrohrungsstrecke des Keckeisgrenzgrabens 

weiter nach Süden verschoben wird. Eine Beeinträchtigung 

am Kreuzungsbereich der Verrohrung des Abfanggrabens Ost mit 

dem Keckeisgrenzgraben mit einem Baubereich von rd. 15 m ist unvermeidbar. 

Die geplante Lösung beachtet das Minimierungsgebot und nimmt Rücksicht 

auf die Schutzwürdigkeit des vorkommenden kriechenden Selleries. 

Die vorgesehene bauliche Lösung hat allerdings deutliche Nachteilen bei 

der Herstellung und insbesondere bei Betrieb und Wartung. 

Es ist daher zu empfehlen, den Bestand an Apium repens zu beobachten 

und vor Baubeginn eine nochmalige Abstimmung zwischen den fachlich 

Beteiligten durchzuführen, damit ggf. eine optimierte technische Lösung 

umgesetzt werden kann. 

Insgesamt erfüllt die Lösung die wasserwirtschaftlichen Zielsetzungen 

"Wasserrückhaltung, Abflussvergleichmäßigung, Hochwasserschutz, 

Deichsicherheit", berücksichtigt zugleich die flughafenspezifischen Anforderungen 

(Vogelschlag) und eröffnet darüber hinaus ökologisches Entwicklungspotential 

für die tangierten Gewässer. 

Der nur zeitweise wasserführende Stampfwiesengraben wird durch das 

geplante Start- und Landebahnsystem auf einer Länge von 1026 m überbaut. 

Der südlich des geplanten Flughafenzauns verbleibende Gewässerabschnitt 

des Stampfwiesengrabens wird an den rechten Seitengraben 

des Abfanggrabens Ost angeschlossen, wodurch die Vorflut für den südlichen 

Abschnitt des Stampfwiesengrabens sichergestellt wird. Der ab der 

Mündung des Stampfwiesengrabens zumindest zeitweise wasserführende 

rechte Seitengraben mündet dann oberstromig der Dorfstraße in den 

Keckeisgrenzgraben. 

Entsprechend des Geländegefälles ist insbesondere in den von Ost-West 

ausgerichteten Grabenabschnitten damit zu rechnen, dass binnenseitig 

Oberflächenwasser bei Niederschlägen zuströmt. Bei extremen Verhältnissen 

wird flächig aufgestautes Wasser in die Seitengräben entlang der 

Deichfußpunkte nach Norden abgeleitet. Die Seitengräben ermöglichen 

somit eine stark verzögerte Ableitung von oberflächigen Stauhorizonten, 




da sie nur einen konstruktiv gewählten eher kleinen Abflussquerschnitt 

besitzen. Die geplanten Seitengräben werden im Norden in den Keckeisgrenzgraben 

eingeleitet. 

Im Einmündungsbereich des Ableitungsgrabens Ost in den bestehenden 

Vorflutgraben Nord wird auch der Keckeisgrenzgraben gekreuzt und in einer 

rd. 109 m langen Verrohrung unter dem Einmündungsbereich des Abfanggrabens 

Ost in den Vorflutgraben Nord hindurchgeleitet. Unterstromig 

der Verrohrung wird der Keckeisgrenzgraben gegen den Retentionsraum 

des Abfanggrabens Ost mit einem Deich abgegrenzt, so dass er unverändert 

belassen bleiben kann. 

Die geplanten Maßnahmen sind in den Lageplänen D1a/F6.1a-1008 und 

D1a/F6.1a-1008 zeichnerisch dargestellt 

2.6.3.2 Konstruktive Gestaltung der baulichen Anlagen 

Allgemeine Angaben zur konstruktiven Gestaltung: 

Die geplante Sohle des Abfanggrabens Ost liegt mindestens 0,3 m über 

dem Zentralwasserstand. So wird eine Beeinflussung des Grundwassers 

bei Grundwasserständen niedriger als ZW + 30 cm verhindert. Ein höheres 

Niveau der geplanten Sohle wird vermieden, da das zu höheren Deichen, 

größerem Flächenbedarf und zu stärkerem Eingriff in die Landschaft 

führen würde. 

Ab Station 4+250 muss der geplante Abfanggraben Ost eingedeicht werden. 

Die Höhe der Deiche liegt überwiegend unter 1 m über GOK. Im Bereich 

des Retentionsraums betragen die Höhen der Deiche bis zu 2,2 m. 

Die Windstreichlänge im Retentionsraum liegt unter 1000 m (750 m), so 

dass Windstau vernachlässigbar ist. Entsprechend DIN 19712 10 und in Anlehnung 

an die bisherigen Planungen wird für die bis zu 2,2 m hohen Deiche 

ein Freibordmaß von 0,5 m angesetzt. Im Bereich des Retentionsraums 

wird ein Freibord von 0,65 m bezogen auf HQ100 gemäß dem rechnerischen 

Nachweis berücksichtigt. 

Darstellung der Höhenentwicklung: 

Wie im Längsschnitt D1a/F6.1a-1031 dargestellt, schließt das Sohlniveau 

des geplanten Abfanggrabens Ost im Süden sohlgleich an den Bestand, 

im Norden sohlgleich an den bestehenden Vorflutgraben Nord an. Am Ende 

der Verlegung des Abfanggrabens Ost bei Station 5+014 am bestehenden 

Enteisungsbecken und dem Regenrückhaltebecken verläuft der 

geplante Graben nach Nord-Ost. Durch den Verlauf der geplanten Trasse 

in einem spitzen Winkel zu den Höhenlinien des Grundwassers ergibt sich 

unter Einhaltung des Abstands zum Grundwasser bis Station 3+000 ein 

Längsgefälle von 1 ‰. Das bestehende Gerinne weist in diesem Bereich 

ein Gefälle von 1,7‰ auf. Die durch das geringere Gefälle bedingte verringerte 

Abflussleistung wird durch eine Vergrößerung des Querschnitts 

10 Deutsches Institut für Normung, DIN 19712 Flussdeiche 


105



ausgeglichen, so dass kein Rückstau in den Bestand erfolgt und Auswirkungen 

auf den bestehenden Grabenabschnitt ausgeschlossen sind. 

Zwischen Station 3+712 nach, dem Regenrückhaltebecken und der südlichen 

Enteisungsabwasserbeckenanlage bei Station 2+800 verläuft der 

geplante Abfanggraben Ost nach Nordnord-Ost. Die geplante Grabensohle 

folgt dem stärkeren Gefälle des Grundwassers und weist in diesem Bereich 

ein Gefälle von 2,8 ‰ auf. Die Deiche weisen in diesem Bereich eine 

Höhe von bis zu 0,6 m auf. 

Zwischen Station 2+800 und der Anflugbefeuerung verläuft die Trasse des 

geplanten Abfanggrabens Ost zunächst nach Osten um das nördliche 

Enteisungsabwasserbecken herum. Das Gefälle des Grundwassers und 

das der Sohle beträgt bis Station 2+000 etwa 1,4 ‰. Die Deichkrone liegt 

in diesem Bereich bis zu 1,5 m über dem bestehenden Gelände. 

Vom nördlichen Enteisungsabwasserbecken bei Station 2+000 bis zum 

Beginn des Retentionsraums bei 0+850 verläuft der Graben von Süden 

nach Norden. Die Sohle weist in diesem Bereich ein Gefälle zwischen 

2,5 ‰ und 2,3 ‰ auf. 

Ab Station 1+000 verläuft die Tieflinie des Abfanggrabens Ost am nördlichen 

Rand des Retentionsraums. Die Sohle weist ab Station 0+850 ein 

Gefälle von 0,8 ‰ auf und schließt an der Einmündung in den Vorflutgraben 

Nord höhengleich an das bestehende Grabenniveau an. Die Deiche 

weisen im Bereich des Retentionsraums Höhen von bis zu 2,2 m auf. 

Querschnitte des geplanten Abfanggrabens Ost 

Die Querschnitte sind zeichnerisch im Plan D1a/F6.1a-1021 dargestellt. 

Die Querschnitte sind entsprechend der hydraulischen Berechnungen unter 

Berücksichtung der unterschiedlichen Längsgefälle und des Bemessungsabflusses 

(HQ100+Klima) dimensioniert. Bei der Gestaltung sind landschaftsplanerische 

und ökologische Aspekte berücksichtigt. 

Die Höhe der Deiche ergibt sich auf Grundlage der in Abschnitt 2.5 erläuterten 

2-dimensionalen hydraulischen Wasserspiegellagenberechnung. 

Die Querprofile weisen je nach Längsgefälle Sohlbreiten zwischen 17 Meter 

und 21 Meter auf. Für geringe Abflüsse wird ein Niedrigwassergerinne 

vorgesehen, das 3 m breit und rd. 20 cm tief ist. 

Die wasserseitigen Neigungen der Deichböschungen liegen zwischen 1 zu 

3 und 1 zu 6. In Einzelbereichen wie im Bereich der Anflugbefeuerung 

werden Böschungen mit einer Neigung von 1 zu 2,5 vorgesehen. Im Bereich 

des Retentionsraumes verläuft der Deich bis zu 300 Meter südlich 

des Niedrigwassergerinnes. Das Gelände im Retentionsraum bleibt, bis 

auf gestalterisch und ökologisch begründete Maßnahmen, unverändert. 

Auf der Deichkrone verläuft ein 3 Meter breiter Weg zur Wartung und zur 

Deichverteidigung. Die luftseitigen Böschungen weisen Böschungsneigungen 

flacher als 1 zu 2,3 auf. An die luftseitigen Böschungen schließen 

Seitengräben zur Binnenentwässerung der landwirtschaftlichen und sonstigen 

weiteren Flächen an. In den rechten Seitengraben mündet bei Stati- 




on 2+580 der Stampfwiesengraben und bildet dann das neue Gerinne für 

den Stampfwiesengraben. Beide Seitengräben münden schließlich in den 

Keckeisgrenzgraben. 

Bei Station 1+300 kreuzt der geplante Abfanggraben Ost die Anflugbefeuerung. 

Dort wird der Wartungsweg auf dem linken Deich wasserseitig am 

Feuer vorbeigeführt. Auf der rechten Seite führt der Wartungsweg auf der 

Außenseite am Feuer vorbei. Dafür werden die Deiche im Bereich der Befeuerung 

auf rd. 7,5 Meter verbreitert. Der Abfanggraben Ost erfährt dort 

mit einer Sohlbreite von 17,4 Metern und Böschungsneigungen von 1 zu 

2,5 eine lokale Querschnittseinengung. Das hat zur Folge, dass die Wasserspiegellagen 

beim HQ100+Klima südlich der Anflugbefeuerung um etwa 

15 cm höher liegen als nördlich der Anflugbefeuerung. Das wurde bei der 

konstruktiven Gestaltung berücksichtigt. 

Am Anschluss der neuen Deiche des Abfanggrabens Ost an die bestehenden 

Deiche des Vorflutgraben Nord sind Ausrundungen zur Strömungsoptimierung 

vorgesehen. Zwischen den beiden Sohlhöhen besteht 

eine geringe Höhendifferenz. Mit der vorgesehenen flachen Anrampung 

können die Sohlschubspannungen reduziert werden. Zusätzlich wird der 

Mündungsbereich befestigt. 

Bei Station 2+500 überquert die geplante Trasse des Abfanggrabens Ost 

mit den Seitengräben eine wiederverfüllte Kiesgrube. Dort sind Setzungen 

nicht auszuschließen. Das Setzungsverhalten wird daher berechnet und 

ggf. durch planmäßige Überhöhung der Deiche ausgeglichen. Falls es aus 

statischen Gründen erforderlich ist, werden Sicherungsmaßnahmen ergriffen 

(z.B. Geogitter). 

Das bestehende Überlaufstrecke für Notentlastung im rechten Deich des 

Vorflutgrabens Nord unmittelbar nördlich der St 2084 liegt im Rückbaubereich 

und wird im nördlichen Deich des Retentionsraums durch eine neue 

Überlaufstrecke mit 200 m Länge ersetzt. Das bei außergewöhnlichen 

Hochwasserereignissen (über HQ100) über die Notentlastung in das bestehende 

Gelände abfließende Wasser wird dem natürlichen Geländeverlauf 

folgend Richtung Norden abströmen. Zunächst wird das Wasser über den 

Seitengraben Richtung Keckeisgrenzgraben abgeleitet. Aufgrund der geringen 

Leistungsfähigkeit des Seitengrabens wird es dann zu einem flächigen 

Abfluss dem Geländeverlauf folgend Richtung Nordnordost kommen. 

Die etwas über dem anstehenden Gelände verlaufende Dorfstraße 

Eittingermoos wird einen geringen Aufstau bewirken. Sobald die Höhe des 

Straßentiefpunkts zwischen dem Vorflutgraben Nord und der FTO erreicht 

ist, wird das Wasser über die Straße in die nördlich angrenzenden landwirtschaftlich 

genutzten Flächen ablaufen. 

Hochwasserschutzmaßnahmen werden bayernweit auf eine Wiederkehrzeit 

von 100 Jahren bemessen. Für darüber hinausgehende außergewöhnliche 

Hochwassersituationen werden üblicherweise keine Schutzmaßnahmen 

mehr vorgesehen. Dies gilt auch für die Bereiche nördlich der 

Überlaufstrecke. 

Zu den möglichen Schäden und Entschädigungsansprüchen wird auf den 

Text des Planfeststellungsbeschlusses vom 08.07.1979 verwiesen: 


107



Seite 429f: „Bei Hochwasserereignissen mit noch größerer Wiederholungszeitspanne 

(Anm. über HQ100) wird Wasser über den Deichüberlauf 

in das Vorflutsystem des Keckeisgrenzgrabens fließen. Bei solchen 

Hochwässern wird im Keckeisgrenzgraben ein Hochwasser mit gleicher 

Wiederholungszeitspanne und entsprechenden Überschwemmungen 

vorhanden sein. Allerdings führt der Keckeisgrenzgraben bei Abflüssen 

mit gleicher Wiederholungszeitspanne, wenn sie wesentlich über 100 Jahren 

liegt, erheblich weniger eigenes Hochwasser, als über die Ausleitungsstelle 

im Deich des Vorflutgrabens Nord zufließt. Zusätzliche Schäden 

im Verlauf des Keckeisgrenzgrabens sind daher nicht auszuschließen. 

Deshalb wurde ein Entschädigungsverfahren vorbehalten. 

Andererseits konnte die Möglichkeit dieser Schäden die Planfeststellung 

als solche nicht hindern. Zum ersten ist der Umfang dieser Schäden im 

Verhältnis zur Notwendigkeit des Flughafens gering. Zum zweiten ist die 

Wahrscheinlichkeit des Eintritts dieser Schäden sehr gering. Selbst bei 

Abflüssen mit 500 Jahren Wiederholungszeitspanne kann der Schaden 

nur in einem Nutzungsausfall bestehen, nicht jedoch in einer Substanzschädigung 

der land- und forstwirtschaftlichen Grundstücke.“ 

2.6.3.3 Rückbau bestehender Grabenabschnitte 

Der Abfanggraben Ost wird zwischen dem Wertstoffzentrum und der 

Mündung des bestehenden Ableitungsgrabens Nord auf einer Länge von 

2.540 Meter zurückgebaut und verfüllt. In diesem Gewässerabschnitt befinden 

sich keine größeren Bauwerke oder Sicherungsmaßnahmen. Ggf. 

sind untergeordnete vorhandene Sicherungsmaßnahmen, wie z.B. an der 

Einleitstelle des Ableitungsgrabens Nord in den Abfanggraben Ost, rückzubauen. 

Der Rückbau von Brücken erfolgt im Zuge der Straßenbaumaßnahmen. 

Vor Verfüllung wird der Graben geräumt. Oberbodenschichten werden abgetragen. 

Schlamm oder Ablagerungen sind in dem nur selten wasserführenden 

Gerinne allenfalls punktuell zu erwarten. Sie werden beim Rückbau 

ordnungsgemäß verwertet oder entsorgt. 

Die Verfüllung des Grabens erfolgt mit durchlässigem, tragfähigen, unbedenklichen 

Bodenmaterial ohne Fremdanteile, das im Zuge der geplanten 

Baumaßnahmen anfällt oder zugefahren werden muss. 

Im Bauzustand sind vor allem beim Anschluss neuer Grabenabschnitte an 

den Bestand Provisorien zur Gewährleistung der Gewässerdurchgängigkeit 

und zur Hochwassersicherung erforderlich. 

2.6.3.4 Betriebseinrichtungen und beabsichtigte Betriebsweisen 

Drosselbauwerk unterhalb des Retentionsraums 

Das Drosselbauwerk ist zeichnerisch in den Plänen D1a/F6.1a-1008, 

D1a/F6.1a-1030 und D1a/F6.1a-1039 dargestellt. 




Unterhalb der Einmündung des Ableitungsgrabens Nord und des Abfanggrabens 

Ost in den Vorflutgraben Nord wird der Abfluss aus dem Retentionsraum 

durch ein ungeregeltes Drosselbauwerk begrenzt. Die Geometrie 

des Bauwerks wurde im Rahmen der 2-dimensionalen hydraulischen Berechnung 

optimiert (siehe Abschnitt 2.5). Das Drosselbauwerk wird 30 m 

südlich der Dorfstraße zum Eittingermoos quer im Gerinne des bestehenden 

Vorflutgraben Nord angeordnet. Das Bauwerk wird in Form eines 

Dammes mit einer mittigen Öffnung mit Trapezquerschnitt errichtet. 

Stromabwärts des Drosselbauwerks wird ein Tosbecken zur Energieumwandlung 

angeordnet. Das Tosbecken liegt mit einer Länge von 10 m und 

einer Breite von 6,4 m auf dem Niveau der Sohle des Niedrigwassergerinnes 

des Vorflutgrabens Nord. Die Sohlschwelle am Ende des Tosbeckens 

wird auf einer Breite von 2 m für das Niedrigwassergerinne unterbrochen. 

Das Drosselbauwerk, das anschließende Tosbecken und die in diesem 

Bereich bis zum Niedrigwasser reichenden Böschungen werden zusätzlich 

durch Pflasterung vor Erosiongefahren geschützt. Im Anschluss an die 

Sohlschwelle des Tosbeckens ist ein Kolkschutz (Steinsatz) vorgesehen. 

Etwa 30 m stromabwärts des Drosselbauwerks ist die in Abbildung 2-26 

dargestellte Brücke der Dorfstraße Eittingermoos angeordnet. Der Rückstau 

der Isar reicht nicht bis in diesen Bereich. Der Grabenwasserstand 

beträgt unterhalb der Brücke beim HQ100 über 1,5 m. Bei diesem Abfluss 

führt die Einschnürung des Abflussquerschnitts durch die Brückenwiderlager 

zusätzlich zu einem Aufstau von etwa 10 cm. Der Wasserspiegel 

stromabwärts des Drosselbauwerks ist in etwa 20 cm niedriger als die 

Krone des Drosselbauwerks. Schießender Abfluss tritt nur im Kronenbereich 

des Drosselbauwerks auf. Sehr große Abflüsse wie ein HQ100 sind 

deshalb nicht maßgebend für die Dimensionierung des im Anschluss an 

das Drosselbauwerk angeordnete Tosbecken. 

Für die Bemessung des Tosbeckens wurden niedrigere Abflüsse untersucht, 

bei denen das Drosselbauwerk weniger stark eingestaut wird. Die 

maximalen Fließgeschwindigkeiten und ein schießender Zustand im Tosbecken 

treten bei einem Abfluss von 22,2 m³/s auf, kurz bevor die Krone 

des Drosselbauwerks überströmt wird. Der Unterwasserstand beträgt dabei 

433,45 m ü. NN. Bei den geplanten Abmessungen des Beckens tritt 

schießender Abfluss nur an der Deichkrone und innerhalb des Tosbeckens 

auf. Der Wechselsprung und der Energieabbau finden im Tosbecken 

statt, so dass bei der vorgesehenen Sicherung keine Erosion aufritt. 


109



Abbildung 2-26 Brücke Dorfstraße Eittingermoos, Blick von Süden 

2.6.3.5 Mess- und Kontrollverfahren 

Die Geometrie des Abfanggrabens Ost wird regelmäßig nachgemessen, 

um eventuelle Setzungen festzustellen und zu beheben. 

2.6.3.6 Sicherheitseinrichtungen 

Deichkronenweg und befahrbarer Grünstreifen 

Auf der Deichkrone des Abfanggrabens Ost ist ein Wartungsweg für Unterhaltungsaufgaben 

und zur Deichverteidigung im Hochwasserfall vorgesehen. 

Überlaufstrecke für Notentlastung 

Die Überlaufstrecke für Notentlastung ist zeichnerisch in den Plänen 


In der 2-dimensionalen hydraulischen Berechnungen wurde die Wirkung 

des Retentionsraums und des Grabensystems bis zu einem Abfluss von 

HQ100+Klima nachgewiesen. 

Darüber hinausgehende Abflüsse müssen allerdings auch schadlos abgeleitet 

werden können, ohne die Standsicherheit der Deiche zu gefährden. 




Für diese Fälle ist deshalb eine eigene zusätzliche Entlastungseinrichtung 

notwendig. Die Planung sieht dazu eine Überlaufstrecke als Notentlastung 

am rechtsseitigen Deiche des Abfanggrabens Ost bei Station 0+800 auf 

eine Länge von 200 m vor. Die Planung richtete sich dabei nach der bestehenden 

Einrichtung am rechtsseitigen Deich des bestehenden Vorflutgrabens 

Nord. Die Höhe der Überlaufkrone liegt auf HW100+Klima. 

Außergewöhnliche Abflüsse über HQ100 führen dazu, dass die Überlaufstrecke 

gezielt überströmt wird und eine Überlastung der Deiche oder 

eine ungeplante Überströmung mit der Deichbruchs ausgeschlossen ist. 

Dazu wird die Überlaufstrecke auf der luftseitigen Böschung und am zugehörigen 

Deichfußpunkt durch eine begrünbare Befestigung gesichert. 

Am Übergang vom Seitengraben zum anstehenden Gelände wird ein 

Streifenfundament zum Schutz des Deichs vor Erosion eingebaut. 

Das bei außergewöhnlichen Hochwasserereignissen (über HQ100) über die 

Überlaufstrecke in das bestehende Gelände abfließende Wasser wird dem 

natürlichen Geländeverlauf folgend Richtung Norden ablaufen. Zunächst 

wird das Wasser über den Seitengraben Richtung Keckeisgrenzgraben 

abgeleitet. Aufgrund der geringen Leistungsfähigkeit des Seitengrabens 

wird es dann zu einem flächigen Abfluss dem Geländeverlauf folgend 

Richtung Nordnordost kommen. Die etwas über dem anstehenden Gelände 

verlaufende Dorfstraße Eittingermoos wird einen geringen Aufstau bewirken. 

Sobald die Höhe des Straßentiefpunkts zwischen dem Vorflutgraben 

Nord und der FTO erreicht ist, wird das Wasser über die Straße in die 

nördlich angrenzenden Flächen nach Norden ablaufen. 

2.6.4 Verlängerung Überleitung Süd-Nord, Verlängerung Verrohrung Nord- 

Ost, Ableitungsgraben Nord mit Ausleitbauwerken 


Die Maßnahmen sind zeichnerisch in den Lageplänen D1a/F6.1a-1008 

und D1a/F6.1a-1030 dargestellt. 

Der Rückbau der Überleitung Süd-Nord, der Verrohrung Nord-Ost und des 

Ableitungsgrabens Nord ist in der Tektur zu den Lageplänen D1a/F6.1a- 

07a und D1a/F6.1a-08b sowie in der Tektur zu den Längsschnitten 


Der Ableitungsgraben Nord wird vollständig zurückgebaut und nördlich 

des geplanten Flughafenzauns neu hergestellt. Die Überleitung Süd-Nord 

und die Verrohrung Nord-Ost werden dafür verlängert und münden in den 

geplanten Ableitungsgraben Nord. 

Das bestehende Ausleitbauwerk der Überleitung Süd-Nord in den Ableitungsgraben 

Nord wird zurückgebaut und unmittelbar am Übergang der 

verlängerten Überleitung Süd-Nord in den Ableitungsgraben Nord neu errichtet 

zur sicheren Drosselung der Abflüsse aus dem Flughafen auf 12,4 


111



m³/s. Daran schließt der neue Ableitungsgraben Nord an, der nach Osten 

verlaufend in den Vorflutgraben Nord mündet. 

Die Lage des künftigen Ableitungsgrabens Nord wurde im Zusammenspiel 

der wasserwirtschaftlichen Anforderungen mit der Trassen-, Wege-, und 

Landschaftsplanung entwickelt. Dabei wurden ökologische Gesichtspunkte 

besonders berücksichtigt. 

Der Ableitungsgraben Nord, der künftig innerhalb eines nördlich an den 

Flughafenzaun angrenzenden Grünstreifens verlaufen wird, hat eine Gesamtbreite 

von rd. 40 m. Er verläuft mit einem Abstand von rd. 10 m, in 

dem Trassen vorgesehen sind, zum Flughafenzaun. 

Bei der Planung wurde besonders Wert darauf gelegt, dass der neue Ableitungsgraben 

Nord im Vergleich zum Bestand deutlich mehr Raum erhält, 

damit Möglichkeiten zur Verbesserung des ökologischen Potentials 

offenstehen. 

Wie bislang müssen die Teilbereiche des Ableitungsgrabens Nord abgedichtet, 

die bei ZW in das Grundwasser eintauchen. 

Dazu wird die Grabensohle bis 30 cm über ZW abgedichtet, um keine absenkende 

Wirkung zu erzeugen. 

Der Ableitungsgraben Nord wird auch künftig seine Verteilerfunktion des 

Abflusse für die nördlichen Gräben behalten und das aus dem Flughafen 

abfließende Grund- und Oberflächenwasser ausleiten sowie im Hochwasserfall 

für einen schadlosen Abfluss über den Vorflutgraben Nord zur Isar 

sorgen. 

2.6.4.2 Konstruktive Gestaltung der baulichen Anlagen 

Verlängerung der Überleitung Süd Nord 

Die Verlängerung der Überleitung ist zeichnerisch im Längsschnitt 


Für die Verlängerung der Überleitung Süd-Nord sind wie im bestehenden 

Teil der Überleitung zwei Rohre mit einem Innendurchmesser von je 2 Meter 

und einer Länge von 932 m vorgesehen. Auch künftig wird darin ein 

maximaler Abfluss von 12,4 m³/s abgeleitet werden. Da eine Trassierung 

der Überleitung Süd-Nord östlich bzw. westlich der Flugzeugenteisungsfläche 

zu einer mehrfachen Richtungsänderung der Überleitung führen 

würde, wird sie in direkter Verlängerung der bestehenden Überleitung auf 

einer Strecke von etwa 300 m unter der Fugzeugenteisungsfläche hindurchgeführt. 

Die geplante Verlängerung der Überleitung Süd-Nord weist ein Gefälle 

von 1 bis 3 ‰ auf. Der Abstand der Rohroberkante beträgt 0,6 Meter zur 

geplanten Geländeoberkante im Bereich der Betriebsflächen und 0,2 Meter 

im Bereich unter den unbefestigten Flächen. Am Rand der Flugbetriebsflächen 

wird ein Abstand von 0,8 Meter zwischen dem geplanten Gelände 

und der geplanten Verrohrung für Kabeltrassen angestrebt. Am Ende 

der Verlängerungsstrecke wird ein Ausleitungsbauwerk vorgesehen, 




das funktional die gleichen Aufgaben erfüllt wie das bestehende Bauwerk 

und den Abfluss auf 12,4 m³/s begrenzt. 

Ausleitbauwerk der Überleitung Süd-Nord 

Das geplante Ausleitbauwerk der Überleitung Süd-Nord ist zeichnerisch 

im Plan D1a/F6.1a-1038 dargestellt. 

Das geplante Ausleitbauwerk begrenzt den Abfluss der Überleitung Süd 

Nord an der Mündung in den Ableitungsgraben Nord auf maximal 

12,4 m³/s. Die Funktionsweise des geplanten Bauwerks entspricht der des 

bestehenden Ausleitungsbauwerks der Überleitung Süd-Nord. Dieses hat 

sich im langjährigen Betrieb bewährt. 

Der Abfluss aus den beiden Rohrleitungen (2 x DN 2000) der Überleitung 

Süd-Nord wird jeweils durch ein steuerbares Schütz geregelt. Damit der 

Abfluss automatisch gesteuert werden kann, wird wie im Bestand stromabwärts 

des Bauwerks ein automatischer Abflussmesspegel (Q67.1) errichtet. 

Das anschließende Gerinne des Ableitungsgrabens Nord wird mit 

Wasserbausteinen vor Erosion gesichert. Auf der Süd-, der West- und der 

Nordseite wird eine Erdanschüttung mit einer Böschungsneigung von 1 zu 

2 bis zur Bauwerkskrone vorgesehen. Von einem umlaufenden Wartungsweg 

aus wird eine Treppe mit einem Handlauf zur Bauwerksoberkante 

hin vorgesehen. Zum Ableitungsgraben Nord hin ist eine Absturzsicherung 

erforderlich. 

Verlängerung der Verrohrung Nord-Ost 

Die Verlängerung der Verrohrung Nord-Ost ist zeichnerisch im Längsschnitt 


Die bestehende Verrohrung Nord-Ost führt die in den bestehenden Entwässerungsgräben 

Nord-Ost anfallenden Wassermengen von bis zu 

0,7 m³/s gedrosselt zum Ableitungsgraben Nord ab. 

Die geplante Verlängerung der Verrohrung Nord-Ost schließt rd. 250 südlich 

der vorhandenen Einleitung in den Ableitungsgraben Nord an die bestehende 

Verrohrung an. Die dadurch bedingte Verkürzung der Drosselstrecke 

wird durch die geplante Verrohrung längen- und baugleich ersetzt. 

Die Wirkung der Drossel bleibt somit trotz geänderter Trassenführung erhalten. 

Im Anschluss an die Drosselstrecke führt die geplante Trasse nach 

Norden unter der geplanten 3. Start- und Landebahn hindurch. Die neue 

Verrohrung Nord-Ost wird in diesem Bereich größer, leistungsfähiger und 

als Doppelrohrleitung ausgeführt, um die Funktion der oberstromig angeordneten 

Drossel nicht zu beeinflussen und eine Redundanz des Abflusssystems 

unter den nur eingeschränkt zugänglichen Flugbetriebsflächen zu 

erreichen. Dieser rd. 845 m lange Leitungsabschnitt mit einer Nennweite 

von 2 x DN 800 weist ein Gefälle von bis zu 2,65 ‰ auf 

Der hydraulische Nachweis der Verrohrung Nord-Ost ist in Beilage GWR-2 

enthalten. Die Ergebnisse des Nachweises zeigen, dass es teilweise zu 

einem Einstau und z.T. auch zu einem Überstau an den Kanalschächten 

kommt. Bei der Verrohrung Nord-Ost hat dies zwei Ursachen: 


113

• Rückstau aus dem Ableitungsgraben Nord, 



• Ausbildung als Drosselleitung (Vollfüllung bzw. Ableitung unter 

Druck). 

Um einen Überstau sicher zu vermeiden, werden folgende Schachtdeckel 

druckdicht ausgeführt: 

a) wegen Rückstau vom Ableitungsgraben Nord: 

• Deckel NK60 und NK59 (westliche Leitung der Doppelleitung) 

• Deckel NK260 und NK259 (östliche Leitung der Doppelleitung) 

b) wegen Nutzung der Verrohrung Nord-Ost als Drosselleitung: 

• Deckel NK51 bis HK 22 

Bis auf die vorgenannten Schächte, die aufgrund des Rückstaus vom Ableitungsgraben 

Nord bzw. wegen der Nutzung der Verrohrung Nord-Ost 

als Drosselleitung eingestaut und daher druckdicht ausgeführt werden, erfolgt 

die Ableitung in den Kanälen bei Teilfüllung in freiem Gefälle. Der 

maximale Abfluss von 0,7 m³/s wird trotz Rückstau abgeleitet. 


Die Verlegung des Ableitungsgrabens Nord ist zeichnerisch im Längsschnitt 


Die Querschnitte des geplanten Ableitungsgrabens Nord sind zeichnerisch 

im Plan D1a/F6.1a-1035 dargestellt. 

Der bestehende Ableitungsgraben Nord wird vollständig überbaut. Es wird 

ein neues Gerinne im Norden mit einer Gesamtlänge von 3591 m. 

Der Ableitungsgraben schließt sohlgleich an das Ausleitungsbauwerk der 

Überleitung Süd-Nord an. Daraus ergibt sich, dass dessen Sohle unter 

dem ZW des Grundwassers liegt. 

Um zu vermeiden, dass der Graben das Grundwasser abgesenkt, müssen 

dessen Sohle und Böschungen auf einer Länge von rd. 1.700 m zwischen 

dem Ausleitbauwerk Überleitung Süd-Nord und Station 1+880 bis 30 cm 

über ZW abgedichtet werden. Als Dichtung kann eine geotextile Tondichtungsbahn 

in Frage kommen. Die Dichtung wird bis 0,3 Meter unter das 

Niveau der geplanten Berme hochgezogen, von dort etwa 1,6 Meter horizontal 

verlegt und mit einem Lehmschlag zur Bermenoberkante hin abgedichtet. 

Der Graben muss im Abdichtungsbereich gegen Auftrieb gesichert werden. 

Hierzu wird die Gerinnesohle über der Tondichtungsbahn aus Grobkies 

hergestellt. Die Stärke der Kiesschicht richtet sich nach dem maßgebenden 

Lastfall. Das ist der Fall, wenn der Graben kein Wasser führt und 

das Grundwasser bis zu 30 cm über dem Zentralwasserstand liegt. Die 

Stärke der Auflastkörpers wird in Abhängigkeit vom Gewicht des tatsächlich 

verwendeten Sohlmaterials ermittelt. 




Die Geometrie des geplanten Gerinnes ist durch die hydraulischen Berechnungen, 

die 2-dimensional erfolgten, vorgegeben. Es wird ein gegliederter 

Querschnitt mit einem Mittelwassergerinne und beidseitigen Bermen 

mit anschließenden Deichen hergestellt, dessen Gestaltung landschaftsplanerische 

Elemente enthält. 

Entsprechend DIN 19712 11 und in Anlehnung an die bisherige Planung 

wird für die bis zu 1,5 m hohen Deiche ein Freibordmaß von 0,5 m angesetzt. 

Die Böschungsneigungen der wasserseitigen Deiche am Ableitungsgraben 

Nord sind durchgehend flacher als 1 zu 3. In mehreren Abschnitten 

sind sie auch flacher als 1 zu 4. Die landseitige Böschung weist 

Neigungen bis zu 1 zu 2,5 auf. 

Das zwischen Flughafenzaun und künftigen Ableitungsgraben Nord anfallende 

Niederschlagswasser versickert. Das Gelände nördlich des Ableitungsgrabens 

Nord entwässert entsprechend der Geländeneigung nach 

Norden. Für den Ableitungsgraben Nord sind daher keine Seitengräben 

notwendig. 

Der Abstand der wasserseitigen Deichoberkanten liegt bei etwa 27 m. Im 

Bereich des Anschlusses an die bestehenden Deiche des Vorflutgrabens 

Nord ergibt sich ein Abstand der Deichoberkanten von 50 m. 

Die Sohlschubspannungen liegen im geplanten Ableitungsgraben Nord 

überwiegend bei bis zu 15 N/m², in wenigen Bereichen bei bis zu 30 N/m². 

Mit höheren Schubspannungen muss nur im Bereich der Ausleitungsbauwerke 

gerechnet werden. Das bedeutet, dass keine besonderen Sicherungsmaßnahmen 

notwendig sind und eine Rasenoberfläche im Gerinne 

zur Erosionssicherung ausreicht. Im Bereich der Einmündung des Ableitungsgrabens 

Nord in den Vorflutgraben Nord ergeben sich keine höheren 

Sohlschubspannungen als bisher. 

Ableitungsgraben Nord, Abschnitt Überleitung Süd-Nord bis Ausleitung 

Süßgraben: 

Das Niveau der Sohle des Ableitungsgrabens Nord schließt im Westen bei 

Station 3+590 an die Überleitung Süd-Nord an. Die Sohle des geplanten 

Grabens liegt in diesem Bereich bis zu 1,15 Meter unter den Niveau des 

Zentralwasserstands. 

Um den Bereich der im Grundwasser verlaufenden Grabensohle und den 

Umfang der Abdichtungsmaßnahmen gering zu halten, das heißt um zügig 

aus den tiefen Lagen herauszukommen, beträgt das Längsgefälle der 

Sohle des Ableitungsgrabens Nord zwischen der Überleitung Süd-Nord 

und Station 3+000 0,7 ‰. 

Von Station 3+000 bis Station 2+700 wurde das Längsgefälle des geplanten 

Ableitungsgrabens Nord auf 1,0 ‰ festgelegt, um sohlgleich in den 

Süßgraben ausleiten zu können. 

11 [A7] Deutsches Institut für Normung - DIN 19712 Flussdeiche, 1997 


115



Ableitungsgraben Nord, Abschnitt Süßgraben bis Grüselgraben: 

Von Station 2+700 bis Station 1+750 beträgt das Längsgefälle des Grabens 

1,3 ‰. Die Sohlhöhen unterliegen mehreren Zwangspunkten. Bei 

Station 1+923 muss die Sohle so tief liegen, dass der Regenwasserkanal, 

für den Niederschlagsabfluss aus der 3. S/L-Bahn im freien Gefälle in den 

Ableitungsgraben Nord einmünden kann. Bei Station 1+817 muss die 

Grabensohle so tief liegen, dass die Verrohrung Nord-Ost im freien Gefälle 

in den Ableitungsgraben Nord einleiten kann. Daneben muss die Sohlhöhe 

so hoch liegen, dass auch die GWR-Ableitung West unter der Sohle 

des Ableitungsgrabens zum Grüselgraben hindurchgeführt werden kann. 

Aus diesen Vorgaben ergibt sich eine rd. 0,7 Meter über dem Niveau des 

Grüselgrabens liegende Bachsohle des Ableitungsgrabens Nord im Bereich 

der Ausleitung in den Grüselgraben. 

Ableitungsgraben Nord, Abschnitt Grüselgraben bis Einmündung in den 

Vorflutgraben Nord: 

Bei Station 0+100 wird die GWR-Ableitung Ost unter dem Ableitungsgraben 

Nord durchgeleitet, um sie nach Norden zur Einmündung in den Vorflutgraben 

führen zu können. Um eine ausreichende Überdeckung über 

dem Graben zu erreichen, beträgt das Gefälle des Ableitungsgrabens 

Nord zwischen Station 1+750 und 0+100 nur 0,6 ‰. 

Ab Station 0+100 wird die Sohle auf 70 Meter mit einem Gefälle von 7,4 ‰ 

und einem Gegengefälle von 0,5 ‰ auf einer Länge von 30 Meter an das 

Niveau des bestehenden Vorflutgrabens Nord angeschlossen. 

2.6.4.3 Rückbau bestehender Grabenabschnitte 

Der Ableitungsgraben Nord muss auf seiner gesamten Länge von rd. 

3.830 Meter zwischen dem Ausleitbauwerk Überleitung Süd-Nord und der 

Mündung in den Vorflutgraben Nord zurückgebaut werden. 

Der bestehende Ableitungsgraben Nord ist von der Sohle bis zum mittleren 

Grundwasserstand als Betongerinne ausgebaut, das im Boden 

verbleiben sol. Die Aufwendungen für den Rückbau, insbesondere die dafür 

erforderliche Wasserhaltung (Auswirkungen) rechtfertigen den Verbleib 

der Abdichtung im Boden. 

Die Ausleitbauwerke in den Süß-, Mittel- und Grüselgraben und das Ausleitbauwerk 

der Überleitung Süd-Nord werden ebenfalls zurückgebaut. 

Die Grabenabschnitte des Süß-, Mittel- und Grüselgraben müssen zwischen 

den bestehenden und den geplanten Ausleitbauwerken verfüllt 

werden. Der Süßgraben wird auf einer Länge von 763 m , der Mittelgraben 

auf einer Länge von 605 m und der Grüselgraben auf einer Länge von 726 

m rückgebaut. 

Der Rückbau von Brücken erfolgt im Zuge der Straßenbaumaßnahmen. 




Vor Verfüllung werden die Gräben geräumt. Oberbodenschichten werden 

abgetragen. Schlamm oder Ablagerungen sind allenfalls punktuell zu erwarten. 

Sie werden beim Rückbau ordnungsgemäß verwertet oder entsorgt. 

Die Verfüllung der Gräben erfolgt mit durchlässigem, tragfähigen, unbedenklichen 



Im Bauzustand werden vor allem beim Anschluss neuer Grabenabschnitte 

an den Bestand Provisorien zur Gewährleistung der Gewässerdurchgängigkeit 

und zur Hochwassersicherung erforderlich. Für den Bau der Verlängerung 

Überleitung Süd-Nord wird ein Rohrprovisorium erforderlich, da 

die geplante Verrohrung im Bereich des bestehenden Ableitungsgrabens 

Nord zu liegen kommt. 

2.6.4.4 Art und Leistung der Betriebseinrichtungen 

Am Ableitungsgraben Nord werden neben den geplanten Ausleitbauwerk 

Überleitung Süd-Nord auch je ein Ausleitbauwerk in den Süßgraben und 

in den Grüselgraben errichtet. 

Der wenige Meter lange Abschnitt des Mittelgrabens vor der Mündung in 

den Süßgraben verbleibt als Altwasser und er wird nicht gesondert mit 

Wasser gespeist. Der bisherige Abflussanteil von 20 % bzw. max. 1 m3/s 

wird dem Süßgrabens zugeführt. 

Für die Ausleitung der Abflüsse in den Süßgraben und den Grüselgraben 

werden Ausleitungsbauwerke errichtet. Die Funktionsweise der neuen 

Ausleitungsbauwerke orientiert sich im Wesentlichen an der der bestehenden 

Ausleitungsbauwerke. Durch entsprechende Einstellmöglichkeiten 

wird erreicht, dass sich die bestehenden Abflussverhältnisse imSüß- und 

im Grüselgraben nicht verändern. 

2.6.4.4.1 Ausleitbauwerk des Süßgrabens 

Das Ausleitbauwerk ist zeichnerisch im Plan D1a/F6.1a-1037 dargestellt. 

Bei Station 2+744 soll wie im Bestand ein Teil des Abflusses aus dem Ableitungsgraben 

Nord in den Süßgraben ausgeleitet werden. Das System 

der Abflussaufteilung und Ausleitung hat sich während des langjährigen 

Betriebs des bestehenden Ausleitbauwerks Süßgrabens bewährt und wird 

daher beibehalten 

Der Abfluss im Ableitungsgraben Nord wird am geplanten Ausleitungsbauwerk 

bei niedrigen und mittleren Abflüssen durch eine verstellbare 

Schälzunge auf den Ableitgraben Nord und den Süßgraben aufgeteilt. Der 

trapezförmige Mittelwasserquerschnitt wird im Bereich der Schälzunge zu 

einem 8 m breiten und 0,8 m hohen Rechteckprofil aufgeweitet. Um die 

angestrebte Aufteilung des Abflusses über das gesamte Abflussspektrum 


117



möglichst gut einstellen zu können, wird die Schälzunge abweichend vom 

Bestand zur Spitze hin abgeflacht. 

Die Stellung der Schälzunge, wird in der Anfangsphase des Betriebs 

durch Abflussmessungen sukzessiv optimiert, bis die gewünschte Abflussaufteilung 

erreicht ist. Bei höheren Abflüssen im Ableitungsgraben 

Nord wird die Gesamtausleitung in den Süßgraben durch ein steuerbares 

Schütz auf max. 3,0 m³/s begrenzt. 

Die Sohle des Ableitungsgrabens Nord wird im Übergangsbereich zum 

Ausleitbauwerk durch eine Pflasterung vor Erosion gesichert. 

Im Anschluss an das steuerbare Schütz wird das Wasser in einem 3 m 

breiten und 1,3 m hohen Rechteckgerinne mit einem Gefälle von 0,8 % 

unter dem nördlichen Deich des Ableitungsgrabens Nord hindurchgeleitet. 

An der Einleitstelle in den Süßgrabens sind Sicherungsmaßnahmen zum 

Schutz vor Erosion vorgesehen. Gleichzeitig wird die Krone des Deiches 

im Bereich des Ausleitungsbauwerks um 0,3 m angehoben, um eine ausreichende 

Überdeckung der Verrohrung sicherzustellen. 

2.6.4.4.2 Ausleitungsbauwerk des Grüselgrabens 

Das Ausleitbauwerk ist zeichnerisch im Plan D1a/F6.1a-1036 dargestellt. 

Bei Station 1+801 wird 40 % des Abflusses bzw. max. 2 m3/s über ein 

Bauwerk in den Grüselgraben ausgeleitet. Das System des geplanten 

Bauwerks entspricht dem des bestehenden, das sich im langjährigen Betrieb 

bewährt hat. 

Das Mittelwassergerinne des Ableitungsgrabens Nord wird im Bereich des 

Ausleitungsbauwerks bis auf eine Breite von etwa 7 m aufgeweitet. Der im 

Ableitungsgraben Nord verbleibende Abflussanteil wird durch einen rd. 

0,2 m hohen Dammbalkenverschluss begrenzt. Die Stellung der Dammbalken 

wird in der Anfangsphase des Betriebs in Kombination mit Abflussmessungen 

so angepasst, dass die angestrebte Abflussaufteilung erreicht 

wird. Der maximale Abfluss zum Grüselgraben wird durch ein steuerbares 

Schütz auf 2,0 m³/s begrenzt. 

Im Anschluss an das Schütz führt ein 3 m breites und 1,3 m hohes Rechteckgerinne 

unter dem nördlichen Deich des Ableitungsgrabens Nord hindurch 

zum Grüselgraben. Die Deichkrone wird im Bereich des Ausleitungsbauwerks 

um 0,4 m im Vergleich zu den anschließenden Bereichen 

angehoben, um eine ausreichende Überschüttung zu erreichen. 

Um eine plangemäße Regelung der Abflüsse zu ermöglichen, muss das 

Gefälle im Ausleitbauwerk gering gehalten werden. Der vorhandene Sohlhöhenunterschied 

wird erst an der Mündung in den Grüselgraben ausgeglichen. 

Das Rechteckgerinne mündet dort über einen etwa 0,7 m hohen 

Absturz mit Erosionssicherung in den Grüselgraben ein. Knapp unterhalb 

der Einmündung des Rechteckgerinnes in den Grüselgraben mündet die 

GWR-Ableitung West in den Grüselgraben ein. 





Nördlich der geplanten Ausleitungsbauwerke in den Süß- bzw. in den 

Grüselgraben bestehen die Wasserstandsmessstellen H58.1 und H60.1. 

Zur Steuerung und zur Kontrolle der geplanten Maßnahmen werden sie 

messtechnisch in das Gesamtsystem integriert und mit einer Abflussregistrierung 

erweitert. 

2.6.4.6 Sicherheitseinrichtungen 

2.6.5 Goldach 

Auf der Deichkrone nördlich und südlich des Ableitungsgrabens Nord wird 

ein befahrbarer Wartungsweg angeordnet. Weitere Sicherheitseinrichtungen 

sind nicht erforderlich, da keine Abflüsse über die Bemessungsabflüsse 

hinaus möglich sind. 


Die geplante Verlegung der Goldach ist im Lageplan D1a/F6.1a-1008, im 

Längsschnitt D1a/F6.1a-1050 und im Querschnittsplan D1a/F6.1a-1051 

zeichnerisch dargestellt. 

Die Goldach wird nordwestlich der geplanten 3. Start- und Landebahn auf 

einer Länge von rd. 393 m überbaut und muss verlegt werden. 

Die geplante Verlegung des Goldachabschnitts verläuft westlich außerhalb 

des Flughafens entlang des geplanten Flughafenzauns. Der geplante mäandrierende 

Verlauf der Goldach weist auf der Gesamtlänge von rd. 521 

m ein Gefälle von rd. 1,8 ‰ auf. Auswirkungen auf das Grundwasser sind 

nicht zu erwarten, da die bei hohen Grundwasserständen absenkende 

Wirkung der Goldach nicht verändert wird und ohnehin nur ein kurzer Abschnitt 

der Goldach verlegt wird. 

2.6.5.2 Konstruktive Gestaltung 

Das neugeplante Gerinne wird einen naturnahen und mäandrierenden 

Verlauf mit wechselnden Böschungsneigungen zwischen 1 zu 3 und 1 zu 

5 gestaltet. In Abständen gliedern Bermen die Böschungen. Die Querprofile 

für die hydraulische Berechnung werden anhand der im Lageplan dargestellten 

Böschungsbreiten und der interpolierten Sohlhöhen sowie der 

Geländehöhen aus dem Längsschnitt konstruiert. Die Bermen werden so 

angelegt, dass sie bei Mittelwasserabfluss rd. 10 cm oberhalb des Wasserspiegels 

liegen. Die Sohlbreite der Verlegungsstrecke beträgt durchgehend 

rd. 5 m. 


119

2.6.5.3 Rückbau des bestehenden Goldachabschnittes 



Die Sohle der Goldach liegt in etwa auf Höhe des mittleren Grundwasserstandes. 

Einbauten, Schwellen, u.ä. sind nicht vorhanden. Die Verfüllung 

kann nach Verlegung in das neue Bett ohne Wasserhaltung erfolgen. 

Die rückzubauende Länge der Goldach beträgt rd. 393 m beginnend an 

der Südseite der bestehenden St 2084. Der Rückbau des Durchlasses erfolgt 

im Zuge der Straßenbaumaßnahmen. 


Schlamm oder Ablagerungen sind allenfalls punktuell zu erwarten. 





Im Bauzustand werden, vor allem beim Anschluss neuer Grabenabschnitte 

an den Bestand, Provisorien zur Gewährleistung der Gewässerdurchgängigkeit 


2.6.5.4 Sicherheitseinrichtungen und Auswirkungen 

Da die Goldachverlegung ohne Deiche möglich ist, sind keine Sicherheitsvorrichtungen 

erforderlich. Es ergeben sich keine Auswirkungen auf bestehende 

natur-schutzrelevante Bereiche. Der Abfluss bzw. die Abflussverhältnisse 

werden durch die Maßnahme nicht beeinflusst. 

2.6.6 Vorflutgraben Nord 


Der Vorflutgraben Nord ist im Lageplan D1a/F6.1a-1008 zeichnerisch dargestellt. 

Der Rückbau von Abschnitten des Vorflutgrabens Nord und des Binnenwassergrabens 

ist in der Tektur zu den Lageplänen D1a/F6.1a-07a, 

D1a/F6.1a-08b, D1a/F6.1a-209 und D1a/F6.1a-214 sowie in der Tektur zu 

den Schnitten D1a/F6.1a-213 und D1a/F6.1a-218 dargestellt. 

Der südliche Teil des Vorflutgrabens Nord wird durch das geplante 3. S/L- 

Bahnsystem überbaut und muss auf einer Länge von rd. 870 m verfüllt 

werden. Die Zuläufe zum Vorflutgraben Nord vom Ableitungsgraben Nord 

und Abfanggraben Ost werden nach Norden verlegt und an die vorhandenen 

Deiche des Vorflutgrabens Nord angeschlossen. Südlich der Dorfstraße 

schließt der von Osten kommende verlegte Abfanggraben Ost mit 

dem naturnah gestalteten Retentionsraum an. 

Das im Vorflutgraben Nord geplante Drosselbauwerk ist zusammen mit 

dem Retentionsraum bereits unter Abschnitt 2.6.3 beschieben. Sonstige 

Betriebseinrichtungen sind im Vorflutgraben Nord nicht vorhanden. 




Im Zuge der geplanten Maßnahmen zur Gewässerneuordnung wurde die 

Deichhöhe südlich der Brücke der Dorfstraße Eittingermoos überprüft. 

Durch die Wirkung des Drosselbauwerks verändern sich die Wasserspiegellagen 

in diesem Gewässerabschnitt. Die Deichhöhen sind grundsätzlich 

ausreichend und müssten nur bereichsweise, z.B. durch Aufkiesen der 

Deichwege im Rahmen des Unterhalts, um 1 bis 2 Dezimeter erhöht werden. 

2.6.6.2 Rückbau des bestehenden Grabenabschnittes 

Die Sohle des Vorflutgrabens Nord liegt in etwa auf Höhe des mittleren 

Grundwasserstandes. Einbauten, Schwellen, u.ä. sind nicht vorhanden. In 

diesem Gewässerabschnitt befinden sich keine größeren Bauwerke und 

Befestigungen. Daher sind nur kleinere Sicherungsmaßnahmen und Sicherungen 

an Höhenversätzen notwendig. Der Rückbau von Brücken erfolgt 

im Zuge der Straßenbaumaßnahmen. 


Schlamm oder Ablagerungen sind allenfalls punktuell zu erwarten. 





Im Bauzustand werden, vor allem beim Anschluss neuer Grabenabschnitte 

an den Bestand, Provisorien zur Gewährleistung der Gewässerdurchgängigkeit 



Die bisherigen Kontrollmessungen im Gerinne und an den Deichen werden 

auch künftig weitergeführt. 

2.6.7 Nebengräben 

Die Nebengräben und die Gewässerabschnitte, die beseitigt werden sollen, 

sind im Lageplan D1a/F6.1a-1008 dargestellt. 

Einige kleinere Gräben, die ständig, zumeist nur zeitweilig Wasser führen, 

müssen im Zuge der Planungen der 3. S/L-Bahn überbaut werden. Sie 

sind in der nachfolgenden Tabelle zusammengestellt: 


121

Tabelle 2-34 Rückbau Nebengräben 

Grabenbezeichnung Rückzubauende Länge 

Westlicher Seitenarm Loosgraben 460 m 

Goldach Zulauf Ost 455 m 

Breitwiesengraben 470 m 

Zufluss zum Grüselgraben 1 655 m 

Kalkgriesgraben 600 m 

Stampfwiesengraben 1.025 m 

Keckeisgrenzgraben (Verrohrung) 110 m 



Der Goldach Zulauf Ost wird in Richtung Westen verschoben. Seine neue 

Länge beträgt 344 m. 

Die Sohle dieser Gräben liegt in etwa auf Höhe des mittleren Grundwasserstandes. 

Vereinzelt sind Durchlässe, Einbauten, Schwellen, u.ä. vorhanden, 

die ebenfalls mit zurückgebaut werden. Die Verfüllung kann bei 

geeigneter Materialwahl ohne Wasserhaltung erfolgen. Der Rückbau von 

Brücken erfolgt im Zuge der wasserbaulichen Maßnahmen. 

Vor Verfüllung werden die Gräben geräumt. Schlamm und sonstige in 

Fließgewässern ggf. vorhandene Sedimente werden beim Rückbau ordnungsgemäß 

verwertet oder entsorgt. 

Die Verfüllung des Grabens erfolgt mit tragfähigem Boden, der im Zuge 

der geplanten Baumaßnahmen anfällt oder zugefahren werden muss. Die 

Qualität des Verfüllmaterials wird hinsichtlich möglicher stofflicher Belastungen 

und hinsichtlich der Bodendurchlässigkeit so gewählt, dass sich 

keine Auswirkungen auf das Grundwasser ergeben. 

Die Sohle des verbleibenden Reststücks des Kalkgriesgrabens und des 

Stampfwiesengrabens nördlich des geplanten Flughafenzauns muss um 

bis zu 45 cm angehoben werden, um die Absenkwirkung dieser Grabenabschnitte 

bei der Wiederversickerung von Grundwasser bis auf Höhe von 

ZW auszuschließen. 

Die Maßnahmen sind im Lageplanplan D1a/F6.1a-1030 und im Längsschnitt 


2.7 Auswirkungen der geplanten Gewässerneuordnung 

Im Zusammenhang mit dem Bau der 3. S/L-Bahn werden eine Reihe von 

vorhandenen Gewässern überbaut, zurückgebaut und verlegt. 

Bei allen Planungen wurde am Grundkonzept der Gewässerneuordnung, 

wie es zum Bau des Flughafens entwickelt worden war, festgehalten. 




Alle geplanten Maßnahmen führen zu keinen Veränderungen in den Gewässern 

südlich bzw. oberstromig der Maßnahmen. 

Mit genauen und modernen Berechnungsverfahren und einer fundierten 

Datenlage konnten die Abflüsse, die durch die geplanten Maßnahmen zusätzlichen 

Abflüssen führen, genau bestimmt und deren Auswirkungen 

ermittelt werden. 

Die über die Überleitung Süd-Nord und Verrohrung Nord-Ost nach Norden 

geleiteten Abflüsse werden auch künftig nach den derzeit planfestgestellten 

Aufteilungsgrundsätzen auf den Süß- und den Grüselgraben verteilt 

bzw. wiederversickert. 

Eine durch die geplante Grundwasserregelung bedingte Reduzierung der 

Abflüsse in einzelnen Gräben kann jeweils vollständig ausgeglichen werden. 

Die geplante Gewässerneuordnung erfüllt folgende Planungsziele: 

• Hochwasserschutz für den Flughafen und die nördlich angrenzenden 

Gebiete 

• Beibehaltung der Abflussverhältnisse im Süß-, Grüsel- und Keckeisgrenzgraben 

• Vorfluterfunktion für die Flughafenentwässerung und die Grundwasserregelung 

2.7.1 Auswirkungen auf Abflüsse und Hauptwerte beeinflusster Gewässer 

Die Abflussganglinien der Regenwassereinleitungen entstammen der Kanalnetzberechnung, 

die Abflüsse bzw. Abflussspitzen der Grundwassereinleitungen 

wurden mit dem Grundwassermodell ermittelt. In den nachfolgenden 

Tabellen werden sie den entsprechenden Bemessungsabflüssen 

der Gewässer, z.B. MQ oder HQ100+Klima, zugeordnet. 

2.7.1.1 Abflüsse aus dem bestehenden Gewässersystem 

Das Gewässersystem südlich des Flughafens bleibt unverändert. Sämtliche 

relevanten Abflüsse in den oberirdischen Gewässern wurden neu ermittelt. 

Im Vergleich zu den in den Planfeststellungsunterlagen 1979 vorhandenen 

Ansätzen ergeben sich deutlich verringerte Abflüsse. Sie sind in 

den nachfolgenden Tabellen gegenübergestellt. 


123



In Tabelle 2-35 werden die Abflüsse im Abfanggraben Ost beim Wertstoffzentrum 

vergleichend gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze in den 

PFU 1979, dem Ist-Zustand sowie dem Planungsfall. 

Tabelle 2-35 Abflüsse Abfanggraben Ost 


beim Wertstoffzentrum 

MQ HQ5+Klima HQ100+Klima 

[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- 1) --- 30,0 2) 

Ist-Zustand --- 1) 16,3 27,6 

Planungsfall --- 1) 16,3 27,6 

1) Hochwassergerinne ohne mittleren Abfluss 

2) HQ20 

Die Tabelle macht deutlich, dass selbst die ermittelten Abflüsse bei 

HQ100+Klima mit 27,6 m³/s deutlich niedriger liegen als die 1979 angesetzten 

Abflüsse von HQ20. Damit reicht das vorhandene Abflussvermögen 

aus, um den Abfluss eines HQ100+Klima ohne Ausuferung zu bewältigen. 

Baulichen Maßnahmen sind daher nicht notwendig. Die Sicherheitsreserven 

haben sich rechnerisch erhöht. 

In Tabelle 2-36 werden die Abflüsse in der Goldach bei Attaching vergleichend 

gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze in den PFU 1979, dem 

Ist-Zustand sowie dem Planungsfall. 

Tabelle 2-36 Abflüsse Goldach 

Goldach 

bei Attaching 


[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 0,7 12 --- 3,1 1) 

Ist-Zustand 0,8 2,9 3,1 

Planungsfall 0,8 2,9 3,1 

1) 2,5 m 3 /s bei Q64 zzgl. Zustrom zwischen Flughafen und Attaching 

Die Abflüsse in der Goldach werden durch die geplanten Maßnahmen 

nicht verändern. Bedingt durch die Drosselung am südlichen Einlauf Anfang 

der Verrohrung des Ludwigskanals entsprechen die Abflüsse in der 

Goldach auch künftig den damaligen Ansätzen. 

12 PFU – D1a/F6.1a-01/130 




2.7.1.2 Abflüsse aus der Entwässerung des Flughafens 

Die bestehenden Einrichtungen der Flughafenentwässerung leiten die 

Niederschlagsabflüsse über die Überleitung Süd-Nord und die Verrohrung 

Nord-Ost Wasser in den Ableitungsgraben Nord. 

In Tabelle 2-37 werden die Abflüsse aus der Überleitung Süd-Nord und in 

Tabelle 2-38 aus der Verrohrung Nord-Ost in den Ableitungsgraben Nord 

vergleichend gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze in den PFU 1979, 

den Ist-Zustand sowie den Planungsfall. 

Tabelle 2-37 Abflüsse Überleitung Süd-Nord 

Überleitung Süd-Nord 

Mündung in Ableitgraben Nord 



[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- 12,4 

Ist-Zustand 0,5 11,8 12,4 


Tabelle 2-38 Abflüsse Verrohrung Nord-Ost 

Verrohrung Nord-Ost 

Mündung in Ableitgraben Nord 


[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- 0,7 

Ist-Zustand 0,2 0,6 0,7 


Die Planungen der 3. S-/L-Bahn und der Vorfelderweiterung Ost verändern 

die Situation nicht. Die Abflüsse aus der Überleitung Süd-Nord und 

der Verrohrung Nord-Ost bleiben unverändert. 

Die Niederschlagsabflüsse aus der Erweiterung des Vorfeldes Ost werden 

über das Regenwasserkanalsystem direkt in den Vorflutgraben Nord geleitet, 

die Muldenentwässerungen aus dem 3.S-/L-Bahn mit zwei Ausleitungen 

in den Ableitungsgraben Nord bzw. Vorflutgraben Nord . 

In Tabelle 2-39, Tabelle 2-40 sowie Tabelle 2-41 werden die Einleitungen 

der Muldenentwässerung West in den Ableitungsgraben Nord, der Muldenentwässerung 

Ost in den Vorflutgraben Nord sowie die Einleitungen 

aus der Vorfelderweiterung Ost in den Vorflutgraben Nord vergleichend 

gegenübergestellt, nämlich für den Ist-Zustand sowie den Planungsfall. 

125



Tabelle 2-39 Einleitung aus Muldenentwässerung West 3.S-/L-Bahn 

Muldenentwässerung West 

Einleitung in Ableitungsgraben 

Nord 


[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ist-Zustand --- --- --- 


Tabelle 2-40 Einleitung Muldenentwässerung Ost 3.S-/L-Bahn 

Muldenentwässerung Ost 

Einleitung in Vorflutgraben Nord 


[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 



Tabelle 2-41 Einleitung Erweiterung Vorfeld Ost 

Erweiterung Vorfeld Ost 

Einleitung in Vorflutgraben Nord 


[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 



Bei einem hundertjährlichen Regenereignis mit einer Dauer von 24 h und 

unter Berücksichtigung der Muldenversickerung ergeben sich die in den 

Tabellen 2-39 und 2-40 genannten Abflüsse für HQ100+Klima. In der Tabelle 

2-41 sind die jeweils max. Abflüsse in den Vorflutgraben Nord bei den zugehörigen 

Regenereignissen aufgelistet. 

Im Vergleich zum Ist-Zustand werden künftig bei einem hundertjährlichem 

Niederschlagsereignis mit einer Dauer von 24 h bis maximal 0,9 m³/s aus 

der Muldenentwässerung der 3.S-/L-Bahn in den Ableitungsgraben Nord 

und in den Vorflutgraben Nord eingeleitet; dazu kommen weitere max. 3,5 

m³/s aus der Vorfelderweiterung Ost in den Vorflutgraben Nord. Das bedeutet, 

dass sich damit die Abflüsse im Vergleich zum Ist-Zustand erhöhen. 

Allerdings wird das durch die Retentionswirkung des Gesamtsystems 

ausgeglichen. 




2.7.1.3 Abflüsse aus der geplanten Grundwasserregelung 

Die geplante Grundwasserregelung im Bereich der 3. S/L-Bahn führt das 

über Dränagen gefasste Grundwasser in geschlossenen Leitungen bis zur 

nördlichen Flughafengrenze ab. Dort wird das Grundwasser in das geplante 

Gewässersystem eingeleitet bzw. nördlich des Flughafens wiederversickert. 

In Tabelle 2-42 werden die Abflüsse aus der geplanten Grundwasserregelung 

West vergleichend gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze in den 

PFU 1979, den Ist-Zustand sowie den Planungsfall. 

Tabelle 2-42 Abflüsse Grundwasserreglung West 

Grundwasserregelung West 

Einleitung in Grüselgraben 

(ohne Betrieb der Versickerung) 


NQ MQ HQ5+Klima HQ100+Klima 

[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- --- --- 


Planungsfall 0,09 0,16 0,34 0,34 

In Tabelle 2-43 werden die Abflüsse aus der geplanten Grundwasserregelung 

Ost vergleichend gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze in den 

PFU 1979, den Ist-Zustand sowie den Planungsfall. 

Tabelle 2-43 Abflüsse Grundwasserreglung Ost 

Grundwasserregelung West 

Mündung in Vorflutgraben Nord 

(ohne Betrieb der Versickerung) 

NQ MQ HQ5+Klima HQ100+Klima 

[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- --- --- 


Planungsfall 0,09 0,16 0,34 0,34 

Die Abflüsse aus der Grundwasserreglung tragen insbesondere bei hohen 

Grundwasserständen zu einer Erhöhung der Abflüsse nördlich des Flughafens 

bei. Sie sind bei Hochwasserabflüssen in den Gewässern weitgehend 

konstant und haben daher keine relevanten Auswirkungen auf die 

Retention. Bei niedrigen und mittleren Grundwasserständen wird ein 

Großteil des ankommenden Grundwassers in der geplanten Versickerungsanlage 

wieder versickert. Der übrige Teil wird in das Grabensystem 

abgeleitet. 

127



Bei außergewöhnlichen Niederschlagsereignissen und der damit verbundenen 

Ausleitung von Niederschlagswasser über die vorhandenen Regenwasserentlastungen 

in die Überleitung Süd-Nord muss auflagengemäß 

der Versickerungsbetrieb eingestellt und der gesamte Abfluss auch 

aus der geplanten Grundwasserregelung in die Gräben ausgeleitet werden. 

2.7.1.4 Ableitungsgraben Nord 

Der bestehende Ableitungsgraben Nord wird nach Norden verlegt. 

Die Planung und Dimensionierung des Ableitungsgrabens berücksichtigt 

sämtliche o.g. zusätzlichen Einleitungen und Abflussveränderungen, die 

im Zusammenhang mit dem Bau der 3. S/L-Bahn zu erwarten sind. Neben 

der schadlosen Ableitung von Hochwasserabflüssen über den Vorflutgraben 

Nord zur Isar wird über den Ableitungsgraben Nord wie bisher der Abfluss 

in den nördlich angrenzenden Gräben gesteuert. Vor allem durch die 

Zuflüsse aus der Entwässerung (Erweiterung Vorfeld Ost) erhöht sich der 

Abfluss des Ableitungsgrabens Nord an der Mündung in den Vorflutgraben 

Nord wie in der folgendenden Tabelle zusammengestellt: 

In Tabelle 2-44 werden die Abflüsse im Ableitungsgraben Nord vergleichend 

gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze in den PFU 1979, den 

Ist-Zustand sowie den Planungsfall. 

Tabelle 2-44 Abflüsse Ableitungsgraben Nord 


Mündung in Vorflutgraben Nord 


[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- --- 8,1 

Ist-Zustand --- 7,0 8,1 


Die künftigen Abflüsse im Ableitungsgraben Nord an der Mündung in den 

Vorflutgraben Nord sind bedingt durch die zusätzlichen Einleitungen höher 

als im Ist-Zustand. Sie können allerdings durch die Retentionswirkung des 

Gesamtsystems ausgeglichen werden. 

2.7.1.5 Abfanggraben Ost 

Das neue rd. 5 km lange Teilstück des Abfanggrabens Ost ersetzt den bestehenden 

Abschnitt zwischen dem Wertstoffzentrum und Einleitung des 

Ableitungsgrabens Nord. 

Im Abfanggraben Ost werden die gegenüber dem Bestand unveränderten 

Abflüsse abgeführt. Die gegenüber dem Bestand größere Grabenlänge 

und die Wirkung des Retentionsraums vor der Mündung in den Vorflutgraben 

Nord führt an der Mündungsstelle zu einer Reduzierung der Abflüsse. 




In Tabelle 2-45 werden die Abflüsse im Abfanggraben Ost oberstromig 

dem Retentionsraum vergleichend gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze 

in den PFU 1979, den Ist-Zustand sowie den Planungsfall. 

Tabelle 2-45 Abflüsse Abfanggraben Ost 


vor dem Retentionsraum 



[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- --- 30,0 1) 

Ist-Zustand --- 16,3 27,6 

Planungsfall --- 16,3 27,6 

1) HQ 20) 

Die Abflüsse im Abfanggraben Ost sind gegenüber dem Ist-Zustand unverändert. 

Es finden in diesem Abschnitt keine Einleitungen statt. 

2.7.1.6 Vorflutgraben Nord - Isar 

Nach der Mündung des Ableitungsgrabens Nord und des Abfanggrabens 

Ost in den Vorflutgraben Nord ist südlich der Brücke der Dorfstraße Eittingermoos 

ein Drosselbauwerk vorgesehen, das einer Abflussbeschleunigung 

entgegen wirkt. Das Drosselbauwerk aktiviert in den Gräben und in 

der Aufweitung des Abfanggrabens Ost Rückhaltevolumen, dass zu einem 

verzögerten Abfluss und zu einer Kappung der Abflussspitze führt. 

In Tabelle 2-46 werden die Abflüsse im Vorflutgraben Nord an der Mündung 

in die Isar vergleichend gegenübergestellt, nämlich für die Ansätze in 

den PFU 1979, den Ist-Zustand sowie den Planungsfall. 

Tabelle 2-46 Abflüsse Vorflutgraben Nord 


Mündung in die Isar 


[m 3 /s] [m 3 /s] [m 3 /s] 

Ansätze in den PFU 1979 --- --- 45,0 1) 

Ist-Zustand --- 16,0 33,3 

Planungsfall --- 16,0 32,7 

1) Maximalabfluss (HQ 50) 

Der maximale Abfluss im Vorflutgraben Nord liegt im Planungsfall beim 

HQ100 niedriger als im Ist-Zustand. Somit reicht der vorhandene Grabenquerschnitt 

aus. Bauliche Veränderungen zwischen dem Drosselbauwerk 

und der Mündung in die Isar sind nicht notwendig. 

Unter Berücksichtigung der Retentionsmöglichkeit bleibt der Abfluss aus 

dem geplanten System beim HQ5 (VRet=236.000 m 3 ) trotz der höheren Zuflüsse 

gegenüber dem Ist-Zustand unverändert. Die Gleichzeitigkeitsun- 

129



tersuchung ergab, dass dieses Hochwasserereignis im Flughafenbereich 

auf ein 100-jährliches Hochwasserereignis der Isar trifft und somit zu keiner 

Veränderung der Abflusssituation in der Isar führt. 

Bei hohen Abflüssen aus dem Flughafenbereich HQ100 (VRet=255.000 m 3 ) 

kann aufgrund höherer Wasserspiegellagen auch ein größeres Retentionsvolumen 

aktiviert werden, das zu einer Reduzierung der Abflüsse an 

der Mündung in die Isar führt, so dass sich der Maximalabfluss geringfügig 

um 0,6 m 3 /s verringert. Dadurch werden die Abflussverhältnisse in der Isar 

durch die geplanten Maßnahmen geringfügig verbessert. 

2.7.1.7 Süß-, Grüsel- und Keckeisgrenzgraben 

Die bisherige Abflussaufteilung kann auch nach Umsetzung der geplanten 

Maßnahmen dem Grunde nach beibehalten werden. Der Wegfall der Ausleitung 

in den Mittelgraben wird durch eine erhöhte Ausleitung in den 

Süßgraben kompensiert. Die bislang planfestgestellte Aufteilung in den 

Süß-, Mittel- und Grüselgraben von 40 / 20 / 40 wird im Planungsfall im 

Verhältnis 60 / 40 auf Süß- und Grüselgraben verteilt. 

Durch die zusätzlichen Wassermengen aus der Grundwasserregelung für 

die 3. S/L-Bahn steht künftig mehr Wasser zur Verfügung. Das kann bei 

Bedarf zur Verbesserung der Abflusssituation in den Gräben verwendet 

werden. Somit kann davon ausgegangen werden, dass die bestehende 

Abflusssituation auch bei Niedrigwasserereignissen verbessert und die 

Gefahr des Trockenfallens der Gräben sogar vermindert werden kann. 

Die Begrenzung des Abflusses bei Hochwasserereignissen wird wie bisher 

über steuerbare Schütztafeln gewährleistet. 

Der Abfluss im Keckeisgrenzgraben wird durch Einleitung von Grundwasser 

aus den oberstromig des Keckeisgrenzgrabens gelegenen GWR- 

Dräns Ost über das Pumpwerk Ost ausgeglichen. Dazu ist ein mit Solarenergie 

gespeistes Pumpwerk vorgesehen. 

2.7.1.8 Nebengräben 

Falls die geplanten Maßnahmen entgegen der Berechung zu Abflussänderungen 

in den Nebengräben führen sollten, könnten zum Ausgleich den 

Hauptgräben mehr Wasser zugeführt werden. Ein solcher Ausgleich könnte 

in folgenden Teilsystemen stattfinden, nämlich über den Süßgraben für 

den Loosgraben mit Zuflüssen und Seitengräben, den Grüselgraben für 

den Mittelgraben, Breitwiesengraben und Zulauf Grüselgraben 1 und für 

den Keckeisgrenzgraben für den Kalkgriesgraben und Stampfwiesengraben 

mit seinen Zuflüssen. 

Eine direkt Einleitung von Wasser in die Nebengräben würde deren eigentlichem 

Zweck der Entwässerung entgegenstehen. 




2.7.2 Auswirkungen auf Gewässerbett und Uferstreifen 

2.7.2.1 Vergleich Rückbau - Neubau 

Die Gewässer im Vorhabensbereich müssen verfüllt werden, da diese 

Flächen einer völlig anderen Nutzung zugeführt werden. In der folgenden 

Tabelle sind die betroffenen Gewässer mit den entsprechenden Rückbaulängen 

zusammengestellt: 

Tabelle 2-47 Rückzubauende Gewässer 

Bezeichnung Wasserführung 

Goldach 393 

Goldach Zulauf Ost 455 


ständig häufig selten 

Länge Länge Länge 

[ m ] [ m ] [ m ] 

Westl. Seitenarm Loosgraben 458 

Süßgraben 763 

Mittelgraben 605 

Grüselgraben 726 

Breitwiesengraben 671 

Zufluss zum Grüselgraben 1 163 490 

Vorflutgraben Nord 870 

Seitengraben Vorflutgraben Nord 740 

Kalkgriesgraben 400 200 

Stampfwiesengraben 1026 

Keckeisgrenzgraben 132 


Ableitungsgraben Nord (West) 2086 

Ableitungsgraben Nord (Ost) 1749 

Summe 5028 2694 6745 

131



Die Planung sieht den Neubau der nachfolgend aufgeführten Gewässer 

vor: 

Tabelle 2-48 Geplante Gewässer 

Bezeichnung Wasserführung 

Verlegung Goldach 521 

Goldach Zulauf Ost 344 

Ableitungsgraben Nord 3595 

ständig häufig selten 

Länge Länge Länge 

[ m ] [ m ] [ m ] 


Stampfwiesengraben als Seitengraben 

des Abfanggrabens Ost 2607 

Summe 4460 7621 

Der Ableitungsgraben Nord wird in etwa in der Länge wiederhergestellt, in 

der er zurückgebaut werden muss. Der neue Grabenlauf wird durch die 

gewählte Linienführung und die daran angepasste Landschaftsplanung 

gegenüber dem Bestand deutlich aufgewertet. 

Die Verbesserung hinsichtlich Linienführung und Landschaftsplanung trifft 

auch für den Abfanggraben Ost zu, der mit 5.014 m fast doppelt so lang 

wird als der rückzubauende Abschnitt. 

Auch bei der Goldach kann nach Umsetzung der geplanten Verlegungsmaßnahmen 

aufgrund der größeren Länge und der deutlichen anspruchsvolleren 

Gewässergestaltung von einer Verbesserung gegenüber dem 

Bestand ausgegangen werden. 

Insgesamt verringern sich die Gewässerlängen um 2.386 m, die sich allerdings 

überwiegend kleineren Nebengewässern zuordnen lassen. In der 

vorliegen Planung, die die ökologischen und landschaftsplanerischen Belange 

deutlich integriert, liegt die Gewässergesamtfläche über den Flächen 

der rückzubauenden Gewässer, was in erster Linie auf die Verlängerung 

des Abfanggrabens Ost und die Aufweitung für den Retentionsraum 

zurückzuführen ist 

Somit gleichen sich Rückbau- und Ausbaumaßnahmen in Bezug auf die 

genannten Kriterien in etwa aus. 




2.7.2.2 Bestehende Gewässer mit Abflussveränderungen 

Durch die Neuermittlung der Abflüsse ergeben sich in einigen Gewässern, 

an denen keine baulichen Maßnahmen geplant sind, veränderte berechnete 

Bemessungsabflüsse. 

Im Abfanggraben Süd, dem südlichen Teil des Abfanggrabens Ost und 

dem verbleibenden Teil des Vorflutgrabens Nord können die Bemessungsabflüsse 

gegenüber der Planung 1976 reduziert werden. Somit 

reicht deren Abflussvermögen jetzt und auch in Zukunft aus. Zusätzliche 

bauliche Maßnahmen sind nicht notwendig. 

Die Gräben nördlich des Flughafens, soweit sie von den Planung betroffen 

sind, wurden auf die Bemessungsabflüsse dimensioniert. Die Abflüsse 

im Vorflutgraben Nord liegen künftig unter den damaligen Ansätzen in den 

PFU 1979. Zusätzliche bauliche Maßnahmen sind nicht notwendig. 

2.7.3 Auswirkungen auf Grundwasser und Grundwasserleiter 

In Anlehnung an die bestehenden Verhältnisse werden die Gewässersohlen 

über dem mittleren Grundwasserstand angeordnet. Dies ist beim Ableitungsgraben 

Nord und beim Abfanggraben Ost vorgesehen. Damit haben 

beide Gräben keine grundwasserabsenkende Wirkung. Sie beeinflussen 

das Grundwasser erst bei Wasserständen über dem Zentralwasserstand. 

Das wurde bei Grundwassermodellierung berücksichtigt. 

Das Mittelwassergerinne des Ableitungsgrabens Nord liegt im Westen 

deutlich unter dem Zentralwasserstand und ist zur Vermeidung einer Absenkwirkung 

bis 30 cm über ZW abgedichtet. Dadurch wird sichergestellt, 

dass das Gerinne keine absenkende Wirkung auf den Grundwasserstrom 

hat. 

Bei der Goldach ist die Höhenlage der geplanten Gewässersohle durch 

die vorgegebenen Anschlusshöhen vorgegeben. Die Gewässersohle der 

Goldach liegt im Bestand rd. 50 cm unter dem Zentralwasserstand, was 

auf eine Interaktion zwischen Grundwasser und Goldach auch schon bei 

niedrigen bis mittleren Grundwasserständen schließen lässt. 

2.7.4 Auswirkungen auf die Beschaffenheit der Oberflächengewässer und 

des Grundwassers 

Es ist zu erwarten, das sich die Wasserbeschaffenheit nicht ändern wird. 

Das liegt dran, dass sich das geplante Abflussgeschehen konzeptionell 

nicht vom Bestand unterscheidet. Die aktuellen Kartierungen des biologischen 

Zustandsbildes ergaben in den Oberflächengewässern nördlich des 

Flughafens die Güteklasse II. Auch die chemisch-physikalischen Paramter 

werden sich nicht ändern. Das ist auch künftig zu erwarten. 

Die beschriebenen künftigen Abflussverhältnisse werden mit den zusätzlichen 

Einleitungen aus der Grundwasserregelung zu einer Erhöhung der 


133



Abflüsse bei Niedrig- und Mittelwasser im Süß- und im Grüselgraben führen 

und sich insbesondere günstig auf das Gewässerbild auswirken. 

Die Baumaßnahme führt zu keiner Änderung des Abflusses aus der Überleitung 

Süd/-Nord. Der steht für die Aufteilung nördlich des Flughafen auch 

weiterhin zur Verfügung. 

Im Wesentlichen führt die Ausleitmenge an Grundwasser aus der Grundwasserregelung 

zu einer Erhöhung des Abflusses, die dem nordseitigen 

Grabensystem zugeführt wird. 

Da Grundwasser über die Verrohrung Nord-Ost auch künftig in den Ableitungsgraben 

Nord eingeleitet wird, handelt es sich um die Fortführung des 

bewährten Systems. 

Der Einfluss der Grundwasserregelung auf die nördlichen Gräben wird 

durch die gezielte Zugabe von Wasser aus dem Ableitungsgraben Nord in 

den Süß- und Grüselgraben bzw. über das Pumpwerk Ost in den 

Kalkgriesgraben ausgeglichen. Damit wird erreicht, dass sich die Abflussverhältnisse 

nicht verändern. 

Sauerstoffarmes Grundwasser wird nach Einleitung in die Gräben rasch 

mit Sauerstoff angereichet. Das kann, wie das bereits bislang beobachtet 

wurde, zwar zu örtlichen Ausfällungen im Nahbereich der Einleitungen 

führen. Insgesamt wird es nachhaltig zur Verbesserung der Wasserqualität 

in den Oberflächengewässern und den damit zusammenhängenden 

Grundwasserbereichen beitragen. 


Heilquellenschutzgebiete und Überschwemmungsgebiete 

In dem von den Umbaumaßnahmen betroffenen Gewässern sind keine 

Gewässerbenutzungen bekannt. 

Die Verhältnisse in der Goldach werden durch die geplanten Maßnahmen 

nicht verändert. 

Rechte zur Benutzung der Goldach oberhalb und unterhalb des Ausbaubereichs 

werden durch die geplanten Änderungen nicht berührt. Wasser- 

und Heilquellenschutzgebiete sind ebenso wie Überschwemmungsgebiete 

von den geplanten Maßnahmen nicht betroffen. Südlich der Flughafens 

liegende Wasserschutzgebiete sind von den geplanten Maßnahmen nicht 

betroffen. 

Das Überschwemmungsgebiet der Isar ist durch die vorhandenen Deiche 

isarnah eingegrenzt. Am Anschluss des Vorflutgrabens Nord an den 

Hochwasserdeich der Isar sind keine Baumaßnahmen vorgesehen. 

2.7.6 Auswirkungen auf Gewässerökologie, Natur- und Landschaft, 

Landwirtschaft und Fischerei 

In der Gesamtbetrachtung der Gewässerneuordnung seit dem Bau des 

Flughafens wird deutlich, dass eine wasserwirtschaftlich qualitativ mindes- 




tens gleichwertige Wiederherstellung oder Verlegung von Gewässern realisierbar 

ist. Das zeigen die beobachteten Entwicklungen, beispielsweise 

am Vorflutgraben Nord. Dort konnte sich seit dem Bau eine ökologisch 

hochwertige Flora und Fauna entwickeln, die es vorher dort nicht gegeben 

hat. Da bei den geplanten Maßnahmen die Grundsätze einer naturnahen 

Gewässerentwicklung und -gestaltung berücksichtigt werden, ist zu erwarten, 

dass sich in und an den betroffenen Gewässerabschnitten kurz- bis 

mittelfristig wertvolle ökologische Bereiche entwickeln werden. 

Die wasserwirtschaftlichen Planungen der Gewässerneuordnung und die 

Landschaftspflegerische Begleitplanung Gewässerneuordnung wurden 

eng miteinander abgestimmt. 

Die geplanten Maßnahmen haben keine Auswirkungen auf die Landwirtschaft. 

Allerdings werden die Fischereirechte in den ständig wasserführenden 

Hauptgewässern Süß-, Mittel-, Grüsel- und Keckeisgrenzgraben 

durch Verringerung der Gewässerlängen tangiert. 

2.7.7 Auswirkungen auf Wohnungs- und Siedlungswesen, öffentliche 

Sicherheit und Verkehr, Ober-, Unter, An- und Hinterlieger 

Die geplanten Maßnahmen haben Sicht keine Auswirkungen auf Wohnungs- 

und Siedlungswesen, öffentliche Sicherheit und Verkehr. 

Die max. Abflüsse in den Gräben nördlich des Flughafens bleiben unverändert. 

Der Hochwasserschutz ist durch die Begrenzung der Ausleitmenge 

am Süß-, Mittel- und Grüselgraben gewährleistet. 

Die geplanten Gewässer und Deiche werden mit ausreichendem Freibord 

ausgestattet. 

Die für die Gewässerneuordnung erforderlichen Grundstücke liegen zum 

größten Teil außerhalb des geplanten Flughafenzauns und müssen erworben 

werden (vgl. Grunderwerbspläne). 

Vorhandene Bebauung und Infrastruktur muss zurückgebaut werden. 


135



3 Grundwasserregelung, Bauwerke im Grundwasser, 

Seitenentnahmen 


3.1.1 Allgemeine Beschreibung 

3.1.1.1 Geologie 

Einführend wird ein Überblick über die geologischen und hydrogeologischen 

Verhältnisse einschließlich der anthropogenen Veränderungen und 

ihrer Folgen gegeben sowie die Entwicklung der Grundwasserstände beschrieben. 

Im Detail werden die Untergrundverhältnisse vom Zentrum 

Geotechnik 13 beschrieben. 

Eine Übersicht über die Geologischen Einheiten im weiteren Umkreis des 

Flughafens bietet die Geologische Karte in Abbildung 3-1. 

13 [G14] TUM, Zentrum Geotechnik - Geotechnische Begutachtung. 




Abbildung 3-1 Übersichtskarte Geologie 

Der Flughafen München liegt am nördlichen Rand der Münchner Schotterebene, 

die vom Alpenrand bis nach Freising reicht. Fluvioglaziale Kiese, 

die den würmeiszeitlichen Niederterrassen und den nacheiszeitlichen 

Altstadt-, Pulling-, und Dichtlstufen zuzuordnen sind, werden von jungtertiären 

Kiesen und Sanden der oberen Süßwassermolasse (Flinz) unterlagert. 

In diese durchlässigen Schotter sind mit lückenhafter Verbreitung 

schwach durchlässige Schluffe, Tone und Mergel mit variabler Mächtigkeit 

eingeschaltet. 

Die Deckschichten bestehen aus Humus, Torf und limonitischen und humosen 

Verwitterungslagen. Quartärmächtigkeiten von mehreren Zehnermetern 

treten im Verbreitungsgebiet der Rißmoräne wie auch in quartären 

Rinnenfüllungen (z.B. südlich des Flughafens bei Brunnen 5, ZV Moosrain) 

auf. 

Das Zentrum Geotechnik der TU München 14 hat den Untergrund im Bereich 

des Flughafens klassifiziert. Danach werden im gesamten Flughafengebiet 

folgende sechs Bodenhauptgruppen unterschieden: 

3.1.1.2 Hydrogeologie 

Bodengruppe A: Jüngste Quartäre Deckschichten 

Bodengruppe B: Quartäre, feinkornreiche Kiese 

Bodengruppe C: Quartäre, feinkornarme Kiese und Sande 

Bodengruppe D: Im Quartär umgelagerte, tertiäre Böden 

Bodengruppe E: Tertiäre Sande und Kiese 

Bodengruppe F: Tertiäre Tone und Schluffe 

In der Region des Flughafens stehen unter einer wenige Dezimeter mächtigen 

Mutterbodenschicht und unter dem rd. 1,0 m mächtigen verwitterten 

Boden hoch durchlässige quartäre Kiese an, in denen der quartäre 

Grundwasserstrom Isar begleitend in Richtung Nordost abfließt. Die Mächtigkeit 

dieser Kiese liegt überwiegend zwischen 5 und 10 m. Schwach 

durchlässige tertiäre Böden, in der Regel Schluffe und Tone mit einzelnen 

Sandlinsen, bilden das Liegende des quartären Grundwasserstroms. 

Die Trennung von quartärem und tertiärem Grundwasserleiter wird weit 

überwiegend durch bindige Schichten des Tertiärs bewirkt. Das tertiäre 

Grundwasser kann bei Überdeckung gespannt sein und teilweise einen 

höheren Druckwasserspiegel als das quartäre Grundwasser aufweisen. 



137



Fehlen die bindigen Schichten, so entsteht ein Mischhorizont aus quartärem 

und tertiärem Grundwasser. 

Einen schematischen Profilschnitt des Untergrundes mit Angabe der hydraulischen 

Durchlässigkeitsbeiwerte der stratigraphischen Einheiten zeigt 

Abbildung 3-2. 

Quartärkies 

Tertiärkies 

-02 -05 

K f = 1*10 - 1*10 m/s 

-08 

K f = 1*10 m/s 

Grundwasserstockwerk Tertiär 0/1 

Tertiäre Schluffe und Tone 

Grundwasserstockwerk -04 -07 Tertiär 2 

K f = 1*10 - 1*10 m/s 

Stauer 2Stauer 

1 Tertiärsand 

K = 10* K 

H V 

Tertiärsand 

-01 -05 

K f = 1*10 - 1*10 m/s 

Abbildung 3-2 Schematische Darstellung der stratigraphischen Einheiten 

im Flughafengebiet mit ihren hydraulischen Durchlässigkeiten 

Nach Zahn 15 sind die Kiese der Münchener Schotterebene (gemessen im 

Versuchsfeld Dornach) durch eine Gesamtporosität von 25 bis 30 % und 

eine effektive Porosität von 10 bis 12 % gekennzeichnet. Udluft 16 und Sager 

17 beziffern das nutzbare Porenvolumen eines typischen Kiesgrundwasserleiters 

zwischen 15 % und 25 %. Der in der Vergangenheit im Bereich 

des Flughafens angesetzte Wert von 20 % ist empirisch bestätigt 

und wird weiter verwendet. 

Der Durchlässigkeitsbeiwert kf der quartären Schotter liegt nach Untersuchungen 

des Zentrums Geotechnik 18 zwischen 1 x 10 -1 m/s und 1 x 10 -5 

m/s, wobei dies seltene Extremwerte sind. Überwiegend ist mit einer 

Schwankungsbreite zwischen 1,0 x 10 -02 m/s bis 1,0 x 10 -03 m/s zu rechnen. 

Noch größere und noch kleinere Durchlässigkeiten können zwar 

kleinräumig auftreten, sind aber nach dem bisherigen Kenntnisstand nicht 

über eine größere Fläche verbreitet. Im Mittel kann von einer Durchlässigkeit 

von rd. 5 x 10 -3 m/s ausgegangen werden. 

Der quartäre Grundwasserspiegel weist ein nach Nordnordost gerichtetes 

Gefälle von im Mittel 2,6 ‰ auf. 

15 [G12] Zahn - Die Ausbreitung von Schwermetallen und Anionen im Grundwasser der 

quartären Kiese 

16 [G15] Udluft - Beitrag zur Bestimmung des nutzbaren Porenanteils der Münchener 

Schotterebene 

17 [G16] Sager - Hydrologische und hydraulische Voruntersuchungen zur Bemessung von 

Trinkwasserschutzgebieten 



T1 

T2 

T3



Aus dem Durchlässigkeitsbeiwert, dem nutzbaren Porenvolumen und dem 

Grundwassergefälle errechnet sich eine Abstandsgeschwindigkeit des 

Grundwassers von rd. 5 m pro Tag mit einer Schwankungsbreite von mindestens 

2 m bis maximal 15 m pro Tag. 

Die Abflussspenden belaufen sich auf rd. 9 l/s*km² (Sommer) bis 15 

l/s*km² (Winter). 19 

Die Schwankungen des Grundwasserspiegels zwischen Hoch- und Tiefständen 

betragen innerhalb des Beobachtungszeitraumes 1986 bis 2004 

im Süden des Untersuchungsgebietes mit Ausnahme eines Bereichs, auf 

den im Folgenden gesondert eingegangen wird, bis zu rd. 2 m. Sie nehmen 

nach Norden hin bis auf rd. 1 m ab (siehe Abschnitt 3.2.2.5). 

Der Flurabstand der quartären Grundwasseroberfläche schwankt großräumig 

zwischen 0 und 20 m, letzteres im Bereich des Altmoränenrückens 

(Messstelle Erding, Q1, siehe Plan WA2302). 

Im Erdinger Moos nimmt der Grundwasserflurabstand von Süd nach Nord 

ab. Er lag 1980 im Bereich des Flughafens bei 0 bis 2 m. Messungen belegen 

Flurabstände zwischen 0 m nordöstlich des Flughafens im Bereich 

der Autobahn und maximal 4 m östlich des Flughafens. Bei hohen Grundwasserständen 

kann das Grundwasser im Norden teilweise bis über Geländeoberkante 

ansteigen. 

Im Laufe der Zeit, insbesondere ab der Mitte des 19. Jahrhunderts, wurden 

im Untersuchungsgebiet Kanäle und Gräben angelegt, um den 

Grundwasserstand im Erdinger Moos abzusenken und so eine landwirtschaftliche 

Nutzung zu ermöglichen. 

Mit dem Bau des Flughafens und den damit verbundenen wasserwirtschaftlichen 

Eingriffen durch die Grundwasserregelung und die Gewässerneuordnung 

wurden die wasserwirtschaftlichen Verhältnisse weiter 

verändert, wobei die Veränderungen den in der Planfeststellung für den 

Flughafen prognostizierten und festgelegten Auswirkungen im Wesentlichen 

entsprechen. Die aktuellen Planungen bauen auf diesem Zustand 

auf. 

Die Grundwasserstände und Veränderungen wurden und werden im gesamten 

Untersuchungsbereich – zwischen Speichersee, Isar und Dorfen – 

mit einem großräumigen Messstellennetz beobachtet. Im Flughafenbereich 

und im nahen Umfeld steht ein sehr engmaschiges Grundwasser- 

Messstellennetz zur Verfügung. Abhängig von der Zuordnung der Grundwassermessstellen 

in Basis-, Zusatz- und Bedarfsmessstellen wurden die 

Messstellen in der Vergangenheit wöchentlich abgelesen. Schreiberaufzeichnungen 

an rd. 20 Messstellen ergänzten die Ablesungen. Seit 2005 

sind an rd. 200 Messstellen Datenlogger zur tagesgenauen Messung der 

Grundwasserstände eingebaut. Alle Messwerte werden digital erfasst und 

archiviert. 

19 [G9] StMLU - Isarplan 


139



Basierend auf diesen Grundwassermessdaten können die Grundwasserverhältnisse 

nach Wirksamwerden der wasserbaulichen Maßnahmen beim 

Flughafenneubau ab 1986 wie folgt beschrieben werden: 

Für den Planfeststellungsantrag 1976, der mit Planfeststellungsbeschluss 

von 1979 verbeschieden wurde, wurden die Grundwasserstände der bis 

dahin vorliegenden Zeitreihe 1968 bis 1975 ausgewertet. Maßgeblich für 

die Beurteilung und Beweissicherung der Grundwasserverhältnisse waren 

die folgenden statistischen Kenngrößen, die als Bezugswasserstände 

Verwendung finden: 

• MNW: Mittlerer Niedrigwasserstand 

• ZW: Zentralwasserstand 

• SZW: Sommerzentralwasserstand 

• MHW: Mittlerer Hochwasserstand 

Diese Bezugswasserstände grenzen den mittleren Schwankungsbereich 

des Grundwassers ein und bilden die Grundlage für die weiteren Untersuchungen. 

Kurzzeitig auftretende Hochwasserspitzen gehen ebenso wie 

seltene, ausgeprägte Niedrigwasserereignisse über diesen Schwankungsbereich 

hinaus. Sie sind jedoch aufgrund ihrer vergleichsweise geringen 

Dauer bzw. ihres seltenen Auftretens als Bemessungswasserstände 

und darauf aufbauenden Bewertungen abgesehen von der Relevanz 

für die Auftriebssicherheit von Bauwerken nicht relevant. 

Diese Bezugswasserstände wurden für die Zeitreihe 1986 bis 2004 neu 

ermittelt. Im Jahr 1986 war der Bau der Grundwasserregelung soweit abgeschlossen, 

dass die Absenkung und die Wiederversickerung voll wirksam 

waren. Somit herrschen seither andere Randbedingungen als in dem 

Zeitraum zuvor, die in Form der Zeitreihe 1986 bis 2004 dokumentiert und 

ausgewertet die Grundlage für die Untersuchungen und Planungen in diesem 

Verfahren sind. Zu Beginn der vorliegenden Planungsarbeiten lagen 

noch keine vollständigen und geprüften Daten der Jahre 2005 oder jünger 

vor. 

Eine aktuelle Auswertung, wie sich der ZW bei Verwendung der Daten der 

Jahre 2005 und 2006 verändern würde, zeigt, dass der Zentralwasserstand 

der Zeitreihe 1986 bis 2006 wenige Zentimeter niedriger als der 

Zentralwasserstand der Zeitreihe 1986 bis 2004 liegen würde, weil in den 

Jahren 2005 und 2006 im langjährigen Vergleich niedrige Grundwasserstände 

herrschten. Dieser Sachverhalt hat jedoch keine Auswirkung auf 

die weiteren Überlegungen, sodass die Zeitreihe 1986 bis 2004 berechtigt 

als Planungsgrundlage gelten kann. 

Im Plan WA2300 sind die Grundwassergleichen für den Zentralwasserstand 

der Zeitreihe 1986 bis 2004 dargestellt. 

Zwischen dem Grundwasser und den Oberflächengewässern besteht eine 

deutliche Wechselbeziehung. Liegt der Grundwasserstand über der Sohle 

eines Grabens bzw. dem Wasserstand im Graben, dann wirkt der Graben 

Grundwasser absenkend. Bei Grundwasserständen unter dem jeweiligen 

Grabenwasserspiegel versickert ein mehr oder weniger großer Anteil des 




Oberflächenwassers je nach Durchlässigkeit der Gräben bzw. der vorhandenen 

Grabensohle in das Grundwasser. Die Intensität des Austausches 

zwischen Grundwasser und Grabenwasser hängt von der Kolmation 

(Selbstabdichtung) der Gewässersohle und der Uferböschungen ab. 

Große Teile der Flächen im Untersuchungsbereich werden intensiv landwirtschaftlich 

genutzt. Die Flächennutzung ist geprägt durch die bereichsweise 

geringen Grundwasserflurabstände, die anmoorigen Böden und einem 

System mit zum Teil sehr kleinen Bächen und Entwässerungsgräben; 

die Flächen sind zumeist vorentwässert. 

3.1.1.3 Gewässernetz 

Neben der für die nördliche Münchener Schotterebene allochthonen (d.h. 

in das Gebiet hinein fließenden) Isar besteht das Gewässernetz innerhalb 

des Modellgebietes aus den autochthonen (d.h. im Modellgebiet entspringenden) 

Flüssen Goldach, Dorfen und Sempt sowie einigen kleineren Bächen 

und Gräben. Das Hauptgewässernetz ist in der folgenden Abbildung 

sowie in Plan WA0301 dargestellt. 

Abbildung 3-3 Gewässernetz im Untersuchungsgebiet 

Das Erdinger Moos wird im wesentlichen im Westen über die Goldach, im 

Osten über die Dorfen, deren linksseitiger Zufluss die Gfällach ist, entwässert. 

Die Grenze hierfür befindet sich in Nord-Süd verlaufender Richtung 

auf den Hochterrassen-Inseln von Eicherloh und Eichenried. Die natürliche 

Mündung der Goldach lag früher bei Erching. Jetzt entwässert in diesem 

Abschnitt der Schwaigbach und im weiter nördlichen Verlauf der Pför- 


141



reraugraben nach Norden an der westlichen Seite des Hachinger Schotterstranges. 

An dessen östlicher Flanke verliefen die zur Entwässerung 

des Erdinger Mooses angelegten Kanäle Lüß-, Gäns- und Süßgraben, die 

heute im Ludwigskanal zusammengefasst sind. 

Diese Trennung der Entwässerungsrichtung kann auf eine Wölbung des 

Schotterkörpers oder auf eine Grenzlinie zwischen zwei Schotterkörpern 

zurückgeführt werden (Schaefer 20 ). 

In Abschnitt 2.1 ist das Gewässernetz detailliert beschrieben. Eine Liste 

der projektrelevanten Oberflächengewässer ist dort enthalten. 

3.1.1.4 Niederschlag und Grundwasserneubildung 

Im Untersuchungsgebiet stehen Niederschlagsmesswerte mehrerer meteorologischer 

Stationen des Deutschen Wetterdienstes zur Verfügung. Dabei 

handelt es sich um die Stationen Finsing am Südrand des Modellgebietes, 

Hallbergmoos/Goldach südwestlich des Flughafens und Weihenstephan 

nordwestlich des Flughafens. 

Für die Station Weihenstephan liegen die Tagesniederschlagssummen 

vom 01.01.1980 bis 16.05.1992 vor. Ab Inbetriebnahme des Flughafens 

im Jahr 1992 liegen Tagesmesswerte der Station DWD Erdinger Moos 

vor, die sich innerhalb des Flughafengeländes befindet. Hier werden neben 

der Tagesniederschlagssumme auch Temperatur, Windgeschwindigkeit, 

Sonnenscheindauer, Art des Niederschlags, relative Luftfeuchtigkeit 

und Schneehöhe gemessen. 

Die durchschnittliche Jahresniederschlagsmenge beträgt für den Zeitraum 

1980 bis 2004 rd. 790 mm/Jahr. 

Die durchschnittlichen Monatsmittelwerte betragen im Minimum 38 mm im 

Februar und im Maximum 110 mm im Juli. Rund 62 Prozent des Gesamtjahresniederschlags 

entfällt auf das Sommerhalbjahr. 

Für den Zeitraum 1960 bis 1990 beträgt die mittlere Jahresniederschlagssumme 

an der Station Weihenstephan nach Angabe des DWD 788 

mm/Jahr und war damit nicht signifikant anders als derzeit. 

Vergleichend dazu liegen für dieses Gebiet die Literaturwerte der durchschnittlichen 

jährlichen Niederschlagshöhe (1931-1960) bei 770 mm/a, die 

durchschnittliche jährliche Verdunstungshöhe (1931-1960) bei 585 mm/a 

(Landesamt für Wasserwirtschaft 21 ). 

In Dr. Blasy + Dr. Øverland 22 wird die Berechnung der Grundwasserneubildung 

beschrieben. Die mittlere jährliche Grundwasserneubildungsrate 

20 [G11] Schaefer - Die Gliederung der Münchener Ebene 

21 [G1] und [G2] LfW – Niederschlagshöhen, Verdunstungshöhen 

22 [G6] Dr. Blasy - Dr. Øverland - Hydraulisches Grundwasserströmungsmodell Flughafen 

München 




beträgt im Umfeld des Flughafens rd. 330 mm/a für Grün- und landwirtschaftliche 

Nutzflächen und rd. 50 mm/a für Waldflächen. 

Die Gewässer im Planungsgebiet haben die Aufgabe, den Bodenwasserhaushalt 

der landwirtschaftlichen Flächen zu regeln und das Wasser nach 

Starkniederschlagsereignissen möglichst rasch abzuführen. Während weniger 

intensive Niederschlagsereignisse sowie die Schneeschmelze nach 

Abzug der Verdunstung vollständig dem Grundwasser zugeführt werden, 

wird bei Starkniederschlagsereignissen sowie sehr hohen Grundwasserständen 

ein Teil des Niederschlagswassers unmittelbar von den kleineren 

Gräben erfasst und den großräumigen Vorflutern zugeführt. 

3.1.2 Bestehende Grundwasserregelung des Flughafens München 

Für den Neubau des Flughafens, insbesondere um Frostsicherheit für die 

Flugbetriebsflächen zu erreichen und um offene Wasserflächen in den 

Mulden zwischen der S/L Bahn, den Schnellabrollwegen und den Rollwegen 

bei hohen Grundwasserständen zu vermeiden, musste das Grundwasser 

flächig abgesenkt werden. Dafür wurden zwischen den Parallelrollwegen 

sowohl im südlichen als auch im nördlichen S/L-Bahnsystem 

Entwässerungsgräben angelegt, die den mittleren Grundwasserspiegel 

beim Entwässerungsgraben Süd um bis zu 2,5 m, beim Entwässerungsgraben 

Nord um bis zu 1,5 m, im Zwischenbereich um rd. 2 m absenken. 

Das in den Entwässerungsgräben gefasste Grundwasser wird seitdem im 

freien Gefälle aus dem Flughafen in die Überleitung Süd-Nord und die 

Verrohrung Nord-Ost abgeleitet. Nördlich des Flughafens wird ein Teil des 

Grundwassers wiederversickert, um die Reichweite der Grundwasserabsenkung 

nördlich des Flughafens zu begrenzen. Das zu versickernde 

Wasser wird über Pumpen und Druckleitungen in Steuerschächte gefördert 

und von dort über Versickerungsbrunnen nördlich des Flughafens 

versickert. 

Die seit 1986 auflagengemäß durchgeführten Beweissicherungsbeobachtungen 

belegen, dass sich die im Rahmen der Planfeststellung 1979 prognostizierte 

Herstellung eines unbeeinflussten Grundwasserspiegels nördlich 

des Flughafens auch ergeben hat (siehe Abschnitt 3.2.2). 

Neben dem flächigen Eingriff in das Grundwasserregime stellen tiefer reichende 

Bauteile Hindernisse für das unterirdisch abströmende Grundwasser 

dar. Insbesondere lange, quer zur Grundwasserströmung errichtete 

Bauwerke können den Grundwasserstrom lokal absperren oder verlagern. 

Mit Systemen zur Grundwasserüberleitung werden insgesamt die Eingriffe 

in den Grundwasserstromausgeglichen. 


143



3.1.3 Gewässerbenutzungen und wasserrechtliche Gegebenheiten 

Im Planungsgebiet sind keine in den Wasserbüchern der unteren Wasserrechtbehörden 

dokumentierten Grundwassernutzungen vorhanden. 

Kenntnisse über Nutzungen im Rahmen des Gemeingebrauchs im Bereich 

der Wohnbebauung oder der landwirtschaftlichen Nutzung im Planungsbereich 

liegen nicht vor. 

Wasserschutzgebiete sowie Vorrang- oder Vorbehaltsgebiete für die öffentliche 

Wasserversorgung sind durch die geplanten Maßnahmen nicht 

betroffen. 

Für die mit der Grundwasserregelung des Flughafens verbundenen Benutzungen 

sind in den Planfeststellungsbeschlüssen die wasserrechtlichen 

Bewilligungen und Erlaubnisse erteilt worden. Über den Vollzug der 

hierzu ergangenen Auflagen für Bau, Bestand und Betrieb werden dem 

Wasserwirtschaftsamt die entsprechenden Berichte vorgelegt. 




3.2 Statistische Berechnungen und numerische Modellierungen der 

Grundwasserverhältnisse 

3.2.1 Datenbasis und methodische Vorgehensweise 

Die Aussagen zu den hydrogeologischen Verhältnissen vor Errichtung des 

Flughafens beruhten auf den damaligen Bohrungen und vorhandenen 

Grundwassermessstellen. Die heutige Datenbasis der Zeitreihe 1986 bis 

2004 unterscheidet sich von der für das Planfeststellungsverfahren 1979 

verwendeten Zeitreihe 1968 bis 1975 dadurch, dass aktuell wesentlich 

mehr Messstellen und vor allem viel längere Messreihen zur Ermittlung 

statistischer Kenngrößen vorliegen. 

Alle Bohrungen und Grundwasserstandsmessungen sind in einer Datenbank 

verfügbar. Mit dem 60. ÄPFB wurde im Rahmen der Bewilligung für 

Bauwerke im Grundwasser die Erstellung eines numerischen Grundwasserströmungsmodells 

auferlegt. Aufbauend auf den oben genannten umfangreichen 

Datenbestand wurde das Grundwassermodell auf der Basis 

der Modellierungssoftware Feflow (Wasy, Berlin) erstellt und mit Stand 

2004 vom Wasserwirtschaftsamt München als Auflagenvollzug anerkannt. 

Derzeit enthält die Datenbank Informationen über rd. 3.000 Bohrungen 

und Messstellen mit rd. 5,3 Millionen Messwerten, auf die bereits im 

Raumordnungsverfahren für die 3. S/L-Bahn zurückgegriffen werden 

konnte. 

Das Grundwassermodell Stand 2004 bildete die Grundwasserströmungsverhältnisse 

im näheren Umfeld des bestehenden Flughafens genau ab. 

Im weiteren Abstand Richtung Norden und Nordosten fehlten jedoch die 

Eingangsdaten, um für dieses Gebiet eine ähnlich hohe Aussagegenauigkeit 

erbringen zu können. Zusätzlich muss die Interaktion zwischen 

Grundwasser und Oberflächengewässern genauer erfasst werden, was 

bei der im Jahre 2004 erstellten Modellversion noch nicht vorgesehen war. 

Für die Erstellung der Planfeststellungsunterlagen 3. S/L-Bahn wurde daher 

im Oktober und November 2006 nördlich des Flughafens in Abstimmung 

mit dem Wasserwirtschaftsamt ein Bohr- und Messprogramm erstellt 

und umgesetzt. Die Bohrungen wurden zu Grundwassermessstellen 

ausgebaut. 

Bei der Stichtagsmessung vom 6. bis 9. November 2006 wurden insgesamt 

276 Grundwassermessstellen im Umfeld des Flughafens abgelesen. 

Zusätzlich wurden erstmalig auch Abflüsse und Wasserspiegellagen in 

den Vorflutern gemessen, um die Interaktion zwischen Grundwasser und 

Vorflutern genauer quantifizieren zu können. Während dieser Zeit herrschten 

Trockenwetter und niedrige Wasserstände. Aufbauend auf dieser 

Messung wurden die Grundlagenpläne aktualisiert und das Grundwassermodell 

neu kalibriert. 


145



Plan WA2302 und WA2303 zeigen den aktuellen Bestand an Grundwassermessstellen 

in den Maßstäben 1 : 25.000 und 1 : 10.000 (nördlich des 

Flughafens). 

Im Zuge der Planungen für die 3. S/L-Bahn sind Aussagen zu treffen, ob 

bzw. wie sich durch die Eingriffe in das Grundwasser die Grundwasserverhältnisse, 

insbesondere die Grundwasserstände, verändern und mit 

welchen geeigneten Maßnahmen das ausgeglichen werden kann. Das 

wird für die 3 wichtigen statistischen Grundwasserstände, den MNW (mittlerer 

Niedrigwasserstand), den ZW (Zentralwasserstand) und den MHW 

(mittlerer Hochwasserstand) ermittelt. Die Aussagen werden mit Hilfe des 

numerischen Grundwassermodells berechnet. 

Für eine Bewertung der Modellgüte und damit der Aussagesicherheit bzw. 

Genauigkeit der Ergebnisse ist es notwendig, die Datenbasis des Modells 

genauer zu betrachten. 

Die Datenbasis bildeten wöchentliche Messungen, ergänzt um kontinuierliche 

Aufzeichnungen (Schreibpegel), die digitalisiert wurden. Zeitreihen 

von 1986 bis 2004 liegen von 228 Messstellen vor und wurden ausgewertet 

und für die Ermittlung der statistischen Kenngrößen verwendet. Damit 

sind die statistischen Grundwasserstandspläne im Umfeld des Flughafens 

als außergewöhnlich genau zu bezeichnen. Die Datendichte und damit die 

Aussagegenauigkeit verringert sich mit zunehmendem Abstand vom Flughafen. 

Allerdings muss festgehalten werden, dass es sich dabei immer 

noch um eine ausgezeichnete Dichte von Messpunkten mit einer sehr guten 

Datenbasis handelt. 

Mit den bei der Stichtagsmessung vom 06. bis 09.11.2006 erhobenen 

Grundwasserständen sowie Abflüssen und Wasserständen von Oberflächengewässern 

wurde das bestehende Modell überarbeitet. Aus dem Lageplan 

WA2306 gehen die für die Kalibrierung verwendeten Abflussmessstellen, 

aus dem Lageplan WA2310 die verwendeten Grundwassermessstellen 

der Stichtagsmessung hervor. Die Bohrprofile der im Herbst 2006 

neu abgeteuften Bohrungen wurden mit den im Modell in den entsprechenden 

Bereichen angegebenen Schichtgrenzen verglichen, die dann 

gemäß den Bohrprofilen angeglichen wurden. Im Zuge der Kalibrierung 

wurde über die Variation der Kolmation (Materialparameter: Transferrate) 

die Anbindung der Wasserstände in den Entwässerungsgräben (Randbedingung: 

Transfer) angepasst (siehe Abschnitt 3.4.4.1 „Sensitivitätsanalyse“ 

und Beilage GWR-1: Sensitivitätsanalyse). 

Die Auswertung der Stichtagsmessung hat gezeigt, dass die im November 

2006 gemessenen Grundwasserstände im Mittel dem statistischen mittleren 

Niedrigwasserstand (MNW) der Zeitreihe 1986 bis 2004 entsprechen. 

Damit konnte das bestehende Grundwassermodell unter Verwendung der 

neuen Bohrdaten sowie der Daten zu den Fließgewässern auf diesen Zustand 

sehr genau kalibriert werden. Im Zuge der Modellkalibrierung wurde 

die Differenz zwischen gemessenen Wasserständen und Modellwasserständen 

minimiert. Ein gebräuchlicher Gütewert nach Kinzelbach, W. & 




Rausch, R. 23 ist hierbei die Differenz der mittleren quadratischen Abweichungssumme 

(MQA). An 276 Grundwassermessstellen im gesamten 

Modellgebiet (Isar im Westen und Norden, Sempt im Osten, Speichersee 

im Süden) wurde eine mittlere Abweichung von 15 cm erreicht. Für den 

Bereich nördlich des Flughafens liegt die mittlere Abweichung an 96 

Grundwassermessstellen gar unter 10 cm. Das zeigt die hohe Genauigkeit 

der durchgeführten Grundwassermodellierung. 

Mit Hilfe des Grundwassermodells wurde anschließend der Ist-Zustand 

und der Planungsfall modelliert und Wasserstandsdifferenzen ermittelt. Im 

Ergebnis wurde ein statistischer Grundwassergleichenplan erstellt. 

Die neuen Erkenntnisse aus der Bohr- und Messkampagne vom November 

2007 und der Modellkalibrierung sind in dem Bericht Dr. Blasy – Dr. 

Øverland 24 im Detail beschrieben. Dieser wurde im Juni 2007 von der 

FMG dem Wasserwirtschaftsamt München vorgelegt. 

3.2.2 Statistische Auswertungen 

Die Ergebnisse der statistischen Auswertungen sind in den folgenden Plänen 

dargestellt: 

• Der Plan WA2300 zeigt die Grundwassergleichen für ZW im Ist- 

Zustand, d.h. für den Zeitraum 1986 bis 2004. 

• Der Plan WA2301 zeigt zusätzlich zu den Inhalten des Planes 

WA2300 die Grundwassergleichen für den in Abschnitt 3.4 dargestellten 

Planungsfall bei ZW sowie die Absenkreichweite. 

• Plan WA2304 vergleicht den SZW des Zeitraumes 1986 bis 2004 

mit dem SZW des Zeitraumes 1968 bis 1975. Zusätzlich enthält der 

Plan Gangliniendiagramme ausgesuchter Grundwassermessstellen. 

• Plan WA2305 vergleicht den SZW des Zeitraumes 1986 bis 2004 

mit dem SZW abgesenkt gemäß Planfeststellungsverfahren 1979. 

• Die Pläne WA2312, WA2313 und WA2314 zeigen die Grundwassergleichen 

für MNW, ZW und MHW für den Zeitraum 1986 bis 

2004 (Ist-Zustand) und den jeweiligen Flurabstand für den Ist- 

Zustand. Zusätzlich dargestellt sind die Grundwassergleichen sowie 

die Linien gleicher Absenkung für den Planungsfall. Dieser wird 

in Abschnitt 3.4 detailliert beschrieben. 

3.2.2.1 Zentralwasserstand ZW und Sommerzentralwasserstand SZW 

Der Zentralwasserstand eines einzelnen hydrologischen Jahres ist definiert 

durch den zeitlichen Medianwert der Grundwasserstände einer 

Grundwassermessstelle während des hydrologischen Jahres (01. Novem- 

23 [G10] Kinzelbach, Rausch - Grundwassermodellierung 

24 [G8] Dr. Blasy - Dr. Øverland - Fortschreibung des Hydrogeologischen Modells und des 

Numerischen Modells 


147



ber bis 31. Oktober). Er entspricht dem Wasserstand, der an der Hälfte 

der Tage des Beobachtungszeitraumes unterschritten und an der anderen 

Hälfte überschritten wird. Die Auswertung zeigt, dass der Zentralwasserstand 

etwas niedriger liegt (im Mittel rd. 5 cm bis 10 cm) als der Mittelwasserstand. 

Der Zentralwasserstand einer mehrjährigen Messreihe ist der 

Mittelwert der Zentralwasserstände der zu diesem Zeitraum gehörenden 

Jahre. 

Der Sommerzentralwasserstand ist definiert als der Zentralwasserstand 

des hydrologischen Sommerhalbjahres, also von Anfang Mai bis Ende Oktober. 

Dieser Wasserstand ist für das Pflanzenwachstum bedeutend. 

Im Planfeststellungsverfahren 1979 war für die Regelung der Grundwasserstände 

neben dem ZW der SZW als maßgeblich festgelegt worden. Die 

Auswertung der längeren Messreihen von 1986 bis 2004 hat ergeben, 

dass der Unterschied zwischen dem ZW und dem SZW nur wenige Zentimeter 

beträgt. Aufgrund dieses geringen Unterschieds kann bei weiteren 

Auswertungen auf die Betrachtung des SZW zugunsten des ZW verzichtet 

werden, da sich aus der Verwendung des SZW keine geänderten Erkenntnisse 

und Folgerungen ergeben würden. 

Für die beantragte 3. S/L-Bahn wird der Zentralwasserstand des Grundwassers 

als Bezug für die Festlegung der Höhenlage der Bahnoberfläche 

herangezogen. Das Ergebnis ist in den Plänen WA2300 (1:25.000) und 

WA 2313 (1:10.000) dargestellt. 

Plan WA2304 vergleicht den SZW des Zeitraumes 1986 bis 2004 mit dem 

SZW des Zeitraumes 1968 bis 1975. Der SZW 1986 bis 2004 liegt im Mittel 

um mehrere Dezimeter niedriger als der SZW 1968 bis 1975. Das ist 

jedoch nicht auf das Umfeld des Flughafens beschränkt. An der Grundwassermessstelle 

3101Q, die sich westlich der Isar und damit mit Sicherheit 

außerhalb des Einflussbereiches des Flughafens befindet, liegt der 

Zentralwasserstand 1986 bis 2004 um 0,39 m unter dem der Jahre 1968 

bis 1975. Im Mittelwert aus 35 Werten, betrachtet wurden alle langfristig 

gemessenen Messstellen außerhalb des Flughafens, liegt der Zentralwasserstand 

der Jahre 1986 bis 2004 um 0,44 m unterhalb des Zentralwasserstands 

der Jahre 1968 bis 1975. Auffallend ist die hohe Streuung: Die 

Differenzbeträge liegen zwischen –1,5 m und +0,22 m. 

Die regionale Verteilung der Differenzen der Sommerzentralwasserstände 

zeigt, dass kein funktionaler Zusammenhang zwischen der Entwicklung 

des SZW und der Grundwasserregelung des Flughafens besteht. Vielmehr 

ist davon auszugehen, dass es sich um einen regionalen Trend 

handelt, der von zahlreichen lokalen Einflüssen außerhalb des Flughafens 

überlagert wird. 

3.2.2.2 Vergleich Zentralwasserstand – Mittlerer Niedrigwasserstand 

Der Mittlere Niedrigwasserstand MNW 1986 bis 2004 im Modellgebiet liegt 

im Mittel 50 cm unter dem ZW. Im Bereich der geplanten 3. S/L-Bahn ist 

die Differenz geringer. Sie liegt hier im Mittel nur bei 27 cm (maximal 60 

cm, minimal 12 cm). 




3.2.2.3 Vergleich Zentralwasserstand – Mittlerer Hochwasserstand 

Der Mittlere Hochwasserstand MHW 1986 bis 2004 liegt im Modellgebiet 

im Mittel 48 cm über dem ZW. Im Bereich der geplanten 3. S/L-Bahn ist 

die Differenz etwas geringer. Sie liegt hier im Mittel bei 42 cm (maximal 62 

cm, minimal 23 cm). 

3.2.2.4 Vergleich SZW abgesenkt PFV 1979 mit SZW der Zeitreihe 1986 bis 

2004 

Die Wirkung der Grundwasserregelung wurde für das Planfeststellungsverfahren 

1979 in Form von Grundwassergleichenplänen für das zu erwartende 

HHW, ZW, SZW und NNW ermittelt und dargestellt. Dieser Ermittlung 

lagen 84 Grundwassermessstellen größtenteils aus Zeitreihen von 

1967 bis 1975 zugrunde. Zum Teil basierten diese Werte jedoch auch auf 

wesentlich kürzeren Messzeiträumen, z.B. 1973 bis 1975. In den Plänen 

WA2315 und WA2316 sind Wasserstandsganglinien ausgewählter Messstellen 

für den gesamten Erfassungszeitraum 1968 bis 2004 dargestellt. 

Plan WA2305 vergleicht die nach dem Planfeststellungsbeschluss von 

1979 zugrunde gelegten abgesenkten Grundwasserstände (SZW abgesenkt 

PFV 79) mit dem SZW 1986 bis 2004. Es zeigt sich kein durchgehend 

einheitliches Bild. Insgesamt liegt der SZW 1986 bis 2004 im statistischen 

Mittel aller Grundwassermessstellen um rd. 25 cm niedriger als der 

SZW abgesenkt PFV 79. Nördlich des Flughafens ist das jedoch nicht der 

Fall. Dort liegt der SZW 1986 bis 2004 teilweise etwas über, teilweise etwas 

unter dem SZW abgesenkt PFV 79. An den 26 Messstellen nördlich 

des Flughafenzauns liegt die durchschnittliche Differenz zwischen dem 

SZW PFV 79 und dem SZW 1986 bis 2004 bei rd. 0,14 m. Damit lässt sich 

feststellen, dass der SZW abgesenkt PFV 79 im Mittel unter Berücksichtigung 

des Vergleichs unterschiedlich langer Zeitreihen sehr gut erreicht 

wurde. 

Daneben ist ein allgemeines Absinken des Grundwasserspiegels im Beobachtungsgebiet 

festzustellen. So zeigen etwa im Bereich von Ismaning 

und im Bereich von Freising westlich der Isar Grundwassermessstellen 

sinkende Grundwasserstände in der Größenordnung einiger Dezimeter 

an, die aufgrund ihrer Lage nicht mit dem Flughafen in Zusammenhang 

stehen, sondern einen großräumigeren Trend abbilden. 

3.2.2.5 Schwankungsverhalten des Grundwassers 

Die Pläne WA2315 und WA2316 enthalten Wasserstandsganglinien ausgewählter 

Messstellen für den gesamten Erfassungszeitraum 1968 bis 

2004. Der Plan WA2317 zeigt für ausgesuchte Messstellen Wasserstandsganglinien 

aus dem Zeitraum Oktober 1995 bis Oktober 2004 in erhöhter 

Auflösung. 


149



Zur Ermittlung des Schwankungsverhaltens des Grundwassers wurden 

die höchsten und niedrigsten Grundwasserstände des Zeitraumes 1986 

bis 2004 gesichtet, auf Plausibilität geprüft und ausgewertet. Das Ergebnis 

ist in Abbildung 3-4 dargestellt. Zusätzlich enthält der Plan WA2304 neben 

den Linien gleichen Grundwasserstandes für SZW für die Zeiträume 1986 

bis 2004 sowie 1968 bis 1975 auch die Ganglinien ausgesuchter Grundwassermessstellen. 

Abbildung 3-4 Überblick über die Grundwasserschwankungsbreite an den 

Grundwassermessstellen im Zeitraum 1986 bis 2004 

Die Abbildung zeigt, dass die Grundwasserschwankungen südlich des 

Flughafens deutlich größer als nördlich des Flughafens sind. Die in Plan 

WA2304 enthaltenen Gangliniendiagramme zeigen, dass sich das 

Schwankungsverhalten des Grundwassers nördlich und nordöstlich des 

Flughafens nicht verändert hat. 

Im unmittelbaren nördlichen Umfeld des Flughafens bewirkt die Grundwasserregelung 

zwar eine Dämpfung der Grundwasserschwankung. Diese 

Dämpfung ist jedoch bereits in einer Entfernung von wenigen 100 m 

unterstromig der Versickerungsanlage nicht mehr nachweisbar. So lassen 

z.B. bereits die Messstellen 3004Q bei Grünschwaige (rd. 300 m unterstromig 

der Versickerungsanlage) und 3006Q bei der Attachinger Mühle, 

die beide seit 1968 beobachtet werden, keine Veränderung im Grundwasserschwankungsverhalten 

erkennen. 

Grund für das insgesamt weniger ausgeprägte Schwankungsverhalten 

weiter nördlich des Flughafens sind die natürlichen Verhältnisse in Verbindung 

mit Maßnahmen zur Regelung des Bodenwasserhaushaltes für die 




Landwirtschaft mittels Entwässerungsgräben. Die Aufschüttung der die 

Münchner Schotterebene bildenden Kiese erfolgte durch eiszeitliche 

Schmelzwässer von Süden nach Norden. Daher ist die Oberfläche der 

Schotterebene nach Norden geneigt und zwar stärker als die quartäre 

Grundwasseroberfläche. Folglich nimmt der Grundwasserflurabstand 

Richtung Norden ab, wodurch die Moorbildung ermöglicht wurde. Der geringe 

Flurabstand bedingt zwangsläufig geringere Grundwasserschwankungen, 

weil hohe Wasserstände die Geländeoberfläche erreichen und 

damit ein Oberflächenabfluss erfolgt. 

Im Zuge der Erschließung landwirtschaftlicher Flächen wurden in dem 

Moor zahlreiche Gräben mit dem Ziel angelegt, das Grundwasser abzusenken. 

Diese Gräben verstärken den oben genannten Effekt, indem sie 

höhere Wasserstände kappen. 

Das beobachtete, im Vergleich zum Süden niedrigere Schwankungsverhalten 

des Grundwassers im Norden ist also keine Folge der Grundwasserregelung 

am Flughafen. Der Vergleich der Zeitreihen zeigt vielmehr, 

dass im weiteren Umfeld des Flughafens mit Ausnahme eines Bereiches 

im Süden mit auffälliger Periodizität (siehe nächster Absatz) keine Veränderung 

des Grundwasserschwankungsverhaltens nachweisbar ist. Die 

Dämpfung der Grundwasserschwankungen wirkt sich nur im Nahbereich 

des Flughafens aus. 

Südlich des Flughafens sind seit 1999 außergewöhnliche Schwankungen 

des Grundwasserspiegels zu beobachten, die offenkundig nicht mit der 

Grundwasserregelung des Flughafens zusammen hängen können. Der 

Vollständigkeit halber sind sie in Beilage GWR-1 dargestellt. 

3.2.3 Numerische Modellrechnungen 

Im Folgenden werden die Ergebnisse der Grundwassermodellierungen für 

den Planungsfall dargestellt, der im Einzelnen unter Abschnitt 3.4 beschrieben 

wird. 

3.2.3.1 Verwendetes Modell 

Für die Modellierung der Grundwasserstandssituationen wurde das unter 

3.2.1 beschriebene Modell verwendet. Feflow in der Version 5.3 gilt als die 

derzeit modernste Software zur Grundwassermodellierung und wird auch 

vom Bayerischen Landesamt für Umwelt eingesetzt. Eine ausführliche Beschreibung 

des Modellaufbaus findet sich in Dr. Blasy - Dr. Øverland 25 . Eine 

Fortschreibung des Modells erfolgte in Dr. Blasy - Dr. Øverland 26 und 

wurde im Juni 2007 der Wasserwirtschaftsverwaltung vorgelegt. 

25 [G6] Dr. Blasy - Dr. Øverland - Hydraulisches Grundwasserströmungsmodell Flughafen 

München 

26 [G8] Dr. Blasy - Dr. Øverland - Fortschreibung des Hydrogeologischen Modells und des 

Numerischen Modells 


151



Das Modellgebiet wird begrenzt von dem Speichersee im Süden, der Isar 

im Westen und Norden sowie der Sempt im Osten. 

Im nachfolgenden Abschnitt sind die wesentlichen Änderungen gegenüber 

dem Modell Stand 2004 sowie die Randbedingungen und Materialparameter 

beschrieben. 

Durchlässigkeitsbeiwerte 

Der Durchlässigkeitsbeiwert des quartären Grundwasserleiters wurde im 

Modell mit 5,0 x 10 -03 m/s mit einer maximalen Schwankungsbreite von 1,0 

x 10 -03 m/s bis 1,0 x 10 -02 m/s implementiert. Dies entspricht den im Gelände 

festgestellten Durchlässigkeitsbeiwerten (siehe Abschnitt 3.1.1.2). 

In Bereichen mit einem direkt unterlagernden, oberen tertiären Grundwasserleiter 

wurde diesem einheitlich eine Durchlässigkeit von 1,0 x 10 -03 m/s 

zugewiesen. Der Grundwasserstauer besitzt eine Durchlässigkeit von 1,0 

x 10 -08 m/s. Gebäude im Grundwasser werden mit einer Durchlässigkeit 

von 1,0 x 10 -10 m/s simuliert. Den Bereichen der bestehenden Seitenentnahmen 

wurden großteils eine Durchlässigkeit von 1,0 x 10 -06 m/s zugewiesen. 

Im Zuge der Kalibrierung ergeben sich hierbei bereichsweise 

Schwankungen zwischen 1,0 x 10 -05 m/s bis 1,0 x 10 -07 m/s. Für die 

Modellierung des Planungszustandes wurde den Bereichen der geplanten 

Seitenentnahmen eine Durchlässigkeit von 1,0 x 10 -06 m/s zugewiesen 

Grundwasserneubildungsrate 

In den der Stichtagsmessung vorausgehenden 30 Tagen wurde an der 

meteorologischen Station des DWD am Flughafen München ein Niederschlag 

von insgesamt 14,9 mm gemessen, d.h. weniger als 0,5 mm/d. Für 

die Modellierung des Grundwasserstandes am Stichtag konnte deshalb 

generell eine Grundwasserneubildungsrate von 0 mm/d angesetzt. 

In Dr. Blasy - Dr. Øverland 27 wird ausführlich das Thema Grundwasserneubildung 

beschrieben. Im Modell werden drei generalisierte Bereiche 

unterschieden. Versiegelte Flächen (Grundwasserneubildung = 0), Waldflächen 

und Wiesen- bzw. landwirtschaftliche Nutzflächen. 

Für die stationäre Modellierung des Zentralwasserstandes wurde eine 

mittlere Grundwasserneubildung von rd. 1 mm/d für Wiesenflächen angegeben. 

Aufgrund der höheren Verdunstung in Waldgebieten ist hier die 

Grundwasserneubildung geringer und liegt bei rd. 0,15 mm/d. 

Für die Modellierung des MHW wurden Grundwasserneubildungsraten 

von 6,0 mm/d (Grünland) bzw. 4,5 mm/d (Wald) angegeben. 

Die Veränderung der Grundwasserneubildung in Folge der geplanten 

Maßnahmen ist im Modell entsprechend berücksichtigt. 

27 [G7] Dr. Blasy - Dr. Øverland - Bestimmung der Grundwasserneubildung im Hydrogeo- 

logischen Modell Flughafen München, Vergleich mit Literaturdaten 




Randbedingungen 

Unter Randbedingungen versteht man bei der hydraulischen Modellierung 

die Angabe eines Fixpotentials (Randbedingung 1. Art; Potentialhöhe des 

Grundwassers, die exakt eingehalten wird), einer Transferhöhe (Randbedingung 

3. Art, Potentialhöhe in einem Oberflächengewässer, die über 

den Materialparameter Transferrate an das Grundwasser gekoppelt ist) 

oder eines Pump- bzw. Injektionsbrunnen (Randbedingung 4. Art, die mit 

der Durchflussrate [m³/d] angegeben wird). Eine Randbedingung 2. Art, 

d.h. ein definierter Durchfluss durch einen Modellrand, ist im vorliegenden 

Modell nicht implementiert. 

Die Kiesweiher nördlich des Flughafens und östlich der Dorfen wurden mit 

einer sehr hohen hydraulische Durchlässigkeit (kf-Wert = 1 m/s) modelliert. 

Damit wird eine Ausspiegelung der Grundwasseroberfläche im Bereich 

der Weiher erreicht. 

Die Grundwassermodelle des Ist-Zustandes für die drei Bemessungswasserstände 

weisen nur am Modellsüdrand (Speichersee) eine Randbedingung 

1. Art auf. Alle anderen Wasserstände der Oberflächengewässer 

wurden mittels Randbedingung 3. Art implementiert. Hierbei wurden die 

Wasserstands-Messwerte der Abflussmessstellen der Stichtagsmessung 

angegeben und entlang des Gewässerverlaufes linear interpoliert. 

Bei den Grundwassermodellen des Planungsfalls für die drei Bemessungswasserstände 

wurde die geplante Drainage der 3. S/L-Bahn mittels 

eines Fixpotentials simuliert. Hierzu wurden die modellierten Wasserstände 

des Ist-Zustandes für ZW entlang der Drainage exportiert, um 0,5 m 

vermindert und als Fixpotential für den Planungsfall implementiert. Dadurch 

ist eine Absenkung um 0,5 m bei ZW gewährleistet. 

Während der Stichtagsmessung fand keine Versickerung statt. Der 

Grundwasserstand zu dieser Zeit entsprach einem MNW. Für die Modellierung 

des MNW wurde keine Versickerungsmenge angesetzt. 

Für die Modellierung des ZW und des MHW für den Ist-Zustand wurde jeweils 

die mittlere Versickerungsmenge (1986-2004) von rd. 90 l/s angegeben 

(siehe Abschnitt 3.4.3.5). Bei der Modellierung der Planungszustände 

wurde für MNW eine Versickerungsleistung von 0 l/s, bei ZW und MHW 

eine Versickerungsleistung von jeweils 170 l/s angegeben. 

Kolmation – Grabenwasserstände und Abflüsse 

Für die Kolmation der Entwässerungsgräben, wodurch die hydraulische 

Anbindung der Oberflächengewässer an das Grundwasser gesteuert wird, 

wurde zunächst der bei Diersch, H.-J. G. 28 (Fa. Wasy) angegebene Erfahrungswert 

für die Grundwassermodellierung mit Feflow (Materialparameter 

Transferrate) verwendet. Dieser beträgt 1 [1/d] für die Infiltrationsrate bzw. 

28 [G4] Diersch, H.-J. G. - FeFlow 5.3 Finite Element Subsurface Flow & Transportation 

Simulation System; 2006. 


153



4 [1/d] für die Exfiltrationsrate. Abschnitt 3.4.4.1 beschreibt die Auswirkungen 

der Transferrate auf das Modellierungsergebnis. 

Im Zuge der Kalibrierung wurde der Wert bereichsweise angepasst, um 

eine bestmögliche Abbildung der gemessenen Grundwasserstandswerte 

im Nahbereich der Gräben und der gemessenen Wasserstandshöhen in 

den Gräben zu erreichen. 

3.3 Grundwasserbeschaffenheit 

3.3.1 Vorbemerkungen 

Gemäß Planfeststellungsbeschluss vom 8.7.79 Nr. F-98-1 und 68. Änderungsbescheid, 

IV.9.2.4, vom 20.01.2005 werden im Zustrom, auf dem 

Gelände des Flughafens München und im Abstrom derzeit an insgesamt 

18 Messstellen regelmäßig Grundwasserbeprobungen im vierteljährlichen 

Turnus durchgeführt. 

Im Zustrombereich werden südlich des Flughafenareals vier Messstellen 

beprobt, die als Referenzmessstellen fungieren. Referenzmessstellen dienen 

zur Erfassung der physikalisch-chemischen Beschaffenheit des im 

Zustrom anzutreffenden und vom Untersuchungsobjekt unbeeinflussten 

Grundwassers. Die hieraus entnommenen Wasserproben liefern Vergleichswerte 

zur Beurteilung der im Grundwasserabstrom des Untersuchungsobjekts 

gemessenen Gehalte an chemischen Inhaltsstoffen. 

Von den im Einflussbereich des Flughafens positionierten Messstellen 

sind zehn Pegel innerhalb des Flughafenbereichs und weitere vier Messstellen 

im Abstrom außerhalb des umzäunten Flughafengeländes positioniert. 

Aus fachlicher Sicht können im Hinblick auf mögliche Beeinflussungen der 

Grundwasserbeschaffenheit durch den Flughafenbetrieb im Wesentlichen 

die Verwendung von Kerosin als Flugbetriebsmittel sowie der Einsatz von 

chemischen Enteisungsmitteln zur Enteisung von Betriebsflächen und 

Flugzeugen von Relevanz sein. 

Im Falle des Eintrags von organischen Stoffen in das Grundwasser können 

z. B aus dem torfigen Oberboden und den chemischen organischen 

Enteisungsmitteln zunächst die Werte der organischen Summenparameter 

(DOC, BSB5) zunehmen. Gleichzeitig ist dann zu erwarten, dass die entsprechenden 

Einzelstoffe (Wirksubstanzen) des Enteisungsmittels, wie 

Formiat und Glykole, nachweisbar sind. Da die Wirksubstanzen der im 

Winterbetrieb eingesetzten Enteisungsmittel biologisch gut abbaubare 

Stoffe sind, setzen die biologischen Abbauvorgänge schnell ein, so dass 

meist nur noch Abbauprodukte, wie z. B. Acetat als klassischer Abbaumetabolit, 

oder die durch den Abbau verursachte Sauerstoffzehrung als Folgeerscheinung 

nachweisbar sind. Die Abgrenzung der durch den Abbau 

von Enteisungsmitteln verursachten Sauerstoffzehrung gegen die im Erdinger 

Moos natürlicherweise vorkommenden reduzierten Verhältnisse ist 

erforderlich. 




Im Falle der Wirksubstanz Kaliumformiat (Flächenenteisungsmittel) ist 

auch beim vollständigen Abbau des organischen Anteils Kalium als anorganischer 

Bestandteil weiterhin vorhanden. Je nach den vorhandenen 

Austauschkapazitäten des Untergrundes wird Kalium im Boden angelagert. 

Biologische Abbauvorgänge können sich im Grundwasser auf die Entwicklung 

der Parameter Sauerstoff, Nitrat, Sulfat, Säurekapazität sowie Eisen, 

Mangan, Arsen und Kohlendioxid bzw. Methan auswirken. Bei Veränderungen 

dieser Parameter handelt es sich dabei also um Folgeerscheinungen 

durch sauerstoffzehrende Abbauvorgänge. Die genannten Parameter 

werden deshalb als „enteisungsmittelsensitive“ Parameter angesehen. 

Entsprechende Veränderungen bzw. Tendenzen und Schwankungen der 

Werte sind deshalb als Hinweis auf den Eintrag chemischer Enteisungsmittel 

in den Untergrund zu interpretieren. 

Im Weiteren getroffene Aussagen basieren im Wesentlichen auf den Untersuchungsergebnissen, 

die im Rahmen der hydrochemischen Beweissicherung 

in den zurückliegenden Jahren erhalten wurden (siehe [B1] und 

Anhang 3). 

3.3.2 Ergebnisse der Grundwasseruntersuchungen 

3.3.2.1 Grundwasserbeschaffenheit im Oberstrom 

Die stoffliche Beschaffenheit des Grundwassers im Erdinger Moos im unbeeinflussten 

Zustand ist geogen bedingt durch einen hohen Kalkgehalt, 

reduzierte Verhältnisse und erhöhte Anteile organischer Stoffe geprägt. 

Infolge des hohen Kalkgehaltes einerseits und teilweise erhöhter Gehalte 

an Nitrat und Sulfat andererseits weist das Grundwasser im Zustrom des 

Flughafens mit Werten von 650 µS/cm bis zu 1.200 µS/cm z. T. deutlich 

erhöhte elektrische Leitfähigkeiten auf. 

Aufgrund der Niedermoorbildung werden außerdem organische Stoffe 

(Huminstoffe) in nicht unerheblichem Maß in das Grundwasser eingetragen. 

Dies führt neben erhöhten DOC- Gehalten (von 2 mg/l bis zu 18 mg/l) 

auch zu reduzierenden Milieubedingungen im Grundwasser, mit entsprechend 

reduzierten Sauerstoffgehalten (von 0,1 mg/l bis 6 mg/l, nur vereinzelt 

Werte bis zu 9 mg/l). An einigen Messstellen weist das Grundwasser 

durch die Huminstoffe eine schwach gelbliche bis bräunliche Färbung auf. 

Ebenfalls als Folge der reduzierenden Milieubedingen sind im Zustrom 

zum Teil etwas erhöhte Konzentration für Eisen und Mangan sowie in Einzelfällen 

Spuren von Arsen nachzuweisen. 

Neben geogen bedingten Schwankungen kommen ursächlich auch 

anthropogene Einflussfaktoren (Belastungen durch menschliche Tätigkeit), 

insbesondere der Einsatz von mineralischen Düngern bei der landwirtschaftlichen 

Nutzung der Oberflächen, zum tragen. Dies zeigt sich durch 

zum Teil erhöhte und schwankende Nitrat- und Kaliumkonzentrationen im 

Grundwasser (Kalium: von 2 mg/l bis zu 12 mg/l, Nitrat: von 10 mg/l bis zu 

130 mg/l). Auch die teilweise deutlich erhöhten und schwankenden Sulfat- 


155



konzentrationen (von 50 mg/l bis zu 220 mg/l) im Zustrom können durch 

anthropogene Einflüsse mit verursacht werden. 

3.3.2.2 Grundwasserbeschaffenheit innerhalb des Flughafens 

Allgemein ist eine Abnahme an Sauerstoff und an sauerstoffhaltigen Verbindungen 

wie Nitrat und Sulfat im unmittelbaren Einflussbereich des 

Flughafens festzustellen. Neben dem natürlichen Einfluss der auf gut 

durchlässigem Kies direkt gelagerten torfigen Oberbodenandeckung und 

der Bodenversiegelung trägt der Eintrag der Enteisungsmittel mit dazu bei. 

Insbesondere im nördlichen Flughafenbereich ist eine verstärkte Tendenz 

zu reduzierenden Milieubedingungen vorhanden. Dies ist als Folge des 

Eintrags von organischen Stoffen aus der torfigen Oberbodenabdeckung 

und von Enteisungsmitteln zu interpretieren. Besonders augenfällig ist 

dieser Befund im unmittelbaren Abstrombereich der S/L- Bahn Nord. An 

diesen Messstellen ist die Grundwasserbeschaffenheit charakterisiert 

durch das Fehlen von Sauerstoff (von



serbeschaffenheit durch das im Flächenenteisungsmittel Kaliumformiat 

enthaltene Kalium konnte nicht festgestellt werden. 

An einigen Messstellen im mittleren Flughafenbereich sind jahreszeitliche 

Schwankungen bezüglich der Chloridkonzentrationen vorhanden. Diese 

sind nicht dem unmittelbaren Flughafenbetrieb zuzuordnen, sondern vielmehr 

als Folge des Winterdienstes auf Straßen durch Salzstreuung anzusehen. 

Hinsichtlich Kohlenwasserstoffe (Kerosin) kann das Grundwasser aufgrund 

der vorliegenden Untersuchungsergebnisse als unbelastet eingestuft 

werden. 

3.3.2.3 Grundwasserbeschaffenheit im Abstrom 

Die außerhalb des Flughafengeländes positionierten Grundwassermessstellen 

zeigen mit Ausnahme von einer Messstelle im nord-östlichen 

Abstrombereich keine nennenswerten Veränderungen, die als unmittelbare 

Folge des Einsatzes von Enteisungsmitteln zu interpretieren sind. 

Die betroffene Messstelle 3180Q ist im direkten Abstrom des S/L- Bahnkopfes 

im Nordosten positioniert und lässt in abgeschwächter Form ähnliche 

Tendenzen und Schwankungen erkennen wie die bahnnah weiter oberstromig 

positionierter Messstelle 3722Q. Die gemessenen DOC- Konzentrationen 

lagen wie auch bei den übrigen im Abstrom befindlichen 

Messstellen durchwegs innerhalb des Schwankungsbereichs der Zustrommessstellen. 

Der Einfluss durch die Verwendung von Enteisungsmitteln 

ist aber auch hier deutlich aufgrund der Tendenzen und Schwankungen 

der enteisungsmittelsensitiven Parameter zu erkennen. In erster Linie 

fallen hier erhöhte Konzentrationen für die redoxsensitiven Parameter Eisen 

(von 2 mg/l bis zu 4 mg/l) und Mangan (von 0,4 mg/l bis zu 0,5 mg/l) 

auf. Die geogen bedingten Arsenkonzentrationen liegen zwischen 0,010 

mg/l und 0,016 mg/l. Im Weiteren gilt auch hier das unter dem vorstehenden 

Abschnitt über die Grundwasserbeschaffenheit innerhalb des Flughafens 

bezüglich der enteisungsmittelsensitiven Parameter Gesagte. 

Seit April 2005 wird die im nordöstlichen Bereich positionierte Messstelle 

3008Q (ca. 500 m östlich 3180Q) regelmäßig im Rahmen der Beweissicherung 

mit beprobt. Auch hier sind deutlich reduzierte Milieubedingungen 

zu verzeichnen, was sich anhand der Wertebereiche der redoxsensitiven 

Parameter Eisen (von 4,2mg/l bis zu 4,9 mg/l) und Mangan (von 0,56 mg/l 

bis zu 0,61 mg/l) feststellen lässt. Im Gegensatz zur Messstelle 3180Q 

sind hier jedoch keine auffälligen jahreszeitlichen Schwankungen der 

Messwerte zu verzeichnen. Insbesondere die enteisungsmittelsensitiven 

Parameter Säurekapazität (von 7,9 mmol/l bis zu 8,1 mmol/l), Calcium 

(von 150 mg/l bis zu 160 mg/l) und Sulfat (von 30 mg/l bis zu 40 mg/l) zeigen 

sehr konstante Verhältnisse an. Aufgrund dieses Sachverhaltes können 

die Verhältnisse an dieser Messstelle vermutlich als geogen bedingt 

eingeordnet werden. 

Bei den übrigen Messstellen im Abstrom außerhalb des Flughafengeländes 

sind Einflüsse durch die Verwendung von chemischen Enteisungsmitteln 

nicht so ohne weiteres erkennbar. Zwar zeigen sich auch hier 


157



Schwankungen bezüglich des Gehaltes an gelösten organischen Verbindungen 

(DOC), jedoch überschritten die Konzentrationswerte zu keinem 

Zeitpunkt den Größenordnungsbereich des Zustromes. Allerdings sind 

zum Teil jahreszeitlich bedingte Schwankungen bezüglich der DOC- Konzentrationen 

feststellbar. Ein eindeutiger Zusammenhang mit dem Eintrag 

von Enteisungsmitteln ist nicht ableitbar, da die Werteentwicklungen der 

„enteisungsmittelsensitiven“ Parameter Säurekapazität und BSB5 keine 

entsprechenden Veränderungen zeigten. Gleichwohl sind auch starke 

Schwankungen bezüglich der Nitratkonzentrationen feststellbar, die es 

aber auch schon vor Inbetriebnahme des Flughafens gab. 

Die Kaliumkonzentrationen (von 1 mg/l bis zu 8 mg/l) liegen im Abstrombereich 

ebenfalls in der Größenordnung der Referenzmessstellen. Allerdings 

war an der Messstelle 3180Q zeitweise (Jahresverlauf 2006) eine 

Zunahme der Kaliumkonzentration zu beobachten, wobei mit 7,9 mg/l der 

bislang höchste Wert zu verzeichnen ist. Hierzu ist anzumerken, dass zuvor 

bereits im Zustrom Konzentrationen bis zu 12 mg/l auftraten. Demzufolge 

lässt sich derzeit noch nicht eindeutig ableiten, inwieweit die Zunahme 

der Kaliumkonzentration tatsächlich auf den Einsatz von Kaliumformiat 

bei der Enteisung der Betriebsflächen zurückzuführen ist. 

Kohlenwasserstoffe konnten zu keinem Zeitpunkt in erhöhter Konzentration 

nachgewiesen werden. 

3.3.3 Zusammenfassung 

Das Grundwasser im Bereich des Flughafens München ist geogen bedingt 

durch einen hohen Kalkgehalt, reduzierte Verhältnisse und erhöhte Anteile 

organischer Stoffe geprägt. Ein anthropogener Einfluss im Zustrom des 

Flughafens durch landwirtschaftliche Aktivitäten ist zu beobachten, was 

sich durch erhöhte und schwankende Konzentrationen für Nitrat und etwas 

weniger stark ausgeprägt für Kalium zeigt. 

Allgemein ist festzustellen, dass im nördlichen Flughafenbereich eine verstärkte 

Tendenz reduzierender Milieubedingungen vorhanden ist. Dies ist 

als Folge des Eintrags von organischen Stoffen aus der torfigen Oberbodenandeckung 

unmittelbar auf durchlässigem Kies und von Enteisungsmitteln 

zu interpretieren. Besonders augenfällig ist dieser Befund im Bereich 

der S/L- Bahn Nord bzw. im unmittelbaren Abstrombereich des 

nordöstlichen S/L- Bahnkopfes. An den betroffenen Messstellen ist die 

Grundwasserbeschaffenheit charakterisiert durch das Fehlen von Sauerstoff. 

Nitrat ist an diesen Messstellen nahezu vollständig reduziert. Zeitweise 

ist auch ein deutlicher Rückgang der Sulfatkonzentration festzustellen, 

was als Folge mikrobieller Abbaureaktionen zu werten ist, ebenso wie 

der zeitweise Anstieg der Säurekapazität jeweils im Frühjahr. Das bereichsweise 

Auftreten von Eisen in erhöhten Konzentrationen unterstreicht 

die reduzierenden Milieubedingungen. Unabhängig davon wurden an einzelnen 

Messstellen erhöhte Arsenkonzentrationen festgestellt, die allerdings 

geogen bedingt sind. Sie resultieren aus dem aufsteigenden Tertiärgrundwasser. 

Nähere Angaben hierzu sind im Gutachten Boden- und 

Rohstoffmanagement zu finden. 




In den zurückliegenden Jahren seit Inbetriebnahme des Flughafens München 

im Erdinger Moos ist der Einfluss durch die Verwendung von chemischen 

Enteisungsmitteln in erster Linie durch Tendenzen und Schwankungen 

der Werte bezüglich enteisungsmittelsensibler Parameter erkennbar. 

Bezüglich der Entwicklung der Kaliumkonzentration ist festzustellen, dass 

sich die Konzentrationsbereiche innerhalb des Flughafengeländes sowie 

im Abstrom nicht von denjenigen der Referenzmessstellen unterscheiden. 

In den zurückliegenden Jahren waren gerade auch im Abstrom kaum 

Konzentrationsschwankungen vorhanden. Eine signifikante Zunahme des 

Kaliumgehaltes durch das bei der Flächenenteisung verwendete Kaliumformiat 

ist somit nicht erkennbar. Zuletzt waren im Frühjahr 2007 keine 

signifikanten Schwankungen bezüglich der enteisungssensitiven Parameter 

zu verzeichnen. 

Hinsichtlich Kohlenwasserstoffen (Kerosin) kann das Grundwasser aufgrund 

der vorliegenden Untersuchungsergebnisse als unbelastet eingestuft 

werden. 

3.4 Art und Umfang der geplanten Grundwasserregelung 

3.4.1 Planungsgrundsätze und Maßgaben 

Entsprechend der Maßgabe 6.2 in der Landesplanerischen Beurteilung 29 

sind im Planfeststellungsverfahren für die 3. S/L-Bahn die Festlegungen 

zur Grundwasserabsenkung quantitativ zu belegen und ggf. zu optimieren: 

„Die bei Realisierung des Vorhabens erforderliche Grundwasserabsenkung 

ist in Verbindung mit einer weitestgehenden Schonung natürlicher 

Ressourcen auf das unbedingt notwendige Ausmaß zu begrenzen. Durch 

geeignete Maßnahmen (z.B. Wiederversickerung) sind die Auswirkungen 

auf die Bereiche außerhalb des Flughafens zu minimieren.“ 

Dieser Maßgabe wird Rechnung getragen. Nachfolgend sind mögliche 

Absenkungsszenarien gegenübergestellt und bewertet. 

Dargestellt werden die Linien gleicher Absenkung für einen Absenkungsbetrag 

von 10 cm sowie 25 cm und – soweit dies auftritt – 50 cm und 75 

cm. Außerhalb der 10-cm-Linie besteht zwar noch eine rechnerische Absenkung 

kleiner 10 cm. Dies ist jedoch im Bereich der Genauigkeit, mit der 

die der Berechnung zugrunde liegenden Parameter in der Natur ermittelt 

werden können. Weiterhin ist zu berücksichtigen, dass jede Änderung des 

Gewässerzustands, z.B. durch Verkrautung, Verlandung oder Räumung, 

zu größeren Auswirkungen auf das Grundwasser führt als das mit der 10 

cm veranschaulicht werden kann. Berechnungen mit Auswirkungen von 

weniger als 10 cm vermitteln eine Genauigkeit, die die Verhältnisse in der 

Natur nicht wiederspiegelt. 

29 [A3] Regierung von Oberbayern - Landesplanerische Beurteilung 


159



Die in §33a WHG genannten Bewirtschaftungsziele werden berücksichtigt. 

3.4.2 Randbedingungen und Vorgaben 

Bei der Festlegung der Höhenlage Oberfläche der 3. S/L-Bahn wurde das 

Ziel verfolgt, die Gesamtauswirkungen zu minimieren. Hierbei standen der 

Rohstoffbedarf und -transport sowie die Auswirkungen auf Wasserwirtschaft, 

Natur und Umwelt im Vordergrund. 

Die Basis für die notwendigen Entscheidungen bilden dabei die folgenden 

Randbedingungen und Vorgaben: 

- Frostsicherheit: 

Die statisch und dynamisch hoch belasteten Flächen des geplanten S/L- 

Bahnsystems stellen hohe Anforderungen an den Unterbau. Neben der 

geforderten Verdichtung und Kornabstufung ist die Frostsicherheit der Bodenschichten 

unter den befestigten Flächen sicherzustellen. In Anlehnung 

an die Planungen beim Neubau des Flughafens München ist zur Gewährleistung 

der Frostsicherheit die Oberkante der Flugbetriebsflächen 1,0 m 

über den Zentralwasserstand (ZW) zu legen. 

- Befahrbarkeit der Grünflächen: 

Aus Sicherheitsgründen müssen die Flächen im Bereich der S/L-Bahn mit 

Feuerwehrfahrzeugen befahrbar sein, um ggf. Lösch- und Rettungsmaßnahmen 

auch im Gelände abseits der befestigten Flächen ungehindert 

durchführen zu können. Das setzt voraus, dass die oberen Bodenschichten 

nicht vernässt sind. Dafür ist es notwendig, dass die Tiefpunkte der 

Muldensohlen einen Abstand von 0,5 m gegenüber dem Zentralwasserstand 

(ZW) aufweisen. 

- Verhinderung von Vernässungen bei hohen Grundwasserständen 

Die technischen Einrichtungen zur Grundwasserregelung sind so auszulegen, 

dass auch bei höheren Grundwasserständen (MHW) Geländevernässungen 

mit offenen Wasserflächen zuverlässig vermieden werden, da 

sonst das Instrumenten-Lande-System in seiner Zuverlässigkeit beeinträchtigt 

werden könnte und sogar automatisch abschaltet. In diesen Fällen 

kann aber kurzzeitig der Abstand zwischen Oberkante Gelände und 

jeweiligem Grundwasserstand weniger als 0,5 m betragen. Die Wasserfassungs- 

und Ableitungselemente müssen dazu die entsprechende Leistungsfähigkeit 

aufweisen. Extreme und seltene Hochwasserereignisse bis 

zum HW100 können allerdings kurzzeitig zu einem höheren Anstieg des 

Grundwassers führen - bis hin zu oberflächigen Vernässungen in den 

Muldenbereichen. 




Die Einhaltung der aufgeführten Randbedingungen und Vorgaben sind 

wichtige Voraussetzung für einen sicheren Flugbetrieb und für einen 

nachhaltigen Bestand der baulichen Anlagen. 

Vorgaben für die Flugbetriebsflächen 

Das Zusammenspiel der trassierungstechnischen Vorgaben der ICAO Annex 

14 für die 

• Längs und Querneigung 

der Start- und Landebahn 

der Schultern der S/L-Bahn 

der Streifenbereiche der S/L-Bahn 

der Rollwege 

der Schultern der Rollwege 

der Streifen der Rollwege 

• der Oberflächengestaltung der RESA 

• der Oberflächengestaltung der Schutzzonen für das Instrumentenlandesystem 

(ILS) 

• den Mindestneigungsverhältnissen zur sinnvollen Entwässerung 

zwischen den Flugbetriebsflächen 

• der Vorgabe, so nahe als möglich an der vorhandenen 

Geländeoberfläche zu planen und somit die Erdmassenbewegungen 

zu minimieren und 

• die Grundwasserabsenkung in dem schon im vorhandenen 

Flughafengelände bewährten Maß beizubehalten, 

hat zu den in der technischen Planung der Flugbetriebsflächen dargestellten 

Geländeverlauf geführt, der wiederum Grundlage war, für die Erarbeitung 

der Geländemodellierung im Bereich der Flugbetriebsflächen und 

letztlich für die Ermittlung der Schüttmengen. 

3.4.3 Variantenuntersuchung 

Ausgehend von dem aus wasserwirtschaftlicher Sicht zu präferierenden 

Ausbau ohne Grundwasserabsenkung ergibt sich aufgrund der geringen 

Grundwasserflurabstände und den für den Bau von Verkehrsflughäfen geltenden 

Vorgaben für die Modellierung der Flugbetriebs- und Grünflächen 

mit ausreichend geneigten Geländeoberflächen ein sehr hoher Bedarf an 

Schüttmaterialien, um die hohen Anforderungen an die Tragfähigkeit und 

Frostsicherheit einzuhalten. 

Die Herstellung des 3. S/L-Bahnsystems ohne Grundwasserregelung führt 

zu einem sehr hohen Rohstoffbedarf und Transportaufkommen mit den 

damit verbundenen Auswirkungen auf das Schutzgut Mensch, die Ökologie 

und den Ressourcenverbrauch. Nach Abschätzung der Flugbetriebsflächenplanung 

wäre der erforderlich Rohstoffbedarf bei rd. 8 Mio. m³ zu 

beziffern. 


161



Eine signifikante Reduzierung des Rohstoffbedarfs ist nur durch die Absenkung 

des Grundwasserspiegels realisierbar. Wünschenswert wäre daher 

eine möglichst große Absenkung, die aber wiederum den Wasserhaushaushalt 

und die Grundwasserverhältnisse verändern würde und 

demzufolge auch nachteilige Auswirkungen auf Natur und Landschaft hätte. 

Zur Minimierung der Auswirkungen und zur Verminderung der Reichweite 

der Absenkung nach Norden ist in Anlehnung an den Bestand eine Wiederversickerung 

von Grundwasser geplant. Dabei werden die im Bereich 

der 3. S/L-Bahn über Dräns abgeleiteten Grundwassermengen z.T. über 

technische Einrichtungen wieder versickert und z.T. den Gewässern zugeführt. 

Alternativ bestünde neben der Versickerung über Brunnen oder Rigolen 

auch die Möglichkeit, höhere Grundwasserstände durch Anhebung 

des Vorflutniveaus in den unterstromig gelegenen Gräben zu erzeugen. 

Diese Möglichkeit wurde jedoch insbesondere aus eigentumsrechtlichen 

Gründen nicht verfolgt. 

Die Auswirkungen von Grundwasserregelungen mit unterschiedlichen Absenkzielen 

und mit oder ohne Wiederversickerung werden in den folgenden 

Kapiteln beschrieben und quantifiziert. 

3.4.3.1 Grundwasserabsenkung um deutlich weniger als 0,5 m unter ZW 

Der Bedarf an Schüttmaterial zur Erreichung der notwendigen Höhenlage 

des Start- und Landebahnsystems würde nur unwesentlich verringert. Der 

bauliche und betriebliche Aufwand für eine Grundwasserabsenkung stünde 

hierbei in keinem angemessenen Verhältnis, so dass diese Lösung als 

nicht zielführend zu bewerten ist. 

Der Bedarf an Schüttmaterial zur Erreichung der notwendigen Höhenlage 

des Start- und Landebahnsystems würde rd. 6,5 Mio. m 3 . ( 4,7 Mio. m 3 

Unterbau und 1,8 Mio. Oberbau) 

3.4.3.2 Grundwasserabsenkung um 0,5 m unter ZW 

Eine Grundwasserabsenkung um 0,5 m unter ZW führt zu einer deutlichen 

Reduzierung des Rohstoffbedarfs. 

Die Auswirkung einer Grundwasserabsenkung sind in Abbildung 3-5 für 

die zwei Varianten mit und ohne Errichtung einer Wiederversickerung dargestellt. 

Der Schüttmaterialbedarf bei einer Absenkung von ZW-0,5 m beträgt rd. 

4,1 Mio. ( 2,3 Mio. m 3 . Unterbau und 1,8 Mio. Oberbau) 




Abbildung 3-5 Linien gleicher Absenkung (10cm und 25cm) für eine 

Grundwasserabsenkung auf ZW-0,5 m mit und ohne Versickerung. 

Ohne Wiederversickerung würde die 10-cm-Linie gleicher Absenkung bei 

ZW – 0,5 m gegenüber dem Ist-Zustand im Bereich des Süßgrabens rd. 

1 km nördlich des geplanten Flughafenzauns und im Bereich des Keckeisgrenzgrabens 

rd. 600 m nördlich davon verlaufen. Die 25-cm-Linie gleicher 

Absenkung würde etwa entlang des geplanten Ableitungsgrabens 

Nord, d.h. 50 m nördlich des künftigen Zauns verlaufen. 

In Richtung Osten würde die 10-cm-Linie gleicher Absenkung auf Höhe 

der GWR-Dräns bis zum geplanten Flughafenzaun reichen. Die 25-cm- 

Linie liegt im Westen wie auch im Osten in etwa im Bereich der Startbahnköpfe. 

Durch die Wirkung der gering durchlässigen Bereiche der verfüllten Seitenentnahmen 

im Bestand und des Entwässerungsgrabens Nordost ist die 

Reichweite der Absenkung südwestlich der GWR-Dräns sehr gering und 

liegt bei rd. 900 m (10 cm) bzw. rd. 700 m (25 cm) südlich der GWR- 

Dräns. 

Im Südosten fehlt diese Wirkung der verfüllten Seitenentnahmen, so dass 

die Reichweiten auf Höhe der bestehenden Nordbahn bei rd. 2 km (10 cm) 

bzw. rd. 1,1 km (25 cm) betragen. 


163



Mit Wiederversickerung der geplanten 170 l/s und einer um 1,6 km nach 

Osten verlängerten Versickerungseinrichtung gelingt es, die 10 cm-Linie 

gleicher Absenkung deutlich nach Süden bis auf rd. 150 m nördlich des 

Flughafenzauns zu verschieben. Die 25 cm-Linie liegt innerhalb des geplanten 

Flughafengeländes, rd. 150 m südlich des geplanten Flughafenzauns. 

Mit der weiter nach Osten reichenden Versickerungsanlage kann die Absenkungsreichweite 

auch im Osten deutlich verringert werden. So liegt die 

10 cm-Linie im Nordosten noch innerhalb des Flughafenzauns. Sie gleicht 

sich nach Süden hin dem Verlauf der Linie ohne Versickerung an. 

Die über die GWR-Dräns abgeleitete Grundwassermenge beträgt bei ZW 

320 l/s. 

3.4.3.3 Grundwasserabsenkung um deutlich mehr als 0,5 m unter ZW 

Eine Grundwasserabsenkung um deutlich mehr als 0,5 m führt zu einer 

weiteren spürbaren Reduzierung des Rohstoffbedarfs. Allerdings entstehen 

neben einem wesentlich höheren Eingriff in die Grundwasserverhältnisse 

Probleme mit der freien Vorflut. 

Bei Absenktiefen um mehr als 1,0 m ist nur noch ein Betrieb mit ständig 

künstlicher Vorflut möglich. 

Die Auswirkung einer Absenkung um 1,0 m unter ZW wurden untersucht 

und beschrieben. In der folgenden Abbildung sind die entsprechenden 

Absenkungsreichweiten mit und ohne Wiederversickerung dargestellt. 




Abbildung 3-6 Linien gleicher Absenkung (10cm, 25cm, 50cm und 75cm) 

für eine Grundwasserabsenkung auf ZW-1,0 m mit und 

ohne Versickerung. 

Ohne Wiederversickerung würde im Norden die 10-cm-Linie gleicher Absenkung 

bei ZW gegenüber ZW Ist-Zustand im westlichen Bereich um bis 

zu 500 m über die Autobahn nach Norden hinaus reichen. Im Bereich des 

Keckeisgrenzgrabens würde sie rd. 350 m südlich der Autobahn, rd. 1 km 

nördlich des geplanten Flughafenzauns verlaufen. Die 25-cm-Linie würde 

im Osten rd. 600 m und im Westen rd. 900 m nördlich des geplanten 

Zauns verlaufen. 

Gegenüber der Absenkung um 0,5 m wäre die Reichweite bei der Absenkung 

um 1,0 m auch im Westen und Osten deutlich größer. Im Osten läge 

im Bereich des Flughafenzauns die Absenkung noch bei rd. 25 cm. Die 

50-cm-Linie würde nördlich der Drainage entlang des geplanten Abfanggrabens 

Nord verlaufen und hier insgesamt einen ähnlichen Verlauf wie 

die 25-cm-Linie bei der Absenkung auf ZW-0,5 m zeigen. Im Südwesten 

würden sich aufgrund der Seitenentnahmen keine erheblich größeren 

Reichweiten ergeben. 

Die abzuleitende Grundwassermenge würde bei ZW rd. 460 l/s betragen, 

bei höheren Grundwasserständen entsprechend mehr. 

Mit Wiederversickerung und Verlängerung der Versickerungsgalerie um 

1,6 km nach Osten verschöben sich die Linien gleicher Absenkung nörd- 


165



lich des Flughafens um 200 m bis 350 m (10-cm-Linie) bzw. 250 m bis 

400 m (25-cm-Linie) nach Süden. Die 50-cm-Linie würde um rd. 100 m bis 

200 m nach Süden verschoben, die 75 cm Linie verschöbe sich nur unwesentlich. 

Die 10-cm-Linie läge damit etwa im Bereich der Autobahn (westlich) 

bis rd. 600 m südlich der Autobahn (am Keckeisgrenzgraben). 

Östlich der geplanten 3. S/L-Bahn wäre die 10 cm-Linie gleicher Absenkung 

um 350 m nach Westen verschoben. Im Süden und Westen wären 

die Auswirkungen der Versickerungsanlage erwartungsgemäß unbedeutend. 

Die abzuleitende Grundwassermenge ist als Folge des verringerten 

Grundwassergefälles nördlich der Drainage noch höher und beträgt rd. 

500 l/s bei ZW. 

Der Schüttmaterialbedarf bei einer Absenkung von ZW-1,0 m würde rd. 

2,9 Mio. m 3 betragen. 

3.4.3.4 Weitere Optimierungen 

Im Zuge der Minimierung der Absenkungsreichweite im Bereich des 

Keckeisgrenzgrabens nördlich des Flughafengeländes wurde festgestellt, 

dass eine Erhöhung der Versickerungsleistung östlich des geplanten Ableitungsgrabens 

Nord zu keiner Verringerung der Absenkungsreichweite 

führt. Dies ist auf die Vorflutwirkung des Keckeisgrenzgrabens und seines 

östlichen Zuflusses, des Stampfwiesengrabens, zurückzuführen. Wasser, 

dass dort versickert wird, würde umgehend wieder einem der Gräben zufließen. 

Die Maßgabe ´Minimierung der Auswirkungen auf die Bereiche 

außerhalb des Flughafens´ gemäß der Landesplanerischen Beurteilung 

würde an dieser Stelle durch eine Wiederversickerung nicht vollständig erfüllt 

werden. 

Um daher eine weitere Reduzierung der Reichweite der Absenkung zu erreichen, 

muss die Vorflutwirkung des Kalkgriesgrabens und des Stampfwiesengrabens 

verringert werden. Eine geeignete Maßnahme, um dies zu 

erreichen, besteht darin, die Grabensohlein einem Grabenabschnitt anzuheben. 

Im Plan D1a/F6.1a-1030 sind die Bereiche mit Anhebung der Grabensohle 

dargestellt. 

Die Anhebung der Grabensohle wurde so gewählt, dass die Gräben bei 

niedrigen und mittleren Grundwasserständen nicht mehr als Vorfluter wirken. 

Bei hohen Grundwasserständen über ZW wird die Vorflutwirkung des 

Grabens durch die Sohlanhöhung verringert. Dies bewirkt ebenfalls eine 

geringfügige Verringerung der Absenkungsreichweite. 

Im laufenden Betrieb einer Versickerungsanlage kann über die Einleitungsmengen 

der Grundwasserstand gesteuert werden. 




3.4.3.5 Wiederversickerung - Leistung und Anordnung 

Um die Auswirkungen der vorgesehenen Grundwasserregelung zu minimieren, 

ist eine Wiederversickerung nördlich der geplanten 3. S/L-Bahn 

vorgesehen. Für die Bemessung der neuen Anlage wurden die Daten aus 

dem Betrieb der vorhandenen Anlagen ausgewertet. In dieser werden die 

Versickerungsmengen für einen östlichen Strang in Messstelle Q56 und 

für einen westlichen Strang in Messstelle Q57 gemessen. Die durchschnittliche 

Versickerungsleistung der bestehenden Versickerungsanlage 

ist in Tabelle 3-1 dargestellt. Für die hydrologischen Sommerhalbjahre ergab 

sich eine durchschnittliche Versickerungsleistung von rd. 90 l/s. Dabei 

entfielen auf den Weststrang der Anlage 30 l/s und auf den Oststrang 

60 l/s. 

Tabelle 3-1 Versickerungsmengen der Versickerungsanlage 1986-2004 

[l/s] Durchschnitt Winter Sommer 

Q56 (Oststrang) 56,6 52,9 60,7 

Q57 (Weststrang) 26,5 25,6 27,8 

Summe 83,1 78,5 88,5 

Die Beweissicherung während des über 20-jährigen Betriebs der Versickerungsanlage 

belegt, dass die Anlage die ihr zugewiesene Aufgabe der 

Regelung der Grundwasserstände im Abstrombereich des Flughafens erfüllt 

hat. Es hat sich allerdings auch gezeigt, dass dauerhaft höhere Versickerungsmengen 

in der bestehenden Anlage nicht realisierbar sind. Bei 

hohen Grundwasserständen stünde zwar mehr Wasser zur Versicherung 

zur Verfügung, jedoch ist in diesen Fällen der Untergrund nicht in der Lage, 

mehr Wasser aufzunehmen. Eine durchschnittliche Versickerungsmenge 

von 90 l/s ist folglich als realistische Dauerleistung für eine vergleichbare 

Anlage unter gleichen Randbedingungen angesetzt werden. 

Größere Versickerungsmengen könnten nur dann erzielt werden, wenn 

ein höher Grundwasserflurabstand vorhanden wäre. 

Die Dimensionierung der Versickerungsanlage zur Minimierung der 

Reichweite der Absenkung erfolgte in mehreren Schritten. 

• Schritt 1: Die bestehende Versickerungsanlage wird aufgelassen 

und durch eine neue, ebenso lange Anlage ersetzt. In dieser Anlage 

werden 90 l/s versickert. 

• Schritt 2: Die neue Anlage wird um 1,6 km in Richtung Osten verlängert. 

Hierdurch erhöht sich die Versickerungsleistung nahezu 

proportional mit der wachsenden Länge um 30 l/s auf 120 l/s. 

• Schritt 3: Zwischen der geplanten Versickerungsanlage und der 

Drainage sollen Seitenentnahmen mit Wiederverfüllungen aus geringer 

durchlässigem Material erfolgen. Diese bewirken einen oberstromigen 

Aufstau, der zu einer höheren, in der Drainage abzuleitenden 

Wassermenge führt. Um die korrespondierende un- 


167



terstromige Absenkung auszugleichen, müssen diese 50 l/s zusätzlich 

versickert werden. 

Hieraus ergibt sich in der Summe eine technisch-hydraulisch realisierbare 

Versickerungsleistung von 170 l/s. 

Für die quantitativen Auswirkungen auf das Grundwasser ist es unerheblich, 

wie das Wasser dem Untergrund zugeführt wird. 

Ein Optimierungsziel besteht gemäß der in der Landesplanerischen Beurteilung 

getroffenen Maßgabe in der Minimierung der Reichweite der Absenkung. 

Hier drängt sich auf den ersten Blick die Frage auf, warum nicht 

das gesamte dem Grundwasser entnommene Wasser wieder dem 

Grundwasser zugeführt wird. Damit wäre die Grundwasserbilanz rein 

rechnerisch ausgeglichen. 

Im Zuge der Optimierung der Lösung wurde daher unabhängig von der 

technischen Machbarkeit auch modelliert, wie sich die Grundwasserverhältnisse 

einstellen würden, wenn die gesamte Wassermenge aus den 

GWR-Dräns versickert werden könnte. Der Grundwasserspiegel bei ZW 

und MHW würde dann in Bereichen unterstromig der Versickerungsanlage 

erheblich ansteigen, z.B. bei Grünschwaige um rd. 20 cm. Erklärbar ist 

das durch das Funktionsprinzip eines Entnahme- und Versickerungsbrunnens: 

Während der Entnahmebrunnen einen Absenktrichter bewirkt, erzeugt 

der Versickerungsbrunnen einen „Aufstautrichter“. Die Bilanz ist 

ausgeglichen, wenn genauso viel Wasser versickert wie entnommen wird. 

In Richtung Unterstrom baut sich der Aufstautrichter ab. In ausreichender 

Entfernung des Entnahme- vom Versickerungsbrunnen bzw. im Falle des 

Flughafens der GWR-Dräns und der Versickerungsanlage erfolgt daher 

tatsächlich keine Veränderung des Grundwasserspiegels. Im unterstromigen 

Nahbereich des Versickerungsbrunnens (bzw. der Versickerungsanlage) 

stellen sich jedoch trotz der oberstromigen Entnahme zunächst erhöhte 

Wasserstände ein. Zur Vermeidung von Vernässungen darf daher, 

neben den anderen bereits genannten Gründen, nicht die gesamte drainierte 

Wassermenge versickert werden. 

3.4.3.6 Geplante Lösung – Begründung 

Grundsätzlich sind die Auswirkungen der geplanten Maßnahmen zu minimieren. 

Demzufolge ist in jedem Fall ein Ersatz für die in weiten Bereichen 

zurückzubauende bestehende Versickerungsanlage in neuer Lage nördlich 

des geplanten Ableitungsgrabens Nord vorzusehen. Somit ist unabhängig 

von der gewählten Alternative ein Investitions- und Betriebsaufwand 

für die Wiederversickerung erforderlich, der sich der Höhe nach bezogen 

auf die Alternativen nicht wesentlich unterscheidet. 

Eine Grundwasserabsenkung, die zuverlässig und sicher ohne künstliche 

Vorflut betrieben werden kann, auch wenn in den Vorflutern ungünstige 

Wasserstände vorherrschen (HQ100), ist bei vertretbaren Aufwendungen 

bei Bau und Betrieb sehr gut geeignet um als Mittel eingesetzt zu werden 

andere nachteilige Auswirkungen der geplanten Maßnahmen zu mindern. 




Im konkreten Fall gelingt es mit einer Absenkung von 0,5 m unter ZW den 

Schüttmaterialbedarf von rd. 8 Mio. m 3 auf rd. 4,1 Mio. m 3 zu senken. Dabei 

wird das bestehende Grundwasserregelungssystem nur maßvoll und 

den bewährten Grundsätzen folgend erweitert. Der Neubau der Versickerungsanlage 

ist ohnehin erforderlich. 

Bauliche Lösungen für die Grundwasserregelung mit Absenktiefen über 

ZW –0,5 m erfüllen das Gebot zur Minimierung der Auswirkungen nur 

mehr eingeschränkt. Die Einhaltung der Vorgabe zur Minimierung der 

Auswirkungen ist bei zunehmender Absenktiefe mit überproportional ansteigenden 

Kosten für Herstellung und Betrieb verbunden. Im Hinblick auf 

den Betrieb mit teilweiser oder weitgehender künstlicher Vorflut wäre eine 

nachhaltige Wirtschaftlichkeit nicht gegeben, so dass eine Lösung mit 

größeren Absenktiefen auch aus dieser Sicht nicht anzustreben ist. 

Aus wasserwirtschaftlicher Sicht ist eine Absenkung um ZW – 0,5 m ausgewogen, 

weil es bei den aus der Grundwasserregelung der 3. S/L-Bahn 

abfließenden, noch moderaten Wassermengen gelingt, das Wasser einerseits 

über die Versickerungsanlage wieder dem Grundwasser zuzuführen 

und andererseits durch die Einleitung der Restmenge in den Vorflutgraben 

Nord das rd. 500 m lange Teilstück zwischen dem Einleitbauwerk der 

GWR-Ost und der Autobahn A92 als erwartete Versickerungsstrecke ökologisch 

aufzuwerten und das eingeleitete Wasser in diesem Abschnitt vollständig 

dem Grundwasser zuzuführen. 

Mit der gewählten Lösung gelingt es, die Auswirkungen auf den Flughafennahbereich 

zu beschränken (10 cm Linie). 

Bei der Erarbeitung der optimalen Lösung wurden Inhomogenitäten im 

Boden, Messungenauigkeiten bei der Vermessung, o.ä. so weit als möglich 

bei der Bewertung berücksichtigt. Allerdings müssen bei der Konzeption 

des künftigen Systems gewisse, wenn auch geringe Sicherheiten berücksichtigt 

sein, um ein auch bei geringfügig abweichenden Randbedingungen 

betriebsicheres System zu schaffen. Tendenziell muss für Absenktiefen 

von weniger als 0,5 m unter ZW ein nur unwesentlich geringerer 

baulicher und betrieblicher Aufwand betrieben, während sich bei Absenktiefen 

über ZW – 0,5 diese Aufwendungen deutlich erhöhen, vor allem 

wegen der erforderlichen Pumpwerke. Somit stellt die gewählte Absenktiefe 

aus technischer Sicht bei Berücksichtigung aller maßgebenden 

Faktoren das Optimum dar. 

Die Einhaltung der Planungsziele ist im Plan WA2321 (Grundwasserflurabstandsplan, 

geplante Flugbetriebsflächen – ZW) und WA2322 (Grundwasserflurabstandsplan, 

Geplante Flugbetriebsflächen – MHW) sowie in 

der technischen Planung der Flugbetriebsflächen belegt. 


169



3.4.4 Berechnungsergebnisse für die geplante Grundwasserregelung 

3.4.4.1 Grundwassergleichen Ist-Zustand und Planungsfall, Flurabstände 

und Linien gleicher Absenkung 

Mittlerer Niedrigwasserstand - MNW 

Plan WA2312 zeigt die Linien gleichen Grundwasserstandes für den Ist- 

Zustand sowie für den Planungsfall für den MNW (Mittleren Niedrigwasserstand), 

den Flurabstand für diesen Wasserstand im Ist-Zustand sowie 

die Linie gleicher Absenkung (10 cm-Linie) für den Planungsfall. 

Im Plan dargestellt und in die Berechnung eingegangen sind die Dränleitungen 

(2 Stränge) mit einer Ableitungsmenge von 170 l/s sowie die Seitenentnahmen 

mit einem verringerten mittleren Durchlässigkeitsbeiwert 

von 1 x 10 -6 m/s nach Wiederverfüllung. 

Deutlich wird, dass die Dränleitungen bei MNW das Grundwasser nur um 

10 cm bis maximal 25 cm absenken. 

Die geplante Versickerungsanlage ist bei MNW nicht in Betrieb, weil die 

von den Dränleitungen abgeleitete Wassermenge benötigt wird, damit die 

Gewässer, in die eingeleitet wird, einen ausreichenden Niedrigwasserabfluss 

haben. Daher verläuft die 10-cm-Linie im Norden geringfügig weiter 

nördlich als bei ZW. Im Westen, Süden und Osten reicht die 10 cm-Linie 

weniger weit als bei ZW. Das liegt daran, dass der Betrag der Absenkung 

gegenüber dem Ist-Zustand bei MNW geringer ist als bei ZW. 

Die begrenzte Reichweite der Absenkung im Südwesten hat ihre Ursache 

in den bestehenden Seitenentnahmen. 

Zentralwasserstand - ZW 


Zustand sowie für den Planungsfall für den ZW (Zentralwasserstand), den 

Flurabstand für diesen Wasserstand im Ist-Zustand sowie die Linie gleicher 

Absenkung (10 cm-Linie) für den Planungsfall. 

Im Bereich der Dränleitungen stellt sich die angestrebte Absenkung von 

50 cm ein. Dabei wird eine Wassermenge von 320 l/s abgeleitet. Versickert 

werden insgesamt 170 l/s. 

Es ist geplant, die zu versickernde Wassermenge gleichmäßig auf die Anlage 

zu verteilen. Im Zuge des Betriebs kann die Versickerung lokal angepasst 

werden, um die gewünschten Grundwasserstandshöhen zu erzielen. 

Die 25-cm-Linie der Absenkung liegt weitestgehend im Bereich des Flughafens. 

Lediglich im Südosten nördlich der „Dreiloswiesen“ tritt außerhalb 

des Flughafens eine Absenkung größer als 25 cm auf. 

Im Norden verläuft die 10 cm-Linie nahe der Versickerungsanlage. 

Mittlerer Hochwasserstand - MHW 





Zustand sowie für den Planungsfall für den MHW (Mittleren Hochwasserstand), 

den Flurabstand für diesen Wasserstand im Ist-Zustand sowie die 

Linie gleicher Absenkung (10 cm-Linie) für den Planungsfall. 

Der mittlere Hochwasserstand liegt im Bereich der geplanten 3. S/L-Bahn 

im Mittel um rd. 40 cm über dem Zentralwasserstand (z.B. Grundwassermessstelle 

3235Q: ZW = 437,37 m ü. NN, MHW = 437,80 m ü. NN, Differenz 

43 cm. Siehe auch Abschnitt 3.2.2). Daher ergibt sich bei MHW eine 

wesentlich höhere abzuleitende Wassermenge von rd. 680 l/s. Dementsprechend 

ergibt sich auch eine in Bezug auf ZW vergleichsweise größere 

Reichweite der Absenkung . 

Hier gilt es allerdings anzufügen, dass solche Verhältnisse nur an wenigen 

Tagen im Jahr zu erwarten und folglich keine Auswirkungen damit verbunden 

sind. 

Niedrigstwasserstand - NNW 

Das NNW wurde im extremen Trockenjahr 2003 festgestellt. Aufgrund des 

extrem trockenen Sommers 2003 war an fast allen Grundwassermessstellen 

über das gesamte Jahr hinweg ein Absinken der Wasserstände zu 

verzeichnen. Der kontinuierliche Rückgang des Wasserstands setzte in 

2003 bereits im Februar ein; der niedrigste Wasserstand wurde um den 5. 

Januar 2004 beobachtet. 

Falls der Wasserstand deutlich unter den MNW absinken würde, würde 

die Drainage allmählich trocken fallen. Sie würde keine Absenkung mehr 

erzeugen. 

Höchsthochwasserstand - HHW und Hundertjähriger Hochwasserstand 

- HW100 

Im Falle von Grundwasser-Hochständen über MHW, z.B. einem HW100 , 

wirken die Dränleitungen zwar absenkend. In solchen Fällen würde das 

Grundwasser jedoch in die Frostschutzschicht einstauen. Eine Analyse 

der bisher aufgetretenen Hochwasserstände in Verbindung mit den meteorologischen 

Verhältnissen, die einem Hochwasser voraus gingen bzw. zu 

diesem führten, hat ergeben, dass ein solches Hochwasserereignis im 

Grundwasser nicht während einer starken Frostperiode zu erwarten ist. 

Daher ist es hinnehmbar, dass die Frostschutzschicht kurzzeitig eingestaut 

werden kann. 

Allenfalls wäre es möglich, dass unmittelbar im Anschluss an ein Hochwasserereignis 

eine Frostperiode einsetzt und zu diesem Zeitpunkt das 

Wasser aus der verdichteten Frostschutzschicht noch nicht wieder ausgesickert 

ist. Dass ein solcher Fall eintritt und zu Schäden führt ist sehr unwahrscheinlich, 

weil 

• bisher die Hochwässer meist im Sommer aufgetreten sind, 


171



• das Eintreten der zwei extremen Ereignisse Hochwasser und im 

unmittelbaren Anschluss starker Frost extrem unwahrscheinlich ist, 

• ein starkes Frostereignis zudem noch lange anhalten müsste, damit 

der wassergetränkte und damit eine erhöhte Wärmekapazität aufweisende 

Untergrund gefriert. 

Die sichere Vermeidung eines solchen Falles wie der beschriebenen Ausnahmesituation 

kann technisch nur mit unverhältnismäßig großem Aufwand 

und zusätzlichen Auswirkungen, z.B. durch Erhöhung der abzuleitenden 

Grundwassermenge, erreicht werden. Dies ist weder wasserwirtschaftlich 

noch ökonomisch sinnvoll und daher nicht vorgesehen. 

Sensitivitätsanalyse 

Die berechneten Reichweiten der Absenkung basieren auf dem für MNW 

kalibrierten Modell. Für höhere Wasserstände wurden die selben Werte für 

die Kolmation angesetzt wie für den MNW-Fall. Allerdings sind diese Werte 

für ZW und MHW nicht durch Messungen bestätigt. Daher wurde im 

Zuge einer Sensitivitätsanalyse (siehe Beilage GWR-1: Sensitivitätsanalyse) 

untersucht, welche Auswirkungen eine Variation des Parameterpaares 

Kolmation und Wasserspiegel im Vorfluter auf die prognostizierten Reichweiten 

der Absenkung besitzt. 

Grundsätzlich gilt: Wenn die Kolmation geringer ausfällt und somit die Anbindung 

des Grundwassers an den Vorfluter stärker ist, dann steuert dieser 

vermehrt den Grundwasserstand und der Einfluss der Drainage und 

damit die Reichweite der Absenkung nimmt ab. 

Wird für den MHW-Fall eine um die Hälfte reduzierte Kolmation angesetzt, 

so verringert sich die berechnete Reichweite der Absenkung im Planungsfall. 

Dies führt bei MHW zu einer Verschiebung der 10-cm Linie in Richtung 

Flughafenzaun, die im Bereich des Süßgrabens bis zu 250 m beträgt. 

Der Fall, dass eine bei MHW und ZW stärkere Kolmation als bei MNW auftritt, 

ist nur theoretischer Natur. Es ist davon auszugehen, dass die Anbindung 

des Grundwassers an den Grabenwasserspiegel bei MHW und ZW 

stärker ist als bei MNW, weil der dann höhere Wasserdruck die Poren des 

Grundwasserleiters an der Begrenzung des Gewässerbettes frei spült. 

Damit liegt die dargestellte Reichweite bei MHW und ZW auf der sicheren 

Seite. 

3.4.4.2 Grundwasserschwankungsverhalten 

In Abschnitt 3.2.2.5 (Schwankungsverhalten des Grundwassers) wurde 

gezeigt, dass eine Dämpfung der Grundwasserschwankungen nur im nahen 

Umfeld des Flughafens auftritt. Das wird sich nicht ändern und wird 

auch künftig so sein. 

3.4.4.3 Flurabstände im Bereich der 3. S/L-Bahn bei ZW und MHW 

Die Planungsziele sind in Kap. 3.4.1 beschrieben. Die einzuhaltenden 

Flurabstände von 0,5 m unter Gelände bzw. 1,0 m unter der Oberkante 

von Flugbetriebsflächen werden nach Berechnungen bei Grundwasser- 




ständen bis MHW durchgehend eingehalten. Nur am westlichen Schnellabrollweg 

(P1) rd. 200 m südlich des westlichen S/L-Bahnendes beträgt 

der Flurabstand auf einer Länge von rd. 100 m bei MHW lediglich 70 cm. 

Um die Planungsziele zu erreichen, könnten die GWR-Dräns verlängert 

werden. Darauf wurde allerdings verzichtet, um die Auswirkungen der 

Grundwasserabsenkungen nicht zu erhöhen. Statt dessen werden an der 

genannten Stelle durch einen angepassten Betrieb, das bedeutet das Abschalten 

von einzelnen angrenzenden Versickerungsbereichen, die Planungsziele 

erreicht. Bedarfsdränagen 

Als Grundlage für die Bemessung und Planung der Grundwasserregelungsmaßnahmen 

stehen am Flughafen München eine weit überdurchschnittlich 

hohe Zahl an Bodenaufschlüssen und Ermittlungen von Bodenkennwerten 

zur Verfügung. Dennoch kann nicht gänzlich ausgeschlossen 

werden, dass Inhomogenitäten im Untergrund trotz der hohen Erkenntnisdichte 

zu unerwarteten Grundwasserständen bzw. Grundwasserströmungsverhältnissen 

führen können. 

Falls den Fassungselementen der Grundwasserregelung (GWR-Dräns) 

weniger Wasser zuströmt als berechnet, kann das dazu führen, dass sich 

die Grundwasserverhältnisse bereichsweise nicht plangemäß einstellen 

und es beispielsweise zu Vernässungen kommen könnte. 

Diese nicht vollständig kalkulierbare Situation kann dadurch ausgeglichen 

werden, dass an der betreffenden Stelle eine möglichst hoch liegende zusätzliche 

Dränage eingebaut (Bedarfsdränage) und das gefasste Grundwasser 

über die Sammelleitung abgeführt wird. 

Somit wird ein geringeres natürliches Grundwasserableitungsvermögen 

des Bodens (Transmissivität), das den geplanten Abfluss des Grundwassers 

in die GWR-Dräns zunächst hemmt, durch eine künstliche Wegsamkeit 

annähernd wirkungsneutral unterstützt. 

3.4.4.4 Wassermengenausgleich in den Oberflächengewässern 

Durch Verfüllung von bestehenden Gräben und durch die Grundwasserregelung 

können sich geringere Abflüsse in den Gräben nördlich des Flughafens 

ergeben, nämlich für den 

♦ Süßgraben (mit Loosgraben und Mittelgraben) 

♦ Grüselgraben (mit Breitwiesengraben und Zufluss Grüselgraben 

1) 

♦ Keckeisgrenzgraben (mit Kalkgriesgraben und Stampfwiesengraben) 

Aus den Grundwassermodellrechnungen wurden die in der nachfolgenden 

Tabelle 3-2 dargestellten geringeren Abflüsse ermittelt: 


173



Tabelle 3-2 Ausgleich der durch die GWR bedingten geringeren Abflüsse 

der Gräben 

Grabenbereich MNW ZW MHW 

Süßgraben 30 l/s 25 l/s 45 l/s 

Grüselgraben 50 l/s 45 l/s 95 l/s 

Keckeisgrenzgraben 15 l/s 20 l/s 45 l/s 

Die durch die vorgesehene Grundwasserregelung bedingten geringeren 

Abflüsse werden durch entsprechende Steuerung der Ausleitbauwerke am 

Süß- und Grüselgraben bzw. durch Zupumpen von Grundwasser aus dem 

GWR-Drän Ost in den Keckeisgrenzgraben ausgeglichen. Damit wird erreicht, 

dass sich die Abflüsse in den Gräben nördlich des Flughafens 

durch die Grundwasserregelung nicht verändern. 

3.4.4.5 Einfluss von Seitenentnahmen auf den Grundwasserstrom 

Die zwischen der geplanten 3. S/L-Bahn und dem nördlichen Flughafenzaun 

geplanten Seitenentnahmen (siehe Plan D1a/F6.1a-2110) werden 

nach Gewinnung des Kieses mit geringer durchlässigem Material verfüllt. 

Das kann ohne weitere technische Einrichtungen zu einem Grundwasseraufstau 

im Oberstrom- und zu einer Grundwasserabsenkung im Unterstrombereich 

führen. 

Der Grundwasseraufstau wird durch die rd. 200 m südlich der Seitenentnahmen 

liegenden Nordstränge der GWR-Dräns West und Ostverhindert. 

Grundwasser, das durch die verfüllten Seitenentnahmen im Abstrom gehindert 

ist, fließt den Dränleitungen der Grundwasserregelung zu. Das 

führt dort zu einer Erhöhung des Abflusses um rd. 50 l/s bei ZW. Diese 

Wassermenge wird über die Versickerungsanlage wieder dem Grundwasser 

zugeführt. 

Bei den östlichen Seitenentnahmen 14 und 15 reicht die Wirkung der 

Dräns nicht aus, um den Grundwasseraufstau auszugleichen. In diesem 

Bereich sind daher 2 Grundwasserüberleitungen an den östlichen Seitenentnahmen 

mit einer Entnahme und Wiederversickerung von mindestens 

2 x 5 l/s (vgl. Lageplan der Grundwasserüberleitungen WA5402) vorgesehen. 

3.4.4.6 Einfluss der Bauwerke im Grundwasser auf den Grundwasserstrom 

Die geplanten Bauwerke werden, soweit sie erfassbare Auswirkungen auf 

die Grundwasserströmungsverhältnisse haben, mit Grundwasserüberleitungssystemen 

ausgestattet. Auswirkungen auf den Grundwasserstrom 

können dadurch vermieden werden (vgl. Abschnitt 3.5 - Bauwerke im 

Grundwasser). 




3.4.5 Konstruktive Gestaltung der Grundwasserregelung 

3.4.5.1 Art und Umfang der Absenkung und Wiederversickerung 

Die geplanten Maßnahmen sind im Übersichtsplan D1a/F6.1a-007 dargestellt. 

Wie in den vorigen Kapiteln beschrieben, wurden Absenktiefe und Versickerung 

dahingehend optimiert, dass die Auswirkungen der geplanten 

Maßnahmen insgesamt minimiert werden. Die für die optimierte Absenkung 

von 0,5 m unter ZW erforderlichen baulichen Anlagen sind nachfolgend 

beschrieben. 

Der Grundwasserspiegel wird zur Einhaltung der unter Abschnitt 3.4.1 definierten 

Planungsziele im Bereich der Schnellabrollwege und der 3. S/L- 

Bahn abgesenkt und stabilisiert. Die Grundwasserabsenkung erfolgt durch 

in Kiesrigolen eingebettete Dränleitungen. 

Mit Hilfe dieser linienartigen Dränageeinrichtungen kann der Grundwasserstand 

im gesamten Bereich der 3. S/L-Bahn auf das notwendige Niveau 

eingestellt werden. 

Die Grundwasserfassungen über Dränagen haben gegenüber dem bestehenden 

System mit den Entwässerungsgräben den Vorteil, dass sie exakt 

an der Stelle angeordnet werden können, wo die größte Absenkung notwendig 

ist. Dies führt im Vergleich zu anderen Techniken, wie z.B. Entwässerungsgräben, 

zu einer Minimierung der abzuleitenden Grundwassermenge. 

Offene Wasserflächen werden vermieden und dadurch die Vogelschlaggefahr 

verringert. 

Im Zuge der Planungen wurden unterschiedliche Arten der Versickerung, 

z.B. über Mulden und/oder Versickerungsrigolen, Versickerungsschächte 

und –brunnen, sowie der Zuleitung zu den Versickerungen, z.B. Freispiegelleitungen, 

offene Gerinne und Druckleitungen, untersucht. 

Unter Berücksichtigung der Realisierbarkeit, der Betriebssicherheit und einer 

wirtschaftlichen Bau- und Betriebsweise sind folgende Maßnahmen 

vorgesehen: 

- Die Zuleitung erfolgt grundsätzlich über kleine Pumpwerke und Druckleitungen. 

- Die Versickerung wird über Kiesrigolen bzw. Kies-Rohr-Rigolen- 

Systeme vorgenommen. 

Die Ausnahme bleibt die Versickerung im Westen. Westlich der 3. S/L- 

Bahn können eine Reihe der bestehenden Versickerungsbrunnen beibehalten 

werden. Sie werden über eine neue Zuführung mit dem zur Versickerung 

vorgesehenen Wasser versorgt und gewährleisteten die vorhandene 

Grundwassersituation von Attaching. 

Das gefasste Grundwasser wird nach Norden abgeleitet und unmittelbar 

nördlich des Flughafenzauns wieder in den Untergrund eingeleitet. 

Für die Fassung des Grundwassers, die Verteilung und die anschließende 

Versickerung sind zusammenfassend folgende Einrichtungen erforderlich: 


175



- Linienhafte Dränagen in den Flächen zwischen den Schnellabrollwegen 

und der 3. S/L-Bahn. 

- Schachtbauwerke in den Dränagen mit Einrichtungen zur gezielten 

Einstellung des Grundwasserspiegels. 

- Sammelleitungen, die das Grundwasser aus den Dränagen aufnehmen 

und nach Osten ableiten. 

- Ableitungen der Sammelleitungen nach Norden in die vorhandenen 

Vorfluter mit Einleitungsbauwerken. 

- Pumpenbauwerke im Nebenschluss der Ableitungen, 

- Druckleitungen, die das Grundwasser über die Pumpenbauwerke das 

Grundwasser über (Verteilerleitung) zu den Versickerungseinrichtungen 

nördlich des Flughafenzauns fördern. 

- Zuleitung zu den Versickerungsflächen alle rd. 150 m. 

Aufgrund der bestehenden und zu verlegenden Einrichtungen (Überleitungen, 

Verrohrungen usw.), sowie der Ausdehnung und Höhenlage der neuen 

Versickerungseinrichtungen ist eine funktionale Gliederung in die folgenden 

drei Versickerungsbereiche sinnvoll: 

- Versickerungsbereich West, 

- Versickerungsbereich Mitte, 

- Versickerungsbereich Ost. 

Jeder dieser Versickerungsbereiche kann unabhängig voneinander betrieben 

werden und verfügt über ein eigenes Pumpwerk mit Verteilerleitungen 

zu den einzelnen Versickerungseinrichtungen. Das gewährleistet eine hohe 

Betriebssicherheit im Schadensfall. 

Die hydrotechnischen Berechnungen zum Nachweis der ausreichenden 

Leistungsfähigkeit der Einrichtungen zur Grundwasserregelung liegen den 

Unterlagen (Beilage GWR-2) bei. 

Die geplanten Maßnahmen sind im Lageplan D1a/F6.1a-1008 dargestellt. 

Die im folgende näher beschriebenen Einrichtungen sind zusätzlich in den 

Lageplänen WA0401 bis WA0406 dargestellt. 

3.4.5.2 Dränleitungen zur Grundwasserregelung (GWR-Dräns) 

Die Flächen zwischen den Rollwegen und der 3. S/L-Bahn werden mit 

Dachprofil ausgebildet und haben zwei von West nach Ost verlaufende 

Tieflinien. Dadurch ein Doppelmuldensystem. Die Neigung der Oberfläche 

zu diesen Mulden beträgt mindestens 1,5 %. 

Die Trasse der Grundwasserdränagen folgt diesen Mulden in West-Ost- 

Richtung. Aufgrund der notwendigen Gesamtlänge der Dränagen, der 

Menge des abzuleitenden Grundwassers und der Zielsetzung, das 

Grundwasser im Norden wieder zu versickern, erfolgt eine Unterteilung in 

die Dränagen West (GWR-Drän West) und die Dränagen Ost (GWR-Drän 

Ost), jeweils mit den Strängen Nord und Süd. 




Die Dränleitungen werden mit einem Innendurchmesser von 300 bis 

400 mm in einer Kiesrigole mit einem Querschnitt von 1,0 auf 1,0 m verlegt. 

Die Leitungen werden hierbei so angeordnet, dass der Rohrscheitel 

im Regelfall 50 cm unter dem Grundwasserstand „ZW minus 50 cm“ liegt. 

Nur in wenigen Bereichen muss dieses Maß aufgrund der Höhenlage der 

weiterführenden Sammelleitungen auf rd. 40 cm reduziert werden. Aufgrund 

dieser Höhenlage der Dränage liegen die Leitungen ständig im 

Grundwasser und ein Zutritt von Luft in die Dränagen wird vermieden. Auf 

diese Weise kann eine Verockerung der Leitungen reduziert werden. 

Das Dränagesystem und die anschließenden Sammel- und Ableitungen 

muss so dimensioniert sein, dass bei Annahme eines mittleren Hochwassers 

(MHW) rd. 680 l/s abgeleitet werden können. Beim Zentralwasserstand 

(ZW) werden insgesamt rd. 320 l/s über die Dränagen gefasst und 

abgeleitet. 

Die Gesamtlänge der Dränagen beträgt rd. 6384 m 

GWR-Drän West (Nord): 1548 m, 

GWR-Drän West (Süd): 1536 m, 

GWR-Drän Ost (Nord): 1650 m, 

GWR-Drän Ost (Süd): 1650 m. 

Das bedeutet, dass beim Bemessungsfall MHW pro 100 m Länge der 

Dränagen im Mittel rd. 11 l/s aufgenommen und abgeleitet werden müssen. 

Diese mittlere Dränagemenge liegt sowohl der Bemessung der Dränagen 

als auch der anschließenden Sammel- und Ableitungen zu Grunde. 

Die Längsschnitte der GWR-Dräns sind in den Plänen D1a/F6.1a-2100 

und D1a/F6.1a-2102 dargestellt. 

3.4.5.3 Sammelleitungen der Dränleitungen (GWR-Sammelleitungen) 

Da es aufgrund des notwendigen Leitungsdurchmessers nicht wirtschaftlich 

ist, das in den Dränagen gefasste Grundwasser in gelochten Leitungen 

abzuleiten, werden parallel zu den Dränagen Sammelleitungen hergestellt, 

denen das Grundwasser alle 300 m zugeleitet wird. Die Sammelleitungen 

werden mit einem Gefälle von 0,02 bis 0,22 % in östliche Richtung 

verlegt. Der Durchmesser der Leitungen beträgt DN 300 bis DN 700. 

Die Zuleitung zu den Sammelleitungen erfolgt über 11 Schachtbauwerke, 

in die jeweils eine Dränage von Norden und eine Dränage von Süden 

mündet. Der Zulauf von den Dränagen zur Sammelleitung erfolgt jeweils 

über einen Dammbalken, dessen Höhenlage einstellbar ist. Auf diese 

Weise kann der Umfang der Grundwasserabsenkung exakt eingestellt und 

ggf. gesteuert werden. 

Die Sammelleitungen werden im Westen und Osten über den dränierten 

Muldenbereich hinaus verlängert, um bei Bedarf den nachträglichen Anschluss 

von Bedarfsdränagen zu ermöglichen. Diese Verlängerungen un- 


177



terführen die Verlängerung der Überleitung Süd-Nord im Westen und den 

Regenwasserkanal im Osten jeweils mit Hilfe eines Dükers. 

Die Schächte zur Grundwasserregelung sind im Regelplan Nr. D1a/F6.1a- 

2106 dargestellt. 

Die Längsschnitte der GWR-Sammelleitungen sind gemeinsam mit den 

Ableitungen in den Plänen Nr. D1a/F6.1a-2101 und D1a/F6.1a-2103 dargestellt. 

3.4.5.4 Ableitung in die Gewässer (GWR-Ableitungen) 

Die Sammelleitungen West und Ost münden in die beiden nach Norden 

führenden GWR-Ableitungen West und Ost zur Vorflut. 

Die GWR-Ableitung West mündet in den Grüselgraben. 

Die GWR-Ableitung Ost mündet in den Vorflutgraben Nord. 

Um oberhalb der Grabensohle in den Vorflutgraben einleiten zu können, 

wird die GWR-Ableitung Ost auf eine Länge von rd. 0,9 km vom Flughafenzaun 

aus betrachtet parallel zum Vorflutgraben verlegt. Um eine bestehende 

Gasleitung DN 700 in ausreichendem Abstand überführen zu können, 

wird die Leitung südlich der Querung der Dorfstraße östlich parallel 

zur Gasleitung geführt. 

Die Ableitungen werden ab dem Anschluss der Sammelleitungen jeweils 

als Doppelrohrleitung bis zu den Vorflutern geführt. Auf diese Weise kann 

jeweils ein Strang zur Wartung (Kamerabefahrung, Reinigung) außer Betrieb 

genommen werden unter Aufrechterhaltung der Funktionstüchtigkeit 

der Anlage. 

Die GWR-Ableitung West besteht aus 2 Leitungen DN 600 und hat ein 

Gefälle von 0,14 %. Die GWR-Ableitung Ost wird ebenfalls als Doppelleitung 

DN 600 mit I=0,09 % verlegt. 

Die GWR-Ableitungen münden in freien Auslässen in die Gewässer. Die 

Einrichtung von Rückschlagklappen zur Verhinderung des Rückstaus bei 

Hochwasser in den Vorflutern ist nicht erforderlich. Im Rahmen der hydrotechnischen 

Berechnungen (vgl. Beilage GWR-2) wurde nachgewiesen, 

dass auch bei einem Rückstau in das Leitungssystem die Grundwasserregelung 

ohne Beeinträchtigung funktioniert. 

Die Längsschnitte der GWR-Ableitungen sind gemeinsam mit den Sammelleitungen 

in den Plänen Nr. D1a/F6.1a-2101 und D1a/F6.1a-2103 dargestellt. 

Die Einleitbauwerke GWR-West, GWR-Ost und Kalkgriesgraben sind im 

Plan D1a/F6.1a-2108 dargestellt. 




3.4.5.5 Pumpenbauwerke und Verteilerleitungen 

Die Versickerung erfolgt über die drei unabhängig von einander zu betreibenden 

Versickerungsbereiche West, Mitte und Ost, sowie Attaching. Die 

zentralen Einrichtungen dieser Abschnitte sind die Pumpenbauwerke 

West, Mitte und Ost sowie die von dort zu den Versickerungseinrichtungen 

führenden Verteilerleitungen (Druckleitungen). Die Ausdehnung der drei 

Versickerungsbereiche in West-Ost-Richtung beträgt: 

- Versickerungsbereich West, vom Westrand der Versickerungseinrichtungen 

bis zum Süßgraben, Länge rd. 1600 m 

- Versickerungsbereich Mitte, Süßgraben bis etwa Station 0+800 des 

Ableitungsgraben Nord, Länge rd. 2000 m 

- Versickerungsbereich Ost, von etwa Station 0+800 des Ableitungsgraben 

Nord bis zum Ostrand Versickerungseinrichtungen, Länge 

rd. 1600 m 

Die über die Versickerungseinrichtungen in den drei Bereichen in den Untergrund 

einzuleitenden Wassermengen wurde mit dem Grundwassermodell 

bestimmt. Demnach werden mit Hilfe der unterschiedlichen Versickerungseinrichtungen 

auf der gesamten Nordseite der Flughafenerweiterung 

rd. 170 l/s in den Untergrund eingeleitet. Die mengenmäßige Verteilung 

der Einleitung erfolgt ebenfalls in Abhängigkeit vom Ergebnis der Grundwassermodellierung 

und diente der Bemessung der Pumpenbauwerke 

und der Verteilerleitungen. Die Versickerungsmenge der einzelnen Bereiche 

beträgt: 

- Versickerungsbereich West / Pumpwerk West: rd. 50 l/s 

- Versickerungsbereich Mitte / Pumpwerk Mitte: rd. 55 l/s 

- Versickerungsbereich Ost / Pumpwerk Ost: rd. 65 l/s 

Das Pumpwerk West liegt außerhalb des Flughafenzauns westlich der 

Verlängerung der bestehenden Überleitung Süd-Nord. Das Bauwerk wird 

über Wege von Osten und von Westen her erschlossen. Das zu versickernde 

Wasser wird der Überleitung Süd-Nord über Anschlussleitungen 

zum Pumpenbauwerk entnommen. Vom Pumpwerk West führen Verteilerleitungen 

zu insgesamt 10 Einleitungsstellen im Bereich der geplanten 

Versickerungsmulden nördlich des Flughafenzauns. Zusätzlich werden 

etwa 47 bestehende Versickerungsbrunnen im Westen angeschlossen, 

die auch zukünftig betrieben und für die Grundwasserregelung verwendet 

werden. 

Das Pumpwerk Mitte liegt auch außerhalb des Flughafenzauns und ist 

westlich des Grüselgrabens geplant. Dem Bauwerk fließt Grundwasser 

aus der GWR-Ableitung West zu. Vom Bauwerk führt eine Verteilerleitung 

nach Westen zu insgesamt 7 Einleitstellen in die Versickerungen und nach 

Osten zu weiteren 6 Einleitstellen. Das Bauwerk wird über die Wege parallel 

der Versickerung bzw. des Ableitungsgrabens Nord erschlossen. Zusätzlich 

ist eine Zufahrt über die Birkenstraße von Norden her möglich. 


179



Das Pumpenbauwerk Ost, östlich des Vorflutgrabens Nord, wird aus der 

GWR-Ableitung Ost beschickt. Vom Bauwerk werden Verteilerleitungen 

nach Westen und Osten zu den Versickerungsflächen zu insgesamt 11 

Einleitstellen geführt. Die Druckleitung nach Westen unterführt den Vorflutgraben 

Nord parallel zur GWR-Ableitung Ost. Das Bauwerk wird über 

eine Zufahrt von Nordosten her erschlossen, die an einen bestehenden 

Weg anschließt. 

Die technische Trennung der Versickerungsbereiche erfolgt durch Schieber. 

Auf diese Weise kann jeder Abschnitt gezielt betrieben werden, ohne 

dass sich die Pumpenbauwerke gegenseitig beeinflussen. Zunächst werden 

die Anlagen so konzipiert, dass beim Ausfall z.B. eines Pumpenbauwerkes 

die Versickerung durch Zuleitung von einem benachbarten Pumpenbauwerk 

übernommen werden kann. Darüber hinaus kann auch die 

Abgrenzung der Versickerungsbereiche in Abhängigkeit von späteren Betriebserfahrungen 

geändert werden. Auf diese Weise ist der Betrieb insgesamt 

äußerst flexibel und betriebssicher. 

Die geplanten Maßnahmen sind im Lageplan D1a/F6.1a-1008, der Regelquerschnitt 

Versickerungsbereich im Plan D1a/F6.1a-2105 dargestellt. 

Zusätzlich sind die Pumpenbauwerke und Verteilerleitungen in den Lageplänen 

WA0401 bis WA0406 enthalten. 

3.4.5.6 Versickerungseinrichtungen 

Die Versickerung wird über Kies-Rohr-Rigolen vorgenommen. Die Breite 

des Versickerungsbereiches beträgt gesamt rd. 10 m. Dieser Bereich besteht 

aus einem 5 m breiten südlichen Streifen für die Leitungstrasse der 

Versickerungseinrichtungen, in dem die Verteilerleitung einschließlich der 

Verteilerbauwerke und die Trasse der Steuer- und Stromkabel vorhanden 

sind. Im nördlich anschließenden ebenfalls 5 m breiten Streifen wird die 

eigentliche Versickerung mit einer Breite von bis zu 4 m mit der mittig angeordneten 

1 m breiten Kies-Rohrrigole angeordnet. Die Mulde kann hierbei 

innerhalb des Versickerungsbereiches mit unregelmäßigen Formen 

naturnah gestaltet werden. 

Die Einleitung über die Verteilerleitungen von den Pumpenbauwerken erfolgt 

regelmäßig in Abständen von im Mittel 150 m. Insgesamt werden 34 

Versickerungseinheiten eingerichtet. Die Beschickung dieser Versickerungseinheiten 

erfolgt jeweils über eine Zuleitungen von einem zentralen 

Schachtbauwerk (Verteilerbauwerk). 

Jede Versickerungseinheit kann unabhängig von den restlichen Einrichtungen 

angesteuert und betrieben werden. Aus diesem Grund werden in 

den Verteilerbauwerken Regelorgane (Schieber o.ä.) in der Ableitung zur 

jeweiligen Versickerung installiert und so eingestellt, dass eine gleichmäßige 

Beschickung der Versickerungsbereiche gewährleistet ist. 

Die Einleitung zu den einzelnen Versickerungseinheiten erfolgt mit einem 

Durchfluss von rd. 3 bis 6 l/s. 

Der Zulauf von den Verteilerleitungen zu den Versickerungsbereichen erfolgt 

in einem oberirdischen Grabeneinlauf. Das Einlaufbauwerk wird so 




ausgebildet, dass Wartungen und Reinigungen einfach zu bewerkstelligen 

sind. Das Einlaufbauwerk wird mit abnehmbaren Holzbohlen abgedeckt. 

Vom Einlaufbauwerk wird das zu versickernde Wasser in oberflächennahe 

Dränleitungen mit einer Überdeckung von rd. 20 bis 30 cm eingeleitet. Auf 

diese Weise werden offene Wasserflächen mit der Gefahr eines erhöhten 

Vogelschlagrisikos vermieden. 

Aufgrund der oberflächennahen Einleitung kann u.U. die Versickerung bei 

Frost beeinträchtigt werden. Um auch im Winter die Zuleitung des gefassten 

Grundwassers in die Versickerungsrigole sicher zu stellen, kann in 

dieser Zeit die Zuleitung in die unterirdisch in Tiefen von etwa 1,0 bis 2,0 

m verlegten Dränagenleitungen DN 300 (Rohr-Rigole). Dabei wird die Installation 

im Schachtbauwerk der Verteilerleitung so vorgenommen, dass 

die Ableitung für den Winterbetrieb selbsttätig erfolgt. Sollte die oberflächennahe 

Zuleitung zur Versickerung durch Frost eingeschränkt oder 

auch gänzlich unmöglich sein, käme es in der Leitung zu einem Rückstau. 

Dieser Rückstau würde dazu führen, dass die Ableitung über die etwas 

höher angeordnete Ableitung für den Winterbetrieb in die unterirdische 

Rohr-Rigole vorgenommen wird. 

Bei Ende der Frostperiode wird die Beschickung der Versickerung wieder 

selbständig über die oberirdische Zuleitung vorgenommen. 

Auf diese Weise ist ein ganzjähriger, sicherer Versickerungsbetrieb gewährleistet. 

Die bauliche Ausbildung ist in allen Bereichen - wie oben beschrieben - 

gleich. Die Unterschiede betreffen lediglich Lage bzw. Anordnung. Die 

Versickerungsanlagen östlich des Vorflutgrabens Nord sind in den südlichen 

Damm der Aufweitung des Abfanggrabens Ost integriert. Der Versickerungsbereich 

ist hier auf der Nordseite des Damms geplant und liegt 

auf Höhe des HQ100+Klima. Ein Überstau der Versickerungseinrichtungen 

wäre daher lediglich bei sehr seltenen Abflussereignissen zu erwarten. 

Die vorhandenen Versickerungsbrunnen westlich der Erweiterung des 

Flughafens (Attaching) werden unverändert beibehalten und in das geplante 

Versickerungssystem integriert und betrieben. 

Die Versickerungseinrichtungen für die Bereiche West, Mitte und Ost sind 

im Plan D1a/F6.1a-2105, der Längsschnitt der Versickerungsrigolen im 

Plan D1a/F6.1a-2104 dargestellt. 

Details der Versickerung mit Lageplan, Längsschnitt und Verteilerbauwerk 

sind daneben im Plan Nr. WA2902 dargestellt. 

3.4.6 Betrieb der Grundwasserregelung 

Bei niedrigen Wasserständen und geringen Abflüssen im Grüselgraben 

und im Süßgraben soll keine Versickerung erfolgen. In diesem Fall wird 

dem oberirdischen Abfluss in den Gewässern Vorrang eingeräumt. Dieses 

Vorgehen wurde bereits bei der bestehenden Versickerung umgesetzt. Es 


181



wird beibehalten, weil Grundwasser und Abflüsse in den Gräben eng miteinander 

korrespondieren. 

Sobald das Wasserdargebot in den Gräben wieder ausreicht, um zum einen 

ausreichenden Abfluss in den Gräben zu gewährleisten und zum anderen 

die Versickerung betreiben zu können, wird die Versickerung wieder 

in Betrieb genommen. 

Bei ZW werden rd. 320 l/s abgeleitet. Diese Menge erhöht sich bis auf rd. 

680 l/s bei MHW. Bei diesen mittleren und höhern Grundwasserständen 

sollen konstant über die gesamten Versickerungseinrichtungen rd. 170 l/s 

wiederversickert werden. Der Rest des gefassten Grundwassers wird über 

die GWR-Ableitungen dem Grüselgraben und dem Vorflutgraben Nord zugeführt. 

Die Funktionstüchtigkeit der Grundwasserregelung ist auch bei Hochwasser 

in den beiden Vorflutern Grüselgraben und Vorflutgraben Nord gewährleistet, 

so dass auch bei einem Rückstau in das Leitungssystem der 

Regelbetrieb durchgeführt werden kann. Es sind keine besonderen baulichen 

bzw. betrieblichen Vorkehrungen für die Versickerung bei Hochwasserführung 

der Vorfluter notwendig. 

Bei höheren Grundwasserständen als MHW wird die Versickerung erst 

dann eingestellt, wenn: 

- die Entlastungen der Regenklärbecken anspringen, 

- die Versickerung technisch aufgrund der hohen Grundwasserstände 

nicht mehr möglich ist. 

3.5 Bauwerke im Grundwasser 

3.5.1 Einführung 

Zahlreiche Bauwerke, die im Rahmen der Erweiterung der Flughafenanlagen 

um die 3. S/L-Bahn geplant werden, liegen ganz oder teilweise im 

Grundwasser und können sich deshalb sowohl im Bau- als im Endzustand 

auf den Grundwasserstrom auswirken. 

Die in diesem Kapitel beschriebenen Untersuchungen haben zum Ziel, 

• den Einfluss der geplanten Bauwerke auf die bestehenden 

Grundwasserverhältnisse zu ermitteln, 

• falls notwendig, technische Maßnahmen zu entwickeln, um die 

Auswirkung der Bauwerke auf das Grundwasser auf ein annehmbares 

Maß zu reduzieren, 

• Art und Umfang der erforderlichen Wasserhaltungsmaßnahmen 

zu ermitteln und die Auswirkungen dieser Baubehelfe anzugeben. 




Bei einigen Bauwerken im Grundwasser liegt die Grundwasserbeeinflussung 

unter dem zulässigen Wert von 10 cm (vgl. 1. ÄPFB), so dass nur 

bei größeren Bauwerken zusätzliche Maßnahmen erforderlich sind. 

Grundlage sind die Bezugsgrundwasserstände (vgl. Abschnitt 3.4.4.1) 

3.5.2 Bestehende Verhältnisse 

Viele der bestehenden Flughafengebäude binden in das Grundwasser ein 

und wurden mit technischen Einrichtungen zur Überleitung von Grundwasser 

ausgestattet, um die Auswirkungen auf den Grundwasserstrom auf 

das zulässige Maß zu beschränken. Das sind insbesondere: 

• Tunnelbauwerke (S-Bahn, Gepäck- und Versorgung, PTS) 

• Abfertigungsgebäude 

• Rollbrücken 

Aus den Darstellungen der Grundwassergleichen in den Plänen WA2312 

bis WA2314 wird ersichtlich, dass die Grundwasserüberleitungssysteme 

plangemäß wirken und die bestehenden Bauwerke keinen erkennbaren 

Einfluss auf das Abströmverhalten des Grundwassers haben und somit 

bei weiteren Planungen auf die bewährten Systeme zur Grundwasserüberleitung 

zurückgegriffen werden kann. Bislang wurden folgende Überleitungssysteme 

umgesetzt: 

• Horizontalfilterbrunnen mit Verbindungsleitungen beim S- 

Bahntunnel (Ausbaustand 1992) 

• Filterkiesrigolen mit Drän- und Verbindungsleitungen beim Tunnelbau 

im Bereich des Vorfeldes Ost. 

Aus technischen und betrieblichen Gründen bieten die Filterkiesrigolen 

größere Vorteile gegenüber den Horizontalfilterbrunnen, so dass diese 

Ausführungsart der Grundwasserüberleitungen auch in der Erweiterung 

des Vorfeldes Ost und für die sonstigen Bauwerke im Bereich des 3. S/L- 

Bahnsystem beibehalten werden soll. 

3.5.3 Geplante in das Grundwasser reichende Bauwerke 

Die wasserrechtlich relevanten Planungsunterlagen der Tunnelbauwerke 

sind den wasserwirtschaftlichen Maßnahmen im Anhang 1 beigefügt. Die 

Auswirkungen der Tunnel hinsichtlich Grundwasseraufstau und Bauwasserhaltung 

sind in der vorliegenden Planung berücksichtigt. 

Da das Grundwasser im Ausnahmefall in weiten Bereichen bis auf Höhe 

des anstehenden Geländes ansteigen kann, muss davon ausgegangen 

werden, dass alle Bauwerke und erdverlegte Sparten bei Hochwasser im 

Grundwasser zu liegen kommen. 

Zur besseren Übersicht und Zuordnung wurden den Bauwerken einzelne 

Bauwerksnummern (BwNr.) zugeordnet. 


183



Die Bauwerke im Grundwasser können grundsätzlich in 2 Gruppen eingeteilt 

werden: 

• Hauptbauwerke: Bauwerke, die tief in den Untergrund reichen 

und sich deutlich auf die bestehenden Grundwasserverhältnisse 

auswirken. In diesen Bereichen sind voraussichtlich technische 

Maßnahmen zur Grundwasserüberleitung erforderlich (vgl. Abschnitt 

3.5.4). Zu diesen Bauwerken gehören im geplanten Vorfeldbereich 

die in West–Ost Richtung verlaufenden Tunnel (PTS, 

G/V und S-Bahn) und der Satellit B1 sowie sämtliche Rollbrücken 

im Planungsbereich. 

• Kleinbauwerke: Bauwerke, die aufgrund ihrer Abmessungen und 

konstruktiver Gestaltung eine relativ geringere Wirkung auf die bestehenden 

Grundwasserverhältnisse haben, so dass zusätzliche 

Maßnahmen zur Grundwasserüberleitung nach erster Abschätzung 

nicht notwendig sind. 

In der Beilage GWR-3 sind alle geplanten Bauwerke im Grundwasser tabellarisch 

zusammengestellt. 

Die geplanten Maßnahmen sind im Lageplan D1a/F6.1a-2092 dargestellt. 

3.5.3.1 Hauptbauwerke 

Rollbrücken: 

Die Rollwegverbindungen zwischen dem geplanten S/L-Bahnsystem und 

dem Vorfeldbereich kreuzen an mehreren Stellen die geplanten Straßen. 

In diesen Bereichen werden die Straßen unterführt. Die Straßengradiente 

liegt im Bereich der Rollbrücken unterhalb des Grundwasserspiegels. Um 

das Eintreten von Grundwasser in die Unterführungen sicher zu verhindern, 

werden diese als dichte Wannen aus wasserundurchlässigem Beton 

hergestellt. Die vorläufige Lage und Ausdehnung der geplanten Grundwasserwannen 

kann dem Lageplänen der Grundwasserüberleitungen 

WA5401 und WA5402 entnommen werden. 

Insgesamt sind 12 Rollbrücken vorgesehen. Die Rollbrücken mit den 

BwNr. 1 und 2 liegen südlich des Vorfeldbereiches in einem Abstand von 

ca. 500 m zueinander und überqueren den Südring. 

Eine weitere Verbindung des geplanten Vorfeldbereiches mit den S/L- 

Bahnsystemen erfolgt nördlich des Vorfeldbereiches über ins gesamt 6 

Rollbrücken (BwNr. 3 bis 8). Diese überqueren die in West–Ost Richtung 

verlaufende Erdinger Allee (Staatstraße St 2584). 

Etwa 850 m nördlich der Erdinger Allee kreuzt die ebenfalls in West–Ost 

Richtung verlaufende Staatsstraße St 2084 vier Rollwege (BwNr. 25 bis 

28). An den Kreuzungspunkten werden analog zu den restlichen Bereichen 

Rollbrücken zu Überquerung errichtet. 

Tunnelbauwerke: 

Im Vorfeldbereich werden die bereits fertig gestellten Tunnelstrecken in 

Richtung Osten verlängert. Es handelt sich hierbei um insgesamt 3 Tun- 




nelbauwerke für die S-Bahn (BwNr. 19), für Gepäck und Versorgung (G/V 

– Tunnel, BwNr. 20) sowie für das Personentransportsystem (PTS – Tunnel, 

BwNr. 21). Diese Tunnel reichen bis zum Grundwasserstauer und 

sperren den Grundwasserstrom weitgehend ab, so dass an dieser Stelle 

Grundwasserüberleitungsmaßnahmen erforderlich werden. 

Der PTS Tunnel ist der südlichste der drei oben erwähnten Tunnelbauwerke. 

Im Bereich des Satellit B1, als auch am östlichen Ende des Tunnels 

ist jeweils eine Aufweitung vorgesehen, in der der PTS-Bahnhof des 

Satellit B1 und der PTS-Betriebshof untergebracht werden. 

Der S-Bahn Tunnel, der nördlichste der 3 Tunnelbauwerke, wird etwa 

450 m östlich des geplanten Satellit B1 von einer bis dorthin unterirdisch 

verlaufenden Trasse über ein Rampenbauwerk wieder bis auf Höhe des 

bestehenden Geländes geführt. 

Zwischen S-Bahn- und PTS-Tunnel liegt der G/V-Tunnel, höhenmäßig in 

Anlehnung an die angrenzenden Tunnel. 

Die Trasse des geplanten Fernbahntunnels ist nachrichtlich in den Plänen 

dargestellt. Es bestehen hinsichtlich der geplanten Grundwasserüberleitungen 

keine Abhängigkeiten zur Planung der wesentlich tiefer in den tertiären 

Bodenschichten liegenden Fernbahn. 

3.5.3.2 Kleinbauwerke 

Bei sehr kleinen oder nur flach gegründeten Bauwerken und Sparten wurden 

die Auswirkungen auf den Grundwasserstrom mittels der gängigen 

Berechnungsformeln nach Schneider 30 oder Brandl 31 ermittelt. Liegen die 

rechnerischen Aufstauhöhen unter 10 cm [vgl. PFB, 5.2.4] und sind die 

Einzelbauwerke so weit von einander entfernt, dass sich keine Überlagerung 

der Aufstaueffekte ergibt, konnte auf eine Implementierung in das 

Grundwassermodell verzichtet werden, da sich keine nennenswerten 

Auswirkungen ergeben. 

Unter der Annahme eines für die Berechnung ungünstigen Grundwasserspiegelgefälles 

von 1,0 % lässt sich mit den oben erwähnten Formeln ermitteln, 

dass ein Grundwasseraufstau von 10 cm erst erreicht wird, wenn 

die angeströmte Breite des Gebäudes mehr als 20 m beträgt. Bei dieser 

Berechnung wird davon ausgegangen, dass die Fundamentunterkanten in 

die dichten tertiären Deckeschichten einbinden, so dass ausschließlich eine 

Umströmung des Gebäudes möglich ist. Diese Betrachtung liegt deutlich 

auf der sicheren Seiten, da zum einen das vorliegende Grundwasserspiegelgefälle 

wesentlich kleiner als der angesetzte Wert ist und zum an- 

30 [A8] Schneider - Analytische Formeln zur Ermittlung von Grundwasserbeeinflussungen 

31 [A2] Brandl - Die Beeinflussung der Grundwasserverhältnisse durch Tiefbauten im 

Grundwasser und Möglichkeiten zur Verminderung nachteiliger Veränderungen des 

Grundwasserabflusses 


185



deren die Fundamentunterkanten der Bauwerke nicht bis zum Grundwasserstauer 

reichen. 

In der Beilage GWR-3 sind die Abmessungen der einzelnen Gebäude mit 

einem rechteckigen Grundriss tabellarisch zusammengefasst. Bauwerke 

die keinen rechteckigen Grundriss besitzen, werden für die oben beschriebenen 

Betrachtung als Rechteck idealisiert. Wie aus der gleichen 

Anlage ersichtlich wird, liegt der ungünstigste Gebäudeabstand (Diagonale) 

in 13 Fällen über den oben genannten Wert, so dass hier die Aufstauwirkung 

ermittelt wird (vgl. Tabelle 3-3). Für die restlichen Gebäude kann 

der Nachweis entfallen, die Aufstauhöhen liegen dann unter den zulässigen 

10 cm. 

Tabelle 3-3 Grundwasseraufstauhöhen bei den Kleinbauwerken 

Bauwerk Länge 

In GW- 

Fließrichtung 

Breite 

Senkrecht zur 

GW- 

Fließrichtung 

Eintauchtiefe 

bei HW 100 


(m) 

Aufstauhöhe 

(m) 

9 (SR1) 10 18 1,1 0,002 

10 (SR2) 19 12 9,3 1) 

11 (2584/3) 42 13 - 2) - 

12 (2584/2) 20 30 - 2) - 

0,01 

13 (2584/1) 16 30 10,1 1) 0,03 

14 (2084/2) 19 20 10,7 1) 0,04 

33 23,6 95,8 7,3 0,065 

62 6,6 31,2 4,9 0,038 

64 26 43 10,5 0,084 

65 13,2 26,2 5,7 0,019 

87 18,0 17,0 6,5 0,017 

88 18,0 17,0 4,5 0,016 

92 3,60 106,0 4,6 0,017 

1) Pfahlgründung 

2) Fundamentunterkante liegt über MHW 

Die der Tabelle zusammengestellten Ergebnisse zeigen, dass sich durch 

die Stauwirkung der Kleinbauwerken im Grundwasserstrom Aufstauhöhen 

von deutlich unter 10 cm ergeben, so dass an diesen Bauwerken keine 

zusätzlichen technischen Maßnahmen zur Grundwasserüberleitung erforderlich 

sind. 

Mit Hilfe der oben erwähnten ersten Abschätzung wird des weiteren ermittelt, 

dass erst bei der Verlegung von Leitungen mit Durchmesser ≥ 3,5 m 

(DN 3500) und unter Annahme eines sehr ungünstigen Grundwassergefäl-



les von 1,8 % mit Aufstauhöhen von über 10 cm zu rechnen ist. Alle geplanten 

Trassen weisen Rohrdurchmesser auf, die wesentlich kleiner sind 

als der Grenzwert. Der Aufstau aller geplanten Kanäle und Leitungen liegt 

somit unter 10 cm. 

3.5.4 Geplante Grundwasserüberleitungsmaßnahmen 

Wie bereits im Kapitel 3.5.3 erwähnt, haben einige Bauwerke aufgrund ihrer 

Tiefe und/oder ihrer Fläche einen erheblichen Einfluss auf das Grundwasserregime, 

der nur durch technische Maßnahmen ausgeglichen werden 

kann. Es handelt sich dabei um die Hauptbauwerke (S-Bahn-, G/V- 

und PTS-Tunnel, Satellit B1 und Rollbrückenwannen). 

Im Folgenden wird das gewählte Grundwasserüberleitungssystem beschrieben. 

3.5.4.1 Grundwasserüberleitungssystem 

Für die oben erwähnten Bauwerke ist eine Grundwasserüberleitung nach 

bewährtem System in Form von Z- oder U-förmigen Dükern geplant. Sowohl 

die Fassung als auch die Versickerung des Grundwassers erfolgt 

über Dränleitungen, die rd. 0,5 m unter dem niedrigen Grundwasserstand 

MNW verlegt werden. Da allgemein das Grundwasser in Nordostrichtung 

fließt werden die Versickerungsleitungen bei Z-förmiger Anordnung gegenüber 

den Entnahmeleitungen nach Osten versetzt angeordnet. Auf 

dieser Weise wird die natürliche Grundwasserfließrichtung beibehalten. 

Bereichsweise fließt das Grundwasser in nördlicher Richtung. Dem gleichen 

Prinzip folgend werden in diesen Bereichen die Versickerungsleitungen 

gegenüber den Entnahmeleitungen angeordnet (U-förmige Anordnung). 

Um Überlagerungserscheinungen an benachbarten Grundwasserüberleitungen 

zu vermeiden, werden die einzelnen Grundwasserstränge in einem 

Abstand von mindestens 40 m voneinander verlegt. Zu Wartungszwecken 

werden entlang der Leitungen in regelmäßigen Abständen Schächte vorgesehen. 

Die eigentliche Überleitung erfolgt mit Hilfe von Vollrohrleitungen, die z.T. 

als Düker ausgeführt werden müssen. Diese liegen analog zu den Filterrohren 

unterhalb des niedrigsten Grundwasserstands. Somit entsteht ein 

Druckleitungssystem. 

Der Grundwasserstrom wird an den Rollbrücken durch die dort geplanten 

Grundwasserwannen teilweise abgesperrt, so dass an diesen Stellen 

Grundwasserüberleitungen vorgesehen werden müssen. Die Fassung und 

die Versickerung des Grundwasser erfolgt mit Hilfe von Filterohren. Der 

Baugrubenbereich der Rollbrückenbaumaßnahmen wird nach Fertigstellung 

des Bauwerks verfüllt und hoch verdichtet, so dass diese Verfüllbereiche 

geringe Bodendurchlässigkeiten aufweisen werden. Um die Funktionsfähigkeit 

der vorgesehenen Überleitungen sicherzustellen, werden die 


187



Sammel- und Versickerungsrigolen etwa 6,0 m entfernt vom Rand der 

Grundwasserwanne außerhalb des Auffüllungsbereiches in den anstehenden, 

gut durchlässigen Boden verlegt. Die Düker im Bereich der 

Grundwasserwannen werden rd. 0,2 m unter der Unterkante der Grundwasserwanne 

verlegt. 

Nachfolgend werden die vorgesehenen Überleitungssysteme getrennt 

nach Bauwerksgruppen beschrieben. 

Grundwasserüberleitungen 20 bis 23 (Rollbrücken 1 und 2): 

Der Südring wird unter den Rollbrücken 1 und 2 unterführt. Die an dieser 

Stelle vorgesehene Grundwasserwanne erstreckt sich über eine Länge 

von rd. 950 m und sperrt den Grundwasserstrom ab. An dieser Stelle werden 

4 Grundwasserüberleitungen vorgesehen (Grundwasserüberleitungen 

20 bis 23). Wie bereits erwähnt werden die Düker etwa 0,2 m unterhalb 

der Unterkante der Grundwasserwanne gesetzt. Die Grundwasserüberleitungen 

müssen eine Grundwassermenge von rd. 64 l/s erfassen und auf 

die nördliche Seite überleiten. 

Grundwasserüberleitungen 10 bis 14 (Tunnelbauwerke): 

Mit Ausnahme der Grundwasserüberleitung 12, die am Satellit B1 angeordnet 

wird (siehe unten), sind die Grundwasserüberleitungen 10 bis 14 

erforderlich, um die vom Südwesten ankommende Grundwassermenge 

von rd. 68 l/s über die Tunnelbauwerke überzuleiten. Die Entnahmestränge 

werden in einem Abstand von 20 m zur äußeren Tunnelwand angeordnet, 

um ausreichend Platz für Verbaumaßnahmen und sonstige Baubehelfe 

(Rückverankerungen) frei zu halten. 

Bezüglich eines tiefliegenden Fernbahntunnels ist festzustellen, dass östlich 

der bestehenden Planfeststellungsgrenze keine Auswirkungen auf den 

quartären Grundwasserstrom zu erwarten sind. Aus diesem Grund können 

die Versickerungsstränge südlich und somit auf der oberstromigen Seite 

des Fernbahntunnels angeordnet werden. 

Nach derzeitigen Planungsstand können die Düker 10 bis 13 in die Decke 

der G/V- und PTS- Tunnels integriert werden. Der Düker 14 wird über die 

Tunnelbauwerke geführt. Der S-Bahn Tunnel liegt tiefer, so dass die Überleitungen 

10 bis 14 über der Tunneldecke liegen. 

Grundwasserüberleitung 12 (Satellit B1): 

Die Unterkante des Gebäudefundamentes des Satellit B1 liegt im mittleren 

Gebäudeteil 428,00 m ü. NN und in den Piers Nord und Süd auf etwa 

438,50 m ü. NN. Die Bauwerksgründung liegt somit wesentlich tiefer als 

der maßgebende Grundwasserspiegel, so dass Grundwasserüberleitungen 

erforderlich werden. Das von Südwesten zuströmende Grundwasser 

wird vom Entnahmestrang 12 gefasst und wird in den Schacht S47 geleitet. 

In diesen Schacht wird auch der vom Westen kommende Entnahme- 




strang 11 geführt. Beide Stränge werden nach dem Schacht in 2 parallel 

zueinander verlaufenden Leitungen in Richtung Norden über die Tunnelbauwerke 

geführt. 

Im Schacht S47 eine verstellbare Einlauftulpe vorgesehen. Die Einstellung 

der Überlaufhöhe kann in Abhängigkeit von den betrieblichen Erfordernissen 

verändert werden. 


189

Grundwasserüberleitung 24 bis 29 (Rollbrücken 3 bis 6): 



Unmittelbar am nördlichen Rand des geplanten Vorfeldes Ost verläuft die 

Erdinger Allee. Die Erdinger Allee wird im Bereich der Rollbrücken unterführt. 

Um das Eindringen von Grundwasser in die Unterführung zu verhindern, 

ist an dieser Stelle eine ca. 950 m langen Grundwasserwanne vorgesehen, 

die tief in den Grundwasserstrom einbindet. Die an der oberstromigen 

Seite der Grundwasserwanne ankommende Grundwassermenge 

wird auf 48 l/s geschätzt und wird mit Hilfe von insgesamt 6 

Grundwasserüberleitungen übergeleitet. 

Grundwasserüberleitung 30 bis 32 (Rollbrücken 7 und 8): 

Die Rollbrücken 7 und 8 kreuzen die Erdinger Allee östlich des geplanten 

Vorfeldes. Die an dieser Stelle unterführte Erdinger Alle wird gegen das 

Eindringen von Grundwasser mit einer ca. 570 m langen Grundwasserwanne 

abgedichtet. Das Grundwasser fließt in diesem Bereich in Nordrichtung. 

Die geplanten Grundwasserüberleitungen 30 bis 32 werden deshalb 

U-förmig angeordnet (vgl. Abschnitt 3.5.4.1). An dieser Stelle wird eine 

Überleitungswassermenge von 24 l/s ermittelt. 

Grundwasserüberleitung 33 bis 38 (Rollbrücken 25 bis 27): 

Die Staatsstraße St 2084 unterquert am östlichen Rand des Planungsbereiches 

3 Rollbrücken und eine Betriebsstraßenbrücke. Dieser Bereich 

wird auf einer Länge von ca. 1.050 m mit einer Grundwasserwanne abgedichtet. 

Die Auswirkungen der Grundwasserwanne auf den Grundwasserstrom 

kann durch die Anlage der Grundwasserüberleitungen 33 bis 38 auf 

ein zulässiges Maß minimiert werden. Die Überleitungswassermenge beträgt 

24 l/s. 

Grundwasserüberleitung 39 und 40 (nördliche Kiesabbauflächen): 

Am nördlichen Rand des Planfeststellungsbereiches sind Kiesabbauflächen 

vorgesehen. Mit Hilfe des Grundwassermodells wurde ermittelt, dass 

an den 2 östlichsten Kiesabbauflächen (2c und 2d) eine Grundwassermenge 

von jeweils 10 l/s überzuleiten ist. Hierfür werden die Grundwasserüberleitungen 

39 und 40 vorgesehen und für eine auf der sicheren Seite 

liegenden Wassermenge von je 10 l/s nachgewiesen. 

3.5.4.2 Bemessung 

Eine Grundwasserüberleitung besteht im Regelfall aus einer Entnahme-, 

einer Verbindungs- und einer Versickerungsleitung. Alle Leitungen werden 

rd. 0,5 m unter dem niedrigen Grundwasserstand (MNW) verlegt. 

Die Höhenlage der Verbindungsleitungen bzw. Düker wird in Abhängigkeit 

von der Lage der geplanten Bauwerke festgelegt. Angaben über die Lage, 




Größe und Ausdehnung der relevanten Bauwerke werden aus den entsprechenden 

Fachplanungen entnommen. 

Die Leitungen werden so dimensioniert, dass die Summe der Verlusthöhen 

geringer ist als der vorhandene Druckhöhenunterschied, der sich aus 

dem vorhandenen Grundwassergefälle ergibt. Beim hydraulischen Nachweis 

werden folgende Verluste berücksichtigt: 

• Ein- und Austrittsverluste bei der Fassung und Versickerung 

• Rohrreibungsverluste an den Dränleitungen 

• Rohrreibungsverluste an den Transportleitungen 

Die Ein- und Austrittsverluste an den Schächten sind vernachlässigbar 

klein und werden deshalb in den Nachweis nicht miteinbezogen. 

Die Bemessung der Grundwasserüberleitungen erfolgte auf Grundlage 

des mittleren Grundwasserhöchststandes MHW. Bei seltenen noch höheren 

Grundwasserständen erhöhen sich die überzuleitenden Wassermengen 

um rd. 10 bis 20%. Durch Wahl eines Sicherheitsfaktors bei der Bemessung 

der Überleitungen von 2 sind neben Inhomogenitäten des Bodens 

auch größere Wassermengen bei Grundwasserhöchstständen mit 

erfasst. 

Die Festlegung der Anzahl der Grundwasserüberleitung sowie ihre Dimensionierung 

ist ein iterativer Prozess. Anhand der vorliegenden Grundwassergleichen 

werden zunächst die Wassermengen abgeschätzt, die an 

den relevanten Bauwerken übergeleitet werden müssen. Die Grundwasserüberleitungen 

werden dann vorläufig in ihrer Lage und Ausdehnung 

festgelegt. Sowohl die Grundwasserüberleitungen, als auch die relevanten 

Bauwerke werden in das Grundwassermodell eingebaut und die Auswirkung 

der geplanten Überleitungsmaßnahmen auf den Grundwasserstrom 

ermittelt. Ausgehend von den ersten Ergebnissen wird die Lage und Anzahl 

der Leitung solange optimiert, bis der Grundwasseraufstau infolge der 

geplanten Bauwerke unter den vorgegebenen Grenzwert von 10 cm liegt. 

Der hydraulische Nachweis der Grundwasserüberleitungen ist in der Beilage 

GWR-3 detaillierter beschrieben. Wie aus der Beilage GWR-3 entnommen 

werden kann, liegen die rechnerisch ermittelten Verlusthöhen der 

geplanten Grundwasserüberleitungen unterhalb des vorhandenen Druckhöhenunterschiedes. 

In den Plänen WA5401 und WA5402 sind die geplanten Grundwasserüberleitungen 

dargestellt, der Plan WA5403 enthält einen Regelquerschnitt 

Grundwasserüberleitungen. 

3.5.5 Bauwasserhaltung 

Bedingt durch die geringen Grundwasserflurabstände kommen im Bereich 

der Vorfelderweiterung und vor allem im Bereich des geplanten 3. S/L- 

Bahnsystems viele Bauwerke, Bauwerksteile oder Trassen im Grundwasser 

zu liegen. Die Herstellung der in das Grundwasser reichenden Bauwerke 

erfordert entweder dichte Baugruben oder Grundwasserabsenkungsmaßnahmen. 


191

3.5.5.1 Dichte Baugruben mit Restwasserhaltung 



Für besonders tief reichende Bauwerke sind dichte Baugruben geplant. 

Hierzu werden Schmaldichtwände, Spundwände, o.ä. als Baubehelfe eingesetzt, 

um die Förderwassermengen auf geringe Restzuflüsse in die abgedichteten 

Baugruben zu reduzieren und somit auch die Absenkreichweiten 

auf den unmittelbaren Bauwerksbereich zu begrenzen. 

Die Wasserfassung erfolgt über Dränagen und Pumpensümpfe, die durch 

den Einbau von Filterkieslagen so ausgebildet werden, dass Schwebstoffe 

im Förderwasser vermieden werden. 

3.5.5.2 Geschlossene Wasserhaltung 

Für kleinere und flach gegründete Bauwerke, sowie Linienbauwerke 

(Trassen) ist eine Grundwasserabsenkung mit Filterbrunnen geplant. Die 

Brunnen werden nach Herstellung klargespült, so dass beim Wasserhaltungsbetrieb 

nur schwebstofffreies Wasser gefördert und abgeleitet wird. 

3.5.5.3 Wiederversickerung des Förderwassers 

Das anfallende schwebstofffreie Förderwasser aus den Restwasserhaltungen 

der dichten Baugruben und den geschlossenen Wasserhaltungen 

wird in Sickerbecken wiederversickert. 

Bei Wasserhaltungsmaßnahmen innerhalb des geplanten Flughafenzauns 

werden die Sickerbecken vorrangig zur Flughafengrenze hin angeordnet, 

so dass die Absenkreichweite auf den Flughafenbereich beschränkt bleibt. 

Die Absenkreichweite von Wasserhaltungsmaßnahmen außerhalb des 

geplanten Flughafenzauns für die dort liegenden Trassen und kleineren 

Bauwerke wird nicht auf die geplanten Baubereiche beschränkt werden 

können. Durch die gezielte Anordnung der Sickerbecken oder falls notwendig 

durch Versickerungsbrunnen wird sichergestellt, dass im Bereich 

von vorhandenen Bauwerken außerhalb des geplanten Flughafenbereichs 

keine Auswirkungen der Grundwasserabsenkungen auftreten. Die Versickerungseinrichtungen 

werden im Bereich der bauzeitlich beanspruchten 

Flächen (vgl. Grunderwerbsplan) angeordnet. 

Aus Gründen der Betriebssicherheit werden soweit möglich Notüberläufe 

aus den Sickerbecken in Verrohrungen oder Oberflächengewässer eingerichtet, 

die bei hohen Grundwasserständen in Betrieb genommen werden, 

aber nur dann, wenn die Einleitung in Verrohrungen und Oberflächengewässer 

gewässerverträglich erfolgen kann und ausschließlich 

schwebstofffreies Wasser ausgeleitet wird. 

Bei dichten Baugruben mit Unterwasserbetonsohle ist das Förderwasser 

beim Lenzen der Baugruben immer schwebstoffhaltig. Dieses Wasser wird 

baugrubenah in Absetzbecken vorgereinigt und in nachgeschalteten Sickerbecken 

wieder dem Grundwasser zugeführt. Eine Notentlastung in 

Oberflächengewässer ist nicht vorgesehen. 




3.5.5.4 Bauwerke mit dichten Baugruben 

Für die nachfolgend aufgeführten Bauwerke sind dichte Baugruben mit 

den in der Tabelle aufgeführten Förderwassermengen geplant. Die geringen 

Förderwassermengen bedingen geringe Reichweiten, die sich auf den 

Nahbereich der Baumaßnahmen beschränken und daher nicht explizit berechnet 

wurden. Sollten sich v.a. durch Undichtigkeiten in der Baugrubenumschließung 

lokal Absenkungen einstellen, so wird, wie bei der geschlossenen 

Wasserhaltung, bei Bedarf Förderwasser wiederversickert 

um Auswirkungen außerhalb des Flughafens sicher auszuschließen. 

Für die Abschätzung der Wasserfördermenge aus den geplanten dichten 

Baugruben wurde ein Erfahrungswert rd. 2 l/s je 1000 m² relevante Dichtwandfläche 

angesetzt. 


193

Tabelle 3-4 Bauwerke mit dichten Baugruben 

BW Bauwerksbeschreibung Q (l/s) 

1+2 Grundwasserwanne Rollbrücken 74 

3 bis 6 Grundwasserwanne Rollbrücken 74 

7 und 8 Grundwasserwanne Rollbrücken 60 

19 Tunnelbauwerk (S-Bahn) 86 

20 Tunnelbauwerk (G/V) 53 

21 Tunnelbauwerk (PTS) 141 

23 Satellit B1 51 

28 und 29 Grundwasserwanne Rollbrücke, Brücken 28, 29 53 

24 bis 27 Grundwasserwanne Rollbrücken, Brücken 24 bis 

27 

32 GAT 8 

33 Regenklärbecken Nord-Ost 7 

41 Feuerwehrwache 6 

60 Regenüberlauf 16.7 1 

61 Enteisungsabwasserweiche 2 

62 Regenklärbecken ALF 2 

63 Abwasserpumpwerk 1 

64 Enteisungsabwasserbecken 2 4 

65 Sammelbecken Schneedeponie Nord-Ost 2 

66 Sammelbecken Schneedeponie Süd-Ost 1 

68 Flugbetriebstoffleitung Schacht 60 1 



87 Sammelbecken Flugzeugenteisung West 3 

88 Sammelbecken Flugzeugenteisung Ost 1 

92 Verrohrung Abfanggraben Ost 8 

3.5.5.5 Bauwerke mit geschlossener Wasserhaltung 



Die in der nachfolgenden Tabelle aufgeführten Bauwerke werden mit geschlossener 

Wasserhaltung erstellt. Die Fördermengen und maximalen 

Reichweiten sind bauwerksbezogen angegeben. Wie oben beschrieben 

werden die ermittelten maximalen Reichweiten einzelfallabhängig durch 

gezielte Wiederversicherungen begrenzt. Die Förderwassermengen sind 


88



bauzeitabhängig. Berechnungsgrundlage hierfür sind Erfahrungswerte 

vergleichbarer Baumaßnahmen. 

Tabelle 3-5 Bauwerke mit geschlossener Wasserhaltung 

BW Bauwerksbeschreibung R (m) Q (l/s) 

10 Brücke (SR2) 218 84 

13 Brücke (2584/1) 178 82 

30 Brücke (2084/1s) 284 86 

31 Brücke (2084/1) 318 87 

35 Pumpenbauwerk Ost 530 104 

36 Pumpenbauwerk Mitte 530 104 

37 Auslaufbauwerk Grüselgraben 318 79 

38 Auslaufbauwerk Süßgraben 318 79 

39 Auslaufbauwerk Überleitung Nord-Süd 318 79 

40 Pumpenbauwerk West 530 104 

42 Regenüberlauf 16.1 373 69 















69 Flugbetriebstoffleitung Schacht 61 208 49 






195





84 Sohlabdichtung Ableitungsgraben Nord 467 149 

85 Enteisungsabwasserweiche ALF 499 71 

86 

Enteisungsabwasserweiche Vorfelderweiterung 

Ost 863 130 

89 Verteilschacht Speicherbecken 1 und 2 1389 127 

90 Pumpwerk Speicherbecken 3 1209 121 

91 Druckleitungsverteilerschacht 541 80 

- Entwässerungsleitungen Bereich 1 106 32 



- Flugbetriebstoffleitungen Bereich 1 64 22 



- GWR Leitungen Bereich 1 42 17 



- Grundwasserüberleitungen Bereich 1 255 65 



- Stromkabel Bereich 1 21 12 



- Gasleitung Bereich 1 21 12 



- Wasserleitung Bereich 1 21 12 



- Abwasserleitung Bereich 1 21 12 



- Telekommunikationskabel Bereich 1 42 17 







- Entwässerungskanäle Bereich 1 106 32 



- Muldenentwässerung Bereich 1 170 46 



3.5.5.6 Gesamtfördermenge 

Die Gesamtfördermenge ist abhängig von den zeitlichen Überlagerungen 

der Einzelmaßnahmen. Bei der Berechnung der Gesamtfördermenge sind 

diese Überlagerungseffekte, die zu deutlichen Reduzierungen der Fördermengen 

führen können, nicht berücksichtigt, da hierzu im Entwurfsstadium 

noch keine belastbaren Angaben gemacht werden können. 

Die Gesamtfördermenge wird auf rd. 40 Mio. m³ bezogen auf die Gesamtbauzeit 

veranschlagt. 

3.6 Seitenentnahmen 

Ein erheblicher Anteil der notwendigen Schüttmaterialien kann vor Ort über 

Seitenentnahmen auf der Vorhabensfläche gewonnen werden. Dazu 

soll tragfähiger Kies aus künftig nicht überbauten Bereichen abgebaut 

werden. Gleichzeitig werden zusätzliche Materialtransporte vermieden und 

Rohstoffressourcen außerhalb des Flughafens geschont. 

Für die Planung der Seitenentnahmen sind zusätzlich zu den bereits genannten 

Grundlagen insbesondere die 

• Richtlinien für Anlagen zur Gewinnung von Kies, Sand, Steinen und 

Erden 32 und die 

• Anforderungen zur Verfüllung von Gruben und Brüchen 33 

zu beachten. 

32 [A4] Bay. Staatsministerium für Umweltfragen, Richtlinien für Anlagen zur Gewinnung 

von Kies, Sand, Steinen und Erden 

33 [A1] Bay. Staatsministerium für Landesentwicklung und Umweltfragen, Anforderungen 

an die Verfüllung von Gruben und Brüchen sowie Tagebauen, i.d.F.v. 09.12.2005 


197



Der Untergrund im Bereich der geplanten Seitenentnahmen ist durch zahlreicher 

Bohrungen gut erkundet. Die anstehenden qualitativ hochwertigen 

Kiese sind für die Verwendung als Unterbau für die geplanten Flugbetriebsflächen 

sehr gut geeignet. Weitergehende Ausführungen zur Bodenschichtung 

und zu den ermittelten Bodenparametern sind der Geotechnischen 

Begutachtung 34 zu entnehmen. Die hierfür relevanten Bohrprofile 

sind in Anlage 3 beigefügt. 

Zur hydrogeologischen Situation sind in den vorigen Abschnitten des Kapitels 

3 umfassende Ausführungen und Angaben enthalten. Die geplanten 

Seitenentnahmen sind im Grundwassermodell implementiert und somit bei 

der Beurteilung der durch die Maßnahmen bedingten hydrogeologischen 

Veränderungen bereits berücksichtigt. 

3.6.1 Verfüllte Seitenentnahmen aus der Bauzeit 1987 bis 1990 

Für den Bau der bestehenden S/L-Bahnsysteme wurden zur Kiesgewinnung 

und für die Verfüllung nicht verwendbare Erdstoffe Seitenentnahmen 

sowohl im südlichen als auch im nördlichen S/L-Bahnbereich angeordnet. 

Aushub und Verfüllung erfolgten auflagengemäß. Sofern die Auswirkungen 

auf den Grundwasserstrom, vorrangig durch Aufstau- und Absenkerscheinungen, 

nicht durch belassene Kieskörper im zulässigen Rahmen 

gehalten werden konnten, wurden Grundwasserüberleitungssysteme 

meist in Form von Ringdränagen angeordnet. 

Die Grundwasserbeobachtung unter Berücksichtigung auch der für die 

Seitenentnahmen zusätzlich eingerichteten Grundwassermessstellen 

zeigt, dass keine Auswirkungen auf den Grundwasserstrom außerhalb des 

Flughafens festzustellen sind. 

Die bestehenden Seitenentnahmen sind im Grundwassermodell implementiert. 

Sämtliche Modellberechnungen berücksichtigen somit die Wirkung 

der Verfüllkörper im Grundwasserstrom. Die für die Beurteilung weiterer 

Seitenentnahmen im Bereich des 3. S/L-Bahnsystem relevanten bestehenden 

Seitenentnahmen an der Nordseite des bestehenden nördlichen 

Bahnsystems sind im Plan D1a/F6.1a-2110 nachrichtlich dargestellt. 

3.6.2 Geplante Abbaugrenzen, Abbauschnitte und Abbautiefe 

Seitenentnahmen sind im mittleren und östlichen Drittel des 3.S/L- 

Bahnsystems zwischen der 3. S/L-Bahn und dem nördlichen Flughafenzaun 

vorgesehen. Zur 3. S/L-Bahn und zum Zaun werden ausreichend 

große Abstände eingehalten, um eine Beeinträchtigung des künftigen Betriebs 

zu vermeiden. 

Innerhalb des Bereichs geplanter Seitenentnahmen sollen Bereiche abgebaut 

werden, zwischen denen der anstehende Boden unberührt bleibt. Die 

Abbaubereiche und verbleibende Zwischenriegel (Fenster) werden so angeordnet, 

dass 

34 [G14] TUM, Zentrum Geotechnik - Geotechnische Beurteilung 




- die Rohrleitungstrassen für die Verlängerung der Überleitung 

Süd/Nord, der Entwässerung, etc. im anstehenden Boden verlegt werden 

können und 

- die verbleibenden Kiesbereiche zwischen den Abbaubereichen (Fenster) 

in Verbindung mit der Grundwasserregelung ausreichen, um das 

anströmende Grundwasser ohne schädlichen Aufstau abzuleiten. 

Es ist geplant die Einzelentnahmen nach dem Kiesabbau zeitnah wieder 

zu verfüllen (s.u.) und damit die Bereiche mit offenen Abtrags- und Wasserflächen 

zu minimieren. Zur Vermeidung längerer Transportwege werden 

voraussichtlich mehrere Einzelseitenentnahmen gleichzeitig und in 

der Nähe der Kiesbedarfsstellen betrieben werden. 

Der Kiesabbau erfolgt wie bisher nur in den obersten, quartären Bodenschichten 

bis maximal 1,0 m über den tertiären Bodenschichten. 

Der Bereich der geplanten Seitenentnahmen mit den eingetragenen Einzelentnahmen 

mit zugehöriger Nummer ist im Plan D1a/F6.1a-2110 dargestellt. 

3.6.3 Wiederverfüllung der geplanten Seitenentnahmen 

Die Wiederverfüllung der geplanten Seitenentnahme richtet sich nach den 

o.g. Anforderungen des Leitfadens zu den Eckpunkten. 

Danach kann aus Gründen des öffentlichen Interesses eine Verfüllung geboten 

sein, insbesondere um Sicherheitsanforderungen zu erfüllen. Zur 

Verhütung von Vogelschlag im Bereich des geplanten 3. S/L-Bahnsystems 

müssen die Seitenentnahmen aus Sicherheitsgründen wiederverfüllt werden. 

Der Grundwasserschutz wird gewährleistet, indem nur örtlich anfallender 

Abraum, unverwertbare Lagerstättenanteile, unbedenklicher Bodenaushub 

aus der Abbaustelle selbst und aus den unmittelbar angrenzenden Erdbauflächen 

für die baulichen Maßnahmen im Zusammenhang mit dem 

Bau der 3. S/L-Bahn verfüllt wird. 

Die Einhaltung der strengen Mindestanforderungen an das Verfüllmaterial 

werden durch eine Eigenüberwachung gewährleistet. Ausführliche Hinweise 

finden sich dazu im Boden- und Rohstoffmanagement 35 . Hierzu notwendige 

Probenahmen und Analysen werden gemäß den Vorgaben nach 

Anlage 9 des Leitfadens durchgeführt. 

Die Seitenentnahmen müssen nach Abschluss der Erdarbeiten im Bereich 

des 3. S/L-Bahnsystems vollständig verfüllt sein. Daher wird im Zuge des 

Boden- und Rohstoffmanagements sichergestellt, dass Aushub nur in dem 

Umfang vorgenommen wird, wie geeignetes Verfüllmaterial zur Verfügung 

steht. 

35 [A6] R&H – emc - Boden und Rohstoffmanagement 


199

3.6.4 Dauer des Abbaus und der Wiederverfüllung 



Der Kiesabbau in den Seitenentnahmen erfolgt parallel zu den Erdbaumaßnahmen 

im Bereich des 3. S/L-Bahnsystems und wird sich voraussichtlich 

über 2 Jahre erstrecken. 

3.6.5 Abbau- und Wiederverfüllungsmengen 

In Anlehnung auf die in Anlage 3 beigefügten Bohrprofile im Bereich der 

geplanten Seitenentnahmen wurde für die Massenermittlung von folgender 

Untergrundschichtung ausgegangen, der die zu erwartenden mittleren 

Verhältnisse beschreibt: 

Belebter Oberboden 0,46 m (Boden zur Verwertung) 

Unbelebter Oberboden 0,20 m (Boden zur Verwertung) 

Übergangsschicht 0,14 m (Boden zur Wiederverfüllung) 

Summe Deckschicht 0,80 m 

Kiesschicht 6,00 m 

Die Auffüllung der Seitenentnahmen wird nach oben hin mit einer Kiesausgleichsschicht 

mit einer Dicke von 0,50 m und einer Oberbodenschicht 

mit einer Dicke von 0,10 m abgeschlossen. 

Unter Verwendung dieser Ansätze ergeben sich folgende maximale Abbau- 

und Wiederverfüllungsmengen: 

Für die Freilegung der Kiesabbauflächen ist ein Oberbodenabtrag von rd. 

116 T m 3 notwendig. Davon können nach Abschluss der Verfüllung rd. 

26 T m 3 wieder aufgetragen werden, die restlichen rd. 90 T m 3 werden im 

Zuge des Bodenmanagements verwertet. 

Die darunter anstehende Übergangsschicht mit rd. 83 T m³ kann, sofern 

sie den qualitativen Anforderungen genügt, voraussichtlich vollumfänglich 

in den Seitenentnahmen wiederverfüllt werden. 

Nach Freilegung der Kiesoberfläche kann rd. 1,08 Mio. m³ Kies gewonnen 

werden., davon werden rd. 0,13 Mio. m³ für die Kiesausgleichsschicht im 

Zuge der Wiederverfüllung benötigt, der Rest von rd. 0,95 Mio. m³ steht 

als nutzbares Kiesvolumen zur Verfügung. 

Der Abbau unter Wasser kann jedoch nur in dem Umfang erfolgen, wie 

Material zur Wiederverfüllung vor Ort zur Verfügung steht. Nach dem Boden 

und Rohstoffmanagement 36 steht für die Verfüllung geeigneter 

A2/A3-Böden, die die strengen Qualitätsanforderungen an die Verfüllmaterialien 

einhalten, ein Volumen von rd. 710.000 m³ zur Verfügung. Dies bedeutet, 

dass die im Plan aufgeführten Seitenentnahmen nicht bis 1 m über 

die tertiären Trennschichten ausgehoben werden müssen oder dass auf 

den Abbau in einigen Teilabschnitten verzichtet werden kann. Die oben 

aufgeführten maximalen Volumina für den Oberbodenabtrag und die Übergangsschicht 

würden sich ebenfalls entsprechend reduzieren. 

36 [A6] R&H - emc - Boden und Rohstoffmangement 




3.6.6 Beeinflussungen des Grundwasserstroms 

Bei den Aushub- und Verfüllarbeiten wird darauf geachtet, das rasches 

Ausheben oder Verfüllen mit merklichen Auswirkungen auf die freigelegte 

Grundwasserspiegellage vermieden wird. Die vorübergehende Ausspiegelung 

der freigelegten Grundwasserfläche kann auf Grund der geringen 

Ausdehnung der Abbaubereiche in Grundwasserfließrichtung vernachlässigt 

werden. Ein Abströmen von Wasser aus den Kiesabbaubereichen 

wird ggf. durch temporäre Dammschüttungen o.ä. sicher vermieden. 

Die verfüllten Seitenentnahmen stellen Bereiche mit geringer Bodendurchlässigkeit 

im Grundwasser dar und haben daher Auswirkungen auf den 

Grundwasserabfluss. Die Maßnahmen zum Ausgleich dieser Auswirkungen 

sind in Kapitel 3 beschrieben. 

3.7 Auswirkungen der geplanten Grundwasserregelung, der Bauwerke 

im Grundwasser und der Seitenentnahmen 

3.7.1 Auswirkungen durch Abflüsse aus der GWR in das Grabensystem 

Mit der 3. S/L-Bahn werden Teile des Süß-, des Mittel-, des Grüsel- und 

des Kalkgriesgrabens überbaut. Damit werden sich deren Abflüsse anteilig 

verringern, nämlich um die auf dieser Strecke bislang infiltrierende Wassermenge. 

Um das auszugleichen, soll Wasser aus der Grundwasserregelung 

den Gräben wieder zugeführt werden. Der Süß- und Mittelgraben 

kann dazu Wasser aus dem neuen Ableitungsgraben Nord erhalten, der 

Grüselgraben und der Kalkgriesgraben aus der geplanten GWR-Ableitung 

West. Damit wird erreicht, dass sich die Abflussverhältnisse der Gräben 

nicht verändern. 

Entnahme, Ableitung und Wiederversickerung von Grundwasser: 

Durch die zur Grundwasserregelung im Bereich der 3.S/L Bahn geplanten 

Dränleitungen werden zur Erreichung des Absenkziel bei ZW rd. 320 l/s 

und bei MHW rd. 680 l/s Grundwasser gefasst und über geschlossene 

Rohrsysteme bis zum Ableitungsgraben Nord nördlich des Flughafenzauns 

abgeleitet. Dem geplanten Sammelsystem fließt nur Grundwasser 

zu, das allenfalls durch einen möglichen Sauerstoffeintrag über die Kontrollschächte 

in seiner Beschaffenheit verändert wird. 

Der in der geplanten Versickerungsanlage benötigte Anteil des aus dem 

Flughafenbereich abströmenden Wassers von rd. 170 l/s (bei ZW und 

MHW) wird über 3 Pumpwerke, Verteilerleitungen und Einleitbauwerke 

über Rigolen wieder dem Grundwasser zugeführt. Dabei gelangt folgendes 

Wasser zur Versickerung: 


201



- Pumpwerk West - Grundwasser und z.T. Oberflächenwasser aus 

der Überleitung Süd-Nord gem. Bestand 

- Pumpwerk Mitte - Grundwasser aus dem westlichen Grundwasserregelungssystem 

der 3. S/L-Bahn. 

- Pumpwerk Ost - Grundwasser aus dem östlichen Grundwasserregelungssystem 

der 3. S/L-Bahn. 

Somit wird über das Pumpwerk West Wasser derselben Qualität wie bisher 

dem Grundwasser wieder zugeführt. Es findet keine Grundwasseranreicherung 

statt. Zum Teil kann auch der westliche Strang der bestehenden 

Versickerungsanlage weiterbetrieben werden. In die Pumpwerke Mitte 

und Ost gelangt nur Grundwasser, das im 3. S/L-Bahnsystem gefasst 

wurde. Beim Pumpen und in den geschlossenen Rohrleitungen zur Verteilung 

auf die einzelnen Rigolen kann es durch Veränderungen der Strömungsgeschwindigkeiten 

zu Ausfällungen kommen. An den Ausleitbauwerken 

in die Versickerungsrigolen ist ein Sauerstoffeintrag in das geförderte 

Wasser möglich, der ebenfalls zu Ausfällungen führen kann. 

Solche Ausfällungen führen zu betrieblichen Aufwendungen und Erschwernisse. 

Daher wurde bereits bei der Planung der Ausleitbauwerke 

und der Verteilerdränleitungen darauf geachtet, dass möglicherweise auftretende 

Ausfällungen entnommen oder rückgespült werden können. Entnommenes 

Material oder Rückspülwasser wird untersucht und ggf. ordnungsgemäß 

entsorgt. 

Ableitung von Grundwasser in die nördlichen Grabensysteme: 

Ein Teil des im Bereich der 3. S/L-Bahn abgeleiteten Grundwassers über 

die Versickerungsrigolen direkt zur Versickerung. Das restliche Grundwasser 

wird zum einen in die Gräben zum Ausgleich von geringeren Abflüssen 

und zum anderen über den Ostteil des Ableitungsgrabens Nord 

und dem Vorflutgraben Nord abgeleitet. Die letztgenannten Grabenabschnitte 

sind nicht abgedichtet. Das führt zu einer flächigen Versickerung 

des ausgeleiteten Grundwassers im Unterstrom. Die landschaftsplanerische 

Gestaltung der Gräben unterstützt diese Wirkung durch die Anordnung 

von Aufweitungen und Vertiefungen, so dass letztlich der Grundwasserhaushalt 

auch auf diese Weise günstig beeinflusst wird. 

Das Abfließen des Grundwasser in offenen Gerinnen führt zu einem Sauerstoffeintrag 

und jahreszeitabhängig meist zu einer geringen Erhöhung 

der Wassertemperatur und somit zu keinen nennenswerten Qualitätsveränderungen 

des Grundwassers. Die Sauerstoffanreicherung kann allerdings 

zu Ausfällungen führen, wie sie bereits im Grüselgraben beobachtet 

werden konnten. 

3.7.2 Auswirkungen auf die Reichweite der Grundwasserregelung 

Die geplanten Maßnahmen der Grundwasserregelung führen zu einer Absenkung 

des Grundwassers. Die Reichweite der Absenkung ist in Ab- 




schnitt 3.4.4 beschrieben und in den Plänen WA2312, WA2313 und 

WA2314 dargestellt. 

Um die Reichweite der Absenkung zu minimieren, wird das Grundwasser 

wiederversickert. Dazu werden oberflächennahe Versickerungsrigolen 

eingerichtet, die linienförmig nördlich des Flughafens angeordnet werden. 

Westliche und nordwestliche Abschnitte der Versickerungsanlage werden 

bewirken, dass sich die geplante Grundwasserregelung nicht auf die bebauten 

Bereiche in und um Attaching und auf die Stoibermühle auswirkt. 

Ein östlicher Strang der Versickerungsanlage wird die Reichweite der 

Grundwasserabsenkung nach Norden und Osten begrenzen, um ökologisch 

wertvolle Bereiche wie das Viehlassmoos, den Eittinger Weiher oder 

den Keckeisgrenzgraben nicht zu beeinflussen. 

Durch die moderate Absenkung um rd. 0,5 m in Verbindung mit der Wiederversickerung 

von Grundwasser gelingt es, die Auswirkungen der geplanten 

Grundwasserregelung gering zu halten und auf den Nahbereich 

des Flughafenzauns zu begrenzen. Besonders sensible und geschützte 

Bereiche wie etwa das Viehlassmoos oder der Eittinger Weiher werden 

durch die wasserwirtschaftlichen Maßnahmen nicht berührt. Auf Naherholung, 

Natur und Landwirtschaft ergeben sich keine nachteiligen wasserwirtschaftlich 

bedingten Auswirkungen. Hinzu kommt, dass Flächen nördlich 

des Zauns durch Baumaßnahmen im Zusammenhang mit der Flughafenerweiterung, 

z.B. dem Ableitungsgraben Nord, der St 2084 neu oder 

dem Abfangraben Ost, verändert werden. 

Die Reichweite der Absenkung wirkt sich nach Südosten am weitesten 

aus. Die 10 cm-Linie gleicher Absenkung liegt hier bis 1200 m südöstlich 

des geplanten Flughafenzauns. Hier gilt es anzumerken, dass der Grundwasserflurabstand 

dort größer als 1 m, in weiten Teilen sogar größer als 

1,5 m ist. Dieses Gebiet wird landwirtschaftlich genutzt. Daher ist eine 

größere Reichweite der Absenkung in dieser Richtung hinnehmbar und 

hat keine weiteren Auswirkungen. Feuchtgebiete sind hier nicht betroffen. 

3.7.3 Auswirkungen auf die Grundwasserschwankungen 

Bereits vor Errichtung des Flughafens waren die Grundwasserstandsschwankungen 

im Norden des Erdinger Mooses geringen als im Süden. 

Die Schwankungen werden im Wesentlichen durch Hochwasserereignisse 

geprägt. Dort, wo das Grundwasser bereits bei mittleren Wasserständen 

nahe der Geländeoberfläche steht - wie das nördlich der geplanten Bahn 

der Fall ist - wird es bei Hochwasserständen geländegleich ansteigen. Das 

war der Grund, dass im Erdinger Moos Gräben zur Regelung des Bodenwasserhaushaltes 

angelegt wurden, die dämpfend auf die Hochwasserspitzen 

und damit die Grundwasserstandsschwankungen wirken. 

Die Grundwasserstandsschwankungen werden von den Gräben maßgeblich 

beeinflusst. Da Hochwasserspitzen durch Starkniederschläge erzeugt 

werden, wird die durch den Flughafen gekappte Hochwasserspitze mit zunehmendem 

Abstand vom Flughafen durch neue Niederschläge ausgeglichen 

bzw. wieder aufgebaut. 


203



Für den Bereich unmittelbar nördlich des Flughafens wird dagegen eine 

stärkere Regelung der Grundwasserstände und damit Verringerung der 

Schwankungen eintreten. 

Im unmittelbaren nördlichen Umfeld des Flughafens bewirkt die Grundwasserregelung 

zwar eine Dämpfung der Grundwasserschwankung. Diese 

Dämpfung ist jedoch bereits in einer Entfernung von wenigen 100 m 

unterstromig der Versickerungsanlage nicht mehr nachweisbar. Somit ist 

zu erwarten, dass Veränderungen im Grundwasserschwankungsverhalten 

in mehr als rd.150 m Entfernung vom Flughafenzaun nicht mehr zu beobachten 

sind. Bei Niedrigwasser wirken die Dränagen ohnehin nicht entwässernd. 

3.7.4 Auswirkungen auf die Grundwasserneubildung 

Durch die geplanten Baumaßnahmen werden derzeit landwirtschaftlich 

genutzte Flächen versiegelt. 

Ein Teil der befestigten Flächen wie z.B. Rollbahnen und Rollwege wird 

mit dem Abbausystem Gelände (ASG) versehen und nicht an Entwässerungseinrichtungen 

angeschlossen. Das dort ankommende Niederschlagswasser 

wird somit vollständig dem Grundwasser zugeführt. 

Die nachfolgend aufgelisteten befestigten Bereiche werden an Entwässerungseinrichtungen 

angeschlossen und haben somit Einfluss auf die künftige 

Grundwasserneubildung: 

- 3. S/L-Bahn mit angrenzenden Schnellabrollwegen, Enteisungszonen 

an den Startbahnenden und sonstige Flächen, Entwässerung 

im Winterbetrieb über Schlitzrinnen; Gesamtfläche rd. 96 ha. 

- Erweiterung Vorfeld Ost und sonstige Flächen, vollständig und 

ganzjährig an das Entwässerungssystem des Flughafens angeschlossen; 

das anfallende Niederschlagswasser wird über Kanäle 

und Bauwerke zum Vorflutgraben Nord abgeleitet; Gesamtfläche: 

rd. 166 ha. 

Bilanzierung der Grundwasserneubildung 

Durch die überbauten Flächen und die damit verbundene Entwässerung 

verändert sich die Grundwasserneubildung. Derzeit besteht das Planungsgebiet 

mit Ausnahme der Straße St 2084 fast ausschließlich aus 

landwirtschaftlich genutzter Fläche. Auf diesen Flächen findet Grundwasserneubildung 

statt. Die Grundwasserneubildung beträgt im Jahresmittel 

rd. 330 mm, wobei die Neubildung überwiegend im hydrologischen Winterhalbjahr 

erfolgt. Im Sommerhalbjahr fallen, mit Ausnahme längerer Niederschlagsperioden, 

die Niederschläge weitgehend der Evapotranspiration 

zu. 




Die wesentlichen nachfolgend genannten Flächen verbrauchenden Bauwerke 

sind die 3. S/L-Bahn, die Vorfelderweiterung Ost sowie die Rollbahnen. 

Deren Entwässerung lässt sich kurz wie folgt umreißen: 

♦ 3. S/L-Bahn und Rollbahnen mit Rinnenentwässerung: 

Sommerbetrieb: Niederschlagswasser wird über die Schulter in das angrenzende 

Gelände fließen und dort versickert. 

Winterbetrieb: Niederschlagswasser wird in Rinnen gefasst und der Kläranlage 

zugeführt. Auf dieser Fläche wird künftig im Winter keine Grundwasserneubildung 

mehr stattfinden. 

♦ Vorfeld Ost: 

Niederschlagswasser wird dem Regenwasserkanal und letztlich dem Vorflutgraben 

Nord zugeführt. Auf dieser Fläche wird künftig ganzjährig keine 

Grundwasserneubildung mehr stattfinden. 

♦ Rollbahnen mit ASG: 

Niederschlagswasser wird im Sommer- und Winterbetrieb vollständig dem 

ASG zugeführt und letztlich versickert. 

Die Grundwasserneubildung wird in folgenden Punkten verändert: 

Niederschlagswasser, das derzeit versickert, wird künftig abgeleitet. Dadurch 

verringert sich die Grundwasserneubildung. 

Das Wasser von befestigten Flächen wird künftig rasch abgeführt. Im Falle 

der 3. S/L-Bahn (im Sommer) und der Rollbahnen (ganzjährig) wird künftig 

Niederschlagswasser zur Versickerung gelangen, das bislang verdunstete. 

Der Anteil des auf befestigen Flächen abfließenden Niederschlags, der 

nicht verdunstet, sondern abfließt beträgt 60 bis 90%. Dieses Verhältnis ist 

als Abflussbeiwert definiert. 

Im Folgenden erfolgt eine Abschätzung der Veränderung der Grundwasserneubildung 

für Abflussbeiwerte von 90 % (Maximalwert), 75 % (Mittelwert) 

und 60 % (Minimalwert), um die gesamte Bandbreite möglicher Veränderung 

bei der Grundwasserneubildung abschätzen zu können. 

In Tabelle 3-6 sind die an der DWD-Wetterstation Erdinger Moos (bis 1992 

DWD-Station Weihenstephan) für die Zeitreihe 1986 bis 2004 und die 

nach Bayerisches Landesamtes für Wasserwirtschaft 37 (Zeitreihe 1931 bis 

1960) aufgeführten Niederschlags- und Verdunstungshöhen für das Untersuchungsgebiet 

gegenübergestellt. 

37 [G3] LfW - Mittlere und niedrigste Grundwasserneubildungshöhen 


205



Tabelle 3-6 Niederschlagssummen und Grundwasserneubildungshöhe 

Quelle 

DWD Station Weihenstephan 

und Erding 

Zeitreihe 1986-2004 

Zeitreihe 1931 bis 1960 

(LfW 38 ) 

Niederschlagssumme Jahr [mm] 780 770 

Niederschlagssumme Sommer [mm] 480 510 

Niederschlagssumme Winter [mm] 300 260 

Grundwasserneubildung Ist-Zustand [mm] - 330 

Auf Grundlage dieser Messdaten und der zusätzlich befestigen Flächen, 

die im Sommer mit rd. 152 ha und im Winter mit rd. 247 ha an das Entwässerungssystem 

zur Kläranlage angeschlossen sind, sowie bei Berücksichtigung 

der unterschiedlichen Verdunstungsraten von befestigten Flächen 

und Vegetationsflächen lässt sich eine Verringerung der Grundwasserneubildungsrate 

von rd. 10 l//s abschätzen. Dies ist im Vergleich zum 

gesamten Grundwasserstrom vernachlässigbar. 

3.7.5 Auswirkungen der Bauwerke im Grundwasser und der Seitenentnahmen 

auf das Grundwasser 

Die geplanten Grundwasserüberleitungsmaßnahmen verhindern einen 

Grundwasseraufstau, bzw. eine Grundwasserabsenkung durch große 

Bauwerke im Grundwasser über das zulässige Maß von 10 cm hinaus. 

Mögliche geringe Auswirkungen beschränken sich auf den Nahbereich der 

Bauwerke und haben keine Auswirkungen außerhalb des Flughafens. 

Die Auswirkungen der geplanten Seitenentnahmen auf den Grundwasserstrom 

sind in den vorstehend dargestellten Ausführungen für die Grundwasserregelung 

insgesamt und somit auch für die Seitenentnahmen dargestellt. 

3.7.6 Auswirkungen auf die Beschaffenheit der Oberflächengewässer und 

des Grundwassers 

Durch die Veränderungen der Abflussverhältnisse und damit der Zusammensetzung 

und Vermischung von Grundwasser und Oberflächenwasser 

im Zuge der Erweitungsmaßnahmen am Flughafen München sind qualitative 

Veränderungen in den Gewässern nicht gänzlich auszuschließen. 

38 [G3] LfW - Mittlere und niedrigste Grundwasserneubildungshöhen 




Die Einleitung von Grundwasser in die Oberflächengewässer führt zu einer 

Verbesserung der Wasserqualität. Es kann allerdings zu Ausfällungen 

von Eisen und Mangan kommen, wenn sich das sauerstoffarme Grundwasser 

bei der Einleitung ins Gewässer mit Sauerstoff anreichert. 

Negative qualitative Auswirkungen auf das Grundwasser haben die geplanten 

Maßnahmen zur Grundwasserregelung nicht. Durch die Regelungsmaßnahmen 

wird z.T. eine stärkere Belüftung des Grundwassers 

und somit bereichsweise sogar eine Qualitätsverbesserung für das sauerstoffarme 

Grundwasser erreicht. 


Heilquellenschutzgebiete und Überschwemmungsgebiete 

Es sind keine Auswirkungen auf bestehende Gewässerbenutzungen sowie 

auf Wasser- und Heilquellenschutzgebiete und Überschwemmungsgebiete 

zu erwarten. 

3.7.8 Auswirkungen auf die Gewässerökologie, Natur und Umwelt, 

Landwirtschaft und Fischerei 

Im Raumordnungsverfahren hat die Bayerische Landeanstalt für Landwirtschaft 

(LfL), abgestimmt mit den Ämtern für Landwirtschaft und Forsten 

Fürstenfeldbruck sowie Erding, ausgeführt, dass im Zuge der umfangreichen 

Grundwasserregulierungen Auswirkungen auf landwirtschaftliche 

Flächen nicht auszuschließen seien. Es wurde verlangt, vor Beginn der 

Bautätigkeiten ein pflanzensoziologisches Beweissicherungsverfahren 

durchzuführen. Dieser Forderung wurde in der landesplanerischen Beurteilung 

vom 21.02.2007 mit der Maßgabe 3.2 Satz 2 entsprochen. Die 

FMG hat die LfL mit der Durchführung dieser pflanzensoziologischen Beweissicherung 

bereits beauftragt. Die Kartierungsarbeiten werden 2007 

und 2008 durchgeführt. Im Kapitel 5 Beweissicherung sind weitere Erläuterungen 

zur pflanzensoziologischen Beweissicherung enthalten. 

3.7.9 Auswirkungen auf Wohnungs- und Siedlungswesen, öffentliche 

Sicherheit und Verkehr, Ober-, Unter, An- und Hinterlieger 

Die von den Maßnahmen der 3. S/L-Bahn beanspruchten Flächen sind 

nach der Landesplanung zum überwiegenden Teil bereits als Vorbehaltsflächen 

für eine Flughafenerweiterung vorgesehen. Daher sind in diesem 

Bereich weder Wohn- noch Gewerbebebauung vorgesehen und deshalb 

die Bauleitplanung der Kommunen nicht betroffen. 

Die geplanten Maßnahmen haben keine Auswirkungen auf Wohnungs- 

und Siedlungswesen, öffentliche Sicherheit und Verkehr. 

Die Veränderung der Grundwasserstände außerhalb des Flughafens sind 

so gering, dass die geplanten Maßnahmen erkennbaren Auswirkungen 

auf Wohnungs- und Siedlungswesen, öffentliche Sicherheit und Verkehr 

sowie Ober-, Unter, An- und Hinterlieger haben 


207

4 Entwässerung 



Die Flächen der geplanten 3. Start- und Landebahn einschließlich der weiteren 

geplanten Flugbetriebsflächen und Gebäude werden eine zeitliche 

und örtliche Konzentration der Niederschlagsabflüsse bewirken. In den 

geplanten Gebäuden und Einrichtungen fallen zudem in unterschiedlicher 

Weise Abwässer an. Die anfallenden Niederschlagsabflüsse werden je 

nach Herkunft gesammelt, behandelt und in Oberflächengewässer eingeleitet 

oder versickert. Anfallende Schmutzwässer werden zur Kläranlage 

Eitting abgeleitet und dort behandelt. 

Die Entwässerung der geplanten Flugbetriebsflächen, Gebäude und Einrichtungen 

ist Gegenstand der Entwässerungsplanung. 


In den folgenden Abschnitten werden die bestehenden Entwässerungsverhältnisse 

innerhalb des Flughafens München und innerhalb der Erweiterungsflächen 

einschließlich der bestehenden Einleitungen und wasserrechtlichen 

Gegebenheiten beschrieben. 

4.1.1 Allgemeines 

Die bestehende Entwässerung ist zusammen mit der Gewässerneuordnung 

und der Grundwasserregelung ein integraler Bestandteil des Gesamtsystems 

der wasserwirtschaftlichen Anlagen des Flughafens. 

Die wasserwirtschaftlichen Anforderungen an die Entwässerung des Flughafens, 

der umfangreiche abflusswirksame Flächen aufweist, ergeben 

sich aus seiner Lage in einem Gebiet mit kleinen, gering belastbaren, abflussarmen 

Gewässern, im flach geneigten Erdinger Moos. Der Untergrund 

ist stark durchlässig und der Grundwasserflurabstand gering. 

Die für die Erweiterung vorgesehenen Flächen werden derzeit überwiegend 

landwirtschaftlich genutzt. Sie sind weitgehend unbebaut. 

Die Ausführungen zu den topographischen, geländemorphologischen, 

geologischen und hydrogeologischen Verhältnissen, die in den Kapiteln 

Gewässerneuordnung und Grundwasserregelung gemacht wurden, gelten 

sinngemäß auch hier. 

Im Planungsgebiet sind mit Ausnahme einer Abwasserleitung des Abwasserzweckverbandes 

Erdinger Moos, die von der Ortschaft Eittinger Moos 

zur Kläranlage Eitting führt, keine Entwässerungssysteme vorhanden. 




4.1.2 Bestehendes Entwässerungssystem des Flughafens 

Das Entwässerungsgebiet des Flughafens kann grundsätzlich in die zwei 

Bereiche „Landseite“ mit den dortigen Verkehrs-, Bebauungs- und Freiflächen 

und „Luftseite“ mit den dortigen Flugbetriebs-, Verkehrs-, Bebauungs- 

und Freiflächen unterschieden werden. 

Das bestehende Flughafengelände stellt hinsichtlich der Verschmutzung 

der anfallenden Schmutz- und Regenwässer ein stark differenziertes Gebiet 

dar. Das Misch- und das Trennverfahren wurden daher bereichsweise 

angewendet und zu einem integrierten Gesamtsystem zusammengefügt. 

So wird der Bereich der Passagierabfertigung mit dem Terminal 1, dem 

Zentralgebäude, dem Hotel und den Parkhäusern 4 bis 8 im Mischverfahren 

entwässert, der Bereich um das Terminal 2 und das Munich Airport- 

Center und die Bebauungszonen Nord und Süd hingegen im Trennverfahren. 

Im Bereich der Flugbetriebsflächen muss hinsichtlich der Belastung des 

Oberflächenabflusses zwischen dem Sommerbetrieb mit gering bis nahezu 

unbelastetem Abfluss und dem Winterbetrieb mit infolge des Einsatzes 

von chemischen Flächen- und Flugzeugenteisungsmitteln belastetem Abfluss 

unterschieden werden. 

Die Beschreibung des bestehenden Entwässerungssystems erfolgt daher 

getrennt für den Sommer- und den Winterbetrieb. 

4.1.2.1 Oberflächenabfluss im Sommerbetrieb 

Der Oberflächenabfluss vom nördlichen und südlichen Start- und Landebahnsystem 

entwässert im Sommerbetrieb über die Schultern ins Gelände 

und versickert dort weitgehend. Der bei Starkregenereignissen nicht versickernde 

Teil des Oberflächenabflusses wird in Mulden bzw. Gräben gesammelt 

und über die innerhalb der Bahnsysteme angeordneten Entwässerungsgräben 

Süd, Nord und Nord-Ost zur so genannten Überleitung 

Süd-Nord, bzw. zur Verrohrung Nord-Ost abgeleitet. 

In die Entwässerungsgräben Nord und Süd wird auch der Oberflächenabfluss 

aus dem landseitigen nördlichen und südlichen Bebauungsbereich 

einschließlich Flugzeugwartung, Fracht, Post, Technische Dienste und 

Verwaltung eingeleitet. Vor Einleitung in die Entwässerungsgräben wird 

dieser Oberflächenabfluss in den Regenklärbecken Nordwest und Südwest 

behandelt. Die Restentleerung beider Regenklärbecken erfolgt über 

die Mischwasserkanalisation zur Kläranlage Eitting. 

Der Oberflächenabfluss aus dem Abfertigungsbereich einschließlich Terminal 

1, Terminal 2 und den zugehörigen Vorfeldflächen wird in die Überleitung 

Süd-Nord eingeleitet. Vor Einleitung in die Überleitung Süd-Nord 

wird der Oberflächenabfluss in den Regenklärbecken Nord und Süd behandelt. 

Die Restentleerung beider Regenklärbecken erfolgt über die 

Mischwasserkanalisation zur Kläranlage Eitting. 


209



Der Oberflächenabfluss von Flugzeugabstellpositionen innerhalb der Vorfeldflächen 

wird wegen der dort stattfindenden Betankungsvorgänge vor 

Einleitung in die Regenwasserkanalisation bis zu einem kritischen Abfluss 

über Leichtstoffabscheider geleitet. Jedem Leichtstoffabscheider ist ein 

Regenüberlauf vorgeschaltet, an dem der über den kritischen Abfluss hinausgehende 

Oberflächenabfluss in die Regenwasserkanalisation entlastet 

wird. 

4.1.2.2 Oberflächenabfluss im Winterbetrieb 

Der Oberflächenabfluss von den Flugbetriebsflächen kann im Winter mit 

chemischen Enteisungsmitteln belastet sein und erfordert daher eine andere 

Behandlung als im Sommerbetrieb. 

Der Oberflächenabfluss der Start- und Landebahnen einschließlich der 

Schnellabrollwege wird im Winterbetrieb über Schlitzrinnen gefasst und 

über Enteisungsabwasserkanäle der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

zugeführt. 

Der Oberflächenabfluss von den Vorfeldflächen wird auch im Winterbetrieb 

über die vorhandenen Schlitzrinnen in die Regen- bzw. Benzinwasserkanalisation 

entwässert. Allerdings ist die Ableitung des Abflusses über 

die Regenklärbecken in die Oberflächengewässer im Winterbetrieb verschlossen. 

An so genannten Enteisungsabwasserweichen wird der Oberflächenabfluss 

von der Regenwasser- in die Enteisungsabwasserkanalisation 

geleitet und fließt der Enteisungsabwasserbeckenanlage im Osten 

des Flughafens zu. Von der Enteisungsabwasserbeckenanlage wird das 

Enteisungsabwasser dosiert zur Kläranlage Eitting des Abwasserzweckverbands 

Erdinger Moos abgeleitet und dort zusammen mit dem kommunalen 

Abwasser aus dem weiteren Verbandsgebiet gereinigt. 

Der Oberflächenabfluss der Rollbahnen wird auch im Winterbetrieb über 

die Schultern ins Gelände geleitet. Die Enteisungsabwässer werden dabei 

in einem seitlich der Flugbetriebsflächen angeordneten Abbausystem Gelände 

versickert und während der Bodenpassage behandelt. Die chemischen 

Enteisungsmittel werden dabei biologisch abgebaut. 

An den vorhandenen Enteisungsabwasserweichen im Bereich der Vorfelder 

und im Bereich der Start- und Landebahnen besteht die Möglichkeit, 

gering belastete Enteisungsabwässer bei Unterschreitung wasserrechtlich 

genehmigter Grenzwerte auch im Winterbetrieb in die Überleitung Süd- 

Nord und in die Verrohrung Nord-Ost einzuleiten (vgl. Kapitel 4.1.5). 

4.1.2.3 Schmutz- und Mischwasser 

Die innerhalb des Flughafengeländes anfallenden Schmutz- und Mischwässer 

werden zum Mischwasserpumpwerk am Regenüberlaufbecken geleitet 

und von dort zur Kläranlage Eitting gefördert. 




Der bei starken Regenfällen an den Regenüberläufen der Mischkanalisation, 

d. h. im Bereich des Terminal 1, des Zentralgebäudes, des Hotels und 

der Parkhäuser 4 bis 8 entlastende Mischwasserabfluss wird in die Regenwasserkanalisation 

geleitet. Die Entlastungsstellen sind so angeordnet, 

dass dieser Abfluss vor der Einleitung in die Überleitung Süd-Nord in 

den Regenklärbecken Süd und Nord behandelt wird. 

Im Vollzug des 48. ÄPFB vom 29. Mai 1995 zur Verringerung des Mischwasserabflusses 

zur Kläranlage Eitting wurde der Oberflächenabfluss von 

Flugzeugabstellflächen vom Mischwasser- zum Regenwassersystem umgebaut. 

Als Ergebnis hieraus konnte der Mischwasserabfluss zum Regenüberlaufbecken 

deutlich reduziert werden. Da der Zufluss geringer ist als die zulässige 

Ableitungsmenge zur Kläranlage Eitting wird das Regenüberlaufbecken 

nicht mehr benötigt. Es wurde zwischenzeitlich zum Teil in ein Regenrückhaltebecken 

umgewandelt. 

Mischwasserentlastungen über das bestehende Regenüberlaufbecken 

finden daher im Regelfall nicht statt. Nur unter außergewöhnlichen Betriebszuständen 

ist eine Notentlastung über den Entwässerungsgraben 

Nord-Ost und die Verrohrung Nord-Ost in den Ableitungsgraben Nord im 

langfristigen Mittel einmal in fünf Jahren zugelassen. 

4.1.2.4 Oberflächengewässer 

Die Niederschlagsabflüsse aus dem Flughafen werden den im Rahmen 

der Gewässerneuordnung und der Grundwasserregelung geschaffenen 

Gewässern zugeleitet. 

Die Niederschlagsabflüsse aus dem südlichen und nordwestlichen Bereich 

des Flughafens werden über den Entwässerungsgraben Süd und Nord- 

West und die Überleitung Süd-Nord abgeleitet. Nur die Niederschlagsabflüsse 

aus dem nordöstlichen Bereich des Start- und Landebahnsystems 

Nord des Flughafens werden über den Entwässerungsgraben Nord-Ost 

und die Verrohrung Nord-Ost abgeleitet. 

Sowohl die Überleitung Süd-Nord als auch die Verrohrung Nord-Ost münden 

in den Ableitungsgraben Nord, dessen Abfluss bis 5 m³/s auf den 

Süß-, Mittel- und Grüselgraben aufgeteilt wird. Der darüber hinausgehende 

Abfluss wird über den Vorflutgraben Nord zur Isar abgeleitet. 

Der zulässige Niederschlagsabfluss aus dem Flughafengelände wurde im 

Planfeststellungsbeschluss vom 08.07.1979 auf maximal 13,1 m³/s begrenzt. 

Davon entfallen 12,4 m³/s auf die Überleitung Süd-Nord und 

0,7 m³/s auf die Verrohrung Nord-Ost. Auch bei starken Regenfällen mit 

Abflussspenden über dem Bemessungsregen wird der Abfluss durch das 

innerhalb der Mulden, Gräben und Kanäle vorhandene Retentionsvolumen 

und das Schützbauwerk am Ende der Überleitung Süd-Nord auf diese zulässigen 

Werte gedrosselt. 


211



Die Überleitung Süd-Nord wird bei Trockenwetter aus dem Gebiet südlich 

des Flughafens vom Zufluss des Süß-, Mittel- und Grüselgrabens gespeist, 

der bei mittleren Verhältnissen bei etwa 50 l/s liegt. Innerhalb des 

Flughafens bringen der Entwässerungsgraben Süd und der Entwässerungsgraben 

Nordwest einen weiteren Zufluss bei mittleren Verhältnissen 

von etwa 70 l/s. Die Beschaffenheit dieses Abflusses kann als gering belastet 

eingestuft werden. Die Beschaffenheit der Gewässer wie z. B. Ableitungsgraben 

Nord oder Vorflutgraben Nord wird im Kapitel 2 Gewässerneuordnung 

behandelt. 

4.1.3 Abwasserableitung zur Kläranlage Eitting 

Planfestgestellt ist derzeit eine Mischwasserableitung aus dem Flughafen 

zur Kläranlage Eitting des Abwasserzweckverbandes Erdinger Moos ohne 

Ableitung von Enteisungsabwässern aus der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

von 232 l/s. 

Die zusätzlichen Mengen und Frachten von Enteisungsabwasser aus der 

Enteisungsabwasserbeckenanlage zur Kläranlage Eitting im Winterbetrieb 

betragen entsprechend dem zwischen der Flughafen München GmbH und 

dem Abwasserzweckverband Erdinger Moos abgeschlossenen Abwasserbeseitigungsvertrag 

jeweils maximal 8.250 kg BSB5/d, 900 kg TKN/d 

und 10.800 m 3 /d (vgl. Anhang 4-1 „Untersuchung Enteisungsabwasserspeicherung). 

Ergänzend zu den o.g. Regelungen werden in Betriebsabsprachen die jeweils 

aktuell abzuleitende Abwassermenge anhand der gegebenen Randbedingungen, 

wie z. B. Größe der an das Kanalsystem angeschlossenen 

befestigten Flächen, Passagieraufkommen usw., festgelegt. Derzeit ist ein 

Mischwasserabfluss zur Kläranlage Eitting von 180 l/s im Sommer und 

von 275 l/s im Winter vereinbart. 

4.1.4 Beschaffenheit der Abflüsse 

Die innerhalb des Flughafengeländes anfallenden Niederschlagswässer 

müssen je nach Herkunftsbereich und in Abhängigkeit ihrer Beschaffenheit 

vor der Einleitung in ein Oberflächengewässer oder in das Grundwasser 

entsprechend behandelt werden. 

Oberflächenabfluss der Flugbetriebsflächen im Sommerbetrieb 

Zur Beurteilung der Beschaffenheit des von den Flugbetriebsflächen abfließenden 

Niederschlagsabflusses im Sommerbetrieb wurden im August 

2005 und im September/Oktober 2006 im Bereich der Start- und Landebahn 

Nord und des Vorfeldes West Oberflächenwasserproben entnom- 




men und chemisch-physikalisch untersucht. 39 Dabei ergab sich folgendes 

Ergebnis. 

Der pH-Wert liegt im Neutralbereich, die elektrische Leitfähigkeit als Maß 

für den Gehalt an gelösten mineralischen Stoffen ist im Vergleich zu Literaturdaten 

für Straßenabwässer als niedrig einzustufen. Die organische 

Belastung der Niederschlagsabflüsse gemessen als CSB und TOC ist als 

sehr gering einzustufen. Die mittleren Konzentrationen liegen bei 

7,5 mg TOC/l bzw. bei 26 mg CSB/l. Die Schwermetalle Cadmium, Kupfer 

und Zink sind nur im Spurenbereich vorhanden. Mineralische Kohlenwasserstoffe 

(KW) konnten nicht bzw. nur im Spurenbereich nachgewiesen 

werden. Lediglich einzelne Proben mit geringfügig erhöhten Konzentrationen 

aus dem Vorfeldbereich deuten auf Kerosin hin. Polycyclische aromatische 

Kohlenwasserstoffe (PAK) konnten nur im niedrigen Konzentrationsbereich, 

etwa ein bis zwei Zehnerpotenzen geringer als bei Straßenabflüssen 

nachgewiesen werden. 

Die Untersuchungen belegen, dass die Belastung des Oberflächenabflusses 

der Flugbetriebsflächen im Sommerbetrieb in etwa mit der Belastung 

des Niederschlagsabflusses von Straßen mit einer geringen bis mittleren 

Verkehrsbelastung vergleichbar ist. Dieses Ergebnis deckt sich mit den 

hohen Anforderungen, die aus flugbetrieblicher Sicht an die Sauberkeit 

der Flugbetriebsflächen und hier insbesondere der Start- und Landebahnen 

und der Rollbahnen gestellt werden, welche daher regelmäßig intensiv 

gereinigt werden. 

Oberflächenabfluss der Flugbetriebsflächen im Winterbetrieb 

Im Winterbetrieb kann der Oberflächenabfluss von den Flugbetriebsflächen 

mit chemischen Enteisungsmitteln belastet sein und bedarf daher in 

der Regel einer zusätzlichen Behandlung. Der Abfluss der Start- und Landebahnen, 

Schnellabrollwege und Vorfelder wird gesammelt, in der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

zwischengespeichert und fracht- bzw. mengenabhängig 

der Kläranlage Eitting zugeführt. Die TOC-Konzentrationen 

in der Enteisungsabwasserbeckenanlage können dabei je nach Witterungsbedingungen 

und Niederschlagsmenge zwischen wenigen mg/l bis 

über 2.000 mg/l schwanken. Auf der Kläranlage Eitting werden die gut biologisch 

abbaubaren Kohlenstoffverbindungen zusammen mit dem kommunalen 

Abwasser mechanisch biologisch behandelt und anschließend in 

den Mittlere - Isar - Kanal ausgeleitet. Bei Unterschreitung wasserrechtlich 

genehmigter Grenzwerte (siehe Kapitel 4.1.5) dürfen gering belastete Oberflächenabflüsse 

auch im Winterbetrieb in Gewässer im Flughafenbereich 

eingeleitet werden. 

Der Oberflächenabfluss der Rollbahnen erfolgt im Winterbetrieb über das 

seitlich der befestigten Flächen angeordnete Abbausystem Gelände 

(ASG). In dem nach unten abgedichteten Bodenkörper werden die natürlichen 

biologischen Abbauvorgänge in der belebten Bodenzone durch Ver- 

39 [E7] Oberflächenwasseruntersuchung, 2005+2006 


213



längerung des Fließweges und der Aufenthaltszeit verstärkt, sodass die im 

Niederschlagsabfluss enthaltenen Enteisungsmittel abgebaut werden. 

Oberflächenabfluss der Flugzeugenteisungsflächen im Winter 

Im Winterbetrieb wird der Niederschlagsabfluss der Flugzeugenteisungsflächen 

über separate Schlitzrinnen und Enteisungsabwasserkanäle unterirdischen 

Auffangbecken zum Zwecke der Wiederaufbereitung zugeleitet. 

Im Zulauf zu den unterirdischen Becken befindet sich eine Qualitätsmessung. 

Hier wird der Glykolgehalt des zulaufenden Enteisungsabwassers 

bestimmt. Bei Glykolanteilen größer 5 % werden die Enteisungsabwässer 

in die unterirdischen Auffangbecken geleitet und von dort zur Recyclinganlage 

des Flughafens abgefahren und dort wiederaufbereitet. Sie können 

damit erneut für die Flugzeugenteisung eingesetzt werden. Bei Glykolanteilen 

kleiner 5 % ist eine Aufbereitung verfahrenstechnisch und wirtschaftlich 

nicht sinnvoll und die Enteisungsabwässer werden an den Auffangbecken 

vorbei über die Enteisungsabwasserbeckenanlage der Kläranlage 

Eitting zur mechanisch biologischen Behandlung zugeführt. 

Oberflächenabfluss der Flugzeugabstellpositionen 

Auf den Flugzeugabstellpositionen werden die Flugzeuge betankt. Beispielsweise 

durch Tropfverluste oder Übertankungen der Flugzeuge kann 

der Niederschlagsabfluss dieser Flächen mit Kerosin belastet sein. Der 

Abfluss dieser Flächen wird daher separat gefasst und bis zu einer kritischen 

Regenabflussspende über Leichtstoffabscheider in das Regenwassersystem 

geleitet. Zusätzlich sind die Regenüberläufe und die nachgeschalteten 

Regenklärbecken mit Tauchwänden ausgerüstet. 

Der Betrieb der Leichtstoffabscheider hat gezeigt, dass es seit 1992 zu 

keinen nennenswerten Einträgen von Leichtflüssigkeiten in das Kanalsystem 

und in die Leichtstoffabscheider gekommen ist. Aus betrieblichen 

Gründen hat sich die Möglichkeit eines dezentralen Rückhalts von Leichtflüssigkeiten 

vor Vermischung mit dem Abfluss sonstiger Flächen bewährt. 

Schmutzwasserabfluss 

Das am Flughafen anfallende Schmutzwasser entspricht in seiner Beschaffenheit 

einem kommunalen Abwasser. In den Mischgebieten des 

Flughafens München kann es im Regenwetterfall zu Mischwasserentlastungen 

in die Regenwasserkanäle kommen. Die Entlastungsstellen sind 

so angeordnet, dass das entlastete Mischwasser vor Ausleitung in Oberflächengewässer 

in einem Regenklärbecken behandelt wird. 

4.1.5 Gewässerbenutzungen 

Im Rahmen des Planfeststellungsbeschlusses (PFB) vom 08.07.1979 und 

der weiteren erlassenen Änderungsplanfeststellungsbeschlüsse (ÄPFB) 




wurden für die Entwässerung des Flughafens folgende wesentliche wasserrechtlichen 

Erlaubnisse bzw. Auflagen erteilt. 

Erlaubnisse: 

36. ÄPFB vom 17.02.1992, Nr. V.2: 

Es besteht die Erlaubnis nach Art. 16 BayWG zum Einleiten von Oberflächenwasser 

der Start-, Lande- und Rollbahnen in das Grundwasser. Die 

Erlaubnis umfasst die Ableitung von gering belastetem Enteisungsabwasser 

bis zu einem Grenzwert von 10 mg TOC/l über die Mulden in das 

Grundwasser. 

70. ÄPFB vom 29.03.1995, Nr. V.1.1: 

Es besteht die Erlaubnis nach Art. 16 BayWG zur Benutzung oberirdischer 

Gewässer durch Einleiten von unbehandeltem und behandeltem Regenwasser 

in die Entwässerungsgräben Süd, Nord, Nord-Ost und in die Überleitung 

Süd-Nord sowie durch Einleiten von behandeltem Mischwasser in 

den Entwässerungsgraben Nord-Ost und in die Überleitung Süd-Nord. 

Die Erlaubnis umfasst auch die Notentlastung von Enteisungsabwasser 

aus den oberirdischen Enteisungsabwasserbecken in den Abfanggraben 

Ost und die Einleitung von Enteisungsabwasser ohne relevante TOC- 

Belastung aus dem unterirdischen Enteisungsabwasserbecken in den Abfanggraben 

Ost. 

70. ÄPFB vom 29.03.1995, Nr. V.1.2.2: 

Die Überlaufhäufigkeit der Enteisungsabwasserbecken (Notentlastung) ist 

mit höchstens einmal in zehn Jahren festgelegt. 

Es besteht die Erlaubnis zur Ableitung gering belasteter Enteisungsabwässer 

bis zu einem Grenzwert von 25 mg TOC/l an den Enteisungsabwasser-weichen 

Südost, Nordost, Ramp 3/ALF, SLB-Nordwest und SLB- 

Nordost in die Überleitung Süd-Nord bzw. Verrohrung Nord-Ost. Die Erlaubnis 

umfasst auch die Einleitung gering belasteter Enteisungsabwässer 

bis zu einem Grenzwert von 10 mg TOC/l aus dem Enteisungsabwasserbecken 

in den Abfanggraben Ost. Für die Einleitungen in die Überleitung 

Süd-Nord und die Verrohrung Nord-Ost müssen zur Vermeidung von Spitzenbelastungen 

über 5 mg BSB5/l folgende Verdünnungsverhältnisse eingehalten 

werden: 

≤ 5 mg TOC/l keine Einschränkungen 

5-10 mg TOC/l Verdünnungsverhältnis 4 : 1 

10-25 mg TOC/l Verdünnungsverhältnis 10 : 1 

Das Verdünnungsverhältnis ergibt sich aus dem Verhältnis Abfluss im 

Gewässer zur Einleitungsmenge. 

Auflagen: 

PFB vom 8. Juli 1979, Nr. IV.9.3.5: 


215



Der Abfluss aus dem Flughafen in den Ableitungsgraben Nord ist auf 

13,1 m³/s zu begrenzen. Hiervon entfallen 12,4 m³/s auf die Überleitung 

Süd-Nord und 0,7 m³/s auf die Verrohrung Nord-Ost. 

70. ÄPFB vom 29.03.1995, Nr. V.1.2.2: 

Die Überlaufhäufigkeit der Enteisungsabwasserbecken (Notentlastung) ist 

mit höchstens einmal in zehn Jahren festgelegt. 

Kenntnisse über sonstige bestehende Gewässerbenutzungen im Planungsgebiet 

liegen nicht vor. 

4.2 Art und Umfang der geplanten Entwässerung 

Die auf den Erweiterungsflächen des Flughafens anfallenden unterschiedlich 

belasteten Oberflächenwässer und Schmutzwässer müssen über ein 

neu zu erstellendes Entwässerungssystem ordnungsgemäß gesammelt, 

sofern erforderlich behandelt und anschließend in Oberflächengewässer 

abgeleitet bzw. versickert oder der Kläranlage Eitting zur weiteren 

Behandlung zugeführt werden. 

Im folgenden Abschnitt werden die Berechnungs- und Bemessungsgrundlagen, 

die geplanten Maßnahmen zur Entwässerung der Erweiterungsflächen 

und die Ergebnisse der durchgeführten hydrodynamischen Berechnungen 

erläutert. 

Grundlage der Entwässerungsplanung ist die Technische Planung Luftseite 

für den Planungsfall 2020. Diese umfasst neben der 3. Start- und Landebahn 

einschließlich der zugehörigen Rollwege auch die Vorfelderweiterung 

Ost einschließlich geplanter Gebäude und die Allgemeine Luftfahrt 

mit Vorfeld, General Aviation Terminal, Hangar, Feuerwache und Hubschrauberlandeplatz. 

Der Planungsfall geht von einem Passagieraufkommen 

von 57,3 Mio. Passagieren im Jahr aus. 

4.2.1 Entwässerungsbereich und -verfahren 

Der Entwässerungsbereich umfasst die zusätzlichen befestigten Flächen 

einschließlich der geplanten Gebäude. Dazu gehören im Wesentlichen: 

> 3. Start- und Landebahn mit allen Schnellabrollwegen, Rollbahnen und 

Perimeterrollwegen; 

> Vorfelderweiterung Ost einschließlich Satellit B1 und der weiteren geplanten 

Gebäude; 

> Allgemeine Luftfahrt einschließlich Hubschrauberlandeplatz, General 

Aviation Terminal GAT und Feuerwehr; 




> Öffentliche Straßen außerhalb des Flughafenzaunes und Betriebsstraßen 

innerhalb des Flughafenzaunes. 

Das bestehende Gelände fällt von Südwest nach Nordost. Die derzeitigen 

Vorfluter zur Entwässerung des zu überbauenden Geländes sind im Wesentlichen 

der Ableitungsgraben Nord, der Abfanggraben Ost, der Vorflutgraben 

Nord und die weiter vorhandenen kleineren Bäche und Gräben. 

Als Entwässerungsverfahren ist eine Freispiegelentwässerung im Trennsystem 

vorgesehen, d. h. zur Ableitung von Regen- und Schmutzwasser 

werden getrennte Kanäle verlegt. Aufgrund der unterschiedlichen Beschaffenheit 

der anfallenden Niederschlagsabflüsse werden die Regenwasserkanäle 

und Schmutzwasserkanäle um Enteisungsabwasserkanäle 

und Benzinwasserkanäle ergänzt. 

Sofern Niederschlagswasser von befestigten Flächen versickert werden 

kann, erfolgt dies nach Möglichkeit unmittelbar vor Ort. 

4.2.2 Berechnungs- und Bemessungsgrundlagen 

Aufbauend auf den Bemessungsansätzen für die bestehenden Entwässerungseinrichtungen 

des Flughafens München und unter Berücksichtigung 

zwischenzeitlicher Veränderungen in den Regelwerken, Vorschriften und 

Bemessungsansätzen werden nachfolgend die Berechnungs- und Bemessungsgrundlagen 

für die Entwässerung der Erweiterungsflächen erläutert. 

Dabei wird jeweils auf die bisherigen Vorgaben des Planfeststellungsbeschlusses 

von 1979 bzw. der Änderungsplanfeststellungsbeschlüsse 

Bezug genommen. 

4.2.2.1 Maßgebende Niederschlagsdaten 

Die dem Planfeststellungsbeschluss vom 8. Juli 1979 zugrundeliegende 

Entwässerungsplanung mit einem 5-jährlichen Bemessungsregen mit einer 

Regenspende des 5 Minuten-Spitzenintervalls von 391 l/s • ha wurde 

1988/89 zur Berücksichtigung der zwischenzeitlichen Planungsänderungen 

überrechnet. Dieser Überrechnung 1988/89 lag ein Modellregen von 

225 Minuten Dauer und 5-jährlicher Häufigkeit zugrunde, der auf einem 

Niederschlagsgutachten des DWD vom 17.08.1988 beruhte und insgesamt 

39,15 mm Niederschlagshöhe aufwies. Die Regenspende des 5 Minuten-Spitzenintervalls 

betrug 258,8 l/s • ha und des 15 Minuten- 

Spitzenintervalls 211,2 l/s • ha. 

Seit 1997 wird vom Deutschen Wetterdienst (DWD) der KOSTRA-Atlas mit 

den Starkniederschlagshöhen für Deutschland veröffentlicht. Ein im Rahmen 

der Kanalnetzberechnung 1997/98 durchgeführter Vergleich der Regenhöhenlinien 

nach KOSTRA und DWD-Gutachten ergab für länger dauernde 

Regen höhere Volumina als auf Grundlage des DWD-Gutachtens. 

Zur Erhöhung der Planungssicherheit wurden seitdem hydraulische Berechnungen 

mit einer Modellregengruppe auf Basis der Starkniederschlagshöhen 

(KOSTRA) durchgeführt. 


217



Die Ermittlung der maßgebenden Niederschlagsdaten für die Bemessung 

der Entwässerungseinrichtungen erfolgt auf Grundlage der Veröffentlichung 

„Starkniederschlagshöhen für Deutschland – KOSTRA“ des Deutschen 

Wetterdienstes DWD von 2000. 40 

Tabelle 4-1 Niederschlagsdaten nach KOSTRA (2000) für eine Wiederkehrzeit 

T = 5 für den Flughafen München 

Dauerstufe 

D 

Niederschlagshöhe hN 

[mm] 

5 min 12,2 406,9 

10 min 16,9 281,3 

15 min 19,9 220,8 

20 min 22,0 183,5 

30 min 24,9 138,6 

45 min 27,7 102,6 

60 min 29,6 82,1 

90 min 32,5 60,1 

2 h 34,7 48,2 

3 h 38,2 35,3 

4 h 40,8 28,4 

6 h 45,0 20,8 

9 h 49,6 15,3 

Regenspende rN 

[l/(s • ha)] 

Tabelle 4-2 Niederschlagsdaten nach KOSTRA (2000) für eine Wiederkehrzeit 

T = 5 für den Flughafen München im Winter 

Dauerstufe 

D 

Niederschlagshöhe hN 

[mm] 

5 min 2,5 82,1 

10 min 3,5 58,9 

15 min 4,4 49,0 

20 min 5,1 42,9 

30 min 6,3 35,2 

45 min 7,6 28,3 

60 min 8,6 23,9 

90 min 10,2 18,9 

2 h 11,5 16,0 

3 h 13,6 12,6 

4 h 15,4 10,7 

6 h 18,3 8,5 

9 h 21,7 6,7 

40 [E1] KOSTRA-Atlas 2000 

Regenspende rN 

[l/(s • ha)] 




Für den Bezugspunkt des Flughafens München mit den geographischen 

Koordinaten 48° 21’ 17,0’’ Nord und 11° 47’ 15,0’’ Ost im Rasterfeld ↓ 90 

→ 51 des KOSTRA-Atlasses ergeben sich für ein Regenereignis der Wiederkehrzeit 

T = 5 die in Tabelle 4-1 aufgeführten Niederschlagsdaten. 

Für den gleichen Bezugspunkt ergeben sich für den Winterbemessungsregen 

(Zeitraum Oktober-April) der Wiederkehrzeit T = 5 die in Tabelle 4-2 

aufgeführten Niederschlagsdaten. 

4.2.2.2 Bemessung des Regenwasserkanalnetzes 

Als Bemessungsregen für das Regenwasserkanalnetz einschließlich der 

Sonderbauwerke wird in Anlehnung an das DWA-Arbeitsblatt A 118 „Hydraulische 

Bemessung und Nachweis von Entwässerungssystemen“ 41 eine 

Modellregengruppe nach Otter/Königer mit einer Wiederkehrzeit von T = 5 

Jahren gewählt. Diese Wiederkehrzeit einer jährlichen Regenüberschreitungshäufigkeit 

von n = 0,2 (einmal in fünf Jahren) liegt bereits der Bemessung 

des bestehenden Entwässerungssystems des Flughafens München 

zugrunde. Die Aufstellung der Einzelregen unterschiedlicher Dauer 

innerhalb einer Modellregengruppe basiert auf einer statistischen Auswertung 

gemessener Niederschlagsreihen. Der für die jeweilige Regendauer 

charakteristische Niederschlagsverlauf wird mittels Normierung der gemessenen 

Naturregen gleicher Regendauer gewonnen. Die gewählte Modellregengruppe 

basiert dabei auf den dem KOSTRA-Atlas entnommenen 

Niederschlagsdaten unter Berücksichtigung des ermittelten Niederschlagsverlaufs 

sowie der Vor- und Nachregen. In der Abbildung 4-1 sind 

diese Modellregen für die Dauerstufen von 15 bis 240 min beispielhaft für 

den Sommerbemessungsregen dargestellt. 

Während der Bemessung des Regenwasserkanalnetzes der so genannte 

Sommerbemessungsregen zugrunde liegt, werden die Entwässerungseinrichtungen 

zur Ableitung der Enteisungsabwässer im Winterbetrieb auf 

den so genannten Winterbemessungsregen ausgelegt. Der Winterbetrieb 

mit dem Einsatz von Enteisungsmitteln zur Flugbetriebsflächen- und Flugzeugenteisung 

ist mit dem Zeitraum von Oktober bis April definiert. Für 

diesen Zeitraum können dem KOSTRA-Atlas geringere maßgebende Bemessungsniederschläge 

entnommen werden. In der Abbildung 4-2 sind 

diese Modellregen für die Dauerstufen von 15 bis 240 min beispielhaft für 

den Winterbemessungsregen dargestellt. 

41 [2] DWA-Arbeitsblatt A118, 2006 


219

Regenspende [l/s·ha] 

300 

250 

200 

150 

100 

50 

0 

Modellregengruppe nach Otter/Königer für T=5 



0 50 100 150 200 250 300 350 

Zeit [min] 

15-min-Regen 30-min-Regen 60-min-Regen 2-h-Regen 4-h-Regen 

Abbildung 4-1 Modellregengruppe nach Otter/Königer für T=5 im Sommer 




Regenspende [l/s·ha] 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

Modellregengruppe nach Otter/Königer für T=5 

0 50 100 150 200 250 300 350 

Zeit [min] 

15-min-Regen 30-min-Regen 60-min-Regen 2-h-Regen 4-h-Regen 

Abbildung 4-2 Modellregengruppe nach Otter/Königer für T=5 im Winter 


221



4.2.2.3 Bemessung der Leichstoffabscheider und der Regenüberläufe 

Die Niederschlagsabflüsse von Flugzeugabstellpositionen im Bereich der 

Vorfeldflächen, auf denen Betankungsvorgänge stattfinden, werden bis zu 

einer kritischen Regenabflussspende von 15 l/(s • ha) über Leichtstoffabscheider 

geleitet. Der darüber hinausgehende Abfluss wird über vorgeschaltete 

Regenüberläufe in das Regenwassersystem entlastet und über 

Regenklärbecken in die Oberflächengewässer ausgeleitet. 

Der Ablauf der Leichtstoffabscheider wird zur Beschränkung des Mischwasserzulaufs 

zur Kläranlage Eitting mit Bezug auf den 60. Änderungsplanfeststellungsbeschluss 

vom 19.10.2000 ebenfalls in das Regenwassersystem 

eingeleitet und mit dem sonstigen Oberflächenabfluss über Regenklärbecken 

den Oberflächengewässern zugeführt. 

Der Betrieb der Leichtstoffabscheider hat gezeigt, dass es seit 1992 zu 

keinen nennenswerten Einträgen von Leichtflüssigkeiten in das Kanalsystem 

und in die Leichtstoffabscheider gekommen ist. Aus betrieblichen 

Gründen wird die bestehende Konzeption auch auf die neuen Vorfeldflächen 

übertragen, da hierdurch die Möglichkeit eines dezentralen Rückhalts 

von Leichtflüssigkeiten vor Vermischung mit dem Abfluss der sonstigen 

Flächen möglich ist. 

Die Leichtstoffabscheider werden nach DIN EN 858 als Schwerkraftabscheider 

vorgesehen. 

Den Leichtstoffabscheidern sind in Fließrichtung jeweils ein Regenüberlauf, 

ein Schlammfang und ein Drosselorgan zur Begrenzung der Zuflussmenge 

auf den Nenndurchfluss des Abscheiders vorgeschaltet. 

Die Nenngröße NG der Abscheider ergibt sich im Trennsystem nach der 

Formel NG = Qr • fd. Der Dichtefaktor fd ist abhängig von der Dichte der 

Leichtflüssigkeit und kann für Kerosin mit fd = 1 angesetzt werden. 

Den Leichtstoffabscheidern ist ein ausreichend dimensionierter Schlammfang 

vorzuschalten. Bei Regenauffangflächen mit geringem Schlammanfall 

ist der Inhalt des Schlammfangs auf 100 NG auszulegen (Volumen in 

Litern). 

Die oben genannten Bemessungskriterien lagen bereits der Auslegung 

der bestehenden Regenüberläufe und Leichtstoffabscheider am Flughafen 

München zugrunde. 

4.2.2.4 Bemessung der Regenklärbecken 

Die für die Regenwasserbehandlung der Vorfeldflächen geplanten Regenklärbecken 

wurden unter Berücksichtigung des ATV-DVWK-Merkblatts M 

153 „Handlungsempfehlungen zum Umgang mit Regenwasser“ 42 ausgewählt 

und bemessen. 

42 [E3] ATV/DVWK Merkblatt M153, 2000 




Die Regenklärbecken werden auf eine kritische Regenabflussspende 

rkrit = 30 l/(s • ha), eine zulässige Oberflächenbeschickung von 10 m/h und 

eine zulässige Horizontalgeschwindigkeit von maximal 0,05 m/s als nicht 

ständig gefüllte Becken ausgelegt. Vor dem Hintergrund der geforderten 

Reduzierung der Regenwasserabflüsse zur Kläranlage Eitting erfolgt nach 

Ende eines Regenereignisses die Beckenentleerung über die weiterführenden 

Regenwasserkanäle in die Oberflächengewässer. Dabei wird eine 

horizontale Fließgeschwindigkeit von max. 0,025 m/s eingehalten. Nur eine 

Restfüllung wird in den Mischwasserkanal zur Kläranlage Eitting abgeleitet. 

Die o. g. Bemessungskriterien für die Regenwasserbehandlung des Oberflächenabflusses 

von den Vorfeldflächen entsprechen den Bemessungskriterien 

der vorhandenen Regenklärbecken Nord und Süd des Flughafens 

München. 

Die konstruktive Gestaltung der Regenklärbecken erfolgt unter Berücksichtigung 

des ATV-Arbeitsblatts A 166 „Bauwerke der zentralen Regenwasserbehandlung 

und -rückhaltung“ 43 . 

4.2.2.5 Bemessung der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

Im 65. Änderungsplanfeststellungsbeschluss vom 15.03.2002 wurde die 

Überlaufhäufigkeit der vorhandenen Enteisungsabwasserbeckenanlage in 

den Abfanggraben Ost mit n < 0,1 festgelegt, d. h. eine Notentlastung ist 

im Mittel einmal in zehn Jahren zulässig. 

Die vorstehend aufgeführte Festlegung für die Bemessung der Enteisungsabwasserbecken 

wird auch der Bemessung der neu geplanten Enteisungsabwasserbecken 

zugrunde gelegt. 

4.2.3 Geplante Maßnahmen der Entwässerung und Nachweise 

Die auf den Erweiterungsflächen des Flughafens anfallenden unterschiedlich 

belasteten Oberflächenwässer und Schmutzwässer müssen über ein 

neu zu erstellendes Entwässerungssystem ordnungsgemäß gesammelt, 

sofern erforderlich behandelt und anschließend in Oberflächengewässer 

abgeleitet bzw. versickert oder der Kläranlage Eitting zur weiteren 

Behandlung zugeführt werden. 

Im Wesentlichen handelt es sich hierbei um den Oberflächenabfluss von 

befestigten Flächen, wobei Flächen mit Enteisung im Winterbetrieb, Flächen 

mit Betankung von Flugzeugen und alle sonstigen Flächen zu unterscheiden 

sind, und um den Schmutzwasserabfluss aus Flughafengebäuden 

und -einrichtungen. 

43 [E4]ATV Arbeitsblatt A166, 1999 


223



Nachfolgend werden die zur Entwässerung der Erweiterungsflächen geplanten 

Maßnahmen, unterteilt nach Regenwasser, Schmutzwasser und 

Enteisungsabwasser, beschrieben. 

4.2.3.1 Regenwasser 

Die Oberflächenentwässerung der geplanten befestigten Flächen hat eine 

zeitliche und örtliche Konzentration des Niederschlagsabflusses gegenüber 

dem derzeitigen unbefestigten Zustand zur Folge. Aus wasserwirtschaftlicher 

Sicht ist daher eine Verringerung der Abflüsse, z. B. durch 

Versickerung und eine Dämpfung der Abflussspitzen z. B. durch Rückhaltemaßnahmen 

innerhalb des Regenwassernetzes, anzustreben. 

Aufgrund des hohen Anteils an befestigten Flächen liegt die wesentliche 

Aufgabe des Entwässerungssystems in einer weitgehenden Versickerung 

des gering belasteten Niederschlagsabflusses bzw. wo dies nicht möglich 

ist, in der Fassung, Sammlung, Rückhaltung und gedrosselten Ableitung 

des Niederschlagsabflusses in die umliegenden Oberflächengewässer. 

Darüber hinaus wird eine differenzierte Fassung, Ableitung und Behandlung 

von unterschiedlich belasteten Niederschlagswässern vorgenommen. 

Aufgrund der topografischen Verhältnisse kommen als Vorfluter bei einer 

Entwässerung im freien Gefälle nur der neue Ableitungsgraben Nord, der 

neue Abfanggraben Ost oder der Vorflutgraben Nord in Frage. Eine Ableitung 

der Oberflächenabflüsse im freien Gefälle in westlicher oder südlicher 

Richtung unter Nutzung vorhandener Entwässerungsanlagen des Flughafens 

ist aufgrund der Höhenverhältnisse nicht möglich. 

Die geplanten Maßnahmen werden nachfolgend differenziert nach der 

Herkunft des Oberflächenabflusses, getrennt für Dachflächen, Straßen- 

und Parkplatzflächen und Flugbetriebsflächen, erläutert. Darüber hinaus 

werden die geplanten Maßnahmen zur Regenwasserrückhaltung und Regenwasserbehandlung 

beschrieben. 

4.2.3.1.1 Regenwasser von Dachflächen 

Im ATV/DVWK-Merkblatt M 153 „Handlungsempfehlungen zum Umgang 

mit Regenwasser“ 44 wird empfohlen, gering verschmutztes Niederschlagswasser 

von Dachflächen an Ort und Stelle über den bewachsenen 

Oberboden zu versickern. 

Im Hinblick auf eine Entlastung des geplanten Kanalnetzes und der Oberflächengewässer 

und zur Förderung der Grundwasserneubildung wird für 

das von Dachflächen abfließende Niederschlagswasser, soweit die örtlichen 

Verhältnisse dies zulassen, eine dezentrale Versickerung angestrebt. 

Wo dies nicht möglich ist, erfolgt eine Einleitung des Niederschlagsabflusses 

in die Regenwasserkanalisation. 

44 [E3] ATV/DVWK-Merkblatt M153, 2000 




Nach derzeitigem Planungsstand sind die Dachflächen folgender geplanter 

Gebäude zu berücksichtigen: 

- Satellit B1, 

- Rampengerätestationen Nord und Süd, 

- Feuerwache, 

- General Aviation Terminal GAT einschließlich Hangar, 

- Flugzeugenteisungsstationen West und Ost. 

Der Satellit B1 und die Rampengerätestationen Nord und Süd liegen innerhalb 

der Vorfelderweiterung Ost und somit innerhalb von befestigten 

Flächen. Aufgrund der Ausdehnung der Vorfelderweiterung Ost ist eine 

Versickerung des anfallenden Niederschlagsabflusses der Dachflächen im 

Umfeld der Gebäude nicht möglich. Eine Versickerung unterhalb der befestigten 

Vorfeldflächen kommt aufgrund der fehlenden Zugänglichkeit und 

Überwachungsmöglichkeit nicht in Betracht. Das Niederschlagswasser der 

Dachflächen wird daher in Regenwasserkanäle geleitet und zusammen 

mit dem Niederschlagsabfluss der Vorfeldflächen zum Regenklärbecken 

Nord-Ost abgeleitet. Die Regenwasserkanäle verlaufen entlang der Gebäude 

innerhalb der Betriebsstraßen in nord-südlicher Richtung und enden 

jeweils in den nördlich bzw. südlich der geplanten Gebäude angeordneten, 

in West-Ost-Richtung verlaufenden Regenwassersammlern. Aufgrund 

der Sperrwirkung der in West-Ost-Richtung unterhalb der Vorfeldflächen 

verlaufenden Tunnel verläuft das Gefälle der nördlich der Tunnel 

geplanten Kanäle von Süd nach Nord und das Gefälle der südlich der 

Tunnel geplanten Kanäle von Nord nach Süd. Die Rohrleitungsnennweiten 

der Regenwasserkanäle der Dachflächen liegen zwischen DN 500 und 

DN 800. Als Material sind Beton- bzw. Stahlbetonrohre vorgesehen. 

Für die südlich der 3. Start- und Landebahn geplanten Gebäude der Feuerwache 

und der Allgemeinen Luftfahrt und der westlich und östlich der 3. 

Start- und Landebahn geplanten Gebäude der Flugzeugenteisung wäre 

eine Versickerung des von den Dachflächen abfließenden Regenwassers 

grundsätzlich möglich. Entsprechende Sickerflächen bzw. -mulden könnten 

in unmittelbarer Nähe zu den Gebäuden angeordnet werden. 

Die angeschlossene befestigte Fläche ergibt sich unter Ansatz eines Abflussbeiwerts 

ψ = 1,0 wie folgt: 

Feuerwache AU = 1.800 m² 

GAT AU = 2.800 m² 

Hangar AU = 12.000 m² 

Flugzeugenteisungsstationen je AU = 1.000 m² 

Die als Einheit zu betrachtende Dachfläche des Hangars und des GAT beläuft 

sich auf etwa 1,4 ha. Aufgrund der Größe der Dachfläche und der 

Tatsache, dass eine Versickerung dieser Niederschlagsmengen unmittelbar 

südlich des 3. Start- und Landebahnsystems der angestrebten 


225



Grundwasserabsenkung im Bereich des 3. Start- und Landebahnsystems 

entgegen wirken würde, werden auch diese Dachflächen an die geplante 

Regenwasserkanalisation der Allgemeinen Luftfahrt angeschlossen. Hierfür 

wird westlich und östlich der Gebäude jeweils ein neuer, nach Süden 

verlaufender Regenwasserkanal vorgesehen. 

Für die Dachflächen der Feuerwache und der beiden Flugzeugenteisungsstationen 

werden jeweils Versickerungsmulden vorgesehen, die 

nach DWA-Arbeitsblatt A 138 45 bemessen werden. 

Die Ermittlung des Speichervolumens der Mulden erfolgt nach der Gleichung 

V = [(Au + AS) • 10 -7 • rD(n) - AS • 2 

k f ] • D • 60 • fZ 

mit V Speichervolumen in m³ 

Au 

AS 

kf 

rd(n) 

undurchlässige Fläche in m² 

Sickerfläche in m² 

Durchlässigkeitsbeiwert in m/s 

maßgebende Regenspende in l/s • ha 

D Dauer des Bemessungsregens in min 

fZ 

Zuschlagsfaktor 

Für die Versickerung durch bewachsenen Oberboden wird ein Durchlässigkeitsbeiwert 

kf = 1 • 10 -5 m/s angesetzt. Als Bemessungsregen wird eine 

Wiederkehrzeit T = 5 bzw. n = 0,2 gewählt. Der Zuschlagsfaktor fZ wird 

gemäß DWA-Arbeitsblatt A117 46 „Bemessung von Regenrückhalteräumen“ 

mit 1,2 angesetzt. 

Das erforderliche Muldenvolumen ergibt sich jeweils für einen Bemessungsregen 

mit D = 180 min Dauer. Für die Feuerwache ist ein Muldenvolumen 

von 75 m³ und für die Flugzeugenteisungsstationen ein Muldenvolumen 

von jeweils 41 m³ erforderlich. Die Ergebnisse sind in Anhang 4-4 

zusammengestellt. Die Sickerflächen werden mit 400 m² bei der Feuerwache 

und mit jeweils 250 m² bei den Flugzeugenteisungsstationen gewählt; 

die Einstauhöhe der Mulden beim Bemessungsregen liegt dann bei etwa 

19 cm. Die maßgebende Entleerungszeit der Mulden liegt mit 10 h deutlich 

unter 24 h. 

4.2.3.1.2 Regenwasser von Straßen- und Parkplatzflächen 

Auch für die Entwässerung von Straßen, Wegen und Plätzen wird im ATV- 

DVWK-Merkblatt M 153 „Handlungsempfehlungen zum Umgang mit Re- 

45 [E5] DWA Arbeitsblatt A138, 2005 





genwasser“ 47 das breitflächige Versickern über bewachsene Seitenstreifen 

empfohlen. 

Weiterhin ist die Richtlinie für die Anlage von Straßen, Teil Entwässerung 

(RAS-Ew) 48 bei der Entwässerung von Straßen einschlägig und zu berücksichtigen. 

Auch hier ist ähnlich wie beim o.g. Merkblatt das breitflächige 

Versickern der Niederschlagsabflüsse von der Straße über bewachsene 

Böschungen, Mulden, Gräben und Becken die bevorzugte Entwässerungsmethode. 

Das Niederschlagswasser der innerhalb des Erweiterungsgebiets geplanten 

öffentlichen Straßen und Betriebsstraßen wird daher, soweit möglich, 

über die Schulter entwässert und über die belebte Bodenzone versickert. 

Wo dies aufgrund der örtlichen Verhältnisse und Bebauung nicht möglich 

ist, erfolgt der Anschluss dieser Flächen an die Regenwasserkanalisation. 

Die Planung der Straßenentwässerung wird bei der Planung der öffentlichen 

Straßen dort mitbehandelt. Die Planung der Straßenentwässerung 

der Betriebsstraßen ist Teil der technischen Planung Luftseite und wird 

dort behandelt. 

Im Rahmen der Entwässerungsplanung ist nur der über Pumpwerke in die 

Regenwasserkanalisation geförderte Niederschlagsabfluss der Grundwasserwannen 

im Bereich der geplanten Rollbrücken und des S-Bahn- 

Trogs zu berücksichtigen. Die Planung der Pumpwerke ist Teil der technischen 

Planung Landseite und Luftseite und wird dort beschrieben. Darüber 

hinaus wird für den geplanten Parkplatz der Allgemeinen Luftfahrt 

einschließlich der Zufahrt der Nachweis der Versickerung des anfallenden 

Niederschlagswassers geführt. 

Bei der hydraulischen Berechnung des Regenwassersystems werden an 

den Übergabepunkten die Zuflüsse von den Pumpwerken der Grundwasserwannen 

berücksichtigt. Im Einzelnen sind dies folgende Abflussmengen, 

die den zugehörigen Fachplanungen der Rollbrücken und der Tunnel 

entnommen wurden: 

Rollbrücke S9 Qmax = 400 l/s 

Rollbrücke S10 Qmax = 400 l/s 

Rollbrücken N5/6 und N7/8 Qmax = 1.000 l/s 

Rollbrücken N9/10 Qmax = 500 l/s 

Rollbrücken Y2 Qmax = 250 l/s 

Rollbrücken Y3/4 Qmax = 250 l/s 

S-Bahn-Trog Qmax = 111 l/s 


48 [E10] RAS-Ew, Ausgabe 2005 


227



Das anfallende Niederschlagswasser aus der Grundwasserwanne bei der 

Rollbrücke Y1 wird nicht in den Regenwasserkanal abgeleitet, sondern 

breitflächig über bewachsenen Oberboden in den an die Grundwasserwanne 

seitlich anschließenden Grünbereichen versickert. Die aus der 

Grundwasserwanne abzupumpende Niederschlagswassermenge beträgt 

Qmax=250 l/s. 

Für das auf dem Parkplatz und der Zufahrt der Allgemeinen Luftfahrt sowie 

das in der Grundwasserwanne bei der Rollbrücke Y1 anfallende Niederschlagswasser 

werden jeweils Versickerungsmulden vorgesehen, die 

nach DWA-Arbeitsblatt A 138 49 bemessen werden. 

Die Ermittlung des Speichervolumens der Mulden erfolgt nach der Gleichung 

V = [(Au + AS) • 10 -7 • rD(n) - AS • 2 

k f ] • D • 60 • fZ 


Au 

AS 

kf 

rd(n) 






fZ 







Das erforderliche Muldenvolumen ergibt sich für einen Bemessungsregen 

mit D = 180 min Dauer bei der Zufahrt ALF, mit 240 min Dauer beim Parkplatz 

ALF und mit 170 min Dauer bei der Grundwasserwanne bei der Rollbrücke 

Y1. Für die Zufahrt ALF ist ein Muldenvolumen von 106 m³, für den 

Parkplatz der Allgemeinen Luftfahrt ein Muldenvolumen von 346 m³ und 

für die Grundwasserwanne bei der Rollbrücke Y1 ein Muldenvolumen von 

340 m³ erforderlich. Die Sickerflächen werden mit 500 m² der Zufahrt, mit 

1.200 m² beim Parkplatz ALF und mit 1.700 m² bei der Grundwasserwanne 

bei der Rollbrücke Y1 gewählt. Die Einstauhöhen der Mulden liegen 

beim Bemessungsregen bei etwa 21 cm bei der Zufahrt ALF, bei etwa 29 

cm beim Parkplatz ALF und bei etwa 20 cm bei der Grundwasserwanne 






bei der Rollbrücke Y1. Die Ergebnisse sind in Anhang 4-4 zusammengestellt. 

4.2.3.1.3 Regenwasser von Flugbetriebsflächen 

Bei den Flugbetriebsflächen kommen in Abhängigkeit von der Flächennutzung 

unterschiedliche Entwässerungssysteme zum Einsatz. Darüber hinaus 

ist bei den Niederschlagsabflüssen von den Flugbetriebsflächen zwischen 

Sommerbetrieb und Winterbetrieb zu unterscheiden. Der Winterbetrieb, 

bei dem die Niederschlagsabflüsse von den Flugbetriebsflächen mit 

chemischen Enteisungsmitteln belastet sein können, erfordert eine gesonderte 

Ableitung und Behandlung dieser so genannten Enteisungsabwässer. 

Die im Zusammenhang mit der Ableitung und Behandlung der Enteisungsabwässer 

geplanten Maßnahmen werden unter Punkt 4.2.3.3 erläutert; 

nachfolgend wird zunächst auf die Oberflächenentwässerung im 

Sommerbetrieb eingegangen. 

Die Start- und Landebahn, die Schnellabrollwege und die Rollwege entwässern 

während des Sommerbetriebs über die Schulter ins Gelände, die 

Vorfeldflächen der Vorfelderweiterung Ost und der Allgemeinen Luftfahrt 

werden über Schlitzrinnen und Regenwasserkanäle entwässert. Nachfolgend 

werden die geplanten Maßnahmen erläutert. 

Start- und Landebahn, Schnellabrollwege und Rollwege 

Das auf der 3. Start- und Landebahn, den Schnellabrollwegen und den 

Rollwegen anfallende Niederschlagswasser wird im Sommerbetrieb über 

die Schulter ins Gelände geleitet und dort versickert. Hierzu werden die 

unter Punkt 4.2.3.3 beschriebenen Ablaufleitungen der für den Winterbetrieb 

entlang der 3. Start- und Landebahn und der Schnellabrollwege angeordneten 

Schlitzrinnen in die Enteisungsabwasserkanäle während des 

Sommerbetriebs verschlossen. Im Bereich der unbefestigten Schultern der 

Flugbetriebsflächen erfolgt eine breitflächige Versickerung des Niederschlagsabflusses 

über die belebte Bodenzone. Der bei Starkregen nicht 

unmittelbar im Schulterbereich breitflächig versickernde Abfluss wird den 

zwischen den Flugbetriebsflächen in den Geländetiefpunkten angeordneten 

Mulden zugeführt. 

Die Mulden werden als flache Geländevertiefungen ausgebildet, die sich 

im Wesentlichen bereits aufgrund der durch die Flächenplanung vorgegebenen 

Geländemodellierung innerhalb des Bahnensystems ergeben. 

Das Rückhaltevolumen der Mulden kann für eine Muldenversickerung genutzt 

wird. 

Bei der Muldenversickerung kann eine kurzzeitige Zwischenspeicherung 

des Niederschlagsabflusses in den Mulden angesetzt werden. Aus Gründen 

der Flugsicherheit wird die maximal zulässige Stauwasserspiegelbreite 

auf 30 m beschränkt. Darüber hinaus wird die maximale Einstauhöhe in 

Anlehnung an das DWA-Arbeitsblatt A 138 „Planung, Bau und Betrieb von 


229



Anlagen zur Versickerung von Niederschlagswasser“ 51 auf 30 cm begrenzt. 

Im Falle von sehr seltenen Starkregenereignissen bei bestimmten Witterungsverhältnissen 

kann nicht gänzlich ausgeschlossen werden, dass das 

unter Berücksichtigung der aufgeführten Randbedingungen zur Verfügung 

stehende Speichervolumen der Mulden möglicherweise überschritten wird. 

Um für diesen Fall den Anforderungen der Flugsicherheit zu entsprechen, 

werden die Mulden mit einem Notüberlauf ausgerüstet. Beim Überschreiten 

einer Stauspiegelbreite von 30 m bzw. einer Einstauhöhe von 30 cm 

läuft der darüber hinausgehende Niederschlagsabfluss über einen Notüberlauf 

in einen parallel zu den Mulden verlegten Regenwasserkanal. 

Hierzu wird jede Mulde mit einem Muldeneinlaufbauwerk mit Überlaufschwelle 

und einer Anschlussleitung zum Regenwasserkanal ausgestattet. 

Der Regenwasserkanal verläuft dem Geländegefälle folgend in östlicher 

Richtung zwischen der 3. Start- und Landebahn und der nördlichen Parallelrollbahn. 

Aufgrund der örtlichen Verhältnisse und zur Reduzierung der erforderlichen 

Rohrquerschnitte werden für den Regenwasserkanal zwei Einleitestellen 

in die Oberflächengewässer vorgesehen. Der Regenwasserkanal 

mit dem Notüberlauf der Mulden des westlichen Bahnsystems wird im Bereich 

der vorhandenen, zum Ableitungsgraben Nord führenden Verrohrung 

Nord-Ost nach Norden orientiert und bis zum verlegten Ableitungsgraben 

Nord geführt. Der Regenwasserkanal mit dem Notüberlauf der Mulden des 

östlichen Start- und Landebahnsystems mündet am östlichen Bahnende in 

den von Süden kommenden geplanten Regenwassersammler der Vorfelderweiterung 

Ost. 

Die Regenwasserkanäle werden so ausgelegt, dass unter Nutzung des 

vorhandenen Speichervolumens der Mulden und des Kanalsystems die 

Notüberlaufmenge aus dem Muldensystem auf max. 0,9 m³/s begrenzt 

wird. Die Drosselmenge wird auf die einzelnen Mulden aufgeteilt und jeweils 

am Muldeneinlaufbauwerk über einen Drosselschieber eingestellt. 

Die Regenwasserkanäle der Nennweiten DN 400 bis DN 1000 werden aus 

Stahlbetonrohren hergestellt und mit einem Mindestgefälle von 1 : 1000 

verlegt. Je nach Nennweite werden im Abstand von 60 bis 100 m 

Einsteigschächte angeordnet. 

Zur Vermeidung von Vernässungen bei gefrorenem Boden im Winter werden 

die geplanten Muldeneinlaufbauwerke zusätzlich mit einem Grundablass 

ausgerüstet. Dieser ist über einen Schieber im Normalbetrieb verschlossen, 

kann jedoch bei Bedarf von Hand geöffnet werden. 

Die nördliche Hälfte der 3. Start- und Landebahn, die südliche Hälfte der 

südlichen Parallelrollbahn TWY L und die Rollwege TWY M, N, Y1, Y2, Y3 

und Y4 werden nicht an das beschriebene Regenwassernetz angebunden. 

Diese Flächen entwässern im Sommerbetrieb über die Schulter ins 

Gelände, wo der Niederschlagsabfluss flächenhaft versickert. Eine Not- 

51 [E5] DWA-Arbeitsblatt A138, 2005 




überlaufmöglichkeit in die geplante Regenwasserkanalisation besteht für 

diese Flugbetriebsflächen nicht. 

Die Abläufe der für den Winterbetrieb entlang der 3. Start- und Landebahn 

und der Schnellabrollwege erforderlichen Schlitzrinnen in die Enteisungsabwasserkanäle 

werden während des Sommerbetriebs über Absperrschieber 

verschlossen. Im Regenwetterfall füllt der Niederschlagsabfluss 

dieser Flächen zunächst die Rinnen, bevor er über die überstauten Rinnen 

ins Gelände laufen kann. Aus Gründen der Flugsicherheit müssen die 

Schlitzrinnen nach Regenende leerlaufen können, da das dort stehende 

Wasser Vögel anziehen könnte und somit ein erhöhtes Risiko für Vogelschlag 

gegeben wäre. Hierzu werden die Schieber, die den Ablauf von 

den Schlitzrinnen zu den Enteisungsabwasserkanälen verschließen, teilweise 

mit kleinen Leerlauföffnungen versehen. Über diese Leerlauföffnungen 

können die Schlitzrinnen in die Enteisungsabwasserkanäle entleert 

werden. 

Am östlichen Ende der 3. Start- und Landebahn besteht die Möglichkeit, 

das Enteisungsabwassersystem im Sommerbetrieb an zwei Stellen über 

Pumpwerke in die Mulden zu entleeren und den so abgeleiteten Niederschlagsabfluss 

dort zu versickern. Dafür wird im Bereich dieser Pumpwerke 

im Sommerbetrieb der weiterführende Enteisungsabwasserkanal zur 

geplanten Enteisungsabwasserbeckenanlage verschlossen. 

Der Nachweis der Muldenversickerung der 3. Start- und Landebahn nach 

DWA-Arbeitsblatt A 138 erfolgt beispielhaft anhand der Mulden 4, 5 und 6. 

Diese Mulden befinden sich unmittelbar südlich der 3. Start- und Landebahn 

zwischen den Rollwegen TWY P4 und P9. 

Die Ermittlung des Speichervolumens der Mulden erfolgt nach Gleichung 

V = [(Au + AS) • 10 -7 k 

f 

• rD(n) - AS • ] • D • 60 • fZ 

2 



Au 

AS 

kf 

rd(n) 






fZ 








231



Das erforderliche Muldenvolumen ergibt sich für einen Bemessungsregen 

mit D = 90 bzw. 120 min Dauer. Gemäß der in Anhang 4-4 aufgeführten 

Berechnungsergebnisse ergibt sich unter Ansatz der gesamten Grünfläche 

zwischen den befestigten Flächen eine mittlere Einstauhöhe der Mulden 

von etwa 13 cm. Die maßgebende Entleerungszeit der Mulden beträgt 

etwa 7 h. 

Vorfelderweiterung Ost 

Der Niederschlagsabfluss der Vorfelderweiterung Ost wird über Schlitzrinnen 

gefasst und einer Regenwasserkanalisation zugeführt. 

Abflüsse von Flugzeugabstellflächen, auf denen Flugzeuge betankt werden, 

werden über separate Schlitzrinnen gefasst und leichtstoffdichten, so 

genannten Benzinwasserkanälen zugeführt. Die Benzinwasserkanäle leiten 

den Abfluss über Leichtstoffabscheider der Regenwasserkanalisation 

zu. Die Auslegung der Leichtstoffabscheider erfolgt auf eine kritische Regenspende 

von 15 l/(s • ha). Niederschlagsereignisse bis zur kritischen 

Regenspende werden vollständig über die Leichtstoffabscheider geleitet. 

Bei größeren Niederschlägen wird der darüber hinaus gehende Abfluss an 

einem vorgeschalteten Regenüberlaufbauwerk in die Regenwasserkanalisation 

entlastet. 

Die Regenwasserkanalisation der Vorfelderweiterung Ost endet in einem 

östlich der bestehenden Enteisungsabwasserbeckenanlage neu zu errichtenden 

Regenklärbecken Nord-Ost. Hier erfolgt eine 

Regenwasserbehandlung vor der Ausleitung in den Vorflutgraben Nord. 

Aufgrund der Höhenentwicklung der Vorfelderweiterung Ost ist eine Ausleitung 

des anfallenden Niederschlagswassers im freien Gefälle in den Abfanggraben 

Ost nicht möglich. Das Sohlgefälle des Abfanggrabens Ost 

muss wegen der notwendigen Verlegung des Grabens nach Osten bereits 

soweit reduziert werden, dass eine weitere Verringerung der Sohlhöhe zur 

Einleitung des im Regenklärbecken Nord-Ost behandelten Regenwassers 

im freien Gefälle nicht möglich ist. 

Das Niederschlagswasser wird daher vom Regenklärbecken Nord-Ost aus 

über einen neuen Ableitungskanal unter der geplanten 3. Start- und Landebahn 

hindurch im freien Gefälle bis zum Vorflutgraben Nord abgeleitet. 

Im Bereich der neuen Staatsstraße St 2084 muss dieser Regenwasserkanal 

der Nennweite DN 2000 aufgrund der Sperrwirkung der Grundwasserwanne 

der Rollbrücken Y3 und Y4 nach Osten verschwenkt werden. 

Zusammen mit geplanten Enteisungsabwasserkanälen wird der Kanal parallel 

zu den geplanten Sparten außerhalb des Flughafenzauns um die 

geplanten Speicherbecken 1 und 2 der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

herumgeführt. Zur Sicherstellung einer ausreichenden Überdeckung wird 

der geplante Regenwasserkanal im Bereich des 3. Start- und Landebahnsystems 

auf zwei Rohrleitungen DN 1600 aufgeteilt. 

Die Anordnung der Regen- und Benzinwasserkanäle innerhalb der Vorfelderweiterung 

Ost ergibt sich aufgrund der geplanten Vorfeldfaltung mit einer 

horizontalen Vorfeldoberkante in Nord-Süd-Richtung zwischen den 




Gebäuden und den Anschlusshöhen der geplanten Rollbrücken im Süden 

und Norden sowie der mittig in West-Ost-Richtung das Vorfeld unterquerenden 

Tunnel. 

Die geplanten Regen- und Benzinwasserkanäle verlaufen zwischen den 

Gebäuden in Nord-Süd-Richtung, mit den Hochpunkten jeweils im Bereich 

der Tunnel. Die Flugzeugabstellpositionen werden über eigene Benzinwasserkanäle 

mit Nennweiten DN 600 bis DN 1000 aus Stahlbeton entwässert. 

Nördlich bzw. südlich der Flugzeugabstellpositionen werden die 

Leichtstoffabscheider angeordnet. Den Leichtstoffabscheidern vorgeschaltet 

ist jeweils ein Regenüberlauf, ein Drosselbauwerk zur Begrenzung des 

Zuflusses auf Qkrit und ein Schlammfang. In Tabelle 4-3 sind die Bemessungsgrößen 

und die Nenngrößen der Leichtstoffabscheider zusammengestellt. 

Die Auslegung der Leichtstoffabscheider erfolgt auf eine kritische 

Regenspende rkrit = 15 l/s • ha. Der Ablauf der Leichtstoffabscheider und 

der am Regenüberlauf entlastete Abfluss gelangen in die weiterführenden 

Regenwasserkanäle. 

Die Rollbereiche zwischen den Gebäuden werden jeweils über vier in 

Nord-Süd-Richtung verlaufende Regenwasserkanäle entwässert. Der 

Hochpunkt der Kanäle liegt jeweils im Bereich der geplanten Tunnel. Die 

Regenwasserkanäle der Nennweiten DN 300 bis DN 600 werden aus 

Stahlbetonrohren hergestellt und mit einem Mindestgefälle von 1 : 1.000 

verlegt. 

Die zwischen den Gebäuden in Nord-Süd-Richtung angeordneten Regen- 

und Benzinwasserkanäle enden jeweils in einem nördlich bzw. südlich der 

Gebäude in West-Ost-Richtung verlaufenden Regenwasserkanal. An diese 

Regenwasserkanäle der Nennweiten DN 400 bis DN 2200 aus Stahlbeton 

schließen auch die unter Punkt 4.2.3.1.1 beschriebenen Regenwasserkanäle 

für das Dachflächenwasser der Gebäude an. 

Im Osten enden diese beiden Regenwassersammler in dem in Süd-Nord- 

Richtung verlaufenden, die geplanten Tunnel querenden Hauptregenwassersammler. 

Dieser Kanal beginnt am Südrand der Vorfelderweiterung Ost 

mit der Nennweite DN 1200, nimmt im weiteren Verlauf den kompletten 

Niederschlagsabfluss der Vorfelderweiterung Ost auf und führt schließlich 

als Kastenprofil mit 5,50 m lichter Breite und 2,20 m lichter Höhe zum Regenklärbecken 

Nord-Ost. Als Material ist durchgängig Stahlbeton vorgesehen. 

Die Flächen der nördlichen und südlichen in West-Ost-Richtung verlaufenden 

Rollwege werden über zwei zusätzliche, in östlicher Richtung verlaufende 

Regenwasserkanäle der Nennweiten DN 400 bis DN 1600 entwässert. 

Diese nehmen auch die Abflüsse der über eigene Leichstoffabscheider 

entwässernden Flugzeugabstellpositionen am nördlichen und 

südlichen Rand der Vorfelderweiterung Ost auf. 

Für die Entwässerung dieser Flugzeugabstellpositionen sind insgesamt 

fünf Leichtstoffabscheider mit vorgeschaltetem Regenüberlauf, Drosselbauwerk 

und Schlammfang geplant. Die Bemessungsgrößen und Nenngrößen 

sind Tabelle 4-3 zu entnehmen. Die zugehörigen Benzinwasserkanäle 

werden mit Nennweiten DN 500 bis DN 1200 ausgeführt. 


233



Für den Niederschlagsabfluss der Vorfeldränder und zur Aufnahme des 

Zuflusses der Rollbrückenpumpwerke werden am nördlichen und südlichen 

Vorfeldrand zusätzliche in West-Ost-Richtung verlaufende Regenwasserkanäle 

der Nennweite DN 400 bis DN 1600 angeordnet. 

Die Vorfeldflächen östlich des geplanten in Süd-Nord-Richtung verlaufenden 

Hauptregenwassersammlers werden südlich der Tunnel entgegen 

dem Gefälle der Vorfeldflächen nach Westen zum Hauptregenwassersammler 

bzw. nördlich der Tunnel über einen eigenen Sammelkanal direkt 

an den Zulaufkanal zum Regenklärbecken Nord-Ost entwässert. Die 

Nennweiten dieser Regenwasserkanäle liegen zwischen DN 400 und 

DN 1600. 

Um im Falle einer späteren Nutzungsänderung der Vorfeldflächen in diesem 

östlichen Bereich flexibel zu bleiben, werden im Bereich künftiger 

Flugzeugabstellpositionen bereits die entsprechenden Benzinwasserkanäle 

vorgesehen, die zunächst jedoch als reine Regenwasserkanäle genutzt 

werden. 

Der geplante Bypass-Rollweg D1 entwässert über zwei nördlich und südlich 

des Rollweges angeordnete Regenwasserkanäle mit Nennweiten 

DN 400 bis DN 1200. Aufgrund der Sperrwirkung der Grundwasserwanne 

unter den Rollbrücken N9 und N10 werden die Regenwasserkanäle des 

Bypass-Rollwegs nach Westen geführt und schließen dort an den Zulaufkanal 

zum Regenklärbecken Nord-Ost an. 

Sowohl Regen-, als auch Benzinwasserkanäle werden aus Stahlbeton erstellt, 

die Benzinwasserkanäle erhalten flugbetriebsstoffbeständige Dichtungen. 

Die Kanäle werden mit einem Mindestgefälle von 1 : 1.000 verlegt 

und im Abstand von 60 bis 100 m mit Einsteigschächten versehen. 

Tabelle 4-3 Bemessungsgrößen Leichtstoffabscheider 

Regenüberlauf Einzugsgebiet 

[ha] 

RÜ 16.1 

RÜ 16.2 

RÜ 16.3 

RÜ 16.4 

RÜ 26.1 

RÜ 26.2 

RÜ 26.3 

RÜ 26.4 

RÜ 16.5 

RÜ 16.6 

RÜ 26.5 

RÜ 26.6 

RÜ 26.8 

3,05 

3,05 

3,05 

2,56 

3,05 

3,05 

3,05 

2,56 

1,77 

2,81 

4,08 

1,91 

1,38 


Qkrit 

[l/s] 

45,8 

45,8 

45,8 

38,4 

45,8 

45,8 

45,8 

38,4 

23,6 

42,2 

61,2 

28,7 

20,7 

Nenngröße Schlammfang 

[m³] 

NG 50 

NG 50 

NG 50 

NG 40 

NG 50 

NG 50 

NG 50 

NG 40 

NG 30 

NG 50 

NG 65 

NG 30 

NG 20 

5 

5 

5 

4 

5 

5 

5 

4 

3 

5 

6,5 

3 

2



Vorfeld Allgemeine Luftfahrt 

Der Niederschlagsabfluss des Vorfelds der Allgemeinen Luftfahrt, des General 

Aviation Terminal GAT und des Hubschrauberlandeplatzes wird über 

Schlitzrinnen gefasst und einer Regenwasserkanalisation zugeführt. 

Die Abflüsse der Vorfeldflächen und der Hubschrauberabstellflächen, auf 

denen Betankungsvorgänge stattfinden können, werden über separate 

Schlitzrinnen gefasst und leichtstoffdichten, so genannten Benzinwasserkanälen 

zugeführt. Die Benzinwasserkanäle leiten den Abfluss über einen 

Leichtstoffabscheider der Regenwasserkanalisation zu. Die Auslegung 

des Leichtstoffabscheiders erfolgt auf eine kritische Regenspende von 

15 l/(s • ha). Niederschlagsereignisse bis zur kritischen Regenspende 

werden vollständig über den Leichtstoffabscheider geleitet. Bei größeren 

Niederschlägen wird der darüber hinaus gehende Abfluss an einem vorgeschalteten 

Regenüberlaufbauwerk in die Regenwasserkanalisation entlastet. 

Die Regenwasserkanalisation des Vorfelds der Allgemeinen Luftfahrt endet 

in einem östlich der Allgemeinen Luftfahrt neu zu errichtenden Regenklärbecken 

ALF. Hier erfolgt eine Regenwasserbehandlung vor der Ausleitung 

in den Vorflutgraben Nord. Das Niederschlagswasser wird vom Regenklärbecken 

ALF aus dem geplanten Ableitungskanal der Vorfelderweiterung 

Ost unter der 3. Start- und Landebahn hindurch dem Vorflutgraben 

Nord zugeführt. 

Da auf der gesamten Vorfeldfläche Betankungsvorgänge erfolgen können, 

wird der gesamte Vorfeldbereich der Allgemeinen Luftfahrt über Benzinwasserkanäle 

entwässert. Innerhalb des Vorfelds verlaufen drei Benzinwasserkanäle 

in Nord-Süd-Richtung und schließen an einen südlich des 

Vorfelds angeordneten Benzinwasserkanal an. Dieser nimmt in seinem 

weiteren Verlauf weiter östlich auch das Benzinwasser der Hubschrauberabstellpositionen 

auf. Die Benzinwasserkanäle der Nennweite DN 500 bis 

DN 1400 enden im Regenüberlauf RÜ 16.7, der dem Leichtstoffabscheider 

vorgeschaltet ist. Bei einem Einzugsgebiet von 7,53 ha und einem Qkrit 

von 113 l/s wird ein Leichtstoffabscheider der Nenngröße NG 150 mit einem 

vorgeschalteten Drosselbauwerk und einem Schlammfang mit 15 m³ 

Inhalt gewählt. Die Benzinwasserkanäle werden aus Stahlbetonrohren mit 

flugbetriebsstoffbeständigen Dichtungen erstellt. 

Der Ablauf des Leichtstoffabscheiders und der am Regenüberlauf entlastete 

Abfluss gelangt in den weiterführenden Regenwasserkanal DN 1400 

zum Regenklärbecken ALF. 

An diesem Kanal ist auch der von Westen kommende Regenwasserkanal 

DN 700 mit dem Dachflächenwasser des Hangars und des GAT sowie die 

Regenwasserkanalisation des Hubschrauberlandeplatzes angeschlossen. 

Im weiteren Verlauf zum Regenklärbecken ALF sind die Druckleitungen 

der Rollbrückenpumpwerke der St 2084 angeschlossen. 

Schneedeponien 


235



Das auf den Schneedeponien anfallende Niederschlagswasser wird im 

Sommerbetrieb über die Schulter ins Gelände entwässert und dort versickert. 

Die Ablaufleitungen von den für den Winterbetrieb angeordneten 

Schlitzrinnen zum Enteisungsabwasserkanal können hierfür, wie beschrieben, 

über Absperrschieber verschlossen werden. 

Im Regenwetterfall überstauen die Rinnen und der Niederschlagsabfluss 

läuft ins Gelände und versickert dort. Über Leerlauföffnungen in den Absperrschiebern 

können die Schlitzrinnen nach Regenende in die Enteisungsabwasserkanäle 

entleert werden. Das so abgeleitete Niederschlagswasser 

wird jeweils über ein Pumpwerk in eine Mulde gefördert 

und dort versickert. 

4.2.3.1.4 Regenwasserrückhaltung 

Da in den Gewässern nördlich des Flughafens nur begrenzte Abflusskapazitäten 

vorhanden sind und um die dortigen Abflussgeschehen nicht zu 

verschärfen, wird der Oberflächenabfluss der Erweiterungsflächen des 

Flughafens ebenso wie der des bestehenden Flughafengeländes nur stark 

gedrosselt abgeführt. Es wird daher eine Zwischenspeicherung des Niederschlagswassers 

vorgesehen. 

Die Festlegung der Drosselabflussmenge aus dem Bereich Vorfelderweiterung 

Ost einschließlich Allgemeine Luftfahrt in den Vorflutgraben Nord 

erfolgt auf Grundlage der Ergebnisse der für die Oberflächengewässer 

angestellten Gleichzeitigkeitsuntersuchungen sowie technischer und wirtschaftlicher 

Überlegungen. Der gewählte Abfluss von 3,5 m³/s berücksichtigt 

sowohl das Schutzbedürfnis der Gewässer nördlich des Flughafens als 

auch den erforderlichen technischen Aufwand zur Bereitstellung des erforderlichen 

Retentionsvolumens. Umgerechnet auf die abflusswirksame 

befestigte Fläche von 163,6 ha ergibt sich ein spezifischer Abfluss von 

21,4 l/s • ha. Dieser Wert liegt deutlich unter dem spezifischen Abfluss von 

28,7 l/s • ha aus dem Flughafenbestand. 

Der Oberflächenabfluss der zusätzlichen befestigten Flächen wird an der 

in Tabelle 4-4 aufgeführten Einleitestelle in den Vorflutgraben Nord eingeleitet. 

Die angegebene Einleitemenge ergibt sich aus der durchgeführten 

hydrodynamischen Kanalnetzberechnung für den Bemessungsregen der 

Wiederkehrzeit T = 5. 

Die zusätzlichen Oberflächenabflussmengen aus den Erweiterungsgebieten 

des Flughafens München summieren sich beim Bemessungsregen auf 

3,50 m³/s. Aus den Mulden des 3. Start- und Landebahnsystems tritt beim 

Bemessungsregen kein Abfluss in die Oberflächengewässer auf, der gesamte 

Abfluss versickert. Da bei einem Bemessungsregen der Wiederkehrzeit 

T = 5 die auftretenden Abflussspitzen die Versickerungskapazität 

übersteigen, muss innerhalb der Mulden das erforderliche Retentionsvolumen 

bereitgestellt werden. 




Tabelle 4-4 Einleitemengen in den Vorflutgraben Nord 

Übergabepunkt 

80001 

Einzugsgebiet Gewässer Einleitemenge 

Vorfelderweiterung 

Ost + ALF 


m 3 /s 

Vorflutgraben Nord 3,50 

Zur Einhaltung einer Drosselabflussmenge von 3,5 m³/s bei einem Bemessungsregen 

der Wiederkehrzeit T = 5 und der Regendauer D = 60 min 

ist ein Rückhaltevolumen von etwa 40.000 m³ erforderlich. Dieses Volumen 

kann innerhalb des geplanten Kanalnetzes einschließlich der Regenklärbecken 

zur Verfügung gestellt werden. Die Berechnung ist in Anhang 

4-5 beigefügt. 

Die Drosselung erfolgt jeweils in einem den geplanten Regenklärbecken 

nachgeschalteten Drosselbauwerk. Die Gesamtdrosselmenge von 

3,5 m³/s wird im Verhältnis der Einzugsgebietsflächen auf die beiden Einzugsgebiete 

wie folgt aufgeteilt: 3,25 m³/s Drosselung im Ablauf des Regenklärbeckens 

Nord-Ost und 0,25 m³/s Drosselung im Ablauf des Regenklärbeckens 

ALF. 

Im Falle von Starkregenereignissen, die den Bemessungsregen übersteigen, 

muss zur Einhaltung der festgelegten Drosselabflussmenge aus den 

Erweiterungsflächen von insgesamt 3,5 m³/s zusätzliches Retentionsvolumen 

bereitgestellt werden. Für den Bereich der Vorfelderweiterung Ost 

ergibt sich im Falle des im Rahmen der Kanalnetzberechnung durchgeführten 

Rechengangs für ein Regenereignis der Wiederkehrzeit T = 100 

und der Dauer D = 24 h ein zusätzlich erforderliches Retentionsvolumen 

von etwa 14.000 m³. Da dieses Volumen innerhalb des geplanten Kanalnetzes 

nur mit erheblichem zusätzlichen technischen Aufwand bereitgestellt 

werden kann, wird im Bereich der östlichen Perimeterrollwege TWY 

Y3 und Y4 ein zusätzliches offenes Regenrückhaltebecken vorgesehen. 

Das Becken mit einem gewählten Volumen von etwa 15.000 m³ wird als 

offenes, nicht abgedichtetes Erdbecken ausgebildet, das statistisch gesehen 

seltener als einmal in fünf Jahren beschickt wird. Die Beschickung erfolgt 

über eine vor dem Drosselbauwerk angeordnete Überlaufschwelle im 

Ablaufkanal DN 2200 des Regenklärbeckens Nord-Ost. Die Schwellenhöhe 

wird so festgelegt, das beim 5-jährlichen Bemessungsregen keine Ausleitung 

in das Regenrückhaltebecken erfolgt. 

Das Regenrückhaltebecken wird mit einem umlaufenden Damm gegen 

das umliegende Gelände abgetrennt. Das Becken wird begrünt und erhält 

im Bereich der Tieflinie eine Kiesrigole mit Dränage zur Entwässerung. 

Über eine Ablaufleitung mit Anschluss an den Ablaufkanal DN 2000 kann 

der Beckeninhalt nach Regenende in den Vorflutgraben Nord entleert 

werden. Hierzu wird ein Ablaufschacht mit einem wasserstandsabhängig 

gesteuerten Absperrschieber vorgesehen. 

237

4.2.3.1.5 Regenwasserbehandlung 



Der auf den befestigten Flächen anfallende Niederschlagsabfluss muss 

vor der Einleitung in das Grundwasser oder in ein Oberflächengewässer in 

Abhängigkeit von seiner Beschaffenheit einer Regenwasserbehandlung 

nach dem Stand der Technik unterzogen werden. Die Auswahl des erforderlichen 

Regenwasserbehandlungsverfahrens erfolgt dabei auf Grundlage 

des DWA-Merkblatts M153 „Handlungsempfehlungen zum Umgang mit 

Regenwasser“ 53 . Im Merkblatt M153 wird ein Bewertungsverfahren eingeführt, 

mit dessen Hilfe es möglich ist, die Notwendigkeit und den Umfang 

einer Regenwasserbehandlung zu ermitteln. Als Bewertungskriterien werden 

dabei die zulässige Belastung des Gewässers, Einflüsse aus der Luft 

und die Verschmutzung der Oberflächen herangezogen und daraus die erforderliche 

Regenwasserbehandlung abgeleitet. 

Die Einstufung der Gewässer erfolgt unter Berücksichtigung des Abflusses, 

der Fließgeschwindigkeit, der Wasserspiegellage und evtl. notwendiger 

besonderer Schutzbedürfnisse der Gewässer. Die geplanten Einleitungsstellen 

von Niederschlagswasser lassen sich dem Gewässertyp G12 

(Grundwasser außerhalb von Trinkwassereinzugsgebieten) zuordnen. 

Auch der Vorflutgraben Nord ist als zeitweise trocken fallendes Gewässer 

dem Gewässertyp G12 zuzuordnen. 

Die Einflüsse aus der Luft werden durch pauschale Zuordnung der Luftverschmutzung 

berücksichtigt. Hierbei wird von einer mittleren Luftverschmutzung 

ausgegangen. Es erfolgt eine Zuordnung zum Typ L2. 

Die Verschmutzung der Oberflächen wird nach ihrer Nutzung bewertet. 

Dabei kann das Verfahren ausdrücklich auch auf Flughäfen angewendet 

werden, wenn das Verkehrsaufkommen einem Flächentyp zugeordnet 

werden kann. Unter Punkt 4.1.4 wurde auf Grundlage durchgeführter Untersuchungen 

nachgewiesen, dass die Verschmutzung des Oberflächenabflusses 

der Flugbetriebsflächen im Sommer mit dem von Straßen mit 

geringer bis mittlerer Verkehrsbelastung vergleichbar ist. Die Einstufung 

der Belastung des Oberflächenabflusses der Flugbetriebsflächen erfolgt 

daher nach M153 in die Kategorie Flächentyp F4 (Straßen bis zu 

5.000 Kfz/Tag wie beispielsweise Kreisstraßen). Für Dachflächen wird eine 

geringe Flächenbelastung mit Einstufung in den Flächentyp F2 für 

Dachflächen in Wohn- und Gewerbegebieten gewählt. 

Die Einstufung der Verschmutzung des Niederschlagsabflusses von den 

Straßen wird entsprechend dem Verkehrsaufkommen vorgenommen. Die 

Grundwasserwannen der Staatsstraße St 2084 werden dem Flächentyp 

F5 mit 5.000-15.000 Kfz/Tag zugeordnet, die Grundwasserwannen der 

Staatsstraße St 2584 dem Flächentyp F6 mit über 15.000 Kfz/Tag. 

Grundgedanke des Bewertungsverfahrens ist, dass die Emissionen des 

Niederschlagsabflusses aus der Luft- und Flächenbelastung dem Schutzbedürfnis 

der Gewässer angepasst werden müssen. Übersteigen die 

Emissionen die dem Schutzbedürfnis des Gewässers zugeordnete zuläs- 





sige Belastung, so muss eine Regenwasserbehandlung vorgenommen 

werden. In Abhängigkeit der Wirksamkeit eines Behandlungsverfahrens 

sind im Merkblatt M153 Durchgangswerte für die einzelnen Behandlungsverfahren 

festgelegt. 

In den in Anhang 4-6 beigefügten Tabellen werden auf Grundlage des 

Bewertungsverfahrens Notwendigkeit und Umfang einer Regenwasserbehandlung 

ermittelt. Unterschieden wird dabei in die Bereiche Vorfelderweiterung 

Ost mit Einleitung in den Vorflutgraben Nord, Vorfeld Allgemeine 

Luftfahrt mit Einleitung in den Vorflutgraben Nord, 3. Start- und Landebahn 

mit Versickerung und Dachflächen Feuerwache mit Versickerung. Die 

3. Start- und Landebahn steht dabei stellvertretend für die Versickerung 

des Niederschlagsabflusses des gesamten 3. Start- und Landebahnsystems 

einschließlich aller Rollbahnen. 

Als Ergebnis der Bewertung nach M153 werden für die einzelnen Regenwassereinleitungen 

folgende Maßnahmen zur Regenwasserbehandlung 

vorgesehen. 

Der Niederschlagsabfluss der Vorfelderweiterung Ost einschließlich der 

Dachflächen der Gebäude und der Straßenflächen der angeschlossenen 

Grundwasserwannen wird im geplanten Regenklärbecken Nord-Ost behandelt. 

Das Regenklärbecken wird als Becken ohne Dauerstau auf eine 

kritische Regenabflussspende von rkrit = 30 l/s • ha und eine Oberflächenbeschickung 

von 10 m/h bemessen. 

Das geplante Regenklärbecken Nord-Ost wird südlich des Rollwegs 

TWY M innerhalb der geplanten Flughafenumzäunung angeordnet. Vorgesehen 

ist ein offenes Stahlbetonbecken. Mit dem gewählten Beckenvolumen 

von 10.000 m³ kann bei der gewählten kritischen Regenspende eine 

Oberflächenbeschickung von 9,1 m/h und eine horizontale Fließgeschwindigkeit 

von 0,04 m/s eingehalten werden. Die Bemessung des Regenklärbeckens 

ist in Anhang 4-7 beigefügt. 

Die baulichen Einzelheiten und die technische Ausrüstung lassen sich wie 

folgt zusammenfassen: 

- 12 senkrechte Zulaufschlitze b x h = 0,60 x 2,00 m mit Prallblechen 

in ca. 30 cm Abstand; 

- Beckengliederung in vier Räume, geteilt durch drei Leitwände, Beckensohle 

mit 5 % Quer- und 0,5 % Längsneigung; 

- 16 Wirbelstrahlpumpen zur Reinigung im Bodenbereich; 

- Tauchwand vor dem Klärüberlauf mit vorgesetzten Ölalarmgeräten 

(für den Ausnahmefall eingetragener Leichtflüssigkeit); 

- Vorschwelle mit 12 Ablaufrohren DN 400 ca. 50 cm über der Beckensohle 

(und jeweils vorgeschaltetem Einlauftrichter mit umlaufend 

eintauchender Schürze) und Rückschlagklappe DN 200 zur 

Restentleerung des angrenzenden Zwischenraums; 


239



- Zwischenraum mit Quergefälle und Entleerungspumpe (in den Regenauslasskanal); 

- Entlastungsschwelle mit 22 m Breite als Klärüberlauf und zwei Absenkschieber 

b x h = 1,00 x 0,60 m für die Freie-Vorflut-Entleerung 

in den Regenauslasskanal; 

- Entleerungsrinne mit Pumpensumpf und Entleerungspumpe für die 

Restentleerung in das Mischwassersystem im Beckenzulaufbereich; 

Um der wasserwirtschaftlich angestrebten Verminderung des Regenwasserabflusses 

zur Kläranlage so weit wie möglich nachzukommen, ist, wie 

bei den am Flughafen bestehenden Regenklärbecken bereits verwirklicht, 

mit Ausnahme einer Restfüllung von ca. 50 cm Tiefe die dosierte Beckenentleerung 

in die Gewässer vorgesehen. 

Aufgrund der Höhenverhältnisse ist die Beckenentleerung teils in freier 

Vorflut und teils über Wasserförderung geplant. Nach Abklingen der normalen 

Entlastung (registriert durch Wasserstanderfassung) werden zunächst 

die Absenkschieber vor dem Regenauslasskanal geöffnet und 

zwar schrittweise um das jeweilige Maß, das eine Entleerung von ca. 

750 l/s gewährleistet wird. Damit lässt sich ein ausreichend langsamer 

Beckendurchfluss während der Entleerung einhalten. Bei einem minimal 

möglichen Wasserstand von 1,39 m ergibt sich eine horizontale Fließgeschwindigkeit 

im Becken von 0,025 m/s. 

Mit dem Erreichen sich ausgleichender Wasserspiegel in Becken und Regenauslasskanal 

(ca. 3,75 unter OK Entlastungsschwelle) schließen die 

Absenkschieber. Es tritt die Pumpe hinter der Vorschwelle mit ca. 250 l/s 

Förderleistung in Tätigkeit und entleert das Becken bis auf eine Restfüllung 

von ca. 50 cm, die mit dem Sohlniveau der 12 Ablaufrohre fixiert ist. 

Die Einlauftrichter wirken dabei für den geringst möglichen Beckenwasserstand 

als Tauchwände. Auch in dieser Entleerungsphase wird beim 

minimalen Füllstand von 0,5 m eine horizontale Fließgeschwindigkeit von 

0,025 m/s unterschritten. 

Nach dem Ende der Vorfluter-Entleerung werden die Wirbelstrahlpumpen 

eingeschaltet und bleiben zur ausreichenden Durchmischung der restlichen 

Beckenfüllung eine gewisse Zeit in Tätigkeit, bevor die Entleerungspumpe 

zum Mischwasserkanal mit einer Förderleistung von 75 l/s einschaltet. 

Mit dem Leerlaufen des Beckeninhalts schalten sich die Reinigungsgeräte 

gestaffelt ab. Die Gesamtentleerungszeit in Richtung Vorfluter 

und in Richtung Kläranlage wurde mit ca. 15 Stunden ermittelt. 

Bei Regenereignissen mit RKB-Teilfüllung findet der Entleerungsbetrieb 

prinzipiell wie oben geschildert statt. Tritt während der Entleerung ein 

Nachfolgeereignis mit RKB-Beschickung auf, dann wird der Entleerungsbetrieb 

über die Wasserstandserfassung unterbrochen, im Restentleerungsstadium 

also auch der Reinigungsvorgang. 

Vor dem Hintergrund einer Optimierung der Bewirtschaftung des im Regenklärbecken 

und im Kanalsystem zur Verfügung stehenden Retentionsvolumens 

ist geplant, bereits vor einer Vollfüllung des Regenklärbeckens 




unter Einhaltung der Klärbedingungen mit der Ableitung von behandeltem 

Regenwasser in den Regenauslasskanal zum Vorflutgraben Nord zu beginnen. 

Dies führt zu einer Vergleichmäßigung der Abflussganglinie. Bei 

einem Beckenwasserspiegel von mehr als 2 m kann während der Beckenbefüllung 

durch schrittweises Öffnen der Absenkschieber in der Ablaufschwelle 

vor dem Regenauslasskanal eine Abflussmenge von 1,1 m 3 /s 

unter Einhaltung einer horizontalen Fließgeschwindigkeit im Becken von 

0,025 m/s in den weiterführenden Regenwasserkanal abgeleitet werden. 

Bei geringeren Wasserständen während der Beckenbefüllung sind die Absenkschieber 

verschlossen. 

Der Niederschlagsabfluss aus dem Bereich der Allgemeinen Luftfahrt 

einschließlich der Vorfeld- und Dachflächen, des Hubschrauberlandeplatzes 

und der Straßenflächen der angeschlossenen Grundwasserwannen 

der Staatsstraße St 2084 wird im geplanten Regenklärbecken ALF behandelt. 

Das Regenklärbecken wird als Becken ohne Dauerstau auf eine kritische 

Regenabflussspende von 30 l/s • ha und eine Oberflächenbeschickung 

von 10 m/h bemessen. 

Das geplante Regenklärbecken ALF wird östlich des Perimeterrollweges 

TWY Y4 angeordnet. Vorgesehen ist ein offenes Stahlbetonbecken. Mit 

dem gewählten Beckenvolumen von 350 m³ kann bei der kritischen Regenspende 

eine Oberflächenbeschickung von 8,9 m/h und eine horizontale 

Fließgeschwindigkeit von 0,03 m/s eingehalten werden. Die Bemessung 

des Regenklärbeckens ist in Anhang 4-7 beigefügt. Die baulichen Einzelheiten 

und die technische Ausrüstung erfolgen analog dem beschriebenen 

Regenklärbecken Nord-Ost. 

Um der wasserwirtschaftlich angestrebten Verminderung des Regenwasserabflusses 

zur Kläranlage so weit wie möglich nachzukommen, ist wie 

beim Regenklärbecken Nord-Ost mit Ausnahme einer Restfüllung von ca. 

50 cm die dosierte Beckenentleerung in die Gewässer vorgesehen. 

Aufgrund der Höhenverhältnisse ist die Beckenentleerung teils in freier 

Vorflut und teils über Wasserförderung geplant. Nach Abklingen der normalen 

Entlastung (registriert durch Wasserstandserfassung) wird zunächst 

der Absenkschieber vor dem Regenauslasskanal geöffnet und zwar 

schrittweise um das jeweilige Maß, das eine Entleerung von ca. 150 l/s 

gewährleistet wird. Damit lässt sich einerseits eine maximale Entleerungsdauer 

von sechs Stunden einhalten und andererseits ein ausreichend 

langsamer Beckendurchfluss während der Entleerung. Bei einem minimal 

möglichen Wasserstand von 1,48 m ergibt sich eine horizontale Fließgeschwindigkeit 

im Becken von 0,025 m/s. 

Mit dem Erreichen sich ausgleichender Wasserspiegel in Becken und Regenauslasskanal 

(ca. 1,00 m unter OK Entlastungsschwelle) schließt der 

Absenkschieber. Es tritt die Pumpe hinter der Vorschwelle mit ca. 50 l/s 

Förderleistung in Tätigkeit und entleert das Becken bis auf eine Restfüllung 

von ca. 50 cm, die mit dem Sohlniveau der zwei Ablaufrohre fixiert ist. 

Die Einlauftrichter wirken dabei für den geringst möglichen Beckenwasserstand 

als Tauchwände. Auch in dieser Entleerungsphase wird beim 


241



minimalen Füllstand von 0,5 m eine horizontale Fließgeschwindigkeit von 

0,025 m/s unterschritten. 

Nach dem Ende der Vorfluter-Entleerung wird die Wirbelstrahlpumpe eingeschaltet 

und bleibt zur ausreichenden Durchmischung der restlichen 

Beckenfüllung eine gewisse Zeit in Tätigkeit, bevor die Entleerungspumpe 

zum Schmutzwasserkanal mit einer Förderleistung von 15 l/s einschaltet. 

Mit dem Leerlaufen des Beckeninhalts schaltet sich das Reinigungsgerät 

ab. Die Gesamtentleerungszeit in Richtung Vorfluter und in Richtung Kläranlage 

wurde mit ca. sechs Stunden ermittelt. 

Bei Regenereignissen mit RKB-Teilfüllung findet der Entleerungsbetrieb 

prinzipiell wie oben geschildert statt. Tritt während der Entleerung ein 

Nachfolgeereignis mit RKB-Beschickung auf, dann wird der Entleerungsbetrieb 

über die Wasserstandserfassung unterbrochen, im Restentleerungsstadium 

also auch der Reinigungsvorgang. 

Bei den Flächen des 3. Start- und Landebahnsystems, deren Niederschlagswasser 

über die belebte Bodenzone versickert, erfolgt die Regenwasserbehandlung 

während der Passage der Bodenschichten vor Erreichen 

des Grundwassers. Eine ausreichende Regenwasserbehandlung vor 

Erreichen des Grundwassers ist dabei über den Sickerweg innerhalb der 

belebten Bodenzone mit einer Oberbodenstärke von 10 cm sichergestellt. 

Bei den Dachflächen, deren Niederschlagswasser über die belebte Bodenzone 

versickert, erfolgt die Regenwasserbehandlung ebenfalls während 

der Passage der Bodenschichten vor Erreichen des Grundwassers. 

Eine ausreichende Regenwasserbehandlung wird über die geplante 

Oberbodenstärke, die in Abhängigkeit von der vorhandenen hydraulischen 

Belastung der angeschlossenen befestigten Fläche im Verhältnis zur Sickerfläche 

und dem verwendeten Material der Dacheindeckung von 10 cm 

bis 30 cm entsprechend angepasst werden kann, sichergestellt. 

4.2.3.2 Schmutzwasser 

Mit dem Anstieg der Passagierzahlen geht auch eine Erhöhung des 

Schmutzwasseranfalls am Flughafen einher. Das anfallende Schmutzwasser 

muss über die bestehende Schmutz- und Mischwasserkanalisation 

bzw. bei neuen Gebäuden über neue Schmutzwasserkanäle gesammelt 

und zur Kläranlage Eitting abgeleitet werden. 

Die bestehende Mischwasserkanalisation leitet das am Flughafen München 

anfallende Schmutz- und Mischwasser zum bestehenden Mischwasserpumpwerk 

am RRB Nordost. Über das Mischwasserpumpwerk wird 

das am Flughafen anfallende Schmutz- und Mischwasser in den Mischwasser-Randsammler 

zur Kläranlage Eitting gefördert. Der Mischwasser- 

Randsammler verläuft im Bereich des Flughafens nördlich der Staatsstra- 




ße St 2584 bis zur vorhandenen Enteisungsabwasserbeckenanlage. Er 

quert somit den nördlichen Bereich der Vorfelderweiterung Ost. 

Der bestehende Mischwasser-Randsammler ist im Trassenverlauf mit nur 

geringer Tiefenlage teilweise innerhalb einer Dammschüttung verlegt. 

Aufgrund des geplanten Anschlusses der Vorfelderweiterung Ost an das 

nördliche Start- und Landebahnsystem über vier neue Rollbrücken wird 

eine Trassenverlegung des vorhandenen Mischwasser-Randsammlers mit 

größerer Tiefenlage erforderlich. 

Darüber hinaus ist für den Anschluss der Erweiterungsflächen an den 

Mischwassersammler zur Kläranlage Eitting ein zusätzliches Abwasserpumpwerk 

erforderlich. Dieses soll künftig im Bereich des neuen Regenklärbeckens 

Nord-Ost angeordnet werden und das Schmutzwasser aus 

den Erweiterungsbereichen und die Restentleerung der beiden geplanten 

Regenklärbecken über den bestehenden Mischwassersammler zur Kläranlage 

Eitting fördern. 

Vor dem Hintergrund einer Minimierung der Anzahl der Betriebspunkte soll 

das bestehende Mischwasserpumpwerk aufgelassen und der Mischwasser-Randsammler 

etwa in gleicher Trassierung mit größerer Tiefenlage zu 

dem geplanten Abwasserpumpwerk im Bereich des Regenklärbeckens 

Nord-Ost verlegt werden. Über dieses neue Abwasserpumpwerk wird 

dann auch das Mischwasser aus der bestehenden Mischwasserkanalisation 

des Flughafens München zur Kläranlage Eitting gefördert. 

Das zum Regenrückhaltebecken Nordost umgebaute ehemalige Regenüberlaufbecken 

bleibt hiervon unberührt. Durch die Umorientierung von 

Mischwassergebieten in Trenngebiete konnte der Mischwasseranfall am 

bestehenden Flughafen München deutlich reduziert werden. Das vorhandene 

Regenüberlaufbecken ist demzufolge in der Regel nicht mehr erforderlich. 

Lediglich in außergewöhnlichen Betriebssituationen, in denen der 

Mischwasserzulauf zum Pumpwerk die festgelegte Mischwassermenge 

zur Kläranlage Eitting überschreitet und das verfügbare Speichervolumen 

innerhalb der Mischwasserkanalisation überschritten wird, kann das vorhandene 

Regenüberlaufbecken weiterhin zur Mischwasserspeicherung 

genutzt werden. An dieser grundsätzlichen Konzeption wird sich durch die 

Erweiterung des Flughafens nichts verändern. 

Die Ermittlung des Schmutzwasseranfalls für den Prognosezeitraum 2020 

mit 57,3 Millionen Passagieren erfolgt durch Auswertung der bisherigen 

Entwicklung des Schmutzwasseranfalls am Flughafen München. Im Jahr 

2005 lag bei einem Passagieraufkommen von 28,6 Mio. der mittlere jährliche 

Schmutzwasseranfall QS,aM bei 25 l/s. 

Für die prognostizierten 57,3 Millionen Passagiere im Jahr 2020 ergibt 

sich somit ein mittlerer jährlicher Schmutzwasseranfall QS,aM von etwa 

50 l/s. Gegenüber dem derzeitigen mittleren Schmutzwasseranfall bedeutet 

dies eine Zunahme um rund 25 l/s bzw. 100%. 

Das an den geplanten Gebäuden innerhalb der Vorfelderweiterung Ost 

anfallende Schmutzwasser wird über eine neue Schmutzwasserkanalisation 

zum geplanten Abwasserpumpwerk abgeleitet. Die Schutzwasserka- 


243



näle der Nennweite DN 300 verlaufen in Nord-Süd-Richtung entlang der 

Gebäude. Aufgrund der geplanten Tunnel orientiert sich die Schmutzwasserkanalisation 

im nördlichen Vorfeldbereich nach Norden und im südlichen 

Vorfeldbereich nach Süden. Nördlich bzw. südlich der geplanten Gebäude 

führt jeweils ein Schmutzwasserkanal nach Osten. Im Bereich des 

geplanten, die Tunnelbauwerke querenden Regenwasserhauptsammlers 

wird auch das Schmutzwasser der südlichen Vorfeldbereiche über die 

Tunnel nach Norden geführt. Im östlichen Vorfeldbereich werden im Hinblick 

auf mögliche später geplante Gebäude bereits die erforderlichen 

Schmutzwasserkanäle mit vorgesehen. 

Die Schmutzwasserkanalisation der Vorfelderweiterung Ost mündet nordöstlich 

der Vorfeldflächen in den neu trassierten Mischwasserkanal 

DN 900 zum weiter östlich gelegenen neuen Abwasserpumpwerk. 

An die Schmutzwasserkanalisation der Vorfelderweiterung Ost werden 

auch die Pumpensumpfentleerungen der nördlich und südlich der Vorfelderweiterung 

geplanten Rollbrückenpumpwerke angeschlossen. 

Die im Bereich der Allgemeinen Luftfahrt einschließlich Feuerwehr anfallenden 

Schmutzwässer werden über westlich und östlich des GAT und 

Hangars geplante Schmutzwasserkanäle der Nennweite DN 300 zu einem 

Pumpenschacht südöstlich der Allgemeinen Luftfahrt geleitet. In den Fertigteilschacht 

mit einem lichten Durchmesser von 2 m werden zwei 

Tauchmotorpumpen mit einer Förderleistung von jeweils 10 l/s installiert, 

wobei eine Pumpe als Reservepumpe dient. Über eine Druckleitung 

DN 125 wird das Schmutzwasser zum neuen Abwasserpumpwerk gefördert. 

Östlich des Perimeterrollweges TWY Y4 schließt an diese Leitung die 

Druckleitung für die Entleerung des Regenklärbeckens ALF an. 

Das neue Abwasserpumpwerk wird unmittelbar östlich des geplanten Regenklärbeckens 

Nord-Ost angeordnet. Das neue Pumpwerk wird mit insgesamt 

vier Tauchmotorpumpen mit einer Förderleistung von jeweils 

120 l/s ausgerüstet. Von insgesamt drei Schmutzwasserpumpen sind maximal 

zwei in Betrieb mit einer maximalen Förderleistung von 240 l/s, die 

dritte Pumpe ist Reserveaggregat. In bestimmten Zeitabständen wird über 

die zusätzliche Schlammwasserpumpe der Pumpensumpfinhalt zur Kläranlage 

gepumpt. 

In das Abwasserpumpwerk ist der neue Messschacht des Flughafens mit 

einer Mengen- und Qualitätsmessung des zur Kläranlage Eitting geförderten 

Abwassers integriert, da das bisherige Übergabebauwerk überbaut 

wird. Von der Mengen- und Qualitätsmessung miterfasst wird auch das 

vom vorhandenen Enteisungsabwasserbecken 1 zur Kläranlage Eitting 

geförderte Enteisungsabwasser. 

Das Abwasserpumpwerk wird aus Stahlbeton erstellt und besteht aus einem 

etwa 10 m tiefen Pumpensumpf, einem seitlich anschließenden Rohrkeller 

mit den Armaturen, Rohrleitungen und der MID-Messung und einem 

Hochbauteil mit einem Elektro- und Messraum. 




Vom Pumpwerk führt eine Freispiegelleitung DN 800 bis zum vorhandenen 

Mischwasserkanal zur Kläranlage Eitting. In dem Freispiegelkanal 

wird zusätzlich zu Kontrollzwecken eine Messblende vorgesehen. 

Da die geplanten Flughafenerweiterungen keinen Einfluss auf das bestehende 

Mischwassersystem des Flughafens haben, resultiert der zu erwartende 

Anstieg der Mischwassermenge zur Kläranlage Eitting ausschließlich 

aus der prognostizierten Erhöhung des Schmutzwasseranfalls. Unter 

Ansatz des derzeitigen mittleren Schmutzwasseranfalls von 25 l/s und der 

derzeitig zur Kläranlage Eitting geförderten Mischwassermenge von 

180 l/s ergibt sich aufgrund der prognostizierten Schmutzwassermenge für 

das Jahr 2020 eine Mischwassermenge zur Kläranlage von 180 l/s + 25 l/s 

= 205 l/s. Diese Mischwassermenge liegt unterhalb der derzeit wasserrechtlich 

genehmigten maximalen Mischwassermenge von 232 l/s, die zur 

Kläranlage Eitting abgeleitet werden darf. 

Für die Ermittlung der jeweils zulässigen Mischwassermenge zur Kläranlage 

wurde im DWA-Arbeitsblatt A 198 „Vereinheitlichung und Herleitung 

von Bemessungswerten für Abwasseranlagen“ 54 ein neuer, von dem bisherigen 

im DWA-Arbeitsblatt A 131 „Bemessung von einstufigen Belebungsanlagen“ 

55 von 1997 enthaltenen Ansatz abweichender Berechnungsansatz 

festgelegt. Demnach ergibt sich der Mischwasserabfluss mit 

Qm = fS, QM • QS, aM + QF, aM, 

wobei QS, aM der mittlere jährliche Schmutzwasserabfluss und QF, aM der 

mittlere jährliche Fremdwasserabfluss ist. Der Faktor fS, QM bewegt sich in 

Abhängigkeit der Größe eines vergleichbaren Siedlungsgebiets zwischen 

3 und 9, wobei er für kleinere Gebiete zwischen 6 und 9 und für größere 

Gebiete zwischen 3 und 6 liegt. Durch diesen Faktor wird eine Optimierung 

zwischen dem erforderlichen Speichervolumen zur Mischwasserbehandlung 

und den vorhandenen betrieblichen Möglichkeiten der Kläranlage 

nach den allgemein anerkannten Regeln der Technik ermöglicht. 

Ausgehend von einem Schmutzwasseranfall von 50 l/s im Jahresmittel im 

Jahr 2020 und einem spezifischen Schmutzwasseranfall von 125 l/E • d 

errechnet sich für den Flughafen im Ausbauzustand 2020 eine Anschlussgröße 

von etwa 35.000 E. Aus dem Arbeitsblatt A 198 ergibt sich für den 

Faktor fs, QM somit eine Bandbreite zwischen 3,8 und 6,8. Mit einem unverändert 

geringen Fremdwasserabfluss von etwa 3 l/s ergibt sich nach 

o. g. Formel ein Mischwasserabfluss zur Kläranlage im Bereich zwischen 

193 l/s und 343 l/s. 

Der für das Jahr 2020 ermittelte Mischwasserabfluss zur Kläranlage Eitting 

von 205 l/s liegt somit im unteren Bereich des nach den allgemein anerkannten 

Regeln der Technik ermittelten Mischwasserabflusses nach 

54 [E8] ATV/DVWK-Arbeitsblatt A198, 2003 

55 [E9] ATV Arbeitsblatt A131, 1997 


245



DWA-Arbeitsblatt A 198 und überschreitet nicht die derzeit bereits mit 

Planfeststellungsbeschluss genehmigte Mischwassermenge von 232 l/s. 

4.2.3.3 Enteisungsabwasser 

In den Wintermonaten erfordert der Anfall von enteisungsmittelbelasteten 

Niederschlagsabflüssen auf den Flugbetriebsflächen, nachfolgend Enteisungsabwässer 

genannt, eine weitergehende Behandlung der Abflüsse 

als im Sommerbetrieb. Insofern ist es wie beim bestehenden Flughafengelände 

auch für die Erweiterungsflächen erforderlich, parallel zum Regenwassernetz 

ein Enteisungsabwassernetz zu realisieren bzw. innerhalb des 

Regenwassernetzes entsprechende Umschaltmöglichkeiten zwischen 

Sommerbetrieb und Winterbetrieb in Form von so genannten Enteisungsabwasserweichen 

vorzusehen. 

Nachfolgend sind die geplanten Maßnahmen zur Ableitung, Sammlung, 

Speicherung und Behandlung der Enteisungsabwässer erläutert. 

4.2.3.3.1 Enteisungsabwässer der 3. Start- und Landebahn und Schnellabrollwege 

Das Enteisungsabwasser der 3. Start- und Landebahn und der Schnellabrollwege 

wird im Winterbetrieb wie bei den beiden bestehenden Bahnsystemen 

des Flughafens München über seitlich angeordnete Schlitzrinnen 

gefasst. Über Stichleitungen wird das Enteisungsabwasser zwei parallel 

zur Start- und Landebahn angeordneten Enteisungsabwasserkanälen zugeführt. 

Diese leiten das Enteisungsabwasser im freien Gefälle zu einer 

neuen Enteisungsabwasserbeckenanlage südöstlich der 3. Start- und 

Landebahn. 

Im Sommerbetrieb sind die Abläufe der Schlitzrinnen zu den Enteisungsabwasserkanälen 

über Absperrschieber verschlossen und die Schlitzrinnen 

werden bei Niederschlägen überstaut. Der weitere Niederschlagsabfluss 

gelangt dann im Sommerbetrieb in die seitlichen Grünbereiche und 

versickert dort breitflächig über die Schulter bzw. in Mulden über bewachsenen 

Oberboden. 

Die geplanten Enteisungsabwasserkanäle aus Stahlbetonrohren mit 

Nennweiten DN 300 bis DN 1600 folgen weitgehend dem Geländegefälle 

in östlicher Richtung. Die Schnellabrollwege werden über Stichleitungen 

jeweils an den südlich der 3. Start- und Landebahn angeordneten Enteisungsabwasserkanal 

angeschlossen. Auf Höhe des Rollwegs P10 werden 

der nördliche und der südliche Enteisungsabwasserkanal zusammengeführt 

und parallel zum Schnellabrollweg P10 zum geplanten unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 2 geführt. Der östliche Teil der 3. Start- und 

Landebahn wird wiederum über zwei parallel verlaufende Enteisungsabwasserkanäle 

entwässert, die über einem parallel zum Regenwasserableitungskanal 

zum Vorflutgraben Nord angeordneten Enteisungsabwasserkanal 

mit dem geplanten unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 2 




verbunden werden. Über dieses Becken können dann die geplanten oberirdischen 

Speicherbecken mittels Pumpen beschickt werden. 

Im Zulauf des unterirdischen Enteisungsabwasserbeckens 2 wird eine 

neue Enteisungsabwasserweiche 3. SLB angeordnet. Über eine TOC- 

Messung im Zulaufbereich kann das Enteisungsabwasser im Winter je 

nach Belastung zum Enteisungsabwasserbecken 2 oder in den Regenwasserkanal 

zum Vorflutgraben Nord abgeleitet werden. Bei TOC- 

Konzentrationen oberhalb der Grenzwerte für eine Ausleitung in die Oberflächengewässer 

ist der Absperrschieber zum Enteisungsabwasserbecken 

2 geöffnet und der Absperrschieber zum Regenwasserkanal geschlossen. 

Bei TOC-Konzentrationen unterhalb der Grenzwerte wird der 

Absperrschieber zum Enteisungsabwasserbecken 2 geschlossen und der 

Absperrschieber zum Regenwasserkanal geöffnet. Aufgrund der größeren 

Tiefenlage des Enteisungsabwasserkanals muss dieser zunächst eingestaut 

werden, bevor eine Überleitung in den Regenwasserkanal erfolgt. 

Nach Regenende kann der Enteisungsabwasserkanal über eine Pumpe, 

unter Beachtung der zulässigen TOC-Konzentration, in den Regenwasserkanal 

entleert werden. 

4.2.3.3.2 Enteisungsabwasser der Rollbahnen / Abbausystem Gelände (ASG) 

Analog dem bestehenden Flughafengelände ist vorgesehen, die Rollbahnen 

auch im Winterbetrieb über die seitlichen Rollbahnschultern zu entwässern 

und somit den Niederschlagsabfluss von den Rollbahnen zu versickern. 

Hierzu wird parallel zu diesen Flächen ein Abbausystem Gelände 

vorgesehen. 

System und Funktionsweise des ASG 

Grundsätzlich werden bei der baulichen Umsetzung des ASG im Bereich 

der 3. Start- und Landebahn die Konstruktionsgrundsätze der früheren 

Planung übernommen. 

Der Entwicklung des ASG für den Flughafen München lag die Überlegung 

zugrunde, dass die organischen Bestandteile der Enteisungsmittel insbesondere 

auf der Sickerstrecke von der Geländeoberfläche bis zum 

Grundwasser bei ausreichender Sauerstoffzufuhr und genügend langer 

Verweilzeit in der ungesättigten Bodenzone durch Bakterien vollständig 

abgebaut werden. Bei den geringen Flurabständen von 1 bis 3 m und der 

hohen Durchlässigkeit des Untergrundes im Bereich der Flugbetriebsflächen 

wäre jedoch die Sickerstrecke und damit die Verweilzeit viel zu kurz 

gewesen, um eine ausreichende Abbaurate zu erreichen. Der weiterlaufende 

Enteisungsmittelabbau in Boden und Grundwasser würde zu einer 

Sauerstoffzehrung und zur Entstehung von reduzierenden Verhältnissen 

führen. 

Im ASG wird durch die Verlängerung des Fließweges von der Geländeoberfläche 

bis zum Grundwasser um das 10 bis 20-fache die Verweildauer 

auf dem Weg zum Grundwasser so stark erhöht, dass ein Abbau des Ent- 


247



eisungsmittelanteiles im Niederschlagswasser vor Erreichen des Grundwassers 

erfolgt. 

Das ASG wurde im Auftrag der FMG in einer damals eigens dafür gebauten 

und mehrere Jahre betriebenen Versuchsanlage auf seine Tauglichkeit 

untersucht und nach erfolgreichen Versuchen als Behandlungssystem 

für das Niederschlagswasser von den Rollwegen, das im Winterbetrieb 

mit Enteisungsmitteln belastet sein kann, im Einvernehmen mit der 

Genehmigungsbehörde für den Bau und Betrieb freigegeben. 

Dadurch war es möglich, auf das Sammeln, Zwischenspeichern und Reinigen 

des Niederschlagswassers in der Kläranlage Eitting zu verzichten, 

wodurch einerseits eine Entlastung der Kläranlage erreicht wurde und anderseits 

die Einleitung des Niederschlagswassers in das Grundwasser 

dort möglich war, wo es anfällt. 

Aufbau des ASG 

Die geplante Anlage entspricht prinzipiell der bestehenden Anlage. Danach 

umfasst das ASG in der Regel einen jeweils 20 m breiten Geländestreifen 

beidseitig der Rollbahnen. In diesem Flächenbereich ist im Mittel 

ca. 1,5 m unter Geländeoberfläche eine Dichtungsschicht eingebaut. Diese 

Dichtungsschicht hat sowohl in Längsrichtung als auch in Querrichtung 

kein Gefälle. Die Überdeckung der Dichtungsschicht bis zur Geländeoberfläche 

besteht aus Kies, wie er hier im Untergrund vorhanden ist. Diese 

Kiesfüllung wird durch drei längsgerichtete Sandwälle unterbrochen. 

Das am Rollbahnrand in den Untergrund versickernde Niederschlagswasser 

staut sich auf der Dichtungsschicht und durchfließt den 20 m langen 

Weg auf dieser Schicht bis zum äußeren Rand des ASG, von wo es dann 

in das Grundwasser versickert. Auf diesem Fließweg durch das ASG 

muss das Wasser drei Sandwälle durchfließen. Durch den dadurch bedingten 

kaskadenähnlichen Fließvorgang entsteht eine gewollte Fließzeitverlängerung 

und auch eine Vergleichmäßigung des Fließvorganges. 

Da die ASG-Dichtungsflächen im Gegensatz zu den Rollbahnflächen in 

Längsrichtung kein Gefälle aufweisen, sind sie abschnittsweise höhenversetzt 

angeordnet. Die Längen der Flächenabschnitte ergeben sich aus 

den Längsgefällen der jeweiligen Rollbahnabschnitte. 

Im Bereich der Kreuzungen von Rollbahnen sind die ASG-Flächen soweit 

möglich breiter ausgebildet, um der hier vorhandenen größeren befestigten 

Fläche pro Laufmeter Fahrbahnrand Rechnung zu tragen. 

Lage und Dimensionierung 

Das ASG wird an allen Flugbetriebsflächenrändern vorgesehen, die nicht 

mit einem Niederschlagswassersammelsystem (Schlitzrinnen) versehen 

werden. Das sind alle Rollwege mit Ausnahme der Rollwegabschnitte zwischen 

den Flugzeugenteisungsflächen, der Start- und Landebahn sowie 

der Schnellabrollwege im Bereich der einseitigen Fahrbahnneigung. 

Danach werden alle Rollbahnabschnitte über das ASG entwässert, an denen 

wegen der Dachprofilausbildung eine beidseitige Entwässerung zu 




den Rollbahnrändern erfolgt und somit dem ASG jeweils eine Fahrbahnbreite 

von 15 Metern zugeordnet ist. 

Insbesondere im Bereich der Rollbahnkreuzungen und Abzweigungen ergeben 

sich jedoch auch bei den neuen Flugbetriebsflächen zum Teil wesentlich 

größere Rollbahnflächen pro Laufmeter Bahnrand, als das auf der 

geraden Rollbahnfläche der Fall ist. In diesen Bereichen wird die Fahrbahnneigung 

im Zuge der Ausführungsplanung in Abstimmung mit der 

maximal einrichtbaren ASG-Fläche so optimiert, dass keine Überbeschickung 

des ASG erfolgt. 

In den Bereichen, in denen die an das ASG angeschlossenen Flächen so 

groß werden, dass die Leistungsfähigkeit des ASG für die Behandlung des 

anfallenden Enteisungswassers nicht mehr ausreichen würde, wird das 

Niederschlagswasser im Winterbetrieb über Rinnen gesammelt und zur 

Enteisungsabwasserbeckenanlage abgeleitet. 

Wirksamkeit des ASG 

Das Abbausystem im Gelände (ASG) ist ein für den Flughafen München 

entwickeltes Reinigungssystem, bei dem die Enteisungsmittelbelastung 

des Niederschlagswassers direkt dort, wo es an den Rändern der Flugbetriebsflächen 

anfällt, auf dem Sickerweg zum Grundwasser in so hohem 

Maße abgebaut wird, dass eine Einleitung in das Grundwasser erfolgen 

kann. 

Dieses bei den bestehenden Rollbahnen vorhandene dezentrale Behandlungssystem 

für Enteisungsabwasser ist auch an den neu zu bauenden 

Rollbahnen geplant. 

Die Wirksamkeit des ASG ist in der Anlage 3 „Wasserwirtschaftliche Maßnahmen“ 

im Teil „Entwässerung“ im „Nachweis der Unschädlichkeit beim 

Einsatz chemischer Enteisungsmittel zur Flächen- und Flugzeugenteisung“ 

unter Kapitel 6 beschrieben und nachgewiesen. Das Ergebnis besagt 

zusammenfassend, dass die nach der Behandlung im ASG noch vorhandene 

Restbelastung für die Gewässer vernachlässigbar gering ist. 

4.2.3.3.3 Enteisungsabwässer der Vorfeldflächen 

Die Entwässerung der Vorfeldflächen im Winterbetrieb erfolgt wie im 

Sommerbetrieb über das geplante Regenwassersystem bestehend aus 

Schlitzrinnen, Regenwasserkanälen und Benzinwasserkanälen. 

Für die Dauer des Winterbetriebs von Oktober bis April, in dem der Niederschlagsabfluss 

durch chemische Enteisungsmittel belastet sein kann, 

wird an zwei neuen, im Bereich der Regenklärbecken Nord-Ost und ALF 

geplanten Enteisungsabwasserweichen der Abfluss in Richtung Oberflächengewässer 

verschlossen und das Enteisungsabwasser in die Enteisungsabwasserkanalisation 

geleitet. 


249



Die geplante Enteisungsabwasserweiche Vorfelderweiterung Ost wird 

nord-westlich des vorhandenen unterirdischen Enteisungsabwasserbeckens 

1 innerhalb des neuen, nach Westen verlegten Zulaufkanals zu diesem 

Becken angeordnet. Die geplante Enteisungsabwasserweiche stellt 

im Wesentlichen ein Kreuzungsbauwerk zwischen dem Regenwasserkanal 

der Vorfelderweiterung Ost zum Regenklärbecken Nord-Ost und dem 

Enteisungsabwasserkanal zum vorhandenen unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 

1 dar. Im oben liegenden Regenwasserkanal wird im 

Winterbetrieb der Abfluss in das Regenklärbecken Nord-Ost durch eine 

Kanalstauklappe verschlossen. Über eine TOC-Messung im Zulaufbereich 

kann das Enteisungsabwasser der Vorfelderweiterung Ost im Winter je 

nach Belastung zur Enteisungsabwasserbeckenanlage oder zum Regenklärbecken 

Nord-Ost ausgeleitet werden. Hierzu sind im Gerinne vor und 

hinter der Kanalstauklappe insgesamt drei Absperrschieber vorgesehen, 

die den Abfluss zur Enteisungsabwasserbeckenanlage freigeben bzw. den 

Abfluss um die Kanalstauklappe herum zum Regenklärbecken leiten. Über 

den zulaufenden Enteisungsabwasserkanal werden die Enteisungsabwässer 

des Flughafenbestands dem vorhandenen Enteisungsabwasserbecken 

1 zugeleitet. Auch in diesem Kanal wird im Bereich der Enteisungsabwasserweiche 

Vorfelderweiterung Ost eine TOC-Messung eingebaut, 

über die bei Unterschreitung der Grenzwerte eine Ausleitung gering 

belasteten Enteisungsabwassers aus dem Flughafenbestand über das 

Regenklärbecken Nord-Ost in den Vorflutgraben Nord möglich ist. 

Die geplante Enteisungsabwasserweiche ALF wird in der Nähe der geplanten 

Enteisungsabwasserweiche 3. SLB situiert. Bis zu diesem Punkt 

fließen die Enteisungsabwässer des Vorfelds der Allgemeinen Luftfahrt 

über die Regenwasserkanalisation und das Regenklärbecken ALF ab. 

Über eine TOC-Messung im Zulaufbereich kann das Enteisungsabwasser 

im Winter je nach Belastung zum geplanten Enteisungsabwasserbecken 2 

oder in den Regenwasserkanal zum Vorflutgraben Nord geleitet werden. 

Bei TOC-Konzentrationen oberhalb der Grenzwerte für eine Ausleitung in 

die Oberflächengewässer ist der Absperrschieber zum Enteisungsabwasserbecken 

2 geöffnet und der Absperrschieber zum weiterführenden Regenwasserkanal 

geschlossen. Bei TOC-Konzentrationen unterhalb der 

Grenzwerte wird der Absperrschieber zum Enteisungsabwasserbecken 2 

geschlossen und der Absperrschieber zum weiterführenden Regenwasserkanal 

geöffnet. 

4.2.3.3.4 Enteisungsabwässer der Schneedeponien 

Die Enteisungsabwässer der geplanten Schneedeponien werden im Winterbetrieb 

über Schlitzrinnen gefasst und über Stichleitungen einem Enteisungsabwasserkanal 

zugeführt. Im Sommerbetrieb sind die Stichleitungen 

über Absperrschieber verschlossen und die Flächen entwässern über die 

Schulter ins Gelände. 

Die Betriebserfahrungen haben gezeigt, dass das auf den Schneedeponien 

anfallende Enteisungsabwasser nicht mit dem Enteisungsabwasser 




der Flugbetriebsflächen vermischt werden sollte. Während von den Flugbetriebsflächen 

in Perioden ohne Enteisungsmitteleinsatz gering belastete 

Enteisungsabwässer anfallen können, deren Konzentration eine Ausleitung 

in die Oberflächengewässer zulassen würde, können die Schneedeponien 

auch in solchen Zeiten einen konstanten belasteten Abfluss liefern. 

Eine Vermischung führte in der Vergangenheit wiederholt dazu, dass ein 

ursprünglich gering belasteter Abfluss von den Flugbetriebsflächen nach 

Vermischung mit dem Abfluss der Schneedeponien nicht mehr in die Gewässer 

ausgeleitet werden konnte. 

Aus diesem Grund ist vorgesehen, die neuen Schneedeponien Nord-Ost 

und Süd-Ost über separate Enteisungsabwässerkanäle zu entwässern 

und jeweils unter Zwischenschaltung eines Pufferbeckens an den Enteisungsabwasserkanal 

zur Enteisungsabwasserbeckenanlage anzuschließen. 

Bei Niederschlagsereignissen ohne Enteisungsmitteleinsatz auf den 

Flugbetriebsflächen kann der Schieber im Ablauf des Pufferbeckens geschlossen 

und der belastete Abfluss der Schneedeponie zwischengespeichert 

werden. Das Speichervolumen wird auf einen Winterregen mit einer 

Wiederkehrhäufigkeit von T = 5 und einer Dauer von 2 h bemessen. Dieser 

Regen liefert eine Niederschlagshöhe von 11,5 mm. Hieraus ergibt 

sich für die geplante Schneedeponie Nord-Ost mit einer Fläche von 

5,76 ha ein erforderliches Speichervolumen von 665 m³. Für die geplante 

Schneedeponie Süd-Ost mit einer Fläche von 1,64 ha ergibt sich ein erforderliches 

Speichervolumen von 190 m³. Als Schutz vor einer Beckenüberfüllung 

erhalten die Pufferbehälter einen Notüberlauf in den weiterführenden 

Enteisungsabwasserkanal. 

4.2.3.3.5 Enteisungsabwasserbeckenanlage 

Dimensionierung und Anordnung der Enteisungsabwasserbecken 

Die im Winterbetrieb am Flughafen München anfallenden Enteisungsabwässer 

werden der vorhandenen Enteisungsabwasserbeckenanlage am 

Wertstoffzentrum zugeführt. Hier erfolgt ausschließlich eine Speicherung 

der stoßweise anfallenden Mengen und die vergleichmäßigte, mengen- 

und frachtabhängig gesteuerte Weiterleitung zur Kläranlage Eitting. Ausgenommen 

hiervon sind die Flächen, die über ein Abbausystem Gelände 

entwässern. 

Für eine Abschätzung des für die Erweiterungsflächen benötigten zusätzlichen 

Speichervolumens wurden in Tabelle 4-5 die Winterdienstberichte 

seit 1992 im Hinblick auf das maximal in Anspruch genommene Speichervolumen 

der Enteisungsabwasserbeckenanlage ausgewertet. 

Die ermittelten spezifischen Beckenvolumen berücksichtigen die jeweilige 

mit Enteisungsmitteln behandelte abflusswirksame Fläche der Enteisungsabwasserbeckenanlage. 

In den 14 Betriebsjahren der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

lag das spezifische genutzte Beckenvolumen zwischen 

310 und 812 m³/ha, im Mittel bei 465 m³/ha. 


251



Mit 812 m³/ha stellte der Winter 2003/2004 einen Extremfall dar. Die Ursachen 

hierfür lagen im Abfluss der Schneedeponien. Aufgrund starker Niederschläge 

im Januar (insgesamt 72 mm innerhalb von sechs Tagen) 

wurde das vorhandene Speichervolumen von 230.000 m³ fast ausgeschöpft. 

Nur durch Ableitung von 75.000 m³ gering belastetem Enteisungsabwasser 

in den Abfanggraben Ost konnte ein Überlaufen der Becken 

verhindert werden. Eine Auswertung der Ursachen ergab, dass mit 

dem Oberflächenabfluss überdurchschnittlich hohe TOC-Konzentrationen 

im Zulauf gemessen wurden, obwohl zu dieser Zeit keinerlei Flächenenteisungsmittel 

aufgebracht wurden. Verantwortlich hierfür war der hochkonzentrierte 

Oberflächenabfluss von den Schneedeponien, der sich mit 

dem nur gering belasteten Abfluss der anderen Flugbetriebsflächen vermischte, 

so dass die Grenzwerte für eine Ausleitung in die Gewässer überschritten 

wurden. Aufgrund der unter Ziffer 4.2.3.3.4 beschriebenen 

geplanten Optimierungsmaßnahmen am Enteisungsabwassersystem 

durch die Anordnung von Pufferbecken im Ablauf der Schneedeponien 

können Betriebszustände wie im Januar 2004 künftig nicht mehr auftreten. 

Zur Ermittlung des erforderlichen Speichervolumens für die Erweiterungsflächen 

wird für den Winter 2003/2004 die im März aufgetretene Beckenfüllung 

mit 97.000 m³ als maßgebend angesetzt. Hieraus ergibt sich ein 

spezifisches Beckenvolumen für den Winter 2003/2004 von 358 m³/ha. 

Tabelle 4-5: Auswertung der Winterdienstberichte seit 1992 

Winter Maximal genutztes 

Speichervolumen 

Einzugsgebiet spezifisches 

Beckenvolumen 

m 3 ha m 3 /ha 

1992/93 75.000 200 375 

1993/94 80.000 200 400 

1994/95 75.000 200 375 

1995/96 64.000 200 320 

1996/97 62.000 200 310 

1997/98 112.000 200 560 

1998/99 125.000 200 625 

1999/00 83.000 200 415 

2000/01 69.000 200 345 

2001/02 140.000 271 517 

2002/03 140.000 271 517 

2003/04 220.000 271 812 

2004/05 95.000 271 350 

2005/06 157.000 271 579 

Unter Berücksichtigung der Genehmigungsauflage, dass die Entlastungshäufigkeit 

der Anlage im langfristigen Mittel höchstens einmal in zehn Jahren 

erfolgen darf, wird ein erforderliches spezifisches Beckenvolumen von 

600 m³/ha benötigt. Unter Berücksichtigung der Erläuterungen zum Winter 




2003/2004 lag in den 14 Betriebsjahren der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

das spezifische Beckenvolumen nur im Winter 1998/1999 höher, 

so dass der Auflage nach einer Entlastungshäufigkeit von höchstens einmal 

in zehn Jahren im langfristigen Mittel entsprochen wird. 

Die gesamte, mit Enteisungsmitteln behandelte Fläche mit Anschluss an 

die Enteisungsabwasserbeckenanlage vergrößert sich durch die 3. Start- 

und Landebahn und die Vorfelderweiterung Ost wie folgt. 

Flughafen Bestand 271 ha 

Vorfeld Ost ohne Gebäude 138,6 ha 

3. SL-Bahn einschl. Schnellabrollwege 86,1 ha 

Vorfeld ALF 8,6 ha 

Das künftig erforderliche Volumen ergibt sich somit zu 

505 ha • 600 m³/ha = 303.000 m³. 


504,3 ha 

Unter Berücksichtigung des Speichervolumens der vorhandenen Enteisungsabwasserbeckenanlage 

von 230.000 m³ ist also ein Erweiterungsvolumen 

von etwa 73.000 m³ erforderlich. 

Da die technische Planung der Flugbetriebsflächen die Überbauung der 

vorhandenen offenen Speicherbecken am Wertstoffzentrum vorsieht, 

muss dieses entfallende Volumen an anderer Stelle neu errichtet werden. 

Das erforderliche Speichervolumen von 230.000.m 3 der geplanten Enteisungsabwasserbeckenanlage 

besteht aus einem tief liegenden unterirdischen 

Becken (Enteisungsabwasserbecken 2), dem das Enteisungsabwasser 

aus dem 3. Start- und Landebahnsystem einschließlich Allgemeiner 

Luftfahrt im freien Gefälle zufließt, und zwei oberirdischen offenen 

Speicherbecken (Speicherbecken 1 und 2), die über Pumpen aus dem unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 2 beschickt werden. Die Enteisungsabwässer 

des bestehenden Flughafens und der Vorfelderweiterung 

Ost fließen über das bestehende Enteisungsabwassersystem zum bestehenden 

unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 1. Auch vom Enteisungsabwasserbecken 

1 aus können die geplanten oberirdischen Speicherbecken 

1 und 2 über Pumpen beschickt werden. 

Die Festlegung der Pumpwerksförderleistung zur Beschickung der offenen 

Speicherbecken erfolgt analog der Auslegung der Pumpen der vorhandenen 

Becken auf ein Niederschlagsereignis mit einer Wiederkehrzeit von 

T = 10 Jahren getrennt für das vorhandene Enteisungsabwasserbecken 1 

und für das geplante Enteisungsabwasserbecken 2. Hintergrund war die 

Forderung, dass unter Ausnutzung des in den unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 

und im Enteisungsabwasserkanalsystem vorhandenen 

aktivierbaren Speichervolumens die Speicherung des Gesamtabflusses 

eines Niederschlagsereignisses, welches statistisch mit einer jährlichen 

253



Wiederkehrhäufigkeit von einmal in zehn Jahren auftritt, sichergestellt sein 

muss. 

Das künftige Einzugsgebiet des vorhandenen Enteisungsabwasserbeckens 

1 ergibt sich wie folgt: 

Bestehender Flughafen 447,9 ha 

Vorfelderweiterung Ost 152,1 ha 

600 ha 

Gemäß der in Anhang 4-8 beigefügten Berechnung ergibt sich unter Berücksichtigung 

eines Abflussbeiwerts von 0,9 bei einer maßgebenden Regendauer 

von 2 h ein Gesamtabfluss von V = 600 • 12,8 • 0,9 • 10 = 

69.120 m³. 

Das aktivierbare Speichervolumen ergibt sich aus dem vorhandenen unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 2 mit 40.000 m³ ohne Berücksichtigung 

des Volumens des zulaufenden Enteisungsabwassersystems. 

Das Differenzvolumen von 69.120 - 40.000 = 29.120 m 3 muss während 

der Dauer des Niederschlagsereignisses von zwei Stunden in die oberirdischen 

Speicherbecken gefördert werden. Die erforderliche Pumpwerksförderleistung 

ergibt sich somit zu 

Qp = 

29. 

120m³ 

= 14.560 m 

2h 

3 /h = 4,04 m³/s. 

Vorgesehen wird im Enteisungsabwasserbecken 1 ein Pumpwerk mit einer 

Förderleistung von 4,1 m 3 /s. 

Das künftige Einzugsgebiet des geplanten Enteisungsabwasserbeckens 2 

ergibt sich wie folgt: 

Allgemeine Luftfahrt 11,5 ha 

3. SL-Bahn einschl. Schnellabrollwege 86,1 ha 

Schneedeponien 7,4 ha 

105 ha 

Gemäß der in Anhang 4-8 beigefügten Berechnung ergibt sich unter Berücksichtigung 

eines Abflussbeiwerts von 0,9 bei einer maßgebenden Regendauer 

von 0,75 h ein Gesamtabfluss von V = 105 • 8,5 • 0,9 • 10 = 

8.033 m³. 

Das aktivierbare Speichervolumen ergibt sich aus dem geplanten unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 2 mit 5.000 m³. 

Das Differenzvolumen von 8.033 - 5.000 = 3.033 m 3 muss während der 

Dauer des Niederschlagsereignisses von 45 Minuten in die oberirdischen 

Speicherbecken gefördert werden. Die erforderliche Pumpwerksförderleistung 

ergibt sich somit zu 

Qp = 

3. 

033m³ 

= 4.044 m 

0, 

75h 

3 /h = 1,12 m³/s. 




Vorgesehen wird im Enteisungsabwasserbecken 2 ein Pumpwerk mit einer 

Förderleistung von 1,25 m 3 /s. 

Das erforderliche Speichervolumen der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

wird wie folgt aufgeteilt: 

• 57.000 m³ im vorhandenen unterirdischen Enteisungsabwasserecken 

1 am Wertstoffzentrum 

(einschließlich Stauvolumen der Zulaufkanäle); 

• 5.000 m³ in einem neuen, unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 

2 im Bereich der 3. Start- 

und Landebahn; 

• 242.000 m³ in neuen, oberirdischen offenen Becken im 

Bereich der 3. Start- und Landebahn (Speicherbecken 

1 und 2). 

Eine Lösung im Hinblick auf eine Entlastung der Kläranlage Eitting durch 

Reduzierung der zur Kläranlage weitergeleiteten TOC-Fracht ab 01. April 

jeden Jahres ist ein zusätzliches Speichervolumen für Enteisungsabwässer 

von 235.000 m³ vorgesehen (siehe hierzu Anhang 4-1 „Untersuchung 

Enteisungsabwasserspeicherung“). Damit kann der Abfluss von enteisungsmittelbelastetem 

Niederschlagswasser vom Flughafen zur Kläranlage 

soweit vermindert werden, dass das Nährstoffgleichgewicht in der 

Kläranlage derart verändert wird, dass die für die Stickstoffelimination erforderlichen 

Nitrifikanten in ihrem Wachstum nicht beeinflusst werden. 

Das hierfür erforderliche zusätzliche Speichervolumen wird in einem weiteren 

offenen Speicherbecken 3 südöstlich der 3. Start- und Landebahn 

vorgesehen. Dieses kann ebenso wie die geplanten Speicherbecken 1 

und 2 über die Pumpwerke in den unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 

1 und 2 beschickt werden. 

Das geplante unterirdische Enteisungsabwasserbecken 2 wird südöstlich 

der 3. Start- und Landebahn innerhalb des Flughafenzauns als geschlossenes 

Stahlbetonbecken angeordnet. Die lichten Abmessungen betragen 

L x B x H ca. 42 x 25 x 5,00 m. 

Das Becken erhält einen abgesenkten Pumpensumpf, in dem insgesamt 

sechs Tauchmotorpumpen mit einer Förderleistung von jeweils 250 l/s installiert 

sind. Unter Berücksichtigung einer Reservepumpe ergibt sich somit 

eine maximale Förderleistung von 1,25 m³/s zu den Speicherbecken. 

Neben dem Pumpensumpf liegt in einem abgetrennten Bereich der Pumpensumpf 

des Entleerungspumpwerks der Speicherbecken 1 und 2. Über 

die beiden Tauchmotorpumpen mit einer Förderleistung von jeweils 550 l/s 

können die Speicherbecken 1 und 2 über eine Druckleitung DN 600 zum 

Enteisungsabwasserbecken 1 entleert werden. Der Zulauf zum Pumpensumpf 

erfolgt über eine Freispiegelleitung DN 800. 

Über einen Elektroschieber können die beiden getrennten Pumpensümpfe 

miteinander verbunden werden, so dass das Enteisungsabwasserbe- 


255



cken 1 auch direkt aus dem Enteisungsabwasserbecken 2 beschickt werden 

kann. 

Oberhalb der Pumpensümpfe wird ein Rohrkeller mit den lichten Maßen 

L x B x H = 24,30 x 3,30 x 2,70 m angeordnet, in dem die Armaturen zugänglich 

sind. Der Zugang erfolgt über eine Treppe vom darüber liegenden 

Hochbauteil. In diesem Hochbauteil mit den lichten Maßen L x B x H = 

24,40 x 7,90 x 4,00 m sind ein Elektroraum, ein Messraum, das Treppenhaus 

und der Pumpenraum untergebracht. Vom Pumpenraum aus, der mit 

einer Einschienenkranbahn ausgerüstet wird, können die Pumpen über 

Montageöffnungen aus dem Pumpensumpf gezogen werden. 

Konstruktive Gestaltung der Enteisungsabwasserbecken 

Die geplanten oberirdischen Speicherbecken 1, 2 und 3 werden konstruktiv 

gleich ausgeführt. Die von umlaufenden Dämmen mit einer luft- und 

wasserseitigen Böschungsneigung von 1 : 3 eingefassten Becken erhalten 

eine Abdichtung mittels HD-PE-Folie. Über der Folie wird eine 50 cm starke 

Kiesschicht angeordnet, in der zur Vermeidung von stehenden Wasserflächen 

oder Vernässungen aus Gründen des Vogelschlags ein Drainagesystem 

angeordnet wird. Die Beschickungsdruckleitung DN 1600 mündet 

jeweils in einem in die Beckensohle integrierten Einlaufbauwerk mit Gitterrostabdeckung. 

Die Beckensohle mit dem Drainagesystem erhält ein Gefälle 

zum Beckentiefpunkt, an dem ein analog dem Einlaufbauwerk ausgebildetes 

Ablaufbauwerk angeordnet wird. 

Bei den oberirdischen Speicherbecken 1 und 2 führt vom Ablaufbauwerk 

jeweils eine Ablaufleitung DN 800 durch den Damm aus dem Becken. Im 

Bereich der Dammkrone wird jeweils in die Ablaufleitung ein Schieberschacht 

mit einem Elektroschieber angeordnet. So kann wahlweise eines 

der beiden Becken im freien Gefälle zu dem in das unterirdische Enteisungsabwasserbecken 

2 integrierten Entleerungspumpwerk entleert werden. 

Das oberirdische Speicherbecken 3 erhält ein eigenes Entleerungspumpwerk 

in der Böschung des Dammes. Im Pumpwerk werden zwei 

Tauchmotorpumpen mit einer Förderleistung von jeweils 550 l/s installiert; 

eine Pumpe dient als Reserveaggregat. Die Druckleitungen der 

Entleerungspumpwerke der Speicherbecken führen zum Zulaufkanal des 

vorhandenen unterirdischen Enteisungsabwasserbeckens 1. 

Die oberirdischen Speicherbecken 2 und 3 werden mit einem Notüberlauf 

in den benachbarten Abfanggraben Ost ausgestattet. Über eine in die 

wasserseitige Böschung integrierte Schwelle kann bei sehr seltenen Niederschlagsereignissen 

im Falle einer drohenden Beckenüberfüllung Enteisungsabwasser 

über eine Notablaufleitung DN 600 in den Abfanggraben 

Ost entlastet werden. Der Notüberlauf des Speicherbeckens 1 erfolgt über 

eine abgesenkte Dammkrone in das Speicherbecken 2. 




Die Dammkrone der oberirdischen Speicherbecken liegt zwischen 4 m 

und 5,5 m über der Geländeoberkante. Jedes Becken erhält eine Beckenzufahrt 

von der umlaufenden Betriebsstraße aus. Die Zufahrt zur Betriebsstraße 

erfolgt vom Wirtschaftsweg des Abfanggrabens Ost aus. 

Entlastung von nicht relevant belasteten Enteisungsabwässern 

Wie im bestehenden Entwässerungssystem wird auch für die Erweiterungsflächen 

die Möglichkeit vorgesehen, während des Winterbetriebs 

unbelasteten oder nur gering belasteten Abfluss wie im Sommerbetrieb 

über die neu geplanten Regenklärbecken in den Vorflutgraben Nord einzuleiten. 

Hierzu werden in den so genannten Enteisungsabwasserweichen 

Online-TOC-Messungen installiert. Somit können Abflüsse bis zu den zulässigen 

Grenzwerten (vergleiche Abschnitt 4.1.5) in die Gewässer ausgeleitet 

werden, so dass die Kläranlage Eitting im Winterbetrieb nicht unnötig 

hydraulisch belastet wird. 

Die neuen Enteisungsabwasserweichen sind 

• im Zulauf des Regenklärbeckens Nord-Ost (Enteisungsabwasserweiche 

Vorfelderweiterung Ost mit dem Flughafenbestand und der 

Vorfelderweiterung Ost als Einzugsgebiet), 

• im Zulauf zum unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 2 (Enteisungsabwasserweiche 

3. SLB mit dem 3. Start- und 

Landebahnsystem als Einzugsgebiet) und 

• im Ablauf des Regenklärbeckens ALF (Enteisungsabwasserweiche 

ALF mit der Allgemeinen Luftfahrt als Einzugsgebiet) 

geplant. Zusätzlich zu den am Flughafen bestehenden Ausleitungsstellen 

für nicht behandlungsbedürftige Enteisungsabwässer ist vorgesehen, über 

die neuen Enteisungsabwasserweichen ebenfalls nicht behandlungsbedürftiges 

Enteisungsabwasser in den Vorflutgraben Nord auszuleiten. 

Darüber hinaus besteht die Möglichkeit, nicht behandlungsbedürftiges 

Enteisungsabwasser aus den Speicherbecken 1, 2 und 3 direkt in den Abfanggraben 

Ost auszuleiten. 

Bewirtschaftung der Enteisungsabwasserbecken 

Die Bewirtschaftung der Enteisungsabwasserbeckenanlage ist folgendermaßen 

geplant (siehe hierzu auch Anlage 3 „Nachweis der Unschädlichkeit 

beim Einsatz chemischer Enteisungsmittel zur Flächen- und Flugzeugenteisung 

- Beilage 3“). 

Die Enteisungsabwässer des bestehenden Flughafens fließen über das 

bestehende Enteisungsabwassersystem weiterhin zum bestehenden unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 1. Auch die Enteisungsabwässer 

der Vorfelderweiterung Ost fließen über die geplante Regenwasserkanalisation 

zum bestehenden unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 1. Je 

nach Belastung der beiden Enteisungsabwasserströme, gemessen an der 

geplanten Enteisungsabwasserweiche Vorfelderweiterung Ost, kann der 


257



Abfluss in das Enteisungsabwasserbecken 1 oder in den weiterführenden 

Regenwasserkanal zum Regenklärbecken Nord-Ost und nach Behandlung 

in den Vorflutgraben Nord geleitet werden. Bei einer Belastung unterhalb 

der Grenzwerte für eine Gewässerausleitung kann der Zulauf zum 

unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 1 verschlossen und die Enteisungsabwasserkanäle 

soweit aufgestaut werden, dass ein Überlauf in den 

Regenwasserkanal erfolgt. Zur Restentleerung von gering belastetem 

Enteisungsabwasser in Richtung Oberflächengewässer nach Regenende 

wird eine Restentleerungspumpe mit Q = 100 l/s Förderleistung vorgesehen. 

Enteisungsabwässer oberhalb der Grenzwerte für eine 

Gewässerausleitung fließen in freiem Gefälle in das vorhandene 

unterirdische Enteisungsabwasserbecken 1. 

Die Enteisungsabwässer des geplanten 3. Start- und Landebahnsystems 

fließen über das geplante Enteisungsabwassersystem zum geplanten unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 2. Je nach Belastung, gemessen 

an der geplanten Enteisungsabwasserweiche 3. SLB, kann der Abfluss in 

das Enteisungsabwasserbecken 2 oder in den Regenwasserkanal zum 

Vorflutgraben Nord geleitet werden. Bei einer Belastung unterhalb der 

Grenzwerte für eine Gewässerausleitung kann der Zulauf zum unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 2 verschlossen und die Enteisungsabwasserkanäle 

soweit aufgestaut werden, dass ein Überlauf in den Regenwasserablaufkanal 

zum Vorflutgraben Nord erfolgt. Zur Restentleerung 

von gering belastetem Enteisungsabwasser in Richtung Oberflächengewässer 

nach Regenende wird eine Restentleerungspumpe mit Q = 100 l/s 

Förderleistung vorgesehen. Enteisungsabwässer oberhalb der Grenzwerte 

für eine Gewässerausleitung fließen in freiem Gefälle in das geplante unterirdische 

Enteisungsabwasserbecken 2. 

Die Enteisungsabwässer aus dem Bereich Allgemeine Luftfahrt fließen 

über die geplante Regenwasserkanalisation zum bestehenden unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken 2. Je nach Belastung, gemessen an 

der geplanten Enteisungsabwasserweiche ALF, kann der Abfluss in das 

Enteisungsabwasserbecken 2 oder in den weiterführenden Regenwasserkanal 

zum Vorflutgraben Nord geleitet werden. 

Sowohl das vorhandene unterirdische Enteisungsabwasserbecken 1, als 

auch das geplante unterirdische Enteisungsabwasserbecken 2 dienen als 

Pumpenvorlage zur Beschickung der oberirdischen Speicherbecken 1, 2 

und 3. Über Druckleitungen der Nennweite DN 1600 können alle 3 Speicherbecken 

unabhängig voneinander beschickt werden. 

Die Entleerung der Speicherbecken in Richtung Kläranlage erfolgt über 

das bestehende unterirdische Enteisungsabwasserbecken 1. Hierzu erhalten 

die Speicherbecken 1 und 2 ein gemeinsames, in das Enteisungsabwasserbecken 

2 integriertes Pumpwerk und das Speicherbecken 3 ein eigenes 

Pumpwerk. Über eine Druckleitung DN 600 kann der Inhalt der 

Speicherbecken 1 bis 3, und bei Bedarf auch der des Enteisungsabwasserbeckens 

2, zum unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 1 entleert 

werden. Die Ableitung der Enteisungsabwässer zur Kläranlage Eitting erfolgt 

zentral über das vorhandene unterirdische Enteisungsabwasserbecken 

1. Über die genannte Druckleitung DN 600 besteht darüber hinaus 




die Möglichkeit, nicht behandlungsbedürftige Enteisungsabwässer aus 

den Speicherbecken 1, 2 und 3 in den Regenwasserkanal zum Vorflutgraben 

Nord auszuleiten. 

4.2.3.3.6 Flugzeugenteisung 

Für die zentrale Enteisung der Flugzeuge vor dem Starten sind an den 

Rollbahnenden des 3. Start- und Landebahnsystems jeweils drei Flugzeugenteisungsflächen 

vorgesehen. Die im Winterbetrieb auf diesen Flächen 

eingesetzten chemischen Flugzeugenteisungsmittel sollen wie im 

Flughafenbestand getrennt aufgefangen und der vorhandenen Recyclinganlage 

des Flughafens München zugeführt werden. 

Hierfür werden die Flugzeugenteisungsflächen über separate Schlitzrinnen 

und Enteisungsabwasserkanäle an unterirdische Auffangbecken angeschlossen. 

Von hier aus können die gesammelten Enteisungsabwässer 

wahlweise zur Aufbereitungsanlage verbracht werden, oder bei zu geringer 

Belastung in das Enteisungsabwassersystem zur Enteisungsabwasserbeckenanlage 

geleitet werden. 

Im Zulauf der Auffangbecken erfolgt eine Messung des Glykolgehalts des 

zulaufenden Enteisungsabwassers. Bei Glykolgehalten über 5 % ist ein 

Recycling der Flugzeugenteisungsmittel möglich und der Abfluss wird in 

die Auffangbecken geleitet. Bei Glykolgehalten unter 5 % ist ein Recycling 

verfahrenstechnisch und wirtschaftlich nicht sinnvoll und der Abfluss wird 

in die Enteisungsabwasserkanalisation zum geplanten unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 

2 eingeleitet und zusammen mit den Enteisungswässern 

der anderen Flugbetriebsflächen zur Kläranlage Eitting geleitet. 

An beiden Köpfen der 3. Start- und Landebahn werden als dezentrale 

Speicher für die Recyclinganlage unterirdische Auffangbecken mit einem 

Volumen von jeweils 500 m³ vorgesehen. 

Die für die Enteisung der Flugzeuge benötigten Flugzeugenteisungsmittel 

werden in Lagerbehältern unmittelbar am Startbahnkopf im Westen und 

Osten der 3. Start- und Landebahn in jeweils einer Flugzeugenteisungsstation 

gelagert. Zu dieser Flugzeugenteisungsstation gehören neben den 

Lagerbehältern für die Flugzeugenteisungsmittel und dem Auffangbecken 

für verwendete Flugzeugenteisungsmittel auch ein Betriebsgebäude. Neben 

den Einrichtungen für das Betriebspersonal enthält das Betriebsgebäude 

auch alle notwendigen Einrichtungen zum Abfüllen der in Tankfahrzeugen 

angelieferten Flugzeugenteisungsmittel in die Lagertanks, zum 

Abfüllen der Flugzeugenteisungsmittel in die Enteisungsfahrzeuge (Eisbären), 

sowie zum Abfüllen der im unterirdischen Auffangbecken gespeicherten 

Flugzeugenteisungsmittel in Tankfahrzeuge für den Abtransport zur 

bestehenden Recyclinganlage. 

Die an den Startbahnköpfen der 3. Start- und Landebahn zum Einsatz 

kommenden Flugzeugenteisungsmittel auf Monopropylenglykolbasis vom 

Typ I und Typ IV sind als wassergefährdende Stoffe in die Wassergefähr- 


259



dungsklasse 1 (schwach wassergefährdend) eingestuft. Die Einrichtungen 

für Anlagen zum Abfüllen und Lagern solcher Stoffe müssen so beschaffen 

sein, dass eine Verunreinigung der Gewässer oder eine sonstige 

nachteilige Veränderung ihrer Eigenschaften nicht zu besorgen ist. Dies 

bedeutet, dass Abfüllplätze, Rohrleitungen und Lagerbehälter dicht sein 

und wiederkehrend auf Dichtheit geprüft werden müssen. 

Bei Behältern zum Lagern von Enteisungsmitteln (Auffangbecken, Lagerbehälter) 

ist entweder die Dichtheit durch eine doppelwandige Ausführung 

mit Leckageanzeige zu gewährleisten oder durch andere geeignete Bauausführungen 

und Vorkehrungen nachzuweisen. Rohrleitungen einschließlich 

deren Dichtungen, Armaturen und Anschlüssen müssen aus 

geeigneten und medienbeständigen Materialien hergestellt werden. 

Durch wiederkehrende Prüfungen muss sichergestellt sein, das die Anlagen 

dicht gebaut und auch während des Betriebes dauerhaft dicht bleiben. 

Im Anhang 4-9 "Flugzeugenteisungsstationen 3. Start- und Landebahn" 

sind die Flugzeugenteisungsstationen an den Startbahnköpfen West und 

Ost der 3. Start- und Landebahn im Detail beschrieben und dargestellt. 

Deren Eignung ist nachgewiesen. 

4.2.4 Berechnungsergebnisse der Kanalnetzberechnung 

Für die hydrodynamischen Kanalnetzberechnungen wird das Programmpaket 

SFBS, eine Eigenentwicklung der Regierungsbaumeister Schlegel 

GmbH & Co. KG, verwendet. Dieses Programmpaket vereint unter einem 

Modellansatz hydrodynamische Berechnungen für kurze Modellregen, 

Langzeitsimulationen und Schmutzfrachtberechnungen. Das hydrodynamische 

Berechnungsmodul berechnet Kanalisationsnetze auf der Grundlage 

der vollständigen Differentialgleichungen von Saint-Venant. 

Eine Beschreibung des Programmpakets und der Berechnungsgrundlagen, 

eine Erläuterung der Berechnungsergebnisse einschließlich der Ergebnisausdrucke 

der durchgeführten Kanalnetzberechnungen mit den ermittelten 

Abflussganglinien in die Oberflächengewässer sind in den Anhängen 

4-2 und 4-3 beigefügt. 

Die durchgeführten Kanalnetzberechnungen belegen, dass die geplanten 

Regenwasser-, Benzinwasser- und Enteisungsabwasserkanäle den anfallenden 

Oberflächenabfluss sowohl im Sommerbetrieb, als auch im Winterbetrieb 

unter Beachtung der festgelegten Drosselabflüsse in die Oberflächengewässer 

schadlos ableiten können. Bei den Bemessungsregen 

mit einer Wiederkehrzeit von T = 5 liegen die Wasserspiegel in den geplanten 

Kanälen bis auf wenige Haltungen mehr als 1 m unter Gelände. 




4.3 Auswirkungen der geplanten Entwässerungsmaßnahmen 

Nachfolgend werden die Auswirkungen der geplanten Maßnahmen zur 

Entwässerung der Erweiterungsflächen erläutert. Dabei wird zunächst auf 

die baulichen Auswirkungen der geplanten Maßnahmen auf bestehende 

Anlagen der Entwässerung innerhalb des Flughafengeländes eingegangen, 

bevor die Auswirkungen auf die Kläranlage Eitting und auf die Oberflächengewässer 

und das Grundwasser dargestellt werden. 

4.3.1 Auswirkungen auf das bestehende Entwässerungssystem 

4.3.1.1 Auswirkungen auf das Mischwassernetz 

Aufgrund der topografischen Verhältnisse orientiert sich die Freispiegelentwässerung 

innerhalb der Erweiterungsflächen dem Geländeverlauf folgend 

nach Nordosten, so dass sich Auswirkungen durch das im Bereich 

der Erweiterungsflächen anfallende Schmutzwasser auf das bestehende 

Mischwassernetz nicht ergeben. Das Einzugsgebiet der bestehenden 

Mischwasserkanalisation wird sich aufgrund der geplanten Erweiterungsmaßnahmen 

nicht verändern. Dies betrifft insbesondere auch die derzeitige 

Nutzung des Regenüberlaufbeckens ausschließlich in betrieblichen 

Ausnahmesituationen. 

Lediglich das vorhandene Mischwasserpumpwerk und der Mischwasserrandsammler 

sind von den geplanten Maßnahmen betroffen. Wie beschrieben, 

wird das bestehende Pumpwerk aufgelassen und der Mischwasserrandsammler 

parallel zur vorhandenen Trasse als Freispiegelleitung 

bis zum neuen, weiter östlich geplanten neuen Abwasserpumpwerk 

geführt. 

4.3.1.2 Auswirkungen auf das Regenwassernetz 

Aufgrund der topografischen Verhältnisse ist die als Freispiegel- 

Kanalisation geplante Entwässerung der Erweiterungsflächen im Wesentlichen 

nur dem Geländeverlauf folgend in nördlicher und östlicher Richtung 

möglich. Somit kommt eine Nutzung des bestehenden Regenwassernetzes 

zur Entwässerung der Erweiterungsflächen alleine aus der Höhenproblematik 

nicht in Betracht. 

Der Oberflächenabfluss des bestehenden Flughafengeländes wird über 

die Überleitung Süd-Nord und über die Verrohrung Nord-Ost jeweils stark 

gedrosselt in den nördlich gelegenen Ableitungsgraben Nord abgeleitet. 

Im Planfeststellungsbeschluss von 1979 ist der maximale Niederschlagsabfluss 

aus dem Flughafen in den Ableitungsgraben Nord auf 13,1 m³/s 

begrenzt, hiervon entfallen 12,4 m³/s auf die Überleitung Süd-Nord und 

0,7 m³/s auf die Verrohrung Nord-Ost. Aufgrund zwischenzeitlicher Änderungen 

der Bemessungsgrundlagen gegenüber der Kanalnetzberechnung 

von 1988/1989, insbesondere beim Bemessungsregen, können die im 

Planfeststellungsbeschluss von 1979 festgelegten Abflussmengen trotz 


261



der bis zum 75. ÄPFB genehmigten zwischenzeitlichen Erweiterungen des 

Flughafens weiterhin eingehalten werden. Mit der mit den Fachbehörden 

abgestimmten Kanalnetzberechnung 2003 wurde der Nachweis erbracht, 

dass die wasserrechtlich genehmigten maximalen Abflussmengen aus 

dem Flughafengelände für den derzeitigen Flughafenbestand eingehalten 

werden. 

Die am Abfanggraben Süd beginnende Überleitung Süd-Nord nimmt als 

Hauptvorfluter des Flughafens München zunächst den Niederschlagsabfluss 

aus dem Entwässerungsgraben Süd auf. Im weiteren Verlauf wird 

über die Regenklärbecken Süd und Nord der Niederschlagsabfluss aus 

dem Abfertigungsbereich bzw. Zentralbereich eingeleitet. Vor der Ausleitung 

in den Ableitungsgraben Nord nimmt die Überleitung Süd-Nord noch 

den Niederschlagsabfluss des Entwässerungsgraben Nord-West auf. Der 

Entwässerungsgraben Nord-Ost leitet den Niederschlagsabfluss über die 

Verrohrung Nord-Ost direkt in den Ableitungsgraben Nord aus. 

Die planfestgestellte Ausleitung von Niederschlagswasser für das bestehende 

Flughafengelände bis maximal 13,1 m³/s über die Überleitung Süd- 

Nord und die Verrohrung Nord-Ost in den Ableitungsgraben Nord bleibt 

von den geplanten Maßnahmen unberührt und wird unverändert beibehalten. 

Im Zusammenhang mit der Verlegung des Ableitungsgrabens Nord in 

nördlicher Richtung wird auch die Verlängerung der bestehenden Überleitung 

Süd-Nord und der Verrohrung Nord-Ost bis zum nördlich verlegten 

Ableitungsgraben Nord erforderlich. Diese Maßnahmen wurden im Kapitel 

Gewässerneuordnung beschrieben. 

Im Rahmen der Entwässerungsplanung für die Ramp 3 wurde der Nachweis 

geführt, dass das Einzugsgebiet des bestehenden Regenklärbeckens 

Nord in Richtung Osten bis maximal zur Station Y = 16.500 erweitert werden 

kann. Für dieses Einzugsgebiet wurden im Rahmen der Planung für 

die Ramp 3 die Klärbedingungen für das Regenklärbecken Nord nachgewiesen. 

Die unter Punkt 4.2 beschriebenen geplanten Maßnahmen berücksichtigen 

diese Randbedingung, so dass sich für das Regenklärbecken Nord 

keinerlei Auswirkungen ergeben. Der Bereich der Ramp 3 erfährt mit der 

vorliegenden Planung in Teilbereichen eine Anpassung auf die aktuelle 

Nutzflächenaufteilung, so dass die Umverlegung und Anpassung einzelner 

vorhandener Rohrleitungen erforderlich wird. 

Die innerhalb des vorhandenen nördlichen Start- und Landebahnsystems 

geplanten zusätzlichen Querrollwege und Umfahrungen der Flugzeugenteisungsstationen 

entwässern im Sommerbetrieb wie die vorhandenen 

Rollwege über die Schulter ins Gelände, wo der Abfluss über die belebte 

Bodenzone versickert. Da es sich bei den zusätzlichen befestigten Flächen 

im Verhältnis zur vorhandenen gesamten befestigten Fläche nur um 

eine geringfügige Vergrößerung handelt und der Oberflächenabfluss versickert, 

wirkt sich der zusätzliche Abfluss dieser neuen Flächen nicht auf 

die planfestgestellte Ausleitung von Niederschlagswasser für das bestehende 

Flughafengelände von maximal 13,1 m³/s aus. Darüber hinaus stel- 




len technische Drosseleinrichtungen in der Überleitung Süd-Nord und in 

der Verrohrung Nord-Ost die Einhaltung des wasserrechtlich genehmigten 

Maximalabflusses sicher. 

4.3.1.3 Auswirkungen auf das Enteisungsabwassernetz 

Das Enteisungsabwassernetz des Flughafens München orientiert sich zur 

bestehenden Enteisungsabwasserbeckenanlage am Wertstoffzentrum. Im 

Winterbetrieb erfolgt in der Enteisungsabwasserbeckenanlage mit einem 

Speichervolumen von 230.000 m³ ein Mengen- und Konzentrationsausgleich 

der anfallenden Enteisungsabwässer vor der Weiterleitung und Behandlung 

auf der Kläranlage Eitting. 

Infolge der Technischen Planung Luftseite ist eine Verlegung der vorhandenen 

offenen Speicherbecken erforderlich. Das vorhandene unterirdische 

Enteisungsabwasserbecken 1 ist hiervon nicht betroffen und bleibt in seiner 

jetzigen Funktion erhalten. 

Der vorhandene Zulaufkanal DN 1600 zum Enteisungsabwasserbecken 1 

muss aufgrund der geplanten Grundwasserwanne der Staatsstraße 

St 2584 im Bereich der Rollbrücken N9 und N10 für eine Querung im freien 

Gefälle nach Westen verlegt werden. Gleiches gilt für den Ablaufkanal 

der Enteisungsabwasserbehandlungsanlage zum Mischwasserkanal. Aufgrund 

der o. g. Grundwasserwanne muss auch diese Leitung bis zum Übergabeschacht 

an den Mischwasserkanal zur Kläranlage am geplanten 

Abwasserpumpwerk neu verlegt werden. Hierfür ist eine Anpassung der 

Förderleistung der vorhandenen Pumpen im unterirdischen Enteisungsabwasserbecken 

1 erforderlich. 

Die vorhandenen oberirdischen Speicherbecken werden vollständig rückgebaut 

einschließlich der vorhandenen Zulaufleitungen vom unterirdischen 

Enteisungsabwasserbecken. Das entfallende Speichervolumen wird innerhalb 

der neu geplanten Speicherbecken 1 und 2 zur Verfügung gestellt. 

4.3.2 Auswirkungen auf die Kläranlage Eitting 

Die am Flughafen München anfallenden Schmutz- bzw. Mischwässer 

werden auf der Kläranlage Eitting mechanisch-biologisch behandelt. Zwischen 

dem Abwasserzweckverband Erdinger Moos und dem Flughafen 

München ist derzeit in einer Betriebsabsprache ein Mischwasserabfluss 

zur Kläranlage Eitting von 180 l/s im Sommer und von 275 l/s im Winter 

vereinbart. Durch den geplanten Anstieg der Passagierzahlen wird sich 

auch der Schmutzwasseranfall entsprechend erhöhen. Ausgehend von einem 

Schmutzwasseranfall am Flughafen München im Jahresmittel von 

QS,aM = 25 l/s im Jahr 2005 wird im Planungsfall mit einer 3. Start -und 

Landebahn für das Jahr 2020 ein Anstieg auf 50 l/s erwartet. 

Da die Erweiterung des Flughafens ausschließlich im Trennsystem erfolgt, 

ergibt sich hieraus eine Erhöhung der Mischwassermenge im Sommer von 

180 auf 205 l/s. 


263



Der Mischwasserabfluss im Planungsfall bleibt aber unterhalb des bereits 

jetzt schon planfestgestellten Mischwasserabflusses von 232 l/s zur Kläranlage 

Eitting. Der Mischwasserabfluss von 205 l/s liegt innerhalb der 

Bandbreite, die sich nach dem einschlägigen Technischen Regelwerk 

DWA-Arbeitsblatt A 198 ergibt und entspricht somit den allgemein anerkannten 

Regeln der Technik. 

Im Winterbetrieb werden zusätzlich zum Mischwasser die in der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

zwischengespeicherten Enteisungsabwässer 

gedrosselt zur Kläranlage Eitting abgeleitet und dort behandelt. Die mit 

dem AZV vertraglich festgelegten zulässigen Mengen und Frachten von 

enteisungsmittelbelasteten Niederschlagsabflüssen im Winter zur Kläranlage 

in Höhe von 8.250 kg BSB5/d bzw. 900 kg TKN/d bzw. 10.800 m 3 /d 

werden durch die geplanten Erweiterungen des Flughafens nicht überschritten. 

Die im Winterbetrieb auf den Erweiterungsflächen anfallenden 

zusätzlichen Enteisungsabwässer werden auf dem Flughafengelände 

durch den Um- und Ausbau der Enteisungsabwasserbeckenanlage zwischengespeichert 

und unter Einhaltung der vertraglich festgelegten Mengen 

und Frachten zur Kläranlage Eitting abgeleitet. 

Die am Flughafen München verwendeten Flugzeug- und Flächenenteisungsmittel 

auf Glykol- und Formiatbasis sind gut biologisch abbaubar. In 

Zeiten geringer Zuflüsse aus dem restlichen Verbandsgebiet zum Klärwerk 

können höhere Kohlenstofffrachten aus dem Enteisungsabwasser 

das Wachstum der Nitrifikanten in der biologischen Stufe der Kläranlage 

verändern, da überwiegend heterotrophe Mikroorganismen zum Kohlenstoffabbau 

benötigt werden. Die Nitrifikanten, die zur Stickstoffoxidation 

insbesondere im Sommer erforderlich sind, treten in solchen Fällen in den 

Hintergrund und vermehren sich nur geringfügig. 

Im Sommer muss die Kläranlage Eitting eine Stickstoffelimination mit Nitrifikation 

und Denitrifikation betreiben, um die wasserrechtlich festgelegten 

Ablaufwerte einhalten zu können. Hierfür ist eine ausreichende Zahl an 

Nitrifikanten erforderlich. Am Ende eines Winters, wenn keine Enteisungsmittel 

mehr dem Klärwerk zugeleitet werden, kann es vorkommen, 

dass dann vorübergehend Nitrifikanten in ausreichender Anzahl in der biologischen 

Stufe fehlen. 

Um diesem Umstand Rechnung zu tragen wurden im Rahmen einer im 

Anhang 4-1 beigefügten Studie „Untersuchung Enteisungsabwasserspeicherung“ 

Möglichkeiten einer Optimierung der Enteisungsabwasserbewirtschaftung 

untersucht. Dabei ist als eine Lösungsmöglichkeit vorgesehen, 

die Zuleitung von Enteisungsmitteln vom Flughafen zur Kläranlage Eitting 

im Fühjahr zu reduzieren. Die während dieses Zeitraums anfallenden Enteisungsabwässer 

müssten dabei am Flughafen bis in den Sommer hinein 

weitestgehend zwischengespeichert und anschließend in der Kläranlage 

Eitting behandelt werden. Eine dosierte Zugabe von Enteisungsmitteln in 

die Kläranlage Eitting während der Sommermonate hätte dabei zusätzliche 

positive betriebliche Auswirkungen auf die Denitrifikation. 

Mit der geplanten Frachtverringerung der Enteisungsabwässer zur Kläranlage 

Eitting am Ende des Winters können negative Auswirkungen aus der 




Enteisungsabwasserableitung auf die Stickstoffelimination in der Kläranlage 

Eitting vermieden werden. 

4.3.3 Auswirkungen auf Oberflächengewässer und Grundwasser 

4.3.3.1 Quantitative Auswirkungen 

Zur Ermittlung der Auswirkungen aufgrund der Einleitung von Niederschlagswasser 

in die Oberflächengewässer wurden auf Grundlage der erläuterten 

hydrodynamischen Kanalnetzberechnungen Abflussganglinien 

aus dem Flughafengelände ermittelt. 

Die durchgeführten Kanalnetzberechnungen dienten zur Ermittlung der 

Abflussganglinien aus dem Flughafengelände als Eingangsgröße für die 

hydraulische Berechnung der Oberflächengewässer im Bereich des Flughafens. 

Für den ersten Rechengang wurde ein Berechnungsregen mit einer 

Wiederkehrhäufigkeit von einmal in hundert Jahren (n = 0,01) mit einer 

Regendauer von 24 Stunden gewählt. Auf Grundlage der Ergebnisse der 

durchgeführten Gleichzeitigkeitsuntersuchung der Hochwasserabflüsse im 

Vorflutgraben Nord und in der Isar wurde der Kanalnetzberechnung in einem 

zweiten Rechengang ein Berechnungsregen mit einer Wiederkehrhäufigkeit 

von einmal in fünf Jahren (n = 0,2) mit einer Regendauer von 18 

Stunden zugrunde gelegt. Für beide Lastfälle wurde jeweils ein mittelbetonter 

Regenverlauf unter Berücksichtigung eines Klimafaktors von 1,15 

angenommen. 

Die in Form von Abflussganglinien ermittelten Abflüsse aus dem Flughafengelände 

werden an den Übergabestellen in die Oberflächengewässer 

eingespeist. Im Bestand sind dies die Übergabestellen 61001 (Überleitung 

Süd-Nord) und 66001 (Verrohrung Nord-Ost). Für den Planungszustand 

kommt die Übergabestelle 80001 (Vorfelderweiterung Ost) hinzu. 

In der Tabelle 4-6 sind die Abflussmengen für die vorhandenen und für die 

geplanten Übergabestellen für einen Bemessungsregen mit einer Wiederkehrhäufigkeit 

von einmal in fünf Jahren (n = 0,2) entsprechend einer 

Wiederkehrzeit von fünf Jahren (T = 5) zusammengestellt. 

Aufgrund der Gestaltung sowohl der vorhandenen wie auch der geplanten 

Abflussdrosseleinrichtungen des Flughafens werden auch bei Regenereignissen 

mit einer geringeren Wiederkehrhäufigkeit die für den 5jährlichen 

Bemessungsregen ermittelten Abflussmengen aus dem Flughafengelände 

nicht überschritten. Lediglich beim 3. Start- und Landebahnsystem 

kann bei seltenen Starkregenereignissen eine zusätzliche Notüberlaufmenge 

von maximal 0,9 m³/s auftreten. 


265



Tabelle 4-6 Zusammenstellung der Einleitemengen von Niederschlagswasser 

in die Oberflächengewässer für T = 5 

Übergabepunkt 

Einzugsgebiet Gewässer Einleitemenge 

m 3 /s 

61001 Überleitung Süd-Nord Ableitungsgraben 

Nord 

66001 Verrohrung Nord-Ost Ableitungsgraben 

Nord 

12,40 


0,70 

80001 Vorfelderweiterung Ost Vorflutgraben Nord 3,50 

Für das untersuchte Regenereignis der Wiederkehrhäufigkeit von einmal 

in fünf Jahren (n = 0,2) bzw. einer Wiederkehrzeit von fünf Jahren (T = 5) 

und einer Regendauer von D = 18 h ergeben sich die gleichen Drosselabflüsse 

wie in Tabelle 4-6 dargestellt. Bei einem fünfjährlichen Regenereignis, 

dass mit einem hundertjährlichen Hochwasser in der Isar zusammentrifft, 

ergibt sich aus den Erweiterungsflächen somit ein Spitzenabfluss von 

3,5 m³/s. 

Die Darstellung der quantitativen Auswirkungen einer zusätzlichen Abflussmenge 

von 3,5 m³/s auf die Oberflächengewässer nördlich des Flughafens 

erfolgt im Kapitel 2 „Gewässerneuordnung“. Die Auswirkungen der 

geplanten Entwässerungsmaßnahmen auf die Beschaffenheit der Oberflächengewässer 

und des Grundwassers werden im folgenden ausführlich 

behandelt. 

4.3.3.2 Qualitative Auswirkungen 

4.3.3.2.1 Abwasserarten und Beschaffenheit 

Die auf den bestehenden Flächen und den geplanten Erweiterungsflächen 

des Flughafens München anfallenden unterschiedlich belasteten 

Schmutzwässer und Oberflächenwässer müssen über ein zu erstellendes 

Entwässerungssystem ordnungsgemäß gesammelt, abgeleitet und behandelt 

werden. Im Wesentlichen handelt es sich hierbei um den Oberflächenabfluss 

von befestigten Flächen, wobei Flächen mit Enteisung im 

Winterbetrieb, Flächen mit Betankung von Flugzeugen und Flächen mit 

unbelastetem Niederschlagsabfluss zu unterscheiden sind und um den 

Schmutzwasserabfluss aus Flughafengebäuden und -einrichtungen. Während 

bei der Entwässerung des bestehenden Flughafens die bereits vorhandenen 

Mischwasserkanäle weiter genutzt werden, sieht das Entwässerungskonzept 

für die Flughafenerweiterungsflächen ein reines Trennsystem 

vor. Das bedeutet, dass Regenwasser von befestigten Flächen und 

Schmutzwasser getrennt gesammelt und entsorgt wird.



Überall dort, wo es aus wasserwirtschaftlicher Sicht sinnvoll, technisch 

machbar und wirtschaftlich vertretbar ist, wird Niederschlagswasser, gegebenenfalls 

nach entsprechender Vorbehandlung, vor Ort versickert. 

Nachfolgend sind die Abwasserarten und ihre Beschaffenheit für die geplante 

Flughafenerweiterung zusammengestellt. 

Regenwasser (RW) 

Zur Beurteilung der Beschaffenheit des von den Flugbetriebsflächen abfließenden 

Niederschlagsabflusses im Sommerbetrieb wurden im August 

2005 und im September/Oktober 2006 im Bereich der Start- und Landebahn 

Nord und des Vorfeldes West Oberflächenwasserproben entnommen 

und chemisch-physikalisch untersucht. Das Ergebnis der Untersuchungen 

lässt sich folgendermaßen zusammenfassen. 

Der pH-Wert liegt im Neutralbereich, die elektrische Leitfähigkeit als Maß 

für den Gehalt an gelösten mineralischen Stoffen ist im Vergleich zu Literaturdaten 

für Niederschlagsabflüsse von Straßen als niedrig einzustufen. 

Die organische Belastung der Niederschlagsabflüsse gemessen als CSB 

und TOC ist sehr gering. Die mittleren Konzentrationen liegen bei 7,5 mg 

TOC/l bzw. bei 26 mg CSB/l. Die Schwermetalle Cadmium, Kupfer und 

Zink sind nur im Spurenbereich vorhanden. Mineralische Kohlenwasserstoffe 

(KW) konnten nicht bzw. nur im Spurenbereich nachgewiesen werden. 

Lediglich einzelne Proben mit geringfügig erhöhten Konzentrationen 

aus dem Vorfeldbereich deuten auf Kerosin hin. Polycyclische aromatische 

Kohlenwasserstoffe (PAK) konnten nur im niedrigen Konzentrationsbereich, 

etwa ein bis zwei Zehnerpotenzen geringer als bei Niederschlagsabflüssen 

von Straßen nachgewiesen werden. 

Zusammenfassend ist die Belastung des Oberflächenabflusses von den 

Flugbetriebsflächen im Sommerbetrieb mit dem Niederschlagsabfluss von 

Straßen mit allenfalls mittlerer Verkehrsbelastung vergleichbar. 

Benzinwasser (BW) 

Auf den Flugzeugabstellpositionen werden die Flugzeuge betankt. Beispielsweise 

durch Übertankungen kann der Niederschlagsabfluss dieser 

Flächen mit Kerosin belastet sein. Der Abfluss dieser Flächen wird daher 

separat gefasst und bis zu einer kritischen Regenabflussspende über 

Leichtstoffabscheider in das Regenwassersystem geleitet. Zusätzlich sind 

die vorgeschalteten Regenüberläufe und die nachgeschalteten Regenklärbecken 

mit Tauchwänden ausgerüstet. 

Auf der 3. Start- und Landebahn und den Rollwegen ist im Normalbetrieb 

mit einem Anfall von Leichtflüssigkeiten nicht zu rechnen. In außergewöhnlichen 

Situationen besteht die Möglichkeit, auf der Start- und Landebahn 

anfallende Leichtflüssigkeiten über die Schlitzrinnen den seitlich verlaufenden 

Enteisungsabwasserkanälen zuzuleiten, dort zurückzuhalten 

und gezielt einer Behandlung bzw. einer Entsorgung zuzuführen. 


267

Schmutzwasser (SW) 



Das am Flughafen anfallende Schmutzwasser wird zusammen mit der 

Restentleerung der geplanten Regenklärbecken in Schmutzwasserkanälen 

abgeleitet und auf der Kläranlage Eitting zusammen mit den kommunalen 

Abwässern mechanisch biologisch gereinigt. 

Enteisungsabwasser (EW) 

Im Winterbetrieb kann der Oberflächenabfluss von den Flugbetriebsflächen 

mit chemischen Enteisungsmitteln belastet sein und bedarf daher in 

der Regel einer zusätzlichen Behandlung. Der Abfluss der Start- und Landebahnen, 

Schnellabrollwege und Vorfelder wird in einer Enteisungsabwasserbeckenanlage 

zwischengespeichert und anschließend fracht- bzw. 

mengenabhängig der Kläranlage Eitting zugeführt. Auf der Kläranlage Eitting 

werden die gut biologisch abbaubaren Kohlenstoffverbindungen zusammen 

mit dem kommunalen Abwasser mechanisch biologisch behandelt 

und anschließend in den Mittlere - Isar - Kanal eingeleitet. 

Der Niederschlagsabfluss der Flugzeugenteisungsflächen wird über separate 

Schlitzrinnen und Enteisungsabwasserkanäle aufgefangen. Bei Glykolkonzentrationen 

größer 5 % können die aufgefangenen Enteisungsabwässer 

in der Recyclinganlage des Flughafens behandelt und erneut für 

die Flugzeugenteisung eingesetzt werden. Bei Glykolkonzentrationen kleiner 

5 % ist eine Aufbereitung verfahrenstechnisch und wirtschaftlich nicht 

sinnvoll und die Enteisungsabwässer werden über die Enteisungsabwasserbeckenanlage 

der Kläranlage Eitting zur mechanisch biologischen Behandlung 

zugeführt. 

Die TOC-Konzentrationen in der Enteisungsabwasserbeckenanlage können 

dabei je nach Witterungsbedingungen und Niederschlagsmenge zwischen 

wenigen mg/l bis über 2.000 mg/l schwanken. 

4.3.3.2.2 Denkbare Eintragspfade 

Eintragspfad Regenwasser 

Der im Bereich der Vorfelderweiterung Ost und der Allgemeinen Luftfahrt 

anfallende Niederschlagsabfluss wird über die geplante Regenwasserkanalisation 

stark gedrosselt in den Vorflutgraben Nord ausgeleitet. Unter 

Berücksichtigung des Schutzbedürfnisses des Oberflächengewässers wird 

eine Regenwasserbehandlung in Regenklärbecken vorgesehen. Bei 

Starkregenereignissen, die den Bemessungsniederschlag der Wiederkehrzeit 

T = 5 überschreiten, kann zur Vergrößerung des Retentionsvolumens 

das geplante Regenrückhaltebecken beschickt werden. 

Der auf der 3. Start- und Landebahn, den Schnellabrollwegen und Rollwegen 

anfallende Niederschlagsabfluss wird im Sommerbetrieb über die 

Schultern ins Gelände und in die Mulden geleitet und dort versickert. Bei 




seltenen Starkregenereignissen, die den Bemessungsniederschlag der 

Wiederkehrzeit T = 5 überschreiten, kann eine stark gedrosselte Notentlastung 

in den Ableitungsgraben Nord und in den Vorflutgraben Nord erfolgen. 

Der gering belastete Niederschlagsabfluss von den Dachflächen der Feuerwache 

und der Flugzeugenteisungsstationen wird breitflächig über bewachsenen 

Oberboden versickert. 

Eintragspfad Benzinwasser 

Der Niederschlagsabfluss der Flugzeugabstellpositionen innerhalb der 

Vorfelderweiterung Ost, des Vorfelds der Allgemeinen Luftfahrt und der 

Abstellflächen der Hubschrauber könnte aufgrund der Betankungsvorgänge 

mit Leichtstoffen (Kerosin) belastet sein. Der Niederschlagsabfluss wird 

über Leichtstoffabscheider der Regenwasserkanalisation zugeführt und 

über die Regenklärbecken in den Vorflutgraben Nord ausgeleitet. Bei Regenereignissen, 

die eine kritische Regenabflussspende von 15 l/s • ha überschreiten, 

wird der Abfluss in die Regenwasserkanalisation entlastet. 

Eintragspfad Enteisungsabwasserkanalisation 

Im Winterbetrieb wird der mit Enteisungsmitteln belastete Niederschlagsabfluss 

der 3. Start- und Landebahn, der Schnellabrollwege, der Vorfelderweiterung 

Ost und der Allgemeinen Luftfahrt einschließlich Hubschrauberlandeplatz 

in Enteisungsabwasserkanälen gesammelt und über die 

Enteisungsabwasserbeckenanlage der Kläranlage Eitting zugeführt. Für 

gering belastete Enteisungsabwässer kann im Winterbetrieb unter Beachtung 

der zulässigen Grenzwerte laut bisheriger Planfeststellung eine Ausleitung 

in die Oberflächengewässer Vorflutgraben Nord und Abfanggraben 

Ost erfolgen. 

Bei Überschreitung des verfügbaren Speichervolumens für Enteisungsabwässer 

bei extremen Witterungsverhältnissen kann eine Notentlastung 

aus den Enteisungsabwasserbecken in den Abfanggraben Ost erfolgen. 

Laut bisheriger Planfeststellung ist eine solche Entlastung im langfristigen 

Mittel ein Mal in zehn Jahren zulässig. 

Eintragspfad Schmutzwasser- und Mischwasserkanalisation 

Das auf den Erweiterungsflächen anfallende Schmutzwasser wird über eine 

neue Schmutzwasserkanalisation dem geplanten Abwasserpumpwerk 

zugeleitet und zusammen mit dem Mischwasser des bestehenden Flughafens 

der Kläranlage Eitting zugeführt. 

Am bestehenden Mischwassersystem werden außer der Verlegung des 

Mischwasserrandsammlers und der Auflassung des Mischwasserpumpwerks 

keinerlei Änderungen vorgenommen. 


269

Denkbare Eintragspfade 

Zusammenfassend sind folgende Eintragspfade denkbar: 



• Einleitung von behandeltem Niederschlagswasser in die Oberflächengewässer, 

• Einleitung von behandeltem Niederschlagswasser in das Grundwasser, 

• Einleitung von nicht relevant belastetem Enteisungsabwasser in den 

Vorflutgraben Nord und in den Abfanggraben Ost, 

• Notentlastung von Enteisungsabwasser aus den Enteisungsabwasserbecken 

in den Abfanggraben Ost, 

• Einleitung des in der Kläranlage Eitting mechanisch-biologisch behandelten 

Abwassers einschließlich Enteisungsabwassers in den Mittlere - 

Isar – Kanal, 

• Mögliche Baufehler, die Undichtigkeiten in den Abwassersystemen zur 

Folge haben könnten. 

4.3.3.2.3 Maßnahmen für die Abwasserableitung und Behandlung mit 

Auswirkungen 

Abwasserbehandlung 

Eine direkte Einleitung unbehandelter Abwässer in Gewässer würde deren 

natürliche Selbstreinigung überfordern und zu einem Sauerstoffdefizit und 

einer Anreicherung von Nährstoffen führen. Demzufolge muss festgelegt 

werden, welche Abwasserarten vor einer Einleitung in Gewässer in welcher 

Form behandelt werden müssen. 

Die Anforderungen an das Einleiten von Abwasser in Gewässer sind in 

§ 7a Abs. 1 des Wasserhaushaltsgesetzes (WHG) festgelegt. Eine Erlaubnis 

für das Einleiten von Abwasser darf demnach nur erteilt werden, 

wenn die Schadstofffracht des Abwassers so gering gehalten wird, wie 

das bei Einhaltung der in Betracht kommenden Verfahren nach dem Stand 

der Technik möglich ist. 

Die nach dem Stand der Technik geltenden Anforderungen können für die 

verschiedenen Abwasserarten in der Abwasserverordnung (AbwV) als 

Qualitätsziele festgelegt sein oder als Verfahren zur Abwasserbehandlung 

entsprechend § 7a Abs. 5 WHG definiert sein. 

Qualitätsziele nach der Abwasserverordnung bestehen für die Einleitung 

von gereinigtem Abwasser aus der Kläranlage Eitting des Abwasserzweckverbandes 

Erdinger Moos in den Mittlere – Isar – Kanal. Dieser 

Kläranlage werden aus dem Flughafenbereich Regenwasser, Schmutzwasser, 

in Leichtstoffabscheidern vorbehandeltes Benzinabwasser und 

Enteisungsabwasser aus der Enteisungsabwasserbeckenanlage zur weiteren 

Behandlung zugeführt. Durch die geplanten Entwässerungseinrich- 




tungen des Flughafens, insbesondere durch die Vorbehandlung des anfallenden 

Regenwassers (Leichtstoffabscheider, Regenklärbecken, Enteisungsabwasserbeckenanlage) 

und einer nach den allgemein anerkannten 

Regeln der Technik praktizierten Ableitung des Abwassers ist sichergestellt, 

das die in einem Bescheid enthaltenen Ablaufwerte der Kläranlage 

in den Mittlere – Isar – Kanal sicher und zuverlässig eingehalten werden. 

In der Kläranlage sind die Enteisungsabwässer grundsätzlich gut biologisch 

abbaubar, verursachen jedoch aufgrund der hohen Kohlenstofffracht 

und der fehlenden Nährstoffe eine Verschiebung des Nährstoffgleichgewichts. 

Dies kann zu einem Rückgang des Wachstums der Nitrifikanten 

führen, die für die ab 01. Mai jeden Jahres für die Einhaltung des Überwachungswertes 

für Gesamtstickstoff Nges zur Stickstoffelimination erforderliche 

Denitrifikation benötigt werden. Durch die Erweiterung der Enteisungsabwasserbeckenanlage 

ist es möglich, die der Kläranlage zuzuleitenden 

Enteisungsabwässer bereits ab Anfang April so weit zu drosseln, 

dass sich in der Kläranlage ein für die Denitrifikation günstiges Nährstoffgleichgewicht 

einstellt. Somit können sich ab diesem Zeitpunkt ausreichend 

Nitrifikanten in der Kläranlage bilden, damit ab dem 01. Mai die 

Stickstoffelimination ohne Probleme betrieben werden kann. 

Der Flughafen München hat im Rahmen eines Abwasserbeseitigungsvertrags 

mit dem Abwasserzweckverband Erdinger Moos die Einleitung für 

ein bestimmtes Kontingent an Abwasser, das im Flughafenbereich anfällt, 

vereinbart. Durch die geplanten Entwässerungseinrichtungen ist sichergestellt, 

dass das bestehende Kontingent nicht überschritten wird. 

Ergänzend dazu wird durch interne Betriebsabsprachen zwischen dem 

Abwasserzweckverband Erdinger Moos und dem Flughafen München der 

jeweils aktuell zulässige Abwasserabfluss vom Flughafen im Sommer- und 

Winterbetrieb zur Kläranlage Eitting unter Berücksichtigung der vorhandenen 

Gegebenheiten (wie z. B. aktueller Trockenwetterabfluss in Abhängigkeit 

vom Passagieraufkommen, Größe der befestigten Flächen) und 

der allgemein anerkannten Regeln der Technik flexibel angepasst. 

Verfahren zur Abwasserbehandlung entsprechend § 7a WHG gelten für 

die Behandlung des Niederschlagswassers von befestigten Flächen. Hierzu 

gehören die geplanten Regenklärbecken und die Leichtstoffabscheider. 

Die genannten Anlagen werden nach den hierfür geltenden Regeln der 

Technik geplant, bemessen, errichtet und betrieben. 

Dichtheit von Abwasseranlagen 

Abwasseranlagen müssen nach § 18b WHG nach den allgemein anerkannten 

Regeln der Technik errichtet und betrieben werden. Dies bedeutet, 

dass beispielsweise Kanäle zur Abwasserableitung oder Sonderbauwerke 

der Kanalisation vor der Inbetriebnahme und dann wiederkehrend 

auf Dichtheit zu überprüfen sind. Damit ist sichergestellt, dass mögliche 

schadhafte Stellen oder Bereiche (z. B. beim Bau oder durch Alterung) erkannt 

werden und umgehend behoben oder saniert werden können. Diese 

Vorgehensweise verhindert nachteilige Auswirkungen auf Boden und 


271



Grundwasser durch austretendes Abwasser aus schadhaften Bauteilen 

des Entwässerungssystems des Flughafens. 

Bewirtschaftungsziele 

Durch die vorgesehenen Maßnahmen zur Abwasserbehandlung und der 

durchzuführenden wiederkehrenden Prüfungen zur Sicherstellung und 

zum Erhalt des ordnungsgemäßen Zustandes der Anlagen bewirken die 

geplanten Gewässerbenutzungen keine nachteilige Veränderung des ökologischen 

und chemischen Zustands der oberirdischen Gewässer. Vielmehr 

wird deren guter ökologischer und chemischer Zustand erhalten 

bzw. erreicht (§25a bzw. §25b WHG). Dies gilt gleichermaßen auch für 

das Grundwasser, so dass keine nachteilige Veränderung seines mengenmäßigen 

und chemischen Zustands zu erwarten ist (§33a WHG). 

4.3.3.3 Enteisungsmaßnahmen 

Für einen störungsfreien und betriebssicheren Flugbetrieb bei winterlichen 

Verhältnissen ist es unerlässlich, die Flugbetriebsflächen von Schnee und 

Eis zu befreien und eine griffige Oberfläche bereitzustellen, um sicheres 

Starten, Landen und Rollen zu gewährleisten. Auch die Flugzeuge müssen 

von Schnee, Eisbelägen und Reif unter Verwendung von chemischen 

Enteisungsmitteln befreit werden, um die erforderlichen Auftriebskräfte für 

ein sicheres Starten und Fliegen immer zu gewährleisten. 

Die Auswertung der umfangreichen Messdaten aus dem bestehenden 

Flughafenbetrieb zeigt, dass der Eintrag von Enteisungsmitteln bereichsweise 

zu einer Überbeanspruchung der Abbaukapazität des Bodens und 

des Grundwassers geführt hat. Ursache hierfür ist insbesondere die Verfrachtung 

von Enteisungsmitteln, die dann eine Belastung für Boden und 

Grundwasser darstellen können. 

In der Anlage 3 „Wasserwirtschaftliche Maßnahmen – Entwässerung“ ist 

ein „Nachweis zur Unschädlichkeit beim Einsatz chemischer Enteisungsmittel 

zur Flächen- und Flugzeugenteisung“ beigefügt. Dabei wird ein Verbundsystem 

von Vorsorgemaßnahmen, baulicher Einrichtungen, betrieblicher 

Sicherheitsvorkehrungen und Überwachungsmaßnahmen zum 

Schutz der Oberflächengewässer, des Grundwassers und der Kläranlage 

Eitting beim Einsatz chemischer Enteisungsmittel beschrieben. Dieses besteht 

im wesentlichen aus: 

• einer konsequenten Nutzung der maschinentechnischen und betrieblichen 

Möglichkeiten zur Vermeidung bzw. Verminderung des 

Einsatzes von chemischen Enteisungsmitteln, 

• einem gezielten und sparsamen Einsatz von zugelassenen chemischen 

Enteisungsmitteln zur Flächen und Flugzeugenteisung, 

• Einrichtungen zur Zwischenlagerung von Räumschnee auf befestigten 

Flächen, 




• einer gezielten Sammlung, Rückhaltung und Ableitung von Enteisungsabwasser 

zur Kläranlage Eitting des Abwasserzweckverbandes 

Erdinger Moos, 

• einer gezielten Sammlung, Behandlung und Einleitung von Enteisungsabwasser 

ohne relevante Belastung im Winterbetrieb in Gewässer 

im Flughafenbereich zur Entlastung der Kläranlage Eitting 

des Abwasserzweckverbandes Erdinger Moos, 

• der Errichtung eines Abbausystems im Gelände (ASG) zur Behandlung 

von Enteisungsabwasserabflüssen von den Rollwegen, 

• der Durchführung eines Flächendichtheitsmanagements bei der 

Planung, beim Bau sowie während des Betriebes der Flugbetriebsflächen, 

• Einrichtungen für eine gezielte Behandlung von unvermeidlich verfrachteten 

Enteisungsmitteln im Grünbereich, der unmittelbar an die 

Flugbetriebsflächen anschließt, 

• Maßnahmen zur Nachrüstung und Nachsorge und 

• einem Überwachungssystem für Grund- und Oberflächengewässer 

einschließlich Beweissicherung. 

Die Bewertung der einzelnen Maßnahmen einschließlich deren Zusammenwirken 

zeigt auf, dass beim Einsatz chemischer Enteisungsmittel zur 

Flächen- und Flugzeugenteisung im Winterbetrieb auf den neu geplanten 

Erweiterungsflächen des Flughafens keine negativen Auswirkungen auf 

Oberflächengewässer, auf das Grundwasser und auf die Kläranlage Eitting 

zu erwarten sind. Die Bewirtschaftungsgrundsätze und –ziele für die 

oberirdischen Gewässer entsprechend §25a bzw. §25b WHG und für das 

Grundwasser entsprechend §33a WHG werden erfüllt. 


273

5 Beweissicherungsmaßnahmen 

5.1 Beweissicherung Oberflächengewässer und Grundwasser 



Im Planfeststellungsbeschluss des Flughafens München (FMG) für den 

Bau und Betrieb des Flughafens München sind Vorgaben für die quantitative 

und qualitative Beweissicherung von Grundwasser und Oberflächengewässern 

enthalten. Diese Vorgaben wurden beim bisherigen Bau und 

Betrieb des Flughafens konsequent umgesetzt. Die Ergebnisse liegen vor 

und wurden regelmäßig in Form von Quartalsberichten, Jahresberichten, 

Grundwassergleichenplänen und sonstigen Auswertungen zeitnah von der 

FMG an die Wasserwirtschaftsbehörde (Wasserwirtschaftsamt München) 

weitergeleitet. 

Die geplanten Maßnahmen im Zusammenhang mit dem Bau der 3. S/L- 

Bahn machen eine Anpassung des bewährten Beweissicherungssystems 

erforderlich. Aufbauend auf den bestehenden Verhältnissen ist dabei ein 

Konzept für die künftige Beweissicherung zu entwickeln und das Messstellennetz 

nach Art, Ausstattung und Betriebsweise sowie die Berichterstattung 

festzulegen.. 

Im Anhang 5 wird das Konzept zur künftigen Beweissicherung ausführlich 

dargestellt. In den Übersichtslageplänen D1a/F6.1a 008 und 009 im Maßstab 

1 : 25000 und sind die entsprechenden Messstellen für die quantitative 

und qualitative Beweissicherung dargestellt. In den Pegeltabellen und 

Parameterkatalogen im Anhang 5 ist der derzeitige Stand nach dem Planfeststellungsbeschluss 

in der jeweils aktuellen Fassung sowie nach Stand 

des Planfeststellungsantrags für die 3.S/L-Bahn zusammengestellt. 

Das bestehende Konzept der quantitativen und qualitativen Beweissicherung 

wird grundsätzlich weitergeführt. Notwendige Anpassungen durch die 

veränderte Situation nach Umsetzung der geplanten Maßnahmen sind berücksichtigt. 

5.2 Pflanzensoziologische Beweissicherung 

5.2.1 Vorbemerkung 

Nach der Maßgabe 3.2 Satz 2 der Landesplanerischen Beurteilung vom 

21.02.2007 sind "durch ein pflanzensoziologisches Beweissicherungsverfahren 

die eventuellen Auswirkungen der Grundwasserabsenkung auf die 

landwirtschaftlichen Flächen im Norden und Osten des Flughafens zu ermitteln". 

Die Maßgabe geht auf die Stellungnahme der Bayerischen Landesanstalt 

für Landwirtschaft (LfL), abgestimmt mit den Ämtern für Land- 




wirtschaft und Forsten Fürstenfeldbruck sowie Erding, zurück , in der ausgeführt 

wurde, dass "da im Zuge der umfangreichen Grundwasserregulierungen 

Auswirkungen nicht auszuschließen seien, vor Beginn der Bautätigkeiten 

ein pflanzensoziologisches Beweissicherungsverfahren durchgeführt 

werden müsste". 

Die Flughafen München GmbH hat die LfL mit der Durchführung dieser 

pflanzensoziologischen Beweissicherung beauftragt. Nachfolgend wird 

das von der LfL ausgearbeitete Konzept für die Durchführung der pflanzensoziologischen 

- (wird auch als vegetationskundliche bezeichnet) - 

Beweissicherung erläutert. 

5.2.2 Allgemeine Beschreibung von pflanzensoziologischen Beweissicherungsverfahren 

Zweck der Beweissicherung 

Viele Eingriffe in die Landschaft (z.B. Trinkwasserentnahme, Kiesabbau, 

Strassenbau, Wasserbau) sind mit der Befürchtung verbunden, dass sie 

nachteilige Auswirkungen auf den Ertrag von landwirtschaftlichen Nutzflächen 

bzw. irreversible Schäden dieser Flächen bezüglich der landwirtschaftlichen 

Nutzbarkeit zur Folge haben. Meistens wird eine Veränderung 

der hydrologischen Gegebenheiten befürchtet. Eine pflanzensoziologische 

Beweissicherung soll den Zustand der Pflanzendecke der landwirtschaftlichen 

Nutzfläche (Wiesenvegetation, Ackerwildkrautflora) vor dem Eingriff 

dokumentieren. Bei Bedarf kann diese Dokumentation zu einem späteren 

Zeitpunkt mit denselben Methoden und am identischen Ort wiederholt 

werden und so einen zuverlässigen Vergleich über Veränderungen erlauben, 

die nach der Durchführung des Eingriffs eingetreten sind. 

Hintergrund ist die allseits anerkannte Vorstellung, dass die Pflanzendecke 

die jeweiligen Standortbedingungen (vor allem Wasserverhältnisse 

und andere Bodeneigenschaften) anzeigen kann. Veränderungen dieser 

Eigenschaften können so in der Pflanzendecke registriert werden, wenn 

auch mit einer gewissen zeitlichen Verzögerung. Insbesondere gravierende 

Veränderungen im Pflanzenbestand lassen somit Schlüsse auf abiotische 

Standortsänderungen (z.B. Grundwasser-Absenkung) zu. 

5.2.3 Vorgehensweise der pflanzensoziologischen Aufnahme 

- Auswahl von repräsentativen und in sich homogenen Aufnahmeflächen, 

deren Größe vom Vegetationstyp abhängt und in der Literatur dokumentiert 

ist (für Grünland ca. 10 – 25 qm, für Ackerflächen ca. 25 – 100 

qm); pro ha sollte ca. 1 Aufnahme angefertigt werden, die Zahl kann 

aber in Abhängigkeit von den jeweiligen Bedingungen verändert werden. 

Aufnahmen auf Grünland sind im Allgemeinen aussagekräftiger als 

solche im Acker. 


275



Die Aufnahmeflächen sollten auch in landwirtschaftlich wenig oder ungenutzte 

Parzellen im betroffenen Gebiet gelegt werden, weil dort unter 

Umständen die Auswirkungen der Baumaßnahmen (z.B. Grundwasserabsenkungen) 

besser festgestellt werden können. 

Weiterhin sollten auch einige Aufnahmeflächen in der unmittelbaren 

Umgebung des betroffenen Gebietes (also dort, wo keine Auswirkungen 

mehr erwartet werden) als Referenzflächen eingerichtet werden. 

Damit kann ausgeschlossen werden, dass eingetretene Veränderungen 

irrtümlicherweise der Baumaßnahme angelastet werden. Bei Maßnahmen 

mit zu erwartenden hydrologischen Änderungen sollten (Grundwasser-) 

Pegel installiert werden. 

- Aufnahme aller höheren Pflanzenarten in dieser Aufnahmefläche und 

Schätzung der Deckung der einzelnen Arten. 

- Die Aufnahmeflächen müssen so markiert werden, dass sie auch nach 

Jahren wieder aufgefunden werden können. Dafür gibt es mehrere 

Möglichkeiten, z.B. GPS, Markierung mit beständigen Materialien (z.B. 

Eisenrohr, Magnet). Oft werden mehrere Methoden kombiniert. Wichtig 

ist, dass die Genauigkeit der Flächenfindung besser als 2 m ist und 

dass keine Gegenstände im Feld verbleiben, die die landwirtschaftlichen 

Bearbeitungsgeräte beschädigen oder von diesen zerstört werden. 

- Die Ergebnisse der Erstaufnahme brauchen zunächst nicht analysiert 

zu werden. Sie werden dem Auftraggeber gut dokumentiert ausgehändigt, 

z.B. in Tabellenform. Eine darüber hinausgehende Datenaggregation 

(z.B. Zuordnung zu Pflanzengesellschaften) ist nicht notwendig. 

Für den Fall, dass es durch Auflagen, die im Planfeststellungsbeschluss 

verfügt wurden, oder falls Landwirte oder andere Betroffene nach Jahren 

oder Jahrzehnten Beschwerde führen, z.B. wegen vermeintlicher 

Ertragseinbußen, müssen die Aufnahmen an genau denselben Orten 

und mit derselben Methodik wiederholt werden. Danach müssen die 

Daten mit den Erstaufnahmen verglichen und analysiert werden. Es 

sollten Aussagen gemacht werden, inwieweit die gefundenen Veränderungen 

in der Pflanzendecke mit dem durchgeführten Eingriff in Verbindung 

gebracht werden können. Die Festlegung von Schadenshöhen 

bleibt jedoch einem eigens zu bestellenden landwirtschaftlichen Schätzer 

vorbehalten. 

5.2.4 Konzept für das Beweissicherungsverfahren 3. Start- und Landebahn 




Der Umgriff der pflanzensoziologischen Aufnahmen im Norden und Osten 

des Flughafens erstreckt sich von der Goldach im Westen nördlich entlang 

der Eittinger Moosstrasse bis zur Flughafentangente Ost, dann nach 

Süden bis zum Bereich Flughafenzubringer Ost. Aufnahmezeit und Umfang 

sind in der folgenden Aufstellung dargestellt: 

Gesamt (2007 + 2008): ca. 660 Vegetationsaufnahmen 

Engeres Untersuchungsgebiet 


Erweitertes Untersuchungsgebiet 

Typ Grünland Acker Referenz Grünland Acker Referenz 

Aufnahmen 500 50 25 30 30 25 

(unter ‚Referenz’ werden Vegetationsaufnahmen in naturnäheren Biotoptypen 

wie z.B. Waldbestände, Feuchtgebiete verstanden) 

2007: 200 Vegetationsaufnahmen 

(Ziel: Im Jahr 2007 sollte ein flächendeckendes Netz von Vegetationsaufnahmen 

installiert werden. Im Jahr 2008 wird nachverdichtet.) 




Aufnahmen 80 30 15 30 30 15 

2008: 460 Vegetationsaufnahmen 




Aufnahmen 420 20 10 - - 10 

277

Beschreibung der Leistung: 



Die Bayerische Landesanstalt für Landwirtschaft, Institut für Agrarökologie 

(IAB 4c) führt die pflanzensoziologische Beweissicherung im Zuge des 

Planungsverfahrens für die Dritte Start- und Landebahn durch. 

In den Jahren 2007 und 2008 werden ca. 660 Vegetationsaufnahmen im 

Grünland, auf Ackerflächen sowie in naturnäheren Biotoptypen (z.B. Waldflächen) 

durchgeführt. Die Vegetationsaufnahmen werden als Rohdaten 

(in Tabellenform) am Ende der Bearbeitungszeit (Winter 2008/2009) an 

den Auftraggeber in Form von Excel-Dateien übergeben. 




6 Rechtsverhältnisse 

6.1 Unterhaltspflicht in den vom Vorhaben berührten Gewässerstrecken 

und den betoffenen und zu errichtenden Anlagen 

Die Unterhaltspflichten an den von den Maßnahmen betroffenen Gewässern 

sind in der Tabelle 6-1 zusammengestellt. 

Tabelle 6-1 Gewässerunterhaltspflichten – Ist-Zustand 

Gewässer Unterhaltspflicht 

Goldach Bezirk Oberbayern (Gew. II) 

Goldach Zulauf Ost Stadt Freising (Gew. III) 

Westlicher Seitenarm Loosgraben Wasser- und Bodenverband Loosgraben 

und Nebeneinzugsgräben 

Attaching (Gew. III) 

Loosgraben Wasser- und Bodenverband Loosgraben 

und Nebeneinzugsgräben 

Attaching (Gew. III) 

Ableitungsgraben Nord Flughafen München GmbH 

Süßgraben (bis zur Dorfstraße) Flughafen München GmbH 

Mittelgraben Flughafen München GmbH 

Grüselgraben (bis zur Dorfstraße) Flughafen München GmbH 

Breitwiesengraben Wasser- und Bodenverband Breitwiesen 

(Gew. III) 

Zufluss zum Grüselgraben 1 Gde. Eitting (Gew. III) 

Kalkgriesgraben Flughafen München GmbH 

Keckeisgrenzgraben (bis 

Schmidhauser Graben) 


Flughafen München GmbH 

Stampfwiesengraben Gde. Etting (Gew. III) 

Zufluss zum Stampfwiesengraben Gde. Etting (Gew. III) 

Abfanggraben Ost Flughafen München GmbH 

Vorflutgraben Nord Flughafen München GmbH 

279



Die Unterhaltspflicht an der Überleitung Süd-Nord, an der Verrohrung 

Nord-Ost, am Ableitungsgraben Nord, am Abfanggraben Ost und am Vorflutgraben 

Nord soll auch nach Umsetzung der geplanten Maßnahmen wie 

bisher bei der FMG verbleiben. 

Die Gewässerausbaumaßnahmen an der Goldach führen zu keiner Veränderung 

des Unterhaltsaufwands. Somit wird dort der Unterhalt wie bisher 

vom Bezirk Oberbayern durchgeführt. 

Die sonstigen von den Maßnahmen betroffenen Gewässer werden teilweise 

verfüllt und überbaut, so dass sich die zu unterhaltenden Gewässerlängen 

verkleinern. 

An den der künftigen Nordgrenze der Flughafens beginnenden und von 

dort unberührt bleibenden Gewässern wird der Unterhalt von den auch 

bislang unterhaltspflichtigen Verbänden oder Gemeinden durchgeführt. 

Somit ist die in der Tabelle 6-1 aufgeführte Zuordnung zwischen Gewässer 

und Unterhaltspflichtigen, wenn auch mit veränderten Gewässerlagen 

und Gewässerlängen, auch für den Planungsfall grundsätzlich zutreffend 

mit folgenden Ausnahmen, für die die FMG die Übertragung der Unterhaltungsverpflichtung 

nach § 44 Abs. 3 BayWG beantragt: 

• Stampfwiesengraben von km 0+000 bis 2+607 als offenes naturnahes 

Gewässer, das verlegt werden muss und 

• Zufluss zum Stampfwiesengraben auf einer Länge von ca. 370 m 

vollständig im Bestand. 

6.2 Sonstige anhängige öffentlich-rechtliche Verfahren sowie Ergebnisse 

von Raumordnungsverfahren oder sonstiger landesplanerischer Abstimmungen 

Die Maßgaben der Landesplanerischen Beurteilung der Regierung von 

Oberbayern vom 21. Februar 2007 sind in der Planung berücksichtigt. An 

den entsprechenden Stellen der Planfeststellungsunterlagen sind Verweise 

auf die entsprechenden Maßgaben eingefügt. 

6.3 Privatrechtliche Verhältnisse der durch das Vorhaben betroffenen 

Grundstücke und Rechte 

Für die Umsetzung der geplanten wasserwirtschaftlichen Maßnahmen ist 

der Erwerb von Grundstücken und die Stellung von Grunddienstbarkeiten 

erforderlich. Diese Aufgaben werden vom Vorhabensträger unter Berücksichtung 

der Belange der Gesamtmaßnahme wahrgenommen. 

Die Goldachverlegung hat Auswirkungen auf das Fischereirecht in diesem 

Bereich. Ebenfalls betroffen sind die Fischereirechte am Süß-, Mittel-, 

Grüsel- und Keckeisgrenzgraben. 

Rechte der Wasser- und Bodenverbände an den von den baulichen Maßnahmen 

betroffenen Gewässern werden hinfällig, wenn Gewässerabschnitte 

verfüllt werden. 




Sonstige Rechte sind nicht bekannt. 

6.4 Wasserrechtliche Anträge 

Die geplanten wasserrechtlichen Maßnahmen haben folgende wasserrechtliche 

Tatbestände zur Folge: 

• Gewässerausbau nach §31 WHG, 

• Gewässerbenutzung nach §3 WHG, 

• Gewässerunterhaltungslasten nach §29 WHG in Verbindung mit 

Art. 43 und 44 BayWG und 

• Lagerung von und Umgang mit wassergefährdenden Stoffen nach 

§19g WHG und Anzeigepflichten nach Art 34 BayWG. 

Für die Wasserrechtstatbestände sind im Einzelnen detaillierte Anträge 

gestellt. 

6.5 Bestehende wasserrechtliche Verhältnisse 

Die bestehenden wasserrechtlichen Verhältnisse innerhalb des Flughafenbereiches 

enthält der Planfeststellungsbeschluss in der jeweils aktuellen 

Fassung im nachfolgend aufgeführten verfügenden Teil: 

• I: Hier sind alle planfestgestellten Pläne aufgeführt. In diesen sind 

alle Gewässerausbaumaßnahmen enthalten. 

• IV.9: Hier sind für die Wasserwirtschaft Auflagen und Bedingung beispielsweise 

für Gewässer oder zur Beweissicherung festgelegt. 

• IV.10: Hier sind Betriebsanlagen für den Flughafen mit Auflagen und 

Bedingungen zugelassen, wie z.B. das Tanklager oder die 

Flugbetriebsstoffversorgung. 

• V: Hier sind alle wasserrechtlichen Erlaubnisse und Bewilligungen 

mit Auflagen und Bedingungen aufgelistet. 

Bestehende öffentliche oder private Wasserrechte außerhalb des Flughafens 

sind, soweit bekannt, nicht von den geplanten Maßnahmen betroffen. 

6.6 Raumordnungsverfahren - Maßgaben der Landesplanerischen 

Beurteilung vom 21.02.2007 

Die relevanten Maßgaben der Landesplanerischen Beurteilung sind in Kapitel 

1 zusammenfassend aufgelistet und in den jeweiligen Einzelkapiteln 

der Planfeststellungsunterlagen enthalten und berücksichtigt. 


281

7 Zusammenfassung 



Mit der geplanten 3. Start- und Landebahn sowie der Vorfelderweiterung 

Ost sind umfangreiche Maßnahmen mit Einflüssen auf die örtlichen wasserwirtschaftlichen 

Verhältnisse verbunden. Die Planung "Wasserwirtschaftliche 

Maßnahmen" als wesentlicher Teil der Antragsunterlagen für 

das Planfeststellungsverfahren beschreibt die vorgesehenen Maßnahmen 

der Gewässerneuordnung, der Grundwasserregelung einschließlich Bauwerke 

im Grundwasser und Seitenentnahmen sowie die Entwässerung 

und bewertet deren Auswirkungen auf den Wasserhaushalt. Zusätzlich ist 

ein umfangreiches Konzept zur Überwachung der oberirdischen Gewässer 

und des Grundwassers einschließlich Beweissicherung vorgeschlagen. 

7.1 Gewässerneuordnung 

Mit der geplanten 3. S-/L-Bahn, der Vorfelderweiterung und den Folgemaßnahmen 

müssen zahlreiche oberirdische Gewässer zurückgebaut, 

überbaut bzw. verlegt werden, u.a. der Süß-, der Mittel- und der Grüselgraben, 

der Abfanggraben Ost, der Ableitungsgraben Nord, der Vorflutgraben 

Nord sowie die Goldach. Die gesamte Planung der oberirdischen 

Gewässer knüpft an das bestehende Gewässernetz an. Auch künftig ist 

gewährleistet, dass der Flughafen und die Anlieger zuverlässig vor Hochwasser 

geschützt sind. Die nördlich des künftigen Flughafenzauns liegenden 

Gräben behalten ihre Entwässerungs- und Vorflutfunktionen bei. Mit 

gezielten Ein- und Ausleitungen wird sichergestellt, dass sich die Abflussverhältnisse 

in den Gräben nördlich des Flughafens möglichst wenig verändern. 

Geringere Abflüsse in den Gräben nördlich der 3.S-/L-Bahn, die 

sich aus der geplanten Verfüllung von Grabenabschnitten und der Grundwasserregelung 

ergeben können, werden mit gezielten Ausleitungen aus 

dem Ableitungsgraben Nord ausgeglichen. 

Alle Abflüsse in den oberirdischen Gewässern wurden mit einem detaillierten 

N-A-Modell für den Ist-Zustand und Planungsfall neu berechnet. Danach 

liegen die ermittelten Abflüsse für den Ist-Zustand trotz einer geringeren 

statistischen Wiederkehrhäufigkeit deutlich unter den Ansätzen, die 

den Planunterlagen 1979 zugrunde lagen. Das liegt zum einen an den 

heute zur Verfügung stehenden modernen Berechnungsverfahren, zum 

anderen an der wesentlich detaillierteren und umfassenderen Datenbasis. 

Die hydraulische Leistungsfähigkeit der Gräben, insbesondere der wichtigen 

Ableitungsgerinne, reicht folglich auch künftig aus; Umbaumaßnahmen 

oder Verbreiterungen der Abflussquerschnitte sind außerhalb des 

Planungsgebiets nicht erforderlich. 

Insgesamt werden rd. 14 km zumeist kleine und nur zeitweise oder selten 

Wasser führende oberirdische Gewässer um- bzw. rückgebaut. Dem ste- 




hen rd. 12 km geplante neue Gewässerabschnitte gegenüber. Der zu verlegende 

Abschnitt der Goldach im Westen, der neu zu erstellende Ableitungsgraben 

Nord und das neue Teilstück des Abfanggrabens Ost werden 

auf Grundlage der ermittelten Abflüsse sowie unter Berücksichtigung ökologischer 

Gesichtpunkte und einer ansprechenden Linienführung möglichst 

naturnah gestaltet. 

Der Abfanggraben Ost wird im Mündungsbereich zu einem Retentionsraum 

aufgeweitet, der neben seinen bedeutenden wasserwirtschaftlichen 

Vorteilen auch der Landschaftsplanung umfangreiche Möglichkeiten für 

eine ökologische Aufwertung bislang landwirtschaftlich genutzter Fläche 

bietet. Durch die zusätzlichen Rückhaltemöglichkeiten und dem entstehenden 

Retentionsraum mit einem Rückhaltevermögen von rd. 255.000 

m 3 gelingt es, Spitzenabflüsse aufzufangen und zwischenzuspeichern. 

Das schafft Ausgleich für die geringfügig höheren Einleitungsmengen, die 

sich durch die neu versiegelten Flächen ergeben. So wird erreicht, dass 

es selbst bei einem Hochwasserereignis in der Isar mit einer 100jährlichen 

Wiederkehrzeit (HQ100) zu keiner Abflussverschärfung kommt. 

Die Neuordnung der Gewässer im Zusammenhang mit dem Bau der 3. S- 

/L-Bahn führt zu keinen nachteiligen Auswirkungen auf die Abflussverhältnisse 

im Flughafenbereich, in den nördlich angrenzenden Gebieten und 

an der Mündung in die Isar. Es lassen sich auch keine sonstigen nachteiligen 

wasserwirtschaftliche Auswirkungen, auch nicht hinsichtlich der Wasserbeschaffenheit, 

erkennen. 

7.2 Grundwasserregelung, Bauwerke im Grundwasser, Seitenentnahmen 

Die geplanten Maßnahmen beeinflussen durch die Flächenversiegelung, 

die Grundwasserregelung, die Bauwerke im Grundwasser sowie die Seitenentnahmen 

die örtlichen Grundwasserverhältnisse. 

Im Bereich des geplanten 3. S-/L-Bahnsystems ist aus bautechnisch wichtigen 

und sicherheitsrelevanten Gründen der Frostsicherheit der hochbeanspruchten 

Flugbetriebsflächen, der notwendigen durchgängigen Befahrbarkeit 

von Randstreifen im Bereich der S-/L-Bahn und zur zuverlässigen 

Verhinderung von Vernässungen bei v.a. hohen Grundwasserständen 

eine Grundwasserabsenkung im Planungsbereich um 0,5 m bezogen auf 

ZW vorgesehen. Gleichzeitig können damit der für den Bau der Flugbetriebsflächen 

erforderliche Bedarf an mineralischen Rohstoffen deutlich 

reduziert, Ressourcen andernorts geschont und die Zahl der notwendigen 

Transporte verringert werden. 

Geplant ist, das bestehende System der Grundwasserregelung um ein 

Dränsystem zu ergänzen. Das Grundwasser soll dazu in den Muldentieflinien 

südlich der 3. S-/L-Bahn mit Dränleitungen gefasst und in Rohrleitungen 

nach Norden abgeleitet werden - zur Wiederversickerung bzw. in den 

Grüsel- und in den Vorflutgraben Nord. 

Mit der vorgesehenen Wiederversickerung nördlich des geplanten Flughafenzauns 

werden die Auswirkungen der Grundwasserreglung minimiert 

und auf den Nahbereich nördlich des künftigen Flughafengeländes be- 


283



schränkt. Eine nachteilige Veränderung seines mengenmäßigen und 

chemischen Zustands kann so vermieden werden. Die 10cm-Linie als 

Grenze der Wirkungsreichweite zeigt, dass durch die moderate Grundwasserregelung 

in Verbindung mit der geplanten Wiederversickerung die 

nördlich und östlich angrenzenden Ortslagen von Attaching, Schwaig und 

die Bebauung im Bereich Eittigermoss/Dorfstraße nicht betroffen sind. 

Auch die ökologisch wertvollen Bereiche des Viehlassmooses und der Eittinger 

Weiher sowie der Badesee Stoibermühle werden nicht beeinflusst. 

Zwischen der geplanten 3. S/L-Bahn und dem künftigen nördlichen Flughafenzaun 

soll aus Seitenentnahmen in dem Umfang Kies (Nassabbau) 

gewonnen werden wie geeignetes Verfüllmaterial zur Wiederverfüllung vor 

Ort zur Verfügung steht. Das Material zur Wiederverfüllung muss die 

strengen "Anforderungen an die Verfüllung von Gruben und Brüchen sowie 

Tagebauen in der Fassung vom 9.12.2005, Leitfaden zu den Eckpunkten" 

erfüllen. Mögliche Wirkungen der erwarteten geringeren Durchlässigkeit 

des Verfüllmaterials gegenüber den anstehenden Kiesen werden 

durch die Versickerungsanlage und durch Grundwasserüberleitungssysteme 

an den beiden östlichen Entnahmeflächen ausgeglichen. 

Im Bereich der Vorfelderweiterung sind tiefreichende Bauwerke geplant. 

Die geplanten Tunnel, der Satellit B1 und die Rollbrücken sperren den 

Grundwasserstrom ganz oder teilweise ab. Zum Ausgleich sind in der 

Vergangenheit bewährte Grundwasserüberleitungssysteme vorgesehen, 

die, die den unterirdischen Abfluss weiterhin sicherstellen. 

Mit den geplanten Maßnahmen zur Grundwasserregelung, zur Gewinnung 

von mineralischen Rohstoffen aus Seitenentnahmen und den sonstigen 

grundwasserbeeinflussenden Maßnahmen werden die Planungsziele bei 

gleichzeitiger Minimierung der Auswirkungen erreicht. Die geplanten Maßnahmen 

ändern die Verhältnisse örtlich; sie führen aber nicht zu einer 

nachteiligen Veränderung des mengenmäßigen und chemischen Zustands 

des Grundwassers. Ebenso wenig wird die Eignung der Flächen um die 

3. Start- und Landebahn zur Umsetzung des in dem Gutachten "FFH- 

Verträglichkeitsbetrachtung Vogelschutzgebiet Nördliches Erdinger Moos" 

vorgeschlagenen Kohärenzausgleichs maßgeblich beeinträchtigt. 

7.3 Entwässerung 

Die Versiegelung zusätzlicher Flächen bewirken eine zeitliche und örtliche 

Konzentration des anfallenden Oberflächenabflusses gegenüber dem gegenwärtigen 

Zustand. Überall dort, wo es wasserwirtschaftlich vertretbar 

und technisch sinnvoll ist wird eine flächenhafte Versickerung vor Ort vorgesehen. 

In den Bereichen, bei denen eine Ableitung des Niederschlagsabflusses 

notwendig wird, erfolgt eine Minderung der verbleibenden Abflussspitzen 

durch Rückhaltemaßnahmen innerhalb des Regenwassernetzes. 

Die Niederschlagsabflüsse werden vor der Einleitung in Gewässer 

nach dem Stand der Technik behandelt. 

Die innerhalb des 3. S/L-Bahnsystems geplanten Mulden und die Regenwasserkanalisation 

der Vorfelderweiterung Ost werden so dimensioniert, 




dass der Niederschlagsabfluss dieser Flächen zurückgehalten und nur der 

nicht versickernde Teil in stark verzögerter Form den Gewässern zugeleitet 

wird. 

Die Erweiterungsflächen werden im Trennsystem entwässert. Das anfallende 

Schmutzwasser und die in der Enteisungsabwasserbehandlungsanlage 

gespeicherten Enteisungsabwässer werden der Kläranlage Eitting 

zugeführt und dort mechanisch-biologisch behandelt. 

Die planfestgestellten bzw. im Abwasserbeseitigungsvertrag mit dem Abwasserzweckverband 

Erdinger Moos vereinbarten Abwassermengen und - 

frachten werden durch die geplanten Maßnahmen nicht überschritten. Im 

Winter wird die Möglichkeit vorgesehen, Enteisungsabwasser, das nicht in 

der Kläranlage behandelt werden muss, im Bereich des Flughafens in 

Gewässer einzuleiten. 

Für einen störungsfreien und betriebssicheren Flugbetrieb bei winterlichen 

Verhältnissen ist es unerlässlich, die Flugbetriebsflächen und die Flugzeuge 

von Schnee und Eis zu befreien, um einerseits eine griffige Oberfläche 

und andererseits die erforderlichen Auftriebskräfte für ein sicheres 

Starten, Landen und Fliegen zu gewährleistet. Die Unschädlichkeit beim 

Einsatz chemischer Enteisungsmittel zur Flächen- und Flugzeugenteisung 

bezüglich des Vorhabens wird nachgewiesen. 

7.4 Beweissicherung 

7.5 Fazit 

Im Planfeststellungsbeschluss, in der jeweils aktuellen Fassung, sind die 

Maßnahmen zur Beweissicherung in der Auflage IV.9.2 festgelegt. Durch 

die geplanten Maßnahmen sind Anpassungen im Messstellennetz infolge 

Überbauung und neuer Zuordnung erforderlich. Es ist deshalb eine Fortschreibung 

der Beweissicherung konzipiert und begründet. 

Insgesamt kann festgestellt werden, dass in der vorliegenden Planung die 

Maßgaben der landesplanerischen Beurteilung der Regierung von Oberbayern 

vom 21.02.2007 konsequent beachtet und durchgängig berücksichtigt 

sind. Alle notwendigen wasserwirtschaftlichen Maßnahmen sind so 

konzipiert und ausgelegt, dass Auswirkungen auf die oberirdischen Gewässer 

und das Grundwasser in der Gesamtbetrachtung möglichst vermieden 

werden bzw. minimiert sind. 

Die Wasserversorgung für den Flughafen München ist auch künftig sichergestellt. 

Der Flughafen wird als Wassergast vom Zweckverband zur 

Wasserversorgung Moosrain versorgt, der den künftigen Wasserbedarf 

des Flughafens deckt. 

Die Bewirtschaftungsgrundsätze für oberirische Gewässer nach § 25a 

bzw. 25b WHG sowie für das Grundwasser nach § 33a WHG werden berücksichtigt. 


285

Literaturverzeichnis 

Allgemeiner Teil 



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Maßstab 1:50.000, München 1974. 

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Bemessung von Trinkwasserschutzgebieten; Bayerisches Landesamt 

für Wasserwirtschaft, Trinkwasserschutzgebiete, Dienstbesprechung 

am 19. und 20.09.1985. – München, 1986. 

Niederschlag-Abfluss-Berechnungen 

[N1] Dr. Blasy - Dr. Øverland Beratende Ingenieure, Hochwasservorhersagemodell 

Mittlere und Untere Isar mit Ammer und Amper, Erläuterungsbericht 

vom 16.09.2004. 

[N2] DVWK, Hydraulische Methoden zur Erfassung von Rauheiten, 

DVWK-Schriften, Hft. 92, Paul Parey, Hamburg und Berlin, 1990. 

[N3] HVERT, Programm zur Anpassung statistischer Verteilungen an eine 

vorgegebene Stichprobe, Institut für Wasserwirtschaft, Hydrologie 

und landwirtschaftlicher Wasserbau, Universität Hannover, 

1979. 

[N-4] Deutscher Wetterdienst, Starkniederschlagshöhen für Deutschland 

- KOSTRA, Offenbach am Main, 1997 

[N-5] DVWK, DVWK-Regel 113- Arbeitsmaterialien zur Anwendung von 

Niederschlag-Abfluss-Modellen in kleinen Einzugsgebieten, Teil II: 

Synthese; Verlag Paul Parey, Hamburg und Berlin, 1984. 

Hydraulik 

[H1] Wasserwirtschaftsamt Freising: Sanierung der Isar Hochwasserdeiche, 

Hydraulische Berechnung Fkm. 106,400 – 112,600, Freising 

1999 

[H2] Abbott, M.B.: Computational Hydraulics, Elements of the Theory of 

Free-Surface Flows. Pitman Publ., London 1979 


289



Verzeichnis der Pläne mit Grunderwerbs- und Bauwerksverzeichnissen 

Plan / 

Anlage Nr. 

D1a/F6.1a 

Tektur zu 

-07a 

Bezeichnung Maßstab 


Übersichtslageplan 

Wasserwirtschaftliche Projekte 

PFB v. 08.07.1979) 

-007 Übersichtsplan 


-008 Messstellen quantitative Beweissicherung 

Grundwasser und Oberflächengewässer 

-009 Gewässergütemessstellen 

Grundwasser und Oberflächengewässer 

Gewässerneuordnung 

-1002 Grunderwerbsverzeichnis 


-1003 Bauwerksverzeichnis 


Tektur zu 

-08b 

Lageplan 

Gewässerneuordnung / Grundwasserregelung 

(PFB v. 08.07.1979 i.d.F.d. 1.ÄPFB v. 07.06.1984) 

-1008 Lageplan 

Gewässerneuordnung / Grundwasserregelung 

Tektur zu 

-209 

Tektur zu 

-213 

Tektur zu 

-214 

Tektur zu 

-218 

Tektur zu 

-31 

Lageplan Vorflutbereich Nord 

(PFB v. 08.07.1979) 

Längsschnitt 

Vorflutgraben Nord mit Isareinfluss 

(PFB v. 08.07.1979) 

Längsschnitt 

Binnenwassergraben links und rechts 

(PFB v. 08.07.1979 

Querprofile 

Vorflutgraben Nord mit Durchlässen 

(PFB v. 08.07.1979 

Längsschnitt FGH - Abfanggraben Ost 

(PFB v. 08.07.1979) 

1 : 25 000 

1 : 25 000 

1 : 25 000 

1 : 25 000 

1 : 5 000 

1 : 5 000 

1 : 5000 

1 : 5000/100 

1 : 5000/100 

1 : 500/100 

1 : 5000/100 




-1020 Längsschnitt Abfanggraben Ost 

mit Seitengräben 


1 : 5000/100 

-1021 Querschnitte Abfanggraben Ost 1 : 200 

-1025 Grunderwerbsplan km 0+000 bis 2+500 

Abfanggraben Ost mit Seitengräben 


Abfanggraben Ost mit Seitengräben 

1 : 2000 

1 : 2000 

-1030 Einmündung Ableitungsgraben Nord (PFU) 1 : 2 000 

-1031 Längsschnitt Ableitungsgraben Nord 1 : 5000/100 

Tektur zu 

-36 

Längsschnitt Überleitung Süd-Nord 

(PFB v. 08.07.1979) 

1 : 5000/100 

-1032 Längsschnitt Überleitung Süd-Nord Verlängerung 1 : 5000/100 

-1033 Längsschnitt Kalkgriesgraben Grabenanhöhung 

und Keckeisgrenzgraben Verrohrung 

1 : 5000/100 

-1034 Längsschnitt Seitengraben Vorflutgraben Nord 1 : 5000/100 

-1035 Querschnitte Ableitungsgraben Nord 1 : 200 

-1036 Ausleitbauwerk Grüselgraben 1:200 / 1:100 

-1037 Ausleitbauwerk Süßgraben 1:200 / 1:100 

-1038 Ausleitbauwerk Überleitung Süd-Nord 1 : 100 

-1039 Drosselbauwerk im Vorflutgraben Nord 1 : 200 

-1040 Grunderwerbsplan Ableitungsgraben Nord 1 : 2000 

-1041 Abfanggraben Ost Verrohrung 1 : 100 

-1050 Längsschnitt Goldach Verlegung 1 : 5000/100 

-1051 Querschnitte Goldach Verlegung 1 : 200 


Goldach Verlegung 

1 : 2000 

-1060 Längsschnitt Verrohrung Nord-Ost Verlängerung 1 : 5000/100 

-1070 Querschnitte Goldach Zulauf Ost Verlegung 1 : 100 


-2002 Grunderwerbsverzeichnis 


-2003 Bauwerksverzeichnis 


Tektur zu 

W103(-92b) 

Lageplan mit Bauwerken im Grundwasser 

nach Fertigstellung des FGH 

(65. ÄPFB v. 20.03.2002) 

1 : 2 000 

-2092 Lageplan Bauwerke im Grundwasser 1 : 5 000 

291



-2100 Längsschnitt GWR-Drän West 1 : 5000/100 

-2101 Längsschnitt GWR-Sammelleitung West und 

GWR-Ableitung West 

1 : 5000/100 

-2102 Längsschnitt GWR-Drän Ost 1 : 5000/100 

-2103 Längsschnitt GWR-Sammelleitung Ost und 

GWR-Ableitung Ost 

1 : 5000/100 

-2104 Längsschnitt Versickerungsrigolen 1 : 5000/100 

-2105 Regelquerschnitt Versickerungsbereiche 1 : 200 

-2106 Regelplan Schacht zur Grundwasserregelung 1 : 50 

-2108 Einleitbauwerke GWR West, GWR Ost und 

Kalkgriesgraben 

1 : 100 

-2115 Grunderwerbsplan Versickerung West 1 : 2000 

-2116 Grunderwerbsplan Versickerung Mitte 1 : 2000 

-2117 Grunderwerbsplan Versickerung Ost 1 : 2000 

Entwässerung 

-3003 Bauwerksverzeichnis Entwässerung 

Tektur zu 

-124b 

Tektur zu 

AR32(-124b) 

Lageplan der Entwässerung 

(PFB v. 08.07.1979 i.d.F.d. 6. ÄPFB v. 03.07.1989) 

Lageplan der Entwässerung 

(65. ÄPFB v. 20.03.2002) 

1 : 5.000 

1 : 2.000 

-3124 Lageplan der Entwässerung 1 : 5.000 

Tektur zu 

-131 

Längsschnitte Entwässerungsgräben Nord 

und Nord-Ost (PFB v. 08.07.1979) 

-3130 Bauwerk Kanalstaubauwerk (Systemdarstellung) 

-3131 Leichtstoffabscheidung (Systemdarstellung) 

1 : 5000/100 

-3132 Bauwerk Regenklärbecken Nord-Ost 1 : 100 

-3133 Bauwerk Regenklärbecken ALF 1 : 100 

-3134 Bauwerk Regenrückhaltebecken 1 : 500/200 

-3135 Bauwerk Regenauslass Nord-West 1 : 50 

-3136 Bauwerk Regenauslass Nord-Ost 1 : 50 

-3137 Bauwerk Abwasserpumpwerk 1 : 100 

-3138 Enteisungsabwasserbeckenanlage 1 : 2.500/200 

-3150 Abbausystem Gelände (ASG) 

(Systemdarstellung) 

1 : 200 




Verzeichnis der aufzuhebenden Pläne (nachrichtlich) 

Anlage Nr. Bezeichnung Maßstab 

D1a/F6.1a 

-37a - Aufheb. Längsschnitt Ableitungsgraben Nord 1 : 5000/100 

-58 - Aufheb. Ausleitbauwerk zur Versickerung 1 : 50 

-59 - Aufheb. Ausleitbauwerk für Süßgraben 1:100 / 1:20 

-60 - Aufheb. Ausleitbauwerk für Mittelgraben 1:100 

-61 - Aufheb. Ausleitbauwerk für Grüselgraben 1:200 / 1:100 

-62 - Aufheb. Mündung Ableitungsgraben Nord Vorflutgraben 

Nord 


1 : 200/100 

-102a- Aufheb. Versickerungspumpwerk 1:50, u.a. 

-103a- Aufheb. Bauwerksplan Übergabeschacht Versickerungsanlage 

1.25 u.a. 

-124a-Aufheb. Tektur Lageplan der Entwässerung 1:5000 

-166 - Aufheb. Tektur Regelbauwerk Leichtstoffabscheider 

(Systemdarstellung) 

Kein 

-173 - Aufheb. Tektur Bauwerk Regenüberlauf R064/R065 Kein 

-174 - Aufheb. Tektur Bauwerk Regenklärbecken 

B065/B066 mit R066 

-238 - Aufheb. Schmelzwasserbeckenanlage Lageplan 

(Konzept) Schemaschnitt 

1:100 

1:1000 

293

Verzeichnis der Anhänge 

Anhang 1 – Tunnelbauwerke 

Anhang 2 – Gewässerneuordnung 

[A2-1] Gebietsdaten des N-A-Modells 

[A2-2] Gewässerdaten des N-A-Modells 

[A2-3] Kalibrierung und Verifizierung des N-A-Modells 

[A2-4] Kurzbeschreibung Hydro_AS-2D 



[A2-5] Modellierte Querprofile 1-D-Hydraulik Goldachverlegung 

[A2-6] Berechnungsergebnisse 1-D-Hydraulik Goldachverlegung 

[A2-7] Freibordermittlung Retentionsraum 

[A2-8] Aufbau N-A-Modell 

Anhang 3 – Grundwasserregelung 

[A3] Tabellen Grundwasserbeschaffenheit im Zustrom und Abstrom 

Anhang 4 - Entwässerung 

[A4-1] Untersuchung Enteisungsabwasserspeicherung 

[A4-2] Ergebnisse der hydrodynamischen Kanalnetzberechnung 

[A4-3] Abflussganglinien 

[A4-4] Bemessung Muldenversickerung nach DWA-A138 

[A4-5] Bemessung Retentionsvolumen nach A117 

[A4-6] Bewertungsverfahren nach Merkblatt ATV-DVWK M153 

[A4-7] Bemessung Regenklärbecken nach A166 

[A4-8] Bemessung Pumpwerk Enteisungsabwasserbeckenanlage 

[A4-9] Flugzeugenteisungsstationen 3. Start- und Landebahn 

Anhang 5 – Beweissicherung 

[A5] Konzept zur quantitativen und qualitativen Beweissicherung 

der Oberflächengewässer und des Grundwassers 




Anlage 3 – Wasserwirtschaftliche Maßnahmen 

Verzeichnis der Pläne und Beilagen 


Plan / 

Beilage 


WA0301 Übersichtslageplan Gewässer 1 : 25 000 

WA0401 Lageplan GNO mit GWR 1 1 : 2 000 






WA1301 Einzugsgebiete der Oberflächengewässer 1 : 50 000 

WA1302 Abflüsse der Oberflächengewässer Ist-Zustand 1 : 25 000 

WA1303 Abflüsse der Oberflächengewässer Planungsfall 

WA1304 Sohlschubspannungen der Oberflächengewässer 

Planungsfall 

GNO Abflussmessungen an Gewässern 

1. Ausschnitt aus dem Übersichtslageplan Gewässer 

2. Ausschnitt aus dem Übersichtslageplan Gewässer 


1 : 25 000 

1 : 25 000 

3. Ganglinien aller Jahresmittelwerte [Max – Mittel – Min] der 

Abflüsse von Süß-, Mittel- und Grüselgraben mit Jahresniederschlagshöhen 

4. Ganglinien der Jahresmittelwerte der Abflüsse von Süß-, 

Mittel- und Grüselgraben 

5 Ganglinien aller Jahresmittelwerte [Max–Mittel–Min] Süßgraben 

6. Ganglinien aller Jahresmittelwerte [Max–Mittel–Min] Mittelgraben 

7. Ganglinien aller Jahresmittelwerte [Max–Mittel–Min] Grüselgraben 

8. Tabellarische Zusammenstellung der Jahresmittelwerte und 

der Jahresniederschlagshöhen 

295


Plan / 

Beilage 



9. Tabellen der Tagesmittelwerte der Abflüsse von Süß-, Mittel- 

und Grüselgraben sowie der Überleitung Süd/Nord und 

der Verrohrung Nord/Ost 

10. Tabellen der Tagesmittelwerte der Abflüsse des Ludwigkanals 

(Goldach) südlich des Flughafens sowie der Versickerung 

Strang West und Ost 

11. Abflussganglinien nördlich des Flughafens Hydrojahr 1999 


WA2300 Übersichtslageplan Grundwassergleichen Ist- 

Zustand ZW (1986 bis 2004) 

WA2301 Übersichtslageplan Grundwassergleichen Ist- 

Zustand und Planungsfall sowie Absenkreichweite 

für ZW 

WA2302 Übersichtslageplan Grundwassermessstellen, 

Brunnen und Oberflächengewässerpegel 

WA2303 Lageplan Grundwassermessstellen und Oberflächengewässerpegel 

WA2304 Vergleich SZW (1986 bis 2004) mit SZW (gemessen 

1968 bis 1975) 

WA2305 Vergleich SZW (1986 bis 2004) mit SZW (abgesenkt 

PFV 1979) 

WA2306 Lageplan der Gewässer mit Abflussmessstellen 

und Abflüssen zum Zeitpunkt der Stichtagsmessung 

WA2310 Vergleich des modellierten Grundwasserstandes 

mit dem Grundwasserstand während der 

Stichtagsmessung 

WA2312 Grundwassergleichenplan MNW Ist-Zustand 

und Planungsfall, Flurabstand Ist-Zustand und 

Linien gleicher Absenkung 

WA2313 Grundwassergleichenplan ZW Ist-Zustand und 

Planungsfall, Flurabstand Ist-Zustand und Linien 

gleicher Absenkung 

WA2314 Grundwassergleichenplan MHW Ist-Zustand 

und Planungsfall, Flurabstand Ist-Zustand und 

Linien gleicher Absenkung 

1 : 25 000 

1 : 25 000 

1 : 25 000 

1 : 10 000 

1 : 10 000 

1 : 10 000 

1 : 50 000 

1 : 10 000 

1 : 10 000 

1 : 10 000 

1 : 10 000 




WA2315 Wasserstandsganglinien von Grundwassermessstellen 

des PFV 1979, Zeitreihe 1968 bis 

2004, Teil 1 Flughafen und nördlich des Flughafens 


des PFV 1979, Zeitreihe 1968 bis 

2004, Teil 2 südlich des Flughafens 


südlich des Flughafens, Zeitraum 

1995 bis 2004 

WA2321 Planungsziele 

Nachweis der Grundwasserflurabstände 

Geplante Flugbetriebsflächen–ZW (Planungsfall) 

WA2322 Planungsziele 

Nachweis der Grundwasserflurabstände 

Geplante Flugbetriebsflächen–MHW (Planungsfall) 

WA2902 Details der Versickerung – Lageplan, Längsschnitt 

und Verteilerbauwerk 


Ohne Maßstab 

Ohne Maßstab 

Ohne Maßstab 

1 : 5 000 

1 : 5 000 

1 : 100 

WA5401 Lageplan Grundwasserüberleitungen 1 : 2 000 

WA5402 Lageplan Grundwasserüberleitungen 1 : 2 000 

WA5403 Regelquerschnitt Grundwasserüberleitung 1 : 1 000/100 

WA5500 Seitenentnahmen Lageplan mit Systemschnitten 1 : 5 000 

GWR-1 Hydrogeologie 

1. Sensitivitätsanalyse 

2. Außergewöhnliche Periodizität der Grundwasserschwankungen 

südlich des Flughafens 

GWR-2 Hydrotechnische Berechnungen 

1. Hydrotechnische Berechnungen 

2. Systemplan Leitungssystem Grundwasserregelung West 

und Ost und Verlängerung der Verrohrung Nord-Ost 

3. Berechnungsergebnisse von Hystem-Extran 

GWR-3 Grundwasseraufstauberechnungen 

1. Tabellarische Zusammenstellung der Bauwerke im Grundwasser 

2. Grundwasseraufstauberechnung an den geplanten Kleinbauwerken 

3. Nachweis der geplanten Grundwasserüberleitungen 

GWR-4 Bohrprofile im Bereich der geplanten Seitenentnahmen 

297

Entwässerung 

Plan / 

Beilage 




WA701 Übersichtslageplan Entwässerung - Sommerbetrieb 

WA702 Übersichtslageplan Entwässerung – Winterbetrieb 

1 : 5.000 

1 : 5.000 

WA703 Lageplan Übersicht der Längsschnitte 1 : 5.000 

WA704 Lageplan Entwässerung 1 1 : 1.000 












WA728 Entwässerung – Einzugsgebiets und Berechnungsnetzplan 

1 


2 


3 


4 


5 

WA 750 Schema Enteisungsabwasserbehandlung 

1 : 2.000 

1 : 2.000 

1 : 2.000 

1 : 2.000 

1 : 2.000 

WA801 Längsschnitte Entwässerung – Regenwasser 1 1 : 2.500/100 









WA811 Längsschnitte Entwässerung – Benzinwasser 1 1 : 2.500/100 

WA812 Längsschnitte Entwässerung – Benzinwasser 2 1 : 2.500/100 

WA813 Längsschnitte Entwässerung – Enteisungsabwasser 

1 


2 


3 


4 


5 


6 


1 : 2.500/100 

1 : 2.500/100 

1 : 2.500/100 

1 : 2.500/100 

1 : 2.500/100 

1 : 2.500/100 

WA821 Längsschnitte Entwässerung – Schmutzwasser 1 1 : 2.500/100 

WA822 Längsschnitte Entwässerung – Schmutzwasser 2 1 : 2.500/100 

WA825 Längsschnitte Entwässerung – Mischwasser 1 : 2.500/100 

WA900 Kanalstaubauwerk RÜ 19.1, Grundriss und 

Schnitte, Systemdarstellung RÜ 18.1, 19.1-19.3, 

28.2 

WA901 Regenüberlauf RÜ 16.1, Grundriss und Schnitte, 

Systemdarstellung RÜ 16.1-16.4 und 26.1-26.4 

WA902 Regenüberlauf RÜ 16.6, Grundriss und Schnitte, 

Systemdarstellung RÜ 16.5-16.7 und 26.5-26.8 

WA903 Enteisungsabwasserweiche Vorfelderweiterung 

Ost, Grundriss und Schnitte 

WA904 Enteisungsabwasserweichen 3. S/L-Bahn und 

ALF, Grundriss und Schnitte 

1 : 50/100 

1 : 50/100 

1 : 50/100 

1 : 50 

1 : 50 

WA910 Regelplan Muldeneinlaufbauwerk 1 : 50 

WA911 Enteisungsabwasserbecken 2 – Grundrisse und 

Schnitte 

1 : 100 

WA912 Speicherbecken 1 + 2 – Draufsicht 1 : 500 

WA913 Speicherbecken 1 + 2 – Schnitte 1 : 100 

WA914 Speicherbecken 3 – Draufsicht 1 : 500 

WA915 Speicherbecken 3 – Schnitte, Details 1 : 100/50/10 

299

WA916 Sammelbecken Schneedeponie Nord-Ost, 

Grundriss und Schnitte 

WA917 Sammelbecken Schneedeponie Süd-Ost, Grundriss 

und Schnitte 

EW Hydraulische Berechnungen 



1. Sommerbemessungsregen Otter-Koeniger, T = 5 

2. Winterbemessungsregen Otter-Koeniger, T = 5 

3. DVWK-Regen, T = 5, D = 18 h 

4. DVWK-Regen, T = 100, D = 24 h 

1 : 100 

1 : 100 

Nachweis der Unschädlichkeit bei Einsatz chemischer Enteisungsmittel 

Plan / 

Beilage 

Bezeichnung 

EW Nachweis der Unschädlichkeit beim Einsatz chemischer Enteisungsmittel 

zur Flächen- und Flugzeugenteisung 

Wasserversorgung 

Plan / 

Beilage 

Bezeichnung 

Erläuterung Wasserversorgung 

WA5404 Übersichtslageplan der Wasserversorgung 1 : 5 000 

WV Wasserversorgung 

- Bestehende Anlagen und Löschwasserbedarf des Löschwassernetzes 

des Flughafens München

Planfeststellungsverfahren Wasserwirtschaftliche Maßnahmen

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