Schaltungstechnik

5.3 Wichtige Funktionsprimitive mit BJTs 311
derstand zu erhalten.
U2 ------ g
U m R
18k
= L ---------------- 140;
13
x
rb Zx= re + ------------------- 18;
0+ 1
Ux re ------ = ---------------------------------------;
U1 re + rb 0+ 1
Es ergibt sich dieselbe Verstärkung wie bei der Emittergrundschaltung. Allerdings
ist der Eingangswiderstand deutlich niederohmiger (siehe Bild 5.3-19). Die Signalquelle
am Eingang wird somit erheblich stärker belastet.
r b
Ie --------------
0 + 1
U x
Ie re R L U 2
gm Ux Bild 5.3-14: AC-Ersatzschaltbild bei Speisung am Emitter – Basisgrundschaltung
(5.3-8)
AC-Analyse bei höheren Frequenzen: Die Diffusionskapazität Cb'e schließt
zunehmend bei höheren Frequenzen Ub'e kurz, so dass von U1 nach Ux ein Tiefpassverhalten
gegeben ist. Bild 5.3-15 zeigt das AC-Ersatzschaltbild bei höheren
Frequenzen. Am Ausgang ist ebenfalls ein Tiefpassverhalten gegeben, es gilt:
U2 ------ g
U m R
1
= L -------------------------------;
x
1 + jCcR L
Der „Miller“-Effekt – bei der Emitterschaltung gegeben durch Cc1 + gmR L –
macht sich hier in der Weise wie bei Ansteuerung an der Basis nicht bemerkbar, da
die Eingangsspannung im wesentlichen an r
e 1 jCb'eabfällt (bei niederohmigem
Quellwiderstand). Insofern sollte das Verstärkerelement breitbandiger werden.
Allerdings verändert sich der Innenwiderstand am Ausgang bei sehr niederohmiger
Ankopplung der Signalquelle am Emitter nicht gegenüber der Darstellung des
Ergebnisses in Bild 5.3-11. Der Frequenzgang des wirksamen Innenwiderstandes
am Ausgang des Transistors (siehe Bild 5.3-21) bestimmt auch hier im wesentlichen
den Frequenzgang der Verstärkung bei höheren Frequenzen. Der wirksame
Innenwiderstand am Ausgang sollte deutlich hochohmiger sein, als der Lastwider-
2
R E
Z x
1
U 1
(5.3-9)