versickerungsmöglichkeiten - Haltern am See

Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH 

Otto-Hahn-Straße 7 · 48161 Münster 

Erschließungsgesellschaft 

„Bossendorf – Am Kanal“ 

c/o Projektentwicklung Strauß 

Auf der Ruhr 99b 

50999 Köln 

Roxeler Ingenieurges. mbH 

Baustoffprüfstelle 

Otto-Hahn-Straße 7 

D-48161 Münster 

Telefon (0 25 34) 62 00-0 

Telefax (0 25 34) 62 00-32 

Internet: www.roxeler.de 

E-Mail: mail@roxeler.de 

Roxeler 

Roxeler 



Baustoffprüfung 

Baugrundgutachten 

Bauwerkserhaltung 

Bauaufsichtlich anerkannte 

Prüf-, Überwachungs- und Zertifizierungsstelle (PÜZ) 

Überwachungs- und Zertifizierungsstelle nach dem 

Bauproduktengesetz 

Privatrechtlich anerkannte Prüfstelle nach RAP Stra 

für bituminöse und mineralische Baustoffe 

Durch die DAP GmbH nach 

DIN EN ISO/IEC 17025 akkreditiertes 

Prüflaboratorium für die in der Urkunde 

aufgeführten Prüfverfahren DAP-PL-3128.00 

Ihr Zeichen Unser Zeichen Datum 

Mus. 25.11.2010 

Geotechnischer Bericht Nr. 030245-10 

Bauvorhaben: Entwicklung des Wohngebietes BPlan 113 „Bossendorf – Am Ka- 

nal“ in der Stadt Halten am See, Ortsteil Bossendorf 

Geschäftsführer: Diplom Ingenieure 

Dr. Markus Johow, Wilhelm Kordts, 

Dr. Stefan Kordts, Andre Liesenkötter 

Amtsgericht Münster HR B 33 20 

Volksbank Münster 

BLZ 401 600 50 Kto.-Nr. 1705 157 600 

Sparkasse Münsterland Ost 

BLZ 400 501 50 Kto.-Nr. 377 275



INHALTSVERZEICHNIS 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Seite 

1. ALLGEMEINES 4 

2. BEARBEITUNGSUNTERLAGEN 4 

3. DURCHFÜHRUNG DER UNTERSUCHUNGEN 5 

4. BAUGRUNDVERHÄLTNISSE 5 

4.1. Schichtenfolge 5 

4.2. Grundwasserverhältnisse 6 

5. BODENGRUPPEN UND -KLASSEN 7 

6. BODENKENNWERTE 8 

7. VERSICKERUNGSANLAGEN 9 

7.1. Ausführungsgrundlagen und Baumöglichkeiten 9 

7.2. Versickerung mit oberirdischer Speicherung 10 

7.2.1. Muldenversickerung 10 

7.2.2. Beckenversickerung 11 

7.3. Versickerung mit unterirdischer Speicherung 12 

7.3.1. Rigolen- oder Rigolen-/Rohrversickerung 12 

7.3.2. Rigolenversickerung 12 

7.3.3. Kombinierte Rigolen-/Rohrversickerung 13 

7.4. Hinweise zur Bauausführung 14 

7.4.1. Allgemeines 14 

7.4.2. Flächenversickerung 14 

7.4.3. Versickerungsmulden 14 

7.4.4. Tiefenlage von Rohren 15 

7.4.5. Rigolenversickerung 15 

7.4.6. Verfüllen von Rigolen 15 

8. SCHLUSSWORT 16 

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ANLAGENVERZEICHNIS 

1 Lageplan der Bohransatzpunkte 

2 Profile der durchgeführten Bohrsondierungen 

3 Bestimmung der Kornverteilung gem. DIN 18123 

4 Sickerversuch gem. Arbeitsblatt DWA-A 138 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

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1. ALLGEMEINES 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Die Erschließungsgesellschaft „Bossendorf – Am Kanal“ beabsichtigt im Ortsteil Bos- 

sendorf die Erschließung des Baugebietes Nr. 113 „Bossendorf – Am Kanal“ in der 

Stadt Halten am See. 

Die Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH, Münster wurde von der Erschließungsgesell- 

schaft „Bossendorf – Am Kanal“ über das Büro Projektentwicklung Strauß, Köln beauf- 

tragt den Baugrund zu erschließen. Dabei sollten die Versickerungsmöglichkeiten von 

nicht schädlich verunreinigtem Niederschlagswasser beurteilt werden. 

2. BEARBEITUNGSUNTERLAGEN 

Zur Erstellung des vorliegenden Gutachtens wurden folgende Unterlagen benutzt: 

1 Übersichtsplan: Stadt Haltern am See, Ortsteil Hamm-Bossendorf, Gel- 

tungsbereich des BPlans Nr. 113 „Bossendorf – Am Kanal“, Maßstab 

1:5.000 

2 Vorabzug Gestaltungsplan: Stadt Haltern am See - Bossendorf, Maß- 

stab 1:1.000 

3 Entwurf: Stadt Haltern am See, BPlans Nr. 113 „Bossendorf – Am Ka- 

nal“, Maßstab 1:1.000 

4 Begründung gemäß § 9 Abs. 8 BauGB zum BPlan Nr. 113 „Bossendorf 

– Am Kanal“ in der Stadt Haltern am See, Ortsteil Haltern-Bossendorf 

5 Textliche Festsetzungen zum BPlan Nr. 113 „Bossendorf – Am Kanal“ 

in der Stadt Haltern am See, Ortsteil Haltern-Bossendorf 

6 Amtlicher Bestandsplan Baugebiet „Am Kanal“, Maßstab 1:500 

7 Geologische Karte von Nordrhein-Westfalen, Blatt C 4306 Reckling- 

hausen 

8 Ergebnisse der Geländeuntersuchungen (Profile der Bohrsondierun- 

gen) 

9 Ergebnisse der Kornverteilungen gem. DIN 18123 

10 Ergebnisse der Sickerversuche gem. Arbeitsblatt DWA-A 138 

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3. DURCHFÜHRUNG DER UNTERSUCHUNGEN 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Zur Erschließung der Untergrundverhältnisse wurden am 11. und 15.11.2010 an den in 

der Anlage 1 gekennzeichneten Ansatzpunkten insgesamt je 17 Sondierungsbohrun- 

gen (SB) bis in eine Tiefe max. 4,0 m unter Geländeoberkante (GOK) niedergebracht. 

Zur Klassifizierung der erbohrten Ablagerungen hinsichtlich Bodengruppe und -klasse 

erfolgte neben der während der Bohrarbeiten durchgeführten Probenansprache eine 

detaillierte Probenansprache im Laboratorium. 

Nach Abschluss der Bohrarbeiten wurden die Bohransatzpunkte bezüglich Lage und 

Höhe eingemessen. Als Bezugspunkt (BZ, vgl. Lageplan der Anlage 1) dienten Kanal- 

deckel in der Marler Straße (BZ I = 44,95 m NN, BZ II = 46,00 m NN, BZ III = 46,56 m 

NN, BZ IV = 46,42 m NN, BZ V = 47,16 m NN, BZ VI = 46,58 m NN). 

4. BAUGRUNDVERHÄLTNISSE 

Das untersuchte Gelände liegt südlich von Haltern westlich der Recklinghäuser Straße 

(L551) zwischen dem Wesel-Datteln-Kanal im Norden und der Marler Straße (K47) im 

Süden. Der zwischen den verschiedenen Bohransatzpunkten ermittelte Höhenunter- 

schied beträgt max. 2,6 m (Bohrpunkthöhen zwischen 44,6 und 47,2 m NN). Das Er- 

schließungsgebiet besteht zur Zeit aus Grünfläche (Wiesen mit Baum- und Strauchbe- 

stand). 

Geologisch betrachtet gehört das untersuchte Gelände zum südwestlichen Teil des 

Münsterländer Kreidebeckens. Unter Ablagerungen des Quartärs (Windablagerungen) 

folgen die mächtigen Ablagerungen der Oberkreide. Stratigraphisch sind die Ablage- 

rungen den Haltener Sanden (Obersanton bis Untercampan) zuzuordnen. Diese beste- 

hen im Untersuchungsgebiet aus unverfestigten Sanden mit z.T. zwischengelagerten, 

stark verkieselten Sandsteinbänken. 

4.1. Schichtenfolge 

Die rd. 0,3 bis max. 1,4 m starken Mutterboden- bzw. humosen Sandschichten werden 

bis zur Tiefe zwischen 0,6 und 2,3 m von schwach schluffigen, schwach humosen San- 

den unterlagert. Tendenziell kann es sich hierbei auch noch um aufgefüllte Böden han- 

deln. Darunter wurden bis zur Endteufe von 4,0 m unter GOK Sande mit unterschiedli- 

chen Schluffanteilen erbohrt. Die Bohrungen UP 2 und UP 4 mussten in 3,3 bzw. 3,6 m 

Tiefe unter GOK aufgrund eines Bohrhindernisses abgebrochen werden. Dabei kann es 

sich u.E. um verkieselte Sandsteinbänke handeln. 

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Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Die Zusammensetzung des Bodenmaterials wurde an 10 Mischproben nach DIN 18123 

untersucht (vgl. Körnungslinie der Anlage 3). Die untersuchten Bodenmaterialien be- 

stehen aus Sanden bis schwach schluffigen Sanden. 

Tabelle 1: Ergebnisse der Körnungsanalysen 

Bezeichnung Tiefe Bodenart 

nach DIN 4022 

Kornkennzahlen 

[M.-%] 

[m u. GOK] T + U S G 

Kf-Wert (Hazen) 

[m/s] 

UP 1 2,3 – 4,0 fS,ms*,u’ 8,1 91,9 - 4,9 x 10 -5 

UP 2 0,3 – 4,0 fS,ms*,gs’,u’ 8,6 90,5 0,9 4,8 x 10 -5 

UP 3 0,7 – 4,0 fS,ms*,u’ 8,4 91,1 0,5 5,1 x 10 -5 

UP 5 1,1 – 4,0 fS, ms, u’ 11,1 87,1 1,9 - 

UP 8 0,4 – 4,0 mS, fs,gs’ 3,8 95,7 0,5 1,2 x 10 -4 

UP 9 0,9 – 4,0 fS,ms*,gs’,u’ 8,0 91,6 0,4 5,3 x 10 -5 

UP 10 0,75 – 4,0 fS,ms*,gs’,u’ 7,4 92,4 0,2 5,7 x 10 -5 

UP 13 0,85 – 4,0 fS,ms*,gs’,u’ 6,0 93,4 0,6 8,8 x 10 -5 

UP 14 0,8 – 4,0 fS, ms, u’ 10,3 87,8 1,9 - 

UP 17 0,5 – 4,0 mS,fs*,u’,gs’ 5,4 94,1 0,5 7,6 x 10 -5 

Eine detaillierte Darstellung der Schichtenfolge ist den Bohrprofilen der Anlage 2 zu 

entnehmen. 

4.2. Grundwasserverhältnisse 

Zur Zeit der Bohrarbeiten im November 2010 wurde keiner der durchgeführten Bohrun- 

gen bis zur Tiefe von 4,0 m unter GOK Wasser festgestellt. 

In der im Bereich UP 10 vorhandenen Grundwassermessstelle wurde ein Wasserstand 

in rd. 13,30 m unter GOK (33,30 m NN) eingemessen. Der Wasserspiegel des Wesel- 

Datteln-Kanal wurde mit rd. 37,70 m einnivelliert. 

Das Grundwasser kann in niederschlagsreichen Zeiten um mehrere Dezimeter anstei- 

gen. Langzeitbeobachtungen zur Verifizierung dieser Aussagen liegen jedoch nicht vor. 

Die Durchlässigkeit der Sande variiert in Abhängigkeit der Zusammensetzung und La- 

gerungsdichte. Die Sande sind als durchlässig durchlässig (gem. DIN 18130: Durchläs- 

sigkeitskoeffizient kf = 10 -4 bis 10 -5 ) zu bezeichnen. 

Zur Bestimmung der Durchlässigkeit der festgestellten Sedimente wurde an fünf Unter- 

suchungspunkten (SB 1 und SB 3) je ein Sickerversuch gem. Arbeitsblatt DWA-A 138 

(mehrere Einzelversuche) durchgeführt. Hierbei wird über einen Schurf Wasser versi- 

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Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

ckert. Der Vorteil dieser Untersuchungsmethode liegt darin, dass auf diese Art und 

Weise die Versickerung unter natürlichen Bedingungen, die auch Einflußfaktoren wie 

die Lagerungsdichte der Böden, deren nutzbares Porenvolumen, etc. berücksichtigt, 

untersucht werden kann. Die Auswertung der Sickerversuche ergab einen mittleren 

Durchlässigkeitsbeiwert für die schwach schluffigen Sande von ca. 6 x 10 -5 m/s (durch- 

lässig gem. DIN 18130). Die Ergebnisse der Feldversuche korrelieren mit den aus den 

Körnungslinien ermittelten Durchlässigkeitsbeiwerten. 

5. BODENGRUPPEN UND -KLASSEN 

Gemäß DIN 18196, 18300 bzw. ZTVE-StB und ZTVA-StB können die untersuchten 

Böden in folgende Bodengruppen, -klassen sowie Frostempfindlichkeits- und Verdicht- 

barkeitsklassen eingeteilt werden: 

Tabelle 2: Bodengruppen und –klassen der auftretenden Böden 

Bodenart 

Auffüllung: 

Mutterboden 

Sand 

+ Bauschutt 

Bodengruppe 

DIN 18196 

OH 

SU 

Bodenklasse 

DIN 18300 

1 

3 

5 

Frostempfindlichkeit 

ZTVE-StB 

F 2 

F 1 – F 2 

Verdichtbarkeit 

ZTVA-StB 

Sand SE, SU 3 F 1 – F 2 V 1 

Sandsteinbän- 

ke 

stark verwittert 

– zersetzt 

schwach verwittert 

unverwittert 

SE 

- 

- 

3 

5 

6 - 7 

- 

V 1 

F 1 V 1 

Die im Baubereich anstehenden verkieselten Sande können in Teufenbereichen unter- 

halb der Bohrendteufen harte Bänke enthalten, die den Bodenklassen 6 - 7 zuzuordnen 

sind. In engen Arbeitsräumen kann zum Lösen dieser Festgesteine der Einsatz eines 

Hydraulikmeißels erforderlich werden. 

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6. BODENKENNWERTE 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Für erdstatische Berechnungen können nach DIN 1055, T2 folgende Bodenkennwerte 

in Ansatz gebracht werden: 

Tabelle 3: Bodenkennwerte der auftretenden Böden (* Ersatzreibungswinkel incl. Kohäsion) 

Bodenart 

Sand, schwach schluffig, 

mitteldicht 

Wichte über 

Wasser 

� 

Wichte unter 

Wasser 

�’ 

Reibungswinkel 

�' 

Steifemodul 

Kohäsion 

ES c' 

[kN/m³] [kN/m³] [°] [MN/m²] [kN/m²] 

18 10 32,5 40 - 80 0 

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7. VERSICKERUNGSANLAGEN 

7.1. Ausführungsgrundlagen und Baumöglichkeiten 

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Gem. Arbeitsblatt DWA-A 138 „Planung, Bau und Betrieb von Anlagen zur Versicke- 

rung von Niederschlagswasser der Deutschen Vereinigung für Wasserwirtschaft, Ab- 

wasser und Abfall e.V., April 2005“ kommen für Versickerungsanlagen Lockergesteine 

mit einer Durchlässigkeit zwischen 1·10 -3 und 1·10 -6 m/s in Frage. Diese Voraussetzun- 

gen werden im vorliegenden Fall von den im Untergrund anstehenden Sanden mit einer 

ermittelten Durchlässigkeit in einer Größenordnung von ca. 6 x 10 -5 m/s erfüllt (vgl. An- 

lage 3). 

Abbildung 1: Durchlässigkeitsbeiwerte unterschiedlicher Böden nach Arbeitsblatt DWA-A 138 

Speicherung 

gedrosselte Ableitung 

Graben-Teich-Systeme 

Verdunstung 

Versickerung 

Flächenversickerung 

Mulden, Gräben, Becken 

Sickerschächte 

Rigolenversickerung 

Rohr-Rigolenversickerung 

Mulden-Rigolen-System mit Ableitung 

Ton 

10 -8 

tonig 

10 -7 

Schluff sandig 

10 -6 

sehr gut durchlässig 

gut bis mittel durchlässig 

Bodenarten 

fein Sand grob 

10 -5 

10 -4 

10 -3 

10 -2 

k (m/s) 

f 

mittel bis gering durchlässig 

sehr gering durchlässig 

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Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Da u.E. auch unter Berücksichtigung jahreszeitlicher Schwankungen in der Nieder- 

schlagsintensität ein ausreichender Grundwasserabstand (vgl. Abschnitt 4.2) gegeben 

ist, ist gem. Arbeitsblatt DWA-A 138 eine Versickerung von Niederschlagswasser im 

den untersuchten Bereichen möglich (vgl. 4.2). Nachfolgend werden für verschiedene 

Versickerungsanlagen Funktionsprinzip und weitere bauliche Kenndaten (z.B. bauliche 

Ausführung, Flächenbedarf, Versickerungsleistung, etc.) beispielhaft dargestellt. Die 

Berechnungen wurden, soweit nicht gesondert vermerkt, nach Arbeitsblatt DWA-A 138 

vorgenommen. Sie sind nur als Beispiel zu betrachten. Als Berechnungsgrundlage 

wurden die Werte der nachfolgenden Tabelle zum Ansatz gebracht. 

Tabelle 4: Kenngrößen zur Berechnung von Versickerungsanlagen 

Kenngröße Berechnungswert 

Durchlässigkeitsbeiwert kf 

6 � 10 -5 m/s 

Überschreitungshäufigkeit des Bemessungsregens 

n 

0,2 

Bei den verschiedenen Ausführungsmöglichkeiten wird nach direkter Versickerung, der 

Versickerung mit oberirdischer bzw. unterirdischer Speicherung sowie Kombinations- 

möglichkeiten dieser Versickerungsformen unterschieden. Abgesehen von der Flä- 

chenversickerung bieten alle Ausführungen die Möglichkeit Zuflussmengen und Versi- 

ckerungsleistung auszugleichen. Baulich lassen sich die Maßnahmen bei den unter- 

schiedlichsten Gefälleverhältnissen ausführen. 

7.2. Versickerung mit oberirdischer Speicherung 

Versickerungsanlagen mit oberirdischer Speicherung weisen sich durch eine leichtere 

Kontrolle und damit bessere Erkennung und Beseitigung von Gefährdungen des 

Grundwassers aus. Über die belebte Bodenzone beziehungsweise über die in einer 

eventuellen Sedimentationsschicht vorhandenen Mikroorganismen wird das eingeleitete 

Wasser vorgereinigt. Man unterscheidet zwischen der Mulden- und Beckenversicke- 

rung. 

7.2.1. Muldenversickerung 

Die Muldenversickerung stellt eine Variante der Oberflächenversickerung dar. Da bei 

dieser speziellen Form der Versickerung eine zeitweise Speicherung in Ansatz gebracht 

werden kann, kann die Versickerungsrate geringer als der Niederschlagszufluss sein. 

Die Muldenversickerung kommt bei Grundstücken mit wirtschaftlich ungenutzten Grün- 

flächen in Betracht, aber auch für die Seitenräume von Fuß- und Radwegen sowie un- 

tergeordneten Wegen und Plätzen. 

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Abbildung 2: Beispiel für eine Versickerungsmulde 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Die durchgeführten Berechnungen (vgl. Anlage 5.2) ergaben, dass eine Mulde von 175 

m² Größe und ca. 0,3 Tiefe zur Versickerung des Niederschlagswassers von ca. 

1000 m² angeschlossener Fläche ausreicht. 

7.2.2. Beckenversickerung 

Bei der Beckenversickerung handelt es sich um eine flächenförmige Versickerung über 

die belebte Bodenschicht in einem humusierten Becken. Die Infiltration erfolgt entweder 

über feinkörnige Deckschichten (zusätzliche Filterwirkung) oder direkt in die sickerfähi- 

ge Schicht. 

Abbildung 3: Ausführungsbeispiel für eine Beckenversickerung 

Die Vorteile dieser Form der Versickerung liegen in ihrer guten Reinigungswirkung, dem 

hohen Retentionsvermögen sowie den geringen Anforderungen an die Wasserqualität 

(Schwankungen in Qualität und Menge können abgepuffert werden.). Eine Anwendung 

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Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

ist jedoch nur bei größeren Einzugsbereichen (ab ca. 1 ha) sinnvoll. Es eignen sich so- 

mit nur Neubau und Bestandsgebiete mit ausreichendem Flächenangebot. 

Zielgröße der Berechnung ist das erforderliche Volumen des Beckens. Ein Becken mit 

einem Volumen von 50 m³ (max. Böschungsneigung von 1:2, max. Einstauhöhe von 

1 m) kann bei den vorgefundenen Bodenverhältnissen das auf einer Fläche von 1000 

m² anfallende Niederschlagswasser in den Untergrund versickern. 

7.3. Versickerung mit unterirdischer Speicherung 

Stehen für eine oberirdische Speicherung des Niederschlagswassers keine ausrei- 

chenden Flächen zur Verfügung, kann auch unterirdisch in Schächten, Rohren und Ri- 

golen gespeichert werden. 

7.3.1. Rigolen- oder Rigolen-/Rohrversickerung 

Bei der Rigolen- und Rohrversickerung wird das zu versickernde Wasser oberirdisch in 

einen mit Kies gefüllten Graben (Rigolenversickerung) oder auch unterirdisch in einen 

in Kies gebetteten perforierten Rohrstrang (Rohrversickerung) geleitet, dort zwischen- 

gespeichert und entsprechend der Versickerungsfähigkeit des umgebenden Bodens 

verzögert in den Untergrund abgegeben. Eine Kombination beider Versickerungsarten 

ist möglich. Diese erlaubt eine gleichmäßige Beschickung über die gesamte Länge der 

Rigole. 

7.3.2. Rigolenversickerung 

Zielgröße der Berechnung ist die notwendige Länge L der Rigole. Ausgehend von einer 

angeschlossenen Fläche A = 1000 m² ergibt sich für eine kiesverfüllte Rigole (Spei- 

cherkoeffizient der Rigolenschüttung sk = 0,35) mit einer Querschnittsfläche von 1 m² 

eine erforderliche Länge L von ca. 50,4 m. 

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Abbildung 4: Ausführungsbeispiele für eine Rigolenversickerung 

7.3.3. Kombinierte Rigolen-/Rohrversickerung 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Auch hier ist die Zielgröße der Berechnung die notwendige Länge L der Rohrrigole. 

Gem. den durchgeführten Berechnungen ist je 1000 m² angeschlossener Fläche eine 

kiesverfüllte Rigole (Querschnittsfläche 2 m², Speicherkoeffizient der Rigolenschüttung 

sk = 0,35, 3 Versickerungsrohre mit einem Durchmesser des Sickerrrohres D = 30 cm) 

von ca. 24,3 m Länge erforderlich. 

Abbildung 5: Beispiel für eine kombinierte Rigolen-/Rohrversickerung mit vorgeschaltetem Absetzschacht 

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7.4. Hinweise zur Bauausführung 

7.4.1. Allgemeines 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Der Abstand der Versickerungsanlagen von unterkellerten Gebäuden sollte bei Durch- 

lässigkeitsbeiwerten von kf � 10 -4 m/s gem. Arbeitsblatt DWA-A 138 min. 6 m betragen. 

Ist der Keller wasserdicht ausgebildet, sind auch geringere Abstände als 6 m vertretbar. 

7.4.2. Flächenversickerung 

Bei der Flächenversickerung sollte die mittlere Durchlässigkeit der Oberfläche gem. 

Arbeitsblatt DWA-A 138 einem kf-Wert von mindestens 2�10 -5 m/s entsprechen. Damit 

ist die Aufnahme einer Regenspende von bis zu 200 l/s�ha gewährleistet. Dies kann 

durch den Einsatz von Mineralbeton mit entsprechendem Kornaufbau erreicht werden. 

Bei Pflasterungen mit Betongittersteinen (durchbrochener Flächenanteile ca. 30 - 40 %) 

sollte als Füllmaterial ein Baustoff mit einer Mindestdurchlässigkeit von 6�10 -5 m/s ein- 

gesetzt werden. 

Bei Pflasterungen mit einer Versickerung über aufgeweitete Fugen, sollte die Fugenflä- 

che und das Füllmaterial der Fugen so aufeinander abgestimmt sein, dass eine mittlere 

Durchlässigkeit von kf = 2 � 10 -5 m/s erreicht wird. Bei einer Fugenfläche von 6 % muss 

das Füllmaterial z.B. eine Durchlässigkeit kf von min. 4 � 10 -4 m/s aufweisen. 

Bei einer Versickerung in den Seitenräumen befestigter Flächen (Straßen, Plätze, We- 

ge, etc.) ist auf einen linienhaften gleichmäßigen Übergang des Wassers auf die Versi- 

ckerungsfläche zu sorgen, die aus Gründen des Gewässerschutzes begrünt sein sollte. 

Die Durchlässigkeit der begrünten Versickerungsflächen sollte möglichst größer als 

(1+x)�2�10 -5 m/s sein, wobei x das Verhältnis der angeschlossenen befestigten Fläche 

Ared zur Versickerungsfläche As darstellt. Durch Unterhaltungsarbeiten ist zudem zu 

gewährleisten, dass die Versickerungsfläche auf Dauer gleichmäßig beschickt werden 

kann. 

7.4.3. Versickerungsmulden 

Versickerungsmulden sollten gem. Arbeitsblatt DWA-A 138 so bemessen werden, dass 

sie nur kurz unter Einstau stehen. Ein Dauereinstau ist in jedem Fall zu vermeiden, weil 

dadurch die Gefahr der Verschlickung und Verdichtung der Oberfläche beträchtlich er- 

höht wird. Auch bei unsachgemäßer Wartung (keine regelmäßige Reinigung und Kon- 

trolle) kann es zu einer Selbstdichtung der Sohle kommen. Ggf. ist die Versickerungs- 

fähigkeit unter Beachtung des Gewässerschutzes durch Sickerschlitze zu verstärken. 

Sohlebenen und Sohllinien der Mulden sollten horizontal liegend hergestellt und unter- 

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Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

halten werden, um eine möglichst gleichmäßige Verteilung des zu versickernden Was- 

sers zu erreichen. Zudem ist bereits beim Bau darauf zu achten, dass keine Bodenver- 

dichtung durch Baufahrzeuge erfolgt. Große oder lange Mulden sind insbesondere bei 

vorhandenem Geländegefälle durch Bodenschwellen zu unterbrechen. Da die Beschi- 

ckung der Versickerungsmulden i.a. direkt von der befestigten Fläche erfolgt, ist auch 

bei dieser Form der Versickerung auf ein möglichst gleichmäßiges Überfließen längs 

der Flächenkante zu sorgen. Der hydraulische Stoß des einlaufenden Wassers kann 

z.B. über Findlinge im Einlauf abgefangen werden. Eine Beschickung über Rohrleitun- 

gen (z.B. bei der Versickerung von Dachabflüssen oder bei abseits gelegenen Versi- 

ckerungsflächen) erfordert besondere Maßnahmen zu örtlichen Verteilung der Versi- 

ckerungsmengen und zur Vermeidung von Feststoffablagerungen im Bereich der Aus- 

mündungen. Durch eine Bepflanzung der Beckensohle und Böschungen kann die Infilt- 

rationsrate erhöht werden. 

7.4.4. Tiefenlage von Rohren 

Rohrzu- und -abläufe von Schächten oder Rohren innerhalb von Rigolen sollten frost- 

frei bei mind. 0,8 m unter GOK angelegt werden. 

7.4.5. Rigolenversickerung 

Kommt eine Rigolenversickerung (ohne Verteilerrohr) zum Einsatz ist darauf zu achten, 

daß das Wasser möglichst gleichmäßig über die gesamte Länge des Grabens verteilt 

eintreten kann. Bei der Rohrversickerung (überdeckte Rohrgräben mit unterirdischer 

Wasserzuführung) und bei der kombinierten Rigolen-/Rohrversickerung sind Kontroll- 

schachtabdeckungen mit Lüftungsöffnungen oder Entlüftungshauben vorzusehen. Zur 

Verlängerung der Lebensdauer der Anlage sollten Feststoffe durch vorgeschaltete Ab- 

setzeinrichtungen zurückgehalten werden. 

Die Filterstabilität gegenüber dem anstehenden Boden ist durch Kornabstufung bzw. 

Filtervlies sicherzustellen. Der Abstand zwischen Grabensohle und dem höchsten na- 

türlichen Grundwasserstand soll grundsätzlich 1 m nicht unterschreiten. 

7.4.6. Verfüllen von Rigolen 

Um ein möglichst hohes Porenvolumen in den Rigolen zu erhalten, sollten diese mit 

Kies-Sand-Gemischen (Betonkies 0/32) z.B. der Bodengruppen GW oder GE gem. DIN 

18196 verfüllt werden. Durch die Wahl von gröberen Korngemischen z.B. Körnung 

16/32 kann das Speichervermögen der Rigole weiter vergrößert werden. In diesem Fall 

sollte die Rigole zur Gewährleistung der Filterstabilität mit einem Geotextil (Filtervlies) 

allseits ummantelt werden. 

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8. SCHLUSSWORT 

Proj.-Nr.: 030245-10 - 25.11.2010 

Falls sich Fragen ergeben, die im vorliegenden Bericht nicht oder abweichend erörtert 

wurden, ist der Gutachter zu einer ergänzenden Stellungnahme aufzufordern. Zur 

Durchführung von Ortsbesichtigungen, Verdichtungsüberprüfungen, etc. bitten wir um 

rechtzeitige Benachrichtigung. 

Münster, den 25.11.2010 

Dipl.-Geol. H. Musial 



Otto-Hahn-Straße 7 48161 Münster 

Telefon (0 25 34) 62 00-0 Telefax (0 25 34) 62 00-32 

Seite 16 von 16

UP 3 

UP 2 

UP 1 

UP 5 

UP 4 

BZ I = OK KD (44,95 m NN) 

BZ II = OK KD (44,95 m NN) 

UP 6 

UP 8 

UP 7 

UP 9 

UP 11 

Wasserstand: 

33,30 m NN 

(22.11.2010) 

UP 10 

BZ IV = OK KD (46,42 m NN) 

BZ III = OK KD (46,56 m NN) 

UP 12 

UP 14 

Wasserspiegel: 

37,70 m NN 

(22.11.2010) 

UP 13 

BZ V = OK KD (47,17 m NN) 

UP 15 

GMS 

UP 15 

UP 16 

Bebauungsplan Nr. 113 

“Bossendorf - Am Kanal” 

- 

Stadt Haltern am See 

Ortsteil Haltern-Bossendorf 

Vorabzug Gestaltungsplan 

Robert Strauß, Köln 

Auftraggeber: 

Erschließungsgemeinschaft 

“Bossendorf - Am Kanal” 

c/o Projektentwicklung Strauß 

Auf der Ruhr 99b, 50999 Köln 

Planbezeichnung: 

Lage der Untersuchungspunkte 

BZ VI = OK KD (46,58 m NN) 

Sondierbohrung 

Grundwassermessstelle 

INDEX 

DATUM 

GEZ.: H.M. Datum: 25.11.2010 030245-10 M. 1 : 1000 

a 

b 

c 

d 

e 

f 

UP 17 


Otto-Hahn-Straße 7 D-48161 Münster 

Telefon (0 25 34) 62 00-0 Telefax (0 25 34) 62 00-32 

www.roxeler.de e-mail: mail@roxeler.de 

GEZ. ÄNDERUNG 

ANLAGE: 1

NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

1,400 

2,300 

4,000 

41,700 

UP 1 

NN+45,70m 

1,400 

0,900 

1,700 

Mutterboden (Fein- bis Mittelsand, humos), 

OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 

Feinsand, mittelsandig, schwach humos, 

schwach schluffig, SU , 3 , F1 -F2 , V1 , 

braun 

Feinsand, stark mittelsandig, schwach 

schluffig, SU , 3 , F1 -F2 , V1 , braun-gelb 

Bauvorhaben: 

BPlan Nr. 113 "Bossendorf-Am Kanal" 

Haltern a. See., OT Bossendorf 


Profile der Bohrsondierungen 

(Maßstab 1:100) 

Durchgeführt am: 15.11.10 Anlage: 2 

Bearbeiter: Poe. 

Gezeichnet: Mus. 

Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 

Copyright © 1994-2008 IDAT GmbH - R:\Gemeinsame Dateien\03 - Baugrund\2010 Projekte Boden-Mineralstoffe\030245-10 WG Bossendorf_Am Kanal; Haltern\030245-10 WG Bossendorf_Am Kanal; Haltern_BP.bop

NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

NN+45,80m 

0,300 

1,850 

3,600 

42,200 

UP 2 

0,300 

1,550 

1,750 

> 3,6 m u. GOK kein Bohrfortschritt 

Mutterboden, OH , 1 , F2 , V3 , schwarz 



braun 

Bauvorhaben: 






Feinsand, stark mittelsandig bis schwach 

grobsandig, schwach schluffig, SU , 3 , F1 - 

F2 , V1 , braun-gelb 




Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

47,00 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

NN+46,35m 

0,300 

0,900 

4,000 

42,350 

UP 3 

0,300 

0,600 

3,100 




braun 



Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

47,00 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

0,900 

1,400 

3,300 

42,900 

UP 4 

NN+46,20m 

0,900 

0,500 

1,900 

> 3,3 m u. GOK kein Bohrfortschritt 


OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 



braun 

Bauvorhaben: 






Feinsand, mittelsandig, schwach schluffig, 

SU , 3 , F1 -F2 , V1 , braun-gelb 




Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

0,700 

1,400 

4,000 

41,800 

UP 5 

NN+45,80m 

0,700 

0,700 

2,600 


OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 

Fein- bis Mittelsand, SE , 3 , F1 , V1 , gelb 

Bauvorhaben: 











Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

47,00 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

0,650 

4,000 

42,500 

UP 6 

NN+46,50m 

0,650 

3,350 


OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 



Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

NN+45,85m 

0,300 

0,900 

4,000 

41,850 

UP 7 

0,300 

0,600 

3,100 




braun 

Feinsand, schwach schluffig, stark 

mittelsandig, SU , 3 , F1 -F2 , V1 , braungelb 

Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

48,00 

47,00 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

NN+47,20m 

0,400 

4,000 

43,200 

UP 8 

0,400 

3,600 


Mittelsand, feinsandig bis schwach 

grobsandig, SE , 3 , F1 , V1 , braun-gelb 

Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

NN+45,70m 

0,450 

0,900 

4,000 

41,700 

UP 9 

0,450 

0,450 

3,100 




braun 

Bauvorhaben: 






Feinsand, schwach schluffig, stark 

mittelsandig bis schwach grobsandig, SU , 

3 , F1 -F2 , V1 , braun-gelb 




Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

47,00 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

NN+46,30m 

0,350 

0,750 

4,000 

42,300 

UP 10 

0,350 

0,400 

3,250 




braun 

Bauvorhaben: 






Feinsand, mittelsandig bis schwach 






Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

0,700 

0,900 

4,000 

41,500 

UP 11 

NN+45,50m 

0,700 

0,200 

3,100 


OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 



braun 

Fein- bis Mittelsand, schwach schluffig, 


Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

47,00 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

NN+46,40m 

0,400 

0,900 

4,000 

42,400 

UP 12 

0,400 

0,500 

3,100 


OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 



braun 



Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

47,00 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

NN+47,10m 

0,400 

0,850 

4,000 

43,100 

UP 13 

0,400 

0,450 

3,150 


OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 



braun 

Bauvorhaben: 






Feinsand, mittelsandig bis schwach 






Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

NN+45,60m 

0,300 

0,800 

4,000 

41,600 

UP 14 

0,300 

0,500 

3,200 




braun 

Bauvorhaben: 











Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

46,00 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

NN+45,40m 

0,200 

0,600 

0,900 

4,000 

41,400 

UP 15 

0,200 

0,400 

0,300 

3,100 

Auffüllung (Mutterboden), [OH], 1 , F2 , V3 , 

schwarz 

Auffüllung (Fein- bis Mittelsand, schwach 

schluffig, schwach humos), [SU], 3 ,5 , F1 - 

F2 , V1 , + Bauschuttreste, braun 



humose Schlieren, braun 



Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

40,00 

NN+44,70m 

0,300 

0,600 

4,000 

40,700 

UP 16 

0,300 

0,300 

3,400 




braun 



Bauvorhaben: 









Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


NN+m 

45,00 

44,00 

43,00 

42,00 

41,00 

40,00 

0,500 

4,000 

40,600 

UP 17 

NN+44,60m 

0,500 

3,500 

Bauvorhaben: 







OH , 1 ,4 ,(bei Ic < 0.5: 2), F2 , V3 , 

schwarz 

Mittelsand, feinsandig bis schwach 






Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


ZEICHENERKLÄRUNG (S. DIN 4023) 

BODENARTEN 

Auffüllung A 

Mutterboden Mu 

Sand sandig S s 

Schluff schluffig U u 

Torf humos H h 

KORNGRÖßENBEREICH f fein 

m mittel 

g grob 

Bauvorhaben: 






NEBENANTEILE ' schwach (< 15 %) 

¯ stark (ca. 30-40 %) 

BODENGRUPPE nach DIN 18196: UL = leicht plastische Schluffe 

BODENKLASSE nach DIN 18300: 4 = Bodenklasse 4 

FROSTEMPFINDLICHKEIT nach ZTVE-StB 94/97: F3 = Frostempfindlichkeitsklasse 3 

VERDICHTBARKEIT nach ZTVA-StB 97: V3 

= Verdichtbarkeitsklasse 3 




Geändert: 

Gesehen: 

Datum: 

25.11.10 

Projekt-Nr.: 030245-10 


Massenanteile der Körner < d in % der Gesamtmenge 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

Schlämmkorn Siebkorn 

Schluffkorn Sandkorn Kieskorn 

Feinstes Steine Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- 

0 

0.001 0.002 0.006 0.01 0.02 0.06 0.1 0.2 0.6 1 2 6 10 20 60 100 

Kurve: 

Entnahmestelle: 

Tiefe: 

Bodenart: 

Bodengruppe/ -klasse: 

T/U/S/G [%]: 

kf-Wert [m/s] (Hazen): 

Frostsicherheit:: 


- Baustoffprüfstelle - 

Otto-Hahn-Straße 7-9, 48161 Münster 

Tel.: (02534) 6200-26, Fax. (-) 6200-8126 

Bearbeiter: Rei. Datum: 24.11.2010 

UP 1 

2,3 - 4,0 _ m 

fS, ms, 

u' 

SU / 3 

- /8.1/91.9/ - 

4.9 * 10 -5 

F1 

UP 2 

0,3 -_4,0 m 

fS, ms, 

u', gs' 

SU / 3 

- /8.6/90.5/0.9 

4.8 * 10 -5 

F1 

Körnungslinie 

Freiherr-vom-Stein-Gymnasium 

Münster 

UP 3 

0,7 - 4,0 _ m 

fS, ms, 

u' 

SU / 3 

- /8.4/91.1/0.5 

5.1 * 10 -5 

F1 

Korndurchmesser d in mm 

UP 5 

1,1 - 4,0 m 

fS, ms, u' 

SU / 3 

- /11.1/87.1/1.9 

- 

F2 

UP 8 

0,4 - 4,0 _ m 

mS, fs, 

gs' 

SE / 3 

- /3.8/95.7/0.5 

1.2 * 10 -4 

F1 

Prüfungsnummer: 030245-10 

Probe entnommen am: 15.11.2010 

Art der Entnahme: gestört 

Arbeitsweise: Naßsiebung 

Bemerkungen: 

Bestimmung der Korngrößenverteilung nach 

DIN 18123 

Bodengruppe/ -klasse nach DIN 18196/ 18300 

Bericht: 

030245-10 

Anlage: 

3.1

Massenanteile der Körner < d in % der Gesamtmenge 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

Schlämmkorn Siebkorn 

Schluffkorn Sandkorn Kieskorn 

Feinstes Steine Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- 

0 

0.001 0.002 0.006 0.01 0.02 0.06 0.1 0.2 0.6 1 2 6 10 20 60 100 

Kurve: 

Entnahmestelle: 

Tiefe: 

Bodenart: 

Bodengruppe/ -klasse: 

T/U/S/G [%]: 

kf-Wert [m/s] (Hazen): 

Frostsicherheit:: 


- Baustoffprüfstelle - 

Otto-Hahn-Straße 7-9, 48161 Münster 

Tel.: (02534) 6200-26, Fax. (-) 6200-8126 

Bearbeiter: Rei. Datum: 24.11.2010 

UP 9 

0,9 -_4,0 m 

fS, ms, 

u', gs' 

SU / 3 

- /8.0/91.6/0.4 

5.3 * 10 -5 

F1 

UP 10 

0,75 _- 

4,0 m 

fS, ms, 

u', gs' 

SU / 3 

- /7.4/92.4/0.2 

5.7 * 10 -5 

F1 

Körnungslinie 

Freiherr-vom-Stein-Gymnasium 

Münster 

UP 13 

0,85 - 4,0 m 

fS, mS, u', gs' 

SU / 3 

- /6.0/93.4/0.6 

8.8 * 10 -5 

F1 

Korndurchmesser d in mm 

UP 14 

0,8 - 4,0 m 

fS, ms, u' 

SU / 3 

- /10.3/87.8/1.9 

- 

F2 

UP 17 

0,5 -_4,0 m 

mS, fs, 

u', gs' 

SU / 3 

- /5.4/94.1/0.5 

7.6 * 10 -5 

F1 

Prüfungsnummer: 030245-10 

Probe entnommen am: 15.11.2010 

Art der Entnahme: gestört 

Arbeitsweise: Naßsiebung 

Bemerkungen: 

Bestimmung der Korngrößenverteilung nach 

DIN 18123 

Bodengruppe/ -klasse nach DIN 18196/ 18300 

Bericht: 

030245-10 

Anlage: 

3.2

BESTIMMUNG DER DURCHLÄSSIGKEIT 

Versickerung in einem Schurf 

Bauvorhaben: Kontr.-Nr.: 

Bplan Nr. 113 "Bossendorf - Am Kanal", Haltern am See 

OT Bossendorf 

Anlage Nr.: 

EDV-Nr.: 

Durchgeführt von: Poe. am: 

Filtergeschwindigkeit v f der gesättigten Bodenzone [m/s] 

Filtergeschwindigkeit v f,u der ungesättigten Bodenzone [m/s] 

Versickerungsrate Q S [m³/s] 

Kenndaten 

Bezeichnung des 

Untersuchungspunktes 

Abmessungen des Schurfes 

1 2 3 4 5 

UP 2 UP 6 UP 8 UP 12 UP 16 

Länge l [m] 0,22 0,22 0,25 0,25 0,25 

Breite b [m] 0,22 0,22 0,23 0,23 0,23 

Grundfläche A [m²] 0,05 0,05 0,06 0,06 0,06 

Versuchsdaten 

Einstauhöhe z [m] 

Abstand Schurfsohle - GW-Spiegel Is [m] 

Absenkung Dh [m] 

Absenkzeit Dt [min] 

Versickerungsmenge V [m³] 

Versickerungsrate Qs [m³/s] 

Mittelwert der wirksamen 

Versickerungsfläche As,w [m²] 

Mittlere Filtergeschwindigkeit vf,u der 

ungesättigten Bodenzone [m/s] 

Mittlerer Durchlässigkeitsbeiwert kf der 

gesättigten Bodenzone [m/s] 

Mittlerer Durchlässigkeitsbeiwert kf,u der ungesättigten Bodenzone [m/s] 

Berechnungsgrundlage gem. DWA-A 138 

Q s = v f,u 


Otto-Hahn-Straße 7 D-48161 Münster 

Telefon (0 25 34) 62 00-0Telefax (0 25 34) 62 00-32 

www.roxeler.de e-mail: mail@roxeler.de 

. As,w 

Versuch Nr. 

030245-10 

0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 

12,00 12,00 12,00 12,00 12,00 

0,083 0,095 0,061 0,059 0,047 

7 6,5 5 7 7 

4,02E-03 4,60E-03 3,51E-03 3,39E-03 2,70E-03 

9,56E-06 1,18E-05 1,17E-05 8,08E-06 6,43E-06 

0,15 0,15 0,16 0,16 0,16 

6,28E-05 7,75E-05 7,10E-05 4,90E-05 3,91E-05 

1,25E-04 1,54E-04 1,41E-04 9,73E-05 7,75E-05 

6,23E-05 7,68E-05 7,04E-05 4,86E-05 3,87E-05 

4 

030245-1 

22.11.2010 

Wasserstandshöhe über Grundwasser z [m] 

Abstand Schurfsohle - GW-Spiegel I s [m] 

Hydraulisches Gefälle I [m/m] 

Durchlässigkeitsbeiwert der gesättigten 

Bodenzone kf [m/s] 

Durchlässigkeitsbeiwert der ungesättigten 

Bodenzone kf,u [m/s] 

wirksame Versickerungsfläche A s,w [m²] 

. 

vf,u = kf (Is + z) / (2 . . 

vf,u = kf,u I 

Is + z)

VERSICKERUNGSMÖGLICHKEITEN 

Bemessung von Versickerungsanlagen (ATV Merkblatt A 138) - 

Flächenversickerung 

Bauvorhaben: Kontr.-Nr.: 030245-10 

BPlan 113 "Bossendorf - Am Kanal", Haltern am See Anlage Nr.: 5.1 

Versickerungsmöglichkeiten von Niederschlagswasser EDV-Nr.: 030245 

mit: 

Beispiel für eine Flächenversickerung mit Betongittersteinen 

Die für die Versickerung notwendige Fläche A s berechnet sich nach folgender Formel 

Angeschlossener befestigter Durchlässigkeitsbeiwert des 

Fläche A u [m²] Untergrundes k f [m/s] 

Fugenanteil der durchlässigen Befestigung s F 

A 

maßgebende Regenspende r D(n) [l/s . ha] 

Varianten 

1 2 3 4 

Angeschlossene Fläche A red [m²] 100 130 150 200 

Durchlässigkeitsbeiwert k f [m/s] 6,0E-05 6,0E-05 6,0E-05 6,0E-05 

Dauer des Bemessungsregens T [min] 10 10 10 10 

Überschreitungshäufigkeit n 0,2 0,2 0,2 0,2 

Ortsspezifische Regenspende r 10(n) [l/s . ha] 250,8 250,8 250,8 250,8 

Fugenanteil s F [%] 50 50 50 50 

Erforderliche 

Versickerungsfläche A s [m²] 

s 

Au 

� 

7 �10 

� k f � s 

� 

� 

� 2� 

rD( 

n) 

F 

� 

� �1 

� 

� 

2 �m � 

248,8 323,5 373,2 497,6


Bemessung von Versickerungsanlagen (ATV Merkblatt A 138) 

- Muldenversickerung 




Beispiel für eine Muldenversickerung 

Unter Annahme einer konstanten Versickerungsrate A S berechnet sich das Speichervolumen V s der 

Versickerungsmulde 

nach der Formel mit 

Angeschlossener befestigter Fläche A u [m²] maßgeblicher Regenspende r D(n) [l/s . ha] 

Überschreitungshäufigkeit des Bemessungsregens n Dauer des Bemessungsregens D [min] 

Durchlässigkeitsbeiwert des Untergrundes k f [m/s] Zuschlagsfaktor f z gem. ATV-DVWK-A 117 

Größe der Versickerungsfläche A s [m²] 

Angeschlossene Fläche A u [m²] 

Versickerungsfläche A s [m²] 

Durchlässigkeitsbeiwert k f [m/s] 

Überschreitungshäufigkeit n 

Maßspezifische Regenspende r D(n) [l/s . ha] 

Zuschlagsfaktor f z gem. ATV-DVWK-A 117 

Dauer des Bemessungsregens D [min] 

Varianten 

1 2 3 4 

100 250 500 1000 

20 50 100 175 

6,0E-05 6,0E-05 6,0E-05 6,0E-05 

0,2 0,2 0,2 0,2 

167,6 167,6 167,6 167,6 

1,2 1,2 1,2 1,2 

15 15 15 15 

Max. Speichervolumen V s [m³] 1,5 3,8 7,6 15,6 

Erforderliche Muldentiefe [m] 

k 

�7 

f � 

3 

�A �A 

��10 �r 

�A 

� �D� 

60� 

f �m � 

� 

� 

� 

Vs � u s D( 

n) 

s 

z 

� 

2 � 

0,08 0,08 0,08 0,09


Bemessung von Versickerungsanlagen (ATV Merkblatt A 138 -2002) - 

Rigolenversickerung 




Die für die Versickerung notwendige Länge der Rigole L berechnet sich nach der Formel 

mit: 

angeschlossener befestigter Fläche A red [m²] Zuschlagsfaktor f z 

Überschreitungshäufigkeit des Bemessungsregens n Breite der Rigole b [m] 

maßgebende Regenspende r D(n) [l/s . ha] Höhe der Rigole h [m] 

Durchlässigkeitsbeiwert des Untergrundes k f [m/s] Speicherkoeffizient s r der Rigolenschüttung 

maßgebende Dauer des Bemessungsregens D [min] 

Angeschlossene Fläche A u [m²] 



Sohlbreite der Rigole b [m] 

nutzbare Höhe der Rigole h [m] 

Speicherkoeffizient s r der Rigolenschüttung 

Zuschlagsfaktor f z 

Dauer des Bemessungsregens D [min] 

Maßgebende Regenspende r D(n) [l/s . ha] 

Erforderliche Rigolenlänge L [m] 

Speichervolumen V s je Rigolenmeter [m³] 

Speichervolumen V s, gesamt [m³] 

Versickerungsrate Q s je Rigolenmeter [m³/s] 

Versickerungsrate Q s, gesamt [m³/s] 

erforderliche Anzahl Speicherblöcke [-] 

erforderliches Aushubvolumen V [m³] der 

Rigole ohne Volumen der Überdeckung 

Ausführungsbeispiele für eine Rigolenversickerung 

L = (Au * 10 -7 

* rD(n)) / [(b * h * sr) / (D * 60 * fz) + (b + h/2) * kf/2] Varianten 

1 2 3 4 

100 250 500 1000 

6,00E-05 6,00E-05 6,00E-05 6,00E-05 

0,2 0,2 0,2 0,2 

1,00 1,00 1,00 1,00 

1,00 1,00 1,00 1,00 

0,35 0,35 0,35 0,35 

1,20 1,20 1,20 1,20 

45 45 45 45 

77,1 77,1 77,1 77,1 

5,04 12,60 25,19 50,38 

0,35 0,35 0,35 0,35 

1,76 4,41 8,82 17,63 

4,5E-05 4,5E-05 4,5E-05 4,5E-05 

2,3E-04 5,7E-04 1,1E-03 2,3E-03 

5,04 12,60 25,19 50,38


Bemessung von Versickerungsanlagen (ATV Merkblatt A 138) - Kombinierte Rigolen- 

/Rohrversickerung 




Ausführungsbeispiel für eine kombinierte Rigolen-/Rohrversickerung 

Die für die Versickerung notwendige Länge der Rigole L berechnet sich nach der Formel 

mit: wobei der Speicherkoeffizient s RR der Kombination 

Angeschlossener undurchlässiger Fläche A u [m²] Rohr/Rigole wie folgt berechnet wird aus 

Überschreitungshäufigkeit des Bemessungsregens n 

Ortsspezifischer Regenspende r T(n) [l/s . ha] 

Durchlässigkeitsbeiwert des Untergrundes k f [m/s] 

Speicherkoeffizient s RR der Kombination Rigole/Rohr mit: 

Speicherkoeffizient s r der Rigolenschüttung Breite der Rigole b R [m] 

Durchmesser d des Rohres [m] Höhe der Rigole h [m] 

Angeschlossene Fläche A red [m²] 



Dauer des Bemessungsregens T [min] 

Breite der Rigole b R [m] 

Höhe der Rigole h [m] 

Speicherkoeffizient s R der Rigolenschüttung 

Durchmesser des Rohres D [m] 

Anzahl der Rohre [-] 

Speicherkoeffizient s RR Rohr/Rigole [-] 

Zuschlagsfaktor f z [-] 

Erforderliche Rigolenlänge L [m] 

Speichervolumen V s je Rigolenmeter [m³] 

Speichervolumen V s , gesamt [m³] 

Versickerungsrate Q s je Rigolenmeter [m³/s] 

Versickerungsrate Q s , gesamt [m³/s] 

L = (Au * 10 -7 

* rD(n)) / [((bR * h * sRR) / (D * 60 * fz)) + (bR + h/2) * kf/2] s 

RR 

2 

s � 

� �� 

R 

� 

� d 1 

� � �b 

� � 

R � h � 

� 

�1 

�� 

bR 

� h �� 

4 � sR 

�� 

Varianten 

1 2 3 4 

100 250 500 1000 

6,0E-05 6,0E-05 6,0E-05 6,0E-05 

0,2 0,2 0,2 0,2 

60 60 60 60 

2,0 2,0 2,0 2,0 

1,0 1,0 1,0 1,0 

0,35 0,35 0,35 0,35 

0,30 0,30 0,25 0,25 

3 3 3 3 

0,42 0,42 0,40 0,40 

1,20 1,20 1,20 1,20 

2,3 5,9 12,2 24,3 

0,84 0,84 0,80 0,80 

1,96 4,91 9,67 19,34 

7,5E-05 7,5E-05 7,5E-05 7,5E-05 

1,8E-04 4,4E-04 9,1E-04 1,8E-03



Beckenversickerung 




Die dem Versickerungsbecken zufließende Wassermenge Q ergibt sich aus nachfolgender Formel 

Die Versickerungsleistung Q s eines Versickerungsbeckens 

kann bei einer angenommenen Beckengeometrie (siehe 

unten) berechnet werden: 

Q 

S 

Qr � A r 

( ; ) red � 

T n 

( T ; n) 

1 S , min S , max 

f � 

� k 

2 

A 

� A 

2 

mit angeschlossener befestigter Fläche A red [m²] 

mit 

mit � a � b [ m²] 

und 

AS , max 

AS , min 

� 

a� 

b � 2h� 

Ausführungsbeispiel für eine Beckenversickerung 

QS 

Dies ergibt ein Abflußverhältnis h von � � 

Qr( 

T ; n) 

Bei einer Fließzeit tf und dem Abflußverhältnis h erhält 

aus dem nebenstehenden Bemessungsdiagramm des 

ATV-Arbeitsblattes A117 den Bemessungswert BR. 

Das erforderliche Beckenvolumen V erf ergibt sich aus 

Verf � BR � Qr( 

T ; n ) 

[ l / s] 

[ l / s] 

1� 

m² 

� ( a � b � 2mh) 

[ m³] 

Überschreitungshäufigkeit des Bemessungsregens n 

ortsspezifischer Regenspende r T(n) [l/s . ha] 

[ m²]



Beckenversickerung 




Ausführungsbeispiel für eine Beckenversickerung 

Varianten 

1 2 3 4 

Angeschlossene Fläche Ared [m²] 100 250 500 1000 

Dauer des Bemessungsregens T [min] 15 15 15 15 

Überschreitungshäufigkeit n 0,2 0,2 0,2 0,2 

Ortsspezifische Regenspende rT(n) [l/s . ha] 200 200 200 200 

Zeitbeiwert j (gem. ATV A 118) 1,783 1,783 1,783 1,783 

Zufluß an das Becken Qr(T;n) [l/s] 3,6 8,9 17,8 35,7 

Durchlässigkeitsbeiwert kf [m/s] 6,00E-05 6,00E-05 6,00E-05 6,00E-05 

Beckenabmessungen: Sohllänge a [m] 5 5 5 5 

5 5 5 5 

0,8 0,8 0,8 0,8 

1,0 1,0 1,0 1,0 

2 2 2 2 

37 37 37 37 

53 53 53 53 

Versickerungsleistung des Beckens Q S [l/s] 2,92 2,92 2,92 2,92 

Abflußverhältnis h 0,818 0,327 0,164 0,082 

Fließzeit t f [min] 20 20 20 20 

Bemessungswert BR * [s] 1400 1400 1400 1400 

Erforderliches Beckenvolumen V erf [m³] 5 12 25 50 

* nach ATV-Arbeitsblatt A 117 

Sohlbreite b [m] 

wirksame Einstauhöhe h w [m] 

max. Einstauhöhe h [m] 

zul. Böschungsneigung m, 1: 

wirksames Volumen V w [m³] 

Gesamtvolumen V vorh [m³]

versickerungsmöglichkeiten - Haltern am See

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