Beilage 7 - Wasser- und Schifffahrtsdirektion Ost

Wasser- und Schifffahrtsamt Lauenburg 

Aufgestellt: 

Ersatzneubau der Straßenbrückenanlage 


Lauenburg, den Tag 07.09.2011 

…....…gez. Kalytta….…... 

( Kalytta ), LBDir’in 

Lanze-Buchhorst 

über den Elbe-Lübeck-Kanal 

Kanal-km 58,684 

Planunterlagen 

Baugrund und Beprobungen 

(Beilage 7)

Bestehend aus: 

Geotechnischer Bericht 14/10 

Baugrund und Beprobungen: 

(Beilage 7) 

Teil 1 von 3 

gemäß Anlagenverzeichnis GA-Nr.14/10: 

A 1: Übersichtplan 

A 2: Aufschlussplan

INROS LACKNER AG Seite Nr.1 

GA-Nr.14/10 

Ersatzneubau der Straßenbrückenanlage Lanze - Buchhorst 

Geotechnischer Bericht 

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Inhaltsverzeichnis 

Anlagenverzeichnis .................................................................................................................... 2 

Unterlagenverzeichnis ............................................................................................................... 4 

Tabellenverzeichnis ................................................................................................................... 5 

0. Zusammenfassung der Ergebnisse und Empfehlungen ....................................................... 6 

1. Das Bauvorhaben .............................................................................................................. 8 

1.1. Das Untersuchungsgebiet .............................................................................................. 8 

1.2. Die Bauaufgabe .............................................................................................................. 8 

2. Der Baugrund ...................................................................................................................... 10 

2.1. Allgemeine Baugrundverhältnisse ................................................................................ 10 

2.2. Erkundung des Untergrundes ....................................................................................... 12 

2.3. Laboruntersuchungen ................................................................................................... 13 

2.4. Grundwasserverhältnisse ............................................................................................. 14 

2.5. Besonderheiten ............................................................................................................. 16 

2.6. Baugrundeigenschaften ................................................................................................ 17 

2.7. Lösbarkeit / Rammbarkeit / Bohrbarkeit ....................................................................... 25 

2.8. Verwendbarkeit des Aushubs ....................................................................................... 26 

2.9. Untersuchung der bituminösen Straßenbefestigung .................................................... 27 

2.10. Chemische Analyse von Boden- und Materialproben ................................................ 27 

2.10.1. Analyse von Bodenproben ................................................................................... 27 

2.10.2 Analyse der Korrosionsschutzproben ................................................................... 30 

2.10.3 Analyse der Unterkonstruktion unter den Straßenbrücken .................................. 31 

2.10.4 Analyse des Holzbohlenbelags ............................................................................ 32 

3. Beurteilung der Gründung ................................................................................................... 33 

3.1. Allgemeines................................................................................................................... 33 

3.2. Gründungsvorschlag ..................................................................................................... 33 

3.2.1. Gründungsmethode ............................................................................................... 33 

3.2.2. Bauwerksschutz ..................................................................................................... 42 

3.2.3. Schutz des Baugrundes ......................................................................................... 42 

3.3. Setzungen ..................................................................................................................... 42 

3.4. Die Baugrube ................................................................................................................ 43 

3.5. Besondere Baumaßnahmen ......................................................................................... 43 

4. Vorschläge für Untersuchungen und Messungen während der .......................................... 44 

Bauausführung ......................................................................................................................... 44 

Anlagen


GA-Nr.14/10 



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Anlagenverzeichnis: 

A 1: Übersichtsplan M 1:100 000 

A 2: Aufschlussplan M 1: 250 

A 3: Baugrundaufschlüsse 

A 3.1: Schichtverzeichnisse der Bohrungen 

A 3.2: Widerstandslinien der Drucksondierungen 

A 4: Zeichnerische Darstellung der Baugrundaufschlüsse 

A 4.1: Profile der Baugrundaufschlüsse 

A 4.1.1: Widerlager Ost (BK 3/02, SRS 1/02, BK 18/10, CPT 11/10, BK 20/10, 

BK 4/02, SRS 2/02 

A.4.1.2: Widerlager Ost (BK 19/10, CPT 12/10, BK 21/10, SRS 3/02) 

A 4.1.3: Widerlager Ost (BK 23/10, CPT 13/10, BK 22/10) 

A 4.1.4: Widerlager West (BK 1/02, CPT 1/02, BK 5/02, CPT 5/10, BK 10/10, BK 2/02) 

A 4.1.5: Widerlager West (BK 6/10, CPT 4/10, BK 9/10) 

A 4.1.6: Widerlager West (BK 7/10, CPT 2/02, BK 8/10) 

A 4.1.7: BE-Fläche: (BK 12/10, BK 12a/10, CPT 6/10, CPT 6a/10, CPT 6b/10, 

BK 11/10, BK 14/10) 

A 4.1.8: BE-Fläche: (BK 15/10, CPT 8/10, BK 13/10, CPT 7/10, WB 1/10) 

A 4.1.9: BE-Fläche: (CPT 9/10, BK 16/10, CPT 10/10, CPT 10a/10, BK 17/10) 

A 4.2: Baugrundschnitte 

A 4.2.1: Schnitt I-I 

A 4.2.2: Schnitt II-II 

A 4.2.3: Schnitt III-III 

A 5: Laboruntersuchungen 

A 5.1: Kornverteilungslinien 

A 5.2: Wassergehalt 

A 5.3: Zustandsgrenzen 

A 5.4: Glühverlust 

A 5.5: Dichte 

A 5.6: einaxiale Druckfestigkeit 

A 5.7: Kompressionsversuche 

A 5.8: Scherversuche (einschl. lockerste u. dichteste Lagerung) 

A 5.9: Laborflügelsonde 

A 5.10: Zusammenstellung der Versuchsergebnisse 

A 6: Foto des Bohrkerns 

A 7: Bemessungsprofil Widerlager 

A 8: Bemessungsprofile Spundwand 

A 9: Grundwasseranalyse 

A 10: Analyse der bituminösen Straßenbefestigung


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A 11: Beurteilung der Schadstoffbelastung der Boden- und Korrosionsschutzproben 

A 12: Analyse der Unterkonstruktion unter den Straßenbrücken 

A 13: Gutachten über die Schadstoffbelastung der Boden- und Materialproben 

(PGU)


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Unterlagenverzeichnis 

- Planungsunterlagen 

U 1: Ingenieurvertrag über die Leistungen „Ergänzende Baugrunduntersuchung und 

Gründungsberatung“ für den Ersatzneubau der Straßenbrücke Lanze - Buchhorst 

zwischen dem Wasser- und Schifffahrtsamt Lauenburg und der INROS – LACKNER 

AG vom 28.01.2010 einschl. Protokoll vom 03.05.2010 und Mail des WSA vom 

10.05.2010 

U 2: Straßenbrückenanlage Lanze - Buchhorst, Übersichtsplan M 1:50.000 vom 

14.01.2002, WSA Lauenburg, Anlage zum Ingenieurvertrag 

U 3: Straßenbrückenanlage Lanze – Buchhorst, Lageplan der Baugrundaufschlussbohrungen 

und Spitzendrucksondierungen M 1:250, WSA Lauenburg, Anlage zum Ingenieurvertrag 

U 4: Straßenbrückenanlage Lanze – Buchhorst, Unterbauten: Gründung und Baugrubenelemente 

M 1:200, WSA Lauenburg, Anlage zum Ingenieurvertrag, Vorabzug vom 

13.11.2009 

U 5: Straßenbrückenanlage Lanze – Buchhorst, Brückenbauwerk, Baustelleneinrichtungsfläche 

und Montageflächen M 1:200, WSA Lauenburg, Anlage zum Ingenieurvertrag, 

Vorabzug vom 13.11.2009 

U 6: Straßenbrückenanlage Lanze – Buchhorst, Entwurfspläne Stand Oktober 2010 (per 

Mail) 

U 7: Straßenbrückenanlage Lanze – Buchhorst, Brückenbauwerk,Baugrunderkundungen 

2002 bis 2010 – Istzustand Aufschlussplan M 1:250, WSA Lauenburg 29.09.2010 

U 8: Gutachterliche Stellungnahme zur Durchströmung des Kanalseitendammes, Elbe – 

Lübeck – Kanal, ELK-km 55,90 – 58,15 West und 55,90 – 59,60 Ost, BAW, 

15.01.2002, Textteil und Auszüge der Anlagen 

U 9: Gutachterliche Stellungnahme zur Durchströmung des Kanalseitendammes, Elbe – 

Lübeck – Kanal, ELK-km 58,15 – 59,40 West, BAW, 16.06.1999, Textteil und Auszüge 

der Anlagen 

U 10: Geotechnischer Bericht 22/02, Ersatzneubau Wegebrücke Buchhorst – Lanze, 

Hauptuntersuchung, Inros Planungsgesellschaft mbH Auftrags-Nr. 2-1077.2, 

06.11.2002 

U 11: Geologische Karte von Schleswig-Holstein, M 1: 500 000, Landesamt für Natur und 

Umwelt, Flintbek 1998 

U 12: Schichtverzeichnisse und gestörte / ungestörte Bodenproben sowie Kerne der Bohrungen 

BK 6/10 bis BK 23/10 und WB 1/10, Protokolle der Drucksondierungen CPT 

4/10 bis CPT 13/10 der Firma Vormann & Partner mbH, Stralsund


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U 13: Ergebnis der Untersuchung einer Wasserprobe auf Beton- und Stahlaggressivität der 

Fa. Kiwa Control GmbH vom 02.08.2010 

U 14: Ergebnis der Untersuchung von Asphalt der Fa. Kiwa Control GmbH vom 21.10.2010 

U 15: Untersuchungsergebnisse Boden der Fa. Kiwa Control GmbH vom August 2010 

U 16: Bericht zur chemischen Untersuchung von Farbanstrich, Ersatzneubau Straßenbrücke 

Lanze – Buchhorst der Fa. Kiwa Control GmbH vom 19.10.2010 

U 17: Ergebnis der Untersuchung der Unterkonstruktion unter den Straßenbrücken Lanze – 

Buchhorst und Basedow – Lanze der Fa. Becker – Umwelt Ingenieurdienstleistungen 

und Umweltanalysen vom 28.07.2010 

U 18 Gutachten über die Schadstoffbelastung der Boden- und Materialproben, Ersatzneubau 

Straßenbrücke Buchhorst – Lanze am Elbe – Lübeck – Kanal; PGU Planungsbüro 

für Angewandte Geowissenschaften und Umwelttechnik, Schwerin, November 

2003 

U 19: Bestandsplan Straßenbrückenanlage Lanze - Buchhorst vom 13.01.2010, Vorabzug 

(per Mail) 

U 20: Beurteilung der Schadstoffbelastung der Boden- und Korrosionsschutzproben der Fa. 

Kiwa Control GmbH vom Dezember 2010 

- Literatur 

U 21: Technische Vorschrift Gesteinseigenschaften des VEB Baugrund Berlin, 1979-1985 

U 22: Empfehlungen des Arbeitskreises „Pfähle“, Ernst & Sohn, 2007 

Tabellenverzeichnis 

Tab.1 Drucksondierungen 

Tab. 2 Wasserstände 

Tabelle 3 Stahlaggressivität des Grundwassers 

Tabelle 4: Ergebnisse der Kompressionsversuche an Mudde und Wiesenkalk 

Tabelle 5: Ergebnisse der Kompressionsversuche an Geschiebemergel 

Tabelle 6: charakteristische Bodenkennwerte 

Tabelle 7 Rammbarkeit / Bohrbarkeit 

Tabelle 8 Ergebnisse der Einstufung der Bodenproben nach LAGA 

Tabelle 9: Strahlschutzgruppe Anstrich Korrosionsschutz


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0. Zusammenfassung der Ergebnisse und Empfehlungen 

Im Bereich der Brücke Lanze – Buchhorst wird die Deckschicht einheitlich von einer 1,0 m 

bis 2,0 m bzw. im Dammbereich bis zu 6,5 m starken Auffüllung gebildet. 

Unterhalb der Auffüllung wurden bei allen Bohrungen mit einer Mächtigkeit von 

6,0 m bis 8,3 m Sande erkundet. Dabei sind zwischen Auffüllung und oberen Sanden bei 

einigen Bohrungen im Bereich des östlichen Widerlagers Mudde und organische Schluffe in 

einer Stärke von 0,4 m bis 2,1 m eingelagert. 

Die oberen, holozänen Sande werden in allen Aufschlüssen von Mudde und teils Wiesenkalk 

unterlagert. Die Organogene stehen bis in eine Tiefe von 1,18 m NN bis –2,18 m NN. 

Im Bereich des östlichen Widerlagers werden die organischen Erdstoffe von Schluff (Mächtigkeit 

0,6 m bis 2,9 m) unterlagert. 

Unterhalb der Schluffe bzw. unterhalb der Organogene wurden bei allen Bohrungen ab einem 

Bereich von 0,99 m NN bis -2,18 m NN (westliches Widerlager) bzw. -1,67 m NN bis 

–3,93 m NN (östliches Widerlager) Sande und Geschiebemergel bis zur Endteufe von 

35,0 m unter OKG, allerdings in sehr unterschiedlicher Verteilung, erkundet 

Die oberen Sande sind überwiegend locker und sehr locker, teils auch mitteldicht gelagert. 

Der Geschiebemergel weist überwiegend eine steife bis halbfeste Konsistenz auf. Die in den 

Mergel eingelagerten Sande sind mitteldicht, teils auch dicht gelagert. 

Im Bereich der geplanten Baustelleneinrichtungsfläche wird die Deckschicht ebenfalls zumeist 

von einer bis zu 4,1 m starken Auffüllung gebildet. Nur im nördlichen Randbereich des 

Untersuchungsgebietes wird die Deckschicht direkt vom Torf gebildet, der in der Mehrzahl 

der restlichen Aufschlüsse unterhalb der Auffüllung steht. Der Torf ist zwischen 1,1 m und 

3,2 m mächtig. Zumeist wird der Torf von holozänen Sanden unterlagert, unter denen wiederum, 

wie auch im Brückenbereich, Mudde und Wiesenkalk erkundet wurden. 

Unterhalb der Organogene stehen ab einer Tiefe zwischen 1,70 m NN und -3,75 m NN bis 

zur Endteufe Sand und Geschiebemergel in Wechsellagerung. 

Eine Besonderheit stellt das bei BK 12/10 in einer Tiefe von 14,8 m erbohrte Raseneisenerz 

dar. 

Grundwasser wurde im Landbereich zumeist zwischen +8,57 m NN und +4,17 m NN angetroffen. 

In der Nähe des Kanals korrespondiert das Grundwasser mit dem Kanalwasserspiegel 

(Normalstau 8,85 m NN) In den niedriger gelegenen Bereichen hinter dem Kanaldamm 

wurde Grundwasser teils schon kurz unter der Geländeoberfläche erbohrt. 

Baugruben bis in Höhe des Wasserstandes des Kanals werden unter günstigen Bedingungen 

mit Hilfe einer offenen Wasserhaltung entwässerbar sein. Bei größerem Wasserandrang 

bzw. tieferen Baugruben sollte eine Umspundung in Erwägung gezogen werden. 

Aufgrund der im Brückenbereich bis in eine Tiefe von etwa 17 m unter OKG stehenden setzungsempfindlichen 

Böden wird eine Tiefgründung der Brücke auf Pfählen vorgeschlagen. 

Es werden folgende Mindestabsetztiefen für Druck- und Zugpfähle gegeben: 

Westliches Widerlager: Druckpfähle: -5,00 m NN, Zugpfähle: -7,00 m NN 

Östliches Widerlager: Druckpfähle: -6,50 m NN, Zugpfähle: -8,50 m NN 

Als Vorzugslösung werden Großbohrpfähle empfohlen.


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Die Dämme können flach gegründet werden. Örtlich wird ein Teilaushub der oberen 

Weichschichten empfohlen. 

Für die Baustelleneinrichtungsfläche werden in Abhängigkeit von den zu akzeptierenden 

Setzungen und den erforderlichen Tragfähigkeiten erhöhte Aufwendungen nötig (z.B. Aushub 

der oberen Weichschichten, Stabilisierung der Fläche durch lastverteilende Geokunststoffe, 

Tiefgründung der Kranstandflächen).


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1. Das Bauvorhaben 

1.1. Das Untersuchungsgebiet 

Der Standort des geplanten Ersatzneubaus der Wegebrücke Buchhorst-Lanze befindet sich 

ca. 1 km östlich Lauenburgs unmittelbar östlich der Ortslage Buchhorst. 

Mit dem Bauwerk wird der Elbe-Lübeck-Kanal (ELK-km 58,68) gequert. 

Die genaue Lage des Untersuchungsgebietes ist dem Übersichtsplan, Anlage A 1 und dem 

Aufschlussplan, Anlage A 2 zu entnehmen. 

Das Gelände ist relativ eben. Die Straße liegt im Brückenbereich in Dammlage. 

Entsprechend den Sondier- und Bohransatzpunkten liegen die Höhen außerhalb des 

Dammbereiches zwischen 6,70 m NN und 11,00 m NN. Im Dammbereich wurde eine Höhe 

bis 13,75 m NN gemessen. 

Bei der vorhandenen Brücke handelt es sich um eine nur einspurig befahrbare genietete 

Stahlfachwerkkonstruktion mit Holzbohlenbelag (Spannweite ca. 35 m). Sie wurde zeitnah 

mit dem Elbe-Lübeck-Kanal im Jahr 1900 erbaut. 

Die Brücke wurde 1900 als genietete Stahlfachwerkkonstruktion gebaut und flach gegründet. 

Die Fahrbahn besteht aus Eichenbohlen, welche auf einem Trägerrost aufgelagert sind. Die 

Fahrbahn der Vorlandbrücken besteht aus auf Zoreseisen aufliegenden Schichten aus Bohlen 

einschl. Bettung. Der Trägerrost leitet die Last in die Hauptträger (Fachwerk). Haupt-, 

Längs- und Querträger bestehen aus korrosionsgeschütztem Stahl. 

Die massiven Widerlager und Pfeiler sind auf einer tiefliegenden Stahlbeton-Flachgründung 

gegründet. 

Entsprechend der vorliegenden Bestandszeichnung liegt die Gründungsebene bei 

+5,5 m NN. 

Entlang des Kanalufers verlaufen Wege, teils auf der Dammkrone. Der Uferbereich ist teils 

schilfbewachsen, bereichsweise wachsen hier auch Bäume. Der Kanalwasserspiegel liegt 

mit +8,85 m NN zumeist über dem Niveau des Geländes. 

Das umliegende Gelände wird landwirtschaftlich genutzt. 

Mit dem Vorhandensein von Leitungen und Kabeln ist aufgrund der Nähe zur Ortslage 

Buchhorst zu rechnen. Vor Baubeginn ist deren genaue Lage festzustellen. Gegebenenfalls 

sind Umverlegungen zu veranlassen. 

Das Gelände liegt im Bereich einer eiszeitlichen Rinne. Unter Auffüllungen und holozänen 

Sanden sowie bereichsweise Torf stehen Mudde, Wiesenkalk und Schluff. Diese Böden 

werden von Geschiebemergel und Sanden unterlagert. 

1.2. Die Bauaufgabe 

Es ist im unter Punkt 1.1 beschriebenen Untersuchungsgebiet der Ersatzneubau der Straßenbrückenanlage 

Lanze - Buchhorst vorgesehen. Die Brücke ist als einfeldrige Stahlkonstruktion 

geplant. Die Durchfahrtshöhe im Kanalbereich wird auf 5,25 m erhöht. Der Brückenneubau 

liegt in der gleichen Trasse wie die vorhandene Brücke. Die Stützweite beträgt 

43,50 m, die Gesamtbreite des Oberbaus 8,80 m. 

Die Gradiente der Straße wird im direkten Widerlagerbereich um ca. 1,3 m erhöht. Die 

Dämme werden jedoch nicht verbreitert. Die Anhebung der Gradiente beginnt bzw. endet 

jeweils 70 m vor bzw. hinter der Brücke.


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Nordwestlich der Brücke sind landseitig des Kanalseitendammes die Baustelleneinrichtungsfläche 

und die Fläche für die Überbaumontage vorgesehen. Diese Flächen sollen auf einer 

Höhe von 10,0 m NN liegen. Hier befindet sich auch die Kranstellfläche für die Überbaumontage, 

die allerdings in den Dammbereich hineinreicht und sich direkt an den Weg auf der 

Dammkrone anschließt. Der Standort der Baustellenkrane ist direkt nördlich neben den beiden 

Widerlagern vorgesehen. Nördlich der Brücke ist am westlichen Ufer des Kanals ein 

temporärer Anleger für einen Schwimmponton geplant.


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2. Der Baugrund 

2.1. Allgemeine Baugrundverhältnisse 

Die erkundete Baugrundschichtung ist den Bohrprofilen, den Widerstandslinien der Drucksondierungen 

und Profilen der Rammsondierungen, Anlage A 4.1.1 bis A 4.1.9, sowie den 

Baugrundschnitten, Anlage A 4.2.1 bis 4.2.3, zu entnehmen. Dabei wurden die Profile in den 

Anlagen A 4.1.1 bis A 4.1.9 so angeordnet, dass quasi Schnittdarstellungen entstehen. 

Danach wurde im Bereich der Straßenbrückenanlage Lanze -Buchhorst folgende Baugrundsituation 

angetroffen: 

Brücke: 

Die Deckschicht wird außerhalb des Straßendammes von einer 1,0 m bis 2,0 m starken Auffüllung 

gebildet. Im Bereich des Dammes besteht die Deckschicht im Straßenbereich aus 

Pflaster, die Auffüllung ist zwischen 3,7 m und 6,5 m mächtig. 

Unterhalb der Auffüllung wurden bei allen Bohrungen Sande mit unterschiedlichen 

Schluffanteilen und bereichsweisen organischen Einschlüssen erkundet. Diese Sande erreichen 

im östlichen Widerlagerbereich eine Mächtigkeit von 6,0 m bis 8,3 m (im Mittel 6,8 m) 

und stehen bis in Tiefen zwischen 2,36 m NN und -0,47 m NN. 

Im westlichen Widerlagerbereich sind diese oberen Sande 3,0 m bis 7,0 m mächtig (im Mittel 

5,4 m) und stehen bis in Tiefen zwischen 4,36 m NN und 2,22 m NN. 

Dabei sind zwischen Auffüllung und oberen Sanden bei einigen Bohrungen im Bereich des 

östlichen Widerlagers Mudde und organische Schluffe in einer Stärke von 0,4 m bis 2,1 m 

(im Mittel 1,3 m) eingelagert (BK 18/10, BK 19/10, BK 20/10, BK 21/10). 

Die oberen, holozänen Sande werden in allen Aufschlüssen von Mudde und teils Wiesenkalk 

unterlagert. Häufig sind Sandstreifen eingelagert. Dabei steht der Wiesenkalk unterhalb der 

Mudde in einigen Aufschlüssen im Bereich des westlichen Widerlagers (BK 1/02, BK 2/02, 

BK 9/10, BK 10/10). Die Organogene (Mudde und Wiesenkalk, organisch durchsetzte 

Schluffe und Tone) weisen im Bereich des östlichen Widerlagers Mächtigkeiten zwischen 

0,6 m und 3,1 m (im Mittel 1,8 m) auf und stehen bis in eine Tiefe von 11,1 m unter OKG bis 

14,8 m unter OKG (-0,7 m NN bis -1,58 m NN). 

Im Bereich des westlichen Widerlagers sind sie zwischen 1,4 m und 4,9 m mächtig (im Mittel 

3,4 m) und stehen bis in eine Tiefe von 10,2 m unter OKG bis 15,5 m unter OKG (1,18 m NN 

bis -2,18 m NN). 

Im Bereich des östlichen Widerlagers werden die organischen Erdstoffe von Schluff (Mächtigkeit 

0,6 m bis 2,9 m, im Mittel 1,5 m), teils mit organisch durchsetzten Streifen, unterlagert. 

Unterhalb der Schluffe bzw. unterhalb der Organogene wurden bei allen Bohrungen ab einem 

Bereich von 0,99 m NN bis -2,18 m NN (westliches Widerlager) bzw. -1,67 m NN bis 

–3,93 m NN (östliches Widerlager) Sande und Geschiebemergel bis zur Endteufe von 

35,0 m unter OKG, allerdings in sehr unterschiedlicher Verteilung, erkundet. Häufig ist eine 

Wechsellagerung Geschiebemergel / Sand zu verzeichnen bzw. es ist ein mergelstreifiger 

Sand oder sandstreifiger Mergel erbohrt worden. Der Geschiebemergel selbst ist nur von 

geringer Plastizität und häufig überwiegen im Mergel die sandigen Anteile. Verbreitet sind 

Steine und auch Kieslagen eingelagert. 

Die Drucksondierungen bestätigen die in den direkten Aufschlüssen angetroffene Schichtung.


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Die nichtbindigen Bereiche der Auffüllung wurden entsprechend den Ergebnissen der Druck- 

und Rammsondierungen zumeist in lockerer und sehr lockerer, nur in den oberen Bereichen 

teils auch in mitteldichter Lagerung, erkundet. 

Die oberhalb des Mergels stehenden Sande wurden ebenso zumeist in lockerer bzw. sehr 

lockerer und nur bereichsweise in mitteldichter Lagerung angetroffen. Die in den Mergel eingelagerten 

Sande sind mitteldicht, teils auch dicht gelagert. 

Der Geschiebemergel weist entsprechend den Ergebnissen der Bohrungen eine teils weiche 

bzw. steife, teils eine steife bis halbfeste Konsistenz und in großer Tiefe im Einzelfall eine 

feste Konsistenz auf. Entsprechend den Spitzendruckwerten der Drucksondierungen liegen 

die Konsistenzen des Mergels jedoch überwiegend im steifen bis halbfesten, teils im festen 

Bereich. 

Diese Unterschiede sind dadurch zu begründen, dass der erkundete Mergel zumeist sehr 

stark sandstreifig und nur sehr schwach bindig ist. 

Die wasserführenden Sandstreifen führen sehr schnell zu Aufweichungen der Proben des 

äußerst wasserempfindlichen, gering plastischen Mergels. 

Baustelleneinrichtungsflächen 

Im Landbereich wird die Deckschicht zumeist von einer Auffüllung gebildet. Sie ist 0,2 m bis 

4,1 m stark. Nur bei BK 16/10 und BK 17/10 im nördlichen Randbereich des Untersuchungsgebietes 

fehlt die Auffüllung. Hier wird die Deckschicht direkt vom Torf gebildet, der in der 

Mehrzahl der restlichen Aufschlüsse (außer BK 11/10 und BK 12/10) unterhalb der Auffüllung 

steht. Der Torf ist zwischen 1,1 m und 3,2 m mächtig (im Mittel 2,1 m) und steht bis in 

eine Tiefe zwischen 5,34 m NN und 3,66 m NN. 

Zumeist wird der Torf von holozänen Sanden (teils mit Kieslagen und Steinen) einer Stärke 

von 1,4 m bis 4,5 m (im Mittel 3,1 m) unterlagert, unter denen wiederum, wie auch im Brückenbereich, 

Mudde und teils auch Wiesenkalk (BK 11/10, BK 14/10) erkundet wurden. Nur 

bei BK 16/10 fehlen die Sande. Bei BK 17/10 steht unterhalb der oberen Sande statt der 

Mudde Schluff in einer Stärke von 0,5 m. Auch im Bereich der BK 15/10 fehlt die untere organische 

Schicht. Bei BK 13/10 wurde unterhalb der Mudde Schluff in einer Stärke von 1,1 m 

angetroffen. 

Unterhalb der Organogene stehen ab einer Tiefe zwischen 1,70 m NN und -3,75 m NN wie 

im Brückenbereich bis zur Endteufe Sand und Geschiebemergel in Wechsellagerung. 

Eine Besonderheit wurde im Bereich der BK 12/10 erbohrt. In einer Tiefe von 14,8 m bis 

16,0 m unter OKG wurde Raseneisenerz angetroffen. Die in der Nähe liegende Drucksondierung 

CPT 6/10 musste im gleichen Tiefenbereich zweimal abgebrochen werden, was auf 

eine Ausdehnung der Schicht aus Raseneisenerz bis in diesen Bereich hinweist. 

Im Wasserbereich (WB 1/10) ist eine ähnliche Schichtung wie im Landbereich zu verzeichnen. 

Unterhalb der Torfschicht bis 1,9 m unter Gewässersohle stehen die oberen Sande, in 

die auch Kies und Steine eingelagert sind, in einer Mächtigkeit von 4,1 m (bis 0,95 m NN). 

Sie werden von Mudde und auch Torf bis in eine Tiefe von -3,75 m NN unterlagert. Darunter 

stehen bis zur Endteufe Sande und Geschiebemergel in Wechsellagerung. Teils wurden 

Kieslagen und auch Steine erkundet. 

Auch hier bestätigen die Drucksondierungen die in den direkten Aufschlüssen angetroffene 

Schichtung. Hinsichtlich den angetroffenen Lagerungsdichten und Konsistenzen gelten die 

Aussagen, die für den Brückenbereich getroffen wurden.


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2.2. Erkundung des Untergrundes 

Zur Klärung der Baugrundsituation am Standort wurden entsprechend dem Auf- 

schlussplan (Anlage A 2) im Bereich der Widerlager und der Baustelleneinrichtungsfläche im 

Jahr 2010 folgende Aufschlüsse geplant: 

westliches Widerlager: 

6 Bohrungen mit einer Tiefe von 35 m (BK 5/10 bis BK 10/10) 

2 Drucksondierungen mit einer Tiefe von 35 m (CPT 4/10, CPT 5/10) 

östliches Widerlager: 

6 Bohrungen mit einer Tiefe von 35 m (BK 18/10 bis BK 23/10) 

3 Drucksondierungen mit einer Tiefe von 35 m (CPT 11/10 bis CPT 13/10) 

Baustelleneinrichtungsfläche: 

6 Landbohrungen mit einer Tiefe von 35 m (BK 18110 bis BK 17/10) 

1 Wasserbohrung mit einer Tiefe von 32 m (WB 1/10) 

5 Drucksondierungen mit einer Tiefe von 35 m (CPT 6/10 bis CPT 10/10) 

Die Bohrungen wurden im Zeitraum vom 12.06.2010 bis zum 05.08.2010 durch die Fa. Vormann 

& Partner im Auftrag des WSA Lauenburg durchgeführt. Sie verliefen zumeist planmäßig. 

Bohrung BK 12/10 musste wegen einer Stein- und Gerölllage (Raseneisenerz) in 

14,8 m bis 16 m Tiefe neu angesetzt werden. 

Die Bohrungen wurden als Bohrungen mit durchgehender Gewinnung gekernter Proben mit 

einem Verrohrungsaußendurchmesser von 219 mm und einem Innendurchmesser von 198 

mm ausgeführt. 

Außer den Linern (609 Stck.) sind aus den Bohrungen 60 gestörte Bodenproben und 24 

Sonderproben entnommen worden. 

Darüber hinaus wurde aus der Bohrung BK 22/10 eine Wasserprobe für die Untersuchung 

auf Beton- und Stahlaggressivität gewonnen. 

Die Drucksondierungen wurden am 15.06.2010 und 11.08.2010 ebenfalls durch die Fa. 

Vormann & Partner niedergebracht. Durch Steinhindernisse ergaben sich häufig Schwierigkeiten, 

die Drucksondierungen konnten bis in folgende Tiefen geführt werden: 

Erreichte Tiefe [m u. OKG] Bemerkung 

CPT 4/10 31,4 m Steinhindernis 

CPT 5/10 35,0 m 0,1 m vorgebohrt (Betonpflaster) 

CPT 6/10 / CPT 6a/10 / 4,55 m / 15,03 m / 15,35 m Steinhindernisse 

CPT 6b/10 



CPT 9/10 35,0 m 

CPT 10/10 / CPT 10a/10 25,87 m / 35,0 m Steinhindernis 

CPT 11/10 26,47 m Steinhindernis, 0,1 m vorgebohrt 



Tab.1 Drucksondierungen


GA-Nr.14/10 



-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Die lage- wie höhenmäßige Einmessung der im Jahr 2010 abgeteuften Aufschlüsse wurde 

durch das WSA Lauenburg durchgeführt. 

Im Jahr 2002 wurden folgende Aufschlüsse im Bereich der Widerlager geplant: 

westliches Widerlager: 

2 Bohrungen mit einer Tiefe von 35 m (BK 1/02, BK 2/02) 

1 Bohrung mit einer Tiefe von 6,0 m (BK 5/02, Dammbereich) 

3 Drucksondierungen mit einer Tiefe von 20,0 m (CPT 1/02, CPT 2/02,CPT 3/02) 

östliches Widerlager: 

2 Bohrungen mit einer Tiefe von 35 m (BK 3/02, BK 4/02) 

3 Rammsondierungen mit einer Tiefe von 20,0 m (SRS 1/02, SRS 2/02, SRS 3/02) 

Die Bohrungen wurden im Zeitraum vom 03.07.2002 bis zum 31.07.2002 durch die Fa. Vormann 

& Partner im Auftrag des WSA Lauenburg durchgeführt. Sie verliefen planmäßig. 

Auch diese Bohrungen wurden als Trockenbohrung mit einem Verrohrungsaußendurchmesser 

von 219 mm ausgeführt. 

Für weiterführende bodenmechanische Untersuchungen sind den Bohrungen 147 gestörte 

Bodenproben und 59 Sonderproben entnommen worden. 

Weiterhin wurde aus der Bohrung BK 1/02 eine Wasserprobe für die Untersuchung auf Beton- 

und Stahlaggressivität gewonnen. 

Die Drucksondierungen wurden am 02.07.2002, die Rammsondierungen am 04.07.2002 

ebenfalls durch die Fa. Vormann & Partner niedergebracht. Die Drucksondierung CPT 1 

konnte nur bis zu einer Tiefe von 17,47 m geführt werden, bei allen anderen Sondierungen 

wurde die geplante Endtiefe von 20,0 m unter OK Gelände erreicht. 

Die lage- wie höhenmäßige Einmessung aller im Jahr 2002 abgeteuften Aufschlüsse lag in 

den Händen der Fa. Vormann & Partner 

2.3. Laboruntersuchungen 

Die aus den Aufschlüssen gewonnenen Bodenproben wurden im Baugrundlabor der INROS 

LACKNER AG und der Baugrund Stralsund Ingenieurgesellschaft mbH bodenmechanisch 

untersucht. 

Die Ergebnisse sind der Anlage A 5 zu entnehmen. Die Anzahl der im Jahr 2002 durchgeführten 

Laboruntersuchungen erscheint in Klammern hinter der Anzahl der 2010 durchgeführten 

Untersuchungen. Die Ergebnisse der 2002 ausgeführten Laboruntersuchungen erscheinen 

in Anlage 5.10 – Zusammenstellung der Versuchsergebnisse. 

1. Wassergehalte 

Es wurden an 126 (7) Bodenproben aus den Tiefenbereichen der Aufschlüsse mit 

bindigen und organischen Erdstoffen der natürliche Wassergehalt entsprechend DIN 

18121, T 1 ermittelt. Gleichzeitig ist an 12 (1) Bodenproben die Fließ- und Ausrollgrenze 

sowie die Plastizität und Konsistenz ( DIN 18122, T 1 ) bestimmt worden


GA-Nr.14/10 



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2. Kornverteilungslinien 

An 10 Proben des Geschiebemergels bzw. Schluffs wurden kombinierte Sieb- und 

Schlämmanalysen und an 42 (20) Proben der Sande Siebungen zur Aufstellung der 

Kornverteilungslinien nach DIN 18123 durchgeführt. 

3. Glühverlust 

4. Dichte 

An 41 (8) Proben der Organogene wurde der organische Anteil mittels einer Glühverlustbestimmung 

nach DIN 18128 bestimmt. 

Für 15 (1) ungestörte Bodenprobe wurde die Dichte nach DIN 18125 bestimmt. 

5. einaxiale Druckfestigkeit 

An 18 (1) ungestörten Bodenprobe wurde die einaxiale Druckfestigkeit mit Hilfe des 

Taschenpenetrometers festgestellt. 

6. Steifezahl 

An 8 Proben wurde die Steifezahl mittels eines Kompressionsversuches ermittelt. Der 

Versuch ist als Ödometerversuch mit behinderter Seitendehnung und Erst- und Wiederbelastung 

durchgeführt worden. 

Bei Mudden wurde die Erstbelastung bis ca. 320 kN/m² geführt, bei Mergel wurde die 

Erst- und Wiederbelastung in Stufen bis σz = 800 kN/m² geführt. 11mal wurde die 

Zeitsetzungskurve ermittelt. 

7. Scherfestigkeit 

Für zwei Proben der Sande wurde die Bestimmung der Scherfestigkeit nach DIN 

18137 durchgeführt. Weiterhin wurde für diese Proben die lockerste und dichteste 

Lagerung nach DIN 18126 festgestellt 

8. undränierte Scherfestigkeit 

An zwei Proben der Mudde wurde mit der Laborflügelsonde die undränierte Scherfestigkeit 

ermittelt. 

2.4. Grundwasserverhältnisse 

Im Untersuchungsgebiet wurde bei allen Aufschlüssen Wasser erkundet. 

Folgende Wasserstände wurden erbohrt:


GA-Nr.14/10 



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Aufschluss 

Nr. 

Datum 

WB 1/10 27.07.10 

m u. OK 

Gelände 

erkundet 

- 

4,70 

Grundwasserstand 

in Ruhe gestiegen 

(+) bzw. 

m u. OK 

Gelände 

m NN 

gefallen (-) 

um [m] 

- 

4,70 

8,85 

4,15 

- 

- 

Bemerkungen 

Kanalwasserspiege 

- 

BK 1/02 04.07.02 3,20 3,10 7,12 +0,10 - 

BK 2/02 09.07.02 3,30 3,10 7,45 +0,20 - 

BK 3/02 13.08.02 2,00 1,80 8,57 +0,20 - 

BK 4/02 08.08.02 2,00 1,80 8,56 +0,20 - 

BK 5/02 31.07.02 1,90 1,90 11,85 - Schichtenwasser 

BK 6/10 25.06.10 6,50 7,04 6,25 -0,54 - 

BK 7/10 05.08.10 4,20 5,04 6,02 -0,84 - 

BK 8/10 23.06.10 6,00 5,89 6,67 +0,11 - 

BK 9/10 02.07.10 6,80 7,55 5,77 -0,75 - 

BK 10/10 07.07.10 6,90 6,72 6,78 +0,18 - 

BK 11/10 12.07.10 4,00 4,52 6,04 -0,52 - 

BK 12/10 03.08.10 3,90 3,45 6,56 +0,45 - 

BK 13/10 14.07.10 1,50 1,09 6,02 +0,46 - 

BK 14/10 15.07.10 2,95 4,14 6,40 -1,19 - 

BK 15/10 14.07.10 2,00 1,09 5,97 +0,91 - 

BK 16/10 16.06.10 0,50 2,60 4,17 -2,10 - 

BK 17/10 15.06.10 2,00 1,82 4,88 +0,18 - 

BK 18/10 08.07.10 5,95 20,41 -6,68 -14,46 - 

BK 19/10 12.07.10 5,85 6,98 6,40 -1,13 - 

BK 20/10 28.07.10 6,00 5,40 8,35 +0,60 - 

BK 21/10 22.07.10 5,70 5,95 7,59 -0,25 - 

BK 22/10 19.07.10 5,80 5,12 7,88 +0,68 - 

BK 23/10 14.07.10 4,85 5,10 7,72 -0,25 - 

Tab. 2 Wasserstände


GA-Nr.14/10 



-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Es wurde damit im Landbereich Wasser zumeist zwischen +8,57 m NN und +4,17 m NN 

angetroffen. Der in einigen Bohrungen verzeichnete relativ starke Grundwasserabfall 

(besonders BK 14/10, BK 16/10, BK 18/10, BK 19/10) ist möglicherweise darauf zurückzuführen, 

dass der Wasserausgleich durch die Verrohrung behindert wurde. In der Nähe des 

Kanals korrespondiert das Grundwasser mit dem Kanalwasserspiegel (Normalstau 8,85 m 

NN). In den niedriger gelegenen Bereichen hinter dem Kanaldamm wurde Grundwasser teils 

schon kurz unter der Geländeoberfläche erbohrt. 

Bei BK 5/02 und damit im Straßendammbereich wurde auf aufgefüllten bindigen Schichten 

aufgestautes Sickerwasser 1,9 m unterhalb der Straßenoberfläche angetroffen. 

Jahreszeitlich und niederschlagsbedingt ist mit Schwankungen der Wasserstände zu rechnen. 

Das höchste Hochwasser ist mit 10,0 m NN angegeben. 

Für die Brücke und die Spundwand sollte für alle Lastfälle von einem Wasserstand von 

8,85 m NN ausgegangen werden. Im direkten Kanalbereich (bis ca. 15 m hinter der Wasserlinie) 

sollte das höchste Hochwasser bei den Berechnungen berücksichtigt werden. 

In den niedriger gelegenen Bereichen hinter dem Kanaldamm sollte das Grundwasser in 

Höhe OK Gelände berücksichtigt werden. 

Die durchgeführten Grundwasseranalysen ergaben, dass das Grundwasser nicht betonangreifend 

reagiert. 

In Bezug auf die Stahlaggressivität nach DIN 50929 / T3 ergibt sich für die entnommenen 

Wasserproben (Oberflächenwasser und Grundwasser) folgendes Bild: 

Korrosionswahrscheinlichkeit für Mulden- und 

Lochkorrosion 

für Flächenkorrosion 

im Unterwasserbereich sehr gering sehr gering 

Wasser/Luft - Grenze gering sehr gering 

Tabelle 3 Stahlaggressivität des Grundwassers 

Die korrosionsbedingte Dickenabnahme im Süßwasserbereich kann in Abhängigkeit von der 

Standzeit dem Bild E 35-3 der EAU 2004 entnommen werden. 

2.5. Besonderheiten 

Besonderheiten in Bezug auf die Baugrund- und Grundwasserverhältnisse im Untersuchungsgebiet 

wurden nicht festgestellt.


GA-Nr.14/10 



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2.6. Baugrundeigenschaften 

Anmerkung: bei der Auswertung der Laborversuche werden auch die im Jahr 2002 ermittelten 

Werte berücksichtigt 

- Auffüllung (Schicht Nr. 1a und 1b) 

Die Auffüllung besteht entsprechend den Ergebnissen der direkten und indirekten 

Aufschlüsse in ihren oberen Bereichen überwiegend aus Fein- und Mittelsanden 

(Schicht 1a). Eine Ausnahme stellt die Bohrung BK 12/10 dar, bei der die Auffüllung 

durchgehend als Mischboden aus Sand, Torf und Lehm zu bezeichnen ist. 

Bereichsweise sind in Schicht 1a kiesige, sowie grobsandige und geringe schluffige 

Anteile vorhanden. Teils ist die Auffüllung schwach organisch bzw. es sind Wurzelreste 

angetroffen worden. Vereinzelt sind Steinlagen erkundet worden (BK 20/10 in 

2 m unter OKG). Auch Bauschutt wurde vereinzelt gefunden. 

Im Straßenbereich besteht die Deckschicht aus Pflaster. 

Hinsichtlich ihrer Kornverteilung ist die Auffüllung zumeist als eng gestufter Sand 

(SE), teils auch als schwach schluffiger Sand (SU), organisch durchsetzter Sand 

(OH) und vereinzelt als intermittierend bzw. weit gestufter Sand (SI / SW) zu bezeichnen. 

Folgende Ergebnisse konnten den bodenmechanischen Untersuchungen an den 

aufgefüllten Sanden entnommen werden: 

Ungleichförmigkeit U: 2,3 bis 6,1 

Mittelwert (n=14) 3,7 

Schluffanteil: 0 % bis 4% 

Mittelwert (n=14) 1,6 % 

Durchlässigkeit nach Hazen: 1,1x10 -4 m/s bis 1,2x10 -3 m/s 

Mittelwert (n=14) 3,2x10 -4 m/s 

Die aufgefüllten Sande sind damit durchlässig. 

Die Lagerung der Auffüllung ist entsprechend den Ergebnissen der Drucksondierungen 

und Rammsondierungen überwiegend sehr locker (ID


GA-Nr.14/10 



-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Im östlichen Uferbereich besteht die untere Auffüllung aus organischem Schluff (OU) mit 

Feinsandanteilen (BK 3/02) bzw. sandstreifigem Geschiebelehm (BK 4/02). Bei BK 8/10 

wurde im unteren Auffüllungsbereich ein teils stark organischer Boden angetroffen. Es 

wurde hier ein Glühverlust von 27,3 % ermittelt. Die im westlichen Uferbereich liegende 

Bohrung BK 11/10 weist einen aufgefüllten Geschiebelehm auf. 

Der aufgefüllte Geschiebelehm ist ein leichtplastischer Boden. Er ist ein stark sandiger, 

schwach kiesiger und schwach organischer Schluff. 

Entsprechend der Einordnung in das Plastizitätsdiagramm wird der aufgefüllte Lehm 

als leichtplastischer Ton (TL) eingestuft. 

Die Konsistenz der aufgefüllten bindigen Erdstoffe ist als weich bis steif, teils auch als 

weich zu bezeichnen. Die erkundete weiche bzw. weiche bis steife Konsistenz wird durch 

den mit 33,8 % (BK 5/02) bzw. 22,3 % (BK 11/10) ermittelten Wassergehalt unterstrichen. 

Der aufgefüllte Lehm und organische Schluff ist nur sehr schwach wasserdurchlässig 

und wirkt als Wasserstauer. 

Er ist ein wasserempfindlicher Boden. Geringe Änderungen des Wassergehaltes bewirken 

eine rasche Änderung der Konsistenz. 

Sowohl der stark schluffige Sand, als auch der Lehm und der organische Schluff sind 

stark frostempfindlich (F3).


GA-Nr.14/10 



-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

- obere Sande (Schicht Nr. 2a und 2b) 

Die oberen Sande (Sande oberhalb des Geschiebemergels) zeigen eine sehr unterschiedliche 

Kornverteilung. Die Bandbreite der erkundeten Sande reicht von schwach 

kiesigen Grobsanden mit Mittelsand- und Feinsandanteilen über schwach feinkiesige 

Mittelsande bis zu Sanden mit schluffigen Bestandteilen (SE, SU, SU-). Auch Sande 

mit geringen organischen Anteilen wurden erbohrt (OH). Bereichsweise wurden Kies- 

Sand-Gemische erkundet (SI, SW, GI). Es überwiegen jedoch die eng gestuften 

Sande (SE). 


oberen Sanden entnommen werden: 

Ungleichförmigkeit U: 2,3 bis 4,9, im Einzelfall 18,3 

Mittelwert (n=23): 3,9 

Schluffanteil: 0% - 4% 

Mittelwert (n=23): 1% 

Durchlässigkeit nach Hazen: 1,2x10 -4 m/s bis 1,7x10 -3 m/s 

Mittelwert (n=23) 4,8x10 -4 m/s 

Damit sind die überwiegend angetroffenen Sande mit einem Schluffgehalt unter 5 % 

als durchlässig zu bezeichnen. Die Durchlässigkeit der stärker schluffigen Sande wird 

deutlich unter k = 10 -5 m/s zu erwarten sein. 

Ein Scherversuch an einem stark grobsandigen und schwach feinsandigen Mittelsand 

erbrachte einen Reibungswinkel von 36,4° und eine Kohäsion von 0 kN/m² (bei 

mitteldichter Lagerung). 

Die Lagerungsdichte der oberen Sande ist entsprechend den Ergebnissen der Druck- 

und Rammsondierungen überwiegend als locker (ID


GA-Nr.14/10 



-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Die Konsistenz ist zumeist als weich bis steif, verbreitet auch als steif zu bezeichnen. 

Nur vereinzelt ist die Mudde von weicher bis breiiger Konsistenz. 

Unterhalb der Mudde wurde im Bereich des westlichen Widerlagers und auch der 

Baustelleneinrichtungsfläche Wiesenkalk, ein schwach organischer bis organischer 

und feinsandiger bis stark feinsandiger Schluff mit hohen Kalkanteilen (OK) erkundet. 

Dieser Boden wies, ebenfalls durch die relativ hohe Auflast, eine zumeist steife, teils 

weiche bis steife Konsistenz auf. 

Es wurden für die Mudde folgende Laborwerte ermittelt: 

natürlicher 

Wassergehalt w: 12,8 % - 97,6 % 

Mittelwert (n=38): 60,5 % 

Glühverlust: 2,2 % - 23,6 % 


Fließgrenze wL: 50,2 % und 102,2 % 

Ausrollgrenze wp: 32,0 % bis 85,3 % 

Plastizität Ip: 16,9 % und 18,2 % 

Dichte ρ: 1,33 g/cm³ bis 1,78 g/cm³ 

Mittelwert (n=10): 1,51 g/cm³ 

Porenzahl e: 0,84 – 1,94 


undrän. Scherfestigkeit cu: 72 kN/m² bis 210 kN/m² 

Mittelwert (n=7): 131 kN/m² 

Im Einzelfall wurde an einem Mud mit kohleartigen Einlagerungen mit dem 

Taschenpenetrometer eine undränierte Scherfestigkeit von 2178 kN/m² gemessen. 

Für den Wiesenkalk wurden folgende Laborwerte ermittelt: 

natürlicher 

Wassergehalt w: 26,6 % - 85,1 % 


Glühverlust: 2,0 % - 9,3 % 


Dichte ρ: 1,49 g/cm³ 

undrän. Scherfestigkeit cu: 157 kN/m² 

Kompressionsversuche an der Mudde (OU) und dem Wiesenkalk brachten folgende Ergebnisse: 

Bohrung 

Nr. 

Tiefe unter 

GOK 

Konsistenz 

Bodengruppe 

Eoed [kN/m²] für ..... MN/m² 

Erstbelastung 

ca.0,06 ca. 0,12 ca. 0,2 ca. 0,3 

WB 1/10 9,9-10,15 m steif OT 3,0 4,6 6,8 6,8 

BK 11/10 9,75 -10,0 m steif OU 2,3 3,0 4,0 5,4 

BK 14/10 11,75-12,0 m steif OK 6,8 8,2 9,5 12,1 

BK 19/10 12,0-12,3 m w.-stf. OU 5,7 6,1 6,1 4,2 

Tabelle 4: Ergebnisse der Kompressionsversuche an Mudde und Wiesenkalk


GA-Nr.14/10 



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Für den im Bereich der geplanten Baustelleneinrichtungsfläche oberflächennah vorhandenen 

Torf wurden folgende Laborwerte ermittelt: 

natürlicher 

Wassergehalt w: 73,1 % - 240 % 


Glühverlust: 17,6 % - 73,1 % 


Der Torf ist teils zersetzt (HZ), teils nicht zersetzt (HN). 

Die Mudde als auch der Wiesenkalk sind trotz der Vorbelastung setzungsempfindlich 

und besitzten eine geringe Tragfähigkeit. Der Torf ist nicht vorbelastet und besitzt nur 

eine sehr geringe Tragfähigkeit und ist sehr setzungsempfindlich. 

Die Organogene sind sehr schwach wasserdurchlässig. 

Die für Organogene relativ hohen undränierten Scherfestigkeiten sind durch die Vorbelastung 

durch die Auffüllung und die Sande zu erklären. 

Sowohl der Faulschlamm als auch der Wiesenkalk und der Torf sind sehr frostempfindlich 

(F3). 

- Schluff (Schicht Nr.4) 

Der bereichsweise relativ geringmächtig unterhalb der Mudde angetroffene Schluff ist 

teils ein leichtplastischer Boden (TL, UL), teils ist er aber auch mittelplastisch (TM) 

bzw. ausgeprägt plastisch (UA). Er ist teils schwach, teils stark feinsandig und teils 

schwach tonig bis tonig. Bereichsweise wurden Muddestreifen und auch Pflanzeneinlagerungen 

erkundet. Die Struktur war häufig als „gebändert“ zu beschreiben. 

Die Konsistenz des Schluffes und tonigen Schluffes ist zumeist weich bis steif, teils 

steif. 

Es wurden folgende Laborwerte ermittelt : 

natürlicher 

Wassergehalt w: 51,0% bis 66,2% 


Fließgrenze wL: 82,0 % 

Ausrollgrenze wp: 61,6 % 

Plastizität Ip: 20,4 % 

Dichte ρ: 1,59 g/cm³ 

Der Schluff und tonige Schluff ist relativ setzungsempfindlich und nur eingeschränkt 

tragfähig. 

Die Ermittlung der undränierten Scherfestigkeit mit Hilfe des Taschenpenetrometers 

an zwei ungestörten Proben aus verschiedenen Bohrungen erbrachte teils Werte von 

cu > 225 kN/m², teils aber auch Werte von cu = 50 kN/m². Die geringeren Werte sind 

durch eingelagerte Sandstreifen zu erklären. 

Der Schluff ist nur schwach wasserdurchlässig und wirkt als Wasserstauer. 

Er ist stark frostempfindlich (F3).


GA-Nr.14/10 



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- Kies (Schicht Nr. 5) 

Bei BK 2/02 wurde im Bereich von 14,0 m unter OK Gelände bis 15,0 m unter OK Gelände 

ein steiniger und sandiger Kies mit Mergelstreifen und Gerölllagen angetroffen 

(GU). Eine Wechsellagerung von Kiesen, Sand und Geschiebemergel wurde auch 

bei BK 14/10 in einer Tiefe von 16,5 m unter OKG bis 19,0 m unter OKG angetroffen 

(GI, SU-). Bei BK 9/10 ist 16,0 m unter OKG eine Kieslage mit Steinen eingelagert 

(GI). 

Bei den in BK 12/10 in einer Tiefe von 14,8 m unter OKG bis 16,0 m unter OKG angetroffenen 

Geröllen und Kiesen handelt es sich um Raseneisenerz. 

Es kann bei den Kiesen von einer mitteldichten Lagerung ausgegangen werden. 

- Geschiebemergel (Schicht Nr. 6) 

Der Geschiebemergel ist ein nur leichtplastischer Boden. Er ist ein stark sandiger, 

schwach toniger, schwach kiesiger Schluff. Verbreitet war er auch als schluffiger bzw. 

stark schluffiger und schwach kiesiger Sand zu bezeichnen. Bereichsweise sind Steinlagen 

erkundet worden. In den Mergel sind zahlreiche wasserführende Sandstreifen eingelagert. 

Häufig ist von einer Wechsellagerung Sand / Mergel zu sprechen. 

Entsprechend der Einordnung in das Plastizitätsdiagramm wird der Mergel zumeist 

als Sand-Schluff-Gemisch (SU-), teils als Sand-Ton-Gemisch (ST) und vereinzelt als 

leichtplastischer Ton (TL) eingestuft. 

Die Konsistenz des Mergels reicht entsprechend der Ansprache in den Bohrungen von 

weich bis halbfest. Überwiegend war die Konsistenz steif. Im Einzelfall wurde in größeren 

Tiefen der Mergel in fester Konsistenz erkundet. 

Entsprechend den Spitzendruckwerten der Drucksondierungen liegen die Konsistenzen 

des Mergels jedoch nicht im weichen Bereich, überwiegend sind sie steif und 

halbfest. 

Diese Unterschiede sind dadurch zu begründen, dass der erkundete Mergel zumeist 

sehr stark sandstreifig und nur sehr schwach bindig ist. 

Die wasserführenden Sandstreifen führen sehr schnell zu Aufweichungen der Proben 

des äußerst wasserempfindlichen, gering plastischen Mergels. 

Folgende Ergebnisse konnten durch bodenmechanische Untersuchungen gewonnen 

werden: 

nat. Wassergehalt w: 8,8 % bis 13,6 % 

Mittelwert (n=99): 11,2% 

Fließgrenze wL: 15,2 % bis 21,3 % 

Mittelwert (n=13): 17,9% 

Ausrollgrenze wp: 9,6 % bis 12,4 % 


Plastizität Ip: 5,5 % bis 10,9 % 


Dichte ρ: 2,10 g/cm³ bis 2,28 g/cm³ 

Mittelwert (n=9): 2,22 g/cm³ 

Porenzahl e: 0,29 – 0,39 


undrän. Scherfestigkeit cu: 53 kN/m² bis 209 kN/m² 

Mittelwert (n=22): 139 kN/m²


GA-Nr.14/10 



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Ergebnisse der Kompressionsversuche: 

Bohrung 

Nr. 

Tiefe unter 

GOK 

Konsistenz 

zahl 

bzw. 

Konsistenz 

Eoed [kN/m²] für ..... MN/m² 

Erstbelastung Wiederbelastung 

ca.0,2 ca. 0,4 ca. 0,4 ca. 0,78 

WB 1/10 21,9–22,1 m stf.-hf. 50 60 122 77 

BK 7/10 13,0-13,25 m steif 46 66 142 184 

BK 16/10 25,0-25,3 m 0,78 24 40 87 99 

BK 20/10 19,0-19,3 m steif 27 40 134 121 

Tabelle 5: Ergebnisse der Kompressionsversuche an Geschiebemergel 

Auffällig sind die teils sehr hohen Steifezahlen, insbesondere bei den Wiederbelastungen. 

Möglicherweise ist der hohe Sandanteil und die damit verbundene geringe Plastizität 

die Ursache. 

Wegen dieser bereichsweise äußerst geringen Plastizität des Geschiebemergels konnten 

die Fließgrenzenermittlungen an mehreren Proben nicht durchgeführt werden. Die 

teilweise recht geringen Werte der undränierten Scherfestigkeiten sind durch Sandeinlagerungen 

und aufgeweichte Proben im Bereich von Sandeinlagerungen zu erklären. 

Der Mergel ist nur sehr schwach wasserdurchlässig (k < 10 -8 m/s) und wirkt als Wasserstauer. 

Er ist ein äußerst wasserempfindlicher Boden. Geringe Änderungen des Wassergehaltes 

bewirken eine rasche Änderung der Konsistenz. 

Er ist stark frostempfindlich (F3). 

- untere Sande (Schicht 7), Steine (Schicht 8) 

Bei den in den Geschiebemergel eingelagerten, unteren Sanden handelt es sich zumeist 

um Fein- und Mittelsande, teils auch Grobsande mit kiesigen Anteilen und bereichsweise 

schluffigen Anteilen (SE, SU). 

Verbreitet sind in die unteren Sande Mergelschichten eingelagert bzw. es ist von einer 

Wechsellagerung Sand / Geschiebemergel zu sprechen. 

Auch Steinlagen wurden erkundet. So stehen z.B. im Bereich der BK 2/02 von 30,7 m 

unter OKG bis 32,0 m unter OKG kiesige Steine. 


Sanden entnommen werden: 

Ungleichförmigkeit U: 1,9 – 6,1 


Schluffanteil: 0% - 14% 

Mittelwert (n=5): 3 % 

Durchlässigkeit nach Hazen: 4,8 x10 -5 m/s bis 2,7x10 -3 m/s 

Mittelwert (n=16) 2,6x10 -4 m/s


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Damit sind die überwiegend angetroffenen Sande mit einem Schluffgehalt unter 5 % 

als durchlässig zu bezeichnen. Die Durchlässigkeit der stärker schluffigen Sande wird 

deutlich unter k = 10 -5 m/s zu erwarten sein. 

Ein Scherversuch an einem Fein- bis Mittelsand erbrachte einen Reibungswinkel von 

32,3° und eine Kohäsion von 0 kN/m² (bei mitteldichter Lagerung). 

Es kann von einer mindestens mitteldichten Lagerung der unteren Sande ausgegangen 

werden. Verbreitet sind sie dicht gelagert. 

Die unteren Sande sind überwiegend nicht frostempfindlich (F1). Stärker 

mergelstreifige Bereiche sind jedoch frostempfindlich (F3). 

Für erdstatische Berechnungen werden nachfolgende bodenmechanische Kenn- 

werte als charakteristische Werte gegeben. 

Schicht 

Nr. 

Reibungswinkel 

Ф‘ 

Kohäsion 

c‘ 

Merkmal 

Wichte 

γ 

Wichte 

unter Auftrieb 

γ‘ 

Steifemodul 

Grad kN/m² kN/m³ kN/m³ MN/m² 

Auffüllung, nichtbindig 1a 30 - 16 9,5 10 

Auffüllung, bindig 1b 28 3 21 11 

5 

obere Sande SE/SU 2a 30 - 15 9 

10 

SU- 2b 29 - 19 10 10 

Mudde/ Wiesenkalk 3a 17 4 15 5 3,0 

Torf 

3b 15 5 11 1 0,5-0,8 

Schluff 4 20 2 16 10 5 

Kies 5 36 - 17 10,5 25 

Geschiebemergel 6 30 6 22 12 14 2) 

untere Sande SE/SU 7 33 - 18 11 30 1) 

Tabelle 6: charakteristische Bodenkennwerte 

1) : Es,t = Es,0 (1 + 0,25t) 

2) : Es,t = Es,0 (1 + 0,2t) 

t=0 bezogen auf OK gewachsenen Boden (ursprüngliche Geländeoberfläche) 

Weiterhin werden folgende charakteristische undränierte Scherwerte gegeben: 

Mudde / Wiesenkalk φu = 0° ; cu= 120 kN/m² 

Schluff φu = 0°; cu= ~50 - 200 kN/m² 

Geschiebemergel φu = 0°, cu= 150 kN/m² 

Torf im Bereich der Niederung: φu = 0° ; cu=


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2.7. Lösbarkeit / Rammbarkeit / Bohrbarkeit 

Zum Zwecke der Kalkulation der Erdarbeiten werden folgende Bodenklassen nach DIN 

18300 gegeben: 

Auffüllung nichtbindig: Bodenklasse 3 

Auffüllung bindig: Bodenklasse 4 

Torf: Bodenklasse 2 bis 3 

Mudde / Wiesenkalk: Bodenklasse 3 bis 5 

Schluff: Bodenklasse 4 bis 5 

Sande (SE/SU) : Bodenklasse 3 

Sande (SU-): Bodenklasse 4 

Andere Bodenarten werden als Aushub nicht anfallen. 

Der anstehende Baugrund ist ramm- und bohrbar, teilweise jedoch nur bedingt. 

Mit Ramm-/ Bohrhindernissen muss in Form von Steinen und Geröll in den Sanden und Kiesen 

sowie im Geschiebemergel, gerechnet werden. Verbreitet wurden bei den Aufschlussarbeiten 

Steinlagen angetroffen (Abbruch mehrerer Drucksondierungen und einer Bohrung). 

Auch eine Raseneisenerzlage wurde erkundet. In der Mudde sind feste kohleartige Lagen 

vorhanden. Besonders hinzuweisen ist auf die Gründungskonstruktion der vorhandenen 

Brücke. 

Zum Zwecke der Orientierung werden folgende Rammbarkeiten / Bohrbarkeiten gegeben. 

Die Angaben für Rammbarkeiten beziehen sich dabei auf Freifall- und Explosionsrammen. 

Bodenart Rammbarkeit Bohrbarkeit 

Bodenklassen nach 

DIN 18301 

Auffüllung leicht bis schwer BN 1, BN 2, teils BB 2 und 

Mudde /Torf/Wiesenkalk mittel bis schwer, Rammhindernisse in 

Form von kohleartigen Lagen in der 

Mudde 

BO 1, BS 1 – BS 3 möglich 

BO 1 bis BO 2, teils 

BB 2, BS 1 bis 

BS 3 (kohleartige Einlagerungen 

in der Mudde) möglich 

BN 1, vereinzelt BN 2 

obere Sande (locker bis leicht bis schwer, Rammhindernisse in 

mitteldicht) 

Form von Steinen möglich 

BS 1 möglich 

Kies schwer, Rammhindernisse in Form von BN 1, vereinzelt BN 2 

Steinen /Steinlagen / Raseneisenerz, 

Rammhilfen nach Wahl des AN 

BS 1 bis BS 3 möglich 

Geschiebemergel schwer bis schwerst, 

BB 2 bis BB 4, teils 

Rammhilfen nach Wahl des AN, teilweise 

Rammhindernisse in Form von 

Steinen / Steinlagen 

BN 2, BS 1 bis BS 3 

Schluff mittel bis schwerst BB 2 bis BB 3 

untere Sande (mitteldicht schwerst, Rammhilfen nach Wahl des BN 1 

bis dicht 

AN, teilweise Rammhindernisse in 

Form von Steinen / Steinlagen 

BS 1 bis BS 3 

Tabelle 7 Rammbarkeit / Bohrbarkeit


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Die Zusatzklassen (BS) sind möglich, jedoch nicht zwingend vorhanden. 

Alle Rammarbeiten sind aus Gründen der Standsicherheit des Kanalseitendammes als langsam 

schlagende Rammung auszuführen (< 80 Schläge/min). 

Die Wahl der Rammhilfen obliegt dem Baubetrieb. Dabei ist zu beachten, dass die Tragfähigkeit 

der Bauteile nicht negativ beeinträchtigt wird. 

Vor Baubeginn sollte eine Proberammung erfolgen, um die gewählte Rammtechnologie auf ihre 

Anwendbarkeit unter den zu erwartenden teilweise schwierigen Bedingungen vor Ort zu überprüfen. 

2.8. Verwendbarkeit des Aushubs 

Die Auffüllung sollte ob ihrer Zusammensetzung nur dann wieder eingebaut werden, wenn 

der Anteil organischer Beimengungen bei


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2.9. Untersuchung der bituminösen Straßenbefestigung 

Die bituminöse Straßenbefestigung wurde hinsichtlich ihrer Schadstoffgehalte nach den 

„Richtlinien für die umweltverträgliche Verwertung von Ausbaustoffen mit teer/pechtypischen 

Bestandteilen sowie für die Verwertung von Ausbauasphalt im Straßenbau“ (RuVA-StB 01 

Ausgabe 200, Fassung 2005) untersucht. 

Es wurde aus dem asphaltierten Straßenbereich nordöstlich der Brücke durch die Fa. Vormann 

& Partner eine Probe entnommen. Die Untersuchung erfolgte durch die Firma Kiwa 

Control GmbH. 

Es wurden die PAK im Bindemittel bestimmt und auf die Gesamtgehalte berechnet. Die detaillierten 

Untersuchungsergebnisse können der Anlage A 10 entnommen werden. 

Die im ungeteilten Zustand 6 cm starke bituminöse Straßenbefestigung weist eine zweigeteilte 

Schichtung (je Schicht 3 cm) auf. 

Für die Proben ergaben sich entsprechend des Prüfberichtes der Fa. Kiwa Control GmbH 

folgende Einteilungen gemäß LAGA und RuVA-StB. 

Schicht 1.1 3 cm Zuordnungswert LAGA 1) Z 0 

Zuordnungswert A entspr. RuVA-StB 2) 

Schicht 1.2 3 cm Zuordnungswert LAGA 1) Z 0 

Zuordnungswert A entspr. RuVA-StB 2) 

1) LAGA – Anforderungen an die stoffliche Verwertung von mineralischen Abfällen – Technische 

Regeln für die Verwertung von mineralischen Reststoffen und Abfällen aus dem Baubereich, 

Altlasten und Schadensfällen. Endfassung vom 06.11.2003 

2) Richtlinien für die umweltverträgliche Verwertung von Ausbaustoffen mit teer-/pechtypischen 

Bestandteilen sowie für die Verwertung von Ausbauasphalt im Straßenbau, RuVA-StB 01 

(Ausgabe 2001 / Fassung 2005) 

Proben, bei denen der Gesamtgehalt PAK im Feststoff nach EPA ≤ 25 mg/kg und der Phenol-index 

im Eluat ≤ 0,1 mg/l betragen, entsprechen der Verwertungsklasse A nach RuVA 

und können als Asphaltgranulat im Heißmischverfahren wieder eingesetzt werden. Dabei ist 

ein Einsatz in Asphaltmischanlagen und in Baustellenmischverfahren möglich. 

2.10. Chemische Analyse von Boden- und Materialproben 

2.10.1. Analyse von Bodenproben 

Eine erste Analyse von Bodenproben erfolgte im Jahr 2003 durch die Fa. PGU (Unterlage 

U18). Dabei wurden Proben aus den auf dem Straßendamm in Widerlagernähe liegenden 

Bohrungen BK 1 und BK 2 entnommen. Es ist darauf hinzuweisen, dass diese Bohrungen 

nicht identisch mit den Bohrungen BK 1/02 und BK 2/02 sind. Aus dem Material beider Bohrungen 

unterhalb des oberen Meters wurde bis in eine Tiefe von 4,7 m unter GOK bzw. 5,2 

m u. GOK (Auffüllung) sowie aus den darunter stehenden natürlichen Sedimenten bis 10 m 

unter GOK jeweils eine repräsentative Mischprobe erstellt und entsprechend der zu diesem 

Zeitpunkt gültigen LAGA untersucht.


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Weiterhin erfolgte im Jahr 2010 durch die Firma Kiwa Control GmbH entsprechend den 

durch den Auftraggeber vorgegebenen Anforderungen die Untersuchung von ausgewählten 

Bodenproben nach LAGA. 

Die Bestimmung der Anzahl der Bodenproben und die Festlegung der Entnahmestellen wurden 

ebenfalls durch den Auftraggeber durchgeführt. 

Folgende Proben wurden untersucht: 

jeweils aus 1m Tiefe und Mischproben aus 2,0 m – 5 m, 6,0 m – 10,0 m u. 11,0 m – 15,0 m: 

BK 8/10, BK 9/10, BK 19/10, BK 22/10 

jeweils aus 1 m Tiefe: WB 1/10, BK 7/10, BK 13/10, BK 16/10 

Erfolgte die Einstufung Z1.2 oder höher, wurden bei Mischproben die Einzelproben pro Meter 

auf die auffälligen Parameter untersucht. 

Die detaillierten Untersuchungsergebnisse können den Anlage A 11 und A 13 entnommen 

werden. 

Die Zuordnungswerte Z1 im Feststoff und. Z1.1 bzw. Z1.2 im Eluat stellen die Obergrenze für 

den offenen Einbau in technischen Bauwerken dar (auch in hydrogeologisch ungünstigen 

Gebieten). 

Die Zuordnungswerte Z2 stellen die Obergrenze für den Einbau von Bodenmaterial in technischen 

Bauwerken mit definierten technischen Sicherungsmaßnahmen dar. 

In der folgenden Tabelle werden die Untersuchungsergebnisse zusammengefasst (jeweils 

für die zum Zeitpunkt der Untersuchung gültige LAGA): 

Aufschluss Tiefe Z0 Z1.1 Z1.2 Z2 >Z2 

Nr. 

[m] 

BK 8/10 1 X Cr 

2-5 X MKW 

2 x 

3 x 

4 x 

5 x 

6-10 X MKW ohne 

TOC 

X TOC 

6 X MKW, 

TOC 

7 x 

8 X TOC 

9 X TOC 

10 X TOC 

11-15 X SO4 

11 X SO4 X TOC 

12 X SO4, LF 

13 X SO4, TOC 

14 X SO4 

15 X SO4, TOC


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AufschlussNr. Tiefe 

[m] 

Z0 Z1.1 Z1.2 Z2 >Z2 

BK 9/10 1 x 

2-5 x 

6-10 x 

11-15 X As, LF, ohne 

TOC, SO4 

X TOC, 

SO4 



13 X TOC X SO4 

14 X As, TOC 

15 x 

WB 1/10 1 X ohne TOC, 

SO4 

BK 7/10 1 x 

BK 13/10 1 Xohne 

TOC, SO4 

BK 16/10 1 X LF, ohne 

TOC, SO4. 

BK 19/10 1 X ohneTOC X (TOC) 

2-5 x 

6-10 x 

11-15 X SO4, As 

ohne TOC 

11 x 

X TOC, 

SO4 

X TOC 

X TOC 

X TOC, 

SO4 

12 x 


14 x X SO4 X TOC 

15 X As, SO4 

BK 22/10 1 x 

2-5 x 

6-10 x 

11-15 X ohneTOC X TOC 

11 x 

12 x 

13 X TOC 

14 X TOC 

15 X TOC 

BK 1/03 bis 1m X Zn, Tl, X As,Cr,PCB X Pb 

PAK 

1,0-4,7 X Tl, PCB 

4,7-10 X Tl 

BK 2/03 bis 1m X PAK 

1,0-5,2 x 

5,2-10 x 

Tabelle 8 Ergebnisse der Einstufung der Bodenproben nach LAGA


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Entsprechend der o.a. Einstufung ist der bei den Bauarbeiten anfallende Boden zu verwerten 

bzw. zu entsorgen. Zu den Einstufungen ist Folgendes zu ergänzen: 

Der in der Mischprobe BK 8/10 2-5m ermittelte MKW-Wert von 606 mg/kg konnte in den Einzelproben 

nicht nachgewiesen werden. Hier ist davon auszugehen, dass dieser Wert durch 

eine punktuelle Verunreinigung verursacht wurde und in der Entsorgung nicht berücksichtigt 

werden muss. 

Proben, die nur aufgrund des TOC-Gehaltes in Z2 oder >Z2 eingestuft werden, sind gesondert 

zu betrachten. Die Erhöhung des TOC ist auf die natürliche Beschaffenheit des Bodens 

zurückzuführen und nicht durch organische Schadstoffe bedingt. Die Verwertung dieses Bodens 

sollte nach der Zuordnungsklasse ohne Berücksichtigung des TOC erfolgen. 

Das gleiche gilt für die erhöht ausgewiesenen Sulfatgehalte, wenn der Boden am Standort 

verbleibt. Sulfate reichern sich in torfhaltigen Böden an und können deshalb geogen bedingt 

Werte >Z2 annehmen. Bei Verbringung an einen anderen Standort sind die hierzu geltenden 

Verwertungs- und Entsorgungsbedingungen zu beachten. 

Generell ist einzuschätzen, dass Sulfat das Grundwasser nachteilig verändert und somit 

nicht vernachlässigt werden kann. 

2.10.2 Analyse der Korrosionsschutzproben 

Eine Korrosionsschutzanalyse des Stahlfachwerks der Brücke einschließlich einer Einschätzung 

entsprechend den Zuordnungswerten der LAGA wurde im Jahr 2003 durch die Fa. 

PGU (Unterlage U18) durchgeführt. Eine aktuelle Analyse erfolgte zudem 2010 durch die Fa. 

Kiwa Control GmbH (Unterlage U16, U20). 

Entsprechend Unterlage U 18 ist die Farbprobe aus der Korrosionsschicht des Brückenstahlfachwerks 

erheblich belastet. Hier ist der PCB-Gehalt als sehr hoch zu bewerten (>>Z2) und 

der EOX-Gehalt ist dementsprechend stark erhöht. Der PAK-Gehalt ist ebenfalls nicht unerheblich; 

der Kupfergehalt ist dagegen nur leicht erhöht. Chrom VI und Quecksilber konnten 

nicht nachgewiesen werden. 

In Unterlage U 18 wird darauf hingewiesen, bei den geplanten Rückbaumaßnahmen die arbeitsrechtlichen 

Vorschriften (z.B. Atemschutz beim Zerschneiden der Stahlkonstruktion) zu 

beachten. 

In den aktuellen Untersuchungen durch die Fa. Kiwa Control GmbH (Anlage A 11) wurden 

folgende ausgewählte auffällige Parameter aufgelistet. 

Parameter Ergebnisse mg/kg ZTV-Ing Anhang D 

Strahlschutt 

MSK MCU 

MKW-Index (C10-C40) 1240


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Die Materialprobe aus der Korrosionsschutzschicht der Brücke weist wie schon in den Untersuchungen 

2003 erkennbar, erhebliche Schadstoffbelastungen auf. Besonders hervorzuheben 

sind die hohen Gehalte der Mineralölkohlenwasserstoffe (MKW), der aromatischen Kohlenwasserstoffe 

(BETX) und Blei. Die polyzyklischen aromatischen Kohlenwasserstoffe (PAK 

nach EPA) und Chrom sind ebenfalls erhöht. Auffällig ist weiterhin die PCB- Konzentration 

von 5 mg/kg. 2003 wurde für PCB eine wesentlich höhere Konzentration von 60 mg/kg 

nachgewiesen. Es ist durchaus möglich, dass die Brücke abhängig von der 

Probenahmestelle unterschiedliche Belastungen aufweist bzw. verschiedene Anstriche zum 

Einsatz gekommen sind. 

Ausgehend von den ermittelten Daten kann man schlussfolgern, dass die Korrosionsbeschichtung 

Bleimennige, Öle und eventuell Kunststoff mit PCB-Weichmacher enthält. 

Aufgrund der Schadstoffbelastung ist eine Zuordnung zu einer Strahlschuttgruppe zu diesem 

Zeitpunkt nicht möglich. 

Bei einer Verhüttung der Stahlteile ohne Entfernung des Korrosionsschutzes muss das 

Stahlwerk vorab über die zu erwartende Belastung informiert werden. Sind die Belastungen 

für eine Verhüttung zu hoch bzw. fehlen in dem Werk die notwendigen Umweltschutzmaßnahmen, 

ist die Entfernung der Korrosionsschicht notwendig. Hierbei ist zu beachten, dass 

bei den Arbeiten Schadstoffe freigesetzt und in die Umwelt gelangen können. Zur Verhinderung 

derartiger Umweltverschmutzungen sind bei allen Tätigkeiten geeignete Arbeitsverfahren 

und Schutzmaßnahmen anzuwenden. Bei der Auswahl des Verfahrens zur Entfernung 

des Anstriches sollten umweltschonende und abfallarme Methoden ausgewählt werden. 

Nach Beginn der Arbeiten ist der anfallende Strahlschutt (Strahlmittel und Korrosionsschutz) 

repräsentativ zu beproben und es ist eine Deklarationsanalyse zu erstellen. 

Der anfallende Strahlschutt ist als besonders überwachungsbedürftiger Abfall, Abfallschlüssel 

120116 (Strahlmittelabfälle, die gefährliche Stoffe enthalten) einzustufen und fachgerecht 

zu entsorgen. 

Vorsorglich soll darauf hingewiesen werden, dass bei den Arbeiten gesundheitsschädliche 

Stoffe entstehen können und deshalb die Einhaltung arbeitsschutzrechtlicher Vorschriften 

dringend erforderlich ist. 

2.10.3 Analyse der Unterkonstruktion unter den Straßenbrücken 

Die Unterkonstruktion der Straßenbrücke wurde hinsichtlich des Gehaltes an Asbest untersucht. 

Sowohl die Probenahme, als auch die Untersuchung wurde durch die Fa. Becker – 

Umwelt Ingenieurdienstleistungen und Umweltanalysen ausgeführt. Der Ort der Probenahme 

und die Anzahl der Proben wurden mit der örtlichen Bauüberwachung des Auftraggebers 

abgestimmt. 

Die untersuchte Probe ist asbesthaltig (Massengehaltsklasse lt. VDI RL 3866, Blatt 5: 

15 – 40 %). Die Platten sind aufgrund ihres Aussehens und der Festigkeit trotz ihres erhöhten 

Asbestgehaltes als Asbestzementplatten (festgebundene Asbestprodukte) einzustufen. 

Die Durchführung der Rückbaumaßnahmen im Bereich des Vorhandenseins der Asbestplatten 

ist nur durch geeignete Firmen, die mindestens über die Sachkunde gemäß Anlage 4 der 

TGRS 519 verfügen, durchzuführen. Bei den Arbeiten sind die Bestimmungen der TRGS 

519, Abschnitt 15 zu beachten.


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2.10.4 Analyse des Holzbohlenbelags 

Entsprechend Unterlage U18 wurde die aus den Holzbohlen der Straßenbrücke gewonnene 

Probe auf das Holzschutzmittel Pentachlorphenol (PCP) sowie auf PAK untersucht. PCP 

konnte nicht nachgewiesen werden und der PAK-Gehalt ist mit 0,29 mg/kg TM als sehr gering 

einzustufen. Bei dem Straßenbelag der Brücke handelt es sich aufgrund der Analysenergebnisse 

vermutlich um unbehandelte Hartholzbohlen (Eiche). Wegen der geringfügigen 

Belastung der Bohlen mit PAK ist dieses Altholz gemäß der Altholzverordnung in die Altholzkategorie 

A II einzustufen. Dies ist bei der weiteren Handhabung / Entsorgung zu berücksichtigen.


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3. Beurteilung der Gründung 

3.1. Allgemeines 

Die folgenden Empfehlungen stellen Vorschläge dar, über deren Realisierung der Anwender 

entscheidet. 

Das geplante Bauvorhaben wird aufgrund der vorhandenen Baugrundschichtung in die geotechnische 

Kategorie 2 eingeordnet. 

Gegen das gewählte Konstruktionssystem sowie gegen die gewählte Einordnung in Lage 

und Höhe besteht nach gegenwärtigem Kenntnisstand aus geotechnischer Sicht kein Einwand. 

3.2. Gründungsvorschlag 

3.2.1. Gründungsmethode 

Brücke 

Die Baugrundverhältnisse am geplanten Brückenstandort sind für eine einfache Flachgründung 

auf dem anstehenden Boden nicht geeignet. 

Aufgrund der im direkten Brückenbereich bis in eine Tiefe von bis zu etwa 17 m unter OKG 

stehenden setzungsempfindlichen Böden (Auffüllung, locker gelagert Sande, Mudde, Wiesenkalk 

und Schluff) würde es zu unverhältnismäßigen Setzungen / Setzungsunterschieden 

und Verdrehungen der Fundamente kommen. 

Daher wird eine Tiefgründung der Brücke auf Pfählen vorgeschlagen. 

Möglich wären sowohl eine Rammpfahl- als auch eine Bohrpfahlgründung. 

Während Ortbetonrammpfähle insbesondere den Vorteil einer guten Verdichtung des umliegenden 

Bodens und damit einer hohen Tragfähigkeit aufweisen, ist bei Großbohrpfählen 

besonders die Abtragung von Horizontallasten und Momenten möglich. Die Beseitigung von 

Hindernissen ist möglich. 

Bei den Aufschlussarbeiten wurden zahlreiche Steinhindernisse angetroffen. Zudem sind 

möglicherweise Fundamentreste der alten Brücke im Gründungsbereich zu erwarten. 

Daher werden als Vorzugslösung Großbohrpfähle empfohlen. 

Es werden folgende Mindestabsetztiefen für Druck- und Zugpfähle gegeben: 

Westliches Widerlager: Druckpfähle: -5,00 m NN 

Zugpfähle: -7,00 m NN 

Östliches Widerlager: Druckpfähle: -6,50 m NN 

Zugpfähle: -8,50 m NN 

Bei diesen Absetztiefen werden die gering tragfähigen Böden sicher durchfahren. 

Die Druckpfähle binden mindestens 3 m und die Zugpfähle 5 m in den mindestens weichen 

bis steifen Mergel bzw. in die mitteldicht bis dicht gelagerten Sande ein. 

Größere Absetztiefen sind möglich. Zudem sollten die Pfähle so tief abgesetzt werden, dass 

keine Belastung der Uferwand aus dem Spitzendruck der Pfähle entsteht.


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In Anlage 7 werden zum Zwecke des Entwurfs für Bohrpfähle die Bemessungsprofile einschließlich 

der charakteristischen Werte für Spitzenwiderstand und Mantelreibung gegeben. 

Die Werte für Spitzenwiderstand und Mantelreibung beziehen sich dabei stets auf die im 

betrachteten Bereich ungünstigsten Baugrundeigenschaften. 

Weiterhin sind in den Bemessungsprofilen (Anlage 7) die Steifemodule zur Berechnung der 

horizontalen Tragfähigkeit der Bohrpfähle enthalten. Dabei wurde der Einfluss der Tiefe auf 

die Größe des Steifemoduls bereits berücksichtigt. 

Für die hinter der Spundwand stehenden Pfähle ist zu beachten, dass die Mantelreibung für 

die Pfähle erst unterhalb des Winkels ϑa (Neigung der Gleitlinie gegen die Horizontale) berücksichtigt 

werden darf. Da sich damit in Abhängigkeit der Spundwandlänge in jeder Pfahlreihe 

unterschiedliche Ansätze für die Mantelreibungswerte ergeben, wird eine zusammenfassende 

Tabelle mit Pfahltragfähigkeiten hier nicht erstellt. 

Für genauere, standortbezogene Pfahltragfähigkeiten (Druck / Zug) werden Probebelastungen 

empfohlen. Es können dazu mit entsprechender Stoßmasse auch dynamische Probebelastungen 

durchgeführt werden, wenn die durchführende Institution eine langjährige Erfahrung 

mit dem Messverfahren nachweisen kann. 

Die horizontale Bettungsziffer kh kann für die Pfähle wie folgt in Ansatz gebracht werden: 

kh ≈ Es/d 

Es = Steifemodul entsprechend Punkt 3.8.2 

d = Pfahldurchmesser 1,0 m darf mit d = 1,0 m gerechnet werden 

Der Anwendungsbereich dieser Gleichung wird bei einem Höchstwert der Horizontalverschiebung 

von y = 2 cm oder y = 0,03 x d begrenzt; der kleinere Wert ist maßgebend. 

Die Bodenspannungen dürfen den Grenzwert für den Erdwiderstand Ep nicht übersteigen. 

Die Bohrebene für die Pfähle ist bei +9,5 m NN geplant. Im östlichen Widerlagerbereich wurden 

die oberen Organogene in einer Mächtigkeit von 0,4 m bis 2,1 m erkundet. Dabei liegt 

die Schichtobergrenze dieser nur gering tragfähigen Böden zwischen 7,2 m NN und 

9,3 m NN und damit teils direkt unter der geplanten Bohrebene. Um die Standsicherheit für 

die Bohrtechnik ohne größeren Aufwand (z.B. durch ein geotextilbewehrtes Polster) zu gewährleisten, 

wird empfohlen, diese oberen organischen Böden auszuheben und durch gut 

verdichtbare Sande (DPr =100 %) zu ersetzen. Zudem werden dadurch negative Mantelreibungen 

ausgeschlossen. Allerdings liegt die Aushubebene damit unterhalb des Kanalwasserspiegels 

und es werden erhöhte Aufwendungen zur Gewährleistung der Standsicherheit 

des Kanalseitendammes und zur Wasserhaltung (Umspundung) erforderlich. 

Für die Spundwände werden Bemessungsprofile getrennt für die östliche und westliche 

Spundwand in Anlage A 8 gegeben. 

Im direkten Widerlagerbereich wird die Gradiente der Straße um ca. 1,3 m angehoben. 

Bei Aushub der oberen Organogene ist keine negative Mantelreibung zu erwarten. Die unteren 

organischen Bodenschichten im direkten Brückenbereich sind konsolidiert. Daher ist für 

diese Schichten bei der relativ geringen Lasterhöhung von 1,3 m zusätzlicher Aufschüttung 

keine negative Mantelreibung zu erwarten. Dies gilt auch für einen möglichen Fließdruck.


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Entsprechend der vorliegenden Planung liegt im westlichen Widerlagerbereich die geplante 

Spundwandachse im Bereich des Widerlagers. Im östlichen Widerlagerbereich liegt sie direkt 

hinter dem Fundament. Es wird ein Abbruch des alten Fundamentes erforderlich werden. 

Zu beachten ist in diesem Fall die Standsicherheit der Kanalseitendämme. 

Statt der Spundwand kann auch eine Bohrpfahlwand zur Anwendung kommen. Die in der 

Anlage A7 gegebenen Werte für Pfahlmantelreibung und Pfahlspitzenwiderstand dürfen 

auch für tangierende oder überschnittene Bohrpfahlwände verwendet werden, sofern nur die 

im Kontaktbereich zum Boden wirkenden Nettoflächen für Pfahlspitzenwiderstand und 

Pfahlmantelreibung angesetzt werden. Als Nettofläche wird dabei eine im Grundriss flächengleiche 

rechteckförmige Ersatzwand zugrundegelegt. 

Die Hinterfüllung der Widerlager und der Ansatz des Erddruckes auf die Widerlager ist entsprechend 

dem "Merkblatt über den Einfluss der Hinterfüllung auf Bauwerke" und der ZTVE- 

StB auszuführen. 

Zur Abtragung von Horizontalkräften sollen Verpressanker eingesetzt werden. Daher werden 

im Folgenden auf Verpressanker abgestimmte charakteristische Mantelreibungswerte 

zur Vorbemessung gegeben. Die Werte wurden den Tabellen von Ostermeyer entnommen 

und entsprechend den Empfehlungen des Grundbautaschenbuchs mit dem Faktor 0,5 

abgemindert. 

Für die Bemessung, Ausführung und Prüfung der Verpressanker gilt DIN 4125 (Erlass des 

Bundesministeriums für Verkehr, Bau- und Wohnungswesen vom 18.11.2004). Jeder Bauwerksanker 

ist einer Abnahmeprüfung zu unterziehen. 

Die Eignungsprüfung ist an mindestens drei Verpressankern dort durchzuführen, wo die für 

den jeweiligen Baugrund ungünstigsten Ergebnisse zu erwarten sind. Die im Folgenden gegebenen 

charakteristischen Mantelreibungswerte können nur einer Vorbemessung dienen 

und gelten für Verpresslängen bis 6 m. 

Im bindigen Boden sollte nachverpresst werden, da so die Mantelreibung maßgeblich erhöht 

werden kann. Für Verpresspfähle werden zur Vorbemessung ebenfalls charakteristische 

Mantelreibungswerte gegeben. Diese erscheinen in Klammern hinter den Werten für 

Verpressanker. 

Bereich BK 7/10, CPT 2/02 und BK 8/10 (westliche Spundwand, s. Anlage A 4.1.6): 

ab 0 m NN bis -12 m NN: 

qs,k = 90 kN/m² (50 kN/m²) 

Bereich BK 22/10, CPT 13/10 und BK 23/10 (östliche Spundwand, s. Anlage A 4.1.3): 

ab -2,5 m NN bis -22 m NN Mergel mit Sandstreifen 

qs,k = 80 kN/m² (50 kN/m²) 

Es ist darauf hinzuweisen, dass die Grenzlast bei großen Verpresslängen (ab ca. 6m) unterproportional 

zur Krafteintragungslänge steigt. 

anschließende Straßen 

Die Dämme können flach gegründet werden. Im direkten Brückenbereich ist die Anhebung 

der Gradiente um ca. 1,3 m geplant. Daher sind zusätzliche Setzungen zu erwarten.


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Es ist vorgesehen, während der Bauzeit im westlichen Widerlagerbereich den Baustelleneinrichtungsbereich 

einschließlich der angrenzenden Straße auf eine Höhe von 10,0 m NN zu 

bringen. 

Damit wird der Boden im Straßenbereich temporär um bis zu 3,5 m abgetragen. 

Nimmt man bei längerer Bauzeit (mehrere Monate) an, dass zusätzlich zu der Dammerhöhung 

50% der Aushubmenge setzungserzeugend wirken, sind im Dammbereich Setzungen 

unterhalb des Dammes bis zu ca. 7 cm zu erwarten. 

Bei kürzeren Bauzeiten (einige Wochen) und einer angenommenen setzungserzeugenden 

Wirkung von 25% der Aushubmenge zusätzlich zur Dammerhöhung von 1,3 m sind Setzungen 

bis ca. 5 cm zu erwarten. Die Eigensetzung des Dammes ist bei guter Verdichtung mit 

bis zu 1% der jeweiligen Dammhöhe zu erwarten. 

Im Bereich der BK 8/10 wurde nur 0,5 m unter der bauzeitlich geplanten Aushubsohle ein 

stark organisch durchsetzter Boden angetroffen. Da die Fläche in der Höhe von 10,0 m NN 

als Baustraße genutzt werden wird, sollte hier zur Sicherung der Befahrbarkeit und zur Re- 

duzierung der späteren Dammsetzungen ein Teilaushub des Bodens bis in eine Tiefe von 

ca. 1 m vorgenommen werden. 

Für den östlichen Widerlagerbereich wurde bisher keine Aushubebene angegeben. Geht 

man auch hier von einer Aushubebene von 10,0 m NN aus, so sind unter der Annahme, 

dass die im direkten Widerlagerbereich angetroffenen Organogene, so wie empfohlen 

(s.Gründungsempfehlung der Brücke) ausgeräumt wurden, Setzungen in der gleichen Grö- 

ßenordnung wie im westlichen Widerlagerbereich zu erwarten. 

Die Setzungen werden zu etwa 50% zeitnah zur Schüttung auftreten, die restlichen ca. 50% 

werden erst nach mehreren Jahren abgeklungen sein. 

Zur Vergleichmäßigung der Setzungen ist vor Ausführung der Dammschüttung der Einbau 

eines formstabilen Geogitters zu empfehlen. 

Der Boden ist lagenweise zu schütten und im Trockenen einzubauen. Er ist bis 1 m unter 

Planum nachweislich auf DPr > 98% zu verdichten, darüber entsprechend ZTVE-StB 09. 

Die locker gelagerten Sande sind mit schwerem Verdichtungsgerät zu verdichten. Dabei sind 

die Einschränkungen hinsichtlich der verwendeten Geräte zu beachten (keine schwingungserzeugenden 

Verdichtungsgeräte in Nähe des Kanalseitendammes, s. auch 2.8). 

Die Böschungsneigungen sind wie folgt zu wählen: 

Sande: ß


GA-Nr.14/10 



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Der Boden ist in Lagen über die gesamte Schüttbreite durchgehend einzubauen und in den 

einzelnen Bereichen gleichmäßig zu verdichten. Besonderer Sorgfalt bedarf die Verdichtung 

der Dammböschung. Es wird empfohlen, beiderseits des Dammes ca. 1 m über das Sollprofil 

hinaus zu schütten und zu verdichten und danach die Böschung auszubilden. Die Böschungen 

sind in geeigneter Weise unmittelbar nach ihrer Herstellung vor Erosion zu schützen 

(siehe oben). 

Für die Verdichtung kann jedes Verfahren angewendet werden, das den erforderlichen Verdichtungsgrad 

garantiert. Auch hier sei wieder auf die Einschränkung der Verwendung von 

schwingungserzeugenden Verdichtungsgeräten verwiesen. Der AN hat vor Beginn der Arbeiten 

nachzuweisen, daß das gewählte Arbeitsverfahren die vorgeschriebenen Anforderungen 

realisiert. Es gelten die Verdichtungsforderungen nach ZTVE-StB 09. 

Beim Einbau von bindigen Böden ist ein Quergefälle von min. 6 % zur Abführung von Niederschlagswasser 

anzulegen. Jede Lage ist unmittelbar nach ihrem Einbau zu verdichten. 

Der notwendige Verformungsmodul Ev2>= 45 MN/m² ist nachzuweisen. Dies wird außerhalb 

der Dammbereiche ohne besondere Maßnahmen nicht möglich sein. Es wird ein Polster aus 

kiesigem Sand auf einem formstabilen Geogitter vorgeschlagen. Damit können die Polsterstärken 

wie folgt angesetzt werden: 

Ev2= 5 MN/m² Polsterstärke >= 55 cm 




Es sollten Probefelder angelegt werden, um den Straßenaufbau zu optimieren. 

Der Straßenaufbau ist entsprechend den Standardbauweisen zu wählen. 

Auf eine frostsichere Ausbildung des Straßenaufbaus in Bereichen mit frostempfindlichen 

Erdstoffen ist zu achten. Dabei muss von ungünstigen Wasserverhältnissen ausgegangen 

werden. 

Sollten in der Gründungsebene organische Böden angetroffen werden, so ist zu empfehlen 

in Zusammenarbeit mit einer baubegleitenden geotechnischen Bauüberwachung eventuell 

notwendige Maßnahmen festzulegen. 

Baustelleneinrichtung 

Die Baustelleneinrichtungsfläche soll auf der Westseite einheitlich in einer Höhe von 

+10,0 m NN angeordnet werden. Dies entspricht in etwa der Höhe der im südöstlichen Teilbereich 

vorhandenen Abstellfläche, die in Verbreiterung des Kanalseitendammes errichtet 

wurde. Im westlichen und nördlichen Bereich sind Aufschüttungen bis zu einer Höhe von 

3,3 m notwendig, um die geplante Höhe zu erreichen. 

Während im Bereich der vorhandenen Abstellfläche (BK 11/10, BK 12/10, BK 14/10, 

BK 2/02, CPT 6/10) oberflächennah eine Auffüllung steht, die von lockeren Sanden und organischen 

Böden unterlagert wird, stehen im Bereich der Niederungsfläche oberflächennah 

nicht vorbelastete und nicht tragfähige Torfe (BK 13/10, BK 15/10, BK 16/10, BK 17/10, CPT 

7/10 bis CPT 10/10).


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Im Bereich der vorhandenen Abstellfläche (BK 11/10, BK 12/10, BK 14/10, BK 2/02, 

CPT 6/10) kann die Baustelleneinrichtungsfläche auf dem Planum gegründet werden. Vor 

dem Schütten einer Schottertragschicht zur Verbesserung der Tragfähigkeit sollte das Planum 

mit schwerem Verdichtungsgerät statisch nachverdichtet werden. Die Stärke der Schottertragschicht 

richtet sich nach der geplanten Belastung, sollte aber 20 cm nicht unterschreiten. 

Auf Grund der im Niederungsbereich vorherrschenden hydrologischen bzw. Baugrundverhältnisse 

(oberflächig kompressible Weichböden mit geringer Scherfestigkeit, oberflächennahes 

Grundwasser) wird im Zuge der Baudurchführung zumindest der Einsatz lastverteilender Konstruktionen 

erforderlich, um eine ausreichende Standsicherheit zu gewährleisten. 

Die Arbeitsebene muss so aufgebaut werden, dass bei maximal möglichem Lasteintrag (z.B. 

auftretende Verkehrsbelastung durch Baustellenverkehr) kein Grundbruch hervorgerufen wird. 

Bei einer Auskofferung des Torfes würden sehr große Aushubmengen erforderlich (Mächtigkeit 

der organischen Weichschichten 2,3 m bis 4,2 m) und es würde für einen temporären Baubedarf 

ein relativ großer Eingriff erfolgen, bei dem auch die Standsicherheit der Kanalseitendämme in 

Betracht zu ziehen ist. Zudem werden auch bei Auskofferung des Torfes noch Setzungen auftreten, 

da bereichsweise in größeren Tiefen Mudde, Schluff und Wiesenkalk erkundet wurden. Diese 

Setzungen werden bei 3,3 m Aufschüttmächtigkeit und einer angenommenen setzungserzeugenden 

Verkehrslast von 10 kN/m² etwa bis zu 10 cm betragen. 

Bei einer Auskofferung des Torfes ist der einzubauende Boden (SW, SI, GW, GI) auf mindestens 

mitteldichte Lagerung (D ≥ 0,4) zu bringen. 

Als Vorzugslösung wird empfohlen, die Arbeitsfläche mit einer Aufschüttmächtigkeit von bis zu 

3,3 m zu konzipieren und durch einzubauende, lastverteilende Geokunststoffe zu stabilisieren. 

Die vorhandene Vegetationsschicht sollte als „natürliche Bewehrungslage“ vor Ort verbleiben. 

Bei den Arbeitsebenen sollte auf dem auf der Grasnarbe zu verlegenden Geovlies ein Geogitter 

quer zur Bauwerksachse und direkt darauf ein Geogitter längs zur Bauwerksachse verlegt werden, 

wobei in eine Richtung laufende Bahnen untereinander um mind. 0,5 m zu überlappen sind. 

Nach Überschüttung der Geogitter mit 0,5 m nichtbindigem Erdstoff sind diese umzuschlagen 

und in der jeweiligen Achse um mind. 1,5 m zu überlappen. 

Die Arbeitsebenen sind in jedem Fall so auszulegen, dass die Standsicherheit der Maschinen 

und Ausrüstungen in allen Aufstell- und Arbeitsvarianten gewährleistet werden kann. 

Erfahrungsgemäß ist die Arbeitsebene allseitig mindestens 1,5 m größer als die Aufstandsfläche 

der Baumaschinen in ungünstigster Arbeitsstellung auszubilden. 

Das in der Entwurfsplanung und Ausschreibung für die Arbeitsebene zu berücksichtigende Geogitter 

bzw. Geogewebe sollte eine Mindestzugfestigkeit von F ≥ 75 kN/m (Langzeitzugfestigkeit 

in Längsrichtung) aufweisen, wobei sich die endgültig erforderliche Festigkeit aus der belastungsabhängigen 

statischen Berechnung ergibt. 

Die Öffnungsweiten der Geogitter sind in Abhängigkeit der Körnung des Schüttmaterials zu wählen. 

Die gewählte Öffnungsweite muss eine sichere Verspannung des Geogitters gegen das 

Schüttmaterial gewährleisten.


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Die Bemessung und Anwendung der Geokunststoffe muss unter Berücksichtigung des „Merkblatt 

für die Anwendung von Geotextilien und Geogittern im Erdbau des Straßenbaues“ erfolgen. 

Als Schüttmaterial sind alle rolligen Böden mit folgenden Mindestforderungen geeignet: 

Bodengruppe: SW, SI, GW, GI 

Ungleichförmigkeit U: > 6 

Glühverlust vgl: < 3 % 

Die Arbeitsebene sollte eine Stabilisierung mit einer min. 0,25 m starken Schotterschicht bzw. 

gleichwertigem Recyclingmaterial erhalten, um die Bildung von Fahrspuren in den Sanden weitestgehend 

verhindern zu können. 

Infolge belastungs- und zeitabhängiger Untergrundsetzungen aber auch Spurbildungen sind 

baubegleitende Nacharbeiten an den Arbeitsebenen einzuplanen (z.B. Nachschütten zum 

Ausgleich von Sofort- und Primärsetzungen) und entsprechende Schüttstoffe in der Ausschreibung 

zu berücksichtigen. 

Die Setzungen bei Schüttung auf einem Geokunststoff werden bei 3,3 m Aufschüttmächtigkeit 

und einer angenommenen setzungserzeugenden Verkehrslast von 10 kN/m² bis zu etwa 40 cm 

betragen. Sie werden die gesamte Bauzeit anhalten. 

Die Setzungen sind auch bei der Konzipierung der Grabenverrohrung zu beachten. 

Sind z.B. im Bereich der geplanten Überbaumontagefläche Setzungen in der berechneten Größenordnung 

auch bei Nachprofilierungen bzw. Unterfütterungen nicht akzeptabel, kann auch in 

Teilbereichen unter Beachtung des Lastausbreitungswinkels ein Bodenaustausch vorgenommen 

werden. 

Eine Alternative besteht in der Verwendung von Leichtbaustoffen (expandiertes Polystyrol EPS, 

Blähton oder Schaumglas) als Schütt- bzw. Baumaterial. Dadurch lässt sich das Eigengewicht 

der Schüttung und damit die Setzung verringern. 

So weist Blähton oberhalb des Grundwasserspiegels nur 1/4 bis 1/3 des Raumgewichts herkömmlicher 

Schüttgüter (Sand, Kies) auf. Bei Annahme eines um 2/3 geringeren Raumgewichts 

der Schüttung (2,2 m Blähton, 1m Deckschicht aus Sand) und einer setzungserzeugenden Verkehrslast 

von 10 kN/m² werden die Setzungen bis zu etwa 22 cm betragen und über die gesamte 

Bauzeit anhalten. 

Auch die Bodenersatzmaterialien sind auf einem Geokunststoff aufzubauen. Der Einbau von 

EPS und Blähton ist durch Merkblätter geregelt („Merkblatt für die Verwendung von EPS- 

Hartschaumstoffen beim Bau von Straßendämmen“ und „Merkblatt über die Verwendung von 

Blähton als Leichtbaustoff im Unterbau von Untergrund und Straßen“) Die Abtragung der geplanten 

Lasten (insbesondere Einzellasten) ist nachzuweisen. 

Ein sehr großer Nachteil besteht allerdings in den hohen Kosten, zumal es sich um eine temporäre 

Maßnahme handelt. Da auch bei dieser Variante noch etwa 22 cm Setzungen zu erwarten 

sind, sollten Kosten und Nutzen gegeneinander abgewogen werden (eventuell Wiederverwendung 

der Schüttmaterialien). 

Bei Eintragung von Lasten aus Baumaschinen bzw. aus Lagerlasten auf den Kanalseitendamm 

ist die Standsicherheit des Dammes nachzuweisen.


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Die Stellplätze des Kranes für die Überbaumontage und der Baustellenkrane befinden sich direkt 

hinter dem Kronenweg bzw. direkt hinter der im Brückenbereich kanalseits vorgesehenen 

Spundwand. Die Pratzenlasten sind noch nicht bekannt, da die Krane technologieabhängig von 

der Baufirma gewählt werden. 

Die Standsicherheit der Krane ist nachzuweisen. Beachtet werden sollten auch Setzungen und 

Setzungsunterschiede aufgrund der nur locker gelagerten oberen Sande und der unter diesen 

Sanden angetroffenen nur gering tragfähigen organischen Schichten. Dabei sind auch eventuelle 

Belastungen der Spundwand zu berücksichtigen. 

Kann die Standsicherheit nicht nachgewiesen werden bzw. sollen für den Kanalseitendamm 

zusätzliche Belastungen vermieden werden, so sollten die Krane tief gegründet werden. Dies gilt 

insbesondere für den Kran für die Überbaumontage. Hier ist auch die Belastung der Grabenverrohrung 

durch den Kran zu beachten. 

Vorgeschlagen wird der Einbau von gebohrten und verpressten Mikropfählen. Dieses 

Pfahlsystem stellt nur geringe Anforderungen an die Arbeitsebene sowie die Baustelleneinrichtung 

und erzeugt bei Verwendung von Rotationsbohrgeräten nur geringe Erschütterungen. 

Der Durchmesser der Pfähle darf 300 mm nicht übersteigen. Für die Planung und Herstellung 

der Mikropfähle gilt die DIN EN 14199. Die Pfähle sind in den unteren Sanden bzw. im 

Geschiebemergel abzusetzen. 

Entsprechend der vorliegenden Planung wird der Kran für die Überbaumontage im Bereich der 

Aufschlüsse BK 11/10 bis BK 14/10 sowie CPT 6/10 und CPT 7/10 stehen. 

Damit befindet sich der Kranstandort zum größten Teil im Bereich der Abstellfläche, die bereits 

eine Höhe von ca. 10 m NN aufweist, teils aber auch in der Niederung direkt neben dem Grabeneinlauf 

(BK 13/10). 

Bei einer Schüttung auf 10,0 m NN und den damit verbundenen großen Setzungen, würden sehr 

große Höhenunterschiede in der Kranaufstandsfläche entstehen. Die Knickstabilität im Bereich 

der oberflächennah anstehenden Torfe müsste beachtet werden. 

Sollte eine Verschiebung der Kranstandfläche aus dem Niederungsgebiet heraus nicht möglich 

sein, sollte im Niederungsgebiet im Bereich der Kranaufstandsfläche ein Austausch der oberen 

Weichschichten (Torf) erfolgen. Im Bereich der BK 13/10 wurde dieser Torf bis in eine Tiefe von 

2,5 m unter OK Gelände erkundet. Bei einer Auskofferung des Torfes ist der einzubauende Boden 

(SW, SI, GW, GI) auf mindestens mitteldichte Lagerung (D ≥ 0,4) zu bringen. 

Da in größeren Tiefen allerdings sowohl im Niederungsgebiet als auch im Bereich der Abstellfläche 

auch noch setzungsempfindliche und gering tragfähige Böden vorhanden sind (Setzungen 

durch 3 m zusätzliche Schüttung im Niederungsgebiet auch bei Austausch des oberen Torfes 

wie oben beschrieben ca. 10 cm), wird bei Beibehaltung der geplanten Kranstandfläche eine 

Gründung auf Pfählen empfohlen. 

Zum Zwecke des Entwurfes werden folgende charakteristische Pfahlmantelreibungen für 

verpresste Mikropfähle (Druckpfähle) mit einem Durchmesser von ≤ 300 mm gegeben: 

Bereich BK 11/10, BK 12/10, BK 14/10, CPT 6/10, BK 2/02 (Mindestgründungsebene für 

Druckpfähle: -6,0 m NN) 

bis -3,0 m NN qsl,k = 0 kN/m² 

-3,0 m NN bis -4,5 m NN qsl,k = 170 kN/m² 

-4,5 m NN bis -24,0 m NN qsl,k = 100 kN/m²


GA-Nr.14/10 



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Hinzuweisen ist auf die bei ca. – 5 m NN angetroffene Raseneisenerzlage (BK 12/10, CPT 

6/10) und weitere Steinlagen, die ein Bohrhindernis darstellen. 

Bereich BK 13/10 (Austausch der oberen ca. 2,3 m Torf und Geländeaufhöhung um ca. 

3 m, Mindestgründungsebene für Druckpfähle: -6,0 m NN): Bis in eine Tiefe von 0,0 m NN 

sollten mögliche negative Mantelreibungen durch eine Verrohrung ausgeschaltet werden. 

bis 0,0 m NN qsl,k = 0 kN/m² 

von 0,0 m NN bis -2,5 m NN qsl,k = 70 kN/m² 

von -2,5 m NN bis -27 m NN qsl,k = 100 kN/m² 

Für den entsprechend der vorliegenden Planung im Bereich der BK 4/02 vorgesehenen 

Baustellenkran im östlichen Widerlagerbereich werden für verpresste Mikropfähle (Druckpfähle) 

mit einem Durchmesser von ≤ 300 mm folgende charakteristische Pfahlmantelreibungen 

gegeben (angenommene Aufstellebene: 10,0 m NN): 

bis -1,0 m NN qsl,k = 0 kN/m² 

von -1,0 m NN bis -5,0 m NN qsl,k = 60 kN/m² 

von -5,0 m NN bis -14,0 m NN qsl,k = 100 kN/m² 

von -14,0 m NN bis -24 m NN qsl,k = 80 kN/m² 

Temporäre Anlegedalben 

Die Dalben werden z.B. aus Trossenzug und Schiffsstoß vorwiegend horizontal belastet. Daher 

müssen die Dalben eine ausreichende horizontale Bettung aufweisen. Fußauskreuzungen sind 

zu vermeiden, da die einsetzende Pfropfenbildung ein Einbringen der Dalben bei den schwerst 

zu rammenden Sanden und Geschiebemergel nur behindert. 

Im Bereich der Wasserbohrung WB 1/10 kann für die Berechnung der horizontalen Tragfähigkeit 

der temporären Dalben von folgender Baugrundschichtung mit zugehörigen Steifezahlen ausgegangen 

werden: 

bis +5,0 m NN Torf Es = 0 MN/m² 

+5,0 m NN bis +1,0 m NN obere Sande Es = 10 MN/m² 

+1,0 m NN bis -1,0 m NN Mudde, breiig Es = 0 MN/m² 

-1,0 m NN bis -4,0 m NN organische Tone, steif Es = 3 MN/m² 

-4,0 m NN bis -8,0 m NN Sand, stark schluffig Es = 10 MN/m² 

-8,0 m NN bis -14,0 m NN Geschiebemergel, min. steif Es = 70 MN/m² 

-14,0 m NN bis -23,0 m NN unterer Sand Es = 120 MN/m² 

Die Absetztiefe der Dalben richtet sich nach den statischen Erfordernissen. Die organischen 

Böden sind sicher zu durchfahren. 

Zum Einsatz sollten langsam schlagende Bäre mit hoher Rammenergie kommen. Dies gilt 

insbesondere für die unteren Sande und den Geschiebemergel. Generell sind alle Rammarbeiten 

in Nähe des Dammes aus Gründen der Standsicherheit des Kanalseitendammes mit 

weniger als 80 Schlägen/min auszuführen. Da Rammhilfen die seitliche Bettung reduzieren 

können, sollten sie nur äußerst sparsam eingesetzt werden.


GA-Nr.14/10 



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3.2.2. Bauwerksschutz 

Das Oberflächenwasser ist laut Untersuchung nicht betonangreifend. 

Betonteile, die mit dem Wasser in Berührung kommen, sind entsprechend der gültigen DIN 

auszubilden. 

3.2.3. Schutz des Baugrundes 

Die Bauwerke sind so zu planen und auszuführen, dass eine Kontamination des Baugrundes 

und des Grundwassers mit Schadstoffen ausgeschlossen ist. 

3.3. Setzungen 

Für die an die Brücke angrenzenden Straßenbereiche und die Baustelleneinrichtungsflächen 

wurden bereits im Punkt 3.2.1 Angaben zu den zu erwartenden Setzungen gemacht. 

Im folgenden wird daher auf die Setzung der Bohrpfahlgründung im Widerlagerbereich eingegangen. 

Die mittlere Setzung sG einer Bohrpfahlgruppe entspricht der mit dem Gruppenfaktor Gs belegten 

Setzung eines Einzelpfahles infolge der mittleren Einwirkung FG auf die Gruppenpfähle. 

Die Abschätzung der Setzung einer Bohrpfahlgruppe mit den in den übergebenen Unterlagen 

angegebenen 19 Bohrpfählen und einem Achsabstand von ca. 2m ergab bei einer vertikalen 

Gesamteinwirkung auf die Pfahlgruppe von 7220 kN folgende Werte: 

Pfahlabsetztiefe in der Mindestabsetztiefe (-5 m NN beim westlichen Widerlager, -6,5 m NN 

beim östlichen Widerlager): 

Gesamtsetzung der Pfahlgruppe 2 cm bis 3 cm 

Pfahlabsetztiefe 4 m tiefer als Mindestabsetztiefe (-9 m NN beim westlichen Widerlager, 

-10,5 m NN beim östlichen Widerlager): 

Gesamtsetzung der Pfahlgruppe 3 cm bis 4 cm 

Zur Abschätzung der Gesamtsetzung der Pfahlgruppe wurde das in [U 20] enthaltene Näherungsverfahren 

mit Nomogrammen verwendet. 

Bei Absatz der Pfähle der beiden Widerlager in gleicher Gründungstiefe sollte von Setzungsunterschieden 

von 1 cm ausgegangen werden. 

Es ist darauf hinzuweisen, dass die Setzung von Bohrpfählen in besonderem Maße auch von 

der qualitätsgerechten Ausführung (Vermeiden von Auflockerungen in der Bohrsohle) abhängt. 

Es ist mit ausreichendem Wasserüberdruck zu bohren.


GA-Nr.14/10 



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3.4. Die Baugrube 

Baugruben mit einer Tiefe > 1,25 m müssen vorschriftsmäßig abgeböscht bzw. verbaut werden. 

Für unbelastete Böschungen mit kurzer Standzeit und einer Höhe 

< 5,0 m können folgende Böschungswinkel ohne rechnerischen Nachweis in Ansatz gebracht 

werden: 

Auffüllung: ß < 45° 

Sande: ß < 45° 

Organogene ß < 45° 

Grundwasser wurde im unmittelbaren Bereich der geplanten Widerlager ab ca. 7,7 m NN 

angetroffen. In unmittelbarer Kanalnähe korrespondiert das Grundwasser mit dem Kanalwasserspiegel 

(Normalstau +8,85 m NN), siehe auch Tabelle 2. 

Bei einer Baugrubentiefe bis zu etwa dieser Tiefe werden die Baugruben mit offener Wasserhaltung 

entwässerbar sein. 

Zur Fassung des Niederschlags- und Sickerwassers wird die Errichtung einer Bauzeitdränage 

empfohlen. 

Bei größeren Baugrubentiefen wird eine Wasserhaltung aufwändig (evtl. Umspundung der 

Baugrube). Eine Tiefgründung der Brücke mit entsprechend geringeren Baugrubentiefen ist 

daher auch in Hinsicht auf eine möglichst wenig aufwändige Wasserhaltung zu empfehlen. 

Bei den vorgesehenen Baugrubentiefen (+9,5 m NN Bohrebene) wird eine Absenkung des 

Grundwassers durch eine geschlossene Grundwasserhaltung kaum notwendig werden. 

Im Bereich des Niederungsgebietes wurde Wasser bereits kurz unter OK Gelände erbohrt. 

Hier sind allerdings keine Baugruben vorgesehen. Bei eventuell notwendigen Bodenaustauscharbeiten 

kann mit Aushub unter Wasser gearbeitet werden. 

3.5. Besondere Baumaßnahmen 

Besondere Baumaßnahmen sind nicht erforderlich. 

Zu beachten sind allerdings die Nähe zum Kanal und die Einschränkungen hinsichtlich der 

Anwendung schwingungserzeugender Baumaschinen in der Nähe des Kanalseitendammes. 

Zudem sind die Weichschichten im Niederungsgebiet nicht ohne zusätzliche Maßnahmen 

befahrbar.


GA-Nr.14/10 



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4. Vorschläge für Untersuchungen und Messungen während der 

Bauausführung 

Während des Baus der Dämme ist ständig die Qualität des Einbaumaterials hinsichtlich der 

Güte und der Einbaufähigkeit (Verdichtbarkeit) zu kontrollieren. Eingebautes Material ist entsprechend 

den in der ZTVE-StB 09 gegebenen Prüfmethoden auf die geforderten Verdichtungsgrade 

zu überprüfen. 

Ebenso ist die Qualität des Einbaumaterials der Bauwerkshinterfüllung zu überprüfen. Es 

gelten die Forderungen der ZTVE-StB 09. Weiterhin gelten die Zusätzlichen Technischen 

Vertragsbedingungen-Wasserbau (ZTV-W) für Erdarbeiten. 

Die Pfahlqualität ist entsprechend den gültigen Vorschriften zu kontrollieren. Die Tragfähigkeit 

der Anker ist durch Probebelastungen zu verifizieren. Auch für Pfähle werden diese 

empfohlen. 

Im Bereich der Baustelleneinrichtungsfläche sollten Setzungsmessungen durchgeführt werden, 

um auf Setzungen z.B. durch Nachschüttungen regieren zu können. 

aufgestellt: 

E. Koldrack 

Projektleiter

Bauherr / Auftraggeber: 

Phase: 

Vorhaben / Objekt: 

Zeichnungsinhalt: 

Auftrags-Nr. / Plancode: 


Dornhorster Weg 52, 21481 Lauenburg 

Hauptuntersuchung 

Straßenbrückenanlage 

Lanze - Buchhorst 

Übersichtsplan 

INROS LACKNER AG 

Rosa-Luxemburg-Straße 16 

18055 Rostock 

Tel.: +49 (0) 381 / 4567 - 826 / Fax: - 559 

12-010-010-1 ZU 4 00 01 

Anlage: 

Bearbeiter: 

gezeichnet: 

Maße geprüft: 

Kontrolle 1: 

Kontrolle 2: 

Maßstab: 

Datum: 

Quelle: Google Maps 

A 1 

gez. Koldrack 

gez. Dr. Müller 

gez. Günzl 

ohne 

30.12.2010

Zeichnungsrahmen erzeugt erzeugt erzeugt mit mit mit DZR (c) 2008 

1 

BK16/10 

III 

CTP9/10 

BK17/10 

6.702 

CTP10/10 

6.769 

B 6.712 

B 

6.823 

BK15/10 CTP8/10 

BK13/10 

BK12/10 

CTP7/10 

7.059 7.110 10.543 

7.080 

10.015 

CTP6/10 

BK12a/10 

10.134 

BK8/10 

12.578 

7.950 

BK7/10 

11.060 

BK11/10 

10.560 

CTP2/02 

BK14/10 

CTP3/02 

CTP4/10 

BK9/10 

13.323 

WB1/10 

G G 

10.295 

13.542 

J 10.460 

J 

13.344 

1% 

1% 

BK10/10 

13.502 

CTP5/10 

13.691 

CTP1/02 

6 

H 10.680 

H 

I 

II 

III 

BK2/02 

10.550 

BK1/02 

10.220 

7 

1200 

BK20/10 

13.753 

CTP11/10 

13.765 

SRS2/02 

BK4/02 

10.360 

BK21/10 

CTP12/10 

BK18/10 BK19/10 

13.727 

1% 

1% 

BK3/02 

10.370 

SRS3/02 

11.900 

13.485 

BK22/10 

13.005 

CTP13/10 

12.980 

13.381 12.819 

Objektteil 

Brckenbauwerk 

L 

10.420 

L 

1 

2 

2 

3 

3 

4 

4 

5 

5 

6 

6 

7 

7 

8 

A A 

N 

C C 

D D 

E E 

F F 

K 

11.250 BK6/10 

13.290 

BK5/02 

13.750 

SRS1/02 

11.020 

Wasser- und Schifffahrtsdirektion Ost 


K 

M M 

29.09.2010 gezeichnet Krybus T.Ang 

DVtU-Index 

8 

9 

9 

10 

10 

11 

11 

BK23/10 

II 

I 

12 

12 

13 

13 

7.181 

I 

OrgEinh 

Amt 

AB 

Objektbenennung 

Einzelheit 

ObjektidentNr. 

14 

Legende: 

Ort, Datum 

geprft mit Version 

hinsichtlich 

713 

OArt 

512 

BWaStr 

Nr ZB 

14 

Kilometer 

Objekt- 

Teil ZK 

Die bereinstimmung mit der Ausfhrung wird besttigt: 

Datum 

CPT 

BK 

WB 

SRS 

Raum fr Vermerke der ausfhrenden Firma 

01 

0801 

2528002 

058,683 

100 

00 

15 

Spitzendrucksondierungen (aus 2002 und 2010) 

Bohrungen (aus 2002 und 2010) 

Wasserbohrung ( aus 2010) 

Rammsondierung (aus 2002) 

Istzustand 

Brckenbauwerk geplant 

(Stand vom 29.09.2010) 

I 

Zur Ausfhrung freigegeben Raum fr Genehmigungsvermerke 

Unterschrift, Funktion 

Zeichnung Unterschrift 

Amts-/Dienstbezeichnung 

bearbeitet 

gefertigt 

Schnitt I - I 

Ausgefhrte Erkundungstiefen 

gem Schichtenverzeichnis 

Vorhandener Gelndeund 

Straenverlauf dargestellt 

Version/Index ˜nderungen bzw. Ergnzungen / zugehrige Plne Datum Name 

Version ˜nderungen bzw. Ergnzungen Datum 

29.09.2010 

Bestand Baugrundaufschlsse 

S 

0 

OB 

Unterschrift, Funktionsbez. 

Im Auftrag 

Krybus 

Sturm 

15 

rechts 

Straenbrckenanlage Lanze-Buchhorst 

16 

Unterschrift Prfbericht vom Nr. 

Koordinaten 

Baugrunderkundungen 2002 bis 2010 -Istzustand 

Aufschlussplan 

Entwurf Nr. Mastab 

HU 300/0005 

Zeichnung Nr. 

1 12-10-010-1ZA40001 

TAng 

TZ 

Blatt-Nr. 

16 

hoch 

1 : 250 

DVtU-Identifikation 

Blattgre: A1 841mm x 594mm

Beilage 7 - Wasser- und Schifffahrtsdirektion Ost

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