O+P Fluidtechnik KJB 2020

5445 

KONSTRUKTIONS- 

JAHRBUCH 2020 

FLUIDTECHNIK 

Sonderausgabe 

DAS BASISKOMPENDIUM FÜR DEN INGENIEUR 

IN PLANUNG, KONSTRUKTION UND BETRIEB. 

KLAR GEGLIEDERT. MIT ALLEN LEISTUNGSDATEN. 

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EDITORIAL 

DIE KRISE NACHHALTIG 

ÜBERWINDEN 

Liebe Leserinnen, liebe Leser, 

„wir wollen mit Wumms aus der Krise kommen“, so hat es Bundesfinanzminister 

Olaf Scholz formuliert, nachdem die Bundesregierung 

ein 130 Mrd. Euro schweres Konjunkturpaket verabschiedet hat. 

Dieser Wunsch, die Corona-Krise möglichst schnell und am besten 

unbeschadet zu überwinden, herrscht wohl in allen Wirtschaftsbereichen 

− auch in der Fluidtechnik. Aber der Wille allein reicht nicht 

aus, weiteren Schaden abzuwenden. Jede Branche muss die Auswirkungen 

der Krise auf die eigene Entwicklung analysieren und 

Lösungen finden, die verhindern, dass sich die negativen Folgen 

etablieren. 

In diesem Zusammenhang ist es heilsam zu wissen, dass es 

Branchen-Verbände gibt wie der VDMA-Fachverband Fluidtechnik, 

der sich u.a. genau dieser Aufgabe widmet. So wird im Branchenporträt-Beitrag 

der vorliegenden Ausgabe die wirtschaftliche Entwicklung 

der Fluidtechnik-Branche vor und während der Krise analysiert. 

Dort wird auch ein Ausblick auf die nähere Zukunft gegeben und 

konstatiert, dass es nicht ohne weiteres eine „Aufholjagt“ geben 

wird, was die verlorengegangen Umsätze betrifft. 

Aber gleichzeitig legt der Artikel den Fokus auf eine Entwicklung, die 

der Branche nicht nur bei der Bewältigung der Folgen helfen kann, 

sondern dafür sorgt, dass die Branche nachhaltig krisenfest wird: Die 

Förderung zukunftsorientierter Technologien. Zu nennen ist vor allem 

die Digitalisierung, die dafür gesorgt hat, dass u.a. auch die 

Wirtschaft während des Lockdown nicht komplett zum Stillstand 

gekommen ist. In diesem Bereich engagiert sich der VDMA ganz 

besonders mit dem Ziel: die Position der deutschen Fluidtechnik als 

technologischer Weltmarktführer zu halten − trotz Corona. 

Schärfen wir also den Fokus weiter auf zukunftsorientierte Technologien, 

dann wird sich rückblickend sagen lassen: die Branche kam 

zwar nicht mit „Wumms“ aus der Krise aber mit nachhaltigen 

Perspektiven. 

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Manfred Weber 

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INHALT 

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Durch mechanische, chemische, oder 

thermische Einwirkungen können sich Teile 

aus Dichtungen herauslösen. Um eine 

Kontaminierung des Abfüllgutes zu 

vermeiden, sollten gefährdete Dichtelemente 

in ManoyDetect® Ausführung 

eingesetzt werden. Ab einer Länge von 

ca. 2 mm können Teilchen aus ManoyDetect® 

Werkstoffen durch übliche Metalldetektoren 

erkannt werden. Die Werkstoffe gibt es als 

Elastomere, Polyurethane, Hochleistungskunststoffe 

und PTFE-Compounds. Je nach 

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24 36 

68 

GRUNDLAGEN 

SIMULATION 

010 Eindimensionale Systemsimulation 

– Ein Werkzeug für den 

modernen Entwicklungsprozess 

GERÄUSCHREDUZIERUNG 

024 Lärmbeeinflussung und 

-vermeidung in der Fluidtechnik 

DICHTUNGEN 

036 Dichtungen in der 

Fluidtechnik 

WÄRMEBILANZ 

048 Wärmebilanz einer 

Hydraulikanlage 

FILTRATION 

058 Filtration in hydraulischen 

Systemen 

HYDROSPEICHER 

068 Auswahl und Betrieb von 

Hydrospeichern 

4 O+P Konstruktions-Jahrbuch 2020 www.oup-fluidtechnik.de

06 

COMMUNITY 

003 Editorial 

BRANCHENPORTRAIT 

006 Fluidtechnik: Technologischer 

Weltmarktführer, Trotz Corona 

061 Impressum 

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Hydraulik und Pneumatik 

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FLUIDTECHNIK – TECHNOLOGISCHER 

WELTMARKTFÜHRER, TROTZ CORONA 

COMMUNITY 

Nachdem die Fluidtechnik im Jahr 2018 einen 

Rekordwert im Umsatz von über 8 Mrd. Euro 

erzielt hatte, sind die Auftragseingänge im Laufe 

des Jahres 2019 konjunkturell bedingt und durch 

die diversen geopolitischen Unsicherheiten erst 

ins Stocken geraten und im Zuge der Corona 

Krise teilweise spürbar eingebrochen. 

RÜCKBLICK 2019 

Was das Jahr 2019 angeht (Grafik 1, Umsatzentwicklung) musste die 

Hydraulik aufgrund eines hohen Auftragsbestandes, der weitgehend 

abgearbeitet wurde, nur einen leichten Umsatzrückgang von 

1 % auf 5,3 Mrd. Euro hinnehmen. Die Pneumatik dagegen hat i.d.R. 

keine größeren Auftragsbestände, von denen sie zehren kann. Und 

so haben schwache Auftragseingänge dazu geführt, dass die Umsatzkurve 

weitaus deutlicher als bei der Hydraulik abwärts zeigte. 

Der Umsatz der Pneumatik ist im Jahr 2019 im Vergleich zum sehr 

guten Vorjahr um 9% zurückgegangen und lag bei 2,6 Mrd. Euro. 

Nach wie vor ist die Fluidtechnik mit einem Umsatz von insgesamt 

knapp 8 Mrd. Euro eine der größten Zulieferbranchen des deutschen 

Maschinenbaus. 

AUSBLICK 2020 

Das 1. Quartal 2020 ist für die Hydraulik noch einigermaßen stabil 

verlaufen. Die zurückliegenden Rückgänge im China-Geschäft 

konnten durch andere Regionen teilweise etwas ausgeglichen 

werden. Die Hoffnung bestand, dass man die Talsohle der negativen 

Entwicklung erreicht hätte. Auch in der Pneumatik zeigte sich 

eine leichte Besserung. 

Die Corona-Problematik mit ihren ganzen Einschränkungen und 

Verboten hat diese Hoffnungen zunichte gemacht. Die Auftragseingänge 

der Fluidtechnik sind im April deutlich zurückgegangen. 

Manche Abnehmer mussten ihre Firmen schließen und so stellte 

sich teils auch das Problem, wie die fertiggestellten Produkte beim 

Kunden angeliefert werden konnten. 

Die weiteren Aussichten sind noch unklar. Die Hoffnung vieler 

Unternehmen ist, dass sich die Geschäftslage im 2. Halbjahr 2020 

wieder stabilisiert. Ob es aber im Hinblick auf die ausgebliebenen 

Umsätze und Auftragseingänge zu einer „Aufholjagd“ kommen 

wird, ist eher unwahrscheinlich. 

Etwas aus dem Fokus geraten sind außerdem die geopolitischen 

Unwägbarkeiten, z. B. USA und China sowie strukturelle Themen 

wie die Lage der Automobilindustrie oder der Klimawandel. Auch 

diese Themen sind noch nicht endgültig gelöst und werden dafür 

sorgen, dass es spannend bleibt. 

CETOP 

Im Rahmen des europäischen Dachverbandes CETOP (www.cetop. 

org) arbeitet der Fachverband Fluidtechnik mit den anderen Verbänden 

Europas eng zusammen. CETOP vertritt 18 Verbände der Fluidtechnik 

und repräsentiert damit einen Markt von ca. 14 Mrd. Euro 

und etwa 70 000 Beschäftigte. 

CETOP steht für ein ausgezeichnetes europäisches Netzwerk 

(Grafik 2, CETOP Landkarte), das es ermöglicht, länderübergreifend 

Experten zu verschiedenen Themen zusammenzubringen und 

eine europäische Lösung zu finden. 


BRANCHENPORTRÄT 

Deutschland ist bei CETOP sehr aktiv. Das Generalsekretariat sowie 

das Sekretariat der Wirtschaftskommission werden vom Fachverband 

Fluidtechnik geführt. Deutschland stellt zur Zeit auch den 

CETOP-Präsidenten. 

FLUIDTECHNIK 4.0 – DIGITALISIEREN, 

VERNETZEN, KOMMUNIZIEREN 

Die Fluidtechnik stellt sich als Zulieferindustrie den Anforderungen, 

die sich durch „Industrie 4.0“ und der Notwendigkeit zur Interoperabilität 

ergeben. In digitalisierten Wertschöpfungsketten, die immer 

schnellere, flexiblere und individualisierte Produktion ermöglichen, 

müssen auch die Komponenten der Fluidtechnik ansprechbar sein 

und kommunizieren können. 

Die Weiterentwicklung zur „Fluidtechnik 4.0“ wird seit einigen 

Jahren intensiv vorangetrieben. Der VDMA-Fachverband Fluidtechnik 

hat dazu gemeinsam mit seinen Mitgliedsunternehmen eine 

ganzheitliche Standardisierungsstrategie entwickelt, die seitdem 

mit einer Vielzahl von Aktivitäten auf nationaler und internationaler 

Ebene umgesetzt wird. 

DIGITALER ZWILLING 

Im Mittelpunkt steht dabei der „Digitale Zwilling“, die virtuelle vollständige 

und einheitliche Beschreibung und Identifizierung der 

Fluidtechnik-Produkte über den Lebenszyklus hinweg und auf verschiedenen 

Anwendungsebenen. Die eindeutige und einheitliche 

Beschreibung der Produktdaten erfolgt dabei durch standardisierte 

Merkmale, denen Werte zugeordnet werden, weshalb der Merkmalsnormung 

eine zentrale Rolle bei der Fluidtechnik 4.0 zukommt. 

Der Fachverband Fluidtechnik fungiert dabei als Koordinator 

und Mittler zwischen den Organisationen, beispielsweise ISO 

und eCl@ss. 

ECL@SS UND VERWALTUNGSSCHALE 

Bei eCl@ss, einem deutschen Konsortialstandard, der auch in die 

IEC CDD, Common Data Dictionary, gespiegelt wird, können die 

Produkte mit ihren fluidtechnischen Merkmalen vergleichsweise 

schnell standardisiert und von Anwendern als digitaler Datensatz 

exportiert werden. Entsprechend arbeiten die Arbeitskreise aktuell 

daran, eine Konsolidierung von ISO- und eCl@ss-Merkmalen herbeizuführen, 

um die Vorteile der unterschiedlichen Systeme zu 

vereinen. Zudem werden Anforderungen zu notwendigen Weiterentwicklungen, 

beispielsweise der Einführung eines Wertstatus, 

sogenannte „Qualifier“, bei eCl@ss kommuniziert und bei der Implementierung 

unterstützt. 

Damit die Merkmale universell für jede Art von Protokollen und 

Schnittstellen nutzbar sind, müssen sie standardisiert weitergegeben 

werden. Dies geschieht über die Verwaltungsschale. Mit ihrer 

offenen Struktur ist sie gut geeignet, den digitalen Zwilling abzubilden 

und wird daher neben anderen wichtigen Verbänden und 

Plattformen auch durch den VDMA propagiert und weiterentwickelt. 

Zusätzlich wird die Verwaltungsschale derzeit bei IEC international 

genormt. Durch eine gemeinsame Arbeitsgruppe von 

VDMA, ZVEI und der OPC Foundation wird ein Informationsmodell 

entwickelt, das die Verwaltungsschale nach OPC UA, Open 

Platform Communications Unified Architecture, implementiert. 

Damit wird die Verwaltungsschale und somit der digitale Zwilling 

der Fluidtechnikprodukte nicht nur kompatibel zu OPC UA, sondern 

auch zu umati. Umati, universal machine technology interface, 

ist ein gemeinsames interface vom VDW und dem VDMA, das 

OPC UA als wichtigen, offenen und universellen Schnittstellenstandard 

nutzt. Damit können Maschinen- und Anlagen sicher, 

naht- und mühelos in kunden- und anwendungsspezifische 

IT-Ökosysteme integriert werden. Umati kann als offener Standard 

lizenzfrei genutzt werden. 

UMSATZENTWICKLUNG 

Maschinenbau, Fluidtechnik, Hydraulik, Pneumatik 

01 Umsatzentwicklung: Maschinenbau, Fluidtechnik, Hydraulik, Pneumatik 

www.oup-fluidtechnik.de O+P Konstruktions-Jahrbuch 2020 7


DER FORSCHUNGSFONDS 

FLUIDTECHNIK IM VDMA 

Im Forschungsfonds Fluidtechnik im VDMA werden 

branchenrelevante Themen aufgegriffen und derzeit von 

54 Mitgliedsunternehmen im Rahmen der industriellen 

vorwettbewerblichen Gemeinschaftsforschung gemeinsam 

bearbeitet. 

Themenfelder sind: 

n Industrie 4.0 – Digitalisierung, Vernetzung und 

Kommunikation in der Fluidtechnik 

n Smart Manufacturing, alternative Fertigungstechnologien 

n Fluidtechnik im Wettbewerb 

n Energieeffizienz pneumatischer und hydraulischer 

Komponenten und Systeme 

n Entwicklungsmethodik und Simulation 

n Druckflüssigkeiten und Dichtungstechnik 

n Tribologie, Werkstoffe 

Ziel ist es, die hohe Innovationsdynamik in der Hydraulik 

und Pneumatik zu unterstützen und die Position der 

deutschen Fluidtechnik als technologischer Weltmarktführer 

zu halten. 

Kontakt: Forschungsfonds Fluidtechnik im VDMA, 

Lyoner Str. 18, 60528 Frankfurt, Peter-Michael Synek, 

Tel.: 069 6603-1513, Mail: peter.synek@vdma.org 

Im Rahmen des HydrauliX-Kongresses im Oktober 2019 in Sindelfingen 

wurden den Teilnehmern erstmals Lösungen vorgestellt, bei 

denen die Verwaltungsschale als Träger und Schnittstelle für standardisierte 

Merkmale eingesetzt wurde. Anhand dieser Anwendungen 

wurde gezeigt, dass das Konzept funktioniert und sowohl den Herstellern 

als auch den Anwendern durch Condition Management, schnelleres 

Engineering, Simulation und virtuelle Inbetriebnahme einen 

Nutzen bringt. Weitere ergänzende Services, die sich beispielsweise 

mit vorausschauender Wartung, Energiemanagement oder Prozessoptimierung 

befassen, sind ohne weiteres umsetzbar. So eröffnet die 

Fluidtechnik 4.0 den Herstellern neue Geschäftsmodelle. 

TECHNISCHE INTERESSENVERTRETUNG 

Der VDMA-Fachverband Fluidtechnik vertritt die Interessen der 

Branche und setzt sich in Gesetzgebungsverfahren für praxisnahe 

Vorschriften ein. Er interpretiert Europäische Richtlinien wie die 

Maschinenrichtlinie oder die Druckgeräterichtlinie, sowie Verordnungen, 

beispielsweise die Chemikalienverordnung (REACH), und 

unterstützt damit seine Mitglieder bei der Anwendung. 

Ein Beispiel ist die Verwendung von Chromtrioxid (Chrom(VI)): 

Galvaniken benötigen Chromtrioxid Chrom(VI), um Kolbenstangen 

mit Hartchrom zu beschichten. Es darf nach der Chemikalienverordnung 

(REACH) seit dem 21. September 2017 in der EU nur 

noch genutzt werden, soweit es für bestimmte Verwendungen zugelassen 

ist. Im Rahmen eines gestellten Autorisierungsantrags 

kann Chrom(VI) bis zur endgültigen Entscheidung weiter verwendet 

werden. 

CTAC BEANTRAGTE FIRSTVERLÄNGERUNG 

FÜR CHROM(VI) 

CTAC (Chromium Trioxide Authorization Consortium), ein Europäisches 

Konsortium von Chemieunternehmen, hat unter Einbindung 

von ca. 150 Galvaniken bei der EU-Chemikalienagentur 

WER IST CETOP? 

CETOP ist der Europäische Dachverband der Fluidtechnik 

www.cetop.org 

COMMUNITY 

02 CETOP 

Landkarte 



(ECHA) Fristverlängerungen für verschiedene Verwendungen von 

Chrom(VI) beantragt, darunter zwölf Jahre für die funktionale Hartverchromung. 

Wenn der sogenannte „Upstream“-Antrag genehmigt 

wird, können nachgeschaltete Anwender, das heißt Galvaniken, die 

von diesen beliefert werden, unter den dann gesetzten Rahmenbedingungen 

Chrom(VI) weiterverwenden. 

Würde der betreffende Antrag des CTAC-Konsortiums zurückgewiesen, 

käme dies einem sofortigen Verwendungsverbot 

gleich. Kurze Lieferfristen wären nicht mehr darstellbar und es 

würde an Flexibilität fehlen, wenn die Galvaniken vor Ort nicht 

mehr verfügbar wären. Der Fachverband Fluidtechnik hat sich 

deshalb in dem Autorisierungsverfahren dafür stark gemacht, 

dass Kolbenstangen weiterhin in der EU hartverchromt werden 

dürfen. 

VERZÖGERUNG IM 

AUTORISIERUNGSVERFAHREN 

Ein Urteil des Gerichts der Europäischen Union (EuG) zu einem 

anderen Stoff, bei dem die Alternativen nicht ausreichend beleuchtet 

wurden, und die ablehnende Haltung des Europäischen 

Parlaments führten dazu, dass der REACH-Regelungsausschuss 

(Vertreter der EU-Mitgliedstaaten unter Vorsitz der EU-Kommission) 

bisher noch keine Entscheidung verabschiedet haben. 

Der VDMA hat die EU-Kommission aufgefordert, die endgültige 

Entscheidung so schnell wie möglich herbeizuführen, damit die 

Unternehmen endlich Planungssicherheit haben. Der Fachverband 

Fluidtechnik hält seine Mitglieder kontinuierlich über die aktuellen 

Entwicklungen informiert. 

RÜCK- UND AUSBLICK AUF DAS 

MESSEJAHR 2020/2021 

In den beispiellosen Zeiten von Covid-19 wurde eine Vielzahl von 

Messen aus der ersten Jahreshälfte 2020 in den Herbst 2020 verlegt 

oder für das Jahr 2021 beschlossen. Einige Messen mit Jahresturnus 

mussten in diesem Jahr ganz aussetzen und finden erst wieder im 

normalen Turnus im Jahr 2021 statt, so auch die Hannover Messe 

und die WIN Eurasia in Istanbul. 

Nach den Lockerungen des Corona-Shutdowns sollen künftig die 

Bundesländer darüber entscheiden, wann die Durchführung von 

Messen unter Einhaltung vorgegebener Hygiene- und Abstandsvorschriften 

erlaubt sind. Das Ergebnis der Vereinbarungen von 

Bundesregierung und Bundesländern zeigt auf, dass Messen nicht 

mehr als Großveranstaltungen betrachtet werden. Die Regierung 

hat damit ein wichtiges Zeichen für den Neustart der Messewirtschaft 

gesetzt. 

Von Bedeutung für die Messen im 2. Halbjahr 2020 ist auf nationaler 

als auch internationaler Ebene die Öffnung der Grenzen und 

die Wiederaufnahme des grenzüberschreitenden Geschäftsreiseverkehrs. 

HANNOVER MESSE „AUTOMATION, 

MOTION & DRIVES“ 12.-16. APRIL 2021 

Künftig bilden sechs Ausstellungsbereiche das Leitthema „Industrial 

Transformation“ ab. Durch die Kernsegmente Industrie, Energie 

und Logistik werden die Ausrichtungen für weiteres Wachstum 

gestellt. Geplant war dieser Neuaufschlag bereits für 2020, musste 

aber wegen Covid-19 auf 2021 verschoben werden. 

Die beiden Branchen Fluidtechnik und Antriebstechnik werden 

in den Ausstellungsbereich „Automation, Motion & Drives“ integriert. 

Er umfasst die Inhalte der bisherigen IAMD und schließt 

neben Automation, Antriebs- und Fluidtechnik künftig auch automatisierte 

Themen der Logistik und Energietechnik ein. 

GEMEINSCHAFTSSTÄNDE AUF MESSEN 

IM IN- UND AUSLAND 

Die VDMA Fachverbände Antriebstechnik und Fluidtechnik 

bieten im Inland die Beteiligung an Firmen-Gemeinschaftsständen 

und im Ausland auf bundesgeförderten German 

Pavilions an. 

Folgende Veranstaltungen sind in Planung 

(Stand Juni 2020): 

n Industrial Transformation ASIA-PACIFIC, Singapur 

20.-22.10.2020 

n PTC ASIA „Power Transmission & Control”, Shanghai 

03.-06.11.2020 

n WIN EURASIA / IAMD EURASIA, Istanbul 

10.-13.03.2021 

n HANNOVER MESSE, Automation, Motion & Drives* 

12.-16.04.2021 

n AGRITECHNICA / Systems & Components, Hannover* 

14.-20.11.2021 

*VDMA-Firmengemeinschaftsstand Antriebstechnik und 

Fluidtechnik exklusiv für VDMA Mitglieder 

Kontakt: Ann-Catrin Rehermann, Tel.: 069 6603-1317, 

Mail: ann-catrin.rehermann@vdma.org 

Solveig Thiede, Tel.: 069 6603-1744, 

Mail: solveig.thiede@vdma.org 

PUBLIKATIONEN VDMA FLUIDTECHNIK 

n VDMA Fluidtechnik – das Netzwerk der Branche 

n Fluidtechnik 4.0 – digitalisieren, vernetzen, 

kommunizieren 

n Branchenführer für die Europäische Fluidtechnik „CETOP 

Directory“ online unter www.cetop.org 

Kontakt: Maria Goeden, Tel.: 069 6603 1236, 

Mail: maria.goeden@vdma.org 

Die Fachverbände Fluidtechnik und Antriebstechnik organisieren 

exklusiv für Mitgliedsunternehmen den VDMA-Firmengemeinschaftsstand. 

Außerdem stehen auf dem ebenfalls vom VDMA organisierten 

Forum „Motion & Drives“ wieder spannende Vorträge 

zu Trendthemen wie Predictive Maintenance/Smart Manufacturing, 

IoT & Data Analytics, Energieeffizienz/Nachhaltigkeit, OPC 

UA sowie Future Business auf der Agenda. Geplant ist zudem wieder 

die Sonderschau „Intelligente Antriebstechnik und Fluidtechnik“ 

mit Demonstratoren und Showcases. 

Der Maschinenbau ist Pionier für die vernetzte Produktion und 

Messebesucher zeigen beachtliches Interesse an der Machine-tomachine-Communikation 

sowie an OPC UA – der Weltmaschinensprache. 

Für die digitale Produktion ist der Mobilfunkstandard 5G 

ein bedeutender Faktor. 

Vom 01. bis 03. Dezember 2020 findet deshalb mit Unterstützung 

des VDMA zum zweiten Mal die 5G CMM Expo & Conference 

− for connected mobile machines − in Hannover statt 

(www.5gcmm.com). 

www.fluid.vdma.org/ 


SIMULATION 

DIE EINDIMENSIONALE SYSTEMSIMULATION – 

EIN WERKZEUG FÜR DEN MODERNEN 

ENTWICKLUNGSPROZESS 

Dominic Tiffin, Roland Leifeld, Katharina Schmitz 

Die Entwicklung leistungsfähigerer technischer und insbesondere hydraulischer & 

pneumatischer Systeme, resultiert in einer steigenden Produktkomplexität und einem 

größer werdenden Funktionsumfang. Moderne tech nische Systeme vereinen Teilsysteme 

aus den verschiedensten fachspezifischen Disziplinen, wie Hydraulik, Pneumatik, 

Elektrotechnik, Mechanik, Regelungstechnik und nicht zuletzt Informatik, vgl. dazu auch 

die Entwicklungen im Rahmen von „Industrie 4.0“. Die sehr unterschiedlichen Teilsysteme 

müssen immer enger zusammenarbeiten und stärker denn je miteinander 

kommunizieren, um die Funktio nalität des Gesamtsystems zu gewährleisten. Dafür sind 

die Teilsysteme häufig eng miteinander gekoppelt und erfordern komplexe Steuer- und/ 

oder Regelstrategien, um die Interaktionen der Einzelsysteme zu koordinieren und die 

Funktionalität sicherzustellen. 

GRUNDLAGEN 

1 EINLEITUNG 

Der anwachsende Funktionsumfang und die Schaffung neuer 

Leistungsmaßstäbe bedient zwar die steigenden Kundenansprüche, 

konfrontiert die Entwicklung aber mit einer Vielzahl neuer 

Herausforderungen. Eine einfache überschlägige statische Auslegung 

reicht nicht mehr aus, um die Anforderungen an die Systeme 

zu erfüllen und das volle Potential auszuschöpfen. Neben dem vorhandenen 

Zeit- und Kostendruck der Unternehmen, liegen die 

neuen Schwierigkeiten vor allem in der großen zu verarbeitenden 

Informationsmenge und den komplexen Wirkzusammenhängen, 

die für die Auslegung der Systeme berücksichtigt werden müssen. 

Denn nicht nur jedes Einzelsystem muss unter Berücksichtigung 

aller Effekte optimal ausgelegt werden, auch die Interaktionen der 

Teilsysteme untereinander müssen Berücksichtigung finden, um 

ein späteres Fehlverhalten des Gesamtsystems auszuschließen [1]. 

Die Entwicklung von Systemen, welche Teilsysteme verschiedener 

Fachrichtungen enthalten, kann sich an dem Entwicklungsprozess 


nach VDI-Richtlinie 2206, siehe Bild 01, orientieren. 

Dabei ist vor allem die Modellbildung 

und -analyse hervorzuheben. Sie ermöglicht 

es schon zu einem frühen Zeitpunkt 

die Funktionalität des End produkts 

abzuschätzen. Dafür müssen die Aspekte 

der unterschiedlichen Domänen berücksichtigt 

werden, weshalb die Modellbildung 

jeder einzelner Domäne Schnittstellen 

für die Einbindung der anderen benötigt. 

Die Abbildung des realen Systems 

kann somit durch ein einzelnes oder mehrere 

domänenspezifische Simulationsmodelle 

geschehen, die das Zusammenspiel 

der verschiedenen Teilsysteme berücksichtigen 

und ihre Zustandsgrößen in 

Abhängigkeit von den jeweiligen Randbedingungen 

berechnen. 

In der Simulation können virtuelle Testszenarien 

aufgestellt werden, mit denen 

verschiedene funktionale Aspekte des Systems 

untersucht werden können. Da nicht 

wie mit realen Prototypen neue Bauteile 

hergestellt werden müssen, sondern lediglich 

Parameter geändert werden, sinkt der 

Aufwand erheblich. Aufgrund der einfachen 

Verfügbarkeit aller systeminternen 

Zustands-größen ermöglicht die simulationsbasierte 

Systemanalyse dabei eine detaillierte 

Betrachtung der Interaktionen im 

Gesamtsystem sowie der auftretenden dynamischen 

Effekte. Die Interaktionen und 

Effekte genauer verstehend, eröffnet die Simulation 

damit völlig neue Entwicklungswege. 

Nicht nur in der Entwicklung und Auslegung 

neuer Systeme spielen Simulationsmodelle 

eine große Rolle. Faszinierende 

Anwendungsgebiete finden sich auch in 

Simulatoren wieder, in denen Simulationsmodelle 

zum Einsatz kommen, um realitätsgetreues 

System- und Umgebungsverhalten 

in Cockpit-Nachbauten darstellen zu können. 

So können zum Beispiel Piloten oder 

Zuführer ihre ersten Berührungen mit ihrem 

Fortbewegungsmittel machen oder Extremsituationen 

erproben ohne auf reale 

Flugzeuge oder Schienenfahrzeuge zurückgreifen 

zu müssen. Diese kosten-, zeitund 

materialschonenden Trainingsmethoden 

wurden erst durch komplexe Simulationsmodelle 

ermöglicht, die die Realität detailliert 

abbilden und so in ihrem Verhalten von 

der Realität nur schwer zu unterscheiden 

sind. Dieses Beispiel zeigt, dass die Simulation 

neben der Unterstützung der Entwicklung 

auch ganz andere Aufgaben übernehmen 

kann. 

2 SIMULATIONSARTEN 

Es gibt verschiedene Arten der Simulation. 

Eine Art der Simulation, an die häufig zuerst 

gedacht wird ist die Finite-Elemente- 

Methode (FEM) insbesondere in der Anwendung 

zur Berechnung von Bauteilfestigkeiten. 

Hier werden dreidimensionale 

Geometrien zunächst in kleine Elemente 

unterteilt. Diese Aufteilung führt zu dem 

sogenannten Netz, in dem die Orte und 

Nachbarn jedes Elementes enthalten sind. 

Im Laufe der Simulation wird dann ein festzulegendes 

Set an Gleichungen für jedes 

Element unter Berücksichtigung der angrenzenden 

Elemente, bzw. Randbedingungen 

gelöst. 

Ähnlich wie bei der FEM für Bauteilfestigkeiten, 

wird auch bei der numerischen 

Let’s make industry work better 

01 

Entwicklungsprozess nach VDI-Richtlinie 2206 [2] 

Pneumatik 

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Hydraulikleitungen 

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SIMULATION 

GRUNDLAGEN 

02 

Prinzipieller Simulationsablauf 

Strömungsmechanik (engl. Computational Fluid Dynamics 

(CFD)) eine dreidimensionale Geometrie in kleine Teile unterteilt, 

sodass ein Netz entsteht. Bei der CFD liegt allerdings der Fokus 

auf der Abbildung strömungsmechanischer Effekte. Es werden 

also Fluidbewegungen in Kavitäten berechnet. 

Sogenannte eindimensionale (1-D) Simulationen unterscheiden 

sich grundlegend von den oben genannten Simulationsarten. Statt 

der drei geometrischen Dimensionen und eventuell der Zeit als 

vierte Dimension, wird ausschließlich die Zeit als Dimension betrachtet. 

Geometrische Ausprägungen haben folglich keinen Einfluss. 

Die 1-D- Simulation wird zur Berechnung des Verhaltens dynamischer 

Systeme verwendet. Für die Fluidtechnik bedeutet dies, 

dass nicht der Fokus auf einzelne Komponenten gelegt wird, sondern 

auf das Zusammenspiel zwischen den Komponenten entsprechend 

deren Anordnung im Schaltplan. Somit können insbesondere 

dynamische, also zeitabhängige Effekte berücksichtigt 

werden. Dies ist möglich durch die Ab bildung einzelner Komponenten 

ent sprechend deren statischen und dynamischen Verhaltens. 

Das Ziel von 1-D-Simulationen ist somit üblicherweise ganze 

Systeme auf ihre Funktion zu untersuchen. Von den aufgeführten 

Simulationstypen steht im nachfolgenden Artikel lediglich die 1-D- 

Simulation im Fokus. 

3 SIMULATIONSABLAUF 

Der Ausgangspunkt des Simulationsab laufes sind Problemstellungen, 

welche sich meistens aus realen oder theoretischen Vorgaben 

für ein System ergeben. Diese können Fragestellungen beinhalten, 

die aus dem laufenden Betrieb einer Anlage oder aus 

konzeptionellen Vorstellungen der Systemstruktur resultieren. 

Hieraus gilt es ein entsprechendes Modellkonzept abzuleiten, in 

welchem Annahmen über den benötigten Detaillierungsgrad der 

beschreibenden Modelle getroffen werden und in dem der Abstraktionsgrad 

der Systemstruktur festgelegt wird. Hierfür muss der 

Anwender die Wirkungsstruktur, Grenzen und Randbedingungen 

des Systems herausarbeiten. Die Mathematik tritt zu diesem Zeitpunkt 

jedoch noch nicht in Erscheinung. Das Modellkonzept, das 

durch Funktionsdiagramme, Blockschaltbilder, Zeichnungen 

oder auch verbal definiert sein kann, ist nur auf die vorliegende 

Fragestellung ausgerichtet. Bei der Konzeption des Modells ist vor 

allem ein großes Erfahrungswissen notwendig, um eine korrekte 

Abschätzung über die relevanten Bausteine eines Systems treffen 

zu können. Denn ein Simulationsmodell 

bildet stets nur die Effekte ab, die der Bediener 

im Modellkonzept vorsieht. 

Das mathematische Modell stellt im 

nächsten Schritt die Systembeschreibung in 

Form von mathematischen Gleichungen 

bereit. Diese Arbeit wird heute zum großen 

Teil von der Software erledigt. Anhand der 

theoretischen Modellstruktur und weiteren 

Benutzerdefinitionen werden in der Regel 

alle systembeschreibenden Gleichungssysteme 

automatisch im Hintergrund erstellt, 

so dass der Anwender keine mathematischen 

Beschreibungsformen mehr aufstellen 

muss. Zusätzlich werden die Gleichungssystemen 

umformuliert, sodass die 

Rechner damit arbeiten können und 

Lösungen berechnen können. 

Die berechneten Ergebnisse werden im 

Anschluss üblicherweise im Zeit- aber 

manchmal auch im Frequenzbereich aufbereitet 

und müssen validiert und interpretiert 

werden. Alle Simulationsprogramme bieten 

im Bereich des sogenannten „Postprocessing“ 

diverse Module an, um tiefergehende Analysen der Ergebnisse 

durchzuführen. Wasserfall-Graphen, Bode-Diagramme oder 

auch FFT-Analysen gehören dabei zur Standardausstattung von 

Entwicklungstools. 

Die Validierung ist der „Praxistest“ der Simulation, bzw. des 

Modells. Dieser Test, der die Theorie bestätigen soll, geht häufig 

mit einem Vergleich von gemessenen und berechneten Werten 

einher. Ist wider Erwarten eine Diskrepanz zwischen Modell und 

Realität festzustellen, kommt es zur Wiederholung der einzelnen 

Schritte bis die Validierung eine ausreichend genaue Übereinstimmung 

von realem und virtuellem Systemverhalten zeigt. 

Gründe für Abweichungen zwischen Simulationsmodell und 

realem System liegen dabei zumeist in der Vernachlässigung 

relevanter Effekte durch zu geringe Modelldetaillierung oder in 

falschen Abschätzungen schwerzugänglicher Systemparameter, 

wie zum Beispiel Reibungsverluste. 

Der gesamte Ablauf der Modellbildung wird durch Randbedingungen 

beeinflusst, die durch materielle und immaterielle Ressourcen 

definiert werden. Dazu zählen heute allerdings immer weniger die 

Rechner leistung, sondern vielmehr das Know-How der Anwender, 

d. h. Kenntnisse der Mitarbeiter im Bereich der Simulation und die 

zur Modellvalidierung zur Verfügung stehenden Mittel, zum Beispiel 

in Form von geeigneten Prüfstandversuchen. Nur ein versierter 

Anwender ist in der Lage, das Simulationsmodell in der benötigten 

Detaillierung aufzustellen und die Ergebnisse richtig zu interpretieren, 

um zu einem erfolgreichen Simulationsprojekt beizutragen. 

Die Simulation läuft dabei nicht nur entwicklungsunterstützend 

parallel zur realen Konstruktion des Systems, sondern findet mehr 

und mehr Einsatz in den früheren Phasen des Entwicklungsprozesses. 

So können bereits in einem sehr frühen Stadium der Entwicklung 

Fehler vermieden und innovative Konzepte erprobt werden. 

Denn insbesondere in den frühen Projektphasen lassen sich die 

Weichen für einen späteren Projekterfolg stellen. 

Aufgrund von Nichtlinearitäten im Systemverhalten, wie sie gerade 

im Bereich der Fluid- und Antriebstechnik aufzufinden sind, gestalten 

sich dynamische Systemuntersuchungen mit den herkömmlichen 

überschlägigen und erfahrungsbasierten Berechnungsmethoden 

schwierig. Gerade deshalb sind dort Simulationsprogramme zu 

einem wichtigen Arbeitsmittel für die Systemauslegung geworden. Im 

klassischen Entwicklungsprozess treffen die auslegenden Ingenieure 

anhand der benötigten Kräfte eine Auswahl der druckbeaufschlagten 

Flächen und des erforderlichen Druckbereiches. Bereits diese erste 


SIMULATION 

Auswahl ist oft optimierungsfähig und kann durch die Simulation 

stark verbessert werden, indem Module zur automatischen Parametervariation 

und später zu Parameteroptimierung genutzt werden. 

Der auslegende Ingenieur ist damit in der Lage, einzelne Betriebspunkte 

oder den kompletten Betriebsbereich der Anlage in kurzer 

Zeit zu überprüfen. Er gewinnt wichtige Informationen über Systemzusammenhänge, 

die in Hinblick auf die Systemoptimierung für die 

weitere Entwicklung von entscheidender Bedeutung sein können. 

Des Weiteren können so bereits in den frühen Entwicklungsphasen 

potentielle Fehler und Unzulänglichkeiten im Systemverhalten 

auf gedeckt werden und Abhilfemaßnahmen umgesetzt werden. 

4 MATHEMATISCHE GRUNDLAGEN 

DER 1-D-SIMULATION 

Das grundlegende Verhalten einfacher 

technischer Systeme oder 

einzelner Komponenten kann 

üblicherweise gut vorhergesagt 

werden. Mit zunehmender Komplexität 

wird es jedoch schwieriger 

gesicherte Aussagen über das 

Verhalten eines Systems treffen 

zu können. Zum einen kann die 

Komplexität nicht ohne weiteres 

beherrscht werden, zum anderen 

ist eine händische Berechnung 

oft nicht möglich. Dann ist es notwendig 

Modelle zu erstellen, um 

das Systemverhalten anhand von 

Simulationen zu beurteilen. Dafür 

ist eine Modellbildung nötig, 

mit der die Systemkomponenten 

durch mathematische Gleichungen 

beschrieben werden. Die folgenden 

Abschnitte verdeutlichen, 

in welcher Weise technische 

Systeme mathematisch beschrieben 

werden und wie die 

Umsetzung der Mathematik in 

1-D-Simulationsprogrammen 

der Fluidtechnik erfolgt. 

Differentialgleichungen erster Ordnung und den zugehörigen 

Anfangsbedingungen: 

mit 

Durch die Lösung dieses Differentialgleichungssystems und durch 

die Integration der Ergebnisse über der Simulationszeit können die 

) 

) 

) 

4.1 MATHEMATISCHE 

BESCHREIBUNG 

ALLGEMEINER TECHNI- 

SCHER SYSTEME 

Das dynamische Verhalten eines 

technischen Systems lässt 

sich durch eine Differentialgleichung 

n-ter Ordnung bzw. 

durch n Differentialgleichungen 

erster Ordnung beschreiben. 

Die Beschreibung durch n 

Differentialgleichungen erster 

Ordnung ist jedoch für Simulationen 

besser geeignet, da sie 

den Programmieranforderungen 

für die numerische Berechnung 

entspricht. 

Mit den Parametern der Systemkomponenten 

und den 

Start werten der Zustandsgrößen 

ergibt sich ein Anfangswertproblem 

mit n gewöhnlichen 

Atam. Lebendige Technologie. 

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SIMULATION 

03 

Konzentriertparametrische Berechnung von Hydrauliksystemen 

4.2 RECHENVERFAHREN FÜR 

SPEZIFISCHE SYSTEME 

Die Berechnung des dynamischen Verhaltens 

technischer Systeme erfolgt durch die Aufstellung 

und Lösung nichtlinearer Differentialgleichungen 

für die verschiedenen Zustandsgrößen 

des Systems. Im Folgenden wird darauf 

eingegangen, wie die Differential gleichungen 

für die Zustandsgrößen verschiedener technischer 

Disziplinen aufgestellt werden. 

04 

05 

Konzentriertparametrische Berechnung von Pneumatiksystemen 

Rechenverfahren für mechanische Zustandsgrößen 

Zustandsgrößen des technischen Systems für einen späteren 

Zeitpunkt berechnet werden. 

Um die numerische Lösbarkeit zu gewährleisten, dürfen die 

technischen Systeme nur mit Differentialgleichungen erster 

Ordnung beschrieben werden. Daher müssen Differentialgleichungen 

höherer Ordnung gegebenenfalls zunächst in ein System von 

Differentialgleichungen erster Ordnung überführt werden. Ein 

Verzögerungsglied zweiter Ordnung (PT2-Glied) kann zum Beispiel 

nicht direkt mit seiner Übertragungsfunktion 

5 BERECHNUNG HYDRAULISCHER 

ZUSTANDSGRÖSSEN 

Die hydraulischen Komponenten eines Systems 

werden durch die in der hydraulischen 

Bibliothek der Programme abgelegten Bau teile 

modelliert. Hinter jedem Bauteil liegen die entsprechenden 

mathematischen Beschreibungsformen 

der Komponente. 

Im ersten Modellierungsschritt werden die 

hydraulischen Leitungen zwischen den Komponenten 

als hydraulische Knoten dargestellt. 

Dieser Modellaufbau resultiert aus dem grundlegenden 

Simulationskonzept der konzentriertparametrischen 

Berechnung. Konzentriertparametrisch 

heißt dabei, dass Zustandsgrößen des 

Systems jeweils an Punkten des Systems berechnet 

werden, die jeweils eine Komponente 

umfassen. Leitungen werden so beispielsweise 

als ein Volumen betrachtet, unabhängig von 

ihrer dreidimensionalen Form. 

In der hydraulischen Simulation werden in 

den Volumenknoten, die die Bauteile miteinander 

verbinden, die zu- und abfließenden 

Volumenströme bilanziert und zu Drücken 

aufintegriert. Somit liegt eine mathematische 

Gleichung zu Grunde, die den Druckgradienten 

als Funktion von Volumenströmen beschreibt. 

Die Drücke wiederum werden an die 

angeschlossenen Bauteile weitergegeben, welche 

dann die Volumenströme aus der Differenz 

der an den Anschlüssen anliegenden Drücke berechnen. In Bild 03 

wird das grundlegende Rechenverfahren verdeutlicht. 

Der Druck innerhalb der Knoten wird aus der Bilanzierung der 

zu- und abfließenden Volumenströme über die Druckaufbaugleichung 

berechnet [11]. Dabei sind der Druckgradient, C H 

die 

hydraulische Kapazität, E Öl 

der Elastizitätsmodul des Öls, V das 

Fluidvolumen und Q die ein- oder austretenden Volumenströme: 

H 

GRUNDLAGEN 

beschrieben werden, sondern muss zunächst durch ein äquivalentes 

Differentialgleichungssystem mit Differentialgleichungen erster 

Ordnung beschrieben werden: 

Derartige Gleichungssysteme bilden die Grundlage für die 

Implementierung in Simulationswerkzeugen. 

Aus dem knotenorientierten Rechenverfahren resultiert auch die 

Vorzeichendefinition von Volumenströmen: Die einem Knoten 

zufließenden Volumenströme sind positiv und die abfließenden 

Volumenströme negativ. Daher sind – entgegen der üblichen 

Definition – die den Bauteilen zufließenden Volumenströme 

negativ und die abfließenden positiv. 

Die Knoten werden zunächst als ideale Kapazität behandelt, 

wobei Widerstände und Massenträgheiten vernachlässigt oder 

deren Volumen den angeschlossenen Bauteilen zugeschlagen 

werden. Das in einem Knoten enthaltene Ölvolumen setzt sich aus 

dem Volumen der hydraulischen Leitung und den Totvolumina der 


SIMULATION 

angeschlossenen Bauteile zusammen. Sind an einem Knoten Elemente 

mit veränderlichem Volumen (z. B. Zylinder) angeschlossen, 

muss das variable Volumen dem Knotenvolumen hinzuaddiert. 

Dies geschieht üblicherweise automatisch. 

Werden in einem zweiten Modellierungsschritt die hydraulischen 

Leitungen des Systems durch Rohrleitungsbauteile abgebildet, so 

können auch die Widerstände und Massenträgheiten der Leitungen 

berücksichtigt werden. Am grundsätzlichen Rechenverfahren ändert 

sich dadurch jedoch nichts, da auch die Rohre über Knoten an die 

Bauteile angeschlossen werden. 

6 BERECHNUNG PNEUMATISCHER 


Die wichtigsten pneumatischen Größen sind der Druck p und die 

Temperatur T. Eine weitere Zustandsgröße, die den Zusammenhang 

zwischen Massen- und Volumenstrom widerspiegelt, ist die Dichte ρ. 

Betrachtet man die Luft jedoch als ideales Gas, so berechnet sich 

diese aus dem Druck und der Temperatur nach der idealen Gasgleichung. 

Somit ergibt sich eine Verknüpfung der Komponenten, 

wie in Bild 04 dargestellt, welche teils die Temperatur der Knoten T K 

und teils die Temperatur des durch die Bauteile fließenden Massenstroms 

T B 

verwendet. 

Um die Druckänderung eines pneumatischen Systems zu beschreiben, 

wird der 1. Hauptsatz der Thermodynamik für offene Systeme 

sowie die ideale Gasgleichung herangezogen. Die Druckänderung 

setzt sich demnach additiv aus drei Anteilen zusammen, der 

Druckänderung aufgrund der Massenströme, des Wärmeüberganges 

und der Volumenänderung. 

Hierbei beschreibt die Variable die Druck änderung aufgrund des 

Energieaustauschs, der durch die Massenströme an den angeschlossenen 

Bauteilen erfolgt. 

Weiterhin kann der Energieaustausch in Form der Wärmeübertragung 

mit der Umgebung folgendermaßen berücksichtigt werden. 

Dieser ist charakterisiert durch den Wärmeübergangsbeiwert α 

und der Temperaturdifferenz zwischen der Wandung und dem 

Luftstrom innerhalb der Bilanzhülle. 

Der dritte Term beschreibt die Volumen änderungsarbeit am bilanzierten 

System. 

Die Berechnung der Temperaturänderung erfolgt durch die Auflösung 

der idealen Gasgleichung nach der Temperatur T und der 

anschließenden partiellen Differentiation nach allen zeitabhängigen 

Variablen. 

Um den Berechnungsaufwand zu minimieren, wird in der Simulation 

zuerst die Druckänderung berechnet und dann das Resultat 

zur Bestimmung der Temperaturänderung weiterverwendet. In 

Analogie zur Hydrauliksimulation werden bei der Berechnung von 

pneumatischen Systemen die zu- und abfließenden Luftmassenströme 

in den Knoten bilanziert und wie oben beschrieben zu 

Drücken aufintegriert. 

7 BERECHNUNG DER MECHANISCHEN 


Die Berechnung mechanischer Zustandsgrößen erfolgt analog zur 

Berechnung hydraulischer Zustandsgrößen. In den Bauteilen 

werden die Kräfte aus den Zustandsgrößen berechnet. In den 

Knoten werden die Gradienten der Zustandsgrößen aus den 

Kräften berechnet. Bild 05 verdeutlicht das grundlegende Rechenverfahren 

für mechanische Zustandsgrößen. 

In den Bauteilen werden die Gleichungen der Beschleunigungen 

gemäß des Newton’schen Ansatzes aus dem Kräftegleichgewicht 

Radialkolbenstromteiler bis 3.500 cm³/U und 350 bar 

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v Geräusch- und vibrationsarm durch niedrige Drehzahl 

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GRUNDLAGEN 

SIMULATION 

06 

Numerische Integration 

8 NUMERISCHE INTEGRATION 

Das oben beschriebene Differentialgleichungssystem beschreibt 

die Ableitungen aller Zustandsgrößen in jedem Betriebspunkt. In einigen 

Fällen kann es explizit gelöst werden, zur Berechnung des Anfangswertproblems 

ist jedoch eine numerische Lösung erforderlich. 

Dazu wird das Integrationsintervall [t 0 

,t n 

] zunächst in ein Gitter zerlegt 

mit lokalen Schrittweiten h i 

= t i +1 

– t i 

für i = 0 ... n–1. 

Näherungswerte y(t i 

) an den diskreten Gitterpunkten erhält man 

dann aus der folgenden Beziehung, die sich durch numerische Verfahren 

lösen lässt. Die Berechnungsergebnisse sind im folgenden 

Bild 06 dargestellt und zeigen, dass die numerische Näherung zu 

Fehlern führt. 

an einer Masse aufgestellt. Entsprechendes gilt für Winkelbeschleunigungen 

bei rotatorisch bewegten Massen, die aus dem Drallsatz 

berechnet werden. 

In den Knoten werden die Beschleunigungen bzw. Winkelbeschleunigungen 

integriert, woraus sich die Geschwindigkeiten v und Wege 

x sowie die Winkelgeschwindigkeiten ω und Winkel ϕ ergeben. 

Durch die näherungsweise, numerische Integration entsteht ein Fehler 

(Diskretisierungsfehler), der bei jedem Integrationsschritt auftritt. 

Um diesen Fehler gering zu halten, sollte die Diskretisierung des 

Integrationsintervalls möglichst fein sein. Der Diskretisierung sind 

jedoch Grenzen gesetzt, da eine beliebig feine Unterteilung des Integrationsintervalls 

einerseits zu einer sehr großen Anzahl von Rechenschritten 

und damit zu einer längeren Rechenzeit führt, und 

andererseits der Anteil der numerischen Rundungsfehler zunimmt. 

In modernen Simulationsprogrammen werden zur Lösung der 

Differentialgleichungssysteme sowohl Ein- als auch Mehrschritt- 

07 

Beispiel eines Systemsimulationsprogramms (hier: DSHplus [3]) 


SIMULATION 

verfahren verwendet. Einschrittverfahren bedeutet, dass die Näherungswerte 

y(t i 

) an der Stelle t i 

vollständig aus dem vorherigen 

Ergebnis y(t i-1 

) an der Stelle t i-1 

und der Schrittweite h i 

= t i+1 

– t i 

berechnet werden können. Mehrschrittverfahren hingegen 

verwenden auch weiter zurückliegende Ergebnisse, t i-2 

, ti -3 

, ... . 

Die Berechnung der Näherungswerte mit heute üblichen Integrationsverfahren 

erfolgt entweder explizit oder implizit. Bei einer 

expliziten Berechnung wird der neue Wert ausschließlich aus alten 

Werten berechnet. Die implizite Lösung schließt den neuen Wert in 

die Berechnung mit ein, es muss daher iteriert werden. 

Wenn die auftretenden Diskretisierungsfehler 

mit steigender 

Schrittzahl nicht anwachsen, ist 

ein Integrationsverfahren numerisch 

stabil. Das Stabilitätsfeld 

08 

der impliziten Verfahren ist größer 

als das der expliziten. Das 

heißt, dass implizite Verfahren 

bei zu großer Schrittweite ungenaue 

Ergebnisse liefern können, 

ohne jedoch zwangsläufig instabil 

zu werden, während bei expliziten 

Verfahren eher Tendenzen 

zur Instabilität auftreten. 

1-D-Simulationen dienen der dynamischen 

Simulation von 

Systemen. Dabei muss der Abstand 

der diskreten Zeitschritte 

ausreichend klein sein, um relevante 

dynamische Aspekte wie 

Schwingungen aufzulösen. Die 

auftretenden dynamischen Aspekte 

werden durch deren Eigenwerte 

im Differentialgleichungssystem 

definiert. Entsprechend dieser 

hochfrequenten Änderungen ist 

die mathematische Steifheit hoch 

und eine geringe zeitliche Schrittweite 

ist für die Simulation notwendig. 

Die mathematische Steifheit 

kann sich auch im Verlauf 

einer Simulation stark ändern. In 

solchen Fällen ist es vorteilhaft, 

09 

mit variabler Schrittweite h zu 

rechnen. 

Fast standardmäßig ist heutzutage 

eine automatische Schrittweitensteuerung 

implementiert, 

um bei Systemen mit vielen 

Nichtlinearitäten und hoher mathematischer 

Steifheit optimale 

Ergebnisse zu erzielen. Dabei 

wird bei jedem Rechenschritt 

überprüft, ob das vorgegebene 

Fehlermaß eingehalten wird und 

die Schrittweite entsprechend 

angepasst. Eine Schrittweitensteuerung 

bedeutet jedoch nicht 

unbedingt eine Verkürzung der 

Gesamtrechenzeit. 

10 SOFTWARE 

Um mechatronische Systeme in ihrer 

Gesamtheit analysieren zu 

können, eignen sich eindimensio- 

nale multidisziplinäre Systemsimulationsprogramme (Bild 07). Diese 

legen ihren Fokus auf die Untersuchung von gesamten Systemen inklusive 

aller beteiligten technischen Disziplinen und deren dynamischen 

Verhaltens. Dabei kann ein zu untersuchendes System sowohl 

eine große hydraulische Werkzeugmaschine, bestehend aus Ventilen, 

Pumpen, Speichern, Zylindern, etc., sein, als auch eine einzelne Komponente, 

wie zum Beispiel eine Pumpe mit ihren Subkomponenten, 

wie Kolben, Steuerspiegel, etc.. Die jeweilige Systemgrenze wird dabei 

je nach Schwerpunkt der simulationstechnischen Untersuchungen 

vom Anwender definiert. 

Verteiltparametrische Simulation von Druckwellen 

Simulation eines Multi-Pass-Test nach ISO 16889 


SIMULATION 

10 

Mikro-Komponentenmodelle 

kontinuierlich eingepflegt. Mitte der 

Neunziger Jahre wurde die Weiterentwicklung 

und Pflege dann aus dem Institut 

ausgegliedert und wird seitdem durch 

das Spin-Off Unternehmen FLUIDON in 

Aachen durchgeführt. Aufgrund des Erfahrungsschatzes 

mit DSHplus soll dieses 

Programm im Folgenden als Beispiel 

dienen, um die Grund züge der Simulation 

darzu stellen. Andere Systemsimulationsprogramme, 

wie zum Beispiel SimulationX, 

AMEsim, Automation Studio oder 

FluidSIM arbeiten jedoch analog. 

GRUNDLAGEN 

11 

Gekoppelte Simulation 

Am Institut für fluidtechnische Antriebe und Steuerungen (ifas) der 

RWTH Aachen wurde bereits in den Siebziger Jahren das 

Systemsimulationsprogramm DSH entwickelt, um hydraulische 

Netzwerke digital berechenbar zu machen [4, 5, 6]. Seit dieser Zeit 

wurde das Programm im Hinblick auf Rechenleistung und Bedienbarkeit 

stetig verbessert, und neue Forschungsergebnisse oder verbesserte 

Modellansätze, welche am ifas entwickelt wurden, wurden 

11 TRENDS 

11.1 PROGRAMM-INTERNE 

WEITERENTWICKLUNG 

Für die überwiegende Anzahl an 

Standardkomponenten aus den Grunddomänen 

Fluidtechnik, Mechanik und 

Regelungstechnik liegen ausreichend 

mathematische Modellbeschreibungen 

vor, um sie in ihrem grundsätz lichen stationären 

und dynamischen Verhalten in 

nahezu beliebigen Detaillierungsstufen 

abbilden zu können. Der Modellierung 

von hydraulischen Systemen sind bereits 

heutzutage kaum Grenzen gesetzt 

und viele Unternehmen haben ihre Entwicklungsprozesse 

mit der Hilfe von 

Software unterstützung bereits deutlich 

verkürzen können, und das bei gleichzeitiger 

Verbesserung der Leistung in 

Hinblick auf Produkteigenschaften und 

Fehleranfälligkeit. 

Doch die Entwicklung der Simulationsprogramme 

läuft kontinuierlich 

weiter, um einen immer größer werdenden 

Teil der Realität digital abbildbar zu 

machen und noch exaktere Simulationsergebnisse 

erzielen zu können. Stetige 

Weiterentwicklungen umfassen unter anderen 

die Detaillierung von vorhandenen 

Modellbeschreibungen, das Hinzufügen 

von gänzlich neuen Bauteilbeschreibungen, 

sowie die Modellierung bisher unberücksichtigter 

Effekte. Ausgangspunkt 

sind meist neue Erkenntnisse aus Prüfstandsversuchen 

oder Forschungsergebnissen, 

welche direkt in die Simulationsprogramme 

übernommen werden. 

Eine Detaillierung vorhandener Modelle 

kann zum Beispiel eine exaktere Beschreibung 

der Reibkraft in hydraulischen 

Zylindern sein. Diese wird in den gängigsten 

Simulationsprogrammen über einen 

rein geschwindigkeitsabhängigen Ansatz 

nach Stribeck [7] abgebildet. Vergangene Simulationsprojekte zeigten 

jedoch, dass dieser Ansatz das Reibverhalten für spezielle Anwendungsfälle 

nur ungenügend genau beschreibt. Zwar gibt es 

bereits seit längerem detailliertere Reibungsmodelle, wie zum Beispiel 

das LuGre-Modell [8], welches gerade im Stick-Slip-Bereich 

genauere Ergebnisse liefert, jedoch beruhen auch hier die meistens 

Ansätze auf der Relativgeschwindigkeit zwischen den beteiligten 


SIMULATION 

Kontaktpartnern. Des Weiteren gestaltet 

sich die Parametrierung der 12 

detaillierten Modelle schwieriger, 

da meist Messungen notwendig 

sind, um die Koeffizienten der Modellgleichungen 

zu bestimmen. 

Zukünftige Modellansätze berücksichtigen 

daher einerseits weitere 

Einflussgrößen, wie Kammerdrücke 

oder Viskosität, können andererseits 

aber vor allem anhand leicht 

zugänglicher Konstruktionsparameter 

bedatet werden. So wird den 

ständig steigenden Anforderungen 

an die Berechnungsgenauigkeit und 

Bedienerfreundlichkeit durch 

Modell verfeinerungen und -erweiterungen 

Rechnung getragen [9]. 

Eine weitere Detaillierung in der 

Abbildung physikalischer Effekte 

findet man zum Beispiel in der Berechnung 

und Analyse von Druckschwingungen. 

Mit Hilfe von verteiltparametrischen 

Komponentenmodellen 

nach dem Charakteristikenverfahren 

ist es möglich das 

Raum-Zeit-Verhalten und damit die 

Ausbreitung von Druckwellen in verzweigten 

Rohrleitungssystemen exakt 

zu prognostizieren. Somit lassen sich 

Rohr- und Schlauchleitungen aber 

auch Ventilschließzeiten so auslegen, dass extreme Druckspitzen sowie 

Kavitationseffekte innerhalb der betrachteten fluidtechnischen Systeme 

vermieden werden können. Bild 08 zeigt das Simulationsmodell eines 

verzweigten Rohrleitungssystems sowie den Verlauf der Druckwellen 

über der Leitungslänge bei einem Schließen des zwischengeschalteten 

Schaltventils. 

Neben der Untersuchung von systemkritischen Druckzuständen 

können Rohrleitungssysteme mit Hilfe dieser verteiltparametrischen 

Modelle auch in Hinblick auf ihre Schwingungsfrequenzen 

und akustischen Eigenschaften hin optimiert werden, was besonders 

im Bereich der Fahrzeug- und Flugzeugtechnik von enormer 

Bedeutung ist. 

Aber nicht nur neue Komponentenbeschreibungen oder die Berücksichtigung 

immer detaillier terer Effekte, wie Druckschwingungen, 

Kavitation oder Ölalterung, spielen eine wesentliche Rolle bei 

künftigen Entwicklungen im Bereich der Simulationswerkzeuge. 

Auch neue Anwendungsfelder für 1-D-Systemsimulationen rücken 

immer mehr in den Fokus der Softwareentwickler. Beispiele hierfür 

sind neue Domänen wie Kühl- und Klimatechnik oder Zwei-Phasen-Systeme. 

Ein konkretes Beispiel für neuartige Anwendungsfelder ist die 

dynamische Simulation von Partikelverteilungen und Filtrationsvorgängen 

innerhalb hydraulischer Anlagen [10]. Mit Hilfe von Simulationen 

können so Größenverteilungen von Partikeln an jeder 

beliebigen Stelle des Systems betrachtet werden oder Abscheideleistungen 

von Filtern analysiert werden (Bild 09). Dies bietet 

dem auslegenden Ingenieur eine verlässliche Möglichkeit, um unterschiedliche 

Filtrationsstrategien (zum Beispiel Nebenstromfiltration 

oder Rücklauffiltration) zu erproben oder Wartungsintervalle 

zu planen. 

Aufgrund von immer differenzierteren und komplexeren Systemen, 

die dazu noch schon in ihrer Konzeptphase analysiert werden 

sollen, reichen die vorprogrammierten Modellbeschreibungen 

von Standardkomponenten teilweise nicht mehr aus. Daher 

werden Softwaretools mehr und mehr darauf ausgerichtet, auch 

Simulationsmodell einer geregelten hydraulischen Achse 

benutzerdefinierte Ansätze mit in das Programm integrieren zu 

können. Sollten die vorprogrammierten Modell beschreibungen 

also einmal nicht genügen, um anwenderspezifische Systeme abbilden 

zu können, bieten die meisten Programme mittlerweile die 

Möglichkeit, benutzerdefinierte Bauteilbeschreibungen einzupflegen. 

Dies ist möglich, da viele Programme dem Benutzer einen 

offenen mathematischen Quelltext mit allen Modellgleichungen 

zur Verfügung stellen oder ihn über entsprechende 

Module zur Bau teilerstellung bei der Programmierung der eigenen 

Ansätze unterstützen. Somit sind dem Anwender, grundsätzliche 

Programmierkenntnisse vorausgesetzt, nahezu keine Grenzen 

in der Modellierung und Analyse selbst hochspezialisierter 

Anwendungen gesetzt. 

Aber auch Ingenieure ohne fundierte Programmierkenntnisse 

müssen gerade in den frühen Entwicklungsphasen, in denen das 

zu entwickelnde System nur in Form von konzeptionellen Ideen 

vorliegt, durch moderne Simulationswerkzeuge unterstützt werden. 

Hier setzt der Gedanke der Mikro-Komponenten an. Mikro- 

Komponenten sind Modelle, die auf die Beschreibung von einzelnen 

Grundeffekten herunter gebrochen wurden. Sie stellen zum 

Beispiel nur eine Fläche, eine Masse oder eine Bohrung dar. Somit 

kann ohne jegliche Programmiererfahrung ein beliebiges 

System durch die Verschaltung seiner technischen Wirkprinzipien 

aufgebaut werden. Bild 10 zeigt einige Mikro-Komponenten 

und ein aus Mikro-Komponenten zusammengesetztes hydraulisches 

Ventil. 

11.2 SOFTWAREKOPPLUNGEN 

Neben der internen Weiterentwicklung der Simulationsprogramme 

gewinnen vor allem die Kopplungsmöglichkeiten mit Werkzeugen 

aus anderen Bereichen enorm an Bedeutung. Aufgrund 

steigender Ansprüche an die Berechnungsgenauigkeit wird es immer 

erforderlicher Programme mit unterschiedlichen Stärken zu 

koppeln, um so die Vorteile aller Programme durch eine Simula- 


SIMULATION 

GRUNDLAGEN 

tion im Softwareverbund nutzen 

zu können. Großes Augenmerk 

liegt vor allem auf der Kopplung 

mit Programmen der dreidimensionalen 

Mehrkörpermechanik 

(MKS-Programme), CFD-Programmen, 

regelungstechnischen 

Werkzeugen sowie nichtkommerziellen 

Programmen für Spezialbereiche, 

zum Beispiel tribologische 

Simulationswerkzeuge. 

Einige Firmen bieten diese Softwareverbünde 

bereits als Gesamtpaket 

mit unterschiedlichen 

Simulationsmodulen an, so dass 

man sich in allen Simulationsbelangen 

an nur einen Ansprechpartner 

wenden kann. Die Vorteile 

von Software-Kopplungen 

liegen auf der Hand: Die Mechanik 

eines Systems kann beispielsweise 

eins zu eins in einem 3-D- 

MKS-Programm, inklusive aller 

Lagerungsbedingungen und ex- 

13 

14 

Simulationsgrafik der Zylinderregelung 

akten Bauteileigenschaften, 

abgebildet werden und muss 

nicht durch eindimensionale 

Feder-Masse-Dämpfer Systeme 

angenähert werden. Die Hydraulik 

eines Systems kann dann in 

einem Systemsimulationsprogramm 

modelliert werden und 

über definierte Schnittstellen an 

das MKS-Programm gekoppelt 

werden. So können die Stärken 

beider Programme im vollen 

Umfang genutzt werden, und 

man erhält sowohl eine detaillierte 

Mechanik- als auch Hydraulik-Simulation. 

In Bild 11 ist exemplarisch für 

die Softwarekoppelung das 

Simulationsmodell einer Schmiedepresse 

dargestellt. Das hydraulische 

System der Presse wurde 

dabei in einem Systemsimulationsprogramm 

modelliert. Dies ermöglicht 

eine exakte Berechnung 

aller hydraulischen Zustandsgrößen 

und bietet dem Benutzer viele Module zum Pre- und Postprocessing 

zum Beispiel in Form von Frequenzanalysen. Die Mechanik 

der Presse wurde in einem MKS-Programm abgebildet und wird 

dynamisch an die Hydrauliksimulation gekoppelt. Während in der 

Systemsimulation spezielle Komponentenmodelle z. B. für Ventile, 

Zylinder und Pumpen vorliegen, kann man im MKS-Programm auf 

vordefinierte Lagermodelle zurückgreifen oder sogar flexible FEM- 

Strukturen integrieren. Nach beendeter Simulation kann das ganze 

System des Weiteren animiert werden, um einen besseren Eindruck 

vom Systemverhalten zu gewinnen. 

Eine weitere Anwendungsmöglichkeit ist die Koppelung von 

Systemsimulationsprogrammen an Steuerungsprogramme, wie 

zum Beispiel Programme zur Programmierung von speicherprogrammierbaren 

Steuerungen (SPS). So können Steuerungslogiken 

und Regleralgorithmen von SPS-Programmen, wie zum 

Beispiel CoDeSys, bereits im Vorfeld anhand des virtuellen 

Anlagen modells entwickelt und erprobt werden. 

Vorgesteuertes Servo-Druckregelventil (G.A.S.)[11] 

11.3 ANBINDUNG REALER HARDWARE 

Aber nicht nur die Koppelungen von Systemsimulationswerkzeugen 

mit anderen spezialisierten Softwaretools finden immer größere 

Verwendung im Entwicklungsprozess, vor allem die Koppelung 

von virtuellen Systemen und realer Hardware eröffnet vielfältige 

Möglichkeiten im Bereich der Hardware-in-the-Loop Simulationen 

(HIL-Simulationen) und gewinnt zunehmend an Bedeutung in der 

Gesamtsystementwicklung. 

Ein Anwendungsbeispiel ist die Steuerungsauslegung von großen 

hydraulischen Werkzeugmaschinen. Diese gestaltet sich heute 

vielfach sehr aufwendig, da eine Reglerauslegung erst an der realen 

Anlage vollführt werden kann. Hier ist extreme Vorsicht geboten, 

um die Anlage nicht durch ungeeignete Reglerparameter oder 

falsche Verkabelungen in den Schaltschränken zu beschädigen. In 

der Praxis testet und analysiert der Steuerungstechniker daher jede 

einzelne Anlagenfunktion und Betriebsweise an der realen Anlage 


SIMULATION 

15 

Simulationsmodell des nachgebildeten Druckreglers 

und versucht vorsichtig die passenden Parametersätze und Reglerstrukturen 

abzuleiten. 

Mit Hilfe einer virtuellen Inbetriebnahme, bei der die reale Anlage 

durch ein virtuelles Simulationsmodell derselben ersetzt wird, kann 

der Entwickler gefahrlos und mit minimalem Zeitaufwand die passenden 

Reglerparameter erarbeiten, die Verkabelung der Schaltschränke 

auf ihre Logik hin überprüfen und sogar völlig neue Regleralgorithmen 

ohne die Gefahr einer Anlagenbeschädigung testen. 

Das Simulationsmodell der Anlage ist über entsprechende Schnittstellen 

mit der realen Anlagensteuerung gekoppelt und generiert 

aus seinen Berechnungen des dynamischen Verhaltens der Anlage 

die Eingangssignale für die Steuerung, genau wie die reale Anlage 

diese an das Steuergerät übermitteln würde. Für die Steuerung wiederum 

ist nicht ersichtlich, dass gar nicht die reale Anlage mit ihr 

kommuniziert sondern nur ein virtuelles Modell der Anlage. Die 

Steuerung berechnet daher die Ausgangssignale zur Ansteuerung 

der Anlage wie im realen Betrieb und übermittelt diese an das Simulationsmodell. 

Eingangssignale des Steuergerätes können zum 

Beispiel Sensorsignale von Druck- oder Wegaufnehmern sein aus 

denen die Steuerung dann Ausgangssignale, wie Ansteuersignale 

für Ventile oder Pumpen errechnet. 

11.4 BEDIENKOMFORT UND BERECHNUNGS 

GESCHWINDIGKEIT 

Die gestiegenen Anforderungen der Anwender führten auch zu 

wesentlichen Verbesserungen in der Berechnungs geschwindigkeit 

und im Bedienungs komfort. Gerade wenn es um die 

Bedienungsfreundlichkeit geht, haben die grafikorientierten 

Programme in den letzten Jahren ältere, manuelle Modellierungstechniken 

bzw. -mechanismen fast vollständig abgelöst. 

Das Aufstellen von Gleichungen oder Blockschaltbildern, um ein 

hydraulisches Modell abzubilden oder die manuelle Kopplung 

mit alten FORTRAN-Routinen, ist, bis auf wenige Ausnahmen, 

verdrängt worden. 

Die grafikorientierten Programme stellen bei der Systembeschreibung 

die Funktionseinheit „Bauteil“ ins Zentrum des Modellierungskonzeptes. 

Bibliotheken, die sowohl hydraulische, pneumatische 

und thermohydraulische als auch elektrische, regelungstechnische 

und mechanische Bauteile mit ihren mathematischen Beschreibungen 

enthalten stehen hierfür zur Verfügung. Um die Modellstruktur 

digital abzubilden können die verschiedenen Bauteile entsprechend 

dem realen Wirkungsprinzip des Systems miteinander verschaltet 

werden. Die hiermit verbundene Schaltplananalogie ermöglicht einen 

einfachen und bequemen Aufbau des jeweiligen Simulationsmodells 

und garantiert, dass sich der Anwender sofort mit dem 

Simulationswerkzeug vertraut fühlt. 

Eine weitere wesentliche Voraussetzung für die Akzeptanz der Simulation 

in der industriellen Praxis ist die einfache Parametrierung 

der Bauteile. Parameter die erst in aufwändigen Prüfstandversuchen 

ermittelt werden müssen oder die messtechnisch nicht erfasst 

werden können, sondern vom Benutzer grob abgeschätzt 

werden müssen führen leicht zu falschen Modell beschreibungen 

und fragwürdigen Ergebnisinterpretationen. Die Katalogdaten 

der Hersteller sind daher meist die Grundlage für die Modellierung 

der Bauteile. 


SIMULATION 

12 AUSBLICK 

13.1 ZYLINDERREGELUNG 

GRUNDLAGEN 

Aktuelle Forschungsprojekte und die Tatsache, dass eine Optimierung 

des gesamten Produktlebenszyklus immer mehr in den 

Vordergrund tritt, bringen neue Anwendungsfelder der 

System simulation zum Vorschein. So wird es in den kommenden 

Jahren möglich sein, mit Hilfe der Systemsimulation Rückschlüsse 

auf die gesamte Lebensdauer der Anlage zu schließen. Anhand von 

Belastungskennzahlen aus der Simulation werden Kennzahlen für 

den Komponentenverschleiß und für die Ölalterung gewonnen, welche 

wiederum das dynamische Systemverhalten in der Simulation 

beeinflussen. So können virtuelle Lebensdauerunter suchungen 

durchgeführt und optimale Wartungs- und Wechsel intervalle mit 

Hilfe der Simulation errechnen werden. Mit Hilfe dieser virtuellen 

Zustandsüberwachung können dann Strategien für ein reales 

Condition Monitoring abgeleitet werden. 

Auch die Simulation von Partikelverteilungen in hydraulischen 

Systemen wird Einzug in die Systemsimulationsprogramme finden und 

ermöglicht damit eine optimale Auslegung von 

Filtrations konzepten, so dass die Partikelkonzentrationen 

gezielt in Bereichen von empfindlichen 

Komponenten niedrig gehalten 16 

werden können. Auch diese Ansätze weisen 

in die Richtung eines virtuellen Condition 

Monitoring. 

Neben der Systementwicklung wird die 

Simulation aber auch immer häufiger vertriebsunterstützend 

genutzt. Dem Kunden 

können so schnell die Auswirkungen von 

unterschiedlichen Komponenten oder 

Systemeinstellungen aufgezeigt werden. 

Die visuellen Ergebnisse sind einprägsam 

und die Darstellung der Systemeigenschaften 

mit Hilfe der Simulation 

vermittelt Kompetenz und Kundenorientierung 

im Kundengespräch. So können in 

Zusammenarbeit mit dem Kunden maßgeschneiderte 

Lösungen herausgearbeitet 

werden. 

Simulationsmodelle können sogar, 

wie Erfahrungen versierter Anwender 

belegen, zur Schulung des Anlagenpersonals 

ein gesetzt werden. Dabei wird die 

virtuelle Anlage mit realen Be nutzerschnittstellen, 

wie grafische Ausgabemöglichkeiten 

oder Bedienterminals, 

gekoppelt. 

13 SIMULATIONSBEISPIELE 

Die folgenden Beispiele lassen erahnen, 

welche Möglichkeiten sich mit Hilfe der 

Simulation erschließen lassen. Darüber 

hinaus werden der Umfang der Bauteilbibliothek 

und das breite Anwendungsspektrum 

von Simulationsprogrammen 

ersichtlich. Mehrere Teildisziplinen sind 

in einem Simulationsmodell abbildbar. 

Das zeigt schon das erste Beispiel der 

Lageregelung eines hydraulischen Antriebes. 

Informationen, die zur Regelung genutzt 

werden müssen, sind als Signale im 

Modell vorhanden. Auf diese Art ist es 

möglich, komplexe Regelstrukturen aufzubauen, 

da alle benötigten Informationen 

direkt zur Verfügung stehen. 

17 

Bild 12 zeigt eine analoge Lage regelung für einen Zylinder. Das 

Modell besteht aus einer Konstantpumpe, die ein Servoventil mit 

Volumenstrom versorgt. Der gewünschte Systemdruck kann über 

das DBV variiert werden. Das Ventil steuert einen Zylinder, der 

über ein Feder-Dämpfer-Element mit einer beweglichen Masse 

gekoppelt ist. 

Entsprechend dem im Bauteil SOLLWERT eingestellten Sollweg 

wird das Ventil über den Reglerausgang STELLWERT ausgelenkt 

und der Zylinder verfährt so lange, bis der an der Masse abgegriffene 

Istweg mit dem Sollweg übereinstimmt. Der Regler schließt das 

Ventil wieder. 

Anhand dieses sehr einfach gehaltenen Modells können verschiedene 

für die Fluidtechnik typische Effekte nachgestellt 

werden. So kann z. B. der Druckanstieg in den einzelnen Volumenknoten 

betrachtet und über die Parametrierung der Knoten 

beeinflusst werden. In der Grafik (Bild 13) ist dies deutlich für 

Einschwingvorgang des Steuerschiebers 

Simulationsgrafik des Servo-Druckregelventils 


SIMULATION 

den Anstieg des Versorgungsdruckes VolP zu Anfang der Simulation 

zu erkennen. 

Als weitere Signale sind in der Grafik das Ventilsignal, der Zylinderweg 

und die Drücke in den Zylinderkammern aufgetragen. Es 

ist deutlich zu erkennen, dass die Regelparameter so eingestellt 

sind, dass das System zu Dauerschwingungen angeregt wird. Hier 

kann der Anwender verschiedene Regelparameter variieren, um 

einen stabilen Arbeitspunkt des Systems zu ermitteln. 

Mit der Variation der Zylinderreibung oder der Reibung der 

bewegten Masse kann der Einfluss von Festkörper- bzw. viskoser 

Reibung auf die Regelung untersucht werden. Hierdurch können 

z. B. Losbrechvorgänge, die zu Stick-Slip-Effekten bei der Regelung 

führen, simuliert werden. 

Es ist ebenfalls möglich, z. B. die Federdämpfereinstellungen oder 

die Ventildurchfluss-Charakteristik oder -dynamik zu verändern. 

13.2 DRUCKREGELUNG MIT EINEM SERVOVENTIL 

Das pneumatische Beispiel zeigt die Nachbildung und Simulation 

eines Servo-Druckregelventils (Bild 14). 

Obwohl die Bauteilbibliotheken heute vielfach bereits über 

mehrere vereinfachte Druckregelventile verfügen, soll mit diesem 

Beispiel gezeigt werden, dass mit geschickter Verknüpfung einfacher 

Standardbauteile auch komplexere Bauteile erzeugt 

werden können. 

Das Simulationsmodell (Bild 15) besteht im Wesentlichen aus 

dem Servo-Druckregelventil (Hauptstufe, Steuerschieber, Düse), einer 

Verbrauchereinheit (Schlauch, Behälter) und dem Signalkreis. 

Das zentrale Bauteil des Servo-Druckregelventils bildet die 

Hauptstufe, ein 3/3-Wege-Servoventil. Der Steuerschieber wird 

zur Simulation von der fluidtechnischen Seite des Ventils getrennt 

und als kolbenstangenloser, federrückgestellter Gleichgangzylinder 

modelliert. 

Der Zylinderweg wird als Ventileingangsgröße verwendet, so 

dass die Ventilstellung direkt proportional zum Steuerschieberhub 

erfolgt. Auf diesen Zylinder wirken neben den Reibkräften der 

zwischen Vordrossel und Prallplatte anliegende Steuerdruck 

sowie die Kraft der Rückstellfeder. Erhöht sich der Steuerdruck, so 

verschiebt sich der Steuerschieber nach rechts. Dadurch verbindet 

die Hauptstufe die Verbrauchereinheit mit der Druckquelle. 

Verringert sich der Steuerdruck, so drückt die Rückstellfeder den 

Steuerschieber nach links und entlüftet den Verbraucher. In der 

Ausgangsstellung befindet sich der Steuerschieber in der Mittelstellung, 

d. h. der Verbraucher wird weder be- noch entlüftet. 

Die Regelung des Steuerdrucks erfolgt über ein Düse-Prallplattesystem, 

das von einer Tauchspule in einem Permanent-Magnetkreis 

gegen eine Membranfeder ausgelenkt wird. Realisiert wird 

dieser Regelkreis mit Hilfe der Signalbauteile der Regelungstechnikbibliothek. 

Ausgehend von der Regelabweichung zwischen 

Soll- und Istdruck wird über ein Proportionalglied zunächst ein 

Stellstrom generiert. In der Summe mit dem Offsetstrom ergibt 

sich hieraus eine zum Spulenstrom proportionale Kraft. Der 

Stromaufbau wird durch ein PT1-Glied berücksichtigt. Wird nun 

das Kräftegleichgewicht an der Prallplatte unter Berücksichtigung 

des federnden und dämpfenden Verhaltens der Membranfeder 

gebildet, so lässt sich das dynamische Verhalten der Prallplatte 

mit Hilfe eines PT2-Gliedes beschreiben. Zur Berücksichtigung 

der Strömungskräfte wird der Steuerdruck mit der Wirkfläche der 

Prallplatte multipliziert und ebenfalls in das Kräftegleichgewicht 

einbezogen. Zur Bestimmung der Durchflusskoeffizienten wird 

der Leitwert der Verstelldrossel in Abhängigkeit vom absoluten 

Abstand (Düse – Prallplatte) aus einem eindimensionalen 

Kennfeld bestimmt. 

In der ersten Simulation wird der Einschwingvorgang der Prallplatte 

für den Fall untersucht, dass die Spule lediglich mit einem 

Offsetstrom beaufschlagt wird. Der absolute Abstand der Prallplatte 

von der Vordrossel muss dabei so gewählt werden, dass sich der 

Steuerschieber nach dem Einschwingvorgang in der Mittelposition 

befindet und die Be- und Entlüftungsanschlüsse der Hauptstufe 

verschlossen sind. 

In der Simulationsgrafik (Bild 16) ist der Verlauf des Steuerdrucks, 

des Steuerschieberweges, der Spulenkraft und des Abstands 

(Prallplatte-Vordrossel) über der Zeit dargestellt. 

Nachdem sich der Steuerschieber in der Mittelstellung eingependelt 

hat, werden die statischen Zustandsgrößen abgespeichert und 

als Startwert für die nachfolgende Druckregelung genutzt. 

Als Solldruck wird ein Rechtecksignal mit einem Sprung von 

2 auf 5 bar bei einer Frequenz von 4 Hz gewählt. Das Simulationsergebnis 

ist in Bild 17 dargestellt. 

Es ist zu erkennen, dass der Istdruck dem Solldruck relativ schnell 

folgt, den Sollwert bereits nach 0,05 s überschreitet und dann 

nochmals 0,05 s benötigt, um sich auf den Sollwert einzupendeln. 

Bei der abfallenden Flanke braucht der Druckregler aufgrund des 

niedrigeren Druckniveaus länger, um den vorgegebenen Sollwert 

zu erreichen, bleibt jedoch fast überschwingfrei. Ebenfalls dargestellt 

ist der Stellstrom, der die Verstellung der Prallplatte und 

somit die Änderung des Steuerdrucks bewirkt. 

14 FAZIT 

Alles in allem verfügt der Systementwickler mit modernen Softwaretools 

über Auslegungswerkzeuge, die bereits in einem frühen 

Projektstadium Planungssicherheit bieten. Die Schaltpläne und Simulationsergebnisse 

des Konzeptentwurfs können darüber hinaus 

zur Kommunikation zwischen den Projektpartnern genutzt werden. 

Simulationen ermöglichen es, alternative Systemlösungen und 

Schaltungskonzepte zu entwickeln und diese dann komfortabel zu 

bewerten. Resultat ist ein optimal an die technische Problemstellung 

angepasstes Systemdesign. Die gleichzeitig erzielte Reduzierung des 

Prototypenaufwandes bewirkt darüber hinaus eine deutliche Zeitund 

Kostenersparnis bei der Planung oder Revision der Systeme. 

Ein weiteres Ergebnis der dynamischen Systembewertung mit 

Simulationswerkzeugen ist die optimale Komponentenauswahl bei 

der Umsetzung der entwickelten Systemlösung. Der Einsatz führt hier 

nicht nur zu einer Kostenoptimierung für den Hersteller, sondern garantiert 

eine betriebskostenoptimierte Anlage für den Betreiber. 

Bilder: Aufmacher Fotolia 

Literaturverzeichnis 

[1] Schuh, G. et al.: Leitfaden – Integrative Entwicklung fluidtechnisch-mechatronischer 

Systeme, WZL der RWTH Aachen, 2009 

[2] VDI Richtlinie 2206, Entwicklungsmethodik für mechatronische Systeme, S. 29 

[3] Homepage FLUIDON GmbH auf: http://www.fluidon.com 

[4] Schulz, R.: Berechnung des dynamischen Verhaltens hydraulischer Antriebe 

großer Leistung für Umformmaschinen, Dissertation RWTH Aachen, 1979 

[5] Backé, W.; Hoffmann, W.: Digitale Simulation hydraulischer Schaltungen, 

CAD-Berichte 1. Auflage, 1980 

[6] Hoffmann, W.: Dynamisches Verhalten hydraulischer Systeme – automatischer 

Modellaufbau und digitale Simulation, Dissertation RWTH Aachen, 1981 

[7] Stribeck, R.: Die wesentlichen Eigenschaften der Gleit- und Rollenlager, 

Zeitschrift VDI Nr.46, S. 1341–1348, 1902 

[8] Olsson, H.: Control Systems with Friction, Dissertation, Lund Institute of 

Technology, University of Lund, Schweden, 1996 

[9] Kühnlein, M. et al.: Rapid Parameterisation of a Sealing Friction Model for 

Hydraulic Cylinders, Proceedings of the 8th International Fluid Power Conference, 

Dresden, 2012 

[10] Wartlick, K. et al.: Filter and Particle Simulation for Hydraulic Systems, 

Proceedings of the 7th International Fluid Power Conference, Aachen, 2010 

[11] Murrenhoff, H.: Grundlagen der Fluidtechnik – Band 1: Hydraulik, Aachen, 

Shaker Verlag, 8. Auflage 2016 

[12] Murrenhoff, H.: Grundlagen der Fluidtechnik – Band 2: Pneumatik, Aachen, 

Shaker Verlag, 2. Auflage 2014 

Autoren: Dominic Tiffin, M.Sc., Roland Leifeld, M.Sc., beide wissenschaftliche 

Mitarbeiter, Univ.-Prof. Dr.-Ing. Katharina Schmitz, Institutsdirektorin, Institut 

für fluidtechnische Antriebe und Systeme (ifas) der RWTH Aachen University 



LÄRMBEEINFLUSSUNG UND 

-VERMEIDUNG IN DER FLUIDTECHNIK 

GRUNDLAGEN 

Maximilian Waerder, Christian Schleihs, Katharina Schmitz 

Die akustischen Eigenschaften moderner 

Antriebssysteme rücken heutzutage mehr und 

mehr in den Fokus der Entwicklung. Getrieben 

wird dies sowohl von Komfortansprüchen der 

Kunden als auch von gesetzlichen Regelungen. 

Dem Geräuschverhalten wird mittlerweile eine 

ebenso große Bedeutung beigemessen wie der 

Leistung und der Lebensdauer. 

Um die Konkurrenzfähigkeit der Fluidtechnik gegenüber 

anderen Antriebskonzepten zu erhalten, bedarf es 

weiterhin der Anstrengungen der Hersteller, möglichst 

geräuscharme Komponenten zur Verfügung zu stellen. 

Aber auch bezüglich des Geräusches muss – wie auf anderen 

Gebieten bereits üblich – das „Denken in Komponenten“ durch ein 

„Denken in Systemen oder Teilsystemen“ ergänzt werden. Dies ist 

nur durch intensivere Zusammenarbeit von Komponentenherstellern 

und -anwendern sowie durch den Einsatz innovativer 

Berechnungs verfahren und Analysen zu erreichen. 

1 GERÄUSCHENTSTEHUNG 

Die Arbeits- und Funktionsweise fluidtechnischer Systeme macht 

sie besonders anfällig für Lärmemissionen. Man unterscheidet in 

der Lärmbekämpfung zwischen aktiven und passiven Schallschutzmaßnahmen. 

Passive Schallschutzmaßnahmen sind bspw. durch 

die Verwendung eines geeigneten Gehörschutzes gegeben und 

sorgen damit direkt zu einer Verbesserung am Immissionsort (in 

diesem Fall der Mensch). Aktive Maßnahmen hingegen beschreiben 

alle Bestrebungen, die die Emission von Schall reduzieren oder 

so manipulieren, dass er leiser wahrgenommen wird. Hierfür 

müssen Entstehung und Ursache des Geräusches sowie die 

Übertragungspfade des Schalls bekannt sein. 

Zur Beschreibung dessen wird in der Akustik zwischen der 

Schwingungsübertragung in gasförmigen Medien, dem Luftschall, 

und der Ausbreitung in Festkörperstrukturen, dem Körperschall, 

unterschieden. In der Hydraulik verursacht die prinzipbedingte 

Druck- und Volumenstrompulsation eine weitere Schallquelle, 

welche auch als Flüssigkeitsschall bezeichnet wird und sich im 

Leitungssystem ausbreiten kann. 

Bei dem als Geräusch empfundenen Luftschall handelt es sich 

um Druckschwankungen der Luft, welche aus der Bewegung der 

Luftmoleküle in Form von Longitudinalwellen resultiert. Der vom 

Menschen wahrnehmbare Schall liegt in einem Frequenzbereich 

zwischen 20 Hz und 20 000 Hz. Tiefere Frequenzen werden als 

Infra- und höhere als Ultraschall bezeichnet. 

Die Ursache des Körperschalls sind Wechsellasten, d. h. in Betrag, 

Richtung oder Angriffspunkt variable Kräfte oder Momente, die auf 

die Maschinenstruktur wirken. Sie entstehen funktionsbedingt 

innerhalb von Komponenten oder werden von angrenzenden Bauteilen 

übertragen. 

Wenn sich diese innerhalb der Maschinenstruktur bis zur 

Oberfläche fortpflanzen und dort ihre Schwingungsbewegung an 

die umgebende Luft weiterleiten, so entsteht dadurch indirekter 

Luftschall. Diese Folgekette stellt das Primärphänomen der Geräuschentstehung 

hydraulischer Anlagen dar [1]. In pneumatischen 

Systemen hingegen, wird direkter Luftschall durch die direkte 

Anregung an Entlüftungsstellen (bspw. Schalldämpfer) erzeugt [2]. 



Der Flüssigkeitsschall, wie er in hydraulischen Systemen auftritt, 

hat verschiedene Ursachen. Die wichtigste darunter ist der 

ungleichförmige Fördervorgang der Verdrängereinheiten [3]. Des 

Weiteren führen Kavitationserscheinungen, wechselnde Druckbeaufschlagung, 

Strömungsrauschen oder Schaltvorgänge an 

Ventilen zu Druckschwankungen im System und damit zu Flüssigkeitsschall 

[4]. 

Umgekehrt kann auch eine Bauteilschwingung zu Flüssigkeitsoder 

Gasschwingungen führen, die im Medium weitergeleitet 

werden. Einen Überblick der verschiedenen Geräuschentstehungsund 

-übertragungsmechanismen bis hin zur Entstehung von 

Luftschall, wie sie in fluidtechnischen Systemen auftreten, zeigt Bild 

01. Auf die Ursachen soll im weiteren Verlauf bei der Behandlung 

der verschiedenen Komponenten genauer eingegangen werden. 

Bild 02 zeigt anschaulicher die Schallquellen und möglichen 

Übertragungswege des Schalls in einem hydraulischen System. Bei 

pneumatischen Systemen sind gleiche Mechanismen aufzufinden, 

jedoch liegt hierbei der Fokus auf dem reinen Luftschall an Entlüftungsstellen, 

welche meist an Ventilen positioniert sind. Es wird 

ebenfalls deutlich, dass aufgrund der unterschiedlichen Mechanismen 

der Übertragung von Körper-, Flüssigkeits- und Luftschall 

zwischen den Komponenten nicht nur das Geräusch einzelner 

Komponenten entscheidend ist. Vielmehr muss auch dem Verhalten 

der Schnittstellen zum angrenzenden System Beachtung 

geschenkt werden. In vielen Fällen führt nur die Systembetrachtung 

und -optimierung zu einer Geräuschminderung [5]. 

Diese wird erleichtert durch den Einsatz der Simulation. 

Vor allem im Fall des Flüssigkeitsschalls kann 

01 

die Simulation des dynamischen Übertragungsverhaltens 

von Schläuchen und Leitungssystemen 

Möglichkeiten aufzeigen, mit kostengünstigen 

Modifikationen große Verbesserungen zu erreichen. 

Objekte, die lediglich für den Betrieb des Messobjekts notwendig sind, 

außerhalbes des Raumes oder akustisch entkoppelt durch reflektierende 

Ebenen anzuordnen, sodass man die Messung nicht auf ein 

Vollfeld, sondern auf ein das Halbfeld beziehen kann. 

Wenn eine Schallquelle in einem Umfeld mehrerer Störquellen 

positioniert ist, kann eine weitere Messmethodik zum Einsatz 

kommen – die Schallintensitätsmessung. Die Schallintensität ist 

definiert als Schallleistungsfluss durch eine Einheitsfläche, die senkrecht 

zur Messrichtung steht, d. h. sie ist eine vektorielle Größe, der 

neben einem Betrag auch eine Richtung zuzuordnen ist. Dadurch 

lässt sich die Richtung der Schallausbreitung feststellen und eine 

Schallquelle orten. Bei vor- und zurücklaufenden Schallwellen, wie 

sie bspw. durch Reflexion entstehen, wird durch die 

Schallintensitäts messung nur der mittlere Energiefluss erfasst. 

Daher wird für die Messung kein spezieller Schallmessraum benötigt, 

und im Gegensatz zur Schalldruckmessung ist die Messung im 

Nahfeld möglich. Es können deshalb Hüllflächen gewählt werden, 

die nahe an der abstrahlenden Oberfläche liegen und eine genauere 

Zuordnung der Schallabstrahlung zu verschiedenen Bauteilen oder 

Baugruppen erlauben. 

Zur Messung der angesprochenen Größen existiert eine Vielzahl 

von Richtlinien. Eine Übersicht zu diesen Verfahren liefert [7]. Diese 

Norm stellt eine Übersicht und Leitlinie zur Anwendung der 

Grundnormen zur Bestimmung der Schallleistung bzw. Schallintensität 

dar. Es werden insgesamt die Normen DIN EN ISO 3741 

Geräuschentstehung und -übertragung in der Fluidtechnik 

2 SCHALLMESSUNGEN 

Zur Ermittlung der Luftschallabstrahlung einer 

Maschine oder einer Maschinenkomponente wird 

üblicherweise die Schalldruckmessung angewendet. 

Durch die Bestimmung dieser akustischen 

Größe kann eine Aussage über die Amplitude und 

die Frequenzzusammensetzung des Schalls an 

einem konkreten Ort im Raum gemacht werden. 

Wenn darüber hinaus die Quelle der Schallentstehung 

von Interesse ist, können komplexere Techniken 

zum Einsatz kommen. Hierzu zählen bspw. 

akustische Kameras, welche durch die Auswertung 

mehrerer Mikrofone mit bekanntem Abstand und 

den Laufzeitunterschieden der Schallwellen den 

Ursprung des Geräusches lokalisieren können. 

Eine aus dem Schalldruck berechenbare Größe ist 

die Schallleistung. Diese kann ermittelt werden, 

falls die Messung unter Freifeldbedingungen erfolgt. 

Freifeldbedingungen ermöglichen es, nur den direkt 

von der Maschine abgestrahlten Schall zu messen. 

Dazu ist zum einen erforderlich, dass kein Fremdschall 

in den Raum zwischen Sender (Schallquelle) 

und Empfänger (Mikrofon) eindringt. Dies wird in der 

Regel durch Messungen in reflexionsarmen Räumen 

gewährleistet, welche ausschließlich die Schallquelle 

und die Mikrofone enthalten und nach außen hin 

stark akustisch isoliert sind. Zum anderen dürfen 

sowohl außerhalb des Schallfeldes als auch zwischen 

Sender und Empfänger keine größeren Reflexionen an 

Objekten stattfinden. In Schallmessräumen wird dies 

durch akustische Absorber in den Wandstrukturen 

erzielt. Darüber hinaus versucht man alle störenden 

02 

Schallquellen und -senken in einem hydr. Beispielsystem nach [6] 



GRUNDLAGEN 

bis DIN EN ISO 3747 unter der Kategorie der Schallleistungsmessung 

und die beiden Normen DIN EN ISO 9614-1 und DIN EN ISO 

9414-2 unter der Kategorie Schallintensitätsmessung aufgeführt. 

Darüber hinaus existieren spezifische Richtlinien, wie bspw. die 

DIN 45635 zur Geräuschmessung an Maschinen nach dem Hüllflächen-Verfahren. 

Teil 26 der DIN 45635 beschreibt das Hüllflächenverfahren 

zur Luftschallmessung an Hydropumpen, Teil 41 

das entsprechende Verfahren für Hydroaggregate. 

Für alle Messverfahren lässt sich allgemein sagen, dass das Messmikrofon 

nicht im Nahfeld des Messobjekts platziert werden sollte, 

um keine Blindleistungsanteile des Luftschalls zu erfassen. Üblich 

ist daher ein Messabstand von 1 m, wobei dieser je nach Amplitude 

und Ausbreitungscharakteristik des Schalls variieren kann. Vorteile 

der Schalldruckmessung sind die relativ kurzen Messzeiten und die 

im Vergleich zur Intensitätsmessung einfachere Messtechnik. 

Viele Bemühungen im Bereich der Luftschallmessung werden im 

Hinblick auf die Schallbelastung am Arbeitsplatz unternommen. 

Dessen Ermittlung erfolgt durch Schalldruckmessungen bei realen 

Randbedingungen, d. h. nicht unter idealisierten Bedingungen im 

Schallmessraum. Das Mikrofon wird dazu an die Position des 

Arbeitsplatzes gebracht. Zur genaueren Beurteilung der Schallbelastung 

eines Maschinenbedieners oder eines Fahrzeuginsassen 

werden Schalldruckmessungen am Kunstkopf vorgenommen. 

Körperschallmessungen erfolgen in der Regel mit Hilfe von 

piezoelektrischen Beschleunigungssensoren, die einfach zu handhaben 

sind und im relevanten Frequenzbereich eine gute Dynamik 

bieten. Natürlich sind auch alle anderen Messsysteme zur Erfassung 

von Wegen, Geschwindigkeiten oder Beschleunigungen bei 

entsprechendem Frequenzbereich für die Körperschallerfassung 

geeignet. Insbesondere bei der Analyse von Karosserieteilen oder 

Gehäuseblechen muss auf berührungslose Messmethoden zurückgegriffen 

werden, um das Schwingungsverhalten nicht zu beeinflussen. 

Dafür werden beispielweise laserbasierte Interferometer 

eingesetzt. 

Der Flüssigkeitsschall und Luftschall innerhalb hydraulischer 

und pneumatischer Anlagen wird üblicherweise in Form des 

Schalldrucks ermittelt, d. h. des dynamischen Druckanteils im 

Fluid. Zur Messung des Flüssigkeitsschalldrucks finden dynamische 

Drucksensoren Anwendung. Es ist darauf zu achten, dass die 

eingesetzten Sensoren ausreichende Dynamik aufweisen. Viele 

handelsübliche Drucksensoren haben eine eingebaute Verstärkerelektronik 

mit Tiefpassfilter, so dass sie nicht zur Messung dynamischer 

Druckanteile höherer Frequenz geeignet sind. Piezoelektrische 

Sensoren haben sich auf Grund ihrer guten Signalqualität und 

Dynamik besonders für die Messung von Druckpulsationen bewährt. 

Des Weiteren muss die Einbausituation sorgfältig gewählt 

werden. Sowohl Totvolumina als auch Verjüngungen vor der Sensormembran 

sind auszuschließen, da diese das Messergebnis 

verfälschen können. 

Genau wie die Schalldruckmessung des Luftschalls wird die 

Flüssigkeitsschalldruckmessung stark von den Randbedingungen 

beeinflusst. Will man die Überlagerung mit stromauf laufenden Flüssigkeitsschallwellen 

vermeiden, so muss auch hier für reflexionsfreie 

Bedingungen gesorgt werden, z. B. mit Hilfe eines reflexionsfreien 

Leitungsabschlusses [3]. 

Eine andere Möglichkeit besteht darin, über die beiden Feldgrößen 

Druck und Volumenstrom den Leistungsfluss der Flüssigkeitsschallausbreitung 

zu ermitteln. Möglichkeiten zur direkten 

Messung des dynamischen Volumenstroms werden in [8] vorgestellt. 

Die Schalleistung lässt sich aber auch – ähnlich wie bei der 

Intensitätsmessung – mit Hilfe der Signale zweier Drucksensoren 

berechnen. 

Da die meisten System- und Materialeigenschaften frequenzabhängig 

sind, bietet es sich an, die Messdaten im Frequenzbereich 

darzustellen. Die Transformation in den Frequenzbereich erfolgt in 

digitalen Signalanalysatoren mit Hilfe der Fast Fourier Transformation 

(FFT). Als Ergebnis ergeben sich zunächst die Schmalbandspektren, 

die je nach Gerät und Konfiguration in relativ feiner, 

linear verteilter Frequenzauflösung die Signalanteile wiedergeben. 

Neben der Darstellung als Schmalbandspektrum wird häufig die 

übersichtlichere Darstellung in Form eines Terz- oder Oktavspektrums 

eingesetzt. Hierbei sind die Spektrallinien in bestimmten 

Frequenzbereiche zu einem Wert zusammengefasst, wobei die Teilung 

der Frequenzbereiche logarithmisch erfolgt. Dadurch werden 

die Datenmengen stark reduziert und Vergleiche von Messungen 

erleichtert, wogegen die Bestimmung von Geräuschursachen oft die 

höhere Auflösung der Schmalbandspektren erfordert. 

2.1 MESSGRÖSSEN DER TECHNISCHEN AKUSTIK 

Das Hörempfinden des menschlichen Ohres erstreckt sich über 

ca. 7 Größenordnungen des Schalldrucks von der Hör- bis zur Fühloder 

Schmerzgrenze. Aus diesem Grund werden Schallgrößen in 

logarithmischer Darstellung angegeben. Durchgesetzt hat sich die 

Pegeldarstellung, welche die Messgröße auf einen Referenzwert 

bezieht. Diese Pegel werden in Dezibel (dB) angegeben. Der Pegel 

einer leistungsproportionalen Größe x berechnet sich relativ zum 

Referenzwert x 0 

zu 

Der Referenzwerte für die bekannten, akustischen Größen sind in 

Tabelle 1 zusammengefasst. 

Mit diesen Referenzwerten erhält man unter Freifeldbedingungen 

für den Schalldruck und die Schallintensität die entsprechenden 

Pegelwerte. Bei der Berechnung der Pegel der Feldgrößen Beschleunigung, 

Schnelle und Schalldruck ist zu beachten, dass die Quadrate 

dieser Größen den Leistungsgrößen proportional sind. Daher wird 

bei der Pegelbestimmung mit den Quadraten von Messgröße und 

Referenzwert gerechnet. Dies kann jedoch durch den logarithmischen 

Zusammenhang auch wieder linear dargestellt werden 

Der Höreindruck ist jedoch nicht ausschließlich abhängig von 

der Schalldruckamplitude, sondern auch von seiner spektralen 

Zusammensetzung. Um die Frequenzabhängigkeit des menschlichen 

Gehörorgans zu berücksichtigen, wird die gemessenen 

Größe mit einer frequenzabhängigen Korrektur beaufschlagt. 

Die so genannte A-Bewertung bildet das menschliche Gehörorgan 

im Mittel hinreichend ab und ist kann nach [10] relativ 

einfach berechnet werden, wodurch sich die Bewertung in der 

technischen Akustik durchgesetzt hat. Bei der Messung sehr 

lauter Geräusche (bspw. Schüsse, Flugzeugstarts, befahrende 

Autobahnen, etc.) wird jedoch die C-Bewertung herangezogen, 

da hier die Dämpfung der tieferen Frequenzen deutlich geringer 

ausfällt (vgl. Bild 03). 

Überlagern sich die Geräusche mehrerer, inkohärenter Schallquellen, 

so werden nicht die Pegel, sondern die Schalleistungen 

Akustische Messgröße Bezugswert Einheit 

Schalldruck 2 ∙ 10 -5 Pa 

Schallleistung 1 ∙ 10 -12 W 

Schallintensität 1 ∙ 10 -12 W/m 2 

Schallschnelle 1 ∙ 10 -9 m/s 

Schallbeschleunigung 1 ∙ 10 -6 m/s 2 

Tabelle 1 – Referenzwerte zur akustischen Pegelrechnung nach [9] 



bzw. die Quadrate der Schalldrücke addiert. 

Bei Überlagerung zweier gleichlauter 

Schallquellen ergibt sich daher eine gesamte 

Pegelerhöhung von ca. 3 dB, da 

03 

A- und C-Bewertungskurven 

Der Schalldruck, der von einer Quelle 

ausgeht, nimmt mit dem Abstand ab. Aus 

diesem Grund ist die Schalleistung zur 

Beurteilung besser geeignet als der Schalldruck. 

Die Schallleistung ergibt sich durch 

Multiplikation des Drucks mit der Schallschnelle. 

Da die verwendeten Pegelwerte 

einen Bezugswert haben, lässt sich dieser so 

wählen, dass Schalldruckpegel und Schnellepegel 

gleich sind. Unter Freifeldbedingungen, 

wie sie auch in einem schallarmen 

Raum herrschen, lässt sich die Schallleistung 

nach den bereits vorgestellten 

Normen wie folgt berechnen 

Da die jeweilige Gesamtmessfläche S je nach Messnorm und Messobjekt 

variieren kann, wird sie zur Vergleichbarkeit auf die Referenzmessfläche 

von S 0 

=1 m 2 bezogen. Hierbei symbolisiert den korrigierten, 

mittleren Schalldruckpegel. Dieser lässt sich formal unter 

Angabe der Mikrofonanzahl N und der Mikrofoneinzelpegel L pi 

zu 

2.2 MESSGRÖSSEN DER 

PSYCHOAKUSTIK 

Wie bereits die A-Bewertung verdeutlicht, ist für die Beurteilung 

der menschlichen Schallwahrnehmung eine komplexere Modellierung 

der Übertragungsfunktion der Geräuschereignisse bis hin 

zur Interpretation der Nervenstimulation im Gehörgang notwendig. 

Die Psychoakustik als Teilgebiet der Psychophysik befasst 

sich mit diesem Zusammenhang. Die Übertragung des Schalldrucks 

und die Wahrnehmung des Reizes variieren bei allen 

Menschen, weshalb sie nicht eindeutig physikalisch beschreibbar 

sind. Allerdings werden viele Reize ähnlich empfunden und es 

herrschen Zusammenhänge zwischen den Empfindungsgrößen 

und den Reizgrößen [11]. Durch Hörexperimente können Rechenvorschriften 

gebildet werden, die die Ergebnisse der Hörversuche 

hinreichend abbilden. Die Motivation der Psychoakustik ist also 

eine möglichst genaue, objektive Beschreibung der subjektiven 

Hörwahrnehmung. 

Aufbauend auf der A-Bewertung, welche bereits einen ersten 

Modellierungsansatz des menschlichen Hörempfindens darstellt, 

definiert Zwicker die Lautheit (in sone) als eine bessere Korrelation 

zwischen Empfindungsgröße und Intensität. Der signifikante 

Vorteil dieser Größe liegt in der Tatsache, dass ein als doppelt so 

laut empfundenes Geräusch auch in einer Verdopplung der Laut 

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04 

Anregung, Übertragungsverhalten und Abstrahlverhalten [16] 

05 Druckpulsation und Druckwechselfunktion 

06 Gemessene Pulsationsgrade verschiedener Pumpenbauarten [17] 

GRUNDLAGEN 

heit resultiert, was sie intuitiver interpretierbar macht. Die Lautheit 

ist über validierte Messverfahren bestimmbar [12]. 

Neben der Lautheit stellt der Parameter Schärfe (in acum) eine 

wesentliche Größe der Psychoakustik dar, um die Hörphänomene 

schrill/scharf/stumpf objektiver zu beschreiben. Die Schärfe ist 

maßgeblich zur Beurteilung der Klangfarbenwahrnehmung 

verantwortlich. Nach [13] ist ein quantitativer Vergleich möglich, 

wie viel schärfer ein Geräusch als das andere wahrgenommen wird. 

Insbesondere pneumatische Abluftgeräusche können über die 

Schärfe charakterisiert und hinsichtlich des Klanges optimiert werden. 

Weiterführende Arbeiten dieses Forschungsfeldes sind in [14] 

und [15] zu finden. 

3 AKUSTISCHE ANALYSE FLUIDTECHNISCHER 

KOMPONENTEN 

Der Körper- oder Flüssigkeitsschall wird über die Bauteile und das 

Medium aus dem System an die Oberflächen geleitet und an die 

Luft weitergegeben. Der so entstehende Luftschall wird durch Anregung, 

Übertragungsverhalten und Abstrahlgrad beeinflusst (vgl. 

Bild 04). 

Die Anregung ist eine Wechselbelastung, die auf das System einwirkt. 

Unabhängig von ihrer Entstehungsweise bringt sie das System 

zum Schwingen. 

Das Übertragungsverhalten beschreibt die dynamischen 

Eigenschaften des Maschinensystems, die Empfindlichkeit und das 

Schallleitungsverhalten der Struktur ähnlich einer Übertragungs- 

funktion im regelungstechnischen Sinne. Zum Beispiel reagiert ein 

Bauteil mit umso größerer Amplitude, je näher Eigen- und Anregungsfrequenz 

aneinander liegen. 

Der Abstrahlgrad beschreibt die Übertragung von Körperschallschwingungen 

der Maschinenoberflächen an die umgebende Luft 

außerhalb des Nahfeldes, d.h. das Verhältnis von Oberflächenschnelle 

zu Luftschallpegel. Er berücksichtigt, dass das Nahfeld einer 

Schallquelle nicht mit dem Fernfeld übereinstimmt. Kohärente 

Schallquellen, die etwa eine halbe Wellenlänge räumlich auseinanderliegen, 

heben sich in einem gewissen Abstand von der Oberfläche 

gegenseitig auf. Dieser Vorgang ist auch als akustischer Kurzschluss 

bekannt und wird durch den Abstrahlgrad mathematisch erfasst. 

Aufgabe des Ingenieurs ist es, die genannten Faktoren so zu beeinflussen, 

dass am Ende des Übertragungsweges möglichst geringe 

Emissionen stehen. 

Die Ansätze werden je nach Angriffspunkt in Primär- und 

Sekundärmaßnahmen unterteilt. Primärmaßnahmen sollen die 

Anregungskräfte verringern und somit die ursächliche Schallentstehung 

beeinflussen. Sekundärmaßnahmen sollen das 

Übertragungsverhalten günstig beeinflussen, wozu bspw. 

Dämpfungen oder Dämmungen hinzuzählen. 

Zur Bestimmung der Anregung, des Übertragungsverhaltens und 

der Abstrahlung existieren unterschiedliche Alternativen. Während 

für einfache Systeme analytische Ansätze vorhanden sind, so wird 


heutzutage gerade für komplexe Systembau gruppen die simulationsgestützte 

Analyse angewendet. Beide Methoden werden 

im Folgenden beschrieben. 

3.1 PUMPEN 

Die Pumpen stellen in den meisten Fällen die größte Geräuschquelle 

eines hydraulischen Systems dar. Allen Verdrängerpumpen 

gemeinsam ist das Funktionsprinzip der abgeschlossenen 

Verdrängerräume. Während die Druckwechselfunktion, 

d. h. die wechselseitige Beaufschlagung der einzelnen Verdränger 

mit Saug- und Hochdruck, Körperschall anregt, entsteht 

durch die Druckpulsation auch Flüssigkeitsschall. Bild 05 zeigt 

typische Verläufe der Druckpulsation (Hochdruckniere) und 

Druck wechselfunktion (Kolbenraum) einer Kolbenpumpe. 

Eine optimale Druckwechselfunktion hat möglichst geringe 

Druckgradienten und weist keine Überhöhungen auf. Um das zu 

erreichen, sind Vorkompression und Nachexpansion im 

Umsteuer bereich notwendig. Da die optimalen Vorkompressions- 

und Nachexpansionswinkel betriebspunktabhängig sind, 

werden zum weiteren Druckausgleich (bei nicht optimalem 

Betriebspunkt) Umsteuerkerben oder -bohrungen angebracht. 

Eine weitere Verbesserung kann durch die Einbringung von 

Vorsteuervolumina erzielt werden. 

Der Ungleichförmigkeitsgrad δ setzt sich im Wesentlichen 

aus einem kinematischen sowie einem kompressionsbedingten 

Anteil zusammen und ist definiert als 

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Der kinematische Anteil entsteht aus der zeitlich versetzten 

Überlagerung der Verdrängungsfunktionen der einzelnen Verdränger 

einer hydrostatischen Maschine und wird wesentlich 

durch die Anzahl der Verdränger beeinflusst. Bei ungerader 

Verdränger anzahl ist der kinematische Ungleichförmigkeitsgrad 

etwa halb so groß wie bei gerader Anzahl. 

Beim Übergang von der Niederdruck- auf die Hochdruckseite 

wird zur Kompression des wie eine Feder wirkenden Druckmediums 

in den Verdrängerräumen ein gewisser Volumenstrom 

benötigt. Dadurch kommt es zu einer Volumenstromdifferenz 

an der Förderseite der Pumpe und es kommt zu 

Volumenstrom- und damit Druckeinbrüchen. Die kompressionsbedingten 

Anteile der Pulsation liegen oft um eine Größenordnung 

höher als die kinematischen Anteile und sind stark 

von der Pumpenbauform sowie vom Betriebspunkt abhängig. 

Bild 06 zeigt die Pulsationsgrade verschiedener Pumpenbauformen, 

wie sie als Funktion des Hochdruckniveaus gemessen 

wurden. 

Maßnahmen zur Verringerung der Pulsation zielen meist auf 

die Umsteuergeometrie. Durch Kerben oder Bohrungen wird 

versucht, über einen möglichst weiten Bereich von Betriebspunkten 

die Volumenströme zwischen Hochdruckseite und 

Verdrängerraum günstig zu beeinflussen. Prinzip bedingt entsteht 

dabei jedoch immer ein gewisser Einbruch des Volumenstroms 

auf der Hochdruckseite. Dies kann durch den Einsatz einer 

Umsteuerkapazität vermieden werden [18]. Bei diesem 

Prinzip wird der kurzzeitig auftretende Kompressionsvolumenstrom 

einer zusätzlich in der Pumpe vorhandenen Kapazität 

entnommen, die langsam von der Hochdruckseite der Pumpe 

wieder befüllt wird. 

Andere Forschungsprojekte nutzen aktive Umsteuerungen 

mithilfe von Ventilen, wobei je nach Auslegung des Umsteuersystems 

über einen weiten Arbeitsbereich Druckpulsationen 

oder Schwenkmomentpulsationen reduziert werden können 

und somit zu einer Geräuschverringerung führen [19]. 

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GRUNDLAGEN 

07 

08 

09 

Schalldruckpegel verschiedener Pumpenbauarten nach [16] 

Charakteristische Kennlinie des Ventilgeräuschs nach [4] 

Resonanz in einer Rohrleitung [17] 

ge Umsteuerung erzielt werden. Ein neuer 

Ansatz zur Realisierung einer solchen 

Umsteuerung wird in [20] am Beispiel einer 

Axial kolbenpumpe vorgestellt. Mit 

Hilfe eines Ringventils wird eine 

druckabhängige Veränderung der Überströmflächen 

beim Umsteuern der Verdränger 

von der Saug- auf die Druckseite 

erzielt. Als Maßnahme zur Verbesserung 

des Pulsationsverhaltens von Zahnradpumpen 

wird z. B. in [21] die sog. Zweiflankendichtung 

vorgestellt, die praktisch 

wie eine Verdopplung der Verdrängerkammern 

wirkt und so den kinematischen 

Pulsationsanteil deutlich reduziert. 

Neueste Maßnahmen zur Geräuschreduktion 

von Außenzahnradpumpen 

stellen derzeit neuartige 

laufruhige Verzahnungen dar, welche auf 

einem permanenten Zahnkontakt aufbauen. 

Aus der Wirkkette der Geräuschentstehung 

entsprechend Bild 5 folgt, dass neben 

der Verminderung der dynamischen 

Belastungen („Kraftanregung“) auch die 

Reduzierung der Schwingungsempfindlichkeit 

der Struktur („Übertragungsverhalten“) 

zu einer Geräuschreduzierung 

führen kann. 

Die Möglichkeit der Durchführung von 

Maßnahmen an der Pumpe selbst besteht 

nur für den Pumpenkonstrukteur. Der 

Anlagenbauer kann jedoch über die Einbausituation 

der Pumpe großen Einfluss 

auf deren Geräuschabstrahlung nehmen. 

Sowohl die Verbindungsleitungen als 

auch die Pumpenaufspannung spielen 

dabei eine wichtige Rolle. Hohe Wirksamkeit 

wird durch schwingungsentkoppelnde 

und dämpfende Elastomerelemente 

zur Pumpenaufspannung erreicht [22]. 

Die Berechnungen in [23] zeigen, wie die 

Strukturempfindlichkeit wesentlich durch 

die Steifigkeit der Pumpenaufspannung 

beeinflusst wird. Diese Schnittstelle birgt 

sicherlich noch ein beträchtliches Optimierungspotenzial, 

das vor allem durch 

intensivere Zusammenarbeit von Pumpenherstellern 

und -anwendern in diesem 

Bereich auszuschöpfen ist. 

Bei der Auswahl der richtigen Pumpe 

durch den Anwender sind neben den in 

Bild 6 dargestellten Pulsationsgraden die 

direkten Luftschallemissionen entscheidend. 

Bild 07 zeigt typische Pegelwerte 

verschiedener Bauarten. Im Vergleich 

zwischen Konstant- und Verstellpumpen, 

sind die einfacher aufgebauten 

Konstantpumpen in der Regel leiser. Eine 

Ausnahme bilden außenverzahnte 

Zahnradpumpen. 

3.2 VENTILE 

Bei den Geräuschen, die von Ventilen 

ausgehen, handelt es sich je nach Bauart 

und Betriebsmedium um Schaltgeräu- 


sche, Strömungsgeräusche, Kavitationsgeräusche 

oder Abluftgeräusche. Die Geräusche 

an Schaltventilen treten durch 

mechanische Schläge und Druckstöße 

auf. Die Druckstöße entstehen durch 

Abbremsen und Beschleunigen der Fluidsäulen 

(Induktivitäten) in den angrenzenden 

Leitungen oder Aggregaten. Einflussfaktoren 

sind Druckdifferenz, Volumenstrom 

und die Schaltgeschwindigkeit. 

Durch Feinsteuernuten lassen sich 

in hydraulischen Ventilen die Druckgradienten 

vermindern. Der Flüssigkeitsschall 

wird dadurch in nicht hörbare 

Frequenz bereiche verschoben. 

Geräusche durch turbulente Strömung 

innerhalb von Ventilen und Leitungen 

sind, verglichen mit den übrigen 

Geräuscharten bei Hydrauliksystemen, 

in den meisten Fällen vernachlässigbar. 

Bei pneumatischen Systemen existiert 

hier ein großer Unterschied, da insbesondere 

die turbulente Strömung am 

Ventilauslass wesentlich zum Gesamtschallbild 

beiträgt. Auch wenn durch die 

gängige Schalldämpfertechnik ein hoher 

Anteil an Schallenergie dissipiert werden 

kann, so wird das Geräusch immer noch 

negativ wahrgenommen [24]. 

Kavitationsrauschen tritt hauptsächlich 

in hydraulischen Druckbegrenzungs- 

und Stromregelventilen auf. Der 

Grund ist ein sehr geringer Absolutdruck 

im Strömungsquerschnitt. Er ist von der 

Druckdifferenz und der Geometrie 

der Blendenöffnung abhängig. Eine 

Möglichkeit, den Eintritt von Kavitation 

zu höheren Druckdifferenzen zu verschieben, 

besteht darin, den Druck über 

mehrere in Reihenschaltung angeordnete 

Blenden zu verringern (Kaskadenschaltung). 

Durch Kerben in den Steuerkanten 

kann außerdem jeder Widerstand 

in mehrere parallel geschaltete umgewandelt 

werden. Die erreichbare Verminderung 

des Schalleistungspegels beträgt 

bis zu 20 dB(A). Beide Maßnahmen 

sind nur mit erheblichem Mehraufwand 

in der Fertigung möglich und werden daher 

selten angewendet [25]. 

Bild 08 zeigt die charakteristische 

Kennlinie des stationären Geräuschs 

von hydraulischen Ventilen. Die verschiedenen 

Mechanismen der Geräuschentstehung 

sind in Funktion der 

Druckdifferenz bzw. des Ventilausgangsdrucks 

(bei konstantem Eingangsdruck) 

aufgetragen [4]. Aus dieser 

Ventilgeräuschcharakteristik geht 

hervor, dass sich das Geräuschverhalten 

sowohl durch Erhöhen als auch 

durch Absenken des Ausgangsdrucks 

p 2 

verbessern lässt. Dies ist in der Praxis 

häufig bereits durch die Wahl geeigneter 

Leitungsquerschnitte zu verwirklichen. 

3.3 LEITUNGEN UND 

DÄMPFER 

Leitungen spielen zwar eine untergeordnete 

Rolle bei der 

Geräuschentstehung, aber sie übertragen 

sowohl Körperschall als auch Pulsationen 

des Betriebsmediums (Fluidschall). 

Insbesondere durch Resonanzerscheinungen 

wird die Schall emission 

erhöht, und es können sogar Schäden 

am System ent stehen. Jedoch lassen 

sich über entsprechend dimensionierte 

und positionierte Leitungen auch positive 

Effekte erzielen, indem man die erhöhte 

Kapazität gezielt zu Dämpfungszwecken 

einsetzt. Welche Frequenzen 

in einer Leitung zu Resonanz führen, ist 

von der Rohrlänge, der Schallgeschwindigkeit 

und dem Wellenausbreitungswiderstand 

und dem 

Abschlusswiderstand der Leitungen 

abhängig. Bild 09 zeigt an einem einfachen 

Beispiel die grundsätzlichen 

Zusammen hänge, welche analog auch 

für pneumatische Systeme gelten. Die 

Pumpe fördert in eine Leitung, die in einen 

Zylinder mündet. Der Zylinder stellt 

mit seiner relativ großen Kapazität näherungsweise 

ein offenes Ende dar, d. h. 

einen Knotenpunkt für die stehende 

Welle der Druckpulsation und einen 

Schwingungsbauch, also einen Punkt 

maximaler Amplitude, für die Volumenstrompulsation. 

Die Amplitudenfunktionen 

der Druck- und Volumenstrompulsation 

sind im Bild jeweils unterhalb 

der Leitung aufgetragen. Entspricht nun 

die Leitungslänge einer viertel Wellenlänge 

(oder einem ungeraden Vielfachen 

davon), so bewirken auch geringe, 

von der Pumpe aufgeprägte Volumenstrompulsationen 

am Leitungseingang 

bereits maximale Druckamplituden an 

dieser Stelle. Es kommt also zur Resonanz. 

Im anderen Fall beträgt die Leitungslänge 

eine halbe Wellenlänge 

(bzw. gerade Vielfache davon). Wie am 

Verlauf der Amplitudenfunktionen zu 

erkennen, entsteht bei einer bestimmten 

aufgeprägten Volumenstrompulsation 

am Leitungseingang in diesem Fall 

nur eine minimale Druckpulsation an 

dieser Stelle. 

Das einfache Beispiel zeigt bereits, 

dass auf diesem Gebiet die Systembetrachtung 

unumgänglich ist. Eine 

Schlauchlänge, die in einem Einsatzfall 

zur Pulsationsminderung führt, kann 

unter anderen Randbedingungen das 

Gegenteil bewirken, eine Komponentenbetrachtung 

macht hier also keinen 

Sinn. Mit geeigneten Simulationsmodellen 

für Rohr- und Schlauchleitungen 

kann die Pulsationsausbreitung in 

komplexen Systemen berechnet wer 

FLUIDTECHNIK 

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10 

Simulation von Pulsübertragungsfunktion und Eingangsimpedanz 

Flüssigkeitsschall teilweise oder ganz auslöscht. 

Eine Übersicht verschiedener 

Dämpfertypen gibt Bild 11. 

In pneumatischen Ventilsystemen werden 

primär Ad sorptionsschalldämpfer eingesetzt. 

Durch poröse Materialien (bspw. 

Sinterbronze oder Kunststoffe) wird die 

Schallenergie dissipiert und dadurch die 

Schallemission verringert. 

Zur Beurteilung der Dämpfung werden 

Durchgangsdämmmaß D D 

und Einfügedämmmaß 

D E 

herangezogen. 

11 

Hydraulische Flüssigkeitsdämpfer [8] 

Das Dämmmaß ist bei allen Dämpfern frequenzabhängig 

und durch die Einbausituation 

beeinflusst. Bei der Auslegung eines 

Dämpfers ist daher eine Systembetrachtung 

notwendig. Anzumerken ist außerdem, 

dass Dämpfer meist großvolumige, 

zusätzliche Bauteile im System sind. Es ist 

darauf zu achten, dass die durch die Vergrößerung 

der Abstrahlfläche zusätzlich 

entstehende Luftschallabstrahlung den 

Nutzeffekt der Flüssigkeitsschalldämpfung 

nicht relativiert. 

4 MONTAGE UND 

SEKUNDÄRMASSNAHMEN 

GRUNDLAGEN 

den. Bild 10 zeigt ein Beispiel für eine solche 

Berechnung. 

Bei hohen Anforderungen an das Pulsationsverhalten 

des hydraulischen Systems 

werden zusätzliche Flüssigkeitsschalldämpfer 

eingesetzt. Passive Dämpfer werden 

nach dissipativer und reaktiver Wirkungsweise 

unterteilt. Zum Einsatz kommen 

fast ausschließlich reaktive Dämpfer. 

Beispiele dafür sind Helmholtzresonator, 

Blasenspeicher und Expansionskammer. 

Adaptive Dämpfer sind vom Wirkprinzip 

her passive Dämpfer deren Eigenschaften 

jedoch an Betriebsparameter adaptiert 

werden können. Aktive Dämpfer generieren 

eine Pulsation die den ursprünglichen 

Aufgrund der von Pulsation und 

mechanischen Lasten wird ein fluidtechnisches 

System nahezu immer zu Schwingungen 

angeregt. Die Montage von Komponenten 

sollte daher so erfolgen, dass sie nicht 

mit schwingungsempfindlichen dünnwandigen 

Teilen oder stark abstrahlenden 

Oberflächen in Kontakt stehen. Montageblöcke 

sind -wänden vorzuziehen. Eine 

schwingungs entkoppelnde Montage kann 

auch durch Einsatz von Gummielementen 

erreicht werden. Sie können an allen Kontaktstellen 

eingesetzt werden und verhindern 

oder verringern die Übertragung von 

Körperschall zwischen den Baugruppen. 

Der Einsatz von Schläuchen anstatt Rohren 

oder von kurzen Schlauchstücken bietet die 

Möglichkeit, durch Leitungen verbundene 

Bauteile besser zu entkoppeln. Schläuche 

haben weiterhin eine größere Elastizität 

und können Druckspitzen daher besser 

kompensieren. 

Zu den Sekundärmaßnahmen der Lärmreduzierung 

gehört die Kapselung der Systeme 

oder zumindest der Komponenten 

mit höherem Emissionsanteil. Erfahrungsgemäß 

bringt dies die größte Lärmminderung 

mit sich. Kon struktive bzw. fertigungsbedingte 

Öffnungen können die 

Wirksamkeit erheblich vermindern. Selbst 

kleine Rohrdurchführungen müssen daher 



12 

Modell, Netz und Ergebnis der Akustiksimulation nach [6] 

mit einer Verkleidung abgeschlossen werden. Da Kapselung immer 

auch Wärmedämmung bedeutet, ergeben sich besonders in 

Verbindung mit elektrischen Antrieben Probleme bei der 

Ableitung der Wärme. 

Eine besondere Art der Kapselung ist die Montage der Pumpe 

im Tank. Bei ungünstiger Entfernung zwischen Pumpe und Tankwand 

kann letztere jedoch zu Schwingungen angeregt werden 

und damit durch die größere Oberfläche die Luftschallabstrahlung 

zunehmen. 

5 VIBROAKUSTISCHE 

SIMULATIONSMETHODEN 

Aufgrund der hohen Komplexität akustischer Wirkzusammenhänge 

sind analytische, vereinfachende Rechnungen häufig unzureichend. 

Daraus erwächst die Notwendigkeit präziser Simulationen. 

Das Gesamtsystem aus Körper- und Fluidschallentstehung und 

-übertragung bis hin zur Luftschallabstrahlung ist nach wie vor eine 

simulative Herausforderung und aktueller Stand der Forschung. 

Hierbei gilt es, den benötigten Rechenaufwand und die zu erwartenden 

Erkenntnisgewinne gegeneinander abzuwägen. Für 

bestimmte Einzelaspekte haben sich inzwischen simulative 

Verfahren und Hilfsmittel etabliert. 

n Strukturanalyse mittels Finite-Element Methode (FEM) und 

Boundary-Element Methode (BEM) zur Analyse und Optimierung 

des Körperschall- und Abstrahlverhaltens von fluidtechnischen 

Komponenten. 

n Optimierung des Fluidschallverhaltens von Komponenten oder 

Systemen durch die hydraulische Simulation im Zeitbereich. 

n Strömungssimulation mittels CFD – Methode zur Optimierung 

von Umsteuergeometrien oder Minimierung von Strömungsgeräuschen. 

Um das Schwingungsverhalten einer Baugruppe zu optimieren 

wird ein 3D FE-Modell des Gehäuses erzeugt. Dieses wird mit 

Kräften, die in Simulationen der Antriebseinheit errechnet 

wurden, angeregt. Die Wandlung der errechneten Schwingungen 

in Luftschall kann entweder mittels der FEM oder BEM abgebildet 

werden. Wesentlicher Vorteil der BEM liegt in der 

Möglichkeit, auf die komplette Diskretisierung des Raumvolumens 

zu verzichten, da nur eine geschlossene Hüllfläche 

diskretisiert werden muss. Jedoch wird dieser Vorteil dadurch 

erkauft, dass nur freie Schallausbreitung ohne Reflexion oder 

Beugung abbildbar sind [26]. Zur Validierung werden die 

Teilschritte mit Messungen (bspw. experimentelle Modalanalyse, 

Betriebsschwingungsmessung oder Schallleistungsmessung) 

abgeglichen. Bildet das Modell die Messungen hinreichend 

genau ab, so können an ihm Versteifungen des Gehäuses, der 

internen Konstruktion oder der Prozessparameter untersucht 

werden. Das Ziel ist es dabei, eine möglichst geringe Schwingantwort 

von akustisch relevanten Schwingungsformen bei im 

Betrieb auftretender Anregung zu erreichen, und dabei möglichst 

wenig Material bzw. zusätzliche Antriebsenergie zu verwenden. 

Bild 12 zeigt eine exemplarische Analyse eines Hydromotors in 

Form von CAD Modell, abgeleitetem FEM Netz und der Visualisierung 

des sich ergebenen Schalldruckpegels. 

In vielen Fällen stellt insbesondere der Flüssigkeitsschall eine 

Herausforderung für den Systementwickler dar, da er im Allgemeinen 

sehr gut durch das gesamte System übertragen wird 

und prinzipiell an jedem Berührungspunkt zu Körper- und Luftschall 

gewandelt werden kann. Zum einen ist wegen der diskontinuierlich 

arbeitenden Verdrängereinheiten stets eine periodische 

Anregung von Pulsationen vorhanden. Zum anderen können 

impulsartige Anregungen durch die Verbraucher oder Ventile in 

das System eingeleitet werden. Um beiden Anregungen zu begegnen 

ist eine sorgfältige Systemauslegung notwendig. Hierbei 

spielen Resonanzen eine Rolle, die sich vor allem durch Leitungseigenschaften 

ergeben. Der Zielkonflikt zwischen hoher akustischer 

Dämpfung auf der einen Seite und Wirkungsgrad und 

System dynamik auf der anderen ist dabei nur schwer aufzulösen. 

Hier stellt die dynamische Simulation hydraulischer Systeme im 

Zeitbereich ein geeignetes Hilfsmittel dar. Durch die Darstellung 

des dynamischen Systemverhaltens und des dynamischen 

Über tragungsverhaltens von Leitungen, können selbst komplexe 

Systeme, wie z.B. hydraulische Servolenkungen, abgebildet 

werden (vgl. Bild 13). 

Ein weiteres Feld der Simulation eröffnet sich, wo sich das 

Strömungsverhalten des Fluides akustisch auswirkt. Dies ist zum 

einen dort der Fall, wo (z. B. in Ventilen) direkte Strömungsgeräusche 

auftreten. Insbesondere wenn es zu Kavitation kommt, 

treten diese in den Vordergrund. Zum anderen beeinflusst das 



13 

Dynamisches Übertragungsverhalten einer Schlauchleitung in DSHplus 

GRUNDLAGEN 

Strömungsverhalten der Umsteuergeometrien von Verdrängereinheiten 

deren Pulsationsverhalten. Die numerische Strömungssimulation 

(CFD) findet bei diesen Fragestellungen Anwendung. 

6 FAZIT 

Durch die prinzipbedingte Anregung ist Schall in einem fluidtechnischen 

System nicht zu vermeiden. Damit Schallpegelwerte 

nicht zum Ausschlusskriterium für die Fluidtechnik werden, 

müssen geeignete Maßnahmen ergriffen werden diese zu senken. 

Dabei ist heutzutage zu bedenken, dass nicht nur die gesetzlich 

vor geschriebenen Pegelwerte von Bedeutung sind, sondern ebenso 

das subjektiv empfundene Geräuscherlebnis. Denn nicht zuletzt 

dieses bestimmt die Effizienz und den Erfolg der Mensch 

Maschine-Interaktion. 

Aufgabe der Komponentenhersteller ist es, durch Reduzierung 

der Wechselbelastungen, Strukturoptimierung der Komponenten 

und pulsationsarmes Design möglichst leise Komponenten zur 

Verfügung zu entwickeln. Dem Systemingenieur kommt die Aufgabe 

zu, die einzelnen Komponenten so zu kombinieren, dass 

Körperschallleitung begrenzt und Resonanzen für den Fluidschall 

vermieden werden. 

In Ergänzung zur Komponentenoptimierung sind auf verschiedenen 

Gebieten durch eine verstärkte Systembetrachtung, die 

teilweise nur durch Zusammenarbeit von Komponentenhersteller 

und Anwender erreicht werden kann, noch deutliche Fortschritte 

bei der Geräuschoptimierung fluidtechnischer Anlagen möglich. 

Zur Optimierung der Einbausituation von Komponenten 

beispielsweise bedarf es weiterer Forschungs- und Entwicklungsarbeit 

und einem intensiveren Zusammenwirken von Komponentenherstellern 

und -anwendern, da es an der Schnittstelle zu 

Wechselwirkungen bei der Schallentstehung kommt. Ebenso ist 

das Potenzial der Simulation bei der fluidtechnischen 

System auslegung (z. B. zur Vermeidung oder Nutzung von 

Resonanz effekten) noch nicht ausgeschöpft. Die steigende 

Verfügbarkeit von Rechenkapazität und die Entwicklung von 

effizienten Berechnungsmethoden ermöglichen hier neue 

Ansätze zur frühzeitigen und ganzheitlichen Systemoptimierung. 

Langfristig wird das Geräuscherlebnis ein wichtiges Entschei 


dungskriterium bei der Mensch-Maschine-Kollaboration 

bleiben, sodass hier von einer stetigen Weiterentwicklung 

auszugehen ist. 

Bilder: Aufmacher Fotolia 


[1] A. Breuer-Stercken, „Systematische Untersuchung von Strukturschwingungen 

im Hinblick auf die Entwicklung geräuscharmer 

Kolbenpumpen,“ Disseration, RWTH Aachen Unversity, 1999. 

[2] M. Waerder, „On the origin and measurement of noise emission in 

pneumatics,“ 10. Internationales Fluidtechnisches Kolloquium, pp. 

255-266, 3 2016. 

[3] M. Haarhaus, „Geräuschentstehung und Geräuschminderung bei 

Axialkolbenpumpen in Schrägscheibenbauweise,“ Dissertation, RWTH 

Aachen University, 1984. 

[4] U. Grätz, „Geräuschanalyse an Hydroventilen,“ O+P, 42, 1998. 

[5] W. Fiebig und U. Heisel, „Ein neuer Weg zur Geräuschminderung 

von hydraulischen Systemen,“ O+P, 40, 1996. 

[6] C. Schleihs, „Acoustic design of hydraulic axial piston swashplate 

machines,“ Dissertation, RWTH Aachen University, 2017. 

[7] DIN EN ISO 3740:2001-03, Akustik - Bestimmung des Schallleistungspegels 

von Geräuschquellen - Leitlinien zur Anwendung der 

Grundnormen, 2001. 

[8] J. Esser, „Adaptive Dämpfung von Pulsationen in Hydraulikanlagen,“ 

Dissertation, RWTH Aachen University, 1996. 

[9] DIN 1320:2009-12, Akustik - Begriffe, 2009. 

[10] DIN EN 61672-1:2014-07, Elektroakustik - Schallpegelmesser - Teil 

1: Anforderungen, 2014. 

[11] K. Fellbaum, „Hörphysiologie und Psychoakustik,“ in Sprachverarbeitung 

und Sprachübertragung, Berlin, Springer, 2012, pp. 99-126. 

[12] ISO 532-1:2017-06, Akustik - Verfahren zur Berechnung des 

Lautstärkepegels - Teil 1: Zwicker-Verfahren, 2017. 

[13] M. Möser, Messtechnik der Akustik, Berlin: Springer, 2010. 

[14] H. Fastl, „The psychoacoustics of sound-quality evaluation,“ Acta 

Acustica united with Acustica, pp. 754-764, 1997. 

[15] E. Zwicker und H. Fastl, Psychoacoustics - Facts and Models, Berlin: 

Springer, 2013. 

[16] A. Breuer-Stercken, „Strukturanalyse als Werkzeug zur Geräuschminderung 

an hydraulischen Komponenten,“ 10. Aachener Fluidtechnisches 

Kolloquium, 1992. 

[17] H. Murrenhoff, Grundlagen der Fluidtechnik, Teil 1: Hydraulik, 

RWTH Aachen University, 2011. 

[18] M. Jarchow, „Maßnahmen zur Minderung hochdruckseitiger 

Pulsationen hydrostatischer Schrägscheibeneinheiten,“ Dissertation, 

RWTH Aachen University, 1997. 

[19] T. Nafz, „Aktive Ventilumsteuerung von Axialkolbenpumpen zur 

Geräuschreduktion hydraulischer Anlagen,“ Dissertation, RWTH 

Aachen University, 2011. 

[20] D. Becher, „Neuartiges Umsteuerkonzept zur Verminderung der 

Pulsation von Axialkolbenpumpen,“ 2. Internationales Fluidtechnisches 

Kolloquium, Dresden, 2000. 

[21] G. Bredenfeld, D. Schuchow und N. Egger, „Spielfreie Außenzahnradpumpen 

- Wirkungsweise und Langzeitverhalten,“ O+P (43), Nr. 7, 

1999. 

[22] M. Dahm, „Wirksame Schallreduzierung von Hydraulikanlagen,“ 

O+P (41), 1997. 

[23] B. Müller, „FEM-Schwingungsberechnung zur Geräuschreduzierung 

bei Axialkolbenpumpen,“ 2. Internationeles Fluidtechnisches Kolloquium, 

Dresden, 2000. 

[24] M. Waerder, „Psychoacoustic analysis of pneumatic switching valve 

noise,“ 11. Internationales fluidtechnisches Kolloquium, Aachen, 2018. 

[25] G. Schmid, „Geräuschverhalten von Strom- und Druckventilen,“ 

Dissertation, Technischer Verlag Stuttgart, 1978. 

[26] W. S. Hall, „Boundary Element Method,“ in Solid Mechanics and Its 

Applications, Springer, 1994, pp. 61-83. 

Autoren: Maximilian Waerder, M.Sc., wissenschaftlicher Mitarbeiter, 

Dr.-Ing. Christian Schleihs, Oberingenieur, Univ.-Prof. Dr.-Ing. 

Katharina Schmitz, Institutsdirektorin, Institut für fluidtechnische 

Antriebe und Systeme (ifas) der RWTH Aachen University 


DICHTUNGEN 

DICHTUNGEN IN DER FLUIDTECHNIK 

Julian Angerhausen, Felix Fischer, Tobias Mielke und Katharina Schmitz 

GRUNDLAGEN 

Das Bestreben, für jede Dichtungsaufgabe die 

optimale Dichtung zur Verfügung stellen zu 

können, hat zu einer großen Vielfalt von 

Dichtungsformen und -materialien geführt. 

Von verschiedenen Herstellern werden ähnliche 

Geometrien angeboten, die aber doch kleine für 

die Funktion wichtige Unterschiede aufweisen. 

Gleichzeitig werden die Werkstoffe 

weiterentwickelt, um verbesserte 

Eigenschaften in der Temperaturoder 

Formstabilität zu erzielen oder 

um neuen Druckmedien und 

Kolbenstangenbeschichtungen 

Rechnung zu tragen. An die Konstruierenden 

wird die Aufgabe gestellt, für eine 

Problemstellung aus dem großen Marktangebot 

die beste Dichtung herauszusuchen. Es ist daher 

wichtig, Grundkenntnisse in der Dichtungstechnik 

zu besitzen und diese von Anfang an mit in die 

Konstruktionsaufgabe einzubeziehen. Nur so 

lassen sich folgenschwere Fehlkonstruktionen 

vermeiden. 

1 EINLEITUNG 

Die Funktionsfähigkeit fluidtechnischer Konstruktionen hängt im 

hohen Maße von einem intakten Dichtsystem ab, ohne das kein 

Druckaufbau möglich ist. Interne Leckage verringert den Wirkungsgrad 

eines hydraulischen Systems und kann dessen Funktion stark 

einschränken. Externe Leckage kann zu schwerwiegenden 

Umweltschäden führen und ist daher unbedingt zu verhindern. 

Dennoch wird dem Dichtsystem während des Konstruktionsprozesses 

häufig nicht die notwendige Aufmerksamkeit geschenkt. 

Allgemein lassen sich Dichtungen in der Fluidtechnik in dynamische 

und statische Dichtungen unterteilen, wobei die dynamischen 

noch einmal nach ihrer Bewegungsform in linear und rotatorisch 

wirkende Dichtungen gegliedert werden (Bild 01). Zudem ist nach 

Art des abzudichtenden Fluides zwischen hydraulischen und 

pneumatischen Dichtungen zu unterscheiden. 

Zu den Dichtungen, die linear bewegte Flächen gegeneinander 

abdichten, gehören die Stangendichtungen, die fest im Hydraulikzylinder 

montiert sind und gegen die Kolbenstange abdichten, 

sowie die Kolbendichtungen, die auf dem Kolben montiert sind 

und gegen den Zylinder abdichten. Diese lassen sich nach Bauart 

weiter in Dachmanschetten, Nutringe, Gleitringdichtungen, usw. 

unterteilen. Diese Dichtungen finden sich z.B. in Hydraulik- oder 

Pneumatikzylindern und Kolbenspeichern. 

An Rotationsdurchführungen kommen meist Radial-, in einigen 

Fällen auch Axialwellendichtringe zum Einsatz. Diese Dichtungen 

sind im Allgemeinen nur für kleine Druckdifferenzen bei mittleren 

bis hohen Drehgeschwindigkeiten ausgelegt. Daher sind sie für Abdichtaufgaben 

im Druckbereich hydraulischer Anlagen nicht geeignet. 

Für Drehdurchführungen, wie man sie z.B. zwischen dem 

Ober- und Unterwagen eines Baggers findet, müssen daher andere 

Dichtungen vorgesehen werden. Hier gibt es verschiedene Dichtungsformen, 

die zum Teil auch bei den Kolbenstangen zu finden 

sind. Um gegen die hohen Drücke abzudichten, unterliegen sie wesentlich 

höheren radialen Anpressungen und sind daher nicht für 

hohe Drehgeschwindigkeiten geeignet. 

Statische Dichtungen lassen sich in zwei prinzipielle Klassen 

einteilen: in die Flach- und die Profildichtungen. Flachdichtungen 

sind die gebräuchlichsten Abdichtungen von Flanschen und 

Deckeln aller Art [2]. Sie dienen fast ausschließlich der Abdichtung 

ebener Flächen und werden nach DIN 28091 2 bis DIN 28091 4 aus 

asbestfreien Fasern, PTFE oder expandiertem Graphit hergestellt. 

Da sie in der Fluidtechnik eine eher untergeordnete Rolle spielen, 

wird auf diese hier nicht weiter eingegangen. Die klassische statische 

Profildichtung ist der O-Ring. Er findet sich in der Pneumatik 

ebenso wie in der Hydraulik und kann durch die Verwendung von 

Stützringen bis zu sehr hohen Drücken (>500 bar) belastet werden. 

Daneben haben sich allerdings auch andere Dichtungsformen 

etab liert, die im Vergleich zum O-Ring gewisse Vorzüge besitzen, 

dafür aber nicht in dessen Geometrievielfalt und Preis zu beziehen 

sind. Am bekanntesten sind der Quadring und der Rechteckring, 

die aufgrund ihrer eckigen Form ein Verdrillen der Dichtung in der 

Nut verhindern. Zudem füllen sie die Nut stärker aus und sind 

daher durch Druck und Montage nicht so großen Verformungen 


DICHTUNGEN 

ausgesetzt. Statische Dichtungen wie der O-Ring werden teilweise 

auch für dynamische Abdichtaufgaben eingesetzt. 

Einen Sonderfall stellen die Dichtelemente in pneumatischen 

Sitzventilen dar. Bei geschlossenem Ventil gehören sie zu den 

statischen Dichtungen, da sich jedoch die angrenzenden Bauteile 

bei Betätigung des Ventils relativ zueinander bewegen, gehören sie 

ebenso zu den dynamischen Dichtungen. Diese Dichtungen 

wurden in verschiedenen Forschungsprojekten untersucht [3], [4]. 

In Bild 02 ist ein typisches, mehrstufiges Dichtsystem für die Stange 

eines Hydraulikzylinders schematisch dargestellt. Im dar gestellten 

System dichtet ein vorgespannter PTFE-Ring (Primärdichtung) den 

hohen Druck des Hydrauliksystems reibungsarm ab. Leckage an der 

PTFE-Dichtung wird durch einen Nutring (Sekundärdichtung) abgefangen. 

Der abzudichtende Druck ist hier gering, sodass auch am 

Nutring nur geringe Reibkräfte auftreten. Ein Abstreifer verhindert 

das Eindringen von Schmutz in das System und schützt damit die 

Dichtung selbst vor Beschädigung. Weder Dichtungen noch Abstreifer 

sind in der Lage Querkräfte aufzunehmen, weshalb zusätzlich 

ein Führungselement eingebaut werden muss. 

Auf das tribologische System einer Dichtung (Bild 03) wirken 

verschiedenste Faktoren ein. Nur bei Berücksichtigung aller 

Einflüsse kann eine Funktionserfüllung der Konstruktion sichergestellt 

werden. 

Das Arbeitsmedium und die Betriebsbedingungen (Temperatur, 

Druck, Geschwindigkeit,…) bestimmen maßgeblich die Auswahl des 

Werkstoffs und die Form des Dichtkörpers. Dabei ist aber auch die 

Oberfläche des Gegenkörpers (Rauheit, Oberflächenstrukturen, 

Beschichtung,…) in die Auslegung mit einzubeziehen. Nach einem 

kurzen Überblick über die Grundlagen des Dichtvorgangs (Kapitel 2) 

werden daher die genannten Einflüsse auf die Auslegung eines Dichtsystems 

detailliert geschildert (Kapitel 3) bevor auf konstruktive 

Hinweise eingegangen wird (Kapitel 4). Der Aufbau und die Möglichkeiten 

einer detaillierten Simulation werden kurz in Kapitel 5 erläutert. 

01 

02 

Einteilung von Dichtungen in der Fluidtechnik [1] 

Schematisches Dichtsystem an einer Kolbenstange 

2 GRUNDLAGEN DES DICHTVORGANGS 

Die Funktionsweise der Dichtungen wird durch viele Parameter 

beeinflusst. Die wichtigsten sind der Werkstoff der Dichtung, die 

Eigenschaften des abzudichtenden Mediums und die Oberflächengüte 

der Gegenfläche. Wichtig für den Abdichtvorgang ist neben 

den Verformungen der Makrogeometrie der Dichtung durch Montage 

und Druck ebenso der Einfluss der Mikrogeometrie. Genaue 

Modelle zur Beschreibung des Abdichtmechanismus helfen bei der 

Entwicklung optimaler Dichtungen, die Zusammenfassung aller 

Effekte in einem Modell ist Gegenstand der Forschung [5], [6]. 

Die Entwicklung neuer Dichtungen geschieht bisher vor allen 

Dingen auf Basis der Erfahrung der Dichtungshersteller und der 

Durchführung von Versuchen. Daneben hat sich die Finite- 

Elemente-Analyse (FEA) als hilfreiches Entwicklungswerkzeug 

etabliert. Dabei sind Werkstoffmodelle verfügbar, die das hyperund 

viskoelastische Materialverhalten berücksichtigen. Erst damit 

wurden sinnvolle dynamische Simulationen des Abdichtvorgangs 

ermöglicht. Des Weiteren befinden sich neben Modellen zur 

Berücksichtigung von Alterungsmechanismen auch Reibungsmodelle 

in der Entwicklung [7], [8]. 

Die bestehenden Theorien zum Abdichtmechanismus für statische 

sowie für linear- und rotatorisch-bewegte Dichtungen sollen 

kurz vorgestellt werden. Allen gemeinsam ist dabei, dass sich das 

Druckprofil unter der Dichtung durch die Anpressung der Dichtflächen 

auf die Kolbenstange ergibt. Diese Anpressung entsteht 

zum einen durch die Montage der Dichtung und der daraus 

resultierenden Verformung, zum anderen aus der Beaufschlagung 

der Dichtung mit Betriebsdruck. 

Die Kontaktspannungsverteilung ist von fundamentaler Bedeutung 

für die Dichtspaltausbildung und stellt damit ein wesentliches 

Konstruktionselement für den Dichtungshersteller dar. 

03 

Tribosystem Dichtung 

2.1 STATISCHER DICHTVORGANG 

Im statischen Fall beruht der Abdichtmechanismus auf der Fähigkeit 

des Dichtungswerkstoffes, den Dichtspalt so klein zu halten, 

dass sich keine Leckage ausbilden kann. Das Material setzt sich in 

die Oberflächenrauhigkeiten und verschließt den Spalt völlig oder 

soweit, dass das Medium aufgrund von Adhäsionskräften zu den 

Oberflächen nicht passieren kann. Die Kraft, die nötig ist, um die 

Dichtung in die Oberfläche der Gegenfläche zu pressen, wird durch 

die Vorpressung aufgebracht und bei Profildichtungen je nach 

Dichtungsform durch den Betriebsdruck unterstützt. Der Anpressdruck 

(Kontaktspannung), der im Dichtspalt entsteht, muss lediglich 

so groß sein, dass die Dichtung nicht von dem Betriebsdruck 

angehoben werden kann und dadurch ein Spalt zwischen Dichtung 

und Kontaktpartner entsteht [9], [10]. 


DICHTUNGEN 

04 

Fluiddruck und Spalthöhenverlauf im dynamischen 

Dichtspalt (Ausfahren der Kolbenstange), nach [12] 

Die mathematische Beschreibung der Spalthöhe h(x) in Abhängigkeit 

des Druckverlaufs im Schmierspalt lässt sich, basierend auf der 

eindimensionalen, stationären Reynoldsgleichung, für den 

rotationssymmetrischen Fall wie folgt darstellen (Bild 04). 

dp 

−6 − ⎤= 

0 (1) 

dx 

⎣ ⎦ 

( ) η ⎡ ( ) 

3 

h x vrel 

h x hII 

h II 

: Spalthöhe an der Stelle des höchsten Druckes (reine Schleppströmung, 

dp/dx=0) 

v rel 

: Relativgeschwindigkeit 

η : dynamische Viskosität 

Durch Differenzieren der Gleichung (1) nach x und mit der 

Randbedingung, dass an Position I der Gradient des Druckverlaufs 

maximal ist, kann eine Gleichung zur Berechnung der Spalthöhe 

bei reiner Schleppströmung (Position II) hergeleitet werden. Der 

ausgeschleppte Fluidfilm h aus 

ist aufgrund der Volumenstromgleicheit 

exakt halb so hoch wie die berechnete Schmierfilmhöhe 

an Posi tion II: 

1 2 1 

haus 

= hII 

= ηvrel,aus 

2 9 ⎛dp 

⎞ 

⎜ ⎟ 

⎝dx 

⎠ 

I 

(2) 

05 

Elemente eines Radialwellendichtrings nach DIN 3761 [14] 

Vereinfachend wird angenommen, dass die Relativgeschwindigkeit 

der Stangengeschwindigkeit entspricht und, dass die 

Viskosität über den Schmierspalt konstant ist. Analog kann die 

theore tische Schmierfilmhöhe beim Einfahren der Kolbenstange 

berechnet werden: 

1 2 1 

hein 

= hII 

= ηvrel,ein 

2 9 ⎛dp 

⎞ 

⎜ ⎟ 

⎝dx 

⎠ 

III 

(3) 

Daraus ergibt sich das Leckagevolumen V Leck 

pro Doppelhub H 

(Ein- und Ausfahren) einer Kolbenstange mit Durchmesser d: 

( ) 

V = π dH h −h 

Leck 

ein aus 

(4) 

GRUNDLAGEN 

2.2 DYNAMISCHER DICHTVORGANG 

Im dynamischen Dichtspalt kommt es zu einer Relativbewegung 

zwischen Dichtung und Gegenfläche. Um Reibung und somit 

Verschleiß im tribologischen System gering zu halten, wird ein 

Schmierfilm benötigt. Eine trocken laufende Dichtung wäre innerhalb 

kurzer Zeit aufgrund der entstehenden großen Reibungswärme 

zerstört. Ziel ist es daher, dynamische Dichtheit zu erreichen. 

Darunter versteht man, dass der beim Ausfahren der Kolbenstange 

hinausgeförderte Fluidfilm beim Einfahren zurückgefördert wird. 

Eine einfache Beschreibung der Strömung im Schmierspalt einer 

dynamischen Dichtuung ist mit der inversen Reynoldsgleichung 

möglich [11]. Bei klassischen Spaltströmungen ist in der Regel die 

Geometrie bekannt und es kann die Druckverteilung im 

Strömungsfeld berechnet werden. Ein Beispiel hierfür ist die Gleitlagerberechnung. 

Im Gegensatz dazu sind die Verhältnisse bei der 

Dichtspaltberechnungen umgekehrt: Unter Vorgabe eines Druckprofils 

(beispielsweise aus einer FE-Berechnung) werden der 

Spalthöhenverlauf und damit alle anderen hydrodynamischen 

Größen ausgerechnet. Dafür wird der Begriff der „inversen hydrodynamischen 

Schmierspalttheorie“ eingeführt. 

Theoretisch wird über eine Dichtung mehr Fluid eingezogen als beim 

Ausfahren der Stange ausgeschleppt wird um die dynamische Dichtheit 

zu garantieren. Real ist die Schmierfilmhöhe beim Einfahren der 

Stange jedoch gleich der Schmierfilmhöhe beim Ausfahren. Das ist 

weniger durch die Gleichheit von Druckgradient und Stangengeschwindigkeit 

bedingt, sondern durch ein Mangel an Schmierstoff. In 

normalen Arbeitspunkten der Dichtung befindet sich nur der 

Schmierfilm vom Ausfahren auf der Stange, der beim Einfahren wieder 

eingezogen wird. Kommt es durch Störfälle, wie bspw. beim Ausfall 

des Abstreifers, oder in mobilhydraulischen Anwendungen bei 

Regen zu einem Überangebot von Fluid auf der Außenseite der Dichtung, 

kann ein Teil davon zusätzlich mit ins System gezogen werden. 

Dies ist in [13] näher untersucht worden. Der Druck, der während der 

Bewegung auf die Dichtung wirkt, spielt dabei eine große Rolle. Je 

niedriger dieser ist, desto mehr Wasser kann eingezogen werden. Bei 

einer zweiteiliger Dichtung, bestehend aus einem PTFE-Dichtring 

und einem O-Ring als Vorspannelement, werden bei 30 bar über eine 

Hubstrecke von 80 m etwa 300 µl eingezogen, bei 100 bar jedoch 

weniger als 100 µl. Dies ist insbesondere kritisch, da Zylinder beim 

Einfahren typischerweise keine Arbeit verrichtet und der Druck, der 

in diesem Fall auf die Dichtung wirkt, gering ist. 

Da in der Regel die Viskosität der Flüssigkeit und die Stangengeschwindigkeit 

vorgegeben sind, ist eine Beeinflussung des 

Volumenstroms nur durch die Veränderung des Druckverlaufs 

möglich. Für eine gute Sperrwirkung ist ein hochdruckseitig steiler, 

für ein gutes Rückfördervermögen ein niederdruckseitig flacher 

Druck gradient günstig. 


DICHTUNGEN 

Mithilfe dieser hydrodynamischen Schmierfilmtheorie sind nur 

Aussagen über das stationäre Leckageverhalten linear bewegter 

Dichtungen zu treffen. Transiente Einflüsse und das Reibungsverhalten 

lässt sich hiermit nicht beschreiben. Dazu sind komplexere 

Berechnungen nötig (siehe Kapitel 5). 

2.3 DYNAMISCHER DICHTVORGANG 

ROTATORISCH BEWEGTER DICHTUNGEN 

In der Fluidtechnik kommen neben translatorischen Dichtungen 

ebenfalls rotatorische zum Einsatz. Beispiele finden sich an 

Pumpen, in denen die Antriebswelle abgedichtet wird. Die 

Dichtkante eines Radialwellendichtring ist asymmetrisch ausgeführt, 

vgl. Bild 05. 

Untersuchungen zeigten, dass bei Fluidangebot dieses von der 

Bodenseite der Dichtung zur Stirnseite gefördert wird. Dabei fällt 

das Reibmoment im Kontakt im Vergleich zum Trockenlauf sehr 

stark ab. Ist das gesamte Fluidangebot gepumpt worden, steigt es 

sprungartig wieder an. Bei Drallfreiheit der Welle ist die Pumpwirkung 

unabhängig von der Drehrichtung. Weitere Untersuchungen 

zeigten, dass bei Gleichheit der Winkel α und β keinerlei Pumpwirkung 

auftritt. Der Dichtmechanismus ist bisher noch nicht verstanden. 

Im Folgenden werden die beiden gängigsten Hypothesen zur 

Erklärung der Förderwirkung erläutert [15]. 

Mikro-Pumpwirkung: 

Durch die Asymmetrie der Dichtkante und durch die 

Übermaßpassung von Dichtring und Welle entsteht eine annähernd 

dreiecksförmige Flächenpressung. Die vorhandenen Rauheitsspitzen 

im Elastomer werden beim Zusammenbau eingeebnet und sorgen 

für lokale Variationen im Pressungsverlauf. Bei Bewegung der 

Welle wird die Dichtung in Drehrichtung mit verschoben und zwar 

umso stärker je höher die Flächenpressung ist. Das bedeutet, dass 

die maximale Verschiebung im Pressungs maximum vorliegt. Die 

Rauheitsspitzen werden gestreckt und richten sich schräg auf das 

Maximum zulaufend aus. Der Schmierstoff bildet einen hydrodynamischen 

Film aus, dessen Höhe von der Relativ bewegung und 

der lokalen Pressung abhängt. An Stellen eingeebneter Rauheitsspitzen 

ist die Spalthöhe entsprechend kleiner als an vorherigen Tälern. 

Dadurch entstehen viele Mikro kanäle, die auf das Pressungsmaximum 

von beiden Seiten der Dichtung zulaufen. Die lokale Änderung 

der Pressung von Spitze zum Tal treibt den Fluidstrom 

durch die Mikrokanäle an. Im Gleich gewichtsfall ist der Fluidstrom 

der von der Stirnseite kommt, gleich groß wie der theoretische 

Förderstrom, den die Bodenseite liefern könnte. Die Dichtkante 

schwimmt auf, die Reibung ist minimiert und gleichzeitig ist Dichtheit 

erreicht. 

Makropumpwirkung: 

Bei der Fertigung und Montage von Dichtring, Welle und Gehäuse 

kommt es zu Abweichungen von der ideal-geometrischen Gestalt. 

Dadurch steht die Berührlinie der Dichtkante nicht senkrecht auf 

der Wellenachse sondern schräg. Daraus resultieren im Betrieb 

kurzhubige Axialbewegungen der Dichtkante. Es liegt daher der 

gleiche Dichtmechanismus vor wie bei translatorischen 

Dich tungen mit dem Unterschied, dass die Relativbewegung nicht 

durch die Welle (bzw. Stange) ausgeführt wird sondern durch 

das Dichtelement. 

3 AUSLEGUNG DES DICHTSYSTEMS 

Die Auslegung des Dichtsystems wird durch konstruktive Vorgaben 

eingeschränkt. Zum einen ist die Art der Abdichtung durch 

den Anwendungsfall festgelegt, zum anderen gibt es Beschränkungen 

an die Größe des Einbauraumes oder den Aufwand der 

Gestaltung des Systems Dichtstelle. An die Dichtung selbst werden 

bestimmte Forderungen z.B. hinsichtlich des Leckageverhaltens, 

der Reibung und des Preises gestellt. Die Vorteile einer Dichtung 

hinsichtlich einer Eigenschaft gehen oft zu Lasten einer anderen 

Eigenschaft, so dass dann entschieden werden muss, welcher 

Eigenschaft Vorrang gegeben wird. Ein Servozylinder, der 

eine gute Regelbarkeit aufweisen soll, muss Dichtungen mit einer 

geringen Reibung besitzen. Hier müssen dann unter Umständen 

Abstriche im Leckage verhalten gemacht werden oder es muss ein 

höherer Preis für eine aufwendigere Abdichtung in Kauf genommen 

werden. 

Bestimmt wird die Dichtungsauswahl zudem von den Betriebsbedingungen 

und dem verwendeten Druckmedium. Zum einen hat 

das Druckmedium auf den Dichtungswerkstoff einen Einfluss 

(wobei nicht jede Dichtungsform mit jedem Werkstoff gefertigt 

werden kann), zum anderen erfordert beispielsweise eine Ände

GRUNDLAGEN 

DICHTUNGEN 

06 

Messung des Druckverformungsrest (DVR) 

der Bauart und Dichtungsform sowie Art und Größe der Vorspannung. 

Aus dem Zusammenwirken von Werkstoff, Medium und 

konstruktiven Größen ergibt sich das Verhalten der Dichtung mit 

ihrer Auswirkung auf Dichtheit, Reibung, Verschleiß, Funktionsdauer 

und Betriebssicherheit, das der Konstrukteur mit Blick auf 

den jeweiligen Einsatzfall optimieren muss. 

rung der Viskosität eine Anpassung der Geometrie der Dichtung. 

Die Betriebsbedingungen beeinflussen sowohl den Werkstoff als 

auch die Form. Mit der Wahl von Dichtungsform und -werkstoff 

liegt die Dichtung fest. Damit ergeben sich Forderungen an die 

Konstruk tion in Bezug auf Oberflächenqualitäten, Nutmaße und 

Berücksichtigung der Montagemöglichkeiten. Auf den Einfluss der 

Betriebsbedingungen und der Druckmedien auf die Dichtungsform 

und -werkstoffe wird im Folgenden eingegangen. 

3.1 AUSWAHL DER DICHTUNG 

Die Dichtwirkung elastischer Dichtungen beruht im Wesentlichen 

auf dem Werkstoffverhalten sowie auf konstruktiven Faktoren, wie 

3.1.1 MATERIAL 

Die wichtigsten Eigenschaften eines Dichtungswerkstoffes sind 

hohe physikalische und chemische Widerstandsfähigkeit, Elastizität, 

Gleitfähigkeit und günstiges Abriebverhalten. Dabei steht die 

Elastizität an erster Stelle, da sie die Funktionsfähigkeit einer 

Dichtung bei Abweichungen der abzudichtenden Bauteile vom 

Sollmaß gewährleistet. Auch die Dichtung selbst zeigt Maßabweichungen, 

die aufgrund der Fertigungsmethode und des Werkstoffes 

allgemein größer als in der spanabhebenden Metallverarbeitung 

sind. Aufgrund der Elastizität des Dichtungsmaterials führen diese 

aber nicht zu einer Beeinträchtigung der Dichtfunktion, solange sie 

sich innerhalb entsprechender Toleranzgrenzen bewegen. 

Unter physikalischen Eigenschaften der Werkstoffe findet man in 

den Katalogen der Dichtungshersteller üblicherweise Angaben zur 

Härte in Shore A oder IRHD, zur Zugfestigkeit und/oder Bruchdehnung 

und den Druckverformungsrest (DVR). Härte ist als Widerstand 

eines Körpers gegen das Eindringen eines anderen Körpers 

definiert [16]. Für Dichtungen ist die Härte für den Widerstand 

gegen die druckbedingte Verformung von Bedeutung. Hier gilt, je 

größer die Härte desto größer der Widerstand gegen Verformung 

und desto höher ist daher die mögliche Druckbelastung der Dichtung. 

Allerdings sind die Härteangaben mit einer großen Toleranz 

von meist +/- 5 Shore A behaftet, so dass eine 70 Shore A Dichtung 

im ungünstigsten Fall die gleiche Härte wie eine Dichtung mit der 

Härteangabe 80 Shore A besitzen könnte. Die Werte zur Zugfestigkeit 

/ Bruchdehnung usw. geben zwar Hinweise auf die mechanische 

Belastbarkeit, sind aber für die Beanspruchung der Dichtung 

kaum entscheidend. Die größte Beanspruchung der Dichtung fin- 

07 

Temperaturbereiche einiger Elastomerwerkstoffe (Parker-Hannifin GmbH, Prädifa - Packing Division) 


DICHTUNGEN 

det im Druckbereich statt, Zugbeanspruchungen 

treten nur zu einem Bruchteil der 

max. zulässigen Zugbelastung auf. 

Eine wichtige Größe zur Beurteilung der 

Qualität eines Dichtungswerkstoffes ist der 

Druckverformungsrest (DIN ISO 815), der 

angibt, wie viel der Verformung einer Probe 

nach deren Entlastung erhalten bleibt 

(Bild 06). Je kleiner der DVR ist, desto besser 

seine Eignung als Dichtungswerkstoff. 

Vorgespannt im Dichtungsraum behält er 

auch nach längerer Einbaudauer seine Vorspannung 

und somit seine Dichtwirkung. 

Diese Größe wird meist in Abhängigkeit 

von der Belastungstemperatur und -dauer 

aufgeführt und sollte für jeden Werkstoff 

angegeben sein [17]. 

3.1.2 TEMPERATUR 

Mit der Temperatur verändert sich die 

Viskosität der abzudichtenden Flüssigkeit, 

wodurch das Leckageverhalten beeinflusst 

wird. Darüber hinaus wirkt die Temperatur 

auf den Werkstoff der Dichtung, 

für den von den Dichtungsherstellern eine 

obere und untere einzuhaltende Grenze 

vorge geben wird. Hohe Temperaturen 

führen ggf. zu unerwünschten chemischen 

und physikalischen Einwirkungen 

auf den Dichtungswerkstoff. Elastomere 

haben einen wesentlich höheren Wärmeausdehnungskoeffizienten 

(im Mittel 15- 

mal größer) als Metalle. Das bedeutet, 

dass vor allem Dichtungen mit größerer 

Werkstoffanhäufung sich so stark ausdehnen 

können, dass der Anpressdruck und 

damit die Reibung unzulässig hoch werden. 

In diesem Fall helfen auch keine größeren 

Einbauräume, da sonst die Vorspannung 

im kalten Zustand zu klein wird. 

Hier ist ein anderes Dichtungsmaterial zu 

verwenden oder eine niedrigere Betriebstemperatur 

zu wählen. 

Aber auch der untere Temperaturbereich 

kann kritisch werden, da die meisten Dichtungswerkstoffe 

unter -20 °C bis -40 °C 

verspröden. Es gibt zwar Werkstoffe für 

diesen Bereich, aber deren obere Temperaturgrenze 

liegt dann entsprechend niedriger. 

Der für einen Werkstoff gültige Temperaturbereich 

muss im Zusammenhang mit der 

Verträglichkeit zum Fluid gesehen werden. 

Trotzdem lassen sich für die einzelnen 

Werkstoffgruppen zulässige Temperaturbereiche 

angeben (Bild 07), [18]. Thermoplastische 

Elastomere wie z.B. die Polyur ethane 

besitzen einen zulässigen Temperaturbereich 

von etwa -30 °C bis 90 °C. Elastomere 

wie z.B. FPM sind teilweise sogar bis Temperaturen 

von 200 °C einsetzbar. Eine große 

Bedeutung in der Dichtungstechnik hat der 

thermoplastische Werkstoff PTFE nicht 

zuletzt wegen seines breiten thermischen 

Anwendungsbereiches von etwa –200 °C bis 

250 °C (je nach Medium und Druck). 

3.1.3 REIBUNG UND 

VERSCHLEISS 

Wenn bewegte Dichtstellen durch Berührungsdichtungen 

abgedichtet werden, 

entsteht Reibung, die einerseits Verschleiß 

verursacht, andererseits aber auch Verlustleistung 

erzeugt, die den Wirkungsgrad 

einer Anlage verschlechtert. Daher soll die 

Reibung so klein wie möglich gehalten werden, 

was sich nur durch die Schmierung 

der Dichtfläche erreichen lässt. Gleichzeitig 

soll die Leckagemenge möglichst gering 

sein. Da sich nicht beide Ziele zugleich 

erreichen lassen, muss für jede Abdichtaufgabe 

eine Kompromisslösung gefunden 

werden, die oft aus einer Kombination 

verschiedener Dichtungstypen besteht. 

Im weichdichtenden, geschmierten Tribosystem 

setzt sich die Reibung in den 

meisten Betriebspunkten aus einem Festkörper- 

und einem Fluidanteil zusammen. 

Die Fluidreibung beruht auf Kohäsionskräften 

zwischen den Fluidmolekülen und 

ist direkt von der Viskosität des Mediums 

abhängig. Der Festkörperanteil beruht zum 

einen auf der Deformation des Dichtkörpers 

an sich berührenden Rauheitsspitzen 

und zum anderen auf Adhäsionskräften 

zwischen Elastomer und Gegenfläche. 

Die Reibkraft einer Dichtung ist somit 

von vielen Faktoren abhängig. Dies sind 

zum einen Betriebsgrößen wie Geschwindigkeit 

und Druck, Dichtungsform und 

-werkstoff, Anpresskräfte durch die Montage 

und Temperatur des Mediums. In der 

Hydraulik ist dabei der Einfluss des Druckes 

größer als der Einfluss der Geschwindigkeit. 

In der Pneumatik sind beide Einflüsse 

aufgrund des geringeren Betriebsdruckes 

in etwa gleich groß, wobei sich für den Geschwindigkeitsbereich 

von 10 bis 60 mm/s 

die geringste Reibung einstellt. Für die 

Dichtungsform gilt: Je größer die Anlagefläche 

auf der Gegenfläche und je größer 

der Anpressdruck, desto höher die Reibung. 

Manschettendichtungen haben daher die 

höchste Reibung, dann folgen die 

Kompaktdichtungen und darauf die 

Lippendichtungen. Das beste Reibverhalten 

zeigen vorgespannte PTFE Dichtungen. 

In der Hydraulik sind die wichtigsten 

Einflüsse auf den Verschleiß die Rauheit 

der metallischen Oberfläche, der Dichtungswerkstoff, 

der Druck, die Viskosität 

des Mediums und die Gleitgeschwindigkeit. 

Der Verschleiß macht sich hier durch 

die zunehmende Leckage bemerkbar und 

muss ggf. bei der Wartung durch den 

Austausch der Dichtung berücksichtigt 

werden. In der Pneumatik wird der Verschleiß 

primär durch die Rauheit der Oberfläche 

bestimmt, hier können größere Rauhigkeiten 

als in der Hydraulik gewählt werden, 

weil diese die Funktion von Schmiertaschen 

erfüllen. Die Lebensdauer der 

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DICHTUNGEN 

GRUNDLAGEN 

08 

09 

Beispiele für statische Dichtungen 

Beispiele für Lippendichtungen 

Dichtungen lässt sich erhöhen, wenn die zur Dauerschmierung 

eingesetzten Fette eine gute Haftung auf der metallischen Oberfläche 

besitzen, alterungsbeständig sind und gleichmäßig aufgebracht 

werden. 

3.1.4 GEOMETRIE 

Dichtungsgeometrien werden im Allgemeinen unter Berücksichtigung 

verschiedener Werkstoffeigenschaften und Beanspruchungen 

entwickelt. Für die Wahl geeigneter Dichtungsformen durch den 

Anwender kann man einige allgemeine Regeln aufstellen. 

n Die Vorspannung einer Dichtung, die eine Voraussetzung für eine 

funktionsfähige Abdichtung ist, wird u.a. von der Form der Dichtung 

und der Formänderungsfestigkeit des Werkstoffes bestimmt. 

Ihre notwendige Größe richtet sich bei den meisten Bauformen 

nach dem Arbeitsdruck. 

n Harte Dichtungen mit wenig Formelastizität ermöglichen zwar 

stabilere Schmierverhältnisse im Dichtspalt als weiche, sie sind 

aber bei niedrigen Drücken nur auf ihre Vorpressung angewiesen, 

um dicht zu sein. Daher werden diese zunehmend mit weichen 

Dichtungen (Elastomeren) kombiniert. 

Die vielfältigen Abdichtungsprobleme sind nur mit dafür angepassten 

Dichtungsformen zu lösen, die sich nach ihrer Wirkungsweise 

unterscheiden (linear, rotatorisch, statisch). 

Das klassische statische Dichtelement ist der O-Ring. Er ist die 

am weitesten verbreitete Dichtung, weil sie leicht zu montieren 

und zu warten ist und wenig Einbauraum benötigt (Bild 08). 

Wird er entsprechend den Vorgaben der Hersteller eingebaut und 

ist der Einbauraum so steif, dass auch ein Druckanstieg nicht zur 

Aufweitung der Nut und damit zum Verlust der Vorspannung 

führt, dichtet er leckagefrei ab. Um eine Spaltextrusion – das eindrücken 

der Dichtung aus den Nut in den Spalt zwischen Stange 

und Zylinderwand – zu verhindern, wird er oft zusammen mit einem 

Stützring eingesetzt. Alternativ können O-Ringe aus höherfestem 

Material (PU) verwendet werden. Das Verdrillen des O- 

Ringes in der Nut lässt sich mit den Dichtungsformen Rechteckund 

Quadring verbessern. In Steuergeräten, wie z.B. Ventilen 

kommen neben O- und Rechteckring spezielle Dichtringe zum 

Einsatz, die gewebeverstärkt sind. Schrauben oder Sensoren werden 

zum Teil mit Dichtungen aus einem metallischen Grundkörper 

mit einem anvulkanisiertem Elastomer (z.B. USIT-Ring) abgedichtet. 

Dichtungen für Linearbewegungen können in die Gruppe der 

Lippendichtungen und der Kompaktdichtungen unterteilt werden. 

Die Lippendichtungen gliedern sich in Nutringe und in Dachmanschettensätze 

(Bild 09). Durch die Montage verformt sich hauptsächlich 

die Dichtlippe, so dass die Vorpressung gering ist. Daher 

erhält man im Niederdruckbereich relativ niedrige Reibungskräfte. 

Durch Integration eines (anvulkanisierten) Backringes, der die 

Spaltextrusion verhindert, eignet sich diese Dichtung auch für 

höhere Drücke. Aus mehreren Lippendichtungen zusammengesetzte 

Dichtungs sätze, sog. Dachmanschettensätze, zeigen eine 

gute Dichtwirkung, rufen aber sehr große Reibungskräfte hervor. 

Lippen dichtungen werden sowohl als Kolben- als auch als Kolbenstangendichtung 

eingesetzt. Als Kolbendichtung werden allerdings 

aufgrund der unsymmetrischen Dichtungsform zwei Dichtungen 

benötigt. 

Kompaktdichtungen (Bild 10) besitzen ein nahezu geschlossenes 

Profil und rufen daher schon bei der Montage höhere Anpresskräfte 

hervor. Ihr Anwendungsgebiet liegt daher im Hochdruck bereich. 

Auch hier findet man zahlreiche Varianten, die zum Teil symmetrisch 

aufgebaut sind, also auch als Kolbendichtung in Frage kommen. Als 

Sonderbauform der Kompaktdichtungen gelten die gummivorgespannten 

Kunststoffdichtungen, die in der Regel aus einem gefüllten 

PTFE-Dichtring und einem Elastomer-Vorspannelement bestehen. 

Diese Dichtungen verursachen sehr wenig Reibung, verhindern aber 

nicht vollständig die Leckage. Hier finden sich sowohl symmetrische 

als auch unsymmetrische Bauformen. 

Die Rotationsdichtungen lassen sich in die Radial- und Axialwellendichtringe 

sowie Dichtungen für Schwenkbewegungen 

(Rotordichtungen) unterteilen (Bild 11). Radialwellendichtringe 

eignen sich nur zur Abdichtung von Räumen mit geringem Druckunterschied. 

Sie finden sich in sehr vielen Variationen sind aber keine 

speziell für die Fluidtechnik entwickelten Dichtungen. Eine Sonderform 

der Radialwellendichtringe stellen die Axialwellendichtringe 

dar. Im Gegensatz zu den anderen Rotationsdichtungen erfolgt der 

Abdichtvorgang bei diesen durch axiale Abstützung der Dichtlippe. 

Dichtungen für Schwenkbewegungen dienen zur Abdichtung 

von Drehdurchführungen wie sie z.B. in mobilen Anwendungen 

benötigt werden. Von diesen Dichtungen wird verlangt, dass sie 


DICHTUNGEN 

10 Beispiele für Kompaktdichtungen 

12 Mögliche Dichtungswerkstoffe für Hydraulikflüssigkeiten 

11 

Beispiele für Rotationsdichtungen 

auch bei hohen Druckunterschieden zuverlässig abdichten, ohne 

großen Verschleiß hervorzurufen, [19] 

3.2 AUSWAHL DES MEDIUMS 

Die Auswirkungen des Druckmediums auf die Dichtungen sind 

physikalischer und chemischer Art. Eine grobe Übersicht über die 

Verträglichkeit von gängigen Dichtungswerkstoffen mit den im 

Folgenden besprochenen Flüssigkeiten bietet Bild 12. Sollten 

Zweifel im Einsatz bestimmter Stoffkombinationen bestehen, ist 

der Dichtungshersteller hinzu zu ziehen. 

MINERALÖLE 

Bei den Mineralölen kann zwischen paraffinischen und naphtenbasischen 

Grundölen unterscheiden, auf denen alle Hydrauliköle 

aufgebaut sind und die sich vor allem hinsichtlich der Verträglichkeit 

mit Dichtungen sowie der Schmierwirkung unterschiedlich 

verhalten. Gängiger Dichtungswerkstoff ist das Elastomer Acrylnitril- 

Butadien-Kautschuk (NBR). 

Höher viskose Öle – etwa ISO VG22 und darüber sind in der Regel 

auf paraffinbasischen Grundölen aufgebaut. Sie haben eine gute 

Schmierwirkung und erlauben hohe Belastungen im Dauerbetrieb. 

Sie verursachen bei den Dichtungswerkstoffen mit niedrigem Acryl-Nitrilgehalt 

(ACN-Gehalt) zwar eine Quellung, die aber nach einer 

bestimmten Einwirkzeit zum Stillstand kommt und relativ gering 

ist. 

Im Gegensatz dazu findet man naphtenbasische Grundöle vorwiegend 

bei den Ölen der niedrigen Viskositätsgruppen 10 und 15, 

die vorwiegend in Anlagen für den Außeneinsatz genutzt werden, 

da sie einen sehr niedrigen Stockpunkt haben. Diese Öle verhalten 

sich jedoch dem Dichtungswerkstoff NBR gegenüber wesentlich 

ungünstiger, da sie eine sehr viel höhere Quellung verursachen. 

Verhindert wird dies mit einem Acrylnitril-Gehalt bis 50 %, der 

allerdings einen höheren DVR-Wert hervorruft. Darüber hinaus 

haben diese Öle ein ungünstiges Viskositäts-Temperaturverhalten 

sowie eine geringe Alterungsbeständigkeit. 

Weiterhin ist darauf zu achten, dass das Mineralöl ein ausreichendes 

Benetzungsvermögen aufweist, da sonst vor allem bei 

niedrigen Gleitgeschwindigkeiten der Schmierfilm von der Dichtkante 

unterbrochen wird, wodurch eine erhöhte Neigung zum 

Stickslip sowie größerer Verschleiß entsteht. 

Zur genauen Ermittlung dieser gegenseitigen Abhängigkeit 

zwischen Druckflüssigkeit und Dichtungswerkstoff wurde der 

Elastomer-Verträglichkeitsindex DVI entwickelt und das Verfahren 

in der DIN 53538 genormt. 


DICHTUNGEN 

13 

Vergleich der Reibkraft von additiviertem und unadditiviertem HLP 46 

Vielzahl der Additive führt zwar zu einer erheblichen 

Verbesserung dieser Schmierstoffe (z. B. Alterungsstabilität, 

Temperaturverhalten, Viskosität), 

erschwert jedoch die Entwicklung geeigneter 

Dichtungswerkstoffe. Da die Elastomerverträglichkeit 

von Estertyp zu Estertyp stark variiert, 

muss jeder Ester hinsichtlich seiner Elastomerverträglichkeit 

überprüft werden. Lediglich Fluorelastomere 

und PTFE zeigen auch hier eine allgemein 

gute Verträglichkeit. Mittlerweile werden 

von den Dichtungsfirmen auch bereits Polyurethan-Dichtungen 

angeboten, die für synthetische 

Ester, Rapsöle und HFA-Flüssigkeiten geeignet 

sind. Da unter den HEPR-Flüssigkeiten nach ISO 

15380 „Polyalphaolefine und verwandte Kohlenwasserstoffe 

einschließlich der Grundölanteile anderer 

biologisch schnell abbaubarer Basisflüssigkeiten“ 

zu verstehen sind, bestehen für diese Flüssigkeitsgruppe 

weite Variationsmöglichkeiten. 

Bezüglich der Dichtungsauswahl kann dieser Umstand 

Probleme bei der Werkstoffauswahl mit sich 

bringen [20]. 

GRUNDLAGEN 

SCHWERENTFLAMMBARE DRUCKFLÜSSIGKEITEN 

HFA Flüssigkeiten haben die nachteilige Eigenschaft, dass es keine 

definierten und reproduzierbaren Qualitäten gibt, da die stets 

gleichbleibenden Konzentrate mit Wasser der verschiedensten 

Eigenschaften vermischt werden. Sie können an Dichtungswerkstoffen 

Hydrolyse und Quellungen hervorrufen. Durch Hydrolyse 

wird vor allem bei höherer Temperatur der Werkstoff versprödet. 

Hier reagieren die Polyurethane und die Polyacrylate besonders 

empfindlich. Sie sind daher für den Einsatz mit HFA ungeeignet. 

Dagegen können u. a. Werkstoffe auf der Basis von Silikon kautschuk 

(MVQ) oder Fluorelastomere (FPM) benutzt werden. 

Das Quellverhalten von Dichtungswerkstoffen in HFA-Flüssigkeiten 

ist viel ungünstiger als bei Mineralölen. Es hängt weitgehend 

von Art und Menge des Zusatzstoffes (Konzentrats) ab, der nach 

Norm bis 20 % betragen kann (üblicherweise jedoch nur 2 bis 5 %). 

So erreichen z. B. NBR-Elastomere hier keinen Gleichgewichtszustand, 

d. h. die Quellung geht mit fortschreitender Einwirkungszeit 

weiter und zwar umso mehr, je höher der Konzentratanteil ist. Da 

die hierdurch auftretende Volumenzunahme 50 % und mehr 

betragen kann, scheidet NBR für den Einsatz in HFA meist aus. Man 

kann dann auf Sonderqualitäten von FPM ausweichen, die allerdings 

wesentlich teurer sind. 

Die Polymerlösungen der Gruppe HFC sind in der Regel mit 

NBR-Werkstoffen verträglich. Man kann auch Werkstoffe auf der 

Basis von FPM oder Äthylen-Propylen-Kautschuk (EPDM) 

einsetzen. Bei ihnen sollten jedoch vor dem Einsatz Quellversuche 

vorgenommen werden. Polyurethane und Polyacrylate können 

nicht benutzt werden. Die Gruppe der rein synthetischen HFD 

Flüssigkeiten besitzt eine schlechte Verträglichkeit gegenüber den 

meisten üblichen Dichtungswerkstoffen. Zu den wenigen brauchbaren 

zählen die Fluorelastomere (FPM) sowie der Thermoplast 

Polytetrafluorethylen (PTFE). Aber auch hier kann die Quellwirkung 

recht unterschiedlich sein. 

UMWELTSCHONENDE DRUCKFLÜSSIGKEITEN 

(HE-FLUIDE) 

Grundsätzlich gibt es vier Klassen von HE-Fluiden: Polyglykol 

(HEPG), native und synthetische Ester (HETG bzw. HEES) sowie Polyalphaolefine 

(HEPR) [03]. Um vergleichbare Leistungsmerkmale zu 

bekannten mineralölbasischen Hydraulikflüssigkeiten zu erhalten, 

werden insbesondere additivierte synthetische Ester eingesetzt. Die 

ADDITIVE 

Untersuchungen haben gezeigt, dass die Additivierung von Hydraulikflüssigkeiten 

einen signifikanten Einfluss auf die Reibkraft im Dicht kontakt 

hat. Am ifas wurde hierfür auf einem speziellen Dichtungsreibkraftprüfstand 

ein HLP mit einer organischen Fettsäure untersucht [21]. Der 

Vergleich der Reibkräfte ist in Bild 13 als Funktion der Relativgeschwindigkeit 

dargestellt. Im Bereich der Grenzreibung konnte somit die Reibkraft 

von 3500 N auf 1200 N reduziert werden. 

Die tribologische Untersuchung dieser Reibungseffekte ist 

Gegenstand aktueller Forschung. Neben der gesteigerten Energieeffizienz 

des hydraulischen Antriebs durch die verringerte Reibung 

geht hiermit auch ein verbessertes dynamisches Verhalten einher. 

3.3 AUSLEGUNG VON NUT UND KOLBENSTANGE 

Auch an die Bauteile mit denen die Dichtung interagiert, also Nut 

und Kolbenstange, werden unterschiedliche Ansprüche gestellt. Die 

Oberflächen dürfen nicht zu rauh, jedoch auch nicht zu glatt sein. 

Scharfe Kanten, auch in der Nut, sind zu vermeiden. Eine einfache 

Montage sollte gewährleistet sein; Initialschäden bei der Montage 

zählen zu den häufigsten Versagensursachen von Dichtungen. 

3.3.1 OBERFLÄCHE 

Jede technisch hergestellte Oberfläche zeigt drei Abweichungen 

von der idealen Form: Formabweichungen, Welligkeit und Rauheit. 

Um die ersten beiden Formfehler auszugleichen, werden elastische 

Werkstoffe eingesetzt, die sich ihnen anschmiegen. Dabei wird in 

Kauf genommen, dass durch die Rauheit erhöhter Verschleiß verursacht 

wird. Für die Oberflächenrauheit bestehen daher sehr enge 

Vorschriften. Bei ruhenden Flächen darf R a 

0,5 bis 1,5 µm betragen, 

bei bewegten sollte R a 

nicht über 0,25 µm liegen. Da der R a 

-Wert 

nichts über die Form der Oberflächenrauheit aussagt, ist des 

Weiteren ein ausreichender Traganteil, bei dynamischer Abdichtung 

zwischen 80 % und 95 % (gemessen in einer Schnitttiefe von 

25 % des R t 

-Wertes ausgehend von einer gedachten Referenz-Nulllinie, 

der der Traganteil 5 % beträgt) einzuhalten. Erreichen lässt 

sich dieser Wert durch Walzen oder Rollen der Oberfläche, bei den 

abtragenden Verfahren nur durch Feinsthonen. Aus dichtungstechnischer 

Sicht ist Schleifen als letzter Arbeitsgang für dynamisch 

abzudichtende Oberflächen nicht ausreichend. Maßgebend sind 

die jeweiligen Katalogangaben der Hersteller. 


DICHTUNGEN 

Neben der statistischen, eindimensionalen Größe Rauheit ist auch 

der Einfluss von zweidimensionalen Strukturen der Ober fläche zu 

beachten, was beispielsweise in [5] untersucht wurde. 

3.3.2 NUTGEOMETRIE UND DICHTSPALT 

Bei der Abdichtung bewegter Flächen ist der Dichtspalt gleichzeitig 

Gleitspalt. Daher muss er gemäß dieser Aufgabe dimensioniert 

werden, d.h. er entspricht H7/f7 bis H11/e8. Dieser Spalt kann sich 

zudem durch die elastische Aufweitung des Zylinders unter Druck 

oder Wärmedehnung vergrößern. Auch durch das Auftreten von 

Querkräften an der Kolbenstange kann der Spalt auf einer Seite 

größer werden, während er sich auf der anderen Seite verkleinert. 

Der durch diese Einflüsse auftretende Maximalspalt und die 

Dichtung müssen aufeinander abgestimmt sein, um das Einpressen 

des Dichtungsrückens in den Spalt (Spaltextrusion) und die 

dadurch bedingte Zerstörung der Dichtung zu verhindern. Bild 14 

zeigt die Abhängigkeit des maximal zulässigen Durchmesserspiels 

von dem Betriebsdruck und der Härte von O-Ringen. Dies kann 

durch entsprechende Werkstoffauswahl, zum Teil unter Zuhilfenahme 

eines Backringes, verhindert werden [18]. 

14 

Auswahl von Durchmesserspiel und Härte nach Beanspruchung 

eines O-Rings (Parker-Hannifin GmbH, Prädifa 

- Packing Division) 

3.3.3 MONTAGE 

Bei der Konstruktion einer Dichtstelle muss darauf geachtet 

werden, dass die ausgewählte Dichtung ohne Beschädigung 

montiert werden kann. Daher müssen scharfe Kanten vermieden 

und Einbauschrägen von ca. 15-20° vorgesehen werden, deren 

Breite mindestens der halben Dichtungsbreite entspricht. Einige 

Dichtungswerkstoffe verhalten sich nur bedingt elastisch und 

lassen sich daher nicht in eingestochene Nuten montieren. In 

diesen Fällen muss die Nut durch die Montage mehrerer Bauteile 

entstehen, was in der Konstruktion früh genug berücksichtigt 

werden muss. In vielen Fällen sind Montagewerkzeuge nötig, um 

die Dichtung ohne Beschädigung montieren zu können. In den 

Dichtungskatalogen werden dazu Hinweise gegeben. 

3.4 SONDERFALL PNEUMATIKDICHTUNG 

Dichtungen in der Pneumatik bieten einige Besonderheiten, die es 

bei der Konstruktion zu berücksichtigen gilt. Die im Vergleich zur 

Hy draulik niedrigeren Drücke, die geringe Viskosität des Mediums 

Luft und die Lebensdauerschmierung stellen besondere Ansprüche 

an den Konstrukteur. 

3.4.1 AUSWAHL DER DICHTUNGSFORM 

Pneumatikdichtungen müssen wegen des niedrigen Druckes 

besonders reibungsarm sein und sollen zudem den sehr dünnen 

Schmierfilm weitgehend erhalten. 

Die typische Dichtungsform für die Pneumatik ist der Nutring, 

wie er auch in der Hydraulik zum Einsatz kommt, allerdings mit 

einer abgerundeten Dichtlippe, die den sehr dünnen Fett-Schmierfilm 

zur Lebensdauerschmierung nicht abstreift. Zusätzlich gibt es 

noch einige nur in der Pneumatik eingesetzte Dichtungen. Dies 

sind z.B. spezielle Formdichtungen, die auch bei einer seitlichen 

Verlagerung des Kolbens die Abdichtfunktion gewährleisten. 

Zudem gibt es noch den Bereich der Ventildichtungen in dem 

sowohl Sitz- als auch Reibdichtungen eine Rolle spielen (Bild 15). 

3.4.2 AUSWAHL DES WERKSTOFFES 

Dichtungswerkstoffe für die Pneumatik sind üblicherweise synthetische 

Gummimischungen. Ihre Auswahl berücksichtigt in erster 

Linie die chemische Beständigkeit der vorgesehenen Schmiermittel, 

die in den meisten Fällen Mineralöl-basierte Öle und Fette 

sind. Damit scheiden bereits alle Elastomere aus, die in diesen 

Stoffen so stark quellen, dass im Betrieb nicht mehr tragbare 

maßliche Veränderungen auftreten. 

Standardmaterial für Pneumatikdichtungen ist heute NBR-Kautschuk. 

Im Gegensatz zu Dichtungen für die Hydraulik, die ihre Zuverlässigkeit 

unter hohen Drücken beweisen müssen und deshalb oft 

aus einem 85-90 Shore A harten Material hergestellt werden, liegt die 

optimale Werkstoffhärte für Pneumatikdichtungen bei 70 Shore A. 

Bei Temperaturen T>100 °C wird FPM-Kautschuk verwendet, dessen 

Beständigkeit und sehr gutes Spektrum der physikalischen Werte 

oberhalb von 100 °C trotz des hohen Preises diesen Einsatz rechtfertigt. 

Um die Verschleißfestigkeit zu erhöhen und das Reibungsverhalten 

zu verbessern, vor allem aber die Stick-Slip-Neigung zu 

verringern, werden zu den üblichen Füllstoffen spezielle Fasern als 

Füllmittel dem NBR-Kautschuk hinzugegeben. Damit ist eine gute 

Lebensdauer bei Betrieb mit aufbereiteter Luft bei gegebener 

Anfangsschmierung erreichbar. 

Handelt es sich um eine Funktion für absoluten Trockenlauf, 

können mit Vlies beschichtete Oberflächen von NBR-Dichtungen 

für ausreichende Lebensdauer sorgen. Außerdem werden zum Teil 

kolbenstangenlose Zylinder mithilfe von vliesbeschichteten Dichtungen 

abgedichtet. Bei Einsatz von Schmiermitteln an diesen 

Dichtungsformen ist mit der Gefahr von Stick-Slip zu rechnen [22]. 

4 KONSTRUKTIVE HINWEISE 

In Bild 16 ist eine Zeichnung mit unsachgemäßen Details bezüglich 

des Dichtsystems einer Zylinderkonstruktion dargestellt. Im Folgenden 

werden allgemeine Einbauhinweise für Dichtelemente mit 

Bezug zu den dargestellten Fehlern aufgelistet. 

1. a) Scharfkantige Fase: 45° ist zu steil. Möglichst flach anfasen und 

Kante brechen; keine Riefen auf der Fase. 

1. b) Falsch angeordnete Schlüsselfläche: Dichtung muss über die 


DICHTUNGEN 

15 

16 

17 

Beispiele für Pneumatikdichtungen 

Zeichnung mit Konstruktionsfehlern 

Struktur einer elastohydrodynamischen Simulation [5] 

scharfe Fräskante eingebaut werden. Fläche auf kleineren Durchmesser 

setzen. Um die Vorspannung zu erhalten, dürfen die Lippen 

bzw. der Dichtkörper nicht beschädigt werden. Daher müssen an 

scharfen Kanten, über die Dichtungen beim Einbau geschoben 

werden, Einbauschrägen oder Radien angebracht werden. 

2. Rauhtiefenangabe „schleifen“ reicht nicht aus für eine Gleit fläche. 

Oberflächen mit denen Dichtungen in Berührung kommen, sollten 

keine scharfen Rauhigkeitsspitzen aufweisen. Die Ober fläche ist 

mit geeigneten Feinstbearbeitungsverfahren zu glätten. 

3. Extrusionsspalt zwischen Dichtung und Abstreifer nicht zu groß 

wählen. Das Spiel zwischen den bewegten Teilen muss so klein 

gehalten werden, dass die Dichtung nicht in den entstehenden 

Spalt wandern kann. Abhilfe geben Stütz- und Abdeckelemente. 

4. O-Ring zu nahe an Einführungsschräge. 

5. a) Führungslänge ist zu kurz (soll 1-1.5-facher Stangendurchmesser 

sein). 

5. b) Führung ohne Druckausgleich hat Pumpwirkung durch 

Schleppöl: Führungen müssen den Druckausgleich erlauben, 

sodass kein Druckaufbau vor der Dichtung durch die Schleppströmung 

entstehen kann. 

6. Abdichten auf der Stirnseite des Zylinderrohres vermeiden! Führt 

zum Abquetschen des O-Ringes sowie zu Fluchtfehlern des 

Zylinderrohres gegenüber dem Kolben. 

7. Schräge am Zylinderrohr zum Einführen des Kolbens fehlt. Die 

Dichtkante wird bei der Montage abgeschert. 

8. Einbauraum ist axial zu kurz. 

9. Kolbenführung fehlt, Dichtungen können keine Führungsaufgaben 

übernehmen. Es ist daher stets für eine gesonderte Führung 

aus einem geeigneten Werkstoff zu sorgen. Führungselemente 

müssen umso steifer und mit geringerem Spiel sein, je größer die 

Querkräfte auf Stange und Kolben sind. Die Dichtelemente sollen 

möglichst nahe an den Führungen angeordnet werden, damit sie 

nicht durch Verkanten der Stange bzw. Kolben beschädigt oder 

vorzeitig abgenutzt werden. 

Weitere Hinweise: 

n Dichtelemente sollen unter Druckbelastung nicht über Spalten 

oder Bohrungen gleiten. 

n Die zurücklaufende Kolbenstange, auf der sich feste Partikel 

anlagern, ist eine Hauptursache für Ölverschmutzung. Daher 

sind die Abstreifer umso wichtiger, je schmutziger die Arbeitsatmosphäre 

des Zylinders ist. 

n Es sollten Vorkehrungen getroffen werden, damit die Druckflüssigkeit 

so wenig Luft wie möglich lösen kann. Deshalb ist u.a. 

sorgfältiges Entlüften vor Inbetriebnahme erforderlich. 

n Für die Auswahl der jeweiligen Dichtungsform sowie des 

günstigsten Werkstoffs sind die Herstellerangaben sorgfältig 

zu beachten. 

n Das gleiche gilt für die Einbauvorschriften einschließlich der 

Formen der Einbauräume. Ggf. sind Montagehilfen für die 

Dichtungen zu benutzen. 

Im Übrigen empfiehlt es sich, aufgrund der Bedeutung der 

Dichtungen für die Betriebssicherheit einer hydraulischen Anlage, 

im Bedarfsfall die technischen Beratungsdienste der Hersteller in 

Anspruch zu nehmen. 

GRUNDLAGEN 

5 SIMULATIVE ABBILDUNG 

Ein übliches Vorgehen zur Berechnung des Schmierfilms eines 

dynamischen, translatorischen Dichtvorgangs wurde mit der 

(inversen) hydrodynamischen Schmierfilmtheorie in Kapitel 2 

vor gestellt. Zur Berücksichtigung transienter Einflüsse und des 

Reibungsverhalten sind komplexere Kalkulationen nötig. Ein 

Berechnungsschema für eine elastohydrodynamische Simulation 

ist in Bild 17 dargestellt. 

Basis der Berechnung ist erneut eine FE-Simulation der Dichtung. 

Hierbei kommen komplexe Materialmodelle zur Beschrei- 


DICHTUNGEN 

18 

Transient simulierte Druck- und Spalthöhenverläufe und 

die resultierende Reibkraft [6] 

Die Entwicklungsarbeit in der Dichtungstechnik wird hauptsächlich 

in den Bereichen Optimierung der Geometrie und 

Verbesserung der Werkstoffeigenschaften geleistet. Viele 

Dichtungen werden für ihren speziellen Einsatzfall entwickelt. Als 

hilfreiches Werkzeug hat sich dabei die Finite-Elemente-Analyse 

(FEA) etabliert, die bei bekanntem Materialverhalten nicht nur 

Vorhersagen über das Verformungsverhalten und der für die 

Dichtwirkung entscheidenden Druckprofile im Dichtspalt erlaubt 

sondern mit deren Hilfe inzwischen auch Alterungsvorhersagen 

für verschiedene Werkstoffe möglich sind. 

Bilder: Aufmacher Fotolia, 07 und 14 Parker Prädifa 

bung des hyperund viskoelastischen Verhaltens von Elastomeren 

zum Einsatz. Im Kontaktbereich zwischen Dichtung und Gegenfläche 

wirken Normalspannungen auf die Elemente des Dichtkörpers, 

basierend auf dem aktuellen Festkörperkontaktdruck und 

dem Fluiddruck. Die Spannungen sind beispielsweise abhängig 

von der Höhe des Dichtspalts, der Oberflächenstruktur der Gegenfläche, 

dem Dichtungsmaterial und der aktuellen Relativgeschwindigkeit. 

Um zeitabhängige Einflüsse abzubilden, kann zur Beschreibung 

des Fluides die transiente Form der Reynoldsgleichung 

angewandt werden. 

Die Normalspannungen werden durch Tangentialspannungen 

überlagert, basierend auf der Festkörper- und Fluidreibung. Erstere 

kann beispielsweise aus dem Kontaktmodell nach Persson [7] 

berechnet werden, letztere ergibt sich aus dem berechneten Fluidfilm 

und der Viskosität des Fluides. 

Durch die wirkenden Spannungen und Drücke wird das Dichtelement 

verformt, was direkt in der FE-Simulation berücksichtigt 

werden muss und wiederum Einfluss auf die Spannungen selbst 

hat. Verformungen und Spannungen sind somit in einem iterativen 

Berechnungsverfahren zu ermitteln. 

Die Ergebnisse einer solchen EHD-Simulation sind in Bild 18 

dargestellt. Je nach Relativgeschwindigkeit ergeben sich unterschiedliche 

Fluid- und Festkörperkontaktdrücke. Daraus resultiert 

wiederum eine zeitlich variierende Spalthöhe und Reibkraft. 

6 SCHLUSSBETRACHTUNG 

Aufgrund der Vielzahl der Eigenschaften und Randbedingungen, 

die noch dazu bei den verschiedenen Einsatzfällen eine recht unterschiedliche 

Gewichtung erfahren, ist es unmöglich eine in allen 

Fällen geeignete Universaldichtung zu entwickeln. Zwar gibt es 

aufgrund von Rationalisierungseffekten das Bestreben, durch eine 

Reduzierung der Typenvielfalt, Einsparungen in der Lagerhaltung 

und beim Service zu erzielen, in vielen Fällen lässt sich aber nur mit 

speziell auf eine Abdichtaufgabe angepassten Dichtungen eine 

optimale Lösung erreichen. 


[1] H. Murrenhoff, Grundlagen der Fluidtechnik, Teil 1: Hydraulik, Aachen: 

Shaker-Verlag, 2016 

[2] G. Veit, Taschenbuch der Dichtungstechnik, München: Carl Hanser Verlag, 1971 

[3] R. Jansen, „Dichtungen in pneumatischen Sitzventilen,“ O+P Ölhydraulik und 

Pneumatik, Nr. 44 Nr. 6, 2000 

[4] R. Jansen, „Verschleißsimulation pneumatischer Sitzventildichtungen,“ O+P 

Ölhydraulik und Pneumatik, Nr. 47 Nr. 9, 2003 

[5] J. Angerhausen, H. Murrenhoff, B. Persson, L. Dorogin und M. Scaraggi, „The 

influence of temperature and surface structure on the friction of dynamic 

hydraulic seals,“ Proceeding of the 10th JFPS International Symposium on Fluid 

Power, 2017 

[6] J. Angerhausen, H. Murrenhoff, Persson, B. N. J., L. Dorogin und M. Scaraggi, 

„Finite Element based transient elastohydrodynamic simulation of transient 

hydraulic seals,“ Submitted to International Journal of Fluid Power, 2018 

[7] Persson, B. N. J., „Theory of rubber friction and contact mechanics,“ The 

Journal of Chemical Physics, Bd. 115, Nr. 8, p. 3840, 2001 

[8] M. Scaraggi, L. Dorogin, J. Angerhausen, H. Murrenhoff und B. Persson, 

„Elastohydrodynamics for Soft Solids with Surface Roughness: Transient Effects,“ 

Tribology Letters, doi:10.1007/s11249-017-0878-9, 2017 

[9] H. Jongebloed, Statische Hydraulikdichtungen unter dynamischer Belastung, 

Dissertation RWTH Aachen, Aachen, 1998 

[10] H. Jongebloed, „„Nicht ganz dicht?“ - Die Abdichtmechanismen statischer und 

dy-namischer Dichtungen,“ O+P Ölhydraulik und Pneumatik, Nr. 39 Nr. 10, p. 1995 

[11] H. Blok, „Inverse problems in hydrodynamic lubrication and design 

directives for lubricated flexible surfaces,“ Proceedings of the International 

Symposium on Lubrication and Wear, D. Muster and B. Sternlicht eds, Houston, 

USA, p. 1–151, 1963 

[12] N. B. Müller H.K., „www.fachwissen-dichtungstechnik.de,“ [Online]. [Zugriff 

am 28 03 2018] 

[13] T. Mielke, K. Schmitz und H. Murrenhoff, „Entrainment of free water into a 

hydraulic system through the rod sealing,“ 11th International Fluid Power 

Conference Aachen , 2018 

[14] N.N., „SKF-Radialwellendichtring,“ [Online]. Available: http://skf-radialwellendichtring.de/stapel-umschlusselung-filter/. 

[Zugriff am 18 04 2018] 

[15] S. Ribeiro, V. Wollesen und M. Vötter, „Schmierungs- und Dichtvorgänge bei 

Radialwellendichtringen,“ Tribologie und Schmierungstechnik, Nr. 43 Nr. 1, 1996. 

[16] N.N., „DIN 53505, Härteprüfung nach Shore A und Shore D“ 

[17] N.N., „DIN 53517, Bestimmung des Druckverformungsrestes nach konstanter 

Verformung“ 

[18] Parker-Hannifin GmbH, Prädifa - Packing Division, O-Ring Handbuch, 

Bietigheim-Bissingen, 2015 

[19] M. Goerres, „Rotordichungen mit Ondulierung der Dichtkante zur 

Verbesserung der Reibungseigenschaften,“ Ölhydraulik und Pneumatik, Nr. 44 

(2000) Nr. 8, 2000 

[20] M. Goerres und H. Murrenhoff, Bericht über biologisch schnell abbaubare 

Schmierstoffe und Hydraulikflüssigkeiten, Bundesministerium für Verbraucherschutz, 

Ernährung und Landwirtschaft, Referat Öffentlichkeitsarbeit, Bonn, 

2002 

[21] F. Fischer, H. Murrenhoff und O. Reinertz, „Additiveinfluss auf das Reibverhalten 

von hydraulischen Stangendichtungen,“ 19th International Sealing 

Conference, Stuttgart, 2016 

[22] R. Eschmann, Modellbildung und Simulation pneumatischer Zylinderantriebe, 

Dissertation RWTH Aachen, Aachen, 1994 

Autoren: Julian Angerhausen, M.Sc., Tobias Mielke, M.Sc., Felix Fischer, M.Sc., 

alle wissenschaftliche Mitarbeiter, Univ.-Prof. Dr.-Ing. Katharina Schmitz, 

Institutsdirektorin, Institut für fluidtechnische Antriebe und Systeme (ifas) der 

RWTH Aachen University 


DIE WÄRMEBILANZ 

EINER HYDRAULIKANLAGE 

GRUNDLAGEN 

Stephan Merkelbach, Nicolai Otto, Katharina Schmitz 

Die gesamte Verlustleistung einer hydraulischen 

Anlage wird in Wärme umgesetzt, die zum 

großen Teil über das Öl von der Verluststelle 

abgeführt wird. Dadurch wird das Öl erwärmt, 

wobei die Erwärmung umso schneller abläuft, je 

geringer das Ölvolumen und je höher die 

Verluste in der Anlage sind. Die Erwärmung setzt 

die Viskosität des Druckmediums herab. Dadurch 

werden die volumetrischen Verluste in den 

Komponenten vergrößert. Darüber hinaus wird 

die Lebensdauer des Druckmediums und der 

Dichtungen durch hohe Temperaturen 

verringert, sodass die Öltemperatur bestimmte 

Obergrenzen nicht überschreiten soll. Deshalb 

muss bereits während der Planung einer Anlage 

die zu erwartende Verlustwärme ermittelt und 

ggf. eine geeignete Kühlung vorgesehen werden. 

1 WÄRMEENTSTEHUNG IN EINER 

HYDRAULIKANLAGE 

Die Leistungsverluste einer Hydraulikanlage setzen sich aus 

mehreren Verlustgruppen zusammen: den Leitungsverlusten, 

Reibverlusten, Leckageverlusten und Drosselverlusten. Alle 

Verlust anteile führen zu einer Erwärmung des Öls und der Anlage. 

Die Verlust anteile können getrennt voneinander abgeschätzt 

werden und werden im Folgenden erläutert. 

1.1 LEITUNGSVERLUSTE 

Die Leitungsverluste setzen sich zusammen aus den Reibungsverlusten 

in z. B. Rohren und den Verlusten, die durch die Umlenkung 

des Druckmediums entstehen. 

Der Druckverlust durch Reibung in geraden Rohren ergibt sich 

aus [Mur11] gemäß der Gl. 1.1. 

mit 

für laminare Strömungen und 

kann die Gleichung unter Annahme eines konstanten Rohrdurchmessers 

d i 

umgestellt werden zu Gl. 1.2. 

Die laminaren Druckverluste in geraden Rohrleitungen hängen 

somit von den geometrischen Größen l i 

und d i 

sowie vom Durchfluss 

Q, der kinematischen Viskosität ν und der Dichte ρ ab. 

Für turbulente Strömungen in einem Rohr mit glatter Innenwand 

kann Gl. 1.3 verwendet werden [Mur11]. 


WÄRMEBILANZ 

Das berechnete λ wird zur Berechnung des Druckverlustes wiederum 

in Gl. 1.1 eingesetzt. 

Die gezeigte Gleichung für die Widerstandszahl bei turbulenter 

Strömung ist jedoch nur für glatte Rohrwände geeignet. Soll auch 

die Wandrauigkeit berücksichtigt werden, kann λ unter Berücksichtigung 

der Wandrauigkeit k und des Durchmessers d gemäß Gl. 1.4 

näherungsweise iterativ bestimmt werden. 

Der Wert k zur Berücksichtigung der Wandrauigkeit wird aus 

Tabelle 01 entnommen. 

Die Gleichung mit Berücksichtigung der Wandrauhigkeit ist nicht 

ohne weiteres zu lösen. Aus diesem Grund kann der Wert der 

Widerstandszahl λ auch näherungsweise aus entsprechenden 

Diagrammen abgelesen werden, siehe Bild 01. 

Die Druckverluste infolge von Strömungsumlenkung und 

Geschwindigkeitsänderungen lassen sich aus Gl. 1.5 berechnen. 

Die in der Praxis am häufigsten vorkommenden Strömungsumlenkungen 

sind Krümmer. Ihr Beiwert ξ ergibt sich aus Bild 02 für die 

90°-Umlenkung. Hier sind besonders die scharfen Umlenkungen zu 

beachten (D/d ≈ 0), die sich bei gebohrten „Leitungen“ in Steuerblöcken 

ergeben. Die Beiwerte für 45° betragen das 0,5-fache, für 

135° das 1,5-fache und für 180° das Doppelte der 90°-Werte, die in 

Bild 02 angegeben sind. 

Werte für unterschiedlich gestaltete Umlenkungen, Kombinationen 

aus Umlenkungen und Querschnittsverringerungen können 

aus Tabelle 02 entnommen werden. 

Der Beiwert für die abrupten Querschnittsveränderungen gilt 

für ein Flächenverhältnis von etwa 1:1,5 bis 1:20. Neben den Rohrleitungen 

entstehen beim Durchströmen von Filtern oder Kühlern 

Druckverluste, die ebenfalls berücksichtigt werden können. Diese 

müssen aus den ∆p-Q-Kennlinien, die die Hersteller in Daten- 

blättern zur Verfügung stellen, abgelesen werden, da allgemeingültige 

Aussagen aufgrund der Vielfalt der Bauformen nicht 

möglich sind. 

Nr. Wandbeschaffenheit Beispiele k in mm 

1 besonders glatt, 

d. h. annähernd 

fluid-mechanisch glatt 

Glas, Metall, Gummi, 

Kunststoff, gezogen, 

gepresst, poliert, geschliffen, 

extrudiert, lackiert,... 

2 technisch glatt wie Nr. 1, jedoch nicht so 

sorgfältig hergestellt, 

nahtlose Stahlrohre 

(handelsübliche Ware),... 

3 mäßig rauh asphaltierte Rohre, Rohre 

mit Kunststoffauskleidung,... 

4 rauh wie Nr. 3, jedoch mit 

leichten bis mittleren 

Verkrustungen, versenkt 

genietete Rohre,... 

Tabelle 01: Übersicht unterschiedlicher Rauhigkeiten [Tru83] 

WÄRMEBILANZ 

03 

Hydraulisch-mechanischer und -volumetrischer Wirkungsgrad einer 46 cm 3 Axialkolbenpumpe 

1.2 LECKAGEVERLUSTE 

Leckageverluste treten in hydraulischen Maschinen und 

Komponenten häufig an Laminarspalten auf. In diesen Spalten 

baut sich der Druck eines geringen Volumenstroms ab, was zu 

einer Erwärmung des Öls führt. Derartige Laminarspalte treten 

in den hydraulischen Verdrängereinheiten, zum Teil aber auch 

in Ventilen auf. 

Die genaue Ermittlung der Leckageverluste ist rechnerisch 

aufwendig. Bei neuen Anlagen können die Angaben der Gerätehersteller 

als Richtwerte eingesetzt werden. 

Die Umsetzung der Leckageverluste erfolgt gemäß Gl. 1.6. 

04 

Servohydraulische Antriebe [Mur08] 

Zu beachten ist, dass der volumetrische Wirkungsgrad vom Druck, 

von der Temperatur und der Drehzahl der Verdrängereinheit 

abhängt. In Bild 03 ist dies beispielhaft für eine 46 cm 3 Axialkolbenpumpe 

unter Verwendung von HLP ISO VG 46 Mineralöl gezeigt. 

1.3 REIBUNGSVERLUSTE 

Reibungsverluste entstehen durch Festkörperreibung aber auch 

Fluidreibung (Scherkräfte) an den unterschiedlichen Stellen der 

Komponenten. Beispiele für solche Reibstellen sind Gleit- und 

Wälzlagerungen an hydraulischen Maschinen sowie die Dichtungen 

von Zylinderantrieben. Die hydraulisch-mechanischen 

Verluste können (z. B. mithilfe von Herstellerangaben zum 

Wirkungsgrad) berechnet werden zu Gl. 1.7. 

1.4 DROSSELVERLUSTE 

GRUNDLAGEN 

Ebenso wie die volumetrischen Verluste hängen auch die 

hydraulisch-mechanischen Verluste vom Arbeitspunkt der 

Hydraulikanlage ab (vgl. Bild 03). 

Für bestimmte Komponenten kann die Berechnung der Leckageund 

Reibungsverluste auch in einem Schritt erfolgen. Dies gilt 

beispielsweise für die Betrachtung einer Verdrängermaschine, 

deren Gesamtwirkungsgrad bekannt ist. In diesem Fall werden der 

hydraulisch-mechanische und der volumetrische Wirkungsgrad 

nicht benötigt, wodurch sich die Rechnung vereinfacht. 

Von großer Bedeutung ist die Erfassung der Drosselverluste, die in 

der Hauptsache von Geschwindigkeitsänderungen des Antriebsteils 

(Zylinder, Motoren) herrühren. Die Drosselverluste entstehen 

im Betrieb der Anlage zum einen dadurch, dass der gelieferte 

Volumenstrom den benötigten übersteigt und z. B. über ein Druckbegrenzungsventil 

zum Tank abgedrosselt wird (erster Teil von 

Gl. 1.8). Zum anderen entstehen Verluste dadurch, dass der 

Systemdruck höher als der notwendige Betriebsdruck ist und die 

Druckdifferenz in einem Ventil abgebaut wird (zweiter Teil von 

Gl. 1.8). Somit ergeben sich die Verluste durch Drosselung zu: 


WÄRMEBILANZ 

Dieser Anteil durch Drosselverluste kann in Abhängigkeit vom Aufbau 

der Hydraulikanlage vergleichsweise hoch sein. Aus diesem Grund 

sollte schon während der Auslegungsphase einer Hydraulikanlage 

versucht werden, durch die Nutzung geeigneter Verschaltungskonzepte 

die prinzipbedingten Verluste der Anlage zu minimieren. 

Je nach Steuerungskonzept werden hydraulische Antriebe mit 

Widerstandssteuerung und Antriebe mit Verdrängersteuerung 

unterschieden. Weiterhin sind die Verschaltungsmöglichkeiten 

unterteilt nach aufgeprägtem Volumenstrom und aufgeprägtem 

Druck wie in Bild 04 dargestellt. 

Arbeitet die Anlage mit einer Widerstandssteuerung mit 

aufgeprägtem Volumenstrom (Teilbild I), so wird ständig der für 

die maximale Verfahrgeschwindigkeit erforderliche Volumenstrom 

von der Pumpe gefördert. Der Betriebsdruck, gegen den die 

Pumpe fördert, stellt sich in Abhängigkeit von der Last am 

Verbraucher ein. Der prinzipbedingte, bestmögliche Wirkungsgrad 

einer solchen Schaltung kann theoretisch 100 % betragen (für 

ideale, verlustlose Komponenten). Gegenüber den Verdrängersteuerungen 

lassen sich mit Widerstandssteuerungen meist 

höhere Regelgenauigkeiten erreichen. 

Arbeitet die Anlage mit aufgeprägtem Druck (Teilbild II), so wird 

dieser konstant gehalten und der Volumenstrom zur Druckregelung 

angepasst. Der optimale theoretische Wirkungsgrad beträgt 

67 %. Wird an Stelle der Verstellpumpe jedoch eine Konstantpumpe 

eingesetzt, so verschlechtert sich der erreichbare Wirkungsgrad 

einer solchen Schaltung auf nur noch 38 % (für ideale, verlustlose 

Komponenten) [Mur08]. 

Grundsätzlich anders verhalten sich Anlagen, die mit Verdrängersteuerungen 

arbeiten (Teilbild III u. IV). Diese Anlagen besitzen 

keine Ventile zur Drosselung im Leistungskreis und erzeugen somit 

keine prinzipbedingten Drosselverluste. Bei den Anlagen, die mit 

aufgeprägtem Volumenstrom arbeiten (Teilbild III), wird der Volumenstrom 

entsprechend der gewünschten Verfahrgeschwindigkeit 

eingestellt bzw. geregelt. Der Druck stellt sich in Abhängigkeit von 

der Belastung selbständig ein. Der theoretische Wirkungsgrad liegt 

bei 100 % (für ideale, verlustlose Komponenten). 

Bei Anlagen mit aufgeprägtem Druck und Verdrängersteuerung 

(Teilbild IV) wird dem Netz ein bestimmter Druck zur Verfügung 

gestellt und der Motor regelt durch Verstellen des Schluckvolumens 

die aufgenommene Leistung. Somit lässt sich auch hier ein theoretischer 

Wirkungsgrad von 100 % erzielen. 

Diese Angaben bezüglich der Anlagenwirkungsgrade machen 

deutlich, dass bei der Bestimmung der Verlustwärme auch die 

gewählte Anlagenverschaltung von großer Bedeutung ist, 

besonders bei großen installierten Leistungen. Da die „natürlich“ 

abgegebene Wärme durch Abstrahlung im Allgemeinen nicht mit 

der Leistung steigt, muss ein zunehmender Teil der Wärme technisch 

abgeführt werden. Grundsätzlich sollten daher aus energetischer 

Sicht Anlagen mit Verdrängersteuerung bevorzugt werden. 

Aus Gründen der besseren Anlagendynamik haben jedoch auch 

Widerstandssteuerungen ihre Anwendungsbereiche. Moderne 

Schaltungsprinzipien wie das Load-Sensing [Mur03] versuchen, die 

dynamischen Vor teile von Widerstandssteuerungen mit den energetischen 

Vorteilen der Verdrängersteuerungen zu kombinieren. 

1.5 ZUGEFÜHRTER WÄRMESTROM 

Abschließend kann der Wärmestrom, der einer Anlage insgesamt 

zugeführt wird, aus den beschriebenen Verlustanteilen berechnet 

werden. Da die anfallende Verlustleistung über einem Arbeitszyklus 

schwanken kann, muss die mittlere Verlustleistung durch 

abschnittsweise Betrachtung des Zyklus und anschließende 

Mittelung bestimmt werden, vgl. Gl. 1.9. 

1.6 MESSTECHNISCHE ERMITTLUNG DES 

ZUGEFÜHRTEN WÄRMESTROMS 

In der Praxis kommt neben der Berechnung häufig auch eine 

messtechnische Erfassung der Verlustwärme zum Einsatz. Der 

Wärmestrom wird in diesem Fall durch den Temperaturanstieg der 

vollständigen Anlage ermittelt. Dazu wird die Temperaturerhöhung 

des Öls im Ölbehälter während einer bestimmten Zeit Δt gemessen, 

wobei die installierten Kühler nicht eingeschaltet werden. Aus der 

Anfangstemperatur T 1 

, der Endtemperatur T 2 

und dem Ölvolumen 

V der Anlage sowie der Wärmekapazität c lässt sich – unter Vernachlässigung 

der Wärmeabgabe an die Umgebung – der dem Öl 

zugeführte Wärmestrom und damit die Verlustleistung nach 

Gl. 1.10 abschätzen. 

Die Messdauer muss dabei ausreichend lang sein, um eine gute 

Messgenauigkeit zu erreichen. 

2 WÄRMEABFUHR 

(1.10) 

Die Kühlung des erwärmten Hydrauliköls und der Anlage kann auf 

zwei Weisen erfolgen: bei geringem Wärmeeintrag ins Öl kann eine 

Ableitung der Wärme durch Konvektion und Abstrahlung vom Tank 

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WÄRMEBILANZ 

05 

Temperaturverlauf über der Betriebszeit 

Effekte hängen von der Temperaturdifferenz zwischen Öltemperatur 

und Umgebungstemperatur ab. Das Wärmeabgabevermögen S 

hängt nach Gl. 2.1 von der Größe der abstrahlenden Fläche ab. 

Der Wärmeübergangsbeiwert k berechnet sich nach Gl. 2.2. 

06 

Auswahldiagramm eines Öl-Wasser-Wärmetauschers 

[Büh11] 

Die Werte α 1 

und α 2 

beschreiben den Wärmeübergang durch 

Konvektion zwischen Öl und Tankwand bzw. zwischen Tankwand 

und umgebender Luft. Der Summand s/λ M 

beschreibt den thermischen 

Widerstand der Metallwand, wobei s die Dicke und λ M 

die 

Leitfähigkeit des Metalls bezeichnet. Bei metallischen Tankwänden 

ist dieser aufgrund der hohen Leitfähigkeit meist vernachlässigbar 

klein. Ist der Tank isoliert oder stark verschmutzt, muss dieser 

zusätzliche thermische Widerstand durch zusätzliche Summanden 

s i 

/λ i 

berücksichtigt werden, wodurch der k-Wert kleiner wird. Eine 

Wärmeabgabe an die Umgebung durch Wärmestrahlung wird 

dabei vernachlässigt. 

Als Richtwert für k kann gesetzt werden: 

Der auf diese Weise abgegebene Wärmestrom wird berechnet mit 

Gl. 2.4. 

2.2 WÄRMEAUFNAHME DER ANLAGE UND 

ERMITTLUNG DES WÄRMEGLEICHGEWICHTS 

Abhängig von der zugeführten Verlustwärme sowie vom Wärmeübergang 

zwischen der Anlage und der Umgebung stellt sich nach 

einer gewissen Betriebszeit ein thermisches Gleichgewicht ein. Die 

dabei erreichte Beharrungstemperatur T E 

des Öls ergibt sich zu 

Gl. 2.5. 

Die Wärmekapazität des Öls und der Metallteile der Anlage hat 

dann keinen Einfluss mehr. 

Um die Zeit bis zum Erreichen der Beharrungstemperatur zu 

ermitteln ist eine Wärmebilanz um die Anlage notwendig. Mit 

Gl. 2.6 kann das Wärmespeichervermögen C der Anlage aus den 

Wärmekapazitäten c Öl 

und c M 

sowie den Massen m Öl 

und m M 

des Öls 

und der umströmten Metallteile ermittelt werden. 

Zunächst wird nach dem Betriebsstart die Wärme vom Öl und den 

umgebenden Anlagenteilen aufgenommen. Das Temperaturanstiegsverhalten 

kann dabei mit Gl. 2.7 ausgedrückt werden. 

GRUNDLAGEN 

an die Umgebung ausreichen. Bei größerer Verlustleistung im 

System kann ein zusätzlicher Kühler installiert werden. Beide 

Möglichkeiten zur Wärmeabfuhr werden im Folgenden erläutert. 

2.1 ABGEFÜHRTER WÄRMESTROM DURCH 

STRAHLUNG UND KONVEKTION 

Je wärmer das Öl in der Hydraulikanlage ist, desto größer ist der 

durch Abstrahlung und Konvektion abgeführte Wärmestrom. Beide 

Um diesen Gleichgewichtszustand zu erreichen, wird eine theoretisch 

unendlich lange Zeit benötigt, wie Bild 05 erkennen lässt. Ein 

praktisch nutzbarer Wert lässt sich berechnen, wenn die Zeit t E 

ermittelt wird, in der 98 % von ΔT E 

erreicht sind. Dabei muss jeweils 


WÄRMEBILANZ 

mit Temperaturdifferenzen gegenüber der Ausgangstemperatur 

gerechnet werden. Um den Zeitpunkt zu bestimmen, zu dem ΔT(t) 

98 % der Endtemperaturdifferenz erreicht, wird Gl. 2.8 genutzt. 

weil damit der Kühler entweder vermieden oder zumindest 

verkleinert werden kann. 

Der Zusammenhang zwischen dem abzuführenden Wärmestrom 

und dem für eine bestimmte Temperaturabsenkung erforderlichen 

Volumenstrom ergibt sich aus Gl. 3.1. 

Damit ergibt sich Gl. 2.9 für den Zeitpunkt t E 

. 

Mit 

Wird die zulässige Betriebstemperatur während eines Betriebszyklus, 

also beispielsweise einer Schicht, überschritten, ist der 

Einsatz eines Kühlsystems notwendig. Ist die Zeit t tB 

bis zum Erreichen 

der maximal zulässigen Temperatur größer als die Dauer 

einer Arbeitsschicht, kann auf eine zusätzliche Wärmeabfuhr 

verzichtet werden. Gleiches gilt, wenn der der theoretische 

Endwert T E 

bei einem System unter der maximal zulässigen 

Betriebstemperatur T B 

bleibt. 

Die Zeit t TB 

bis zum Erreichen der maximalen Betriebstemperatur 

kann in Abhängigkeit von der Wärmekapazität des Öls und der Anlage 

sowie der Wärmeabgabe an die Umgebung mit τ = C ⁄ S nach 

Gl. 2.10 berechnet werden. 

Diese Gleichung gilt sowohl für das Druckmedium als auch für das 

Kühlmittel, da der Wärmestrom bei der Aufnahme und Abgabe der 

Wärme gleich sein muss. Da sich aber der Volumenstrom des 

Druckmediums von dem des Kühlmittels unterscheidet, können 

unterschiedliche Temperaturdifferenzen etc. erreicht werden. 

Der Zusammenhang zwischen dem abzuführenden Wärmestrom 

und der Kühlfläche ergibt sich aus Gl. 3.2. 

Wenn – wie in einem Kühler – beide Medien ihre Temperatur 

ändern, muss eine mittlere Temperaturdifferenz ΔT m 

nach Gl. 3.3 

eingesetzt werden. 

(2.10) 

Je nach Anlage kann diese Zeit durch die Nutzung eines höheren 

Ölvolumens, und damit einer höheren Wärmekapazität C, bis zum 

Ende einer Arbeitsschicht verzögert werden. Dabei ist zu beachten, 

dass vor Wiederinbetriebnahme eine ausreichende Abkühlung 

sichergestellt sein muss. 

2.3 ZUSÄTZLICHE WÄRMEABFUHR DURCH KÜHLER 

Ist die Zeit bis zum Erreichen der maximalen Betriebstemperatur 

kleiner als eine Arbeitsschicht bzw. stiege die Beharrungstemperatur 

innerhalb der Betriebszeit über die maximal zulässige Betriebstemperatur, 

so muss ein Ölkühler vorgesehen werden. Für die 

Dimensionierung des Ölkühlers muss eine Ableitung des gesamten 

zugeführten Wärmestroms über den Kühler sowie über Abstrahlung 

und Ableitung vorgesehen werden. 

(2.11) 

Rückschlagventile 

aus Edelstahl 

‸ Sehr hohe Dichtheit 

‸ Verschleißfest & korrosionsbeständig 

‸ Minimaler Öffnungsdruck 

‸ Geräuscharmes Öffnen & Schließen 

In der Regel wird bei der Dimensionierung des Kühlers der 

Wärmeaustrag durch Konvektion und Strahlung vernachlässigt, 

so dass 

gesetzt wird. 

3 EINSATZ VON ÖLKÜHLERN 

Fällt so viel Wärme an, dass ein Kühler benötigt wird, muss der 

Konstrukteur 

n den abzuführenden Wärmestrom sowie die obere Öltemperatur 

bestimmen und 

n entscheiden, ob Luft oder Wasser als Kühlmedium benutzt 

werden soll. 

Die Öltemperatur sollte im Allgemeinen ca. 50 bis 60 °C nicht 

überschreiten, da eine höhere Öltemperatur größere innere und 

äußere Leckageverluste, eine geringere Lebensdauer der Dichtungen 

und eine schnellere Alterung des Öls hervorruft. In mobilen 

Anwendungen werden auch Öltemperaturen bis 80 °C akzeptiert, 

www.weh.de

WÄRMEBILANZ 

Dabei sind einige Auslegungsrichtlinien zu beachten: 

n Die dem Öl entzogene Wärme geht vollständig auf das Kühlmedium 

über. Ein Wärmeverlust in die Umgebung kann vernachlässigt 

werden. Dieser Vorgang ist nicht wirkungsgradbehaftet. 

n Die übertragene Wärmeleistung hängt vom Volumenstrom und 

der Temperaturdifferenz des Öls ab. Bei konstantem Produkt 

kann groß und ΔT klein sein oder umgekehrt. Die Temperaturdifferenz 

ΔT des Öls allein sagt nichts über die Leistung eines 

Kühlers aus. 

n Der übertragene Wärmestrom steigt linear mit der Fläche A und 

der Temperaturdifferenz ΔT m 

zwischen den Medien an. Da die 

07 Rohrbündelwärmetauscher [Uni03] 08 Plattenwärmetauscher [Ole02] 

09 Öl-Luft-Wärmetauscher [Büh11] 10 Kälteaggregat [Hyd18] 

Öltemperatur im Allgemeinen mit 50 bis 60 °C festliegt, wird ΔT m 

größer, wenn die Kühlmitteltemperatur gering ist, d. h. bei Luft 

nicht über 25 °C und bei Wasser nicht über 20 °C. Die Überschreitung 

dieser Temperaturen an einigen Tagen im Jahr und die daraus 

resultierende höhere Öltemperatur durch den kleiner ausgelegten 

Kühler kann zumeist in Kauf genommen werden. 

n Die Wärmedurchgangszahl k steigt – bei gleichen Medien – mit 

der Geschwindigkeit des Öls an. Bei höherem Volumenstrom 

reicht also ein kleinerer Kühler um die gleiche Kühlleistung zu 

erreichen (Bild 06). Eine höhere Verweilzeit des Öls im Kühler hat 

wiederum keinen positiven Einfluss auf die Kühlleistung. 

n Auch der Durchfluss des Öls 

durch den Kühler verursacht einen 

Druckverlust, der bei der 

Planung berücksichtigt werden 

muss. 

In den meisten Fällen kann der 

Konstrukteur die Bestimmung der 

Kühlergröße dem Hersteller überlassen, 

indem er ein Pflichtenheft 

vorlegt, welches folgende Angaben 

enthalten sollte: 

n Größe der Verlustleistung; 

n max. zulässige Öltemperatur mit 

Toleranzgrenzen; 

n Art, Eingangstemperatur und 

verfügbarer Volumenstrom des 

Kühlmittels; 

n Arbeitszyklus der Anlage; 

n Zulässiger Druckverlust; 

n Angaben über Einbauposition 

des Kühlers, beispielsweise 

Kühler im Rücklauf (großer, stoßartiger 

Durchfluss) oder im 

Bypass (gleichmäßiger Durchfluss, 

aber nur Teilkühlung); 

n Möglichkeiten zur Zusammenfassung 

von Kühlung und 

Filterung in einem Nebenkreis. 

3.1 BAUFORMEN 

Für die Kühlung von Hydrauliköl gibt 

es drei mögliche Bauformen, deren 

Vor- und Nachteile in Tabelle 03 

aufgelistet sind. 

3.1.1 ÖL-WASSER- 

WÄRMETAUSCHER 

Der zu kühlende Ölstrom fließt 

durch Kanäle, die in Gegenrichtung 

von Kühlwasser umströmt 

GRUNDLAGEN 

Wasserkühlung 

Luftkühlung 

Kälteanlage 

Vorteile 

kleiner, kostengünstiger Kühler; gute 

Regelbarkeit; geräuschloser Betrieb 

geringe Betriebskosten; keine Wartung; 

Leckage sofort sichtbar; geringer 

Installationsaufwand 

beliebige Öltemperatur erreichbar; 

geringer Installationsaufwand 

Tabelle 03: Vor- und Nachteile unterschiedlicher Kühlsysteme 

Nachteile 

teures Wasser; gesonderte Installation notwendig; Folgeschäden 

bei Korrosion für Anlage und Umwelt 

Anschaffung 3-4 mal teurer als Wasserkühlung; Belastung durch 

Ventilatorgeräusch (um 85 dB(A)) und Zugluft; größerer Platzbedarf; 

in Räumen häufig Frischluft- und Abluftführung notwendig 

sehr hohe Investitions- und Betriebskosten; gegenüber Wasserkühlung 

größerer Platzbedarf 


WÄRMEBILANZ 

werden, so dass der Wärmeübergang vom Öl auf das Kühlwasser 

stattfindet (Gegenstromprinzip). Es werden zwei verschiedene 

Bauarten von Öl-Wasser-Wärmetauschern eingesetzt: Rohrbündel- 

und Plattenwärmetauscher. Bei den herkömmlichen Rohrbündelwärmetauschern 

(Bild 07) werden die Kanäle durch 

mehrere einzelne Rohre gebildet und das Kühlwasser strömt 

durch die verbleibenden Zwischenräume. Zur Erhöhung des 

Wärmeübergangs können sich in den Rohren Turbulenzeinlagen 

befinden. Die Plattenwärmetauscher neuerer Bauart 

(Bild 08) bestehen aus geschichteten Platten, deren Zwischenräume 

die Strömungskanäle bilden. Die Geometrie der Kanäle 

sowie die Prägung der Platten stellen eine turbulente Durchströmung 

des Wärmetauschers und damit einen guten Wärmeübergang 

vom Öl auf das Kühlmedium dar. Plattenwärmetauscher 

bieten bei gleichem Einbauraum eine höhere Kühlleistung als 

Rohrbündelwärmetauscher. Bedingt durch die geringeren Strömungsquerschnitte 

sind sie allerdings empfindlicher gegenüber 

Verschmutzung und Verkalkung. 

Ölkühler werden bei kleinen Hydraulikanlagen vorzugsweise in 

den Ölrücklauf eingebaut. Dieser sollte jedoch frei von Pulsationen 

oder Druckspitzen sein, die beim schnellen Umschalten von 

Ventilen oder beim plötzlichen Auftreten eines großen Ölrückstaus 

bei Differentialzylindern entstehen können. 

Soll die Betriebstemperatur rasch und möglichst genau erreicht 

werden, wird der Kühler durch einen Thermostat erst dann zugeschaltet, 

wenn die Betriebstemperatur nahezu erreicht ist, siehe 

Bild 11. Dieser Thermostat kann auch zum genauen Halten der 

Öltemperatur eingesetzt werden, wenn er gleichzeitig den Durchfluss 

des Kühlmittels regelt. Dies geschieht bei Wasserkühlern durch 

Auf-Zu-Regelung eines Magnetventils. Bei Luftkühlung schaltet der 

Thermostat den Ventilatormotor. 

11 

Kühlgeschwindigkeit bei Thermostateinsatz 

3.1.2 ÖL-LUFT-WÄRMETAUSCHER 

Ein integrierter Ventilator sorgt für einen Kühlluftstrom durch die 

Kühlrippen des Öl-Luft-Wärmetauschers, siehe Bild 09. Diese 

Form der Kühlung wird in stationären Hydraulikanlagen meist 

nur für kleinere Kühlleistungen eingesetzt. In mobilen Anwendungen 

werden Öl-Luft-Wärmetauscher häufig verwendet, weil 

nur selten ein Kühlwasserkreislauf vorhanden ist. 

Für die Wahl zwischen Wasser- und Luftkühlung kann die 

Wirtschaftlichkeit mit Gl. 3.4 ermittelt werden. 

(3.4) 

Dabei steht A L 

für die Anschaffungskosten eines Luftkühlers, A W 

für die Anschaffungskosten eines Wasserkühlers. Die stündlichen 

Betriebskosten sind B L 

und B W 

. Die Variable Z bezeichnet die Betriebsdauer, 

ab der der Luftkühler günstiger als der Wasserkühler 

wird. 

3.1.3 KÄLTEAGGREGATE 

Muss die Temperatur des Öls in einem feststehenden Bereich 

gehalten werden, besteht die Möglichkeit der Temperaturregelung 

mittels eines Kälteaggregats. Der Einsatz von Kälteaggregaten 

kann weiterhin notwendig sein, falls kein Kühlwasser zur 

Verfügung steht oder die Kühlluft zu warm ist. Das zu kühlende 

Druckmedium wird durch einen Wärmetauscher geleitet und 

gibt dabei die Wärme an einen Kältekreislauf ab, siehe Bild 10. 

Da die Kühlung durch Kälteaggregate teuer ist, gibt es nur wenige 

Anwendungen, die ein Kälteaggregat zur Kühlung verwenden. 

Beispiele sind Werkzeugmaschinen und Spritzgussmaschinen, 

die hohe Anforderungen an die Konstanz der Öltemperatur 

stellen. 

3.2 INSTALLATION UND BETRIEB 

VON ÖLKÜHLERN 

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WÄRMEBILANZ 

12 

Simulationsmodell Thermohydraulik 

GRUNDLAGEN 

3.3 GRENZBEREICHE FÜR DEN EINSATZ 

VON KÜHLERN 

In vielen Fällen liegt die Wärmeentwicklung der Anlage in einem 

Grenzbereich, in dem rechnerisch der Einsatz eines Kühlers notwendig 

scheint, die Anschaffungs- und Betriebskosten jedoch möglichst 

vermieden werden sollen. In diesen Fällen wird oft versucht, 

die Wärmeabgabe der Anlage durch geeignete, kostengünstigere 

Maßnahmen zu erhöhen. 

Ein Beispiel für eine solche Maßnahme ist die Vergrößerung der 

Oberfläche des Ölbehälters durch Aufschweißen oder Angießen 

von Kühlrippen. Auch die Ausnutzung einer natürlichen Luftbewegung 

kann Vorteile bringen. Eine künstliche Belüftung durch Ventilatoren 

dürfte jedoch kaum wirtschaftlich sein. Zudem haben beide 

Maßnahmen nur dann einen Sinn, wenn die Temperaturdifferenz 

zwischen Öl und Raumluft genügend groß ist. 

Als weiterer Notbehelf wird häufig die Vergrößerung der Wärmekapazität 

durch ein größeres Ölvolumen in Erwägung gezogen. 

Diese Maßnahme führt nur dann zum Erfolg, wenn auf diese 

Weise das Erreichen der maximalen Betriebstemperatur T B 

auf bzw. hinter das Ende der Betriebszeit, also bspw. einer 

Schicht, verschoben werden kann (Bild 05). Nur dann kann die 

Temperatur während der anschließenden Ruhezeit wieder absinken. 

Hierbei ist jedoch zu beachten, dass die sich anschließende 

Ruhezeit länger als die Betriebszeit sein muss, um eine 

vollständige Abkühlung des Öls zu ermöglichen. Andernfalls 

würde die erneute Ölerwärmung bei einer höheren Starttemperatur 

beginnen, was zu einem vorzeitigen Erreichen der zulässigen 

Grenztemperatur führt. 

Gelegentlich wird auch der Einbau von Rohrschlangen in den 

Ölbehälter erwogen. Auf Grund des schlechten Wärmeübergangs 

infolge der sehr niedrigen Ölgeschwindigkeit um die Kühlschlangen 

ist der Kühleffekt jedoch sehr gering, so dass auf einen solchen 

Einbau verzichtet werden sollte. 

Eine gute Lösung für wärmetechnische Grenzfälle sieht bereits in 

der Planungsphase die Möglichkeit des nachträglichen Einbaus 

eines Ölkühlers in der Leitung vor. 

4 VERWENDUNG VON VORWÄRMERN 

Das Arbeitsverhalten empfindlicher Maschinen, wie z. B. Präzisionswerkzeugmaschinen, 

ändert sich mit der Temperatur des 

Druckmediums. Daher ist die Vermeidung von Temperaturschwankungen 

Voraussetzung für ein gleichmäßig genaues Arbeiten über 

der Betriebszeit. 

Um dies zu erreichen, werden kalte Hydraulikanlagen vor Betriebsbeginn 

durch elektrische Stabheizungen auf die für ein gutes 

Arbeitsergebnis erforderliche Temperatur gebracht (i. a. um 40 °C). 

Die dazu notwendige Leistung ergibt sich aus Gl. 4.1. 

Die Flüssigkeit darf jedoch nicht örtlich überhitzt werden – was bei 

zu heißen Ölstäben der Fall wäre. Daher muss die Leistungsdichte 

niedrig gehalten werden. Wenn eine Strömung des Öls entlang der 

Heizung erreicht werden kann (z. B. durch Einschalten der Pumpe), 

darf die spezifische Belastung bis 2 W/cm² Heizfläche betragen. 

Werden lediglich Heizpatronen verwendet, sollten 0,5 W/cm² nicht 

überschritten werden, da hier die Umströmungsgeschwindigkeit 

meist sehr klein ist. 

5 SIMULATION DER WÄRMEENTSTEHUNG UND 

–ABFUHR IN EINER HYDRAULIKANLAGE 

Eine Berechnung des Wärmehaushaltes einer Hydraulikanlage ist 

auch mithilfe numerischer Berechnungsprogramme, wie z. B. 

DSHplus [Flu02], möglich. Durch die Berücksichtigung von 


13 

Simulation von Dichte und Temperatur in einem Hydrauliksystem 

Temperatur, Wärmeströmen und Wärmeübertragungsvorgängen in der Simulation 

lässt sich der Wärmehaushalt eines Hydrauliksystems nachbilden [Sto01, Bau01a, 

And99]. Somit lässt sich in der Konzeptionsphase einer Hydraulikanlage die benötigte 

Kühlleistung bestimmen und ein passender Kühler kann ausgewählt und in 

der Simulation überprüft werden [Bau01b]. In Bild 12 ist exemplarisch ein Simulationsschaltplan 

dargestellt. Zu erkennen ist der Kühlkreislauf und der Versorgungskreislauf. 

Die Fluidtemperatur des Versorgungskreislaufs lässt sich mit einer 

Sollwert vorgabe einstellen. Zusätzlich erhöht sich die Genauigkeit für die „konventionelle“ 

Simulation, d. h. Systemauslegung, da nun auch die Dichte- und Viskositätsänderung 

in Abhängigkeit von Temperatur und Druck berücksichtigt werden 

können (Bild 13). Voraussetzung ist allerdings eine genaue Kenntnis der Fluidparameter 

ν = f (p,T), ρ = f (p,T) sowie 

. Soweit diese nicht beim Hersteller erfragt 

werden können, müssen diese in Messreihen gesondert bestimmt werden 

[Wit76]. 

Weiterhin bieten verschiedene Kühlerhersteller Auslegungs programme für ihre Ölkühler 

an, mit denen eine Abschätzung der Wärmeverluste einer Anlage und damit 

des benötigten Kühlers analog zu Abschnitt 5 durchgeführt werden kann. 

Bilder: Aufmacher Fotolia, 06 und 09 Bühler, 07 Universal Hydraulik, 08 Olaer, 

10 HYDAC 


[And99] J. Andersson; P. Kruss; K. Nilsson; K. Storck „Modelling and Simulation of Heat Generation in 

Electro-Hydrostatic Actuation Systems“, 4th FHPS International Symposium, Tokio 1999 

[Bau01a] H. Baum; M. Deeken „Berücksichtigung des temperaturabhängigen Betriebsverhaltens bei 

der Auslegung hydrostatischer Systeme“, Tagung Hydraulische Leistungsübertragung „Hydrodynamische 

und hydrostatische Systeme im Wettbewerb“, Kassel 2001 

[Bau01b] H. Baum “Einsatzpotential neuronaler Netze bei der CAE-Tool unterstützten Projektierung 

fluidtechnischer Antriebe“, Dissertation, RWTH Aachen, 2001 

[Büh11] Fa. Bühler Meß- und Regeltechnik „Öl-/Luftkühler“, Produktinformationen, 2011 

[Flu02] Fa. Fluidon „Benutzerhandbuch DSHplus 3.3“, 2002 

[Hyd18] Fa. Hydac „Kühlsysteme Kompressorkühlaggregate“, 2018 

[Mur03] H. Murrenhoff; H. Wallentowitz „Fluidtechnik für mobile Anwendungen“, Vorlesungsumdruck 

RWTH Aachen, 2. Auflage 2003 

[Mur08] H. Murrenhoff „Servohydraulik“, Vorlesungsumdruck, RWTH Aachen, 

3. Auflage 2008 

[Mur11] H. Murrenhoff „Grundlagen der Fluidtechnik, Teil 1: Hydraulik“, Vorlesungsumdruck, RWTH 

Aachen, 6. Auflage 2011 

[Ole02] Fa. Olaer Industries „Produktinformation Plattenwärmetauscher“, 2002 

[Sto01] K. Storck „Thermostatic temperature regulation in hydraulic systems“, Seventh Scandinavian 

International Conference on Fluid Power, Linköping, Sweden, 2001 

[Tru83] E. Truckenbrodt „Lehrbuch der angewandten Fluidmechanik“, Springer-Verlag, 1983 

[Uni03] Fa. Universal Hydraulik „Produktinformation EKM“, 2003 

[Wit76] K. Witt „Thermodynamisches Messen in der Ölhydraulik“, O+P Ölhydraulik und Pneumatik 

9/1976 

Autoren: Stephan Merkelbach, M.Sc., Nicolai Otto, M.Sc., beide wissenschaftliche Mitarbeiter, 

Univ.-Prof. Dr.-Ing. Katharina Schmitz, Institutsdirektorin, Institut für fluidtechnische Antriebe und 

Systeme (ifas) der RWTH Aachen University

FILTRATION 

FILTRATION IN 

HYDRAULISCHEN SYSTEMEN 

GRUNDLAGEN 

Tobias Pietrzyk, Philipp Weishaar, Katharina Schmitz 

Filter sind in hydraulischen Systemen 

unverzichtbar. Sie verhindern überhöhten 

Verschleiß aufgrund von Verschmutzung und 

stellen die Betriebsfunktion des 

Hydrauliksystems sicher. Die richtige Auswahl 

eines Filters ist jedoch für den Konstrukteur des 

hydraulischen Systems noch immer schwierig. 

Die optimale Filterauswahl kann häufig nur auf 

Erfahrungswerten getroffen werden, da die 

Zusammenhänge zwischen Schmutzeintrag, 

Verschleiß und Filtration sehr komplex und 

teilweise noch nicht bekannt sind. 

1 VERSCHMUTZUNG IN HYDRAULISCHEN 

SYSTEMEN 

Die Arten und die Ursachen der Verschmutzung in hydraulischen 

Systemen können sehr unterschiedlich sein. In Bild 01 ist eine 

Übersicht verschiedener Verschmutzungsarten und deren 

Ursachen in Hydrauliksystemen aufgezeigt. 

Ein hoher Anteil von Feststoffpartikeln gelangt bereits vor der 

Inbetriebnahme und während Wartungsarbeiten in das Hydrauliksystem. 

Hersteller von Hydraulikkomponenten investieren 

üblicherweise sehr viel Aufwand in die Säuberung ihrer Komponenten, 

trotzdem kann eine anfängliche Verunreinigung nicht 

aus geschlossen werden. Da Metallspäne, Formsand oder andere 

Partikel sich in den teilweise sehr komplexen Innenkonturen der 

Komponenten ablagern können und erst während des Betriebes 

der Anlage durch die Druckflüssigkeit ausgespült werden. Beim 

Schweißen von Rohrleitungen und Flanschen können Schweißperlen 

und Zunder entstehen, die sich sporadisch von den 

Wandungen lösen und ebenfalls in den Ölkreislauf gelangen. 

Darüber hinaus gelangen Schmutz oder Späne bei der Montage 

der Komponenten in das Hydrauliksystem. Des Weiteren stellt 

frische Druckflüssigkeit eine nicht zu vernachlässigende Schmutzquelle 

für das Hydrauliksystem dar. Häufig weist die frische 

Hydraulikflüssigkeit eine höhere Schmutzkonzentration auf, als 

für den verschleißarmen Betrieb des Hydrauliksystems zulässig 

ist. Daher ist beim Neu- oder Wiederbefüllen darauf zu achten, 

dass entsprechende Einfüllfilter genutzt werden. 

Während des Betriebs des Hydrauliksystems kommt es durch 

den Verschleiß der Komponenten ebenfalls zu Abrieb, der die 

Hydraulikflüssigkeit zusätzlich verunreinigt. Die Partikelgenerierung 

durch den Verschleiß der Komponenten ist umso intensiver, je 

mehr Partikel sich in der Druckflüssigkeit befinden. Weiterhin stellt 

der Schmutzeinzug an Kolbenstangendichtungen und das Eindringen 

von Partikeln an Belüftungsfiltern oder undichten Tanks eine 

wesentliche Schmutzquelle während des Anlagenbetriebs dar. 

In Bild 02 ist hierzu beispielsweise der Partikeleinzug durch einen 

Belüftungsfilter dargestellt, der durch Volumenänderungen im 

Tank hervorgerufen wird. Die Messungen wurden bei einer 

konstanten Staubatmosphäre unter Verwendung eines 3 µm und 

eines 10 µm-Filterelementes und ohne Filterelementeinsatz 

durch geführt. Diese Ergebnisse zeigen sehr deutlich, welche 

Schmutzmengen durch ungeschützte Tanköffnungen in ein 

Hydraulik system eindringen können. 

Eine weitere Art der Verunreinigung stellen Fremdflüssigkeiten 

dar. Insbesondere Wasser dringt durch Einzug über Kolbenstangendichtungen 

oder durch unsachgemäße Reinigung in 

Hydrauliksysteme ein. Bei vorgespannten Tanks mit verschlossener 

Öffnung oder bei niedrigen Öltemperaturen kann das Wasser nicht 

verdunsten und reichert sich in der Anlage an. In Werkzeugmaschinen 

kann es zu einer Vermischung von Hydraulikflüssigkeit und 

Kühlschmierstoff kommen, was einen negativen Einfluss auf die 

Qualität der Druckflüssigkeit hat. 


FILTRATION 

Schließlich kommen in Hydraulikflüssigkeiten auch molekulare 

Fremdstoffe, wie Metallionen oder Sauerstoff, vor. Der Einfluss 

hoher Temperaturen und Drücken kann chemische Veränderungen 

der Druckflüssigkeit bewirken. 

Bei Betrachtung der verschiedenen Verunreinigungsarten und 

ihrer unterschiedlichen Auswirkungen auf eine Anlage wird die 

Komplexität der Verschmutzungsthematik in der Hydraulik sehr 

deutlich. Aufgrund der weitreichenden Thematik konzentriert sich 

der vorliegende Beitrag daher im Wesentlichen auf die Problematik 

der Feststoffpartikelverschmutzung und damit verbunden 

Reinigung der Druckflüssigkeit. 

2 AUSWIRKUNG VON FESTSTOFF- 

VERSCHMUTZUNG 

Die Auswirkungen von Partikeln im Hydraulikfluid können sehr 

unterschiedlich ausfallen. Einerseits können Feststoffverschmutzungen 

zum sofortigen Ausfall von Komponenten im Hydrauliksystem 

führen. Des Weiteren verursachen und beschleunigen 

Partikel den kontinuierlichen Verschleiß an Komponenten und 

tragen somit zu einer deutlichen Reduzierung der geplanten 

Lebensdauer der gesamten Hydraulikanlage bei. 

Ein Beispiel für einen sofortigen Funktionsausfall an Ventilen ist 

das sogenannte „Silting“. Dieser Effekt tritt bei Schieberventilen auf, 

wenn der Ventilschieber über einen längeren Zeitraum in einer 

Stellung verharrt. Dabei kann es aufgrund der in den Bewegungsdichtspalte 

einwandernden Partikel zu einem Blockieren des Schiebers 

kommen. Unter Umständen kann der Schieber selbst durch 

Aufbringen der maximalen Betätigungskraft nicht mehr gelöst 

werden. In der Praxis kann dies bei kritischen Betriebszuständen zu 

sehr gefährlichen Betriebssituation führen. Silting wird durch Partikel 

hervorgerufen, die kleiner als die Höhe des betreffenden Spaltes 

sind. Gröbere Partikel können in bestimmten Fällen auch zu einem 

direkten Klemmen von bewegten Bauteilen führen. [6] 

Von genauso großer Bedeutung ist der durch Partikel hervor 

gerufene Verschleiß, welcher im Wesentlichen als Partikelabrasions- 

oder -erosionsverschleiß auftritt. Bei Pumpen führt Verschleiß 

im Wesentlichen zu Wirkungsgradverlusten. Während Verschleiß 

an Ventilsteuerkanten beispielsweise zu einer Veränderung der 

Ventilkennlinien führen kann und somit eine Änderung des dynamischen 

Verhaltens des betreffenden Ventils verursacht. Dies führt 

zu einer Verschlechterung der Regelgüte des Ventils, wodurch das 

gesamte Hydrauliksystem beeinflusst werden kann. Auch an 

bewegten Dichtungen tritt stärkerer Verschleiß auf, der nicht nur zu 

erhöhter interner und externer Leckage, sondern auch zur Partikelbildung 

beiträgt. Je mehr Partikel im Umlauf sind, desto höher ist 

der Verschleiß und in der Folge die Bildung zusätzlicher Partikel. 

Dies ist ein sich selbst verstärkender Effekt. Das durch eine 

konsequente Feinfilterung eine nachhaltige Verbesserung der 

Lebensdauer und der Zuverlässigkeit des Hydrauliksystems erreicht 

werden kann zeigt [10] am Beispiel einer Spritzgussmaschine. 

Neben dem abrasiven Verschleiß an den Komponenten können 

Partikel mit chemisch aktiven Oberflächen, wie sie beispielsweise 

durch Verschleiß an Metallteilen entstehen können, die Alterung 

des Hydraulikfluides beschleunigen. Dabei gehen die metallischen 

Partikel chemische Verbindungen mit den Molekülen der Druckflüssigkeit 

ein. Ist die Alterung der Druckflüssigkeit zu weit fortgeschritten, 

kann diese nicht mehr alle Aufgaben im Hydrauliksystem erfüllen. 

Dies äußert sich wiederum in der Zunahme des Verschleißes. 

Eine Verringerung der Schmutzkonzentration in der Druckflüssigkeit 

führt also letztendlich nicht nur zu einer Erhöhung der Funktionssicherheit 

und einer Verminderung des Verschleißes, sondern 

auch zu einer Standzeiterhöhung der Druckflüssigkeit. Weil eine 

vollständige Eliminierung der Schmutzquellen nicht möglich ist, ist 

die Einhaltung einer vorgegebenen maximalen Partikelkonzentration 

nur durch Filtration möglich. 

3 MESSUNG UND KLASSIFIZIERUNG DER 

VERSCHMUTZUNG 

Zur quantitativen Bestimmung der Verschmutzung von Hydraulikflüssigkeiten 

gibt es in ihrer Aussagekraft und ihrem Aufwand sehr 

unterschiedliche Methoden, von denen die wichtigsten hier näher 

erläutert werden. 

Ein Verfahren mit geringem Aufwand ist die gravimetrische 

Membranfiltration. Hierbei wird eine definierte Ölmenge über zwei 

gleiche Membranfilter, die hintereinander angeordnet sind, filtriert. 

Vor und nach der Filtration werden beide Membranen verwogen. 

Die erste Membran enthält die zurückgehaltene Schmutzmasse, 

während die andere als Referenz notwendig ist, um den Fehler durch 

das in den Membranen verbleibende Öl zu korrigieren. Bei diesem 

Verfahren wird also lediglich die Schmutzmassenkonzentration des 

Öls bestimmt. Eine Aussage über die Art, die Anzahl oder die Größe 

der Partikel ist hierbei nicht möglich, so dass die Aussagekraft insgesamt 

relativ gering ist. Weiterhin ist die Genauigkeit dieser 

Methode bei niedrig kontaminierten Flüssigkeiten gering. [27] 

Zu den aussagekräftigsten, aber auch aufwendigsten Verfahren zur 

Bestimmung fester Verunreinigungen gehört die mikroskopische 

Teilchenzählung. Die Schmutzpartikel werden hierbei ebenfalls über 

einen feinporigen Membranfilter einer definierten Porengröße aus 

01 

02 

Arten und Ursachen von Verschmutzungen in 

Hydrauliksystemen 

Partikeleinzug an Belüftungsfiltern [11] 


FILTRATION 

03 

Funktionsprinzip eines automatischen Partikelsensors (Lichtblockade) 

05 

Verschmutzungsgrad nach 

ISO 4406:2017 [17] 

04 

Reinheitsklassen nach AS 4059 

GRUNDLAGEN 

dem Öl abgetrennt. Unter einem Mikroskop werden anschließend 

die Partikel gezählt und bezüglich ihrer größten Abmessung in unterschiedliche 

Größenklassen eingeordnet. Das Ergebnis dieser Untersuchung 

sind Partikelkonzentrationen pro Ölvolumen, differenziert 

nach unterschiedlichen Partikelgrößen. Wegen ihres hohen Aufwandes 

wird diese Methode jedoch kaum praktiziert. 

Ein in der Hydraulik etabliertes Verfahren ist die automatische 

Partikelzählung mit Sensoren, die nach dem sogenannten Lichtblockade-Prinzip 

(Light Extinction) arbeiten. Es handelt sich hierbei 

um ein optisches Messverfahren, bei dem die zu untersuchende 

kontaminierte Flüssigkeit durch eine Messzelle strömt. Auf der 

einen Seite der Messzelle befindet sich eine Lichtquelle, auf der 

anderen Seite ist eine Fotozelle (Bild 03). Wird die Messzelle kontinuierlich 

von einer sauberen Flüssigkeit durchströmt, bleibt die an 

der Fotozelle anliegende Spannung konstant. Gelangt ein Partikel 

in die Messzelle, kommt es aufgrund der Abschattung zu einer 

Spannungsänderung an der Fotozelle. Der Betrag dieser Spannungsänderung 

ist ein Maß für die Größe des erfassten Partikels. 

In Verbindung mit einem entsprechenden Zählgerät kann nun die 

Anzahl der Partikel erfasst und unterschiedlichen Partikelgrößen 

zugeordnet werden. Ist der Volumenstrom durch den Sensor 

bekannt, kann somit die Partikelkonzentration des Öls für mehrere 

Partikelgrößen gleichzeitig bestimmt werden. [18] 

Voraussetzung für eine korrekte Zählung ist, dass die Partikel 

einzeln hintereinander die Messzelle passieren, was bis zu einer 

gewissen maximalen Partikelkonzentration, die vom jeweiligen 

Sensortyp abhängt, aufgrund des Strömungsverlaufes der Fall ist. 

Als Nachteil dieser Methode ist zu nennen, dass auch Luftblasen 

und Wassertröpfchen als Partikel mitgezählt werden können und 

dass für die korrekte Partikelgrößenzuordnung ein relativ aufwendiges 

Kalibrierverfahren erforderlich ist, welches in regelmäßigen 

Abständen wiederholt werden muss. Neben seiner schnellen 

Durchführbarkeit bietet dieses Verfahren jedoch den Vorteil, dass es 

gegenüber den anderen oben erwähnten Methoden auch im 

sogenannten „On-line“-Betrieb, d. h. ständig an der Maschine 

angebracht, eingesetzt werden kann. Hierbei wird während des 

Anlagenbetriebes an einer repräsentativen Stelle im System kontinuierlich 

ein geringer Teilvolumenstrom im Bereich von 20-30 ml/min 

abgezweigt und durch den Partikelsensor geleitet. Auf diese Weise 

lassen sich auch kurzfristige Änderungen der Schmutzkonzentration 

erkennen. Verschiedene Anbieter haben speziell für den 

Online-Einsatz entwickelte Partikelmonitore auf den Markt 


FILTRATION 

gebracht. Diese geben die Verschmutzung zum Teil ebenfalls in Form 

eines ISO-Codes an und sind mit einem Preis in der Größenordnung 

von 1 000 € deutlich günstiger als Partikelzählgeräte für Laborzwecke; 

allerdings bieten sie nicht deren Funktionalität und Genauigkeit. 

Bei allen anderen Methoden zur Schmutzkonzentrationsbestimmung 

muss vor der Analyse eine Ölprobe an einer geeigneten Stelle 

aus dem System entnommen werden (sogenanntes „Bottle- 

Sampling“). Insbesondere bei niedrig kontaminierten Systemen ist 

die Gefahr groß, dass durch eine unsachgemäße Probenentnahme 

zusätzliche Partikel in das Entnahmegefäß gelangen und so das 

Ergebnis verfälscht wird. Die Entnahme der Ölprobe sollte an einer 

Stelle des Systems vorgenommen werden, an der eine repräsentative 

Verteilung und Durchmischung der Feststoffpartikel vorliegt. Die 

Probenentnahme und die Reinigung der Probenbehälter sind in 

den Normen ISO 4021 und ISO 3722 vorgegeben. Es ist empfehlenswert 

Probeflaschen im gereinigten Zustand zu kaufen, da das 

genormte Reinigungsverfahren sehr aufwendig ist. Bei der Beobachtung 

einer Anlage über längere Zeiträume sollte die Probenentnahme 

immer an derselben Stelle stattfinden. Grundsätzlicher Nachteil 

bei Probenentnahmen ist, dass stets nur eine Momentaufnahme der 

Schmutzverteilung erfasst wird, während durch die Online-Messung 

zeitliche Veränderungen kurzfristig erfasst werden können. 

Neben den hier erwähnten Verfahren zur Verschmutzungsbestimmung 

werden auch spektroskopische Verfahren angewendet, 

mit denen die chemische Zusammensetzung von Partikeln 

analysiert werden können. Aufgrund des hohen Aufwandes werden 

solche Methoden jedoch meistens nur bei der Analyse von 

Schadensfällen eingesetzt. 

Zur groben Verschmutzungsabschätzung kann eine Ölprobe 

auch über eine Membran filtriert und unter einem Lichtmikroskop 

begutachtet werden. Wird dieses Verfahren in regelmäßigen 

Abständen an einer Anlage durchgeführt, können auf diese Weise 

auch Informationen über den Verschleiß im System oder die Filterfunktion 

gewonnen werden. 

Zur Klassifizierung von Ölreinheiten aufgrund von Partikel zahlen 

sind im Wesentlichen zwei Verfahren verbreitet: die Zuordnung 

einer Reinheitsklasse nach AS 4059 (Bild 04) und die Reinheitsgrade 

nach ISO 4406 (Bild 05). Die Ermittlung der Reinheitsklasse 

nach AS 4059 erfolgt durch Zählung der Partikel in fünf unterschiedlichen 

Intervallen (Bild 4, Zeile 2) und Einordnung dieser 

Ergebnisse in die entsprechende Kontaminationsklasse. Der 

höchste dieser Werte wird als Angabe für den Reinheitsgrad der 

untersuchten Flüssigkeit verwendet. Nachteil dieser Klassifizierung 

ist, dass dieser Wert keine Aussage zur Partikelgrößenverteilung 

bietet. Aus diesem Grund werden in der Praxis bei der Klassifizierung 

eines Flüssigkeitszustandes nach AS 4059 häufig alle ermittelten 

Klassen angegeben, sodass die Partikelgrößenverteilung 

ebenfalls bewertet werden kann. 

Die 1999 überarbeitete ISO 4406:1999 wurde an die vermehrte Verwendung 

automatischer Zählgeräte statt der visuellen Zählung angepasst 

und verwendet ebenfalls einen dreizahligen Code, der die Partikelanzahl 

für Partikel >4 µm, >6 µm und >14 µm klassiert. Hierbei ist 

zu beachten, dass sich die Definitionen der Partikelgrößen bei alter 

und neuer ISO 4406 unterscheiden. Die definierten Partikelgrößen 

6 µm und 14 µm der neuen ISO 4406:2017 sind so gewählt, dass die 

Partikelzahlen in etwa denen bei 5 µm und 15 µm nach der alten 

Norm ISO 4406:1987 entsprechen. Damit sind ungeachtet der eingesetzten 

Kalibrierung nach der alten oder der neuen Norm die beiden 

letzten Zahlenwerte der Codierung bei der gleichen Probe ähnlich 

beziehungsweise gleich. Änderungen ergeben sich allerdings gegenüber 

der früheren Angabe der Partikelgröße >2 µm. Hier reduziert 

sich der entsprechende Wert um 0 bis 2 Stufen. Lautete also früher 

IMPRESSUM 

FLUIDTECHNIK 

Redaktion 

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Tel.: 06131/992-322, E-Mail: r.wesselowski@vfmz.de 

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Redaktionsassistenz: Melanie Lerch, 

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Petra Weidt, Tel.: 06131/992-371, E-Mail: p.weidt@vfmz.de 

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(Redaktionsadresse siehe Verlag) 

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52074 Aachen, Internet: www.ifas.rwth-aachen.de 

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Fluidtechnik im VDMA 

Gestaltung 

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GRUNDLAGEN 

FILTRATION 

06 

07 

Beispiel für die Einordnung eines Zählergebnisses 

Empfohlene Reinheitsgrade [24] 

das Ergebnis 18/15/12, so würde es nach der neuen Norm möglicherweise 

17/15/12 lauten. [14, 15, 21, 23] 

Beiden Klassifizierungen ist gemeinsam, dass sich bei jeder 

nächst höheren Klasse, beziehungsweise Ordnungszahl, die Zahl 

der Partikel verdoppelt. Bild 06 zeigt anhand eines Beispiels, wie 

das Ergebnis einer Partikelzählung nach AS 4059 und ISO 4406 

eingeordnet wird. 

Neben den beiden beschriebenen Normen gibt es im Bereich der 

Luft- und Raumfahrt zur Klassifizierung von Ölreinheiten noch die 

ISO 11218, welche die Verunreinigungsklassen der AS 4059F in 

erweiterter Form enthält. 

Um Fehlinterpretationen zu vermeiden, ist beim Vergleich von 

Partikelzählungen generell darauf zu achten, dass die Werte mit dem 

gleichen Verfahren ermittelt wurden. So kann beispielsweise das 

Ergebnis einer mikroskopischen Partikelzählung nicht mit der Messung 

durch einen automatischen Partikelsensor verglichen werden. 

Welche Reinheitsklasse nun letztendlich für ein bestimmtes 

System erforderlich ist, hängt im Wesentlichen von den eingesetzten 

Komponenten und der geforderten Lebensdauer ab. Vielfach schreiben 

die Komponentenhersteller in ihren Katalogen bereits vor, 

welche Reinheitsklasse für den sicheren und verschleißarmen 

Betrieb ihrer jeweiligen Produkte erforderlich ist. Darüber hinaus 

geben auch die Filterhersteller aufgrund ihrer Erfahrungen Richtwerte 

für die Reinheitsklassen bei unterschiedlichen Hydrauliksystemen 

an. Bild 07 zeigt zwei solcher Tabellen mit Empfehlungen 

09 

Abscheidespektrum eines Tiefenfilters 

08 

Metallfiltergewebe (links), neues Filtervlies (Mitte), verschmutztes Filtervlies (rechts) 


5445 

oup-fluidtechnik.de 

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für druck- und systemabhängige Reinheitsklassen 

von Druckflüssigkeiten. 

4 FUNKTIONSWEISE VON 

HYDRAULIKFILTERN 

Im Folgenden werden die wesentlichen 

Filterprinzipien in der Hydraulik erläutert. 

Filter können zunächst nach ihrer 

Wirkungsweise in Oberflächen- und 

Tiefen filter unterschieden werden. 

Die Funktionsweise eines Oberflächenfilters 

beruht darauf, dass die Porengröße 

der Filterfläche kleiner ist als die Partikel, 

die abgeschieden werden sollen. Die 

Abscheidung der Partikel erfolgt daher wie 

bei einem Sieb nur an der Oberfläche. Ein 

Nachteil der reinen Oberflächenfiltration 

ist die relativ geringe Schmutzaufnahmekapazität 

des Filterelements, sodass diese 

in der Regel relativ schnell verstopfen. 

Bild 08 zeigt die Aufnahme eines Metallgewebes, 

welches als Oberflächenfilter 

eingesetzt werden kann. 

Im Gegensatz zum Oberflächenfilter 

erfolgt bei einem Tiefenfilter die Abscheidung 

der Partikel hauptsächlich in der Tiefe 

des Filtermediums. Dies geschieht im 

Wesent lichen durch unstrukturierte Vliese, 

beispielsweise aus Kunststoff- oder Glasfasern 

(Bild 08), sodass deren Porengröße 

größer als der Durchmesser der abzuscheidenden 

Partikel ist. Aufgrund von Haftmechanismen 

lagern sich die Partikel an den 

Fasern an. Partikel, die größer sind als die 

resultierende Porengröße des Vlieses, werden 

bereits an der Oberfläche abgeschieden. 

Mit zunehmendem Schmutzgehalt des 

Vlieses erfolgt eine Verminderung der Porengröße, 

sodass der Anteil der Oberflächenfiltration 

größer wird. Bild 08 zeigt die 

Aufnahme eines verstopften Filtervlieses. 

Da die Schmutzpartikel sowohl an der 

Oberfläche als auch in der Tiefe des Filtermediums 

abgeschieden werden, weisen 

Tiefenfilter in der Regel eine hohe Schmutzaufnahmekapazität 

auf und eignen sich 

daher besonders gut für den Einsatz in 

Hydrauliksystemen. Aufgrund der relativ 

großen Poren weist ein Tiefenfiltervlies im 

Gegensatz zu einem Oberflächenfilter nur 

einen geringen Strömungswiderstand auf. 

Ein Nachteil der Tiefenfilter gegenüber 

den Oberflächenfiltern ist die Tatsache, dass 

sie nicht wieder zu säubern sind, weil die 

Haftkräfte zwischen den Partikeln und den 

Fasern mit den üblichen Reinigungsverfahren 

nicht überwunden werden können. 

Dieser Nachteil wird jedoch durch ihre hohe 

Schmutzaufnahmekapazität kompensiert, 

so dass in der Hydraulik überwiegend 

Tiefenfilterelemente eingesetzt werden. 

Zur Beurteilung der Abscheideleistung 

von Hydraulikfiltern sind im Wesentlichen 

zwei Kenngrößen von Bedeutung. Der 

β-Wert gibt das Verhältnis von Partikeln vor 

dem Filter N xu 

zu Partikeln hinter dem 

Filter N xd 

an und errechnet sich entsprechend 

Gl.1. Die Angabe des β-Wertes 

erfolgt immer für eine bestimmte Partikelgröße, 

z. B. 10 μm. Anstelle des β-Wertes 

kann auch der Abscheidegrad ε (Epsilon) 

verwendet werden, siehe Gl. 2. Dieser gibt 

den Anteil aller Partikel an, welche vom 

Filter zurückgehalten werden und kann 

direkt aus dem β-Wert bestimmt werden. 

Die zweite wesentliche Kenngröße ist die 

Schmutzaufnahmekapazität des Filterelements 

und beschreibt die Menge an 

Schmutz, die das Filterelement abscheiden 

kann, ohne einen bestimmten Differenzdruck 

zu überschreiten. 

Beide Kenngrößen werden im 

sogenannten „Multipass Test“ (ISO 16889) 

ermittelt, auf den später noch näher eingegangen 

wird [20]. 

ε 

Bild 09 zeigt beispielhaft das Abscheidespektrum 

eines Hydraulikfilters welches in 

einem Multipass Test ermittelt wurde. Im 

Diagramm ist der β-Wert über der Partikelgröße 

aufgetragen. Es ist zu erkennen, dass 

mit zunehmender Partikelgröße eine bessere 

Abscheidung der Partikel am Filterelement 

stattfindet. Daher ist die Angabe einer definierten 

Filterfeinheit, die aussagt, bis zu 

welcher Größe der Partikel noch abgeschieden 

werden, für solche Filterelemente nicht 

zweckmäßig. In der Hydraulik wird daher 

zur Beschreibung einer Filterfeinheit die 

Partikelgröße angegeben, bei dem der 

ermittelte β-Wert größer oder gleich 75 ist. 

Der Filter ist also in der Lage auch Partikel 

unterhalb der Filterfeinheit zu einem hohen 

Grad abzuscheiden. Die Filterfeinheit ist 

dementsprechend nur eine grobe Charakterisierung 

des Filterelementes. 

5 BESTIMMUNG DER 

ABSCHEIDELEISTUNG 

Gl.1 

Gl.2 

Bild 10 zeigt den prinzipiellen Aufbau des 

Multipass Testes, der zur Bestimmung der 

Abscheideleistung und der Schmutzaufnahmekapazität 

eines Filters verwendet wird. 

Hierbei wird der zu untersuchende Filter mit 

konstantem Volumenstrom durchströmt. 

Gleichzeitig wird über ein Injektionssystem 

kontinuierlich eine konstante Schmutzmenge 

eingebracht. Ein Teil dieses Schmutzes 

wird von dem zu untersuchenden Filter zurückgehalten, 

der andere Teil geht hindurch. 

Dieser im Kreislauf verbleibende Schmutzanteil 

wird dem Filter beim nächsten Umlauf 

erneut angeboten. 

Zur Bewertung des Filterverhaltens wird 

die Feststoffverschmutzung des Öles vor 

und hinter dem Filter in einer Online- 

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FILTRATION 

GRUNDLAGEN 

10 

11 

12 

Prinzip des Multipass Testes [20] 

Änderung des Differenzdruckes an einem Filter mit 

zunehmender Kontamination 

Änderung des β x 

-Wertes bei zunehmender Kontamination 

Messung mit einem automatischen Partikelzählsystem erfasst. Der 

Test wird solange durchgeführt, bis durch die Verschmutzung des 

Filters ein bestimmter Differenzdruck über dem Filter erreicht wird. 

Die bis zum Erreichen dieses Enddifferenzdruckes in den Testkreislauf 

zugeführte Schmutzmenge wird als scheinbare Schmutzaufnahmekapazität 

des Filters bezeichnet. Als Schmutz wird bei diesem 

Testverfahren ein Quarzstaub mit einer definierten Partikelgrößenverteilung 

eingesetzt [19, 22]. Bild 11 zeigt den typischen Verlauf des 

Differenzdruckes in Abhängigkeit der Kontamination, wie er in 

einem Multipass Test für einen Hydraulikfilter ermittelt wurde. 

Der Filter wirkt zunächst fast ausschließlich als Tiefenfilter, wobei 

sich aufgrund der Größe und Vielzahl der Poren der Durchflusswiderstand 

zunächst nur geringfügig ändert. Erst wenn der Filter 

ungefähr 70 % seiner maximalen Schmutzmenge aufgenommen hat, 

tritt ein merklicher Druckanstieg auf. Das Filtervlies wirkt nun 

vermehrt als Oberflächenfilter, dessen Poren sich kontinuierlich 

zusetzen, was zu einer Erhöhung des Durchflusswiderstandes führt. 

Dieser Effekt, dass der Differenzdruck erst bei einer hohen 

Kontamination ansteigt, ermöglicht es, den Verschmutzungsgrad 

des Filterelementes über Differenzdruckanzeigen zu überwachen. 

In Bild 12 sind die während des Multipass Testes parallel zum 

Differenzdruck erfassten β-Werte für unterschiedliche Partikelgrößen 

dargestellt. Mit zunehmender Kontamination nimmt die 

Abscheideleistung bei dem untersuchten Filterelement ab. Da eine 

gewisse Veränderung der β-Werte im Verlauf des Multipass Testes 

üblich ist, wird zum Vergleich unterschiedlicher Filterelemente 

meistens entweder ein gemittelter β-Wert oder der minimale 

β-Wert herangezogen. 

Üblicherweise werden Filterelemente in der Praxis unter anderen 

Bedingungen als im Multipass Test eingesetzt. Daher ist eine direkte 

Übertragbarkeit der Testergebnisse auf Filter im praktischen Einsatz 

nicht möglich. Um die Schmutzaufnahmekapazität in einem 

vertretbaren Zeitraum zu ermitteln, wird der Multipass Test beispielsweise 

mit relativ hoher Schmutzkonzentration durchgeführt, 

die in der Praxis nicht vorkommen. Es zeigt sich jedoch, dass die 

Schmutzkonzentration vor dem Filter einen signifikanten Einfluss 

auf die Abscheideleistung hat [11, 12, 13]. Die Ergebnisse aus dem 

Multipass Test können deswegen im Wesentlichen nur für den Vergleich 

unterschiedlicher Filterelemente miteinander verwendet 

werden. Ein Filterelement, welches im Multipass Test eine bessere 

Abscheideleistung aufweist, erzielt auch in der Praxis eine höhere 

Abscheideleistung. 

Inwieweit die Betriebsparameter Druck, Volumenstrom oder 

Temperatur einen Einfluss auf die Abscheideleistung eines Filters 

haben, wurde im Rahmen eines Forschungsprojekts am Institut für 

Fluidtechnische Antriebe und Systeme (ifas) der RWTH Aachen 

University untersucht [4, 5]. Hierbei wurde ein bestimmter Filterpapiertyp 

im Multipass Test bei unterschiedlichen Betriebsbedingungen 

getestet. Bild 13 zeigt eine tendenzielle Übersicht über 

diese Ergebnisse. Das statische Druckniveau und auch Druckpulsationen 

haben keinen signifikanten Einfluss auf die Abscheideleistung. 

Höhere Betriebstemperaturen und somit niedrigere 

Fluidviskosität führen zu einer Verschlechterung der Abscheideleistung, 

während eine Erhöhung der Anströmgeschwindigkeit zu 

höheren β-Werten führt. Einen negativen Einfluss auf die 

Abscheide leistung haben Volumenstrompulsationen. Deswegen 

sollte bei der Anlagenplanung unbedingt darauf geachtet werden, 

dass Filterelemente möglichst dort eingesetzt werden, wo keine 

pulsierenden oder impulsartigen Volumenströme vorliegen bzw. 

wenn dies nicht möglich ist, sollte eine deutlich verminderte 

Abscheideleistung des Filterelementes einkalkuliert werden. 

6 FILTERBAUARTEN UND FILTERANORDNUNG 

Ein in der Hydraulik eingesetzter Filter besteht üblicherweise aus 

einem Filtergehäuse und einem Filtereinsatz bzw. Filterelement. 


FILTRATION 

Das Filtergehäuse dient im Wesentlichen zur Aufnahme des 

Filterelementes und zum Anschluss an das Hydrauliksystem. Die 

konstruktiven Varianten sind hierbei je nach Anwendungsfall sehr 

unterschiedlich, wobei häufig auch Zusatzelemente in das Filtergehäuse 

integriert werden, wie beispielsweise ein Bypass-Ventil 

oder eine mechanische oder elektrische Differenzdruckanzeige. 

Ein Bypass-Ventil öffnet sich ab einem bestimmten Differenzdruck, 

sodass nur noch ein Teilstrom filtriert wird. Hierdurch 

werden zum einen das Filterelement und zum anderen die vorgeschalteten 

Komponenten vor einer Überschreitung des zulässigen 

Betriebsdrucks geschützt. Der erhöhte Differenzdruck kann durch 

eine Verstopfung des Filters oder durch eine hohe Viskosität der 

Druckflüssigkeit, beispielsweise beim Kaltstart, verursacht 

werden. Der Nachteil beim Öffnen des Bypassventils ist, dass 

unfiltriertes Öl zu den nachfolgenden Komponenten gelangt. 

Bild 14 zeigt den Querschnitt durch einen Filter, bestehend aus 

Filter gehäuse und Filterelement sowie den typischen Aufbau 

eines druckstabilen Filterelementes. Das Filtervlies ist hierbei 

noch in Schutzvliese und -gewebe eingebunden. Die zusammengelegten 

Filterschichten werden gefaltet (plissiert), um eine größere 

Filterfläche zu erhalten. Um auch größeren Differenzdrücken 

standhalten zu können, befindet sich im Inneren ein Stützrohr. In 

den beiden Endkappen ist das gefaltete Vlies schließlich verklebt. 

Die Durchströmung erfolgt üblicherweise von außen nach innen. 

Bezüglich ihrer Anordnung und ihrer Funktion im System sind 

unterschiedliche Bezeichnungen für die einzelnen Filter gebräuchlich, 

welche im Folgenden erläutert werden. Die unterschiedlichen 

Anordnungen sind in Bild 15 dargestellt. 

Eine weitere Unterscheidung bezüglich der Funktion wird durch 

die Bezeichnung Arbeits- oder Schutzfilter durchgeführt. Ein 

Schutzfilter hat die Aufgabe, schmutzempfindliche Komponenten 

vor groben Partikeln zu schützen, um plötzlichen Betriebsausfällen 

vorzubeugen. Arbeitsfilter (auch Systemfilter genannt) sollen das 

Einhalten einer vorgegebenen Reinheitsklasse gewährleisten, d. h. 

diese Filter müssen auch feinere Partikel mit einer hohen 

Ab scheiderate zurückhalten. 

Ein typischer Schutzfilter ist der Saugfilter, welcher direkt vor der 

Pumpe eingebaut wird, um diese vor groben Schmutzpartikeln aus 

dem Tank zu schützen. Beim Einsatz von Saugfiltern kann aufgrund 

eines hohen Druckabfalls am Filter Kavitation an der Pumpe 

auf treten. Die Filterfläche und die Porengröße sollten deswegen 

möglichst groß sein. Um ein Auftreten von Kavitation bei Erreichen 

der maximalen Schmutzaufnahmekapazität des Filters zu vermeiden, 

ist eine Verschmutzungsanzeige empfehlenswert. Andernfalls 

ist ein regelmäßiges Wartungsintervall bei diesem Filtertypen vorzusehen. 

Ein Saugfilter kann immer nur ein reiner Schutzfilter sein, 

der nicht für die Einhaltung einer bestimmten Reinheitsklasse des 

Gesamtsystems zuständig ist. 

Alle Filter zwischen Pumpe und Verbraucher werden als Druckfilter 

bezeichnet, wobei die meisten Hersteller je nach maximal 

zulässigem Druck zwischen Nieder-, Mittel- und Hochdruckfilter 

unterscheiden. Die Filtergehäuse müssen hierbei in ihrer 

Festigkeit sowohl hinsichtlich des statischen Drucks als auch 

hinsichtlich der dynamischen Druckkräfte ausgelegt werden. Weil 

die Filterelemente selbst während des Betriebs auch höheren 

Druckdifferenzen standhalten müssen, sind die Folgekosten beim 

Einsatz von Hochdruckfiltern deutlich höher als beim Einsatz von 

Niederdruckfiltern. 

Zum Schutz von hochwertigen Komponenten werden zusätzlich 

sogenannte Last-Chance-Filter eingesetzt. Hierbei handelt es sich 

üblicherweise um relativ grobe Metallgewebefilter mit einer Porengröße 

im Bereich von 50 bis 100 µm, die die betreffende 

Komponente vor groben Verschleißteilen schützen sollen, falls 

beispielsweise der Systemfilter ausfällt oder durch den Schaden an 

einer anderen Komponente große Partikel entstehen. Der Einsatz 

von feinen Hochdruckfiltern ist notwendig, wenn beispielsweise 

13 

14 

15 

Auswirkung der Betriebsparameter auf die Abscheideleistung 

Querschnitt eines Druckfilters 

Anordnungsmöglichkeiten von Filtern [16] 

hochwertige Servoventile auch vor feineren Partikeln geschützt 

werden müssen. 

Zur Reinigung der in den Behälter zurückzuführenden Flüssigkeit 

werden Rücklauffilter eingesetzt. Diese können auch als Systemfilter 

zur Einhaltung der Reinheitsklasse wirksam sein, wenn sichergestellt 

ist, dass die Anlage kontinuierlich über diesen Filter einen ausreichend 

großen Volumenstrom fördert. Für diesen Zweck können 

einerseits Leitungsfilter eingesetzt werden, andererseits bieten die 

meisten Filterhersteller aber auch spezielle Rücklauffilter an, die zum 

Beispiel für einen direkten Tankeinbau vorgesehen sind. 

Häufig werden Filter im Nebenkreis, auch Nebenstrom- oder 

Bypassfilter genannt, eingesetzt. Ein Abzweig aus dem System oder 


FILTRATION 

16 

Partikelgenerierung einer Schrägscheibenpumpe bei 

unterschiedlichen Betriebsbedingungen [11] 

im Tank auf, die durch Ansaugen von Luft über entsprechende 

Belüftungsfilter ausgeglichen werden müssen. Allgemein sollte die 

Filterfeinheit von Belüftungsfiltern genauso fein gewählt werden, 

wie die des feinsten Filters im System. 

Um eine Anlage zu befüllen, werden häufig Einfüllfilter verwendet, 

um den groben Schmutz aus dem Frischöl zurückzuhalten. 

GRUNDLAGEN 

17 

Anordnung von Druckbegrenzungsventilen 

bei größeren Anlagen eine separate Pumpe sorgt hierbei unabhängig 

vom Hauptkreis für eine Förderung der Druckflüssigkeit durch 

den Filter und stellt somit die notwendige Systemreinheit her. 

Dabei soll der Anlageninhalt etwa viermal pro Stunde umgewälzt 

werden. Der Nebenstromfilter ist ein reiner Arbeitsfilter, der 

keinerlei Schutzfunktion hat. Bei Anlagen mit geringen oder stark 

schwankenden Volumenströmen ist der Einsatz eines solchen 

Nebenstromkreislaufs empfehlenswert. In einen solchen Kreislauf 

kann auch ein Kühler integriert werden. Außerdem kann der Filterwechsel 

ohne Stilllegung der Gesamtanlage durchgeführt werden. 

Ein weiterer Vorteil ist, dass wegen des geringeren Volumenstroms 

sehr viel feinere Filter verwendet werden und so die Ölreinheit 

deutlich verbessert werden kann. 

In der Mobilhydraulik werden beim Ölwechsel aufgrund der relativ 

kleinen Tanks oft nur zwei Drittel des Öls ausgetauscht, und ein beachtlicher 

Teil des verschmutzten alten Öls bleibt in der Anlage. Eine Nebenstromfilterung 

ist hier also wirksamer als allzu häufiges Wechseln 

der Flüssigkeit und kann so die Standzeit um ein Mehrfaches erhöhen. 

Nebenstromfilter werden auch in mobile Wartungsaggregate eingebaut 

und können für einen begrenzten Zeitraum an ein 

Hydrauliksystem angeschlossen werden, um die Schmutzpartikel 

in bestimmten Wartungsintervallen aus der Flüssigkeit zu 

ent fernen. Diese Maßnahme kann ebenfalls ohne Betriebsunterbrechung 

erfolgen. Das Aggregat selber kann nacheinander für die 

Reinigung mehrerer Anlagen eingesetzt werden. 

Belüftungsfilter haben eine nicht zu vernachlässigende 

Bedeutung in einem Filterkonzept (siehe Bild 2) da ein beachtlicher 

Teil der Verschmutzung häufig über ungeeignete Belüftungseinrichtungen 

in die Anlage gelangt. Besonders bei Anlagen mit 

großem Pendelvolumen treten häufig Schwankungen der Ölfüllung 

7 FILTERAUSWAHL 

Ein allgemein verbindliches Konzept zur Filterauslegung lässt sich 

aufgrund der Komplexität dieser Problematik nicht geben. Welche 

Reinheitsklasse in einem System eingehalten werden sollte, lässt sich 

aufgrund der Herstellerangaben für die eingesetzten Komponenten 

oder anhand der Tabelle aus Bild 7 abschätzen. Auf die Frage, welche 

Filterfeinheit notwendig ist, um eine bestimmte Reinheitsklasse in 

einem System zu erreichen, lässt sich jedoch vielfach keine pauschale 

Antwort geben. Die Ursache hierfür liegt darin, dass meistens nicht 

exakt bekannt ist, wie viel Schmutz durch die unterschiedlichen 

Schmutzquellen eingetragen wird. Die Tatsache, dass eine unsaubere 

Druckflüssigkeit den Anlagenverschleiß erhöht und damit 

zusätzliche Partikel generiert, trägt zur Unsicherheit bei. 

Die Auslegung von Filtersystemen für größere Anlagen beruht 

daher meistens auf Erfahrungswerten, die üblicherweise nur bei den 

Filterherstellern vorliegen. Aufgrund der jahrelangen Praxiserfahrungen 

wurden bei den Filterherstellern Kenntnisse darüber 

gesammelt, welche Reinheitsklassen durch ihre Filterelemente in 

bestimmten Systemen erreicht werden. Die meisten Hersteller geben 

diese Erfahrungen auf unterschiedliche Art in ihren Informationsbroschüren 

weiter, sodass hier für den Anlagenbauer erste Hinweise 

über die notwendige Filterauslegung zu finden sind. Darüber hinaus 

sollte die Erarbeitung eines Filterkonzeptes dann in Zusammenarbeit 

mit einem Filterhersteller erfolgen. 

Eine konkrete Berechnung der Schmutzkonzentration aufgrund 

des Schmutzeintrages und der β-Werte der Filter ist häufig nicht möglich, 

weil geeignete Daten hierüber fehlen. Aus diesem Grund wird an 

verschiedenen Forschungsstellen daran gearbeitet, auf diesem Gebiet 

weitere Kenntnisse zu gewinnen [11, 25]. Bild 16 zeigt beispielsweise 

die Partikelgenerierung, die beim Betrieb einer Schrägscheibenpumpe 

bei unterschiedlichen Betriebsbedingungen ermittelt wurden. 

Diese Werte wurden mit Hilfe eines speziellen Prüfstandes im 

Rahmen des vom Forschungsfond Fluidtechnik im VDMA betreuten 

Forschungsprojektes „Systemverschmutzung“ am ifas ermittelt. 

Auch bei der Anordnung der einzelnen Filter gibt es wenig allgemeingültige 

Regeln, weil grundsätzlich das jeweilige Gesamtsystem 

zu betrachten ist. Ausgehend von den Verschmutzungsquellen sollte 

der Filter immer nach der Verschmutzungsquelle und vor den zu 

schützenden Komponenten angeordnet werden. Weiterhin ist darauf 

zu achten, dass der eingesetzte Filter auch ausreichend durchströmt 

wird. Wird beispielsweise ein Druckbegrenzungsventil zur Einstellung 

und Konstanthaltung des Anlagendrucks eingesetzt, so sollte ein 

Hochdruck-Systemfilter vor dem Druckbegrenzungsventil angeordnet 

werden, um auch die Druckflüssigkeit zu filtrieren, die über das 

Druckbegrenzungsventil abgeführt wird (Bild 17). Um eine Überlastung 

der Pumpe bei einer Verstopfung des Filters zu ver meiden, sollte 

bei einer solchen Anordnung jedoch aus Sicherheitsgründen entweder 

noch ein weiteres Druckbegrenzungsventil vor dem Filter oder 

ein Filter mit einem Bypass-Ventil eingesetzt werden. In Bild 17 sind 

diese Sicherheitsvorkehrungen eingezeichnet. Der Filter sollte außerdem 

nach Möglichkeit gleichmäßig durchströmt werden. Erfahrungswerte 

haben gezeigt, dass ein pulsierender Volumenstrom zu 

kurzzeitigen Erhöhungen der Partikelkonzentration führt. [3, 4, 5] 

Im Zusammenhang mit der Filterauswahl wird hier auf DIN 

24550 hingewiesen, die unter anderem die Hüllmaße von 

Filter elementen normt. Auf diese Weise ist es möglich, in einem 

entsprechenden Gehäuse die Filterelemente von unterschiedlichen 

Herstellern einzusetzen. Viele Hersteller produzieren bereits Filter 


FILTRATION 

nach dieser Norm. Der Vorteil für einen Anlagenbauer bei der Auswahl 

eines genormten Filterelementes ist, dass durch die Wahl eines 

bestimmten Filtergehäuses nicht gleichzeitig auch die Elemente 

von einem bestimmten Hersteller bezogen werden müssen. 

Bei der Verwendung von biologisch schnell abbaubaren Druckflüssigkeiten 

sowie schwer entflammbaren Hydraulikfluiden, ist es 

notwendig zuvor die Medienverträglichkeit der Filtermaterialen 

und der verwendeten Dichtungen zu überprüfen. Die Verträglichkeit 

wird in vielen Fällen im Datenblatt des Filterelements 

angegeben. Wenn dies nicht der Fall sein sollte, ist es ratsam die 

Medienverträglichkeit beim Hersteller des Filterelements zu 

erfragen. Eine weitere Anlaufstelle für die Klärung der Verträglichkeit 

ist der Druckflüssigkeitshersteller. 

In einigen Anwendungen bei denen eine Kontamination von 

anderen Betriebsmedien mit Druckflüssigkeit nicht ausgeschlossen 

werden kann oder aber andere besondere Eigenschaften 

gefordert werden, kommen Druckflüssigkeiten ohne Zink und 

Asche zum Einsatz. Diese Druckflüssigkeiten weisen in Folge 

dessen eine reduzierte elektrische Leitfähigkeit auf. Dieser 

Umstand kann dann zu elektrostatischer Aufladung im System 

führen. Gerade Filter elemente im System sind durch ihre große 

Oberfläche und die kleinen Strömungsquerschnitte Ursache und 

Opfer der elektrostatischen Entladungen. Zwei negative Effekte 

können in einem Filterelement beobachtet werden. Wenn es im 

hydraulischen System zu elektrostatischen Entladungen kommt, 

entstehen Lacke. Diese Lacke sind deutlich höherviskoser als die 

unbeschädigte Druck flüssigkeit und können das Filterelement 

verstopfen. Für den Fall der elektrostatischen Entladung im Filterelement 

selber können Löcher durch die Filtervliese gebrannt 

werden. Diese Löcher führen zu einer erheblichen Beeinträchtigung 

der Filterfunktion, da Hydraulikflüssigkeit ungefiltert im 

Kreislauf zirkuliert. Dieser Umstand ist von besonderer Brisanz, 

da die übliche Detektion für den Filterzustand auf den Staudruck 

basiert. Durch die Perforierung des Filterelements kann diese 

Messmethode vollständig versagen. Um diesen Fehlerfall zu 

erkennen, ist es daher ratsam bei der regel mäßigen Ölkontrolle 

auch den Verschmutzungsgrad zu bestimmen. Wenn die 

Verschmutzung signifikant von den erwarteten Werten abweicht, 

obwohl die Staudruckanzeige des Filters einen guten Filterzustand 

signalisiert und somit der Bypass des Filters nicht ausgelöst 

hat, sollte der Filter nach Durchschlagspuren untersucht werden. 

Dazu muss das Filterelement ausgebaut und einer Sichtprüfung 

unterzogen werden. Typische Stellen für Durch schläge sind an 

den Knickstellen der Faltung zu verorten. Gerade um die innenliegenden 

Knickstellen zu untersuchen, müssen die Endkappen 

des Elements entfernt und das Vlies für die Sichtprüfung entfaltet 

werden. Sollten hier Löcher sichtbar sein, liegt ein starkes Indiz 

für elektrostatische Entladungen im System vor. Bisher gibt es 

zwei Lösungsansätze für den Umgang mit elektrostatischen Entladungen 

in der Hydraulik. Je nach Anwendungsfall kann die 

Additivierung des Fluids angepasst werden oder aber ein anderes 

Öl verwendet werden. In vielen Fällen reicht eine Erhöhung der 

Leitfähigkeit des Fluids aus, um die Problematik zu beheben. Bei 

Fragen zur Additivierung und der Verträglichkeit der Hydraulikflüssigkeit 

mit unterschiedlichen Komponenten kann der Fluidhersteller 

kontaktiert werden. Der zweite Lösungsansatz setzt auf 

die Verwendung von speziellen Filterelementen. Jeder große 

Filterhersteller bietet eine Produktlinie mit reduzierter 

Aufladungs neigung an. Diese Filterelemente können in der Regel 

in bestehenden Systemen nachgerüstet werden. [9, 26] 

8 ZUSAMMENFASSUNG 

Durch wirksame Filterung werden Lebensdauer und Zuverlässigkeit 

der Komponenten einer Hydraulikanlage deutlich erhöht. Es 

werden grundlegende Fakten und Zusammenhänge dargestellt, die 

dem Anlagenbauer als Einstieg in die Thematik der Verschmutzung 

und Filtration von hydraulischen Systemen dienen soll. Ein Anspruch 

auf Vollständigkeit besteht aufgrund des großen Umfanges 

der Gesamtproblematik nicht. Für die intensivere Beschäftigung 

mit dieser Thematik sei hier auf die unten aufgeführte Literatur 

hingewiesen. Weiterhin wurde versucht, die in den Normungen 

bislang aufgetretenen wesentlichen Änderungen und die daraus 

resultierenden Konsequenzen aufzuzeigen. 

Bilder: Aufmacher: Fotolia 


[1] Backé, W., Verschleißuntersuchungen von hydraulischen Verdrängereinheiten 

durch Feststoffverschmutzung O+P, „Ölhydrauik und Pneumatik“ 33 ( 1989 ) Nr. 6 

[2] Blok, P., The Management of Oil Contamination 

Koppen & Lethem Aandrijfttechniek B.V., 1995 

[3] Dahmann, P., Untersuchungen zur Wirksamkeit von Filtern in hydraulischen 

Anlagen, Dissertation RWTH Aachen 1992 

[4] Dahmann, P., Abschlussbericht zum Forschungsvorhaben „Untersuchung der 

Einflussfaktoren auf die Wirksamkeit von Filtern in hydraulischen Anlagen“ 

IHP, RWTH Aachen 1988-1991 

[5] Dahmann, P., Abschlussbericht zum Forschungsvorhaben „Grundlagenuntersuchungen 

zum optimalen Betrieb von Filtern in hydraulischen Anlagen sowie 

deren objektive Beurteilung“ IHP, RWTH Aachen, 1992-1994 

[6], Donders, S., Untersuchungen zum Verschleißverhalten hydraulischer Ventile, 

O+P, „Ölhydraulik und Pneumatik“ 40 ( 1996 ) Nr. 8 

[7] Fitch, E.C., An encyclopedia of fluid contamination control for hydraulic 

systems, hemisphere publishing corporation 1979 

[8] Lawrence, M. D., Experimentelle und analytische Untersuchung der 

Verschmutzungsempfindlichkeit hydraulischer Komponenten 

Dissertation RWTH Aachen 1989 

[9] Lang, T., Filtrationsspezifische Untersuchung der elektrostatischen Aufladung 

niedrig leitfähiger Hydrauliköle bei der Filtration und Optimierung eines 

Filtermediums hinsichtlich der Vermeidung elektrostatischer Kontaktaufladung 

Dissertation Technische Universität Kaiserslautern 2015 

[10] Lange, K., Flüssiges Gold, Ölfiltration - der Schlüssel zur Instandhaltung von 

Spritzgießmaschinen, Hüthig Verlag 2003 

[11] Mager, M., Untersuchung der Feststoffpartikelkontaminationen in 

hydraulischen Systemen, Dissertation RWTH Aachen 1999 

[12] Mager, M. , Verschmutzung von hydraulischen Systemen“, O+P Ölhydraulik 

und Pneumatik 41 (1997) Nr. 1 

[13] Mager, M., „Analytische Betrachtung der Feststoffverschmutzung in 

hydraulischen Systemen“, O+P Ölhydraulik und Pneumatik 42 (1998) Nr. 5 

[14] Martin, S., ISO MTD – NIST: Neuer Teststaub – Neue Kalibrierung; 

Auswirkung der Änderung auf die Multipass-Test-Ergebnisse und auf den 

Reinheitsgrad, Vortrag 2. IFK Dresden, 2000 

[15] Martin, S., Wie aus 3µ-Filtern bald 5µ-Filter werden; Auswirkung des neuen 

ISO-MTD-Teststaubes auf die Multipass-Test-Ergebnisse an Filterelementen; 

Fluid, S.50 – 52, April 1999 

[16] N. N. Filterfibel, MAHLE Industriefilter, Öhringen, 1993 

[17] N. N. ISO 4406:2017, Hydraulic fluid power – Fluids – Method for coding the 

level of contamination by solid particles 

[18] N. N. ISO 11171:2016, Hydraulic fluid power – Calibration of liquid 

automatic particle counters 

[19] N. N. ISO 12103-1:1997 

Road vehicles – Test dust for filter evaluation – Part 1: Arizona test dust 

[20] N. N. ISO 16889:2008 

Hydraulic fluid power – Filters – Multi-pass method for evaluating filtration 

performance of a filter element 

[21] N. N. ISO/TR 16386:2014, Impact of Changes in ISO Fluid Power Particle 

Counting, Contamination and Filtration Standards 

[22] N. N. NIST, Certificate – Standard Reference Material 2806 – Medium Test 

Dust (MTD) in Hydraulic Fluid, 1997 

[23] N. N. Neustart für die Filterbranche; Neuer Prüfstaub plus ISO-Norm zur besseren 

Beurteilung von Filtern und deren Abscheideleistung; Fluid, S. 42-44, Mai 1999 

[24] N. N. Filtertechnologie für Hydrauliksysteme 

ARGO Filtertechnik, Verlag Moderne Industrie, 1996 

[25] Svedberg, G., Particle generation in Fluid Power Systems 

3rd Scandinavian International Conference on Fluid Power, 1993 

[26] Weishaar, P., Investigation of the Main Impacts on Electrostatic Charging in 

Filter, 14th Scandinavian International Conference on Fluid Power, 2105 

[27] Zoebl, H., Filtrationstechnik, expert-Verlag, 1996 

Autoren: Tobias Pietrzyk, M.Sc., Philipp Weishaar, M.Sc., M.Sc., beide wissenschaftliche 

Mitarbeiter, Univ.-Prof. Dr.-Ing. Katharina Schmitz, Institutsdirektorin, 

Institut für fluidtechnische Antriebe und Systeme (ifas) der RWTH Aachen 

University 


AUSWAHL UND BETRIEB 

VON HYDROSPEICHERN 

GRUNDLAGEN 

Filipp Kratschun, Olivier Reinertz, Katharina Schmitz 

Hydrospeicher sind Druckbehälter, die ein dem 

jeweiligen Verwendungszweck angepasstes 

Nutzvolumen an Druckflüssigkeit aufnehmen 

(speichern) und in geeigneter Weise wieder 

abgeben können, ohne dazu eine Hilfsenergie 

zu benötigen. Sie finden in der Hydraulik 

vielfältige Anwendungen, insbesondere als 

Energiespeicher, als Dämpfer oder 

hydropneumatisches Federelement. Der Aufbau 

besteht prinzipiell aus einem druckfesten 

Gehäuse, einer Gasfüllung, die meistens aus 

Stickstoff besteht, und einem Trennelement, 

d.h. einem Kolben oder einer Membran. 

Da die Hydraulikflüssigkeit im Vergleich zu Gasen nahezu 

inkompressibel ist, erfolgt die Speicherung der 

hydraulischen Energie durch Verdichten des vorgespannten 

Gasvolumens. Speicher können Energie in sehr kurzer 

Zeit freisetzen, der Unfallverhütung muss daher besondere Aufmerksamkeit 

gewidmet werden. Die Vorschriften für eine regelmäßige 

Überprüfung sind in der Betriebssicherheitsverordnung enthalten. 

Hydrospeicher können vielfältige Aufgaben in einem breiten 

Anwendungsbereich zuverlässig übernehmen. Je nach Speicherbauart 

ergeben sich jedoch bevorzugte Anwendungsgebiete. Die 

wichtigsten Informationen für die Auswahl und den Betrieb von 

Hydrospeichern sind in diesem Beitrag kurz zusammengefasst. 

EINSATZFÄLLE 

Bei der Energiespeicherung übernimmt der Hydrospeicher die 

gleiche Aufgabe wie ein Schwungrad bei mechanischen oder eine 

Batterie bei elektrischen Antrieben: Er soll bei schwankendem 

Verbrauch Leistungsspitzen abdecken, sodass die Pumpe nur 

nach dem mittleren Verbrauch dimensioniert werden muss. Der 

Speicher wird damit zu einer sekundären Energiequelle für 

Spitzenlasten, die vor dem Hintergrund zunehmender 

Hybri disierung an Bedeutung gewinnt. Die Zustandsänderungen 

in der Gasphase beim Laden und Entladen können polytrop bis 

adiabat verlaufen. 

Die Arbeitsgeschwindigkeit eines derart versorgten ventilgesteuerten 

Aktors ist im Betrieb unabhängig von der Pumpengröße, 

jedoch abhängig von der Druckdifferenz des Speichers zum 

Lastdruck. Je geringer die Differenz bei gleichbleibender Belastung 

ist, desto langsamer wird der Verbraucher. 

Daher wird für eine lastunabhängige Geschwindigkeit ein Stellglied, 

z. B. ein Stromregelventil zwischen dem Speicher und dem 

Verbraucher benötigt. Es werden zwei Konzepte unterschieden: 

1. Der Speicher wird so groß ausgelegt, dass er das gesamte erforderliche 

Volumen für ein Arbeitsspiel aufnehmen kann. Die Pumpe 


HYDROSPEICHER 

wird dann optimal klein und wird abgeschaltet, sobald 

der Speicher gefüllt ist. Dazu werden zumeist Konstantpumpen 

verwendet. Dieses häufig Speicherlade 

01 

schaltung benannte Konzept wird vor allem in der 

Druckwasserhydraulik bzw. bei längeren Stillstandzeiten 

im Arbeitszyklus eingesetzt. 

2. Die Pumpe übernimmt die Grundlast und der Speicher 

die Spitzenlast. Damit wird die Pumpe größer und 

der Speicher kleiner als in Konzept 1. Dieses Konzept 

wird bei kurzen Arbeitszyklen gewählt. Es ist die übliche 

Lösung für die Ölhydraulik. Man verwendet Konstantoder 

Verstellpumpen. 

In jedem Fall muss bei der Auslegung der Pumpe 

sichergestellt sein, dass der Speicher zu Beginn des 

nächsten Arbeitsspiels wieder ausreichend gefüllt ist. 

Dabei kann es sinnvoll sein, die Pumpe etwas größer zu 

wählen, um eine ausreichende Leistungsreserve vorzuhalten. 

In manchen Anlagen müssen Drücke über eine lange 

Zeit konstant gehalten werden, ohne dass ein Volumenstrom 

fließt (z. B. für Spannsysteme). Hier werden 

02 

Hydrospeicher eingesetzt, um einen konstanten Druck 

einzustellen. Zumeist werden hierzu nur kleine 

Speicher benötigt, die an Stelle von Hochdruckpumpen 

treten, deren überschüssiges Fördervolumen über ein 

Druckbegrenzungsventil abströmt. 

Bei geschlossenen Systemen kann es notwendig 

werden, Volumen- und damit Druckschwankungen 

durch Temperatureinfluss zu kompensieren. Auch dazu 

ist ein kleiner Speicher geeignet. 

Eine ähnliche Anordnung kann auch genutzt werden, 

um einen Kraft- (Gewichts-) Ausgleich herzustellen. 

Der Speicher muss hier den Druck im Ausgleichszylinder 

aufrechterhalten. Beim Halten des Drucks 

verläuft die sehr langsame Entnahme nahezu isotherm 

und das Laden – je nach Pumpengröße – polytrop. 

Darüber hinaus können Sicherheitsanforderungen 

verlangen, dass bei Stromausfall noch ein gewisses 

Volumen (Energiereserve) zur Verfügung steht, um 

bestimmte Bewegungen ausführen zu können. Dieses 

Notfallvolumen bestimmt hier die Größe des Speichers. 

Der Vorgang verläuft bei Entnahme polytrop bis adiabat 

und beim Laden isotherm bis polytrop. 

Da der Hydrospeicher durch die Gasfeder ein sehr elastisches 

Element ist, kann er gut zum Dämpfen von Schwingungen (Pulsationen) 

und mechanischen Stößen (Federung) eingesetzt werden. 

In beiden Fällen wird ein bestimmtes Volumen verschoben. Der 

Vorgang erfordert nur ein kleines Volumen und verläuft polytrop. 

Zum Dämpfen von Pulsationen und Stößen werden von den Herstellern 

Sonderbauformen von Hydrospeichern angeboten. Nähere 

Angaben über solche Konzepte finden sich in [1] und [2]. 

Auch die Dämpfung von Schaltstößen bei schnell schließenden 

Ventilen kann mit dem Einsatz von Hydrospeichern durchgeführt 

werden. Die Dämpfung erfolgt durch schnelle Aufnahme eines Ölvolumens 

im Hydrospeicher. Dieser ist für das System eine große 

hydraulische Kapazität, die ein großes Volumen bei einer kleinen 

Druckerhöhung aufnimmt. 

2 BAUARTEN 

Die Auswahl bzw. Auslegung eines Speichers muss immer nach 

Gesichtspunkten erfolgen, die sich aus der jeweiligen Aufgabenstellung 

ergeben. Zunächst muss die Frage nach einer geeigneten 

Bauart entschieden werden, welche nicht zuletzt eine ökonomische 

Frage ist. 

Während bei Druckwassersystemen Luft direkt auf die Flüssigkeit 

drücken kann, muss bei Verwendung von Öl als Druckmedium aus 

Sicherheitsgründen Stickstoff eingesetzt werden. Dieses muss zudem 

Schnitt durch einen geschraubten (links) und einen 

geschweißten (rechts) Membranspeicher 

Schnitt durch einen Kolbenspeicher (Typ BSD) mit Seilzug-Messsystem zur 

Erfassung der Kolbenposition 

räumlich vom Öl getrennt sein, da sonst seine Löslichkeit im Öl sowie 

die Schaumneigung beim Entspannen zu großen Schwierig keiten 

führen können. Diese Trennwand kann ein Gummikörper (Blasenoder 

Membranspeicher) oder ein Kolben (Kolbenspeicher) sein. 

In den Bildern 01 bis 03 sind die drei prinzipielle Bauarten, der 

Membranspeicher, der Kolbenspeicher und der Blasenspeicher, 

dargestellt. Diese drei üblichen Bauformen haben baugruppenspezifische 

Eigenschaften (Tabelle 01), die zusammen mit anderen 

Kenngrößen ihre Auswahl beeinflussen. 

In der Ölhydraulik ist der Blasenspeicher am Weitesten verbreitet. 

Die Funktionsweise wird in Bild 04 verdeutlicht. Das maximal 

erhältliche Gesamtvolumen liegt baureihenabhängig bei 0,5 bis 

450 l. Er ist kompakt und wartungsarm, unterliegt jedoch wegen der 

Elastomerblase gewissen Einschränkungen im Betrieb. Um die Blase 

nicht zu sehr zu dehnen, sollte das Druckverhältnis zwischen max. 

Betriebsdruck p 2 

und Gasfülldruck p 0 

nicht größer als 3 bis 4 sein. 

Ein kleines Verhältnis erhöht die Lebensdauer der Blase. Aus 

dem gleichen Grund soll auch das Ölvolumen im Betrieb nicht ganz 

entnommen werden. Blasenspeicher reagieren sehr trägheitsarm. 

Sie sind daher sehr gut für schnelle Austauschvorgänge geeignet. 

Sie können waagerecht eingebaut werden, doch ist der senkrechte 

Einbau mit Ölanschluss nach unten deutlich günstiger. 

Der Membranspeicher ist die übliche Bauform für kleine 

Gesamtvolumina (

HYDROSPEICHER 

03 

Schnitte durch einen Blasenspeicher 

04 

Funktionsweise eines Blasenspeichers [Quelle: Olear] 

05 

06 

Betriebskenngrößen eines Hydrospeichers 

Arbeitsdiagramm eines Hydrospeichers 

nungen auftreten. Die Kolbengeschwindigkeit ist in der 

Regel auf ca. 2 bis 3,5 m/s beschränkt (in Sonderanwendungen 

bis zu 10 m/s) und begrenzt damit den maximalen 

Volumenstrom. Sein Vorteil liegt bei den großen 

Nutzvolumina, die vollständig entnommen werden 

können. Der Kolbenspeicher ist der am besten geeignete 

Speicher zur Verwendung nachgeschalteter Gasflaschen. 

Ein kleiner Druckabfall ∆p im System erfordert ein großes 

Gesamtvolumen, das unter Umständen nicht in einem 

Speicher unterzubringen ist. In diesem Fall kann das Nutzvolumen 

aus einem (bei Kolbenspeichern) oder mehreren 

(bei Blasenspeichern) Speichern bestehen, während das 

Gasvolumen auf einfache nachgeschaltete Gasflaschen 

verteilt wird. Dadurch lässt sich das Gesamtvolumen des 

Gases V 0 

beinahe beliebig vergrößern. 

Bei Blasenspeichern ist die Verwendung nachgeschalteter 

Druckflaschen kritisch zu hinterfragen. Häufig wird 

empfohlen, mehrere Speicher (nicht Flaschen!) hintereinander 

zu schalten. Es ist essentiell das empfohlene 

Druckverhältnis p 2 

/p 0 

von 4:1 nicht zu überschreiten, da 

sonst die Blase überdehnt wird. Somit können z. B. in einen 

50 l-Speicher insgesamt 35 l Öl gepumpt werden, von denen 

5 l als Rest (Sumpf) im Behälter bleiben. Die übrigen 30 l 

können mit beliebigem Druckabfall entnommen werden, 

wenn ein entsprechendes Gasvolumen nachgeschaltet ist. 

GRUNDLAGEN 

sich daher gut als Pulsations- und Stoßdämpfer und sind zudem 

sehr preiswert. 

Dagegen ist der Kolbenspeicher durch die gehonte Innenfläche 

konstruktiv am aufwendigsten. Durch die Masse des Kolbens 

und die Reibung der Dichtung ist seine Reaktionszeit größer. Auch 

verursacht die Dichtung – je nach Bauart – eine Verringerung des 

nutzbaren Druckes um 2 bis 10 bar. Bei sehr kleinen Volumenströmen 

in den oder aus dem Speicher können Stick-Slip-Erschei- 

3 AUSLEGUNG UND KENNGRÖSSEN 

Wegen der Verwendung von Gasen als Belastungsmedium 

unterliegen die Vorgänge beim Be- und Entladen 

eines Speichers den Gesetzen der Thermodynamik. 

Damit wird die Temperatur zu einer für die Arbeits größen 

Druck p und Volumen V bestimmenden Größe, die sich 

primär auf die Gasseite auswirkt. 

Daher gilt bei konstanter Temperatur (isotherm) 

mit 

und bei konstantem Volumen 

mit der Temperatur 


HYDROSPEICHER 

Tabelle 01: Einsatzgrenzen verschiedener Speicherbauarten 

Blasenspeicher 

Membranspeicher, 

geschraubt 

Membranspeicher, 

geschweißt 

Kolbenspeicher 

Baugröße [l] 0,2 bis 450 0,1 bis 10 0,2 bis 2 0,5 bis 1200 

max. Druck [bar] 1000 750 250 800 

Volumenstrom [l/s] < 140 < 150 < 150 < 400 

max. Druck- 

4/1 10/1 8/1 keine 

verhältnis p 2 

/p 0 

Einschränkung 

Nutzungsgrad < 0,7 < 0,9 < 0,75 < 0,9 

Austauschbarkeit des Trenngliedes austauschbar austauschbar nicht austauschbar austauschbar 

Wartung wartungsarm wartungsfrei wartungsfrei wartungsintensiv 

Für die Berechnung eines Speichers wäre daher die Kenntnis der 

Temperatur unerlässlich. Sie ist aber weder der Größe noch dem 

Verlauf nach bekannt. Dazu kommt, dass auch der zeitliche Verlauf 

des Wärmeaustausches zwischen der Gas- und der Ölseite unbekannt 

ist. 

Da der Hydrospeicher mit seiner Volumenänderung den Gasgesetzen 

unterliegt, verändert sich der Speicherdruck abhängig 

vom Entnahmevolumen und zwar umso stärker, je kleiner das 

dahinter stehende Gasvolumen ist. 

Anhand eines Kolbenspeichers lassen sich die unterschiedlichen 

Betriebszustände, wie in Bild 05 dargestellt ist, einfach 

nachvollziehen. 

Im Zustand „0“ hat der Hydrospeicher ein Gasvolumen von V 0 

, 

dem maximalen Gasvolumen. In diesem Zustand herrscht der 

Vorfüll- oder auch Vorspanndruck p 0 

, der für eine Temperatur T0 

angegeben wird. Der untere Arbeitsdruck wird mit p 1 

und der 

obere mit p 2 

bezeichnet. Die Bezeichnung p 3 

entspricht dem 

höchsten Systemdruck, also dem Druck, bei welchem das Sicherheitsventil 

öffnet. 

Im Arbeitsdruckbereich ∆p = p 2 

- p 1 

kann ein Volumen E = V 1 

-V 2 

entnommen werden. Dieses Volumen wird als Entnahmevolumen 

bezeichnet. Die Größe des austauschbaren Volumens richtet sich 

nach der Art der Zustandsänderung des Speichergases. Es ist nachvollziehbar, 

dass bei einer schnellen, adiabaten Expansion der 

Druck bei gleichem Entnahmevolumen weiter abfällt, da die 

Temperatur sinkt, als bei einer langsamen, isothermen Expansion. 

Die wahre Art der Zustandsänderung liegt zwischen diesen idealisierten 

Grenzen. Der Ladezustand des Hydrospeichers kann für 

diese Extrema aus einem Diagramm, wie es in Bild 06 gezeigt ist, 

entnommen werden. 

Die Gasfüllung des Speichers folgt der Gleichung zur Beschreibung 

polytroper Zustandsänderungen idealer Gase: 

unter der Annahme einer polytropen Zustandsänderung vom 

ungefüllten Zustand (p 0 

, V 0 

) zum unteren p 1 

und zum oberen 

Arbeitsdruck p 2 

. Der Vorfülldruck p 0 

wird üblicherweise zu 

bis 

gewählt. 

Die Annahme einer generell polytropen Zustandsänderung ist 

problematisch, da der Speicher in der Regel nur zwischen dem 

unteren und dem oberen Arbeitsdruck entlang einer Polytropen 

betrieben wird und nicht völlig entleert wird. 

Ausgehend von einer isothermen Zustandsänderung zwischen 

dem Vorfüll- und dem unteren Arbeitszustand sowie der 

anschließenden polytropen Änderung im Arbeitsbereich folgt für 

das erforderliche Gasvolumen: 

∆ 

Die Berechnung des Gasvolumens nach Gleichung (6) ist der 

Bestimmung nach Gleichung (4) vorzuziehen, da das notwendige 

Gasvolumen größer und damit zur sicheren Seite hin abgeschätzt 

wird. Ist der Vorfülldruck jedoch entsprechend Gleichung (5) 

eingestellt, so beträgt der Fehler nur ca. 3 % [2]. 

Ein weiterer Unsicherheitsfaktor ist die Wahl eines geeigneten 

Polytropenexponenten. Hier dienen Erfahrungswerte, die es 

ermöglichen, den Wert durch die Beurteilung des Arbeitsablaufes 

als schnell oder langsam abzuschätzen. Aus Sicherheitsgründen 

wird meist mit einer adiabaten Zustandsänderung gerechnet und 

der Polytropenexponent n = 1,4 dem Isentropenexponenten gleich- 

Je nach der Änderungsgeschwindigkeit des Flüssigkeitsvolumens 

ist dieser Vorgang isotherm (n = 1, z. B. beim Halten eines Drucks), 

polytrop (n = 1,1 - 1,3) oder adiabat (n = 1,4, z. B. bei Leistungsspeicherung). 

Da sich das Gas bei der Entnahme der Flüssigkeit 

ausdehnt, fällt der Speicherdruck und zwar umso mehr, je kleiner 

das Verhältnis Gasvolumen zu Nutzvolumen ist. 

3.1 AUSLEGUNG BEI BEKANNTEM ENTNAHME- 

VOLUMEN 

Ausgehend von Gleichung (3) lässt sich das benötigte Speichervolumen 

∆ 

07 

Energiequotient als Funktion des Druckverhältnisses 


HYDROSPEICHER 

gesetzt. Des Weiteren ist der Isentropenexponent κ= 1,4 für reale 

Gase nicht konstant und im Mittel ungleich 1,4. Bei der klassischen 

Auslegung wird dies durch Korrekturfaktoren nach der Beziehung 

berücksichtigt, die den Katalogen der Speicherhersteller entnommen 

werden können. 

3.2 AUSLEGUNG BEI BEKANNTER 

ENERGIEAUFNAHME 

Die dem Speicher zugeführte hydraulische Energie wird dem Gas 

als Volumenänderungsarbeit zugeführt. Die Volumenänderungsarbeit 

W wird mit (8) bestimmt. 

Für den Zusammenhang von p und V wird wiederum eine polytrope 

Zustandsänderung (9) eingesetzt. 

K 

Die Lösung des Integrals liefert schließlich (10). 

Bei einem gegebenen Bauraum, d. h. einem Volumen V 1 

und einem 

maximalen Betriebsdruck p 2 

existiert ein optimales Druckverhältnis 

(p 1 

/p 2 

) opt 

, für das ein Maximum an Volumenänderungsarbeit 

verrichtet wird. 

Das optimale Druckverhältnis ist Bild 07 zu entnehmen, dort ist 

die aufgenommene Energie bezogen auf das Produkt von V 1 

und p 2 

aufgetragen. Dieses Verhältnis ist vom Polytropenexponenten abhängig 

und entspricht für ein ideales zweiatomiges Gas bei einer 

isothermen Zustandsänderung dem Reziprokwert der Eulerschen 

Zahl 1/e = 0,368 und bei einer adiabaten Zustandsänderung 0,308. 

Für das Volumen des Speichers bei bekannter aufzunehmender 

Arbeit folgt bei einem Vorspanndruck p 0 

= 0,9 . p 1 

: 

Die hier vorgestellten Betrachtungen gelten streng genommen nur 

für ideale Gase. Die Betrachtung realer Gase ist allerdings wegen 

der Größe der zu durchfahrenden Zustandsänderung manchmal 

unumgänglich. Die Auslegung für reale Gase findet sich in [2]. 

der Volumenpulsation ΔV muss für die Auslegung bekannt sein. 

Da die Pulsation eine schnelle Zustandsänderung bedeutet, kann 

adiabat gerechnet werden und für das erforderliche Speichervolumen 

ergibt sich: 

∆ 

. 

Für Drücke über 200 bar und Temperaturen unter 300 K sollte 

berücksichtigt werden, dass der Isentropenexponent von Stickstoff 

deutlich größer als 1,4 ist. Das Verhältnis p 0 

/p 1 

sollte in jedem Fall 

ausreichend klein gewählt werden, um ein vollständiges Entleeren 

des Speichers im periodischen Betrieb zu vermeiden. 

3.4 AUSLEGUNG ZUR DÄMPFUNG VON 

SCHALTSTÖSSEN 

Unter Schockabsorption wird die Aufnahme eines Ölvolumens mit 

sehr großer Geschwindigkeit verstanden. Dies ist u. a. erforderlich, 

wenn in einer Rohrleitung ein Ventil geschlossen wird und die kinetische 

Energie der Flüssigkeit in Druckenergie umgesetzt wird. 

Die ideale Umsetzung von kinetischer Energie in Druckenergie 

wird Joukowsky-Stoß genannt. Unter der Voraussetzung einer 

isothermen Zustandsänderung vom Vorfüllzustand 0 zum Betriebszustand 

1 folgt die Gleichung für das erforderliche Speichervolumen 

in Abhängigkeit von der Leitungslänge l, der Dichte der 

Flüssigkeit p, dem Rohrdurchmesser d und der anfänglichen 

Strömungsgeschwindigkeit c zu: 

∆ 

Für den Vorspanndruck p 0 

wird ein Wert kleiner 0,9.p 1 

empfohlen. 

Die Werte für den Isentropenexponenten κ weichen bei höheren 

Drücken von 1,4 ab. 

3.5 DYNAMIK VON HYDROSPEICHERN 

Bei dynamischen Zustandsänderungen ist die Eigendynamik des 

Speichers von entscheidender Bedeutung. Diese Eigen dynamik 

wird von zwei Größen maßgeblich beeinflusst, der Kapazität des 

Speichers und der Induktivität der angeschlossenen Rohr leitung. 

Die Eigenkreisfrequenz ω dieses Systems (Speicher und Rohrleitung) 

berechnet sich aus der Induktivität L H 

und der Kapazität C H 

nach 

GRUNDLAGEN 

3.3 AUSLEGUNG ZUR PULSATIONSDÄMPFUNG 

Bei der Auswahl eines Speichers zur Pulsationsdämpfung muss 

eine gute Ankopplung des Speichers an das hydraulische System 

gewährleistet sein. Querschnittssprünge und Drosselstellen sollten 

deshalb vermieden werden. Unter dieser Voraussetzung kann die 

Auslegung wie im statischen Fall erfolgen, da die Eigenfrequenz des 

Speichers dann hinreichend über der Anregungsfrequenz liegt. 

Die erforderliche Speichergröße folgt aus der zulässigen Restpulsation 

δ des Druckes. Die Restpulsation ist definiert als 

und stellt die Amplitude der Druckschwankung bezogen auf den 

Mittelwert dar. Die Volumenpulsation wird durch die Bauart der 

die Pulsation verursachenden Verdrängereinheit, bzw. durch die 

im System vorhandene „Pulsationsquelle“ verursacht. Die Höhe 

mit der Speicherkapazität C H 

im Arbeitspunkt (m = Mitteldruck) 

die durch das Gasvolumen V m 

und den Gasdruck p m 

definiert wird 

und der Induktivität der Rohrleitung L H 

die mittels der Dichte des 

Druckmediums p, der Länge l und der Querschnittsfläche der 

Anschlussleitung A bestimmt werden kann. 

Die wahre Induktivität der Rohrleitung ist speziell bei kleinen 

Rohrdurchmessern größer, als sie nach Gleichung 17 berechnet 

wird. Dies führt zu einer etwas geringeren Eigenkreisfrequenz. In 

Bild 08 ist die gemessene Eigenkreisfrequenz für verschiedene 

Mittel drücke p m 

dargestellt. 


HYDROSPEICHER 

Werden an einer Rohrleitung noch weitere Rohrleitungen mit 

anderen Durchmessern angeschlossen, so müssen die hydraulischen 

Einzelinduktivitäten L H,x 

addiert werden, (18). 

Bei Kolbenspeichern mit der Kolbenfläche A K 

kann die Masse des 

Kolbens m K 

ebenfalls in eine Induktivität L H,Kolben 

umgerechnet 

werden, siehe (19). 

Die Ölfüllung des Speichers wird genau wie die Ölfüllung der 

Rohrleitungen berücksichtigt, sie kann jedoch oft wegen der meist 

sehr großen Querschnittsfläche gegenüber der Rohrfüllung 

vernach lässigt werden. 

3.6 BETRIEBSKENNGRÖSSEN VON 

HYDROSPEICHERN 

Bei der Beschreibung von Hydrospeichern und deren Betrieb 

haben sich zahlreiche Begriffe gebildet, die nachfolgend erläutert 

werden. Nähere Informationen findet sich in [2]. 

Der Nutzungsgrad Θ beschreibt das Verhältnis von maximal 

aufnehmbarer Ölmenge ΔV und maximalem Gasvolumen V max 

. 

Er wird definiert zu 

Θ 

∆ 

Eine reale Zustandsänderung ist dagegen immer mit einem Wärmetausch 

bei endlicher Temperatur und somit einem Exergieverlust 

verbunden. Rotthäuser [2] hat analytisch nachgewiesen, dass 

das Wirkungsgradminimum bei einer Belastungsfrequenz, die dem 

Reziprokwert der Eigenzeit 

entspricht, erreicht wird. 

Bild 10 zeigt beispielhaft Messungen des Wirkungsgrades eines 

5 l-Kolbenspeichers, die für verschiedene Belastungsprofile und 

-frequenzen von Rupprecht [4] durchgeführt wurden. Häufig ist es 

erforderlich, den im schlechtesten Fall zu erwartenden Wirkungsgrad 

abzuschätzen. Eine Berechnungsgrundlage kann der Arbeit 

von Rotthäuser [2] entnommen werden. 

Die Eigenzeit τ eines Hydrospeichers beschreibt die Geschwindigkeit 

des thermischen Austauschs mit der Umgebung. Sie ist als 

08 

Eigenkreisfrequenzen eines Hydrospeichers mit 

angeschlossener Rohrleitung 

und ist ein Maß für die volumetrische Nutzung des Speichers. Er 

spielt in mobilen Anwendungen eine wichtige Rolle. Er ist neben 

anderen Bedingungen von der Bauart des Speichers abhängig. 

Bild 09 zeigt den Nutzungsgrad der verschiedenen Bauarten. Sowohl 

der Kolben- als auch der Membranspeicher können nahezu das gesamte 

Gasvolumen als Ölraum nutzen, während der Blasenspeicher 

nur ca. zwei Drittel seines Volumens zur Befüllung mit Druckflüssigkeit 

bereitstellt. Die Ursache hierfür liegt in der begrenzten 

Verform barkeit der Kunststoffblase. 

Der gasseitige Wirkungsgrad η ist das Verhältnis zwischen der 

vom Gas abgegebenen Volumenänderungsarbeit W ab 

zu der vom 

Gas aufgenommenen Volumenänderungsarbeit W auf 

während einer 

Periode eines sich wiederholenden Arbeitszyklusses. 

Der Wirkungsgrad des Speichers muss in 

den gasseitigen und ölseitigen Wirkungsgrad 

unterschieden werden. Der ölseitige 

Wirkungsgrad wird analog zum gasseitigen 

bestimmt, dabei wird statt des Gasdruckes 

der Öldruck zur Berechnung des Arbeitsintegrals 

eingesetzt. Dieser Wirkungsgrad 

schließt die hydraulisch-mechanischen Verluste 

ein. 

Der Wirkungsgrad eines Hydrospeichers bei 

zyklischer Belastung ist vom Belastungsprofil 

und von der Belastungs frequenz abhängig. Eine 

langsame Zustandsänderung bewirkt einen 

Wärmetausch bei theoretisch unendlich 

kleiner Temperaturdifferenz, wodurch der Exergieverlust 

zu null wird. Eine sehr schnelle 

Zustandsänderung lässt keine Zeit für einen 

Wärmefluss. Auch hierdurch ist der Exergieverlust 

gleich null und der Wirkungsgrad entsprechend 

gleich eins. 

09 

Maximaler volumetrischer Nutzungsgrad verschiedener Speicher 


HYDROSPEICHER 

GRUNDLAGEN 

Verhältnis von Wärmespeicherfähigkeit zu Wärmeaustauschvermögen 

definiert und wird durch die Gleichung (23) angegeben. 

In dieser Gleichung finden sich die Gasmasse m, die isochore 

spezifische Wärme c V 

, der Wärmeübergangskoeffizient α sowie die 

das Gasvolumen umschließende Fläche A Oberfläche 

. Die Eigenzeit eines 

Blasenspeichers kann experimentell ermittelt werden und kann für 

hinreichend kleine Betriebsfrequenzen als konstant angenommen 

werden [2]. Bei höheren Betriebsfrequenzen und insbesondere 

wenn die Betriebsfrequenz im Bereich der inversen Eigenzeit liegt, 

trifft diese Annahme nicht mehr zu und die Speicherauslegung mit 

Hilfe der zuvor gemachten Methode ist nicht zielführend. 

Des Weiteren sei angemerkt, dass für Kolbenspeicher die 

Betrachtung der Eigenzeit nur eingeschränkt verwendet werden 

kann, da sich die wärmeabgebende Fläche während des gesamten 

Speicherbetriebs kontinuierlich ändert. 

Der Energiequotient β beschreibt die energetische Auslastung 

des Speichers , welcher mit (24) berechnet wird, wobei W die dem 

Speicher zugeführte Volumenänderungsarbeit ist. 

In der Literatur finden sich noch die Begriffe Volumenfaktor und 

Kapazitätsfaktor, nach Kompression und Expansion unterschieden, 

welche als Untergliederung der Begriffe Nutzungsgrad und 

Energiequotient gesehen werden können. Der Begriff der relativen 

Energiekapazität hingegen ist dem des Energiequotienten 

gleichwertig. 

Der Energiequotient würde den Wert eins erreichen, wenn der 

gesamte Speicher bei konstantem maximalem Druck gefüllt werden 

könnte. Dies ist näherungsweise durch eine Zustandsänderung im 

Nassdampfgebiet möglich, da hier eine isobare Volumenänderung 

erfolgen kann. Maßnahmen zur Erhöhung des Energiequotienten 

sind bei Sherman und Karkelar [5] dargestellt. Sie erzielen durch 

den Einsatz von kondensierenden Gasgemischen aus Kohlendioxid 

und Stickstoff eine Maximierung des Energiequotienten. Dennoch 

hat sich die Befüllung von Hydrospeichern mit Gasgemischen nicht 

durchgesetzt, da für einen sicheren Betrieb ein enger Temperaturbereich 

eingehalten werden muss. 

3.7 SPEICHERAUSFÄLLE 

Eine wichtige Voraussetzung zur Vermeidung von Speicherausfällen 

ist die korrekte Speicherauslegung (siehe 3.8). Dazu sollte der 

Anwender dem Speicherhersteller sämtliche Besonderheiten der 

Betriebs- und Randbedingungen mitteilen. Grundsätzlich müssen 

Ausfälle durch falsche Auslegung und unzureichende Wartung 

unterschieden werden. So können z. B. eine falsche Gasvorspannung 

oder zu hohe Volumenströme die Blase eines Speichers 

zerstören. Nachfolgend sind mögliche Ausfallursachen für die drei 

Speicherarten Blasenspeicher, Kolbenspeicher und Membranspeicher 

aufgelistet. 

3.7.1 AUSFALLURSACHEN BLASENSPEICHER 

Einer der wichtigsten Parameter für die Auslegung und den 

Betrieb ist der Vorfülldruck, welcher im nachstehenden Kapitel 

beschrieben wird. Wird dieser aufgrund unzureichender 

Betriebsspezifikationen falsch eingestellt, kann es im schlimmsten 

Fall zum Platzen der Blase führen. 

Eine weitere mögliche Ausfallursache ist ein nicht fachgerechter 

Einbau der Blase mit einer einhergehenden falschen Inbetriebnahme. 

Dies kann dazu führen, dass die Blase sich nicht 

auslegungsgerecht im Speicher um das Befüllventil legt und bei 

Druckbeaufschlagung das Blasenmaterial an dieser Stelle überlastet 

wird, was zum Platzen der Blase führen kann. 

Ausfallursachen aufgrund thermischer Beanspruchung sind 

sowohl bei zu hohen als auch bei zu niedrigen Betriebstemperaturen 

möglich. Bei besonders niedrigen Betriebstemperaturen wird 

das Blasenmaterial nach Unterschreitung der Glasübergangstemperatur 

schlagartig spröde. Die Blase verliert dadurch ihre Elastizität 

und kann dann bei Druckbeaufschlagung brechen. Ist die 

Betriebstemperatur zu hoch, steigt die Permeabilität des Blasenmaterials 

an und das Speichergas diffundiert aus der Blase in das 

Öl hinein. Dies führt nicht nur aufgrund abnehmender Gasmasse 

zu fehlerhaftem Verhalten des Speichers, sondern bringt auch 

ungelöstes Gas in das Hydrauliksystem ein, welches kavitationsbedingte 

Schäden begünstigt und eine Verringerung der Systemsteifigkeit 

zur Folge hat. 

3.7.2 AUSFALLURSACHEN KOLBENSPEICHER 

Die mit Abstand häufigste Ausfallursache des Kolbenspeichers ist 

die Undichtigkeit der Kolbendichtung. Dies führt nicht nur zum 

kontinuierlichen Gaseintrag in das Hydrauliksystem, sondern 

auch zur stetigen Abnahme des Speichervolumens und damit 

zum Fehlbetrieb des Speichers. Die zwei Hauptursachen für den 

Dichtungsausfall sind ein falsch gewählter Temperaturbereich der 

Dichtung und Verschmutzung des Öls. Bei zu heißem Betrieb wird 

das Elastomer der Dichtung weich, was zu reduzierter Verspannung 

und damit zu reduzierter Dichtigkeit führt. Bei zu kalten Betriebstemperaturen 

kann die Dichtung verspröden und brechen, 

was zu sofortigem Versagen des Speichers führt. 

Eine erhöhte Ölverschmutzung führt zum Eintrag von Schmutzpartikeln 

zwischen Dichtung und Speicheraußenwand. Dies führt 

bei gegebener Partikelhärte zur Abrasion des Dichtungsmaterials 

und damit zu Ihrem Ausfall. 

3.7.3 AUSFALLURSACHEN MEMBRANSPEICHER 

Prinzipiell gelten für die Membran die gleichen Ausfallmechanismen 

wie für die Blase des Blasenspeichers. Eine 

Besonderheit des Membranspeichers im Vergleich zum Blasenspeicher 

ist eine hohe Betriebsfrequenz. Diese kann dazu führen, 

dass das Membranmaterial aufgrund einer zu hohen dynamischen 

Beanspruchung reißt. Des Weiteren führt eine schnelle Kompression 

dazu, dass die Kompressionsenergie nicht schnell genug aus der 

Gasphase abgeführt werden kann und die Temperatur im Gasraum 

ansteigt. Dies führt in erster Linie zur Schädigung des Membranmaterials 

und im schlimmsten Fall zum Bersten dieser. 

3.8 SPEICHERAUSLEGUNG 

Bei der Auslegung von Speichern kann abhängig von der Anwendung 

mit ganz unterschiedlichen Mitteln gearbeitet werden. Neben den 

zuvor aufgeführten Formeln zur Beschreibung von Hydrospeichern 

existieren diverse Programme, die eine numerische Auslegung von 

Speichern ermöglichen. Zahlreiche Speicherhersteller stellen diese 

ihren Kunden auf Anfrage z. B. auf einer CD-ROM oder im Internet 

zur Verfügung. Die Auslegung erfolgt dann im Bereich der 

gewünschten Betriebsdrücke sowie der ausgetauschten Volumina 

unter Berücksichtigung von unterschiedlichen typischen Lade- und 

Entladevorgängen, die vom Benutzer entsprechend seiner Anwendung 

ausgewählt werden können. 

Mit Hilfe von Simulationsprogrammen wie etwa DSHplus [6] 

haben Anwender die Möglichkeit, aus verschiedenen Komponenten 

ein hydraulisches System zusammenzustellen, zu parametrieren 

und nachfolgend hinsichtlich seines Druck- und Bewegungsverhaltens 

zu simulieren. Ein wesentliches Leistungsmerkmal 

solcher Programme ist dabei die Beschreibung nichtlinearer 

Einflussgrößen, die das Verhalten einiger Komponenten in hohem 

Maße prägen. Anhand solcher Programme lässt sich das Verhalten 

eines Speichers innerhalb einer konkreten Anwendung untersuchen 

bzw. zu überprüfen. 


4 RECHTSVORSCHRIFTEN UND 

SICHERHEITSMASSNAHMEN 

Am 01. Januar 2003 ist mit dem Artikel 1 

Abschnitt 3 der letzte Teil der Betriebssicherheitsverordnung 

(BetrSichV) [7] in Kraft getreten, 

in dem „Besondere Vorschriften für überwachungsbedürftige 

Anlagen“ definiert werden, 

denen auch Hydrospeicher zuzuordnen sind. 

Die Betriebssicherheitsverordnung dient u. a. 

der Umsetzung der Richtlinie 97/23/EG [8] des 

Europäischen Parlaments und des Rates vom 

29. Mai 1997 zur „Angleichung der Rechtsvorschriften 

der Mitgliedsstaaten über Druckgeräte“ 

in nationales Recht (Druckgeräterichtlinie). 

Mit dem vollständigen Inkrafttreten der Betriebssicherheitsverordnung 

ist gleichzeitig die 

Druckbehälterverordnung außer Kraft getreten. 

Laut der europäischen Druckgeräterichtlinie 

muss der Hersteller sein Druckgerät einem 

sogenannten Konformitätsbewertungsverfahren 

unterziehen. In diesem Rahmen 

erfolgt zunächst eine Unterscheidung der 

Druckgeräte anhand der Befüllung mit gefährlichen 

(z. B. entzündlich, giftig, brandfördernd, 

...) oder ungefährlichen Fluiden. Mit Hilfe von 

Diagrammen im Anhang II der Richtlinie kann 

der Druckbehälter anschließend mittels des 

maximal zulässigen Drucks (PS) und des 

Volumens (V) einer bestimmten Kategorie 

zugeordnet werden. Beispielhaft ist in Bild 11 

das Diagramm für einen Druckbehälter für 

ungefährliche Fluide aufgeführt, wenn das 

Volumen größer als ein Liter und das Produkt 

PS * V größer als 50 bar * Liter ist. 

Während die europäische Druckgeräterichtlinie 

die Themen Auslegung, Konstruktion und 

Bau von Druckgeräten regelt, unterliegt der 

Betrieb von Hydrospeichern der Betriebssicherheitsverordnung. 

Insbesondere werden 

die Prüfung vor der Inbetriebnahme, wiederkehrende 

Prüfungen und eine Überwachung 

definiert. Grundlage für die Einstufung von 

Druckgeräten in unterschiedliche Prüfintervalle 

ist die Kategoriezuordnung entsprechend 

der europäischen Druckgeräterichtlinie. So 

muss beispielsweise bei Hydrospeichern nach 

den Kategorien III und IV im Diagramm 2 (Bild 

11) alle 2 Jahre eine äußere Prüfung, alle 5 Jahre 

eine innere Prüfung und alle 10 Jahre eine 

Festigkeitsprüfung erfolgen. 

Sicherheitstechnische Aspekte für Hydrospeicher 

werden unter anderem in DIN EN ISO 

4413 „Fluidtechnik - Allgemeine Regeln und 

sicherheitstechnische Anforderungen an 

Hydraulikanlagen und deren Bauteile“ [9], DIN 

EN 14359 „Hydrospeicher für Hydraulikanwendungen“ 

[10], dem Regelwerk AD-2000 [11] und 

der Maschinenrichtlinie (MRL) 2006/42/EG [12] behandelt. Die 

Um setzung der Richtlinie 97/23/EG in deutsches Recht regelt die 

Vierzehnte Verordnung zum Geräte- und Produktsicherheitsgesetz 

(Druckgeräteverordnung) (14. GPSGV) [13]. 

4.1 ALLGEMEIN EMPFOHLENE 

SICHERHEITSMASSNAHMEN 

10 

11 

Wegen der möglichen Gefährdung von Personen und Anlagen 

durch Speicher, die unter hohem Gasdruck stehen, ist eine Reihe 

Gasseitiger Wirkungsgrad eines Kolbenspeichers [4] 

HYDROSPEICHER 

Kategorieeinteilung von Druckbehältern für ungefährliche Fluide, wenn das 

Volumen größer als 1 Liter und das Produkt PS*V größer als 50 bar * Liter ist [8] 

von Sicherheitsmaßnahmen vorgeschrieben. (Die nachfolgend 

zusammengefassten Maßnahmen dienen nur als grobe Richtschnur 

für den Betrieb von Hydrospeichern. Aufgrund der anhaltenden 

Veränderung der Gesetzeslage kann keine Garantie auf deren 

Richtigkeit oder Vollständigkeit übernommen werden.) 

1. Unabhängig vom Druckbegrenzungsventil der Anlage (das in 

Pumpennähe angebracht wird) muss jeder Speicher mit einem 

eigenen Ventil zur Absicherung des für den Speicher zulässigen 

Betriebsüberdruckes ausgerüstet werden. Dieses Speichersicherheitsventil 

muss baumustergeprüft sein. Die Einstellung 


HYDROSPEICHER 

12 

Schnittzeichnung eines CFK-Leichtbau-Speichers 

n Bei Maschinen mit eingebauten Speichern 

empfiehlt es sich aus Sicherheitsgründen, mit 

dem Abschalten der Maschine den Speicher 

drucklos zu machen. 

n Einbauarten: Membranspeicher können beliebig 

eingebaut werden, Blasenspeicher vorzugsweise 

senkrecht mit Ölanschluss unten und 

Kolbenspeicher fast ausschließlich senkrecht. 

n Für Betrieb und Prüfung sind die von dem 

örtlich zuständigen TÜV erlassenen Vorschriften 

zu beachten. 

n Sind Arbeiten an einer Speicheranlage 

not wendig, muss vorher die Flüssigkeitsseite 

druckentlastet werden. 

n Vor Inbetriebnahme muss der Speicher auf den 

jeweils vorgesehenen Vorfülldruck p 0 

aufgeladen 

werden. 

GRUNDLAGEN 

des Druckes ist durch Plomben so zu sichern, dass eine 

Verstellung nach oben nicht möglich ist. Da das Ventil im Betrieb 

möglichst nicht ansprechen soll, wird empfohlen den zulässigen 

Betriebsdruck des Speichers höher als den maximalen Betriebsdruck 

der Anlage zu wählen. 

2. Ein handbetätigtes Ablassventil soll die Möglichkeit geben, den 

Speicher auf der Flüssigkeitsseite zu entlasten, sodass vor 

Wartungsarbeiten sichergestellt werden kann, dass ein Speicher 

drucklos ist. 

3. Bei Verwendung des Speichers als Energiespeicher oder Konstantdruckquelle 

sollte ein Rückströmen der Speicherflüssigkeit 

zur Pumpe hin verhindert werden. Hierzu wird ein Rückschlagventil 

in der Druckleitung bzw. Speicherfüllleitung angeordnet. 

4. Jeder Speicher muss mit einer Druckmesseinrichtung (z. B. einem 

Manometer) ausgerüstet sein, deren Anzeigebereich nicht wesentlich 

über dem Prüfdruck des Speichers liegen soll. Das Gerät 

muss überprüfbar sein. 

5. Der zulässige Betriebsdruck sowie weitere Daten müssen am 

Speicher dauerhaft und jederzeit leicht lesbar gekennzeichnet 

sein. 

4.2 WEITERE WICHTIGE EINBAU- UND BETRIEBS- 

EMPFEHLUNGEN SOWIE -VORSCHRIFTEN 

n Jeder Speicher muss gut zugänglich angeordnet werden. 

n Der Speicher soll gegenüber der Druckleitung abgesperrt werden 

können, damit ein Austausch auch während des Betriebes vorgenommen 

werden kann. 

n Die Befestigung des Speichers muss so stabil sein, dass er durch 

den auftretenden Rückstoß bei Bruch einer Leitung nicht aus der 

Halterung gerissen werden kann. 

n Da unsachgemäße Reparaturen zu Unfällen führen können, 

dürfen Reparaturen nur durch qualifiziertes Personal durchgeführt 

werden. 

n Am Speicherkörper dürfen weder Schweiß- noch Lötarbeiten 

durchgeführt werden. 

4.3 VORFÜLLDRUCK 

Der Gasdruck in hydropneumatischen Speichern, 

der sogenannte Vorfülldruck, ist wesentlich 

für Sicherheit, Funktion und Komfort des 

Systems. Daher sollte er regelmäßig überprüft 

werden, was mit Hilfe des Speichermanometers 

sehr einfach durchgeführt werden kann. Man 

schließt das Absperrventil und lässt das Flüssigkeitsvolumen 

langsam über das Ablassventil abströmen. 

Der gerade anliegende Vorfülldruck ist 

erreicht, wenn die Blase (oder der Kolben) ganz 

am Speicherablauf anliegt. Da der Speicher nun 

keine Druckflüssigkeit mehr enthält, fällt der 

Flüssigkeitsdruck schlagartig auf Umgebungsdruck. Der zuletzt 

abgelesene Druck ist der Vorfülldruck. 

Gegenüber dieser intervallmäßigen, manuellen Kontrolle bietet 

eine Überwachung des Vorfülldruckes eine höhere Anlagensicherheit. 

Das Risiko einer Fehlfunktion oder eines Anlagenversagen, 

beispielsweise aufgrund eines plötzlichen Gasverlustes durch 

einen Ausfall oder aufgrund schleichender Gas-Permeation durch 

die Elastomer-Trennwand zwischen Gas und Fluid, kann durch ein 

solches Monitoring reduziert werden. 

Bei Kolbenspeichern kann aufgrund des Konstruktionsprinzips 

der Füllstand durch den nach außen geführten Kolbenweg angezeigt 

werden. Es wird eine ganze Reihe von Kontrolleinrichtungen 

angeboten, die sowohl eine optische bzw. manuelle Kontrolle als 

auch eine elektronische Speicherfernüberwachung ermöglichen. 

Bei Blasen- und Membranspeichern gibt es die Möglichkeit der 

Verwendung von Druckanzeigen auf der Gasseite zur Diagnose. 

Dies ist jedoch umstritten, da eine Druckanzeige weitere Dichtstellen 

und somit potentielle Leckstellen erfordert und die Komponenten 

ebenfalls dem vollen Lastzyklus ausgesetzt sind. Mitunter ist 

daher das Überwachungssystem anfälliger als der Speicher selber. 

Eine Möglichkeit zur Fernüberwachung von Blasen und 

Membranspeichern, die verdrahtet oder drahtlos ausgeführt 

werden kann, wird in [14] vorgestellt. Dazu werden am Speicher ein 

Ölventilteller-Positionssensor, ein Gasdrucksensor sowie Sensoren 

zur Erfassung der Gas- und Umgebungstemperatur benötigt. Durch 

Auswertung des Druckverlaufes über der Zeit kann ein Abfall des 

Gasdruckes erkannt werden, denn bei abgefallenem Gasdruck oder 

gebrochener Blase bzw. Membran erfolgen Druckabfall und 

aufbau signifikant steiler als beim gewählten Vorfülldruck. 

4.4 WERKSTOFF DER ELASTOMERE 

Für den Einsatz von Standard Hydraulikölen (HLP) sind Standardwerkstoffe 

(z. B. NBR) für die Trennwand bzw. Dichtungen beim 

Kolbenspeicher voll ausreichend. Um Probleme durch chemische 

Zersetzung etc. zu vermeiden, sollten beim Einsatz anderer 


HYDROSPEICHER 

Druckmedien unbedingt die Angaben der Speicherhersteller 

beachtet werden. 

5 AKTUELLE TENDENZEN IM SPEICHERBAU 

Auf dem Gebiet der Speichertechnik entstanden in jüngster 

Vergangenheit durch neuartige Materialien und Konstruktionen 

einige innovative Produkte, die teilweise bereits vom Markt 

angenommen wurden [15]. 

GEWICHTSREDUZIERUNG 

Für Anwendungen, bei denen die Masse der verwendeten 

Komponenten von großer Bedeutung ist, können aus CFK-Fasern 

gewickelte Speicherrohre für Kolbenspeicher zum Einsatz 

kommen, die um den Faktor sieben bis acht leichter ausgeführt 

werden als die aus Stahl gefertigten (Bild 12). Allerdings sind die 

Deckel dieser Speicher nach wie vor aus Metall, wodurch das 

gewonnene Gewichtsverhältnis noch reduziert wird. Mit CFK- 

Fasern umwickelte Speicher erzielen Gewichtsersparnisse um den 

Faktor drei bis sechs. 

Ebenfalls zur Gewichtseinsparung dient eine Speicherausführung 

aus alternativen Materialien. Beispielsweise wiegt eine 

Aluminiumausführung, die im Automobilbau für einen Niedrig- 

Verbrauch-Pkw eingeführt wurde, nur ein Drittel des Gewichtes der 

Normalausführung. 

METALLISCHE TRENNMEDIEN 

In sogenannten Metallbalgspeichern wird die Flüssigkeitsseite durch 

ein metallisches Element von der Gasseite getrennt. Dadurch sind sie 

gasdicht, wartungsfrei sowie in einem weiten Temperaturbereich 

medienbeständig. Der Metallbalg kann optional mit Gas gefüllt werden. 

Es wird zwischen den Bauformen Wellbalg und Membranbalg 

unterschieden. Der durch Umformen eines Metallrohrs hergestellte 

Wellbalg hat eine hohe Federsteifigkeit und aufgrund dessen gute 

Dämpfungseigenschaften. Ferner ist er schmutzresistent. Allerdings 

ist er nur für niedrige Drücke geeignet. Der aus einzelnen Segmenten 

zusammengeschweißte Membranbalg ist kompakt und für hohe 

Drücke geeignet. Des Weiteren besitzt er eine niedrige Federsteifigkeit, 

gute Energiespeichereigenschaften und ein hohes Verschiebevolumen. 

Aufgrund der Gasdichtheit – und damit Wartungsfreiheit 

über lange Jahre – werden sie vor allem in der Fahrzeugtechnik, 

Verfahrenstechnik, Windkraft und Luftfahrt eingesetzt. 

SPEICHER OHNE TRENNMEDIUM 

Bei großen Metall- oder Spanplattenpressen werden die Speichertanks 

mit Luft- oder Stickstoffpolstern mit niedrigem Druck 

beaufschlagt, sodass sie Niederdruckspeicher ohne Trennmedium 

darstellen. Diese Gase gehen entsprechend dem Daltonschen 

Gesetz teilweise mit der Flüssigkeit in Lösung. Das führt bei 

Verwendung von Luft als Speichergas zu dem sogenannten Mikrodieseleffekt, 

der auftritt, wenn das Medium in Ventilen oder beispielsweise 

Schlitzsteuerungen von Pumpen entspannt wird. Bei 

Druckabsenkung treten Luftblasen aus dem flüssigen Medium aus. 

Kommen diese Blasen in Gebiete höheren Druckes, so werden sie 

komprimiert. Die entstehende Kompressionswärme kann zum 

Entzünden der Öldämpfe unter Reaktion mit dem Luftsauerstoff 

führen, was wiederum zur schnellen Alterung der Ölfüllung 

beiträgt. Die Anwendung von Stickstoff vermeidet diesen Effekt, da 

es sich um ein inertes Gas handelt. 

Bei der Verwendung von Stickstoff in solchen Anlagen kann zur 

Reduzierung des vielfach erheblichen Gasverbrauchs das Rücköl in 

einen vorgespannten Tank geführt werden, wobei der ausdiffundierende 

Stickstoff mit einem Kompressor abgesaugt und in Flaschen 

gepresst wird, von wo aus er wieder dem System zugeführt werden 

kann. 

GASFÜLLUNG VON SPEICHERN 

Während aufgrund der guten Systemeigenschaften und der weltweiten 

Verfügbarkeit die inerten Gase Stickstoff und Helium als 

Füllgas in Speichern dominieren, werden in Pulsationsdämpfern 

für Einspritzanlagen von Großdieseln auch andere Medien 

eingesetzt. Die Gasseite wird hierbei mit Silikonpartikeln gefüllt, 

wobei sich die Hohlräume in und zwischen den Partikeln bei 

Druckanstieg ausfüllen, wodurch eine Kompressibilität zustande 

kommt. Problemlos laufen diese Speicher bis 30 bar, es sind aber 

auch Anwendungen bis 160 bar im Einsatz. Das Prinzip eignet sich 

nur für kleine Speicher im Bereich von 1 bis maximal 4 Litern. 

Kohlendioxid als alternative Füllung in Speichern ermöglicht 

quasi isobare Zustandsänderungen und damit die Speicherung von 

hohen Energiemengen in kleinen Volumina. Leider spielen sich die 

genutzten Verdampfungsvorgänge in einem schmalen Temperatur- 

Druck-Bereich ab, dessen Einhaltung zu unverhältnismäßig hohem 

Aufwand führen würde, sodass derartige Speicher nur für Sonderanwendungen 

in Frage kommen. 

SPEICHER MIT SORBENTIEN 

Sämtliche in der Hydraulik verwendeten Speicher basieren auf dem 

Prinzip der Energiespeicherung durch direktes Komprimieren eines 

Gasvolumens. Eine weitere Möglichkeit besteht darin ein Material in 

den Speicher einzubringen, welches die Gasmoleküle bei der 

Kompression adsorbiert und beim Entladen des Speichers desorbiert. 

Dadurch könnte die Speichergröße signifikant verkleinert werden. 

Nähere Informationen dazu können [16] entnommen werden. 

Bilder: Aufmacher und 01 HYDAC, 02 Roth Hydraulics, 03 Bosch Rexroth, 

04 Olear, 12 Parker Hannifin 

Literaturverzeichnis: 

[1] Hoffmann, D.: Die Dämpfung von Flüssigkeitsschwingungen in Ölsäulen, 

Dissertation, TU Braunschweig, 1976 

[2] Rotthäuser, S.: Verfahren zur Berechnung hydropneumatischer Speicher, 

Dissertation, RWTH Aachen, 1993 

[3] Murrenhoff, H.: Grundlagen der Fluidtechnik, Teil 1: Öl-Hydraulik, Vorlesungsumdruck, 

RWTH Aachen 6. Auflage, 2011 

[4] Rupprecht, K.R.: Hydrospeicher, Experimentelle und analytische Untersuchungen 

zur Energiespeicherung, Dissertation, RWTH Aachen, 1988 

[5] Sherman, M. P.; Karkelar; B. V.: Improving the Energy Storage Capacity of 

Hydraulic Accumulators, Department of Mechanical Engineering, Rochester 

Institute of Technology, New York 

[6] DSHplus, Fluidon, Gesellschaft für Fluidtechnik mbH, Aachen 

[7] Betriebssicherheitsverordnung (BetrSichV), Verordnung über Sicherheit und 

Gesundheitsschutz bei der Bereitstellung von Arbeitsmitteln und deren Benutzung 

bei der Arbeit, über Sicherheit beim Betrieb überwachungsbedürftiger Anlagen 

und über die Organisation des betrieblichen Arbeitsschutzes, BGBl. Nr. 70 vom 

27.09.2002, Stand: 8.11.2011 

[8] Richtlinie 97/23/EG des europäischen Parlaments und des Rates vom 19. Mai 

1997 zur Angleichung der Rechtsvorschriften der Mitgliedsstaaten über 

Druckgeräte, 1997 

[9] DIN EN ISO 4413, Fluidtechnik - Allgemeine Regeln und sicherheitstechnische 

Anforderungen an Hydraulikanlagen und deren Bauteile, April 2011 

[10] DIN EN 14359, Hydrospeicher für Hydraulikanwendungen, April 2011 

[11] AD 2000-Regelwerk, Beuth, 2009 

[12]Vierzehnte Verordnung zum Geräte- und Produktsicherheitsgesetz (Druckgeräteverordnung) 

(14. ProdSV) vom 27.09.2002, Stand: 8.11.2011 

[13] Richtlinie 2006/42/EG des europäischen Parlaments und des Rates vom 17. 

Mai 2006 über Maschinen und zur Änderung der Richtlinie 95/16/EG, 2006 

[14] Goebbels, K.; Baltes H.; Groben, M.; Post M.; Weber, N.: Fernüberwachung 

hydropneumatischer Speicher, O+P „Ölhydraulik und Pneumatik“ 46 (2003) Nr.9, 

S. 552-556 

[15] O+P-Gesprächsrunde: Energiespeicher in der Fluidtechnik, O+P „Ölhydraulik 

und Pneumatik“ 44 (2000) Nr. 2, S. 76-96 

[16] Pelz P. F., Groß T.F., Schänzle C.: Hydrospeicher mit Sorbentien – Verhalten, 

Modellierung und Diskussion“ O+P „Ölhydraulik und Pneumatik“, 1-2, 2017, S. 

42-49 

Autoren: Filipp Kratschun, M.Sc., wissenschaftlicher Mitarbeiter, Dr.-Ing. Olivier 

Reinertz, Wissenschaftlicher Direktor, Univ.-Prof. Dr.-Ing. Katharina Schmitz, 

Institutsdirektorin, Institut für fluidtechnische Antriebe und Systeme (ifas) der 

RWTH Aachen University 




Hydropumpen 84 

Zahnradpumpen 84 

Außenzahnradpumpen 84 

Innenzahnradpumpen 84 

(Flügel-)Zellenpumpen 84 

Axialkolbenpumpen 84 

Schrägachsenpumpen 84 

Schrägscheibenpumpen 84 

Radialkolbenpumpen 84 

Schlitzgesteuerte 


Ventilgesteuerte 


Schraubenspindelpumpen 84 

Handpumpen 84 

Hydromotoren 

86 

Konstantmotoren 86 

Zahnradmotoren 86 

Zahnring-/Planetenradmotoren 

86 

(Flügel-)Zellenmotoren 86 

Axialkolben-Schrägachsenmotoren 

86 

Axialkolben-Schrägscheibenmotoren 

86 

Radialkolbenmotoren 86 

Gerotormotoren 86 

Sonstige 86 

Stufenumschaltbare 

Motoren 86 

Verstellmotoren 86 

(Flügel-)Zellenmotoren 86 

Axialkolben- 

Schrägachsenmotoren 86 

Axialkolben- 

Schrägscheibenmotoren 86 

Radialkolbenmotoren 86 

Sonstige 

86 

Servomotoren 

86 

Drehmomentverstärker 90 

Schwenkmotoren 

90 

Zahnstange/Ritzel 90 

Drehkolben 90 

Steilgewinde 90 

Dreh-Hub-Kombination 90 

Sonstige 90 

Hydrogetriebe 90 

Offene Bauweise 90 

Kompaktbauweise 90 

Hydrozylinder 91 

Normzylinder 91 

DIN-Zylinder 91 

ISO-Zylinder 91 

CETOP-Zylinder 91 

Andere Normen 91 

Freie Baureihen 91 

Plungerzylinder 91 

Differentialzylinder 91 

Gleichgangzylinder 91 

Spannzylinder 91 

Blockzylinder 91 

Teleskopzylinder 91 

Sonderzylinder 91 

Servozylinder 95 

Linearverstärker 95 

Hydraulik-Schaltventile 96 

Wegeventile96 

Wegesitzventile 96 

Wegeschieberventile 96 

Sperrventile96 

Rückschlagventile 96 

Wechselventile 96 

Leitungsbruchsicherung 96 

Füllventile 96 

Nachsaugventile 96 

Druckventile 100 

Lasthalteventile 100 

Druckbegrenzungsventile100 

Druckregelventile 100 

Druckzuschaltventile 100 

Druckabschaltventile 100 

Speicherladeventile 100 

Pumpenabschaltventile 100 

Stromventile 100 

Drosselventile 100 

Drosselrückschlagventile 100 

2-Wege-Stromregelventile100 

3-Wege-Stromregelventile100 

Druckwaage 100 

Stromteiler 100 

Ventil 100 

Motor 100 

Senkbremsventile 100 

2-Wege-Einbauventile 102 

Sitzventile 102 

Kolbenventile 102 

Einschraubventile 102 

Wegeventile 102 

Sperrventile 102 



Absperrventile 104 

Kugelhähne 104 

Absperrklappen 104 

Kükenhähne 104 

Hydraulik-Steuerblöcke/ 

-platten 104 

Adapterplatte 104 

Längsverkettung 104 

Monoblöcke 104 

Reihenplatten 104 

Systemsteuerblock 104 

Zwischenplatte 104 

Hydraulik-Stetigventile 106 

Servo-/Regelventile 106 




Multifunktion p/Q 106 

Proportionalventile 107 




Multifunktion p/Q 107 

Elektrik/Elektronik 107 

Verstärkerkarten für 

Proportional-, 

Regel- und Servoventile 111 

Regelelektronik 114 

Hydraulikaggregate 115 

Pumpenaggregate 115 

Kompaktaggregate 115 

Filteraggregate 115 

Wärmetauscheraggregate 115 

Stellantriebe 115 

Komplett montierte 

hydraulische Anlagen 115 

Prüfstände 115 

Lehr- und Schulungssysteme 

115 

Hydraulik115 

Pneumatik115 

Zubehör 118 

Magnete 118 

Gleichstrommagnete 118 

Wechselstrommagnete 118 

Proportionalmagnete 118 

Gerätestecker nach 

DIN 43650 118 

Aggregate-Zubehör118 

Behälter 118 

Behälterreinigungsdeckel118 

Belüftungsfilter/-trockner118 

Dämpfungselemente 118 

Fußflansche 118 

Montageflansche 118 

Niveauschalter 118 

Ölheizer 118 

Ölkühler (siehe 

Wärmetauscher) 118 

Ölpeilstab 118 

Ölwanne 118 

Pumpenträger 118 

Temperaturregelung/ 

-schaltung 118 

Wellen- und Schaltkupplungen 

118 

Unterölmotoren 118 

Befestigungstechnik118 

Bauteilbefestigung 118 

Rohrleitungsbefestigung 118 

Schlauch- und 

Kabelbefestigung 118 

Sonstiges 118 

Hydraulikguss 118 

Verbundguss 

(Bronze auf Stahl) 118 

Zylinderrohre 118 

Geschliffene und hartverchromte 

Kolbenstangen 118 

Trocken-Gleitlager118 

Zylinderrohr-Bearbeitungsmaschinen 

und -werkzeuge 118 

Stangenklemmeinheiten118 

Industriestoßdämpfer118 

Schutzkappen/ 

Schutzhüllen 118 

Verschlussstopfen/ 

Verschlussschrauben118 

Aluminium-Halbzeuge118 

Hydrospeicher 121 

Membranspeicher 121 

Blasenspeicher 121 

Kolbenspeicher 121 

Metallbalgspeicher121 

Sonstige 121 

Hydrodämpfer 121 

Speicherzubehör121 

Wärmetauscher 121 

Luftgekühlte 


Wassergekühlte 


Kälteaggregate 121 

Hydrofilter 123 

Tiefenfilter 123 

Saugfilter 123 

Druck- und Hochdruckfilter 

123 

Rücklauffilter 123 

Nebenstromfilter 123 

Oberflächenfilter 123 

Siebfilter 123 

Spaltfilter 123 


MIT SICHERHEIT 

EDELSTAHL 

VERBINDUNGS- 

TECHNIK 

VON PH. 

PH-Katalog 

als App für 

Android 

oder iPad 

PH Industrie-Hydraulik GmbH & Co. KG 

Wuppermannshof 8, 58256 Ennepetal, Germany 

Tel. +49 (0) 2339 6021, Fax +49 (0) 2339 4501 

info@ph-hydraulik.de, www.ph-hydraulik.de



Magnetfilter 123 

Elektrostatische Ölreiniger 123 

Filtereinsätze 123 

Druckflüssigkeiten124 

Mineralöle 124 

Hydrauliköle HL 124 

Hydrauliköle mit 

Demulgiervermögen HLP 124 

Hydrauliköle mit Dispersant/Detergent 

HLPD 124 

Hydrauliköle 

HVLP/HVLPD 124 

Sonstige Hydrauliköle 124 

Schwerentflammbare 

Druckflüssigkeiten124 

Wasserhaltige 

schwerentflammbare 

Druckflüssigkeiten 124 

Öl-in-Wasser-Emulsion 

HFA-E 124 

Mineralölfreie wässrige 

synthethische Lösung 

HFA-S 124 

Wasser-in-Öl- 

Emulsion HFB 

(nicht in Deutschland) 124 

Wässrige Polymerlösung 

HFC 124 

Wasserfreie synthetische 



Phosphorsäureester 

HFD R 124 

Sonstige synthetische 


HFD U 124 

Wasserfreie biologisch 

schnell abbaubare 


Polyalkylengylkole HEPG, 

wasserlöslich 124 

Pflanzliche Öle (Triglyceride) 

HETG, nicht 


Synthetische Ester HEES, 

nicht wasserlöslich 124 

Synthetische Kohlenwasserstoffe 

HEPR, nicht 


Partikelzählsystem zur 

Kontaminationskontrolle124 

Dichtungen 125 

Hydraulikdichtungen125 

Lineardichtungen 125 

Gleitringdichtungen 125 

Stangendichtungen 125 

Kolbendichtungen 125 

Abstreifer 125 

Führungsringe 125 

Trennkolbendichtungen125 

 

Komplettkolben 125 

Rotationsdichtungen 125 

Wellendichtringe 125 

Rotations-Drehdurchführungen 

125 

Pneumatikdichtungen125 

Lineardichtungen 125 

Stangendichtungen 125 

Kolbendichtungen 125 

Abstreifer 125 

Dichtungs-/Abstreifer- 

Kombination 125 

Dämpfungsdichtungen 125 

Führungsringe 125 

Ventildichtungen 125 

Trennkolbendichtungen125 

Komplettkolben 125 

Drehdurchführungen 125 

O-Ringe 125 

Statische Dichtungen 125 

Sonderdichtungen 125 

Druckübersetzer und 

Druckmittelwandler125 

Luft/Flüssigkeit 125 

Flüssigkeit/Flüssigkeit125 

Luft/Luft 125 

Rohr- und Schlauchleitungen 

und -verbindungen 127 

Gezogenes Stahlrohr 127 

Einbaufertige Rohrleitungen 

127 

Schlauchleitungen127 

Rohrverbindungen127 

Schneidringverschraubung 

127 

Klemm- und Keilringverschraubung 

127 

Verschraubung mit 

Weichdichtung 127 

Flanschverschraubung 127 

Verschraubung für 

über 1 000 bar 127 

Schlauchverbindungen127 

Schlaucharmaturen 127 

Schlauchkupplungen 127 

Mehrfachkupplungen127 

Drehdurchführungen127 

Rohrdrehgelenke 127 

Geräte und Zubehör für 

die Verbindungstechnik 127 

Rohr- und Schlauchschellen 

zur Leitungsinstallation 127 

Vormontagegeräte und 

Rohrbiegemaschinen 127 

Maschinen zur Herstellung 

von Schlaucheitungen 127 

Hydraulik-Schlauchrollen127 

Geräte der 

Druckwasserhydraulik129 

Pumpen 129 

3-Kolben-Plungerpumpen 129 





Axialkolbenpumpen 129 

Sonstige 129 

Motoren 129 

Axialkolbenmotoren 129 

Sonstige 129 

Ventile 129 




Pumpenaggregate 129 

Druckluftmotoren131 

Lamellenmotoren 131 

Zahnradmotoren 131 

Kolbenmotoren 131 

Pneumatische Drehantriebe 

131 

Zahnstange/Ritzel 131 

Schwenkflügel 131 

Steilgewinde 131 

Dreh-Hub-Kombination 131 

Sonstige 131 

Pneumatikstarter 131 

Pneumatikzylinder132 

Genormte 


DIN/ISO 6431-Zylinder 132 

DIN/ISO 6432-Zylinder 132 

VDMA-Zylinder 132 

NFPA-Zylinder 132 

Andere 132 

Ungenormte 


Standardzylinder 133 

Kurzhubzylinder 133 

Teleskopzylinder 133 

Flachkolbenzylinder 133 

Schlitteneinheit 133 

Balgzylinder 133 

Membranzylinder 133 

Stopperzylinder 133 

Kolbenstangenlose 


Magnetkopplung 134 

Band-/Schlitzzylinder 134 

Seilzylinder 134 

Pneumatische 

Positionierantriebe134 

Pneumatikventile135 


Sitzventile 135 

Schieberventile 135 

Sperrventile 135 

Rückschlagventile 135 

Wechselventile 135 

Schnellentlüftungsventile135 

Zweidruckventile 135 


Druckbegrenzungsventile135 

Zuschaltventile 135 

Druckregelventile 135 


Nicht verstellbare Drossel 135 

Verstellbare Drossel 135 

Drosselrückschlagventile 135 

Pressensicherheitsventile 

gemäß UVV 135 

Pneumatische 

Ventilbaugruppen136 

Festraster 136 

Modular 136 

Norm 136 

Kundenspezifisch 136 

Pneumatik-Proportionalventile/Servoventile137 



Pneumatik-Steuerungen138 

Pneumatische Taktstufensteuerungen/ 

Schrittschalter 138 

Logikelemente 138 

Komplette Logiksteuerungen 

138 

Pneumatisch betätigtes 

Zubehör 138 

Zeitglieder/Timer 138 

Impulszähler 138 

Sensoren 138 

Endschalter 138 

Optische Anzeigen 138 

Druckluftleitungen139 

Flexibler Schlauch 139 

Spiralschlauch 139 

Metallrohr 139 

Kunststoffrohr 139 

Verbindungssysteme139 

Schlauchklemmen und 

-binder139 

Schnellsteck-Systeme139 

Drucklufttrockner140 

Absorptionstrockner 140 

Kaltregenerierende 

Adsorptionstrockner 140 

Warmregenerierende 

Adsorptionstrockner mit 

integrierter Heizung 140 





externer Heizung 140 

Wärmeregenerierende 


Kompressorwärmeausnutzung 

140 

Kältetrockner 140 

Membrantrockner 140 

Druckluftfilter und 

-abscheider 142 

Wartungseinheiten 

(Filter, Regler, Öler) 145 

Schalldämpfer 145 

Filter-Schalldämpfer145 

Feuchte-Messsysteme 

für Druckluft 145 

Mess- und 

Überwachungsgeräte146 

für Druck (mechanisch) 146 

ohne elektrischen 

Ausgang:146 

Druckanzeiger 146 

Differenzdruckanzeiger 146 

Manometer 146 

Differenzdruckmanometer 

146 

Sonstige 146 

mit elektrischem Ausgang: 146 

Kontaktmanometer 146 

Kontakt-Differenzdruckmanometer 

146 

Druckschalter 146 

Differenzdruckschalter 146 

Dual-Druckschalter 146 

für Druck (elektrisch) 148 

DMS-Messwertaufnehmer/ 

-umformer148 

Piezoresistiver Messwertaufnehmer/-umformer 

148 

Sonstige 148 

zur gleichzeitigen Erfassung 

von Druck und Temperatur 

(elektrisch) 150 

Sensorelement nicht 

im strömenden Medium 150 

Sensorelement im 

strömenden Medium 150 

für Volumenstrom 

(mechanische Signalverarbeitung 

bzw. –ausgabe) 

ohne elektrischen Ausgang:151 

Messblende 151 

Stauscheibe 151 

Schwebekörper 151 

Klappengeber 151 

Ovalradzähler 151 

mit elektrischem Ausgang: 151 

Turbine 151 

Zahnradgeber 151 

Ovalradgeber 151 


Sonstige 151 

für Volumenstrom 

(elektrische Signalverarbeitung 

bzw. –ausgabe) 151 

Turbine 151 

Zahnradgeber 151 

Ovalradgeber 151 


Sonstige 151 

für Temperatur 

(mechanisch)153 

ohne elektrischen Ausgang:153 

Flüssigkeitsthermometer 153 

Bimetall-Thermometer 153 

Sonstige 153 

mit elektrischem Ausgang 

(Schaltkontakt): 153 

Kontakt-Flüssigkeits- 

Thermometer 153 

Kontakt-Bimetall- 

Thermometer153 

Sonstige 153 

mit elektrischem Ausgang 

(Proportionalsignal):153 

Flüssigkeits-Thermometer153 

Bimetall-Thermometer 153 

Sonstige 153 

für Temperatur (elektrisch) 153 

Pt-100 Widerstand 153 

Thermoelement 153 

Halbleiter 153 

Sonstige 153 

Sonstige Messgeräte 153 

Kraftaufnehmer 153 

Drehmomentaufnehmer 153 

Beschleunigungsaufnehmer 

153 

Optische Sensoren 153 

Verschmutzungssensoren153 

Andere 153 

für Weg und Geschwindigkeit 

(elektrische Signalverarbeitung 

bzw.-ausgabe)155 

Magnetisch 155 

Ultraschall 155 

Induktiv 155 

Kapazitiv 155 

Photoelektrisch 155 

Sonstige 155 

Dienstleistungen 155 

Engineering und sonstige 

Dienstleistungen155 

Reparatur 161 

Software 162 

Forschung und Entwicklung 

an Hochschulen 164 

#kommunikationgehtweiter 

#wirsindfürsieda 

sales@vfmz.de 

EA_Kommunikation_185x90mm_2020_06.indd 1 www.oup-fluidtechnik.de O+P Konstruktions-Jahrbuch 19.06.20202020 11:23:23 81

01 Hydropumpen 

Außenzahnrad 

Innenzahnrad 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

Schrägachse 

Schrägscheibe 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

Schlitzgesteuert 

Ventilgesteuert 

[bar] 

[cm³] 

[bar] 

Firma Zahnradpumpen (Flügel-)Zellenpumpen Axialkolbenpumpen Radialkolbenpumpen Schraubenspindelpumpen 

Nenndruck 

Verdrängungsvolumen 

Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Anschrift siehe 

Lieferantenverzeichnis 

von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis 

ABAG-Technik x 275 0,5 - 200 x 210 16 - 150 x x 620 2,2 - 9 x x 1000 - 40 5 - 1000 

x 300 3,5 - 250 x 210 50 - 100 x x 1000 2,2 

x x 415 68 - 137 

x x 500 468 

x x 350 10 - 580 

x x 140 8 

x x 210 5 

x x 350 10 - 130 

x x 350 140 - 564 

ALLWEILER x 690 a. A. 310 a. A. 

x 345 

AMF ANDREAS 

MAIER 

x 400 350 

Andreas Lupold x 30 - 100 0,3 - 0,7 x 100 0,8 - 2 x 

ARGO-HYTOS x 0 - 275 0,18 - 100 

arhytec x 210 0,66 - 27 x 210 5,8 - 115 x x 350 10 - 220 x 700 - 1000 0,2 - 14 x 

x 250 3,5 - 125 x 140 6 - 28 x 

ATOS x 140 1,3 - 51,4 x 210/300 16,5 - 150,2 x x 280 29 - 140 x 250 1,72 - 34,3 x 

230 x 80/150 10 - 80 500 

x 50/150 11 - 43 

BAHCO x x 0 - 800 0,18 - 12,7 x 

Beinlich Pumpen x x 250 0,1 - 2900 x x 700 0,4 - 41,6 

Bieri Hydraulik x 250 4 - 61 x x 750 0,012 - 2,2 x x 1000 0,12 - 8,14 

Bondioli & 

Pavesi 

Bosch 

Automotive 

Bosch Rexroth 

AG 

x 190 - 210 0,19 - 1,25 x x 180 - 280 7 - 28 

x 160 - 220 1,37 - 7,87 x x 210 - 250 21 - 32 

x 140 - 240 4,5 - 40,5 x x 300 34 - 65 

x 110 - 220 21,5 - 89 x x 380 72 - 82 

x 120 - 190 41,8 - 87,8 x x 400 100 - 125 

x 150 - 270 4,5 - 31 

x 180 - 280 21,5 - 88 

x 210 - 270 50 - 90,5 

x 130 - 180 7 - 32 x x* 0 - 200 0,6 - 32 

x 135 9,6 - 13 *saugseitig schlitzgesteuert, druckseitig ventilgesteuert 

x 250 4 - 36 x 160 10 - 150 x x 250 125 - 125 x 700 0,4 - 20 

x 280 1 - 63 x 210 16 - 164 x x 300 23 - 107 

x 250 1,7 - 40 x x 315 5 - 5 

x 315 5 - 250 x x 350 63 - 80 

x x 350 250 - 1000 

x x 400 10 - 200 

x x 350 71 - 500 

x 210 18 - 193 x x 400 16 - 40 

x x 250 12 - 107 

x x 300 55 - 107 

x x 350 28 - 1000 

x x 210 15 - 85 

x x 250 10 - 100 

x x 280 18 - 180 

x x 300 18 - 63 

x x 350 40 - 1000 

x x 400 28 - 250 

x x 450 45 - 450 

Bott x x 600 0,1 - 9,4 

Breitenbach x 180 0,25 - 1,27 x 300 5,8 - 554 x 125 1,16 - 2,72 

x 250 1,2 - 12 x 140 8,3 - 51,5 x x 420 69,8 

- 333,7 

x 250 4 - 25 x x 150 10,0 - 21,0 

x 276 7 - 45 x x 315 14,8 

x 220 22 - 90 

x 250 60 - 200 x x 350 25,0 - 45,9 

x 275 0,8 - 150 x x 480 42 - 250,0 

[cm³] 

Handpumpen 

x 


Bucher 

Hydraulics 

(D-Klettgau) 

x x 350 16 - 270 

x x x 70 - 350 0,5 - 250 

x 160 - 300 0.25 - 93.0 x 0 - 450 18 - 76 x x 700 0,5 - 15 

x 100 - 320 3 - 500 

Bühler x 10 10,2 - 61,2 

Caproni 

x 

Carter Controls x 70 15 - 70 x x 207 62 

x 105 12 - 162 x x 240 14 - 43 

x 140 12 - 40 

CASAPPA x 280 1 - 150 x x 350 29 - 88 x 

x x 350 40 - 110 

CHAPEL 

Hydraulique 

Concentric Hof x 250 0,8 - 5,7 

x 276 5 - 31 

x 276 19 - 50 

x 230 5 - 23 

x 250 21 - 63 

x 275 1,0 - 11,5 

x 275 4,2 - 22,8 

x 276 23 - 87 

x 276 58 - 161 

x 100 1,7 - 63 

x 

x 



Außenzahnrad 

Innenzahnrad 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

Schrägachse 


[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 



[bar] 

[cm³] 

[bar] 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 





Dana x x 350 - 430 6 - 225 

x 150 - 260 0,18 - 9,9 x x 350 - 420 55 - 225 

x 150 - 280 4 - 30 x x 280 - 350 32 - 94 

x 150 - 260 22 - 90 x x 250 - 250 14 - 64 

x x 400 - 450 55 - 128 

Danfoss 

(DK-Nordborg) 

Danfoss 

(Offenbach) 

Danfoss Power 

Solutions 

x 180 0,25 - 1,27 x x 420 69,8 

- 333,7 

x 250 1,2 - 12 x x 150 10 - 21 

x 250 4 - 25 x x 315 14,8 

x 276 7 - 45 

x 220 22 - 90 x x 350 25 - 45,9 

x 250 60 - 200 x x 480 42 - 250 

x 180 0,25 - 1,27 x x 420 69,8 

- 333,7 

x 250 1,2 - 12 x x 150 10,0 - 21,0 

x 250 4 - 25 x x 315 14,8 

x 276 7 - 45 

x 220 22 - 90 x x 350 25,0 - 45,9 

x 250 60 - 200 x x 480 42 - 250,0 

x 180 0,25 - 1,27 x x 420 69,8 

- 333,7 

x 250 1,2 - 12 x x 150 10 - 21 

x 250 4 - 25 x x 315 14,8 

x 276 7 - 45 

x 220 22 - 90 x x 350 25 - 45,9 

x 250 60 - 200 x x 480 42 - 250 

Dieckers x 0 - 700 x 2000 1 x 

Dorninger x 350 4 - 250 

druckguss 

service 

auf Anfrage 

Duplomatic x 210 - 310 1,1 - 51,4 x 175 18 - 193,4 x 280 29 - 73 

x 330 3,6 - 251,7 x 160 16 - 100 

Düsterloh x 210 8 - 16 

EBERSPÄCHER 

Eckerle x 0 - 400 0,2 - 250 

ENERPAC x 700 9 - 250 

ERIKS x 250 0,5 - 100 x 250 3,3 - 200 x x 400 5 - 1000 x 700 0,4 - 20 200 3 - 1300 

x 330 2,2 - 250 x 175 10 - 83 x x 350 40 - 750 

x x x 400 10 - 1000 

x 400 12 - 750 

Europress 

Fer Hydraulik x 280 1 - 150 150 0 - 100 x x x 350 29 - 73 x 

x 350 40 - 80 


Fiedler 

x 150 - 310 2 - 60 x 160 - 300 10,5 - 150 x x x 0 - 280 10 - 80 

Fluitronics x 310 0,1 - 200 x 175 6 x x 207 - 350 20,3 - 141 

x 250 5,4 - 25,2 0 - 320 x x 207 - 420 7,4 - 750 x 86 18,0 

0 - 320 268 x 280 140 x 1000 0,3 - 96,2 

x 175 6 - 100 x 420 

210 

Gather x a. A. a. A. 

GL Hydraulik x x 0 - 350 1,2 - 300 x x 300 0 - 70 x x x x 420 2 - 250 x x x x 0 - 700 0 - 70 

HAINZL x 180 0,25 - 1,27 x 210/300 16,5 - 150 x x 420 70 - 334 x 500 1,72 - 34 80 20 - 400 

x 250 1,2 - 200 x 150 10 - 80 x x 480 42 - 250 x x 350 19 - 140 

HANSA TMP x 250 0,17 - 200 x x 160, 250 12 - 100 x x x x 350 6 - 560 x x 800 0,12 - 25 250 6,4 - 200 x 

HANSA-FLEX x 250 0,16 - 75,0 x 250 45 - 130 x x x x 280 29 - 73 x 

HARMS 280 16/32/50 x 400 3 

210 10/16/32 x 300 5 

x 200 6,5 

x x 350 1,25 - 80 

x x 700 x 700 x 

x 500 1,0/1,8 

x 0 - 310 0,8 - 100 x x x 420 5 - 250 

x x 420 35 - 250 

x* 0 - 275 8 - 554 x x 350 20 - 110 

x x 480 30 - 160 

x x 210 15 - 70 

x x 350 6,3 - 500 

x x 420 35 - 250 

x x 0 - 480 4,88 - 242 

x x 350 16 - 270 

x x 280 16 - 92 

x x 250 16 - 140 

*verstellbar 

HAWE Hydraulik x 210 0,36 - 90 x x 400 12 - 108 x x 700 0,13 - 64,2 x 

x x 400 28 - 270 

Hebezone 

HEIDKAMP 

HOERBIGER 

Automatisierung 

HOERBIGER 

Micro Fluid 

HSS 

HYDAC 

International 

x 0 - 330 5 - 250 

x 0 - 200 0,18 - 2,5 x 0 - 200 0,5 - 1 

x 250 4 - 61 x 210 5,8 - 237 x x 750 0,012 - 2,2 x x 1000 0,12 - 8,14 

[cm³] 

Handpumpen 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

x 




Außenzahnrad 

Innenzahnrad 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

Schrägachse 


[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 



[bar] 

[cm³] 

[bar] 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 





Hydac 

International 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x 250 0,25 - 60 x 160 17,9 

x x 160 10 - 56 

- 105,5 

x 250 5,4 - 250 x 250 17,9 - 34,5 x x 315 16 - 180 

x x 320 45 - 200 

x x 350 63 - 560 

x x 275 1 - 150 x x 300 5 - 52 x x x x 350 16 - 380 x x x x 700 0,4 - 20 50 >3200 

HYDRO LEDUC x x x x 350 12 - 150 

x x 1000 0,045 - 140 

Hydropa x 0 - 170 60,3 - 120 x 160 6 - 100 x x 300 4,4 - 4 × 22 x 

x 0 - 240 1,3 - 51,7 x x 200 7 - 85 

x 0 - 250 4 - 22,5 x x 350 4 × 28,5 

x 80 40,8 - 162,6 x x 400 8 - 2 × 44 

x 175 3,6 - 125,9 x x 400 1,56 - 23 

x 0 - 300 3,6 - 125,9 x x 360 24 - 105 

x x 210 14,4 - 61,9 

HYDROWATT x x x 100 - 415 15,6 

- 511,9 

Ingenieur Büro 

J. Middelhoff 

INTEGRAL 

HYDRAULIK 

JUNG-FLUID- 

TECHNIK 

x x 0 - 350 0 - 250 x x 0 - 210 0 - 150 x x x x 0 - 450 0 - 1000 x x x x 0 - 700 0 - 250 a.A. a.A. 

x 210 1,2 - 26 x 140 8 - 39 

x 175 5 - 125 

x 120 0,01 - 2,32 

x 210 1,2 - 7,8 

KAMAT x x 

Kiesel x 250 0,25 - 100 x 210 18 - 193 x x x 400 12 - 3580 x 700 0,4 - 8 x 

x 315 3,5 - 250 x 160 10 - 150 x x 450 14 - 1000 x 500 3,15 - 20 

Kohler 280 16/32/50 x 400 3 

210 10/16/32 x 300 5 

x 200 6,5 

x x 350 1,25 - 80 

x x 700 x 700 x 

x 500 1,0/1,8 

x 0 - 310 0,8 - 100 x x x 420 5 - 250 

x x 420 35 - 250 

x* 0 - 275 8 - 554 x x 350 20 - 110 

x x 480 30 - 160 

x x 210 15 - 70 

x x 350 6,3 - 500 

x x 420 35 - 250 

x x 0 - 480 4,88 - 242 

x x 350 16 - 270 

x x 280 16 - 92 

x x 250 16 - 140 

*verstellbar 

Kottmann x x 0 - 350 x x 0 - 210 x 0 - 350 x ..1100 x 

KRACHT x 0 - 100 160 - 300 

x 0 - 260 1 - 8 

x 0 - 300 20 - 62 

x 0 - 280 3 - 22 

x 0 - 250 58 - 125 

x 0 - 250 20 - 50 

x 0 - 120 0,5 - 4 

x 0 - 25 2,5 - 630 

x 0 - 20/25 730 - 1500 

x 0 - 16 1800 - 3150 

x 0 - 8 4 - 1056 

KRAL 6 - 120 5 - 11000 

L/min 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x 

Liebherr- 

Components 

x x 0 - 400 108 - 215 

x x 0 - 450 108 - 280 

x x 0 - 280 28 - 85 

Linde x x 320 0 - 50 

x x 420 - 500 0 - 331,2 

LitAS x x 500 0,1 - 0,35 x 700 0,47 - 6,33 

1000 0,47 - 6,33 

LöSi x 250 0,25 - 250 x x x 350 12 - 226 

x x 320 6,5 - 950 

x x 210 6 - 55 

LOG 

Aggregatebau 

x 280 0,19 - 200 x 250 6 - 268 x x x x 350 16 - 360 x 

MAXIMATOR 2000 2,5 - 10 

7000 

4000 

mewesta x 240 0,8 - 27 

Micromat 

Moog 

(Böblingen) 

Motrac 

Hydraulik 

x 250 0,25 - 93 

x 400 5,1 - 400 

x x 500 55 - 280 

MW Hydraulik x 160 6 - 100 x x x 200 10,3 - 162 

0,6 - 200 

x x x 280 19 - 250 

x x x 350 19 - 250 

[cm³] 

Handpumpen 

x 

x 

x 

x 



Außenzahnrad 

Innenzahnrad 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

Schrägachse 


[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 



[bar] 

[cm³] 

[bar] 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 





Oilgear x x 420 - 1000 3 - 18,5 

x x 420 - 1000 34,9 - 68,2 

x x 420 - 1000 69,8 

- 136,7 

x x 500 - 700 468 - 587 

x x 100 - 345 11 - 130 

x x 260 - 345 48 - 180 

x x 350 - 450 200 - 540 

Otto Hydraulics x 230 0,17 - 5,7 

275 5 - 50 

x 100 1,7 - 63 

P&H Hydraulik x 280 0,2 - 56 x 210 16 - 130 x x 210 35 - 130 x x x 420 19 - 140 

x 210 20 - 250 

Parker (Kaarst) x 0 - 310 0,8 - 150 x 5 - 320 5,8 - 636 40 8 - 1380 

x 140 8,3 - 51,5 x x 350 16 - 360 80 4 - 660 

x x x 70 - 350 0,5 - 250 

POCLAIN 

(Pfungstadt) 

Pokrandt 

POWER- 

HYDRAULIK 

x 210 1,1 - 64 

240 6,8 - 24,4 

x x 210 7 - 18 x 300 - 350 2x17 

x x 250 20 - 28 6x74 

x x 250 35 - 52 

x x 250 55 - 65 

x x 420 55 - 250 

auf Anfrage 

Pressluft-Götz x 250 3,5 - 100 x 6(16) 3 - 130 x x 315 5 

x 300 4 - 38 x 140 14 - 150 x x 350 250 - 1000 x 700 0,4 - 10,4 

x 160 8,5 - 150 x x 400 10 - 200 

x 250 1,7 - 40 x x 250 23 - 107 

x 100 20 - 250 x x 350 71 - 500 

x 315 3,5 - 125 x x 400 22 - 56 

x x 350 28 - 1000 

x x 250 107 

x x 280 - 420 18 - 1000 

x x 350 40 - 1000 

x x 250 107 

x x 420 225 - 450 

Ruppel Hydraulik x 275 0,8 - 150 x 300 5,8 - 554 x x 210 10 - 43 x x x 280 19 - 140 250 6,4 - 200 x 

x 140 8,3 - 51,5 x x x 350 40 - 1000 x x x 19 - 63 

x x 380 10 - 198 0 - 80 

x x 350 10 - 500 

SALAMI x 10 - 350 1,1 - 100 

SAPI x 280 0,2 - 56 x 210 16 - 130 x x 210 35 - 130 x x x 420 19 - 140 x 

x 210 20 - 250 

SAUER BIBUS x 200 0,25 - 1,27 x x 420 33,3 

- 333,7 

x 210 1,2 - 7,8 x x 150 10,0 - 21,0 

x 210 4 - 16,5 x x 315 14,8 - 69,8 

x 250 4 - 25 x x 350 23,0 - 45,9 

x 280 60 - 200 x x 350 28,0 - 41,0 

x 250 22 - 90 x x 480 42 - 250,0 

x x 320 45 - 280 

x x 350 63 - 560 

Schnupp x x 300 1 - 500 x x 240 5 - 210 x x x 420 8 - 500 x x 0 - 500 3 - 120 15 0 - 140 x 

Seal Concept x 160 - 300 0,18 - 200 

SHIMADZU x 137 - 137 3.5 - 4.5 

x 172 - 172 6.2 - 10.5 

x 172 - 206 0.77 - 7.04 

x 137 - 206 2.94 - 11.8 

x 157 - 206 5.1 - 15.9 

x 206 - 206 16.2 - 36.6 

x 181 - 206 15 - 34.3 

x 172 - 245 20.3 - 52.8 

x 220 - 250 10.4 - 23.6 

x 215 - 250 16 - 33.6 

x 210 - 250 40.3 - 60 

x 172 - 206 32.8 - 99.8 

x 172 - 206 0.77 - 7.04 

x 220 - 230 8.28 - 24.5 

x 230 - 230 16.6 - 30.6 

x 210 - 230 41.7 - 62.1 

x 137 - 206 16,2 bis 

36,6 - 5,1 

bis 15,9 

x 137 - 245 20,3 bis 

52,8 - 5,1 

bis 15,9 

x 206 - 206 16,2 bis 

36,6 - 16,2 

bis 36,6 

x 172 - 250 20,3 bis 

52,8 - 20,3 

bis 52,8 

x 137 - 250 40,3 bis 

60,0 - 5,1 

bis 9,50 

x 250 - 250 40 bis 50 

- 8 bis 21 

x 206 - 206 4,08 bis 

16,3 - 4,08 

bis 9,05 

x 206 - 206 16,2 bis 

27,8 - 8,3 

bis 16,2 

[cm³] 

Handpumpen 



Außenzahnrad 

Innenzahnrad 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 

Schrägachse 


[bar] 

[cm³] 

Konstant 

Verstellbar 



[bar] 

[cm³] 

[bar] 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 


Nenndruck 





SHIMADZU x 210 - 250 16,0 bis 

32,8 - 8,2 

bis 18,1 

x 250 - 250 40 bis 52 

- 18 bis 32 

x 172 - 172 12,1 bis 

15,1 - 7,54 

bis 9,56 

x 206 - 206 4,46 bis 

12,2 - 4,46 

bis 12,2 

x 39 - 206 4,5 bis 14,1 

- 2,67 bis 

4,46 

x 39 - 250 10,4 bis 

21,0 - 2,67 

bis 9,06 

SKF Spandau- x max. 70 60 - 2500 x 6 0,44 x x 350 0,1 - 0,3 x 63 0,02 120 0 - 670 

Pumpen x max. 200 40 - 25000 (2,4 L/min) L/min 

x max. 50 850 - 50000 x 4000 1 - 75 

TH Technische 

Hydraulik 

Thiele 

x x x 350 16 - 80 

TILL x x 250 3 - 50 x 210 16 - 164 x 210 35 - 170 x x 350 19 - 140 x 

URACA Plungerpumpen 0 - 3000 0 - 5000 

L/min 

V.I.T. x 250 1 - 161 x 320 14 - 450 x x 315 5 x 700 0,4 - 19 280 455 x 

x 100 1 - 63 x 160 8,5 - 150 x x 250 23 - 107 x 280 16 - 90 

x 400 2 - 500 x x 350 - 400 22 - 500 

x x 350 55 - 1000 

x x 280 - 400 18 - 250 

van Dinther x 350 1,6 - 5 x 140 6,7 - 23 x 160 16 - 22 x x 700 0,28 - 3,17 120 3 - 1250 

x 350 4 - 25 x 550 0,5 - 5,63 

x 350 14 - 64 x 450 0,79 - 8,8 

x 340 40 - 250 x 350 1,13 - 12,67 

x 250 1,4 - 13,8 x 300 1,33 - 14,87 

x 250 4,5 - 35 x 250 1,54 - 17,24 

x 250 20 - 87 x 200 1,77 - 19,79 

x 250 87 - 200 

Voith 

(Rutesheim) 

WEBER-HYDRAULIK 

(Güglingen) 

x 0 - 420 0 - 350 

[cm³] 

x x 0 - 350 0,1 - 0,25 x 

Wepuko x x 450 10 - 680 

x x 1000 14 - 84 

x x 350 27 - 242 

x x 450 350 - 1015 

Willmann x x 0 - 300 0,25 - 200 x x 300 16,5 - 150 x x x 350 40 - 700 x 500 1,7 - 3 

160 6 - 103 x x 350 10 - 500 

WOERNER x 0 - 250 0,05 - 25 x x 350 0,02 - 60 x x x 350 0,05 - 60 x 

Handpumpen 

x 

x 

02 Hydromotoren Servomotoren 

Firma 

Bauart 

max. Drehmoment 

Drehzahl 

Bauart 

Nenndruck max. Drehmoment 

Nenndruck 

Schluckvolumen 


Drehzahl 




Konstantmotoren 

Stufenumschaltbare Motoren 

Verstellmotoren 

Zahnrad 

Zahnring-/Planetenrad 

(Flügel-)Zellen 

Axialkolben-Schrägachse 

Axialkolben-Schrägscheibe 

Radialkolben 

Gerotor 

Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

[cm³] 

von ... bis 

[min –1 ] 

von ... bis 

ABAG-Technik x 275 1 - 150 6000 

x 350 2 - 16 6000 

x x 250 116 13,9 - 46 100 - 3000 

x x 250 116 13,9 - 46 100 - 3000 

x x 175 140 81,9 - 252,5 0 - 150 

x x 200 50 - 400 0 - 1000 

Alphafluid x x 180 - 350 4900 710 - 1800 0 - 30 

arhytec x x x x x x x 80 - 420 8000 0,9 - 12000 5 - 6000 

asa hydraulik x 10 

Bondioli & x x 160 - 220 1,9 - 7,87 700 - 4000 

Pavesi x x 180 - 240 4,5 - 26 700 - 4000 

x x 140 - 220 21,5 - 72,5 600 - 3500 

x x 120 - 190 41,8 - 87,8 600 - 2800 

x x 250 - 450 21 - 65 500 - 3600 

x x 400 - 450 77 - 125 500 - 3600 

x x 250 - 400 34 - 17 500 - 4000 

x x 250 - 400 46 - 23 500 - 4000 

x x 250 - 400 50 - 25 500 - 4000 

x x 250 - 400 58 - 29 500 - 4000 

Axialkolben 

Radialkolben 

Sonstige 

Gesteuert 

Geregelt 

[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

[cm³] 

von ... bis 

[min –1 ] 

von ... bis 

% Wirkungsgrad 



Firma 






Zahnrad 




Bauart 


Radialkolben 

Gerotor 

Sonstige 

[bar] 

von ... bis 


[Nm] 

von ... bis 

[cm³] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 

Bondioli & x x 250 - 400 65 - 32 500 - 4000 

Pavesi x x 380 - 420 75 - 30 500 - 4000 

x x 380 - 420 80 - 30 500 - 4000 

x x 380 - 420 100 - 40 500 - 4000 

x x 380 - 420 115 - 40 500 - 3800 

x x 400 - 450 10 - 125 500 - 6000 

x x 350 - 450 60 - 110 500 - 5000 

Bosch Rexroth x x 315 24,7 5 11000 

AG x x 400 1272 10 - 200 3000 - 8800 

x x 350 5570 250 - 1000 1600 - 2700 

x x 450 648 5 - 90 50 - 4500 

x x 280 281 10..63 3400 - 5000 

x x 400 356 22 - 56 4500 - 5000 

x x 350 2783 71 - 500 1800 - 3200 

x x 400 1272 28 - 200 4600 - 8750 

x x 350 5583 250 - 1000 2100 - 3600 

x x 450 2006 60 - 280 4000 - 7200 

x x 280 387 28 - 85 3560 - 5400 

x 400 27000 160 - 4200 1 - 400 

x x 250 77 8 - 38 2900 - 3900 

x x 280 125 5,5 - 45 500 - 4000 

x x x 175 610 50 - 315 10 - 1000 

x x x 450 1030 - 17043 160 - 3000 0,5 - 875 

x x 310 9359 98 - 2048 300 - 2000 

x x 250 10000 125 - 2500 0,5 - 800 

x x 315 1165 11 - 250 5 - 3600 

x x 280 281 10 - 63 3400 - 5000 

x x 450 2006 60 - 280 4000 - 7200 

x x 280 387 28 - 85 3560 - 5400 

x x 350 7000 

- 2100000 

1256 

- 380133 

8 - 400 

Breitenbach x x 125 3,12 - 61,25 1,68 - 31,93 1 - 4500 

x x x x x x x x x max. 420 0,8 - 23000 

x x x 70 - 350 150 0,5 - 250 0 - 15000 

x x 140 57 8 - 32 50 - 2500 

x x 200 100 8 - 50 30 - 2450 

x x 225 840 25 - 400 5 - 1800 

x x 225 840 50 - 375 5 - 970 

x x 225 1170 200 - 500 5 - 445 

x x 295 990 80 - 500 5 - 1000 

x x 280 1370 160 - 500 5 - 780 

x x 325 1400 160 - 470 7 - 630 

x x 250 50 2,6 - 12 0 - 4000 

x x 250 100 6 - 25 0 - 4000 

x x 230 250 22 - 63 0 - 3000 

x x x 350 230 23 - 45,9 0 - 4000 

x x 315 45 15 0 - 3200 

x 

x x 420 2230 70 - 333,7 0 - 3200 

x x 400 2740 250 - 630 6 - 600 

x x 480 994 42 - 130 0 - 5000 

x x 480 1910 60 - 250 0 - 7000 

x x 225 740 100 - 315 5 - 750 

x x 280 2470 315 - 800 5 - 630 

Bucher 

Hydraulics 

(D-Klettgau) 

x x 100 - 320 17 - 1267 5 - 500 100 - 10000 

x x x 0 - 450 200 18 - 76 1 - 5000 

Caproni x x 

CASAPPA x x 300 98 - 134 1 - 150 300 - 4000 

x 280 22 - 30,2 500 - 4900 

Concentric Hof x x 276 75 5 - 31 500 - 4000 

x x 276 /53 19 - 50 500 - 3300 

Dana x x 350 - 430 44 - 1600 6 - 225 150 - 6000 

x x 350 - 430 390 - 1600 55 - 225 150 - 3900 

x x 430 - 430 415 - 1230 61 - 161 150 - 7000 

x x 300 - 300 220 - 300 46 - 64 4000 - 4000 

x x 140 - 140 23 - 83 13 - 50 50 - 1550 

x x 165 - 165 120 - 400 40 - 390 15 - 1530 

x x 175 - 175 126 - 750 51 - 393 10 - 970 

x x 210 - 210 345 - 980 80 - 393 10 - 950 

x x 210 - 210 560 - 1370 161 - 524 5 - 780 

x x 430 - 430 430 - 595 56 - 125 4500 - 5000 

x x 170 - 250 7 - 25 1,4 - 7,6 3500 - 5000 

x x 130 - 250 18 - 250 4,1 - 30 2500 - 4000 

x x 130 - 250 18 - 250 22 - 90 2100 - 3000 

Danfoss x x 140 57 8 - 32 50 - 2500 

(DK-Nordborg) x x 200 100 8 - 50 30 - 2450 

x x 225 840 25 - 400 5 - 1800 

x x 225 840 50 - 375 5 - 970 

x x 225 740 100 - 315 5 - 750 

x x 225 1170 200 - 500 5 - 445 

x x 295 990 80 - 500 5 - 1000 

x x 280 1370 160 - 500 5 - 780 

x x 280 2470 315 - 800 5 - 630 

x x 325 1400 160 - 470 7 - 630 

x x 250 50 2.6 - 12 0 - 4000 

x x 250 100 6 - 25 0 - 4000 

x x 230 250 22 - 63 0 - 3000 

x x 480 1910 60 - 250 0 - 7000 

x x x 350 230 23 - 45.9 0 - 4000 

x x 315 45 15 0 - 3200 

x x 420 2230 70 - 333.7 0 - 3200 

x x 400 2740 250 - 630 6 - 600 

x x 480 994 42 - 130 0 - 5000 

Axialkolben 

Bauart 

Radialkolben 

Sonstige 

Gesteuert 

Geregelt 


[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

Nenndruck 



[cm³] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 





Firma 




Zahnrad 




Bauart 


Radialkolben 

Gerotor 

Sonstige 

[bar] 

von ... bis 


[Nm] 

von ... bis 

[cm³] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 

Danfoss x x 140 57 8 - 32 50 - 2500 

(Offenbach) x x 200 100 8 - 50 30 - 2450 

x x 225 840 25 - 400 5 - 1800 

x x 225 840 50 - 375 5 - 970 

x x 225 740 100 - 315 5 - 750 

x x 225 1170 200 - 500 5 - 445 

x x 295 990 80 - 500 5 - 1000 

x x 280 1370 160 - 500 5 - 780 

x x 280 2470 315 - 800 5 - 630 

x x 325 1400 160 - 470 7 - 630 

x x 250 50 2,6 - 12 0 - 4000 

x x 250 100 6 - 25 0 - 4000 

x x 230 250 22 - 63 0 - 3000 

x x 480 1910 60 - 250 0 - 7000 

x x x 350 230 23 - 45,9 0 - 4000 

x x 315 45 15 0 - 3200 

x x 420 2230 70 - 333,7 0 - 3200 

x x 400 2740 250 - 630 6 - 600 

x x 480 994 42 - 130 0 - 5000 

Danfoss Power x x 140 57 8 - 32 50 - 2500 

Solutions x x 200 100 8 - 50 30 - 2450 

x x 225 840 25 - 400 5 - 1800 

x x 225 840 50 - 375 5 - 970 

x x 225 740 100 - 315 5 - 750 

x x 225 1170 200 - 500 5 - 445 

x x 295 990 80 - 500 5 - 1000 

x x 280 1370 160 - 500 5 - 780 

x x 280 2470 315 - 800 5 - 630 

x x 325 1400 160 - 470 7 - 630 

x x 250 50 2,6 - 12 0 - 4000 

x x 250 100 6 - 25 0 - 4000 

x x 230 250 22 - 63 0 - 3000 

x x 480 1910 60 - 250 0 - 7000 

x x x 350 230 23 - 45,9 0 - 4000 

x x 315 45 15 0 - 3200 

x x 420 2230 70 - 333,7 0 - 3200 

x x 400 2740 250 - 630 6 - 600 

x x 480 994 42 - 130 0 - 5000 

Düsterloh x x 250 24300 11 - 5278 2 - 3000 

x x 210 16275 249 - 4442 5 - 600 

x x 210 145 2 - 45 3 - 3000 

ERIKS x x 250 80 1 - 40 300 - 1000 

x x 200 610 195 - 1500 5 - 4500 

x x 175 610 60 - 315 10 - 1035 

x x 250 27000 215 - 4200 5 - 300 

Fer Hydraulik x x x x x x x x x x 280 300 3,8 - 150 250 - 6000 

Fluitronics x x x x x 200 - 345 0,37 - 407 2,7 - 87,6 2000 - 5000 

x x x 207 - 420 19 - 781 10,5 - 144 50 - 4500 

x 420 16172 99 - 4096 

x x x 125 - 310 62 - 4520 8,2 - 1560 74 - 1992 

x x 0 - 300 4810 33,3 - 1027 50 - 2200 

x x 0 - 300 456 - 3750 178 - 800 830 - 1700 

x x 207 - 250 36057 188 - 11600 100 - 500 

x x 207 - 250 20100 246 - 5326 100 - 600 

x x x 0 - 420 18,89 33,3 - 118,7 50 - 3800 

x x 210 471 33,3 - 89,0 50 - 1500 

x x 300 28280 6300 80 

x x 175 33,9 317,1 0 - 4000 

GKS Hydraulik x x 

HAINZL x x 140 57 8 - 32 50 - 2500 

x x 200 100 8 - 50 30 - 2450 

x x 225 840 25 - 400 5 - 1800 

x 295 490 80 - 500 5 - 1000 

x x 315 45 15 0 - 3200 

x x x 350 2230 23 - 46 0 - 4000 

x x 400 2740 250 - 630 6 - 600 

x x 420 2230 70 - 334 0 - 3200 

x x 480 1910 60 - 250 0 - 7000 

x x x 420 0 - 8000 0 - 15000 0 - 310 

x x 250 2,6 - 90 0 - 3500 

HANSA TMP x x x x x x x x x 80 - 420 8000 0,9 - 12000 5 - 6000 

HANSA-FLEX x x x x x 110 - 1220 8,0 - 520 95 - 1900 

HARMS x x x x x x x x x max. 420 1400 50 - 960 10 - 14000 

HAWE 

Hydraulik 

HYDAC 

International 



HYDRAULIK- 

TECHNIK 

HAUCK 

x x 400 680 12,6 - 108,0 300 - 5400 

x 200 2,5 - 60 

Axialkolben 

Bauart 

Radialkolben 

Sonstige 

Gesteuert 

Geregelt 


[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

Nenndruck 



[cm³] 

von ... bis 

x x x x x x x x x 350 >1600 6 - 225 150 - 3000 x x 70 - 350 150 0,8 - 32 15000 

HYDRO LEDUC x 450 1000 5 - 180 200 - 8800 

Hydropa x x 220 80 12 - 370 10 - 1000 

x x 250 4 - 62 800 - 4000 

x x 350 50 - 1250 160 - 1000 


J. Middelhoff 

Jahns- 

Regulatoren 

x x x x x x x x x x x a. A. a. A. a. A. a. A. x x x x x a. A. a. A. a. A. a. A. 

x x x 200 60 - 2240 10 - 1500 

x x x 250 18 - 6300 10 - 1500 

Keicher x x x 450 9400 50 - 15000 0,1 - 3500 x x x 450 9400 50 - 150000 0,1 - 200 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 




Firma 






Zahnrad 




Bauart 


Radialkolben 

Gerotor 

Sonstige 

[bar] 

von ... bis 


[Nm] 

von ... bis 

Kiesel x x x x x x x 450 500 - 1000 

450 28 - 1000 

275 8 - 38 

450 28 - 1000 

350 250 

150 50 - 400 

450 11 - 9500 

[cm³] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 

Kohler x x x x x x x x x max. 420 1400 50 - 960 10 - 14000 

KRACHT x x 0 - 315 1 - 300 500 - 4000 

Liebherr- x x 0 - 450 737 - 2631 108 - 380 0 - 3350 

Components x x 0 - 420 394 - 394 75 - 75 0 - 3900 

x x 0 - 420 240 - 338 45 - 64 0 - 4620 

x x 0 - 400 2149 - 2149 355 - 355 0 - 2400 

x x 0 - 380 488 - 951 85 - 165 0 - 3900 

x x 0 - 350 542 - 1349 100 - 250 0 - 3540 

x x 0 - 350 131 - 1349 25 - 250 0 - 5180 

Linde x x x 420 1884 28 - 280 

x 420 - 500 1884 55 - 280 

LöSi x 210 0,25 - 6300 

x 320 100 - 700 

x 320 80 - 700 

x x 210 80 - 6300 

x x 250 6,5 - 950 

x 210 8 - 1000 0 - 2000 

LOG 

Aggregatebau 

x x x x x x x 420 65000 16 - 23000 0,5 - 12800 

MICHEL x x x 125 160 1,62 - 80,9 1 - 4500 

Motrac 

Hydraulik 

x x x x 0 - 500 0 - 3700 5 - 550 0 - 4500 

Axialkolben 

Bauart 

Radialkolben 

Sonstige 

Gesteuert 

Geregelt 


[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

Nenndruck 



MW Hydraulik x x x x * 180 437 0,6 - 200 1 - 5000 x 180 437 1,8 - 200 1 - 5000 

*) Mengenteiler 

Oilgear 310 max. 116 max. 14 - 47 100 - 3000 

Otto Hydraulics x x 275 6 - 40 500 - 4000 

P&H Hydraulik x x x x x x x 250 130 5,5 - 45 500 - 4000 

x x 315 80 8; 16 2500 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x x max. 420 0,8 - 23000 

x x x 70 - 350 150 0,5 - 250 0 - 15 x x x 70 - 350 150 0,8 - 32 0 - 15000 

Pleiger x x 250 65000 35 - 32000 0 - 1000 

x x 250 37000 110 - 10000 0 - 600 

x x 250 14900 125 - 4500 0 - 600 

POCLAIN x x x 450 1146 - 1822 172 - 255 395 - 590 

(Pfungstadt) x x x 400 2112 - 2532 528 - 633 225 - 340 

x x x 350 2506 - 2782 450 - 500 155 - 183 

x x x 450 1858 - 4005 260 - 560 200 - 365 

x x x 400 3372 - 5216 530 - 820 145 - 200 

x x x 450 5224 - 9009 730 - 1259 170 - 200 

x x x 400 8032 - 10728 1263 - 1687 130 - 190 

x x x 450 7807 - 15016 1091 - 2099 100 - 170 

x x x 400 14884 2340 - 2812 75 - 110 

- 17884 

x x x 450 14337 2004 - 3006 115 - 145 

- 21510 

x x x 450 17451 2439 - 4198 110 - 140 

- 30037 

x x x 450 25042 3500 - 6011 92 - 148 

- 43006 

x x x 450 47790 6679 - 10019 43 - 87 

- 71685 

x x x 450 71550 10000 30 - 50 

- 15000 

400 190000 20000 

- 30000 

x x x 210 - 350 33 - 361 7 - 65 3600 

Pokrandt 

auf Anfrage 

Pressluft-Götz x x 250 77 8 - 38 500 - 4000 

x x 175 610 50 - 315 10 - 1000 

x x 250 27000 160 - 4200 5 - 320 

x x 250 32000 11 - 9500 0,5 - 3000 

x x 315 24,7 5 11000 

x x x 350 16160 250 - 1000 1600 - 2500 

x x x 400 1272 10 - 300 3000 - 8800 

x x 250 177 18 - 35 3800 - 5000 

x x 350 2738 71 - 500 1800 - 3200 

x x x 400 356 33 - 56 3600 - 4250 

Rollstar x x x x x 315 0 - 1800000 0 - 114000 1 - 1500 

Ruppel x x x x x x x max. 420 150 0,5 - 250 0,8 - 23000 

Hydraulik 70 - 350 0 - 15000 x x 70 - 350 150 0,8 - 32 0 - 15000 

SAI x x 250 - 450 22200 25 - 4663 0,5 - 1300 

x x 250 - 450 20470 49 - 4298 0,5 - 2800 

x x 250 - 420 33000 1373 - 7697 0,5 - 650 

x x 250 - 420 44500 2042 - 10053 0,5 - 280 

x x x x 250 - 450 14500 99 - 3041 1 - 2500 

x x x x 350 - 450 7800 138 - 1222 3 - 2500 

x x 250 - 450 2800 99 - 623 7 - 1000 

x x x x x 250 - 425 15350 493 - 2199 0,5 - 300 

x x x x x 250 - 425 15350 1078 - 3491 0,5 - 300 

x x x x x 350 - 450 45000 2667 - 7332 0,5 - 250 

[cm³] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 




Firma 

SALAMI 


x 



Zahnrad 




Bauart 


Radialkolben 

Gerotor 

Sonstige 

[bar] 

von ... bis 


[Nm] 

von ... bis 

[cm³] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 

SAPI x x 350 1 - 300 6000 x x x x x 

SAUER BIBUS x x 280 1600 160 - 300 5 - 780 

x x x 280 2470 315 - 800 5 - 630 

x x x 350 2700 250 - 630 5 - 600 

x x x x 200 200 2,6 - 7,8 0 - 6000 

x x x 210 5,7 6 - 25 0 - 4000 

x x 230 17 23 - 90 0 - 3000 

x x 210 762 11,1 - 388 0 - 4000 

x x 480 1910 60 - 250 0 - 7000 

x x 350 230 23,0 - 45,9 0 - 4000 

x x x 315 45 15 0 - 3800 

x 420 2230 12,5 - 333,7 0 - 5000 

420 621 19,5 - 118,7 0 - 4400 

x 480 994 30,0 - 130,0 0 - 6300 

x 480 16300 470 - 2275 0 - 310 

x x 350 579 - 2873 149 - 737 1600 - 830 

x x 300 588 - 4810 125 - 1027 2200 - 1100 

x x 250 0 - 6000 188 - 1344 500 - 300 

x x 250 0 - 15000 1639 - 4310 250 - 125 

x x 250 10850 5310 - 11600 100/120 

36060 

x x 250 1420 492 - 2048 450 - 190 

7500 

x x 250 11650 3080 - 5326 125/115 

20100 0 - 100 

x x 300 830 - 3750 178 - 800 1200 - 1730 

x 250/400 980 22 - 210 1400 - 2500 

x 350 554 61 - 111 2200 - 2430 

Schnupp x x x x x x x 420 2700 8 - 500 10 - 3000 

Seal Concept x x x 280 8 - 2400 8 - 990 10 - 2450 

Axialkolben 

Bauart 

Radialkolben 

Sonstige 

Gesteuert 

Geregelt 


[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

Nenndruck 



V.I.T. x x x x x x x x x x 0 - 450 508 0 - 1000 0 - 8000 x 250 595 11 - 160 5 - 3000 90 

Voith 

(Rutesheim) 

[cm³] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min –1 ] 

von ... bis 

x x 0 - 345 0 - 250 400 - 3600 >90 



03 Drehmomentverstärker Schwenkmotoren Hydrogetriebe 

Firma 



Betriebsdruck 

max. 

[bar] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min -1 ] 

von ... bis 

Drehmoment 

max. 

[Nm] 

von ... bis 

Zahnstange/Ritzel 

Drehkolben 

Bauart Nenndruck Drehmoment 

max. 

Steilgewinde 

Dreh-Hub-Kombination 

Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

max. Schwenkwinkel 

offene 

Bauweise 

Primärverstellung 

Sekundärverstellung 

Prim.-Sek.-Verstellung 

Bauart 

Kompaktbauweise 

Ausgangsleistung 

Ausgangsdrehmoment 

Ausgangsdrehzahl 

ABAG-Technik x x x x 3 - 51 20 - 250 600 - 3000 

arhytec x x x x 210 0 - 7000 280 

Bondioli & 

Pavesi 

Grad 



Flügelzellen- 

Axialkolben- 

Radialkolben- 

[kW] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

[min -1 ] 

von ... bis 

x 25 - 50 600 - 4800 

Bonfiglioli x 0 - 1050 1000 - 1100000 

Deutschland x 750 - 200000 

x 5000 - 42000 

Bosch Rexroth 

AG 

Curtiss-Wright 175 0 - 3000 140 

Danfoss 

(DK-Nordborg) 

Danfoss 

(Offenbach) 

Danfoss Power 

Solutions 

x x x 7,5 - 3500 0 - 1400000 0 - 10000 

70 0 - 100 120 x 8 - 17,5 21 - 45 0 - 3600 

80/120 x x x 110 - 354 230 - 990 0 - 5000 

x 56 150 0 - 3600 

x x x 330 - 850 90 - 1910 0 - 7000 

x 70 - 160 140 - 250 0 - 6000 

70 0 - 100 120 x 8 - 17,5 21 - 45 0 - 3600 

80/120 x x x 110 - 354 230 - 990 0 - 5000 

x 56 150 0 - 3600 

x x x 330 - 850 90 - 1910 0 - 7000 

x 70 - 160 140 - 250 0 - 6000 

70 0 - 100 120 x 8 - 17,5 21 - 45 0 - 3600 

80/120 x x x 110 - 354 230 - 990 0 - 5000 

x 56 150 0 - 3600 

x x x 330 - 850 90 - 1910 0 - 7000 

x 70 - 160 140 - 250 0 - 6000 

DRUMAG x x 10 2 - 1800 720 

x x 10 2 - 25 90 


03 Drehmomentverstärker Schwenkmotoren Hydrogetriebe 

Firma 

Betriebsdruck 

max. 

[bar] 

von ... bis 

Drehzahl 

[min -1 ] 

von ... bis 

Drehmoment 

max. 

[Nm] 

von ... bis 


Drehkolben 

Bauart Nenndruck Drehmoment 

max. 

Steilgewinde 


Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

[Nm] 

von ... bis 

ECKART x x x 100 0 - 10000 1080 

x x x 250 0 - 250000 1080 

x x 300 a. A. 1080 

ENERPAC 800 27000 

max. Schwenkwinkel 

offene 

Bauweise 

Primärverstellung 

Sekundärverstellung 

Prim.-Sek.-Verstellung 

Bauart 

[kW] 

von ... bis 

Fluitronics 172 102 62 x x 210 220 - 83733 280 x x x x 0 - 238 0 - 820 0 - 4285 

118 79 

125 124 

136 

HAINZL 70 0 - 100 120 x x 300 0 - 200000 360 

HARMS x 210 80 - 68000 1800 

x 70 9 - 2350 1800 

x a. A. 5,6 × 10 6⁶ a. A. 

HEB x 50 auf Anfrage 360 

Hense x x x x 0 - 350 0 - 600000 360 

HKS 250 x x x x x 100 0 - 95238 1080 

x x x 210 0 - 250000 1080 

x x x 250 0 - 297619 1080 

Hunger 

Maschinen 

Grad 

x 50 - 250 300 - 370000 720 

HYDAIRA x 63 3600 720 

Hydropa x x x 210 150 - 76000 360 

Jahns- 

Regulatoren 

x 135 300 - 100000 >360 

[Nm] 

von ... bis 

Kompaktbauweise 

Ausgangsleistung 

Ausgangsdrehmoment 

Ausgangsdrehzahl 

Keicher x x 250 0 - 6000 210 x x x 3 - 600 10 - 12500 1 - 3500 

x x x x 3 - 600 400 - 150000 0,1 - 220 

KNÖDLER- 

GETRIEBE 

Kohler x 210 80 - 68000 1800 

x 70 9 - 2350 1800 

x a. A. 5,6 × 10 6 a. A. 

LöSi 70 0 - 100 120 x 150 0 - 100000 720 

x 210 0 - 83000 280 x 

x 210 0 - 150000 360 

x 160 0 - 16000 360 

Montanhydraulik 

(Holzwickede) 

x 250 1000 

- 1000000 

360 

[min -1 ] 

von ... bis 

x 0 - 45 0 - 10000 0 - 1600 

MW Hydraulik x 25000 1 - 2000 

Parker (Kaarst) x 210 80 - 68000 1800 

x 70 9 - 2350 1800 

x a. A. 5,6 × 10 6 ⁶ a. A. 

Pleiger x 110 - 150000 720 

SAPI x 120 50 - 7000 720 

Schnupp x 350 90 x 97 - 416 500 - 2700 400 - 3000 

Specken x x 10 2 - 1800 720 

x 10 2 - 25 90 

x 10 10 90 

SÜDHYDRAULIK x 50 0 - 20 200 

x x 100 0 - 20000 240 

x x 300 0 - 100000 270 

Thiele x x x 450 250000 400 

Universal 

Hydraulik 

x 120 50 - 7000 720 

V.I.T. x x x 210 50000 360 x x x x x x 1 - 1000 5 - 200000 0 - 3000 

04a 

Hydrozylinder 

Firma Norm Bauart Ausführung Nenndruck 

DIN 

ISO 

CETOP 

Andere 

Freie Baureihen 

Einfachwirkend 

Doppelwirkend 

Endlagendämpfung 

Näherungsschalter 

Wegmessung 

[bar] 



Flügelzellen- 

Axialkolben- 

Radialkolben- 

Kolbendurchmesseoberflächen 

Kolben 

Hub [mm] 

verhältnis 

[mm] 


Doppeltwirkend 

Teleskopzylinder 

Nenndruck 

[bar] 

Anschrift 

siehe 


Plunger- 

Differenzial- 

Gleichgang- 

Spann- 

Block- 

Kolbendurchmesser 

[mm] 

von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis 

ABAG-Technik x x x x x x x x x x x x x x 350 - 1000 20 - 350 6000 x x 

(1000) 

ALKON x x x x x 30 32 - 114 1,2:1 5 - 2000 

70 38 - 152 4,3:1 

AMF ANDREAS 

MAIER 

x x x x x x x x 500 10 - 80 100 

Andreas Lupold x x x x x x x x 100 - 250 15 - 60 0 - 500 x 250 28 - 47 2 x 

arhytec x x x x x x x x x x x x x x x 160 - 700 10 - 360 5 - 6000 x x 200 20 - 160 5 x 

AROFLEX x x x x x x x x x x 350 6 - 300 2000 x x x 

AROS Hydraulik x x x x x x x x x x x x 160 25 - 560 0 - 12000 x x 350 40 - 560 3 x 

x x x x x x x x x x x x 250 25 - 560 0 - 12000 

x x x x x x x x x 350 25 - 560 0 - 12000 

x x x x x x x x x 0 - 1600 40 - 560 0 - 12000 

Stufenzahl bis 

Sonderzylinder 


04a 

Hydrozylinder 


DIN 

ISO 

CETOP 

Andere 



[bar] 


Kolben 

Hub [mm] 

verhältnis 

ATOS x x x x x x x x x x x 320 25 - 400 5000 

Doppelwirkend 



Wegmessung 

[mm] 




Nenndruck 

[bar] 

Anschrift 

siehe 


Plunger- 

Differenzial- 

Gleichgang- 

Spann- 

Block- 


[mm] 


ATP HYDRAULIK x x x x x x x x x x x x x x x 0 - 600 12 - 1200 sämtliche 0 - 6500 x x 0 - 210 40 - 100 1 

0 - 300 100 - 510 1 x 

0 - 160 60 - 510 3 x 

BAHCO x x x x x x 0 - 800 26 - 450 0 - 362 x 0 - 800 42 - 160 3 x 

Bosch Automotive x x x 180 45 - 100 ≈1,2 150 - 450 

x x 130/150 60 - 70 ≈1,2 2x100 - 125 

x x 150 45 - 60 ≈1,2 2x108 - 120 x 

x x 180 60 - 70 ≈1,2 120 - 250 

x x 150 60 ≈1,3 2x90 

Bosch Rexroth AG x x x x x x 70 25 - 200 1,25:1 3000 

2:1 

x x x x x x x x x x 160 25 - 200 1,25:1 2700 

1,4:1 

2:1 

x x x x x x x x 160 25 - 200 1,4:1 3000 

x x x x x x 210 40 - 200 1,25:1 3000 

2:1 

x x x x x x x 250 40 - 320 1,4:1 6000 

2:1 

x x x x x x x x x 250 40 - 320 1.6:1 6000 

x x x x x x x 350 40 - 320 2:1 6000 

x x x x x x x x x x x x x a. Anfrage 

ewo Fluid Power x x x x x x x x x x max. 400 12 - 200 3000 x x 210 32 - 160 x 

Fer Hydraulik x x x x x x x x x x x 356 12 - 400 12000 x x 356 12 - 400 4 x 

Fleischer x x x x x x x x 400 20 - 180 2000 x 250 30 - 150 x 


Fiedler 

x x x x x x 100 25 - 100 1,25 20 - 2000 

x x x x x x 210 25 - 100 2 20 - 2000 

Fluitronics x x x x x x x x x x 250 13 - 200 2 25 - 2500 x 175 25 - 200 4 x 

GKS Hydraulik x x x x x x x x x x 

Hänchen x x x x x x x x x x 100 25 - 125 variabel 0 - 7500 x x 0 - 300 40 - 600 x 

x x x x x x x x x 150 12 - 600 variabel 0 - 7500 

x x x x x x x x x x x x 160 25 - 600 variabel 0 - 7500 

x x x x x x x x x x x x 250 50 - 600 variabel 0 - 7500 

x x x x x x x x x 300 25 - 600 variabel 0 - 7500 

Hagenbuch x x x x x x x x x x x x x 0 - 600 16 - 350 6000 x 

HAHN GmbH x x x x x x x x x x x x x x x 500 12 - 600 7000 x x 250 0 - 400 5 x 

HAINZL x x x x x x x x x x x x x x 30 - 700 40 - 500 1 - 10000 x x 35 - 350 40 - 300 5 x 

HANSA TMP x x x x x x x x x 350 22 - 450 12000 x x 350 80 - 450 7 x 

HANSA-FLEX x x x x x x x x x x x x 250 30 - 160 variabel 5000 

HARMS x x x x x x x x x x 20 - 400 5000 4 x 

x x 700 20 - 430 1200 

x 

x x x x x x x x 210 25 - 200 2:1, 1,45:1, 3000 x x 250 40 - 300 6 x 

1,3:1 

x x x x x x x x 210 25 - 200 2:1,1,45:1 3000 

1, 3:1 

x x x x x x x x 250 50 - 320 2:1, 1,7:1 5000 

x x x x x x x x 250 50 - 320 2:1, 1,7:1 5000 


04a 

Hydrozylinder 


DIN 

ISO 

CETOP 

Andere 



Doppelwirkend 



Wegmessung 

[bar] 


Kolben 

Hub [mm] 

verhältnis 

[mm] 




Nenndruck 

[bar] 

Anschrift 

siehe 


Plunger- 

Differenzial- 

Gleichgang- 

Spann- 

Block- 


[mm] 


HARMS x x x x x x x x 160 40 - 320 2:1, 1,45:1 5000 

x x x x x x x x 80 32 - 160 5000 

x x x x x x x x 70 25,4 - 203,2 1,2:1 - 1,9:1 5000 

x x x x x x x x 210 38,1 - 304,8 1,2:1 - 1,9:1 5000 

x x x x x x x x x x x x 500 25 - 500 alle 5000 

HAWE Hydraulik x x 350 32 - 140 1500 

HEB x x x x x x x x x x x x x x 100 - 400 16 - 180 3000 a. A. 100 - 250 2 x 

Hebezone x x 700 25 - 360 6 - 320 x 700 36 - 68 3 x 

HEIDKAMP x x x x 700 28,5 - 450 0 - 600 x 700 45 - 160 3 x 

Heiss x x x x x x x x x x x x x x x 0 - 5000 8 - 8000 variabel 0 - 8000 x x 350 8 - 800 8 x 

HKS x x 350 0 - 400 1500 

Hochdruck- und 

Sonderhydraulik 

HOERBIGER 


HOERBIGER 

Micro Fluid 

x x x x x x x x x x 2000 20 - 150 400 x 

x x x x x 0 - 250 32 - 160 0 - 5000 

x 0 - 500 16 - 100 0 - 130 

x x 0 - 320 100 - 188 10:1 - 14:1 0 - 250 

x x x 0 - 160 8 - 32 1,62 1000 

Hoven x x x x x x x x x x x x x 250 32 - 1000 0 - 10000 x x 250 3 x 

350 

700 

HTG x x x x x x x x x x x x x x x 250 25 - 250 10 - 5000 x 210 30 - 205 5 x 

Hunger x x x x x x x x x x x x x x x 0 - 700 25 - 2000 0 - 25000 x x 0 - 400 0 - 2000 6 x 

HYDAC 

International 

x x x x x x x x x x x x 10 - 700 100 - 1000 variabel 100 - 12000 x x 150 - 350 100 - 400 6 x 

HYDAIRA x x x x x x x x x x 160 25 - 100 0 - 3000 

x x x x x x x x 100 10 - 250 0 - 3000 

x x x x x x x x 250 20 - 250 0 - 3000 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x x x x x x x x x x x x x x x 350 20 - 350 8000 x x 210 32 - 160 6 x 

HYDROKOMP x x x x x x x x x x x 400 16 - 100 1:1,6 200 

Hydropa x x x x x x x x x x x x x 350 25 - 320 6000 x 

HYDROPNEU x x x x x x x x x 100 25 - 200 1,25, 2,0 3000 x x 200 0 - 200 3 x 

x x x x x x x x x 160 25 - 320 1,4, 2,0 3000 

x x x x x x x x x x 250 40 - 320 1,6, 2,0 3000 

x x x x x x x x 160 25 - 200 1,25, 2,0 3000 

x x x x x 500 25 - 200 200 

x x x x x x x x x x 125 12 - 200 1,4 2000 

x x x x x x x x x 125 25 - 200 2,0 2000 

HYDROSAAR x x x x x x x x x x x x x x x 700 20 - 1200 variabel 0 - 12000 x x 400 800 6 x 

x x x x x x x x x x x x x x 6 x 

HZB x x x x x x x x x x x x x x x 1 - 1000 25 - 600 wählbar 0 - 10000 x x 1 - 400 25 - 400 6 x 


J. Middelhoff 

INTEGRAL 

HYDRAULIK 

x x x x x x x x x x x x x x x 0 - 700 0 - 1500 variabel variabel x x a. A. a. A. a.A. a.A. 

x x x x x x x x x x x x x 100 - 250 12 - 250 3000 

JAKOB x x x 135 40 - 160 2 x*) 

320 20 

*) Ringkolbenzylinder 

Keicher x x x x x x x x x x x x x 0 - 350 25 - 400 6000 x x 250 400 5 x 

Kiesel x x x x x x x x x x x 350 0 - 380 

KMF x x x x x x x x x 0 - 400 20 - 150 1000 x 

Kohler x x x x x x x x x x 20 - 400 5000 

x x 700 20 - 430 1200 

x x x x x x x x 210 25 - 200 2:1, 1,45:1, 3000 x x 250 40 - 300 6 x 

1,3:1 

x x x x x x x x 210 25 - 200 2:1,1,45:1 3000 

1, 3:1 

x x x x x x x x 250 50 - 320 2:1, 1,7:1 5000 

x x x x x x x x 250 50 - 320 2:1, 1,7:1 5000 

x x x x x x x x 160 40 - 320 2:1, 1,45:1 5000 

x x x x x x x x 80 32 - 160 5000 

x x x x x x x x 70 25,4 - 203,2 1,2:1 - 1,9:1 5000 

x x x x x x x x 210 38,1 - 304,8 1,2:1 - 1,9:1 5000 

x x x x x x x x x x x 500 25 - 500 alle 5000 

Kottmann x x x x x x x x x 150 25 - 140 4000 

KRACHT x x x x x x x x x x x x x 350 40 - 250 1,6 - 2 4000 x 

Krisch Dienst x x x x nein 1 - 160 6 - 125 1 - 2000 

Kuhn x x x x x x x x x x x x x 0 - 500 20 - 800 12000 x x 0 - 500 0 - 800 6 x 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Layher x x x x x x x x x x x x 50 - 400 32 - 400 8 - 1250 0 - 600 x x 200 32 - 200 4 x 

Lemacher x x x x x x x x x x -320 25 - 400 10 - 1000 x 

Liebherr- 

Components 

x x x x x x x x x x x 0 - 500 70 - 600 0 - 8000 x x 0 - 500 0 - 600 2 

LitAS x x x x x 720 30 - 160 350 x 

LJM Hydraulik x x x x x x x x x x x x x auf 

Anfrage - 400 

Bar 

Ø25MM 

- Ø320MM 

5MM - 6M x x auf Anfrage auf Anfrage 4 x 

LöSi x x x x x x x x x x 180 0 - 250 3500 x 180 45 - 180 

200 15000 





04a 

Hydrozylinder 


DIN 

ISO 

CETOP 

Andere 


LöSi 250 

300 

500 


Doppelwirkend 



Wegmessung 

[bar] 


Kolben 

Hub [mm] 

verhältnis 

[mm] 




Nenndruck 

[bar] 

Anschrift 

siehe 


Plunger- 

Differenzial- 

Gleichgang- 

Spann- 

Block- 


[mm] 


LOG Aggregatebau x x x x x x x x x x x x 500 150 - 500 3000 x x 400 150 - 400 n x 

Micromat x x x x x x x x x x 300 - 700 10 - 200 1,25:1-1 - 2:1 10 - 200 x 

Modulhydraulik 

Weber 


(Holzwickede) 

x x x x x x x x x x 250 20 - 85 verschiedene 1000 

mit integrierter Rückzugsfeder, 

mit Gas-Rückzug, alle Zylinder in Vollausführung möglich 

x x x x x x x x x x x x x x x 500 50 - 800 0 - 18000 x x 500 50 - 500 6 x 

Nencki x x x x x 300 40 - 250 4000 x x 300 30 - 250 x 

Neumeister 

Hydraulik 

x x x 315 25 - 400 0 - 4500 x 170 100 - 180 5 

x x x x x x x 250 - 315 25 - 650 0 - 8300 

x 275 45 - 228 9 

x 0 - 300 6 x 

Neuson x x x x x x x x x x x x x x x 500 25 - 500 sämtliche 7000 x 

Otto Hydraulics x x x x x x x x x x x 280 20 - 250 5000 x 

P&H Hydraulik x x x x x x x x x x x x x x x 0 - 315 18 - 320 4500 x x 250 a. A. x 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x x 20 - 400 1 - 5000 

x 0 - 700 20 - 150 1 - 1000 

x x x x x x x x 0 - 210 25 - 200 2:1, 1,45:1, 1 - 3000 

1,3:1 

x x x x x x x x 0 - 210 25 - 200 2:1, 1,45:1 1 - 3000 

1,3:1 

x x x x x x x 0 - 250 50 - 320 2:1, 1,7:1 1 - 5000 

x x x x x x x x 0 - 250 50 - 320 1 - 5000 

x x x x x x x x x x 0 - 160 40 - 320 2:1, 1,7:1 1 - 5000 

x x x x x x x x 0 - 80 32 - 160 2:1, 1,45:1 1 - 5000 

x x x x x x x x 0 - 70 25,4 - 203,2 1 - 5000 

x x x x x x x x 0 - 210 38,1 - 304,8 1,2:1 - 1,9:1 1 - 5000 

x x x x x x x x x x x 25 - 500 1,2:1 - 1,9:1 1 - 5000 

alle 

Pressluft-Götz x x x x x x 70 25 - 200 1,25:1 - 2:1 0 - 3000 

x x x x x x x 100 50 - 160 2:1 0 - 1700 

x x x x x x x x x 160 25 - 200 1,25:1 - 2:1 0 - 3000 

x x x x x 160 25 - 500 1,4:1 - 2:1 0 - 8000 

x x x x x 160 25 - 500 1,20:1 - 1,46:1 

x 

x 

x 

x 

x x x x x x x x x x x x x x 210 40 - 200 1,25:1 - 2:1 0 - 3000 

x x x x x x x x x x 250 40 - 500 1,3:1 - 2:1 0 - 6000 

x x x x x x x 250 50 - 500 1,6:1 0 - 6000 

2:1 

x x x x x x x x x 350 40 - 320 1,6:1 0 - 4000 

2:1 

x x x x x x x x 0 - 6000 0 - 1500 0 - 25000 

Römheld x x x x x x x x x 500 8 - 200 1,6 200 x 

x x 200 25 - 80 1,6 1200 x 

RUHFUS x x x x x x x x x x x x x 600 40 - 600 15000 x x 250 40 - 600 8 x 

Ruppel Hydraulik x x x x x x x x x x x x x x a. A. a. A. x x a. A. a. A. x 

SAPI x x x x x x x x x x x x 100 25 - 500 1,25 0 - 8000 x x 120 4 x 

160 1,4 160 500 

250 1,6 

315 2 

400 

Schnupp x x x x x x x x x x x x x x x 0 - 700 16 - 200 5500 x x 210 40 - 120 4 x 

SCHWING x x x x x x x x x x x x x 100 25 - 500 1,25 0 - 8000 x x 120 - 160 0 - 500 4 x 

160 1,4 

250 14,6 

315 2 

400 

SKF Economos x x x x x x x x x x x x x x x 600 16 - 1200 2:1 12000 x x 250 0 - 300 3 x 

Specken x x x x x x x x x x x x 0 - 400 10 - 250 3000 

Storz x x x x x x x x x x x x x x x 100 25 - 1500 1,25 0 - 10000 x x 120 8 x 

160 1,4 160 1000 

250 1,6 210 

315 2 

400 

Strautmann x x x x x x x 250 25 - 300 6000 

Thiele x x x x x x x x x x x >700 20 - 900 0 - 15000 x x 250 8 x 

a. A. 0 - 15000 a. A. a. A. 

TILL x x x x x x x x x x x x x 250 - 400 20 - 300 4500 x x 250 40 - 160 3 x 

160 - 400 

TOX 

PRESSOTECHNIK 

x x x x x x x 250 35 - 300 a. A. 0 - 600 x 

400 

TRIES x x x x x x x x x x x 450 25 - 400 8500 x x 250 25 - 250 5 x 

Universal 

Hydraulik 

x x x x x x x x x x x x x 500 16 - 400 1:2 7000 

V.I.T. x x x x x x x x x x x x x x x 350 8 - 400 4000 x x 700 - 700 400 7 x 

Voith (Rutesheim) x x x x x x x x x x 315 32 - 480 600 

VOSS Fluidtechnik x x x x x x x x x x x x x 350 0 - 320 0 - 2500 x x 350 0 - 320 3 x 




04a 

Hydrozylinder 


DIN 

ISO 

CETOP 

Andere 



Doppelwirkend 



Wegmessung 

[bar] 


Kolben 

Hub [mm] 

verhältnis 

[mm] 




Nenndruck 

[bar] 

[mm] 


WATZ x x x x x x x x x x x x 500 25 - 350 3000 x x 350 0 - 350 4 x 


(Güglingen) 

WESSEL-Hydraulik 

x x x x x x x x x 0 - 400 12 - 200 0 - 3000 x x 0 - 200 30 - 200 5 x 

Willmann x x x x x x x x x x x x x x x 63 - 250 25 - 400 5000 x 200 46 - 200 6 x 

Winter x x x x x x x x x x x x 500 30 - 450 3500 x x 320 30 - 200 4 x 

Zahn x x x x x x x x x x 160 23 - 630 1,25 x x 250 4 x 

x x x x x 250 0 - 3 6000 

450 



x 

04b Servozylinder Linearverstärker 

Firma Bauart Nenndruck 

max. 

Hub 

Kraft max. 

Anschrift 

siehe 


Plunger- 

Differenzial- 

Gleichgang- 

Spann- 

Block- 



Hubgeschwindigkeit 

Wegmessung 

η bei 0,7p max 

Betriebsdruck 

max. 

Kraft max. 


max. 

Hub 

Anschrift 

siehe Lieferantenverzeichnis 

Gleichlaufzylinder 

Differenzialzylinder 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[m/s] 

von ... bis 

[kN] 

von ... bis 

ABAG-Technik x x 320 - 250 50 - 350 10 - 2000 15 x x 

Alphafluid x x 0 - 500 je nach Projekt 0 - 200 a. A. a. A. x ca. 95 0 - 500 a. A. a. A. 0 - 200 

ATOS x x 10 - 2000 4x106 x x ca. 98 

x x 250 40 - 200 100 - 900 1 - 2 x 

ATP HYDRAULIK x 0 - 210 39 - 39 0 - 260 0 - 0,4 0 - 25 x 

x 0 - 160 40 - 80 0 - 500 0 - 0,3 0 - 80,5 x 

x 0 - 210 90 - 110 0 - 1500 0 - 0,3 0 - 199,5 x 

x 0 - 210 110 - 180 0 - 1700 0 - 0,5 0 - 535,5 x 

x x 12 - 1200 0 - 6500 x x 

Bosch Rexroth AG x 280 55 - 295 50 - 500 0 - 2,5 0 - 1000 x < 99 

x x

04b Servozylinder Linearverstärker 


max. 

Hub 

Kraft max. 



Wegmessung 

η bei 0,7p max 

Betriebsdruck 

max. 

Kraft max. 


max. 

Hub 

Anschrift 

siehe Lieferantenverzeichnis 

Gleichlaufzylinder 

Differenzialzylinder 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[m/s] 

von ... bis 

[kN] 

von ... bis 

SCHWING x x 100 - 300 15 - 250 0 - 1500 0 - 2 a. A. x x ca. 98 

SKF Economos x x 600 16 - 300 0 - 2000 k. A. k. A. x x 450 

Storz x x 100 - 400 25 - 1500 a. A. max. 50 Hz a. A. x x 

Thiele x x 700 0 - 900 1 - 3000 0 - 15 a. A. x x

05a 

Hydraulik-Schaltventile (Wegeventil – Sperrventile) 

Firma Wegeventil Sperrventile 



Danfoss Power 

Solutions 

Ausführung Bauart Nenndruck Volumendurchfluss 

Wegesitz- 

Wegeschieber- 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 

Zwischenplatte 

[bar] 

von ... bis 

bei Δp = 2 bar 

[L/min] 

von ... bis 

Leitungsbruchsicherung 

Bauart Nenndruck Volumendurchfluss 

Rückschlag- 

Wechsel- 

Füll- 

Nachsaug- 

Einfach 

Entsperrbar 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

x x x x x 315 0 - 60 x x x x x x x x 315 0 - 80 

Duplomatic x 250 25 x 400 25 - 850 

x 350 75 - 100 x 350 50 

x 320 150 - 1100 x 320 180 


[L/min] 

EKOMAT x x x 700 0,5 - 50 x x x x x x x x 700 15 - 7000 

ENERPAC x x x x 700 10 x x x x x 700 10 

Evertz x x x x 350 40 - 10000 x x x x x x 350 40 - 6500 

Fer Hydraulik x x x x x 350 200 x x x x x x x x x x 350 200 

Fleischer x x x x 210 10 - 80 x x x x x x 250 10 - 80 

Fluidtechnik Fiedler x x x x x 0 - 350 10 - 30 x x x x x x 0 - 350 0 - 60 

Fluitronics x x x x 350 5 - 57 x x x x x x x x x 420 5 - 3000 

x x x x 210 - 350 10 - 800 x x 420 20 - 400 

FREI Hydraulik x x x x x x x 350 5 - 80 

GKS Hydraulik x x x x x x x x x x x x x x x 

Hagenbuch x x x x x 320 a. A. x x x x x x x x x x 320 a. A. 

HAINZL x x x x x 350 0 - 1000 x x x x x x x x x 350 0 - 6000 

HANSA TMP x x x x x 250 - 400 3 - 1000 x x x x x x x x x 350 3 - 400 

HANSA-FLEX x x x x x 350 0 - 240 x x x x x x x x x x 350 0 - 240 

HARMS x x x x x 0 - 350 0 - 900 x x x x x x x x 0 - 350 150 

Hauhinco x x x x 320 - 500 0 - 16000 x x x x x 320 - 500 

HAWE Hydraulik x x x x 700 120 x x 700 6 - 160 

x x x x 400 400 x x x x 700 8 - 400 

x x x 500 4 - 160 

x x x 400 30 - 7000 

Hebezone x 700 x 700 

HOERBIGER 


von ... bis 

x 0 - 350 1 - 320 x x x x 0 - 350 2 - 400 

x 0 - 320 8 - 100 x x x x 0 - 350 8 - 80 

x 0 - 350 5 - 15 

x 0 - 350 10 - 150 

x x x x 0 - 350 0 - 1000 

HOERBIGER Micro Fluid x x 0 - 250 0,25 - 6 x x x x x x 0 - 250 0,25 - 6 

HSS x 0 - 1000 0 - 450 x x x 315 4 - 400 

Hunger Maschinen x x x x x x x x 0 - 350 0 - 36000 

HYDAC International x x x x x 350 (500) 0 - 600 x x x x x x x x x x 350 - 350 0 - 600 

x x x x x 700 0 - 25 x x x x 700 0 - 25 

x x x 700 0 - 12 x x x x 700 0 - 12,5 

x 0 - 25 0 - 790 x x x x 500 0 - 12,5 

x x x x 700 0 - 25 x x x x 700 

x x x x 500 0 - 12 x x x x 500 

Hydracom x x x x 210 1 - 130 x x x x x x x 350 30 - 150 

x 350 1 - 20 

HydraForce x x x x x 0 - 350 0 - 380 x x x x x x x x 0 - 350 0 - 380 

HYDRAULIK-TECHNIK 

HAUCK 

x x x x x 350 400 x x x x x x x x x x 350 350 

Hydropa x x x x 350 4 - 9 x x x x x x x x 350 35 - 100 

x x x x x 350 10 - 30 350 23 - 260 

x x x x x 315 32 - 58 400 20 - 240 

x x x x 350 40 - 60 400 25 - 500 

x x x 350 100 - 140 

x x 350 150 - 350 

HYTORC x x 700 0 - 15 x x x x 0 - 700 0 - 60 

IIT x x x x x x x x x 400 0 - 160 

IMI HERION x x x x 315 1 - 200 x x x x x 315 1 - 400 


J. Middelhoff 

x x x x x 0 - 630 0 - 700 x x x x x x x x x x a. A. a. A. 

INTEGRAL HYDRAULIK x 315 0 - 100 x x 315 100 

INTERHYDRAULIK x x x x 315 a. A. 

JUNG-FLUIDTECHNIK x x x x 350 0 - 15 x x x x x x x 350 0 - 15 

KAMAT x 4000 3500 x x x x 4000 3500 

Keicher x x x x 350 500 x x x x x x x x x 350 500 

Kiesel x 630 25 x x x x x x x x x 315 1000 

x x x x 350 0 - 3500 

KMS 

KOBOLD (Sindelfingen) x x a. A. 

Kohler x x x x x 0 - 350 0 - 900 x x x x x x x x 0 - 350 150 

Kottmann x x x x x 350 x x x x x x x x x 350 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x 

LEE x x x x x x 550 0,6 - 60 

LitAS x x 700 0 - 12 x 700 0 - 12 

x x 700 0 - 25 x x x x 700 0 - 25 

LöSi x x x x x x x x x x x x x x x 

LOG Aggregatebau x x x x x 350 6 - 2000 x x x x x x x x x x 350 6 - 800 

x 



05a 

Hydraulik-Schaltventile (Wegeventil – Sperrventile) 

Firma Wegeventil Sperrventile 



Ausführung Bauart Nenndruck Volumendurchfluss 

Wegesitz- 

Wegeschieber- 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 


[L/min] 

von ... bis 

Leitungsbruchsicherung 

Bauart Nenndruck Volumendurchfluss 

Rückschlag- 

Wechsel- 

Füll- 

Nachsaug- 

Einfach 

Entsperrbar 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

LOTTERER x x x x 500 20 - 10000 x x x x x x x x 20 - 10000 

MAXIMATOR x 1500 - 4500 x x x 1500 - 10500 

10500 

mewesta x x x x x 350 6 - 350 x x x x x x x x 6 - 350 6 - 80 

MHA ZENTGRAF x x x x x 350 

Modulhydraulik Weber x x x x 250 - 350 1 - 50 x x x x x x 250 0 - 25 


(Holzwickede) 

x x x 350 200 x x x x x x x 400 5 - 700 

Motrac Hydraulik x x x x x 0 - 350 1 - 46 x x x x x x x x x 0 - 350 1 - 240 

Neumeister Hydraulik x x x x x 250 a. A. x x x x x x x x 250 a. A. 


[L/min] 

Oilgear x 350 - 700 100 - 7200 x x x x x 350 - 1000 255 - 37000 

Otto Hydraulics x x x x x 350 350 x x x x x x x x 750 

P&H Hydraulik x x x x 350 12 - 450 x x x x x x x x x x 315 4 - 400 

Parker (Kaarst) x x x x 350 0 - 900 x x x x x x x x x x 420 0 - 500 

PH Industrie-Hydraulik x x x 0,2 - 400 k. A. 

Pister-Kugelhähne x x PN 250 

POCLAIN (Pfungstadt) x x x x 350 38 - 100 

x x x x 350 14 - 130 

x x x x 350 30 - 60 

x x x x x x 350 12 - 30 

POCLAIN (SLO-Ziri) x x x 350 15 - 150 x x x x 350 0 - 150 

x x 250 15 x x x x 350 0 - 60 

x x 450 0 - 300 

POWER-HYDRAULIK x x x x x 0 - 350 1 - 160 x x x x x x x x x 0 - 350 1 - 380 

Pressluft-Götz x x x x x 0 - 630 2 - 3500 x x x x x x x x x x 350 2 - 11500 

RAPA x 200 0 - 1,5 x 200 1,3 

REIFF x a.A. a.A. 

Römheld x x x 500 6 x x x x 500 55 

x x x 315 40 x x x 315 90 

Rötelmann x x x x x 500 

Ruppel Hydraulik x x x x x 350 250 - 950 x x x x x x x x x 350 12 - 1200 

SALAMI x 315 15 - 240 

SAPI x x x x x 210 0,05 - 40 x x x x x x x x x 320 0 - 500 

SAUER BIBUS x x x x 350 0 - 160 x 420 0 - 20 

Schiedrum x x x x 315 0,02 - 25 x x x x 315 0,005 - 40 

Schnupp x x x x x 0 - 420 0 - 1000 x x x x x x x x x x 0 - 420 0 - 1000 

Schwer Fittings 400 5 - 300 x x x x 

Schwer Ventiltechnik 400 5 - 300 x x x x 

SCHWING x x x 350 8 - 150 x x x 350 1 - 200 

x x x 350 3 - 300 

Seal Concept x x x x x 350 1 - 700 x x x x x x x x x x 350 1 - 1700 

SERTO x x x 50 - 200 

STAUFF x x x a. A. a. A. 

SUN x x x x x 350 0 - 200 x x x x x x x x x 350 420 

TH Technische 

Hydraulik 

von ... bis 

x x 350 2 - 3500 x x 350 2 - 11000 

Thiele x 350 x x x x x x 420 

TILL x x x x x 0 - 400 8 - 200 x x x x x x x x x x 350 8 - 200 

TRIES x x x 0 - 400 5 - 200 x x x x x x x 350 1 - 200 

Universal Hydraulik x x 315 1375 x x 315 0 - 400 

V.I.T. x x x x x 630 2 - 3500 x x x x x x x x x x 315 11500 

van Dinther x 700 40 x x x 350 2200 

Voith (Rutesheim) x x x x 250 (315) 5 - 450 x x x x x x 250 4 - 400 

Volz x x x 0 - 630 k.A. 

VOSS Fluid x x x 0 - 630 0 - 320 

WANDFLUH x x x x x 420 2 - 300 x x x x x x x x x 350 8 - 1000 


(Güglingen) 


(Konstanz) 

x x x x x 0 - 350 1 - 500 x x x x x x x x x x 0 - 500 0 - 300 

x x x x x 0 - 350 1 - 500 x x x x x x x x x x 0 - 500 0 - 300 

WEH x 0 - 350 0 - 10002 

Weidemann x x 320 40 - 800 x x x x x x 320 4 - 800 

WESSEL-Hydraulik x x x x x 20 - 420 30 - 400 x x x x x x x x x x 20 - 420 5 - 400 

Willmann x 350 12 x x 350 10 - 250 

x x x x x 350 60 - 800 x x x x x x x x x 350 10 - 800 

WOERNER x 150 2,5 


05b 

Hydraulik-Schaltventile (Druckventile – Stromventile) 

Firma Druckventile Stromventile 



Lasthalte- 

Druckbegrenzungs- 

Druckregel- 

Druckzuschalt- 

Druckabschalt- 

Speicherlade- 

Pumpenabschalt- 

Ausführung 

Direkt 

Vorgesteuert 

Bauart Einstell - 

druck 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

ABAG-Technik x x x x x x 350 300 x x x x x x x x x x x 350 300 

ALKON x x x 350 20 - 280 

x x 210 2 - 110 

Alphafluid x x x x x x x 0 - 420 0 - 360 x x x x x x x 350 0 - 200 

AMCA Hydraulics 

AMF ANDREAS 

MAIER 

Andreas Lupold 

[L/min] 

von ... bis 

auf Anfrage 

x x x x x x 500 12 x x x x 500 

auf Anfrage 

ARGO-HYTOS x x x x x x x x x x x 350 - 420 20 - 200 x x x x x x x x x x 320 - 420 20 - 200 

arhytec x x x x 700(500) 0 - 25 x x x x 700 0 - 25 

x x x x x x x x x x x x 250 1 - 400 x x x x x x x x x 350 4 - 500 

ATOS x x x x x x x x x x x x 0 - 420 0 - 5400 x x x x x x x x x 350 0 - 6000 

ATP HYDRAULIK x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

B&B Fluidsysteme x x x x x 420 0 - 480 x x x 350 1 - 580 

x x x x x x 420 0 - 760 x x x 350 1 - 200 

x x x x x x 350 0 - 480 x x x 350 1 - 200 

x x x x x x 350 0 - 480 x x x 350 1 - 200 

x x x x x x 350 0 - 60 x x x 350 1 - 480 

x x x 350 0 - 480 x x x 350 1 - 320 

x x x 350 0 - 480 x x x 350 0 - 480 

BAHCO x x x x x 0 - 800 0 - 20 x 0 - 800 0 - 20 

Bieri Hydraulik x x x x x x x x 700 0 - 25 x x x x 700 0 - 25 

x x x x x x 700 0 - 12 x x x 700 0 - 12 

Blanke Armaturen x x x x x 400 

Bondioli & Pavesi x x x x x x x x x x x x 0 - 400 12 - 150 x x x x x x x x x x x 400 12 - 150 

Bosch Automotive x x 30 - 200 200 x 0 - 180 3 - 350 

x* *Ventileinsatz x 50 - 240 6 - 80 

Bosch Rexroth AG x x x x x x x x x x x x 0 - 630 3500 x x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 400 

Bott x x x x x x x x x x 315 0 - 130 x x x x x x x x 315 0 - 100 

Bucher Hydraulics 

(D-Klettgau) 

Volumendurchfluss 

2-Wege- 

3-Wege- 

Druckwaage 

Stromleiter 

Bauart 

Ventil 

Motor 

Bauart 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

x x x x x x x x x x x x 0 - 450 0 - 1300 x x x x x x x x x x x 0 - 420 0 - 350 

Caproni a. A. a. A. a. A. 

Carter Controls x x x 350 7,6 - 76 x 210 38 - 378 

x x 350 95 - 227 

x 210 38 - 76 

x 210 150 

CLAAS 

Industrietechnik 

x x x x x x x 0 - 350 0 - 80 x x x x x x 0 - 350 0 - 6400 

x x x x x x x 0 - 350 0 - 10000 

Concentric Hof x 200 7,6 - 52,9 

x 275 3 - 34 

Dana x x x x x x 0 - 400 0 - 350 x x x 400 0 - 150 

x x x x x 0 - 350 0 - 90 x x x x 0 - 400 0 - 250 

x x x x x x 0 - 400 0 - 350 x x x 320 0 - 35 

x x x x x 0 - 400 0 - 350 x 0 - 250 0 - 80 

x x 350 0 - 80 

Danfoss 

(Offenbach) 

x x x x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 160 x x x x x x x x x x 315 60 

Duplomatic x x 350 50 x 320 80 

x x 350 75 - 300 x 350 - 325 1 - 150 

x x 280 50 250 - 320 1 - 150 

x x 320 160 x 

EKOMAT x x x x x x x x x x 700 20 - 380 x x x x x x x x x x 315 0,5 - 500 

ENERPAC x x x x x x x x 700 10 x x x x x x x 700 10 

Evertz x x x x x x x x x a.A. a.A. x x a.A. a.A. 

Fer Hydraulik x x x x x x x x x x x x 350 200 x x x x x x x x x x 350 200 

Fluidtechnik Fiedler x x x x x x 0 - 315 40 - 250 x x x x x x 0 - 315 0,2 - 80 

Fluitronics x x x x x x x x x x x x 0 - 420 5 - 570 x x x x x 350 5 - 300 

x x x x x 0 - 350 3 - 2000 x x x 400 10 - 200 

x x x 240 - 350 75 - 300 

x x x 420 20 - 550 

x x 210 - 420 14 - 320 

x x 210 - 350 8 - 260 

x x x 0 - 350 0 - 4000 

FREI Hydraulik x x x x x x x x x 300 0 - 30 

GKS Hydraulik x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Hagenbuch x x x x x x x x x x x x 320 a. A. x x x x x x x x x x x 320 a. A. 

HAINZL x x x x x x x x x x x x 0 - 420 0 - 5400 x x x x x x x x x x x 350 0 - 6000 

HANSA TMP x x x x x x x x x x x x 5 - 400 0,5 - 300 x x x x x x x x x x 350 0,5 - 400 

HANSA-FLEX x x x x x x x x x x x x 10 - 350 0 - 240 x x x x x x x x x x x 250 - 320 0 - 200 

HARMS x x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 1000 x x x x x x x x 0 - 350 0 - 1500 

0 - 1000 

max. 

Volumendruchfluss 

Drossel- 

Drosselrückschlag- 

Stromregel- 

Senkbrems- 

Nenndruck 

Hauhinco x x x x x x x x x x x 320/500 n. Anforderung x x x x x x x 320/500 n. Anforderung 

HAWE Hydraulik x x x 450 3 - 250 x x x 630 0 - 130 

[L/min] 

von ... bis 



05b 





Lasthalte- 


Druckregel- 



Speicherlade- 


Ausführung 

Direkt 

Vorgesteuert 


druck 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

Druckwaage 

Stromleiter 

Bauart 

Bauart 

HAWE Hydraulik x x x x 700 5 - 160 x x x 500 0 - 130 

x x x x 420 40 - 120 x x 315 0,25 - 400 

x x x x 500 2 - 120 x x x 315 0,3 - 315 

0,1...120 

x x 500 5 x x x 350 7,5 - 200 

x x x x x x 350 10 - 120 x x 315 0,25 - 400 

x x x x x 350 10 - 120 

[L/min] 

von ... bis 

Hebezone x 700 x x 700 

HOERBIGER 


HOERBIGER 

Micro Fluid 

max. 


Drossel- 


Stromregel- 

Senkbrems- 

Nenndruck 


2-Wege- 

3-Wege- 

Ventil 

Motor 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

x x 0 - 420 0,2 - 120 x x 0 - 350 2 - 400 

x x 0 - 350 8 - 320 x x 0 - 320 0 - 100 

x 0 - 320 0 - 40 x x 0 - 350 1 - 35 

x 0 - 320 0 - 70 x x 0 - 350 1 - 22 

x x 0 - 350 0 - 60 

x x x x x x 0 - 250 0,25 - 6 x x x x x x x 0 - 210 6 

HSS x x x x x 315 40 - 400 x x x x 315 40 - 240 

HYDAC x x x x x x x x x x x 420 - 420 0 - 300 x x x x x x x x x x 420 - 420 0 - 600 

International x x x x x x 700 0 - 25 x x x x x x 700 0 - 25 

x x x 700 0 - 12 x x x x 700 0 - 25 

x x x 3 - 160 50 - 235 x x x 700 0 - 12 

x x x x x x 700 0 - 12 x x 

x x x x x x x x x 700 0 - 25 x x x x 700 0 - 25 

Hydracom x x x x x x x x x 3,5 - 345 10 - 150 x x x x x x x x x 210 7,5 - 70 

HydraForce x x x x x x x x x x x x 0 - 420 0 - 300 x x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 530 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x x x x x x x x x x x x 350 1000 x x x x x x x x x x x 350 1000 

Hydropa x x x 500 10 - 45 x x x 400 5 - 250 

x x x x x x x x x 350 40 - 400 x 250 0 - 180 

x 250 0 - 160 

x x x x x 350 0 - 50 

x x 350 0 - 140 

x x x x x 350 0 - 100 

HYTORC x x x x x x 0 - 700 0 - 15 

IIT x x x x x x x x 320 0 - 200 

IMI HERION x x x x x x x x 350 0 - 800 x x x x x x x x x 315 0 - 50 


J. Middelhoff 

Integral 

Accumulator 

INTEGRAL 

HYDRAULIK 

JUNG- 

FLUIDTECHNIK 


x x x x x 

x x x 315 80 x 315 100 

x x x x x x x x x 350 0 - 15 x x x x x x x 350 0 - 15 

KAMAT x x x x x x x x 4000 3500 

Keicher x x x x x x x x x x 0 - 420 500 x x x x x x x x x x 350 500 

Kiesel x x x x x x x x x x x 400 650 x x x x x 315 0 - 160 

KMS x x x 350 2 - 450 

KOBOLD 

(Sindelfingen) 

x auf Anfrage x x auf Anfrage 

Kohler x x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 1000 x x x x x x x x 0 - 350 0 - 1500 

0 - 1000 

Kottmann x x x x x x x x x x x 350 x x x x x x x x 350 

KRACHT x x x x x x x x x 0,5 - 400 0 - 1800 auf Anfrage 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

LEE x x max. 250 0,2 - 20 x x x 250 0,05 - 30 

LitAS x x x 700 0 - 12 

x x x x x 700 0 - 25 x x x x 700 0 - 25 

LöSi x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

LOG Aggregatebau x x x x x x x x x x x x 350 6 - 800 x x x x x x x x x x 350 6 - 400 

LOTTERER x x x x x x x 10 - 500 20 - 10000 x x x x x x 500 20 - 10000 

MAXIMATOR x x x x x 1000 

mewesta x x x x x x x x x x x x 0 - 210 6 - 40 x x x x x x x x x 0 - 210 6 - 40 

MHA ZENTGRAF x x x x x x x 350 0 - 350 


Weber 


(Holzwickede) 

x x x x x x x x 0 - 300 0 - 25 x x x x x x x 300 0 - 25 

x x x x x 400 20 - 400 x x x x 400 20 - 700 

Motrac Hydraulik x x x x x x x x x x x x 350 1 - 300 x x x x x x x x x x 0 - 350 1 - 120 

Neumeister 

Hydraulik 

x x x x x 300 100 x x x x x x 250 100 

Oilgear x x x x x x 350 - 700 1100 - 8300 

Olsbergs x x x x x x x x 0 - 450 50 - 100 x x x x x x x x x 0 - 450 150 - 300 

Otto Hydraulics x x x x x x x x x x x 350 750 x x x x x x x x x x x 210 - 350 400 

[L/min] 

von ... bis 


05b 





Lasthalte- 


Druckregel- 



Speicherlade- 


Ausführung 

Direkt 

Vorgesteuert 


druck 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

P&H Hydraulik x x x x x x x x x x x x 350 40 - 400 x x x x x x x x x x x 315 40 - 240 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x x x x x 420 650 x x x x x x x x x x 0 - 350 250 

[L/min] 

von ... bis 

Pister-Kugelhähne x 160 50 x x x 250 

POCLAIN 

(Pfungstadt) 


2-Wege- 

3-Wege- 

Druckwaage 

Stromleiter 

Bauart 

Ventil 

Motor 

Bauart 

Plattenaufbau 

Rohranschluss 


[bar] 

von ... bis 

x x x 0 - 315 0 - 100 x x x x x x a.A. a.A. 

x x 130 - 210 120/15 

max. 


Drossel- 


Stromregel- 

Senkbrems- 

Nenndruck 

POCLAIN (SLO-Ziri) x x x x x x 400 2 - 120 x x 350 1 - 100 

x x x 350 10 - 100 x x 350 0,03 - 16 

x x 350 1 - 110 

x x 350 8 - 70 

x x 350 10 - 60 

POWER- 

HYDRAULIK 

x x x x x x x x x x x 0 - 350 1 - 160 x x x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 160 

Pressluft-Götz x x x x x x x x x x x x 630 1 - 3500 x x x x x x x x x x x 350 0,5 - 3000 

REIFF x x a.A. a.A. 

Römheld x x x 500 40 x x x 500 20 

x x x x 450 10 x x x 315 90 

x x x x 450 8 

Rötelmann x x x x x x x x x x x x x 400 

Ruppel Hydraulik x x x x x x x x x x x x 350 4 - 1200 x x x x x x x x x x x 350 375 

SALAMI x 200 

SAPI x x x x x x x x x x x 310 0 - 500 x x x x x x x x x x x 310 0 - 200 

SAUER BIBUS x x x x x x x 350 0 - 160 x x x x 350 100 

Schiedrum x x x x x x x 315 0,150 - 40 x x x x x x x x 315 0,005 - 160 

Schnupp x x x x x x x x x x x x 0 - 420 0 - 1000 x x x x x x x x x x 0 - 420 1 - 1000 

Schwer Fittings x x 400 4 - 80 

Schwer 

Ventiltechnik 

[L/min] 

von ... bis 

x x 400 4 - 80 

SCHWING x x x 350 5 - 500 x x 350 0 - 100 

x x x 350 5 - 300 

Seal Concept x x x x x x x x x x x x 350 1,5 - 500 x x x x x x X x x x x 350 0 - 400 

STAUFF x x x a.A. a.A. 

SUN x x x x x 420 0 - 480 x x x 350 1 - 580 

x x x x x x 420 0 - 760 x x x 350 1 - 200 

x x x x x x 350 0 - 480 x x x 350 1 - 200 

x x x x x x 350 0 - 480 x x x 350 1 - 200 

x x x x x x 350 0 - 60 x x x 350 1 - 480 

x x x 350 0 - 480 x x x 350 1 - 320 

x x x 350 0 - 480 x x x 350 0 - 480 

TH Technische 

Hydraulik 

x x 350 2 - 2800 x x x 350 2 - 2800 

TILL x x x x x x x x x x x x 350 8 - 200 x x x x x x x x x x x 350 8 - 200 

TRIES x x x x x x x x 350 5 - 200 x x x x x x x x 350 0 - 200 

Universal Hydraulik x x 315 0 - 400 x x x x 315 0,1 - 120 

V.I.T. x x x x x x x x x x x x 630 3500 x x x x x x x x x x x 315 3000 

Voith (Rutesheim) x x x x x x x x x x x 250/315 20 - 500 x x x x x x x 150 0,01 - 8,0 

250 0,25 - 45 

315 0 - 360 

VOSS Fluid x x x 0 - 350 0 - 250 

WANDFLUH x x x x x x x x x x x 0 - 420 5 - 400 x x x x x x x x 350 0 - 200 


(Güglingen) 


(Konstanz) 

x x x x x x x x x x x x 0 - 500 0 - 500 x x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 400 


Weidemann x x x x x x x x x 320 10 - 1200 x x x x x 320 6 - 450 

WESSEL-Hydraulik x x x x x x x x x x x x 20 - 420 5 - 400 x x x x x x x x 20 - 420 0 - 500 

Willmann x x x x x x x x x x x x 0 - 500 10 - 600 x x x x x x x x x x x 350 1 - 700 

WOERNER x 150 x x 100 0 - 12 


05c 

Hydraulik-Schaltventile (2-Wege-Einbauventile – Einschraubventile) 

Firma 2-Wege-Einbauventile Einschraubventile 

Bauart Optionen Nenndruck max. Volumendurchfluss 

Bauart Funktion Optionen Nenndruck max. Volumendurchfluss 



Lieferanten verzeichnis 

2/2-Wege 

3/2-Wege 

Schaltfunktion 

Proportionalfunktion 

Mit elektr. Rückführung 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

ABAG-Technik x x x x x x x 350 - 1000 0 - 600 x x x x x x x x x 350 - 1000 0 - 600 

ALKON x x x 10 - 600 0,5 - 280 

Alphafluid x x x x x x 315 800 x x x x x x x x 315 0 - 60 



auf Anfrage 

auf Anfrage 

ARGO-HYTOS x x x x x x 250 - 420 20 - 75 x x x x x x x x 250 - 420 20 - 200 

arhytec x x x x x x x 315 16 - 500 x x x x x x 315 16 - 500 

ATOS x x x x x x x 350 0 - 6000 

ATP HYDRAULIK x x x x x x x x x x x x x x x x 

B&B Fluidsysteme x x x x x x 350 1100 x x x x 350 1 - 320 

x x x 350 1 - 30 

x x x x 350 1 - 40 

x x x 350 1 - 480 

x x x x 350 1 - 320 

x x x x 350 1 - 200 

Bieri Hydraulik x x x x x 700 0 - 25 

x x x x x 500 12 

Bosch Automotive x 200 0 - 100 

x 200 0 - 200 

x x 200 0 - 40 

Bosch Rexroth AG x x x x x x x 315 - 1000 0 - 25000 x x x x x x x x 350 - 630 0 - 800 

Bott x x x 600 0 - 400 x x x x x x x x 315 0 - 120 

Bucher Hydraulics (D-Klettgau) x x x x x x 0 - 420 0 - 350 x x x x x x x x x 0 - 450 0 - 350 

CLAAS Industrietechnik x x x 0 - 350 0 - 10000 

x x x 0 - 350 0 - 6400 x x x x x x x x 

x x x 0 - 350 0 - 3000 

Dana x x x x 350 150 - 350 x x 250 - 350 20 - 100 

x x 0 - 315 0 - 40 

x x 0 - 250 0 - 20 

x x 370 0 - 40 

x x 350 0 - 60 

Danfoss (DK-Nordborg) x x x x x x 0 - 350 0 - 150 x x x x x x x x 0 - 350 0 - 150 

Danfoss (Offenbach) x x x x x x 350 0 - 150 x x x x x x x x 350 0 - 150 

Danfoss Power Solutions x x x x x x 350 0 - 150 x x x x x x x x 350 0 - 150 

Duplomatic x x x x 400 1500 x 350 100 

EKOMAT x x x x x x x x 350 1,5 - 380 

ENERPAC x x x 700 10 

Evertz x x 350 40 - 10000 

Fer Hydraulik x x x x x x x 350 200 x x x x x x x x 350 200 

Fluitronics x x x x x x x 210 - 350 0,8 - 260 x x x x x x x x x 350 (420) 0 - 400 

x x x x x x 0 - 350 10 - 10000 

FREI Hydraulik x x 350 0 - 150 x x x x 300 0 - 150 

GKS Hydraulik x x x x x x x x x x x x x x x x 

Hagenbuch x x x x x x x 350 a. A. x x x x x x x x x 350 NG 6 - 32 

HAINZL x x x x x x x 350 0 - 6000 x x x x x x x x 0 - 350 0 - 380 

HANSA-FLEX x x x x x x 0 - 350 0 - 150 x x x x x x x x 0 - 350 0 - 150 

HARMS x x x x x x 350 0 - 1000 x x x x x x x x 420 0 - 500 

HAWE Hydraulik x x x x x x x x 450 160 

HOERBIGER Automatisierung x x x x x 0 - 350 0 - 1200 x x x 0 - 350 0 - 240 

x 0 - 420 0 - 120 

x x 0 - 350 0 - 20 

x x x 0 - 210 0,5 - 30 

HOERBIGER Micro Fluid x x x x x 0 - 250 2 - 8 x x x x x x x 0 - 250 2 - 8 

HYDAC International x x x x x x 0 - 350 0 - 6000 x x x x x x x x x 420 0 - 420 

x x x x x 700 0 - 25 x x x x 700 0 - 25 

x x x x x x 200 0 - 47,2 

x x x x x 700 0 - 25 

x x x x x 500 0 - 12 

Hydracom x x x x x x 350 70 - 300 x x x x x x x x x 210 1 - 130 

HydraForce x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 380 

HYDRAULIK-TECHNIK HAUCK x x x x x x x 350 0 - 11000 x x x x x x x x x 420 0 - 500 

HYTORC x x 0 - 700 0 - 30 

IMI HERION x x x 315 70 

Ingenieur Büro J. Middelhoff x x x x x x x 315 - 1000 0 - 20000 x x x x x x x x x 0 - 420 

INTEGRAL HYDRAULIK x 315 100 

JUNG-FLUIDTECHNIK x x x x x x x x x 350 0 - 15 

KAMAT x x x x 4000 3500 

Keicher x x x x x x x 0 - 350 0 - 500 x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 500 

Kiesel x x x x 630 0 - 40 x x x x x x x 320 

KOBOLD (Sindelfingen) x x auf Anfrage 

Sitz- 

Kolben- 

Sitz- 

Kolben- 

Wege- 

Sperr- 

Druck- 

Strom- 




[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 


05c 

Hydraulik-Schaltventile (2-Wege-Einbauventile – Einschraubventile) 

Firma 2-Wege-Einbauventile Einschraubventile 



Bauart Optionen Nenndruck max. Volumendurchfluss 

2/2-Wege 

3/2-Wege 




[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Bauart Funktion Optionen Nenndruck max. Volumendurchfluss 

Kohler x x x x x x 350 0 - 1000 x x x x x x x x 420 0 - 500 

Kottmann x x x x 350 150 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x 

LEE x x x x 0 - 350 5 

LitAS x x 700 0 - 25 

LöSi x x x x x x x x x x x x x x x x 

LOG Aggregatebau x x x x x x x x 

LOTTERER x x x x x 500 20 - 10000 

MAGNET-SCHULTZ x x x x x x 25 - 210 0 - 3 

mewesta x x x x x 0 - 210 100 - 1000 x x x x x x x 0 - 210 6 - 40 

Modulhydraulik Weber x x x x x 250 - 350 1 - 50 x x x x x x x 250 1 - 50 

Montanhydraulik (Holzwickede) x x x 400 50 - 400 

Moog (Böblingen) x x x x x x x 350 - 420 0 - 26000 x x x x x x 350 - 420 0 - 700 

Motrac Hydraulik x x x x x x 350 1 - 300 x x x x x x x x 350 1 - 300 

Neumeister Hydraulik x x 250 NG 6 - 8 

Oilgear x x x x 350 - 700 110 - 8270 

Otto Hydraulics x x x x x 210/350 20 - 750 x x x x x x x x 210/350 20 - 350 

P&H Hydraulik x x x x x x x 350 0 - 1500 x x x x x x x x x 315 10 - 250 

Parker (Kaarst) x x x x x x x 350 0 - 10000 x x x x x x x x 420 0 - 500 

Pister-Kugelhähne x x x 315 20 x x 315 20 

POCLAIN (Pfungstadt) x x x 210 0 - 30 x 0 - 400 0 - 120 

x 0 - 350 0 - 90 

POCLAIN (SLO-Ziri) x x 500 1 - 120 

x x 350 1 - 100 

x x 210 1 - 110 

POWER-HYDRAULIK x x x x x x x 350 60 - 5600 x x x x x x x x 0 - 350 1 - 160 

Pressluft-Götz x x x x x x x 420 2 - 20000 x x x x x x x x x 

RAPA x x x 200 0 - 2,5 

Ruppel Hydraulik x x x x 350 480 x x x 350 1 - 320 

x x x 350 1 - 30 

x x x 350 1 - 40 

x x x 350 1 - 480 

x x x x 350 1 - 320 

x x x x 350 1 - 200 

SAPI x x x x x x x 350 0 - 280 x x x x x x x x x 315 0 - 60 

Schnupp x x x x x 0 - 420 0 - 1000 x x x x x x x x 350 1 - 60 

Seal Concept x x x x x x x 350 1,5 - 260 x x x x x x x x x 350 1,5 - 260 

SERTO x x max. 100 13 

SUN x x x x x x 350 1100 x x x x 350 1 - 320 

x x x 350 1 - 30 

x x x x 350 1 - 40 

x x x 350 1 - 480 

x x x x 350 1 - 320 

x x x x 350 1 - 200 

TILL x x x x x x 350 8 - 200 x x x x x x x x x 350 8 - 200 

TRIES x x x x x x x x x 350 1 - 200 

V.I.T. x x x x x x x 350 2800 x x x x x x x x x 350 320 

Voith (Rutesheim) x x x x x x 315 1500 x x x 250 0,01 - 30 

WANDFLUH x x x x x x 420 0 - 1200 x x x x x x x x x 420 0 - 400 

WEBER-HYDRAULIK (Güglingen) x x x x x 0 - 350 0 - 200 x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 200 

WEBER-HYDRAULIK (Konstanz) x x x x x x x 0 - 350 0 - 200 x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 200 

WEH x x 420 x 350 0 - 500 

Weidemann x x x x x x 320 10 - 1200 x x 320 1 - 20 

WESSEL-Hydraulik x x x x x x 20 - 420 5 - 400 x x x x x x x x 20 - 420 5 - 400 

Willmann x x x x x x 350 0 - 1250 x x x x x x x 0 - 210 0 - 300 

ZTR-Rossmanek 

Sitz- 

Kolben- 

Sitz- 

Kolben- 

Wege- 

Sperr- 

Druck- 

Strom- 




auf Anfrage 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 



05d Hydraulik-Schaltventile Hydraulik-Steuerblöcke/-Platten 

Firma Absperrventile Ausführung Nenndruck max. Volumendurchfluss 



Kugelhähne 

Absperrklappen 

Kükenhähne 

Ausführung 

2-Wege 

Mehrwege 

Rohranschluss 

Plattenanschluss 

Bauart Nenndruck max. Volumendurchfluss 

Flanschanschluss 


Einsteck 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

ABAG-Technik x x x x x x x x x 350 - 1000 x x x x 

ALFAGOMMA x x x x x x 800 0 - 1000 x x 

ALKON x x x x 10 - 350 

x x x x 3,5 

Adapterplatte 

Längsverkettung 

Monoblöcke 

Reihenplatten 

Systemsteuerblock 


[bar] 

von ... bis 

Alphafluid x x x 400 0 - 1000 


AMF ANDREAS 

MAIER 


x x x 500 

auf Anfrage 

auf Anfrage 

[L/min] 

von ... bis 

Nenngröße 

ARGO-HYTOS x x x x x x 5 - 420 20 - 150 NG04 - NG10 10 

Argus x x x x x 800 0 - 1000 

arhytec x x x x x 700 0 - 25 x x x x x 700 0 - 25 4,06 

x x 250 10 - 3500 x x x x x x 350 10 - 3500 0,05 - 32 

asa hydraulik x1) 1) nur Absperrklappen 7 

ATOS x x x x x x 350 0 - 6000 125 

ATP HYDRAULIK x x x x x x x x x x x x x x 

AVIT x x x x 100 - 500 

B&B Fluidsysteme x x x x x x 350 480 x x x x x x 350 480 6 - 32 

BAHCO x x x 0 - 1500 0 - 20 

Bieri Hydraulik x x x x 700 0 - 25 x x x x x x 700 0 - 25 NG 6 

x x 1000 0 - 32 700 0 - 12 NG 4 

x x x 500 12 x x x x x 500 0 - 12 NG 4 

Blanke Armaturen x x x x x x x 0 - 1000 

Böhmer x x x x x 0 - 400 

Bosch Rexroth AG auf Anfrage x x x x x x a. A. a. A. a. A. a. A. 

Bott x x x x x x 600 0 - 400 06 - 32 


(D-Klettgau) 

ISO 4401 

von ... bis 

x x x x x x x 0 - 420 0 - 350 x x x x x x 0 - 420 0 - 350 NG4 - NG16 

Buchholz Hydraulik x x 250 70 NG4 - NG 32 

350 120 

450 250 

450 

Caproni x x x x x x 

CLAAS 


x x x 0 - 350 0 - 10000 NG2 - NG 100 

Dana x 320 - 320 0 - 130 NG10 - NG10 

x 350 - 350 0 - 100 NG10 - NG10 

x x x x x 350 - 350 0 - 160 NG4 - NG10 

Danfoss 

(DK-Nordborg) 

x x 315 60 

Danfoss (Offenbach) x x 315 60 

Danfoss Power 

Solutions 

x x 315 60 

Dieckers x x x x 0 - 2500 0 - 300 x x 0 - 7000 

Dorninger x x x x x x 350 3000 

EKOMAT x x x x 700 30 - 400 4 - 25 

EM-Technik x x x x x 10 0 - 15 

ENERPAC x x x 700/350 10 

Evertz x x 350 40 - 10000 x 350 

Fer Hydraulik x x x x x x x x x 350 0 - 250 x x x x x x 350 0 - 250 10 

Fluidtechnik Fiedler x x x x x 0 - 500 x x x 315 6 / 10 

Fluitronics x x x x x x x x 350 10 - 10000 x x x x x x 0 - 350 0 - 950 NG 32 

FREI Hydraulik x 350 0 - 40 x x x x x x 0 - 350 4 - 32 

GKS Hydraulik x x x x x x x x x x x x x x 

Gläser x x x x x x 0 - 450 0 - 800 4 - 40 

GS-Hydro x x x x x x 16 - 690 2 - 9400 x x 16 - 690 2 - 9400 6 - 200 

Hagenbuch x x x x x x x x x 600 1 x x x x x x 600 1 6 - 32 

HAINZL auf Anfrage x x x x 0 - 420 0 - 280 12 

HANSA-FLEX x x x x x x 0 - 500 x x x x x x 350 

HARMS x x x x x x x x 0 - 500 x x x x x x 0 - 350 0 - 10000 6 - 100 13 

Hauhinco x x x 320 - 700 nach 

Anforderung 

Hebezone x 700 

HOERBIGER 


HOERBIGER 

Micro Fluid 

HSS x x x x x 0 - 800 0 - 20000 

x x x x 320 - 700 n. Anforderung 

x 0 - 320 0,1 - 100 02-01 - 05-04 8 

x x 0 - 320 0,1 - 200 

x x x x x x 0 - 250 0,25 - 8 

HYDAC International x x x x x x x 0 - 1050 x x x x x x 0 - 350 0 - 300 

x x x x 700 0 - 25 x x x x x x 700 0 - 25 NG 6 

x x 1000 0 - 32 x x x x x x 700 0 - 12 NG 4 

x x x 500 0 - 12 x x x x x 500 0 - 12 NG 4 

Anzahl der 

Steuerungen max. 






Kugelhähne 


Kükenhähne 

Ausführung 

2-Wege 

Mehrwege 

Rohranschluss 





Einsteck 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Adapterplatte 


Monoblöcke 

Reihenplatten 



[bar] 

von ... bis 

Hydracom x x 350 10 - 150 

HydraForce x x x x x x 0 - 350 0 - 380 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

[L/min] 

von ... bis 

Nenngröße 

ISO 4401 

von ... bis 

x x x x x x x x x x 350 0 - 600 x x x x x x 350 0 - 600 4 - 32 8 

Hydropa x x x x x 350 30 - 200 x x x x 350 2 - 50 6 10 

x x x x 350 10 - 140 10 10 

x 350 10 - 150 

HYTORC x x x 0 - 16 0 - 2000 x x x x x x 700 0 - 30 6 4 

IMI HERION x x x x 315 70 6/10 


J. Middelhoff 

x x x x x x x x x 0 - 400 0 - 2000 x x x x x x 0 - 350 0 - 350 NG 6-16 8 

NG 32 

INTERHYDRAULIK x x x x x x x 600 

JUNG- 

FLUIDTECHNIK 

x x x x x x 

Keicher x x x x x x x x x 5 - 400 400 x x x x 0 - 420 0 - 1000 

Kiesel x x x x x x 400 x x x x x x 315 

KMF 

KOBOLD 


auf Anfrage 

auf Anfrage 

Kohler x x x x x x x x 0 - 500 x x x x x x 0 - 350 0 - 10000 6 - 100 13 

Kottmann x x x x x x x x 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x 

Lemacher x 0 - 320 0 - 300 

LöSi x x x x x x x x x x x x x 

LOG Aggregatebau x x x x x x x x 500 400 

MAXIMATOR x x x x x 700 - 1500 0,5 - 20 x 

mewesta x x x x x x 0 - 350 6 - 500 4 - 32 8 

MHA ZENTGRAF x x x x x x x x x 2000 x x x x x 500 DN 50 


Weber 

x x x x x 250 25 x x x 250 25 

Moog (Böblingen) x x x 0 - 420 auf Anfrage NG6-NG160 - 

a. A. 

Motrac Hydraulik x x x x x x 0 - 500 x x x x x x 0 - 350 1 - 300 

Neumeister 

Hydraulik 

x x x x 250 auf Anfrage 

Olsbergs x x x x 450 0 - 300 8 

Otto Hydraulics x x x x 500 300 x x x x x x 350/500 300 

P&H Hydraulik x x x x x x x x x 500 12 - 800 x x x x x x 315 12 - 400 6 - 32 

Parker (Kaarst) x x x x x auf Anfrage x x x x x x auf Anfrage 

PH Industrie- 

Hydraulik 

x x x x x 63 - 630 k. A. 

Pister-Kugelhähne x x x x x x x x x x PN 420 

POCLAIN 

(Pfungstadt) 

x x x x auf Anfrage 

POCLAIN (SLO-Ziri) x x x 0 - 350 6, 10 8 

x 0 - 500 0 - 300 

POWER-HYDRAULIK x x x x x x 0 - 350 1 - 160 x x x x x x 450 0 - 1000 

Pressluft-Götz x x x x x x x x x 500 x x x x x x 630 300 16 10 

RAPA x 200 0 - 2,5 

REIFF x x x 0 - 500 

Rötelmann x x x x x x x x 500 x x x x x x 420 6 - 32 

Ruppel Hydraulik x x x x x a. A. a. A. x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

x 

x x 

SAPI x x x x x x x x 800 0 - 120 x x x x x x 310 0 - 210 32 4 

Schnupp x x x x x x x x x 0 - 420 1 - 2000 x x x x x x 400 1 - 2000 32 

Schwer Fittings x x x x x x 500 

Schwer 

Ventiltechnik 

x x x x x x 500 

Seal Concept x x x x x x 350 0 - 1200 

SERTO x x x x 330 

STAUFF x x x x x x 

SUN x x x x x x 350 480 x x x x x x 350 480 6 - 32 

TILL x x x x x x 350 8 - 200 x x x x x x 210 8 - 200 6 - 10 

TRIES x 400 1 - 200 x x x x x 400 0 - 800 

V.I.T. x x x x x x x x x x 350 600 x x x x x x 350 1100 NG 6 - NG 32 

Voith (Rutesheim) x x x x x x 0 - 315 500 4 - 40 2 

Volz x x x x x 0 - 630 k.A. 

WANDFLUH x x x x x x 350 160 NG3 - NG10 

Anzahl der 








(Güglingen) 


(Konstanz) 

Kugelhähne 


Kükenhähne 

Ausführung 

2-Wege 

Mehrwege 

Rohranschluss 





Einsteck 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Adapterplatte 


Monoblöcke 

Reihenplatten 



[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Nenngröße 

ISO 4401 

von ... bis 

x x x x x x x x x 0 - 350 0 - 1000 x x x x x x 0 - 350 0 - 700 NG3 - NG10 

x x x x x x x 0 - 500 0 - 1000 x x x x x x 0 - 350 0 - 700 NG3 - NG10 

WEH x 300 

Weidemann x x 320 4 - 80 x x x x x 320 4 - 1200 4 - 25 12 

WESSEL-Hydraulik x x x x x x 20 - 420 5 - 300 NG6 - NG32 

Willmann x x x x x x x x x 350 1 - 700 x x x x x auf Anfrage 

ZTR-Rossmanek x x x x 

Anzahl der 



06a 

Firma 

Servoventile/Regelventile 

Bauart 



Wege- 

Druck- 

Strom- 

Multifunktion p/Q 

Lochbild nach... 

Hydraulische 

Vorsteuerstufe 

Keine (direkt) 

Düse-Prallplatte 

Strahlrohr 

Steuerschieber Folgekolben) 

Elektromech. 

Umformer 

Tauchspule/Propmagnet 

Torquemotor 

Linearmotor 

Elektrisch 

Mechanisch 

Barometrisch 

[bar] 

von ... 

bis 

[NG] 

von ... 

bis 

Rückführung Nenndruck 

(Hauptstufe) 

Nenngröße 

Nennvolumenstrom 

bei Δp 

= 70 bar 

über 

2 Kanten 

[L/min] 

von ... bis 

Vorsteuer 

- Volumenstrom 

bei 

140 bar 

Steuerdruck 

[L/min] 

von ... bis 

[%] 

von ... bis 

ABAG-Technik x x x ISO CETOP x x x x 350 0 - 947 150 


auf Anfrage 

[Hz] 

von ... bis 

Hysterese Frequenz 

f bei π = 

45° bei 

140 bar 

Steuerdruck 

Druckverstärkung 

e 0 

in % 

vom 

Eingangssignal 

ATOS x x DIN 24340 x x x x x ≤ 315 6 - 32 2 - 100 1,2 - 20 0,2 - 1 max. 220 ca. 1

06a 

Firma 

Servoventile/Regelventile 

Bauart 



Hydraulische 




Strahlrohr 

Steuerschieber Folgekolben) 

Elektromech. 

Umformer 


Torquemotor 

Linearmotor 

Elektrisch 

Mechanisch 

Barometrisch 

[bar] 

von ... 

bis 

[NG] 

von ... 

bis 

Rückführung Nenndruck 

(Hauptstufe) 

Nenngröße 

Nennvolumenstrom 

bei Δp 

= 70 bar 

über 

2 Kanten 

[L/min] 

von ... bis 

Vorsteuer 


bei 

140 bar 

Steuerdruck 

[L/min] 

von ... bis 

[%] 

von ... bis 

[Hz] 

von ... bis 

Hysterese Frequenz 

f bei π = 

45° bei 

140 bar 

Steuerdruck 

Druckverstärkung 

e 0 

in % 

vom 

Eingangssignal 

Kohler x DIN 24340 x x x* x 350 6 3 - 40


06b 

Proportionalventile 

Firma Bauart Hydraulische 




Wege- 

Druck- 

Strom- 





Strahlrohr 

Steuerschieber (Folgekolben) 

Elektromech. 

Umformer 


Torquemotor 

Linearmotor 

Rückführung 

Nenndruck Nenngröße 

(Hauptstufe) 

Elektrisch 

Mechanisch 

Barometrisch 

[bar] 

von ... bis 

[NG] 

von ... bis 

Nenndurchfluss 

bei Δp 

= 10 bar 

über 2 

Kanten 

[L/min] 

von ... bis 

Vorsteuer 


bei 

100 bar 

Steuerdruck 

[L/min] 

von ... bis 

AROFLEX x x x x DIN 24340 x 0 - 315 6 0,01 - 32 0 - 45 2 - 3 

x x 0 - 315 10 0.1 - 80 3 - 5 

Hysterese 

Druck verstärkung 

e0 in % vom 

Eingangs signal 

ATOS x x x x ISO CETOP x x x x 350 3 7 - 790 je nach NG

06b 






Wege- 

Druck- 

Strom- 





Strahlrohr 


Elektromech. 

Umformer 


Torquemotor 

Linearmotor 

Rückführung 


(Hauptstufe) 

Elektrisch 

Mechanisch 

Barometrisch 

[bar] 

von ... bis 

[NG] 

von ... bis 


bei Δp 

= 10 bar 

über 2 

Kanten 

[L/min] 

von ... bis 

Vorsteuer 


bei 

100 bar 

Steuerdruck 

[L/min] 

von ... bis 

Duplomatic x CETOP x x 350 6 2,5 - 24


06b 






Wege- 

Druck- 

Strom- 





Strahlrohr 


Elektromech. 

Umformer 


Torquemotor 

Linearmotor 

Rückführung 


(Hauptstufe) 

Elektrisch 

Mechanisch 

Barometrisch 

[bar] 

von ... bis 

[NG] 

von ... bis 


bei Δp 

= 10 bar 

über 2 

Kanten 

[L/min] 

von ... bis 

Vorsteuer 


bei 

100 bar 

Steuerdruck 

[L/min] 

von ... bis 

IMI HERION x x x Cetop x x x 315 6 5 - 200 0,5 - 10* ≤ 3 

25 *(nur beim 

Schaltvorgang) 


J. Middelhoff 

x x x x ISO, DIN, 

Cartrige, 

CETOP 

x x x x x x x 420 6 - 160 5 - 1000 1 - 5 

Keicher x x x x DIN 24340 x x 5 - 300 3 

Kiesel x x x 24340 x x 350 3 - 63 5 - 1800 

Hysterese 

[%] 

von ... bis 


e0 in % vom 


Kohler x DIN 24340 x x 350 6 6 - 30

06b 






Wege- 

Druck- 

Strom- 





Strahlrohr 


Elektromech. 

Umformer 


Torquemotor 

Linearmotor 

Rückführung 


(Hauptstufe) 

Elektrisch 

Mechanisch 


bei Δp 

= 10 bar 

über 2 

Kanten 

Vorsteuer 


bei 

100 bar 

Steuerdruck 

Hysterese 


e0 in % vom 


Ruppel Hydraulik x x x 350 10 500 - 1000 1

06c 

Verstärkerkarten für Proportional-, Regel- und Servoventile 

max. 

max. 

Ausgangstrom Umgebungstemperatur 

Technik 

Serielle 

Schnittstelle 

Firma Format Schutzklasse Anschlussart Versorgungsspannung 

Ausführung 

Zusatzfunktionen 

(Rampenbildner, Sollwerte, Regler, 

...) 



Europa 

Snap-On 

andere 

[IP] 

von ... bis 

[DIN] 

von ... bis 

[V] 

von ... bis 

[A] 

von ... bis 

[°C] 

von ... bis 

Bosch Rexroth AG x 20 Klemme 24 0,3 0 - 50 x x 

x 65, 67 Klemme 24 2 -25 - 70 x x 

x 65, 67 angespitztes Kabel 24 2 -25 - 70 x x 


(D-Klettgau) 

x 0 41617 12 - 30 2,5 -20 - 50 x Ein analoger Sollwert 

Klemmleiste 

x 0 41617 12 - 30 2,5 -20 - 50 x x Ein digitaler/analoger Sollwert zusätzlich über ein 

Klemmleiste 

Poti veränderbar 

Diagnosemöglichkeit 

Rampenbildner 

Fehlersignalausgang 

x 0 Klemmleiste 12 - 30 2,5 -20 - 50 x x Sollwertpotentiometer integriert 

Rampenbildner optional 

x 0 41617 12 - 30 2,5 -20 - 50 x x 2 digitale/analoge Eingänge 

Klemmleiste 

1 digitaler Eingang 

3 Leistungsausgänge 

Diagnosemöglichkeit 

Rampenbildner 

x 0 41612 12 - 30 2,5 -20 - 50 x x Ein digitaler/analoger Sollwert 

Klemmleiste 

zusätzlich über ein Poti veränderbar 

Freigabeeingang für NPN/PNP 

Rampenbildner 

erweiterte Diagnosemöglichkeit 

Fehler- und Busausgang 

Carter Controls x x 41612 D 10 - 30 3 -40 - +80 x Rampen 

Dana x 65 41612 12 - 30 2 -20 - 70 x x Konfigurationssoftware, einstellbar: 

plug-in 

- Max., Min., Strom, Verstärkung, Rampenzeit, PWM 

43650 Sollwertsignale: 

Klemmleiste 

0:+5V, 0:+10V, -10:+10V, 0:+20 mA, 4:+20 mA 

x 65 41612 24 - 30 1,8 -20 - 70 x x für Proportionalwegeventile mit Positionsüberwachung 

XDC. 3 

-10:+10V, 0:+20 mA, 4:+20 mA 

2 analoge Ausgänge 

x 67 FCI-SICMA 9 - 33 2 -40 - 70 x RS232 x Konfigurationssoftware für jede Achse einstellbar: 

Stromgrenze, Offset (Kennlinienanpassung), PWM 

24 pin CAN (Dither) Frequenz, Rampenzeiten, Diagnosemöglichkeit, 

Prozessgrößenvisualisierungsmöglichkeit, 

wählbare Sollwertsignale: 

Spannung V DC 0:5 - 0:10 

Strom 

x 30 Rundsocket 10 - 30 1,8 -20 - 170 x RS232 x Konfigurationssoftware, einstellbar: 

8/11 Pin Strom Max., Min., Verstärkung, Rampenzeit, IPWM- 

Frequenz 

Danfoss 

(DK-Nordborg) 

Danfoss 

(Offenbach) 

Danfoss Power 

Solutions 

x auf Anfrage 8 - 32 auf Anfrage auf Anfrage x RS232 



Dowaldwerke x 41612 24 DC 2 x RS232 

x Klemm- 24 DC 0,36/2 x x RS232 

leiste 

x 

x 41612 12/24 DC 0,36/2 x x RS232 

x 41612 + 24 x x RS232 

x verschiedene 24 x x RS232 

x 24 x x RS232 Aktivstecker 

Duplomatic x auf Anfrage auf Anfrage 22+30 auf Anfrage auf Anfrage x auf Anfrage auf Anfrage 

x 10+30 x 

EMG Automation x 20 +24 VDC 0,3 - 1 0 - 50 x RS 232 x 

Fer Hydraulik 

auf Anfrage 

Fluitronics x x x 20 - 67 versch. 6 - 36 0,6 - 2,5 -40 - +70 x x RS232 x 4x Rampenbildner, Enable, PI-Regler 

CAN 

Hagenbuch x x div. 0 - 50 x x x Digitaler Achsregler, digitaler Mehrachsenregler 

HARMS x 0 - 20 18 - 30 0,8..3,5 -20 - +60 x RS232 x Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., Max., Dither2 

einmagnetige Ventile, Rampenbildner, 4 dig. 

x 0 - 20 18 - 30 0,8 - 3,5 -20 - +60 x RS232 x Sollwerte, Min., Max., Dither 

PID-Regler, Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., 

Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 1,3 - 3,5 -20 - +60 x RS232 x Sollwertkonditionierungskarte 

digital 

analog 

universell 

ventilspezifisch für.. 


x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - +60 x RS232 x 

±20mA 

4 - 20mA 

x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - +60 x c x 

±20mA 

4 - 20mA 

PID-Regler, Lageregler, Dru 

HAWE Hydraulik x 0 41612 9 - 32 1,8 -20 - +70 x x Festspannung, Rampenbildner 

x D32 Dig. Eingänge 

0 Klemmen 10 - 48 2,4 -20 - +60 x x Festspannung, Rampenbildner 

x 67 Steckverbinder 10 - 30 2 -40 - +80 x x x Programmierbar für 4 oder 16 Magnete 

HOERBIGER 


HYDAC 

International 

x 0 - 20 Schraubklemme 18 - 32 6 x 3A 0 - 55 x RS 232/ 

x Lageregler, Druckregler, Druckwaage 

EtherCAT 

x 0 - 20 Schraubklemme 18 - 32 2 x 3A 0 - 55 x RS232 x Lageregler, Druckregler 

x 0 - 65 Schraubklemme 18 - 32 0 - 2,4 -20 - 70 x keine x Rampe, Minimalstrom, Maximalstrom 

x 41612 24 0 - 1,6 -10 - 70 x x Rampenbildner, Regler 

x 50022 20 - 32 0 - 1,6 x x 

u. 50035 

x - 20 - 32 0 - 1,6 x x 

x 65 - 65 175 301-803-A 12 - 30 0 - 2,5 -20 - 65 x Rampenbildner, Stromregler 

x 20 - 20 50022 12 - 30 0 - 2,6 -20 - 60 x x Rampenbildner, Stromregler 

x 20 - 20 50022 12 - 30 0 - 2,6 -20 - 60 x x x Rampenbildner, Stromregler, USB 

HydraForce x x x a. A. a. A. a. A. a. A. x x CAN, TTL x x a. A. 


06c 


max. 

max. 


Technik 

Serielle 

Schnittstelle 


Ausführung 



...) 



HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

Europa 

Snap-On 

andere 

[IP] 

von ... bis 

[DIN] 

von ... bis 

[V] 

von ... bis 

[A] 

von ... bis 

[°C] 

von ... bis 

x 0 - 20 18 - 30 0,8 - 3,5 -20 - +60 x RS232 x Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 0,8 - 3,5 -20 - +60 x RS232 x 2 einmagnetige Ventile, Rampenbildner, 4 dig. 

Sollwerte, Min., Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 1,3 - 3,5 -20 - +60 x RS232 x PID-Regler, Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., 

Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - +60 x RS232 x Sollwertkonditionierungskarte 

±20mA 

4 - 20mA 

x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - +60 x RS232 x PID-Regler, Lageregler, Druckregler, Geschwindigkeitsregler 

±20mA 

4 - 20mA 

Keicher x 12 - 24 1,8 x x 

Kiesel x x x x 

Kohler x 0 - 20 18 - 30 0,8..3,5 -20 - +60 x RS232 x Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 0,8 - 3,5 -20 - +60 x RS232 x 2 einmagnetige Ventile, Rampenbildner, 4 dig. 

Sollwerte, Min., Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 1,3 - 3,5 -20 - +60 x RS232 x PID-Regler, Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., 

Max., Dither 

Sollwertkonditionierungskarte 

x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - +60 x RS232 x 

±20mA 

4 - 20mA PID-Regler, Lageregler, Dr 

x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - +60 x RS232 x 

±20mA 

4 - 20mA 

Landefeld x x x x x x x 

LOTTERER 

MOBIL 

ELEKTRONIK 

x 67 verschiedene 9 - 34 2,8 -40 - +85 x RS232/CAN x Komplette Regelelektronik in Sicherheitstechnik 

SIL 2 IEC 61508 

Parker (Kaarst) x 0 - 20 18 - 30 0,8 - 3,5 -20 - 60 x RS232 x Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., Max., Dither, 

2 einmagnetige Ventile 

x 0 - 20 18 - 30 0,8 - 3,5 -20 - 60 x RS232 x Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 1,3 - 3,5 -20 - 60 x RS232 x PID-Regler, Rampenbildner, 4 dig. Sollwerte, Min., 

Max., Dither 

x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - 60 x RS232 x Sollwertkonditionierungskarte 

x 0 - 20 18 - 30 ±20mA -20 - 60 x RS232 x Sollwertkonditionierungskarte 

x 0 - 20 18 - 30 4mA - 20mA -20 - 60 x RS232 x Sollwertkonditionierungskarte 

x 0 - 20 18 - 30 ±10V -20 - 60 x RS232 x PID-Regler, Lageregler, Druckregler, Geschwindigkeitsregler 

x 0 - 20 18 - 30 ±20mA -20 - 60 x RS232 x PID-Regler, Lageregler, Druckregler, Geschwindigkeitsregler 

x 0 - 20 18 - 30 4mA - 20mA -20 - 60 x RS232 x PID-Regler, Lageregler, Druckregler, Geschwindigkeitsregler 

Pees x x x x 12/24 - 12/24 0,8 - 3,5 -40 - 70 x x RS232/CAN x x Rampenbildner, 4-dig. Sollwerte, Min., Max. Dither, 

2 einmagnetische Ventile, Rampenbildner, 4-Dig. 

Sollwerte, PID-Regler, Lageregler, Druckregler, 

Geschwindigkeitsregler, Pumpenregelung 

POWER-HYDRAULIK x 8 - 32 diverse x x USB x x Rampenbildner, Sollwertfunktion Rampenzeiten, 

Stromgrenzwerte, Dither, Sonder a. A. 

0 - 68 versch. 3A -40 - +100 RS232 

Pressluft-Götz x 20 41612 12/24 4 - 20 0 - 50 x x x 

Schneider x x x 65 24 3 0 - 70 x x RS232 x x Sollwertgenerator 

RS485 CAN DP 

Schnupp x x x 65 DIN 41612 24 3,5 0 - 50 x x RS 232/ x 

Klemmleiste RS 485 

DIN 41612 

CAN/Profibus 

TRIES x 20 Klemm- 9 - 32 2A/4A 0 - 50 x RS232 x Rampenbildner, wählbare Sollwertsignale 

(Spannung/ 

leiste 

Strom) PID-Regler, einstellbare PWH-Frequenz, 

Konfigurationssoftware 

(kostenlos) 

x 65 42 pol. 9 - 36 2A/4A -25 - +80 x RS232 x Komplette Regel- und Steuerelektronik, frei 

program- 

Stecker CAN mierbar, Diagnosemöglichkeit, 12x Eingang (8x 

Multi / 

4x Zähler 

x 67 12 pol. Stek- 9 - 32 2 -30 - +80 x CAN x 8 x PWM i-konstant 

ker MX23A 

Völkel x x 65 41612 8 - 32 3 -20 - +70 x x RS232 x Funktionen über PC oder Handprogrammiergerät 

einstellbar 

Klemmleiste 

CAN 

W.E.St. x 20 Klemmen 12 - 30 0 - 2,6 -20 - 60 x USB x Rampenbildner (2Q / 4Q), Ventillinearisierung, 

Referenzspannung, PWM- und Dithereinstellungen 

anpassbar, Sollwerte wahlweise auch über Schaltsignale 

abrufbar, Positionsregler, Druckregler, 

Pumpenregler und Gleichlaufregler 

x 20 Klemmen 

D-SUB / 2 x RJ-45 

x 20 Klemmen 

2 x RJ-45 

x 65 M12 

DIN EN 175 

301-803 A 

Ventilstecker 

x 65 M12, IO - Link 

Port B 

DIN EN 175 

301-803 A 

Ventilstecker 

12 - 30 0 - 2,6 -20 - 60 x Profibus, 

Profinet 

digital 

analog 

x 

universell 

x 


Rampenbildner (2Q / 4Q), Ventillinearisierung, 

PWM- und Dithereinstellungen anpassbar, 

Parametereinstellung über den Feldbus, 

Positionsregler, Druckregler, Pumpenregler und 

Gleichlaufregler 

12 - 30 0 - 3 -20 - 65 x EtherCAT x Rampenbildner (2Q / 4Q), Ventillinearisierung, 

PWM- und Dithereinstellungen anpassbar, 

Parametereinstellung über den Feldbus, CoE, 

Positionsregler, Druckregler, Pumpenregler und 

Gleichlaufregler 

12 - 30 0 - 2,5 -20 - 65 x LIN - Bus 

Verwendung 

optional 

x 

Rampenbildner, Ventillinearisierung, PWM- und 

Dithereinstellungen anpassbar 

12 - 30 0 - 2,5 -20 - 65 x IO - Link x Port Class B mit interner galvanischer Trennung für 

störungsfreien Betrieb, Rampenbildner, 

Ventillinearisierung, PWM- und Dithereinstellungen 

anpassbar 


06c 


max. 

max. 


Technik 

Serielle 

Schnittstelle 


Ausführung 



...) 



Europa 

Snap-On 

andere 

[IP] 

von ... bis 

[DIN] 

von ... bis 

[V] 

von ... bis 

[A] 

von ... bis 

WANDFLUH x 41612 C32, 22 - 33 1,8 0 - 50 z. T. x x RS 232 CAN x Rampengenerator 

F48 -20 - 60 Profibus DP Sollwertgenerator, Lageregler, Druck/Mengenregler 

x Klemmen 21 - 30 1,8 -20 - 60 x x USB CAN x Kennlinienanpassung, P/Q Regler 

10,5 - 15 Profibus DP Diagnosemöglichkeit 

x 65 Kabel 11 - 18 1,8 -25 - 75 x x Programmierbar 

22 - 36 

x 67 Stecker 8 - 32 2 -40 - 85 x USB CAN x 


(Güglingen) 


(Konstanz) 

[°C] 

von ... bis 

x x x 0 - 65 div. 8 - 36 0 - 2,6 0 - 80 x x x x Rampen, Enable, PI-Regler 

x x x 0 - 65 div. 8 - 36 0 - 2,6 0 - 80 x x x Rampen, Enable, PI-Regler 

Willmann x x 41612 auf Anfrage 

digital 

analog 

universell 


06d 

Regelelektronik 

Firma Type Regler Zykluszeit 

t 0 

Regelaufgaben 

Ansteuerung 

hydr. Achsen 

Regelachsen 

Parametrierung 

EMV nach EN 50082-2 Sensorik Bedienkomfort 





analog 

digital 

[ms] 

von ... 

bis 

Drehzahlregelung 

Positionsregelung 

Bahnsteuerung 

Geschwindigkeitsregelung 

wegabhängiges Bremsen 

Gleichlauf 

Druckregelung 

"± 10 V Stellsignal von ... bis 

Endstufe für Servoventil 

auf Anfrage 

Bosch Rexroth AG VT-VTSPA x 0 - 10V Prop./ 

x x x 

Druck 

0 - 9V 

0 

- 20mA 

4 

- 20mA 

VT-VSRPA 1 0 - 10V Prop./ 

x x x 

Strom 

4 

- 20mA 

VT-MSPA +-10V Prop./ 

x x x 

Wege 

0 - 10V 

VT-MSRPA 1 x Prop./ 

x x x 

Wege 

VT-MACAS-1X x 1 x x x x x x 

VT-VARAP1-2X x 1 x x x x x x 

VT-HNC100 x 0,5 1 - 4 x x x x x x x x x x x x x x x x x 

VT-VACAP-2X x 2 x x x x x x 

VT-VACAF-2X x 1 x x x x x x 

SYHNC100-SEK-3X x 0,5 

IAC x 0,5 1 x x x x x x x x x x x x x x x 

VT-HACD-3-2X x 2 x x x x x x x x x x x x x x x x x 

VT-VPCD(A4VS... x 2 x x x x x x x x x x 

HS4) 

VT-HNC100-3X x 0,5 pro 

x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Achse 

SYHNC100-NIB3x x 0,5 

VT-HMC x 0,5 1 - 2 x x x x x x x x x x x x x x x x 

VT-MAC8 x 1 - 32 x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

IntraMotion MLC x 1 - 64 x x x x x x x x x x x x x 

VT-SWKA1-1x x x x x 

VT-SWKA1-5-1x x x x x 

VT-SWMA-1X x x x x 

VT-SWMAK-1X x x x x 

VT-HPC x 0,5 x x x x x x x x x x x 


(D-Klettgau) 

CLAAS 


ELSK106 x 1+2 x x x x 

EBT-A x max. 6 x x x x x x x x x 

EBT-D x max. 6 x x x x x x x x x 

CCU 16plus x 8 x x x x x x x x x x x x x nach Hausnorm x x x x 

CCU16eco x 2 x x x x x x x x x x x x nach Hausnorm x x x x 

Dana SE 3.LN3 x 1 - 1 x x x x EN 61000 

LAB 3 x 2 - 2 x x x x x x x x x x 

Dorninger x 0,2 - 4 1 - 100 x x x x x x x 1 - 100 x x x x x x x x 

EMG Automation EMG iCON® XE x 1 1 - 4 x x x x x x x ±0,3A/ 

±1A 

Software 

Hardware 

Stand alone 

Host 

Zwischenelektronik 

EN61000-4-2 

EN61000-4-3 

x x x x x x x x x x x x x 

Fluitronics auf Anfrage x x 1 - 16 x x x x x x x x x x x x x x x 

Hagenbuch MACS x x 0,5 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

MACS mini 

HAWE Hydraulik PLVC x 8 x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

EV x x 1 - 2 x x x x x x x 

HydraForce a. A. 

KALEJA x 10 1 x x x x x x x 

Keicher PID x 4 x x x x x x x x x x x x x x x 

Kiesel x x 

EN61000-4-4 

EN61000-4-5 

EN61000-4-6 

EN61000-4-11 

analog 

inkrementell 

absolut 

hoch 

niedrig 


06d 

Regelelektronik 

Firma Type Regler Zykluszeit 

t 0 

Regelaufgaben 

Ansteuerung 

hydr. Achsen 

Regelachsen 

Parametrierung 

EMV nach EN 50082-2 Sensorik Bedienkomfort 



analog 

digital 

[ms] 

von ... 

bis 

Drehzahlregelung 

Positionsregelung 

Bahnsteuerung 

Geschwindigkeitsregelung 

wegabhängiges Bremsen 

Gleichlauf 

Druckregelung 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

MOBIL SBC x *) 2 - 24 x x x x x x x x x x x x x x x 

ELEKTRONIK SLC x *) 2 - 24 x x x x x x x x x x x x x x x 

*) hängt von der Applikation ab **) auf Anfrage, Prüfungen durchgeführt 

Moog (Böblingen) Analoge Regel- x je 1 x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

module DIN 

Module 

MSC III Digitaler 

Multiachsregler 

x 0,1 2 - a. A. x x x x x x x x x x x x x x a. A. a. 

A. 

"± 10 V Stellsignal von ... bis 

Endstufe für Servoventil 

Software 

Hardware 

Stand alone 

Host 

Zwischenelektronik 

EN61000-4-2 

EN61000-4-3 

EN61000-4-4 

EN61000-4-5 

EN61000-4-6 

EN61000-4-11 

analog 

inkrementell 

absolut 

hoch 

x x x x 

Oilgear EPC x 0,5 x x x x x x x x 

Parker (Kaarst) PWDXXA-400 x 2 1 x x x 1,3; 

2,7; 3,5 

A 

COMPAX3F x 0,125 1 - 10 x x x x x x x x ±100 

mA 

PID00A-400 x 1,5 1 x x x x x ±50 

mA 

x x x x x x x x x 

x x x x x x x x x x x 

x x x x x x x x x 

Pees ADN / AN x x 4 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Pressluft-Götz x x 0,5 - 3 1 - 16 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Rhytron DN 309 x 0,3 1 - 4 x x x x x x x x 100 mA x x x x x x x x x x * 

*) hängt von der Applikation ab, wesentliche Parameter lassen sich auf der Frontplatte einstellen 

SAPI HAM 24 x 1 - 2 max. 6 x x x x x x x x x x x x x x x 

HAM 32 x 0,5 - 1 max. 8 x x x x x x x x x x x x x x x x 

SES 600 x x 1 x x x x x x x 

HC 903d x 0,3 - 1 max. 8 x x x x x x x x x x x x x x 

Schneider x x 1 ms 2 x x x x x x x 200 x x x x x x x 

1000 

mA 

Sensor-Technik 

Wiedemann (STW) 

ESX-Familie x 0,2 - 1 

ms 

x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Völkel HC 2.5 x 1 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

HCA x 1 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

HCX x 2 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

HCY x 3 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

BrainBox x 8 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

SPS x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

MMC x 4 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

W.E.St. POS x 1 - 1 1 - 2 x x x x x x x x x x x x x digital x x 

UHC x 1 - 1 1 - 1 x x x x x x x x x x x x digital x x 

MDR x 0,5 - 1 1 - 1 x x x x x x x x x x x digital x x 

SCU x 1 - 1 1 - 1 x x x x x x x x x x x x x x 

PQ x 1 - 1 1 - 1 x x x x x x x x x x digital x x 

CSC x 1 - 1 2 - 30 x x x x x x x x x x x x x digital x x 

WANDFLUH SD7 x 1 - 5 1 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

ED2 x 2 

MD2 x 4 

niedrig 

07 Hydraulikaggregate Lehr- und Schulungssysteme 



Pumpenaggregate 

Kompaktaggregate 

Filteraggregate 

Wärmetauscheraggregate 

Stellantriebe 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[L] 

von ... bis 

Leistung 

[kW] 

von ... bis 


Volumenstrom 

Nutzvolumen 

Einschaltdauer 

[%/10min] [mm] 

von ... bis 

Hublänge Stellkraft 

von ... bis 

[kp] 

von ... bis 

Komplett montierte hydraulische Anlagen 

Prüfstände 

Bauart 

Hydraulik 

Pneumatik 

Fest verrohrt 

Für Selbstmontage 

Lehrinhalte 

Physikalische Grundlagen 

Grundfunktionen Geräte 

Grundfunktionen Systeme 

Begleitende Lehrmittel vorhanden 

max. Systemdruck 

max. Volumenstrom 

max. Zylinderbelastung 

[bar] [L/min] [kN] 

ABAG-Technik x x x x x 300 - 1000 0 - 1000 0 - 5000 0 - 500 100 x x x x x 


AMF ANDREAS 

MAIER 


x x 400 2,5 6 1,1 50 

auf Anfrage 

auf Anfrage 

ARGO-HYTOS x x x x 4 - 350 0,3 - 50 0,4 - 50 0,12 - 11 15 - 100 x 

arhytec x x x x 0 - 350 0,5 - 350 2 - 5000 0,25 - 250 10 - 100 x x 

x x 0 - 700 0,2 - 21 2 - 250 0,25 - 30 10 - 50 x x 

x x 0 - 1000 0,1 - 9,5 2 - 250 0,25 - 22 10 - 50 x x 

AROFLEX x x x 10 - 350 0,5 - 200 0,25 - 37 0 - 100 x x 

AROS Hydraulik x x x x x 0 - 700 0,27 - 700 1 - 5000 0 - 400 100 x x 

ATOS x x x x x 350 6000 10000 500 100 x x 










Stellantriebe 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[L] 

von ... bis 

Leistung 

[kW] 

von ... bis 


Volumenstrom 

Nutzvolumen 


[%/10min] [mm] 

von ... bis 


von ... bis 

[kp] 

von ... bis 

ATP HYDRAULIK x x x x x 10 - 350 0,2 - 540 0.7 - 1300 0,25 - 250 0 - 100 x x 

BAHCO x x 0 - 800 0 - 10 0 - 100 0 - 5 x 

Beinlich Pumpen 

x 

Bondioli & Pavesi x x 140 - 300 0,29 - 27,8 1,5 - 30 0,25 - 7,5 70 % ED 

- 100 % ED 


Prüfstände 

Bauart 

Hydraulik 

Pneumatik 

Fest verrohrt 


Lehrinhalte 









Bosch Rexroth AG 0 - 10 10 - 3000 50 - 5000 0,5 - 25 x 

x x x x 0 - 700 0,5 - 3000 1 - 20000 0.37 - 500 100 x x x x x x x x x 50 8 

x 10 - 300 0,27 - 40 0,5 - 120 0,15 - 7,5 100 

x x 10 - 315 0,27 - 160 0,5 - 150 4 - 10 100 x 

Bott x x x x 0 - 600 0 - 400 0,5 - 2000 0 - 75 100 x x 


(D-Klettgau) 

x x 0 - 240 0,2 - 30 0,5 - 75 0,3 - 3 

Bühler x x 10 15-90 2-50 

Caproni x x x x x 

Concentric Hof x 230 0,8 - 35 a. A. 0,8 - 7 15 

Dana x x 160 - 450 0,5 - 250 0,5 - 1000 0,18 - 55 0 - 100 x x 

Dieckers x x 0 - 10000 0,1 - 0,5 x x 

Dorninger x x x x x 350 0 - 3000 30000 0 - 250 x x x x x x x x 100 15 12 

DRUCK & 

TEMPERATUR 

Düsterloh x x x x x 

EBERSPÄCHER x x 0 - 1000 1,4 - 99 1,4 - 99 1,4 - 75 100 x 

Eckerle x 0 - 350 0 - 500 140 

EKOMAT x 700 0,18 - 20 5 - 15 5,5 

EMG Automation x x 45 - 140 2,5 - 90 40 - 400 0,55 - 18,5 100 x 

ENERPAC x x 700 0,55 - 14,5 0,75 - 9,5 

x 

x x x 15000 

ERIKS x x x x 315 1 - 250 1 - 1000 0 - 30 x x x x x x x x x x 170 25 5,16 

Europress x 700 0,45 - 1,8 3,8 - 35,8 0,75 - 3 x 

x 700 0,21 - 0,6 0,45 - 2,4 0,25 - 1,1 x 

Evertz x 350 190 132 

ewo Fluid Power x a. A. a. A. a. A. a. A. a. A. 

Fer Hydraulik x x x auf Anfrage 

Festo Didactic x x x x x x x 60 8 

Filtration Group x 0 - 25 14 - 264 0 - 11 

Fluidtechnik Fiedler x x 0 - 315 2 - 320 6 - 1000 0,25 - 250 0 - 100 x x 

Fluitronics x 350 1 - 300 10 - 160 0 - 55 100 x 

x 250 1,5 - 11,6 0,7 - 30 0,18 - 5,5 0 - 100 x 

GKS Hydraulik x x x x x x x x 

GL Hydraulik x x x x x 600 1,5 - 2000 2 - 10000 0,37 - 1500 100 1500 x x x x x x x 

Hagenbuch x x x x 320 1 - 800 0 - 5000 400 100 x x x x x x 

HAINZL x x x x x 0 - 630 0 - 11000 0 - 80000 0 - 6400 0 - 100 x x 

HANSA TMP x x x 250 1 - 1200 1 - 1200 0,17 - 850 100 x 

HANSA-FLEX x x x 420 0 - 350 2090 0 - 110 100 x x x x x x x 

HARMS x x x x 350 1000 8000 150 100 x x 

Hauhinco x auf Anfrage x 

HAWE Hydraulik x x 50 - 700 0,18 - 135 0,5 - 400 0,25 - 30 0 - 100 x 

Hebezone x 700 0,7 - 2,0 4 - 50 0,75 - 2,2 x x 

HECKER WERKE x x x x x 

HEIDKAMP x x auf Anfrage x x x x 



HOERBIGER 


HOERBIGER Micro 

Fluid 

x 750 4 5 - 18 2 - 5 100 

2500 0,8 5 - 18 2 - 5 100 

3500 0,7 5 - 18 2 - 5 100 

x 0 - 300 2 - 38 30 - 120 0,75 - 15 

x 0 - 210 0,2 - 11 0,2 - 25 0,18 - 3 

x 0 - 210 0,55 - 1,1 0,3 - 0,8 0,3 - 0,6 S3 10 % 

x 0 - 210 0,1 - 3,3 0,3 - 1 S3 25 % 50 - 220 4000 

- 36000 

x x 0 - 210 0,25 - 6 0,4 - 4 0,2 - 1,2 0 - 100 x 

Hoven x x x 0 - 700 0 - 400 0 - 5000 0 - 160 x x 

HSS x x 315 1 - 5000 >100 x 

HTG x x x 250 0,5 - 50 1,5 - 250 0,12 - 7,5 0 - 100 

Hunger Maschinen x x x x 10 - 630 0 - 5000 40 - 20000 1,1 - 315 x x 

HYDAC International x x 0 - 500 1,3 - 20 0,7 - 14,5 0,37 - 4 (5,5) 10 - 100 

x x x 0 - 500 30000 250 0 - 100 x x x x x x x 80 2x3,7 

x 700 0,38 - 6,36 0 - 6 0,55 - 2,2 S3 






HAUCK 





Stellantriebe 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[L] 

von ... bis 

Leistung 

[kW] 

von ... bis 


Volumenstrom 

Nutzvolumen 


[%/10min] [mm] 

von ... bis 


von ... bis 

[kp] 

von ... bis 


Prüfstände 

Bauart 

x x x x x 700 1 - 500 0,8 - 4000 0,75 - 110 100 50 - a. A. a. A. x x x x 

Hydropa x x 0 - 700 0 - 800 1 - 5000 0 - 500 100 x x 

HYDROPNEU x x x 0 - 500 0 - 350 0 - 100 100 10 - 2000 5000 x 

75000 

Hydrowatt x 100 - 415 16 - 800 4 - 500 1 - 100 x 

HYTORC x x 0 - 700 0 - 30 2 - 30 0,37 - 4 


J. Middelhoff 

INTEGRAL 

HYDRAULIK 

Hydraulik 

Pneumatik 

Fest verrohrt 


Lehrinhalte 









x x x x x 0 - 700 1 - 10000 0 - 5000 0 - 250 0 - 100 a. A. a. A. x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

x x x x x 330 1000 7000 300 100 x x 

IPK 0 - 4500 0 - 500 0 - 50000 x x 

ITV 

KAMAT x x 4000 auf Anfrage 100 x x 

KBW Blickle x x x 0 - 3000 0 - 1400 3 - 10000 0,37 - 500 0 - 100 x x 

Keicher x x x x x 0 - 700 0 - 1400 5000 600 100 6000 x x x 400 500 500 

Kiesel x 400 1 - 600 

x 700 1 - 30 

x x 

Kohler x x x x 350 1000 8000 150 100 x x 

Kottmann x 0 - 350 1 - 120 0,75 - 55 x x 

KRACHT x x x x x 1 - 2500 1 - 5000 0 - 10000 100 x x 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x 

Lemacher x 250 - 315 3 - 100 1,1 - 30 

Liebherr-Components x x 5 - 600 1 - 600 100 - 1300 1,1 - 132 1 - 100 x x 

LitAS x x 1000 0 - 50 0 - 500 0 - 30 x x 

LöSi x x x x 0 - 250 0,3 - 80 0,5 - 2000 0,25 - 75 x x x 350 35 

0 - 1500 0 - 500 0 - 250 

LOG Aggregatebau x x x x 0 - 700 0,35 - 1000 0,5 - 10000 0,2 - 1000 100 x x 

MAXIMATOR x x 5500 0 - 60 x x 

mewesta x x 240 1 - 25 3 - 60 0,5 - 15 10 - 60 x 


Weber 

x x 250 45 40 0,1 - 4 0 - 100 

Motrac Hydraulik x x x 420 1 - 300 1 - 2500 0,5 - 300 100 

MP Filtri x 5 - 10 15 - 180 0,18 - 5 

Nencki x 300 1 - 80 5 - 1000 0,3 - 75 100 

Neumeister 

Hydraulik 

x x 350 1,5 - 150 3 - 1500 0,25 - 45 x 

Neuson x x x x x 250 1 - 120 5 - 700 0,55 - 45 

280 15 - 260 50 - 1500 3 - 90 

420 45 - 340 10 - 160 15 - 160 

x x x x x max. 1500 max. 20000 max. 600 x 

Oilgear x x x x nach Kundenwunsch x x x x x x x 

OP 

Otto Hydraulics x x x x x 500 0 - 1200 5000 130 x x x x x x 60/ 6-20 

100 

P&H Hydraulik x x x x 400 1 - 5000 6 - 3000 0 - 160 0 - 100 x x x x x x x x 70 16 5 

x 700 0,3 - 96 100 

Pall x 6 0 - 350 20 - 50000 0,25 - 18,5 x x x 

Parker (Kaarst) x x x x x 35 - 700 5 - 5000 1 - 20000 1 - 500 100 - n.V. a. A. - n.V. a. A. - n.V. x x 

x x a. A. a. A. 

Pleiger x x x 315 1000 10000 315 x 

POCLAIN (SLO-Ziri) x x x x 700 0,5 - 1500 1 - 5000 0,15 - 110 100 x x 

POWER-HYDRAULIK x x 250 1 - 28 0 - 50 0 - 5,5 

Pressluft-Götz x x x x 630 1000 2 - 5000 0,37 - 160 100 x 

Römheld x 30 - 500 0,8 - 24 5 - 63 0,37 - 7,5 x x 

x 30 - 500 *) *) 0 - 15 x x 

*) Sonderausführung 

RT-Filtertechnik 

x 

RUHFUS x x x x auf Anfrage x 

Ruppel Hydraulik x x x x 700 0 - 1500 30000 0 - 500 0 - 100 x x 

x 10 - 360 0,35 - 60 1 - 60 0,25 - 7,5 0 - 100 x 

SAPI x x x x 100 - 400 1 - 1000 auf Anfrage x x x x 

Schnupp x x x x 600 1 - 10000 13 - 30000 0,25 - 2000 100 x x 

Schwer Fittings 

Schwer Ventiltechnik 

x 

x 

SCHWING x x x 350 1,5 - 300 13 - 4000 0,55 - 315 x 

x 

x 









Stellantriebe 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[L] 

von ... bis 

Leistung 

[kW] 

von ... bis 

Seal Concept x x 0 - 300 a. A. a. A. 0,13 - 4 

SF Filter 

auf Anfrage 


Volumenstrom 

Nutzvolumen 


[%/10min] [mm] 

von ... bis 


von ... bis 

[kp] 

von ... bis 


Prüfstände 

Bauart 

Hydraulik 

Pneumatik 

Fest verrohrt 


Lehrinhalte 

SKF Spandau-Pumpen x x 5 - 200 0,1 - 20 2,7 - 780 0,07 - 1,5 x x x 

1 - 500 0 - 30000 0 - 80 100 

SLB x x x x 0 - 1000 0 - 10000 0 - 172 100 x 

Sonceboz x x 0 - 200 0 - 15 0 - 2,4 

Storz x x x 600 1 - 10000 13 - 20000 0,25 - 1000 x x 

teamtechnik x x 

TH Technische 

Hydraulik 

x x x 0 - 420 5 - 3500 0 - 10000 1,5 - 2400 x x 

TILL x x x 210 2 - 200 0,5 - 1000 0,25 - 30 x x 

TRIES x 400 1 - 100 1000 50 x x 

Uniflex-Hydraulik 

Universal Hydraulik x 700 4000 500 x 

URACA x x 0 - 3000 0 - 5000 0 - 2600 100 

x 









V.I.T. x x x x 700 1 - 750 20000 0 - 500 x x x x x x x x x x 400 500 500 

van Dinther x 550 0,7 - 15 0,8 - 48 0,75 - 5,5 100 

Viereck x x x 0 - 1000 0 - 1000 0 - 10000 0 - 500 x x x x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

Voith (Rutesheim) x x x x 0 - 345 0,5 - 350 pro 

Pumpe, mit 

Mehrstrompumpen 

höher 

10 - 10000 0,25 - 250 

pro Antrieb 

WANDFLUH x x 350 0 - 200 2 - 800 0,18 - 55 100 x x 

0,18 - 0,55 

WATZ x x x x x nach Kundenwunsch - keine Begrenzung x x x 


(Güglingen) 

WEH 

x x x x x 0 - 700 0,35 - 1000 0,5 - ohne 0,2 - 1000 100 x x 

Begrenzung 

Wepuko x x 0 - 1500 0 - 3500 10 - 1700 35 - 250 x x 

Willmann x x x x 0 - 700 0 - 700 0,06 - 350 x x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

Winter x x x x x 600 1 - 300 20 - 200 0,25 - 110 100 

WOERNER x x x 5 - 400 0,5 - 1200 5 - 30000 0,18 - 54 100 x x 

x 

x 

x 


11 Zubehör Sonstiges 

Firma Magnete Aggregate-Zubehör Befestigungstechnik 

Gerätestecker 

nach DIN 43650 

Behälter 

[L] 

von ... bis 

Behälterreinigungsdeckel 

Belüftungsfilter /-trockner 

Dämpfungselemente 

Fußflansche 

Montageflansche 

Niveauschalter 

Ölheizer 

ABAG-Technik x x x x x x x x* x x* x x * Edelstahl 

Ölkühler (siehe Wärmetauscher) 

ACE x x x 


Ölpeilstab 

auf Anfrage 

ARGO-HYTOS x x x x 1,5 - 250 x x x x x x x x x x x x x x x x x 

AROFLEX x 10 - 1000 x x x x x 

asa hydraulik x x x x 

x 

ATP HYDRAULIK x x x x 0.7 - 1300 x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Blanke Armaturen x x x x x x x 

Bormann & 

Neupert 

Ölwanne 

Pumpenträger 

Temperaturregelung/-schaltung 

Wellen- u. Schaltkupplungen 

Unterölmotoren 

Bauteilbefestigung 



Gleichstrom- 

Wechselstrom- 

Proportional- 

Nutzvolumen 

Schilderhalter 

Rohrleitungsbefestigung 

Edelstahlbänder 

Schlauch- u. Kabelbefestigung 

Edelstahl-Kabelbinder 

Nylon-Schlauchclips 

Bosch Rexroth AG x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Breit GmbH x x 

Bühler x x x x 

Hydraulikguss 

Verbundguss (Bronze auf Stahl) 

Zylinderrohre 


Kolbenstangen 

Trocken-Gleitlager 

Zylinderrohrbearbeitungsmaschinen 

und -werkzeuge 

Stangenklemmeinheiten 

Industriestoßdämpfer 

Schutzklappen/Schutzhüllen 

Verschlussstopfen/Verschlussschrauben 

Aluminium-Halbzeuge 






Behälter 



Gleichstrom- 

Wechselstrom- 

Proportional- 

Nutzvolumen 

[L] 

von ... bis 




Fußflansche 



Ölheizer 


Ölpeilstab 

Camozzi x x x x x x 

Ölwanne 

Cometal x x 

Dana x x x x x x 

DRUMAG 

Duplomatic x x x x 

EBERSPÄCHER 

EKOMAT 

ENERPAC x x 

Engler x x 

ERIKS x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Fer Hydraulik x x x x 1 - 400 x x x x x x x x x x x x x 

Filtration Group 

x 

Fleischer x x 


Fiedler 

Pumpenträger 


x 

6 - 10000 x x x x x x 

Fluitronics x x x x 0,7 - 160 x x x x x x x x x x x x x x x x x 

FLURO-Gelenklager 

FUNKE 

x 






Hydraulikguss 


Zylinderrohre 


Kolbenstangen 





x 

x 



Gelenkköpfe, Gabelgelenke, Winkelgelenke 

GIEBEL FilTec x* *) Belüftungstrockner (Adsorber) für die Adsorption von Wasser aus der Umgebungsluft bei der Be- u. Entlüftung von Hydrauliköltanks, 

Getrieben u. Schmiersystemen 

Goldammer x x 

Greene, Tweed 

& Co. 

Hänchen x x x 

Hagenbuch x x x x 0,7 - 1300 x x x x x x x x x x x x x x x x x 

HAINZL x x x x 30 - 1250 x x x x x x x x x x x x x x x x 

HANSA-FLEX x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

HARMS x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

HBE 3 - 20000 x x x x x x x x x x x x x x 

HEB 

Heinrichs x x 

Helios 

HERBST 

HEUTE+COMP. 

Hoberg & Driesch x x 

x 

x 

HSS x x x x x x x x x x x x 

Hunger x x x 

hunger Pneumatik x x x 

HYDAC x x x 2 - 6 x x x x x x x x x x x x x 

International 6 - 123 x x x x x x x x x 

Hydracom x x x x 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x x x x 1 - 4000 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Hydropa 3 - 5000 x x x x x x x x x x x x x x x x 

icotek x x 

igus 


J. Middelhoff 

JUMO 

Jung & Co. 

x x x x 5 - 10000 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

K.D. PNEUMATIK 1 - 15 x 

Keicher 

x 

auf Anfrage 

Kiesel x x x 6 - 650 x x x x x x x x x x x x x x x x x 

KIPP x x x x x x x x x 

KMF 

KMS 

Kohler x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Kottmann x x 30 - 1200 x x x x x x x x x x 

KTR 5 - 100000 x x x x x x x x x x x x 

Kugler Bimetal 

KVT-Fastening 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

LEE 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

x 


x 

x 








Behälter 



Gleichstrom- 

Wechselstrom- 

Proportional- 

Nutzvolumen 

[L] 

von ... bis 




Fußflansche 

LöSi 0,5 - 2000 x x x x x x x 

Lueb & 

Schumacher 



Ölheizer 


Ölpeilstab 

Ölwanne 

Pumpenträger 







Hydraulikguss 


Zylinderrohre 


Kolbenstangen 

x* *) Sensorhülsen 

Lüdecke x x 

MAGNET-SCHULTZ x x x x 

MANN+HUMMEL 

x 

mbo Oßwald *) Gabelköpfe, Winkelgelenke, Gelenkköpfe, Gelenkaugen, Gegenstücke, Innen- u. Außengewinde, Stahl und Edelstahl x* x x 


Weber 


(Holzwickede) 

x x x 1 - 40 x x x x x x x x x x x x x x 

Motrac Hydraulik x x x x 1 - 2500 x x x x x x x x x x x x x x x x 

MP Filtri x x x x x x x 

P&H Hydraulik x x x x 10 - 12500 x x x x 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x x x x x x x x x 

Pirtek x x 

POCLAIN (SLO-Ziri) x x 

Pöppelmann x x x x x 

Pressluft-Götz x x x x 4 - 5000 x x x x x x x x x x x x x x 

R+L HYDRAULICS 3 - 3000 x x x x x x x x x x x x x x 

R+W x* *) Elastomer-, Metallbalg-, Sicherheits-, Lamellen-, Zahnkupplungen und Gelenkwellen 

RAPA x x 

Reiber 

Röhrs 

x 

RSK x x 

RT-Filtertechnik 

x 





x 


Druckfedern für den Hydraulikeinsatz 

RUHFUS x x x 

Ruppel Hydraulik x x x x 3 - 30000 x x x x x x x x x x x x x x x x 

SALAMI x x x x 

Salzgitter 

SAPI x x x x x x 

Schierle x x 

Schnupp x x x x 13 - 20000 x x x x x x x x x x x x x x x x 

Schwer Fittings x x x 

Seal Concept x x x x 1 - 1000 x x x x x 

singold 

SITEMA 

Skarke 

Specken 

Schwenkbefestigung für Pneumatikzylinder 

Öl-Service-Ventile / Entlüftungsventile 

STABILUS x* *) Gasfedern 

STAUFF x x x x x 

Storz x x x x 13 - 20000 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

TECHNO-PARTS x x 

TEDAG x x x 

Thiele x x 

Thomas x x 

Timmer x x 

Universal 

Hydraulik 

x x 10000 x x 

V.I.T. x x x x 0 - 20000 x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Volz 

WANDFLUH x x x x 

WEH 

Willmann x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

WOERNER 5 - 30000 x x x 

x 

x 

x 



x 

x 



13 Hydrospeicher Wärmetauscher 

Firma Bauart Nenndruck Nutz volumen Speicherzubehör Bauart max. 

Öldurchfluss 

max. 

Wärmeabfuhr 

Membranspeicher 



Metallbalgspeicher 

sonstige 

Hydrodämpfer 

[bar] 

von ... bis 

[L] 

von ... bis 

Sicherheits- und 

Absperrblock 

ABAG-Technik x x x x 450 - 1000 0,075 - 1200 x x x x x x x x x x x 4 - 3000 0,2 - 5000 

AKG Thermotechnik x x 1 - 150 0,5 - 30 

x x 50 - 400 40 - 100 

x x 10 - 600 1 - 1000 

Alfa Laval 

AMF ANDREAS 

MAIER 

x 500 13 - 40 

arhytec x 2 - 400 0,5:::90 

x 2 - 1800 2 - 600 

x 2 - 400 0,5 - 90 

AROFLEX x 1 - 200 

asa hydraulik 5 - 800 1 - 300 

Bondioli & Pavesi x 10 - 500 0,8 - 100 

Bosch Rexroth AG x 0 - 350 0,075 - 3,5 x x x x x x x x 0 - 400 3 - 120 

x 0 - 350 1 - 50 x x x x x x 

x 0 - 414 1 - 57 x x x x x x 

x 0 - 220 200 - 1000 

Breitenbach x 40 - 750 0,075 - 4,0 x x x x x x x x 

x 16 - 1000 0,5 - 450 

x 0 - 1000 0 - 3300 

x 10 - 1000 0,075 - 450 

Bühler x x 0 - 500 0 - 140 

x 0 - 3000 2000 

EMMEGI x 10 - 500 1 - 300 

x 10 - 800 1 - 300 

x 10 - 60 1 - 30 

Eugen Metzger 

Service, Reparatur und TÜV-Abnahme von Hydrospeichern 

Fer Hydraulik x x x 10 - 350 0,07 - 5 x x x x x x x x x x 10 - 500 1 - 300 

Freudenberg 

(Weinheim) 

x x x 10 - 350 0,07 - 5,0 x x x 

x 10 - 350 0,07 - 5,0 

FUNKE x x 1 - 30000 

GKS Hydraulik x x x x x x x x x 

HAINZL x x x x x x 0 - 500 0 - 5000 x x x x x x x x x x 0 - 250 0 - 150 

HANSA-FLEX x x x x x 0 - 350 0,075 - 40 x x x x x x x x 

HANSA TMP x 210 0,1 - 20 x x x x x x x x 5 - 800 1 - 200 

x 330 0,5 - 50 

HARMS x 210 - 350 0,075 - 3,5 x x x x x x x x x 2 - 400 1 - 200 

x 16/40/330/ 0,2 - 530 x 2 - 1000 1 - 1000 

350/550/690 x 15 - 200 2 - 200 

x 220/350 0,5 - 800 

HAUGG- 

INDUSTRIEKÜHLER 

HAWE Hydraulik x 100 - 500 0,013 - 3,5 x x x x 

x 415 0,4 - 80 

HBE x x 

Heiss x x 4000 

Helios 

HSS x 100 - 750 0,075 - 4,0 x x 

x 16 - 1000 0,5 - 450 

x 210 - 800 0,2 - 1000 

HST-Hydrospeichertechnik 

x 20 - 350 0,075 - 5 x x x x x 

x 210 - 350 0,2 - 50 x x x x x x x x 

x 200 - 1200 0,1 - 1500 x x x x x x x x 

Sicherheitseinrichtungen 

Füll- und Prüfvorrichtungen 

Füll- und Prüfblock 

Befestigungselemente 

Stickstoffdruckbehälter 

Stickstoffladegerät 

Speicherladeventil 

Luftgekühlt 

Wassergekühlt 

x 

Kälteaggregat 

[L/min] 

von ... bis 

[KW] 

von ... bis 

x 10 - 500 1 - 250 

Elektrische Heizelemente 

Elektrische Heizelemente 

HYDAC International x 0 - 750 0 - 4 x 1 - 800 1 - 800 

x 0 - 1000 0 - 450 

x 0 - 2500 0 - 3300 x 5 - 1000 1 - 30000 

x a.A. a.A. 

x a.A. a.A. x 5 - 150 1 - 155 

x 0 - 1000 0 - 450 

x x x x x x x x 


HAUCK 

x x x 210 - 350 0,075 - 300 x x x x x x x x x x 10 - 500 1 - 180 

HYDRO LEDUC x 250 - 500 0,02 - 10 x x x x 

x x 330 4 - 50 

330 0,16 

0,50 

x 330 0,7 - 50 

400 0,02 - 10 

Hydropa x 20 5 x x x x x 10 - 400 1,3 - 100 

x 40 5 x x x x 10 - 300 1 - 60 

x 50 1,3 x x x 

x 100 2 x x x 

x 140 1,4 x x x x 

x 160 0,32 - 0,5 x x 

x 200 1 x x x x 

x 250 3,5 x x x x 

x 350 0,075 - 2 x x 

x 350 2,8 - 3,5 x x x 

x 300 1 - 50 x x 


13 Hydrospeicher Wärmetauscher 

Firma Bauart Nenndruck Nutz volumen Speicherzubehör Bauart max. 

Öldurchfluss 

max. 

Wärmeabfuhr 



J. Middelhoff 

Membranspeicher 



Metallbalgspeicher 

sonstige 

Hydrodämpfer 

[bar] 

von ... bis 

[L] 

von ... bis 

Sicherheits- und 

Absperrblock 

Sicherheitseinrichtungen 

Füll- und Prüfvorrichtungen 

Füll- und Prüfblock 

Befestigungselemente 

Stickstoffdruckbehälter 

Stickstoffladegerät 

Speicherladeventil 

Luftgekühlt 

Wassergekühlt 

Kälteaggregat 

[L/min] 

von ... bis 

[KW] 

von ... bis 

x 40 - 1000 0,075 - 4 x x x x x x x x x 2 - 600 1 - 250 

x 16 - 1000 0,2 - 530 x 2 - 1000 1 - 1000 

x 15 - 1000 0,1 - 1200 x 10 - 400 1 - 200 

x 16 - 1000 0,075 - 450 

Integral Accumulator x 0 - 500 0,075 - 5,0 x x x 

x a.A. a.A. 

x a.A. a.A. 

INTEGRAL 

HYDRAULIK 

x 330 0,07 - 10 x x x x x x 

x 300 50 

Keicher x x x x x x x x x x x x x auf Anfrage auf Anfrage 

Kiesel x 350 0,001 - 3,5 x x x x x x 2 - 400 1 - 200 

x 550 0,2 - 530 x 2 - 1000 1 - 10000 

x 350 0,8 - 800 

Kohler x 210 - 350 0,075 - 3,5 x x x x x x x x x 2 - 400 1 - 200 

x 16/40/330/ 0,2 - 530 x 2 - 1000 1 - 1000 

350/550/690 x 15 - 200 2 - 200 

x 220/350 0,5 - 800 

Kottmann auf Anfrage x x a. A. a. A. 

KTR x x 0 - 800 0 - 380 

Landefeld x x x x x x x x x x x 

LöSi x x x x a.A. a.A. x x x 

LOG Aggregatebau x x x 

MAXIMATOR x 1000 

x 500 

x 100 


(Holzwickede) 

x 400 600 x x x x x 

Motrac Hydraulik x 500 0,07 - 5 

x 330 4 - 50 

NISSENS x x 1 - 1000 0,5 - 1000 

Otto Hydraulics x x x x x x x 0 - 350 100 

P&H Hydraulik x 70 - 350 0,075 - 3,5 x x x x x x x x x x 4 - 1000 2,4 - 400 

x 50 - 550 0,5 - 50 

Parker (Kaarst) x 210 - 350 0,075 - 3,5 x x x x x x x x 1 - 1600 1 - 520 

x 14 - 80 0,5 - 575 x x x x 

x 330 - 690 0,2 - 57 x x x x x 

x 220/250/350 - 350 0,5 - 800 x x x 

Pressluft-Götz x 500 0,075 - 4,0 x x x x x x x x 5 - 280 2 - 45 

x 1000 0,5 - 450 

x 400 0,5 - 800 

x 1000 1,0 - 32 

R+L HYDRAULICS x x 0 - 500 5 - 500 

Römheld x 500 0,013 - 0,75 

Roth Hydraulics x 210 - 350 0,07 - 2,8 x x x x x 

x 330 - 690 1 - 50 x x x x x x x x 

x x 200 - 1200 0,1 - 1500 x x x x x x x x 

Ruppel Hydraulik x 210 - 350 0,075 - 3,5 x x x x x x x x x 2 - 1000 1 - 1000 

x 16/40/350/ 0,2 - 530 x 15 - 200 2 - 200 

550/690 x 2 - 400 1 - 200 

x 220/350 0,5 - 800 

Schnupp x x x 0 - 550 1 - 250 x x x x x x x x x x x 5 - 2000 0 - 1000 

SLB x x x 

SMC x x 9,5 - 25 

TECHNO-PARTS x a. A. 0,1 - 10000 

TH Technische 

Hydraulik 

x 320 10 - 32 

Universal Hydraulik x 330 0,25 - 2,8 x x x 5 - 3000 1500 

330 1 - 50 

V.I.T. x 500 0,075 - 1000 x x x x x x x x 2 - 1000 2 - 400 

x 1000 0,2 - 450 x 2 - 1000 2 - 1000 

x 700 1 - 250 x 0 - 75 

x 1000 0,075 - 32 

van Dinther x x 10 - 1000 2 - 500 


15 Hydrofilter 

Firma Tiefenfilter Oberflächenfilter Elektrostatischer 

Ölreiniger 

Saug- Druck- u. Hochdruck- Rücklauf- Nebenstrom- Sieb- Spalt- Magnetmax. 


[L/min] 

von ... bis 

Nenndruck 

[bar] 

von ... bis 

max. Nenndurchfluss 

[L/min] 

von ... bis 


[L/min] 

von ... bis 

Statisch 

Mobil 

Nenndruck 

[bar] 

von ... bis 

max. Normdurchfluss 

[L/min] 

von ... bis 

Filtereinheit 

Verschmutzungsanzeige 





ABAG-Technik 15 - 500 7 - 450 0 - 1500 15 - 800 x 0 - 60 x 

Alfa Laval x x 1 1 - 100 2 

[µm] 

von ... bis 

Alphafluid 300 300 x x 5 1 0 - 300 


AMF ANDREAS 

MAIER 

auf Anfrage 

ARGO-HYTOS 0 - 350 16 - 630 0 - 1450 0 - 900 x x 0 - 12 0 - 2000 3 - 450 x 0 - 1450 x 

AROFLEX 0 - 210 1 - 75 3 - 25 x 

Bormann & 

Neupert 

Bosch Rexroth AG 0 - 20000 0 - 1000 0 - 60000 0 - 20000 x x 0 - 10 0 - 20000 1 - 10 x x 

Bühler 6 - 500 10 - 450 5 - 5800 20 - 1000 x x 10 15 - 48 x ca. 7000 x 

15 - 90 3 - 25 

CASAPPA 10 - 400 420 30 - 450 20 - 1000 x 35 20 - 400 3 - 250 x x 

ERIKS 6 - 500 10 - 450 5 - 5800 20 - 1000 x 15 15 - 50 3 - 500 x 0 - 7000 x 

Filtration Group 6 - 480 6 - 450 5 - 8000 20 - 1500 x x 14 - 264 2 - 40 x 0 - 8000 ca. 7000 x 

Fluitronics 15 - 850 420 30 - 1000 10 - 2000 x x 16 15 - 1000 >0,5 x 20 - 600 1 - 600 x 

[L/min] 

von ... bis 

0 - 5 

[L/min] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Friess 50 - 500 2,5 - 16 

Gather 

GKS Hydraulik x x x x x x 

HAINZL 10 - 480 630 10 - 2000 10 - 1000 x x 10 0 - 70 1 - 3000 x 

HANSA-FLEX 20 - 980 420 40 - 200 20 - 400 

auf Anfrage 

HARMS 0 - 300 450 0 - 1400 11200 x x 0 - 170 2 / 5 / 10/ x 0 - 200 0 - 2400 x 

20 

HSS 15 - 180 8 - 450 15000 15000 x x 3,5 - 25 1 - 1500 1 - 20 x 30 - 1500 x 

HYDAC 

International 

Gewebefilterbeutel 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

[L/min] 

von ... bis 

120 - 500 8 - 1035 80 - 15000 450 - 15000 x x 3,5 - 25 1 - 3600 1 - 200 x 30 - 1500 x 

0 - 300 0 - 450 0 - 1400 0 - 11200 x x 0 - 170 2/5/10/20 x 0 - 500 0 - 200 0 - 2400 x 

Hydropa 10 - 430 15 65 - 200 13 - 850 x 

20 13 - 850 


J. Middelhoff 

6 - 500 10 - 450 5 - 15000 20 - 15000 x x 3,6 - 35 1 - 3000 1 - 200 x 30 - 15000 ca. 7000 x 

KAMAT 4000 auf Anfrage auf Anfrage 

KARBERG & 

HENNEMANN 

x x 0 - 2 0,35 - 65 1 x x 

Keicher 6 - 200 10 - 450 5 - 5800 20 - 520 0 - 7000 x 

Kiesel 420 0 - 660 0 - 500 x x 5 0 - 29 3 - 1000 x 

Kleenoil x 1 - 350 2 - 6 1 x 

x 1 - 5 4 - 24 1 x 

Kohler 15 - 500 420 0 - 1400 30 - 1600 x x 0 - 170 3 - 200 x 30 - 500 0 - 200 0 - 2400 x 

Landefeld x x x x 

LEE 1 - 500 

LöSi nach Kundenwunsch x x x x x 

MANN+HUMMEL auf Anfrage a.A. x 

mf microfilter 2 - 300 160 2 - 5000 10 - 850 5 - 1000 x x 

350 2 - 5000 

500 2 - 5000 

>500 2 - 5000 


Weber 

50 250 25 25 200 

MP Filtri 80 - 800 12 - 1000 10 - 3000 14 - 2000 x x 5 - 30 15 - 2400 3 - 90 x x 

Otto Hydraulics 0 - 200 0 - 400 

P&H Hydraulik 5 - 110 450 20 - 570 10 - 1000 25 0 - 3500 10 x x 

Pall 500 0 - 1000 0 - 5000 x x 25 - 1000 0,5 - 2000 x 0 - 8000 0 - 7000 x 

Parker (Kaarst) 0 - 300 450 0 - 1400 11200 x x 0 - 170 2 / 5 / 10/ x 0 - 200 0 - 2400 x 

20 

Pressluft-Götz 15 - 180 8/16/25/ 30 - 7800 30 - 7000 x x 35 1 - 500 1/35/ x 30 - 7800 x 

40/100/ 10/20 

210/420 

420 30 - 660 30 - 7800 x x 

RT-Filtertechnik 3 - 1100 Saug-/Rücklauffilter 

3 - 600 10 - 25 3 - 1200 3 - 5000 x x auf Anfrage 20 - 5000 ab 3 x 3 - 5000 3 - 5000 x 

120 - 250 3 - 250 

Ruppel Hydraulik 1 - 3000 1 - >700 1 - 3000 1 - 30000 x x 10 10 - 3000 >1 x 1 - 30000 x 

80 - 800 12/35/110/ 10 - 750 14 - 2000 x x 12/30/35 1 - 3000 3 - 90 x 

250/320/ 

420/660 

SAPI 1 - 30000 1 - >600 1 - 3000 1 - 30000 x x 10 15 - 3000 >1 x 1 - 30000 

Schnupp 420 0 - 1000 0 - 10000 x 15 1 - 10000 3 - 25 x 

SF Filter 

auf Anfrage 

Filtereinsätze 




15 Hydrofilter 

Firma Tiefenfilter Oberflächenfilter Elektrostatischer 

Ölreiniger 

Saug- Druck- u. Hochdruck- Rücklauf- Nebenstrom- Sieb- Spalt- Magnetmax. 


[L/min] 

von ... bis 

Nenndruck 

[bar] 

von ... bis 


[L/min] 

von ... bis 


[L/min] 

von ... bis 

Statisch 

Mobil 

Nenndruck 

[bar] 

von ... bis 

max. Normdurchfluss 

[L/min] 

von ... bis 

Filtereinheit 






STAUFF 8 - 400 420 30 - 1320 60 - 1500 x x 4 15 - 110 

110 60 - 90 0 - 7000 x x 10 15 - 110 >0,5 x x 

160 60 - 240 20 2,1 - 17 

315 60 - 1320 

TH Technische 

Hydraulik 

Universal 

Hydraulik 

[µm] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

40 5000 x 

100 420 450 1000 x x 15 250 10 x 

V.I.T. 6 - 1000 10 - 450 5 - 5800 7800 x x 32 0 - 8000 >1 x 7800 ca. 7000 0 - 10 x 

Willmann 10 - 850 35 1100 10 - 600 x 

110 80 

280 170 

420 680 

Filtereinsätze 


16 Druckflüssigkeiten Partikelzählsystem zur Kontaminationskontrolle 

Firma Mineralöle Schwerentflammbar Wasserfrei biologisch 

schnell abbaubar 

Anschrift 

siehe 


Hydrauliköle HL 

Hydrauliköle HLP mit 

Demulgiervermögen 

Hydrauliköle HLPD mit 

Dispersant/Detergent 

Hydraliköle HVLP/HVLPD 

Sonstige Hydrauliköle 

wasserhaltig 

Öl-in-Wasser-Emulsion HFA E 

Mineralölfr. wässr., synth. 

Lösung HFA S 

Wasser-in-Öl-Emulsion HVB 

(nicht in Deutschl.) 

Wässrige Polymerlösung HFC 

Phosphorsäureester HFD R 


schwerentflammbare HFD U 

Polyalkylenglykole HEPG, 

wasserlöslich 


HETG, nicht wasserlöslich 

Synthetische Ester HEES, nicht 


HEPR synthetische 

Kohlenwasserstoffe, nicht 




Messprinzip 

Messbereich 

Lichtblockade (Extinktionsprinzip) 

Streulicht (Weißlicht + Laser) 

[µm] 

von ... bis 

Anzahl 

je [mL] 

von ... 

bis 

max. 

Partikelkonzentration 

Durchflussgeschwindigkeit 

[mL/ 

min] 

von ... 

bis 

wasserfrei 

synthetisch 

[Kanäle] 

von ... 

bis 

Anzahl 

Größenklassen 

Visko 

Prüf. Gerätedruck aufbau 

sitäts 

bereich 

ARGO-HYTOS x 2 - 100 90000 25 - 400 4 - 8 1 - 1500 420 x x x x x x x* 

BECHEM x x x x x x x x x x x x 

Bosch 

Rexroth AG 

mm²/s] 

von ... 

bis 

bar 

Mobil 

Stationär 

Einzelbausteine 

Kompaktgerät 

Datenausgabe 

x x 4 - 21 160000 50 - 500 4 - 8 >2 600 x x x x x x x 

Bühler x 5 - 15 100000 35 - 65 5 1 6 x x x x x 

15 - 25 10000 315 

25 - 50 

50 - 100 

>100 

ENERPAC x x 

ERIKS x 5 - 15 10000 35 - 65 5 1 6 x x x x x 

15 - 25 10000 315 

25 - 50 

50 - 100 

>100 

Filtration x >4, 6, 14, 100000 30 6 1 - 500 315 x x x x x 

Group 21, 38, 70 

FRAGOL x x x x x x x 

Friess 0,8 - 1000 1 - 200 x x 

FUCHS 

SCHMIER 

STOFFE 

x x x x x x x x x x x x x x x 

HARMS x x x x x x x 4 -70 6 500 420 x x x x x x x 

Hebezone 

HYDAC 

International 

HYDRAULIK- 

TECHNIK 

HAUCK 

Kiesel 

x 

x 2 - 2500 500000 10 - 2000 4 - 4056 1 - 5000 1 x x x x x x x 

x x x x x x x x x x x x x x x x x 4 - 70 6 500 420 x x x x x x x 

auf Anfrage 

Kleenoil x x x x x x x 4 - 21 x x x x x x x 

Klotz x 1 - 100 250000 10 - 1000 4056 –400 400 x x x x x x 

x 1 - 500 100000 10 - 500 2 0 - 400 400 x x x 

Kohler x x x x x x x 4 - 70 6 500 420 x x x x x x x 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Martechnic 

720 

Öltestkoffer, Probenziehgeräte 

MP Filtri x x 4 - 70 320000 5 - 8 10 

- 1000 

LCD 

Drucker 

Schnittstelle integriert 

2 x x x x x x 

Pall x x 1 - 200 24000 25 8 max.500 345 x x x x x x x 


16 Druckflüssigkeiten Partikelzählsystem zur Kontaminationskontrolle 

Firma Mineralöle Schwerentflammbar Wasserfrei biologisch 

schnell abbaubar 

Anschrift 

siehe 


Hydrauliköle HL 

Hydrauliköle HLP mit 

Demulgiervermögen 

Hydrauliköle HLPD mit 

Dispersant/Detergent 

Hydraliköle HVLP/HVLPD 

Sonstige Hydrauliköle 

wasserhaltig 

Öl-in-Wasser-Emulsion HFA E 

Mineralölfr. wässr., synth. 

Lösung HFA S 

Wasser-in-Öl-Emulsion HVB 

(nicht in Deutschl.) 

Wässrige Polymerlösung HFC 

Phosphorsäureester HFD R 


schwerentflammbare HFD U 

Polyalkylenglykole HEPG, 



HETG, nicht wasserlöslich 

Messprinzip 

Messbereich 

Lichtblockade (Extinktionsprinzip) 

Streulicht (Weißlicht + Laser) 

[µm] 

von ... bis 

Anzahl 

je [mL] 

von ... 

bis 

max. 

Partikelkonzentration 

Durchflussgeschwindigkeit 

[mL/ 

min] 

von ... 

bis 

PAMAS x 4 - 70 200000 5 - 25 8 - 32 1 - 1000 0-420 

bar 

x 4 - 70 120000 5 - 50 8 - 32 1 - 1000 0-420 

bar 

x 4 - 70 24000 5 - 150 8 - 32 1 - 1000 0-420 

bar 

x 1,5 - 25 13000 10 - 25 8 - 32 1 - 1000 0-420 

bar 

Synthetische Ester HEES, nicht 


PANOLIN x x x x x x x x x 

Parker 

(Kaarst) 

HEPR synthetische 

Kohlenwasserstoffe, nicht 


wasserfrei 

synthetisch 

[Kanäle] 

von ... 

bis 

Anzahl 

Größenklassen 

Visko 

Prüf. Gerätedruck aufbau 

sitäts 

bereich 

mm²/s] 

von ... 

bis 

bar 

Mobil 

Stationär 

Einzelbausteine 

Kompaktgerät 

Datenausgabe 

LCD 

Drucker 

Schnittstelle integriert 

x x x x x x x 

x x x x x x x 

x x x x x x x 

x x x x x x x 

x x x 4 - 70 6 500 420 x x x x x x x 

PETROFER x x x x x x x x x x x x x 

Pirtek x x 

Quaker x x x x x x x ISO 4406:99 

SAPI x x x x x x x x 

SHELL x x x x x x x x x x x x *) *) nicht in Deutschland 

STAUFF x 4 - 70 24000 8 1 - 300 420 x x x x x x 

4 - 70 160000 8 1 - 400 420 x x x x x x 

triplexindustrie 

x 

Wipa x x x x x 

x 

18 Dichtungen Druckübersetzer und Druckmittelwandler 

Firma Hydraulikdichtungen Pneumatikdichtungen 

Linear Rotation Linear 

Bauart 

max. 

Übersetzungsverhältnis 

Sekundärdruck 

max. 


AMF ANDREAS 

MAIER 

Abstreifer 

Führungsringe 

Komplettkolben 

Wellendichtringe 

Rotations-/ 

Drehdurchführungen 

Abstreifer 



Gleitring- 

Stangen- 

Kolben- 

Trennkolben- 

Stangen- 

Kolben- 

Dichtungs-Abstreifer- 

Kombination 


Dämpfungs- 

Ventil- 

Trennkolben- 


Drehdruchführungen 

O-Ringe 

Statische Dichtungen 

Sonderdichtungen 

Luft/Flüssigkeit 

Flüssigkeit/Flüssigkeit 

Luft/Luft 

[bar] 

von ... bis 

x x x 2,5 - 10 1:40 

arhytec x x 230 - 800 1,5 - 39 23 - 140 

AROFLEX x 4000 2 - 25 

AVENTICS (Laatzen) x a. A. a. A. 

BIBUS x 0 - 20 0 - 1200 

Blanke Armaturen x x x x x 

Bormann & Neupert w ePTFE- 

Dichtungsbänder 

Bott x x 0 - 100 1:16 88 

COG x x x x x x x x x x 

DEUBLIN x x x 

Dichtomatik x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

DRUMAG x x 0 - 190 1:19 40 - 1600 

EagleBurgmann 

auf Anfrage 

ERIKS x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Evertz x 800 

Fleischer x x x x x x x x x x x 

Freudenberg 

(Hamburg) 

Freudenberg 

(Weinheim) 

x x x x x x x 

x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Gali x a. A. a. A. a. A. 

Greene, Tweed & Co. auf Anfrage auf Anfrage x x x 

HAAG + ZEISSLER x x 

Hänchen x x 0 - 5000 a. A. a. A. 

Hänssler x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

von ... bis 

[cm³] 

von ... bis 





Bauart 

max. 



max. 



Abstreifer 




Rotations-/ 


Hänssler x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Abstreifer 



Gleitring- 

Stangen- 

Kolben- 

Trennkolben- 

Stangen- 

Kolben- 


Kombination 

Hagenbuch x 0 - 1000 a.A. a.A. 

Hallite x x x x x x x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

HARMS x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 30 1:4 

x x 0 - 600 1:3 - 1:60 150 

x 20 - 500 1:2 - 1:6 3 

HEB x x 0 - 100 1:4/32 3000 

HECKER WERKE x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Heiss x x x 0 - 4000 

HEUTE+COMP. x x x x x x x x x x x x x 

HilDi x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

HME x x x x x x x x x x x x x x x x x x 



Höfert x x x x x x 


Dämpfungs- 

Ventil- 

Trennkolben- 



O-Ringe 





Luft/Luft 

[bar] 

von ... bis 

von ... bis 

[cm³] 

von ... bis 

x 700 - 3500 3,5 - 16 500 - 4000 

HSS x x x x x x x x x x x 700 1:100; 1:5 

Hunger DFE x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Hunger Maschinen x x x 600 - 1500 1:1,5 - 1:6 500 - 10000 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

HYDROKOMP x x 20 - 200 1,5 - 5 

Hydropa x x x x x 0 - 600 1:1 40 

HYDROPNEU x x a. A. a. A. a. A. a. A. 

HZB x x x x x x x x x x 20 - 2000 wählbar wählbar 

IDG x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

K.D. PNEUMATIK x x x x x x 0 - 100 1:10 1000 

KACO x x x x x x x x x x x x x x 

KASTAS x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

KNIPPER x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Kohler x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 30 1:4 

x x 0 - 600 1:3 - 1:60 150 

x 20 - 500 1:2 - 1:6 3 

Kottmann 

auf Anfrage 

Kremer x x x 

Krisch Dienst x x x 2 - 3000 1:2,2 - 1:600 1,3 - 195 

Künzel-Schenk x x x x x x x x x x 

KVT-Fastening 1) Eingang: 15 L/min Ausgang: 2,5 L/min bzw. 11 L/min 20 - 800 1,2 - 20 

2) Eingang: bis 70 L/min Ausgang: bis 11 L/min bzw. 56 L/min 20 1,2 - 20 5000 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Layher x x 6 - 300 1:4 - 1:50 35 - 6500 

MAXIMATOR x x x 100 - 14000 1:10 - 1000 10 - 1000 

mewesta x 210 - 700 1:2,5 - 1:4 7,8 - ∞ 

4,8 - ∞ 


Weber 

Moog GAT x x 

x 600 2,6 - 3,8 200 

Norgren (Alpen) x 10 1:1 240 - 5000 

x 90 - 200 1:9 - 1:20 100 - 1000 

Otto Hydraulics x x 500 

Parker (Bietigheim- 

Bissingen) 

x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x a. A. a. A. a. A. 

Pirtek 

Plasticell x x x x x x x 

REIFF x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

REINZ x x 

Römheld x 500 1:25 - 1:100 25 - 188 

x 500 1:1,5 - 7,5 minimal 21 

Ruppel Hydraulik x 20 - 800 1,2 - 20 

20 1,2 - 20 5000 

x x x 

S.F. Components x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Scanwill x 30 - 4000 1,5 - 20 

SCHLÖSSER x x x 

Schneider x x x 0 - 2000 -4 - +10 0 - 5000 

Seal Concept x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

SKF Economos x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

SPÄH x x x 

x 





Bauart 

max. 



max. 


Abstreifer 




Rotations-/ 


Abstreifer 



Gleitring- 

Stangen- 

Kolben- 

Trennkolben- 

Stangen- 

Kolben- 


Kombination 


Specken x 0 - 190 1:19 40 - 1600 

Storz x x x x x x x x x x 

TECHNO-PARTS x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

TEDAG x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Thiele x x 0 - 3000 a. A. a. A. 

TOX PRESSOTECHNIK x a. A. a. A. a. A. - 1200 

Trelleborg x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

Dämpfungs- 

Ventil- 

Trennkolben- 



O-Ringe 





Luft/Luft 

[bar] 

von ... bis 

von ... bis 

Universal Hydraulik x 0 - 350 3:1/5:1/7:1 

URACA x a. A. 

Volz 

VOSS Fluid 

WATZ x x a. A. 

WESSEL-Hydraulik x 0 - 700 1:2 

x 

x 

[cm³] 

von ... bis 

20 Rohr- und Schlauchleitungen und -verbindungen Geräte und Zubehör für 

die Verbindungstechnik 

Firma gezogenes Stahlrohr Schlauchleitungen Rohrverbindungen Schlauchverbindungen 



Bis DA 38 

Über DA 38 

Für über 1000 bar 

einbaufertige Rohrleitung 

NW bis 20 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW bis 200 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW bis 350 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW über 

350 bar 

[mm] 

von ... bis 

ALFAGOMMA x x x 2 - 80 2 - 76 2 - 63 2 - 50 x x x x x x x x x 

ALKON 3,2 - 25,4 4,8 - 50,8 6,3 - 50,8 x x x x x x x 

AMF ANDREAS 

MAIER 

x x NW 6 x x x x x 

Argus 2 - 80 2 - 50 2 - 50 2 - 40 x x x x x 

AROFLEX 

AVIT x x 6 - 50 6 - 8 x x x x x x x x x x x 

BAHCO 0 - 60 0 - 6 x x x x 

Baumgartner 

Bieri Hydraulik 

Blanke Armaturen x x x x x x x x x x x 

Bormann & 

Neupert 

Bosch Rexroth AG x x x 5 - 59 5 - 51 5 - 38 x x x 

Camozzi 1,7 - 16 x x x x 

CEJN-Product 700 - 3000 bar 1) x x 

1) Höchstdruckschläuche a. A. 

CONEXA x x x x x 

ContiTech 

Techno-Chemie 

Schneidring 

Klemm- und Keilring 


Weichdichtung 

x a. A. a. A. x x 

DEUBLIN x x 

Dieckers x x 0 - 25 x x x x x 

Dietzel (Beerwalde) 6 6 - 150 6 - 80 6 - 50 6 - 40 x x x x x 

Dietzel (Xanten) 6 6 - 150 6 - 80 6 - 50 6 - 40 x x x x x 

DRUMAG a. A. x 

Eisele Pneumatics 3 - 42 4 - 8 x x x x x x x 

EM-Technik x x x x x x 

Flansch 


Armaturen 

Kupplungen 

x 

Mehrfach-Kupplungen 


x 

x 

Rohrdrehgelenke 

Rohr- und Schlauchschellen zur 

Leitungsinstallation 


Rohrbiegemaschinen 

Maschinen zur Herstellung von 

Schlauchleitungen 

Nylon-Schlauchschellen 

Schraubschellen 

vorgeformte Edelstahl-Schellen 

ERIKS x x x x 6 - 80 6 - 50 6 - 50 6 - 40 x x x x x x x x x x x x x 

Eugen Metzger x bis 2" 

(60mm) 

2 - 250 2 - 60 2 - 50 2 - 50 x x x x x x x x x x x x 

ewo - Holzapfel 2 - 13 x x 

EXMAR x x x x x x 

Gates (Aachen) 5 - 50 5 - 50 6 - 50 6 - 50 x x x x x x x 

Gates Tube x x x 

Gather x x x 

Grulms-Pneumatik x 2 - 50 6 - 25 4 - 25 x x x x x x x x x x 

Hydraulik-Schlauchrollen 








Bis DA 38 

Über DA 38 



NW bis 20 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW bis 200 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW bis 350 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW über 

350 bar 

[mm] 

von ... bis 

GS-Hydro x x x 6 - 50 6 - 50 6 - 50 6 - 50 x x x x 

HAAG + ZEISSLER x 1/8 - 3 x x x x 

Hänchen 

Hagenbuch x x x 6 - 150 5 - 50 5 - 50 5 - 10 x x x x x x x x x x x 

HANSA-FLEX x x x x 2 - 60 5 - 60 6 - 50 6 - 50 x x x x x x x x x x x x x 

HARMS x x x x 3,2 - 150 2 - 50,8 2 - 50,8 2 - 50,8 x x x x x x x x x x x x x x 

Hedru 1,7 - 11 x x x x 

Heiss 

Hoberg & Driesch x x x x 

HOERBIGER Micro 

Fluid 

Schneidring 



Weichdichtung 

Flansch 


Armaturen 

2 - 4 x 

HSS x x x 2 - 25 2 - 100 2 - 50 2 - 32 x x x x x x x x x 

Hunger Maschinen 

hunger Pneumatik 

HYDAC 

International 

x 

Hydrauflex x x x 5 - 60 5 - 40 5 - 40 5 - 32 x x x x x 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x x x x 2 - 150 2 - 76 2 - 63 2 - 51 x x x x x x x x x x x x x x 

HYDROKOMP x x x 

HYDROTECHNIK 2,3,4 2,3,4 x x x x x 

icotek x x x x 

Indunorm 5 - 50 5 - 50 5 - 50 5 - 32 x x x x x x x x x x x 


J. Middelhoff 

x x x 3,2 - 50,8 3,2 - 50,8 4,8 - 50,8 6 - 40 x x x x x x x x x x x 

INTERHYDRAULIK x x 6 20 - 150 6 - 80 6 - 63 8 - 65 x x x x x x x x x 

100 

ITV 4 - 16 x x x 

JETCLEAN 

Geräte für die Innenreinigung von Hydraulikrohren und -schläuchen 

KLAAS x x 

KOBOLD 


x x x a. A. 

Koch 5 - 50 5 - 50 5 - 50 5 - 50 x x x x x 

Kohler x x x x 3,2 - 150 2 - 50,8 2 - 50,8 2 - 50,8 x x x x x x x x x x x x x x 

Krüger 

Hydraulik-Drehverschraubungen 

Landefeld x x x 3 - 50 6 - 50 6 - 50 6 - 40 x x x x x x x x x x x x x x 

LitAS 2 - 4 x 

LöSi x x x 6 - 50 6 - 50 6 - 50 6 - 40 x x x x x x x x 

Lueb & Schumacher x1) x2) 1) Pressfasssungen 

2) Schlauchhülsen 

Lüdecke x x x x x x 

MAXIMATOR x x x a. A. a. A. x x x 

MECO x 3 - 20 x x x x 

METAPIPE x 4 - 30 x x x 1/4″ 

- 1″ 

Micromat x x x 


(Holzwickede) 

Moog GAT x x 

Norgren (Alpen) 2 - 20 x x x x x x x 

OP x x x 

Otto Hydraulics x x 

Parker (Kaarst) x x x 2 - 150 2 - 76 2 - 63 2 - 51 x x x x x x x x x x x x x 

PH Industrie- 

Hydraulik 

0 - 80 10 - 80 5 - 51 5 - 38 x x x x 

Pirtek x x 1/4“ - 2“ 1/4“ - 2“ 1/4“ - 2“ 1/4“ - 2“ x x x x x x x x x x 

POCLAIN (SLO-Ziri) 3 - 50 3 - 50 3 - 50 3 - 50 x 

Pressluft-Götz 6 - 100 6 - 50 6 - 50 6 - 50 x x x x x 

x x x x x x x 

psk (Buttenheim) 

REIFF x x 5 - 100 5 - 50 5 - 50 5 - 50 x x x x x x x x 

RIEGLER 2 - 118 x x x x x x x x 

Römheld x 0 - 15 6 x x x x x x x x x x 

Ruppel Hydraulik 

Salzgitter a. A. 

x 

Kupplungen 

x 



x 

x 

x 

x 




x 

16 - 110 





x 






Bis DA 38 

Über DA 38 



NW bis 20 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW bis 200 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW bis 350 

bar 

[mm] 

von ... bis 

NW über 

350 bar 

[mm] 

von ... bis 

Schäfer 6 - 25 6 - 20 x x x x x x 

25 

Schieffer 6 - 51 6 - 51 6 - 51 x x x x x x x 

Schierle x x x x 

Schnupp x x x x 6 - 50 6 - 50 6 - 50 6 - 50 x x x x x x 

Schwer Fittings x x 6 - 40 4 - 25 x x x x x x x x x x x x 

SERTO x 3,2 - 25,4 3,2 - 12,7 3,2 - 9,6 3,2 - 9,6 x x x x x x 

SKF Spandau- 

Pumpen 

x x 4 - 8 6 - 10 6 - 10 6 x x x x x x x 

außen außen außen 

SMC 2 - 16 außen x x x x x 

Spaeter x x 

Specken a. A. x 

SPIR STAR 400 - 3200 x x 

bar 

3 - 25 mm 

STAUFF 2 - 4 x x x x x x x 

x x x x x x 

STENFLEX auf Anfrage x 

SUTTER x x x 2 - 80 2 - 50 2 - 50 2 - 40 x x x x x x x x x 

TILL x x 6 - 100 6 - 50 6 - 50 6 - 25 x x x x x x x x x x x x x 

Timmer 3 3 - 28 x x x x x x x x 

Toptube x x x x x 

TRACTO-TECHNIK 

PBS 

transfluid 

TRIES 

TSD x x x x x x x x 

Uniflex-Hydraulik x x 

van den Heuvel 2 - 4 2 - 4 2 - 4 2 - 4 x 

Volz x x x x x x 

VOSS Fluid x 6 - 51 6 - 51 6 - 51 6 - 51 x x x x x x 

WALTHER-PRÄZISION x x x 

WATZ x x 6 - 40 6 - 40 6 - 40 6 - 40 x x x x x x x x x x x x 

WEH x x x x x 

Willmann x x 0 - 50 0 - 50 0 - 50 0 - 40 x x x x x x x x 

WINKEL 6 - 25 x 

ZTR-Rossmanek 4 - 20 x x x x x x x x 

110 x x x x x x x x x 

Schneidring 



Weichdichtung 

Flansch 


Armaturen 

Kupplungen 



x 






x 

x 




21 Geräte der Druckwasserhydraulik 

Firma Pumpen Motoren Ventile Pumpenaggregate 

Bauart 



Nenndruck 

max. Bauart 


Nenndruck 

max. 

Drehmoment 

Verdrän- 

Drehzahl Bauart Nenndrucgungsvolumen 

Leistung 

max. Nenndruck 


Volumenstrom 

Behältergröße 

3-Kolben-Plunger 



Sonstige 

[bar] 

[cm³] 

von ... bis von ... bis 

Sonstige 

[bar] 

[min-1] 

von ... bis von ... bis von ... bis von ... bis 

BARKSDALE x x 700 3 - 700 

Bosch Rexroth AG x 350 125 - 355 x 250 5570 5 - 1000 600 x x x x 630 25 

- 20000 

10000 

Breit GmbH x 550 3 - 36 x x x x 320 25000 

[Nm] 

[cm³] 



Radialkolben 

Axialkolben- 

Axialkolben- 

Wege- 

Druck- 

Strom- 

Schaltend 

Stetig verstellbar 

[bar] 

[L/min] 

[bar] 

[L/min] 


[kW] 

" [L] 


Breitenbach x 140 1 - 80 x 140 25 4 - 12,5 300 - 3000 x x x x x 140 30 - 60 40 - 140 2,6 - 117 1,1 - 22 25 - 250 

160 (4000) (120) 25 - 140 

15 - 20 

x 50 100 160 



21 Geräte der Druckwasserhydraulik 

Firma Pumpen Motoren Ventile Pumpenaggregate 

Bauart 

Nenndruck 

max. Bauart 


Nenndruck 

max. 

Drehmoment 

Verdrän- 

Drehzahl Bauart Nenndrucgungsvolumen 

Leistung 

max. Nenndruck 


Volumenstrom 

Behältergröße 

3-Kolben-Plunger 



Sonstige 

[bar] 

[cm³] 


Sonstige 

[bar] 

[Nm] 

[cm³] 

[min-1] 


Schaltend 

Stetig verstellbar 

[bar] 

[L/min] 

[bar] 

[L/min] 


Dieckers x x 0 - 10000 x x x x 0 - 7000 0 - 7000 

Evertz x 350 190 x x x x x 350 25000 350 190 135 

GKS Hydraulik x a. A. x x x x x 

[kW] 

" [L] 


HAINZL x x x 800 2 - 1600 x 140 25 4 - 12,5 300 - 3000 x x x x x 350 25000 500 4800 3300 70000 

L/min 

HANSA TMP x 160 5 - 60 x x 160 11000 50 - 8000 5 - 2000 x x x x x 160 2 - 300 160 2 - 300 0,37 - 75 2 - 1000 

Hauhinco x 700 15 - 725 x x 320 1 - 30000 700 nach Kundenanfrage 

700 

x x 320 1 - 30000 

500 

x 500 1 - 10000 

x 300 1 - 30000 

500 

HYDAC 

International 



Radialkolben 

Axialkolben- 

Axialkolben- 

Wege- 

Druck- 

Strom- 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x x x x 450 

HYDROSAAR x x x x 450 

HYDROWATT x 100 - 415 15,6 

- 511,9 

x 

nach Kundenanfrage 

100 - 415 16 - 800 4 - 600 

KAMAT x x 3500 x x x x 0 - 4000 0 - mehrere 

3500 L/min 1000 

KMS x 210 2 - 400 

Krisch Dienst x 10 - 160 0,8 - 600 10 - 160 1 - 430 0,55 - 110 10 - 1000 

x 20 - 160 6 3 - 225 500 - 4000 

x x x x x 10 - 160 1 - 350 

Landefeld 

LEE x x x x 0 - 350 5 

LOTTERER x x x x x 500 20 - 10000 

MAXIMATOR x x x x x 0 - 5500 0 - 20 1 - 70 

14000 14000 

Oilgear x x 350 

- 1000 

2,2 - 476 x x x x 500 3000 500 

- 1000 

RMI x a.A. 148 - 415 46 - 135 

x a.A. 180 - 700 50 - 215 

132 - 1000 68 - 610 

180 - 1000 100 - 670 

195 - 500 340 - 1080 

x 

nach Kundenanfrage 

SAPI x 800 15 - 700 x x 320 1 - 30000 700 nach Kundenanfrage 

700 

x x 320 1 - 30000 

500 

x 500 1 - 10000 

x 300 1 - 30000 

500 

Schwer Fittings x 400 0 - 300 

x x 400 0 - 80 

Schwer 

Ventiltechnik 

x x 400 

SGGT x 0 - 1000 10 - 1000 x x 0 - 400 1000 23 - 800 40 0 - 10000 

x x 0 - 400 350 

x x 0 - 400 25000 

URACA x x 3000 5000 L/ 

min 

VOSS 


x x x x 3000 3000 3000 2600 

x x x x x 315 7 - 7500 315 a. A. a. A. a. A. 

Wepuko x x 2000 0 - 3500 x x x 1400 5 - 5000 1400 200 5 - 560 5000 

Winter x x x x 320 50 - 2500 


22 Druckluftmotoren Pneumatische Drehantriebe Pneumatikstarter 

Firma Bauart Leerlaufdrehzahl Nennleistung wahlweise mit 

Untersetzungsgetriebe 



Lamellenmotoren 

Zahnradmotoren 

Kolbenmotoren 

[min-1] 

von ... bis 

[kW] 

von ... bis 

[i=] 

von ... bis 


Schwenkflügel 

Bauart 

Steilgewinde 


Sonstige 

Drehmoment 

bei 6 bar 

[Nm] 

von ... bis 

Betriebsdruck 

max. 

[bar] 

von ... bis 

Schwenk winkel 

max. 

[Grad] 

von ... bis 

ASCO Numatics x 7 - 300 10 0 - 360 x 

AVENTICS (Laatzen) x x x 0,10 - 110 1 - 10 0 - 360 x 

BAHCO x 0 - 100000 0 - 5 

BIBUS x 30 - 300 0,01 - 0,7 1 - 300 x x x x 0,5 - 67 1 - 10 0 - 360 x 

Bormann & Neupert 

by BS&B 

Drehwinkel 

direkt 

abtastbar 

x 21 - 3526 3 - 8 90 - 90 x 

Bürkert x 20 - 498 2,5 - 8 0 - 90 x 

Camozzi x 7,2 - 306 0,5 - 10 0 - 360 x 

0 - 4803 400° 

DEPRAG SCHULZ x 1) 1 - 60000 0,0015 - 18 300 3) 1) Katalogstandard, wahlweise mit Bremse, 2) anwendungsspezifische Antriebslösungen, 

3) Planeten-, Stirnrad-, Schneckengetriebe 

x2) 0 - 100000 0 - 0,15 

DRUMAG x 500 - 10000 0,01 - 7,0 169:1 x x x 18 - 1000 1 - 10 1 - 720 x 

Düsterloh x 0 - 3000 0 - 45 4 - 3000 0 - 510 

ECKART x 0 - 680 0 - 10 5 - 720 x 

x 0 - 297 0 - 10 5 - 720 und 1200 

mm Hub 

x 

ERIKS x x x 7 - 3500 2,5 - 10 0 - 90 x 

0 - 180 

Eugen Metzger x 8 - 1900 3 - 10 0 - 90 x 

Gali x 2300 - 4000 15 - 66 x 20 - 640 

HARMS x x 5 - 24000 0,02 - 18 1:1 - 360 x x x x 0,08 - 1120 2 - 10 0 - 360 x 

Hedru x 500 - 10000 0,01 - 7,0 170:1 x 7,2 - 306 0,5 - 10 1 - 360 x 

x 500 - 2500 15 - 30 

HYDAIRA x x x 10 - 2300 16 720 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

x x 5 - 24000 0,02 - 18 x x x x x 0,08 - 1120 2 - 10 0 - 360 x 

K.D. PNEUMATIK x 80 - 1200 0,5 - 10 1 - 360 x 

Kendrion Kuhnke x 0,3 - 2 2 - 8 90 

Kohler x x 5 - 24000 0,02 - 18 1:1 - 360 x x x x 0,08 - 1120 2 - 10 0 - 360 x 

Krisch Dienst x 400 - 6000 0,1 - 4,6 3:1 - 500:1 

x 400 - 5000 0,3 - 8,2 3:1 - 500:1 

x 5 - 1000 0,1 - 3,0 3:1 - 100:1 

x 5 - 900 0,1 - 0,35 3:1 - 100:1 

x 300 - 2500 1 - 16 3:1 - 1000:1 

Landefeld x 7 - 45000 0,7 - 4,4 4 - 9,33 x x 0,7 - 1700 10 9 - 270 x 

MD Drucklufttechnik x 12 - 100000 0,11 - 4,40 3 - 9,33 

Norgren (Alpen) x x 0,15 - 247 1 - 10 30 - 360 x 

P&H Hydraulik x 250 - 6000 0,12 - 0,74 4,5 - 67,9 x 4,2 - 106 0 - 10 90 - 360 

Parker (Kaarst) x x 5 - 24000 0,02 - 18 x x x x x 0,08 - 1120 2 - 10 0 - 360 x 

Pressluft-Götz x 5 - 21000 0,12 - 3,7 11 - 85 x x x 2 - 150 8 - 10 360 x 

x 1500 - 2400 3,1 - 24 3 - 85 

PTM x 30 - 300 0,065 - 0,200 3 - 9 x 0,2 - 60 8 0 - 365 x 

SMC x 0,05 - 45 1,5 - 10 0 - 270 x 

x 0,05 - 2,1 1,5 - 7 0 - 270 x 

x 3 - 95 1 - 10 90; 180 x 

x 0,3 - 6,2 1 - 10 90;180 x 

x 1 - 25 1 - 10 0 - 190 x 

x 0,15 - 2,1 1,5 - 10 90 - 180 x 

x x 1 - 2 1,5 - 7 90; 180 x 

x 1,28 - 5,84 2 - 10 0 - 190 x 

Specken x 500 - 10000 0,01 - 7,0 169:1 x x 18 - 1000 1 - 10 1 - 720 x 

Timmer x 20 - 19000 0,09 x x x 9 - 48800 10 90 - 360 

x 1,7 3500 

UNIMATIC x 18 - 22000 0,09 - 3,6 x x x x 1,47 - 1542 3 - 10 45 - 280 x 

ja 

nein 


[Nm] 

von ... bis 


23a 

Pneumatikzylinder, genormt 

Firma Norm Optionen Nenndruck Kolbendurchmesser 

externe 

Führungseinheit 

Hublänge 


ISO 15552 

DIN/ISO 6432 

VDMA 

NFPA 

Andere 

Einfach wirkend 

Doppelt wirkend 

Beidseitige 

Kolbenstange 

Verstellbare 


Berührungslose 

Signalgabe 

Feststelleinheit 

Integrierte 


[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

ABAG-Technik x x x x x x 32 - 320 

x x x x x 16 - 25 

x x x x x 100 - 900 

AIRTEC x x x x x x x x x x x x x 10 8 - 320 10 - 2500 

ALKON x x x x x x x 17,5 32 - 203 0 - 2000 

x x x x x x x 10 8 - 200 0 - 1500 

ASCO Numatics x x x x x x x x x x x x x x max. 10 32 - 250 25 - 3000 

AVENTICS (Laatzen) x x x x x x x x x x x x x x 10 8 - 320 0 - 3500 

BIBUS x x x x x x x x x x x x x 10 8 - 320 1 - 3000 

Bürkert x x x x 10 8 - 25 10 - 200 

x x x x x 10 32 - 125 25 - 250 

Camozzi x x x x x x x x x x x x 0,5 - 10 8 - 320 1 - 2800 

Carter Controls x x x x x x 18 25,4 - 355,6 0 - 3000 

DRUMAG x x x x x x x x x x x 10 8 - 200 3000 

ERIKS x x x x x x x x x x x x 10 8 - 320 4 - 3000 

Fluidtechnik Fiedler x x x x x x x x x x 2 - 10 12 - 350 5 - 2800 

HARMS x x x x x x x x x x x x x 10 / 16 10 - 355,6 0 - 5000 

x x x x x x x x x 10 32 - 320 25 - 3000 

x x x x x x x 10 32 - 100 25 - 3000 

x x x x x 10 10 - 63 10 - 2500 

Hedru x x x x x x x x x x x 10 8 - 350 1 - 3000 

HYDAIRA x x x x x x x x x x x x 16 10 - 100 0 - 2000 

x x x x x x 16 10 - 250 0 - 3000 

HYDRAULIK-TECHNIK HAUCK x x x x x x x x x x x x x x 10/16 10 - 355,6 0 - 5000 

JOYNER x x x x x x x x x x x x 10 8 - 320 0 - 2000 

K.D. PNEUMATIK x x x x x x x x x x x x 10 (16) 12 - 500 1 - 2000 

Kendrion Kuhnke x x x x x x x x x x x 1,5 - 10 8 - 200 10 - 2000 

Kohler x x x x x x x x x x x x x x 10 / 16 10 - 355,6 0 - 5000 

x x x x x x x x 10 32 - 320 25 - 3000 

x x x x x x x x 10 32 - 100 25 - 3000 

x x x x x x 10 10 - 63 10 - 2500 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x 10 6 - 320 0 - 7000 

Layher x x x x x x x x x 10 40 - 300 50 - 2000 

Norgren (Alpen) x x x x x x x 2 - 10 32 - 100 10 - 3000 

x x x x x x x x 1 - 16 32 - 320 10 - 3000 

x x x x x 2 - 10 10 - 25 10 - 500 

x x x x x x x x 1 - 10 10 - 25 10 - 500 

x x x x 17,5 1 ½“ - 2 “ 

x x x x x 17,5 1 ½“ - 8 “ 

P&H Hydraulik x x x x x x x x x x 10 32 - 320 0 - 3500 

x x x x x x 10 10 - 25 0 - 1000 

x x x 14 25 - 200 0 - 2500 

x x x x x x x 10 16 - 100 0 - 400 

x x x x x x x x x 10 10 - 820 5 - 2800 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x x x x x x x 10/16 10 - 355,6 0 - 5000 

x x x x x x x x 10 32 - 320 25 - 3000 

x x x x x x x x 10 32 - 100 25 - 3000 

x x x x x x 10 10 - 63 10 - 2500 

PNEUMAX x x x x x x x x x x x x x 10 8 - 320 4 - 3000 

Pressluft-Götz x x x x x x x x x x 7/10 2,5 - 320 10 - 4000 

RIEGLER x x x x x x x x max. 10 8 - 25 10 - 250 

x x x x x x max. 10 32 - 250 25 - 1000 

ROSS x x x x x x x x x max. 16 16 - 320 

SAMAD x x x x x x x x x x

23b 

Pneumatikzylinder, ungenormt 

Firma Bauart Optionen Nenndruck Kolbendurchmesser 

Hublänge 



Standard 

Mehrstellungszylinder 

Kurzhub- 

Teleskop- 

Flachkolben- 

Schlitteneinheit 

Einfach wirkend 

Doppelt wirkend 

Beidseitige 

Kolbenstange 

Verstellbare 


Berührungslose 

Signalgabe 

Feststelleinheit 

Inte grierte 


[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

ABAG-Technik x x x x x x x 25 - 900 4000 auf Anfrage 

AIRTEC x x x x x x x x x 10 8 - 100 5 - 2500 auf Anfrage x 

ALKON x x x x x x 7,5 32 - 203 0 - 2000 32 - 203 x 

Andreas Lupold x x 8 25 40 - 60 

ASCO Numatics x x x x x x x x x x 10 8 - 63 25 - 500 32 - 125 x 

AVENTICS (Laatzen) x x x x x x x x x x x 20 2,5 - 500 1 - 3500 0 - 1000 x x 

Baumgartner x x x x x x x x x x x 16 8 - 140 1 - 3000 8 - 140 

BIBUS x x x x x x x x x x x x 0,3 - 10 2,5 - 250 1 - 3000 12 - 100 x 

Bürkert x x x x x 10 12 - 100 4 - 100 

Camozzi x x x x x x x x x 1 - 10 12 - 100 1 - 300 12 - 100 

Carter Controls x x x x x 18 38,1 - 203,2 0 - 3000 

ContiTech Air Spring x x x x 0 - 8 37 - 770 20 - 680 x 

Dowaldwerke x x x x x x x 0 - 10 10 - 160 1200 

DRUMAG x x x x x x x x x x x x 10 8 - 250 1 - 3000 25 - 250 a. A. 

ECKART 

Sonderzylinder für 

Schienen- und 

Straßenfahrzeugtüren 

x x x x x 6 32 + 40 1500 

EFFBE x x x 6 - 10 65 - 280 0 - 110 x 

ERIKS x x x x x x x x x x x x 16 8 - 320 8 - 2000 25 - 100 x x x 

FIPA x x x 1 - 10 10 - 32 5 - 150 

Fluidtechnik Fiedler x x x x x x x x 10 12 - 350 x x 

HARMS x x x x x x x x x x x 10 - 16 10 - 355,6 0 - 5000 32 - 125 x x x 

x x x x x x 10 12 - 100 5 - 80 32 - 250 x 

x x x x x x 10 32 - 100 5 - 320 

Hedru x x x x x x x x x x 10 12 - 100 1 - 300 12 - 100 x 

HYDAIRA x x x x x x x x x 10 - 16 10 - 250 0 - 3000 0 - 2000 x x 

HYDRAULIK-TECHNIK HAUCK x x x x x x x x x x x x 10/16 10 - 355,6 0 - 5000 32 - 125 x x x 

JOYNER x x x x x x x x 10 20 - 200 0 - 2000 auf Anfrage 

K.D. PNEUMATIK x x x x x x x x x 10 (16) 25 - 500 1 - 2000 32 - 250 x 

Kendrion Kuhnke x x x x x x x 1,5 - 10 3 - 100 6 - 800 auf Anfrage x 

Kohler x x x x x x x x x x x 10 - 16 10 - 355,6 0 - 5000 32 - 125 x x x 

x x x 10 2,5 - 6 5 - 25 

x x x x x x 10 12 - 100 5 - 80 32 - 250 x 

x x x x x x 10 32 - 100 5 - 320 

Kottmann x x x x 10 35 - 150 0 - 1000 

Kuhn x x x x x 16 200 - 800 0 - 12000 

Landefeld x x x x x x x x x x x x 10 2,5 - 320 0 - 7000 x x x 

Layher x x x x x x x x 10 40 - 300 50 - 2000 

MEDAN x x x x 0,5 - 8 16 - 63 1 - 9000 

Norgren (Alpen) x x x x x 2 - 10 1 ¼“ - 14“ 50 - 500 x x 

x x x x 2 - 10 12 - 63 5 - 25 

x x x x x 1 - 10 12 - 100 5 - 300 12 - 100 

x x x 2 - 10 8 - 40 10 - 50 

x x x x 1 - 10 8 - 63 10 - 320 

x x x x 2 - 10 32 - 100 10 - 50 

x x x x x x 1 - 10 32 - 100 25 - 300 

x x x x 1 - 8 10 - 40 25 - 225 

P&H Hydraulik x x x x 10 8 - 100 0 - 400 x 

x x x x 12 200 - 500 20 - 3500 

x x x 8/10 6 - 120 0 - 100 

x x x x x 10 16 - 63 0 - 2000 

x 100 - 750 50 - 400 x 

x x x x x 7 12 - 63 50 - 200 

x x x x x 10 32 - 100 0 - 2600 0 - 1000 

x x x x x x x x 10 8 - 250 5 - 2500 32 - 250 x x 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x x x x 10/16 10 - 355,6 0 - 5000 32 - 125 x x x 

x x x 10 2,5 - 6 5 - 25 

x x x x x x 10 12 - 100 5 - 100 32 - 100 x x 

x x x x x x 10 32 - 100 5 - 320 

PNEUMAX x x x x x x x x x 10 4 - 100 4 - 5000 a. A. x x 

Pressluft-Götz x x x x x x x x x x x 10 2,5 - 125 1 - 1000 10 - 2000 x x x 

RIEGLER x x x x x x x x x max. 10 12 - 80 5 - 100 a. A. x 

SAMAD x x x x x x x x 1000 x x x 

x 

V.I.T. x x x x x x x x x x 10/16 0 - 320 0 - 2500 x x x 

ZTR-Rossmanek x x x x x x x x x x x 0-10 a.A. a.A. x 

Balgzylinder 

Membranzylinder 

Stopperzylinder 


23c 

Pneumatikzylinder, kolbenstangenlos 

Hublänge 



Magnetische 

Kopplung 

Firma Bauart Optionen Nenndruck Kolbendurchmesser 

Endlagen 

Integrierte Führung Angebaute Führung 

abtastbar 

Band-/Schlitz- 

Seil- 

Schlitteneinheit 

Verstellbare 


ja 

nein 

Integriertes 

Wegmesssystem 

AIRTEC x x x x x x x 8 25 - 63 0 - 6000 

25/32/40/50/63 

ASCO Numatics x x x x x x x x x x 8 6 - 80 100 - 3000 

AVENTICS (Laatzen) x x x x x x x 2 - 8 16 - 80 1 - 9900 

BIBUS x x x x x x x x x x 0,5 - 7 12 - 100 0 - 5000 

Camozzi x x x x x x 1 - 8 16 - 80 1 - 5800 

DRUMAG x x x x x x x x x 10 16 - 50 0 - 6000 

ERIKS x x x x x x x x x 8 16 - 80 100 - 8500 

Fluidtechnik Fiedler x x x x x x x 0 - 8 10 - 80 0 - 41000 

HARMS x x x x x x x 2 - 8 10 - 80 0 - 41000 

Hedru x x x x x x 1 - 8 16 - 80 0 - 5800 

HYDRAULIK-TECHNIK HAUCK x x x x x x x x x 8 10 - 80 0 - 41000 

Kohler x x x x x x x x x x 2 - 8 10 - 80 0 - 41000 

Landefeld x x x x x x x x 8 18 - 63 0 - 6000 

MEDAN x x x 0,5 - 8 16 - 63 1 - 900 

Norgren (Alpen) x x x x x x x x 1 - 10 16 - 80 0 - 8500 

P&H Hydraulik x x x x x x x 10 16 - 80 100 - 12000 

Parker (Kaarst) x x x x x x x x 6 - 8 10 - 80 0 - 41000 

PNEUMAX x x x x x x x x x 0,5 - 8 25 - 63 0 - 6000 

Pressluft-Götz x x x x x x x x 8 8 - 80 10 - 4000 

RIEGLER x x x x x 0,5 - 8 16 - 63 100 - 5700 

SAMAD x x x x x x 99% x x x x 

Linator 2000 2000 3000 2 20 besser 1‰ x x x x 

MEDAN 1550 1550 9000 5 10 0,1 x x x x x 

P&H Hydraulik 50 - 500 0,3 ±0,2 x x x 

Parker (Kaarst) 560 560 4000 2,5 20 0,1 x x x x x 

Pressluft-Götz 1800 500 2000 3 15 ±0,2 x x x x x x x x 

Schneider 30000 30000 200 3 300

25a 

Pneumatikventile 

Firma Wegeventile Sperrventile Druckventile Stromventile 



Bauart Betätigung Nenndruck 

Man./Mechanisch 

Pneumatisch 

Elektromagnetisch 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

AirCom Pneumatic x x x x x 1 - 14 35 - 900 x x x 0,01 - 700 20 - 50000 x x 10 0,1 - 2400 

Bruchsicherung / Schutzeinrichtung nach EN ISO 4414, 

technische Daten auf Anfrage 

AIRTEC x x x x x 10 38 - 4150 x x x x 10 128 - 5600 x x 10 0 - 1400 

ALKON x x x x 17,5 3,2 - 20 x 19,5 x x 17,5 

x 19,5 6,3 - 50 17,5 0 - 1250 0 - 1250 x 

x x x x x 10 13 - 10000 

[L/min] 

von ... bis 

Bauart 

Durchfluss 

Sitz- 

Schieber- 

Rückschlag- 

Wechsel- 

Schnellentlüftungs- 

Zweidruck- 


Zuschalt- 

Druckregel- 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

ASCO Numatics x x x x x 10 8 - 32000 x x x 10 x x x 0,5 - 12 0 - 16500 x x x 10 

AVENTICS (Laatzen) x x x x x 0 - 30 50 - 13620 x x x x 0 - 10 40 - 18200 x x x 0 - 10 20 - 14000 x x 10 28 - 16000 

Baumgartner x x x x x 16 1000 x x 16 1000 x 2 - 16 0 - 800 x x x 16 8000 

BIBUS x x x x x 0 - 70 0 - 35000 x x x x 0 - 10 0 - 35000 x x x 0,5 - 20 0 - 25000 x x x 10 0 - 1600 

Breit GmbH x x x x 260 x x x 260 x 250 x x 260 

Bürkert x x x x x x x 

Camozzi x x x x x 0 - 10 20 - 4000 x x x x 0,8 - 10 40 - 5000 x x x 0 - 10 6 - 10000 x x 0 - 10 40 - 2500 

DRUMAG x x x x x 10 9 - 35000 x x x x 10 0 - 3500 x 0 - 10 12000 x x 10 5500 

ECKART x x x 10 Sonderventile für Schienen- und 

Straßenfahrzeugtüren 

Eisele Pneumatics x x x x 16 130 - 600 x x x 16 x x x 16 100 - 8000 

EM-Technik x x 6 - 10 0 - 15 

ERIKS x x x x x 0 - 40 80 - 114000 x x x 16 x x 0,3 - 25 x x x 10 100 - 3000 

FIPA x x x x 0 - 10 30 - 5000 x x 1 - 8 

Fluidtechnik Fiedler x x x x x 1,5 - 17 0 - 78 x x x x x x 0,001 - 25 x x 0 - 25 x 

Grulms-Pneumatik x x x x x 0 - 16 x x x x 0 - 16 x x x 0 - 16 x x x 0 - 16 

HARMS x x x x x 16 130 - 13680 x x x x 10 80 - 33000 x x x 0,5 - 6 100 - 3000 x x x 10 0 - 33000 

Hedru x x x x x 10 20 - 2500 x x x x 10 40 - 5000 x x x 0 - 10 6 - 10000 x x 10 40 - 2500 

HYDAIRA x x x x x 0 - 16 M5 - ½“ x x x x 0 - 16 1 

/8 - ½“ x 0 - 12 1 

/8 - ½“ x x x 0 - 16 M5 - ½“ 


HAUCK 

x x x x x 16 100 - 13680 x x x x 10 80 - 33000 x x x 0,1 - 16 100 

- 42000 

ITV x x x x x 18 x x x 

JOYNER x x x x x 10 30 - 6000 x x x 10 x x 10 

Nicht verstellbare Drossel- 

Bauart 

Verstellbare Drossel- 

Drossel Rückschlag- 

[bar] 

von ... bis 

Durchfluss Bauart Nenndruck 

Durchfluss 

Einschaltdruck 

Durchfluss 

Nenndruck 

[L/min] 

von ... bis 

x x x 10 - 40 0 - 33000 

Kendrion Kuhnke x x x x x 0 - 12 10 - 5000 x x x 0,5 - 10 0,5 - 1000 x x x x x 0,5 - 8 0,5 - 1000 

KMS x x 0 - 10 0 - 16000 

KOBOLD (Sindelfingen) 

auf Anfrage 

Kohler x x x x x 16 130 - 13680 x x x x 10 80 - 33000 x x x 0,5 - 6 100 - 3000 x x x 10 0 - 33000 

Landefeld x x x x x 25 0 - 3300 x x x x 10 0 - 14000 x x x 25 0 - 50000 x x 10 0 - 8400 

LEE x x 0 - 8 0,5 - 50 x 210 0,5 x 1 0,5 x x 210 0,01 

METAPIPE x x x x 12,5 - 16 600 - 6000 x 12,5 - 16 600 - 6000 

Norgren (Alpen) x x x x x -0,9 - 20 30 - 31000 x x x x -0,9 - 16 100 

- 13800 

x x x -1 - 16 7,5 

- 16500 

Norgren (Fellbach) x x x x x 20 0 - 210000 x x x x 16 0 - 13800 x x x -1 - 25 7,5 

- 11400 

Pressensicherheitsventile gemäß UVV 

x x 0,3 - 16 5 - 11000 x 

x x 16 0 - 15000 x 

P&H Hydraulik x x 10 150 - 600 x 10 40 - 7950 x x 0,1 - 10 200 - 1400 x 10 28 - 4100 

x 10 (16) 170 - 10500 x 10 80 - 6100 x x x 0,5 - 8 850 - 5300 x 10 85 - 8830 

x 10 (16) 16 - 10500 x 10 1000 

- 7000 

x x x 10 280 

- 16000 

x x x 10 750 - 7600 x 10 80 - 800 

x x x x x 0,35 - 16 50 - 600 x x x 10 

Parker (Kaarst) x x x x x 0 - 16 130 - 13680 x x x x 10 (17) 80 - 33000 x x x 0,1 - 16 200 

- 42000 

x x x 10 (17) 0 - 33000 

PNEUMAX x x x x x 10 0,55 - 33500 x x x x 10 x x x 0 - 12 200 - 6000 x x x 10 x 

Pressluft-Götz x x 0,95 - 10 0,4 - 19 x 0,4 - 12 2,2 - 16 x x 1 - 10 1,5 - 12 x x 10 0,4 - 18 

x x -0,9 - 16 1,5 - 18 x 1 - 10 2,4 - 12 x 0,2 - 10 2 - 14 

x x -0,95 - 10 2,5 - 19 x 0,5 - 10 5 - 19 

x x x x -0,9 - 16 2 - 18 

RIEGLER x x x x x 0,5 - 10 x x x max. 8 x x x x 8 - 10 

Bruchsicherung / Schutzeinrichtung nach EN ISO 4414, technische Daten auf Anfrage 

ROSS x x x x x 10 (16) 30 - 70000 x x x 10 (16) 75 x x x 0 - 16 0 - 40000 x x 0 - 10 0 - 24180 x 

SAMAD x x x x x 0 - 10 3500 x x 0 - 10 40 - 2000 x x x 0 - 10 20 - 2000 

SAMSOMATIC x x x x 1,4 - 10 845 - 2837 x 10 6 - 169 

Schnupp x x x x x 0 - 16 0 - 6000 x x x x 10 0 - 6000 x x x 0 - 10 0 - 6000 x x x 10 0 - 6000 

SCHUNK (St. Georgen) x x -1 - 8 45 - 175 

Schwer Fittings x 400 300 x 400 

Schwer Ventiltechnik x x 400 5 - 300 x x 350 2 - 60 

Seitz x x x 8 - 63 x 0,2 - 10 

SERTO x x 50 4,5 - 45 x x 100 4,7 - 27,2 

SMC x x x x x 0 - 50 0 - 50000 x x x x 0 - 50 0 - 50000 x x x 0,0005 - 7 0 - 10000 x x x 0 - 10 0 - 1500 

Specken x x x x x 10 9 - 35000 x x x x 10 0 - 3500 x 0 - 10 12000 x x 10 5500 


25a 

Pneumatikventile 

Firma Wegeventile Sperrventile Druckventile Stromventile 



Bauart Betätigung Nenndruck 

Man./Mechanisch 

Pneumatisch 

Elektromagnetisch 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Staiger x x x max. 20 2 - 1000 

Timmer x x x x x 10 10 - 4000 x x x x 10 max. 4000 x x 3 max. 1000 x x x 10 1500 

UNIMATIC x x x x x 7 33500 x x x 7 15000 x x 0,2 - 250 200000 x x 7 18000 

V.I.T. x x x x 10/16 3000 x x x x 12 6500 x x x 12 2000 x x x 12 4800 

WEH x x 420 x x 420 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Bauart 

Durchfluss 

Sitz- 

Schieber- 

Rückschlag- 

Wechsel- 

Schnellentlüftungs- 

Zweidruck- 


Zuschalt- 

Druckregel- 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

Nicht verstellbare Drossel- 

Bauart 

Verstellbare Drossel- 

Drossel Rückschlag- 

[bar] 

von ... bis 

Durchfluss Bauart Nenndruck 

Durchfluss 

Einschaltdruck 

Durchfluss 

Nenndruck 

[L/min] 

von ... bis 

Pressensicherheitsventile gemäß UVV 


25b 

Pneumatische Ventilbaugruppen 

Firma Bauart Technische Daten elektrischer Anschluss 



Festraster 

Modular 

Norm 

Kundenspezifisch 

Durchfluss Rastermaß 5/2- 

Wege 

[L/min] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

Impulsbetätigt 

Einseitig betätigt 

5/3- 

Wege 

3/2- 

Wege 

max. Anzahl der 

Ventile von ... bis 

Elektrische Ein-/Ausgänge 

Einzelverdrahtung 

Multipol 

Busprotokoll 

AS-i 

Integrierte Steuerung 

Schutzart 

Leistungsaufnahme 

je Spule ink. LED 

Verschiedene Drücke auf einer 

Insel möglich 

Besonderheiten 

AIRTEC x x x x 220 - 4150 10 - 65 x x x x 48 x x x x x IP65 1,1 x ASi bis 12 Station, 

4,8 verschiedene Baugrößen auf 

einer Grundplatte 

ALKON x 20 - 35 x x x 10 x IP65 3 - 4 

ASCO Numatics x x x x 

auf Anfrage 

[W] 

von ... bis 

x x x x 32 32 x x x x x IP65 x 

IP67 

AVENTICS (Laatzen) x x x x 200 - 6000 10 - 75 x x x x 64 x x x x x 0,35 - 4 x EHEDG-Zertifikat 

bis IP69K 

BIBUS x x x x 0 - 8500 10 - 91 x x x x 32 32 x x x x IP65 0,6 - 6 x mit Leistungsabsenkung 

Bürkert x x x 6 - 1300 11 - 33 x x x x 24 x x x x x IP20 1 - 2 x 

1) 

mit Leistungsabsenkung 

x x x 300 11 x x x x 16 IP65/ 1 - 2 1) 

IP67 

x x x 200 - 700 11; 16,5 x x x x 64 x x x IP20 1 - 2 1) x 

IP65 

Camozzi x x x x 200 - 2500 10,5 - 21 x x x x ∞ x x x x IP65 0,95 - 5 x Erweiterte Diagnose Funktionen 

/ IIOT Ready 

DRUMAG x x x x 640 - 1600 14,5 - 32 x x x x 20 x x x x x IP65 1,2 x 

Eisele Pneumatics x 100 - 4000 5 - 20 x x x x 8 

ERIKS x x x 50 - 1200 x x x x 16 x x x x x x IP40 1 x 

Fluidtechnik Fiedler x x x 0 - 800 x x x x 1 x x x x x IP65-67 1 x 

HARMS x x x x 150 - 6500 10 - 71 x x x x x x x x x 0,9 x austauschbare Bus-Module 

IP65 8 

Hedru x x x x 200 - 2500 10,5 - 19 x x x x x x x x x IP65 1 - 4,5 x 


HAUCK 

x x x x 150 - 6500 10 - 71 x x x x 32 32 x x x x IP65 0,4 - 6,8 x 

JOYNER x x x 30 - 3000 16 - 35 x x x x 16 x x x x IP65 1,8 x 

Kendrion Kuhnke x x x 10 - 5000 10 - 24 x x x x 22 x x x x IP65 1,2 x 

x x x x 200 - 720 12 - 77 x x x x 32 x x x x x 0,9 x austauschbare Bus-Module 

IP65 8 

Kohler x x x x 150 - 6500 10 - 71 x x x x 32 32 x x x x 0,9 x austauschbare Bus-Module 

IP65 8 

Landefeld x 0 - 5000 10 - 32 x x x x 14 2 x x x x IP65 1,2 - 2,5 x 

LEE x x 0,5 x x x x 

Norgren (Alpen) x x x x 400 - 5600 10 - 75 x x x x 2 - 20 x x x x IP65 0,6 - 6 x Industrial Ethernet Protokolle 

beinhalten Fail-Safe-Funktionalität 

PROFINET unterstützt MRP 

Norgren (Fellbach) x x x x 400 - 5600 10 - 75 x x x x 20 x x x x x IP65 1,2 x bis zu 253 Ventillinsen mit je 

20 Ventilen an einem 

Busknoten 

P&H Hydraulik x x x 220 - 500 18 x x x x 32 x x x x x IP65 1,2 x Doppelventil 

x x 700 - 1400 27 - 32 x x x x 32 x x x x IP65 2,5 

x x x 1060 - 1800 50 - 65 x x x 16 x x IP65 6 x Höhenverkettung 

x x 700 - 1400 15,8 - 20 x x x x 32 x x x x x IP65 0,35 x Verblockung unterschiedx 

x x x 300 - 6000 10 - 75 x x x x 64 256 x x x x IP65 1,6 x licher Baugrößen mögl. 

Aussteuerung zentral + 

dezentral 

Parker (Kaarst) x x x x 150 - 6500 10 - 71 x x x x 1 - 32 32 x x x x IP65 0,4 - 4,8 x 

ROSS x 880 x x x x 

SAMAD x x x 0 - 3500 38 - 48 x x x x x IP65 8 

SAMSOMATIC x x x 785 28 - 36 x x 16 32 x x x IP54 0,07 Eigensicherheit 

Ex ia (Zone 1/21) 

Ex nA (Zone 2/22) 


25b 

Pneumatische Ventilbaugruppen 

Firma Bauart Technische Daten elektrischer Anschluss 



Festraster 

Modular 

Norm 

Kundenspezifisch 

Durchfluss Rastermaß 5/2- 

Wege 

[L/min] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

5/3- 

Wege 

3/2- 

Wege 

Seitz x x x x 

Impulsbetätigt 

Einseitig betätigt 

max. Anzahl der 

Ventile von ... bis 

Elektrische Ein-/Ausgänge 

Einzelverdrahtung 

Multipol 

Busprotokoll 

AS-i 

Integrierte Steuerung 

Schutzart 

[W] 

Leistungsaufnahme 

je Spule ink. LED 

von ... bis 

Verschiedene Drücke auf einer 

Insel möglich 

Besonderheiten 

SMC x 883 18 x x x 12 x IP50 0,55 ¹) Höhenverkettung 

x 687 15 x x x 20 x x IP50 0,55 x Zwei Baugrößen auf einer Insel 

möglich 

x 885 16 x x x 16 x x IP50 1 x 

x 3160 50 x x x 20 x IP65 2 x ²) 0,4 W 

x 200 24 x 10 x IP65 4,8 

x 890 10 - 18 x x x x 32 x x x x x IP67 ¹) 0,35 ²) x 

Specken x x x x 640 - 1600 14,5 - 32 x x x x 20 x x x x x IP65 1,2 x 

Staiger x x 0 - 400 x x 8 8/8 x x IP54 1 

SUTTER x x x 883-3160 1) 10 - 50 1) x x x 10 - 24 

1) 

Timmer x x x 1500 10 - 32 x x x x 16 x x x x IP65 

x x x x x 50/65 1) 0,4 - 4,8 1) x 1) 1) je nach Ausführung 

UNIMATIC x x x x 1800 10 - 35 x x x x 16 x x x x x IP67 1 x 

V.I.T. x x x 1500 16 - 32 x x x x 20 x x x x IP65 1,5 x 

WEH x x x x x 420 bar / O2 geeignet 

25c 

Pneumatik-Proportionalventile/Servoventile 

Anschrift siehe Lieferanten verzeichnis 


Wege- 

Druck- 

Piezokristall 

Tauchspule, - anker 

Torquemotor 

Proportional-Magnet 

Schaltventile 

Elektrisch 

Barometrisch 

Mechanisch 

Spannung 

Firma Bauart elektro-mechanische Umformer Rückführung Sollwertvorgabe Druckbereich 

Hysterese 

AirCom Pneumatic x x x x x x x x x 0 - 10 4 - 20 0 - 0,01 3 - 50000 0,5/1 15 

1 - 10 0 - 20 0 - 10 

0 - 60 0 - 400 

[V] 

von ... bis 

Strom 

[mA] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[L/min] 

von ... bis 

ALKON x x x 0 - 10 4 - 20 0 - 7 0 - 180

25c 

Pneumatik-Proportionalventile/Servoventile 

Anschrift siehe Lieferanten verzeichnis 


Wege- 

Druck- 

Piezokristall 

Tauchspule, - anker 

Torquemotor 

Proportional-Magnet 

Schaltventile 

Elektrisch 

Barometrisch 

Mechanisch 

Spannung 

Firma Bauart elektro-mechanische Umformer Rückführung Sollwertvorgabe Druckbereich 

Hysterese 

Schneider x x x x x 0 - ±10 4 - 20 1 - 30 10 - 1000

26 Druckluftleitungen Schlauchklemmen und -binder Schnellstecksysteme 

Firma Flexibler Schlauch Spiralschlauch Metallrohr Kunststoffrohr lichte Weite Rohr-Außen-Durchmesser 

lichte Weite max. 

Betriebsdruck 

lichte Weite 

max. 

Betriebsdruck 

Nennweite 

max. 

Betriebsdruck 

Nennweite 

max. 

Betriebsdruck 



AirCom Pneumatic 

[mm] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

Bruchsicherung / Schutzeinrichtung nach EN ISO 4414, technische Daten auf Anfrage 

AIRTEC 2,3 - 10 26 4 - 12 

ALKON 2 - 25,4 30 2 - 11 10 2 - 21 43 4 - 12 

ALMiG 20 - 63 16 20 - 63 

ASCO Numatics 2 - 12 16 6 - 10 12 2 - 13 20 4 - 14 

Atlas Copco 

Kompressoren 

[mm] 

von ... bis 

20 - 80 13 20 - 80 

AVENTICS (Laatzen) 1,8 - 13,3 22 4 - 8 10 3 - 26 26 4 - 19 3 - 16 

BAHCO 4 - 28 0 - 40 6 - 11 0 - 20 4 - 100 

BIBUS 1,8 - 12 14 6 - 10 10 3 - 14 

Bürkert 4 - 12 45 

Camozzi 2 - 16 30 1,7 - 13 20 2 - 13 30 2 - 10 3 - 16 

CEJN-Product 6,5 - 8 16 6 - 15 10 

9,5 - 11 12 5 - 11 10 

4 - 11 10 

ContiTech 

Techno-Chemie 

a.A. a.A. a.A. 

DRUMAG 2 - 11 20 4 - 14 

Eisele Pneumatics 1 - 32 16 - 100 4 - 6 16 4 - 8 100 1 - 12 30 8 - 25 3 - 30 

EM-Technik 1 - 20 10 4 - 25 10 

ERIKS 2 - 13 14 2 - 10 18 6 - 220 20 2 - 12 18 6 - 18 4 - 20 

ewo - Holzapfel 2 - 25 10 - 25 4 - 9 12 bar bei 

20° 

FIPA 2 - 40 9 3 - 12 7 10 - 60 

3 - 25 4 - 12 

Fluidtechnik Fiedler 6 - 42 4 - 14 

Freudenberg 

(Weinheim) 

Guest 4 - 28 1 - 15 15 - 54 1 - 20 4 - 28 1 - 15 10 - 54 4 - 54 

HARMS 2 - 20 25 3 - 13 15 4 - 115 400 4 - 28 20 8 - 800 4 - 14 

2 - 15 10 4 - 19 20 2 - 14 10 bzw. 20 4 - 14 

Hedru 2 - 12,5 30 2 - 11 20 2 - 12,5 30 2 - 10 3 - 14 

HSS 2 - 19 18 2 - 10 18 2 - 11 18 4 - 19 4 - 14 


HAUCK 

2 - 20 0 - 58 2,5 - 33 20 4 - 100 735 3 - 28 58 4 - 165 3 - 100 

ITV 4 - 16 12 4 - 8 12 4 - 16 30 4 - 14 

Kendrion Kuhnke 4 - 6 

KIPP 

Kohler 2 - 20 25 3 - 13 15 4 - 115 400 4 - 28 20 8 - 800 4 - 14 

2 - 15 10 4 - 19 20 2 - 14 10 bzw. 20 4 - 14 

KVT-Fastening 

a. A. 

a.A. 

0,8 - 77; M10...M30 

1 

/8“ - 1½“ 

Landefeld 2 - 300 450 13 - 500 8 4 - 219 665 16 - 110 16 2 - 500 3 - 28 

Lueb & Schumacher 

4 - 75 Pressfassungen 

Lüdecke 4, 5, 6.5, 8, 9, 15 8 - 280 6 - 113 

11, 13 2,7 - 150 

METAPIPE 4 - 30 10 6 - 12 16 10..110 10 - 16 20 - 110 

Norgren (Alpen) 2,5 - 12 33 4 - 12 0 - 31 2,8 - 25 218 4 - 228 Schlauchklemmen 3 - 18 

75 Binder 

P&H Hydraulik 2 - 19 18 6 - 18 275 2 - 11 18 6 - 19 4 - 14 

4 - 12 10 4 - 12 10 6 - 18 4 - 14 

Parker (Kaarst) 2 - 19 58 2,5 - 33 20 4 - 65 735 3 - 28 58 4 - 165 3 - 100 

16,5 - 100 

PNEUMAX 2 - 19 16 2 - 9 30 4 - 28 30 4 - 14 

Pressluft-Götz 2 - 150 300 10 - 200 10 4 - 300 400 2 - 150 12 2 - 200 4 - 50 

REIFF DN6 - DN50 max. 25 DN 25 und 

DN50 

15 12/40 - 60 

Band Ø 8 - 40 

RIEGLER 1,5 - 102 44 3 - 10 22 13 - 29 20 9 - 23 20 5 - 327 3 - 32 

SAMAD 2 - 50 20 6 - 12 0 - 10 2 - 110 10 - 12,5 3 - 22 3 - 22 

SAMSOMATIC 2 - 9 6 2 - 4 

Schäfer 6 - 16 40 4 - 18 für Polyamidrohre 

Schwer Fittings 6 - 100 6 - 100 6 - 42 6 - 42 

SERTO 4 - 16 700 4 - 19 1000 2 - 16 70 4 - 22 

SMC 1,2 - 13 40 2,5 - 5 8 4 - 12 2 - 16 


26 Druckluftleitungen Schlauchklemmen und -binder Schnellstecksysteme 

Firma Flexibler Schlauch Spiralschlauch Metallrohr Kunststoffrohr lichte Weite Rohr-Außen-Durchmesser 

lichte Weite max. 

Betriebsdruck 

lichte Weite 

max. 

Betriebsdruck 

Nennweite 

max. 

Betriebsdruck 

Nennweite 

max. 

Betriebsdruck 



[mm] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

Spaeter 4×0,5 

- 90×10 

[bar] 

von ... bis 

Specken 2 - 11 20 4 - 14 

STENFLEX 

DN4 

- DN2000 

[mm] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

[mm] 

von ... bis 

250 DN4 - DN2000 DN20 - DN100 

SUTTER 2 - 16 15 4 - 12 8 4 - 12 2 - 16 

Teseo a.A. a.A. 

Timmer 2 - 36 18 4 - 16 10 15 - 28 10 4 - 50 3 - 28 

UNIMATIC 2 - 25 70 2 - 14 30 16 - 100 16 2 - 25 70 3 - 100 

WEH 3 - 60; M10...M33; 1 /8“...1“ 

ZTR-Rossmanek 2 - 22 30 2,7 - 19 18 20 - 110 6 8 - 60 4 - 14 


28a 

Drucklufttrockner 

Firma Bauart Volumenstrom 

nach DIN ISO 7183 



Absorptionstrockner 


Adsorptionstrocker 



interner Heizung 


Adorptionstrockner mit 

externer Heizung 

Wärmeregenerierende Adsorptionstrockner 

mit 


Kältetrockner 

Membrantrockner 

[m³/min] 

von ... bis 

max. 

Betriebsdruck 

[bar] 

von ... bis 

AFE Airfilter Europe x 0,14 - 1,58 16 -40 

Drucktaupunkt 

am 

Trockneraustritt 

[°C] 

von ... bis 

Druck- Drucklufttemperatur 

differenz über 

den Trockner am Trocknereintritt 

[bar] 

von ... bis 

[°C] 

von ... bis 

Drucklufttemperatur 

am Trockneraustritt 

[°C] 

von ... bis 

Regenerationsluftbedarnahme 

an der 

Leistungsauf- 

Anschlussklemme 

ALMiG x x 0,33 - 85 16 +3 0,05 - 0,35 5 - 55 3 - 35 0,24 - 13,4 

0,15 - 157 10/16 -40/-70 0,2 - 0,3 5 - 50 35 15 0,05 - 0,5 

x 4,1 - 71,3 10/16 -40 0,2 - 0,3 5 - 50 35 2,5 1,7 - 45 

x 13,3 - 100 10 -40 0,13 - 0,35 35 46 0,15 

Atlas Copco 

Kompressoren 

[%] 

von ... bis 

[kW] 

von ... bis 

x 0,36 - 240 20 3 0,2 35 25 0,22 - 20,0 

x 8,4 - 420 10,5 -30 0,25 28 41 0 0,12 - 1,2 

11,0 -40/-70 0,5 35 47 2 - 5 0,1 - 119 

16 -40/-70 0,15 35 35 18 0,003 - 0,024 

x 6 - 18 

x 15,6 - 180 

x 0,12 - 63 

BEKO x 0,003 - 2,3 16 +15 - -40 0,1 - 0,3 14 - 22 

0,17 - 26 10/16 -20 0,2 - 0,3 max. 50 7 - 27 0,01 - 0,02 

x -40 

-70 

x 1 - 14 100/250/ -20 max. 55 ca. 3 

350/400 -40 

0,35 -70 

x 120 14 3 - 10 0,17 - 16,2 

x 10 - 334 10 -40 5 - 43 2 

x 13 - 1666 10/16 -20/-40 0,15 40 55 0 0 - 240 

BIBUS x x 0,03 - 12,4 15 0 - 60 5 - 50 

BOGE 

KOMPRESSOREN 

x 0,2 - 180 16/14 +3 0,005 - 0,3 35 16 - 28 0,12 - 15,9 

x 0,125 - 2,73 7/15 +15 - -20 35 10 - 20 

x 0,13 - 101,67 16/10 -25/-40 0,2 35 10 - 15 

x 7,0 - 103,5 10 -40 0,2 35 

Donaldson x 0,67 - 20 25 - 400 -40 0,15 - 0,4 55 60 4,5 - 8¹) 0,02 - 0,04 

x 0,08 - 1,66 16 -40 0,07 - 0,29 50 55 17 0,02 - 0,04 

x 0,08 - 146 16/10 -40 - -70 0,07 - 0,37 50 55 15 - 20 0,02 - 0,04 

x 6,25 - 227 10/10 -40 0,1 - 0,2 40 50 2 3 - 159 

x 11,25 - 158 10 -5 - -40 0,15 - 0,3 40 50 0,14 - 115 

x 0,05 - 1,06 16 15 >0,1 35 35 10 

x 0,17 - 2,5 16 15 >0,1 35 35 10 

x 0,33 - 27,5 16 3 0,06 - 0,29 35 ca. 28 0,15 - 3,1 

x 0,33 - 14,17 14/16 3 0,06 - 0,28 35 ca. 28 0,15 - 1,77 

x 30 - 375 16 3 0,11 - 0,24 35 ca. 30 3,1 - 47,8 

x 175 - 416,6²) 10 3 0,16 - 0,19 35 ca. 25 19 - 41 

x 0,67 - 100 45 3 0,11 - 0,39 35 ca. 28 0,15 - 6,8 

²) größere Volumenströme auf Anfrage ¹) abhängig vom Betriebsdruck 

x 0,08 - 146 16/10 -20 - -70 0,15 35 - 50 40 14..20 0,02 - 0,04 

DRUMAG x x 0 - 350 10 -75 30 10 - 20 0,01 

FST x 0,13 - 105 16 -25 - -70 0,15 60 14,5 0,05 

x 0,75 - 21 25 - 50 -25 - -70 0,15 60 7 - 10 0,05 

x 1,2 - 14 100 -25 - -70 0,15 65 4 - 5 0,1 

x 1,9 - 23,5 250 -25 - -70 0,15 - 0,4 65 3 - 4 0,1 

x 2,5 - 27 350 -25 - -70 0,07 - 0,29 65 3 0,1 

x 7 - 245 11/16/63 -25 - -70 0,07 - 0,37 40 2 3 - 150 

x 7 - 245 11/16/63 -25 - -70 0,07 - 0,37 40 4 - 170 

x 7 - 245 11/16/63 -25 - -70 0,1 - 0,2 40 0,1 

x 0,3 - 380 14 - 16 +7 - +3 0,1 - 0,15 65 - 70 0,16 - 31,5 

x 0,4 - 122 50 +7 - +3 0,1 - 0,2 70 0,15 - 15 

x 0,03 - 0,8 8,5 +10 - -20 0,1 - 0,2 55 3 - 12 


28a 

Drucklufttrockner 

Firma Bauart Volumenstrom 

nach DIN ISO 7183 

max. 

Betriebsdruck 

Drucktaupunkt 

am 

Trockneraustritt 

Druck- Drucklufttemperatur 

differenz über 

den Trockner am Trocknereintritt 

Drucklufttemperatur 

am Trockneraustritt 

Regenerationsluftbedarnahme 

an der 

Leistungsauf- 

Anschlussklemme 



Absorptionstrockner 


Adsorptionstrocker 



interner Heizung 


Adorptionstrockner mit 

externer Heizung 

Wärmeregenerierende 




Membrantrockner 

[m³/min] 

von ... bis 

Hedru x x 0 - 450 10 -40 - -70 0,15 30 10 - 20 0,01 

[bar] 

von ... bis 

HYDRAULIK-TECHNIK x x 0,5 - 34 12 -70 0,1 0 - 50 a. Anfrage a.Anfrage a.Anfrage 

HAUCK x ab 0,066 0 - 350 -40 0,1 - 0,5 35 35 0 - 14,5 0,04 

x ab 3,33 16 -25 - -70 0,12 35 47 3,5 - 5 1,9 - 58,7 

x 4,15 - 120 10 -25 - -80 0,12 35 47 2,96 - 100 

x 10 - 80 16 -30 0,3 35 47 

x 0,2 - 551,2 16 3 0,18 - 0,25 35 0,16 - 38,9 

KAESER x 0,3 - 175 16/50 +3 0,05 - 0,8 3 - 50 3 - 35 0,2 - 18 

x 0,15 - 155 10/16 -70 - +3 0,2 - 0,4 0 - 50 0 - 50 10 - 16 0,1 

x 17 - 195 10 -40 0,2 - 0,5 0 - 50 2 8 - 90 

x 16 - 56 10 -20 - -40 0,4 

x 0,02 - 4 14 -40 - +10 0,4 3 - 66 1 - 66 

[°C] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

Knocks x auf Anfrage 

Landefeld x 0,08 - 45,83 16/10 -25/-40 0,2 35 10 - 15 

x 6,8 - 101,5 16 -40 0,2 35 

x 0,17 - 237,5 16 +3 0,3 35 28 0,13 - 20,2 

x 0,1 - 2,2 12,5 -20 35 10 - 14 

x 7,0 - 103,5 10 -40 0,2 35 6,7 - 52,0 

Parker (Kaarst) x 0,1 - 0,7 14 -40 0,1 35 35 0 0 

x 0,8 - 0,57 12 -40; -70 0,2 35 35 14 0,04 

x 0,8 - 4,97 16/13 -40; -70 0,2 35 35 14 0,04 

x 0,8 - 4,97 10,5 -40; -70 0,2 35 35 14 0 

x 4,51 - unbegrenzt 10,5 -40; -70 0,25 35 35 14 0,04 

x 4,51 - unbegrenzt 10,5 -40; -70 0,25 35 35 5 1,1 - 5,5 

x 23,42 - 97,9 10,5 -40; -70 0,25 35 35 14 0,04 

x 0,2 - 3,03 16 3 0,18 - 0,25 35 0,16 - 0,79 

x 3,33 - 110 12 3 0,2 35 0,55 - 10,5 

x 76,6 - 551,2 10 3 0,25 35 5,8 - 38,9 

x x 0,5 - 34 12 -70 0,1 0 - 50 a. A. 

x 0,066 - 93,33 16 -40 0,12 35 35 13 - 14,5 0,04 

x 0,42 - 10 25, 40 -40 0,3 35 35 5 - 7 0,04 

x 0,17 - 21,83 350 -40 0,5 35 35 5 - 7 0,04 

x 3,33 - 93,33 16 -25 0,12 35 47* 3,5 - 5 1,9 - 51,2 

x 3,33 - 93,33 16 -40 0,12 35 47* 3,5 - 5 1,9 - 51,2 

x 3,33 - 93,33 16 -70 0,12 35 47* 5 2,2 - 58,7 

x 8,33 - 120* 10 -25 0,12 35 47* 2,96 - 80 

x 6,66 - 120* 10 -40 0,12 35 47* 3,55 - 85 

x 6,01 - 120* 10 -55 0,12 35 47* 4,88 - 100 

x 4,15 - 120* 10 -80 0,12 35 47* 9,19 - 90 

x 10 - 80 16 -30 0,3 35 47* 

0,3 - 88,33 16 3 0,2 25 15 0,12 - 9,98 

* patentierte Vakuumregeneration * punktueller Spitzenwert 

x 0,13 - 15,5 16 -25 - -70 0,12 50 13 - 14,5 0,04 

x 20 - 104 10 -25 - -70 0,12 50 13 - 14,5 0,04 

x 0,4 - 20 25 - 50 -25 - -70 0,3 50 5 - 7 0,04 

x 0,6 - 20* 100, 250, -25 - -70 0,5 50 5 - 7 0,04 

350 

x 7 - 241* 10(16) -25 - -70 0,12 40 5 - 170 

x 7 - 241* 10 -20 0,12 40 3,5 - 121 

x 7 - 241* 10 -20 0,12 40 1,4 - 47,7 

x 0,2 - 6 16 3 - 7 ** 65 0,12 - 1,05 

x 0,4 - 2,2 50 3 - 7 ** 65 0,17 - 0,57 

x 3 - 120 50 3 - 7 ** 65 0,5 - 7,3 

x 170 - 440 10 3 - 7 ** 65 ** 

x x 2,5 - 34 16(12) 3 - -70 ** 65 ** 

*)Trockner mit größeren Volumenströmen bzw. andere max. Betriebsdrücke auf Anfrage 

**) auf Anfrage 

x 7,5 - 180* 14 3 - 7 ** 65 0,9 - 15,9 

PNEUMATIC 

PRODUCTS 

[°C] 

von ... bis 

[°C] 

von ... bis 

[%] 

von ... bis 

x 0,1 - 4.0 10 -20 - -70 0,15 0 - 48 0 - 48 12 - 15 0,05 

x 2,3 - 114 20 -40 - -70 0,15 0 - 48 0 - 48 10 - 15 0,05 

x 4 - 96 16 -20 - -40 0,2 0 - 40 0 - 50 2 - 6 3,6 - 45 

x 9,3 - 38 20 0 - 40 0,12 35 0 - 50 9 - 30 

x 15 - 500 16 0 - -30 0,3 0 - 40 

x 0,5 - 200 16 +2 - +3 0,15 0 - 55 0,2 - 24 

SAMAD x x x x x x x -180 50 -70 0,1 - 0,2

28b 

Firma 


Lieferanten verzeichnis von ... bis 

Druckluftfilter und -abscheider 

Anschluss größe max. 

Betriebsdruck 

[bar] 

von ... bis 

Bauart bzw. Filterprinzip 

Volumenstrom 

bei 7 bar 

[m³/min] 

von ... bis 

Druckdifferenz 

bei 7 bar 

Festkörperabscheidegrad für 

Teilchengrößen in % 

Restöl gehalt 

AFE Airfilter Europe ¼“ - 3 16 Gewindefilter 0,66 - 46,62 0,03 - 0,10 x x x 0,003 x x 

DN80 - DN300 16 Flanschfilter 29,16 - 523,32 0,03 - 0,10 x x x 0,003 x x 

AirCom Pneumatic G 1 /8 - G2 ½ 60 Sinterfilter 0,2 - 33 0,35 0,1 x 

NPT 1 /8 Kunststofffilter 0,01 0,01 x 

G¾ - DN200 16 Zyklonabscheider 0,5..200 0,005 

ALMiG 3 

/8“- DN 200 16 Grobfilter 0,5 - 180 0,05 x x 

3 

/8 - DN 200 16 Feinfilter 0,5 - 180 0,1 0,01 x x 

3 

/8 - DN 200 16 Aktivkohlefilter 0,5 - 180 0,05 0,003 x 

3 

/8 - DN 200 16 Zyklonabscheider 0,5 - 200 0,05 x 

[bar] 

von ... bis 

0,1 µm 

von ... bis 

1 µm 

von ... bis 

5 µm 

von ... bis 

[mg/m³] 

von ... bis 

Automatische Kondensatabscheidung 



ASCO Numatics G 1 /8“ - 2 16 Patrone 0,5 - 6 0,25 

Atlas Copco 

Kompressoren 

G 3 /8 - DN 200 16 Staubfilter 0,54 - 189 0,1 x 

G 3 /8 - DN 300 16 Mikrofilter 0,54 - 432 0,1 0,1 x x 

G 3 /8 - DN 300 16 Submikrofilter 0,54 - 432 0,1 0,01 x x 

G 3 /8 - DN 300 16 Aktivkohlefilter-Kombination 0,54 - 432 0,1 0,003 x 

G1 - 2½ 16 Wasserabscheider 1,5 - 15 0,07 x 

AVENTICS (Laatzen) G 1 /8“ - G2“ 25 Zyklonabscheider und 0,230 - 35,0 0,01 - 1 100 100 100 0,05 x x 

Sintermetall (Kunststoff), 

Grobfilter, Standardfilter, 

Vorfilter, Feinstfilter, 

Aktivkohlefilter 

BAHCO 1 

/8“ - 1“ 0 - 16 Sintermetall x 

BEKO G¼ - G2 100 Feinstfilter S 0,7 - 57 ≤ 0,08 100 100 100 0,01 x 

G¼ - G1, 5 250/350/500 Feinstfilter S 0,5 - 23 ≤ 0,08 100 100 100 0,01 x 

G¼ - DN 300 16 Aktivkohlefilter A 0,1 - 730 ≤ 0,04 100 100 100 0,003 

G¼ - G2 50 Aktivkohlefilter A 0,3 - 53 ≤ 0,04 100 100 100 0,003 

G¼ - G2 100 Aktivkohlefilter A 0,7 - 57 ≤ 0,04 100 100 100 0,003 

G¼ - G1, 5 250/350/500 Aktivkohlefilter A 0,5 - 23 ≤ 0,04 100 100 100 0,003 

G¼ - DN 300 16 Staubfilter 0,1 - 730 ≤ 0,08 100 100 100 

G¼ - G2 50 Staubfilter 0,3 - 53 ≤ 0,08 100 100 100 

G¼ - G2 100 Staubfilter 0,7 - 57 ≤ 0,08 100 100 100 

G¼ - G1, 5 250/350/500 Staubfilter 0,5 - 23 ≤ 0,08 100 100 100 

G¼ - G3 16 Sterilfilter MS 0,5 - 50 ≤ 0,1 100 100 100 

G 3 /8 - G½ 16 Druckluftheizgerät H 0,5 - 2 ≤ 0,01 

G¼ - DN 300 16 Zyklonabscheider 0,1 - 730 ≤ 0,05

28b 

Firma 





Betriebsdruck 

[bar] 

von ... bis 


Volumenstrom 

bei 7 bar 

[m³/min] 

von ... bis 


bei 7 bar 




FST G¼“ - DN300 16 Superfeinstfilter 0,5 - 500 0,19 99,995 (MPPS) 0,001 x x 

Nassabscheidefilter 0 - 99,9999 (flüssig) 

G¼“ - DN300 16 Grobfilter Trockenabscheidefilter 0,5 - 500 0,01 99,99 x 

G¼“ - DN300 16 Feinfilter Trockenabscheidefilter 0,5 - 500 0,03 99,9999 x 

G¼“ - DN300 16 Feinstfilter Trockenabscheidefilter 0,5 - 500 0,04 99,995 (MPPS) x 

0 - 99,9999 

G¼“ - DN300 16 Superfeinstfilter 0,5 - 500 0,08 99,9995 (MPPS) x 

Trockenabscheidefilter 0 - 99,99999 

G¼“ - DN300 16 Aktivkohlefilter 0,5 - 500 0,06 0,003 

G¾“ - DN300 16 Wasserabscheider Edelstahl 0,5 - 500 x 

G¼“ - DN300 16 Grobfilter Edelstahl 0,5 - 500 0,01 - 0,02 99,99 x 

G¼“ - DN300 16 Feinfilter Edelstahl 0,5 - 500 0,03 - 0,12 99,9999 0,5 (flüssig) x 

G¼“ - DN300 16 Feinstfilter Edelstahl 0,5 - 500 0,04 - 0,14 99,995 (MPPS) 0,01 (flüssig) x 

0 - 99,9999 

G¼“ - DN300 16 Superfeinstfilter Edelstahl 0,5 - 500 0,08 - 0,19 99,9995 (MPPS) 0,001 x 

0 - 99,99999 (flüssig) 

G¼“ - DN80 50 Grobfilter Nassabscheidefilter 2,5 - 210 0,02 99,99 x x 

G¼“ - DN80 50 Feinfilter Nassabscheidefilter 2,5 - 210 0,12 99,9999 0,5 (flüssig) x x 

G¼“ - DN80 50 Feinstfilter Nassabscheidefilter 2,5 - 210 0,14 99,995 (MPPS) 0,01 (flüssig) x x 

0 - 99,9999 

G¼“ - DN80 50 Superfeinstfilter 2,5 - 210 0,19 99,9995 (MPPS) 0,001 x x 


G¼“ - DN80 50 Grobfilter Trockenabscheidefilter 2,5 - 210 0,01 99,99 x 

G¼“ - DN80 50 Feinfilter Trockenabscheidefilter 2,5 - 210 0,03 99,9999 x 

G¼“ - DN80 50 Feinstfilter Trockenabscheidefilter 2,5 - 210 0,04 99,995 (MPPS) x 

G¼“ - DN80 50 Superfeinstfilter 2,5 - 210 0,08 99,9995 (MPPS) x 


G¼“ - DN80 50 Aktivkohlefilter 2,5 - 210 0,06 0,003 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Wasserabscheider 6,3 - 72 x 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Grobfilter Nassabscheidefilter 6,3 - 72 0,02 99,99 x x 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Feinstfilter Nassabscheidefilter 6,3 - 72 0,14 99,995 (MPPS) 0,01 (flüssig) x x 

0 - 99,9999 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Superfeinstfilter 6,3 - 72 0,19 99,9995 (MPPS) 0,001 x x 


G 3 /8“ - G1 100 - 350 Feinfilter 6,3 - 72 0,03 99,9999 x 

Trockenabscheidefilter 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Feinstfilter Trockenabscheidefilter 6,3 - 72 0,04 99,995 (MPPS) x 

0 - 99,9999 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Superfeinstfilter 6,3 - 72 0,08 99,9995 (MPPS) x 


G 3 /8“ - G1 100 - 350 Aktivkohlefilter 6,3 - 72 0,06 0,003 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Feinfilter Nassabscheidefilter 6,3 - 72 0,12 99,9999 0,5 (flüssig) x x 

G¼“ - DN300 16 Aktivkohlefilter Edelstahl 0,5 - 500 0,06 0,003 

G¼“ - G3 16 Sterilfilter Edelstahl 0,5 - 42 0,05 100 

G¼“ - G3 16 Dampffilter Edelstahl 10 - 920 kg/h 

G½“ - G3 0,5 Be- und Entlüftungsfilter 0,1 - 3,3 0,01 - 0,05 100 

G 3 /8“ - DN80 50 Wasserabscheider 4,2 - 210 x 

G 3 /8“ - G1 100 - 350 Grobfilter Trockenabscheidefilter 6,3 - 72 0,01 99,99 x 

Gali 

auf Anfrage 

Grulms-Pneumatik G 1 /8“ - G3“ 25 Zentrifugalprinzip bzw. 1 - 40 0,09 - 1 99,9999 99,99 96,9 0,01 x x 

Tiefenfilter 

G 1 /8“ - G2 16 (10) Submikro- und Aktivkohlefilter 0,2 - 15 ca. 0,07 99,9999 0,01 (0,001) x x 

HARMS G 1 /8“ - DN 600 34 Partikelfilter 0,2 - 830 0,034 98,5 99,9999 x x 

G 1 /8“ - DN 600 34 Koaeleszenzfilter 0,2 - 500 0,069 99,999 99,99 99,99 0,001 x x 

G 1 /8“ - DN 600 34 Aktivkohlefilter 0,2 - 500 0,069 0,003 ppm x 

G½“ - G1½“ 350 Hochdruckfilter 11,3 - 510 0,034 - 0,069 99,999 99,99 99,99 0,001 

G½“... G1½“ 7 Koaleszenzfilter 1 - 3 0,069 99,99 1 

G 1 /8“ - G1½“ 10 Filterpatrone 1 - 25 0,5 0 x 

Hedru G 1 /8“ - 3 17 Zyklonabscheider 

Tiefenfilter 0,85 - 42,5 0,03 99,999 99,999 99,999 x x 

Mikrofilter 0,85 - 42,5 0,03 99,999 99,999 99,999 0,01 x x 

Aktivkohlefilter 0,85 - 42,5 0,03 99,999 99,999 99,999 x x 


HAUCK 

[bar] 

von ... bis 

0,1 µm 

von ... bis 

1 µm 

von ... bis 

5 µm 

von ... bis 

[mg/m³] 

von ... bis 

G 1 /8“ - G2½ 1 “ 10 - 350 Verschiedene 0,2 - 500 0,2 - 15 a.A. a.A. a.A 0,001 - 0,5 x x 

KAESER R 3 /8“ - DN 150 16 (48/62) Flüssigkeitsabscheider 2 - 80 0,05 x 

Vorfilter 0,6 - 250 0,07 - 0,14 99,9 x x 

Staubfilter 0,6 - 250 0,07 - 0,14 99,99 99,99 99,99 x 

Mikrofilter 0,6 - 250 0,07 - 0,14 99,99 99,99 x x 

Aktivkohlefilter 0,6 - 250 0,07 - 0,14 99,99 99,99


28b 

Firma 





Betriebsdruck 

[bar] 

von ... bis 


Volumenstrom 

bei 7 bar 

[m³/min] 

von ... bis 


bei 7 bar 

[bar] 

von ... bis 



0,1 µm 

von ... bis 

1 µm 

von ... bis 

5 µm 

von ... bis 


Pall ½“ - DN 300 a. A. Koaeleszenzfilter; Partikelfilter a. A. a. A. a. A. a. A. a. A.

28b 

Firma 



Pressluft-Götz 



Betriebsdruck 

[bar] 

von ... bis 


Volumenstrom 

bei 7 bar 

[m³/min] 

von ... bis 


bei 7 bar 

[bar] 

von ... bis 



0,1 µm 

von ... bis 

1 µm 

von ... bis 

Sterilfilter, Tiefenfilter 

¼“ - 200 PN 16/PN 10 Dampffilter 1 - 320 0,12 100 100 100 

¼“ - 200 PN 16/PN 10 Sinteredelstahl 1 - 320 0,015 

¼ - 2“ PN 400 Hochdruckfilter 1 - 12 0,17 100 


RIEGLER ¼ - 2“ max. 16 Microfilter 0,23 - 11,3 x x x 

¼ - 2“ max. 16 Vorfilter 0,13 - 13,0 x x x 

¼ - 2“ 0 - 60 Zentrifugalabscheider 0,77 - 30,8 0,09 - 1 x x 

¼ - 2“ max. 16 Aktivkohlefilter 0,31 - 11,3 0,005 ppm x 

ROSS G 1 /8 - G2 14 Sinterfilter 0,3 - 23 0,2 x 

G 1 /8 - G2 14 Mikrofilter 0,1 - 13 0,2 0,002 x 

SAMAD 1 

/8“ - DN 300 6 - 50 0,2 - 420 0,02 - 0,3 x x x 40 

G 1 /8 - G2 0,04 - 12 1 12(16) 0,5 - 10 x M5 - G1 90 0,001 30 

BAHCO 1 

/8“ - 1“ 0 - 16 x x 

BIBUS G 1 /8 - 1“ 0,015 - 15 1 10/16 0 - 8,5 x x M3 - 2 0,3 - 10 0,01 35 

Bürkert G 1 /8 - G1 300 - 5000 L/min 10/16 0,5 - 10 x M5 - G1 

Camozzi 1 

/8 - 1 0.6 - 660 1 16 0 - 10 x M5 - 1 

CEJN-Product G¼ “ - 1 “ 63 - 780 16 0 - 12 x 

DEPRAG SCHULZ G¼ - G1 3 - 360 0,3 10 x G 1 /8 - G1 0 - 120 0,01 40 

M5 - G1 

Donaldson G½ “ - G1 “ 10 - 150 0,3 16 0,5 - 8, 4...10 x x 

G½ “ - G1 “ 10 - 150 0,3 16 0,5 - 8, 4...10 x 

DRUMAG G 1 /8 - 2 0,7 - 36 0,6 17 0,2 - 17 x x G 1 /8 - G6 650 15 

Eisele Pneumatics M5 G 1 /8 - G1 18 - 490 

ERIKS G 1 /8 - G2 0,04 - 10 0,3(1) 16(10) 0,5 - 10 x x x M5 - G1 90 - 180 0,01 40 

ewo - Holzapfel G 1 /8 - G2 30 0 - 1 25 0,5 - 25 x G 1 /8 - G2 800 - 3400 40 

FIPA M5 - G2 10 - 300 

[m³/h] 

von ... bis 

Fluidtechnik Fiedler G 1 /8 - 2 0 - 25 0 - 0,4 0 - 20 0,1 - 17 x x 1 

/8 - 1½ 1,6 - 180 

Grulms-Pneumatik G 1 /8 - G2 0,3 - 10 0,3 16 (10) 0,5 - 10 x x* M5 - G2 1 /8 0,01 ≥40 40 

*auch Einspritzöler u. Zentralöler 90 - 180 ≥40 

HARMS G 1 /8 - G1½ 1 - 20 1 17 0 - 16 x x G 1 /8 - G1¼ 9,72 - 18000 >1% 40 

Hedru G 1 /8 - G2 0,6 - 38 0,3 17 0,2 - 17 x x G 1 /8 - G6 1 /8 650 15 

[mg/m³] 

von ... bis 

[dB] 


für Druckluft 


28c Wartungseinheiten (Filter, Regler, Öler) Schalldämpfer Filter-Schalldämpfer 

Firma Anschluss größe Volumenstrom bei 

7 bar 



von ... bis 

[m³/h] 

von ... bis 

Mess bereich Schaltkontakt Mess bereich Proportionalsignal 


bei 7 bar 

[bar] 

von ... bis 

max. 

Regelbereich Ölerbauart Anschlussgrößen Volumenstrom Restöl gehalt Schalldämpfung 

Betriebsdruck 

[bar] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

HSS G 1 /8 - G1 0,6 - 4,2 0,2 20 0,5 - 16 x x 1 

/8 - ¾ 

Proportionalöler 

Mehrbereichsöler 

Mikronebelöler 

von ... bis 

HYDAIRA 1 

/8 - 2 x 0 - 160 


HAUCK 

[m³/h] 

von ... bis 

[mg/m³] 

von ... bis 

G 1 /8 - G2 0,01 - 10 0,2 - 0,34 17 0 - 17 x x x M3 - G1½ 100 - 180 0,01 40 x 

ITV 1 

/8 - 2“ 15 0 - 12 M5 - L1 ⅛ 1 /8 - ½ 

KAESER G 3 /8 - G2 35 - 1200 16 0,5 - 10 x x 

Kendrion Kuhnke 

Knocks 

auf Anfrage 

KOBOLD (Sindelfingen) auf Anfrage x 

Kohler G 1 /8 - G1½ 1 - 20 1 17 0 - 16 x x G 1 /8 - G1¼ 9,72 - 18000 >1% 40 

Landefeld 1 

/8 - 2 0,3 - 10 0,3 16 0 - 16 x x x M5 - 2 100 - 180 0,1 >40 

auch in Edelstahl 

MAXIMATOR 1 

/8 - 1 “ 100 - 3000 

METAPIPE G 1 /8 - 1 0,2 - 20 0,2 15 0,5 - 16 x 

16 - 32 

Michell 

Norgren (Alpen) G 1 /8 - G2 0 - 1080 1 0 - 20 0 - 17 x x x M5 - G2 18 - 162 40 

P&H Hydraulik M5 - G1 0,06 - 15 1 16 0,05 - 16 x M5 - G1 140 - 180 0,01 >40 

G 1 /8 - G2 0,04 - 12 1 12(16) 0,5 - 10 x M5 - G1 90 0,001 30 

M5 - G½ 

Pall auf Anfrage auf Anfrage 

Parker (Kaarst) G 1 /8 - G2½ 0,01 - 42 0,34 10(17) 0,1 - 17 x x x M3 - G1½ 0 - 100 0,1 40 x 

G 1 /8 - G2 0,3 - 10 0,2 16 (10) 0,002 - 8 x x x* 1 

/8-1" - M5-G1 0 - 100 0,1 40 

Präzisionsregler *auch Einspritzöler u. Zentralöler 0 - 180 0,1 40 

PNEUMAX G 1 /8 - G¾ 0,6 - 2,5 0,5 18 0 - 12 x M5 - G1 40 

Pressluft-Götz G 1 /8 - G2 0,3 - 10 0,3 16 (10) 0,5 - 10 x x x* M5 - G2< 0,01 ≥40 40 

*auch Einspritzöler u. Zentralöler 90 - 180 

RIEGLER 1 

/8 - 2“ 0,34 - 720 1 0 - 25 0,1 - 25 x x M5 - 2“ 

ROSS G 1 /8 - 2 0,15 - 36 0,2 0 - 14 0,1 - 17 x x G 1 /8 - 2½ 5 % 

SAMAD 1 

/8" - 1“ 30 - 200 0,3 16 0,5 - 10 x x M5 - 2 100 - 180 0,1 >40 

SAMSOMATIC G 3 /8 0,33 0,3 16 0,5 - 10, k. Öler M5 - G1 

SMC M5 - 1“ 9 - 360 0,5 10 0,5 - 8,5 x 

0,2 - 2 

3 

/8 ~1“ 0,5 16 0,5 - 10 x M3~2" 3~600 1 ≥35 

Specken G 1 /8 - 2 0,7 - 36 0,6 17 0,2 - 17 x x G 1 /8 - G2 650 15 

SUTTER M5-1“ 9 - 360 0,5 10 0,5 - 8,5 x M3-2“ 3 - 600 1 ≥35 

TECHNO-PARTS M5 - G2 1 /8 auf Anfrage 

UNIMATIC 1 

/8“ - 2½“ 0,2 - 33 0,3 40 0,2 - 18 x x 1 

/8“ - 2“ 9 - 18000 >1 % >40 

V.I.T. G½ - G2 0,3 - 18 0,2 16 0 - 16 x x x M5 - G1 1 /8 18 - 162 0,1 40 

ZTR-Rossmanek 1 

/8“ - ¾“ 500 - 4500 L/min 14 0,5 - 12 x M5 - 2 1 /8 

[dB] 


für Druckluft 

x 

29a 

Mess- und Überwachungsgeräte für Druck (mechanisch) 

Firma Messpunkte ohne elektrischen Ausgang mit elektrischem Ausgang 

Aufnahme 

über 

Mess bereich 




Einschraubgewinde 

Messkupplung 

für Druck 

Anschluss- 

Zubehör 

Druckanzeiger 

Differenzdruckanzeiger 

Manometer 


Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

a.b.jödden x x -1 - 600 x -1 - 600 x -1 - 600 x 

AFRISO-EURO-INDEX x x x x x x x 0/4 mbar x x x x 0/40 mbar x x x 0/40 mbar x x 

0/4000 bar 0/4000bar 0/4000 bar 

AirCom Pneumatic x x x x x x 0 - 0,002 x x x x x -1 - 1,999 x x x -1 - 1,999 x x 

-1 - 1,9 -1 - 600,0 -1 - 600,0 

AIRTEC x x x -1 - 10 x -1 - 10 x -1 - 10 x 

ARGO-HYTOS x x x x x x -0,25 - 5,0 x x x -0,25 - 5,0 x 0 - 600 x 

arhytec x x x x x 0,1 - 2000 x x 0,1 - 2000 x x 0,1 - 2000 x 

AROFLEX x x x x 0 - 1000 x 0 - 630 x x 

Kontakt- 

Manometer 

Kontakt-Differenzdruck-Manometer 

Druckschalter 

Differenzdruckschalter 

Dual- 

Druckschalter 

[bar] 

von ... bis 

ASCO Numatics x x x 0 - 100 x 1 - 315 x 0 - 160 

AVENTICS (Laatzen) x x x x 0 - 450 0 - 450 

x x x x >1,2 x 0,9 - 16 

x x 0 - 16 0 - 16 

x 5 - 350 

x x x 0 - 630 

BARKSDALE x x x x x -1 - 950 x 

Baumer Group x x x x x x x x -1 - 1600 x a. A. x x x -1 - 600 a. A. 

Manometer 


Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

Für Festeinbau 

Messkoffer/ 

Handmessgeräte 


29a 



Aufnahme 

über 


Mess bereich 




Messkupplung 

für Druck 

Anschluss- 

Zubehör 

Druckanzeiger 


Manometer 


Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

BD | SENSORS x x x x x x x x 0,01 - 6000 x x 0,04 - 2200 x x x 0,04 - 2200 x x 

BEKO G¼″ x x 0 - 25 

x 0 - 60 x 

BIBUS x x x x x x -1 - 10 x x x -1 - 10 

Kontakt- 

Manometer 


Druckschalter 


Dual- 

Druckschalter 

[bar] 

von ... bis 

Bieri Hydraulik x x x 0 - 1000 

Bosch Rexroth AG x x x x x x x 0 - 1000 

x x x x 0 - 630 

Bühler x x 0 - 600 x x x 0 - 600 x 

Bürkert x 0 - 100 x 

Camozzi x x x 0 - 16 x -1 - 10 

CEJN-Product x x 0 - 16 1) 1) für Druckluft 

x x x x 0 - 2000 2) 2) für Hydraulik 

Danfoss (Offenbach) x x x -1 - 2200 

Donaldson 

x 

DRUCK & TEMPERATUR x x x x x x x -1 - +5000 x x x -1 - +5000 x -1 - +16000 x x 

DRUMAG x x x 0 - 25 

Eisele Pneumatics x x 0,5 - 16 x x 

EKOMAT x x 0 - 600 

ENERPAC x x 

Engler x x x 0 - 400 x x x x 0 - 400 x 

ERIKS x x x x x x x x 0 - 600 x x x x 0 - 1000 x x -1 - 1000 x x 

Filtration Group x x x x -1 - 10 x x 1,2 - 8 

FIPA x 0 - 10 x 0 - 10 

Fluitronics x x x x x 0 - 440 

x x x x x 400 

Gates Tube x x x x 0 - 630 x 

Grulms-Pneumatik x x x x -1 - 400 x x x 0 - 250 x x 0 - 400 

HAINZL x x x x x 10 - 600 x x 10 - 600 x x 10 - 600 x x 

HARMS x x x x x 0,016 - 7000 x 0,6 - 7000 x 1 - 1000 x x 

x x x x x 0,04 - 25 x x x 0,1 - 25 x x 0,1 - 10 

x x x x x x 0,25 - 210 x 

HAWE Hydraulik x 0 - 1000 4 - 700 

x x x 0 - 1000 x 

Hedru x x x 0 - 16 

Huba Control x x x x 1 mbar 

1000 mbar 

HYDAC International x x x x -1 - 59 x -1 - 59 

x x x x -1 - 2000 x -1 - 2000 

Abstufung nach ISO 



HAUCK 

Manometer 


Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

x x x x x x x -1 - 600 x x x x x 0 - 600 x x 0 - 600 x x 

Hydropa x x x 0 - 1000 0 - 1000 x x 

x x x x 0 - 430 x 5 - 600 

x 15 - 450 

HYDROTECHNIK x x x x x 0 - 630 x x 0 - 630 x x 

HYTORC x x 1 - 1000 

KELLER (Jestetten) 

auf Anfrage 

KOBOLD (Hofheim) x x x x x x 0 - 2500 x x x x 0 - 2500 x x 0 - 1600 x 

KOBOLD (Sindelfingen) x x x x x x x x 0 - 2500 x x x x 0 - 2500 x x 0 - 16000 x x 

Kohler x x x x x 0,016 - 7000 x 0,6 - 7000 x 1 - 1000 x x 

x x x x x 0,04 - 25 x x x 0,1 - 25 x x 0,1 - 10 

x x x x x x 0,25 - 210 x 

LABOM x x 0 - 1000 x 0 - 1000 x 0,025 - 1000 x 

x x x 0,04 - 25 x 0,06 - 25 x 0,06 - 25 x 

Landefeld x x x x x 0,016 - 7000 x 0,06 - 7000 x 1 - 10000 x x 

x x x x x 0,04 - 2 x x x 0,1 - 25 x x 0,1 - 10 

x x x x x x 0,025 - 210 x 

Layher x x x x 0 - 400 x 

LitAS x x x x x 0 - 1000 x x x 0 - 1000 x 

LöSi x x x x x x x 0 - 630 x x x x x x x 

MAXIMATOR x x 0 - 10000 

METAPIPE x 1 - 16 x 1 - 16 

Modulhydraulik Weber x x 4 - 250 x 

Norgren (Fellbach) x x x x x x x x Vakuum 

0 - 420 

Pall x x x x a. A. x x x x 0 - 10 

Parker (Kaarst) x x x x x x x 0 - 1000 x x x x x x -1 - 1000 x x 

Pewatron x 0,01 - 1600 x x 0,0002 - 400 

POCLAIN (SLO-Ziri) x 0 - 400 x 

Pressluft-Götz x x x x x x 0 - 600 x x x x 0 - 1000 x x 


Messkoffer/ 



29a 



Aufnahme 

über 


Mess bereich 




Messkupplung 

für Druck 

Anschluss- 

Zubehör 

Druckanzeiger 


Manometer 


Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

Profimess x x x x x alle DIN x x x x x alle DIN x x alle DIN x x 

REIFF x x -1 - 600 

Kontakt- 

Manometer 


Druckschalter 


Dual- 

Druckschalter 

[bar] 

von ... bis 

RIEGLER x x x x x x -1 - 1000 x x x 0,2 - 1000 x 

Rötelmann x x 100 x 

RT-Filtertechnik x x x x x 

Ruppel Hydraulik x x x 

x 

x x x x x x x -1 - 10000 x x x x x -1 - 10000 x x x -1 - 10000 x x 

SAMAD x x x x x x x 0,016 - 400 x x x x 0,06 - 400 x 0,1 - 10 x 

SAMSOMATIC x x x x 0 - 600 x x x 0,001 - 100 x 

SAPI x x x x x x 0,1 - +6 x x x -1 - +6 x 1,5 - 6 x 

Schäfer x x x x -1 - 600 x 

Schnupp x x x x x x x 0 - 1000 x x x x x 0 - 1000 x x x 0 - 1000 x 

Schwer Fittings x x x x 0 - 630 

Schwer Ventiltechnik x x x x 0 - 630 

SMC x x x x x -1 - 16 x ¹) x²) x ¹) 0 - 1 x -1 - 10 x 

²) -1 - 20 

Specken x x x 0 - 25 

STAUFF x x x x x x x 1 - 1000 x x 1 - 1000 x x 

SUCO x x x x 0,1 - 400 

TILL x x x 0 - 400 x x x x 

600 

UNIMATIC x x x x x x 1 - -1500 x x x x x -1 - 1500 x x x 

V.I.T. x x x x x x x x 0 - 1000 x x x x 0 - 1000 x x x x 

van den Heuvel x x x x 0 - 630 x 

VOSS Fluid x 0 - 630 0 - 630 

WIKA x x x x x x x 0,0016 - 7000 x x x x 0,0016 - 7000 x x x 0,0016 - 7000 x x 

ZTR-Rossmanek 1 

/8 - ½" x x x x x -1 - +1000 x x x x x x x 

Manometer 


Sonstige 

[bar] 

von ... bis 


Messkoffer/ 


29b 

Mess- und Überwachungsgeräte für Druck (elektrisch) 

Firma Messpunkte Messwert-Aufnehmer/Umformer Messwert-Verarbeitung 

Aufnahme über Bauart Mess bereich 





Messkupplung für 

Druck 

Anschluss-Zubehör 

DMS 

Piezoresistiv 

Sonstige 

Ohne Verstärker 

Integrierter Verstärker 

a.b.jödden x x x -1 - +600 x x 

Differenzdruck ohne 

Verstärker 

ABAG-Technik x x x x x x 0 - 4 x x x x x x x 

x x x x x x 0 - 600 x x x x x x x 

x x x x x x -1 - 10 x x x x x x x 

AFRISO-EURO-INDEX x x x x x x 0 - 1000 x x x x x 

Ahlborn x x x x x 0 - 1000 x x x x x x 

AirCom Pneumatic x x x x x x 0 - 0,005 x x x x x x x 

0 - 0,1999 

0 - 1,999 

0 - 1000 

ALTHEN x x x x x x -1 - 10000 x x x x x x 

0,1 - 6000 

x x x x x x 0 - 2 x x x x x x 

0 - 450 

x 0 - 1 x x x x x x 

0 - 700 

x 0 - 0,005 x x x x x 

0 - 7 x 

arhytec x x x x x x x x x 0,1 - 2000 x x x x x 

AROFLEX x x x x x x x 0 - 1000 x x x x x 

Differenzdruck und 

integrierter Verstärker 

Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

ASCO Numatics x x x 0 - 20 x x 

AVENTICS (Laatzen) x x x x -1 - 40 x x x x x 

Balluff x x x x 0 - 2 bis 0...600 x x x x 

BARKSDALE x x x 0,2 - 800 x x x x 

x x x 50 - 7000 x x 

x x x 0,2 - 800 x x x 

x x x 10 - 400 x x x x 

Ohne Anzeige 

Ohne Anzeige mit 

Grenzwerteinstellung 

Mit Anzeige 

Mit Anzeige und 


Sonstige 


Messkoffer/ 



29b 








Druck 


DMS 

Piezoresistiv 

Sonstige 




Verstärker 

Baumer Group x x x x x x x x x 0,1 - 1600 x x x x x x x 

BD | SENSORS x x x x x x x x x x x 0,01 - 6000 x x x x x x x 

Bosch Rexroth AG x x x x 0 - 600 x x x x x 

Breitenbach x x x x x x -1 - 1000 x x x x x x 

Bühler x x x x x x 0 - 600 x x x x x 



Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

Danfoss (Offenbach) x x x x x x -1 - 2200 x x x 

Dieckers x x x 0 - 10000 

Dietzel (Xanten) G¼ x x x x x 0 - 600 x x x* 

*drahtloses Übertragen der Messergebnisse auf PC/Notebook 

DRUCK & TEMPERATUR x x x x x x -1 - +15000 x x x x x 

Dynisco x x x x 0 - 20 bis 0...1000 x x 

x x x x 0 - 0,350 bis 0...4000 x x 

x x x 0 - 500 x x 

x x x 0 - 1000 x x x 

x x x x 0 - 17 bis 0...2000 x 

x x x x 0 - 17 bis 0...2000 

Flansch 0 - 1,7 bis 0...2000 x x 

EGE-Elektronik x x x x 0 - 16 x x x x 

Ehrler Prüftechnik x x x x x x x x x x 0,1 - 3000 x x x x x x x 

EKOMAT x x 0 - 600 x x x x x 

Endress+Hauser x x x x x x -1 - 400 rel x x x x x 

0 - 400 ab. 

-40 - +40 

(Differenzdruck) 

ERIKS x x x x x x x x x x x 0 - 4000 x x x x x x x 

First Sensor x x x x x x x x x x 25 Pa - 400 bar x x x x x 

Fluitronics x x x x 0 - 350 x x 

x x x x 350 x x 

Gates Tube x x x 1 - 1000 x x 

HARMS x x x x x x x 0,1 - 2000 x x x x x x x 

x x x 0 - 400 x x 

x x x 0 - 400 x x x 

x x x 0 - 400 x x 

HBM x x x 10 - 3000 x x x 

x x x 5000 - 15000 x x x 

x x x 10 - 500 x x x 

x x x 10 - 500 x x x 

x x x x 500 - 5000 x x x 

x x x x 10 - 2000 x x x x 

Huba Control x x x x x x x x x 1 mbar - 1000 x x x x 

HYDAC International x x x x x x x x -1 - 59 x x x x x x x 

x x x x x x x x -1 - 2000 x x x x x x x 



HAUCK 

x x x x x x x x 0 - 600 x x x x x x x 

Hydropa x x x x x 0 - 300 x x 

x x x x x x 0 - 600 x x x 

HYDROTECHNIK x x x x x x x x -1 - 4000 x x x x x x x 

ifm x x x x x x x x -1 - 600 x x x x x x 

IIT x x x x x x x x x -1 - 1000 x x x x x x 

JUMO x x x x x x x x x x x 0,001 - 1000 x x x x x 

KAESER x x x x 0 - 45 x 

KELLER (CH-Winterthur) x x x x x x x x x x 0,005 - 2000 x x x x x x x 

KELLER (Jestetten) x x x x x x x x x x 0,001 - 2000 x x x x x x x 

KOBOLD (Hofheim) x x x x x x x x -1 - 1600 x x x x x x x 

KOBOLD (Sindelfingen) x x x x x x x x x -1 - 1600 x x x x x x 

Kohler x x x x x x x 0,1 - 2000 x x x x x x x 

x x x 0 - 400 x x 

x x x 0 - 400 x x x 

x x x 0 - 400 x x 

LABOM x x x -1 - 400 x x x x x 

x x x 0 - 600 x x x x x 

x x x 0,025 - 1000 x x x x x 

x x x 0,05 - 72 x x x x x 

Landefeld x x x x x x 0 - 2500 x x x x x x 

MEGGITT x x x x x 1 - 600 x 

Norgren (Fellbach) x x x x x x 0 - 500 x x x x x 

Parker (Kaarst) x x x x x x x -1 - 1000 x x x x x x x 

PCB Synotech x x x x kapazitiv x x x 25 Pa - 2200 MPa x x x x x 

Pewatron x x x x x 0,001 - 1000 x x x x x 

x x x x x 0,1 - 2000 x x x 

Pressluft-Götz x x x x x x 0 - 6 x x x x x x 

0 - 600 

Profimess x x x x x x alle nach DIN x x x x x 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



Sonstige 


Messkoffer/ 



29b 








Druck 


DMS 

Piezoresistiv 

Sonstige 




Verstärker 

Ruppel Hydraulik x x x x x x x x x x x -1 - 15000 x x x x x x x 

SAPI x x x x x x x x x -1 - 1000 x x x x x x 

Schnupp x x x x x x x x x 0 - 1000 x x x x x 

Sensor-Technik 

Wiedemann (STW) 



Sonstige 

[bar] 

von ... bis 

x x x x x 0 - 0,1 bis 0...700 x x x x 

x x x x x 0 - 1 bis 0...600 x x x x 

x x x x 0 - 10 bis 0...3000 x 

SIEI-AREG x x x x x x 0,05 - 5000 x x x x 

SI-special instruments x x x x x x x 2 mbar - 20 bar x x x x x x x 

SMC x x x x x x x x -1 - .+20 x x x x x x 

STAUFF x x x x x x x -1 - 1000 x x x x x x x 

SUCO x x x x x x x x x x 0 - 4000 x x x x x x x 

Turck x x x x x x -1 - 1000 x x x x x 

UNIMATIC x x x x x x x -1 - 1500 x x x x x 

Wachendorff x x x x x x 


(Güglingen) 


(Konstanz) 

x x x x x 0 - 600 x x 

x x x x x x 16 - 600 x x 

WIKA x x x x x x x x x x 0,0006 - 15000 x x x x x x x 

inkl. Vakuum u. absolut 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



Sonstige 


Messkoffer/ 



29c 

Mess- und Überwachungsgeräte zur gleichzeitigen Erfassung von Druck und Temperatur (elektrisch) 

Firma Messpunkte Bauart Messwert-Aufnehmer/Umformer Messwert-Verarbeitung 



Aufnahme über 


Messkupplung p/T f. 

Druck u. Temp. 


Temp.-Sensorelemente 

nicht im ström. Medium 

Temp.-Sensorelemente 

im strömenden Medium 

Druck 

DMS 

Piezoresistiv 

Sonstige 




Verstärker 



Sonstige 

Mess bereich 

[bar] 

von ... bis 

Temperatur 

pt-100-Widerstand 

Thermoelement 

Halbleiter 

Messbereich 

ABAG-Technik x x x x x x 0 - 4 x -20 - +105 x x x x x x x 

x x x x x x 0 - 600 x -20 - +105 x x x x x x x 

x x x x x -1 - 10 x -20 - +105 x x x x x x x 

Ahlborn x x x x x x 0 - 1000 x 0 - 200 x x x x x x 

ALLWEILER x x x x x je nach Pumpe x je nach Pumpe x x x 

AROFLEX x x x 0 - 1000 0 - 1000 x 

[bar] 

von ... bis 

ASCO Numatics x x x 0 - 20 x 

Baumer Group 

auf Anfrage 

BD | SENSORS x x x x x x x x x x x x x 0,04 - 6000 x x x x x x x x x 

Dietzel (Xanten) x x x x x x x 0 - 600 x -20 - +100 x x x* 

*drahtloses Übertragen der Messergebnisse auf PC/Notebook 

Dynisco x x x 0 - 2000 x 0 - 400 x 

x x x 0 - 2000 x 0 - 400 x 

x x x 0 - 2000 x 0 - 400 x 

x x x 0 - 700 x 0 - 400 x 

ERIKS x x x x x x x x x x x x x 0 - 600 x x x -50/300 x x x x x x x 

HARMS x x x x x x x 0 - 4 bis 0 - 600 x x -25 - +105 x x x x x x x 

und -1 - 10 


HAUCK 

x x x x x x x x -1 - 1000 x x x -25 - 105 x x x x x x x 

JUMO x x x x x 0,25 - 600 x -50/150 x *CANopen x* x 

KELLER 

(CH-Winterthur) 

x x x x x x x x x x x x 0,005 - 2000 x x x -60 - 400 x x x x x x x 

KELLER (Jestetten) x x x x x x x x x x x x 0,005 - 2000 x x x -60 - 400 x x x x x x x 

Knocks x x 0 - 16 5 - 50 x x x 

Kohler x x x x x x x 0 - 4 bis 0 - 600 x x -25 - +105 x x x x x x x 

und -1 - 10 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

LitAS x x x x x x x x 0 - 1600 x -200 - +600 x x x x x x x 

Parker (Kaarst) x x x x x x x -1 - 1000 x -25 - 105 x x x x 

Ruppel Hydraulik x x x x x x x x x x x x 0 - 1000 x x x -25 - +105 x x x x 

SAPI x x x 0 - 6 x 

Schnupp x x x x x x x x x x x x 0 - 1000 x x x 0 - 200 x x x x x x 

STAUFF x x x x x x x -1 - 1000 x -25 - 125 x x x x x x x 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



Sonstige 


Messkoffer/Handmessgeräte 


29d 

Mess- und Überwachungsgeräte für Volumenstrom (mechanische Signalverarbeitung bzw. -ausgabe) 




Aufnahme 

über 

Einbau unter Öffnen 

der Leitung 

Über Anschlussblock 

mit Bypaßschaltung 


Schaltkontakt 

Proportionalsignal 

Bauart Mess bereich Druckfest Bauart Mess bereich Druckfest Bauart Mess bereich Druckfest 

Messblende 

Stauscheibe 

Schwebekörper 

Klappengeber 

Ovalradzähler 

[L/min] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

Strömungswächter 

Stauscheibe 

Klappengeber 

Sonstige 

[L/min] 

von ... bis 

a.b.jödden x x 0,25 - 1000 100 x x x 100 

Ahlborn x 0 - 200 7 x x 0 - 200 x x 

AirCom Pneumatic x x 0,1 - 1 7 x 5 - 100 10 x 

250 - 5000 

Bruchsicherung /Schutzeinrichtung nach EN ISO 4414, technische Daten auf Anfrage 

AROFLEX x x x x x 0 - 750 0 - 800 x 0 - 430 x x 0 - 1500 0 - 430 x x 

BARKSDALE x x 0,005 - 250 350 x 0,005 - 250 350 x 

BIBUS x 0 - 16000 16 x x 0 - 16000 10 

Ehrler Prüftechnik x x x x 0 - 6000 0 - 350 x 0,005 - 63700 10 x x 

EM-Technik x auf Anfrage x auf Anfrage 

ERIKS x x x x x x 0,2 - 48000 0 - 600 x 0,2 - 48000 600 x x x x 0 - 48000 600 x x 

Fluitronics x x 1,5 - 750 440 x 

x x 0,1 - 800 400 x 

Höntzsch x / - x x 0,6 - ∞ 0 - 50 x x 0,6 - ∞ 0 - 50 x x 

HYDRAULIK- 

TECHNIK HAUCK 

[bar] 

von ... bis 

Turbine 

Zahnradgeber 

Ovalradgeber 

Klappengeber 

Sonstige 

[L/min] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

x x x 1000 420 x x 360 420 x x 0 - 150 10 x x 

HYDROTECHNIK x x x x 0 - 600 0 - 420 x x x 0 - 1000 420 x x 

KOBOLD (Hofheim) x x DN50 

x DN50 - DN600 420 - 420 x 0,008 - 250 400 x 

- DN600 

x 0,3 - 2500 10 - 400 2,4 · 10 6 ⁶ 

x x 0,1 - 2670 10 - 350 x 0,007 - 60000 16 - 350 x 0,01 - 100000 x 

x x 8 - 25000 10 - 40 x 5 - 6 × 10 5⁵ 16 x 0,3 - 2500 40 - 400 x 

KOBOLD 


x x x x 0 - 25000 0 - 350 x x x 2,4 · 10 6 0 - 400 x x x 0 - 100000 0 - 640 x 

Landefeld x x x x 2,4 - 2500 350 x x x 0,0007 400 x x x 0,008 640 x 

5000 100000 

LitAS x x x x x 0,05 - 600 400 (1000) x x 

Parker (Kaarst) x x x 2 - 380 420 x 360 420 x 150 10 x x 

Profimess x x x x x x alle 400 x x x x alle 400 x x x x x alle 400 x x 

RIEGLER 

Bruchsicherung /Schutzeinrichtung nach EN ISO 4414, technische Daten auf Anfrage 

SAMAD x x x 30 - 10000 10 

SAPI x 0,03 - 90 210 x 

0,08 - 315 480 

SKF Spandau- x 0 - 0,8 6 x x 0,05 - 14 5 - 50 x x 0,05 - 180 50 x 

Pumpen 0,2 - 1,5 cm³/Hub 

0,01 - 0,6 cm³/Impuls 

STAUFF x x x 420 420 420 

1 - 600 280 x x 1 - 60 280 x x 1 - 600 280 x x 

TILL x x x x 5 - 110 400 x x 5 - 200 350 x 5 - 200 350 

WIKA x x x 

WOERNER x x x x 0 - 55 16 x 0 - 55 16 x x 0,05 - 50 700 x 



29e 

Mess- und Überwachungsgeräte für Volumenstrom (elektrische Signalverarbeitung bzw. -ausgabe) 

Firma Messpunkte Messwert-Aufnehmer/Umformer Messwertverarbeitung 



Aufnahme 

über 


der Leitung 




Bauart Mess bereich Druckfest Schaltkontakt 

Turbine 

Zahnradgeber 

Ovalradgeber 

Klappengeber 

Sonstige 

ABAG-Technik x x x x x -60 - +60 420 x x x x x x x 

x x x x x -150 - +150 420 x x x x x x x 

x x x x x 25 - 600 420 x x x x x x x 

0 - 1000 1600 x 

[L/min] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

AirCom Pneumatic x x 0,005 - 0,1 10 x x x x x 

0,1 - 50000 10 

AROFLEX x x x x x 0 - 1500 0 - 480 x x 

BARKSDALE x x 0,04 - 350 25 x x 

BEKO x x * 0,8 - 90 50 x** x** x *** x 

* kalorimetrisch 2,5 - 760 ** je nach Typ *** Analogsignal 

0,3 - 198,5 m³/h 

2,0 - 900 m³/h 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



Sonstige 





29e 

Mess- und Überwachungsgeräte für Volumenstrom (elektrische Signalverarbeitung bzw. -ausgabe) 

Firma Messpunkte Messwert-Aufnehmer/Umformer Messwertverarbeitung 



Aufnahme 

über 


der Leitung 




Bauart Mess bereich Druckfest Schaltkontakt 

Turbine 

Zahnradgeber 

Ovalradgeber 

Klappengeber 

Sonstige 

BIBUS x x x x 0 - 16000 IP65 x x x x x x x 

Bürkert x x* x** x 0,03 - 50000 40 x x x x x 

*INLINE, Montage mit Bajonettverschluss ** Flügelrad 

EGE-Elektronik x x x 0,0001 - 100 200 x x x x 

Ehrler Prüftechnik x x x 0,005 - 63700 10 x x x x x 

Endress+Hauser x x x 0,08 - 3000 250 x x x x 

ERIKS x x x x x x x 0 - 48000 600 x x x x x x x 

Fluitronics x x x x x 0 - 500 1000 x x x x x 

HARMS x x x x x x -60 - +60 x x x x x x x 

-150 - +150 420 

25 - 600 



[L/min] 

von ... bis 

[bar] 

von ... bis 

x x 0,005 - 18 4000 x x x 

Höntzsch x / - x x x 0,6 - ∞ 0 - 50 x x x x x x x 

HYDAC International x x x*

29f 

Mess- und Überwachungsgeräte für Temperatur (mechanisch) 



Schaltkontakt 

Proportionalsignal 

Bauart Messbereich Bauart Messbereich Bauart Messbereich 



Schutzhülsen 



Bimetall- 

Thermomenter 

Sonstige 

[°C] 

von ... bis 

Flüssigkeits-Thermometer 

Kontakt-Flüssigkeits-Thermometer 

Kontakt-Bimetall- 

Thermometer 

Sonstige 

[°C] 

von ... bis 

a.b.jödden x x +30 - 120° 

AFRISO-EURO-INDEX x x x x x x -40 - +600 x x -40 - +600 x x 

AROFLEX x x 38 - 108 

BARKSDALE x x x x x -54 - 316 x 

Bühler x 0 - +100 x x x 0 - 100 0 - 100 x 

Bürkert x 0 - 150 x 

DRUCK & TEMPERATUR x x x -200 - +600 x x 

EKOMAT x x 60 - 90 x 0 - 150 

Engler x x x x 0 - 100 x x x 0 - 100 x 

ERIKS x x x x x x -200 - 1600 x x x -200 - 700 x x x -200 - 700 x x 

Fluitronics x x 0 - 100 x 

x x 0 - 120 

Goldammer x x x x 0 - 120 x x x -50 - 200 x 

HARMS x x x x x -80 - +700 x x x -80 - +700 x x -200 - +1700 x x 

HYDROTECHNIK x x x x 0 - 120 x 0 - 120 x x 

JUMO x x x x x x -80 - +600 x x x -80 - +600 x x x 

KOBOLD (Hofheim) x x x x x x -250 - 1600 x x x -250 - 1600 x x x -250 - 1600 x x 

KOBOLD (Sindelfingen) x x x x x x -250 - +800 x x x -250 - +1100 x x x -250 - +1100 x 

Kohler x x x x x -80 - +700 x x x -80 - +700 x x -200 - +1700 x x 

LABOM x x x -50 - +600 x -50 - +600 x -50 - +600 x 

x x x -40 - +600 x -40 - +600 x -40 - +600 x 

x x x -40 - +700 x -40 - +700 x 

Landefeld x x x x x x -250 - +800 x x -250 - +800 x x -200 - +700 x 

LitAS x x x x 0 - 120 x 0 - 120 

Lueb & Schumacher x * * Sensorhülsen 

Norgren (Fellbach) x x x x -30 - +340 x 

Profimess x x x x x x alle x x x alle x x x alle x x 

RIEGLER x x x x x -30 - 250 x 

Ruppel Hydraulik x x x x x x -200 - +700 x x x -200 - +700 x x x 

SAMSOMATIC x x x -30 - +130 x -30 - +130 x 

TILL x x 

UNIMATIC x x x x -40 - 650 x x -40 - 650 x 

V.I.T. x x x x x x -60 - 600 x x x -60 - 600 x x x -60 - 600 x x 

WIKA x x x x -70 - 600 x -70 - 600 x 

x x x x -180 - 700 x -200 - 700 -200 - 700 x x 

x -100 - 400 x -100 - 400 x -40 - 250 

x x x x 

WOERNER x x x x 0 - 200 x x x 0 - 80 x 

Flüssigkeits-Thermometer 

Bimetall-Thermomenter 

Sonstige 

[°C] 

von ... bis 


Messkoffer/ 


29g Mess- und Überwachungsgeräte für Temperatur (elektrisch) Sonstige Messgeräte 





Schutzhülsen 


Messkupplung p/T für 

Druck u. Temperatur 


Bauart 

Pt-100 Widerstand 

Thermoelement 

Halbleiter 

Sonstige 

Mess bereich 

[°C] 

von ... bis 

a.b.jödden x x -50 - +125 x x x 

ABAG-Technik x x x x -50 - +250 x x x x x x x x x 

AFRISO-EURO-INDEX x x x x -35 - +550 x x x x x 

Ahlborn x x x x x -2000 - +1600 x x x x x x x x x x 

ALTHEN x x x x x 

ARGO-HYTOS x x 

arhytec x x 

AROFLEX x x x x 0 - 125 x x x x 

AVENTICS (Laatzen) x x x 

Balluff x x 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



Sonstige 


Messkoffer/ 


Kraftaufnehmer 

Drehmomentaufnehmer 


Optische Sensoren 

Verschmutzungssensoren 

Andere 



29g Mess- und Überwachungsgeräte für Temperatur (elektrisch) Sonstige Messgeräte 





Schutzhülsen 


Messkupplung p/T für 

Druck u. Temperatur 


Bauart 

Pt-100 Widerstand 

Thermoelement 

Halbleiter 

Sonstige 

Mess bereich 

[°C] 

von ... bis 

BARKSDALE x x x -30 - 150 x x x x x 

Baumer Group x x x x x x x -270 - 2300 x x x x x x x x x x x 

Bosch Rexroth AG x x x x -20 - 120 x x x x x x x x* x 

*Verschmutzungssensoren 

Bühler x x -20 - 150 x x x x x x x 

Bürkert x x x x -50 - +500 x x x x 

Danfoss (Offenbach) x x x x x -50 - +800 x x 

Dynisco x x x 0 - 350 x 

EGE-Elektronik x x x x x x -40 - 1000 x x x x x 

Ehrler Prüftechnik x x x x -40 - +100 x x x x x x x 

Endress+Hauser x x x x x x x -200 - 1600 x x x x x x x x 

Engler x x x 0 - 100 x x x x x x x 

ERIKS x x x x x x x x -200 - +1600 x x x x x x x x x x 

First Sensor x x 

Gates Tube x x x x +20 - +180 x x 

GfS 

Goldammer x x x x x x x 0 - 150 x x x x x x 

HARMS x x x x -50 - +250 x x x x x x x 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



Sonstige 


Messkoffer/ 


Kraftaufnehmer 

Drehmomentaufnehmer 


Optische Sensoren 

Öl-Monitoring 

HBM x x x x x x x x 

HYDAC International x x x x x x -25 - 100 x x x x x x x x x 

-30 - 150 

0 - 100 

-25 - 125 

x¹) = Temperatursensor integriert in elektronischen Füllstand-Sensor mit Anzeige, Grenzwerten und Analogausgang 

HYDRAULIK-TECHNIK HAUCK x x x x x x x x -50 - 1000 x x x x x x x x 

HYDROTECHNIK x x x x -50 - 200 x x x x x x x x x x 

ifm x x x x x -54 - +150 x x x x x x x x x 

IIT x x x x -50 - +700 x x x x x 

JUMO x x x x x x x -200 - +1600 x x x x 

KOBOLD (Hofheim) x x x x x x x* -200 - 2500 x x x x x x x x 

*Infrarot 

KOBOLD (Sindelfingen) x x x x x x x -200 - +2500 x x x x x x x x x x 

Kohler x x x x -50 - +250 x x x x x x x 

LABOM x x x x x -200 - +600 x x x 

Landefeld x x x x x x x -200 - +1300 x x x x x x x x 

LitAS x x x x x -200 - +600 bzw. x x x x x x 

-200 - +1200 

Lueb & Schumacher x* * Sensorhülsen 

Martechnic x x x 

MESSOTRON x x 

Pall x x x 

Parker (Kaarst) x x x x x x -50 - 1000 x x x x x x x x 

PCB Synotech x x x x x x x x x 

Pewatron x x x x 

Profimess x x x x x x x alle x x x x x x x 

REMBE x x x x x 

RHEINTACHO x x x x 

SAPI x x x x -50 - +700 x x x x x 

Sensor-Technik Wiedemann 

(STW) 

x x x -40 - 150 x x 

SIEI-AREG x x x x x -40 - +1600 x x x x x 

SI-special instruments 

STAUFF x x x x -25 - 125 x x x x x x x x x x 

tecsis x x 

Turck x x x x x x x -50 - 1200 x x x x x x x x 

Wachendorff x x x x x x x 

WIKA x x x x -200 - 1600 x x x x x 

* Pt-1000 Widerstand ebenfalls möglich 

x x x x -50 - 150 x x x 

x x x x x* -200 - 600 x x x x x x x 

Verschmutzungssensoren 

Andere 

x 


29h 

Mess- und Überwachungsgeräte für Weg und Geschwindigkeit (elektrische Signalverarbeitung bzw. -Ausgabe) 

Firma Wegaufnehmer Wegaufnehmer inkl. Zeitbestimmung bzw. Geschwindigkeitsaufnehmer 



Aufnahmeort 

Absolut 

Inkremental 

Messwertaufnehmer/Umformer 

Magnetisch 

Ultraschall 

Induktiv 

Kapazitiv 

Photoelektrisch 

Sonstige 

Auflösung 

[µm] 

von ... bis 

Verfahrweg 

[mm] 

von ... bis 

a.b.jödden x x 10 1 - 1500 x x 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



Absolut 

Inkremental 

Messwertaufnehmer/Umformer 

Magnetisch 

Ultraschall 

Induktiv 

Kapazitiv 

Photoelektrisch 

Sonstige 

[µm] 


Messwertverarbeitung 

ALTHEN x x 0 - 3000 x x x x x x x x 

x x 0 - 500 x x x x x x x x 

ASM x x x x x 1 0,5 - 60000 x x x x x x x x 1 1 - 60000 0,001 - 10 x x x 

Balluff x x x x x x x 1 1 - 48000 x x x x x x x x x x x x 1 1 - 48000 80 - 0,02 x x x x 

Baumer Group x x x x x x x x ab 0,01 0 - ∞ x x x x 

BRAUN x x x x x x x 

Camozzi x x x x 

HBM x x 0,1 1 - 500 x x x x 

HEIDENHAIN x x x x x 0,512 - 220 20 - 30040 x x x x 

Hengstler x x x x 

HYDAC International x x x x x max. 5 - 100 50 - 4000 x x x x x max. 5 0 - 4000 ±0,5 x 


HAUCK 

[mm] 

Messwertverarbeitung Aufnahmeort 

Auflösung 

Verfahrweg 

Messbereich 

[m/s] 

von ... bis 

x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

ifm x x x x x x 20 - 100000 x x x 

JUNG-FLUIDTECHNIK 

Magnettester elektr. oder magn., Feld an oder aus 

Landefeld x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 

MAGNET-SCHULTZ x x ±2 - 50 x x 

MEGGITT x x 1 1 - 80 x 

MESSOTRON x x x x x 1 1 - 500000 x x x x x 

MICRO-EPSILON x x 12 - 0,04 20 - 1000 x 

x x x 12 - 0,04 ±1 - ±100 x x x x 

x x 100 - 30000 x x x x 

x x 0 - 0,0001 0,05 - 10 x 

x 0 - 0,1 2 - 500 

MOBIL ELEKTRONIK x x x x 330 

x 165 (Drehwinkelgeber, potentiometrisch und mit Hallgeber) 

x 

x 

MTS x x x 0,5 0 - 25 x x x x 0,5 0 - 25 0,0001 x 

1 20000 1 20000 0 - 10,0 

Novotechnik x x x x x 1 50 - 4250 x x x x x x x x 1 50 - 4250 0,1 - 10 x x 

Pewatron x x x x x x 1 - 100 0,4 - 250000 x x x x x x x 1 - 100 0,3 - 12000 x 

(EX) 

REMBE 

RHEINTACHO 

auf Anfrage 

SECATEC x x x x x 

SIEI-AREG x x x x 1 - 40 10 - 4000 x x x x x x 2 - 40 50 - 4000 0,1 - 10 x 

SONOTEC x 1 - 20000 x x x x x x x 

TR-Electronic x x x x x 1 4000 x x x x x x x 5 4000 x x 

Turck x x x x x x x x 1 - 1000 5 - 7500 x x 

TWK x x x x x x 10 1 - 7000 x x x x x x 10 1 - 7000 x 

UNIMATIC x x x x x 50 - 600 x x x 

Wachendorff x x x x x x x 

x 

Ohne Anzeige 



Mit Anzeige 



30.01 Engineering und sonstige Dienstleistungen 

Firma Dienstleistung Verwendungszweck Bemerkungen 



P = Projektarbeit 

BA = Beratung 

S = Schulung 

W = Wartung 

So = Sonstige 

ABAG-Technik P, BA, W Projektierung von kompletten Steuerungssystemen (elektrisch sowie hydraulisch) 

Auslegung Energiebedarfsberechnung für Maschinen und Anlagen, Verlagerung 

von Maschinen und Anlagen Wartung von hydraulisch gesteuerten Maschinensystemen 

und Anlagen Ölservice (Dekontamination von Feststoffanteilen und 

Wasseranteilen) 

AIRTEC P, BA, So Kundenorientierte Sonderlösungen der pneumatischen Steuerungstechnik von der 

Projektierung bis zur Serienreife 

ALMiG P, BA, S, W, So Auslegung und Planung von Druckluftstationen 

Schulungen vor Ort oder im Werk 

Wartung und Service weltweit 

Druckluft-Audit 

Full-Service 








BA = Beratung 

S = Schulung 

W = Wartung 

So = Sonstige 

Andreas Lupold P, BA, So Beratung und Entwicklung hydraulischer Produkte , 

Funktions- und Fertigungsoptimierung von bestehenden Konstruktionen 

Fertigungstechnik mit Bearbeitungszentren, Drehmaschinen, Schleifmaschinen, 

Horrnmaschinen, Teilereinigungsanlage, Prüftechnik mit 3 D-Koordinatenmessung, 

Konturprüfungen, Formtester, Rauheitsmessung, Härteprüfung, optische 

Prüfung, Drehmomentsprüfung,Durchführung von Sauberkeitsprüfungen im 

Reinraum mit Auswertung 

ARGO-HYTOS P, BA, So Beratung und Projektierung zu Systemen und Komponenten: 

Filter, Ventile, hydraulische Aggregate und Ölzustandssensorik. 

arhytec P, BA, So Beratung und Engineering kompletter hydraulischer Anlagen 

Projektierung von Hydraulik-Hochdruckanlagen bis 1 000 bar 

Projektierung hydraulischer Werkzeuge 

Projektierung hydraulischer Spannvorrichtungen 

Projektierung von Prüfständen 

Beratung und Projektierung hydraulisch betriebener Maschinen, 

Pressen, Stanzen 

ATP HYDRAULIK P, BA, S, W, So ATP Hydraulik entwirft und produziert Hydrauliksysteme und mechatronische 

energieeffiziente Systemlösungen in Kombination mit Automatisierung für 

kundenspezifische Anforderungen. Wir bieten Lösungen aus einer Hand an. Von 

der Planung, dem Engineering, der Konstruktion, Eigenfertigung, Produktion, 

Montage, bis zur Inbetriebnahme vor Ort, sowie für Instandhaltung und 

Reparaturen, ist ATP Hydraulik Ihr Partner und gewährleistet weltweit einen 

umfassenden Service. 

AVENTICS (Laatzen) P, BA, S, W, So Schulungen im Bereich Pneumatik 

Engineering-Dienstleistungen 

Energieeffizienzberatung 

Baumer Group P, BA, S, So Vor-Ort-Beratung, Betriebsmittelumschlüsselung, Projektunterstützung 

Berbuer P, BA Entwicklung von Serienprodukten und Sondergeräten für Hydraulik, Pneumatik 

und Hochdrucktechnik 

BOGE KOMPRESSOREN P, BA, S, W Druckluftstationen 

BOGE Druckluft-Systemlösungen BOGE steht Ihnen bei der Planung von Anlagen 

als Full-Service-Partner zur Seite. Wir bieten sämtliche Prozess-Schritte an: 

Bedarfsermittlung, Analyse und Planung, Fertigung, Aufbau, Inbetriebnahme, 

After-Sales-Service. Unser Produktspektrum deckt alle relevanten Komponenten 

und Leistungsbereiche ab. 

Dienstleistungen: 

Beratung, Projektierung, Support, Engineering, Eigenfertigung, Montage, 

Kundendienst, Inbetriebnahmen, Service, Reparaturen, Retrofit. 

Produkte: 

Aggregate, Blocktechnik, Zylinder, Atex, Steuerungsbau, Leitungstechnik, 

Pneumatik, Spanntechnik, Verrohrungs-/Schlauchsets, Hydraulik- und 

Pneumatik-Komponenten. 

Engineering, Konstruktion, Fertigung, Montage, Maschinenpark: 

3D Blockkonstruktion und eigene Blockfertigung, 3D Zylinderkonstruktion 

und eigene Zylinderfertigung, 3D Aggregatekonstruktion und eigene 

Aggregatefertigung, Konstruktion Elektrotechnik und Software und eigene 

Steuerungsbaufertigung, Konstruktionen im CAD creo2, 3D-Leitungsplanung, 

Fertigung CAD, CAM, CNC-Dreherei, Gross-Drehmaschine, CNC-Rohrbiegecenter, 

Reparatur- und Prüfcenter, Kundendienst für Service, Reparaturen, 

Inbetriebnahmen und Installationen 

umfangreiche Beratungsleistung bei kundenspezifischen Produkten 

anwendungsbezogene Systemlösungen 

Komplettservice: Idee und Entwurf, Konstruktion, Simulation, Musterbau, 

Versuch 

Leckagemessungen, Anlagenauslegung, Projektierung, Druckluft-Audit, 

AiReport, Schulungen, 

Druckluft Flat Rate, Full Service, Wartungsverträge, Finanzierungsmodelle 

Bosch Rexroth AG P, BA, S, W, So Schulungen in den Bereichen Pneumatik, Hydraulik, elektr. Antriebs- und spezielle Anwendungszentren,umfangreiche Beratungsleistung, Entwurf, 

Steuerungstechnik, Mechatronik, Linear- und Montagetechnik, Sicherheitstechnik, Entwicklung, Konstruktion, Komponentenauswahl, Simulation, Systemoptimierung, 

Inbetriebnahme, anwendungsbezogene Trainingssysteme, eLearning, Engineering-Dienstleistungen, Energieeffizienzberatung 

Systemlösungen 

Bott P, BA, W Systemberatung 

Projektierung und Erstellung kompletter hydraulischer Systeme 

Optimierung und Erweiterung vorhandener Anlagen 

Wartung bestehender hydraulischer Systeme 

Bürkert P, BA, S, W Projektabklärung und Ausarbeitung der Problemlösung in Sachen 

„Fluid Control Systems“ 

Beratung durch Systemingenieure 

Schulungsangebote incl. Praxistrainings 

abgestimmte Dienstleistungen z. B. Wartungs- u. Serviceverträge 

CEJN-Product P Projektbezogene Konstruktion, Entwicklung und Fertigung von kundenspezifischen 

Sonderlösungen im Bereich von Schnellverschlusskupplungen und Mehrfachkupplungen 

für verschiedene Medien und einem Druckbereich bis zu 4 000 bar 

Dieckers P, BA, S, W, SO Auslegung und Projektierung von Hochdrucksteuerungen und -Systemen von 400 

bis 10000 bar incl. Montage und Inbetriebnahme, Wartung und Reparatur von 

Hochdruckbauteilen und kompletten Aggregaten 

Dowaldwerke P Entwicklung von Hydrozylindern 

druckguss service 

auf Anfrage 

Ehrler Prüftechnik P, BA, S, W, SO Projektbezogene Entwicklung, Montage und Inbetriebnahme von kundenspezifischen 

Sonderanlagen für z.B. Druck-, Temperatur-, Berst-, Durchflussprüfungen 

Erstellung von Anlagenschaltplänen in EPLAN Electric P8 

Erstellung von 3D Konstruktionen in Autodesk Inventor 

Erstellung von Anlagensoftware mit LabVIEW, Beckhoff, C 

Schulungsangebote zu Durchflussmessung 

Wartungs-, Service- und Kalibrierverträge 

ENGINEERING SYSTEM 

INTERNATIONAL 

P, BA, W, S Antriebsauslegung und -optimierung 

Schwingungsanalyse 

Systemanalyse und -optimierung 

funktioneller Systementwurf und virtueller Test 

Modellerstellung und -anpassung 

Energieeffizienz 

Entwicklung spezieller Modellbibliotheken 

Abstimmung von Reglern 

Energiemanagement bei Hybridantrieben 

HiL, SiL, MiL etc. 

EPLAN BA, S, So EPLAN steht für ganzheitliche Softwarelösungen und Dienstleistungen in jeder 

Engineering-Disziplin. Mit dem EPLAN Plattform Produkt EPLAN Fluid im Bereich 

CAE lassen sich CAD-Funktionalitäten mit einzigartiger Logik ausstatten und die 

Dokumentation automatisieren. Inklusive sind Prüffunktionen, Normen-Unterstützung, 

Anbindung an Bauteilkataloge, wie FESTO, und vieles mehr. EPLAN Fluid 

unterstützt durchgängiges Engineering in Pneumatik, Hydraulik, Schmierung und 

Kühlung sowie Kälte-/ Klimatechnik. Die Engineering-Software kann als 

Stand-Alone Variante oder in Verbindung mit weiteren EPLAN Produkten als 

Add-On gewählt werden. 

FIPA P, BA Greiferbau + Auslegung Vakuumsysteme 

W 

Pumpen + Greifsysteme 

Fluid Service P, BA, S, W, So Planung, Organisation und Durchführung von Kühlschmierstoffservice 

(nach TRGS 611/BGR 143) und Ölservice. 

Ist-Analyse, TPM, KVP, Erstellen von Schmier- und Wartungsplänen. 

Lieferung und Montage von Ölnebelseparationen. 

Simulationstool SimulationX, Programmier- und Ingenieurdienstleistungen, 

Bibliotheksentwicklung, 

Modellerstellung, Berechnung, Schulung und Support 

Schulung zur Modellierung und Simulation hydraulischer und pneumatischer 

Systeme 

Filter-Management, Quick-Control = mobiler Laborservice für Öle 

Entsorgungsmanagement 

Industriereinigung 

Wartung und Instandhaltung von Hydrauliksystemen 







BA = Beratung 

S = Schulung 

W = Wartung 

So = Sonstige 

FLUIDON P, BA, S, W, So Planung, Organisation und Durchführung von Engineeringdienstleistungen für 

den gesamten Bereich der Fluidtechnik (Hydraulik, Thermohydraulik, Pneumatik) 

im mechatronischen Umfeld. FLUIDON ist Kompetenzpartner im Bereich 

Entwicklung und Simulation fluidtechnisch-mechatronischer Systeme, 

insbesondere für Anwendungen im Bereich der Druckschwingungsanalyse. Das 

Unternehmen unterstützt als Lösungsanbieter seine Kunden aus der 

Automobilbranche, der Luft- und Raumfahrtindustrie sowie dem allgemeinen 

Maschinenbau in der Entwicklung und Auslegung innovativer Produkte. Das 

Beratung bei Projektierung und Modellerstellung 

Durchführung von Simulations D8und Auslegungsrechnungen 

Entwicklung anwenderspezifischer technischer Software 

Vollständige und aussagefähige Dokumentation und Ergebnispräsentation 

Entwicklung und Bereitstellung von kundenangepassten Simulationsmodellen 

Prüfstandsbau und Durchführung von Messungen 

Virtuelle Inbetriebnahme von Anlagen 

Workshops und kundenangepasste Intensivschulungen 

Leistungsangebot von FLUIDON umfasst sowohl die Entwicklung und Bereitstellung Intensiver Kundensupport in allen Engineeringbereichen 

der Simulationssoftware DSHplus als auch den dazugehörigen Support, inklusive 

Entwicklungsdienstleistung mechatronischer Systeme. 

Gather 

auf Anfrage 

GL Hydraulik P, BA, S, W, So Beratung und Engineering kompletter hydraulischer Anlagen 

Projektierung von Systemen und Steuerblöcken 

Erstellung von fertigungsoptimierten Konstruktionen 

Umsetzung von Konzepten zur Energieeinsparung 

Umbau bestehender Anlagen auf neuesten technischen Stand 

Betreuung bei der Inbetriebnahme 

Dokumentation: aussagefähig, vollständig und CAD-gerecht 

Projektbezogene Bedienungsanleitungen 

Erstellung von spezifischen Schulungsunterlagen für den Anwender 

Durchführung von Schulungen beim Kunden 

Gläser P, BA, W, S Projektierung, Konstruktion, Vertrieb, Wartung und Service von 

hydraulischen Systemen und Anlagen 

GS-Hydro P, BA, W, So Wir bieten komplette Hydraulik-Verrohrungen, vorwiegend in schweißloser 

Ausführung. Hochdruckleitungen bis 3" und Niederdruckleitungen bis 10" werden 

mit unserem bewährten 37° Bördelsystem ausgeführt, noch größere 

Hochdruckleitungen mit dem Halteringsystem. Diese schweißlosen Systeme 

werden überall dort bevorzugt, wo es auf saubere Rohrleitungsverlegung 

ankommt, z.B. im Prüfstandsbau. 

Hänchen P, BA, W, S, So Beratung und Auslegung von Antriebssystemen gemäß 

Maschinenrichtlinie 

Umbau bestehender Anlagen auf neusten technischen Stand 

Betreuung bei der Inbetriebnahme 

Hydraulik-Zylinder Schulung 

Weiteres auf Anfrage 

Härterei Reese Bochum So Härtetechnische Beratung, Wärmebehandlung 

Hagenbuch P, BA, S, W, So Engineering von Hydraulikaggregaten und Anlagen inkl. 

elektrischer Steuerung und Software 

Entwicklung + Herstellung von Hydraulikkomponenten 

Montage, Service und Inbetriebnahmen von Hydraulikaggregaten 

HAINZL P, BA, S, W, So Individuelle Beratung, Planung, Projektierung, Simulation, Energetische 

Optimierung, Finite Elemente Berechnungen, 3D-Konstruktion, E-Planung, 

Softwareengineering, Risikobeurteilung/Gefahrenanalyse, Montage, Testläufe, 

Inbetriebnahme, Schulung, Internationale Serviceeinsätze, Ersatzteilversorgung, 

Reparatur und Wartung, Condition Monitoring 

Kompetente Projektdurchführung von der Konzeption bis zur Inbetriebnahme 

auf Anfrage 

Komplette Projektierung, 3-D Konstruktion, Vorfertigung im Werk, weltweite 

Montage vor Ort, Spülen und Inbetriebnahme incl. Reinheitsklassen-Messung. 

Auf Wunsch übernehmen wir das 3-D Modell Ihrer Maschine oder Anlage und 

projektieren, detailieren und fertigen die komplette Verrohrung. Außerdem 

konfektionieren wir Rohrleitungen nach Ihren Vorgaben (biegen, mit oder 

ohne Verschraubungen / Flanschen). Wir verfügen über CNC Dornbiegemaschinen 

bis 90mm Durchmesser 

Umfangreiche Verrohrung/Verschlauchung von Hydrauliksystemen, Eigenes 

Testing-Center, Aufbau von individuellen Testabläufen, Mehrachssysteme mit 

bis zu 12 Achsen, Nachbildung von freien Drive-Files in Weg und Kraft, Weg/ 

Kraft Sinus-Pulsationen, Shaker mit Beschleunigungsregelung, bis zu 250 g 

und 600 Hz, Schwingfundament für Prüfungen mit Aufspannplatte von 4 x 4 

Meter, 6 DOF Prüfungen auf HEXAPOD, Messungen von Materialspannungen 

mittels Dehnmessstreifen, Schwingfundament, 40 Tonnen Masse mit 

Eigenfrequenz 1.5 Hz, Hexapod-System 6 DOF für Prüfen, Positionieren und 

Simulieren, Druckübersetzer, Hochpräzise und schnelle Druckregelung für 

Prüfstände mit verschiedenen Flüssigkeiten (Drücke bis 1 000 bar), 

Mietaggregate div. Größen 

HARMS B, BA, S, W, So Projektierung, Konstruktion, Vertrieb, Wartung und Service von hydraulischen Maschinenverleih für Rohr- und Schlauchleitungsmontage und / oder 

Systemen und Anlagen Hydraulikmontagen Betreuung der Inbetriebnahme Umbau Konfektionierung 

und Erweiterung vorhandener Anlagen Verrohrung und Verschlauchung 

Filterservice, Ölservice, Kanban und Kitting, Baugruppen, Speicherservice 

Hauhinco 

auf Anfrage 

HECKER WERKE P, BA, S, W Konzeption von Dichtsystemen 

HEIDKAMP S Grundlagen der Hydraulik in der Hebetechnik 

Befähigte Person (Sachkundiger) für Hebezeuge 

Befähigte Person (Sachkundiger) für Lastaufnahmemittel 

Grundlagen der Anschlagtechnik 

Unterweisung zum Kranfahrer und Bediener 

Inhouse-Seminare 

HSS P, BA, S, W, So auf Anfrage 

HYDAC International P, Ba, S, W, So Inbetriebnahme 

Reparatur 

Revision 

Optimierung / Projektierung 

Helpline 

Bauteilsauberkeit 

Analytik 

Fluidhandling 

Fluid Enginieering 

Condition Monitoring 

Schulungen 

Engineering Sicherheitsberatung 

Hydrauflex 

auf Anfrage 

HYDRAULIK-TECHNIK HAUCK P, BA, S, W Projektierung von kundenspezifischen Hydraulikaggregaten, Aufbau vor Ort und 

Inbetriebnahme Umschlüsselung von Hydraulikkomponenten und Pneumatikkomponenten 

Lösungen für hydraulische Aufgabenstellungen, die technisch und 

wirtschaftlich die Anforderungen der Kunden erfüllen Herstellerunabhängige 

Schulung zu verschiedenen hydraulischen und pneumatischen Themen, sowohl bei 

uns im Haus als auch vor Ort beim Kunden Regelmäßige Wartung von 

hydraulischen Anlagen durch unsere Servicetechniker Druckspeicherservice 

einschl. TÜV-Abnahme Fluidservice UVV-Pressenservice, Instandsetzung von 

Hydraulik- und Pneumatikzylindern 

Bei Schulungen vor Ort schneiden wir die Inhalte auf die Bedürfnisse des 

Kunden zu 






Hydrive 


P, BA 

P, BA, W 

P, BA, S 

HYDROWATT P, BA, W, S auf Anfrage 

BA = Beratung 

S = Schulung 

W = Wartung 

So = Sonstige 

Antriebe und Steuerungen: 

- Antriebskonzeption 

- Simulation 

- Konzeptvalidierung 

- Pumpenberechnungen 

- Ventiloptimierung 

- Erprobung und Messung 

Software für Maschinensteuerungen: 

- Programmierung 

- Software-Prüfstande 

- Software-Test 

- Inbetriebnahme und Erprobung 

Systemintegration: 

- Risikobeurteilung 

- Sicherheitskonzepte 

- FMEA 

- Sicherheitsnachweise 

- CE-Dokumentation 

- Prozesseinführung 

IHA P, BA, S, W, So Die IHA bietet herstellerunabhängig und neutral Dienstleistungen zur 

Untersuchung und Analyse von hydraulischen Komponenten und Systemen sowie 

praxisorientierte Schulungen und Weiterbildungen für die Industrie- und 

Mobilhydraulik an: 

- für Hersteller und Betreiber hydraulischer Anlagen 

- für Hersteller und Betreiber hydraulisch angetriebener Maschinen 

- für Forschung und Entwicklung 

IHA BERÄT 

Unsere Beratungsleistungen im einzelnen: 

- Optimierung von Leistung und Performance an Hydrauliksystemen 

- Beratung hinsichtlich der Systemoptimierung an alten wie auch neuen 

Hydrauliksystemen 

- Schadensanalyse 

- Effizienzvergleich von Aggregaten 

- etc. 

Durch Optimierung von Produkten und Prozessen sowie Minimierung der 

Fehlerquote können Kosten gesenkt, Betriebszeiten verlängert und die Effizienz 

nachhaltig gesteigert werden. 

IHA PRÜFT 

Unsere Möglichkeiten in der Hydraulik-Prüfung sind vielfältig, daher stehen 

wir Ihnen gerne mit unseren Flamm-, Hydraulikleistungs-, Salzsprühnebelsowie 

unseren Vibrations- und Impulsprüfstand zur Seite. 

Wir sind Dienstleister für den DNV GL und haben folgende Genehmigungsstandards: 

- DIN EN ISO 15540:2016 und ISO 19921:2005 

- DIN EN ISO 15541:2016 und ISO 19922:2005 

IHA SCHULT 

In folgenden Bereichen bieten wir ein breitgefächertes Programm an 

Schulungen an: 

- Mobilhydraulik 

- Hydraulische Leitungstechnik / Hydraulik-Flüssigkeiten 

- Sicherheit in der Hydraulik 

- Instandhaltung und Fehlersuche 

- Pneumatik und Elektrohydraulik 

- Fortbildung zur "Hydraulik-Fachkraft" (HWK) 


IMA P, BA, S, So Abdichtung von Maschinenteilen 

statisch und dynamisch 

translatorisch und rotatorisch 

IHA Schulungen werden an festen Standorten sowie als Inhouse-Schulung 

angeboten. 

Entwicklung, Untersuchung, Gutachten, Lehrgänge, Schadensanalysen, 

Seminare 

P, BA, S Zuverlässigkeitstechnik Zuverlässigkeitsanalysen, Versuchsplanung, FMEA 

Ingenieur Büro J. Middelhoff P, BA, W, So Engineering kompletter hydraulischer Anlagen 

Projektierung 

Betreuung, Inbetriebnahme 

Umrüstung und Umbau bestehender Anlagen auf den technisch 

neuesten Stand 

Dokumentation (vollständig und CAD-gerecht) 

Hydraulikmontagen 

INNAS P, BA Hydraulik 

Maschinenbau 

hydraulische Pumpen und Motoren, Ventile 

INTERHYDRAULIK P, BA Anwendungsberatung und Lösungsvorschläge 

Montage und Lieferung von Baugruppen 

CAD-Dokumentation 

IPK BA, P, S - Prüfstände zum Testen von mechanischen und hydraulischen Beanspruchungen 

- Mechanische Prüfung von Schmierstoffen 

- Vermessung von Komponenten der Hydrostatik 

- Untersuchungen zu Lebensdauer und Verschleiß hydrostatischer Komponenten 

- Tribologische Analysen von Materialpaarungen 

JUNG-FLUIDTECHNIK P, BA, W auf Anfrage auf Anfrage 

KAESER P, BA, S, W Komplette Druckluftstationen 

Drucklufttechnik, Steuerungstechnik, Druckluftaufbereitung 

Druckluftseminare 

Wartungsverträge/Telecare 

KBW Blickle P, BA, S, W, So Projektierung, Konstruktion, Vertrieb, Wartung und Service von hydraulischen 

Systemen, Prüfständen und Anlagen. 

Turnkey-Lösung & Auftritt als Generalunternehmer 

Kiesel P, BA, W kompl. Systeme, Projektierung und Konstruktion von Hydraulikanlagen und 

Steuerungen 

hydraulische Anlagen, Baumaschinen 


auf Anfrage 

Komplette Projektdurchführung von der Konzeption und Auslegung bis zur 

Fertigung und Inbetriebnahme 

Produktentwicklung, Untersuchung, R+D-Beratung 

– MPH-Prüfstand (mechanische Prüfung von Schmierstoffen) 

– Schwungradprüfstand (Komponenten- und Fluidprüfungen) 

– 6-achsiger Hydropulser (Hexapod, Komponentenprüfungen) 

– Einachsiger Hydropulser (Komponentenprüfungen) 

– Impulsdruckprüfstand (bis 4500 bar, 25 Hz) 

Beratung, Planung, Ausführung 

Komplettes Projektmanagement von der Konzeption und Auslegung bis zur 

Fertigung und Inbetriebnahme. 







BA = Beratung 

S = Schulung 

W = Wartung 

So = Sonstige 

Kohler B, BA, S, W, So Projektierung, Konstruktion, Vertrieb, Wartung und Service von hydraulischen Maschinenverleih für Rohr- und Schlauchleitungsmontage und / oder 

Systemen und Anlagen Hydraulikmontagen Betreuung der Inbetriebnahme Umbau Konfektionierung 

und Erweiterung vorhandener Anlagen Verrohrung und Verschlauchung 

Filterservice, Ölservice, Kanban und Kitting, Baugruppen, Speicherservice 

Landefeld P, BA, S, W, So Projektarbeiten Pneumatik / Hydraulik 

Pneumatik/Hydraulik / Industriebedarf 

technische Schulungen 

Kompressoren 

sonstige Dienstleistungen 

Lemacher 

Projektierung und Lieferung kompletter elektrohydraulischer Steuerungen 

und Regelungen. 

Entwicklung und Lieferung von Sonderzylindern. 

Entwicklung und Lieferung von Sondersteuerblöcken 

LöSi P, BA, W Projektierung, Konstruktion, Vertrieb, Wartung und Service von hydraulischen 

Systemen und Anlagen 

Hydraulikmontage 

Betreuung der Inbetriebnahme 

Umbau und Erweiterung vorhandener Anlagen 

Verrohrung und Verschlauchung 

LOG Aggregatebau 

auf Anfrage 

MAXIMATOR P, BA, S, W, So auf Anfrage 

technische Beratung im Innen- und Außendienst durch Ingenieure 

Grundlagen der Pneumatik / Hydraulik 

Wartung und Service von Kompressoren 

z. B. Kanban 

Wartung und Zustandsüberwachung mittels Condition Monitoring System 

METAPIPE P, BA, S, W Druckluftverteilungen Netzentwürfe, Dimensionierungen, Volumenstromberechnungen, 

Druckabfallberechnungen 

Leistungsdiagnosen, Sanierungsvorschläge, Schwachstellenanalysen, 

Workshops, Seminare 

Micromat P, So Beratung und Planung fertigungstechnischer Einrichtungen 

Projektierung von Vorrichtungen 

Entwicklung und Realisierung von Sonderzylindern 

MOBIL ELEKTRONIK P, S, So Projektierung, Entwicklung und Fertigung kompletter Automatisierungssysteme. 

Schwerpunkt: mobile Anwendung und Sicherheitstechnik. Systemkonzeption mit 

Komponenten aus unserem Hause: Elektroniken, Software, Sensorik, 

Bedieneinheiten, Hydrauliksysteme 

Motrac Hydraulik P, Ba, S, W, So Auslegung 

Projektierung 

Bau von Mobilhydraulikanlagen, Aggregaten und Systemen 

Nencki 

Engineering, Beratung, Schulung und Wartung für Hydraulikanlagen aller Art 

sowie für angewandte hydraulische Steuerungen. 

Neuson P, BA, S, W So – Mobil- und Industriehydraulik 

– Konzeption 

– Produktion 

– Montage 

– Inbetriebnahme 

– Service/Wartung/Optimierung und Handel 

– Anwendungsspezifische Lösungen 

Oilgear P, BA, S, W, So – Montage und Service, Wartung und Modernisierung von Hydrauliksystemen 

und Antrieben 

– Projektierung von hydraulischen Anlagen 

– Inbetriebnahme von hydraulischen Anlagen 

– Schulungen 

Otto Hydraulics P, BA, S, W, So Komponenten- u. Systementwicklungen 

P&H Hydraulik P, BA, S, W, So, W Projektierung von kompletten Hydraulik- u. Pneumatik-Systemen für den allgem. 

Maschinenbau und viele spezielle Branchen, Anwendungsberatung, Schulung, 

Hydraulik/Pneumatik, CAD-Doku, Druckbehälter-Prüfungen, Ölservice, 

Anlagencheck, Wartungsverträge 

Pall P, BA, S, W auf Anfrage auf Anfrage 

Parker (Kaarst) P, BA, S, W, So Beratung und Projektierung zu Komponenten und Systemen: Filter, Pumpen- und 

Motoren, Ventile, Drehantriebe, Zylinder, Speicher, Verbindungstechnik, 

Vakuumtechnik, Steuerungen und Messtechnik, Beratung, Projektierung und 

Erstellung kompletter hydraulischer und pneumatischer Aggregate ; Ölanalyse; 

Partikelzählung vor Ort und Laboranalyse von Ölproben; mobiler Notfall- und 

Reparaturservice HOSE DOCTOR; umfassende Grundlagenschulungen, 

Produkttrainings, Wartungs- und Servicetrainings, Schulungen, wie Energiesparlösungen 

in Anlagen umgesetzt werden können 

Pressluft-Götz P, BA, W Beratung und Projektierung hydraulischer Anlagen, Auslegung und Planung 

von Druckluftstationen 

Rhytron P, BA, So Projektierung von elektronischen Regelungen im Hydraulikbereich. Erstellung 

kundenspezifischer Software im Prüf- und Sondermaschinenbau. 

RMI P, BA, S, W laufende Unterstützung; großes Sortiment an Ersatzteilen und Reparatur- Sets; 

vormontierte Kits mit vollständiger Herstellergarantie und Montageanweisungen; 

Rundum-Service; Betriebs-und Wartungsanleitungen; Schulungen; bestens 

gerüstete Ingenieure mit umfangreichen Kenntnissen stehen zur Verfügung 

Ruppel Hydraulik P, BA, S, W, So – Engineering 

– Inbetriebnahme 

– Reparatur 

– Optimierung/Projektierung 

– Condition Monitoring 

– Umbau/Erweiterung 

– Energieeffizienzberatung 

SAMAD P, BA, W – Kompressorenstationen 

– Druckluftverteilungen 

– Stickstofferzeuger 

SAMSOMATIC P, BA, S, W auf Anfrage 

Konzept: Entwurf, Konstruktion, Musterbau, Erprobung, Versuch, 

Serienfertigung, Fertigungsbetreuung 

Anwendungsgebiete: Lenksysteme für Nutzfahrzeuge, Automatisierung von 

Entsorgungsfahrzeugen, 

Niveau und Neigungsregelung, Spezialfahrzeuge, Flurförderzeuge 

Steer-by-Wire, Brake-by-Wire, Control-by-Wire 

Prüfstand max. 500 kW unter Last 

Mobilhydraulik Dieselaggregate 

– Hydraulik- & Antriebstechnik-Komponenten 

– Hydraulik-Anlagenbau 

– Sondermaschinen 

– hydraulische Pressen & Systeme 

– Automatisierungs- & Regelungstechnik 

– mechanische Lohnfertigung 

alle Bereiche Maschinenbau und Mobilhydraulik, Teststände 

Komplettservice: alles aus einer Hand 

neu: Ölservice - Ölpflege 

Wartungsverträge 

Umfangreiche Beratungsleistung, Entwurf, Entwicklung, Konstruktion, Komponentenauswahl, 

Simulation, Systemoptimierung, Inbetriebnahme, 

anwendungsbezogene Systemlösungen, weltweite Unterstützung 

Dimensionierung, Volumenstrombedarfsermittlung, Netzentwürfe, 

Druckabfallberechnungen, Abwärmenutzungskonzepte, Leistungsdiagnosen, 

Schwachstellenanalyse, Sanierungsvorschläge 








BA = Beratung 

S = Schulung 

W = Wartung 

So = Sonstige 

SAUER BIBUS P, BA, S, W Systemberatung: Projektierung mit Berechnungsprogrammen für Filter, Speicher 

und Pumpen/Motoren. Steuerungen, Betriebsmedium, Dokumentation, 

Einbauuntersuchung (Nennweiten, Leitungsverlegung), Dokumentationen der 

Betriebsparameter (Druck, Drehzahl, Temperatur), dynamische Messungen (Kraft, 

Drehmoment), Dokumentation der Reinheitsklasse, Kühlkreislauf, Abschlussprotokoll 

Ölpflege: Dokumentation des Istzustandes, Überprüfung des Filtersystems, 

Beratung zum Filtersystem, Überprüfung des Kühlsystems, Abreinigung und 

Entwässerung des Mediums, Entsorgung und Wiederbefüllung, Umstellung auf 

andere Betriebsmedien, chemische Analyse des Betriebsmediums, Leckagebeseitigung 

(innere und äußere), Erstellung von Wartungsplänen, übersichtliches Preis-/ 

Leistungsverhältnis 

Schnupp P, BA, S, W Projektierung kpl. elektrohydraulischer Systeme u. Steuerblöcke 

Beratung in allen Bereichen der Hydraulik und Steuerungstechnik 

Montagen, Service und Inbetriebnahme von Hydraulikanlagen 

Sensor-Technik Wiedemann 

(STW) 

P 

Entwicklung von elektronischen Schaltungen 

Entwicklung von Schrägachsen hydr. Motore 

Programmierung von Microcontrollern für Mobile und Stationäre 

Anwendungen 

AutoCAD-Inventor 

Catia 

E-Plan 

MD-Tools 

SI-special instruments P, So Kalibrierdienstleistungen, Entwicklung Relativdruck, Absolutdruck, Durchfluss von Luft (Volumenstrom/Massflow) 

SUTTER P, BA, S, W auf Anfrage 

TR-Electronic P, BA, S, W, So Retrofit und Automation im Pressen- und Anlagenbau, Prozessoptimierung, 

Consulting: Projektierung und Planung, Software: Ablauf- und Sicherheitsfunktionen, 

Regelungstechnik, Visualisierung, Hardware: Konstruktion, Schaltschrankbau/ 

-umbau, elektr. und hydraul. Anpassungen, Schulung, anlagenspez. 

Dokumentation, Produktionsbegleitung, Service 

UNIMATIC 

Anwendungsberatung und Lösungsvorschläge, Projektierung und Lieferung 

kompletter elektro-pneumatischer Steuerungen und Systeme, CAD-Dokumentation, 

Durchführung kundenspezifischer Seminare, Grundlagen Pneumatik, 

Elektropneumatik, Vakuumtechnik und praktische Übungen, Notfallreparaturen 

und terminüberwachte laufende Wartungen, Leihkompressoren, Montage und 

Lieferung von geprüften Baugruppen 

Voith (Rutesheim) P, BA, So Beratung, Projektierung, Vertrieb kompletter hydraulischer Steuerungen 

und Systemtechnik 

Umbau bestehender Anlagen auf den neuesten Stand der Technik 

Umsetzung von Konzepten zur Energieeinsparung 

Völkel BA/So Kundenspezifische Entwicklung und Herstellung von elektronischen Steuerungen. 

Schwerpunkt: Mobile Arbeitsmaschinen 

Völkel DATA Service VDS 

Komplett-System zur Maschinenüberwachung mit Modem, Software, 

Webportal 

VOSS Fluid P, BA, S, W, So auf Anfrage 

VOSS Fluidtechnik P, BA, W, So auf Anfrage 

WATZ P, BA, S, W, So auf Anfrage 

WEBER-HYDRAULIK (Güglingen) P, BA, S, W, So auf Anfrage 

WEBER-HYDRAULIK (Konstanz) P, BA, S, W, So auf Anfrage 

Wepuko P, BA Akku-Stationen 

Entzunderungsanlagen 

Druckwasseranlagen 

Hydraulische Antriebe Öl und Wasser 

Pressenantriebe 

WIKA 

Winter 

auf Anfrage 

Auslegung+Projektierung von Pressensteuerung, Prüfvorrichtung/Aggregate, 

hydr. Stellantriebe, Projektierung von Löschwassersystemen, pneumat. 

Rüttelzylinder, Sonderzylinder für Bergbau, MVA, Walz- u. Ofenanlagen 


30.02 Reparatur 


Anschrift siehe Reparatur und 

Lieferanten verzeichnis Instandsetzung 

ABAG-Technik x Reparatur und Instandsetzung aller hydraulischen Komponenten 

aller Fabrikate (Aggregate, Pumpen, Zylinder) 

ALMiG x Full-Service 

alle Komponenten 

komplette Druckluftstationen 

Wartungsverträge 

AROFLEX x Hydraulik 

x 

Steuerungen 

ATP HYDRAULIK x Service, Reparatur und Instandhaltung hydraulischer und pneumatischer Komponenten und 

kompletter Anlagen aller Fabrikate. Weltweit. 

ATP Hydraulik ist EATON Lean Solution, System, Distribution und Service Partner/Warranty Center. 

Wir sind Distribution Partner folgender Hersteller: Eaton, SUN Hydraulics, Linde Hydraulics, HPI 

JTEKT, Bühler Technologies, Hydro Leduc, Dana, Hydro Control, Eckerle, Amca, Hansa TMP, 

Aventics, Black Bruin, Parker, DunlopHiflex, Knapheide, Dynex, MP Filtri, AMF Andreas Maier 

GmbH 

AVENTICS (Laatzen) x Service in Europa, Nordamerika und Asien 

Inbetriebnahme, Geräteabnahme, Systemüberprüfung, Originalersatzteile, Remanufacturing, 

Reparatur, Beratung, Teileservice 

Baumer Group x Alle Produkte Nur Baumer Produkte 

BOGE KOMPRESSOREN x Druckluftstationen, Kompressoren, Trockner, Aufbereitung, Komponenten und Full Service, 

BOGE Servicestützpunkte weltweit, Onlineshop, Garantieprogramme, Original-Ersatzteile, 

Reparaturen, Beratung 

Bosch Rexroth AG x Service an über 85 Standorten weltweit 

Inbetriebnahme, Geräteabnahme, Systemüberprüfung, Originalersatzteile, Remanufacturing, 

Reparatur, Beratung, Teileservice 

Bürkert 

x 

Dieckers x von Hochdruckkomponenten und Hochdrucksystemen 

druckguss service x Hydraulik-Komponenten 

Hydraulik-Systeme 

Eugen Metzger x Service, Reparatur und TÜV-Abnahme von Hydrospeichern 

Fleischer x von Zylindern 

Reparatur- und Prüfcenter, Kundendienst für Service, Reparaturen, 

Inbetriebnahmen und Installationen 

mechanische Bearbeitung und Fertigung der Einzelteile, vorbeugende Wartung, 

Service vor Ort 

Fluid Service vorbeugende Wartung und Instandhaltung Fluid Management 

Kühlschmierstoffservice nach TRGS 611 / BGR 143 

Ölservice 

Schmierwartung 

Maschinen- und Umfeldreinigung 

Filter-Management 

Hagenbuch x für Zylinder, Aggregate, Ventile, Systeme etc. 

HAINZL x Hydraulik 

Service und Wartung 

HARMS x Hydraulik-Komponenten 


Hauhinco 

auf Anfrage 

Hebezone x von Hebezeugen u. Anschlagmitteln 

HECKER WERKE x Gleitringdichtungen + zugehörige Aggregate 

HEIDKAMP x Reparaturen und Instandsetzung von hydraulischen Komponenten aus der Werkzeug- und 

Hebetechnik (Handpumpen, Aggregate, Zylinder) sowie Kleinhebezeuge und Anschlagmittel 

HSS x Hydraulik-Komponenten 



HAUCK 

x 

Reparatur, Wartung und Instandsetzung für Mobil- und Industriehydraulik, Pumpen, Motoren, 

Ventile, Steuerblöcke, Lenkungen, Zylinder, Montage und Fehlersuche vor Ort, Druckspeicherservice 

einschl. TÜV-Abnahme 

KAESER x Kompressoren, Trockner, Gebläse, Filter, Steuerungen, Ableiter, Kondensattrenner 

KBW Blickle x hydraulische Anlagen, Hydraulikkomponenten 

Service, Reparatur- und TÜV-Abnahme von Hydrospeichern 

Kiesel x Axialkolbenpumpen 

Axialkolbenmotoren 

Hydraulikzylinder 

Hydraulikanlagen u. Steuerungen 

vorbeugende Wartung 


auf Anfrage 

Kohler x Hydraulik-Komponenten 


Landefeld x Kompressoren, Hydraulikschläuche, Zylinder, Sonstiges, Aggregate, 

Hydraulik- und Pneumatikwerkzeuge 

Lemacher x Reparatur und Instandsetzung hydraulischer Komponenten 

(Aggregate, Zylinder, Steuerblöcke usw.) 

LöSi x Reparatur und Instandsetzung von hydraulischen Komponenten, kompletten Anlagen (Eigen- und 

Fremdfabrikate) mit eigenem Schlauchservice 

LOG Aggregatebau auf Anfrage auf Anfrage 

MAXIMATOR x MAXIMATOR-Produkte 


(Dortmund) 

Motrac Hydraulik x Hydraulik-Komponenten 


Nencki 

Vertretung von Sauer Danfoss und Parker 

Wartung und Reparatur 

Servicepakete 

Pumpenprüfstand 350 kW 

max. Δp ~ 400 bar 

max. Q~ 500 L/min 

Fluidmanagement, Ölservice 

x Reparatur von Hydrozylindern und Rotoren Reparatur von Großzylindern bis 40 t 

Reparatur und Instandsetzung von hydraulischen Komponenten und kompletten Anlagen (Eigen- 

& Fremdfabrikate) mit eigenem Schlauchservice. 

inkl. Prüfstandsversuche und Belastungsversuche für offenen und geschlossenen 

Kreislauf 


30.02 Reparatur 


Anschrift siehe Reparatur und 

Lieferanten verzeichnis Instandsetzung 

Neumeister Hydraulik x Reparatur, Generalüberholung und Instandsetzung aller Arten von Hydraulikzylindern, 

-aggregaten und -steuerungen, sowie System-Komponenten. 

Für Mobil- und Industrie-Hydraulik. 

Neuson x Reparatur, Wartung und Instandsetzung für Mobil- und Industriehydraulik 

Hydraulische Anlagen, Hydraulik-Zylinder, Hydraulik-Aggregate, 

Hydraulik-Pumpen und -Motore, Hydraulik-Ventile 

Automatisierung und Anlagenrevisionen 

Oilgear x auf Anfrage 

Parker (Kaarst) x Service, Inbetriebnahmen, Reparaturen und vorbeugende Instandhaltung für Industrie, 

Schiffs- und Mobilhydraulik, Pumpen, Motoren, Ventilen, Steuerblöcken, Zylindern, elektrischen 

und hydraulischen Systemen, Fertigung von hydraulischen, pneumatischen sowie elektromechanischen 

Systemen 

Pressluft-Götz x Hydraulik-Komponenten, Kompressoren, Trockner, Hydroaggregate 

RMI auf Anfrage regelmäßig Wartungsaufgaben; großes Sortiment an Ersatzteilen und Reparatur-Sets; vormontierte 

Kits mit vollständiger Herstellergarantie und Montageanweisungen; Rundum-Service; 

Betriebs- und Wartungsanleitungen; bestens gerüstete Ingenieure mit umfangreichen Kenntnissen 

stehen zur Verfügung 

ROSS 

Ruppel Hydraulik x Wartung und Reparatur von Hydraulikanlagen oder Komponenten, wie z.B. Zylinder, 

Radialkolbenpumpen, Axialkolbenpumpen, -motoren, Hydraulikaggregaten und -ventilen 

SAMAD x Kolben- und Schraubenkompressoren 


Adsorptionstrockner 

SAUER BIBUS 

SUTTER 

Bedarfsgerechte Instandhaltung 

Vorbeugende Instandhaltung, Festpreisgarantie für Generalüberholung, 

Reparatur, 1 Jahr Neugarantie, Festpreisgarantie für Inspektion, 

Demontage, Austausch der Dichtungen, Inspektion der Verschleißteile, Prüflauf, 

1 Jahr Neugarantie 

Hydraulik-Komponenten 


markenübergreifend, 

eigene und Fremd-Fabrikate, 

Vor-Ort-Service, 

> 60 Service-Partner europaweit 

Generalvertretung Österreich für -EATON/VICKERS - HPI - Linde - Bucher 

Hydraulics - Transmital Produkte. Moderne Hochleistungsprüfstände 

gewährleisten eine effektive Fehleranalyse und garantieren höchste 

Einsatztauglichkeit von reparierten Komponenten. 

Fertigung von pneumatischen Komponenten und kompletten Systemen 

Reman Getriebe ICVD 

TOSS x eigene Produkte 

TOX PRESSOTECHNIK x Inbetriebnahme, Service, Umbauten, Reparaturen und vorbeugende Instandhaltungen für 

TOX-Produkte 

Fertigung von pneumohydraulischen Komponenten und kompletten Systemen 

für Clinch-, Stanz-, Einpress- und ähnliche Prozesse 

UNIMATIC x Anlagen, Komponenten und Geräte. Reparatur vor Ort oder in der eigenen Werkstatt Fertigung von pneumatischen Komponenten, Baugruppen und kompletten 

Systemen 

V.I.T. x Reparatur aller hydraulischen Komponenten sämtlicher Fabrikate 

(Aggregate, Pumpen, Motoren, Zylinder, Ventile) + Proportional- und Servoventile 

VOSS Fluidtechnik x überwiegend Voss-Produkte 

WATZ x auf Anfrage 

WIKA 

Winter 

auf Anfrage 

Reparatur + Überholungen + Umbauten 

Fehlersuche und Reparatur auch vor Ort. 

30.03 Software 





FEM = Finte- 

Elemente Methode 

SIM = Simulation 

BE = Berechnung 

CAD = CAD 

So =Sonstige 

ABAG-Technik So Messdatenerfassung zur Druck-, Temperatur- und Schwingungsanalyse 

ALMiG BE, CAD, So Visualisierung 

Telemonitoring 

SIM 

Messung / Analyse / Simulation mit ALMiG Energie-Bilanzierungssystem 

AVENTICS (Laatzen) CAD 2D-CAD Bibliotheken 

BE 

3D-CAD Bibliotheken 

SIM 

Simulations-, Konfigurations- und Berechnungsprogramme; Luftverbrauchsrechner 

Schaltplansoftware für pneumatische Schaltpläne (kosten- und lizenzfrei) 

Bosch Rexroth AG FEM Simulationsmodell-Bibliotheken 

BE 

Auslegungs- und Berechnungsprogramme 

SIM 

Simulations-, Konfigurationstools 

CAD 

2D und 3D-CAD Bibliotheken, Schaltsymbol-Bibliotheken 

So 

Produktselektor, Onlinekatalog, Inbetriebnahmetool, Service-App, 

Auslegungstools-Apps, usw. 

Ehrler Prüftechnik So Kundenspezifische Regel- und Steuersoftware für Gesamtanlagen programmiert 

unter LabVIEW 

Überwachung kompletter Druckluftstationen 

Einbindung von Fremdfabrikaten möglich 







INTERNATIONAL 

FEM = Finte- 


SIM 

SIM 

SIM 

SIM 



CAD = CAD 

So =Sonstige 

SimulationX 

Antriebsmodellierung, komplette Systemsimulation in allen Stufen des 

Entwicklungsprozesses, Unterstützung der Steuerentwicklung, Hydraulik/ 

Pneumatik, Mechanik, MKS, Regelungstechnik, Elektrotechnik in einem Modell 

ohne Co-Simulation, kostenloser Softwaredownload unter www.simulationx.com 

SimulationX Virtual Machine 

Komplettlösung zur virtuellen Inbetriebnahme von Maschinen und Anlagen 

SimulationX Hardware-in-the-Loop (HiL) 

Physikalische Anlagen- oder Antriebsmodellierung ANSI-C-Codeexport für 

Echtzeitsimulation 

Komplette Echtzeit-Simulationsumgebung inkl. leistungsfähiger Simulations- und 

Signalkonditionierungs-Hardware 

Energieflussanalyse 

Bilanzierung, Energieverbrauchsrechnung, Wirkungsgrade 

EPLAN CAE, So EPLAN Preplanning 

CAE-Softwarelösung zur technischen Vorplanung. Sie unterstützt das 

Basic-Engineering durch grafische und datenbasierte Arbeitsweisen, welche in die 

Detailplanung übertragbar sind. Importieren von externen tabellarischen Quellen 

sowie Exportieren verschiedenster Projektdokumentation, wie Anlagen- oder 

Maschinenübersichten, Prozess- und Instrumentationsdiagramme sind mit EPLAN 

Preplanning möglich. 

CAE, So 

CAE, So 

CAE, So 

CAE, So 

CAE, So 

So 

So 

EPLAN Electric P8 

CAE-Softwarelösung zur Detailplanung elektrisch logischer Verknüpfungen. EPLAN 

Electric P8 ist für die Elektrokonstruktion von Maschinen und Anlagen in einem 

Engineering-System mit dem konsistent, durchgängig und schnell elektrische 

Schaltpläne erstellt werden können. Dabei unterstützt die Software diverse 

Engineering-Methoden: von der manuellen Erstellung bis zum standardisierten 

und vorlagenbasierten Arbeiten. Einmal im Schaltplan erfasst, bilden die 

Projektdaten die Grundlage für eine automatisierte Vervollständigung der 

Maschinen- und Anlagendokumentation. 

EPLAN Fluid 

CAE-Softwarelösung zur Projektierung und automatisierte Dokumentation von 

Schaltkreisen fluidtechnischer Anlagen, wie Hydraulik, Pneumatik, Kühlung und 

Schmierung. Dabei unterstützt die Software diverse Engineering-Methoden: vom 

manuellen Erstellen bis zum standardisierten und vorlagenbasierten Arbeiten. 

Einmal im Schaltplan erfasst, bilden die Projektdaten die Grundlage für eine 

automatisierte Vervollständigung der Maschinen- und Anlagendokumentation. 

EPLAN Pro Panel 

CAE-Softwarelösung um eine stabile Basis für die Automatisierung und 

Industrialisierung in der Schaltschrankfertigung zu schaffen. Konzipieren und 

konstruieren von Steuerungsschränken, Schaltanlagen und Stromverteilersystemen 

der Energieversorgung in 3D. So entsteht ein digitaler Zwilling des Schaltschrankes 

bzw. Verteilersystems 

EPLAN Engineering Configuration / EPLAN Cogineer 

Diese CAE-Softwarelösungen bieten die Möglichkeit ihren Enginieering Prozess zu 

automatisieren. Generieren der Engineering-Dokumentation auf Knopfdruck. 

EPLAN Engineering Configuration (EEC) bietet die Möglichkeit Konfigurationen 

und die automatisierte Generierung von Engineering-Dokumentationen zu 

verknüpfen. 

EPLAN Cogineer konzentriert speziell sich auf die automatische Stromlauf- oder 

Fluidplanerstellung auf Knopfdruck mit Hilfe von verschiedenen Vorlagen aus 

einer Makrobibliothek. Diese Bibliothek baut sich aus externen eingebundenen 

oder selbst erstellten Makros auf. 

EPLAN Harness ProD 

CAE-Softwarelösung zum Erstellen von effizienter Konstruktion und Dokumentation 

von Kabeln und Kabelbäumen in 3D. Mit EPLAN Harness ProD werden typische 

Arbeitsabläufe im Kabel- und Kabelbaum-Design automatisiert. Übernahme der 

CAE-Daten aus der EPLAN Plattform und Importieren der CAD Zeichnungen ermöglichen 

ein anreichern von Daten aus der mechanischen und elektrischen 

Konstruktion. 

EPLAN ERP/ PDM Integration Suite 

Die EPLAN ERP/ PDM Integration Suite stellt die Verbindung zu vorhandenen ERP-, 

PDM- und PLM-Systemlandschaften dar. So können Arbeitsprozesse vom 

Engineering bis hin zu den Stammdaten Verwaltung optimiert werden. Die 

schnelle und individuelle Bereitstellung der Daten erfolgt im bidirektionalen 

Austausch mit den Systemen, ohne dass Sie Ihre Arbeitsumgebung innerhalb der 

EPLAN Plattform verlassen müssen. 

EPLAN Smart Wiring 

EPLAN Smart Wiring ist ein Assistenzsystem zum visualisieren einzelner Schritte bei 

der Schaltschrankverdrahtung und bietet somit eine Schritt-für-Schritt Anleitung 

des Verdrahtungsprozesses. Die Bereitstellung der digitalen Engineering-Daten 

aus der EPLAN Plattform ermöglichen EPLAN Smart Wiring einen stets aktuellen 

Projektvergleich durchzuführen. 

Optimales Gestalten des Gesamtantriebsverhaltens und frühzeitiges 

Vermeiden von Fehlauslegung durch ganzheitliches Betrachten von 

Komponenten, Systemen und zugehörigen Steuerungen, Analyse von 

Steuerungs- und Regelungsstrategien, Analyse konstruktiver Eigenschaften 

des Antriebes auf dessen Schwingungsverhalten, Leistungsparameter und 

Energieeffizienz, umfangreiche Bibliotheken für die Hydraulik, Pneumatik, 

1D-, 2D- und 3D-Mechanik und mechanische Antriebstechnik, Thermik sowie 

Elektrik/Elektronik, vollständige Modelica®, Sprachunterstützung, Einbindung 

räumlicher elastischer Strukturen 

Verknüpfung komplexer SimulationX-Modelle mit industriellen Steuerungen 

über integrierte Schnittstellen (echtzeitfähig zu SPS und SPS-Simulatoren 

sowie Feldbussen) 

Direkte Unterstützung von RT-Plattformen wie dSPACE1006, Nl VeriStand, Nl 

LabView, ScaleRT u.a. sowie MATLAB/Simulink S-Function, kompletter und 

effektiver Workflow softwareseitig, Aufbau, Einrichtung und Inbetriebnahme 

kompletter HiL-Prüfstände 

Modellimport und -export entsprechend FMI Standard 

Die verschiedenen EPLAN Lösungen sind in der Lage über die EPLAN 

Plattform miteinander zu kommunizieren. Alle EPLAN Plattform Lösungen 

werden mit den gleichen Basisdaten und Funktionen versorgt, so wird eine 

hohe Projektqualität erreicht. Durch die Entlastung von manuellen Prozessen 

und hohen Datenaustausch zwischen den verschiedenen Lösungen 

beschleunigen und optimieren sich die Engineering-Prozesse. 











































Famic CAD, SIM, BE Automation Studio 

Konstruktions- und Simulationssoftware zur Erstellung und Kombination von 

Hydraulik-, Pneumatik- und Elektrotechnikschaltplänen 

Effiziente Schaltplanerstellung mit gleichzeitiger Simulationsfähigkeit unter 

Einbezug vorgefertigter Herstellerkomponenten 

Verwendung in der Anlagenerstellung/Konstruktion, Systemvalidierung 

Digitale Prototypenerstellung unter Einbezug virtueller und realer Steuerungen via /-optimierung, Projektdokumentation, Schulung & Ausbildung, 

OPC Server und Kommunikation über CAN-Bus, Optimale Auslegung durch Fehlersumulation und Vertrieb 

Einbezug von Kinematikmodellen, Ablaufdiagrammen (SFC), SPS-Kontaktplänen, 

Mathematischen Funktionsblöcken, Herstellerkatalogen 

Fluid Service So Integriertes Barcode Management System (TOM) Steuerungs- und Auswertungssystem für Fluide als kombinierte Software / 

PDA-Lösung 

FLUIDON SIM, BE, So Fluidtechnische Simulation im mechatronischen Umfeld 

Simulationssoftware DSHplus für fluidtechnische Anlagen und Komponenten 

(hydraulische/pneumatische im System), so bei Lenkung, Bremse, Federungen, 

moderner Fahrdynamik, Getriebe- und Motoren. 

Anwenderspezifische Berechnungs- und Auslegungssoftware. 

Einsatz in Entwicklung, Forschung und Konstruktion, Ausbildung und Vertrieb. 

HAINZL FEM, SIM, BE, CAD Softwareprogrammierung: Siemens S7, B&R, Codesys, SD Plus+1, SQL , 

Visualisierung: Labview, Elektroplanung: EPLAN, Bewertung sicherheitsgerichteter 

Steuerungen: Sistema, 3D Konstruktion: Solid Edge, Finite Elemente Berechnung: 

Ansys DesignSpace, Technische Berechnungen: MathCad, Simulation: MalLab 

Simulink, Risikoanalysen: Safe Expert 

HBM So Messdatenerfassung u. -Auswertung für das Elektrische Messen mechanischer 

Größen 

DSHplus ist eine Simulationsumgebung, die speziell für die dynamische, 

nichtlineare Berechnung von komplexen fluidtechnisch-mechatronischen 

Systemen von FLUIDON entwickelt wurde. DSHplus wird zur Analyse der 

Dynamik hydraulischer und pneumatischer Systeme, bei Systemüberarbeitungen, 

bei der Komponentenauswahl und -auslegung, in der Fehlerdiagnose 

sowie zu Ausbildungszwecken angewendet. Neben verschiedenen 

Komponentenbibliotheken bietet DSHplus umfangreiche Möglichkeiten zur 

Automatisierung der Simulation und zur Ergebnisanalyse. Ferner wird das 

Functional Mock-up Interface (FMI) unterstützt, wodurch die Anbindung an 

applikationsübergreifende externe CAE Werkzeuge garantiert ist. Eine PLC 

Anbindung für die virtuelle Inbetriebnahme von Maschinen und Anlagen 

runden das Anwendungsspektrum der Software ab. 

Erfassung, Berechnung, Visualisierung, Speicherung von Messdaten, frei 

definierte Messablaufsteuerung 






Hydrive 

FEM = Finte- 


SIM 

BE 

CAD 

So 



CAD = CAD 

So =Sonstige 

Simulationen von Antriebskonzepten und Verarbeitunsprozessen, z.B. mit 

folgenden Tools: 

SimulationX 

AmeSim 

Matlab/Simulink/Stateflow 

Berechnungen zur Funktionalen Sicherheit und zur Ausfallsicherheit, z.B. mit: 

SISTEMA 

Konstruktionsdienstleistungen, z.B. mit: 

AutoCAD Inventor 

Solid Works 

WS-CAD 

Software für Maschinensteuerungen und Prüfstande (Programmierung, 

Software-Prüfstande, Software-Test, Simulation, Inbetriebnahme und Erprobung, 

CE-Dokumentation), z.B. mit folgenden Tools: 

CODESYS 

Siemens S7 

TwinCAT 2/3 

National Instruments (LabVIEW, VeriStand, TestStand) 

C/C++ 

ECU-TEST 

CANoe 

Anbindung an SQL-Datenbanken 

IPK FEM Festigkeits- und Verformungsberechnungen von Bauteilen der Fluidtechnik 

SIM 

Simulation hydrostatischer Systeme 

CAD 

Konzeptentwicklung und 3D-Konstruktion 

KBW Blickle 

KTR 

SIM 

CAD 

So 

FEM 

BE 

Hydraulische u. elektr. Steuerungen in Verbindung mit Messtechnik 

Spezialgebiete: 

Prüfstandsbau 

Montagelinien 

Hydraulikaggregate für Zentralversorgung von Prüfständen 

Hydraulische NC-Achsen 

Pulsationshydraulik 

Auslegungsprogramm für Pumpenträger, Fußflansch und Kupplungen zwischen 

Motor und Pumpen. 

Auslegungsprogramm für Öl-/Luftkühler 

Auslegungsprogramm für Tankheizungen 

Lemacher auf Anfrage auf Anfrage auf Anfrage 

Stationäre und mobile Maschinen, z.B.: 

Baumaschinen 

Landmaschinen 

Fahrzeugtechnik 

Winterdiensttechnik 

Pressen 

Spritzgießmaschinen 

Schiffe 

Bohrtechnik 

Montageanlagen 

Fertigung von Entwicklungs- / Dauerlaufprüfständen für Fahrzeug-, 

Automobil- und Automobilzulieferindustrie, Maschinenbau sowie Hersteller 

hydraulischer und pneumatischer Komponenten. 

Turnkey-Lösung & Auftritt als Generalunternehmer 

Die KTR-Auslegungsprogramme für alle Hydrauliker finden Sie online unter 

www.ktr.com/Tools&Downloads. 

Die Auswahl ist menügesteuert. Als Ergebnis erhalten Sie 2D- bzw. 

3D-Zeichnungen im PDF-Format. 

METAPIPE BE Druckluftrohrnetze Dimensions-, Druckabfall- u. Volumenstromberechnungen (METASOFT) 

Oilgear 

SIM, BE, CAD, So 

SAMAD BE, CAD Druckluftrohrnetz 

Verdichterstationen 

SMC CAD, So Produktdaten 

Energy Saving Software 

Model Selection Software 

Konfigurations-Software 

TR-Electronic So Retrofit und Automation im Pressen- und Anlagenbau, Prozessoptimierung, 

Consulting: Projektierung und Planung, Software: Ablauf- und Sicherheitsfunktionen, 

Regelungstechnik, Visualisierung, Hardware: Konstruktion, Schaltschrankbau/ 

-umbau, elektr. und hydraul. Anpassungen, Schulung, anlagenspez. 

Dokumentation, Produktionsbegleitung, Service 

UNIMATIC BE Auslegungsprogramm für Gasfedern und Industriedämpfer 

CAD 

CAD-Bibliotheken mit Zeichnungsdateien im DXF-Format. Erstellung techn. 

Zeichnungen, Pneumatik- und Stromlaufplänen 

So 

Messdatenerfassung und -auswertung, Durchflussmessungen 

WIKA 

auf Anfrage 

Dimensionierung, Druckabfall- und Volumenstromberechnungen 

DWG, DXF-Format, Step AP203 IS, Pro/Engineer 20 


30.04 Forschung und Entwicklung an Hochschulen 

Firma Forschungsbereiche Bemerkungen 



DLR 

Angewandte Forschung in den Bereichen Luftfahrt, Raumfahrt, Energie und Verkehr Institut für 

Flugführung Institut für Flugsystemtechnik Institut für Faserverbundleichtbau und Adaptronik Institut 

für Aerodynamik und Strömungstechnik Institut für Verkehrsführung und Fahrzeugsteuerung 

Deutsch-Niederländischer Windkanäle 

FAKMA Betriebsverhalten von Zahnpumpen und Steilgewindeschwenkmotoren z. Zt. nur theoretisch, da im Ruhestand, aber noch Lehrbeauftragter 

IAM 

IF 

Der zentrale Forschungsschwerpunkt liegt auf der Modellierung, Analyse und Regelung komplexer 

mechatronischer Systeme. Anwendungsgebiete sind neben der Automobilindustrie auch klassische 

Gebiete des Maschinenbaues wie Regelung und Steuerung von Werkzeugmaschinen, Produktionsanlagen 

und Prüfständen. Hinzu kommen neue Forschungsgebiete wie die Medizintechnik, die Luft-und 

Raumfahrttechnik sowie die Regelung und Optimierung von verfahrenstechnischen Anlagen. Das 

Fachgebiet beschäftigt sich u.a. mit dem Entwurf robuster Regelungen, MuItiratenabtastsystemen, 

sowie iterativ lernenden Regelungen. Weitere Forschungsschwerpunkte liegen im Bereich der 

Fahrdynamikregelung, der Anwendung von Walshfunktionen in der Regelungs- und Steuerungstechnik 

sowie der Entwicklung linearer und nichtlinearer Mehrgrößenregelungen basierend auf der 

Zustandsraummethodik. Der neue Forschungsschwerpunkt örtlich verteilter Systeme schließt hier direkt 

an. Örtlich verteilte Systeme werden durch immer komplexere Finite Elemente Modelle beschrieben. 

Diese für die Regelungstechnik nutzbar zu machen ist eine Herausforderung für die Zukunft, der wir 

uns stellen. In Zusammenarbeit mit anderen Universitäten beteiligen wir uns so z.B. aktiv an der 

Entwicklung der Direkt-Methanol-Brennstoffzelle. 

Dynamische Vorgänge in Hydraulik-Systemen 

Innenströmung in Hydraulik-Komponenten 

Tribologie 

Pulsationsminderung 

Mechatronische Systeme für die Fahrzeugtechnik 

Hydrofilter 

Topologieoptimierung hydrostatischer Getriebe 


30.04 Forschung und Entwicklung an Hochschulen 

Firma Forschungsbereiche Bemerkungen 



ifas F&E-Arbeiten für alle Bereiche der Fluidtechnik, gegliedert in die Gruppen: Forschungsschwerpunkte : 

Mobile & stationäre Systeme 

Digitalisierung & Automatisierung 

Fluidtechnische Komponenten 

Tribologie & Fluide 

Mobile und stationäre Systeme 

Ganzheitliche Antriebslösungen fluid-mechatronischer Systeme, Verbesserung der Mensch-Maschine- 

Interaktion, Maschinensteuerungen für mobile Anwendungen, Maschinen- und Prozessautomatisierung, 

Maschinenvernetzung, Entwicklung hybrider Antriebssysteme für mobile Arbeitsmaschinen, Intelligente 

Steuer- und Regelungsalgorithmen, Konzeptionierung und Auslegung von Energierückgewinnungssystemen, 

Analyse und Optimierung der Effizienz/Produktivität/Prozessstabilität fluid-mechatronischer 

Antriebe, Prozesssteuerungen für stationäre Systeme 

Digitalisierung und Automatisierung 

Fluidtechnische Automationslösungen, Entwicklung & Optimierung cyberphyischer Systeme, 

Fluidtechnische Geschäftsmodelle im Industrial Internet of Things (IIOT), Methoden des Condition 

Monitorings und Predictive Maintenance, Digitalisierungskonzepte in der Fluidtechnik, Fortgeschrittene 

Datenanalysemethoden, Smarte und virtuelle Sensorkonzepte, Intelligente Steuer- und Regelungsalgorithmen, 

Umsetzung von I4.0 Standardisierungen, Semantische Beschreibung zur Vereinheitlichungen 

von Daten- & Kommunikationsstrukturen 

Entwicklung und Erprobung neuartiger Konzepte hydraulischer und pneumatischer Komponenten 

unter Berücksichtigung alternativer Werkstoffe und Fertigungsverfahren 

Untersuchungen zu Wirkungsgrad, Reglerverhalten, Zuverlässigkeit, Verschleiß und Alterung 

fluidtechnischer Bauteile, CFD- und EHD-Simulation inklusive experimenteller Validierung: 

Verdrängertriebwerke, Ventile, Flüssigkeitsbehälter, Leitungen und Verbindern, Entwicklung intelligenter 

fluidtechnischer Komponenten, Funktionsintegration, dezentrale Hochleistungsantriebe, neue 

Anwendungsgebiete in der Prozessautomatisierung, Verfahrenstechnik, Mikrosystemtechnik und im 

Bereich Health Care 

Tribologie und Fluide 

Praxisnahe Testverfahren zur zielgerichteten Entwicklung von Fluiden, Quantifizierung des Einflusses 

verschiedener Basisöle & Additivierungen auf den Wirkungsgrad von Verdrängern und gesamten 

Systemen, Untersuchung der Neigung zur elektrostatischen Aufladung von Ölen und Systemkomponenten, 

Modellhafte Beschreibung von Tribosystemen, Experimentelle und theoretische Analyse von 

Dichtungen, Untersuchung von Eintritt und Auswirkung von Wasser in ölhydraulische Systeme, 

Hochgeschwindigkeitsreibmessungen an translatorischen Dichtsystemen, Physikalische Beschreibung von 

metallischen Dichtsystemen 

IFS 

IfW 

ILAS 

IMA 

IMD 

IMFD 

IMN 

IPK 

ITE 

LF 

SAMAD 

TU Chemnitz 

Simulationsentwicklung & -validierung 

Hydraulische Antriebe in der Luftfahrt, Modellierung, Regelung und Fehlererkennung von 

Hydrauliksystemen, CAE-Werkzeuge für Entwurf, Analyse und Bewertung von Hydrauliksystemen, 

Gesamtsystembewertungen und Architekturoptimierungen, Health Monitoring und Systemdiagnose, 

Aktive und passive Pulsationsdämpfer 

Lärmminderung an Hydraulikaggregaten, Optimierung des dynamischen Verhaltens von 

Hydraulikaggregaten, Schallkartographierung der Geräuschabstrahlung mit Hilfe der Intensitätsmesstechnik, 

Modal- und Betriebsschwingungsanalysen von Hydraulikaggregaten und Werkzeugmaschinen, 

FE-Simulationen von Hydraulikkomponenten 

Angewandete Forschung der Lasermaterialbearbeitung in den Bereichen Luftfahrt, Schifffahrt, 

Automobilbau, Werkzeugtechnik und Medizintechnik Einsatz u. Qualifizierung neuer Werkstoffe u. 

Produktentwicklung für die lasergestützte Produktionstechnik 

Abdichtung von Maschinenteilen 

statisch u. dynamisch 

translatorisch u. rotatorisch 

Zuverlässigkeitstechnik 

Physikalisch-technische Grundlagen / Fluide 

Hydraulische Komponenten 

Mobilhydraulische Systeme 

Stationärhydraulische Systeme 

Pneumatische Komponenten und Systeme 

Ventilaktoren / Magnete 

Pulsationsuntersuchungen, Dynamische Volumenstromüberwachung, Sensorentwicklung 

Diagnoseverfahren, Wirkungsgradoptimierung 

Dreidimensionale Hydraulische Torsionspresse 

Dynamisches Betriebsverhalten hydrostatischer Antriebe – Online-Beobachtung 

Prozesstechnik in mobilen Maschinen 

Antriebssysteme 

Mobilhydraulik 

Automatisierungs- und Robotersysteme 

Verfahren und Systeme 

Fluidtechnik, insbesondere hydrostatische Antriebstechnik 

Grundlagen, Komponentenuntersuchungen, Prüfstände zum Testen von mechanischen und 

hydraulischen Beanspruchungen, Prüfstandsentwicklung zur Ermittlung der mechanischen 

Eigenschaften (Reibung, Verschleiß) von Fluiden, Entwicklung von Sonderprüfständen zur 

tribologischen Untersuchung von Materialpaarungen unter realitätsnahen Betriebsbedingungen 

Drehkolbenmaschinen der Fluidtechnik 

Strahlpumpen für die Bohrtechnik 

Vakuumerzeugung 

Maschinenakustik 

Ungekühlte Druckluft für elektrische Spitzenlastabdeckung 

Hydrostatische Antriebe in der Mobilhydraulik 

Leistungsverzweigte mechatronische Systeme für mobile Arbeitsmaschinen 

Betriebsfestigkeit in der Antriebstechnik 

Energieoptimierungen 

Abwärmenutzungskonzepte 

Anlagen-Effizienzverbesserungen 

Strukturleichtbau 

Kunststoffverarbeitung 

Simulation kavitationsbedingter Phänomene in fluidtechnischen Systemen 

Entwicklung und Validierung simulationsbasierter Rechenvorschriften zur Berechnung der 

Elastohydrodynamik in tribologischen Kontakten hydraulischer Komponenten, Eindimensionale 

Abbildung transienter Phänomene in fluidtechnischen Systemen, Mehrkörpersimulation hydraulischer 

Komponenten, Entwicklung zeiteffizienter Simulation zur Optimierung von Direkteinspritzanlagen 

erdgasgetriebener Verbrennungsmotoren, Entwicklung und simulative Einbettung physikalisch basierter 

Modelle zur Beschreibung vom instationären Verhalten hydraulischer Dichtungen 

Vorhandene Einrichtungen und Prüfstände: 

Wirkungsgradprüfstand für Hydropumpen 

Messequipment für Schalldruck- und Schallintensitätsmessungen sowie 

Schallmessraum (Kl. 1, für beliebige Hydraulikkomponenten nutzbar). 

Schwerpunkte: 

Laserschweißen 

Lasergenerieren, Laserabtragen, 3D Laserdrucken 

Entwicklung, Untersuchung, Beratung 

Schulungen 

Qualitätssicherung, Six-Sigma 

Entwicklung, Untersuchung, Gutachten, Lehrgänge 

Schadensanalysen, Seminare 

Zuverlässigkeitsanalysen, Versuchsplanung, FMEA 

Schwerpunktthemen: 

Optimierung von Funktionalität und Produktivität 

Anwenderfreundlichkeit und Bedienkomfort 

Automatisierte Inbetriebnahme 

Energieeffizienz, Hybridisierung und Downsizing 

Thermischer Haushalt 

Digitalisierung und Vernetzung 

Sicherheit und Zuverlässigkeit 

Diagnose und Lebensdauerprognose 

Methoden: 

Analytische Konzeptbildung 

Virtuelles Engineering 

Experimentelle Validierung 

Systemintegration 

Dienstleistungen, Auswertungsverfahren 

Methodenentwicklung 

Entwicklung und Erprobung 

Zusammenarbeit mit Industriepartnern (Hersteller und Anwender) 

Aktuelle Schwerpunkte im Bereich Mobilhydraulik: Gesamtmaschinenmanagement, Hybride und 

datenvernetzte Systeme, Effizienzbewertungsmethoden, Geregelte Schaltungen und Systeme, 

Systemübergreifende Schwingungsoptimierung, Hydraulikflüssigkeiten, Verschäumungsverhalten und 

Optimierung von Luftabscheidung 

Grundlagenuntersuchungen zum Verhalten von Fluiden in hydrostatischen Systemen, Entwicklung von 

Prüfverfahren zur Ermittlung der Schmierfähigkeit von Hydraulikflüssigkeiten. Untersuchungen zur 

keramikgerechten Gestaltung und Lebensdauerprognose zyklisch beanspruchter Keramikbauteile. 

Untersuchung der Auswirkung von Hydraulikflüssigkeiten auf die Funktion und den Verschleiß von 

Bauteilen. 

Vorhandene Einrichtung: Druckluftanlage, Prüfstände für Stellventile, für Pneumatik-Motoren, für 

Vakuumerzeugung, für Hydraulikpumpen und -motoren, Einrichtung zur Schallmessung und 

Messwertanalyse 

Lehre: Mitwirkung bei Traktorvorlesung (incl. Hydraulik), Diplomarbeiten, Masterarbeiten, Exkursionen 

Buchautor: Einführung in die Ölhydraulik (8. Aufl. 2014) 

Fundamentals of Tractor Design (1. Aufl. 2019) 

Komponentenentwicklung in der Hydraulik und Pneumatik 

(Pumpen, Antriebe, Steuer- und Überwachungsgeräte) 




a.b.jödden gmbh 

Von-Beckerath-Platz 4 

47799 Krefeld 

Telefon: 02151/516259-0 

Telefax: 02151/516259-20 

E-Mail: info@abjoedden.de 

Web: www.abjoedden.de 

a.b.jödden: 29a - 29b - 29d - 29f - 29g - 29h 

ABAG-Technik GmbH 

Herrenstein 35 

48317 Drensteinfurt 

Telefon: 02387/8111 

Telefax: 02387/8114 

E-Mail: info@abag.de 

Web: www.abag.de 

ABAG-Technik: 01 - 02 - 03 - 04a - 04b - 05a 

05b - 05c - 05d - 06a - 06b - 07 - 11 - 13 - 15 

23a - 23b - 29b - 29c - 29e - 29g - 30.01 

30.02 - 30.03 

ABB Technikerschule 

Wiesenstrasse 26 

5400 Baden 

Schweiz 

Telefon: 0041/58/5853302 

Telefax: 0041/58/5853668 

E-Mail: info@abbts.ch 

Web: www.abbts.ch 

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ACE Stoßdämpfer GmbH 

Albert-Einstein-Str. 15 

40764 Langenfeld 

Telefon: 02173/9226-10 

Telefax: 02173/9226-19 

E-Mail: info@ace-int.eu 

Web: www.ace-ace.de 

ACE: 11 

AFE Airfilter Europe GmbH 

Lüddigstr. 8 

53332 Bornheim 

Telefon: 02227/9001000 

Telefax: 02227/9001001 

E-Mail: office@airfilter-europe.com 

Web: www.airfilter-europe.com 

AFE Airfilter Europe: 28a - 28b 

AFRISO-EURO-INDEX GmbH 

Lindenstraße 20 

74363 Güglingen 

Telefon: 07135/102-0 

Telefax: 07135/102-147 

E-Mail: info@afriso.de 

Web: www.afriso.de 

AFRISO-EURO-INDEX: 29a - 29b - 29f - 29g 

Ahlborn Mess- und 

Regelungstechnik GmbH 

Eichenfeldstraße 1-3 

83607 Holzkirchen 

Telefon: 08024/3007-0 

Telefax: 08024/3007-10 

E-Mail: info@ahlborn.com 

Web: www.ahlborn.com 

Ahlborn: 29b - 29c - 29d - 29g 

AirCom Pneumatic GmbH 

Siemensstraße 18 

40885 Ratingen 

Telefon: 02102/73390-0 

Telefax: 02102/73390-10 

E-Mail: info@aircom.net 

Web: www.aircom.net 

AirCom Pneumatic: 25a - 25c - 26 - 28b - 28c 

29a - 29b - 29d - 29e 

AIRTEC Pneumatic GmbH 

Westerbachstraße 7 

61476 Kronberg 

Telefon: 06173/9562-0 

Telefax: 06173/9562-66 

E-Mail: info@airtec.de 

Web: www.airtec.de 

AIRTEC: 23a - 23b - 23c - 25a - 25b - 25d - 26 

28c - 29a - 30.01 

AKG Thermotechnik International 

GmbH & Co. KG 

Am Hohlen Weg 31 

34369 Hofgeismar 

Telefon: 05671/883-0 

Telefax: 05671/3582 

E-Mail: info@akg-gruppe.de 

Web: www.akg-gruppe.de 

AKG Thermotechnik: 13 

Alfa Laval Mid Europe GmbH 

Wilhelm-Bergner-Str. 7 

21509 Glinde 

Telefon: 040/7274-03 

Telefax: 040/7274-2515 

E-Mail: info.mideurope@alfalaval.com 

Web: www.alfalaval.de 

Alfa Laval: 13 - 15 

ALFAGOMMA GERMANY GMBH 

Friedrich der Große 10 

44628 Herne 

Telefon: 02323/1473-0 

Telefax: 02323/1473-235 

E-Mail: info.germany@alfagomma.com 

Web: www.alfagomma.com 

ALFAGOMMA: 05a - 05d - 20 

ALKON GmbH 

Pneumatische u. hydraulische Erzeugnisse 

Berner Straße 7 

60437 Frankfurt 

Telefon: 069/5076601 

Telefax: 069/5071486 

E-Mail: info@alkon.info 

Web: www.alkon.info 

ALKON: 04a - 05a - 05b - 05c - 05d - 20 - 23a 

23b - 25a - 25b - 25c - 26 - 28c 

ALLWEILER GmbH 

Allweilerstraße 1 

78315 Radolfzell 

Telefon: 07732/86-0 

Telefax: 07732/86-436 

E-Mail: kontakt@allweiler.de 

Web: www.allweiler.de 

ALLWEILER: 01 - 29c 

ALMiG Kompressoren GmbH 

Adolf-Ehmann-Str. 2 

73257 Köngen 

Telefon: 07024/9614-0 

Telefax: 07024/9614-106 

E-Mail: info@almig.de 

Web: www.almig.de 

ALMiG: 26 - 28a - 28b - 28c - 30.01 

30.02 - 30.03 

Alphafluid Hydrauliksysteme 

Müller GmbH 

Robert-Bosch-Str. 11 

72124 Pliezhausen 

Telefon: 07127/973-100 

Telefax: 07127/973-190 

E-Mail: info@alphafluid.de 

Web: www.alphafluid.de 

Alphafluid: 02 - 04b - 05a - 05b - 05c - 05d 

06b - 06c - 15 

ALTHEN GmbH 

Mess- und Sensortechnik 

Dieselstr. 2 

65779 Kelkheim 

Telefon: 06195/70060 

Telefax: 06195/700666 

E-Mail: info@althen.de 

Web: www.althen.de 

ALTHEN: 29b - 29g - 29h 

AMCA Hydraulics Control 

B. Kuiperweg 33 

9792 PJ Ten Post 

Niederlande 

Telefon: 0031/50/3023577 

Telefax: 0031/50/3021226 

E-Mail: sales@amca-nl.com 

Web: www.amca-nl.com 

AMCA Hydraulics: 05a - 05b - 05c - 05d - 06a 

06b - 06c - 06d - 07 - 11 - 15 

AMF ANDREAS MAIER GmbH & Co. KG 

Waiblinger Straße 116 

70734 Fellbach 

Telefon: 0711/5766-0 

Telefax: 0711/575725 

E-Mail: amf@amf.de 

Web: www.amf.de 

AMF ANDREAS MAIER: 01 - 04a - 05a - 05b 

05d - 07 - 13 - 15 - 18 - 20 

Andreas Lupold Hydrotechnik GmbH 

Eythstr. 11 

72189 Vöhringen 

Telefon: 07454/944-0 

Telefax: 07454/944-111 

E-Mail: lupold@lupold.de 

Web: www.lupold.de 

Andreas Lupold: 01 - 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 06b - 07 - 23b - 30.01 

ARGO-HYTOS GmbH 

Industriestraße 9 

76703 Kraichtal 

Telefon: 07250/76-0 

Telefax: 07250/76-199 

E-Mail: info.de@argo-hytos.com 

Web: www.argo-hytos.com 

ARGO-HYTOS: 01 - 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

07 - 11 - 15 - 16 - 29a - 29g - 30.01 

Argus Fluidtechnik GmbH 

Pforzheimer Straße 126 

76275 Ettlingen 

Telefon: 07243/5055-0 

Telefax: 07243/5055-250 

E-Mail: info@argus-fluidtechnik.de 

Web: www.argus-fluidtechnik.de 

Argus: 05a - 05d - 20 

arhytec e.K. 

hydraulic technologies 

Neustr. 7 

66679 Losheim 

Telefon: 06872/408946-0 

Telefax: 06872/408946-2 

E-Mail: info@arhytec.com 

Web: www.arhytec.com 

arhytec: 01 - 02 - 03 - 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 07 - 13 - 18 - 29a - 29b - 29g - 30.01 

Armaturen- und Autogengerätefabrik ewo 

H. Holzapfel GmbH & Co. KG 

Heßbrühlstr. 45-47 

70565 Stuttgart 

Telefon: 0711/7813-0 

Telefax: 0711/7813-100 

E-Mail: info@ewo-stuttgart.de 

Web: www.ewo-stuttgart.de 

ewo - Holzapfel: 20 - 26 - 28b - 28c 

AROFLEX AG 

Unteräuliweg 4 

8560 Märstetten 

Schweiz 

Telefon: 0041/71/6571928 

Telefax: 0041/71/6572151 

E-Mail: info@aroflex.ch 

Web: www.aroflex.ch 

AROFLEX: 04a - 06b - 06c - 07 - 11 - 13 - 15 

18 - 20 - 29a - 29b - 29c - 29d - 29e - 29f 

29g - 30.02 

AROS Hydraulik GmbH 

Föhrenweg 3-11 

87700 Memmingen 

Telefon: 08331/8209-0 

Telefax: 08331/8209-90 

E-Mail: info@aros-hydraulik.de 

Web: www.aros-hydraulik.de 

AROS Hydraulik: 04a - 07 

asa hydraulik GmbH 

Prager Straße 280 

1210 Wien 

Österreich 

Telefon: 0043/1/2924020 

Telefax: 0043/1/2924070 

E-Mail: support@asahydraulik.com 

Web: www.asahydraulik.com 

asa hydraulik: 02 - 05d - 11 - 13 

ASCO Numatics GmbH 

Otto-Hahn-Straße 7-11 

75248 Ölbronn-Dürrn 

Telefon: 07237/996-0 

Telefax: 07237/996-301 

E-Mail: asconumatics-de@emerson.com 

Web: www.asco.com 

ASCO Numatics: 22 - 23a - 23b - 23c - 25a 

25b - 25c - 25d - 26 - 28b - 28c - 29a - 29b - 29c 

ASM Automation Sensorik 

Messtechnik GmbH 

Am Bleichbach 18-24 

85452 Moosinning 

Telefon: 08123/986-0 

Telefax: 08123/986-500 

E-Mail: info@asm-sensor.de 

Web: www.asm-sensor.de 

ASM: 29h 

ATAM S.p.A. 

Via Archimede, 7 

20864 Agrate Brianza (MB) 

Italien 

Telefon: 0039/039/607461 

Telefax: 0039/039/60746243 

E-Mail: info@atam.it 

Web: www.atam.it 


Atlas Copco Kompressoren 

und Drucklufttechnik GmbH 

Langemarckstr. 35 

45141 Essen 

Telefon: 0201/2177-0 

Telefax: 0201/216917 

E-Mail: 

atlascopco.deutschland@de.atlascopco.com 

Web: www.atlascopco.de 

Atlas Copco Kompressoren: 26 - 28a - 28b 

ATOS S.p.A. 

Via alla Piana 57 

21018 Sesto Calende (VA) 

Italien 

Telefon: 0039/0331/922078 

Telefax: 0039/0331/920005 

E-Mail: info@atos.com 

Web: www.atos.com 

ATOS: 01 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c - 05d 

06a - 06b - 06c - 07 

ATP HYDRAULIK AG 

Aahusweg 8 

6403 Küssnacht am Rigi 

Schweiz 

Telefon: 0041/41/7994949 

Telefax: 0041/41/7994948 

E-Mail: info@atphydraulik.ch 

Web: www.atphydraulik.ch 

ATP HYDRAULIK: 04a - 04b - 05a - 05b - 05c 

05d - 07 - 11 - 30.01 - 30.02 

AVENTICS GmbH 

Ulmer Str. 4 

30880 Laatzen 

Telefon: 0511/2136-0 

Telefax: 0511/2136-269 

E-Mail: aventics@emerson.com 

Web: www.aventics.com 

AVENTICS (Laatzen): 18 - 22 - 23a - 23b - 23c 

24 - 25a - 25b - 25c - 25d - 26 - 28b - 28c - 29a 

29b - 29g - 30.01 - 30.02 - 30.03 

AVIT-Hochdruck Rohrtechnik GmbH 

Manderscheidtstraße 86-88 

45141 Essen 

Telefon: 0201/294900 

Telefax: 0201/292076 

E-Mail: verkauf@avit.de 

Web: www.avit.de 

AVIT: 05a - 05d - 20 

B&B Fluid Systeme GmbH 

Zum Ludwigstal 26 

45527 Hattingen 

Telefon: 02324/96340 

Telefax: 02324/963434 

E-Mail: info@bb-hydraulik.de 

Web: www.bb-fluidsysteme.de 

B&B Fluidsysteme: 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

BAHCO GmbH & Co. KG 

Martener Hellweg 60 

44379 Dortmund 

Telefon: 0231/917211-0 

Telefax: 0231/917211-22 

E-Mail: info@bahco.de 

Web: www.bahco.de 

BAHCO: 01 - 04a - 05a - 05b - 05d - 07 - 20 - 22 

26 - 28b - 28c 

Balluff GmbH 

Schurwaldstraße 9 

73765 Neuhausen 

Telefon: 07158/173-0 

Telefax: 07158/5010 

E-Mail: balluff@balluff.de 

Web: www.balluff.de 

Balluff: 25d - 29b - 29g - 29h 


BARKSDALE GmbH 

Dorn-Assenheimer-Straße 27 

61203 Reichelsheim 

Telefon: 06035/949-0 

Telefax: 06035/949-111 

E-Mail: info@barksdale.de 

Web: www.barksdale.de 

BARKSDALE: 21 - 29a - 29b - 29d - 29e - 29f 29g 

Baumer Group 

Pfingstweide 28 

61169 Friedberg 

Telefon: 06031/6007-0 

Telefax: 06031/6007-70 

E-Mail: sales.de@baumer.com 

Web: www.baumer.com 

Baumer Group: 29a - 29b - 29c - 29g - 29h 

30.01 - 30.02 

Baumer Management Services AG 

Hummelstrasse 17 

8500 Frauenfeld 

Schweiz 

Telefon: 0041/52/7281122 

Telefax: 0041/52/7281144 

E-Mail: sales@baumer.com 

Web: www.baumer.com 


Eduard Baumgartner 

Pneumatik GmbH 

Dieselstraße 15 

63579 Freigericht 

Telefon: 06055/932360 

Telefax: 06055/932370 

E-Mail: info@baumgartner-pneumatik.de 

Web: www.baumgartner-pneumatik.de 

Baumgartner: 20 - 23b - 25a 

BD | SENSORS GmbH 

BD-Sensors-Str. 1 

95199 Thierstein 

Telefon: 09235/9811-0 

Telefax: 09235/9811-11 

E-Mail: info@bdsensors.de 

Web: www.bdsensors.de 

BD | SENSORS: 29a - 29b - 29c 

CARL BECHEM GMBH 

Weststr. 120 

58089 Hagen 

Telefon: 02331/935-0 

Telefax: 02331/935-1199 

E-Mail: bechem@bechem.de 

Web: www.bechem.de 

BECHEM: 16 

Beinlich Pumpen GmbH 

Gewerbestr. 29 

58285 Gevelsberg 

Telefon: 02332/5586-0 

Telefax: 02332/5586-31 

E-Mail: info@beinlich-pumps.com 

Web: www.beinlich-pumps.com 

Beinlich Pumpen: 01 - 07 

BEKO TECHNOLOGIES GMBH 

Im Taubental 7 

41468 Neuss 

Telefon: 02131/988-0 

Telefax: 02131/988-900 

E-Mail: info@beko-technologies.com 

Web: www.beko-technologies.de 

BEKO: 28a - 28b - 29a - 29e 

Entwicklungsbüro für Fluidtechnik 

Dr.-Ing. Jürgen Berbuer 

Nervierstr. 24 

52074 Aachen 

Telefon: 0241/848-56 

Telefax: 0241/874-435 

E-Mail: berbuer@entwicklungsbuero.de 

Web: www.entwicklungsbuero.de 

Berbuer: 30.01 

BIBUS GmbH 

Max-Eyth-Str. 41/1 

89231 Neu-Ulm 

Telefon: 0731/207690 

Telefax: 0731/20769620 

E-Mail: info@bibus.de 

Web: www.bibus.de 

BIBUS: 18 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25b 

25c - 25d - 26 - 28a - 28b - 28c - 29a - 29d - 29e 

Bieri Hydraulik AG 

Könizstrasse 274 

3097 Liebefeld 

Schweiz 

Telefon: 0041/31/9700909 

Telefax: 0041/31/9700910 

E-Mail: info@bierihydraulics.com 

Web: www.bierihydraulics.com 

Bieri Hydraulik: 01 - 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

20 - 29a 

Blanke Armaturen 

GmbH & Co. KG 

Drachenburgstraße 40a 

53179 Bonn 

Telefon: 0228/85430 

Telefax: 0228/340466 

E-Mail: info@blago.de 

Web: www.blago.de 

Blanke Armaturen: 05b - 05d - 11 - 18 - 20 

Böhmer GmbH 

Gedulderweg 95 

45549 Sprockhövel 

Telefon: 02324/7001-0 

Telefax: 02324/7001-79 

E-Mail: boehmer@boehmer.de 

Web: www.boehmer.de 

Böhmer: 05d 

BOGE KOMPRESSOREN 

Otto Boge GmbH & Co. KG 

Otto-Boge-Str. 1 - 7 

33739 Bielefeld 

Telefon: 05206/601-0 

Telefax: 05206/601-200 

E-Mail: info@boge.de 

Web: www.boge.com 

BOGE KOMPRESSOREN: 28a - 28b - 30.01 

30.02 

bolz Hydraulik GmbH 

Hermann-Löns-Weg 32 

25462 Rellingen 

Telefon: 04101/39030 

Telefax: 04101/390310 

E-Mail: info@bolz-hydraulik.de 

Web: www.bolz-hydraulik.de 


Bondioli & Pavesi GmbH Deutschland 

Im Neugrund 8 

64521 Groß-Gerau 

Telefon: 06152/9816-0 

Telefax: 06152/9816-65 

E-Mail: info@bypy.de 

Web: www.bondioli-pavesi.com 

Bondioli & Pavesi: 01 - 02 - 03 - 05a - 05b 

07 - 13 

Bonfiglioli Deutschland GmbH 

Sperberweg 12 

41468 Neuss 

Telefon: 02131/2988-0 

Telefax: 02131/2988-100 

E-Mail: info@bonfiglioli.de 

Web: www.bonfiglioli.de 

Bonfiglioli Deutschland: 03 

Bormann & Neupert by BS&B GmbH 

Volmerswerther Straße 30 

40221 Düsseldorf 

Telefon: 0211/93055-0 

E-Mail: info@bormann-neupertbsb.de 

Web: www.bormann-neupertbsb.de 

Bormann & Neupert by BS&B: 22 

Bormann & Neupert GmbH & Co.KG 

Volmerswerther Str. 20 


Telefon: 0211/876302-0 

Telefax: 0211/876302-29 

E-Mail: info@bormann-neupert.de 

Web: www.bormann-neupert.de 

Bormann & Neupert: 11 - 15 - 18 - 20 

Robert Bosch Automotive Steering GmbH 

Richard-Bullinger-Str. 77 

73527 Schwäbisch Gmünd 

Telefon: 07171/31-0 

Telefax: 07171/31-3222 

E-Mail: 

contact.automotive-steering@bosch.com 

Web: www.bosch-automotive-steering.com 

Bosch Automotive: 01 - 04a - 05a - 05b - 05c 

Bosch Rexroth AG 

Bgm.-Dr.-Nebel-Str. 8 

97816 Lohr 

Telefon: 09352/18-0 

Telefax: 09352/18-3972 

E-Mail: info@boschrexroth.de 

Web: www.boschrexroth.com 

Bosch Rexroth AG: 01 - 02 - 03 - 04a - 04b 

05a - 05b - 05c - 05d - 06a - 06b - 06c - 06d 

07 - 11 - 13 - 15 - 16 - 20 - 21 - 29a - 29b - 29g 

30.01 - 30.02 - 30.03 

Wolfgang Bott GmbH & Co.KG 

SMART HYDRAULICS 

Maybachstraße 4 - 8 

72116 Mössingen 

Telefon: 07473/9468-0 

Telefax: 07473/9468-20 

E-Mail: info@bott-hydraulik.de 

Web: www.bott-hydraulik.de 

Bott: 01 - 04a - 05a - 05b - 05c - 05d - 07 

18 - 30.01 

BRAUN GMBH 

Industrie-Elektronik 

Esslinger Straße 26 

71334 Waiblingen 

Telefon: 07151/9562-30 

Telefax: 07151/9562-50 

E-Mail: info@braun-tacho.de 

Web: www.braun-tacho.de 

BRAUN: 29h 

Dr. Breit GmbH 

Hydraulik, Pneumatik, Elektronik 

Carl-Zeiss-Straße 25 

42579 Heiligenhaus 

Telefon: 02056/5807-0 

Telefax: 02056/5807-99 

E-Mail: mailbox@dr-breit.de 

Web: www.dr-breit.de 

Breit GmbH: 05a - 11 - 21 - 25a 

Ing. Dieter Breitenbach GmbH 

Hydraulik - Automation 

Friesstraße 1 


Telefon: 069/942015-0 

Telefax: 069/422032 

E-Mail: info@breitenbach-hydraulik.de 

Web: www.breitenbach-hydraulik.de 

Breitenbach: 01 - 02 - 06b - 13 - 21 - 29b 

Bucher Hydraulics GmbH 


79771 Klettgau 

Telefon: 07742/852-0 

Telefax: 07742/7116 

E-Mail: info@bucherhydraulics.com 

Web: www.bucherhydraulics.com 

Bucher Hydraulics (D-Klettgau): 01 - 02 - 04a 

05a - 05b - 05c - 05d - 06b - 06c - 06d - 07 

Buchholz Hydraulik GmbH 

Wasserwerksweg 1-3 

24222 Schwentinental 

Telefon: 0431/79007-0 

Telefax: 0431/79007-40 

E-Mail: info@buchholz-hydraulik.de 

Web: www.buchholz-hydraulik.de 

Buchholz Hydraulik: 05d - 06b 

Bühler Technologies GmbH 

Harkortstraße 29 


Telefon: 02102/4989-0 

Telefax: 02102/4989-20 

E-Mail: info@buehler-technologies.com 

Web: www.buehler-technologies.com 

Bühler: 01 - 07 - 11 - 13 - 15 - 16 - 28b - 29a 

29b - 29f - 29g 

Bürkert GmbH & Co. KG 

Christian-Bürkert-Straße 13-17 

74653 Ingelfingen 

Telefon: 07940/10-0 

Telefax: 07940/10-91204 

E-Mail: info@buerkert.de 

Web: www.buerkert.de 

Bürkert: 22 - 23a - 23b - 25a - 25b - 25c - 26 

28b - 28c - 29a - 29e - 29f - 29g - 30.01 - 30.02 

BÜTER Maschinenfabrik GmbH 

Neue Industriestraße 2 

49733 Haren 

Telefon: 05934/708-0 

Telefax: 05934/708-10 

E-Mail: mail@bueter.com 

Web: www.bueter.com 

BÜTER: 04a 

C. Otto Gehrckens GmbH & Co. KG 

Dichtungstechnik 

Gehrstücken 9 

25421 Pinneberg 

Telefon: 04101/5002-0 

Telefax: 04101/5002-83 

E-Mail: info@cog.de 

Web: www.cog.de 

COG: 18 

Camozzi Automation GmbH 

Porschestr. 1 

73095 Albershausen 

Telefon: 07161/91010-0 

Telefax: 07161/91010-99 

E-Mail: sales@camozzi.de 

Web: www.camozzi.de 

Camozzi: 11 - 20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a 

25b - 25c - 25d - 26 - 28b - 28c - 29a - 29h 

Caproni JSC 

General Stoletov Str. 45 

6100 Kazanlak 

Bulgarien 

Telefon: 00359/431/62230 

Telefax: 00359/431/63134 

E-Mail: caproni@caproni.bg 

Web: www.caproni.bg 

Caproni: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b - 05d 

06b - 07 

Carter Controls GmbH 

Hydraulik, Pneumatik International 

Gaisenrain 28 

78224 Singen 

Telefon: 07731/8677-0 

Telefax: 07731/64073 

E-Mail: info@cartercontrols.de 

Web: www.cartercontrols.de 

Carter Controls: 01 - 04a - 04b - 05a - 05b 

06a - 06b - 06c - 23a - 23b 

CASAPPA S.p.A. 

Via Balestrieri, 1 

43044 Lemignano di Collochio (PR) 

Italien 

Telefon: 0039/0521/30411 

Telefax: 0039/0521/804600 

E-Mail: info@casappa.com 

Web: www.casappa.com 

CASAPPA: 01 - 02 - 15 

CEJN-Product GmbH 

Junkersring 16 

53844 Troisdorf 

Telefon: 02241/23419-0 

Telefax: 02241/23419-90 

E-Mail: info.germany@cejn.com 

Web: www.cejn.com 

CEJN-Product: 20 - 26 - 28c - 29a - 30.01 

CHAPEL Hydraulique GmbH 

Walter-Zeidler-Straße 20 

24783 Osterrönfeld 

Telefon: 04331/8427-0 

Telefax: 04331/89307 

E-Mail: info@chapel.de 

Web: www.chapel.de 

CHAPEL Hydraulique: 01 - 04a - 05a 

CLAAS Industrietechnik GmbH 

Halberstädter Straße 15-19 

33106 Paderborn 

Telefon: 05251/705-0 

Telefax: 05251/705-5031 

E-Mail: cit@claas.com 

Web: www.claas-industrietechnik.com 

CLAAS Industrietechnik: 05a - 05b - 05c - 05d 

06b - 06d 

Cometal GmbH 

Werkstraße 15-17 

71384 Weinstadt 

Telefon: 07151/6085-0 

Telefax: 07151/6085-11 

E-Mail: info@cometal.de 

Web: www.cometal.de 

Cometal: 11 

Concentric Hof GmbH 

Hofer Str. 19 

95030 Hof 

Telefon: 09281/895-0 

Telefax: 09281/87133 

E-Mail: info.deho@concentricab.com 

Web: www.concentricab.com 

Concentric Hof: 01 - 02 - 05b - 07 



CONEXA GmbH 

Präzisionsarmaturen 

Vorm Berge 1 

34346 Hann. Münden 

Telefon: 05541/9877-0 

Telefax: 05541/9877-77 

E-Mail: info@conexa.de 

Web: www.conexa.de 

CONEXA: 20 

ContiTech Luftfedersysteme GmbH 

Philipsbornstr. 1 

30165 Hannover 

Telefon: 0511/938-5238 

Telefax: 0511/938-5162 

E-Mail: industrial@as.contitech.de 

Web: www.contitech.de/iap 

ContiTech Air Spring: 23b 

ContiTech Techno-Chemie GmbH 

Fluid Technology / Industrieleitungen 

Digitalstr. 4 - 6 

15366 Hoppegarten 

Telefon: 03342/4257-0 

Telefax: 03342/4257-058 

E-Mail: mailservice@contitech.de 

Web: www.contitech.de 

ContiTech Techno-Chemie: 20 - 26 

Curtiss-Wright 

Antriebstechnik GmbH 

Badstraße 5 

8212 Neuhausen 

Schweiz 

Telefon: 0041/52/6746522 

Telefax: 0041/52/6746609 

E-Mail: info@cwat.ch 

Web: www.cwat.ch 

Curtiss-Wright: 03 - 04b 

Dana Incorporated 

Dana SAC Germany GmbH 

Benzstr. 7 

82291 Mammendorf 

Telefon: 08145/9283-0 

Telefax: 08145/9283-20 

E-Mail: mammendorf@dana.com 

Web: www.dana-industrial.com/SACGermany 

Dana: 01 - 02 - 05a - 05b - 05c - 05d - 06b - 06c 

06d - 07 - 11 

Danfoss Power Solutions 

GmbH & Co. OHG 

Carl-Legien-Str. 8 

63073 Offenbach 

Telefon: 069/47892-800 

Telefax: 069/47892-816 

E-Mail: offinfo@danfoss.com 

Web: www.danfoss.com 

Danfoss (Offenbach): 01 - 02 - 03 - 05a - 05b 

05c - 05d - 06a - 06b - 06c - 29a - 29b - 29g 


GmbH & Co. OHG 

Krokamp 35 

24539 Neumünster 

Telefon: 04321/871-0 

Telefax: 04321/871355 

E-Mail: info@danfoss.com 

Web: www.danfoss.com 


Danfoss Power Solutions: 01 - 02 - 03 - 05a 

05c - 05d - 06a - 06b - 06c 

Danfoss Power Solutions ApS 

Nordborgvej 81 

6430 Nordborg 

Dänemark 

Telefon: 0045/7488/2222 

Telefax: 0045/7449/0949 

E-Mail: danfoss@danfoss.com 

Web: www.danfoss.com/powersolutions 

Danfoss (DK-Nordborg): 01 - 02 - 03 - 05a - 05c 

05d - 06a - 06b - 06c 

DEPRAG SCHULZ GMBH u. CO. 

Carl-Schulz-Platz 1 

92224 Amberg 

Telefon: 09621/371-0 

Telefax: 09621/371-120 

E-Mail: info@deprag.de 

Web: www.deprag.com 

DEPRAG SCHULZ: 22 - 28b - 28c 

DEUBLIN GmbH 

Florenz-Allee 1 

55129 Mainz 

Telefon: 06131/4998-0 

Telefax: 06131/4998-109 

E-Mail: info@deublin.de 

Web: www.deublin.eu 

DEUBLIN: 18 - 20 

Deutsches Zentrum für Luft 

und Raumfahrt e.V. (DLR) 

Lilienthalplatz 7 

38108 Braunschweig 

Telefon: 0531/295-0 

Telefax: 0531/295-2271 

E-Mail: contact-dlr@dlr.de 

Web: www.dlr.de 

DLR: 30.04 

Dichtomatik Vertriebsgesellschaft 

für Technische Dichtungen mbH 

Albert-Schweitzer-Ring 1 

22045 Hamburg 

Telefon: 040/66989-0 

Telefax: 040/66989-101 

E-Mail: mail@dichtomatik.de 

Web: www.dichtomatik.de 

Dichtomatik: 18 

DICSA - Distribuidora Internacional 

Carmen, S.A. 

Virgen del Buen Acuerdo s/n 

50014 Zaragoza 

Spanien 

Telefon: 0034/976/464100 

Telefax: 0034/976/464104 

E-Mail: info@dicsaes.com 

Web: www.dicsaes.com 


Dieckers GmbH und Co. KG 

Karl-Arnold-Str. 29 

47877 Willich 

Telefon: 02154/8829-0 

Telefax: 02154/8829-10 

E-Mail: info@dieckers.de 

Web: www.dieckers.de 

Dieckers: 01 - 05d - 07 - 20 - 21 - 29b - 30.01 

30.02 

Dipl.-Ing. K. Dietzel GmbH 

Herdekamp 8 

46509 Xanten 

Telefon: 02801/7133-0 

Telefax: 02801/801 

E-Mail: info@dietzel-hydraulik.de 

Web: www.dietzel-hydraulik.de 

Dietzel (Xanten): 20 - 29b - 29c 

Dipl. Ing. K. Dietzel GmbH 

Leedenstraße 10 

04626 Beerwalde 

Telefon: 036602/140-0 

E-Mail: info@dietzel-hydraulik.de 

Web: www.dietzel-hydraulik.de 

Dietzel (Beerwalde): 20 

Donaldson Filtration Deutschland GmbH 

Büssingstraße 1 

42781 Haan 

Telefon: 02129/569-0 

Telefax: 02129/569-100 

E-Mail: cap-de@donaldson.com 

Web: www.donaldson.com 

Donaldson: 28a - 28b - 28c - 29a 

Dorninger Hytronics GmbH 

Betriebsstr. 18 

4213 Unterweitersdorf 

Österreich 

Telefon: 0043/7236/20820-0 

Telefax: 0043/7236/20820-555 

E-Mail: info@hytronics.at 

Web: www.hytronics.at 

Dorninger: 01 - 04a - 04b - 05d - 06d - 07 

Dowaldwerke GmbH 

Industriering 8-12 

01744 Dippoldiswalde 

Telefon: 03504/6468-0 

Telefax: 03504/6468-610 

E-Mail: dowaldwerke@dowaldwerke.de 

Web: www.dowaldwerke.de 

Dowaldwerke: 04a - 06c - 23b - 30.01 

DRUCK & TEMPERATUR 

Leitenberger GmbH 

Bahnhofstraße 33 

72138 Kirchentellinsfurt 

Telefon: 07121/90920-0 

Telefax: 07121/90920-99 

E-Mail: dt-info@leitenberger.de 

Web: www.druck-temperatur.de 

DRUCK & TEMPERATUR: 07 - 29a - 29b - 29f 

druckguss service 

deutschland GmbH 

Wesloer Str. 112 

23568 Lübeck 

Telefon: 0451/61999-0 

Telefax: 0451/692554 

E-Mail: info@dgs-hl.de 

Web: www.dgs-hl.de 

druckguss service: 01 - 04a - 30.01 - 30.02 

DRUMAG GmbH 

Glarnerstraße 2 

79713 Bad Säckingen 

Telefon: 07761/5505-0 

Telefax: 07761/5505-70 

E-Mail: info@specken-drumag.com 

Web: www.specken-drumag.com 

DRUMAG: 03 - 04a - 11 - 18 - 20 - 22 - 23a 

23b - 23c - 24 - 25a - 25b - 25c - 26 - 28a - 28b 

28c - 29a 

DST Dauermagnet-System 

Technik GmbH 

Hönnestr. 45 

58809 Neuenrade 

Telefon: 02394/616-80 

Telefax: 02394/616-81 

E-Mail: info@dst-magnetic-couplings.com 

Web: www.dst-magnetic-couplings.com 


Düsterloh Fluidtechnik GmbH 

Im Vogelsang 105 

45527 Hattingen 

Telefon: 02324/709-0 

Telefax: 02324/709-110 

E-Mail: info@duesterloh.de 

Web: www.duesterloh.de 

Düsterloh: 01 - 02 - 07 - 22 

Duplomatic Oleodinamica S.p.A. 

Via Mario Re Depaolini 24 

20015 Parabiago (MI) 

Italien 

Telefon: 0039/0331/895111 

Telefax: 0039/0331/895319 

E-Mail: sales.exp@duplomatic.com 

Web: www.duplomatic.com 

Duplomatic: 01 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c 

06b - 06c - 11 

Dynisco Europe GmbH 

Pfaffenstr. 21 

74078 Heilbronn 

Telefon: 07131/297-0 

Telefax: 07131/297-166 

E-Mail: DyniscoEurope@dynisco.com 

Web: www.dynisco.com 

Dynisco: 29b - 29c - 29g 

EagleBurgmann Germany 

GmbH & Co. KG 

Äußere Sauerlacher Str. 6-10 

82515 Wolfratshausen 

Telefon: 08171/23-0 

Telefax: 08171/23-1214 

E-Mail: info@de.eagleburgmann.com 

Web: www.eagleburgmann.com 

EagleBurgmann: 18 

Eaton Technologies GmbH 

Filtration Division 

An den Nahewiesen 24 

55450 Langenlonsheim 

Telefon: 06704/204-0 

Telefax: 06704/204-121 

E-Mail: info-filtration@eaton.com 

Web: www.eaton.de/filtration 


EBERSPÄCHER GmbH 

Im Auchtert 27 

73230 Kirchheim 

Telefon: 07021/95060-0 

Telefax: 07021/95060-50 

E-Mail: info@eberspaecher.org 

Web: www.eberspaecher.org 

EBERSPÄCHER: 01 - 04a - 07 - 11 

ECKART GmbH 

Am Knöschen 2 

36381 Schlüchtern 

Telefon: 06661/9628-0 

Telefax: 06661/9628-50 

E-Mail: info@eckart-gmbh.de 

Web: www.eckart-hydraulics.com 

ECKART: 03 - 04a - 22 - 23b - 25a 

Eckerle Technologies GmbH 

Otto-Eckerle-Str. 6/12A 

76316 Malsch 

Telefon: 07246/9204-0 

Telefax: 07246/9204-946 

E-Mail: info@eckerle.com 

Web: www.eckerle.com 

Eckerle: 01 - 07 

EFFBE GmbH 

Hanauer Landstr. 16 

63628 Bad Soden-Salmünster 

Telefon: 06056/78-7400 

Telefax: 06056/78-7966 

E-Mail: info@effbe.de 

Web: www.effbe.de 

EFFBE: 23b 

EGE-Elektronik Spezial-Sensoren GmbH 

Ravensberg 34 

24214 Gettorf 

Telefon: 04346/4158-0 

Telefax: 04346/5658 

E-Mail: sales@ege-elektronik.com 

Web: www.ege-elektronik.com 

EGE-Elektronik: 29b - 29e - 29g 

Eisele Pneumatics GmbH + Co. KG 

Qualitäts-Anschlusskomponenten 

Lise-Meitner-Str. 8/1 


Telefon: 07151/1719-0 

Telefax: 07151/1719-290 

E-Mail: info@eisele.eu 

Web: www.eisele.eu 

Eisele Pneumatics: 20 - 25a - 25b - 26 - 28c 29a 

EKOMAT GmbH & Co. KG 

Max-Planck-Str. 35 

61184 Karben 

Telefon: 06039/92878-0 

Telefax: 06039/92878-12 

E-Mail: info@ekomat.de 

Web: www.ekomat.de 

EKOMAT: 05a - 05b - 05c - 05d - 07 - 11 - 29a 

29b - 29f 

ELGO ELECTRONIC GmbH & Co. KG 

Carl-Benz-Straße 1 

78239 Rielasingen-Worblingen 

Telefon: 07731/9339-0 

Telefax: 07731/28803 

E-Mail: info@elgo.de 

Web: www.elgo.de 


EM-Technik GmbH 


67133 Maxdorf 

Telefon: 06237/4070 

Telefax: 06237/1628 

E-Mail: info@em-technik.com 

Web: www.em-technik.com 

EM-Technik: 05d - 20 - 25a - 26 - 29d 

EMG Automation GmbH 


57482 Wenden 

Telefon: 02762/612-0 

Telefax: 02762/612-237 

E-Mail: info@emg-automation.com 

Web: www.emg-automation.com 

EMG Automation: 06a - 06b - 06c - 06d - 07 

EMMEGI GmbH - Wärmetauscher 

Philipp-Reis-Str. 2 

41516 Grevenbroich 

Telefon: 02182/57018-0 

Telefax: 02182/57018-29 

E-Mail: vertrieb@emmegi-gmbh.de 

Web: www.emmegi-gmbh.de 

EMMEGI: 13 

Endress+Hauser Messtechnik GmbH+Co. KG 

Colmarer Straße 6 

79576 Weil am Rhein 

Telefon: 07621/975-01 

Telefax: 07621/975-555 

E-Mail: info@de.endress.com 

Web: www.de.endress.com 

Endress+Hauser: 29b - 29e - 29g 

ENERPAC GmbH 

Willstätterstr. 13 


Telefon: 0211/47149-0 

Telefax: 0211/47149-28 

E-Mail: info@enerpac.com 

Web: www.enerpac.com 

ENERPAC: 01 - 03 - 04a - 05a - 05b - 05c - 05d 

06a - 07 - 11 - 16 - 29a 


INTERNATIONAL GMBH 

Schweriner Str. 1 

01067 Dresden 

Telefon: 0351/26050-0 

Telefax: 0351/26050-155 

E-Mail: info.iti@esi-group.com 

Web: www.simulationx.de 

ENGINEERING SYSTEM INTERNATIONAL: 

30.01 - 30.03 


Engler Steuer- und Messtechnik 

GmbH & Co. KG 

Lange Straße 151 

72535 Heroldstatt 

Telefon: 07389/9092-0 

Telefax: 07389/9092-40 

E-Mail: info@engler-msr.de 

Web: www.engler-msr.de 

Engler: 11 - 29a - 29f - 29g 

EP Ehrler Prüftechnik Engineering GmbH 

Wilhelm-Hachtel-Str. 8 

97996 Niederstetten 

Telefon: 07932/60666-0 

Telefax: 07932/60666-11 

E-Mail: info@ep-e.com 

Web: www.ep-e.com 

Ehrler Prüftechnik: 29b - 29d - 29e - 29g 

30.01 - 30.03 

EPLAN Software & Service GmbH & Co. KG 

An der Alten Ziegelei 2 

40789 Monheim 

Telefon: 02173/3964-0 

Telefax: 02173/3964-25 

E-Mail: info@eplan.de 

Web: www.eplan.de 

EPLAN: 30.01 - 30.03 

ERIKS Deutschland GmbH 

Regional Center Stuttgart 

Kranstraße 9 


Telefon: 0711/8361-0 

Telefax: 0711/8361-433 

E-Mail: stuttgart@eriks.de 

Web: www.eriks.de 

ERIKS: 01 - 02 - 04a - 06a - 06b - 07 - 11 - 15 

16 - 18 - 20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25b 

25c - 26 - 28b - 28c - 29a - 29b - 29c - 29d - 29e 

29f - 29g 

ERIKS Holding Deutschland GmbH 

Brönninghauser Str. 38 


Telefon: 0521/9399-900 

Telefax: 0521/9399-901 

E-Mail: holding@eriks.de 

Web: www.eriks.de 


Eugen Metzger GmbH 

Hydraulik-Zubehör 

Trudendorfer Straße 2 

94327 Bogen 

Telefon: 09422/8502-0 

Telefax: 09422/8502-48 

E-Mail: info@metzger-fluid.de 

Web: www.metzger-fluid.de 

Eugen Metzger: 13 - 20 - 22 - 30.02 

Europress Deutschland GmbH 

Brettergartenstr. 14 

90427 Nürnberg 

Telefon: 0911/32483-0 

Telefax: 0911/32483-33 

E-Mail: info@europress-deutschland.de 

Web: www.europresspack.it 

Europress: 01 - 04a - 07 

Evertz Hydrotechnik 

GmbH & Co. KG 

Gewerbepark 4 

57518 Betzdorf 

Telefon: 02741/93289-0 

Telefax: 02741/93289-10 

E-Mail: hydrotechnik@evertz-group.com 

Web: www.evertz-group.com 

Evertz: 05a - 05b - 05c - 05d - 06b - 07 - 18 - 21 

Evonik Industries AG 

Rellinghauser Str. 1-11 

45128 Essen 

Telefon: 0201/177-01 

Telefax: 0201/177-3475 

E-Mail: info@evonik.com 

Web: www.evonik.de 


ewo Fluid Power GmbH 

Wasenweg 6-8 

73277 Owen 

Telefon: 07021/73773-0 

Telefax: 07021/73773-33 

E-Mail: info@ewo-fluid-power.de 

Web: www.ewo-fluid-power.de 

ewo Fluid Power: 04a - 04b - 07 

EXMAR GmbH 

Am Taubenbaum 6 

61231 Bad Nauheim 

Telefon: 06032/86986-0 

Telefax: 06032/86986-13 

E-Mail: info@exmar.de 

Web: www.exmar.de 

EXMAR: 20 

Famic Technologies GmbH 

Agnes-Pockels-Bogen 1 

80992 München 

Telefon: 089/18945390 

Telefax: 089/189453930 

E-Mail: sales@famictech.com 

Web: www.famictech.com 

Famic: 30.03 

Fer Hydraulik S.r.l. 

Componenti Oleodinamici 

Via Lambrakis 16-16/A 

42100 Reggio Emilia 

Italien 

Telefon: 0039/0522/332177 

Telefax: 0039/0522/553891 

E-Mail: info@fer-hydraulik.com 

Web: www.fer-hydraulik.com 

Fer Hydraulik: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 06b - 06c - 07 - 11 - 13 

FESTO AG & Co. KG 

Ruiter Straße 82 

73734 Esslingen 

Telefon: 0711/347-0 

Telefax: 0711/347-2144 

E-Mail: service_international@festo.com 

Web: www.festo.com 


Festo Didactic SE 

Rechbergstr. 3 

73770 Denkendorf 

Telefon: 0711/34670 

Telefax: 0711/3472628 

E-Mail: did@festo.com 

Web: www.festo-didactic.com 

Festo Didactic: 07 

Filtration Group GmbH 

Schleifbachweg 45 

74613 Öhringen 

Telefon: 07941/6466-0 

Telefax: 07941/6466-429 

E-Mail: fm.de.sales@filtrationgroup.com 

Web: https://fluid.filtrationgroup.com 

Filtration Group: 07 - 11 - 15 - 16 - 29a 

FIPA GmbH 

Freisinger Straße 30 

85737 Ismaning 

Telefon: 089/962489-0 

Telefax: 089/962489-11 

E-Mail: info@fipa.com 

Web: www.fipa.com 

FIPA: 23b - 25a - 26 - 28c - 29a - 30.01 

First Sensor AG 

Peter-Behrens-Str. 15 

12459 Berlin 

Telefon: 030/63992399 

Telefax: 030/63992333 

E-Mail: contact@first-sensor.com 

Web: www.first-sensor.com 

First Sensor: 29b - 29g 

Fleischer GmbH 

Hydraulik-Zylinderbau 

Kardinal-Faulhaber-Str. 2a 

63801 Kleinostheim 

Telefon: 06027/46940 

Telefax: 06027/469430 

E-Mail: info@fleischer-hydraulik.de 

Web: www.fleischer-hydraulik.de 

Fleischer: 04a - 05a - 11 - 18 - 30.02 

Fluid Service Plus GmbH 

Adolf-Dembach-Str. 6a 

47829 Krefeld 

Telefon: 02151/93196-0 

Telefax: 02151/93196-15 

E-Mail: service@fs-plus.de 

Web: www.fs-plus.de 

Fluid Service: 30.01 - 30.02 - 30.03 

FLUIDON Gesellschaft für 

Fluidtechnik mbH 

Jülicher Straße 338a 

52070 Aachen 

Telefon: 0241/9609260 

Telefax: 0241/9609262 

E-Mail: info@fluidon.com 

Web: www.fluidon.com 

FLUIDON: 30.01 - 30.03 

Fluidtechnik Fiedler GmbH 

Walter-Welp-Straße 9 


Telefon: 0231/917070-0 

Telefax: 0231/917070-4 

E-Mail: ftf@fluidtechnik-fiedler.de 

Web: www.fluidtechnik-fiedler.de 

Fluidtechnik Fiedler: 01 - 04a - 05a - 05b - 05d 

07 - 11 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25b - 25c - 25d 

26 - 28b - 28c 

Fluitronics GmbH 

Europark Fichtenhain B 2 

47807 Krefeld 

Telefon: 02151/4589-0 

Telefax: 02151/4589-9 

E-Mail: info@fluitronics.com 

Web: www.fluitronics.com 

Fluitronics: 01 - 02 - 03 - 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 06b - 06c - 06d - 07 - 11 - 15 - 29a - 29b 

29d - 29e - 29f 

FLURO-Gelenklager GmbH 


72348 Rosenfeld 

Telefon: 07428/9385-0 

Telefax: 07428/938525 

E-Mail: info@fluro.de 

Web: www.fluro.de 

FLURO-Gelenklager: 11 

FRAGOL AG 

Solinger Str. 16 

45481 Mülheim 

Telefon: 0208/30002-0 

Telefax: 0208/30002-46 

E-Mail: info@fragol.de 

Web: www.fragol.de 

FRAGOL: 16 

FREI Hydraulik GmbH 

Bildstockstr. 6 

72458 Albstadt 

Telefon: 07431/71338 

Telefax: 07431/71061 

E-Mail: info@frei-hydraulik.de 

Web: www.frei-hydraulik.de 

FREI Hydraulik: 05a - 05b - 05c - 05d 

Freudenberg FST GmbH 

Höhnerweg 2-4 

69469 Weinheim 

Telefon: 06201/80-6666 

Telefax: 06201/88-6666 

E-Mail: info@fst.com 

Web: www.fst.com 

Freudenberg (Weinheim): 13 - 18 - 26 

Freudenberg Sealing Technologies GmbH 

Sektor Heavy Industry 

Industriestr. 64 

21107 Hamburg 

Telefon: 040/75306-0 

Telefax: 040/75306-440 

E-Mail: info@merkel.com 

Web: www.merkel-freudenberg.de 

Freudenberg (Hamburg): 18 

Friess GmbH 

Böttgerstraße 2 

40789 Monheim 

Telefon: 02173/52011 

Telefax: 02173/33374 

E-Mail: post@friess.eu 

Web: www.Friess.eu 

Friess: 15 - 16 

FSG Fernsteuergeräte 

Kurt Oelsch GmbH 

Jahnstraße 68-72 

12347 Berlin 

Telefon: 030/6291-0 

Telefax: 030/6291277 

E-Mail: info@fernsteuergeraete.de 

Web: www.fernsteuergeraete.de 


FST GmbH 

Filtrations-Separations-Technik 

Im Teelbruch 106 

45219 Essen 

Telefon: 02054/8735-0 

Telefax: 02054/8735-100 

E-Mail: info@fstweb.de 

Web: www.fstweb.de 

FST: 28a - 28b 

FUCHS SCHMIERSTOFFE GMBH 

Friesenheimer Straße 19 

68169 Mannheim 

Telefon: 0621/3701-0 

Telefax: 0621/3701-7000 

E-Mail: zentrale@fuchs-schmierstoffe.de 

Web: www.fuchs.com/de 

FUCHS SCHMIERSTOFFE: 16 

FUNKE Wärmeaustauscher 

Apparatebau GmbH 

Zur Deßel 1 

31028 Gronau 

Telefon: 05182/582-0 

Telefax: 05182/58248 

E-Mail: info@funke.de 

Web: www.funke.de 

FUNKE: 11 - 13 

Gali Deutschland GmbH 

Am Ockenheimer Graben 32 

55411 Bingen 

Telefon: 06721/10026 

Telefax: 06721/13144 

E-Mail: info@gali.de 

Web: www.gali.de 

Gali: 18 - 22 - 28b 

Otto Ganter GmbH & Co. KG 

Triberger Str. 3 

78120 Furtwangen 

Telefon: 07723/6507-0 

Telefax: 07723/4659 

E-Mail: info@ganternorm.com 

Web: www.ganternorm.com 


GATES EUROPE NV 

Korte Keppestraat 21/51 

9320 Erembodegem 

Belgien 

Telefon: 0032/53/762-711 

Telefax: 0032/53/762-713 

E-Mail: inforequest@gates.com 

Web: www.gates.com/europe 


Gates GmbH Aachen 

Eisenbahnweg 50 

52068 Aachen 

Telefon: 0241/5108-0 

Telefax: 0241/5108-297 

E-Mail: info.aachen@gates.com 

Web: www.gates.com 

Gates (Aachen): 20 

Gates Tube Fittings GmbH 

Kolumbusstr. 54 

53881 Euskirchen 

Telefon: 02251/1256-0 

Telefax: 02251/1256-495 

E-Mail: info-emb@gates.com 

Web: www.emb-eifel.de 

Gates Tube: 20 - 29a - 29b - 29g 

GATHER Industrie GmbH 

Lise-Meitner-Str. 4 

42489 Wülfrath 

Telefon: 02058/89381-0 

Telefax: 02058/89381-50 

E-Mail: gather@gather-industrie.de 

Web: www.gather-industrie.de 

Gather: 01 - 06b - 15 - 20 - 30.01 

GEFRAN Deutschland GmbH 

Philipp-Reis-Str. 9 a 

63500 Seligenstadt 

Telefon: 06182/809-0 

Telefax: 06182/809-222 

E-Mail: vertrieb@gefran.de 

Web: www.gefran.de 


GfS Gesellschaft für 

Sonder-EDV-Anlagen mbH 

Lorsbacher Straße 31 

65719 Hofheim 

Telefon: 06192/9910-0 

Telefax: 06192/28981 

E-Mail: contact@gfs-hofheim.de 

Web: www.gfs-hofheim.de 

GfS: 29g 

GIEBEL FilTec GmbH 

Filtration Technology 

Carl-Zeiss-Str. 5 

74626 Bretzfeld 

Telefon: 07946/944401-0 

Telefax: 07946/944401-29 

E-Mail: info@giebel-adsorber.de 

Web: www.giebel-adsorber.de 

GIEBEL FilTec: 11 

GKS Hydraulik GmbH & Co. KG 

Im Heidach 3 

88079 Kressbronn 

Telefon: 07543/6055-0 

Telefax: 07543/6055-11 

E-Mail: info@gks-hydraulik.com 

Web: www.gks-hydraulik.com 

GKS Hydraulik: 02 - 04a - 05a - 05b - 05c - 05d 

07 - 13 - 15 - 21 

GL Hydraulik GmbH 

Debyestr. 163 

52078 Aachen 

Telefon: 0241/16070-0 

Telefax: 0241/16070-33 

E-Mail: vertrieb@GL-hydraulik.de 

Web: www.gl-hydraulik.de 

GL Hydraulik: 01 - 06b - 07 - 30.01 


Gläser GmbH 

Robert-Bosch-Straße 32 

72160 Horb 

Telefon: 07451/53920-0 

Telefax: 07451/53920-44 

E-Mail: info@glaeser-group.com 

Web: www.glaeser-gmbh.de 

Gläser: 05d - 30.01 

HAHN GmbH 

Hydraulische Maschinen und Geräte 

Stefansbecke 19 


Telefon: 02339/9208-0 

Telefax: 02339/4491 

E-Mail: info@hahn-hydraulik.de 

Web: www.hahn-hydraulik.de 

HAHN GmbH: 04a 

HEB Hydraulik-Elementebau GmbH 

Bebelstraße 21 

79108 Freiburg 

Telefon: 0761/13099-0 

Telefax: 0761/135066 

E-Mail: info@heb-zyl.de 

Web: www.heb-zyl.com 

HEB: 03 - 04a - 04b - 11 - 18 

Hense Systemtechnik GmbH & Co. KG 

Flottmannstraße 55 

44807 Bochum 

Telefon: 0234/95388-0 

Telefax: 0234/95388-50 

E-Mail: service@hense-systeme.de 

Web: www.hense-systeme.de 

Hense: 03 


Goldammer Regelungstechnik GmbH 

Schöllersheider Str. 15 

40822 Mettmann 

Telefon: 02104/12093 

Telefax: 02104/12028 

E-Mail: 

info@goldammer-regelungstechnik.com 

Web: www.Goldammer-Regelungstechnik.com 

Goldammer: 11 - 29f - 29g 

Greene, Tweed & Co. GmbH 

Nordring 12 

65719 Hofheim 

Telefon: 06192/929950 

Telefax: 06192/900316 

E-Mail: sales_de@gtweed.com 

Web: www.gtweed.com 

Greene, Tweed & Co.: 11 - 18 

Grulms-Pneumatik GmbH 


67269 Grünstadt 

Telefon: 06359/83006 

Telefax: 06359/85422 

E-Mail: info@grulms.com 

Web: www.grulms.com 

Grulms-Pneumatik: 20 - 25a - 28b - 28c - 29a 

GS-Hydro System GmbH 

Ruhrtal 5 

58456 Witten 

Telefon: 02302/8780-410 

Telefax: 02302/8780-412 

E-Mail: vertrieb@gs-hydro.de 

Web: www.gshydro.com/de 

GS-Hydro: 05d - 20 - 30.01 

John Guest GMBH 

Ludwig-Erhard-Allee 30 


Telefon: 0521/97256-0 

Telefax: 0521/97256-381 

E-Mail: info@johnguest.de 

Web: www.johnguest.com 

Guest: 26 

HAAG + ZEISSLER 

Maschinenelemente GmbH 

Am Steinheimer Tor 18 

63450 Hanau 

Telefon: 06181/92387-0 

Telefax: 06181/92387-20 

E-Mail: info@haag-zeissler.de 

Web: www.haag-zeissler.de 

HAAG + ZEISSLER: 18 - 20 

Herbert Hänchen GmbH & Co. KG 

Brunnwiesenstraße 3 

73760 Ostfildern 

Telefon: 0711/44139-0 

Telefax: 0711/44139-100 

E-Mail: info@haenchen.de 

Web: www.haenchen.de 

Hänchen: 04a - 04b - 11 - 18 - 20 - 30.01 

Hänssler Kunststoff- und 

Dichtungstechnik GmbH 

Edwin-Reis-Straße 5 


Telefon: 0621/48480-0 

Telefax: 0621/48480-33 

E-Mail: haenssler@dicht.de 

Web: www.dicht.de 

Hänssler: 18 

Härterei Reese Bochum GmbH 

Oberscheidstraße 25 

44807 Bochum 

Telefon: 0234/9036-0 

Telefax: 0234/9036-96 

E-Mail: bochum@haerterei.com 

Web: www.haerterei.com 

Härterei Reese Bochum: 30.01 

Hagenbuch Hydraulic Systems AG 

Rischring 1 

6030 Ebikon 

Schweiz 

Telefon: 0041/414441200 

Telefax: 0041/414441201 

E-Mail: info@hagenbuch.ch 

Web: www.hagenbuch.ch 

Hagenbuch: 04a - 04b - 05a - 05b - 05c - 05d 

06a - 06c - 06d - 07 - 11 - 18 - 20 - 30.01 - 30.02 

HAINZL INDUSTRIESYSTEME GmbH 

Industriezeile 56 

4021 Linz 

Österreich 

Telefon: 0043/732/7892-0 

Telefax: 0043/732/7892-12 

E-Mail: customers@hainzl.at 

Web: www.hainzl.at 

HAINZL: 01 - 02 - 03 - 04a - 04b - 05a - 05b 

05c 05d - 06a - 06b - 07 - 11 - 13 - 15 - 21 

29a - 30.01 - 30.02 - 30.03 

Dichtelemente Hallite GmbH 

Billwerder Ring 17 

21035 Hamburg 

Telefon: 040/734748-0 

Telefax: 040/734748-49 

E-Mail: seals@hallite.de 

Web: www.hallite.com 

Hallite: 18 

HANSA TMP S.r.l. 

Via M. L. King 6 

41122 Modena 

Italien 

Telefon: 0039/059/415711 

Telefax: 0039/059/415730 

E-Mail: hansatmp@hansatmp.it 

Web: www.hansatmp.it 

HANSA TMP: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b - 07 

13 - 21 

HANSA-FLEX AG 

Zum Panrepel 44 

28307 Bremen 

Telefon: 0421/48907-0 

Telefax: 0421/4890748 

E-Mail: info@hansa-flex.com 

Web: www.hansa-flex.com 

HANSA-FLEX: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 07 - 11 - 13 - 15 - 20 

HARMS GmbH 

Nordstr. 28 

74219 Möckmühl 

Telefon: 06298/93678-0 

Telefax: 06298/9367829 

E-Mail: info@harms-hydraulik.de 

Web: www.harms-hydraulik.de 

HARMS: 01 - 02 - 03 - 04a - 04b - 05a - 05b 

05c - 05d - 06a - 06b - 06c - 07 - 11 - 13 - 15 

16 - 18 - 20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25b 

25d - 26 - 28b - 28c - 29a - 29b - 29c - 29e - 29f 

29g - 30.01 - 30.02 

HAUGG-INDUSTRIEKÜHLER GmbH 

Bahnhofstr. 84-88 

72172 Sulz 

Telefon: 07454/9617-0 

Telefax: 07454/9617-50 

E-Mail: info@haugg-sulz.de 

Web: www.haugg-group.com 

HAUGG-INDUSTRIEKÜHLER: 13 

Hauhinco Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 

Beisenbruchstraße 10 


Telefon: 02324/705-0 

Telefax: 02324/705-222 

E-Mail: info@hauhinco.de 

Web: www.hauhinco.de 

Hauhinco: 05a - 05b - 05d - 06b - 07 - 21 

30.01 - 30.02 

HAWE Hydraulik SE 

Einsteinring 17 

85609 Aschheim 

Telefon: 089/379100-1000 

Telefax: 089/379100-91000 

E-Mail: info@hawe.de 

Web: www.hawe.com 

HAWE Hydraulik: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b - 05c 

06b - 06c - 06d - 07 - 13 - 29a 

HBE GmbH 

Hönnestraße 47 


Telefon: 02394/616-0 

Telefax: 02394/616-25 

E-Mail: info@hbe-hydraulics.com 

Web: www.hbe-hydraulics.com 

HBE: 11 - 13 

Hebezone GmbH 

Moselstraße 38 

63452 Hanau 

Telefon: 06181/9102-0 

Telefax: 06181/9102-77 

E-Mail: email@hebezone.de 

Web: www.hebezone.de 

Hebezone: 01 - 04a - 05a - 05b - 05d - 07 

16 - 30.02 

HECKER WERKE GmbH / Spezialfabriken 

für Dicht- und Reibelemente 

Arthur-Hecker-Straße 1 

71093 Weil im Schönbuch 

Telefon: 07157/560-0 

Telefax: 07157/560-200 

E-Mail: mail@heckerwerke.de 

Web: www.heckerwerke.de 

HECKER WERKE: 07 - 18 - 30.01 - 30.02 

Hedru Drucklufttechnik GmbH 

Lange Eck 9 

58099 Hagen 

Telefon: 02331/7875700 

Telefax: 02331/7875705 

E-Mail: info@hedru.de 

Web: www.hedru.de 

Hedru: 20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25b 

25c - 25d - 26 - 28a - 28b - 28c - 29a 

DR. JOHANNES HEIDENHAIN GmbH 

Dr.-Joh.-Heidenhain-Straße 5 

83301 Traunreut 

Telefon: 08669/31-0 

Telefax: 08669/38609 

E-Mail: info@heidenhain.de 

Web: www.heidenhain.de 

HEIDENHAIN: 29h 

HANS HEIDKAMP GmbH und Co KG 

Dieselstr. 14 

42579 Heiligenhaus 

Telefon: 02056/9802-0 

Telefax: 02056/60440 

E-Mail: info@heidkamp-hebezeuge.de 

Web: www.heidkamp-hebezeuge.de 

HEIDKAMP: 01 - 04a - 07 - 30.01 - 30.02 

Heinrichs & Co. KG 

Schrauben und Drehteile 

Wilhelm-Heinrichs-Str. 1 

56290 Dommershausen 

Telefon: 06762/9305-0 

Telefax: 06762/9305-55 

E-Mail: info@heinrichs.de 

Web: www.heinrichs.de 

Heinrichs: 11 

Heiss Hydraulik + Pneumatik GmbH 

Kreuzmattenstr. 9 

79423 Heitersheim 

Telefon: 07634/51959-0 

Telefax: 07634/51959-50 

E-Mail: info@heiss.de 

Web: www.heiss.de 

Heiss: 04a - 04b - 13 - 18 - 20 

Helios GmbH 

Bahnhofstraße 19a 


Telefon: 02392/6908-0 

Telefax: 02392/6908-88 

E-Mail: info@helios-heizelemente.de 

Web: www.helios-heizelemente.de 

Helios: 11 - 13 

Hengstler GmbH 

Uhlandstraße 49 

78554 Aldingen 

Telefon: 07424/89-0 

Telefax: 07424/89-500 

E-Mail: info@hengstler.com 

Web: www.hengstler.de 

Hengstler: 25d - 29h 

Hennlich-HCT GmbH 

Im Gewerbegebiet 8 

66386 St. Ingbert 

Telefon: 06894/95558-0 

Telefax: 06894/95558-10 

E-Mail: office@hennlich-hct.de 

Web: www.hennlich-hct.de 


HERBST Beheizungs-Technik GmbH & Co. KG 

Hönnestr. 55 


Telefon: 02394/911136 

Telefax: 02394/911137 

E-Mail: info@herbst.eu 

Web: www.herbst.eu 

HERBST: 11 

HERION Systemtechnik GmbH 

(IMI Precision Engineering) 

Untere Talstr. 65 

71263 Weil der Stadt 

Telefon: 07033/3018-0 

Telefax: 07033/3018-10 

E-Mail: 

herionsystemtechnik@imi-precision.com 

Web: www.imi-precision.com 

IIMI HERION: 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

HEUTE+COMP. GmbH+CO 

Kaiserstraße 186-188 

42477 Radevormwald 

Telefon: 02195/676-01 

Telefax: 02195/4996 

E-Mail: info@heutecomp.de 

Web: www.heutecomp.de 

HEUTE+COMP.: 11 - 18 

HilDi GmbH 

Raiffeisenstr. 6 

72810 Gomaringen 

Telefon: 07072/9176-0 

Telefax: 07072/9176-20 

E-Mail: info@hildi-gmbh.de 

Web: www.hildi-gmbh.de 

HilDi: 18 

HKS Dreh-Antriebe GmbH 

Leipziger Str. 53-55 

63607 Wächtersbach 

Telefon: 06053/6163-0 

Telefax: 06053/6163-639 

E-Mail: info@hks-partner.com 

Web: www.hks-partner.com 

HKS: 03 - 04a 

HME GmbH Dichtungssysteme 

Richthofenstr. 31 

86343 Königsbrunn 

Telefon: 08231/9623-0 

Telefax: 08231/86516 

E-Mail: info@hme.de 

Web: www.hme.de 

HME: 18 

Hoberg & Driesch Röhrenhandel GmbH 

Theodorstr. 101 


Telefon: 0211/52063-0 

Telefax: 0211/52063-204 

E-Mail: info@hoberg-driesch.de 

Web: www.hoberg-driesch.de 

Hoberg & Driesch: 11 - 20 

Hochdruck- und Sonderhydraulik 

Leipzig GmbH 

Edisonstraße 12 

04435 Schkeuditz 

Telefon: 034204/61120 

Telefax: 034204/356724 

E-Mail: hslmail@online.de 

Web: www.hochdruckhydraulik-leipzig.de 

Hochdruck- und Sonderhydraulik: 04a - 07 

18 - 29e 

Alwin Höfert KG 

Fabrikation von Spezialdichtungen 

Ferdinand-Harten-Str. 15 

22949 Ammersbek 

Telefon: 040/604477-0 

Telefax: 040/6046523 

E-Mail: service@hoefert.de 

Web: www.hoefert.de 

Höfert: 18 

HOERBIGER Automatisierungstechnik GmbH 

Südliche Römerstr. 15 

86972 Altenstadt 

Telefon: 08861/221-0 

Telefax: 08861/221-1305 

E-Mail: info-haut@hoerbiger.com 

Web: www.hoerbiger.com 

HOERBIGER Automatisierung: 01 - 04a - 05a 

05b - 05c - 05d - 06b - 06c - 07 - 25c 


HOERBIGER Micro Fluid GmbH 

Borsigstr. 11 

93092 Barbing 

Telefon: 09401/785-0 

Telefax: 09401/785-50 

E-Mail: info-hmf@hoerbiger.com 

Web: www.hoerbiger.com 

HOERBIGER Micro Fluid: 01 - 04a - 05a - 05b 

05c - 05d - 07 - 20 

Höntzsch GmbH & Co. KG 

Gottlieb-Daimler-Str. 37 


Telefon: 07151/1716-0 

Telefax: 07151/58402 

E-Mail: info@hoentzsch.com 

Web: www.hoentzsch.com 

Höntzsch: 29d - 29e 

Hunger DFE GmbH 

Dichtungs- u. Führungselemente 

Alfred-Nobel-Straße 26 

97080 Würzburg 

Telefon: 0931/90097-0 

Telefax: 0931/90097-30 

E-Mail: info@hunger-dichtungen.de 

Web: www.hunger-dichtungen.de 

Hunger DFE: 18 

Hydraulik Nord 

Technologies GmbH 

Ludwigsluster Chaussee 5 

19370 Parchim 

Telefon: 03871/606-0 

Telefax: 03871/606-602 

E-Mail: kontakt.hnt@hn-group.com 

Web: www.hn-group.com 


Hydraulik Schwerin GmbH 

Werkstraße 4 

19061 Schwerin 

Telefon: 0385/6425-0 

Telefax: 0385/6425-111 

E-Mail: info@hydraulik-schwerin.de 

Web: www.hn-group.com 


HYTORC Technologies GmbH 

Kleinbeckstr. 3-17 


Telefon: 02324/9077-0 

Telefax: 02324/9077-99 

E-Mail: info@hytorctech.com 

Web: www.hytorctech.com 

HYTORC: 05a - 05b - 05c - 05d - 07 - 29a 

HZB Hydraulikzylinderbau GmbH 

Zum Frenser Feld 1 

50127 Bergheim 

Telefon: 02271/98830-0 

Telefax: 02271/98830-199 

E-Mail: hydraulik@hzb-gmbh.de 

Web: www.hzb-gmbh.de 

HZB: 04a - 18 

Hottinger Baldwin Messtechnik GmbH 

Im Tiefen See 45 

64293 Darmstadt 

Telefon: 06151/803-0 

Telefax: 06151/803-9100 

E-Mail: info@hbm.com 

Web: www.hbm.com 

HBM: 29b - 29g - 29h - 30.03 

Wilhelm Hoven Maschinenfabrik 

GmbH & Co. 

Brockenberg 27 

52223 Stolberg 

Telefon: 02402/9653-0 

Telefax: 02402/965335 

E-Mail: info@hoven.de 

Web: www.hoven.de 

Hoven: 04a - 07 

HSS Hydraulik und 

Antriebstechnik GmbH 

Albstr. 1 

78609 Tuningen 

Telefon: 07464/9883-0 

Telefax: 07464/9883-70 

E-Mail: info@hss-hydraulik.de 

Web: www.hss-hydraulik.de 

HSS: 01 - 05a - 05b - 05d - 07 - 11 - 13 - 15 - 18 

20 - 26 - 28c - 30.01 - 30.02 

HST-Hydrospeichertechnik GmbH 

Buchenstraße 6 

09356 St. Egidien 

Telefon: 037204/693-0 

Telefax: 037204/693-10 

E-Mail: info@hydrospeichertechnik.de 

Web: www.hydrospeichertechnik.de 

HST-Hydrospeichertechnik: 13 

HTG Fluidtechnik GmbH 

Im Meisenfeld 6 

32602 Vlotho 

Telefon: 05228/958-0 

Telefax: 05228/958-25 

E-Mail: info@htg-fluidtechnik.de 

Web: www.htg-fluidtechnik.de 

HTG: 04a - 07 

Huba Control AG 

Zweigniederlassung Deutschland 

Schlattgrabenstr. 24 

72141 Walddorfhäslach 

Telefon: 07127/2393-00 

Telefax: 07127/2393-20 

E-Mail: info.de@hubacontrol.com 

Web: www.hubacontrol.com 

Huba Control: 29a - 29b 

Walter Hunger GmbH & Co. KG 

Hydraulikzylinderwerk 

Rodenbacher Straße 50 

97816 Lohr am Main 

Telefon: 09352/501-0 

Telefax: 09352/501-106 

E-Mail: info@hunger-hydraulik.de 

Web: www.hunger-hydraulik.de 

Hunger: 04a - 04b - 11 

Hunger Maschinen GmbH 

Alfred-Nobel-Straße 26 

97080 Würzburg 

Telefon: 0931/90097-0 

Telefax: 0931/90097-30 

E-Mail: info@hunger-maschinen-gmbh.de 

Web: www.hunger-maschinen-gmbh.de 

Hunger Maschinen: 03 - 05a - 07 - 18 - 20 

hunger Pneumatik GmbH 

Karl-Maybach-Str. 5 

88074 Meckenbeuren 

Telefon: 07542/9407-0 

Telefax: 07542/9407-20 

E-Mail: info@hunger-pneumatik.de 

hunger Pneumatik: 11 - 20 

HYDAC INTERNATIONAL GMBH 

Industriestr. 

66280 Sulzbach 

Telefon: 06897/509-01 

Telefax: 06897/509-577 

E-Mail: info@hydac.com 

Web: www.hydac.com 

HYDAC International: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b 

05c - 05d - 06b - 06c - 07 - 11 - 13 - 15 - 16 - 20 

21 - 29a - 29b - 29e - 29g - 29h - 30.01 

HYDAIRA AG 

Hydraulik + Pneumatik 

Steinhaldestrasse 30 

8954 Geroldswil 

Schweiz 

Telefon: 0041/44/735-3910 

Telefax: 0041/44/735-1580 

E-Mail: info@hydaira.ch 

Web: www.hydaira.ch 

HYDAIRA: 03 - 04a - 04b - 22 - 23a - 23b - 24 

25a - 28c 

Hydracom GmbH 

Falkenberger Weg 38 

40699 Erkrath 

Telefon: 02104/9570160 

Telefax: 02104/9570162 

E-Mail: Vertrieb@Hydracom.de 

Web: www.hydracom.de 

Hydracom: 05a - 05b - 05c - 05d - 06b - 11 

HydraForce Hydraulics Ltd. 

Prager Ring 4-12 

66482 Zweibrücken 

Telefon: 06332/792350 

Telefax: 06332/792359 

E-Mail: sales-germany@hydraforce.com 

Web: www.hydraforce.com 

HydraForce: 05a - 05b - 05c - 05d 

06b - 06c - 06d 

Hydrauflex GmbH 


Am Hohen Berg 2 

08529 Plauen 

Telefon: 03741/5540-0 

Telefax: 03741/5540-10 

E-Mail: info@hydrauflex.de 

Web: www.hydrauflex.de 

Hydrauflex: 20 - 30.01 


Kh. Hauck GmbH 

Im Altenschemel 66 

67435 Neustadt 

Telefon: 06327/982-0 

Telefax: 06327/1360 

E-Mail: mail@hydraulik-hauck.de 

Web: www.hydraulik-hauck.de 

HYDRAULIK-TECHNIK HAUCK: 01 - 02 - 04a 

04b - 05a - 05b - 05c - 05d - 06a - 06b - 06c 

07 - 11 - 13 - 15 - 16 - 18 - 20 - 21 - 22 - 23a 

23b - 23c - 24 - 25a - 25b - 25d - 26 - 28a - 28b 

28c - 29a - 29b - 29c - 29d - 29e - 29g - 29h 

30.01 - 30.02 

Hydrive Engineering GmbH 

Büro Dresden 

Dresdner Str. 172 

01705 Freital 

Telefon: 0351/850731-0 

Telefax: 0351/850731-19 

E-Mail: info@hydrive.gmbh 

Web: www.hydrive-engineering.de 

Hydrive: 30.01 - 30.03 

HYDRO LEDUC GmbH 

Am Ziegelplatz 20 

77746 Schutterwald 

Telefon: 0781/9482590 

Telefax: 0781/9482592 

E-Mail: info.hld@hydroleduc.com 

Web: www.hydroleduc.com 

HYDRO LEDUC: 01 - 02 - 13 

HYDROKOMP 

Hydraulische Komponenten GmbH 

Siemensstr. 16 

35325 Mücke 

Telefon: 06401/225999-0 

Telefax: 06401/225999-50 

E-Mail: info@hydrokomp.de 

Web: www.hydrokomp.de 

HYDROKOMP: 04a - 18 - 20 

Hydropa GmbH & Cie. KG 

Därmannsbusch 4 

58456 Witten 

Telefon: 02302/7012-0 

Telefax: 02302/7012-47 

E-Mail: info@hydropa.de 

Web: www.hydropa.de 

Hydropa: 01 - 02 - 03 - 04a - 05a - 05b - 05d 

06b - 07 - 11 - 13 - 15 - 18 - 29a - 29b 

HYDROPNEU GmbH 

Sudetenstraße 1 


Telefon: 0711/3429990 

Telefax: 0711/3429991 

E-Mail: info@hydropneu.de 

Web: www.hydropneu.de 

HYDROPNEU: 04a - 04b - 07 - 18 

HYDROSAAR GmbH 

Hirschbachstr. 7 


Telefon: 06897/509-9700 

Telefax: 06897/509-9749 

E-Mail: info@hydrosaar.de 

Web: www.hydrosaar.de 

HYDROSAAR: 04a - 21 

HYDROTECHNIK GmbH 

Holzheimer Straße 94-96 

65549 Limburg 

Telefon: 06431/4004-0 

Telefax: 06431/45308 

E-Mail: info@hydrotechnik.com 

Web: www.hydrotechnik.com 

HYDROTECHNIK: 20 - 29a - 29b - 29d - 29e 

29f - 29g 

HYDROWATT AG 

Freistraße 2 

8200 Schaffhausen 

Schweiz 

Telefon: 0041/52/6245322 

Telefax: 0041/52/6256211 

E-Mail: info@hydrowatt.com 

Web: www.hydrowatt.com 

HYDROWATT: 01 - 07 - 21 - 30.01 

icotek GmbH 

Bischof-von-Lipp-Str. 5 

73569 Eschach 

Telefon: 07175/92380-0 

Telefax: 07175/92380-50 

E-Mail: info@icotek.com 

Web: www.icotek.com 

icotek: 11 - 20 

IDG-Dichtungstechnik GmbH 

Heinkelstraße 1 

73230 Kirchheim 

Telefon: 07021/9833-0 

Telefax: 07021/9833-50 

E-Mail: info@idg-gmbh.com 

Web: www.idg-gmbh.com 

IDG: 18 

ifm electronic gmbh 

Friedrichstr. 1 

45128 Essen 

Telefon: 0201/2422-0 

Telefax: 0201/2422-1200 

E-Mail: info@ifm.com 

Web: www.ifm.com 

ifm: 29b - 29e - 29g - 29h 

igus® GmbH 

Spicher Str. 1 a 

51147 Köln 

Telefon: 02203/9649-0 

Telefax: 02203/9649-222 

E-Mail: info@igus.de 

Web: www.igus.de 

igus: 11 

IHA - Internationale Hydraulik 

Akademie GmbH 

Am Promigberg 26 

01108 Dresden 

Telefon: 0351/658780-0 

Telefax: 0351/658780-24 

E-Mail: info@hydraulik-akademie.de 

Web: www.hydraulik-akademie.de 

IHA: 30.01 

IIT Fluidtechnik GmbH 

Flurstr. 12 

84568 Pleiskirchen 

Telefon: 08635/693546-0 

Telefax: 08635/693546-16 

E-Mail: welcome@iitfluid.com 

Web: www.iitfluid.com 

IIT: 05a - 05b - 29b - 29e - 29g 

Indunorm Hydraulik GmbH 

Oderstr. 3 

47506 Neukirchen-Vluyn 

Telefon: 02845/2950-0 

Telefax: 02845/2950-480 

E-Mail: info@indunorm.de 

Web: www.indunorm.de 

Indunorm: 20 

Ingenieur Büro J. Middelhoff GmbH & Co. KG 


48480 Spelle 

Telefon: 05977/928866-0 

Telefax: 05977/928866-9 

E-Mail: info@ingenieurbuero-middelhoff.de 

Web: www.ingenieurbuero-middelhoff.de 

Ingenieur Büro J. Middelhoff: 01 - 02 - 04a 

04b - 05a - 05b - 05c - 05d - 06b - 07 - 11 - 13 

15 - 20 - 30.01 

INNAS BV 

Nikkelstraat 15 

4823 AE Breda 

Niederlande 

Telefon: 0031/76/5424080 

E-Mail: innas@innas.com 

Web: www.innas.com 

INNAS: 30.01 


Inst. für Automatisierungstechnik und 

Mecatronik (IAT) TU Darmstadt 

Landgraf-Georg-Str. 4 


Telefon: 06151/16-3014 

Telefax: 06151/166114 

E-Mail: rtm@iat.tu-darmstadt.de 

Web: www.iat.tu-darmstadt.de 

IAM: 30.04 

JUMO GmbH & Co. KG 

Moritz-Juchheim-Str. 1 

36039 Fulda 

Telefon: 0661/6003-0 

Telefax: 0661/6003-500 

E-Mail: mail@jumo.net 

Web: www.jumo.net 

JUMO: 11 - 29b - 29c - 29f - 29g 

KBW Blickle Hydraulik GmbH 

Peter-Henlein-Str. 19 

78056 Villingen-Schwenningen 

Telefon: 07720/698-0 

Telefax: 07720/698-220 

E-Mail: info@kbw-blickle.de 

Web: www.kbw-blickle.de 

KBW Blickle: 07 - 30.01 - 30.02 - 30.03 

KMF Kemptener 

Maschinenfabrik GmbH 

Reinhartser Str. 1 

87437 Kempten 

Telefon: 0831/787-0 

Telefax: 0831/787-268 

E-Mail: info@kmf-hydraulik.de 

Web: www.kmf-hydraulik.de 

KMF: 04a - 05d - 11 

Institut f. fluidtechnische Antriebe und 

Systeme (ifas) d. RWTH Aachen University 

Campus-Boulevard 30 

52074 Aachen 

Telefon: 0241/80-47710 

Telefax: 0241/80-647712 

E-Mail: post@ifas.rwth-aachen.de 

Web: www.ifas.rwth-aachen.de 

ifas: 30.04 

Jung & Co. GmbH 

Rohr- und Stahlhandel 

Kruppstraße 24 

47475 Kamp-Lintfort 

Telefon: 02842/92996-0 

Telefax: 02842/92996-33 

E-Mail: info@rohrhandel-jung.de 

Web: www.rohrhandel-jung.de 

JJung & Co.: 11 

Keicher Engineering AG 

Heuweg 4 

89079 Ulm 

Telefon: 0731/940910-0 

Telefax: 0731/45386 

E-Mail: info@keicher.de 

Web: www.keicher.de 

Keicher: 02 - 03 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c 

05d - 06a - 06b - 06c - 06d - 07 - 11 - 13 - 15 

KMS Stoßdämpfer GmbH 

Am Langen Graben 30 

52353 Düren 

Telefon: 02421/37208 

Telefax: 02421/37282 

E-Mail: info@kms-kuehnle.de 

Web: www.kms-kuehnle.de 

KMS: 05a - 05b - 11 - 21 - 25a 


Institut für Maschinenelemente (IMA) 

Universität Stuttgart 

Pfaffenwaldring 9 


Telefon: 0711/685-66170 

Telefax: 0711/685-66319 

E-Mail: sekretariat@ima.uni-stuttgart.de 

Web: www.ima.uni-stuttgart.de 

IMA: 30.01 - 30.04 

Integral Accumulator 

GmbH & Co. KG 

Sinziger Str. 47 

53424 Remagen 

Telefon: 02642/933-0 

Telefax: 02642/933-299 

E-Mail: info@fst.com 

Web: www.integral-accumulator.de 

Integral Accumulator: 05b - 13 

INTEGRAL HYDRAULIK GmbH & Co. KG 

Hanns-Martin-Schleyer-Str. 20 

47877 Willich 

Telefon: 02154/4131-0 

Telefax: 02154/4131-450 

E-Mail: info@rupf-integral.de 

Web: www.rupf-integral.de 

INTEGRAL HYDRAULIK: 01 - 04a - 04b - 05a 

05b - 05c - 06a - 07 - 13 

INTERHYDRAULIK Gesellschaft 

für Hydraulik-Komponenten mbH 

Am Buddenberg 18 

59379 Selm 

Telefon: 02592/978-0 

Telefax: 02592/978-100 

E-Mail: info@interhydraulik.de 

Web: www.interhydraulik.de 

INTERHYDRAULIK: 05a - 05d - 20 - 30.01 

ITV GmbH 

Grafenheider Straße 96a 


Telefon: 0521/97719-0 

Telefax: 0521/97719-55 

E-Mail: info@itv-gmbh.de 

Web: www.itv-gmbh.de 

ITV: 07 - 20 - 25a - 26 - 28c 

Jahns-Regulatoren GmbH 

Sprendlinger Landstraße 150 


Telefon: 069/848477-0 

Telefax: 069/848477-25 

E-Mail: info@jahns-hydraulik.de 

Web: www.jahns-hydraulik.de 

Jahns-Regulatoren: 02 - 03 

JAKOB Antriebstechnik GmbH 

Daimler Ring 42 

63839 Kleinwallstadt 

Telefon: 06022/2208-0 

E-Mail: info@jakobantriebstechnik.de 

Web: www.jakobantriebstechnik.de 

JAKOB: 04a 

JETCLEAN GmbH 

Keniastr. 12 

47269 Duisburg 

Telefon: 0203/7120620 

Telefax: 0203/7120630 

E-Mail: info@jetclean-gmbh.de 

Web: www.jetclean-gmbh.de 

JETCLEAN: 20 

JOYNER pneumatic GmbH 

Im Netzbrunnen 6 

70825 Korntal-Münchingen 

Telefon: 07150/91312-0 

Telefax: 07150/91312-10 

E-Mail: info@joyner.de 

Web: www.joyner.de 

JOYNER: 23a - 23b - 25a - 25b 

JUNG-FLUIDTECHNIK GmbH 

Mohrenstraße 7 

76275 Ettlingen 

Telefon: 07243/14648 

Telefax: 07243/17996 

E-Mail: info@jung-fluid.de 

Web: www.jung-fluid.de 

JUNG-FLUIDTECHNIK: 01 - 04b - 05a - 05b - 05c 

05d - 29h - 30.01 

K.D. PNEUMATIK GmbH 

Karl-Hirnbein-Straße 25 

88239 Wangen 

Telefon: 07522/4311 

Telefax: 07522/80311 

E-Mail: mail@kd-pneumatik.de 

Web: www.kd-pneumatik.de 

K.D. PNEUMATIK: 11 - 18 - 22 - 23a - 23b 

KACO GmbH + Co. KG 


74912 Kirchardt 

Telefon: 07266/9130-0 

Telefax: 07266/9130-1386 

E-Mail: info@kaco.de 

Web: www.kaco.de 

KACO: 18 

KAESER KOMPRESSOREN SE 

Carl-Kaeser-Straße 26 

96450 Coburg 

Telefon: 09561/640-0 

Telefax: 09561/640-130 

E-Mail: info@kaeser.com 

Web: www.kaeser.com 

KAESER: 28a - 28b - 28c - 29b - 29e - 30.01 

30.02 

KALEJA GmbH 

Strübelweg 14 

73553 Alfdorf 

Telefon: 07172/93711-0 

Telefax: 07172/93711-90 

E-Mail: info@kaleja.com 

Web: www.kaleja.com 

KALEJA: 06d 

KAMAT GmbH & Co. KG 

Salinger Feld 10 

58454 Witten 

Telefon: 02302/8903-0 

Telefax: 02302/801917 

E-Mail: info@kamat.de 

Web: www.kamat.de 

KAMAT: 01 - 05a - 05b - 05c - 07 - 15 - 21 

KARBERG & HENNEMANN 

GmbH & Co. KG 

Marlowring 5 

22525 Hamburg 

Telefon: 040/8550479-0 

Telefax: 040/8550479-20 

E-Mail: info@cjc.de 

Web: www.cjc.de 

KARBERG & HENNEMANN: 15 

KASTAS SEALING TECHNOLOGIES EUROPE 

GmbH 

Robert-Bosch-Str. 11-13 

25451 Quickborn 

Telefon: 04106/80928-0 

Telefax: 04106/8092849 

E-Mail: europe@kastas.com 

Web: www.kastas.de 

KASTAS: 18 

Kawasaki Precision Machinery (UK) Ltd. 

Ernesettle Lane 

PL5 2SA Plymouth, Devon 

Grossbritannien 

Telefon: 0044/1752/364394 

Telefax: 0044/1752/364816 

E-Mail: sales@kpm-uk.co.uk 

Web: www.kpm-uk.co.uk 


KELLER AG für Druckmesstechnik 

St. Gallerstrasse 119 

8404 Winterthur 

Schweiz 

Telefon: 0041/52/2352525 

Telefax: 0041/52/2352500 

E-Mail: info@keller-druck.com 

Web: www.keller-druck.com 

KELLER (CH-Winterthur): 29b - 29c 

KELLER Gesellschaft für 

Druckmesstechnik mbH 

Schwarzwaldstraße 17 

79798 Jestetten 

Telefon: 07745/9214-0 

Telefax: 07745/9214-50 

E-Mail: info@keller-druck.com 

Web: www.keller-druck.com 

KELLER (Jestetten): 29a - 29b - 29c 

KEM Küppers Elektromechanik GmbH 

A TASI Group Company 

Liebigstraße 5 

85757 Karlsfeld 

Telefon: 08131/59391-0 

Telefax: 08131/92604 

E-Mail: info@kem-kueppers.com 

Web: www.kem-kueppers.com 

KEM Küppers: 29e 

Kendrion Kuhnke Automation GmbH 

Industrial Control Systems 

Lütjenburger Straße 101 

23714 Malente 

Telefon: 04523/402-0 

Telefax: 04523/402-201 

E-Mail: sales-ics@kendrion.com 

Web: www.kuhnke.kendrion.com 

Kendrion Kuhnke: 22 - 23a - 23b - 25a - 25b 

25c - 25d - 26 - 28c 

Kiesel Nord GmbH & Co. KG 

Theodor-Barth-Str. 33 

28832 Achim 

Telefon: 0421/626710 

Telefax: 0421/6267111 

E-Mail: bremen@kiesel.net 

Web: www.kiesel.net 

Kiesel: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b - 05c - 05d 

06a - 06b - 06c - 06d - 07 - 11 - 13 - 15 - 16 

30.01 - 30.02 

HEINRICH KIPP WERK KG 

Spanntechnik | Normelemente | Bedienteile 

Heubergstr. 2 

72172 Sulz am Neckar 

Telefon: 07454/793-0 

Telefax: 07454/793-33 

E-Mail: info@kipp.com 

Web: www.kipp.com 

KIPP: 11 - 26 

KLAAS Maschinenbau 

GmbH & Co. KG 

Schliemannstraße 15-17 

58300 Wetter 

Telefon: 02335/9780-0 

Telefax: 02335/9780-20 

E-Mail: info@klaas-wetter.de 

Web: www.klaas-wetter.de 

KLAAS: 20 

Kleenoil Panolin AG 

Schnötring 2-3 

79804 Dogern 

Telefon: 07751/83830 

Telefax: 07751/838329 

E-Mail: info@kleenoil.com 

Web: www.kleenoilpanolin.com 

Kleenoil: 15 - 16 

Markus Klotz GmbH 

Analytische Messtechnik 

Theodor-Heuss-Straße 23 

75378 Bad Liebenzell 

Telefon: 07052/92336 

Telefax: 07052/92338 

E-Mail: info@fa-klotz.de 

Web: www.fa-klotz.de 

Klotz: 16 

KNIPPER & Co. GmbH 

Am Halberg 10 

66121 Saarbrücken 

Telefon: 0681/66509-0 

Telefax: 0681/66509-99 

E-Mail: info@knipper.de 

Web: www.knipper.de 

KNIPPER: 18 

Knocks FLUID-Technik GmbH 

Otto-Hahn-Straße 4 

59379 Selm 

Telefon: 02592/966-0 

Telefax: 02592/966-600 

E-Mail: info@knocks.de 

Web: www.knocks.de 

Knocks: 28a - 28b - 28c - 29c 

KNÖDLER-GETRIEBE GmbH & Co. KG 

Schönbuchstraße 1 


Telefon: 0711/44814-0 

Telefax: 0711/44814-40 

E-Mail: info@knoedler-getriebe.de 

Web: www.knoedler-getriebe.de 

KNÖDLER-GETRIEBE: 03 

KOBOLD Messring GmbH 

Herstellung + Vertrieb 

Nordring 22 - 24 

65719 Hofheim 

Telefon: 06192/299-0 

Telefax: 06192/23398 

E-Mail: info.de@kobold.com 

Web: www.kobold.com 

KOBOLD (Hofheim): 29a - 29b - 29d - 29e 

29f - 29g 

KOBOLD Messring GmbH 

Werk II 

Mahdentalstraße 44 

71065 Sindelfingen 

Telefon: 07031/8677-0 

Telefax: 07031/8677-40 

E-Mail: sindelfingen@kobold.com 

Web: www.kobold.com 

KOBOLD (Sindelfingen): 05a - 05b - 05c - 05d 

20 - 25a - 25d - 28b - 28c - 29a - 29b - 29d - 29e 

29f - 29g - 30.01 - 30.02 

Jürgen Koch GmbH 

Hansestr. 35 

51688 Wipperfürth 

Telefon: 02667/65548-10 

Telefax: 02667/65548-11 

E-Mail: info@juergenkoch-gmbh.de 

Web: www.juergenkoch-gmbh.de 

Koch: 20 

Kohler GmbH 

Rötelstraße 17 

74172 Neckarsulm 

Telefon: 07132/321-0 

Telefax: 07132/321-190 

E-Mail: info@kohler.de 

Web: www.kohler.de 

Kohler: 01 - 02 - 03 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c 

05d - 06a - 06b - 06c - 07 - 11 - 13 - 15 - 16 - 18 

20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25b - 25d - 26 

28b - 28c - 29a - 29b - 29c - 29e - 29f - 29g 

30.01 - 30.02 

Kottmann GmbH 

Hydraulik 

Franz-Kleine-Straße 31 

33154 Salzkotten 

Telefon: 05258/98620 

Telefax: 05258/986226 

E-Mail: info@kottmann-hydraulik.de 

Web: www.kottmann-hydraulik.de 

Kottmann: 01 - 04a - 05a - 05b - 05c - 05d - 07 

11 - 13 - 18 - 23b 


KRACHT GmbH 

Gewerbestraße 20 

58791 Werdohl 

Telefon: 02392/935-0 

Telefax: 02392/935-209 

E-Mail: info@kracht.eu 

Web: www.kracht.eu 

KRACHT: 01 - 02 - 04a - 05b - 07 - 29e 

KRAL AG 

Bildgasse 40 

6890 Lustenau 

Österreich 

Telefon: 0043/5577/86644-0 

E-Mail: kral@kral.at 

Web: www.kral.at 

KRAL: 01 - 29e 

Kremer GmbH 

Kinzigstr. 9 

63607 Wächtersbach 

Telefon: 06053/6161-0 

Telefax: 06053/9739 

E-Mail: info@kremer-reiff.de 

Web: www.kremer-reiff.de 

Kremer: 18 

Krisch Dienst GmbH 


Enzstraße 39 

70806 Kornwestheim 

Telefon: 07154/82320 

Telefax: 07154/823282 

E-Mail: vertrieb@krisch-dienst.de 

Web: www.krisch-dienst.de 

Krisch Dienst: 04a - 18 - 21 - 22 

Gerd Krüger Maschinenbau GmbH 


27386 Brockel 

Telefon: 04266/94117 

Telefax: 04266/1291 

E-Mail: info@krueger-maschinenbau.de 

Web: www.krueger-maschinenbau.de 

Krüger: 20 

KTR Systems GmbH 

Carl-Zeiss-Str. 25 

48432 Rheine 

Telefon: 05971/798-0 

Telefax: 05971/798-698 

E-Mail: mail@ktr.com 

Web: www.ktr.com 

KTR: 11 - 13 - 30.03 

Künzel-Schenk GmbH 

Vertrieb von Dichtungen 

Färberstr. 9 

78467 Konstanz 

Telefon: 07531/52096 

Telefax: 07531/62192 

E-Mail: kuenzel-schenk@gmx.net 

Web: www.kuenzel-schenk.de 

Künzel-Schenk: 18 

Kugler Bimetal SA 

Chemin du Château Bloch 17 

1219 Le Lignon - Genf 

Schweiz 

Telefon: 0041/22/9793939 

Telefax: 0041/22/9793992 

E-Mail: bimetal@bimetal.ch 

Web: www.bimetal.ch 

Kugler Bimetal: 11 

Kuhn Hydraulics GmbH 

Mermbacher Str. 23 

42477 Radevormwald 

Telefon: 02195/92988-0 

Telefax: 02195/92988-130 

E-Mail: info@kuhn-hydraulics.com 

Web: www.kuhn-hydraulics.com 

Kuhn: 04a - 04b - 23b 

KVT-Fastening GmbH 

Max-Eyth-Str. 14 

89186 Illerrieden 

Telefon: 07306/782-0 

Telefax: 07306/2251 

E-Mail: info-DE@kvt-fastening.com 

Web: www.kvt-fastening.de 

KVT-Fastening: 11 - 18 - 26 

LABOM Mess- und 

Regeltechnik GmbH 

Im Gewerbepark 13 

27798 Hude 

Telefon: 04408/804-0 

Telefax: 04408/804-100 

E-Mail: info@labom.com 

Web: www.labom.com 

LABOM: 29a - 29b - 29f - 29g 

Landefeld Druckluft 

und Hydraulik GmbH 

Konrad-Zuse-Straße 1 

34123 Kassel 

Telefon: 0561/95885-9 

Telefax: 0561/95885-20 

E-Mail: verkauf@landefeld.de 

Web: www.landefeld.de 

Landefeld: 01 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c - 05d 

06a - 06b - 06c - 06d - 07 - 11 - 13 - 15 - 16 - 18 

20 - 21 - 22 - 23a - 23b - 23c - 24 - 25a - 25b 

25c - 25d - 26 - 28a - 28b - 28c - 29a - 29b - 29c 

29d - 29e - 29f - 29g - 29h - 30.01 - 30.02 

Layher AG 

Kalkwerkstraße 23 

71737 Kirchberg 

Telefon: 07144/3204 

Telefax: 07144/34307 

E-Mail: info@layher-ag.de 

Web: www.layher-ag.de 

Layher: 04a - 04b - 18 - 23a - 23b - 29a 

LEE Hydraulische 

Miniaturkomponenten GmbH 

Am Limespark 2 


Telefon: 06196/77369-0 

Telefax: 06196/77369-69 

E-Mail: info@Lee.de 

Web: www.Lee.de 

LEE: 05a - 05b - 05c - 11 - 15 - 21 - 25a 

25b - 25c 

Lemacher Hydraulik 

Inh. Adolf Rathschlag e.K. 

Richard-Klinger-Str. 4 

65510 Idstein 

Telefon: 06126/50194-10 

Telefax: 06126/50194-24 

E-Mail: info@lemacher-hydraulik.de 

Web: www.lemacher-hydraulik.de 

Lemacher: 04a - 05d - 07 - 30.01 - 30.02 - 30.03 

Lenord, Bauer & Co. GmbH 

Dohlenstraße 32 

46145 Oberhausen 

Telefon: 0208/9963-0 

Telefax: 0208/676292 

E-Mail: info@lenord.de 

Web: www.lenord.de 


Liebherr-Components AG 

Kirchweg 46 

5415 Nussbaumen 

Schweiz 

Telefon: 0041/56296/4300 

Telefax: 0041/56296/4301 

E-Mail: components@liebherr.com 

Web: www.liebherr.com/components 

Liebherr-Components: 01 - 02 - 04a - 07 

Liebherr-Werk Biberach GmbH 

Memminger Str. 120 

88400 Biberach 

Telefon: 07351/41-0 

Telefax: 07351/41-2225 

E-Mail: info.lbc@liebherr.com 

Web: www.liebherr.de 


Linator AG 

Feldstr. 38-40 

52070 Aachen 

Telefon: 0241/96883-0 

Telefax: 0241/96883-11 

E-Mail: info@linator.de 

Web: www.linator.de 

Linator: 24 - 25c 

Linde Hydraulics GmbH & Co. KG 

Wailandtstr. 13 

63741 Aschaffenburg 

Telefon: 06021/150-00 

Telefax: 06021/150-11570 

E-Mail: info@linde-hydraulics.com 

Web: www.linde-hydraulics.com 

Linde: 01 - 02 - 06b 

LitAS – Hydraulik. Messtechnik. Systeme. 

Brotweg 10 

65606 Villmar 

Telefon: 06482/9153-0 

Telefax: 06482/9153-22 

E-Mail: info@litas.de 

Web: www.litas.de 

LitAS: 01 - 04a - 05a - 05b - 05c - 06b - 07 - 20 

29a - 29c - 29d - 29f - 29g 

LJM Hydraulik 

Lind Jensen Maskinfabrik A/S 

Kroghusvej 7 / Hojmark 

6940 Lem St. 

Dänemark 

Telefon: 0045/97/343200 

Telefax: 0045/96/744296 

E-Mail: hydraulik@ljm.dk 

Web: www.Ljm.dk 

LJM Hydraulik: 04a - 04b 

LöSi® Getriebe - Steuerungen - 

Hydraulik GmbH 

Merkurstraße 52 

67663 Kaiserslautern 

Telefon: 0631/35124-0 

Telefax: 0631/35124-44 

E-Mail: info@loesi.de 

Web: www.loesi.de 

LöSi: 01 - 02 - 03 - 04a - 05a - 05b - 05c - 05d 

07 - 11 - 13 - 15 - 20 - 29a - 30.01 - 30.02 

LOG Aggregatebau GmbH 

Lippenstr. 41 

84051 Essenbach 

Telefon: 08703/9311-0 

Telefax: 08703/9311-99 

E-Mail: info.de-u@weber-hydraulik.com 

Web: www.weber-hydraulik.com 

LOG Aggregatebau: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b 

05c - 05d - 06b - 07 - 13 - 30.01 - 30.02 

LOTTERER HYDRAULIK 

Hydraulik-Apparatebau 

Am Elsachufer 9 

72574 Bad Urach 

Telefon: 07125/8295 

Telefax: 07125/70822 

E-Mail: service@lotterer-hydraulik.de 

Web: www.lotterer-hydraulik.de 

LOTTERER: 05a - 05b - 05c - 06b - 06c - 21 

Lueb & Schumacher GmbH & Co. KG 

An der Landwehr 11-13 

41334 Nettetal 

Telefon: 02157/8978-0 

Telefax: 02157/8978-49 

E-Mail: info@lueb-schumacher.de 

Web: www.lueb-schumacher.de 

Lueb & Schumacher: 11 - 20 - 26 - 29f - 29g 

Lüdecke GmbH 

Heinrich-Hauck-Str. 2 

92224 Amberg 

Telefon: 09621/7682-0 

Telefax: 09621/7682-99 

E-Mail: info@luedecke.de 

Web: www.luedecke.de 

Lüdecke: 11 - 20 - 26 

MAGNET-SCHULTZ GmbH & Co. KG 

Allgäuer Straße 30 

87700 Memmingen 

Telefon: 08331/1040 

Telefax: 08331/104333 

E-Mail: info@magnet-schultz.com 

Web: www.magnet-schultz.com 

MAGNET-SCHULTZ: 05c - 11 - 25d - 29h 

MAHLE GmbH 

Pragstr. 26-46 


Telefon: 0711/501-0 

Telefax: 0711/501-12007 

E-Mail: info@mahle.com 

Web: www.mahle.com 


MANN+HUMMEL GMBH 

Geschäftsbereich Industriefilter 

Brunckstr. 15 

67346 Speyer 

Telefon: 06232/53-80 

Telefax: 06232/53-8899 

E-Mail: if.info@mann-hummel.com 

Web: www.mann-hummel.com/de/corp/ 

geschaeftsbereiche/industriefiltration 

MANN+HUMMEL: 11 - 15 - 28b 

Martechnic GmbH 

Adlerhorst 4 

22459 Hamburg 

Telefon: 040/853128-0 

Telefax: 040/853128-16 

E-Mail: info@martechnic.com 

Web: www.martechnic.com 

Martechnic: 16 - 29g 

MAXIMATOR GmbH 

Lange Str. 6 

99734 Nordhausen 

Telefon: 03631/9533-0 

Telefax: 03631/9533-5010 

E-Mail: info@maximator.de 

Web: www.maximator.de 

MAXIMATOR: 01 - 05a - 05b - 05d - 06a - 06b 

07 - 13 - 18 - 20 - 21 - 28c - 29a - 29e - 30.01 

30.02 

mbo Oßwald GmbH & Co KG 

Metallbearbeitung · Verbindungstechnik 

Steingasse 13 

97900 Külsheim-Steinbach 

Telefon: 09345/670-0 

Telefax: 09345/6255 

E-Mail: info@mbo-osswald.de 

Web: www.mbo-osswald.de 

mbo Oßwald: 11 

MD Drucklufttechnik GmbH & Co. KG 

Rosine-Starz-Str. 16 

71272 Renningen 

Telefon: 07159/18093-00 

Telefax: 07159/18093-100 

E-Mail: info@mannesmann-demag.com 

Web: www.mannesmann-demag.com 

MD Drucklufttechnik: 22 

MECO-Metallwerk 

Gebr. Scholten-Luchsen GmbH 

Jöllenbecker Straße 44a 


Telefon: 0521/68063 

Telefax: 0521/131059 

E-Mail: info@meco-bielefeld.de 

Web: www.meco-bielefeld.de 

MECO: 20 

MEDAN GMBH 

Auf dem Brühl 6 

72658 Bempflingen 

Telefon: 07123/929990 

Telefax: 07123/9299929 

E-Mail: info@medan-gmbh.com 

Web: www.medan-gmbh.com 

MEDAN: 23b - 23c - 24 

MEGGITT GmbH 

Kaiserleistr. 51 


Telefon: 069/979905-0 

Telefax: 069/979905-26 

E-Mail: info@de.meggitt.com 

Web: www.meggitt.de 

MEGGITT: 29b - 29h 

MESSOTRON GmbH & Co KG 

Friedrich-Ebert-Straße 37 

64342 Seeheim-Jugenheim 

Telefon: 06257/99973-10 

Telefax: 06257/99973-09 

E-Mail: info@messotron.com 

Web: www.messotron.com 

MESSOTRON: 29g - 29h 

METAPIPE 

Rohrsystem und Vertriebs GmbH 

Hamburger Straße 130 


Telefon: 0231/527995 

Telefax: 0231/527996 

E-Mail: druckluft@metapipe.de 

Web: www.metapipe.de 

METAPIPE: 20 - 25a - 26 - 28c - 29a 

30.01 - 30.03 

mewesta hydraulik 

GmbH & Co. KG 

Dottinger Straße 67 

72525 Münsingen 

Telefon: 07381/9301-0 

Telefax: 07381/9301-50 

E-Mail: info@mewesta.de 

Web: www.mewesta.de 

mewesta: 01 - 05a - 05b - 05c - 05d - 07 - 18 

mf microfilter gmbh 


74632 Neuenstein 

Telefon: 07942/75630-0 

Telefax: 07942/75630-290 

E-Mail: info@microfilter.de 

Web: www.microfilter.de 

mf microfilter: 15 

MHA ZENTGRAF GmbH & Co. KG 

Ballerner Str. 8 

66663 Merzig 

Telefon: 06861/7000-0 

Telefax: 06861/7000-77 

E-Mail: info@mha-zentgraf.com 

Web: www.mha-zentgraf.com 

MHA ZENTGRAF: 05a - 05b - 05d 

MICHEL Präzision GmbH 

Niedereschbacher Straße 14 


Telefon: 06101/543700 

Telefax: 06101/543729 

E-Mail: info@michel-praezision.de 

Web: www.michel-praezision.de 

MICHEL: 02 

Michell Instruments GmbH 


61381 Friedrichsdorf 

Telefon: 06172/5917-0 

Telefax: 06172/5917-99 

E-Mail: de.info@michell.com 

Web: www.michell.de 

Michell: 28c 


MICRO-EPSILON MESSTECHNIK 

GmbH & Co. KG 

Königbacher Straße 15 

94496 Ortenburg 

Telefon: 08542/168-0 

Telefax: 08542/168-90 

E-Mail: info@micro-epsilon.de 

Web: www.micro-epsilon.de 

MICRO-EPSILON: 29h 

MTS Sensor Technologie 

GmbH & Co. KG 

Auf dem Schüffel 9 

58513 Lüdenscheid 

Telefon: 02351/9587-0 

Telefax: 02351/56491 

E-Mail: info.de@mtssensors.com 

Web: www.mtssensors.com 

MTS: 29h 

Oilgear Towler GmbH 

Im Gotthelf 8 

65795 Hattersheim 

Telefon: 06145/377-0 

Telefax: 06145/30770 

E-Mail: info@oilgear.de 

Web: www.oilgear.com 

Oilgear: 01 - 02 - 05a - 05b - 05c - 06a - 06b 

06d - 07 - 21 - 30.01 - 30.02 - 30.03 

Pees Components GmbH 

Paschenfurth 4 

47506 Neukirchen-Vluyn 

Telefon: 02854/9496-0 

Telefax: 02854/9496-29 

E-Mail: info@pees.com 

Web: www.pees.com 

Pees: 06c - 06d 


Micromat Spannhydraulik GmbH 

Siemensstr. 15 

71277 Rutesheim 

Telefon: 07152/35765-60 

Telefax: 07152/35765-80 

E-Mail: info@micromat.de 

Web: www.micromat.de 

Micromat: 01 - 04a - 20 - 30.01 

MLS Lanny GmbH 

Beermiß 14 

75323 Bad Wildbad 

Telefon: 07081/9534-0 

Telefax: 07081/9534-28 

E-Mail: info@mls-lanny.de 

Web: www.mls-lanny.de 


MOBIL ELEKTRONIK GMBH 

Bössingerstr. 33 

74243 Langenbrettach 

Telefon: 07946/9194-0 

Telefax: 07946/9194-130 

E-Mail: info@mobil-elektronik.com 

Web: www.mobil-elektronik.com 

MOBIL ELEKTRONIK: 06c - 06d - 29h - 30.01 

Modulhydraulik Weber GmbH 

Hauptplatz 23 

2474 Gattendorf 

Österreich 

Telefon: 0043/2142/64260 

Telefax: 0043/2142/6434 

E-Mail: office@aht-mhw.com 

Web: www.aht-mhw.com 

Modulhydraulik Weber: 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 06b - 07 - 11 - 15 - 18 - 29a 


Reparatur und Service GmbH 

Bornstr. 276 


Telefon: 0231/847979-0 

Telefax: 0231/84797966 

E-Mail: info@service.montanhydraulik.net 

Web: www.service.montanhydraulik.net 

Montanhydraulik (Dortmund): 30.02 

Montanhydraulik GmbH 


59439 Holzwickede 

Telefon: 02301/916-0 

Telefax: 02301/916-123 

E-Mail: info@montanhydraulik.com 

Web: www.montanhydraulik.com 

Montanhydraulik (Holzwickede): 03 - 04a 

04b - 05a - 05b - 05c - 11 - 13 - 20 

Moog GAT GmbH 


65366 Geisenheim 

Telefon: 06722/93788-0 

Telefax: 06722/93788-110 

E-Mail: info@gat-mbh.de 

Web: www.gat-mbh.de 

Moog GAT: 18 - 20 

Moog GmbH 

Hanns-Klemm-Str. 28 

71034 Böblingen 

Telefon: 07031/622-0 

Telefax: 07031/622-100 

E-Mail: info.germany@moog.com 

Web: www.moog.de 

Moog (Böblingen): 01 - 05c - 05d - 06a 

06b - 06d 

Motrac Hydraulik GmbH 

Siemensring 87 

47877 Willich 

Telefon: 02154/8162-0 

Telefax: 02154/8162-499 

E-Mail: info.mhw@motracindustries.com 

Web: www.imav-hydraulik.com 

Motrac Hydraulik: 01 - 02 - 05a - 05b - 05c 

05d - 06b - 07 - 11 - 13 - 30.01 - 30.02 

MP Filtri GERMANY GmbH 

Hans-Wilhelmi-Str. 2 

66386 St. Ingbert 

Telefon: 06894/95652-0 

Telefax: 06894/95652-20 

E-Mail: service@mpfiltri.de 

Web: www.mpfiltri.de 

MP Filtri: 07 - 11 - 15 - 16 

MW Hydraulik GmbH 

Maschinenwerke Frankfurt 

Lange Hecke 3 

63796 Kahl 

Telefon: 06188/81291 - 92 

Telefax: 06188/8454 

E-Mail: info@mw-hydraulik.de 

Web: www.mw-hydraulik.de 

MW Hydraulik: 01 - 02 - 03 

NACHI EUROPE GmbH 

Bischofstr. 99 

47809 Krefeld 

Telefon: 02151/65046-0 

Telefax: 02151/65046-90 

E-Mail: info@nachi.de 

Web: www.nachi.de 


Nencki AG 

Anlagen- und Fahrzeugbau 

Aarwangenstrasse 90 

4901 Langenthal 

Schweiz 

Telefon: 0041/62/9199393 

Telefax: 0041/62/9199390 

E-Mail: info@nencki.ch 

Web: www.nencki.ch 

Nencki: 04a - 07 - 30.01 - 30.02 

Neumeister Hydraulik GmbH 

Otto-Neumeister-Straße 9 

74196 Neuenstadt 

Telefon: 07139/460-0 

Telefax: 07139/460-20 

E-Mail: info@neumeisterhydraulik.de 

Web: www.neumeisterhydraulik.de 

Neumeister Hydraulik: 

04a - 05a - 05b - 05c 05d - 07 - 30.02 

Neuson Hydrotec GmbH 

Gaisbergerstraße 52 

4030 Linz 

Österreich 

Telefon: 0043/732/90400 

Telefax: 0043/732/90400-200 

E-Mail: office@neuson-hydrotec.com 

Web: www.neuson-hydrotec.com 

Neuson: 04a - 07 - 30.01 - 30.02 

NISSENS A/S 

Ormhøjgardvej 9 

8700 Horsens 

Dänemark 

Telefon: 0045/7626/2626 

Telefax: 0045/7564/2205 

E-Mail: nissens@nissens.com 

Web: www.nissens.com 

NISSENS: 13 

Norgren GmbH 

IMI Precision Engineering 

Stuttgarter Str. 120 

70736 Fellbach 

Telefon: 0711/5209-0 

Telefax: 0711/5209-614 

E-Mail: deutschland@imi-precision.com 


Norgren (Fellbach): 25a - 25b - 25c - 25d - 29a 

29b - 29f 

Norgren GmbH 

IMI Precision Engineering 

Bruckstr. 93 

46519 Alpen 

Telefon: 02802/49-0 

Telefax: 02802/49-356 

E-Mail: deutschland@imi-precision.com 


Norgren (Alpen): 18 - 20 - 22 - 23a - 23b - 23c 

25a - 25b - 25c - 25d - 26 - 28b - 28c 

Novotechnik Messwertaufnehmer OHG 

Horbstr. 12 


Telefon: 0711/4489-0 

Telefax: 0711/4489-118 

E-Mail: info@novotechnik.de 

Web: www.novotechnik.de 

Novotechnik: 29h 

Olsbergs Hydraulics AB 

Maskingatan 3 

57536 Eksjö 

Schweden 

Telefon: 0046/381/15075 

Telefax: 0046/381/14071 

E-Mail: hydraulics@olsbergs.se 

Web: www.olsbergs.com 

Olsbergs: 05b - 05d - 06a - 06b 

OP Srl. 

Via del Serpente 97 

25131 Brescia 

Italien 

Telefon: 0039/030/3580401 

Telefax: 0039/030/3580838 

E-Mail: info@op-srl.it 

Web: www.op-srl.it 

OP: 07 - 20 

Otto Hydraulics GmbH 

Steigwiesen 11 

88090 Immenstaad 

Telefon: 07545/93396-11 

Telefax: 07545/93396-25 

E-Mail: info@otto-hydraulics.de 

Web: www.otto-hydraulics.de 

Otto Hydraulics: 01 - 02 - 04a - 04b - 05a - 05b 

05c - 05d - 06b - 07 - 13 - 15 - 18 - 20 - 30.01 

P&H Hydraulik GmbH 

Gewerbering 11-13 

58579 Schalksmühle 

Telefon: 02355/9090-0 

Telefax: 02355/9090-39 

E-Mail: info@ph-hydraulik.com 

Web: www.ph-hydraulik.com 

P&H Hydraulik: 01 - 02 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c 

05d - 06a - 06b - 07 - 11 - 13 - 15 - 22 - 23a - 23b 

23c - 24 - 25a - 25b - 25c - 25d - 26 - 28b - 28c 

30.01 

Pall GmbH 

Philipp-Reis-Straße 6 

63303 Dreieich 

Telefon: 06103/307-0 

Telefax: 06103/34037 

E-Mail: kundenservice@pall.com 

Web: www.pall.com 

Pall: 07 - 15 - 16 - 28b - 28c - 29a - 29g - 30.01 

PAMAS - Partikelmess- und 

Analysesysteme GmbH 

Dieselstraße 10 


Telefon: 07152/9963-0 

Telefax: 07152/9963-32 

E-Mail: info@pamas.de 

Web: www.pamas.de 

PAMAS: 16 

PANOLIN International Inc. 

Bläsimühle 2 - 6 

8322 Madetswil 

Schweiz 

Telefon: 0041/44/9566565 

Telefax: 0041/44/9566575 

E-Mail: info@panolin.com 

Web: www.panolin.com 

PANOLIN: 16 

Parker Hannifin GmbH 

Pat-Parker-Platz 1 

41564 Kaarst 

Telefon: 02131/4016-0 

Telefax: 02131/4016-9199 

E-Mail: parker.germany@parker.com 

Web: www.parker.com 

Parker (Kaarst): 01 - 02 - 03 - 04a - 04b - 05a 

05b - 05c - 05d - 06a - 06b - 06c - 06d - 07 - 11 

13 - 15 - 16 - 18 - 20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 24 

25a - 25b - 25d - 26 - 28a - 28b - 28c - 29a - 29b 

29c - 29d - 29e - 29g - 30.01 - 30.02 

Parker Hannifin Manufacturing 

GmbH & Co KG 

Arnold-Jäger-Straße 1 

74321 Bietigheim-Bissingen 

Telefon: 07142/351-0 

Telefax: 07142/351-293 

E-Mail: praedifa@parker.com 

Web: www.parker.com/praedifa 

Parker (Bietigheim-Bissingen): 18 

PCB Synotech GmbH 

Porschestr. 20-30 

41836 Hückelhoven 

Telefon: 02433/444440-0 

Telefax: 02433/444440-79 

E-Mail: info@synotech.de 

Web: www.synotech.de 

PCB Synotech: 29b - 29g 

Peters Indu-Produkt GmbH 

Mercatorstr. 41 

46485 Wesel 

Telefon: 0281/9546-0 

Telefax: 0281/9546-30 

E-Mail: info@peters-indu.de 

Web: www.peters-indu.de 


PETROFER CHEMIE 

H. R. Fischer GmbH & Co. KG 

Römerring 12 - 16 

31137 Hildesheim 

Telefon: 05121/7627-0 

Telefax: 05121/2211 

E-Mail: info@petrofer.com 

Web: www.petrofer.com 

PETROFER: 16 

Pewatron AG 

Thurgauerstraße 66 

8052 Zürich 

Schweiz 

Telefon: 0041/44/8773500 

Telefax: 0041/44/8773525 

E-Mail: info@pewatron.com 

Web: www.pewatron.com 

Pewatron: 29a - 29b - 29g - 29h 

PH Industrie-Hydraulik 

GmbH & Co. KG 

Wuppermannshof 8 

58256 Ennepetal 

Telefon: 02339/6021 

Telefax: 02339/4501 

E-Mail: info@ph-hydraulik.de 

Web: www.ph-hydraulik.de 

PH Industrie-Hydraulik: 05a - 05d - 20 

Pirtek Deutschland GmbH 

Maarweg 165 

50825 Köln 

Telefon: 0221/94544-0 

Telefax: 0221/94544-45 

E-Mail: info@pirtek.de 

Web: www.pirtek.de 

Pirtek: 11 - 16 - 18 - 20 

Pister-Kugelhähne GmbH 

Vogesenstraße 37 

76461 Muggensturm 

Telefon: 07222/5002-0 

Telefax: 07222/500250 

E-Mail: info@pister-gmbh.com 

Web: www.pister-gmbh.com 

Pister-Kugelhähne: 05a - 05b - 05c - 05d 

Plasticell Vertriebs GmbH 

Kasernenstr. 79 

78315 Radolfzell 

Telefon: 07732/2646 

Telefax: 07732/2624 

E-Mail: info@plasticell.de 

Web: www.plasticell.de 

Plasticell: 18 

Pleiger Maschinenbau 

GmbH & Co. KG 

Im Hammertal 51 

58456 Witten 

Telefon: 02324/398-0 

Telefax: 02324/398-380 

E-Mail: info@pleiger-maschinenbau.de 

Web: www.pleiger-maschinenbau.de 

Pleiger: 02 - 03 - 07 

PNEUMATIC PRODUCTS RAUPACH GMBH 

Aschaffenburger Straße 5 

64546 Mörfelden-Walldorf 

Telefon: 06105/71022 

Telefax: 06105/75458 

E-Mail: info@pneumatic-products.de 

Web: www.pneumatic-products.de 

PNEUMATIC PRODUCTS: 28a - 28b 

PNEUMAX GmbH 

Tantalstr. 4 

63571 Gelnhausen 

Telefon: 06051/9777-0 

Telefax: 06051/9777-55 

E-Mail: info@pneumax-gmbh.de 

Web: www.pneumax.de 

PNEUMAX: 23a - 23b - 23c - 25a - 26 - 28c 


POCLAIN HYDRAULICS D.O.O. 

Industrijska Ulica 2 

4226 Ziri 

Slowenien 

Telefon: 00386/4/5159100 

Telefax: 00386/4/5159122 

E-Mail: kladivar@poclain-hydraulics.com 

Web: www.poclain-hydraulics.com 

POCLAIN (SLO-Ziri): 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

07 - 11 - 20 - 29a 

POCLAIN HYDRAULICS GMBH 

Werner-von-Siemens-Str. 35 

64319 Pfungstadt 

Telefon: 06157/9474-0 

Telefax: 06157/9474-74 

E-Mail: 

info-deutschland@poclain-hydraulics.com 

Web: www.poclain-hydraulics.com 

POCLAIN (Pfungstadt): 01 - 02 - 05a - 05b 

05c - 05d 

Pöppelmann GmbH & Co. KG 

Kunststoffwerk - Werkzeugbau 

Bakumer Straße 73 

49393 Lohne 

Telefon: 04442/982-0 

Telefax: 04442/982-112 

E-Mail: info@poeppelmann.com 

Web: www.poeppelmann.com 

Pöppelmann: 11 

Pokrandt GmbH 

Müggenburger Str. 15 

20539 Hamburg 

Telefon: 040/785090 

Telefax: 040/7898067 

E-Mail: info@pokrandt-gmbh.de 

Web: www.pokrandt-gmbh.de 

Pokrandt: 01 - 02 

POWER-HYDRAULIK GmbH 

Gottlieb-Daimler-Straße 4 

72172 Sulz 

Telefon: 07454/95840 

Telefax: 07454/958422 

E-Mail: power@power-hydraulik.de 

Web: www.power-hydraulik.de 

POWER-HYDRAULIK: 01 - 05a - 05b - 05c - 05d 

06b - 06c - 07 

Pressluft-Götz GmbH 

Chr-Friedr-Schwan-Str 13-15 


Telefon: 0621/3302-0 

Telefax: 0621/3302-166 

E-Mail: vertrieb@pressluft-goetz.de 

Web: www.pressluft-goetz.de 

Pressluft-Götz: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 06a - 06c - 06d - 07 - 11 - 13 - 15 - 20 - 22 

23a - 23b - 23c - 24 - 25a - 25c - 25d - 26 - 28b 

28c - 29a - 29b - 30.01 - 30.02 

Profimess GmbH 

Mess- und Regeltechnik 

Twischlehe 5 

27580 Bremerhaven 

Telefon: 0471/9824-151 

Telefax: 0471/9824-152 

E-Mail: info@profimess.de 

Web: www.profimess.de 

Profimess: 29a - 29b - 29d - 29e - 29f - 29g 

maschinentechnik GmbH 

psk maschinentechnik GmbH 

Im Gewerbepark 1,3 

96155 Buttenheim 

Telefon: 09545/35980-250 

Telefax: 09545/35980-255 

E-Mail: info@psk-maschinentechnik.de 

Web: www.psk-maschinentechnik.de 

psk (Buttenheim): 20 

PTM mechatronics GmbH 

Gewerbepark 1 

82281 Egenhofen 

Telefon: 08134/25797-0 

Telefax: 08134/25797-99 

E-Mail: info@ptm-mechatronics.com 

Web: www.ptm-mechatronics.com 

PTM: 22 

Quaker Chemical B.V. 

Abt. Fluid Power Europe 

Industrieweg 7 

1422 AH Uithoorn 

Niederlande 

Telefon: 0031/297/544644 

Telefax: 0031/297/544485 

E-Mail: info@quakerchem.com 

Web: www.quakerchem.com 

Quaker: 16 

R+L HYDRAULICS GmbH 

Friedrichstraße 6 

58791 Werdohl 

Telefon: 02392/509-0 

Telefax: 02392/509-509 

E-Mail: info@rl-hydraulics.com 

Web: www.rl-hydraulics.com 

R+L HYDRAULICS: 11 - 13 

R+W Antriebselemente GmbH 

Hattsteinstr. 4 

63939 Wörth 

Telefon: 09372/9864-0 

Telefax: 09372/9864-20 

E-Mail: info@rw-kupplungen.de 

Web: www.rw-kupplungen.de 

R+W: 11 

RAPA Rausch & Pausch GmbH 

Albert-Pausch-Ring 1 

95100 Selb 

Telefon: 09287/884-0 

Telefax: 09287/884-220 

E-Mail: info@rapa.com 

Web: www.rapa.com 

RAPA: 05a - 05c - 05d - 11 

Reiber GmbH 

Fabrik für Präzisionsfedern 

Henschelstraße 6-8 

63110 Rodgau 

Telefon: 06106/8805-0 

Telefax: 06106/8805-88 

E-Mail: info@reiber.de 

Web: www.reiber.de 

Reiber: 11 

REIFF Technische Produkte GmbH 

Niederlassung Frankfurt 

Rudolf-Diesel-Str. 17 

65760 Eschborn 

Telefon: 06173/6004-0 

Telefax: 06173/6971 

E-Mail: eschborn@reiff-gruppe.de 

Web: www.reiff-tp.de 

REIFF: 05a - 05b - 05d - 18 - 20 - 26 - 29a 

REINZ-Dichtungs-GmbH 

Reinzstraße 3 - 7 

89233 Neu-Ulm 

Telefon: 0731/7046-777 

Telefax: 0731/7046-16000 

E-Mail: reinz.industrie@dana.com 

Web: www.reinz-industrial.com 

REINZ: 18 

REMBE GmbH 

Safety + Control 

Gallbergweg 21 

59929 Brilon 

Telefon: 02961/7405-0 

Telefax: 02961/50714 

E-Mail: info@rembe.de 

Web: www.rembe.de 

REMBE: 29g - 29h 

RHEINTACHO Messtechnik GmbH 

Waltershofener Straße 1 

79111 Freiburg 

Telefon: 0761/4513-0 

Telefax: 0761/445274 

E-Mail: info@rheintacho.de 

Web: www.rheintacho.de 

RHEINTACHO: 29g - 29h 

Rhytron GmbH 

Baumstr. 39 


Telefon: 02066/993940 

Telefax: 02066/9939410 

E-Mail: info@rhytron.de 

Web: www.rhytron.de 

Rhytron: 06d - 30.01 

RIEGLER & Co. KG 

Schützenstr. 27 


Telefon: 07125/9497-0 

Telefax: 07125/9497-95 

E-Mail: info@riegler.de 

Web: www.riegler.de 

RIEGLER: 20 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25c - 25d 

26 - 28b - 28c - 29a - 29d - 29f 

RKP-Servicezentrum GmbH 

Steimke 1 

37170 Uslar 

Telefon: 05571/9197510 

Telefax: 05571/9197520 

E-Mail: info@radialkolbenpumpe.com 

Web: www.radialkolbenpumpe.com 


RMI Pressure Systems Ltd. 

Industrial Products Division 

Wolverton Street 

M11 2ET Manchester 

Grossbritannien 

Telefon: 0044/161/2232223 

Telefax: 0044/161/2234770 

E-Mail: rmiindustrial@armlink.com 

Web: www.rmipsl.com 

RMI: 21 - 30.01 - 30.02 

Dr. Werner Röhrs GmbH & Co. KG 

Oberstdorfer Straße 11-15 

87527 Sonthofen 

Telefon: 08321/614-0 

Telefax: 08321/614-139 

E-Mail: info@roehrs.de 

Web: www.roehrs.de 

Röhrs: 11 

Römheld GmbH 

Friedrichshütte 

Römheldstr. 1-5 

35321 Laubach 

Telefon: 06405/89-0 

Telefax: 06405/89211 

E-Mail: info@roemheld.de 

Web: www.roemheld-gruppe.de 

Römheld: 04a - 05a - 05b - 07 - 13 - 18 - 20 

Rötelmann GmbH 

Absperr- und Steuertechnik 

In der Lacke 10 

58791 Werdohl 

Telefon: 02392/9191-0 

Telefax: 02392/9191-14 

E-Mail: info@roetelmann.de 

Web: www.roetelmann.de 

Rötelmann: 05a - 05b - 05d - 29a 

Rollstar AG 

Schlattweg 2 

5704 Egliswil 

Schweiz 

Telefon: 0041/62/7698040 

Telefax: 0041/62/7698041 

E-Mail: info@rollstar.com 

Web: www.rollstar.com 

Rollstar: 02 

ROSS EUROPA GmbH 

Robert-Bosch-Straße 2 

63225 Langen 

Telefon: 06103/7597-100 

Telefax: 06103/7597-299 

E-Mail: info@rosseuropa.com 

Web: www.rosseuropa.com 

ROSS: 23a - 25a - 25b - 25c - 28b - 28c - 30.02 

Roth Hydraulics GmbH 

Lahnstraße 34 

35216 Biedenkopf 

Telefon: 06461/933-0 

Telefax: 06461/933-300 

E-Mail: service@roth-hydraulics.de 

Web: www.roth-hydraulics.de 

Roth Hydraulics: 13 

RSK Stahl- und Fertigteile 

Produktions- u. Vertriebs GmbH 

Hasenkamp 1 

25482 Appen 

Telefon: 04101/5452-0 

Telefax: 04101/512087 

E-Mail: info@rsk-stahl.de 

Web: www.rsk-stahl.de 

RSK: 11 

RT-Filtertechnik GmbH 

Buchholz 4 

88048 Friedrichshafen 

Telefon: 07541/508-0 

Telefax: 07541/508-101 

E-Mail: sales@rt-filter.de 

Web: www.rt-filter.de 

RT-Filtertechnik: 07 - 11 - 15 - 29a 

RUHFUS Systemhydraulik GmbH 

Büdericher Straße 7 

41460 Neuss 

Telefon: 02131/914-6 

Telefax: 02131/914-810 

E-Mail: sales@ruhfus.com 

Web: www.ruhfus.com 

RUHFUS: 04a - 04b - 07 - 11 

Gerhard W. Ruppel Hydraulik 

Südstr. 2 

31848 Bad Münder 

Telefon: 05042/9322-10 

Telefax: 05042/9322-93 

E-Mail: info@ruppel-hydraulik.de 

Web: www.ruppel-hydraulik.de 

Ruppel Hydraulik: 01 - 02 - 04a - 05a - 05b 

05c - 05d - 06a - 06b - 07 - 11 - 13 - 15 - 18 

20 29a - 29b - 29c - 29e - 29f - 30.01 - 30.02 

S.F. Components GmbH 

Lise-Meitner-Str. 5 

82216 Maisach 

Telefon: 08142/65180-0 

Telefax: 08142/65180-40 

E-Mail: info@sf-components.com 

Web: www.sf-components.com 

S.F. Components: 18 

SAI s.p.a. 

Hydraulic Motors 

Via Olanda 51 

41122 Modena (MO) 

Italien 

Telefon: 0039/059/420111 

Telefax: 0039/059/451260 

E-Mail: saispa@saispa.it 

Web: www.saispa.com 

SAI: 02 

SALAMI S.p.A. 

Hydraulik-Komponenten 

Via Emilia Ovest 1006 

41100 Modena 

Italien 

Telefon: 0039/059/387411 

Telefax: 0039/059/387500 

E-Mail: info@salami.it 

Web: www.salami.it 

SALAMI: 01 - 02 - 05a - 05b - 06b - 11 

Salzgitter Mannesmann Precision GmbH 

Kissinger Weg 

59067 Hamm 

Telefon: 02381/420-0 

Telefax: 02381/420-265 

E-Mail: marketing@smp-tubes.com 

Web: www.smp-tubes.com 

Salzgitter: 11 - 20 

SAMAD Industrietechnik GmbH 

Im Innenring 9 

09468 Geyer 

Telefon: 037346/699-0 

Telefax: 037346/699-19 

E-Mail: info@samad.de 

Web: www.samad.de 

SAMAD: 23a - 23b - 23c - 25a - 25b - 25d - 26 

28a - 28b - 28c - 29a - 29d - 29e - 30.01 - 30.02 

30.03 - 30.04 

SAMSOMATIC GmbH 

Weismüllerstr. 20-22 


Telefon: 069/4009-0 

Telefax: 069/4009-1644 

E-Mail: samsomatic@samsomatic.de 

Web: www.samsomatic.de 

SAMSOMATIC: 25a - 25b - 25d - 26 - 28c - 29a 

29f - 30.01 

SAPI AG 

Industrielle Automation 

Schildgutstr. 4 

8200 Schaffhausen 

Schweiz 

Telefon: 0041/52/6434141 

Telefax: 0041/52/6432805 

E-Mail: info@sapi.ch 

Web: www.sapi.ch 

SAPI: 01 - 02 - 03 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c 

05d - 06a - 06b - 06d - 07 - 11 - 15 - 16 - 21 

29a - 29b - 29c - 29d - 29e - 29g 

SAUER BIBUS GmbH 

Lise-Meitner-Ring 13 

89231 Neu-Ulm 

Telefon: 0731/1896-0 

Telefax: 0731/1896-199 

E-Mail: info@sauerbibus.de 

Web: www.sauerbibus.de 

SAUER BIBUS: 01 - 02 - 05a - 05b - 30.01 

30.02 

Scanwill Fluid Power ApS 

Hassellunden 14 

2765 Smørum 

Dänemark 

Telefon: 0045/7442/3450 

Telefax: 0045/7442/3430 

E-Mail: info@scanwill.com 

Web: www.scanwill.com 

Scanwill: 18 


schaeper AUTOMATION GMBH 

Kronsberger Straße 25 

30559 Hannover 

Telefon: 0511/357100-0 

Telefax: 0511/357100-19 

E-Mail: info@schaeper.com 

Web: www.schaeper.com 


Johannes Schäfer vorm. Stettiner 

Schraubenwerke GmbH & Co. KG 

Stettiner Straße 3 

35410 Hungen 

Telefon: 06402/86-0 

Telefax: 06402/86-140 

E-Mail: info@jsch.de 

Web: www.jsch.de 

Schäfer: 20 - 26 - 29a 

Schiedrum Hydraulik 

Nachfolge GmbH 

Cruthovener Str. 9 


Telefon: 0211/92190-0 

Telefax: 0211/92190-58 

E-Mail: info@schiedrum.com 

Web: www.schiedrum.com 

Schiedrum: 05a - 05b - 06b 

Schieffer GmbH & Co. KG 

Am Mondschein 23 

59557 Lippstadt 

Telefon: 02941/755-0 

Telefax: 02941/755-240 

E-Mail: info@schieffer.de 

Web: www.schieffer-group.com 

Schieffer: 20 

Schierle Stahlrohre GmbH & Co. KG 

Blindeisenweg 9 

41468 Neuss 

Telefon: 02131/3665-0 

Telefax: 02131/3665107 

E-Mail: info@schierle.de 

Web: www.schierle.de 

Schierle: 11 - 20 

SCHLÖSSER GmbH & Co. KG 

Wilhelmstraße 8 

88512 Mengen 

Telefon: 07572/606-0 

Telefax: 07572/606-5598 

E-Mail: info@schloesser-dichtungen.de 

Web: www.schloesser-dichtungen.de 

SCHLÖSSER: 18 

SCHMIDT Technology GmbH 

Feldbergstraße 1 

78112 St. Georgen 

Telefon: 07724/899-0 

Telefax: 07724/899-101 

E-Mail: info@schmidttechnology.de 

Web: www.schmidttechnology.de 

SCHMIDT: 29e 

Schmitter Hydraulik GmbH 

Am Stöckleinsbrunnen 1 

97762 Hammelburg 

Telefon: 09732/8888-0 

Telefax: 09732/8888-1000 

E-Mail: kontakt@schmitter-hydraulik.de 

Web: www.schmitter-hydraulik.de 


Jos. Schneider Optische Werke GmbH 

Ringstraße 132 

55543 Bad Kreuznach 

Telefon: 0671/6010 

Telefax: 0671/601109 

E-Mail: sales@schneiderkreuznach.com 

Web: www.servo-hydraulik.de 

Schneider: 04b - 06a - 06b - 06c - 06d - 18 

24 - 25c 

Schnupp GmbH & Co. 

Hydraulik KG 

Further Straße 63 

94327 Bogen 

Telefon: 09422/8525-0 

Telefax: 09422/8525-10 

E-Mail: info@schnupp.de 

Web: www.schnupp.de 

Schnupp: 01 - 02 - 03 - 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 06a - 06b - 06c - 07 - 11 - 13 - 15 - 20 

25a - 29a - 29b - 29c - 30.01 

SCHUNK Electronic Solutions GmbH 

Am Tannwald 17 

78112 St. Georgen 

Telefon: 07725/9166-0 

Telefax: 07725/9166-5055 

E-Mail: electronic-solutions@de.schunk.com 

Web: www.schunk-electronic-solutions.de 

SCHUNK (St. Georgen): 25a - 25c 

Schwer Fittings GmbH 

Hans-Schwer-Platz 1 

78588 Denkingen 

Telefon: 07424/9825-0 

Telefax: 07424/9825-7900 

E-Mail: info@schwer.com 

Web: www.schwer.com 

Schwer Fittings: 05a - 05b - 05d - 07 - 11 - 20 

21 - 25a - 26 - 29a 

Schwer Ventiltechnik GmbH 

Hauptstr. 150 

78588 Denkingen 

Telefon: 07424/98191-0 

Telefax: 07424/98191-10 

E-Mail: info@ventiltechnik.com 

Web: www.ventiltechnik.com 

Schwer Ventiltechnik: 05a - 05b - 05d - 07 

21 - 25a - 29a 

SCHWING GmbH 

Heerstr. 9-27 

44653 Herne 

Telefon: 02325/987-0 

Telefax: 02325/72922 

E-Mail: info@schwing.de 

Web: www.schwing.de 

SCHWING: 04a - 04b - 05a - 05b - 07 

Seal Concept GmbH 

Dichtungen und Hydraulik 

Hans-Sachs-Straße 2 

86399 Bobingen 

Telefon: 08234/9671-0 

Telefax: 08234/9671-39 

E-Mail: info@sealconcept.com 

Web: www.sealconcept.com 

Seal Concept: 01 - 02 - 05a - 05b - 05c - 05d 

06b - 07 - 11 - 18 

SECATEC electronic GmbH 

Knappenstr. 154 

57581 Katzwinkel 

Telefon: 02741/9460-0 

Telefax: 02741/8501 

E-Mail: info@secatec.de 

Web: www.secatec.de 

SECATEC: 25d - 29e - 29h 

Eugen Seitz AG 

Spitalstraße 204 

8623 Wetzikon 3 

Schweiz 

Telefon: 0041/44/9318080 

Telefax: 0041/44/9318090 

E-Mail: info@seitz.ch 

Web: www.seitz.ch 

Seitz: 25a - 25b 

Sensor-Technik Wiedemann GmbH 

Am Bärenwald 6 

87600 Kaufbeuren 

Telefon: 08341/95050 

Telefax: 08341/950555 

E-Mail: info@sensor-technik.de 

Web: www.sensor-technik.de 

Sensor-Technik Wiedemann (STW): 

06d - 29b - 29g - 30.01 

SERTO GmbH 

Falderbaumstr. 41 

34123 Kassel 

Telefon: 0561/58004-0 

Telefax: 0561/5800444 

E-Mail: info-de@serto.com 

Web: www.serto.com 

SERTO: 05a - 05c - 05d - 20 - 25a - 26 

SF Filter GmbH 

Spittelbronner Weg 93/2 

78056 Villingen-Schwenningen 

Telefon: 07720/8091-0 

Telefax: 07720/80839-0 

E-Mail: info.de@sf-filter.com 

Web: www.sf-filter.de 

SF Filter: 07 - 15 

SGGT Hydraulik GmbH 

Betzenhölle 24 

66538 Neunkirchen 

Telefon: 06824/920830 

Telefax: 06824/9208350 

E-Mail: info@sggt-wh.de 

Web: www.sggt-wh.de 

SGGT: 21 

176 O+P Konstruktions-Jahrbuch 2020 www.oup-fluidtechnik.de 

SHELL Deutschland Oil GmbH 

Suhrenkamp 71-77 

22335 Hamburg 

Telefon: 040/6324-0 

Telefax: 040/6324-051 

E-Mail: kontakt@shell.com 

Web: www.shell.de 

SHELL: 16 

SHIMADZU EUROPA GmbH 

Albert-Hahn-Str. 6-10 


Telefon: 0203/7687-0 

Telefax: 0203/7666-25 

E-Mail: info@shimadzu.eu 

Web: www.shimadzu.eu 

SHIMADZU: 01 

SI-special instruments GmbH 

Strelgasse 2 

86720 Nördlingen 

Telefon: 09081/22061 

Telefax: 09081/22063 

E-Mail: si@specialinstruments.com 

Web: www.specialinstruments.com 

SI-special instruments: 

25c - 29b - 29e - 29g - 30.01 

SICK Vertriebs-GmbH 

Willstätterstr. 30 


Telefon: 0211/5301-0 

Telefax: 0211/5301-100 

E-Mail: info@sick.de 

Web: www.sick.com 


SIEI-AREG GmbH 

GEFRAN Group 

Gottlieb-Daimler-Str. 17/3 

74385 Pleidelsheim 

Telefon: 07144/89736-0 

Telefax: 07144/89736-97 

E-Mail: info@sieiareg.de 

Web: www.gefran.com 

SIEI-AREG: 29b - 29g - 29h 

SIKO GmbH 

Weihermattenweg 2 

79256 Buchenbach 

Telefon: 07661/394-0 

Telefax: 07661/394-388 

E-Mail: info@siko.de 

Web: www.siko-global.com 


singold gerätetechnik gmbh 


86830 Schwabmünchen 

Telefon: 08232/71036 

Telefax: 08232/71039 

E-Mail: info@singold-tech.de 

Web: www.singold-tech.de 

singold: 11 - 23b 

SITEMA GmbH & Co. KG 

G.-Braun-Str. 13 

76187 Karlsruhe 

Telefon: 0721/98661-0 

Telefax: 0721/98661-11 

E-Mail: info@sitema.de 

Web: www.sitema.de 

SITEMA: 11 

Skarke Ventilsysteme 

Auf der Rut 4 

64668 Rimbach 

Telefon: 06253/8062-0 

Telefax: 06253/8062-22 

E-Mail: info@skarke.de 

Web: www.skarke-valves.com 

Skarke: 11 

SKF Economos Deutschland GmbH 



Telefon: 07142/593-0 

Telefax: 07142/593-110 

E-Mail: seals.bietigheim@skf.com 

Web: www.skf.de/dichtungen 

SKF Economos: 04a - 04b - 18 - 23a - 23b 

SKF Lubrication Systems Germany GmbH 

Produktbereich Spandau-Pumpen 

Motzener Straße 35/37 

12277 Berlin 

Telefon: 030/72002-0 

Telefax: 030/72002-111 

E-Mail: SpandauPumpen@skf.com 

Web: www.spandaupumpen.de 

SKF Spandau-Pumpen: 01 - 07 - 20 - 29d 

SLB GmbH 

Industriekühler 

Konrad-Zuse-Str. 16 

74343 Sachsenheim 

Telefon: 07147/27672-0 

Telefax: 07147/27672-25 

E-Mail: info@slb-gmbh.com 

Web: www.slb-gmbh.com 

SLB: 07 - 13 

SMC Deutschland GmbH 

Boschring 13-15 

63329 Egelsbach 

Telefon: 06103/402-0 

Telefax: 06103/402-139 

E-Mail: info@smc.de 

Web: www.smc.eu 

SMC: 13 - 20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a - 25b 

25c - 25d - 26 - 28a - 28b - 28c - 29a - 29b 

30.03 

Sonceboz SA 

Rue Rosselet-Challandes 5 

2605 Sonceboz 

Schweiz 

Telefon: 0041/32/4881111 

Telefax: 0041/32/4881100 

E-Mail: info@sonceboz.com 

Web: www.sonceboz.com 

Sonceboz: 06b - 07 

SONOTEC Ultraschallsensorik 

Halle GmbH 

Nauendorfer Str. 2 

06112 Halle 

Telefon: 0345/13317-0 

Telefax: 0345/13317-99 

E-Mail: sonotec@sonotec.de 

Web: www.sonotec.de 

SONOTEC: 29h 

Karl SPÄH GmbH & Co. KG 

Kompetenz in Gummi und Kunststoff 

Industriestraße 4-12 

72516 Scheer 

Telefon: 07572/602-0 

Telefax: 07572/602-167 

E-Mail: info@spaeh.de 

Web: www.spaeh.de 

SPÄH: 18 

Carl Spaeter GmbH 

Höpfigheimer Str. 10 


Telefon: 07142/9101-0 

Telefax: 07142/9101-1201 

E-Mail: info@spaeter-bietigheim.de 

Web: www.spaeter-bietigheim.de 

Spaeter: 20 - 26 

Specken AG 

Steinhaldenstrasse 30 

8954 Geroldswil 

Schweiz 

Telefon: 0041/44/7353900 

Telefax: 0041/44/7353901 

E-Mail: info@specken.ch 

Web: www.specken.ch 

Specken: 03 - 04a - 11 - 18 - 20 - 22 - 23a 

23b 23c - 24 - 25a - 25b - 25c - 26 - 28a 

28b - 28c - 29a 

SPIR STAR ® AG 

Auf der Rut 3 

64668 Rimbach 

Telefon: 06253/9889-0 

Telefax: 06253/9889-30 

E-Mail: info@spirstar.de 

Web: www.spirstar.de 

SPIR STAR: 20 

STABILUS GmbH 

Wallersheimer Weg 100 

56070 Koblenz 

Telefon: 0261/8900-0 

Telefax: 0261/8900-204 

E-Mail: info@de.stabilus.com 

Web: www.stabilus.de 

STABILUS: 11 

Staiger GmbH & Co. KG 

Johannes-Bieg-Straße 8 

74391 Erligheim 

Telefon: 07143/2707-0 

Telefax: 07143/2707-88 

E-Mail: hallo@staiger.de 

Web: www.staiger.de 

Staiger: 25a - 25b - 25c 

Stäubli Tec-Systems GmbH 

Connectors 

Theodor-Schmidt-Str. 25 

95448 Bayreuth 

Telefon: 0921/883-0 

Telefax: 0921/12070 

E-Mail: connectors.de@staubli.com 

Web: www.staubli.com 


Walter Stauffenberg GmbH & Co. KG 

Im Ehrenfeld 4 

58791 Werdohl 

Telefon: 02392/916-0 

Telefax: 02392/916-103 

E-Mail: sales@stauff.com 

Web: www.stauff.com 

STAUFF: 05a - 05b - 05d - 11 - 15 - 16 - 20 - 29a 

29b - 29c - 29d - 29e - 29g

STENFLEX 

Rudolf Stender GmbH 

Robert-Koch-Str. 17 

22851 Norderstedt 

Telefon: 040/52903-0 

Telefax: 040/52903-200 

E-Mail: info@stenflex.com 

Web: www.stenflex.com 

STENFLEX: 20 - 26 

Technische Universität Dortmund 

Fakultät Maschinenbau 

Leonhard-Euler-Str. 5 


Telefon: 0231/755-2652 

Telefax: 0231/755-2649 

E-Mail: dekan.mb@tu-dortmund.de 

Web: www.mb.tu-dortmund.de 

FAKMA: 30.04 

Timmer GmbH 

Dieselstr. 37 

48485 Neuenkirchen 

Telefon: 05973/9493-0 

Telefax: 05973/9493-90 

E-Mail: info@timmer.de 

Web: www.timmer.de 

Timmer: 11 - 20 - 22 - 23a - 23b - 23c - 25a 

25b - 25c - 25d - 26 - 28b 

TSD Industrie-Hydraulik GmbH 

Friedrich-Stoll-Str. 7-9 

61231 Bad Nauheim 

Telefon: 06032/92677-0 

Telefax: 06032/92677-15 

E-Mail: info@tsd-industriehydraulik.de 

Web: www.tsd-industriehydraulik.de 

TSD: 20 

Storz Hydrauliksysteme GmbH 

Obere Hauptstraße 64 

78573 Wurmlingen 

Telefon: 07461/96653-0 

Telefax: 07461/96653-29 

E-Mail: info@storz-hydraulik.de 

Web: www.storz-hydraulik.de 

Storz: 04a - 04b - 06a - 07 - 11 - 18 

Technische Universität Hamburg-Harburg 

Institut für Flugzeug-Systemtechnik 

Neßpriel 5 

21129 Hamburg 

Telefon: 040/42878-0 

Telefax: 040/42878-2288 

E-Mail: pressestelle@tuhh.de 

Web: www.tuhh.de/fst 

IFS: 30.04 

Toptube Rohrbearbeitung GmbH 

Buchenweg 5 

57392 Schmallenberg 

Telefon: 02974/969357-0 

Telefax: 02974/969357-55 

E-Mail: info@toptube.de 

Web: www.toptube.de 

Toptube: 20 

TU Bergakademie Freiberg 

IMFD, AG Maschinenlabor 

Lampadiusstr. 4 

09599 Freiberg 

Telefon: 03731/214563 

Telefax: 03731/393455 

E-Mail: direktor@imfd.tu-freiberg.de 

Web: www.tu-freiberg.de 

IMFD: 30.04 

Strautmann Hydraulik GmbH & Co. KG 

Gausekamp 15 

49326 Melle 

Telefon: 05429/9404-0 

Telefax: 05429/9404-43 

E-Mail: info@strautmann-hydraulik.de 

Web: www.strautmann-hydraulik.de 

Strautmann: 04a 

SUCO Robert Scheuffele 

GmbH & Co. KG 

Keplerstr. 12-14 


Telefon: 07142/597-0 

Telefax: 07142/597-19 

E-Mail: info@suco.de 

Web: www.suco.de 

SUCO: 25d - 29a - 29b 

SÜDHYDRAULIK 

Homrich Maschinenbau GmbH 

Nieland 3 

23611 Bad Schwartau 

Telefon: 0451/58907-0 

Telefax: 0451/58907-70 

E-Mail: info@suedhydraulik.de 

Web: www.suedhydraulik.de 

SÜDHYDRAULIK: 03 

SUN Hydraulik GmbH 

Brüsseler Allee 2 

41812 Erkelenz 

Telefon: 02431/80910 

Telefax: 02431/809119 

E-Mail: info@sunhydraulik.de 

Web: www.sunhydraulik.de 

SUN: 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

SUTTER 

HYDRAULIK & PNEUMATIK AG 

SUTTER Hydraulik & Pneumatik AG 

Hauptstrasse 7 

4455 Zunzgen 

Schweiz 

Telefon: 0041/61/8369070 

Telefax: 0041/61/8369071 

E-Mail: info@sutter-hydraulik.com 

Web: www.sutter-hydraulik.com 

SUTTER: 20 - 23a - 23b - 23c - 25b - 25c - 26 

28b - 28c - 30.01 - 30.02 

teamtechnik 

Maschinen und Anlagen GmbH 

Planckstraße 40 

71691 Freiberg 

Telefon: 07141/7003-0 

Telefax: 07141/7003-70 

E-Mail: info@teamtechnik.com 

Web: www.teamtechnik.com 

teamtechnik: 07 

Technische Universität Chemnitz 

Fakultät für Maschinenbau - IMK 

Reichenhainer Str. 70 

09126 Chemnitz 

Telefon: 0371/531-0 

Telefax: 0371/531-23119 

Web: www.tu-chemnitz.de 

TU Chemnitz: 30.04 

Technische Universität Darmstadt 

Institut für Fluidsystemtechnik 

Otto-Berndt-Str. 2 


Telefon: 06151/16-27100 

Telefax: 06151/16-27111 

E-Mail: sekretariat@fst.tu-darmstadt.de 

Web: www.fst.tu-darmstadt.de 

IF: 30.04 

Technische Universität München 

Lehrstuhl für Fahrzeugtechnik 

Boltzmannstr. 15 

85748 Garching 

Telefon: 089/289-15345 

Telefax: 089/289-15357 

E-Mail: ftm@ftm.mw.tum.de 

Web: www.ftm.mw.tum.de 

LF: 30.04 

TECHNO-PARTS GmbH 

Dichtungs- u. Kunststofftechnik 

Alte Bottroper Straße 81 

45356 Essen 

Telefon: 0201/86606-0 

Telefax: 0201/86606-68 

E-Mail: vk@techno-parts.de 

Web: www.techno-parts.de 

TECHNO-PARTS: 11 - 13 - 18 - 28c 

tecsis GmbH 

Carl-Legien-Str. 40-44 


Telefon: 069/5806-0 

Telefax: 069/5806-7788 

E-Mail: info@tecsis.de 

Web: www.tecsis.de 

tecsis: 29g 

TEDAG Dichtungstechnik 

und Industriebedarf AG 

Rosenstr. 14 

8400 Winterthur 

Schweiz 

Telefon: 0041/52/2120645 

Telefax: 0041/52/2139316 

E-Mail: info@tedag.ch 

Web: www.tedag.ch 

TEDAG: 11 - 18 

Teseo Deutschland GmbH 

Bleichstr. 47 

56249 Herschbach 

Telefon: 02626/923225 

Telefax: 02626/349255 

E-Mail: deutschland@teseoair.com 

Web: www.teseoair.com 

Teseo: 26 

TH Technische Hydraulik 

Planungs- und Errichtungs GmbH 

Technologiepark 2 

2471 Pachfurth 

Österreich 

Telefon: 0043/2164/222-60 

Telefax: 0043/2164/222-6033 

E-Mail: office@tehyd.at 

Web: www.technischehydraulik.at 

TH Technische Hydraulik: 01 - 05a - 05b - 07 

13 - 15 

Horst Thiele Maschinenbau 

Hydraulische Geräte GmbH 

Im Kampfrad 2 

74196 Neuenstadt 

Telefon: 07139/4801-0 

Telefax: 07139/4801-29 

E-Mail: info@thiele-hydraulik.de 

Web: www.thiele-hydraulik.de 

Thiele: 01 - 03 - 04a - 04b - 05a - 11 - 18 

Thomas Magnete GmbH 

Innomotion Park 3 

57562 Herdorf 

Telefon: 02744/929-0 

Telefax: 02744/929-290 

E-Mail: info@thomas-magnete.com 

Web: www.thomas-magnete.com 

Thomas: 06b - 11 

GÜNTER TILL GMBH & CO. KG 

Präzisionsmechanik 

Schwalbenbreite 4 

38350 Helmstedt 

Telefon: 05351/55860 

Telefax: 05351/37324 

E-Mail: till-he@till-hydraulik.de 

Web: www.till-hydraulik.de 

TILL: 01 - 04a - 05a - 05b - 05c - 05d - 06b - 07 

20 - 29a - 29d - 29f 

TOSS GmbH & Co. KG 

Danziger Str. 15 

35418 Buseck 

Telefon: 06408/9091-0 

Telefax: 06408/4355 

E-Mail: info@toss-gmbh.de 

Web: www.toss-gmbh.de 

TOSS: 23b - 24 - 30.02 

TOX PRESSOTECHNIK 

GmbH & Co. KG 

Riedstr. 4 

88250 Weingarten 

Telefon: 0751/5007-0 

E-Mail: info@tox-de.com 

Web: www.tox-pressotechnik.com 

TOX PRESSOTECHNIK: 04a - 18 - 23b - 30.02 

TR-Electronic GmbH 

Eglishalde 6 

78647 Trossingen 

Telefon: 07425/228-0 

Telefax: 07425/228-33 

E-Mail: info@tr-electronic.de 

Web: www.tr-electronic.de 

TR-Electronic: 29h - 30.01 - 30.03 

TRACTO-TECHNIK GmbH & Co. KG 

PIPE BENDING SYSTEMS 

Hunold-Rump-Str. 76-80 

57368 Lennestadt 

Telefon: 02725/9540-0 

Telefax: 02725/9540-33 

E-Mail: pbs@tracto-technik.de 

Web: www.pipe-bending-systems.de 

TRACTO-TECHNIK PBS: 20 

TRACTO-TECHNIK GmbH & Co. KG 

Spezialmaschinen 

Paul-Schmidt-Str. 2 

57368 Lennestadt 

Telefon: 02723/808-0 

Telefax: 02723/808-180 

E-Mail: info@tracto-technik.de 

Web: www.tracto-technik.de 


transfluid® Maschinenbau GmbH 

Hünegräben 20-22 

57392 Schmallenberg 

Telefon: 02972/9715-0 

Telefax: 02972/9715-11 

E-Mail: info@transfluid.de 

Web: www.transfluid.de 

transfluid: 20 

Trelleborg Sealing Solutions 

Germany GmbH 

Schockenriedstr. 1 


Telefon: 0711/7864-0 

Telefax: 0711/7803-171 

E-Mail: tssgermany@trelleborg.com 

Web: www.tss.trelleborg.com/de 

Trelleborg: 18 

TRIES GmbH & Co. KG 

Hydraulik-Elemente Ehingen 

Röntgenstraße 10 

89584 Ehingen 

Telefon: 07391/5809-0 

Telefax: 07391/5809-50 

E-Mail: info@tries.de 

Web: www.tries.de 

TRIES: 04a - 05a - 05b - 05c - 05d - 06a - 06b 

06c - 07 - 20 

triplex-industrie 

mineraloelgesellschaft mbh 

Otto-Hahn-Str. 3 

64859 Eppertshausen 

Telefon: 06071/3933-0 

Telefax: 06071/3933-20 

E-Mail: info@triplex-industrie.de 

Web: www.triplex-industrie.de 

triplex-industrie: 16 

TU Braunschweig / Institut für 

mobile Maschinen und Nutzfahrzeuge (IMN) 

Langer Kamp 19 A 

38106 Braunschweig 

Telefon: 0531/391-2670 

Telefax: 0531/391-5951 

E-Mail: imn@tu-braunschweig.de 

Web: www.tu-braunschweig.de/imn 

IMN: 30.04 

TU Clausthal / Institut für Tribologie 

und Energiewandlungsmaschinen 

Leibnizstr. 32 

38678 Clausthal-Zellerfeld 

Telefon: 05323/72-2465 

Telefax: 05323/72-2617 

E-Mail: sekretariat@itr.tu-clausthal.de 

Web: www.itr.tu-clausthal.de 

ITE: 30.04 

TU Dresden / Institut 

für Mechatronischen Maschinenbau 

Professur für Fluid-Mechatronische 

Systemtechnik (Fluidtronik) 

Helmholtzstr. 7a 

01069 Dresden 

Telefon: 0351/463-33559 

Telefax: 0351/463-32136 

E-Mail: fluidtronik@mailbox.tu-dresden.de 

Web: https://tu-dresden.de/mw/fluidtronik 

IMD: 30.04 

TU Hamburg / Institut für Produktentwicklung 

und Konstruktionstechnik 

Denickestr. 17 

21073 Hamburg 

Telefon: 040/42878-3231 

Telefax: 040/42878-2296 

E-Mail: pkt@tuhh.de 

Web: www.tuhh.de/pkt 

IPK: 07 - 30.01 - 30.03 - 30.04 

TU Hamburg-Harburg / Institut für 

Laser- und Anlagensystemtechnik (iLAS) 

Denickestr. 17 

21073 Hamburg 

Telefon: 040/42878-3456 

Telefax: 040/42878-4076 

E-Mail: ilas@tuhh.de 

Web: www.tuhh.de/ilas 

ILAS: 30.04 

Hans Turck GmbH & Co. KG 

Witzlebenstraße 7 

45472 Mülheim 

Telefon: 0208/4952-0 

Telefax: 0208/4952-264 

E-Mail: more@turck.com 

Web: www.turck.de 

Turck: 29b - 29e - 29g - 29h 

TWK-ELEKTRONIK GmbH 

Bismarckstr. 108 


Telefon: 0211/96117-0 

Telefax: 0211/637705 

E-Mail: info@twk.de 

Web: www.twk.de 

TWK: 29h 

Uniflex-Hydraulik GmbH 

Robert-Bosch-Straße 50-52 

61184 Karben 

Telefon: 06039/9171-0 

Telefax: 06039/9171-181 

E-Mail: info@uniflex.de 

Web: www.uniflex.de 

Uniflex-Hydraulik: 07 - 20 

UNIMATIC GmbH 

Hans-Böckler-Ring 13 

22851 Norderstedt 

Telefon: 040/529860-0 

Telefax: 040/529860-60 

E-Mail: info@unimatic.de 

Web: www.unimatic.de 

UNIMATIC: 22 - 23a - 23b - 23c - 24 - 25a 

25b 25c - 25d - 26 - 28c - 29a - 29b - 29f 

29h - 30.01 - 30.02 - 30.03 


Universal Hydraulik GmbH 


61267 Neu-Anspach 

Telefon: 06081/9418-0 

Telefax: 06081/9418-49 

E-Mail: info@universalhydraulik.com 

Web: www.universalhydraulik.com 

Universal Hydraulik: 03 - 04a - 05a - 05b - 06b 

07 - 11 - 13 - 15 - 18 

Universität Stuttgart 

Institut für Werkzeugmaschinen 

Holzgartenstr. 17 


Telefon: 0711/685-0 

Telefax: 0711/685-70040 

E-Mail: sekretariat@uni-stuttgart.de 

Web: www.ifw.uni-stuttgart.de 

IfW: 30.04 

URACA GmbH & Co. KG 

Sirchinger Straße 15 


Telefon: 07125/133-0 

Telefax: 07125/133-202 

E-Mail: info@uraca.de 

Web: www.uraca.de 

URACA: 01 - 07 - 18 - 21 

J.M. Voith SE & Co. KG | VTHL 

Schuckertstr. 15 


Telefon: 07152/992-3 

Telefax: 07152/992-400 

E-Mail: sales-rut@voith.com 

Web: www.voith.com 

Voith (Rutesheim): 01 - 02 - 04a - 04b - 05a 

05b - 05c - 05d - 06a - 07 - 30.01 

Volz Gruppe GmbH 

Gartenstr. 6 

78586 Deilingen 

Telefon: 07426/939-0 

Telefax: 07426/939-100 

E-Mail: info@volz.de 

Web: www.volz.de 

Volz: 05a - 05d - 11 - 18 - 20 

VOSS Fluid GmbH 

Lüdenscheider Str. 52-54 

51688 Wipperfürth 

Telefon: 02267/63-0 

Telefax: 02267/63-5659 

E-Mail: fluid@voss.net 

Web: www.voss.net 

VOSS Fluid: 05a - 05b - 18 - 20 - 29a - 30.01 

WEBER-HYDRAULIK GMBH 

Heilbronner Str. 30 

74363 Güglingen 

Telefon: 07135/71-0 

Telefax: 07135/71-10301 

E-Mail: info@weber-hydraulik.com 


WEBER-HYDRAULIK (Güglingen): 

01 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

06c - 07 - 29b - 30.01 

WEBER-HYDRAULIK ValveTech GmbH 

Felix-Wankel-Str. 4 

78467 Konstanz 

Telefon: 07531/9748-0 

Telefax: 07531/9748-44 

E-Mail: info.de-k@weber-hydraulik.com 


WEBER-HYDRAULIK (Konstanz): 05a - 05b 

05c - 05d - 06b - 06c - 29b - 30.01 

Willmann Steuerungstechnik GmbH 

Karl-Friedrich-Benz-Straße 2-4 

49377 Vechta 

Telefon: 04441/9304-0 

Telefax: 04441/9304-44 

E-Mail: info@willmann-hydraulik.de 

Web: www.willmann-hydraulik.de 

Willmann: 01 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c - 05d 

06b - 06c - 07 - 11 - 15 - 20 

WINKEL GmbH 

Am Illinger Eck 7 

75428 Illingen 

Telefon: 07042/8250-0 

Telefax: 07042/23-888 

E-Mail: winkel@winkel.de 

Web: www.winkel.de 

WINKEL: 20 

Wilhelm Winter GmbH & Co. KG 

Maschinenbau 

Dechenstr. 1, 3 + 7 


Telefon: 02102/9954-0 

Telefax: 02102/9954-99 

E-Mail: info@wilhelmwinter.de 

Web: www.wilhelmwinter.de 

Winter: 04a - 07 - 21 - 30.01 - 30.02 


URBEN + KYBURZ AG 

Bahnweg 6 

4554 Etziken 

Schweiz 

Telefon: 0041/32/6142311 

Telefax: 0041/32/6142953 

E-Mail: info@urben-kyburz.ch 

Web: www.urben-kyburz.ch 


V.I.T. Systemtechnik GmbH 

Raiffeisenstr. 7-9 

70839 Gerlingen 

Telefon: 07156/1755-0 

Telefax: 07156/1755-222 

E-Mail: info@vit-group.com 

Web: www.vit-systemtechnik.de 

V.I.T.: 01 - 02 - 03 - 04a - 04b - 05a - 05b - 05c 

05d - 06a - 06b - 07 - 11 - 13 - 15 - 23a - 23b 

23c - 25a - 25b - 25c - 28b - 28c - 29a - 29f 

30.02 

van den Heuvel Hydraulik GmbH & Co. KG 

Brookweg 29 

49661 Cloppenburg 

Telefon: 04471/980190 

Telefax: 04471/980199 

E-Mail: info@vandenheuvel.de 

Web: www.vandenheuvel.de 

van den Heuvel: 20 - 29a 

van Dinther GmbH 

Engelbertstr. 17-21 

45892 Gelsenkirchen 

Telefon: 0209/17755440 

Telefax: 0209/17755449 

E-Mail: hydraulik@van-dinther.de 

Web: www.van-dinther.de 

van Dinther: 01 - 05a - 07 - 13 

Viereck & Co. GmbH & Co. KG 

Marie-Curie-Str. 4-6 

25337 Elmshorn 

Telefon: 04121/4778-0 

Telefax: 04121/4778-22 

E-Mail: info@viereck.com 

Web: www.viereck.com 

Viereck: 07 

Völkel Mikroelektronik GmbH 

Otto-Hahn-Straße 30 

48161 Münster 

Telefon: 02534/9731-0 

Telefax: 02534/9731-10 

E-Mail: info@voelkel.de 

Web: www.voelkel.de 

Völkel: 06c - 06d - 30.01 

Voith GmbH & Co. KGaA 

St.-Pöltener-Str. 43 

89522 Heidenheim 

Telefon: 07321/37-0 

Telefax: 07321/37-7000 

E-Mail: info@voith.com 

Web: www.voith.de 


WALTER VOSS Fluidtechnik GmbH 

Alt Bossel 20 


Telefon: 02324/9704-0 

Telefax: 02324/7570 

E-Mail: info@walter-voss.de 

Web: www.walter-voss.de 

VOSS Fluidtechnik: 04a - 21 - 30.01 - 30.02 

VSE Volumentechnik GmbH 

Hönnestraße 49 


Telefon: 02394/616-32 

Telefax: 02394/616-33 

E-Mail: info@vse-flow.com 

Web: www.vse-flow.com 

VSE: 29e 

W.E.St. Elektronik GmbH 

Gewerbering 31 

41372 Niederkrüchten 

Telefon: 02163/577355-0 

Telefax: 02163/577355-11 

E-Mail: contact@w-e-st.de 

Web: www.w-e-st.de 

W.E.St.: 06c - 06d 

Wachendorff Prozesstechnik 

GmbH & Co. KG 


65366 Geisenheim 

Telefon: 06722/996520 

Telefax: 06722/996578 

E-Mail: wp@wachendorff.de 

Web: www.wachendorff-prozesstechnik.de 

Wachendorff: 29b - 29g - 29h 

WALTHER-PRÄZISION 

Carl Kurt Walther GmbH & Co KG 

Westfalenstr. 2 

42781 Haan 

Telefon: 02129/567-0 

Telefax: 02129/567-450 

E-Mail: info@walther-praezision.de 

Web: www.walther-praezision.de 

WALTHER-PRÄZISION: 20 

WANDFLUH AG 

Hydraulik + Elektronik 

Helkenstraße 13 

3714 Frutigen 

Schweiz 

Telefon: 0041/33/6727272 

Telefax: 0041/33/6727212 

E-Mail: sales@wandfluh.com 

Web: www.wandfluh.com 

WANDFLUH: 05a - 05b - 05c - 05d - 06b - 06c 

06d - 07 - 11 

WATZ Hydraulik GmbH 

Auweg 8 

35457 Lollar 

Telefon: 06406/9102-0 

Telefax: 06406/9102-41 

E-Mail: info@watzhydraulik.de 

Web: www.watzhydraulik.de 

WATZ: 04a - 04b - 07 - 18 - 20 - 30.01 - 30.02 

WEH GmbH 

Verbindungstechnik/Precision Connectors 

Josef-Henle-Str. 1 

89257 Illertissen 

Telefon: 07303/9609-0 

E-Mail: sales@weh.com 

Web: www.weh.com 

WEH: 05a - 05c - 05d - 07 - 11 - 20 - 25a - 25b 

25c - 25d - 26 

Weidemann GmbH 

Hydraulik 

Gässlesweg 12 

75334 Straubenhardt 

Telefon: 07082/94590 

Telefax: 07082/945919 

E-Mail: service@weidemannhydraulik.de 

Web: www.weidemannhydraulik.de 

Weidemann: 05a - 05b - 05c - 05d - 06b 

Wepuko PAHNKE GmbH 


72555 Metzingen 

Telefon: 07123/1805-0 

Telefax: 07123/41231 

E-Mail: wepuko@wepuko.de 

Web: www.wepuko.de 

Wepuko: 01 - 07 - 21 - 30.01 

WESSEL-HYDRAULIK GmbH 

Liebigstraße 8 

26389 Wilhelmshaven 

Telefon: 04421/9911-0 

Telefax: 04421/9911-29 

E-Mail: info@wessel-hydraulik.de 

Web: www.wessel-hydraulik.de 

WESSEL-Hydraulik: 04a - 05a - 05b - 05c 

05d - 18 

WICKERT Maschinenbau GmbH 

Wollmesheimer Höhe 2 

76829 Landau 

Telefon: 06341/9343-0 

Telefax: 06341/9343-30 

E-Mail: info@wickert-presstech.de 

Web: www.wickert-presstech.de 


Wiebeck OHG 

Im Gelbstein 9 

79206 Breisach 

Telefon: 07667/9191-0 

Telefax: 07667/9191-18 

E-Mail: info@wiebeck.de 

Web: www.wiebeck.de 


WIKA Alexander Wiegand SE & Co. KG 

Alexander-Wiegand-Str. 30 

63911 Klingenberg 

Telefon: 09372/132-0 

Telefax: 09372/132-406 

E-Mail: info@wika.de 

Web: www.wika.de 

WIKA: 29a - 29b - 29d - 29f - 29g - 30.01 

30.02 - 30.03 

Wipa Chemicals International 

(WCI) Deutschland GmbH 

Vorster Heidweg 4 

47661 Issum 

Telefon: 02835/95744 

Telefax: 02835/95743 

E-Mail: info@wcigmbh.de 

Web: www.wcigmbh.de 

Wipa: 16 

EUGEN WOERNER GmbH & Co. KG 

Zentralschmieranlagen 

Hafenstr. 2 

97877 Wertheim 

Telefon: 09342/803-0 

Telefax: 09342/803-202 

E-Mail: info@woerner.de 

Web: www.woerner.de 

WOERNER: 01 - 05a - 05b - 07 - 11 - 29d 

29e - 29f 

Willy Zahn Maschinenbau GmbH 

Bruchstraße 87 

57462 Olpe 

Telefon: 02761/809-0 

Telefax: 02761/809-20 

E-Mail: zahn@zahn-olpe.de 

Web: www.zahn-olpe.de 

Zahn: 04a 

ZTR-Rossmanek GmbH 

Am Pickhammer 9-17 

58802 Balve 

Telefon: 02375/9299-0 

Telefax: 02375/9299-21 

E-Mail: info@ztr.de 

Web: www.ztr.de 

ZTR-Rossmanek: 05c - 05d - 20 - 23b - 25d 

26 - 28a - 28b - 28c - 29a 


MIKRO HYDRAULIK 

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Fahrzeughydraulik (IMH) 

LEE Hydraulische Miniaturkomponenten GmbH 

Am Limespark 2 · D-65843 Sulzbach 

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Die industrielle Mikrohydraulik ist der bei Lee am schnellsten wachsende 

Bereich. Kleinstes Format, optimierte Funktionalität und hohe Lebensdauer, sind 

dabei die Erfolgsfaktoren. Zu finden sind sie in der Automobilindustrie, bei Kraftund 

Landmaschinen-Herstellern und auch im industriellen Sektor. 

Von der individuellen Einzelfertigung bis zu millionenfachen 

Großserien – unsere flexible Infrastruktur und der hocheffektive 

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