Ein Beitrag zur rechnerischen Bestimmung von ...
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Diplomarbeit Kettenleiter<br />
. (1-r E ) 3I0A<br />
I = 3I +3I<br />
F 0A 0B<br />
. I=r E E IF<br />
. (1-r E ) 3I0B<br />
Z∞A RM Z∞B<br />
Bezugserde<br />
Abbildung 26: Adaptierte Ersatzschaltung <strong>von</strong> Abbildung 25<br />
3.1.4. Reduktionsfaktor<br />
In der allgemeinen Literatur und in den geltenden Vorschriften ist die Betrachtung<br />
des Reduktionsfaktors simplifiziert und sollte in der praktischen Anwendung genau<br />
überlegt werden. Die in den folgende Punkten (Kettenleitermodell bei<br />
Messverhältnissen und Kettenleiter) erläuterten theoretischen und mittels<br />
simulationstechnischen Hilfsmitteln erzielten Ergebnisse, sollen die komplexe<br />
Problematik des Kettenleiters für die Berechnung <strong>von</strong> Stromaufteilungen im Falle<br />
eines Erdschlusses aufzeigen und Lösungen bereitstellen.<br />
3.2. Kettenleitermodell bei Messverhältnissen<br />
3.2.1. Allgemein<br />
Der Kettenleiter bei Messverhältnissen, in Folge „Messkettenleiter“ genannt, ist<br />
der bei einer Messung 7 (im Gegensatz zum Fehlerfall) wirksame<br />
Schaltungsaufbau <strong>von</strong> Freileitungsmasten (siehe Abbildung 27 und Abbildung 28).<br />
Aufgrund dieses Impedanzennetzwerkes ergibt sich eine wirksame<br />
Ersatzimpedanz (Messkettenimpedanz) aus dem Verhältnis <strong>von</strong> Spannung am<br />
Messmasten (hier Rmast) und dem eingespeisten Messstrom Imess. Die Wirkungen<br />
der Gegeninduktivitäten Lm der einzelnen Spannfelder, hervorgerufen durch den in<br />
den Phasenseilen fließenden Strom, sind hier vernachlässigbar klein, da die<br />
Phasenseile nur den Betriebsstrom führen und nicht den um ein Vielfaches<br />
größeren Fehlerstrom (Erdschlussstrom).<br />
7 Meist mittels Schwebungsmethode gemessen<br />
Gabbauer Anton Seite 38