Frischbetondruck bei Verwendung von Selbstverdichtendem Beton

2 Stand der Technikder Zeit t ausdrückt. Die Schubspannung zwischen Beton und Schalungsoberflächeergibt sich somit nach Gleichung (2.64).iw( thix thixτ t ) = τ0 + A ⋅t= A ⋅t(für SVB) (2.64)Bei SVB ist die Fließgrenze zum Betonierbeginn τ i 0 in etwa null. Nach Ovarlez&Roussel(2006) berechnet sich für Wände (Länge >> Dicke) der Frischbetondruck daher unterAnnahme eines Seitendruckbeiwertes λ von 1,0 zu:( h − b)2⋅ Athixσh= γ c ⋅ h −(2.65)b ⋅ vDas Hauptproblem dieses Verfahrens liegt in der Abschätzung des MaterialparametersA thix , welcher bei den von Ovarlez&Roussel (2006) untersuchten Betonen 0 , 1− 0,2 Pa/sbetrug. Weiterhin wird die Wandreibung mit der inneren Reibung des Betonsgleichgesetzt, was bei sehr glatten Schalungen nicht die realen Verhältnissewiderspiegeln kann.Nachteilig wirkt sich dieses Verfahren ebenfalls bei der Berechnung von Bauteilen mitgroßen Querschnittsabmessungen (Länge und Breite) aus, da der Seitendruckbeiwert λals zeitlich konstant angenommen wird ( λ ≈ 1, 0) und durch die Schalungsreibung nureine geringe Abminderung des Vertikal- und Horizontaldrucks gegenüber demhydrostatischen Wert zu erwarten ist.Beitzel (2006) stellt ein in der Entwicklung befindliches Verfahren vor, in dem sowohldie zeitliche Veränderung der Wandreibung als auch die Zeitabhängigkeit der innerenReibung Berücksichtigung finden. Es wird jedoch davon ausgegangen, dass dieWiderstandsgrößen Werte annehmen, die unabhängig vom jeweiligen Spannungszustandsind.Von Interesse ist in diesem Zusammenhang weiterhin die Gleichung (2.65a) zumZusammenhang zwischen Frischbetondruck σ h , Bettungsmodul der Schalung k undSchalungsdurchbiegung Δb.σ h = k ⋅ Δb(2.65a)Zusätzlich wird von Beitzel (2006) der Einfluss der Einbaugeschwindigkeit deseinzubauenden Betons v f , des maßgebenden Betonquerschnitts A und derFrischbetondichte ρ c auf eine zusätzlich wirkende Impulsauflast F Imp behandelt (2.65b).F Imp = ρ c ⋅ v f ²⋅ A(2.65b)76