Frischbetondruck bei Verwendung von Selbstverdichtendem Beton

2 Stand der Techniksich die entsprechenden Auswirkungen auf die Höhe des einwirkendenFrischbetondrucks.τt = konstantσ n2τ 0τ0= c + σn⋅tanϕF1( σ )τ 0 n2( σ )τ 0 n1σ< σn1 n2σ n1c F1cF 6c SVBϕRBKonsistenzklasseF6SVB0γ& Schergeschwindigkeit [1/s]γ&0RB RüttelbetonSVB Selbstverdichtender Betonσ nBild 2.29: links: Einfluss der Normalspannungen σ n auf die Schubspannungen τ vonselbstverdichtenden Mörteln bzw. von SVB im Scherversuch nach Zhuguo (2001)rechts: Einfluss der Normalspannungen σ n auf die Schergrenze τ 0unterschiedlicher Konsistenzklassen, abgeleitet aus Ritchie (1962)In Gegensatz zum Reibungswinkel wurden bereits umfangreiche Untersuchungen zurFließgrenze τ0 ( σn = 0)bzw. zur Kohäsion c Selbstverdichtender Betone durchgeführt[Wallevik (2002), Billberg&Österberg (2002), Zhuguo (2001)]. Neben denUntersuchungen kurz nach Mischungsfertigstellung (vgl. Kapitel 2.3.2) liegen auchErgebnisse zum zeitlichen Verhalten des Kohäsionsanteils c vor.Ovarlez&Roussel (2006) stellen an eigenen Selbstverdichtenden Betonen eine zeitlicheZunahme der Fließgrenze je Zeiteinheit von Δτ0 = 0,1 bis 0,2 Pa/s fest. Die Spannungenbeschreiben dabei annähernd einen linearen Verlauf. Bei einer Auswertung derErgebnisse von Wallevik (2002) ergeben sich für Selbstverdichtende Betone inAnhängigkeit des Fließmitteltyps Zuwächse von Δ τ0 = 0,07 bis 0,22 Pa/s. Nachgewiesenwurde von Billberg (2005) ein signifikanter Einfluss der Mengenanteile von Fließmittelund Stabilisierer, der Partikelkonzentration in der Leimphase sowie derPartikelgrößenverteilung der Betonzusatzstoffe auf Δ τ0, wobei die Werte zwischen 0,25und 1,6 Pa/s lagen. Es ist weiterhin zu bemerken, dass der Versuchsablauf einensignifikanten Einfluss auf die ermittelte Fließgrenze hat. Da der Beton thixotropeEigenschaften aufweist (vgl. Kapitel 2.3.2), ist es von entscheidender Bedeutung,inwieweit der Beton bereits vor der Prüfung mechanische Beanspruchung erfährt.56