Frischbetondruck bei Verwendung von Selbstverdichtendem Beton
Frischbetondruck bei Verwendung von Selbstverdichtendem Beton Frischbetondruck bei Verwendung von Selbstverdichtendem Beton
6 Berechnungsvorschlag6.3 Druckverteilung über die Schalungshöhe6.3.1 AllgemeinesAuf Grundlage der durchgeführten FE-Simulationen (vgl. Kapitel 5.3) und derÜberlegungen aus Kapitel 5.5.3 wurde das nachfolgende Konzept zur Abschätzung derVerteilung des Frischbetondrucks über die Schalungshöhe erarbeitet. DurchGrenzwertbetrachtungen wurden verschiedene Deformationstypen (Fall 1 und Fall 2)identifiziert, denen jeweils zugehörige Druckverteilungen (Fall 1 und Fall 2) zugeordnetwerden können.Aufgrund der hohen Komplexität des Tragverhaltens, insbesondere der Interaktion vonEinwirkung und Widerstand, stellen die nachfolgenden Angaben lediglich grobeNäherungswerte dar. Um wirklichkeitsnähere Ergebnisse zu erhalten, ist stets eineBerechnung unter Berücksichtigung der Interaktion zwischen Schalungssystem undFrischbeton anzuraten (z. B. mit der in Kapitel 5.3 erläuterten FE-Simulation).6.3.2 Druckverteilung bei lotrechten SchalungenHinsichtlich der Druckverteilung bei lotrechten Schalungen wird empfohlen, sichprinzipiell am Vorgehen nach DIN 18 218 (1980) zu orientieren. Für die Bemessung vonSchalung und Rüstung sind dabei die in Bild 6.7 und Bild 6.8 dargestellten Belastungenals jeweils ungünstigste Laststellung anzusetzen und dementsprechend in Abhängigkeitder Betonspiegelhöhe stets als Wanderlast zu betrachtenIn Bild 6.8 ist ersichtlich, dass bis zum Erreichen des Maximaldrucks σ h,max, d über dieHöhe hs ,d= σh,max,d/ ( γ c ⋅ γ F1)stets der γ F1-fache hydrostatische Betondruckanzusetzen ist. Danach wirkt der Frischbetondruck zunächst konstant über dieSchalungshöhe. Eine nachfolgende Abminderung des Frischbetondrucks ist inAbhängigkeit der Schalungskonstruktion möglich.Bei Vorliegen des nachfolgend beschriebenen Deformationstyps - Fall 2 - ist zuempfehlen, den Frischbetondruck ab dem Erreichen der Höhe bei Erstarrungsende desBetons hE = v ⋅t E, eff oder wahlweise ab 0 , 75⋅hElinear abnehmend auf σh( t = tE) = 0anzunehmen. Bei dem Deformationstyp - Fall 1 - sollte ab h E im weiteren Verlaufmindestens die Hälfe des maximalen Frischbetondrucks bis zum Fußpunkt des Bauteilsangesetzt werden. Zur Berechnung von t ist Gleichung (5.22) zu verwenden.E, effFalls große Unsicherheiten hinsichtlich der auf der Baustelle zu realisierendenBetoniergeschwindigkeit v sowie des Erstarrungsendes t E bestehen, sollte die Höhe h Ein Bild 6.7 und Bild 6.8 mit dem Faktor γ F1beaufschlagt werden.270
6 BerechnungsvorschlagFrischbetonspiegelhFrischbetonhE = v ⋅ tE,eff0,75 hEhs,d = σ h,max,d / (γ c . γ F1)γ c ⋅ h ⋅ γ F1hydrostatischγ c ⋅ herstarrt(Festbeton)VorschlagFall 2VorschlagFall 1σ h,max,d /2σ h,max,dσ hBild 6.7:Vorschlag für die Druckverteilung bei lotrechten Schalungen für die Nachweiseim Grenzzustand der TragfähigkeitBild 6.8 zeigt die Druckverteilung unter Ansatz der charakteristischen Werte bzw. derDruckverteilung für Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit. DesWeiteren erfolgt eine vergleichende Darstellung mit den Angaben aus den RegelwerkenDIN 18218 (1980) sowie CIRIA Research Report Nr. 108 (1985) und ACI 347-04(2004).Zwischen den Deformationstypen Fall 1 und Fall 2 kann abschnittsweise (feldweise)unterschieden werden. Fall 2 liegt vor, wenn die eingeprägten Vorverformungen imSystem (Durchbiegungen der Schalungshaut) durch eine Verschiebung der benachbartenAuflager (Sekundärtragglied) weitestgehend abgebaut werden können. Bei derDruckverteilung des Deformationstyps Fall 1 wird vorausgesetzt, dass im betrachtetenGrenzzustand zumindest ein geringer Abbau der Vorverformungen erfolgt.Es ist zu beachten, dass erst nach einer Verfestigung des Frischbetons der aus derVorverformung hervorgerufene Vorspannungszustand vollständig aufgehoben werdenkann. Daher müssen bei der Betrachtung stets relative Verschiebungen (hinsichtlich Zeitund Ort) betrachtet werden. Von Bedeutung ist weiterhin, dass sich infolge derVerfestigung des Frischbetons das statische System des Schalungssystems ändert bzw.das Primärtragglied eine gebettete Lagerung erfährt. Damit können sich dieEinwirkungen auf die Sekundärtragglieder signifikant verändern.271
- Seite 240 und 241: 5 Berechnungsansätzedσdtv+ σv⋅
- Seite 242 und 243: 5 Berechnungsansätze5.2.3 Wirklich
- Seite 244 und 245: 5 BerechnungsansätzeSchalungsoberf
- Seite 246 und 247: 5 BerechnungsansätzeFür die Mitte
- Seite 248 und 249: 5 Berechnungsansätzeμ⎛() t = 15
- Seite 250 und 251: 5 BerechnungsansätzeWeiterhin ist
- Seite 252 und 253: 5 BerechnungsansätzeMaterialwerte
- Seite 254 und 255: 5 Berechnungsansätze5.3.3 Vergleic
- Seite 256 und 257: 5 Berechnungsansätzegemessener max
- Seite 258 und 259: 5 Berechnungsansätze5.4 Numerische
- Seite 260 und 261: 5 Berechnungsansätze- Einbau des B
- Seite 262 und 263: 5 BerechnungsansätzeDurch die Vari
- Seite 264 und 265: -0.1183-0.1173-0.1144-0.1116-0.1087
- Seite 266 und 267: 5 Berechnungsansätzemaximaler hori
- Seite 268 und 269: 5 BerechnungsansätzeBei der oberen
- Seite 270 und 271: 5 Berechnungsansätze5.5 Ergänzend
- Seite 272 und 273: 5 BerechnungsansätzeGleichung (5.4
- Seite 274 und 275: 5 BerechnungsansätzeSchalung beein
- Seite 276 und 277: -0.008-0.029-0. 043-0.068-0.088-0.0
- Seite 278 und 279: 5 Berechnungsansätzedurchgeführte
- Seite 280 und 281: 6 Berechnungsvorschlag6.2 Maximaler
- Seite 282 und 283: 6 Berechnungsvorschlaggrafisch darg
- Seite 284 und 285: 6 BerechnungsvorschlagtEσ h,max,3
- Seite 286 und 287: 6 Berechnungsvorschlagmaximaler hor
- Seite 288 und 289: 6 BerechnungsvorschlagFür die unte
- Seite 292 und 293: 6 BerechnungsvorschlagFrischbetonsp
- Seite 294 und 295: 6 BerechnungsvorschlagΔsobzw.Δso,
- Seite 296 und 297: 6 Berechnungsvorschlagunterschreite
- Seite 298 und 299: 6 BerechnungsvorschlagGleichung (6.
- Seite 300 und 301: 6 BerechnungsvorschlagFür den Gren
- Seite 302 und 303: 6 BerechnungsvorschlagReibung zwisc
- Seite 304 und 305: 6 Berechnungsvorschlagγ F = 1,5 bz
- Seite 306 und 307: 6 BerechnungsvorschlagGrenzzustand
- Seite 308 und 309: 6 BerechnungsvorschlagTeilsicherhei
- Seite 310 und 311: 6 BerechnungsvorschlagBetoneinbau v
- Seite 312 und 313: 6 Berechnungsvorschlag292
- Seite 314 und 315: 7 Resümee und AusblickBetoniergesc
- Seite 316 und 317: 7 Resümee und AusblickFrischbetond
- Seite 318 und 319: 8 LiteraturverzeichnisBillberg, P.
- Seite 320 und 321: 8 LiteraturverzeichnisGraubner, C.-
- Seite 322 und 323: 8 LiteraturverzeichnisKoschier, T.G
- Seite 324 und 325: 8 LiteraturverzeichnisProske, T. (2
- Seite 326 und 327: 8 LiteraturverzeichnisVanhove, J. e
- Seite 328 und 329: 8 LiteraturverzeichnisDIN 1055-1 (2
- Seite 330 und 331: 8 Literaturverzeichnis310
- Seite 332 und 333: Anhang A300Größtkorn derGesteinsk
- Seite 334 und 335: Anhang AΩMTauchkörper(Stiftrühre
- Seite 336 und 337: Anhang BCEM II A/S-52,5 RHersteller
- Seite 338 und 339: Anhang BSerie 1 2/1 2/2 2/3 2/7 2/7
6 BerechnungsvorschlagFrischbetonspiegelhFrischbetonhE = v ⋅ tE,eff0,75 hEhs,d = σ h,max,d / (γ c . γ F1)γ c ⋅ h ⋅ γ F1hydrostatischγ c ⋅ herstarrt(Festbeton)VorschlagFall 2VorschlagFall 1σ h,max,d /2σ h,max,dσ hBild 6.7:Vorschlag für die Druckverteilung <strong>bei</strong> lotrechten Schalungen für die Nachweiseim Grenzzustand der TragfähigkeitBild 6.8 zeigt die Druckverteilung unter Ansatz der charakteristischen Werte bzw. derDruckverteilung für Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit. DesWeiteren erfolgt eine vergleichende Darstellung mit den Angaben aus den RegelwerkenDIN 18218 (1980) sowie CIRIA Research Report Nr. 108 (1985) und ACI 347-04(2004).Zwischen den Deformationstypen Fall 1 und Fall 2 kann abschnittsweise (feldweise)unterschieden werden. Fall 2 liegt vor, wenn die eingeprägten Vorverformungen imSystem (Durchbiegungen der Schalungshaut) durch eine Verschiebung der benachbartenAuflager (Sekundärtragglied) weitestgehend abgebaut werden können. Bei derDruckverteilung des Deformationstyps Fall 1 wird vorausgesetzt, dass im betrachtetenGrenzzustand zumindest ein geringer Abbau der Vorverformungen erfolgt.Es ist zu beachten, dass erst nach einer Verfestigung des Frischbetons der aus derVorverformung hervorgerufene Vorspannungszustand vollständig aufgehoben werdenkann. Daher müssen <strong>bei</strong> der Betrachtung stets relative Verschiebungen (hinsichtlich Zeitund Ort) betrachtet werden. Von Bedeutung ist weiterhin, dass sich infolge derVerfestigung des Frischbetons das statische System des Schalungssystems ändert bzw.das Primärtragglied eine gebettete Lagerung erfährt. Damit können sich dieEinwirkungen auf die Sekundärtragglieder signifikant verändern.271
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