Frischbetondruck bei Verwendung von Selbstverdichtendem Beton

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4 Untersuchung der MaterialkenngrößenMischungsnummer 22 23 25 26 27 101 101.1 101.2T c [°C] 25,9 20,6 20,7 21,6 21,3 20 20 20sm [cm] 80 77 74 71 73 75 72-76 60t v [s] 2,5 5 5,5 6 11,5 5 5 7Konsistenzklasse SVB SVB SVB SVB SVB SVB SVB SVB1)t knetbar, KB [h] 2,75 3,4 3,4 3,2 2 - - -1)t E, KB [h] 4,4 5,5 5,5 5 4,2 4,8 - 4,82)t A, vicat [h] 3,9 5,4 5 4,9 4,5 - - -2)t E, vicat [h] 4,2 5,9 5,8 5,75 6 5 8,5 5t Ausbreitmaß [h] - - - - 1,75 - - -a' bei t Ausbreitmaß 3) [cm] - - - - 48 - - -Δ t 4) [h] 0,25 0,25 0,25 0,25 0,40 0,40 0,30 0,30Mischungsnummer RB-1 RB-2 RB-3 RB-4 RB-5 102 103T c [°C] 21,3 19,5 20 21,2 22,2 20 20sm [cm] 36 6) 38 6) 44 6) 55 6) 63 6) 68 74t v [s] - - - - - 6 10Konsistenzklasse F1-F2 F2 F3 F4 F5/F6 SVB SVB1)t knetbar, KB [h] 0,5 1,5 1,5 1,5 2 - -1)t E, KB [h] 3,65 6,75 4,7 6,5 4,75 - -2)t A, vicat [h] 4 5 5 4,75 4,8 - -2)t E, vicat [h] 5,35 7 6,75 6,75 5,7 4,5 3,5t Ausbreitmaß [h] 1,5 1,5 1,5 1,65 - -a' bei t Ausbreitmaß 3) [cm] 21 25 22 30 32 - -Δ t 4) [h] 0,50 0,35 0,25 0,25 0,40 0,30 0,30Fußnoten siehe Tabellenteil aTabelle 4.6b: Frischbetoneigenschaften der untersuchten Betone 22 bis 103Die Ergebnisse der rheologischen Messungen am Mörtel mit dem RheometerHaake VT 550 unter Verwendung des Stiftrührers sind in Bild 4.16 und Bild 4.17exemplarisch dargestellt. In Bild 4.16 ist ersichtlich, dass bei konstanter Drehzahl (4,0U/min) das Drehmoment im Verlauf der Zeit stetig zunimmt. Zunächst ergibt sich einlinearer Verlauf, der jedoch mit fortschreitender Zeit (ab ca. 3 h) überproportionalansteigt. Bei einem mittleren Drehmoment von ca. 15 mNm erfolgte der Abbruch derMessungen, da das maximal aufnehmbare Drehmoment des Gerätes von 30 mNmüberschritten worden wäre.Unter veränderlicher Scherbeanspruchung wurde bei ansteigender Drehzahl bei4,0 U/min jeweils ein deutlich höherer Widerstand gemessen als unter kontinuierlicherScherbeanspruchung mit 4,0 U/min. Infolge des thixotropen Verhaltens des Mörtelsreduzierte sich das Drehmoment jedoch signifikant und erreichte bei abnehmenderDrehzahl (bei 4,0 U/min) sogar niedrigere Werte als unter konstanter Beanspruchung.Bei einem Vergleich der Mischungsrezepturen SVB-1 und SVB-1.1 zeigen sichhinsichtlich des rheologischen Verhaltens signifikante Unterschiede (vgl. Bild 4.17). Das146
4 Untersuchung der MaterialkenngrößenDrehmoment steigt beim SVB-1 mehr als doppelt so stark an wie beim SVB-1.1. DiesesVerhalten wurde durch die unterschiedliche Wirksamkeitsdauer infolge der eingesetztenFließmittel verursacht. Gegenüber SVB-1 weist der SVB-1.1 eine langeVerarbeitbarkeitsdauer sowie einen verzögerten Erstarrungsbeginn bzw. verzögertesErstarrungsende auf.Drehmoment [mNm]Bild 4.16:201612840SVB-1.1 (konstant)SVB-1.1 (veränderlich)Drehzahl ansteigendDrehzahl abfallendDrehzahl (Vergleich) = 4 U/min0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5Zeit [h]Zeitliche Entwicklung des Widerstandes des Betons SVB-1.1 bei konstanter undveränderlicher Drehzahl des Tauchkörpers [Versuche SVB-1.1 (NS+VIBd+VL)und SVB-1.1 (NS+VIB+VL)]Drehmoment [mNm]201612840veränderliche DrehzahlDrehzahl (Vergleich)= 4 U/minSVB-1Drehzahl ansteigendDrehzahl abfallendSVB-1.1Drehzahl ansteigendDrehzahl abfallend0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5Zeit [h]Bild 4.17:Zeitliche Entwicklung des Widerstandes der Betone der VersucheSVB-1 (NS+VIB) und SVB-1.1 (NS+VIB+VL) bei veränderlicher Drehzahl desTauchkörpers147
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Frischbetondruck bei Verwendung von
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VORWORTDie vorliegende Arbeit entst
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The validity of the analytical mode
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1 Einleitung1.2 ZielsetzungMit dies
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1 EinleitungGrundlagenFrischbetondr
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2 Stand der Technikmaximaler horizo
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5 BerechnungsansätzeDurch die Erwe
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5 Berechnungsansätze5.2.2 Berechnu
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5 Berechnungsansätzedσdtv+ σv⋅
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5 Berechnungsansätze5.2.3 Wirklich
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5 BerechnungsansätzeSchalungsoberf
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5 Berechnungsansätze- Einbau des B
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5 BerechnungsansätzeDurch die Vari
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-0.1183-0.1173-0.1144-0.1116-0.1087
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5 Berechnungsansätzemaximaler hori
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5 BerechnungsansätzeBei der oberen
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5 Berechnungsansätze5.5 Ergänzend
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5 BerechnungsansätzeGleichung (5.4
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5 BerechnungsansätzeSchalung beein
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-0.008-0.029-0. 043-0.068-0.088-0.0
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5 Berechnungsansätzedurchgeführte
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6 Berechnungsvorschlag6.2 Maximaler
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6 Berechnungsvorschlaggrafisch darg
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6 BerechnungsvorschlagtEσ h,max,3
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6 BerechnungsvorschlagFür die unte
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6 Berechnungsvorschlag6.3 Druckvert
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6 BerechnungsvorschlagFrischbetonsp
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6 Berechnungsvorschlagunterschreite
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6 BerechnungsvorschlagGleichung (6.
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6 BerechnungsvorschlagFür den Gren
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6 BerechnungsvorschlagReibung zwisc
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6 Berechnungsvorschlagγ F = 1,5 bz
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6 BerechnungsvorschlagGrenzzustand
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6 BerechnungsvorschlagTeilsicherhei
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6 BerechnungsvorschlagBetoneinbau v
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6 Berechnungsvorschlag292
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7 Resümee und AusblickBetoniergesc
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7 Resümee und AusblickFrischbetond
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8 LiteraturverzeichnisBillberg, P.
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8 LiteraturverzeichnisGraubner, C.-
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8 LiteraturverzeichnisKoschier, T.G
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8 LiteraturverzeichnisProske, T. (2
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8 LiteraturverzeichnisVanhove, J. e
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8 LiteraturverzeichnisDIN 1055-1 (2
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8 Literaturverzeichnis310
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Anhang A300Größtkorn derGesteinsk
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Anhang AΩMTauchkörper(Stiftrühre
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Anhang BCEM II A/S-52,5 RHersteller
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Anhang BMischungsnummer 1 1.0 1.1 1
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Anhang CRezepturSVB-1-396-0,91-579-
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Anhang CRezepturSVB-1.1-396-0,91-57
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Anhang CRezeptur SVB-5-377-0,78-593
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Anhang CRezeptur SVB-12-620-0,91-90
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Anhang CRezeptur RB-3-321-1,24-430
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Anhang CBeton(Schlüssel für Bezei
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Anhang CC-24
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Anhang Db = 0,10 m b = 0,20 m b = 0
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