Bodenuntersuchungen im Feld 31 4.3.1 Rammsondierungen . Bei ...

4.3.1 Rammsondierungen.
Bei Rammsondierungen werden gemäß [L 30]
Sonden mit Rammbären in den Boden gerammt.
Gemessen wird die Anzahl der Schläge N10, die
für eine Eindringtiefe von jeweils 10 cm erforderlich
sind. Diese Messwerte sind in ein Messprotokoll
einzutragen und, in Verbindung mit
den zugehörigen Bohrprofilen, grafisch darzustellen
(Beispiel in Abb. 4-14).
4.3.2 Drucksondierungen.
Bodenuntersuchungen im Feld 31
Bei nach DIN 4094-1 [L 28] ausgeführten
Drucksondierungen werden Sonden durch sich
verändernde Kräfte mit konstanter Geschwindigkeit
in den Boden gedrückt. Gemessen werden
Spitzendruck, Mantelreibung und ggf. Porenwasserdruck.
Die getrennte Erfassung von
lokaler Mantelreibung fs (in MN/m2 ) und Spitzenwiderstand
qc (in MN/m2 Abb. 4-14 Schwankungen des Eindringwiderstands
in verschiedenen
Böden (aus
[L 30])
) ist ein erheblicher
Vorteil der Drucksonden gegenüber den Rammsonden.
4.3.3 Bohrlochrammsondierung.
Bohrlochrammsondierungen nach
DIN 4094-2 [L 29] (früher als
„Standard Penetration Test“ bezeichnet)
sind Rammsondierungen
von der Bohrlochsohle aus. Das
Sondiergerät eignet sich für Untersuchungstiefen
bis zu 0,45 m (Abb.
4-15). Gezählt wird die Anzahl der
Schläge, die zum Einrammen der
Sonde um jeweils 15 cm erforderlich
sind. Die Summe der zum zweiten
und dritten 15 cm-Stück gehörenden
Schlaganzahlen wird mit
N30 bezeichnet.
Zu den Vorteilen der Bohrlochrammsondierung
zählt, dass die Ergebnisse nicht durch Mantelreibung am Sondiergestänge
verfälscht werden.
4.3.4 Korrelationen zwischen Sondierergebnissen und Bodenkenngrößen.
Abb. 4-15 Bohrlochrammsondierung(Durchführung)
Von Sondierergebnissen kann u. a. auf Bodenkennwerte wie z. B. Lagerungsdichte D, Reibungswinkel
ϕ und Steifemodul Es geschlossen werden, wenn hierfür entsprechende Korre-

32 Bodenuntersuchungen im Feld
lationen bekannt sind (DIN 4094-1 [L 28], DIN 4094-2 [L 29] und [L 30]). Bei vergleichbaren
Bodenverhältnissen geben die Korrelationen dem Anwender die Möglichkeit, die zu „seinen“
Sondierergebnissen gehörenden Bodenkenngrößen zu bestimmen.
Zur Lagerungsdichte D
bzw. zur bezogenen
Lagerungsdichte I D
(Abschnitt 5.8) gibt
Tabelle 4-4 für Drucksondierungsergebnisse
Beziehungen zwischen
Spitzenwiderstand q c
und Lagerungsdichte
an (gilt für Sondiertiefen
> 1,5 bis 2,5 m).
Abb. 4-16 zeigt Korre-
Tabelle 4-4 Zusammenhang zwischen Drucksondenspitzenwiderstand
qc und Lagerungsdichte D erdfeuchter, gleichförmiger
Sande (nach WEIß [L 83], Kapitel 1.4)
Spitzenwiderstand qs
MN/m2 Lagerungsdichte D Bezeichnung
qc < 2,5 D < 0,15 sehr locker
2,5 ≤ qc ≤ 7,5 0,15 ≤ D < 0,30 Locker
7,5 < qc ≤ 15,0 0,30 ≤ D < 0,50 Mitteldicht
15,0 < qc ≤ 25,0 0,50 ≤ D ≤ 0,65 Dicht
25,0 < qc 0,65 < D sehr dicht
lationen, mit denen von den ermittelten Schlagzahlen N k verschiedener Rammsonden auf die
Lagerungsdichte geschlossen werden kann.
Gleichungen
(Gültigkeitsbereiche 3 ≤ N k ≤ 50)
DPL: D = 0,03 + 0,270 ⋅ lg N10L DPH: D = 0,02 + 0,455 ⋅ lg N10H BDP: D = 0,02 + 0,400 ⋅ lg N 30
Abb. 4-16 Zusammenhang zwischen den Schlagzahlen verschiedener Rammsonden und der
Lagerungsdichte D bei enggestuften Sanden (SE) mit Ungleichförmigkeitszahlen
CU ≤ 3 über Grundwasser (nach [L 30])
Anwendungsbeispiel
Im Rahmen von Baugrundaufschlüssen wurden auch Rammsondierungen mit einer leichten
Rammsonde (DPL) durchgeführt. Bohrprofile und Laboruntersuchungen zeigen, dass
oberhalb des Grundwasserspiegels enggestufte Sande mit Ungleichförmigkeitszahlen von
CU < 3 anstehen. Die in diesen Sanden gemessenen Schlagzahlen schwanken zwischen
N10 = 15 und N10 = 35.
Wie groß sind die Grenzwerte des Größenbereichs, in dem die Lagerungsdichten D der
sondierten Sande liegen und wie wird dieser Bereich bezeichnet?

Lösung
Bodenuntersuchungen im Feld 33
Da die gewonnenen Rammsondierungsergebnisse durchweg zu enggestuften Sanden (SE)
mit CU ≤ 3 gehören, die außerdem über dem Grundwasser liegen, kann auf die Ergebnisse
von Referenzmessungen zurückgegriffen werden, die in [L 30] dokumentiert sind (Abb. 4-
16).
Danach ergeben sich mit der Gleichung (Abb. 4-16)
D (DPL) = 0, 03 + 0,
27 ⋅ lg N 10(DPL)
die Grenzwerte
min D
max D
(DPL)
(DPL)
=
=
0,
03
0,
03
+
+
0,
27 ⋅ lg15
= 0,
35
0,
27 ⋅ lg 35 = 0,
45
des Bereichs, in dem die Lagerungsdichten der sondierten Sande liegen. Da damit für die
Lagerungsdichten 0,30 < D ≤ 0,50 gilt, handelt es sich um mitteldicht gelagerte Sande
(Tabelle 4-4).
4.3.5 Flügelsondierung (Felduntersuchung).
Im Gelände durchgeführte Flügelsondierungen erfassen Scherwiderstände des Bodens. Sie
liefern Gesamtscherfestigkeiten beim schnellen Abscheren undränierter Böden im ungestörten
und gestörten Zustand.
Beim Versuch wird die Flügelsonde in ungestörten Boden eingedrückt und danach mit konstanter
Geschwindigkeit bis zum Bruch des Bodens gedreht. Gemessen wird das hierzu erforderliche
maximale Drehmoment M. Zur Bestimmung der Scherfestigkeit von gestörtem
Boden wird die Flügelsonde fünfmal im Boden gedreht und danach die Messung wie im Falle
des ungestörten Bodens durchgeführt.
Weitere Angaben zu Flügelsondierungen sind z. B. in DIN 4094-4 [L 31] zu finden.
4.3.6 Aufgaben mit Lösungen.
Aufgabe 4-7 (Lösung Seite 34)
Zu benennen sind zwei direkte und ein indirektes Aufschlussverfahren. Zusätzlich ist, mit
einer entsprechenden Begründung, anzugeben, welches Aufschlussverfahren die Durchführung
eines weiteren Aufschlussverfahrens erfordert.
Aufgabe 4-8 (Lösung Seite 35)
Bei einer Hauptuntersuchung des für einen Hotelbau vorgesehenen Baugrunds, wurden
Rammsondierungen durchgeführt, deren Ergebnisse in einem Sondierprotokoll dokumentiert
sind. Unter Aufführung der Gründe ist anzugeben, welche zusätzlichen Informationen
erforderlich sind um die Lagerungsdichte des Baugrunds ermitteln zu können!

128 Laborversuche
aktiviert. Die Größen T und A sind die aufgebrachte Scherkraft und die Anfangsscherfläche
(Querschnittsfläche des Scherrahmens) der Bodenprobe. Die Größe dieser Spannungen ist
u. a. von der aufgebrachten Normalbelastung N und dem eingeprägten Scherweg x abhängig.
Abb. 5-32 zeigt die Ergebnisse von drei Scherversuchen an konsolidierten Proben aus stark
schluffigem, schwach tonigem Sand, die mit unterschiedlichen Normalbelastungen N bzw.
den sich mit der Anfangsscherfläche A der Bodenproben daraus ergebenden konstanten effektiven
Normalspannungen σ' 1 = 50 kN/m 2 , σ' 2 = 100 kN/m 2 und σ' 3 = 200 kN/m 2 beansprucht
wurden. Darüber hinaus ist die Schergerade (Grenzbedingung nach COULOMB gemäß Gl. 5-
80) dargestellt, die mit den drei (τ f , σ')-Punkten der Versuchsergebnisse als Ausgleichsgerade
gewonnen wird.
Abb. 5-32 Rahmenscherversuchsergebnisse mit stark schluffigem, schwach tonigem Sand
a) zu den konstanten effektiven Normalspannungen σ' 1 , σ' 2 und σ' 3 gehörende
und vom eingeprägten Scherweg x abhängige Schubspannungsverläufe mit
den Scherfestigkeiten τ f1 , τ f2 und τ f3
b) (τ f , σ')-Diagramm mit der Schergeraden (Grenzbedingung nach COULOMB)
und den effektiven Scherparametern c' und ϕ'
5.11.4 Triaxialversuch nach DIN 18 137-2.
Der zur Bestimmung der Scherfestigkeit von Böden dienende Triaxialversuch („indirekter
Scherversuch“) gewinnt besondere Bedeutung u. a. durch die Möglichkeit zur Simulation
dreidimensionaler Baugrundgegebenheiten im Labor.
Bei dem Versuch werden kreiszylindrische Probekörper in Geräte eingebaut, wie sie in Abb.
5-33 gezeigt sind. Danach werden die zylinderförmigen Druckzellen mit Flüssigkeit gefüllt
und Drücke in der Flüssigkeit (Zelldrücke) aufgebaut. Die Abscherung der Bodenproben erfolgt
bei unterschiedlichen Zelldrücken σ 3 und zusätzlichen axialen Belastungen, die mit den
radialsymmetrischen Normalspannungen σ 3 die axialen Normalspannungen σ 1 ergeben.
Die zu untersuchenden Bodenproben können beim Abscheren wassergesättigt, nicht wassergesättigt
oder trocken sein.

Laborversuche 129
Abb. 5-33 Prinzipskizze eines Triaxialgeräts und der auf die Bodenprobe wirkenden Spannungen
Das Triaxialgerät bietet eine Reihe von Möglichkeiten, die Versuchsbedingungen den tatsächlichen
Baugrundgegebenheiten anzupassen. Die mit dem Gerät durchführbaren Versuche
werden im Folgenden beschrieben.
Dränierter Versuch (D-Versuch): der Boden der Probe kann unbehindert Porenwasser abgeben
bzw. aufnehmen.
Konsolidierter, undränierter Versuch (CU-Versuch): die Aufnahme und Abgabe von Porenwasser
der Bodenprobe wird verhindert und der auftretende Porenwasserdruck gemessen.
Konsolidierter, dränierter Versuch mit konstant gehaltenem Volumen (CCV-Versuch): das
Volumen der konsolidierten (entsprechend dem CU-Versuch) und dränierten Probekörper
wird beim Abscheren konstant gehalten.
Unkonsolidierter, undränierter Versuch (UU-Versuch) : bei geschlossenem Porenwassersystem
wird der bindige Probenkörper zuerst durch einen Anfangszelldruck σ 3 belastet und
anschließend durch Steigerung der axialen Normalspannung σ 1 abgeschert.
5.11.5 Auswertung des Triaxialversuchs.
Zur Bestimmung von Scher- und Normalspannungen in einer um einen Winkel α gegen die
Horizontale geneigten, gedachten Schnittfläche der Bodenprobe kann der MOHRsche Spannungskreis
verwendet werden (Abb. 5-34).
Zu der grafischen Ermittlung der senkrecht auf die Schnittfläche wirkenden Normalspannung
(totale Spannung σ oder effektive Spannung σ') und der in der Schnittfläche wirkenden
Schubspannung τ gehören im Fall totaler Spannungen die Gleichungen
σ σ σ σ
σ = 1+ 3+ 1−3⋅cos2α 2 2
Gl. 5-85
σ − σ
τ = 1 3⋅sin
2α
2

130 Laborversuche
wobei der Neigungswinkel α der Schnittflächen
im Bereich 0° < α < 90° liegen muss.
Die Gleichungen gelten in analoger Form
auch für effektive Normalspannungen.
Die Anwendung der MOHRschen Spannungskreisbetrachtung
auf die Durchführung
von Triaxialversuchen mit konstant
gehaltenem Zelldruck σ 3 führt dazu, dass
die Steigerung von σ 1 bis zum Bruch der
Probe einen Spannungskreis liefert, der die
MOHR-COULOMB’sche Grenzbedingung erfüllt.
Das Wertepaar (σ, τ f) der in der
Bruchfuge wirkenden Normal- und Schubspannungen
muss dann sowohl zum Spannungskreis
von MOHR als auch zur Geraden
der Grenzbedingung von MOHR-COULOMB gehören. Diese Bedingung erfüllen die zu dem
Berührungspunkt der Tangente an den Spannungskreis gehörende Normal- und Schubspannung.
Der zu diesem Punkt gehörende Winkel α = ϑ (Abb. 5-34 und Abb. 5-35) ist der Neigungswinkel
(Bruchwinkel) der Scherfläche gegen die Horizontale.
Da die Grenzbedingung von MOHR-COULOMB sich als gerade Umhüllende der mit den Versuchen
gewonnenen MOHRschen σ 1, σ 3- bzw. σ'1, σ'3-Spannungen (Spannungskreise) im
Grenzzustand ergibt und bei der
Durchführung und Auswertung der
Versuche immer unvermeidliche Fehler
auftreten, ist deren Wirkung auszugleichen.
Dies erfolgt dadurch, dass
mindestens ein Versuch mehr durchgeführt
wird als es zur mathematischen
Konstruktion der Schergeraden
erforderlich ist (zwei Versuche bzw.
Spannungskreise bei kohäsiven und
ein Versuch bei kohäsionslosen Böden).
Somit stellt die bei der Versuchsauswertung
gewonnene Schergerade
eine Ausgleichsgerade dar.
Abb. 5-34 Ermittlung der Normalspannungen
σ und der Schubspannungen τ in einer
um α geneigten Probenfläche mit
Hilfe des MOHRschen Spannungskreises
Abb. 5-35 Scherdiagramm für Reibung und Kohäsion
(ϑ = Bruchwinkel)
Anwendungsbeispiel
Die in der Abb. 5-36 gezeigten MOHRschen Halbkreise gehören zu den Ergebnissen
von zwei unkonsolidierten, undränierten Versuchen (UU-Versuch) mit einem teilgesättigten
bindigen Boden.

Laborversuche 131
Abb. 5-36 Zu zwei UU-Versuchen gehörende MOHRsche Halbkreise
Unter der Voraussetzung dass die Bruchbedingung von MOHR-COULOMB gilt, sind, unter
Verwendung der Abb. 5-36, zu ermitteln
a) die Größe cu der Kohäsion (in kN/m 2 )
b) die Größe ϕ u des Reibungswinkels (in °)
c) die Größen der Normalspannungen σ und Schubspannungen τ in den Versagensfugen
der zwei Proben (in kN/m 2 )
d) die Neigungswinkel ϑ der beiden Versagensflächen gegenüber der Horizontalen
(in °).
Lösung
Mit der Bruchbedingung von MOHR-COULOMB (Abb. 5-35) ergibt sich die in Abb. 5-37
gezeigte Spannungssituation.
Abb. 5-37 MOHRsche Halbkreise mit der Schergeraden nach MOHR-COULOMB
Durch Ablesung ergeben sich aus Abb. 5-37 die
a) Größe der Kohäsion cu ≈ 14,1 kN/m 2
b) Größe des Reibungswinkels ϕ u ≈ 8,5°
c) Größen der Normal- und Schubspannungen in den Versagensfugen der zwei Proben
σ 1 ≈ 36,3 kN/m 2 und τ 1 ≈ 19,8 kN/m 2
σ 2 ≈ 68,7 kN/m 2 und τ 2 ≈ 24,7 kN/m 2
d) Neigungswinkel der beiden Versagensflächen gegenüber der Horizontalen
= ≈ 49,
5°
ϑ
1 2 ϑ

132 Laborversuche
5.11.6 Aufgaben mit Lösungen.
Aufgabe 5-67 (Lösung Seite 134)
Der in Abb. 5-38 gezeigte MOHRsche Halbkreis gehört zu den Ergebnissen von unkonsolidierten,
undränierten Versuchen (UU-Versuchen) mit einem teilgesättigten bindigen Boden.
Die Versagensfläche, die sich bei diesem Versuch einstellte, wies gegenüber der Horizontalen
den Neigungswinkel ϑ = 55° auf.
Unter der Voraussetzung, dass
die Bruchbedingung von-
MOHR-COULOMB gilt, sind zu
ermitteln (hierzu Abb. 5-38
verwenden)
a) die Größe cu der Kohäsion
(in kN/m 2 )
b) die Größen der Normalspannungen
σ und
Schubspannungen τ in
der Versagensfuge der
Probe (in kN/m 2 ).
Abb. 5-38 MOHRscher Halbkreis eines UU-Versuchs
Aufgabe 5-68 (Lösung Seite 134)
Die MOHRschen Halbkreise aus Abb. 5-39 gehören zu den Ergebnissen zweier unkonsolidierter,
undränierter Versuche (UU-Versuch) mit einem teilgesättigten bindigen Boden.
Abb. 5-39 Zu zwei UU-Versuchen gehörende MOHRsche Halbkreise
Unter der Voraussetzung, dass die Bruchbedingung von MOHR-COULOMB gilt, sind anhand
der Abbildung die Größen
a) Reibungswinkel ϕ u (in °)
b) Schubspannung τ in den Versagensfuge (in kN/m 2 )
c) Bruchwinkel ϑ (Neigung der Versagensfläche gegenüber der Horizontalen; in °)
zu ermitteln, die für eine Probe zu erwarten sind, in deren Versagensfuge die Normalspannung
σ = 50 kN/m 2 auftritt.

Aufgabe 5-69 (Lösung Seite 135 )
Es ist anzugeben, bei welchem Triaxialversuch, unter
welchen Umständen und aus welchen Gründen
sich das in der Abb. 5-40 gezeigte Versuchsergebnis
einstellen kann!
Aufgabe 5-70 (Lösung Seite 135)
Laborversuche 133
Abb. 5-40 Ergebnis eines Triaxialversuchs
mit 3 Teilversuchen
Bei einem UU-Versuch mit dem Triaxialgerät ergab die Auswertung der Versuchsergebnisse
die in Abb. 5-41 gezeigte Schergerade.
Abb. 5-41 Schergerade eines UU-Versuchs im σ-τ-Diagramm
Anhand der Abbildung sind auf grafischem Wege die Größen σ 1, σ 3, τ und ϑ zu ermitteln,
die zu der in der Versagensfuge wirkenden Normalspannung σ = 50 kN/m 2 gehören!
Aufgabe 5-71 (Lösung Seite 136)
Der in Abb. 5-42 gezeigte MOHRsche Halbkreis gehört zu den Ergebnissen eines unkonsolidierten,
undränierten Versuchs (UU-Versuch) mit teilgesättigtem bindigem Boden.
Abb. 5-42 MOHRscher Halbkreis eines UU-Versuchs
Unter der Voraussetzung, dass
▶ die Bruchbedingung von MOHR-COULOMB gilt und
▶ beim Abscheren in einer Versagensfuge die Normalspannung σ = 70 kN/m2 und die
Schubspannung τ = 35,7 kN/m2 auftreten

134 Laborversuche
sind anhand der Abbildung
a) der Reibungswinkel ϕ u (in °)
b) die Kohäsion cu (in kN/m 2 )
c) der Bruchwinkel ϑ (in °)
grafisch zu ermitteln.
Aufgabe 5-72 (Lösung Seite 136)
Für einen im Bruchzustand befindlichen Probekörper im Triaxial-Versuch sind auf grafischem
Wege die Größe der Normalspannungen σ und der Schubspannungen τ zu ermitteln,
die in einer gegenüber der Horizontalen um den Winkel α = 30° geneigten gedachten
Schnittfläche des Probekörpers wirken, wenn
▶ die zugehörigen Spannungen in der Bruchfläche σ = 25 kN/m2 und τ f = 21,9 kN/m2 betragen und
▶ für die Hauptspannungen σ 1 − σ 3 = 56 kN/m2 gilt.
Lösung zu Aufgabe 5-67 (Aufgabenstellung Seite 132)
Mit der Bruchbedingung von MOHR-COULOMB (Abb. 5-35) und der bekannten Neigung
ϑ = 55° der Versagensfläche gegenüber der Horizontalen ergibt sich die in Abb. 5-43
gezeigte Spannungssituation.
Abb. 5-43 MOHRscher Halbkreis mit der Schergeraden nach MOHR-COULOMB
Durch Ablesung ergeben sich aus Abb. 5-43 die
a) Größe der Kohäsion cu ≈ 10 kN/m 2
b) Größen der Normal- und Schubspannungen in der Versagensfuge der Probe
σ ≈ 36,5 kN/m 2 und τ ≈ 23,5 kN/m 2
Lösung zu Aufgabe 5-68 (Aufgabenstellung Seite 132)
Mit der Bruchbedingung von MOHR-COULOMB (Abb. 5-35) und der in der Versagensfuge
auftretenden Normalspannung σ = 50 kN/m 2 ergibt sich die in Abb. 5-44 gezeigte Spannungssituation.

Laborversuche 135
Abb. 5-44 MOHRsche Halbkreise mit der Schergeraden nach MOHR-COULOMB
Aus Abb. 5-44 lassen sich die Werte für
a) den Reibungswinkel ϕ u ≈ 8,5°
b) die Schubspannung in der Versagensfuge τ σ = 50 kN/m 2 ≈ 21,8 kN/m 2
c) den Bruchwinkel (Neigung der Versagensfläche gegenüber der Horizontalen)
ϑ ≈ 49,5° (da für alle MOHRschen Kreise gleich, Ermittlung am größeren Kreis)
ablesen.
Lösung zu Aufgabe 5-69 (Aufgabenstellung Seite 133)
Das Versuchsergebnis aus Abb. 5-40 kann beim UU-Versuch gemäß DIN 18 137-2 [L 48]
eintreten, wenn das Bodenmaterial des Probekörpers bindig ist und bei Versuchsbeginn
vollständig wassergesättigt war. Bei Laststeigerung stellt sich in solchen Fällen keine über
die Kohäsion des undränierten Bodens cu hinausgehende Erhöhung der Scherfestigkeit ein,
da die Laststeigerung von dem Porenwasser, in Form von Porenwasserüberdruck, nicht
aber von dem Korngerüst (durch Erhöhung der effektiven Normalspannung) aufgenommen
wird. Die zur Bruchbedingung von MOHR-COULOMB gehörende Schergerade (Tangente
an den MOHRschen Spannungskreis) verläuft dann horizontal (Reibungswinkel ϕ u = 0).
Lösung zu Aufgabe 5-70 (Aufgabenstellung Seite 133)
Mit der Bruchbedingung von MOHR-COULOMB (Abb. 5-35) und der in der Versagensfuge
auftretenden Normalspannung σ = 50 kN/m 2 ergibt sich die in Abb. 5-45 gezeigte Spannungssituation.
Abb. 5-45 Schergerade nach MOHR-COULOMB mit MOHRschem Halbkreis
Durch Ablesung aus der Abbildung ergeben sich die gesuchten Größen für die Normalspannungen

136 Laborversuche
2
1 75,
7 kN/ m
≈ σ und m kN/ 6 , 30 3 ≈ σ
für die Schubspannung in der Versagensfuge
2
τ ≈ 22,
3 kN/ m
sowie für den Bruchwinkel (Neigung der Versagensfläche gegenüber der Horizontalen)
ϑ ≈ 49°
Lösung zu Aufgabe 5-71 (Aufgabenstellung Seite 133)
2
Unter der Voraussetzung, dass die Bruchbedingung von MOHR-COULOMB (Abb. 5-35) gilt
und beim Abscheren in einer Versagensfuge die Normalspannung σ = 70 kN/m 2 und die
Schubspannung τ = 35,7 kN/m 2 auftreten, ergibt sich die in Abb. 5-46 gezeigte Spannungssituation.
Abb. 5-46 MOHRscher Halbkreis mit der Schergeraden nach MOHR-COULOMB
Aus der Abbildung lassen sich als Größen ablesen
a) Reibungswinkel ϕ u ≈ 17,5°
b) Kohäsion cu ≈ 13,6 kN/m 2
c) Bruchwinkel (Neigung der Versagensfläche gegenüber der Horizontalen) ϑ ≈ 54°
Lösung zu Aufgabe 5-72 (Aufgabenstellung Seite 134)
Der zu dem Wertepaar (σ, τ f) gehörende Punkt im σ -τ -Diagramm liegt auch auf dem zum
Bruchzustand gehörenden MOHRschen Spannungskreis, dessen Durchmesser mit
σ 1 − σ 3 = 56 kN/m 2 vorgegeben ist. Von dem (σ, τ f)-Punkt aus kann mit dem Spannungskreisradius
28 kN/m 2 die Lage des auf der σ-Achse liegenden Mittelpunkts M des
Spannungskreises ermittelt und damit der Spannungskreis selbst konstruiert werden.