Synchronmaschinen

7. Synchronmaschinen
Synchronmaschinen wurden zunächst als Einphasengeneratoren gebaut, die etwa ab der Mitte des
19. Jahrhunderts zur Versorgung von Beleuchtungsanlagen Anwendung fanden. Den ersten
dreiphasigen Synchrongenerator entwickelten 1887 unabhängig voneinander Bradley und
Haselwander. In der Folgezeit bildeten sich mit der Schenkelpolmaschine und dem Turbogenerator
die typischen Bauformen aus. Die weitere Entwicklung der Synchronmaschine ist eng mit
dem Ausbau der elektrischen Energieversorgung zu immer größeren Generator-Einheitsleistungen
verbunden.
Synchronmotoren wurden schon immer als Industrieantriebe eingesetzt, wenn man eine konstante
Antriebsdrehzahl benötigte oder wenn man die Möglichkeit des Phasenschieberbetriebs nutzen
wollte.
Drehstrom-Synchrongeneratoren besitzen die größten Einheitsleistungen elektrischer Maschinen.
Als Turbogeneratoren für Wärmekraftwerke werden derzeit zweipolige Generatoren mit
Leistungen von rd. 1200 MVA bei 50 Hz und 21 kV Nennspannung gefertigt. Bei vierpoligen
Maschinen liegen die Daten sogar bei rd. 1700 MVA und 27 kV. Die größten Schenkelpolmaschinen
für Wasserkraftwerke erreichen über 800 MVA mit bis zu 80 Einzelpolen.
Als Industrieantrieb hat die Synchronmaschine durch die Entwicklung der Frequenzumrichter
stark an Bedeutung gewonnen. Sie steht dadurch als drehzahlregelbarer Antrieb vom Bereich des
Servomotors mit permanenter Erregung durch Dauermagnete bis zu den größten Leistungen
(30 MW) zur Verfügung.
7.1 Aufbau und Wirkungsweise
Die wesentlichen Unterschiede im Aufbau gleichstromerregter Synchronmaschinen bestehen in
der Konstruktion zur Erzeugung des Erregergleichfeldes.
Der Läufer der Vollpolmaschine besteht aus einer massiven Stahlwalze, in der radial über 2/3 der
Polteilung Nuten eingefräst sind. Diese nehmen die Erregerwicklung w E auf, die auf mehrere konzentrisch
zur Polachse liegende Spulen verteilt ist. In dieser Bauform werden 2- und 4polige Maschinen
ausgeführt.
w 1 w 1
w E
N
N
N
w E
w 1
w E
S S S S
S
N
N
Vollpolmaschine Innenpol- Außenpol-
(Turbogenerator) Schenkelpolmaschine Schenkelpolmaschine
Bauformen der Synchronmaschine
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 81

Regler
V2
Innenpol-Schenkelpolmaschinen besitzen den gleichen Ständeraufbau wie Vollpolmaschinen, im
Läufer dagegen ausgeprägte Einzelpole zur Erzeugung des Gleichfeldes. Wie bei Gleichstrommaschinen
liegt um jeden Polkern eine Erregerwicklung w E , während zum Luftspalt hin durch
den Polschuh eine möglichst sinusförmige Feldform angestrebt wird.
Die Außenpol-Schenkelpolmaschine ist ähnlich einer Gleichstrommaschine aufgebaut, nur trägt
der Läufer eine Drehstromwicklung w 1 , deren Anschlüsse über Schleifringe zugänglich sind.
Der Ständer der Synchronmaschine besteht wie bei der Asynchronmaschine aus einer
geschweißten Tragkonstruktion zur Aufnahme des geschichteten Blechpaketes. Die meist offenen
Nuten entlang der Ständerbohrung nehmen die Drehstromwicklung auf, die bei größeren Leistungen
als Hochspannungswicklung ausgeführt ist.
Mit Rücksicht auf einen guten Wirkungsgrad verwendet man bei Generatoren Dynamobleche mit
niedrigen Verlustziffern bis hinab zu v 10 = 1 W/kg. Auch kornorientierte Bleche werden bereits
eingesetzt.
Für den Betrieb einer elektrisch erregten Synchronmaschine und speziell im Einsatz als Drehstromgenerator
benötigt man für die Läuferwicklung einen einstellbaren Gleichstrom. Dieser wird
durch das Erregersystem geliefert, dessen Regeleinrichtungen vor allem die Spannungshaltung
und die Blindlaststeuerung im stationären und dynamischen Betrieb (Laststöße) übernehmen.
Die erforderlichen Erregerleistungen erstrecken sich für zweipolige Turbogeneratoren von rd.
3 kW bei 100 kW bis 4 MW bei einer 1000-MVA-Maschine.
Je nach Leistung der Synchronmaschine, haben sich für das Erregersystem verschiedene Techniken
herausgebildet. Die früher allgemein angewandte Erregertechnik, eine direkt angekuppelte
Gleichstromhaupt- mit Hilfserregermaschine, läßt sich mit Rücksicht auf die mechanische und
elektrische Belastung des Ankers nur bis zu Einheitsleistungen der Synchronmaschine von rd.
150 MVA ausführen. Dem Spannungsregler steht die konstante Ankerspannung des Hilfsgenerators,
der selbsterregt ist, hierbei zur Verfügung.
Modernere Erregersysteme basieren auf Schaltungen der Leistungselektronik und stehen bis zu
den höchsten Leistungen zur Verfügung. Heute wird vorwiegend in allen Leistungsbereichen der
schleifringlose Außenpol-Drehstromerregergenerator mit rotierendem Diodengleichrichter eingesetzt.
SM Synchronmaschine
G1 Außenpol-Drehstromerregermaschine
G2 Hilfserregermaschine
mit Dauermagnetläufer
V1 Mitrotierender
Diodengleichrichter
V2 Thyristorstromrichter
I E
SM V1 G1 G2
Synchronmaschine mit
schleifringloser
Erregereinrichtung
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 82

Der Synchrongenerator kann sich auch selbst erregen, wenn man seine Klemmenspannung über
Gleichrichter zur Erzeugung des Erregerstromes heranzieht. Darüberhinaus kann auch die zur
Spannungshaltung erforderliche verstärkte Erregung bei Belastung selbsttätig durch eine Kompoundierung
bereitgestellt werden. Synchronmaschinen mit einem derartigen Erregersystem
werden als "Konstantspannungsgeneratoren" bezeichnet und beispielsweise zur Versorgung von
Schiffsbordnetzen eingesetzt.
Die Fortschritte in der Dauermagnettechnik haben die Entwicklung dauermagneterregter
Synchronmotoren gefördert. In Verbindung mit Zwischenkreisumrichtern werden sie als Einzelund
Gruppenantriebe im unteren Leistungsbereich (bis 100 kW) sowie zu Positionieraufgaben
eingesetzt. Verschiedene Läuferkonstruktionen mit Ferrit- oder auch Seltenerd-Kobaltmagneten
sind bereits realisiert worden. Dauermagneterregte Synchronmaschinen mit kleinem Trägheitsmoment
werden bei Antrieben mit kurzen Stellzeiten (Servoantrieben) eingesetzt.
S
N
S
3
4
N
S
S
N
2
N
N 1
N S
1
2
1
S
N
Vierpoliger Läufer Achtpoliger Läufer Sechspoliger Läufer mit
mit Dämpferkäfig
geringem Trägheitsmoment
1 Rechteckmagnete, 2 Weicheisen 1 Rechteckmagnete 1 Seltenerd-Kobaltmagnete
3 Luftspalt, 4 Dämpferkäfig 2 Weicheisenpole
Konstruktion dauermagneterregter Läufer von Synchronmotoren
N
S
S
N
S
7.2 Betriebsverhalten der Synchronmaschine
Da die Erregerwicklung beim Vollpoläufer auf eine Anzahl Nuten verteilt ist, erhält die Durchflutung,
und wegen des konstanten Luftspaltes auch die Feldkurve, einen treppenförmigen Verlauf.
V E
τ P
Felderregerkurve V E eines Vollpolläufers
Durch entsprechende Auslegung der Ständerwicklung können die Wicklungsfaktoren für die
Oberschwingungen klein gehalten werden, so daß nahezu eine sinusförmige Spannungskurve
erreicht wird.
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 83

Der Effektivwert der induzierten Spannung ist durch die zeitlich sinusförmige Verkettung des
Hauptfeldes mit dem Wicklungsstrang gegeben. Es gilt entsprechend Gl. (5.18):
U
q
= 4,44 ⋅ f ⋅ w ⋅ ξ ⋅ Φ
(7.1)
1
1
1
h
Wird die Synchronmaschine belastet, so führt die Ständerwicklung Strom und baut im Zusammenwirken
der drei Wicklungsstränge eine eigene Drehdurchflutung auf. Diese rotiert mit
n 1 = f 1 /p und daher synchron mit dem Läufer und dessen Durchflutung. Beide Anteile können
infolgedessen zu einem resultierenden Wert zusammengefaßt werden. Es gilt:
Θ µ = Θ + Θ
(7.2)
E
1
Man bezeichnet die Beeinflussung des Luftspaltfeldes durch den Belastungsstrom wie bei der
Gleichstrommaschine als Ankerrückwirkung.
Anstelle der Addition der Drehdurchflutungen kann man auch direkt die Stromzeiger zusammensetzen,
wenn man den Ständerstrom I 1 in einen äquivalenten Erregerstrom I 1 umformt. Für die
Ständerdrehdurc '
hflutung gilt nach (5.13):
2 ⋅ 2 w1
⋅ ξ1
Θ 1 = ⋅ m ⋅ ⋅ I1
(7.3)
π p
Für die Grundwelle der Treppendurchflutung der Erregerwicklung erhält man:
4 w E ⋅ ξE
ΘE
= ⋅ IE
(7.4)
π p
Damit erhält man den Magnetisierungsstrom I µ :
' m ⋅ w1
⋅ ξ1
Iµ = I E + I1
= IE
+
⋅ I1
(7.5)
2 ⋅ w ⋅ ξ
E
E
Unter Berücksichtigung des ohmschen Wicklungswiderstandes R 1 , des Streublindwiderstandes
X 1σ und der Hauptreaktanz X h läßt sich das komplette Zeigerdiagramm mit der sogenannten
ideellen Polradspannung U p , der induzierten Spannung U q und der Klemmenspannung U 1 angeben.
U p
jX h·I 1
jX 1σ·I 1
R 1·I 1
U
U q
X h · I 1
I 1
' I µ
U q = f(I E )
I E
U p U q
ϑ U 1
I E
I 1
'
I µ
I 1
Im Betriebspunkt linearisierte Kennlinie Vollständiges Zeigerdiagramm des
Synchrongenerators bei ohmsch-induktiver Last
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 84

Über das Zeigerdiagramm läßt sich die Spannungsgleichung der Synchronmaschine angeben.
U = U + I1
⋅ [R1
+ j⋅
(Xh
+ X1
)]
(7.6)
1 P
σ
Hauptreaktanz und Streureaktanz werden zur Synchronreaktanz zusammengefaßt.
X = X + X
(7.7)
d
h
1σ
I 1
R 1
X 1σ X h
U q U p
~
U 1
I E
Ersatzschaltbild der Synchronmaschine
Die Belastungskennlinie U 1 = f{I 1 } läßt sich über das Ersatzschaltbild des Generators berechnen,
wobei man üblicherweise bei größeren Maschinen den relativ sehr kleinen Ständerwiderstand R 1
vernachläßigt.
jX h·I k
U p
Wird eine Synchronmaschine im Inselbetrieb erregt
und ständerseitig dreipolig kurzgeschlossen, so wird
der Generator mit der Quellenspannung U p durch den
Blindwiderstand X d belastet.
U q
I k
I µ
I k
'
I E
Zeigerdiagramm für
Dauerkurzschluß
Die Kennlinien des Generator für Leerlauf und Kurzschluß lassen sich in einem Diagramm
zusammenfassen. Dabei arbeitet man im allgemeinen mit relativen Werten und definiert:
U
I
I
q
k
E
u q = ik
= iE
=
(7.8)
U N
I N
IE0
Wird der Generator aus dem Leerlauf heraus bei Nennspannung kurzgeschlossen, so fließt nach
dem Ausgleichsvorgang der Kurzschlußstrom I k0 . Bezieht man diesen Wert auf den Nennstrom so
erhält man das Leerlauf-Kurzschlußverhältnis (X dges -gesättigter Wert).
I
U
X
Z
1
k0 N dges N
K C = =
= =
(7.9)
I N U N ZN
Xdges
xdges
Das Leerlaufkurzschlußverhältnis K c liegt bei Turbogeneratoren im Bereich 0,4 bis 0,65. Beim
Kurzschluß eines mit Nenspannung leerlaufenden Synchrongenerators erreicht der Dauerkurz-
I k0 im Ständer somit nicht einmal den Wert des Nennstromes I N schlußstrom .
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 85

1,2
A
1,0
u , i k
0,8
i µ
0
G
i k
'
i Ek
H
0,6
u q
0,4
0,2
A
i k
Bestimmung des
Potier-Dreiecks
0
G
i 1
µ i k
' 2 i E
3
H
i Ek
i EÜ
Im allgemeinen ist die Synchronmaschine auf ein Netz geschaltet, dessen Spannung und Frequenz
konstant gehalten werden und für die einzelne Maschine damit fest vorgegeben ist.
Eine leerlaufende Synchronmaschine geht in den Generatorbetrieb über, wenn man ihrer Welle
ein erhöhtes Antriebsmoment zuführt. Wird sie dagegen mechanisch belastet, so bezieht sie als
Motor eine entsprechende Energie aus dem Netz.
Mit der Erregung läßt sich die Blindleistungsbilanz beeinflussen; bei Übererregung gibt sie induktiven
Blindstrom ab und bei Untererregung nimmt sie induktiven Blindstrom auf.
Bei der Erstellung der Betriebsdiagramme der Synchronmaschine wird im allgemeinen der
ohmsche Spannungsverlust vernachlässigt. Aus Gl. (7.6) und (7.7) läßt sich der Strom der
Maschine angeben.
U1
U P
I1
= - j⋅ + j⋅
(7.10)
Xd
Xd
jX d·U 1
U 1
U q
U p
jX d·U 1
Vierquadrantenbetrieb der
Synchronmaschine am Netz
ϑ
I 1
I µ
I
I 1
'
E
Motorbetrieb
ϑ
U 1 U q
I 1 U p
I µ
I E I 1
'
Übererregung
Untererregung
U p
jX d·U 1
U q
U 1
ϑ
I E
I 1
'
I µ
I 1
jX d·U 1
Generatorbetrieb
ϑ
U q
U p
U 1
I E I 1
'
I µ
I 1
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 86

Motor
U 1
U p
j
X d
0,6
I 1
ϕ
ϑ < 90°
stabil
ϑ > 90°
instabil
1,0
U p /U N = 1,4
Legt man den Zeiger U 1 in
die reelle senkrechte Achse,
so erhält man mit Gl. (7.10)
als Ortskurve des Ständerstromes
einen Kreis des
Radius U p /X d um die Spitze
des Zeigers -jU 1 /X d .
ϑ
Generator
-j
U 1
X d
Stromortskurve der Vollpolmaschine
bei R 1 = 0
Nach der Stromortskurve gilt für die Wirkkomponente des Ständerstromes:
U P
I1 ⋅ cosϕ1
= - ⋅ sinϑ
(7.11)
X
d
Für die Ständerwirkleistung folgt:
U P
P1 = m ⋅ U1
⋅ I1
⋅ cosϕ1
= - m ⋅ U1
⋅ ⋅ sin ϑ
(7.12)
X
d
Das innere Drehmoment M i der Synchronmaschine verläuft als Funktion des Polradwinkels ϑ
sinusförmig (7.13).
M
i
m ⋅ U1
= -
2π
⋅ n
1
⋅ U
⋅ X
P
d
⋅ sin ϑ
(7.13)
Im Nennbetrieb erreichen Turbogeneratoren etwa einen Polradwinkel bis 30° und Schenkelpolmaschinen
einem Winkel von 20 bis 25°. Das Kippmoment beträgt damit rd. das 2fache Nennmoment.
Das Leistungsdiagramm ergibt sich aus der Stromortskurve, wenn man diese mit dem
Faktor m · U 1 multipliziert.
I EN
2
P/S N
x d = 1,23 cosϕ N = 0,8
0,8 I E0
I 1 /I N 3
ϕ N
1
4
ϑ N I Emin
-1 -0,5 0 0,5 1/x d
1
Q/S N
Grenzlinien für Dauerbetrieb
1 maximaler Erregerstrom
2 maximaler Ständerstrom
3 maximaler Polradwinkel
4 minimaler Erregerstrom
Leistungsdiagramm der
Synchronmaschine
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 87

7.3 Sonderbauarten von Synchronmaschinen
Reluktanzmotoren
Die Schenkelpolmaschine entwickelt ohne Gleichstromerregung das Reaktionsmoment M R mit
der sie als Motor belastet werden kann.
M
R
2
m ⋅ U1
= -
4π
⋅ n
1
⎛
⋅ ⎜
⎝
1
X
q
-
1
X
d
⎞
⎟ ⋅ sin 2ϑ
⎠
(7.14)
Diese Erscheinung wird zum Bau von Reluktanzmotoren ausgenutzt, die man aus normalen
Asynchronmaschinen mit Kurzschlußläufern entwickelt hat.
Durch Aussparungen im Läufereisen erhält der magnetische Widerstand (Reluktanz) längs des
Umfangs verschiedene Werte, so daß je eine Achse maximalen und minimalen Leitwertes und
damit zwei Ständerreaktanzen X d und X q < X d entstehen.
Der Anlauf des Reluktanzmotors erfolgt wie der eines normalen Kurzschlußläufermotors über die
Käfigwicklung. In der Nähe der Synchrondrehzahl fällt der Läufer bei einem Intrittfallmoment
M S in Tritt (er synchronisiert) und kann danach bis zu einem Außertrittfallmoment M As > M S bei
synchroner Drehzahl belastet werden.
Die abgegebene Leistung des Reluktanzmotors, der bis 10 kW gebaut wird, erreicht rd. 50 % der
Typenleistung der entsprechenden Asynchronmaschine. Der Leistungsfaktor λ = 0,5 und der
Wirkungsgrad η = 0,6 sind relativ niedrig.
M
M As
M S
0 1
n/n 1
Läuferblechschnitt
eines Reluktanzmotors
Momentenkennlinie
eines Reluktanzmotors
Hysteresemotoren
Der Hysteresemotor ist eine Synchronmaschine mit Dauermagneterregung und günstigem
asynchronen Anlaufeigenschaften. Der Ständer wird bei Kleinstmotoren meist im Spaltpolprinzip
mit ausgeprägten Polen ausgeführt. Der Läufer besitzt keine Wicklung, sondern besteht aus einem
Zylinder aus hartmagnetischem Werkstoff.
Im asynchronen Betrieb entwickelt der Motor entsprechend Gl. (5.24) ein Drehmoment:
= c ⋅ Φ ⋅ I ⋅ sinβ
(7.15)
M h 1
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 88

Zur Erzielung hoher Drehmomente ist also eine breite Hystereseschleife mit sinβ → 1 günstig.
Φ
i
Φ
i
ωt
β
Magnetisierungskennlinie Φ = f{i}
Diagramme von Feld Φ und Erregerstrom i
Magnetisierung eines hartmagnetischen Werkstoffes
Im synchronen Lauf entwickelt der Hysteresemotor sein Drehmoment wie eine gewöhnliche
dauermagneterregte Synchronmaschine. Hysteresemotoren werden bei Leistungen unter 100 W
für Kleinantriebe, die mit synchroner Drehzahl laufen müssen, eingesetzt.
P 1
P
P L
P FeH
P v1
P 2
M
M H ∆M
0
n/n 1 1
Leistungsbilanz eines Hysteresemotors
0
n/n 1 1
Momentenkennlinie eines Hysteresemotors
Schrittmotoren
Schrittmotoren sind eine Sonderbauform der Synchronmaschine mit ausgeprägten Ständerpolen,
deren Wicklungen durch Stromimpulse zyklisch angesteuert werden.
Dem sprungförmig umlaufendem Magnetfeld folgt der Läufer jeweils mit einem Schritt um den
Winkel α.
Einer Reihe von n Steuerimpulsen entspricht daher eine Drehung der Welle um den Drehwinkel
ϕ = n · α, was eine Positionierung ohne Rückmeldung erlaubt.
Zu einem Motor gehört immer ein dem Motor zugeordnetes Ansteuergerät.
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 89

1
S
+
I
2
N
N
3
Steuerung
α
S
Schaltung eines dreisträngigen Reluktanzschrittmotors mit einem Schrittwinkel α = 15°
Das Prinzip der Schrittmotortechnik kann am Beispiel eines dreisträngigen Motors mit Reluktanzläufer
gezeigt werden. Durch die Stromimpulse werden die Wicklungsstränge 1 bis 3 nacheinander
erregt und damit eine sprungförmige Winkeländerung der Ständerfeldlage erreicht. Der
Läufer stellt sich jeweils so in dieses Ständerfeld ein, daß vier seiner Zähne mit den gerade
erregten Ständerpolen deckungsgleich sind, was der Stellung kleinsten magnetischen Widerstandes
(Reluktanz) entspricht. Im Beispiel ergibt jeder Impuls einen Winkelschritt von α = 15°.
In der Praxis werden häufig im Vollschrittbetrieb mit einem Winkelschritt von α immer alle m
Wicklungen mit unterschiedlicher Polarität bestromt (möglichst großer Wirkungsgrad). Im
Halbschrittbetrieb mit einem Winkelschritt von α/2 werden dann abwechselnd m Wicklungen
und m-1 Wicklungen bestromt.
Schrittmotoren werden als permanenterregte Motoren, als Reluktanzmotoren mit weichmagnetischem
Läuferzahnrad oder als Hybridmotoren mit m = 2 bis m = 5 Wicklungssträngen ausgeführt.
G. Schenke, 9.2002 Grundlagen der Elektrotechnik III FB Technik, Abt. E+I 90