Concrete Plant + Precast Technology Betonwerk ... - BFT International

02 2010
76. Volume/Jahrgang
Concrete Plant + Precast Technology
Betonwerk + Fertigteil-Technik
PROCEEDINGS 54. BetonTage Seizing Opportunities
KONGRESSUNTERLAGEN 54. BetonTage Chancen nutzen
Body of/Organ des BDB

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54. BetonTage Kongressunterlagen |
BFT 02/2010
Vorwort
Seizing opportunities – staying innovative also during economic recession
Chancen nutzen – innovativ auch in der Rezession
Even if it may sometimes sound demotivating: we are
amidst a crisis of the construction industry. While some
degree of euphoria is tangible again in the general business
news, the situation in the construction sector is still
fundamentally diff erent. For our industry, 2009 was one
of the post-war years with a marked recession, which applies
especially to building construction where a doubledigit
decline was recorded. 2010 does not seem to get any
better.
However, it is exactly at this point in time that we need
to seize the opportunities arising from state-of-the-art precast
concrete construction: a shift from manual construction
associated with quality fl uctuations to prefabrication
with a high degree of automation and premium-quality
products. This means, however, that precast producers
need to continuously prove their ability to innovate by optimizing
their internal processes but also by off ering new
products and integrated solutions that should meet the
requirements of sustainable construction more than ever
before. Not only do our precast concrete elements off er
benefi ts in terms of cost effi ciency and design options
– they also demonstrate that concrete is the truly sustainable
building material when considering its entire life
cycle.
The 54 th BetonTage are set to put these solutions on
display and to encourage us to seize the existing opportunities
by showcasing the industry’s entire performance
range and presenting latest innovations to all manufacturers
and partners, in order for them to utilize them to their
own advantage. Please be invited to use this largest industry
event to identify and seize your very own opportunities.
Harald Sommer
President of the Baden-Württemberg
Association of Concrete and Precast Plants
Auch wenn es manchmal demotivierend klingt: wir befi nden
uns in einer Baukrise und während in den allgemeinen
Konjunkturmeldungen schon wieder ein wenig Euphorie
versprüht wird, können wir dies für den Bau
keineswegs vermelden. 2009 war eines der deutlich rezessiven
Jahre in der Nachkriegszeit für unsere Branche, gerade
im Hochbau mit zweistelligen Minusraten und für
2010 ist keine Besserung in Sicht.
Gerade jetzt gilt es allerdings, Chancen zu nutzen, die
das moderne Bauen mit Betonbauteilen bietet: weg vom
händischen Bauen mit schwankenden Qualitäten hin zur
automatisierten und hoch qualitativen Vorfertigung.
Dazu müssen die Hersteller ihre Innovationskraft aber
ständig unter Beweis stellen, bei der internen Prozessoptimierung,
aber auch mit neuen Produkten und
Systemlösungen, die heute zuallererst auch den Anforderungen
nachhaltigen Bauens gerecht werden. Unsere vorgefertigten
Betonbauteile bieten nicht nur ökonomisch
und gestalterisch Vorteile, sie zeigen auch, dass gerade
der Baustoff Beton über seinen Lebenszyklus hinweg der
eigentlich nachhaltige Baustoff ist.
Die 54. BetonTage möchten diese Lösungen aufzeigen
und Mut machen, die vorhandenen Chancen zu nutzen,
indem sie unsere ganze Leistungsfähigkeit aufzeigen
und jedem Hersteller und Partner innovative neue Entwicklungen
ans Herz legen, sie zum eigenen Vorteil zu
nutzen. Ich lade Sie ein, auf dem größten Branchentreff
Ihre Chancen zu erkennen und zu nutzen.
Harald Sommer
Präsident des Fachverbands Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e.V.
1

2
Foreword
Removing the investment backlog
Den Investitionsstau aufl ösen
The 54 th BetonTage are held amidst a downward trend in
the construction industry. Yet the tasks and problems still
to be resolved in construction are diverse: solutions suitable
for the elderly, building designs with child and youth
care in mind, sustainability in construction that requires
long-lasting designs catering to the real needs of the people.
What we have been particularly concerned about in
the past few months is the great degree of uncertainty that
incompetent bank managers have caused by their disastrous
speculation activities. The fi nancial crisis literally
dragged down the real, tangible, healthy part of the economy,
and many construction projects were stopped as a
result.
It is about time to remove the investment backlog that
exists particularly in the private sector: the design of numerous
construction projects has been completed – and
put in the drawer. Most of these projects were approved
already but the actual construction activity simply does
not take off . Just because there is a lack of orders or, indeed,
too little courage to invest in the building infrastructure
in order to be prepared for the period following the
recession. Political decision makers, too, need to fi nally
recognize that there is an extremely high-performing industry
that proactively contributes to securing the future
of our society whilst being thoroughly involved in the ongoing
development and evolution of its building material
and of the structural solutions off ered: by conducting application-oriented
research and sharing experience and
expertise with all its market partners – architects, structural
engineers and the public sector.
The platform for all these innovations, as well as for
the sharing of experience, is provided by the BetonTage,
Europe’s largest congress of our future-driven industry.
This is where a vast array of solutions for the future in
construction will be presented and discussed once again.
As the German Precast Concrete Federation, we look forward
to this year’s event because it will highlight opportunities
and show how sustainable, future-proof investments
in precast solutions can be conceived.
I wish all of you the courage to identify the opportunities
for your business, many new insights and inspiring
discussions at the 54 th BetonTage.
Dipl.-Ing. Eberhard Bauer
President of the German Precast Concrete Federation (BDB)
| Proceedings 54 th BetonTage
Die 54. BetonTage fi nden in einer Zeit der rückläufi gen
Baukonjunktur statt. Dabei sind die Bauaufgaben vielfältig
und längst sind nicht alle Probleme gelöst: altersgerechtes
Bauen, Bauen für die Betreuung von Kindern und
Jugendlichen, Nachhaltigkeit beim Bauen, die langlebige
und menschenfreundliche Lösungen erfordert. Was uns
in diesen Monaten besonders zu schaff en macht, ist die
große Verunsicherung, die unfähige Bankmanager mit
ihren Fehlspekulationen ausgelöst haben. Die eigentlich
gesunde reale Wirtschaft wurde durch die Finanzkrise
mit nach unten gerissen und zahlreiche Bauvorhaben
wurden gestoppt.
Es wird Zeit, dass der Investitionsstau gerade bei der
privaten Wirtschaft wieder gelöst wird, denn zahlreiche
Bauvorhaben liegen fertig projektiert in der Schublade,
sind meist schon genehmigt und dennoch wird nicht begonnen.
Weil Aufträge oder auch der Mut fehlen, jetzt in
die bauliche Infrastruktur für die Zeit nach der Rezession
zu investieren. Und auch die Politik muss endlich erkennen,
dass es eine außerordentlich leistungsfähige Branche
gibt, die aktiv Zukunftssicherung für die Gesellschaft
betreibt. Und die sich sehr intensiv mit der Weiterentwicklung
ihres Baustoff s und ihrer baulichen Lösungen
beschäftigt: durch anwendungsgerechte Forschung und
einen intensiven Erfahrungsaustausch mit allen ihren
Marktpartnern, mit Architekten, Tragwerksplanern und
der öff entlichen Hand.
Die Plattform für diese Innovationen und den fachlichen
Austausch sind die BetonTage, Europas größter
Fachkongress unserer zukunftsgerichteten Industrie.
Hier werden erneut mit einer großen Breite und Tiefe die
Lösungen für die Zukunft des Bauens vorgestellt und gemeinsam
diskutiert. Als Bundesverband Betonbauteile
Deutschland freuen wir uns auf die diesjährige Veranstaltung,
weil sie Chancen aufzeigt, wie nachhaltige und zukunftssichere
Investitionen in Lösungen mit Betonbauteilen
aussehen können.
Ich wünsche Ihnen den Mut, Ihre Chancen zu erkennen,
viele neue Erkenntnisse und anregende Diskussionen
auf den 54. BetonTagen.
Dipl.-Ing. Eberhard Bauer
Präsident des Bundesverbands Betonbauteile
Deutschland e.V.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Responsibility
Verantwortung
Along the entire value chain, the parties involved in construction
assume diff erent responsibilities. These mostly
relate to the compliance with construction contracts,
product standards, rules of use, regulations etc. Yet social
responsibility and accountability is also becoming more
and more important to those active in construction: keywords
such as sustainability, security of supply and energy
savings are but a few related examples.
This congress, too, will highlight various interfaces
between, and responsibilities of, the parties involved
whilst setting the focus on the high degree of technical
experience and expertise of the construction industry,
which is, unfortunately, not always recognized by the general
public. Both internally and externally, our image
needs to be improved upon: I believe that all components
of the construction value chain should always be refl ected
positively by highlighting technical progress and innovation
– both to the “outside world” but also within our industry
– in order to demonstrate to the entire society the
complex division of labor among the parties involved in
construction, as well as the progress achieved by these activities.
The “Leitbild Bau” (A Mission for Construction) initiative
launched by the Federal Ministry of Transport, Building
and Urban Development provides an outstanding basis
to do so.
The comprehensive division of labor in construction
requires a close cooperation of all parties involved. Only
such an improved collaboration will enable our industry
to enhance the image of those active in construction and
to realize effi ciency gains by no longer just solving confl
icts together but fi nding solutions to problems and developing
technology further in a joint eff ort.
A congress such as the BetonTage in Neu-Ulm where
the various market partners and links in the value chain
get together provides an excellent basis for such a collaborative
approach.
On that note, I wish all attendees many new ideas and
insights in the technical program of the congress but also
many inspiring discussions beyond the “offi cial” agenda
that may contribute to enhancing the spirit of partnership
in the construction sector.
Prof. Dr.-Ing. E.h. Manfred Nußbaumer
Chairman of the Board of the German Association for Concrete
and Construction Technology
Vice President, Technology, of the Federation
of the German Construction Industry
BFT 02/2010
Vorwort
Die am Bau Beteiligten sind in der Wertschöpfungskette
mit verschiedenen Verantwortlich-keiten ausgestattet.
Diese Verantwortlichkeiten beziehen sich meist auf die
Einhaltung von Bauverträgen, Produktnormen, Verwendungsregeln,
Verordnungen usw. Aber auch gesellschaftliche
Verantwortungen werden für die Bauschaff enden
immer wichtiger: Stichworte wie Nachhaltigkeit, Versorgungssicherheit
und Energieeinsparung sind hierfür nur
einige Beispiele.
Auch in diesem Kongress werden verschiedenste
Schnittstellen und Verantwortlichkeiten thematisiert. Dabei
wird die hohe technische Kompetenz der Baubranche
unterstrichen. Leider wird diese in der Öff entlichkeit
nicht immer so wahrgenommen. Unsere Darstellung
nach außen wie auch nach innen ist verbesserungswürdig:
Ich meine, dass alle Elemente der Wertschöpfungskette
Bau sich durch den Fortschritt der Technik und
durch Innovationen nach außen, aber auch nach innen
immer wieder positiv darstellen sollten, um die komplexe
und arbeitsteilige als auch fortschrittliche Leistung der
am Bau Schaff enden innerhalb der Gesellschaft darzustellen.
Die Initiative des Bundesministeriums für Verkehr,
Bau und Stadtentwicklung „Leitbild Bau“ ist dazu eine
hervorragende Grundlage.
Die große Arbeitsteilung am Bau bedarf einer kooperativen
Zusammenarbeit aller. Nur durch eine verbesserte
und kooperative Zusammenarbeit kann es unserer Branche
gelingen, das Bild der am Bau Beteiligten zu verbessern,
Effi zienzsteigerungen dadurch zu gewinnen, dass
man weniger miteinander Konfl ikte löst als dass man miteinander
Probleme löst und Technik weiterentwickelt.
Ein Kongress wie dieser in Neu-Ulm, bei dem die verschiedenen
Marktpartner und Teile der Wertschöpfungskette
zusammenkommen, ist für ein solches kooperatives
Miteinander exzellent geeignet.
Allen Teilnehmern wünsche ich daher viele interessante
neue Einblicke und Erkenntnisse beim Fachprogramm
des Kongresses, aber eben auch intensive
Gespräche am Rande, die vielleicht zu einem partnerschaftlicheren
Umgang am Bau führen mögen.
Prof. Dr.-Ing. E.h. Manfred Nußbaumer
Vorsitzender des Vorstandes des DeutschenBeton- und
Bautechnik-Vereins E.V.
Vizepräsident Technik des Hauptverbands
der Deutschen Bauindustrie e.V.
3

4
Foreword
It’s about 2 degrees Celsius!
Es geht um 2° C !
According to latest scientifi c evidence, our planet Earth
must not heat up by more than 2 degrees Celsius in order
to mitigate climate change, which is already measurable
worldwide.
Over 20 years ago, the IPCC (Intergovernmental Panel
on Climate Change) was founded with the aim to assess
the risks posed by global warming and to collect prevention
and adaptation strategies. Broad public awareness of
the issue of climate protection was fi rst created at the UN
Conference on Environment and Development held in
Rio de Janeiro in 1992. Five years later, the Kyoto Protocol
was negotiated, which for the fi rst time set binding targets
on a worldwide scale to limit greenhouse gas emissions.
However, some countries did not join it. The Protocol
commits the industrialized countries to reduce their annual
greenhouse gas emissions by an average of 5.2% in
the period from 2008 to 2012, against 1990 levels. However,
all parties involved in the debate over climate protection
are fully aware of the fact that a binding agreement
under international law is the only option to achieve the
international climate protection targets in a credible and
eff ective manner. The Copenhagen Climate Change Conference
was to commit the entire community of states to
binding targets in a follow-up accord.
What is the link between these current debates regarding
climate change and concrete construction? Within
the entire construction sector, concrete construction is
in a prominent position both in technical and economic
terms. For instance, approx. 41 million m 3 of ready-mixed
concrete were produced in Germany in 2008, added by
precast products that accounted for roughly the same
quantity. In line with the economic signifi cance of concrete
as a building material, we need to place greater emphasis,
in the future, on using this material to realize energy-effi
cient (adaptable) building designs whilst saving
resources and mitigating environmental impact by utilizing
materials intelligently and letting the long service life
of concrete structures play to our advantage. This must
not, however, compromise technical quality. We will master
these challenges only if all parties involved adopt a holistic
view and consider the entire life cycle of a concrete
structure in the future. More details on how to achieve this
goal will be presented at the 54 th BetonTage congress.
As always, I wish all attendees a lot of inspiration
whilst broadening their knowledge, and the organizers
every success in running the event.
Manfred Curbach,
Chairman of the German Committee
for Structural Concrete
| Proceedings 54 th BetonTage
Um mehr als 2° C darf sich unser Planet nach dem Stand
der Wissenschaft nicht weiter aufheizen, um den bereits
weltweit messbaren Klimawandel einzudämmen.
Vor über 20 Jahren wurde der Weltklimarat IPCC mit
dem Ziel gegründet, Risiken der globalen Erwärmung zu
beurteilen sowie Vermeidungs- und Anpassungsstrategien
zusammenzutragen. Breite Aufmerksamkeit erhielt
das Thema „Klimaschutz“ 1992 auf der UN-Konferenz
über Umwelt und Entwicklung in Rio de Janeiro, fünf Jahre
später entstand das Kyoto-Protokoll, in dem erstmals
weltweit verbindliche Ziele zur Begrenzung der Freisetzung
von Treibhausgasen festgelegt wurden, an dem sich
aber nicht alle Staaten beteiligten. Das Protokoll sieht vor,
den jährlichen Treibhausgasausstoß der Industrieländer
von 2008-2012 um durchschnittlich 5,2 % gegenüber dem
Stand von 1990 zu reduzieren. Allerdings ist allen an der
Debatte um den Klimaschutz Beteiligten klar, dass nur
mit einem völkerrechtlich verbindlichen Abkommen internationaler
Klimaschutz wirksam und glaubwürdig gelingen
kann. Auf dem Klimagipfel in Kopenhagen sollte
nun die gesamte Staatengemeinschaft in einem Folgeabkommen
auf verbindliche Ziele verpfl ichtet werden.
Was haben diese aktuellen Diskussionen um den Klimawandel
mit dem Betonbau zu tun? Die Betonbauweise
nimmt innerhalb des gesamten Bauwesens eine herausragende
technische und wirtschaftliche Stellung ein. So
wurden im Jahr 2008 in Deutschland rund 41 Mio. m 3
Transportbeton hergestellt, hinzu kommen in gleicher
Größenordnung Betonbauteile. In gleicher Weise wie
sich die wirtschaftliche Bedeutung des Baustoff es Beton
darstellt, muss es uns in der Zukunft vermehrt gelingen,
mit dem Werkstoff energieeffi ziente (adaptive) Gebäudekonzepte
zu verwirklichen, durch intelligenten Stoff einsatz
Ressourcen und Umwelt zu schonen und die Langlebigkeit
von Betonbauwerken gezielt auszunutzen. Das
Ganze darf dabei nicht zu Lasten der technischen Qualität
gehen. Diese Herausforderungen können nur dann gemeistert
werden, wenn alle Beteiligten ganzheitlich denken
und zukünftig den gesamten Lebenszyklus eines Betonbauwerkes
im Blick haben. Wie dies im Einzelnen
geht, erfahren Sie auf den 54. BetonTagen.
Allen Teilnehmern wünsche ich – wie immer – viel
Freude bei der Wissensmehrung und den Veranstaltern
viel Erfolg bei der Durchführung!
Manfred Curbach,
Vorsitzender des Deutschen Ausschusses
für Stahlbeton e. V. Berlin
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Shaping a sustainable environment with precast concrete solutions
Eine nachhaltige Umwelt schaff en – mit Betonfertigteil-Lösungen
The construction industry, which is one of the largest sectors
in Europe, has been severely aff ected by the recession
although impact and timing of the crisis vary greatly between
EU member states. Parts of the construction sector,
such as residential, have been harder hit than others in
countries like Spain or the Nordic countries, and some
sectors have suff ered a more signifi cant downturn than
others, such as our industry. However, mainly as a result
of the expansion of public works programs, the construction
industry expects a slight upturn, and a few countries
are currently witnessing signs of a slow improvement.
As European governments push out recovery plans,
coordination between national stimulus packages is still
missing; protectionism has been too strong. From the beginning
of the crisis, BIBM has advocated a more coordinated
and global response from European leaders to help
stabilize the European economy and the euro zone.
However, there has been a noticeable change in the
market to which our precast concrete industry needs to
adapt and respond accordingly. The focus is now set on
environmental issues in the manufacturing, use, disposal
and recycling of construction materials. Sustainability is
at the center of our preoccupation, and it is only fair that
the 54 th edition of BetonTage addresses this concern in
positive terms like “Seizing opportunities”. And despite
the very limited outcomes of the Copenhagen Summit in
December 2009, our industry has to enter a phase where it
provides the market with performing products with a low
environmental impact and a high societal value.
We strongly hope that the German precast industry,
which is one of the strongest in Europe, will reach its previous
levels of profi tability again and lead the way in this
endeavor. BIBM and its members look forward to meeting
you in Neu-Ulm for fruitful exchanges of experience and
expertise in order to be able to build our future environment
together with sustainable, reliable and profi table
precast concrete solutions.
BFT 02/2010
Sincerely
Pierre Brousse
President of Bureau International du Béton Manufacturé
(BIBM)
Vorwort
Als einer der größten Wirtschaftszweige in Europa wurde
die Baubranche von der Rezession schwer getroff en. Die
Auswirkungen und der zeitliche Verlauf der Krise unterscheiden
sich jedoch je nach EU-Mitgliedsstaat deutlich.
Teile der Baubranche, beispielsweise der Wohnungsbau,
waren in Ländern wie Spanien oder in Skandinavien
mehr betroff en als andere Bereiche, und in einigen Industriezweigen
kam es zu einem größeren Rückgang als
in anderen. Dazu zählt auch unsere Branche. Jedoch geht
die Bauindustrie hauptsächlich aufgrund der Ausweitung
der Programme im öff entlichen Bau von einer leichten
Erholung aus, und in einigen Ländern zeigen sich bereits
Zeichen eines langsamen Aufschwungs.
Bei der Umsetzung der Konjunkturprogramme durch
die Regierungen der europäischen Länder fehlt noch immer
eine Koordination zwischen den einzelnen nationalen
Plänen. Der Protektionismus hat sich bisher als zu
stark erwiesen. Seit Beginn der Krise hat sich das BIBM
für einen höheren Grad an Koordination und für eine umfassendere
Reaktion der europäischen Politik zur Stabilisierung
der europäischen Wirtschaft und der Euro-Zone
ausgesprochen.
Jedoch kam es am Markt zu einer deutlichen Neuorientierung,
auf die sich die Fertigteilindustrie durch geeignete
Maßnahmen einstellen muss. Der Schwerpunkt liegt
nun auf Umweltfragen bei der Herstellung, Anwendung,
Entsorgung und Wiederverwertung von Baustoff en. Die
Nachhaltigkeit steht im Zentrum unserer Aufmerksamkeit,
und daher ist es nur passend, dass sich die 54. Beton-
Tage diesem Thema auf positive Weise unter dem Motto
„Chancen nutzen“ widmen. Und trotz der sehr bescheidenen
Ergebnisse des Klimagipfels in Kopenhagen im
Dezember 2009 muss unsere Branche in eine Phase eintreten,
in der sie den Markt mit leistungsfähigen Erzeugnissen
mit geringen Umweltauswirkungen und hohem
gesellschaftlichen Wert versorgt.
Wir hoff en sehr, dass die deutsche Fertigteilindustrie,
die in Europa mit führend ist, zu ihrer alten Stärke und
Profi tabilität zurückfi ndet und auf diesem Weg vorangeht.
Das BIBM und seine Mitglieder freuen sich auf die
Begegnung mit Ihnen in Neu-Ulm, um in einen fruchtbaren
Erfahrungsaustausch einzutreten – für den gemeinsamen
Bau unseres zukünftigen Umfeldes mit
nachhaltigen, zuverlässigen und gewinnbringenden Fertigteillösungen.
Mit freundlichem Gruß
Pierre Brousse
Präsident des Bureau International du Béton Manufacturé
(BIBM)
5

6
Foreword
Seizing opportunities – pushing forward innovation
Chancen nutzen – Innovationen vorantreiben
“Seizing opportunities”, the motto chosen by the organizers
for this year’s BetonTage congress, is an often-heard,
almost classic appeal. Yet this appeal contains the very essence
of what progress can achieve and what we can bring
about by securing our future.
Fortunately, the citizens of our country but also the
construction industry are currently acting according to
this principle. Despite the fi nancial and economic crisis,
the vast majority of people expect their personal circumstances
to improve in 2010. Already last year, the concrete
industry has also begun to expand its research and development
activity, acting against the economic trend. This is
the right approach to get out of a crisis. The increase in
knowledge brought about by research activities creates the
basis for innovation, which, in turn, generates new opportunities
and thus new prosperity. As simple and logical as
this sequence may appear, it surely requires a continuous
raising of the awareness of these mechanisms.
In building practice, opportunities can be seized if the
rules and standards that govern construction permit to do
so. For this reason, we must continue to develop and improve
the set of rules and standards that concentrate on
the aspect of safety to the benefi t of all. In a fi rst step, this
is being done at a pre-standard level within the Fédération
Internationale du Béton (fi b). The Model Codes prepared
by the fi b form the basis for the European standards that
are introduced fi ve to ten years later and the associated
national application guidelines. Past experience has
shown that the binding European directives deviated only
marginally from the Model Codes. For us in Germany, as
a large, export-driven economy at the heart of Europe, it is
therefore all the more important to contribute our ideas.
In this respect, the active involvement of the BDB in the
work of the fi b is defi nitely a step in the right direction.
The new Model Code (MC2010) will be published as a
complete draft in June 2010. In terms of the work on
guidelines pertaining to concrete construction, the fi b is
the forum that ensures progress in standardization. Such
a forum is also established by the BetonTage congress
with its core idea of merging research and practice. This
venue creates a nucleus for progress. I am pleased about
the fact that many active fi b members will also be speakers
at the 2010 BetonTage.
I would like to congratulate the BetonTage organizers
on having once again prepared such an attractive program.
May this congress be an all-round success.
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Harald S. Müller
Member of the Presiding Board of the Fédération Internationale
du Béton (fi b), Lausanne, Switzerland
| Proceedings 54 th BetonTage
Es ist ein klassischer, vielfach artikulierter Appell, „Chancen
nutzen“, den die Veranstalter als Leitgedanken für die
BetonTage gewählt haben. Und doch beinhaltet dieser
Appell den Kern dessen, was Fortschritt bewirkt und Zukunftssicherung
bringt.
Die Bürger unseres Landes, aber auch die Baubranche
handeln aktuell erfreulicherweise gemäß diesem
Grundsatz. Trotz der Finanz- und Wirtschaftskrise rechnet
die große Mehrheit mit einer Verbesserung der persönlichen
Situation im Jahr 2010. Und die Betonindustrie
hat bereits im vergangenen Jahr Forschungs- und Entwicklungsarbeiten
forciert in Angriff genommen – antizyklisch
zur Wirtschaftslage. Das ist der richtige Weg, um
aus Krisen herauszukommen. Der durch Forschung erlangte
Erkenntnisgewinn bildet die Grundlage für Innovationen,
sie wiederum schaff en neue Chancen und hieraus
erwächst neuer Wohlstand. So einfach und logisch
diese Abfolge auch ist, es bedarf wohl einer andauernden
Bewusstmachung dieser Mechanismen.
In der Baupraxis lassen sich Chancen nutzen, wenn
die Regeln, die das Bauen bestimmen, dies zulassen. Daher
müssen wir kontinuierlich unser Regelwerk, welches
zu unser aller Vorteil die Sicherheit in den Vordergrund
stellt, weiterentwickeln. Dies geschieht auf einer zunächst
pränormativen Ebene innerhalb der Fédération Internationale
du Béton (fi b). Die von der fi b erarbeiteten Mustervorschriften
(Model Codes) bilden die Grundlage für die
mit einem Zeitversatz von 5 bis 10 Jahren später eingeführten
Europäischen Normen und die zugehörigen nationalen
Anwendungsrichtlinien. Dabei hat die Vergangenheit
gezeigt, dass die rechtsverbindlichen Europäischen
Richtlinien nur geringfügig von den Model Codes abweichen.
Umso wichtiger ist es, dass wir Deutsche, als große,
exportorientierte Volkswirtschaft mitten in Europa, uns
in diese Arbeit mit unseren Vorstellungen einbringen. Insofern
ist eine aktive Mitwirkung des BDB in der fi b der
erwünschte und richtige Schritt in diese Richtung.
Im Juni 2010 wird nun der neue Model Code, der
MC2010, als vollständiger Entwurf erscheinen. Hinsichtlich
der Richtlinienarbeit im Bereich des Betonbaus bildet
die fi b das Forum für Fortschritt in der Normung. Ein solches
Forum bilden auch die BetonTage mit der Kernidee
der Begegnung von Praxis und Forschung. Dies ist ein
Nukleus für Fortschritt. Für mich ist es erfreulich, dass
auch bei den BetonTagen 2010 wiederum zahlreiche aktive
fi b-Mitglieder als Referenten mitwirken.
Ich gratuliere den Organisatoren der BetonTage zu
einem wiederum gelungenen Programm und wünsche
der Veranstaltung einen erfolgreichen Verlauf.
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Harald S. Müller
Mitglied des Präsidiums der Fédération Internationale
du Béton (fi b), Lausanne, Schweiz
BFT 02/2010

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1 Content
Panel 1/Podium 1
Application-oriented research: Sustainable Construction
with Concrete
Anwendungsgerechte Forschung: Nachhaltig Bauen mit Beton
Joint DAfStb/BMBF research project on 14
“Sustainable Construction with Concrete”
DAfStb-/BMBF-Verbundforschungsvorhaben
„Nachhaltig Bauen mit Beton“
The project
Das Projekt
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl, Dr.-Ing. Udo Wiens
A – Evaluation background to assessing sustainability 16
A – Bewertungshintergrund zur Nachhaltigkeitsbeurteilung
Prof. Dr.-Ing. Carl-Alexander Graubner
B – Potentials for the use of secondary materials 18
in concrete construction
B – Potenziale des Sekundärstoff einsatzes im Betonbau
Dr. rer. nat. Bruno Hauer, et al.
C – Resource- and energy-effi cient, adaptable building concepts 20
in multi-story construction
C – Ressourcen- und energieeffi ziente, adaptive Gebäudekonzepte
im Geschossbau
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, et al.
D – Life cycle management system for the assessment 22
of sustainability
D – Lebenszyklusmanagementsystem zur Nachhaltigkeitsbeurteilung
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl
E – Guaranteeing environmental compatibility effi ciently 24
E – Effi ziente Sicherstellung der Umweltverträglichkeit
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber, Dipl.-Ing. Regina Rumpf
F – The NBB Info online information system 26
F – Online-Informationssystem „NBB-Info“
Prof. Dr.-Ing. Hans-Wolf Reinhardt, et al.
The reference – an offi ce building with underground car park
Das Referenzbeispiel – Bürogebäude mit Tiefgarage
Presentation of the reference project 28
Vorstellung des Beispielobjektes
Dipl.-Ing. Norbert Hanenberg
Building material 30
Baustoff e
Dr. rer. nat. Bruno Hauer
Load-bearing structure 32
Tragstruktur
Dipl.-Ing. Tobias Dreßen
Overall building 34
Gesamtgebäude
Dipl.-Ing. Carolin Roth
Implementation in future rules and standards 36
Die Umsetzung in das zukünftige Regelwerk
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl, Dr.-Ing. Udo Wiens
Panel 2/Podium 2
Road, landscape and garden construction
Straßen-, Landschafts- und Gartenbau
Traffi c areas paved with large-format concrete elements
Verkehrsfl ächen mit großformatigen Betonelementen
Specifi cations of a public client 40
Anforderungen eines öffentlichen Auftraggebers
Dipl.-Ing. (FH) Jürgen Dieker
Technical implementation, design possibilities, risk potential 42
Technische Umsetzung, gestalterische Möglichkeiten, Risikopotenzial
Landschaftsarchitekt Ralf Westphal
European standardization of concrete road construction products 44
Current state of the revision
Europäische Normung von Straßenbauerzeugnissen aus Beton
Aktueller Stand der Überarbeitungen
Dipl.-Ing. Dietmar Ulonska
Optimized mold fi lling to enhance the quality of concrete products 46
Technical concepts and their implementation in the plant
Optimierte Formbefüllung zur Qualitätssteigerung von Betonprodukten
Technische Konzepte und Umsetzung im Werk
Dipl.-Ing. (FH) Rainer Altmeppen
Coated surfaces for hard-paved areas 48
Possibilities and limitations
Beschichtete Oberfl ächen für Flächenbefestigungen
Möglichkeiten und Grenzen
Dr.-Ing. Andreas Schrell
Panel 3/Podium 3
www.bft-online.info
Structural Precast construction I /Konstruktiver Fertigteilbau I
Built examples, implications of European standardization
Precast prestressed concrete fl oor as climate fl oor 52
Technical concept, manufacture, project examples
Spannbetonfertigteildecke als Klimadecke
Technisches Konzept, Herstellung, ausgeführte Beispiele
Dipl.-Ing. Thomas Rüger
Building under congested conditions in inner-cities 54
Opportunities for prefabrication
Beengte Bausituation in der Stadt
Chancen für die Vorfertigung
Dipl.-Ing. Thomas Friedrich
Large logistics buildings constructed of precast construction 56
Special challenges for design and construction
Große Logistikgebäude in Fertigteilbauweise
Besondere Herausforderungen bei Planung und Ausführung
Dr.-Ing. Matthias Molter
The implications of the new DIN EN 13670 standard governing 58
the “execution of concrete structures” on precast construction
Die Auswirkungen der neuen DIN EN 13670 „Ausführung von
Tragwerken aus Beton“ auf das Bauen mit Betonfertigteilen
Dipl.-Ing. Dieter Schwerm
Elegant footbridge made of textile-reinforced concrete
Elegante Fußgängerbrücke aus textilbewehrtem Beton
Design and construction 60
Bemessung und Konstruktion
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, et al.
Concrete-technological concept 62
Betontechnologisches Konzept
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber, Dipl.-Ing. Marcus Hinzen
Production and erection of precast elements 64
Herstellung und Montage der Fertigteile
Dipl.-Ing. Martin Wochner
The new Eurocode 2 68
Consequences for precast construction
Der neue Eurocode 2
Konsequenzen für den Fertigteilbau
Dipl.-Ing. Mathias Tillmann
8 BFT 02/2010

www.bft-online.info
Panel 4/Podium 4
Economy and law/Wirtschaft und Recht
Cost stability and security of supply for precast plants 72
regarding aggregates, steel and energy
Kostenstabilität und Versorgungssicherheit für Betonfertigteilwerke
bei Zuschlägen, Stahl und Energie
Dr.-Ing. Gerald Maunz
Legal bases for checks on employees 74
The rights of employers
Rechtliche Grundlagen der Mitarbeiterkontrolle
Die Befugnisse als Arbeitgeber
Dr. Christian Gerd Kotz
The “emergency toolkit” – when the boss suddenly
becomes incapacitated 76
Der „Notfallkoff er“ – Wenn der Chef plötzlich ausfällt
André M. Kaliebe
Schwerpunkt Recht
Current GT&C law – opportunities and pitfalls for manufacturers 78
AGB-Recht aktuell – Tücken und Chancen für Hersteller
RA Adrian Bergt
Patents, trademarks, designs – establishing diff erentiation, 80
safeguarding rights
Patente, Marken, Designs – Diff erenzierung schaff en, Rechte sichern
Dipl.-Ing. MsC Helge von Hirschhausen
Plenum 2
Sustainability certifi cates in practice
Fashionable trend or value added by precast elements?
Nachhaltigkeitszertifi kate in der Praxis
Mode oder Mehrwert durch Betonbauteile? 82
Prof. Dr.-Ing. Carl-Alexander Graubner
Panel 5/Podium 5
From research to practice
Von der Forschung zur Praxis
Micro-reinforced high-performance concrete 86
Product properties, technology, practical applications
Mikrobewehrter Hochleistungsbeton
Produkteigenschaften, Technologie, praktische Anwendungen
Dr.-Ing. Stephan Hauser
Photocatalytic building materials 88
Research, architectural examples, prospects
Photokatalytische Baustoff e
Forschung, Beispiele für architektonische Anwendungen, Perspektiven
Dr. rer. nat. Josef Strunge, Dipl.-Bau-Ing.,
Dipl.-Wirtsch.-Ing. Martin Möllmann
Alternative reinforcements + state-of-the-art concretes = 90
innovative precast concrete beams
Alternative Bewehrungen + moderne Betone =
Innovative Betonfertigteilträger
Prof. Dr.-Ing. Martin Empelmann et al.
Innovative ultra-high performance concrete products in practice 92
Examples and recommendations for material applications
in line with market demand
Produktinnovationen aus ultrahochfestem Beton in der Praxis
Beispiele und Empfehlungen für marktgerechte Materialanwendungen
Prof. Dr.-Ing. Nguyen Viet Tue et al.
Potentials for the optimization of the mixing process 94
to produce high-performance concretes
Opportunities for precast practice
Optimierungspotenziale des Mischprozesses
zur Herstellung von Hochleistungsbetonen
Chancen für die Praxis
Prof. Dr.-Ing. Harald Beitzel
BFT 02/2010
Panel 6/Podium 6
Structural precast construction 2
Innovative technical solutions –
from the layout to realization
Konstruktiver Fertigteilbau 2
Innovative technische Lösungen –
Vom Entwurf zur Umsetzung
Inhaltsverzeichnis
Design of precast two-shell walls with thermal insulation 99
on the inside and FRP connection anchors – From the idea to approval
Bemessung von Elementwänden mit innenliegender Wärmedämmung
und Gfk-Verbindungsankern – Von der Idee bis zur Zulassung
Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell
Use of composite fl oor slabs in wooden houses 102
Innovative solution for optimizing construction fl ow
Praxiseinsatz von Elementdecken in Holzhäusern
Innovative konstruktive Lösung zur Optimierung des Bauablaufs
Dipl.-Ing., Dipl.-Ing. Arch. Andreas Häbler
Prestressed concrete girders of ultra-high-strength concrete 104
with fi ber reinforcement
Experimental investigations; application in practice
Spannbetonbinder aus ultrahochfestem Beton mit Faserbewehrung
Experimentelle Untersuchungen, praktische Anwendung
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, Dipl.-Ing. Guido Bertram
The new VDI / BV-BS 6205 guideline for transport anchors 106
A guideline fi t for practice?
Die neue VDI/BV-BS 6205 für Transportanker
Eine praxisgerechte Richtlinie?
Dr.-Ing. Werner Fuchs
Design for the fi re resistance of precast columns in accordance 108
with the current standardization
Brandbemessung von Fertigteilstützen nach aktueller Normung
Baupraktische Konsequenzen
Dr.-Ing. Matthias Molter
Panel 7/Podium 7
Lightweight concrete
Leichtbetonn
Precast wall panels of lightweight concrete – 112
Will the solid wall construction method still be possible
with the EnEV 2009?
Wandfertigteile aus Leichtbeton
Ist die massive Bauweise mit der EnEV 2009 noch möglich?
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht et al.
Composite fl oor slabs made of self-compacting pumpable
lightweight concrete
Verbunddecken mit selbstverdichtendem pumpbarem Leichtbeton
Concrete engineering 116
Betontechnik
Prof. Dr.-Ing. Viktor Mechtcherine, Dipl.-Ing. Arndt-Eike Brüdern
Component testing and design 120
Bauteilprüfung und Bemessung
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Kurz, Dipl.-Ing. Simon Hartmeyer
Software-supported checks on the acoustic and thermal 122
performance of building structures of lightweight concrete
– Sound insulation check in accordance with DIN EN 12354
– Thermal insulation check for residential buildings
Softwaregestützte bauphysikalische Nachweise für Bauwerke
aus Leichtbeton
– Schallschutznachweis gemäß DIN EN 12354
– Wärmeschutznachweis für Wohngebäude
Prof. Dr.-Ing. Peter Lieblang
1
9

1 Content
Panel 8/Podium 8
Technology and law
Technik und Recht
Contract and liability of the precast producer for material defects 126
The situation regarding contracts of sale and contracts for work
pursuant to section 651 BGB
Vertrag und Sachmängelhaftung des Fertigteilherstellers
Die Lage zwischen Kauf- und Werkvertrag nach § 651 BGB
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
On-site acceptance of precast elements 128
Ability or duty to identify deviations?
Fertigteilannahme auf der Baustelle
Abweichung erkennen können oder erkennen können müssen?
Dr.-Ing. Jürgen Krell
Damage case: 130
Industrial fl oor – defects in design and execution?
Schadensfall:
Industrieboden – Fehler in Konstruktion und Bauausführung?
Prof. Dr.-Ing. Harald Sipple
Legal evaluation 132
Damage case: Industrial fl oor – defects in design and execution?
Rechtliche Bewertung
Schadensfall: Industrieboden – Fehler in Konstruktion und
Bauausführung?
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
Damage case: Top reinforcement layer of a wide-span fl oor 134
located too deeply
Who is liable?
Schadensfall: Zu tief liegende obere Bewehrung einer
weit gespannten Decke
Wo liegt die Verantwortlichkeit?
Prof. Dr.-Ing. Harald Sipple
Legal evaluation 136
Damage case: Top reinforcement layer of a wide-span fl oor located
too deeply
Who is liable?
Rechtliche Bewertung
Schadensfall: Zu tief liegende obere Bewehrung einer weitgespannten
Decke
Wo liegt die Verantwortlichkeit?
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
Panel 10/Podium 10
Concrete in structural engineering
Beton in der Tragwerksplanung
Foundation slabs with combined reinforcement 155
Design, dimensioning, production, cost effi ciency
Bodenplatten mit kombinierter Bewehrung
Entwurf, Bemessung, Herstellung, Wirtschaftlichkeit
Dipl.-Ing. Gerhard Vitt
Contract award and fees for structural engineers in accordance 158
with HOAI 2009
Amendments, pitfalls and risk management according to new rules
Vertragsschluss und Honorar des Tragwerksplaners nach der HOAI 2009
Änderungen, Tücken und Risikosteuerung nach neuen Regeln
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
European construction standards – 160
implementation in German standards
Europäisches Regelwerk im Bauwesen –
Umsetzung in deutsche Normen
Dr.-Ing. Karl Morgen
10
Panel 9/Podium 9
www.bft-online.info
DBV-congress: waterproof concrete basements
Always problematic from a technical and legal point
of view?
DBV-Fachtagung: Weiße Wannen
Technisch und juristisch immer wieder problematisch?
Special requirements on premium-use waterproof 140
concrete basements
Besondere Anforderungen an Weiße Wannen mit hochwertiger
Nutzung
Dr.-Ing. Frank Fingerloos
Joint seals for waterproof concrete structures – 142
Correct design and appropriate installation
Fugenabdichtungen für Weiße Wannen –
Richtig geplant und fachgerecht ausgeführt
Prof. Dr.-Ing. Rainer Hohmann
Waterproof concrete roofs and fl oors – 146
Bases for building design and realization
Weiße Dächer und Decken aus WU-Beton –
Bautechnische Grundlagen und Umsetzung
Dipl.-Ing. Wolfgang Conrad
Damage to waterproof structures from the point 148
of view of an expert
Schäden an WU-Konstruktionen aus Sicht eines Gutachters
Dipl.-Ing. Andreas Meier, Dr.-Ing. Klaus Reiner
Sealing of cracks and voids – design and execution 150
Abdichten von Rissen und Hohlräumen – Planung und Ausführung
Dr.-Ing. Lutz Pisarsky
Liability for defects and warranty 152
Current legal aspects with special consideration
of waterproof concrete structures
Mängelhaftung und Gewährleistung
Aktuelle juristische Aspekte insbesondere bei Weißen Wannen
Dr. Katrin Rohr-Suchalla
The EC2 pilot projects 162
An example of professional standard drafting?
Die EC 2 – Pilotprojekte
Ein Beispiel für professionelle Normbearbeitung?
Dr.-Ing. Frank Fingerloos
Behavior of reinforced and prestressed concrete subject 164
to combined actions of loads and restraint
Verhalten von Stahlbeton und Spannbeton unter einer
kombinierten Beanspruchung aus Last und Zwang
Prof. Dr.-Ing. Reinhard Maurer
Building in existing structures 166
Fire resistance assessment for historical concrete components
Bauen im Bestand
Abschätzung des Feuerwiderstands bei historischen Betonbauteilen
Dr.-Ing. Frank Fingerloos
BFT 02/2010

www.bft-online.info
Panel 11/Podium 11
Concrete and reinforced concrete pipes
Beton- und Stahlbetonrohre
Energy contents and CO 2 emissions in pipe production – 170
Comparison of concrete with other materials
Energieinhalte und CO 2 -Emissionen bei der Produktion von Rohren –
Vergleich von Beton mit anderen Werkstoff en
Prof. Dr.-Ing. Eckehard Specht, Dipl.-Ing. Nadine Lorenz
Development and testing of new acid-resistant 172
special concretes for pipe production
Entwicklung und Prüfung neuer säurewiderstandsfähiger
Spezialbetone für die Rohrproduktion
Prof. Dr.-Ing. Karsten Körkemeyer, et al.
New self-compacting fi ller for pipeline trenches 176
From suitability testing to quality assurance
Neues selbstverdichtendes Verfüllmaterial für Leitungsgräben
Von der Eignungsprüfung bis zur Qualitätssicherung
Dipl.-Ing. Raymund Böing
Waste water heat recovery in rigid pipelines 178
Existing technologies, new developments, practical results
Abwasserwärmenutzung in biegesteifen Rohrleitungen
Vorhandene Technologien, neue Entwicklungen, Praxisergebnisse
Dipl.-Ing. Hartmut Solas
Reinforced-concrete jacking pipes – 179
new developments in standardization and construction practice
Vortriebsrohre aus Stahlbeton – Neues aus Normung und Praxis
Dr.-Ing. Gerfried Schmidt-Thrö
New DWA Worksheet A 139 182
Installation and testing of drains and sewers
Neues DWA-Arbeitsblatt A 139 – Einbau und Prüfung von
Abwasserleitungen und Kanälen
Dipl.-Ing. Erich Valtwies
Inspection of non-accessible precast concrete ducts using 184
the duct crawler
Inspektion nicht begehbarer Betonfertigteilkanäle mittels
Kanalspinne
Dipl.-Ing. Hartmut Solas
1 BFT News
196 Events/Veranstaltungen
197 Exhibitors list 54 th BetonTage
Ausstellerverzeichnis 54. BetonTage
1 Production today/Produktion heute
228 Contemporary production of precast concrete stairs
Fertigteiltreppen zeitgemäß produzieren Andrea Janzen
BFT 02/2010
Concrete Plant + Precast Technology
Betonwerk + Fertigteil-Technik
Panel 12/Podium 12
Small wastewater treatment systems
Kleinkläranlagen
1 BFT News
235 Company News/Firmennachrichten
240 Products/Produkte
246 Notes/Für Sie notiert
252 BDB intern
1 Service
248 Imprint/Impressum
254 Patents and registered design
Patente und Gebrauchsmuster
Inhaltsverzeichnis
Sanitary systems of the future – from disposal to recovery 188
The concept
Sanitärsysteme der Zukunft – Von der Entsorgung zur Nutzung
Das Konzept
Prof. Dr.-Ing. Heidrun Steinmetz
Small wastewater treatment plants – 190
close to nature versus high-tech solutions
Kleinkläranlagen – Naturnähe versus Hightech
Dipl.-Biol. Bettina Schürmann
Online determination of the effl uent quality of small wastewater 192
treatment plants using alternative measurement methods
Online-Ermittlung der Ablaufqualität bei Kleinkläranlagen
durch alternative Messmethoden
Dr.-Ing. Andrea Straub
Structural stability verifi cation of tanks for small wastewater 194
treatment plants in accordance with EN 12566-3 –
handling, issues, prospects
Nachweis der Standsicherheit von Behältern für Kleinkläranlagen
nach EN 12566-3 – Handhabung, Probleme, Perspektiven
Dipl.-Ing. Daniel Verschitz
Editorial/Redaktion
Fax: +49 5241 8094115
bft@bauverlag.de
Dipl.-Ing. Andrea Janzen
Tel.: +49 5241 8089363
andrea.janzen@
bauverlag.de
Dipl.-Ing. (FH) Manuel Pfestorf
Tel.: +49 5241 8089103
manuel.pfestorf@
bauverlag.de
Advertising/Anzeigen
Fax: +49 5241 8060660
Jens Maurus
Tel.: +49 5241 8089278
jens.maurus@
bauverlag.de
Andrea Krabbe
Tel.: +49 5241 8089393
andrea.krabbe@
bauverlag.de
1
11

12
Moderation
Dr.-Ing. Udo Wiens,
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton,
Berlin
udo.wiens@dafstb.de
Studium des Bauingenieurwesens
an der RWTH Aachen;
1991–2000 wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Institut für
Bauforschung der RWTH Aachen;
1996 Leitung der
Arbeitsgruppe „Bindemittel
und Beton“ im ibac;
2001–2009 Leiter der Geschäftsstelle
des Deutschen
Ausschusses für Stahlbeton
im DIN e. V. (DAfStb); seit
2009 Geschäftsführer des
Deutschen Ausschusses für
Stahlbeton e. V. in Berlin.
Panel 1
Day 1: Tuesday, 9 th February 2010
Tag 1: Dienstag, 9. Februar 2010
| Proceedings 54 th BetonTage
Application-oriented research: Sustainable Construction with Concrete
Anwendungsgerechte Forschung: Nachhaltig Bauen mit Beton
Title/Titel Page/Seite
Joint DAfStb/BMBF research project on “Sustainable Construction with Concrete” 14
DAfStb-/BMBF-Verbundforschungsvorhaben „Nachhaltig Bauen mit Beton“
The project
Das Projekt
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl, Dr.-Ing. Udo Wiens
A – Evaluation background to assessing sustainability 16
A – Bewertungshintergrund zur Nachhaltigkeitsbeurteilung
Prof. Dr.-Ing. Carl-Alexander Graubner
B – Potentials for the use of secondary materials in concrete construction 18
B – Potenziale des Sekundärstoff einsatzes im Betonbau
Dr. rer. nat. Bruno Hauer, et al.
C – Resource- and energy-effi cient, adaptable building concepts in multi-story construction 20
C – Ressourcen- und energieeffi ziente, adaptive Gebäudekonzepte im Geschossbau
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, et al.
D – Life cycle management system for the assessment of sustainability 22
D – Lebenszyklusmanagementsystem zur Nachhaltigkeitsbeurteilung
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl
E – Guaranteeing environmental compatibility effi ciently 24
E – Effi ziente Sicherstellung der Umweltverträglichkeit
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber, Dipl.-Ing. Regina Rumpf
F – The NBB Info online information system 26
F – Online-Informationssystem „NBB-Info“
Prof. Dr.-Ing. Hans-Wolf Reinhardt, et al.
The reference – an offi ce building with underground car park
Das Referenzbeispiel – Bürogebäude mit Tiefgarage
Presentation of the reference project
Vorstellung des Beispielobjektes
Dipl.-Ing. Norbert Hanenberg
28
Building material
Baustoff e
Dr. rer. nat. Bruno Hauer
30
Load-bearing structure
Tragstruktur
Dipl.-Ing. Tobias Dreßen
32
Overall building
Gesamtgebäude
Dipl.-Ing. Carolin Roth
34
Implementation in future rules and standards 36
Die Umsetzung in das zukünftige Regelwerk
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl
BFT 02/2010

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14
Panel 1
| Proceedings 54 th BetonTage
Joint DAfStb/BMBF research project on “Sustainable Construction with Concrete”
The project
DAfStb-/BMBF-Verbundforschungsvorhaben „Nachhaltig Bauen mit Beton“
Das Projekt
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl,
Technische Universität
München
schiessl@cbm.bv.tum.de
Studium des Bauingenieurwesens
an der TU München;
1973 Promotion; Tätigkeit am
Institut für Betonstahltechnik;
1985–1998 Professor für
Baustoff kunde an der RWTH
Aachen und Direktor am
Institut für Bauforschung;
seit 1998 Professur für Baustoff
kunde und Werkstoff prüfung
an der TU München und
Direktion des Centrums Baustoff
e und Materialprüfung
der TU München.
Dr.-Ing. Udo Wiens,
Deutscher Ausschusses für
Stahlbeton, Berlin
udo.wiens@dafstb.de
Studium des Bauingenieurwesens
an der RWTH Aachen;
1991–2000 wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Institut für
Bauforschung der RWTH
Aachen; 1996 Leitung der
Arbeitsgruppe„Bindemittel
und Beton“ im ibac;
2001–2009 Leiter der Geschäftsstelle
des Deutschen
Ausschusses für Stahlbeton
im DIN e. V. (DAfStb); seit
2009 Geschäftsführer des
Deutschen Ausschusses für
Stahlbeton e. V. in Berlin.
Sustainability in construction – general
Today, many parties involved in the construction industry
stress the necessity of sustainable construction and contribute
to developing related approaches further. The Federal
Ministry for Transport, Building and Urban Development
(BMVBS) is developing a certifi cation system for
sustainable construction in order to be able to evaluate its
own buildings on that basis. The main groups of criteria
used to assess sustainability include the
» environmental,
» economic,
» socio-cultural and functional and
» technical
quality of the building, complemented by process and site
quality [1]. Beyond the federal buildings and the German
market, the Deutsche Gesellschaft für Nachhaltiges Bauen
(DGNB; German Society for Sustainable Construction) intends
to assess the sustainability of buildings and structures,
as it is already being practiced using certifi cation systems in
other countries. Detailed information on the federal certifi -
cation system and initial outcomes of pilot certifi cations are
provided in [1]. International standardization bodies at the
ISO and CEN levels are currently working on the specifi cation
of the bases for sustainable construction.
Ultimately, however, sustainable construction needs
to be implemented specifi cally for the individual construction
methods. Within the entire construction sector, concrete
construction is in a prominent position both in technical
and economic terms, which is mainly due to the
quantities of materials used, the wide range of applications
and the potential for further development that stems
from the high performance of this construction method.
For instance, approx. 41 million m 3 of ready-mixed concrete
were produced in Germany in 2008, added by precast
elements and concrete products that account for
roughly the same quantity. Examples of application can be
found in both residential and offi ce buildings, such as
foundations, fl oor slabs, walls, columns, stairs and balconies,
but also in industrial construction, such as industrial
fl oors and chimneys, in construction in the agricultural
and farming sectors, for instance sheds or stables, slurry
and biogas tanks, as well as in transport infrastructure
projects, such as road pavements, sleepers and slab tracks
for railway lines, locks and dams in water engineering,
tunnels or poles. In addition, the range of possible applications
is extended by further advancements in concrete
technology, such as high-performance concretes. These
selected fi gures and examples show that sustainable development
must be implemented particularly in concrete
construction in order to take eff ect on a broader scale
across the entire construction sector.
Joint DAfStb/BMBF research on
“Sustainable Construction with Concrete”
In order to promote sustainable concrete construction
Nachhaltigkeit im Bauwesen – Allgemeines
Nachhaltiges Bauen wird heutzutage von vielen Akteuren
im Bauwesen eingefordert und weiterentwickelt. Das
Bundesministerium für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung
(BMVBS) entwirft ein Zertifi zierungssystem zum
Nachhaltigen Bauen, um die eigenen Bauten damit bewerten
zu können. Zu den Hauptkriteriengruppen der
Bewertung der Nachhaltigkeit gehören die
» ökologische,
» ökonomische,
» soziokulturelle und funktionale sowie die
» technische
Qualität eines Gebäudes, ergänzt um die Prozessqualität
und die Standortqualität [1]. Über die Bundesbauten und
über Deutschland hinaus will die Deutsche Gesellschaft
für Nachhaltiges Bauen (DGNB) Bauwerke auf ihre Nachhaltigkeit
bewerten, wie es durch ausländische Zertifi zierungssysteme
bereits praktiziert wird. Detaillierte Ausführungen
über das Zertifi zierungssystem des Bundes
und erste Ergebnisse von Pilotzertifi zierungen fi nden
sich in [1]. Internationale Normungsgremien auf ISO-
und auf CEN-Ebene arbeiten derzeit an der Ausgestaltung
der Grundlagen für das Nachhaltige Bauen.
Letztlich muss das Nachhaltige Bauen aber durch die
einzelnen Bauweisen konkret umgesetzt werden. Die Betonbauweise
nimmt innerhalb des gesamten Bauwesens
vor allem aufgrund der eingesetzten Mengen an Material,
der großen Breite der Anwendungen und der in der
Leistungsfähigkeit der Bauweise begründeten Entwicklungspotenziale
eine herausragende technische und wirtschaftliche
Stellung ein. So wurden im Jahr 2008 in
Deutschland rund 41 Mio. m 3 Transportbeton hergestellt,
hinzu kommen in gleicher Größenordnung Betonfertigteile
und Betonwaren. Anwendungsbeispiele lassen sich
in Wohn- und Bürobauten mit Fundamenten, Decken,
Wänden, Stützen, Treppen und Balkonen ebenso fi nden
wie im Industriebau als Industriefußböden und Schornsteine,
im landwirtschaftlichen Bauen als Ställe, Gülle-
und Biogasbehälter, oder bei Infrastrukturmaßnahmen
in Form von Straßenbelägen, Schwellen und fester Fahrbahn
bei Eisenbahnstrecken oder Schleusen und Dämmen
im Wasserbau sowie Tunnel und Masten. Die Anwendungsmöglichkeiten
werden zudem durch die
Entwicklungen in der Betontechnik wie z. B. den hochfesten
Betonen erweitert. Diese exemplarisch ausgewählten
Zahlen und Beispiele verdeutlichen, dass eine nachhaltige
Entwicklung insbesondere im Betonbau umgesetzt
werden muss, wenn sie im Bauwesen allgemein auf breiter
Ebene Wirkung entfalten soll.
DAfStb-/BMBF-Verbundforschung
„Nachhaltig Bauen mit Beton“
Um das Nachhaltige Bauen mit Beton zu fördern und in
der Praxis zu verankern, müssen Grundsätze zur Berücksichtigung
von Nachhaltigkeitsaspekten bei der Planung,
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
and interlink it with day-to-day practice, guiding principles
need to be developed to include sustainability aspects
in the design, execution, use and demolition of concrete
structures. For this purpose,
» sustainability aspects must be incorporated in existing
design and execution principles,
» existing procedures to assess sustainable construction
must be tailored to the requirements and parameters of
concrete construction,
» the parties involved in construction must be provided
with proposals for technical solutions, considering, in
particular, the points of transition between individual
phases of the life cycle,
» design tools and new information and communications
tools must be developed specifi cally for the individual
parties involved to ensure the transfer of relevant information
along the entire life cycle.
On the basis of these requirements, the Deutsche Ausschuss
für Stahlbeton (DAfStb; German Committee for
Structural Concrete) has prepared, as the key research
outcome, a DAfStb guideline containing “Principles for
Sustainable Concrete Construction” (GrunaBau) as part of
a joint research project (completed in October 2009) funded
by the Federal Ministry of Education and Research
(BMBF) and various associations and industry partners.
The implementation of these principles in both standardization
and construction practice is ensured by merging
all industry interests, including those of structural engineers,
building materials producers, the construction industry,
authorities and government agencies, private and
public clients, in the DAfStb and by establishing a close
collaboration between the DAfStb and the Deutsches Institut
für Normung (DIN; German Institute for Standardization).
Due to the complexity of the research topics, a
broad basis was created for the research program, including
six subprojects and one central project to coordinate
all activities. These are:
» Project A: Sustainability assessment of concrete structures
» Project B: Potentials for the use of secondary materials
in concrete construction
» Project C: Resource- and energy-effi cient, adaptable
building concepts in multi-story construction
» Project D: Life cycle management system
» Project E: Guaranteeing environmental compatibility
effi ciently
» Project F: Information platform
» Central project Z: Coordination of the joint research by
the DAfStb
The results of the fi rst project phase can be accessed at
www.nbb-forschung.de. The “GrunaBau” document should
support the main parties involved in concrete construction
in the implementation of sustainable construction in their
day-to-day professional practice. The route towards achieving
this goal begins with an explanation of the fundamental
sustainability aspects and includes guidance regarding the
fl ow of information and recommendations for technical
implementation. As a result, the “GrunaBau” document
achieves a degree of detail that had not been implemented
previously in concrete construction, which, in turn, leads to
a large-scale eff ect across the industry and provides an important
building block for sustainable construction that
complements the range of design and evaluation aids available
for the certifi cation of the sustainability of buildings
within the BMVBS system [1].
BFT 02/2010
Podium 1
Ausführung, Nutzung und dem Rückbau von Betonbauwerken
ausgearbeitet werden. Hierzu müssen
» Nachhaltigkeitsaspekte in bestehende Planungs- und
Ausführungsgrundsätze integriert werden,
» bereits bestehende Bewertungsverfahren zum Nachhaltigen
Bauen auf die Bedürfnisse und Randbedingungen
des Betonbaus zugeschnitten werden,
» den am Bau beteiligten Partnern Vorschläge für technische
Lösungen insbesondere unter Berücksichtigung
der Schnittstellen einzelner Lebenswegphasen zur Verfügung
gestellt werden,
» Planungswerkzeuge und neue Informations- und Kommunikationstools
akteursbezogen entwickelt werden,
die den Transfer relevanter Informationen entlang des
Lebensweges sicherstellen.
Abgeleitet aus diesen Vorgaben arbeitet der Deutsche
Ausschuss für Stahlbeton (DAfStb) im Rahmen eines
durch das Bundesministerium für Bildung und Forschung
(BMBF) und von verschiedenen Verbands- und Industriepartnern
geförderten Verbundforschungsprogramms
(Laufzeit bis Oktober 2009) an der Erstellung einer DAfStb-
Richtlinie „Grundsätze des Nachhaltigen Bauens mit
Beton“ (GrunaBau) als zentrales Ergebnis. Durch die Bündelung
der gesamten Industrieinteressen von Tragwerkplanern,
Baustoff herstellern, Bauindustrie, Behörden, privaten
und öff entlichen Bauherren im DAfStb und die enge
Kooperation des DAfStb mit dem Deutschen Institut für
Normung (DIN) wird die Umsetzung der Leitlinien in die
Normung und die Praxis sichergestellt. Aufgrund der Komplexität
der Forschungsinhalte wurde das Forschungsprogramm
auf eine breite Basis gestellt und insgesamt sechs
Schwerpunkte und ein Zentralvorhaben zur Koordinierung
eingerichtet. Diese sind im Einzelnen:
» Projekt A: Nachhaltigkeitsbeurteilung baulicher Lösungen
aus Beton
» Projekt B: Potenziale des Sekundärstoff einsatzes im
Betonbau
» Projekt C: Ressourcen- und energieeffi ziente, adaptive
Gebäudekonzepte im Geschossbau
» Projekt D: Lebensdauermanagementsystem
» Projekt E: Effi ziente Sicherstellung der Umweltverträglichkeit
» Projekt F: Informationsplattform
» Zentralprojekt Z: Koordination des Verbundforschungsvorhabens
durch den DAfStb
Die Ergebnisse der ersten Projektphase sind unter
www.nbb-forschung.de zusammengestellt. In der
„GrunaBau“ sollen die wesentlich am Betonbau Beteiligten
Unterstützung für eine Umsetzung Nachhaltigen
Bauens in der täglichen Berufspraxis fi nden. Der Weg
dazu führt über die Darstellung der grundlegenden Nachhaltigkeitsaspekte
über die Hinweise zum Informationsfl
uss zwischen den Beteiligten bis hin zu Empfehlungen
zur technischen Umsetzung. Die GrunaBau erreicht dadurch
einen für den Betonbau bisher noch nicht erreichten
Konkretisierungsgrad mit beträchtlicher Breitenwirkung
und liefert somit einen wichtigen Baustein zum
Nachhaltigen Bauen in Ergänzung zu dem System der
Planungs- und Bewertungshilfsmittel, die zur Zertifi zierung
der Nachhaltigkeit von Gebäuden im Rahmen des
BMVBS-Systems herangezogen werden können [1].
Literatur / References
[1] Hegner, H.-D.: Nachhaltiges Bauen – Instrumente und
Bewertungssysteme in Deutschland. Bauingenieurhandbuch,
Springer Verlag Berlin
15

16
Panel 1
A – Evaluation background to assessing sustainability
A – Bewertungshintergrund zur Nachhaltigkeitsbeurteilung
Autor
Prof. Dr.-Ing. Carl-Alexander
Graubner, TU Darmstadt
graubner@massivbau.
tu-darmstadt.de
Geb. 1957; 1977–1982 Studium
des Bauingenieurwesens
an der TU München; 1988 Promotion;
1997 Ernennung zum
Universitätsprofessor für Massivbau
an der TU Darmstadt;
2001 Partner im Ingenieurbüro
KHP, Frankfurt; seit 2003 in
mehreren Sachverständigenausschüssen
des DIBt
als Gutachter tätig; Mitglied
verschiedener nationaler und
internationaler Normungsgremien
auf dem Gebiet des
Beton- und Mauerwerksbaus
und des Nachhaltigen Bauens;
Auditor der Deutschen Gesellschaft
für Nachhaltiges Bauen
e.V.; seit 2009 Gründungsgesellschafter
Life Cycle Engineering
Experts GmbH (LCEE),
Darmstadt.
The sub-project on the “Sustainability Assessment of
Concrete Structures” that forms part of the joint research
initiative on “Building Sustainably with Concrete” has
been completed at the Department for Concrete and Masonry
Structures at Technische Universität Darmstadt
and funded by the Federal Ministry of Education and Research
(BMBF) (Project No. 0330780A). The objective of
this research was to develop a sustainability assessment
methodology tailored to concrete structures. In addition,
the work of the research partners was supported by an
evaluation of design variants.
In order to prepare practical recommendations on
sustainable concrete construction, various design and execution
options need to be assessed and compared with
respect to their contribution to enabling sustainable
development. Objectives related to the environmental,
economic and social dimension of sustainability include
climate protection, a reduction in primary energy consumption,
the long-term preservation of assets or a clean
and healthy air in interior spaces. Beyond these sustainability
objectives, additional requirements need to be considered
when assessing a building, such as its structural
strength, fi re safety and requirements arising from its
use. For this reason, the three dimensions of sustainability
were complemented by the two areas of “functionality”
and “technical quality”, which always have an infl uence
on sustainability (Fig. 1).
Methods to assess sustainability criteria include life
cycle assessments (LCA), the calculation of life-cycle costs
and a large number of specifi c methods, such as those included
in the individual specifi cations of the German
“Sustainable Construction” quality label. As part of the research,
selected criteria were analyzed for the example of
an inner-city offi ce building with underground car park in
order to determine the share of concrete construction in
the assessment of sustainability. For the purpose of the
assessment, an Excel spreadsheet was developed as a practical
aid.
Economic aspects
Ökonomische
Aspekte
Functionality
Funktionalität
Environmental
aspects
Ökologische
Aspekte
Soci al aspects
Soziokulturelle
Aspekte
Technical Quality
Technische Qualität
Fig. 1 Infl uence of functionality and technical quality on the three
dimensions of sustainability
Abb. 1 Einfl uss von Funktionalität und technischer Qualität auf
die drei Dimensionen der Nachhaltigkeit.
| Proceedings 54 th BetonTage
Das Teilprojekt „Nachhaltigkeitsbeurteilung baulicher
Lösungen aus Beton“ im Verbundforschungsvorhaben
„Nachhaltig Bauen mit Beton“ wurde am Fachgebiet Massivbau
der Technischen Universität Darmstadt bearbeitet
und durch das Bundesministerium für Bildung und Forschung
gefördert (Förderkennzeichen 0330780A). Ziel
war die Entwicklung einer auf Betonbauwerke zugeschärften
Methodik für die Nachhaltigkeitsbewertung.
Daneben wurden die Arbeiten der Verbundpartner durch
die Bewertung von Planungsvarianten unterstützt.
Voraussetzung für die Entwicklung praxisbezogener
Handlungsempfehlungen zum Nachhaltigen Bauen mit
Beton ist, dass verschiedene Planungs- und Ausführungsalternativen
hinsichtlich ihres Beitrags zu einer nachhaltigen
Entwicklung beurteilt und verglichen werden können.
Ziele der ökologischen, ökonomischen und
gesellschaftlichen Dimension der Nachhaltigkeit sind
z. B. Klimaschutz, Senkung des Primärenergiebedarfs,
Werterhalt oder gesunde Innenraumluft. Neben diesen
Nachhaltigkeitszielen sind bei einem Gebäude weitere
Anforderungen, wie z.B. Tragfähigkeit, Brandschutz und
Nutzungsanforderungen, zu berücksichtigen. Die drei
Dimensionen der Nachhaltigkeit wurden daher um die
beiden Felder „Funktionalität“ und „Technische Qualität“
erweitert, welche stets einen Einfl uss auf die Nachhaltigkeit
haben (Abb. 1).
Bewertungsmethoden für Nachhaltigkeitskriterien
liegen mit der Ökobilanz, der Lebenszykluskostenrechnung
sowie einer Vielzahl von Einzelmethoden, z. B. den
Steckbriefen des Deutschen Gütesiegels Nachhaltiges
Bauen, vor. Im Rahmen des Forschungsprojektes wurden
ausgewählte Kriterien für ein exemplarisches innerstädtisches
Bürogebäude mit Tiefgarage ausgewertet, um den
Anteil des Betonbaus an der Nachhaltigkeitsbeurteilung
herauszuarbeiten. Für die Beurteilung wurde daraus ein
Excel-basiertes Rechenblatt als Hilfsmittel für die Praxis
entwickelt.
Auszugsweise wird in diesem Beitrag auf die Bewertung
der Ökobilanz, der Adaptivität und der thermischen
Behaglichkeit eingegangen.
Die Ökobilanz von Betongebäuden kann in die Anteile
der Betontragstruktur und des Ausbaus getrennt
werden. Für die ökologische Optimierung des Betonanteils
spielen die Optimierung der Massen (insbesondere
Zementanteil und Bewehrungsmenge) sowie die Berücksichtigung
der Transportentfernungen (v. a. bei Fertigteilen)
die größte Rolle. Bezogen auf die Erstellungsphase
macht die Tragstruktur eines Betongebäudes bis zu zwei
Drittel der Umweltwirkungen aus. Bezogen auf den Lebenszyklus
relativiert sich dieser Anteil jedoch, wenn die
Tragstruktur entsprechend ihrer Lebensdauer möglichst
lange genutzt wird (vgl. Abb. 2).
Bezüglich der Adaptivität konnte durch Beispielrechnungen
an einem fl exibel gestalteten und einem herkömmlichen
Gebäude gezeigt werden, dass eine adaptive
Betontragstruktur mit nur geringem Mehraufwand umzusetzen
ist. Dieser Mehraufwand zahlt sich bereits bei
der ersten tiefgreifenden Nutzungsänderung aus. Die
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
This contribution summarizes the assessment carried
out for envrinmental impact, adaptability and thermal
comfort.
The LCA of concrete buildings may be divided into the
shares of the load-bearing concrete structure and of fi nishing
components. The most signifi cant factors to optimize
the contribution of the concrete from an environmental
point of view are the optimization of quantities (in
particular cement and reinforcement ratios) and the consideration
of transport distances (in particular for precast
elements). In relation to the construction phase, the loadbearing
structure of a concrete building accounts for up to
two thirds of the total environmental impact. In relation to
the life cycle, however, this share is reduced if the load-bearing
structure is used as long as possible, i.e. for the whole of
its service life (cf. Fig. 2).
In terms of adaptability, calculation examples carried
out for both a conventional building and a building with a
fl exible design showed that an adaptable load-bearing
concrete structure can be implemented at only little extra
cost. This additional investment pays off as soon as the
fi rst signifi cant conversion to new use occurs. Fig. 2 includes
a comparison of both structures, assuming a life
cycle of 100 years with a conversion from offi ce to residential
use. For any change in use, the load-bearing structure
of the standard building needs to be demolished and newly
constructed. By contrast, the fl exible structure includes
a clear-span design and free routing of services within the
fl oor and thus allows for a conversion whilst preserving
the load-bearing concrete structure (see contribution on
“The reference – an offi ce building with underground car
park” in this issue). Over the entire life cycle, its relevant
parameters are thus considerably lower than documented
for the standard structure. In addition, fi nishing components
account for a share of 70% over the entire life cycle
and thus provide a signifi cant potential for optimization.
For this reason, any adaptable load-bearing structure
should be complemented by a modular fi nishing design
that is easy to divide and retrofi t, which would enable the
utilization of all components for as long a period as possible.
To assess thermal comfort, a method was proposed
that was based on the operating temperature trend over
the entire year. The use of the method to assess various
façade designs of the standard building demonstrated the
heat protection benefi ts in summer that may result from
the integration of thermal masses, such as concrete fl oors
or walls. The assessment method clearly refl ects the need
for an eff ective sunshading system.
BFT 02/2010
Golbal Warming Potential
Treibhauspotential (GWP)
[kg CO2-Äq.]
3.000.000
2.500.000
2.000.000
1.500.000
1.000.000
500.000
0
Standard building
Standard-Gebäude
Finishing/Ausbau
Load-bearing
structure/Tragstruktur
41%
59%
Adaptable structure
flexible Struktur
40%
60%
Construction stage
Erstellungsphase
Podium 1
Abb. 2 vergleicht die beiden Strukturen unter Annahme
eines 100-jährigen Lebenszyklus mit Umnutzung von Büros
zu Wohnen. Die Tragstruktur des Standardgebäudes
muss beim Nutzungswechsel abgerissen und neu errichtet
werden. Die fl exible Struktur erlaubt durch stützenfreien
Grundriss und freie Leitungsführung in der Decke
eine Umnutzung unter Beibehaltung der Betontragstruktur
(vgl. Beitrag „Das Referenzbeispiel – Bürogebäude mit
Tiefgarage“ in diesem Heft). Sie liegt daher, über den
Lebenszyklus betrachtet, deutlich unter der Standardkonstruktion.
Mit einem Anteil von 70 % am gesamten
Lebenszyklus liegt außerdem erhebliches Optimierungspotenzial
in den Ausbaukomponenten. Eine adaptive
Tragstruktur sollte daher durch ein modulares, trennbares,
gut nachrüstbares Ausbaukonzept ergänzt werden,
das eine möglichst lange Ausnutzung aller Komponenten
ermöglicht.
Für die Bewertung der Behaglichkeit eines Gebäudes
wurde ein Bewertungsverfahren anhand der operativen
Temperaturen im Jahresverlauf vorgeschlagen. Die Anwendung
auf unterschiedliche Fassadenkonzepte für das
Beispielgebäude zeigte, welche Vorteile die Ankopplung
thermischer Speichermassen, z. B. massiver Decken und
Wände, im sommerlichen Wärmeschutz bringen kann.
Die Notwendigkeit eines wirksamen Sonnenschutzes
wird durch das Bewertungsverfahren gut abgebildet.
Standard building
Standard-Gebäude
50%
50%
Adaptable structure
flexible Struktur
70%
30%
Life cycle (100 years) incl.
conversions to new uses
Lebenszyklus (100 Jahre)
inkl. Umnutzungen
1000
800
600
400
200
0
[kg CO2-Äq. / m² NGF]
GWP relative to floor space
flächenbezogenes GWP
Fig. 2 Share of the load-bearing concrete structure in the global
warming potential of an inner-city building with underground car
park.
Abb. 2 Anteil der Betontragstruktur am Treibhauspotential eines
innerstädtischen Gebäudes mit Tiefgarage.
17

18
Panel 1
| Proceedings 54 th BetonTage
B – Potentials for the use of secondary materials in concrete construction
B – Potenziale des Sekundärstoff einsatzes im Betonbau
Autoren
Dr. rer. nat. Bruno Hauer,
Forschungsinstitut der Zementindustrie,
Düsseldorf
ha@vdz-online.de
Geb. 1965; Studium der Physik
an der Universität Bonn;
1992–1995 Doktorand am
Forschungszentrum Jülich; seit
1996 wiss. Mitarbeiter am Forschungsinstitut
der Zementindustrie
und insbesondere für
Fragen des nachhaltigen und
ökologischen Bauens und des
Einsatzes von Ökobilanzen im
Bauwesen zuständig; seit 2000
Leiter des Referats „Nachhaltiges
Bauen“.
Dr. rer. nat. Katrin Rübner,
BAM Bundesanstalt für
Materialforschung und
-prüfung, Berlin
katrin.ruebner@bam.de
Geb. 1961; Studium der
Chemie an der Humboldt-
Universität zu Berlin; 1986
Promotion; 1986–1991 wiss.
Mitarbeiterin am Institut für
Physikalische Chemie und
am Analytischen Zentrum der
Akademie der Wissenschaften
Berlin; seit 1991 Mitarbeit in
der Fachgruppe Baustoff e der
BAM Bundesanstalt für Materialforschung
und -prüfung;
seit 2005 Leiterin der Arbeitsgruppe
Ressourcenschonung
durch Reststoff verwertung.
The use of secondary materials in concrete construction
provides the opportunity to reduce the environmental impact
created by the raw materials used for concrete production
whilst enabling a sensible utilization of these materials.
Secondary materials can be used in many areas of
the production of cement and concrete: as secondary raw
materials or secondary fuels in the production of Portland
cement clinker, as an additional constituent of cement besides
Portland cement clinker, as an additive, or as an aggregate
in concrete production.
In subproject B, a method to assess the use of secondary
materials was developed that integrates the consideration
of sustainability aspects. In the fi rst step, the basic
technical and legal requirements, including their environmental
compatibility, must be reviewed in order to defi ne
the framework for their sensible use. Further considerations
are based on changes in the consumption of energy
and resources, as well as in the emissions of the cement or
concrete plant. The benefi ts with respect to the environmental
dimension of sustainable construction can then
be discussed, taking into account the upstream process
steps, such as the preparation of the materials used. In
addition, the pros and cons of their use in concrete construction
compared to other types of use may be examined.
Following the verifi cation of the assessment method
for secondary materials already in use, several new ways
of utilizing secondary materials in the production of cement
and concrete have been investigated. Concrete
crusher sand e.g., is created during the treatment of used
concrete for recycling. However, the fraction of up to 2
mm in size is excluded from the “production of concrete
according to DIN EN 206-1 and DIN 1045-2 with recycled
aggregates according to DIN 4226-100” as specifi ed in the
applicable guideline of the German Committee for Structural
Concrete (DAfStb). As an alternative, crushed con-
Fig. 1 Ternary diagram SiO 2 – CaO – Al 2 O 3 +Fe 2 O 3 showing the
composition of crushed concrete sand from the recycling plants
considered and of the Portland cement clinker.
Abb. 1 Dreistoff diagramm SiO 2 – CaO – Al 2 O 3 +Fe 2 O 3 mit der
Zusammensetzung der Betonbrechsande aus den betrachteten
Aufbereitungsanlagen und des Portlandzementklinkers.
Der Einsatz von Sekundärstoff en im Betonbau bietet die
Chance, im Bereich der Betonausgangsstoff e umweltrelevante
Auswirkungen zu mindern und zugleich eine sinnvolle
Verwendung dieser Stoff e zu schaff en. Sekundärstoff
e können dabei in vielen Bereichen der Herstellung
von Zement und Beton zum Einsatz kommen: als sekundäre
Roh- bzw. Brennstoff e bei der Herstellung des Portlandzementklinkers,
als weiterer Zementbestandteil neben
dem Portlandzementklinker, als Zusatzstoff oder als
Gesteinskörnung bei der Betonherstellung.
Im Teilprojekt B wurde ein Bewertungsverfahren
zum Sekundärstoff einsatz ausgearbeitet, in dem die Betrachtung
von Nachhaltigkeitsaspekten integriert ist. Zunächst
müssen die technischen und rechtlichen Grundanforderungen
und die Umweltverträglichkeit überprüft
werden, da dadurch der Rahmen für sinnvolle Einsatzmöglichkeiten
gesteckt wird. Ausgangspunkte der weiteren
Betrachtung sind die Änderungen im Energie- und
Ressourcenverbrauch sowie der Emissionen im Zement-
bzw. Betonwerk. Unter Berücksichtigung der vorgelagerten
Prozessstufen, wie etwa der Aufbereitung der eingesetzten
Stoff e, kann dann der Vorteil für die ökologische
Dimension des Nachhaltigen Bauens diskutiert werden.
Ergänzend können darüber hinaus die Vor- und Nachteile
der Verwertung im Betonbau gegenüber anderen Verwertungswegen
geprüft werden.
Aufbauend auf der Verifi zierung des Bewertungsverfahrens
anhand bereits eingesetzter Sekundärstoff e wurden
beispielhaft neue Verwertungswege von Sekundärstoff
en in der Herstellung von Zement und Beton
untersucht. Betonbrechsand z. B. fällt bei der Aufbereitung
von Altbeton an, die Fraktion ≤ 2 mm wird aber für
die „Herstellung von Beton nach DIN EN 206-1 und DIN
1045-2 mit rezyklierten Gesteinskörnungen nach DIN
4226-100“ in der entsprechenden DAfStb-Richtlinie ausgeschlossen.
Um eine vollständige Wiederverwendung
von gebrochenem Altbeton im Betonbau zu erreichen,
könnte alternativ der Betonbrechsand als Sekundärrohstoff
in der Zementklinkerherstellung eingesetzt werden.
Dieser neue potenzielle Sekundärstoff einsatz wurde anhand
der Situation in drei Zementwerken und der dort
verfügbaren Betonbrechsande untersucht. Er erweist sich
auf Grund der günstigen Zusammensetzung des Betonbrechsandes
prinzipiell als technisch möglich, wobei u. a.
eine ausreichende Homogenität des Materials gegeben
sein muss. Auf Grund seiner Zusammensetzung (Abb. 1)
ersetzt der Betonbrechsand i. W. Siliziumträger in der
Rohmaterialmischung, so dass in der Regel der Siliziumgehalt
die die Einsatzmenge begrenzende Größe ist. Im
Einzelfall könnten bis zu 8 % Betonbrechsand im Rohmaterial
eingesetzt werden. Neben der verringerten Nutzung
von primären Rohstoff en können auf Grund des Vorhandenseins
von noch nicht karbonatisiertem Zementstein
im Betonbrechsand thermische Energie und CO 2 -Emissionen
im Klinkerbrennprozess eingespart werden. Die erreichbare
Minderung hängt bei gleicher Klinkerqualität
von den Einsatzmengen sowie von dem im Betonbrechsand
und in den substituierten Rohstoff en insgesamt gebundenen
CO 2 ab. Die genannten Vorteile schlagen sich
BFT 02/2010

crete sand could be used as a secondary raw material in
cement clinker production in order to achieve the complete
recycling of used concrete in concrete construction.
This new potential use of secondary materials was investigated
on the basis of the specifi c situation at three cement
plants and the types of crushed concrete sand available
there. Their use proved to be technically possible in principle
due to the favorable composition of the crushed sand
but requires, among other factors, a suffi ciently homogeneous
material. Because of its composition (Fig. 1),
crushed concrete sand mainly substitutes silicon carriers
in the raw material mix, which is why the silicon content
is usually the variable that limits utilization. In specifi c
cases, up to 8% of crushed concrete sand may be used in
the raw material mix. The use of primary raw materials
may be minimized, and the amount of thermal energy
and CO 2 emissions may be reduced in the clinker burning
process because of the presence of yet uncarbonated cement
paste in the crushed concrete sand. The reduction
achievable for the same clinker quality depends on the
amount of input materials and on the total amount of CO 2
captured in the crushed concrete sand and in the substituted
raw materials. These benefi ts also become apparent
in the life cycle assessment where upstream processes
such as transport are included as well.
As a new type of material re-use in concrete production,
the use of bottom ashes from municipal solid waste
incinerators (MSWI) as secondary aggregates was investigated.
Due to their chemical-mineralogical composition,
these ashes can generally be used as concrete aggregates.
However, constituents with a deleterious eff ect on the
concrete cause diffi culties in this recycling process. A sustainability
assessment resulted in the conclusion that well
workable C 20/25 concretes can generally be produced
with MSWI bottom ashes as aggregates. However, damage
to the concrete can be avoided only if the bottom ashes are
treated very thoroughly in order to further reduce their
harmful constituents. If other ash processing products are
not taken into account, the provision of MSWI bottom ashes
as a concrete aggregate will be more costly in environmental
terms than the provision of natural aggregates.
auch in der ökobilanziellen Betrachtung nieder, in der ergänzend
Vorkettenprozesse wie z. B. Transporte berücksichtigt
werden.
Als neuer Verwertungsweg in der Herstellung von Beton
wurde die Verwendung von Hausmüllverbrennungsaschen
(MV-Aschen) als sekundäre Gesteinskörnung betrachtet.
Dieser Verwertungsweg erscheint auf Grund der
chemisch-mineralogischen Zusammensetzung der Müllverbrennungsaschen
grundsätzlich möglich, wird jedoch
durch betonschädigende Inhaltsstoff e erschwert. Eine
Nachhaltigkeitsbewertung ergibt, dass mit MV-Aschen
als Gesteinskörnung prinzipiell gut verarbeitbare Betone
der Festigkeitsklasse C 20/25 hergestellt werden können.
Betonschäden sind allerdings nur durch eine sehr intensive
Ascheaufbereitung zur weiteren Reduzierung betonschädigender
Inhaltsstoff e zu vermeiden. Wenn andere
Produkte der Aufbereitung nicht in Rechnung gestellt
werden, ist die Bereitstellung der MV-Aschen als Gesteinskörnungen
für Beton im Vergleich zur Bereitstellung
von natürlichen Gesteinskörnungen insgesamt aufwändiger.
BFT 02/2010
Podium 1
Dipl.-Ing. Tristan Herbst,
BAM Bundesanstalt für
Materialforschung und
-prüfung, Berlin
tristan.herbst@bam.de
Geb. 1977; Studium des Bauingenieurwesens
an der TU
Braunschweig; 2005–2008
Bauingenieur im Bereich
Geotechnik im Sachverständigenbüro
Dr.-Ing. Gödecke,
Augsburg; seit 2008 wiss. Mitarbeiter
an der BAM Bundesanstalt
für Materialforschung
und -prüfung in der Abteilung
Bauwerkssicherheit.
Dr. rer nat. Stefan Schäfer,
Forschungsinstitut der Zementindustrie,
Düsseldorf
scs@vdz-online.de
Geb. 1968; Studium der Chemie
an der Ruhr-Universität
Bochum; 1995–1999 wiss.
Mitarbeiter Deutsche Montan
Technologie; 1999 Promotion
an der Universität Essen; seit
1999 wiss. Mitarbeiter am
Forschungsinst. der Zementindustrie
in der Abteilung
Umwelt und Betriebstechnik,
dort stellvertretender Leiter,
Düsseldorf.
Dipl.-Ing. Maik Seidel,
Forschungsinstitut der Zementindustrie,
Düsseldorf
sei@vdz-online.de
Geb. 1973; Studium des
Bauingenieurwesens an der
Bauhaus-Universität Weimar;
2000–2007 technischer
Angestellter bei der Max
Bögl Bauunternehmung,
Neumarkt; seit 2007 wiss.
Mitarbeiter am Forschungsinstitut
der Zementindustrie in
der Abteilung Betontechnik,
Düsseldorf.

20
Panel 1
Sustainable construction requires innovative building
concepts that take account of the life cycle of the building,
save resources, reduce energy consumption and are economical
at the same time. In line with these requirements,
three key topics have been identifi ed and dealt with in subproject
C.
Subproject C1: Building structures
enabling fl exible use
Against the backdrop of the demographic trend in Germany
and the associated structural change in towns and
cities, the adaptability of urban structures and the fl exibility
to allow for changes in use both within existing building
structures and in structures yet to be designed and
built are of major importance. Due to their multi-functional
design, structural fl oor systems, in particular, provide
a high potential for optimization. Adaptable building
structures were developed that can respond fl exibly to the
division of the individual functional units and to changing
requirements, as well as to new technologies or equipment
and to technologies or equipment that were developed
further (Fig. 1). Rooms and spaces can be variably
arranged on the fl oor. In addition, the individual stories
do not depend on each other in terms of installed building
services and equipment. As a result, the load-bearing
structure enables a choice between pure residential or offi
ce use or a combination of the two within one and the
same building and in any sequence over time. Flexible
building structures can pave the way to successfully aligning
the total useful life of a property that includes several
use cycles to the service life of the structural framework.
Subproject C2: Reduction in resource consumption
by designing fl exible structural frameworks
In industrial construction, the selection of the structural
framework has a major infl uence on sustainability due to
high service loads and wide spans that are required in
| Proceedings 54 th BetonTage
C – Resource- and energy-effi cient, adaptable building concepts in multi-story construction
C – Ressourcen- und energieeffi ziente, adaptive Gebäudekonzepte im Geschossbau
Autor
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger,
RWTH Aachen
heg@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1954; 1973–1979 Studium
des Bauingenieurwesens an der
RWTH Aachen; 1979–1985 wissenschaftlicher
Mitarbeiter am
Lehrstuhl für Massivbau und
am Institut für Baustoff e, Massivbau
und Brandschutz der
TU Braunschweig; 1984 Promotion;
1980–1985 freier Mitarbeiter
im Ingenieurbüro von
Professor Kordina; 1985–1993
technischer Angestellter der
Philipp Holzmann AG, Frankfurt/Main;
seit 1993 Inhaber
des Lehrstuhls und Instituts für
Massivbau der RWTH Aachen.
Fig. 1 Horizontal and vertical installation fl exibility.
Abb. 1 Horizontale und vertikale Installationsfl exibilität.
Nachhaltiges Bauen setzt innovative Gebäudekonzepte
voraus, die den Gebäudelebenszyklus berücksichtigen,
die Ressourcen schonen, den Energieverbrauch reduzieren
und gleichzeitig wirtschaftlich sind. Dementsprechend
ergeben sich drei wesentliche Themengebiete, die
im Teilprojekt C behandelt wurden.
Teilprojekt C1: Gebäudestrukturen für fl exible
Nutzung
Vor dem Hintergrund der demographischen Entwicklung
in Deutschland und des damit verbundenen Strukturwandels
in den Städten haben die Anpassungsfähigkeit
von Stadtstrukturen und die Flexibilität für Nutzungsänderungen
innerhalb bestehender und zu erstellender Gebäudestrukturen
eine große Bedeutung. Aufgrund ihrer
Multifunktionalität bieten vor allem die Deckensysteme
ein hohes Optimierungspotenzial. Es wurden adaptive
Gebäudestrukturen entwickelt, die fl exibel auf die Einteilung
der Nutzungseinheiten und auf sich ändernde Anforderungen
sowie auf weiter bzw. neu entwickelte Technik
reagieren können (Abb. 1). Die Räume können auf der
Grundfl äche variabel angeordnet werden. Darüber hinaus
bestehen unter den einzelnen Etagen keine Abhängigkeiten
hinsichtlich der Gebäudetechnik. Die Tragstruktur
ermöglicht damit in einem Gebäude wahlweise
sowohl eine reine Wohn- oder Büronutzung als auch eine
Mischnutzung in zeitlich beliebiger Nutzungsabfolge.
Mit fl exiblen Gebäudestrukturen kann es gelingen, die
Gesamtnutzungsdauer einer Immobilie mit mehreren
Nutzungszyklen der technischen Lebensdauer des Tragwerks
anzugleichen.
Teilprojekt C2: Reduzierung des Ressourcenverbrauchs
durch die Planung fl exibler Tragwerke
Wegen oft hoher Nutzlasten und Spannweiten sowie häufi
ger Nutzungswechsel hat die Wahl der Tragstruktur im
Industriebau einen erheblichen Einfl uss auf die Nachhaltigkeit.
Dabei werden drei Optimierungsansätze verfolgt:
(1) Exakte Erfassung von erforderlichen Nutzlasten:
Durch eine detaillierte Erfassung der tatsächlich einwirkenden
Nutzlasten können Ersatzfl ächenlasten
errechnet werden, die vom statischen System des
Tragwerks und der Lasteinzugsfl äche abhängig sind.
Dadurch kann eine unnötige Überdimensionierung
des Tragwerks ausgeschlossen werden. Da die Höhe
der Ersatzfl ächenlasten vor allem von der Einzugsfl
äche abhängt, kann der Materialmehraufwand bei
großen Spannweiten durch eine entsprechend
dimensionierte Flächenlast teilweise kompensiert
werden. Darüber hinaus ist die genaue Kenntnis der
einwirkenden Lasten im Hinblick auf die Nutzungsfl
exibilität des Tragwerks von großer Bedeutung.
(2) Optimierung von Bauteilen: Die Umweltwirkungen
von Stahlbetonbauteilen lassen sich durch ihre Bauteilabmessungen,
die Betonfestigkeit und dem sich
daraus ergebenden Bewehrungsanteil gezielt optimieren.
Für punktgestützte Flachdecken konnte am
Beispiel des Primärenergiebedarfs gezeigt werden,
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
many cases, as well as due to frequent changes in use. In
this respect, three approaches to optimization are being
pursued:
(1) Accurate documentation of required service loads: A
detailed documentation of the actual service loads acting
on the structure enables the calculation of equivalent
area loads that depend on the structural system of
the framework and on the load introduction area. This
prevents any unnecessary over-design of the structural
framework. Since the magnitude of the equivalent
area loads mainly depends on the load introduction
area, the additional material required for wide spans
can be partially compensated by an area load designed
accordingly. In addition, it is very important to identify
the loads acting on the structure accurately in order
to provide the required fl exibility of the load-bearing
structure for varying uses.
(2) Optimization of structural components: The environmental
impact of reinforced concrete components can
be optimized in a targeted fashion by adjusting their
dimensions, the strength of the concrete used and the
resulting reinforcement ratio. For point-supported
fl at fl oor slabs, the example of primary energy consumption
was used to demonstrate that a fl oor thickness
that is as low as possible provides the most favorable
environmental outcome (Fig. 2).
(3) Flexible load-bearing structures: Resource consumption
can be reduced in the long term due to a high degree
of fl exibility of use of the structural framework
that enables a long service life of the load-bearing
structure.
Subproject C3: Energy-effi cient building construction
Energy effi ciency is a key aspect of construction with a
view to achieving a higher degree of sustainability, especially
with regard to the period of use of buildings. Simulations
were carried out and used to determine the primary
energy consumption of the reference building used
in the joint project (urban module) for residential and offi
ce use and for two diff erent load-bearing structures. In
this exercise, the energy expenditure for heating, cooling,
hot water supply and lighting of the building was considered.
According to this investigation, the type of façade
used (such as a punctuated or ribbon façade or a façade
with a high amount of glazing) has a major infl uence on
energy consumption. Under the boundary conditions selected,
the most favorable primary energy consumption
was found for the ribbon façade. Amongst other benefi ts,
concrete construction enables a reduction in the amount
of cooling required, in particular during chargng and uncharging
of a structural component, for instance by nighttime
ventilation. If provided building services and thermal
coupling of the load-bearing concrete structure are
combined in an appropriate fashion, the need for an active
cooling of offi ce buildings can be eliminated completely
without having to compromise on thermal comfort.
BFT 02/2010
Primary energy consumption/Primärenergiebedarf (MJ/m 3 )
Podium 1
h [cm]
Fig. 2 Primary energy consumption per m² of fl oor slab area depending on fl oor thickness h
(fl at slab, l = 10m, q = 20 kN/m²).
Abb. 2 Primärenergiebedarf pro m² Decke in Abhängigkeit von der Deckendicke h
(Flachdecke, l = 10m, q = 20 kN/m²).
dass eine möglichst geringe Deckendicke das ökologische
Optimum darstellt (Abb. 2).
(3) Flexible Tragstrukturen: Durch einen hohen Grad an
Nutzungsfl exibilität des Tragwerks kann auf Grund
einer langen Nutzungsdauer der Tragstruktur der
Ressourcenverbrauch langfristig reduziert werden.
Teilprojekt C3: Energieeffi zienter Hochbau
Energieeffi zienz, insbesondere mit Blick auf die Nutzungsphase
von Gebäuden, ist ein wesentlicher Gesichtspunkt
des Bauwesens auf dem Weg hin zu mehr Nachhaltigkeit.
Anhand von Simulationsrechnungen wurde der
Primärenergiebedarf des im Verbundprojekt verwendeten
Referenzgebäudes (Stadtbaustein) für eine Wohn-
und eine Büronutzung sowie für zwei unterschiedliche
Tragstrukturen ermittelt. Dabei wurden die Energieaufwendungen
für die Beheizung, Kühlung, Warmwasser
sowie die Beleuchtung des Gebäudes betrachtet. Demnach
hat u. a. der Fassadentyp (Lochfassade, Bandfassade,
hoch verglaste Fassade) einen hohen Einfl uss auf den Energiebedarf.
Unter den gewählten Randbedingungen
schnitt die Bandfassade primärenergetisch am günstigsten
ab. Die Vorteile der Betonbauweise liegen in der Verringerung
des Kühlbedarfs insbesondere bei der Be- und
Entladung eines Bauteiles, z. B. durch Nachtlüftung. Bei
gezielter Kombination von Gebäudetechnik und thermischer
Kopplung der Betontragstruktur kann für Bürogebäude
auf eine aktive Kühlung vollständig verzichtet
werden, ohne dabei thermische Komforteinbußen hinnehmen
zu müssen.
Reinforcing
steel +
concrete
Bewehrungsstahl
+ Beton
Reinforcing
steel
Bewehrungsstahl
Co-Autoren
Dipl.-Ing. Thorsten Bleyer
bleyer@bgt.rwth-aachen.de
Prof. Dr.-Ing. Marten F. Brunk
brunk@bgt.rwth-aachen.de
Dipl.-Ing. Tobias Dreßen
tdressen@imb.rwth-aachen.de
Dipl.-Ing. Andreas Haas
haas@mb.bv.tum.de
Dipl.-Ing. Norbert Hanenberg
Hanenberg@
bauko.arch.rwth-aachen.de
Dipl.-Ing. Ingo Heusler
ingo.heusler@ibp.fraunhofer.de
Dipl.-Ing. Christian Mühlbauer
muehlbauer@mb.bv.tum.de
Dr.-Ing. Roland Peter Niedermeier
niedermeier@mb.bv.tum.de
Prof. Dipl.-Ing. Hartwig N. Schneider
schneider@
bauko.arch.rwth-aachen.de
Dipl.-Ing. Herbert Sinnesbichler
herbert.sinnesbichler
@ibp.fraunhofer.de
Prof. Dr.-Ing. habil. Dr.-Ing. E.h.
Konrad Zilch
k.zilch@mb.bv.tum.de
21

22
Panel 1
D – Life cycle management system for the assessment of sustainability
D – Lebenszyklusmanagementsystem zur Nachhaltigkeitsbeurteilung
Autor
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl,
Technische Universität München
schiessl@ib-schiessl.de
Studium des Bauingenieurwesens
an der TU München;
1973 Promotion; Tätigkeit am
Institut für Betonstahltechnik;
1985–1998 Professor
für Baustoff kunde an der
RWTH Aachen und Direktor am
Institut für Bauforschung; seit
1998 Professur für Baustoff -
kunde und Werkstoff prüfung
an der TU München und Direktion
des Centrums Baustoff e
und Materialprüfung der TU
München.
Any operator of a building or structure is faced with the
key task of maintaining and preserving infrastructural
buildings or structures on a systematic basis and in the
long term. Due to limited budgets, cost eff ectiveness considerations
over the entire service life of the building or
structure play a major role in this regard. In this context,
it should be noted that a construction project is not necessarily
economical if design and building costs are low. By
contrast, any investment or capital expenditure can be assessed
exhaustively from an economic point of view only
if all relevant follow-up costs, such as those of required
maintenance work, demolition or subsequent new construction,
are included in these considerations. To provide
a reliable estimate of these follow-up costs, a realistic forecast
of the condition of the building or structure over time
is required.
In subproject D, a predictive life cycle management
system (PLMS) was developed and implemented as a prototype
software (Fig. 1).
The underlying concept of this life cycle management
system relies on a combination of probabilistic damage
models to predict the condition of the building or structure
and non-destructive testing methods on the basis of a
three-dimensional building model with a hierarchical
structure. This approach enables the direct linkage of
measured values to the virtual model and their subsequent
reading. In addition, the condition forecast outcome
can be visualized in relation to each structural component,
which makes it easier to detect weaknesses. In
turn, the fi ndings of structural analyses can be used to
render the original condition forecast more accurate in
subsequent steps in order to continuously improve the
quality of the forecast over the service life.
Due to the fl exibility of its design, this system can be
applied to various levels (such as components or entire
structures) and to structures with varying degrees of complexity.
It thus supports operators of buildings or structures
in their eff orts to ensure a mode of operation that
remains cost-eff ective in the long term whilst always taking
account of existing user requirements.
Fig. 1 User interface of the developed prototype software.
Abb. 1 Benutzeroberfl äche des entwickelten Software-Prototyps.
| Proceedings 54 th BetonTage
Angesichts alternder Bauwerksbestände stellt die nachhaltige
und systematische Erhaltung von Infrastrukturbauwerken
eine zentrale Aufgabe für den Bauwerksbetreiber
dar. Aufgrund limitierter Haushaltsmittel spielen
hierbei besonders Wirtschaftlichkeitsbetrachtungen über
die gesamte Nutzungsdauer des Bauwerks eine große
Rolle. Dabei ist zu beachten, dass eine Baumaßnahme
nicht zwingend dann ökonomisch ist, wenn Planungs-
und Herstellungskosten gering sind. Vielmehr kann eine
Investition aus ökonomischer Sicht erst dann erschöpfend
beurteilt werden, wenn auch alle relevanten Folgekosten
von anfallenden Erhaltungsmaßnahmen bis hin
zum Abriss bzw. Neubau in die Wirtschaftlichkeitsbetrachtungen
mit einfl ießen. Um diese Folgekosten zuverlässig
abschätzen zu können, ist eine realitätsgetreue Prognose
der Zustandsentwicklung eines Bauwerks nötig.
Innerhalb des Teilprojekts D wurde ein prädiktives
Lebensdauermanagementsystem (PLMS) entwickelt und
in Form eines Software-Prototypen umgesetzt (Abb. 1).
Das Grundkonzept des Lebensdauermanagementsystems
beruht auf der Kombination probabilistischer
Schädigungsmodelle zur Zustandsprognose und zerstörungsfreier
Untersuchungsmethoden auf Basis eines
dreidimensionalen, hierarchisch organisierten Bauwerksmodells.
Auf diese Weise lassen sich beispielsweise Messergebnisse
direkt am virtuellen Modell verankern und
später dort ablesen. Außerdem ist das Ergebnis von Zustandsprognosen
bauteilbezogen visualisierbar, wodurch
Schwachstellen leichter zu erkennen sind. Die Ergebnisse
der Bauwerksuntersuchungen können ihrerseits herangezogen
werden, um die ursprüngliche Zustandsprognose
sukzessiv zuzuschärfen und so die Prognosequalität
über die Nutzungsdauer kontinuierlich zu verbessern.
Aufgrund der geplanten Flexibilität kann dieses System
auf unterschiedlichen Systemebenen (Bauteil bzw.
Bauwerksebene) sowie für Bauwerke unterschiedlicher
Komplexität angewandt werden und unterstützt somit
Bauwerksbetreiber bei einem wirtschaftlich und nachhaltig
optimierten Bauwerksbetrieb gemäß der Nutzeranforderungen.
BFT 02/2010

Sie erwarten für ihre Betonfertigteil-
Produktion einen Partner, der die
besten Kosten-Nutzen
Perspektiven bietet.
Philippe Marrié
www.vollert.de

24
Panel 1
E – Guaranteeing environmental compatibility effi ciently
E – Effi ziente Sicherstellung der Umweltverträglichkeit
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang
Brameshuber, RWTH Aachen
brameshuber@ibac.
rwth-aachen.de
Geb. 1956; 1988 Studium
des Bauingenieurwesens und
Promotion in Karlsruhe; bis
1991 Ingenieurbüro BUNG
Heidelberg; bis 1998 Leiter des
Zentralen Baustoffl abors von
Bilfi nger Berger, Manheim;
seit 1999 Leiter des Lehrstuhls
für Baustoff kunde des Instituts
für Bauforschung der RWTH
Aachen.
Dipl.-Ing. Regina Rumpf,
RWTH Aachen
rumpf@ibac.rwth-aachen.de
Geb. 1980; 1999–2008
Studium des Bauingenieurwesens
an der TU Berlin;
seit 2008 wiss. Mitarbeiterin
am Institut für Bauforschung
der RWTH Aachen.
Summary
An in-situ test was carried out to verify previously conducted
laboratory tests and simulations to prove the environmental
compatibility of concrete. During concrete
placement for a diaphragm wall, groundwater samples
were taken from adjacent gauge wells and checked for the
presence of trace elements. These fi ndings were compared
with results obtained in laboratory tests and simulations.
Previous tests to prove the environmental compatibility
of concrete placed in groundwater layers were carried
out exclusively at the laboratory. The related fi ndings were
then used as input parameters to perform transport simulations.
This project aims to verify the previous research
fi ndings in an in-situ test and to calibrate the simulation if
required. The site selected for the fi eld test was the Pempelforter
Strasse subway station that forms part of the new
Wehrhahn line in Düsseldorf. At this site, diaphragm
walls are being installed that extend down to the Tertiary
layers, which are located 27 m below the ground level of
the site. The aquifer situated above these layers is mainly
composed of sands and gravels of the lower terrace of the
Rhine river. The diaphragm walls are covered with groundwater
up to a height of approx. 20 m. The groundwater
samples to be tested were taken prior to, during and after
the placement of the concrete for a diaphragm wall along
the planned subway station. For this purpose, seven new
gauge wells were drilled close to the diaphragm wall under
construction.
Fig. 1 shows the ground plan of the construction site
with the completed diaphragm wall and the newly drilled
gauge wells. In the course of taking the groundwater samples,
pH value, redox voltage, water temperature and conductivity
were measured. At the laboratory, the groundwater
samples were analyzed for the presence of potassium,
sodium, chloride, nitrate, sulfate, fl uoride, cyanide, anti-
Level/Pegel 3
Level/Pegel 4
Fig. 1 Ground plan of the construction site.
Abb. 1 Grundriss der Baustelle.
Level/Pegel 5 Level/Pegel 6 Level/Pegel 8 Level/Pegel 9
| Proceedings 54 th BetonTage
Zusammenfassung
Zur Verifi zierung von bisher durchgeführten Laborversuchen
und Simulationen zum Nachweis der Umweltverträglichkeit
von Beton wurde ein In-Situ-Versuch durchgeführt.
Während der Betonage einer Schlitzwand wurden
Grundwasserproben aus nahegelegenen Pegeln entnommen
und auf Spurenelemente untersucht. Diese Ergebnisse
werden mit Ergebnissen aus Laborversuchen und
Simulationen verglichen.
Die bisherigen Untersuchungen zum Nachweis der
Umweltverträglichkeit von Beton, der im Grundwasser
eingebaut wird, wurden nur im Labor durchgeführt. Die
Ergebnisse daraus wurden dann als Eingangsparameter
für Transportsimulationen herangezogen. Das Ziel dieses
Projektes ist es, die bisherigen Untersuchungsergebnisse
in einem In-Situ-Versuch zu verifi zieren und gegebenenfalls
die Modellrechnung zu kalibrieren. Als Baustelle für
den In-Situ-Versuch wurde der U-Bahnhof Pempelforter
Straße der neuen Wehrhahnlinie in Düsseldorf gewählt.
Dort werden Schlitzwände bis zu den ca. 27 m unter GOK
liegenden Schichten des Tertiärs hergestellt. Die darüber
liegende grundwasserführende Schicht besteht hauptsächlich
aus Sanden und Kiesen der Niederterrasse des
Rheins. Die Schlitzwände stehen über eine Tiefe von ca.
20 m im Grundwasser. Die zu untersuchenden Grundwasserproben
wurden vor, während und nach der Betonage
einer Schlitzwand entlang des geplanten Bahnhofs
entnommen. Dafür wurden sieben neue Pegel nahe der
entstehenden Schlitzwand gebohrt.
In der Abb. 1 sind der Grundriss der Baustelle mit der
hergestellten Schlitzwand und die neu hergestellten Pegel
zu sehen. Während der Entnahme der Grundwasserproben
wurden pH-Wert, Redoxspannung, Wassertemperatur
und Leitfähigkeit gemessen. Im Labor wurden die
Grundwasserproben auf die Gehalte von Kalium, Natrium,
Chlorid, Nitrat, Sulfat, Fluorid, Cyanid, Antimon,
Flow direction
Strömungsrichtung
Level/Pegel 10
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
mony, arsenic, barium, lead, boron, cadmium, chromium,
cobalt, copper, molybdenum, nickel, mercury, selenium,
thallium, vanadium, and zinc. The concentrations of
these trace elements measured in the groundwater samples
demonstrate that concrete placement has a very low
impact on the groundwater. Even at the wells located only
one meter away from the diaphragm wall, no increase in
trace element concentrations was found. Changes occurred
only in the temperature and sulfate content of the
groundwater.
Fig. 2 shows the sulfate concentration in the groundwater
samples taken from the individual wells over time.
Wells 9 and 10 indicate a concentration increase, which
corresponds to the points in time at which the segment of
the diaphragm wall nearest to the wells was concreted.
However, the concentration still remains considerably below
the threshold of signifi cance for sulfate. Laboratory
tests were carried out in addition to these fi eld tests. On
the one hand, the concrete is directly exposed to water. On
the other, the leaching process takes place when the concrete
comes into contact with water-saturated soil from
the construction site. In this test, the concrete is placed
onto a soil layer and exposed to a continuous underfl ow of
tap water. During these laboratory tests, the leaching rates
of the trace elements are measured under the individual
boundary conditions. These leaching rates are required
for the subsequent transport simulations. Laboratory and
simulation fi ndings are compared with the concentrations
measured in the groundwater samples, and evaluated.
�
BFT 02/2010
Sulfat in mg/l
Level/Pegel 4
Level/Pegel 6
Level/Pegel 9
Level/Pegel 5
Level/Pegel 8
Level/Pegel 10
Day of sampling/Entnahmetag
Podium 1
Fig. 2 Sulfate content of the groundwater samples taken
(yellow: measured background values).
Abb. 2 Sulfatgehalt der entnommenen Grundwasserproben
(gelb hinterlegter Bereich: gemessene Hintergrundwerte).
Arsen, Barium, Blei, Bor, Cadmium, Chrom, Kobalt,
Kupfer, Molybdän, Nickel, Quecksilber, Selen, Thallium,
Vanadium und Zink untersucht. Die ermittelten Konzentrationen
dieser Spurenelemente in den entnommenen
Grundwasserproben zeigen, dass die Betonage einen sehr
geringen Einfl uss auf das Grundwasser hat. Bei den Spurenelementen
konnte selbst an den Pegeln mit nur 1 m
Entfernung zur Schlitzwand kein Konzentrationsanstieg
festgestellt werden. Veränderungen traten nur bei der Temperatur
und beim Sulfatgehalt des Grundwassers auf.
In der Abb. 2 ist die Sulfatkonzentration der Grundwasserproben
aus den einzelnen Pegeln über der Entnahmezeit
dargestellt. Man erkennt einen Anstieg der Konzentration
an den Pegeln 9 und 10, dieser passt zeitlich zu
der Herstellung der jeweils nächstgelegenen Lamelle der
Schlitzwand. Die Konzentration liegt allerdings immer
noch deutlich unter der Geringfügigkeitsschwelle für Sulfat.
Neben diesen Untersuchungen werden auch Laborversuche
durchgeführt. Dabei wird der Beton zum einen
direkt mit Wasser beaufschlagt, zum anderen fi ndet die
Auslaugung bei Kontakt mit wassergesättigtem Boden
von der Baustelle statt. Dabei wird der Beton auf eine Bodenschicht
aufgebracht und kontinuierlich mit Leitungswasser
unterströmt. In diesen Laborversuchen werden
die Auslaugraten der Spurenelemente bei den unterschiedlichen
Randbedingungen bestimmt. Die Auslaugraten
werden für die anschließenden Transportsimulationen
benötigt. Die Ergebnisse aus den Laborversuchen
und den Simulationen werden mit den ermittelten Konzentrationen
im Grundwasser während der einzelnen
Probenentnahmen verglichen und bewertet. �
25

26
Panel 1
F – The NBB Info online information system
F – Online-Informationssystem „NBB-Info“
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Hans-Wolf
Reinhardt, Universität Stuttgart
reinhardt@iwb.uni-stuttgart.de
1964 Studium des Bauingenieurwesens
an der TH Stuttgart;
wiss. Assistent am Institut
für Baustoff kunde an der TH
Stuttgart; 1968 Promotion an
der Universität Stuttgart; 1969–
1970 Forschungsaufenthalt am
Illinois Institute of Technology,
Chicago; 1970–1975 Oberassistent
am Otto-Graf-Institut,
Stuttgart; 1975–1986 Professur
am Institut für Massivbau der
TU Delft, Niederlande; 1986–
1990 Professur für Baustoff e
und Bauphysik im Massivbau
an der TH Darmstadt; 1990–
2006 Professur am Institut für
Werkstoff e im Bauwesen der
Universität Stuttgart und
Direktor des Otto-Graf-Instituts,
Materialprüfungsanstalt
Universität Stuttgart; seit 2009
Leiter des Instituts für Werkstoff
e im Bauwesen der Universität
Stuttgart.
Dipl.-Ing. Christian Piehl,
Universität Stuttgart
christian.piehl@
iwb.uni-stuttgart.de
Geb. 1980; 2000–2006 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Universität Stuttgart;
seit 2006 wissenschaftl.
Mitarbeiter am Institut für
Werkstoff e im Bauwesen der
Universität Stuttgart.
Motivation
The BMBF joint research project on “Building Sustainably
with Concrete”, which is being coordinated by the DAfStB,
includes six subprojects (A to F) that are being worked on
in diff erent places. In subproject F, the NBB Info online
information system was developed to enable the exchange
of required data between the individual subprojects, to ensure
terminological consistency and to present the results.
Mode of operation
The online information system provides various features,
of which the following are most important:
Any user is able to upload documents using a document
list. These documents are then available to other
system users at any time. In addition, document availability
may be restricted to specifi c user groups, for instance if
the document at hand aff ects only a single subproject.
A paper with guiding principles of sustainable concrete
construction (GrunaBau) will be published at the
end of the project. A related glossary was created in order
to ensure terminological consistency across subprojects
and to make GruNaBau easier to understand at a later
stage. For this purpose, the decision was made to implement
a thesaurus within NBB-Info, which arranges the
most important terms of GrunaBau in a hierarchical
structure and provides defi nitions and relations between
the terms. Using this approach, predecessor and successor
terms, relations, synonyms and the defi nition with its
source can easily be retrieved for any term. To enable thesaurus
data export, current RDF [1] / SKOS [2] standards
have been adhered to. During the development of the thesaurus,
team members of the individual subprojects were
able to insert proposed terms and to view a list of the suggestions
made by other users. To avoid bugs in the data
pool or structure of the underlying relational database, the
thesaurus is managed via a special input screen that was
programmed with HTML, PHP, SQL and Java Script,
Fig. 1 Structure of the relational database of the thesaurus.
Abb. 1 Struktur der relationalen Datenbank des Thesaurus.
| Proceedings 54 th BetonTage
Motivation
Das BMBF-Verbundvorhaben „Nachhaltig Bauen mit Beton“
unter Koordination des DAfStB besteht aus den
sechs Teilprojekten A-F, wobei die verschiedenen Teilprojekte
an unterschiedlichen Standorten bearbeitet werden.
Um einen Austausch der benötigten Daten zwischen den
verschiedenen Teilprojekten zu ermöglichen, eine einheitliche
Terminologie zu gewährleisten und die gewonnenen
Ergebnisse später zu präsentieren, wurde im Rahmen
des Teilprojekts F das Online-Informationssystem
„NBB-Info“ erstellt.
Arbeitsweise
Das Online-Informationssystem bietet diverse Funktionen,
wobei die wichtigsten hier kurz vorgestellt werden
sollen:
Über eine Dokumentenliste kann jeder Nutzer selbst
Dokumente im System hochladen. Diese stehen dann
den anderen Nutzern jederzeit zur Verfügung. Zusätzlich
kann die Verfügbarkeit des Dokuments aber auch gegebenenfalls
auf bestimmte Nutzergruppen eingeschränkt
werden, falls z. B. das jeweilige Dokument ausschließlich
ein einzelnes Teilprojekt betreff en sollte.
Zum Projektende wird ein Grundlagenpapier
(GruNaBau) zum Nachhaltigen Bauen mit Beton veröffentlicht.
Um hierbei während der Erstellung ein einheitliches
Vokabular zwischen den einzelnen Teilprojekten
zu gewährleisten und später die Verständlichkeit von
GruNaBau zu erleichtern, wurde ein zugehöriges Glossar
erstellt. Hierzu wurde entschieden, einen Thesaurus in
„NBB-Info“ zu implementieren, welcher die wichtigsten
Begriff e des Dokumentes in eine hierarchische Struktur
bringt und die Defi nitionen und Verwandtschaften der
Einzelbegriff e liefert. Zu jedem Begriff lassen sich so einfach
Vorgänger, Nachfolger, Verwandtschaftsbeziehungen,
Synonyme und die Defi nition und deren Quelle
fi nden. Hierbei wurden die aktuellen RDF [1] / SKOS [2]
Standards eingehalten, um so nach Bedarf den Thesaurus
auch in diese gängigen Formate exportieren zu können.
Während der Erstellung des Thesaurus war es den Mitgliedern
der einzelnen Teilprojekte möglich, selbst Begriff
svorschläge für den Thesaurus einzutragen und die
Begriff svorschläge anderer Mitglieder in Form einer Liste
einzusehen. Die Erstellung und Verwaltung des Thesaurus
erfolgt über eine eigens hierfür mittels HTML, PHP,
SQL und Java Script programmierten Eingabemaske, welche
jegliche Eingaben automatisch auf Inkonsistenzen,
Redundanzen und Verletzungen der referentiellen Integrität
überprüft und somit hilft, Fehler im Datenbestand
oder der Struktur der zugrunde liegenden relationalen
Datenbank zu vermeiden.
Kernstück der Onlineplattform „NBB-Info“ ist eine
SQL-Datenbank, welche die Ergebnisse der Teilprojekte
und andere relevante Daten des Forschungsprojektes enthält.
Hierfür mussten zuerst eine passende Datenbankstruktur
entworfen und alle relevanten Daten identifi ziert
und erfasst werden. Hierbei sind die jeweiligen Datensätze
direkt mit den zugehörigen Dokumenten in der Doku-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
which automatically checks any input for inconsistencies,
redundancies and violations of referential integrity.
The core element of the NBB-Info online platform is
an SQL database that contains the results of the subprojects
and other relevant research data. For this database,
an appropriate structure had to be developed fi rst,
and all relevant data was to be identifi ed and collected.
The individual records are directly linked to the corresponding
documents in the document list to provide background
information on the numerical values in a quick
and easy manner.
Dr.-Ing. Joachim Schwarte,
Universität Stuttgart
joachim.schwarte@
iwb.uni-stuttgart.de
Geb. 1962; 1981–1983 Ausbildung
zum Hochbaufacharbeiter
und Maurer bei der
Bauunternehmung Jos. Kunz
Söhne, Frankfurt-Höchst;
1983–1988 Studium des
Bauingenieurwesens und der
Mechanik an der Technischen
Hochschule Darmstadt;
1988–1993 wiss. Mitarbeiter
am Institut für Mechanik der
Technischen Hochschule
Darmstadt; 1991 Promotion;
1995 Ernennung zum akademischen
Rat; 2004 Ernennung
zum akademischen Oberrat.
BFT 02/2010
Podium 1
mentenliste verlinkt, um so einfach und schnell Hintergrundinformationen
zu den gelieferten Zahlenwerten zu
erhalten.
Literatur / References
[1] http://www.w3.org/RDF/
[2] http://www.w3.org/2004/02/skos/
Stability.
PAUL supplies
• Prestressing installations incl. planning work
• Anchor grips
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(single-/multi-stressing jacks)
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28
Panel 1
In relation to the descriptions and expectations regarding
current trends that result in changes to urban structures,
and will continue to do so, the so-called urban arguments
are used as an approach that is key to conceiving a sustainable
urban environment. These infl uential factors include:
demographic change, changes to work environments
and workplaces, reductions in the amount of
infrastructural facilities provided in the rural surroundings,
urban concentration and the city or urban environment
as an attractive “urban off ering”. As a result of the
associated structural change in towns and cities, the
adaptability of urban structures and the fl exibility to allow
for changes in use both within existing building structures
and in structures yet to be designed and built are of
major importance.
The development of building designs that are as fl exible
and adaptable as possible requires “fl exible building
structures” as a fundamental prerequisite. For the purpose
of a methodological review of the individual research
approaches, a projection area was developed that describes
all joint fi elds of work and objectives – the so-called “urban
module” (Fig. 1). The introduction of an “urban module”
as a reference representing an exemplary building
unit enables a clear defi nition of issues and topics to be
dealt with. To ensure fl exibility within the building design,
the possible uses and their combinations must be described
as accurately as possible. The same applies to their
spatial and technical detailing. The assumptions defi ned
in this step result in a theoretical case study that can be
used to derive specifi c requirements and possible solutions
to develop building structures.
As part of this case study, three use cycles are defi ned
for the “urban module” over a service life of 100 years in
order to compare load-bearing structures designed for
fl exible use with standard solutions (Fig. 2).
In the selected use arrangement that includes a cellular
and team offi ce layout, the fi rst 20-year use cycle is
composed of two units that are designed as various offi ce
functions). Following a complete clearance of the entire
| Proceedings 54 th BetonTage
The reference – an offi ce building with underground car park
Presentation of the reference project – Offi ce building with underground car park
Das Referenzbeispiel – Bürogebäude mit Tiefgarage
Vorstellung des Beispielobjektes – Bürogebäude mit Tiefgarage
Autor
Dipl.-Ing. Norbert Hanenberg,
RWTH Aachen
nh@bauko2.rwth-aachen.de
Geb. 1965; Studium der Architektur
an der RWTH Aachen
und der Hochschule der Künste
in Berlin; 1997 Projektpartner
Wimmer Architekten, Aachen;
1998–2001 Projektleiter bei
Hausmann und Müller, Köln;
2001 Hanenberg Architekten,
Aachen; seit 2001 Assistent am
Lehrstuhl für Baukonstruktion
2 an der RWTH Aachen; 2005
Gründung Hanenberg & Huhs
Architekten, Aachen und Wien;
2009 Lehrauftrag für Gebäudelehre
an der FH Aachen; 2009
Berufung in den BDA Aachen.
Fig. 1 The urban module as a reference project.
Abb. 1 Der Stadtbaustein als Referenzobjekt.
In Bezug auf Beschreibungen und Erwartungen momentaner
Entwicklungen, die zu Veränderungen in der Struktur
der Städte führen und weiterhin führen werden, liegt
der Ansatz der sogenannten Stadtargumente, die wesentlich
sind für eine Konzeption der Nachhaltigkeit. Einige
dieser Einfl ussgrößen seien hier kurz erwähnt: demographischer
Wandel, Veränderung der Arbeitswelten und
Arbeitsorte, Rückgang infrastruktureller Anlagen im
ländlichen Umraum, Stadtverdichtung und Stadt als attraktives
„Stadtangebot“. Durch den damit verbundenen
stadtbezogenen Strukturwandel besitzt die Anpassungsfähigkeit
von Stadtstrukturen sowie die Flexibilität für
Nutzungsänderungen innerhalb bestehender und zu erstellender
Gebäudestrukturen eine große Bedeutung.
In der Entwicklung von Gebäudekonzepten, die ein möglichst
hohes Maß an Veränderbarkeit und Anpassungsfähigkeit
mitbringen, sind „fl exible Gebäudestrukturen“
eine grundlegende Voraussetzung. Zur methodischen
Überprüfung der jeweiligen Forschungsansätze wurde
eine Projektionsfl äche entwickelt, die alle gemeinsamen
Arbeitsrichtungen und Zielsetzungen beschreibt und
überprüfbar macht, der „Stadtbaustein“ (Abb. 1). Die Einführung
eines „Stadtbausteins“ als Bezugsgröße einer
exemplarischen Gebäudeeinheit ermöglicht eine klare
Defi nition der Problemstellungen. Zur Sicherstellung der
Flexibilität innerhalb des Gebäudekonzeptes sind die
möglichen Nutzungen und Nutzungskombinationen sowie
ihre räumliche und technische Ausformulierung gezielt
zu beschreiben. Mit den defi nierten Annahmen ergibt
sich ein theoretisches Fallbeispiel anhand dessen
konkrete Anforderungen abgeleitet und die möglichen
Lösungsansätze für bauliche Strukturen entwickelt werden.
Innerhalb dieses Fallbeispiels werden über einen
Nutzungszeitraum von 100 Jahren für den „Stadtbaustein“
zum Vergleich von Tragstrukturen für fl exible Nutzung
mit Standardlösungen drei Nutzungsphasen defi -
niert (Abb. 2).
Der erste Nutzungszeitraum von 20 Jahren wird in
der gewählten Nutzungsanforderung mit einem Zellen-
und Teambürogrundriss in zwei Nutzungseinheiten bespielt.
Der Nutzungszeitraum der zweiten 20 Jahre wird
nach der vollständigen Freiräumung des gesamten Bereiches
zwischen den beiden Erschließungs- und Versorgungsanlagen
mit einer veränderten typologischen Bürolandschaft
belegt. Im Sinne einer modernen
Bürokonzeption steht hier die optimale Infrastruktur für
eine off ene und fl exible Bürolandschaft zur Verfügung.
Der dritte und letzte Nutzungszeitraum erstreckt sich innerhalb
einer Nutzungsfunktion über den insgesamt
längsten Zeitraum von 60 Jahren. Die Prozesse der Nutzung
und Veränderung auch hinsichtlich einer nicht zu
kalkulierenden Fluktuation der Nutzer oder Nutzergruppen
werden auch hier über dem Lebenszyklus anteilig wie
bei den Nutzungszeiträumen 1 und 2 in Form einer Stan-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
area between the two access and service areas, the building
is occupied by a modifi ed offi ce typology in the second
20-year use cycle. In line with state-of-the-art offi ce design,
this approach provides the best possible infrastructure for
an open and fl exible offi ce layout. The third and last use
cycle includes only one type of use extending over the
longest period of 60 years. Applying the same approach as
to the fi rst and second use cycles, the processes of use and
modifi cation are considered as part of a standard assumption
on a prorated basis in relation to the entire life cycle,
also with regard to any unpredictable user or user group
fl uctuations. Over all three use cycles, the basement fl oors
are exclusively occupied by an underground car park.
The description of these three use cycles over the entire
period of 100 years relates to the “urban module”
building structure to be assessed whilst assuming a fl exible
building unit. To simplify the procedure, the specifi c
fl oor layout developed is assumed to extend over all fl oors
of the urban module in order to correspond to the standard
solution as the object of comparison. In this research,
the mixture of most diverse use profi les that could be enabled
by a fl exible structure is not covered by the methodology.
Its options can only be described on a qualitative basis
but this mixed-use approach is at the very heart of any sustainable
construction method that responds to future
needs and challenges. Together with the maintenancefree
positioning of the building services, the structural
framework thus extends the typology of multi-story construction.
BFT 02/2010
Fig. 2 Consideration of urban module design options.
Abb. 2 Variantenbetrachtungen am Stadtbaustein.
Podium 1
dardannahme berücksichtigt. Die Untergeschosse werden
über die drei Phasen ausschließlich als Tiefgarage
genutzt.
Die Beschreibung dieser drei Nutzungsphasen über
den Gesamtzeitraum von 100 Jahren bezieht sich auf die
zu untersuchende Gebäudestruktur des „Stadtbausteins“
in der Annahme einer fl exiblen Gebäudeeinheit. In Vereinfachung
der Vorgehensweise wird die jeweils entwickelte
Grundrisslösung über die gesamten Geschosse
des Stadtbausteins angenommen, um somit dem Vergleichsobjekt
der Standardlösung zu entsprechen. Die
Mischung verschiedenster Nutzungsprofi le, die durch
eine fl exible Struktur ermöglicht werden könnte, wird
hier nicht methodisch erfasst. Sie kann in ihren Optionen
nur qualitativ beschrieben werden, ist aber der eigentliche
Grundgedanke einer zukunftsweisenden, nachhaltigen
Bauweise. Das statische Gerüst im Zusammenspiel mit
der Versorgungsfreiheit der Lage der technischen Ausrüstung
erweitert somit die Typologie des Geschossbaus.
29

30
Panel 1
The reference – an offi ce building with underground car park
Building material
Das Referenzbeispiel – Bürogebäude mit Tiefgarage
Baustoff e
Autor
Dr. rer. nat. Bruno Hauer,
Forschungsinstitut der Zementindustrie,
Düsseldorf
ha@vdz-online.de
Geb. 1965; Studium der Physik
an der Universität Bonn;
1992–1995 Doktorand am Forschungszentrum
Jülich;
seit 1996 wiss. Mitarbeiter am
Forschungsinstitut der
Zementindustrie und insbesondere
für Fragen des nachhaltigen
und ökologischen Bauens
und des Einsatzes von Ökobilanzen
im Bauwesen zuständig;
seit 2000 Leiter des Referats
„Nachhaltiges Bauen“.
Environmental impact indicators such as the potential
contribution to the greenhouse eff ect are key components
of any sustainability assessment that covers the entire life
cycle of a building or structure. In order to determine such
indicators for a building, environmental impact profi les
must be available for the production of the most important
building materials used. In the case of a concrete
structure, these primarily include cement, concrete and
reinforcing steel.
A building material profi le was thus established for an
average cement in Germany. Without further specifi cation
of the type of cement, this profi le enables the preparation
of a more comprehensive profi le of the concrete and
the structural components made thereof. For this building
material profi le, 1 ton of a cement representing the
average of the German cement production in 2006 was
defi ned as a reference. The composition of this cement
corresponds to the mean quantities of the cement constituents
used in Germany. Average values for Germany
were also applied to the other input parameters used for
the environmental impact assessment. For instance, the
consumption of electricity was defi ned as the mean consumption
documented for the production of 1 ton of cement
in Germany. For the production of Portland cement
clinker, the mean fuel energy consumed on the basis of
the 2006 fuel mix was used. Also, the mean carbon emission
levels generated per ton of clinker at the cement plant
were considered, as well as mean transport distances for
the raw materials for cement production. In order to assess
the infl uence of the type of cement in sensitivity analyses,
building material profi les were prepared for several
specifi c types of cement on the basis of typical compositions.
Starting from the building material profi le of cement,
corresponding profi les for concretes of the three compressive
strength classes C 20/25, C 25/30 and C 30/37 were
prepared jointly with the Bundesverband der Deutschen
Transportbetonindustrie e.V. (Federal Association of the
German Ready-Mixed Concrete Industry) and fed into the
research. In addition, the project included the calculation
of additional building material profi les for concretes of
higher strength classes. In this exercise, the building material
profi les were derived from concrete mix designs
with contents of cement, aggregates and other constituents
that are typical of these compressive strength classes.
In the fi nal step, the building material profi le for 1 ton
of reinforcing steel was calculated for the year of 2007 in
coordination with the Institut für Stahlbetonbewehrung
e.V. (Institute for Concrete Steel Reinforcement), using
the data of a reinforcing steel plant representative of the
production in Germany. For this purpose, an electric steel
plant was evaluated in which reinforcing steel is produced
from scrap since this is the only production method common
in Germany. This analysis was not only restricted to
| Proceedings 54 th BetonTage
Ökobilanzielle Indikatoren wie der potenzielle Beitrag
zum Treibhauseff ekt sind wesentliche Bausteine einer
Nachhaltigkeitsbetrachtung über den gesamten Lebenszyklus
eines Bauwerks. Um solche Indikatoren für ein
Bauwerk ermitteln zu können, ist die Verfügbarkeit von
ökobilanziellen Profi len für die Herstellung der wesentlichen
Baustoff e unumgänglich. Im Falle eines Betonbauwerks
betriff t dies insbesondere die Baustoff e Zement,
Beton und Betonstahl.
Vor diesem Hintergrund wurde ein Baustoff profi l für
einen durchschnittlichen Zement in Deutschland erstellt.
Dieses Baustoff profi l ermöglicht ohne genauere Festlegung
der Zementart die Erstellung eines weitergehenden
Profi ls von Beton und den daraus erstellten Bauteilen. Als
Bezugsgröße dieses Baustoff profi ls wurde 1 t eines Zements
defi niert, der den Durchschnitt der deutschen Zementproduktion
im Jahr 2006 repräsentiert und entsprechend
den in Deutschland mengenmäßig im Mittel
eingesetzten Zementbestandteilen zusammengesetzt ist.
Auch für die anderen Eingangsgrößen der Ökobilanz
wurden für Deutschland durchschnittliche Werte verwendet.
So wurde der Stromverbrauch angesetzt, der in
Deutschland im Mittel zur Herstellung 1 t Zement benötigt
wird. Für die Portlandzementklinkerherstellung wurde
der mittlere Einsatz an Brennstoff energie unter Berücksichtigung
des Brennstoff mixes des Jahres 2006
angesetzt. Ebenso wurden die mittleren Emissionen, die
im Zementwerk pro t Klinker entstehen sowie mittlere
Transportentfernungen für die Ausgangsstoff e des Zements
herangezogen. Um den Einfl uss der Zementart in
Sensitivitätsanalysen überprüfen zu können, wurden ergänzend
für einzelne Zementarten ausgehend von typischen
Zusammensetzungen Baustoff profi le bestimmt.
Aufbauend auf das Baustoff profi l Zement konnten
gemeinsam mit dem Bundesverband der Deutschen
Transportbetonindustrie e.V. entsprechende Baustoff profi
le für Betone der drei Betondruckfestigkeitsklassen C
20/25, C 25/30 und C 30/37 entwickelt und in das Vorhaben
eingespeist werden. Darüber hinaus wurden im Vorhaben
weitere Baustoff profi le für Betone höherer Druckfestigkeitsklassen
berechnet. Die Baustoff profi le bauen
dabei auf Betonrezepturen mit für diese Betondruckfestigkeitsklassen
typischen Gehalten an Zement, Gesteinskörnungen
und anderen Betonbestandteilen auf.
Schließlich wurde in Abstimmung mit dem Institut für
Stahlbetonbewehrung e.V., ausgehend von den Daten eines
für die Produktion in Deutschland typischen Betonstahlwerkes,
das Baustoff profi l für 1 t Betonstahl für das Jahr
2007 berechnet. Dabei wurde ein Elektrostahlwerk betrachtet,
das den Betonstahl aus Schrott herstellt, da das in
Deutschland das einzig gängige Herstellungsverfahren ist.
Auch hier wurden nicht nur die Aufwendungen im Werk
selbst betrachtet, sondern darüber hinaus auch die Aufwendungen
in den Vorketten beispielsweise bei der Herstellung
der erforderlichen Legierungen und der Elektroden.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
the expenses at the plant itself but also included expenses
associated with the upstream processes, such as those incurred
by the manufacturing of the required alloys and
electrodes.
Information from the GaBi4 (www.gabi-software.
com) database was used to develop environmental profi les
for upstream processes, such as the supply of electricity or
required fuels, as well as to determine the environmental
costs associated with the individual means of transport.
This approach enables a consistent calculation of environmental
impact profi les and thus prevents the creation of
artifi cial diff erences between the data used, which might
lead to incorrect conclusions regarding the contribution
of the individual building materials to the entire structure.
As a result, a consistent database was set up in the
course of this project that makes it possible to determine
the contribution of building materials production towards
the overall environmental impact of the urban module in
its two considered options, i.e. the “standard structure”
and the “fl exible structure”. Part of this data has already
been fed into the Ökobau.dat building materials database
of the Federal Ministry of Transport, Building and Urban
Development.
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BFT 02/2010
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Podium 1
Für ökologische Profi le von Vorkettenprozessen wie
der Bereitstellung des Stroms oder der erforderlichen
Brennstoff e oder auch für die mit den einzelnen Transportmitteln
verbundenen ökologischen Aufwendungen
wurden die Daten der Datenbank GaBi4 (www.gabi-software.com)
verwendet. Dies erlaubt eine konsistente Berechnung
der ökobilanziellen Profi le und verhindert damit
die Entstehung künstlicher Unterschiede in den
zugrundeliegenden Daten, die zu falschen Schlüssen hinsichtlich
des Beitrags der einzelnen Baustoff e zum Bauwerk
führen könnten.
Insgesamt wurde im Projekt eine in sich konsistente
Datenbasis geschaff en, die es erlaubt, den Beitrag der
Baustoff herstellung zur Gesamtökobilanz des Stadtbausteins
in seinen beiden betrachteten Varianten „Standardstruktur“
und „fl exible Struktur“ zu bestimmen. Die Daten
sind bereits zum Teil in die Baustoff datenbank
Ökobau.dat des Bundesministeriums für Verkehr, Bau
und Stadtentwicklung eingefl ossen.
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Bauma 2010, Halle B1.217
31

32
Panel 1
The reference – an offi ce building with underground car park
Load-bearing structure
Das Referenzbeispiel – Bürogebäude mit Tiefgarage
Tragstruktur
Autor
Dipl.-Ing. Tobias Dreßen,
RWTH Aachen
tdressen@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1977; 1997–2004 Studium
des Bauingenieurwesens
an der RWTH Aachen; seit 2004
wiss. Mitarbeiter am Lehrstuhl
und Institut für Massivbau
der RWTH Aachen; seit 2004
freier Mitarbeiter ITB Dreßen,
Herzogenrath; seit 2004 freier
Mitarbeiter H+P Ingenieure,
Aachen; staatlich anerkannter
Sachverständiger für Schall-
und Wärmeschutz.
The structural system is one of the key factors that infl uence
the fl exibility of a building. Structural systems that
allow for almost any required spatial division and routing
of services respond to various user profi les. They can thus
contribute to the effi cient utilization of the life cycle of a
building. Beyond the functional aspect, aesthetic reasons
may also play a crucial role in this regard. In modern multi-story
construction, structural systems are derived from
the design. For this reason, fl at fl oor slabs resting on columns
are most commonly used in offi ce buildings as they
enable almost any desired spatial division. Suspended
ceilings are usually required to accommodate building
services. In residential construction, the fl oor areas of
apartments or fl ats and their spatial division are determined
on an individual basis at the design stage in order
to respond to specifi c requirements. A re-arrangement of
rooms or entire apartments is considered only in exceptional
cases. In general, spans are limited in residential
construction whereas the ratio of load-bearing internal
walls is high. An initial approach to a solution for a fl oor
structure suitable for fl exible use that integrates building
services within the cross section of the fl oor is shown in
Fig. 1.
The soffi t of the reversed prestressed precast ribbed
slab has a smooth appearance. It enables a fl exible routing
of services due to a pattern of openings in the ribs. Despite
its low own weight, the fl oor system must be prestressed
to limit deformation. High concrete strengths are necessary
in order to introduce the high prestressing forces
whilst ensuring the structural strength of the compression
zone of the concrete. The use of ultra-high performance
concrete and/or of steel components embedded in
the ribs provide additional potentials for optimization.
Due to the option to install building services from above,
rooms can be variably arranged on each fl oor, independently
of the room layout on any other fl oor. This approach
makes it possible to respond to changing building service
requirements that arise from changes in use. Horizontal
fl exibility is thus complemented by vertical installation
fl exibility. The load-bearing structure enables modifi cations
within buildings to establish pure residential or offi
ce use but also provides opportunities to implement a
mixed offi ce/residential pattern or to keep the design/
construction open for the short-term specifi cation of an
intended use. In order to compare currently used struc-
Example of a fl oor slab cross section
exemplarischer Deckenquerschnitt
Fig. 1 Floor structure with integrated building services.
Abb. 1 Deckenkonstruktion mit integrierter Leitungsführung.
| Proceedings 54 th BetonTage
Das Tragsystem ist ein wesentlicher Einfl ussfaktor für die
Flexibilität eines Gebäudes. Tragsysteme, die eine beliebige
Raumaufteilung und Leitungsführung zulassen, befriedigen
unterschiedliche Nutzerprofi le und können damit
zur effi zienten Ausnutzung der Lebensdauer eines
Gebäudes beitragen. Neben der Funktionalität können
dafür auch ästhetische Gründe ausschlaggebend sein. Im
Geschossbau werden die Tragsysteme heute aus dem Entwurf
abgeleitet. Für Bürogebäude kommen daher meist
Flachdecken auf Stützen zur Ausführung, da sie eine beliebige
Raumaufteilung ermöglichen. Zur Unterbringung
der Gebäudetechnikleitungen werden i. A. Abhangdecken
erforderlich. Im Wohnungsbau werden Wohnungsgrößen
und Raumaufteilung bei der Planung individuell,
entsprechend den jeweiligen Anforderungen, festgeschrieben,
wobei eine Neuaufteilung von Räumen oder
ganzen Wohnungen nur selten in Erwägung gezogen
wird. In der Regel sind die Stützweiten im Wohnungsbau
begrenzt und der Anteil an tragenden Innenwänden
hoch. Ein erster Lösungsansatz für eine Deckenkonstruktion
für fl exible Nutzung mit integrierten Gebäudetechnikleitungen
innerhalb des Deckenquerschnitts ist in
Abb. 1 dargestellt.
Die vorgespannte, umgedrehte Fertigteilstegplatte
hat eine glatte Deckenuntersicht und bietet durch die
Anordnung von Öff nungen in den Stegen eine fl exible
Leitungsführung. Trotz des geringen Eigengewichts ist
das Deckensystem zur Begrenzung der Verformung vorzuspannen.
Um die großen Vorspannkräfte einleiten zu
können und die Tragfähigkeit der Betondruckzone sicher
zu stellen, sind hohe Betonfestigkeiten erforderlich. Der
Einsatz von ultrahochfestem Beton und/oder Stahleinbauteilen
in den Stegen bietet weitere Optimierungspotenziale.
Durch die Möglichkeit, die Gebäudetechnik
von oben zu installieren, können die Räume in jedem
Geschoss unabhängig voneinander auf der Grundfl äche
variabel angeordnet werden. So ist es möglich, bei Nutzungswechseln
auf die sich ändernden Anforderungen
an die Gebäudetechnik zu reagieren. Die horizontale Flexibilität
wird so durch eine vertikale Installationsfl exibilität
komplementiert. Die Tragstruktur ermöglicht zum einen
die Veränderung innerhalb von Gebäuden hinsichtlich
einer reinen Wohn- oder Büronutzung, des Weiteren
die Veränderung innerhalb von Gebäuden hinsichtlich
einer Mischnutzung Wohnen/Büro und zum Dritten das
Off enhalten der Planung/Erstellung hinsichtlich einer
kurzfristigen Nutzungsfestschreibung. Zum Vergleich
heute üblicher Tragsysteme mit einer fl exiblen Struktur
wurde eine ökologische Bewertung für die Erstellung der
Tragstruktur durchgeführt. Bei der Ermittlung der Baustoff
mengen zeigt sich, dass die Menge an erforderlichem
Stahl mit abnehmendem Betonverbrauch steigt. Die Standardtragstruktur
für den Wohnungsbau mit dem hohen
Anteil tragender Wände führt zu einem hohen Beton- und
geringen Stahlverbrauch. Die fl exible Struktur mit einem
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Fig. 2 Environmental impact of various structural systems.
Abb. 2 Umweltauswirkungen verschiedener Tragsysteme.
tural systems with a fl exible structure, an environmental
assessment was carried out for the design and construction
of the load-bearing structure. When determining the
quantities of building materials, it becomes apparent that
the steel quantity increases as the amount of concrete
used decreases. The standard residential structure with its
high ratio of load-bearing walls results in the consumption
of large amounts of concrete and low steel quantities.
By contrast, the fl exible structure that includes only a minimum
of vertical structural members consumes about
twice the amount of steel. At the same time, however of
higher strength classes about 40% less concrete is required.
The environmental impacts of the three structural
systems assessed are within a range of ± 20%. It was found
that the fl oor slabs account for the largest share in all impact
categories (Fig. 2). As a result, structural fl oor systems
are of particular signifi cance when it comes to the
environmental assessment and design of load-bearing
structures suitable for fl exible use. The environmental
analysis shows that building structures designed for fl exible
use have a higher environmental impact in relation to
the design and construction of the load-bearing structure
than currently applied construction methods.
However, this can be more than compensated over the
entire life cycle due to the longer service life and the fact
that vacant spaces can be largely avoided because of the
adaptability of the building. Overall, building structures
designed for fl exible use thus contribute to sustainable
development.
BFT 02/2010
Standard residential/Standard-Wohnen
Standard offi ce/Standard-Büro
Flexible structure/Flexible Struktur
Total primary energy
Primärenergie
gesamt [MJ]
Global warming
potential
Treibhauspotenzial
[kg CO 2 -Äqu.]
Eutrophication potential
Überdüngungspotenzial
[kg P0 4 -Äqu.]
Ozone depletion
potential
Ozonabbaupotenzial
[kgR11-Äqu.
Photochemical
Ozone creation
potential
Ozonbildungspotenzial
[kgC2H4-Äqu.]
Podium 1
Column/Stütze
Wall/Wand
Floor/Decke
Acidifi cation
potential
Versauerungspotenzial
[kg Sox-Äqu.]
Minimum an vertikalen Traggliedern weist dagegen
einen etwa doppelt so hohen Stahlverbrauch auf. Gleichzeitig
wird etwa 40 % weniger, jedoch hochfester Beton
benötigt.
Die Umweltauswirkungen der drei untersuchten
Tragsysteme liegen im Bereich von ±20 %. Es wird deutlich,
dass die Decken bei allen Wirkungskategorien den
größten Anteil ausmachen (Abb. 2). Den Deckentragsystemen
kommt somit bzgl. der ökologischen Bewertung
wie auch bei der Planung von Tragstrukturen für fl exible
Nutzung eine besondere Bedeutung zu. Die ökologische
Betrachtung zeigt, dass Gebäudestrukturen für fl exible
Nutzungen im Vergleich zu heute üblichen Bauweisen zu
höheren Umweltauswirkungen in Bezug auf die Erstellung
der Tragstruktur führen.
Durch die längere Nutzungsdauer sowie die weitestgehende
Vermeidung von Leerständen als Folge der
Adaptivität kann dies bei Betrachtung des gesamten Lebenszyklus
allerdings mehr als ausgeglichen werden. Insgesamt
leisten Gebäudestrukturen für fl exible Nutzungen
somit einen Beitrag zur nachhaltigen Entwicklung.
33

34
Panel 1
The reference – an offi ce building with underground car park
Overall building
Das Referenzbeispiel – Bürogebäude mit Tiefgarage
Gesamtgebäude
Autorin
Dipl.-Ing. Carolin Roth
roth@massivbau.
tu-darmstadt.de
Geb. 1979; 1999–2005 Studium
des Bauingenieurwesens
an der TU Darmstadt;
seit 2005 wiss. Mitarbeiterin
am Institut für Massivbau der
TU Darmstadt.
In the joint research project on “Building Sustainably with
Concrete”, a fl exible load-bearing structure was compared
to a standard structure using the reference building presented.
In this context, any comprehensive assessment
undertaken must not be restricted to the construction
stage of the load-bearing structure alone. By contrast, it is
necessary to consider the entire building with all its fi nishing
components over its complete life cycle. For this
purpose, a life cycle assessment (LCA) was carried out for
the reference building for the use scenario outlined in the
part referring to the “presentation of the reference
project”. In this analysis, the production and disposal of
the building materials used for new construction, conversion
and removal were considered. Building services and
equipment and the energy consumed for heating, cooling,
hot water, ventilation and lighting were also taken into account.
In regrad to the long life cycle assumed, the stage of
the actual use of the building accounts for approx. 90% of
the global warming potential. During this use stage, the
operation of building services and equipment accounts
for a signifi cantly larger share than the maintenance of
the structure. The disposal stage has a share of only 2% in
the life cycle and is thus the least important component
(Fig. 1). Both options show only a marginal diff erence in
the amount of energy required for the operation of plant
and equipment as the energy effi ciency requirements are
identical in both cases.
Overall, the fl exible structure turned out to be the
preferable solution in the assessment of the complete life
cycle of 100 years with the specifi ed changes in use. When
comparing both design options without considering the
operation of building services and equipment, the global
warming potential could be reduced by about one fi fth
(Fig. 2). The fl exible structure saves a higher amount of
resources because the load-bearing structure can be used
over the entire life cycle of 100 years whereas the conven-
Global warming potential
Treibhauspotenzial (GWP) [kg CO -Aq.] 2
Standard structure
Standard-Struktur
Disposal phase
Entsorgungsphase
Use phase, operation
Nutzungsphase, Betrieb
Use phase, maintenance
Nutzungsphase, Instandhaltung
Construction phase
Herstellungsphase
Flexible structure
Flexible Struktur
Fig. 1 Global warming potential of the standard and fl exible
structure over a life cycle of 100 years.
Abb. 1 Treibhauspotenzial der Standardstruktur und der fl exiblen
Struktur über einen Lebenszyklus von 100 Jahren.
| Proceedings 54 th BetonTage
Im Verbundforschungsvorhaben „Nachhaltig Bauen mit
Beton“ wurde eine fl exible Tragstruktur am Beispiel des
vorgestellten Referenzgebäudes mit einer Standardstruktur
verglichen. Eine umfassende Betrachtung darf sich dabei
nicht auf die Ökobilanz für die Herstellung der Tragstruktur
beschränken. Vielmehr ist es nötig, das gesamte
Gebäude mit allen Ausbaukomponenten über einen kompletten
Lebenszyklus zu betrachten. Hierzu wurde am Referenzgebäude
eine Ökobilanzierung für das im Beitrag
„Vorstellung des Beispielobjektes“ vorgegebene Nutzungsszenario
durchgeführt. Dabei wurden die Herstellung und
die Entsorgung der bei Neubau, Umbau und Rückbau verwendeten
Baustoff e berücksichtigt. Die Anlagentechnik
und der Energiebedarf für Heizung, Kühlung, Warmwasser,
Lüftung und Beleuchtung wurden ebenfalls erfasst.
Die Lebensphase der Nutzung macht bei dem langen
angenommenen Lebenszyklus rund 90 % des Treibhauspotenzials
aus. Innerhalb der Nutzungsphase dominiert
wiederum der Betrieb der Anlagen gegenüber der
Instandhaltung der Baukonstruktion. Die Entsorgungsphase
ist mit nur 2 % Anteil am Lebenszyklus am wenigsten
bedeutend (Abb. 1). Hinsichtlich des Energiebedarfs
für den Anlagenbetrieb unterscheiden sich beide Varianten
nur marginal, da sie dasselbe energetische Anforderungsniveau
besitzen.
In der Betrachtung des gesamten Lebenszyklus über
100 Jahre mit den vorgegebenen Umnutzungen stellt sich
die fl exible Struktur insgesamt als die zu favorisierende
Lösung dar. Vergleicht man beide Varianten ohne Berücksichtigung
des Anlagenbetriebs, so sind beispielsweise
beim Treibhauspotenzial Einsparungen von rund einem
Fünftel zu erwarten (Abb. 2). Bei der fl exiblen Struktur
handelt es sich um die Ressourcen schonendere Bauweise,
da hier die Tragstruktur über den gesamten Lebenszyklus
von 100 Jahren genutzt werden kann, während das
herkömmliche Gebäude bei einer Umnutzung von Büros
zu Wohnungen abgerissen und neu errichtet werden
muss. Eine parallel angestellte Lebenszykluskostenrechnung
bestätigt, dass sich die fl exible Struktur auch hinsichtlich
der Kosten trotz höherer Erstinvestitionen spätestens
nach der Umnutzung von einem Büro- zu einem
Wohngebäude günstiger darstellt.
Die umfangreichen ökobilanziellen Untersuchungen
am Stadtbaustein zeigten auch, dass die Wahl der Ausbaumaterialien
und deren Austauschzyklus sich sehr
stark auf das Gesamtergebnis der Ökobilanz auswirken.
Zur Abschätzung der Streubreite, die aufgrund des Ausbaus
zu erwarten ist, wurden Bauteilvarianten gebildet
und zu jeweils einem günstigen und einem ungünstigen
Gebäude kombiniert. Die Untersuchung zeigte, dass bei
identischer Tragstruktur die Ökobilanz des Gesamtgebäudes
allein durch Veränderung der Ausbaumaterialien
deutlich beeinfl usst werden kann. Die ungünstige Variante
verursachte hier rund 50 % mehr Treibhauspotenzial
als die günstige Variante.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
tional building would have to be demolished and rebuilt if
offi ces were to be converted to apartments. A life cycle cost
calculation performed simultaneously confi rms that the
fl exible structure is also more economical in terms of its
costs despite the higher initial expenditure. This applies
in particular to the situation after the conversion from an
offi ce to a residential building.
The comprehensive life cycle assessments carried out
for the urban module also demonstrated that the selection
of fi nishing materials and their replacement cycle had a
very strong infl uence on the overall outcome of the LCA.
To estimate the variance to be expected as a result of fi nishing,
various building components were defi ned and
combined to form both a favorable and an unfavorable
building. This investigation showed that the environmental
impact of the overall building can be signifi cantly infl uenced
by the selection of the fi nishing materials alone if
the same load-bearing structure is used. The unfavorable
option led to a global warming potential that was 50%
higher than documented for the favorable design.
Another opportunity to optimize environmental impact
arises at the underground car park level of the urban
module. The concrete surfaces subject to vehicle traffi c
would normally be completely coated with a protective
system, which has a relatively high environmental impact
both as a result of its production and, in particular, in the
case of regular replacement. If an adapted durability design
is applied, only the tensile zones are coated as cracks
are expected to occur in these areas. In addition, appropriate
concrete technology measures are taken to improve
the durability of the concrete, and a monitoring system is
installed to keep track of its condition. The entire surface
will be coated only if the fully probabilistic life cycle prediction
carried out on the basis of measured values indicates
a necessity to do so. This approach eliminates the
need for a major share of the surface protection system,
which makes it possible to reduce the global warming potential
of the entire underground car park over the 100year
life cycle by almost 50%.
In conclusion, the consistent application of the LCA
and life cycle cost calculation methods to the reference
building demonstrated that these methods are highly appropriate
to analyze and optimize concrete structures in
terms of their contribution to sustainable development.
Standard structure/Standard-Struktur
Flexible structure/Flexible Struktur
Total
primary
energy
Primärenergie
gesamt
Global
warming
potential
Treibhauspotenzial
(GWP)
Eutrophication
potential
Eutrophierungspotenzial
(EP)
Ozone
reduction
potential
Ozonabbaupotenzial
(ODP)
Podium 1
Formation
of low-level
ozone
Bodennahe
Ozonbildung
(POCP)
Acidifi cation
potential
Versauerungspotenzial
(AP)
Fig. 2 Environmental impact of the standard and fl exible structure
over a life cycle of 100 years (excluding operation).
Abb. 2 Umweltwirkungen der Standardstruktur und der fl exiblen
Struktur über einen Lebenszyklus von 100 Jahren (ohne Betrieb).
Eine weitere Möglichkeit zur Optimierung der Ökobilanz
bietet sich in der Tiefgarage des Stadtbausteins. Üblicherweise
würden hier die befahrenen Betonfl ächen
vollfl ächig mit einem Oberfl ächenschutzsystem beschichtet,
was in der Herstellung und vor allem bei einer regelmäßigen
Erneuerung mit relativ hohen Umweltwirkungen
verbunden ist. Kommt stattdessen ein angepasstes
Dauerhaftigkeitskonzept zur Anwendung, so werden zunächst
nur die Zugzonen beschichtet, da hier Risse erwartet
werden. Zudem wird durch betontechnologische Maßnahmen
die Dauerhaftigkeit des Betons verbessert und
zur Zustandsüberwachung ein Monitoringsystem installiert.
Erst wenn die vollprobabilistische Lebensdauerprognose
auf Basis der Messergebnisse die Notwendigkeit
hierfür anzeigt, wird die gesamte Deckenfl äche beschichtet.
Auf diese Weise kann auf einen Großteil des Oberfl ächenschutzsystems
verzichtet und z. B. das Treibhauspotenzial
der gesamten Tiefgarage über den Lebenszyklus
von 100 Jahren hinweg um fast die Hälfte reduziert werden.
Insgesamt konnte durch die konsequente Anwendung
der Ökobilanzmethode und der Lebenszykluskostenrechnung
auf das Referenzgebäude gezeigt werden,
dass sich diese Methoden sehr gut eignen,
Betonbauwerke hinsichtlich ihres Beitrags zu einer nachhaltigen
Entwicklung zu analysieren und zu optimieren.

36
Panel 1
Implementation in future rules and standards
Die Umsetzung in das zukünftige Regelwerk
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Peter Schießl,
Technische Universität München
schiessl@ib-schiessl.de
Studium des Bauingenieurwesens
an der TU München;
1973 Promotion; Tätigkeit am
Institut für Betonstahltechnik;
1985–1998 Professor für
Baustoff kunde an der RWTH
Aachen und Direktor am Institut
für Bauforschung; seit 1998
Professur für Baustoff kunde
und Werkstoff prüfung an der
TU München und Direktion des
Centrums Baustoff e und Materialprüfung
der TU München.
Dr.-Ing. Udo Wiens;
Deutscher Ausschusses für
Stahlbeton, Berlin
udo.wiens@dafstb.de
Studium des Bauingenieurwesens
an der RWTH Aachen;
1991–2000 wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Institut für
Bauforschung der RWTH
Aachen; 1996 Leitung der
Arbeitsgruppe„Bindemittel
und Beton“ im ibac;
2001–2009 Leiter der Geschäftsstelle
des Deutschen
Ausschusses für Stahlbeton
im DIN e. V. (DAfStb); seit
2009 Geschäftsführer des
Deutschen Ausschusses für
Stahlbeton e. V. in Berlin.
Guiding Principles for Sustainable Concrete
Construction (GrunaBau)
In parallel to the research activities, the German Committee
for Structural Concrete (DAfStb) is working on the
guiding principles for sustainable concrete construction.
This guidance paper is currently still in its drafting phase.
The GrunaBau document is currently divided into six
chapters:
1 Area of application
2 Reference documents – references to standards
3 Terminology
4 Bases for sustainability assessment
5 Execution of sustainability assessments –
life cycle management
6 Technical recommendations
The GrunaBau document contains guiding principles for
sustainable concrete construction. These principles transfer
the concept of sustainable development to individual
buildings or structures, or groups of buildings and structures,
in building construction and civil engineering.
Their load-bearing structure or structural components
consist of non-reinforced, reinforced and prestressed concrete.
The document determines the bases for verifi cation
and provides technical recommendations that can be used
to quantify the sustainability of a structure, structural section
or components made of concrete.
The fourth chapter of GrunaBau outlines the bases for
the assessment of sustainability. This chapter contains information
on the life cycle model and the system limitations,
as well as a list of the sustainability assessment criteria
relevant to concrete construction. The sustainability
aspects considered include the criteria for environmental,
economic, sociocultural and functional quality, as well as
criteria to determine technical quality. As regards the environmental
impact aspect, the following indicators that
are crucial for concrete construction were defi ned:
» Global warming potential (GWP)
» Ozone depletion potential (ODP),
» Acidifi cation potential (AP),
» Eutrophication potential (EP),
» Summer smog potential (PCOP),
» Consumption of renewable/non-renewable primary
energy (PE r./PE n.-r.).
In this chapter, the GrunaBau document also describes
the diff erent methods and tools applied to the individual
aspects of sustainability. For instance, life cycle assessments
are carried out in accordance with the ISO 14040
standard. Life cycle costs are determined on the basis of
ISO 15686-1. What is particularly important to be able to
reproduce the results of sustainability assessments is a
stable database, such as the Ökobau.dat database of the
Federal Ministry of Transport, Building and Urban Development
(BMVBS) [1] (www.nachhaltigesbauen.de). A
complete documentation of all steps taken as part of the
sustainability assessment is equally important.
The fi fth GrunaBau chapter deals with the execution
of sustainability assessments. The core component of the
sustainability assessment is the defi nition of the so-called
| Proceedings 54 th BetonTage
Grundsätze des Nachhaltigen Bauens
mit Beton (GrunaBau)
Begleitend zu den Forschungsaktivitäten wird innerhalb
des Deutschen Ausschusses für Stahlbeton an den Grundsätzen
des Nachhaltigen Bauens mit Beton gearbeitet.
Derzeit befi ndet sich das Leitpapier noch in der Konzeptionsphase.
Die Gliederung der GrunaBau sieht derzeit
die folgenden sechs Abschnitte vor:
1 Anwendungsbereich
2 Bezugsdokumente – normative Verweisungen
3 Begriff e
4 Grundlagen der Nachhaltigkeitsbeurteilung
5 Durchführung der Nachhaltigkeitsbeurteilung –
Lebenszyklusmanagement
6 Technische Empfehlungen
Die GrunaBau enthält Prinzipien für das Nachhaltige
Bauen mit Beton. Diese übertragen das Konzept der nachhaltigen
Entwicklung auf einzelne Bauwerke oder Gruppen
von Bauwerken des Hoch- und Ingenieurbaus, deren
Tragstruktur oder bauliche Elemente aus unbewehrtem
Beton, Stahlbeton und Spannbeton bestehen. Sie legt die
Grundlagen der Nachweisführung fest und gibt technische
Empfehlungen, mit Hilfe derer die Nachhaltigkeit
eines Bauwerkes, Bauwerkteils oder baulichen Elementen
aus Beton quantifi ziert werden kann.
Im vierten Abschnitt der GrunaBau sind die Grundlagen
der Nachhaltigkeitsbeurteilung enthalten. Bestandteil
dieses Abschnitts sind Angaben zum Lebenszyklusmodell
und den Systemgrenzen sowie die Aufl istung der
für den Betonbau relevanten Kriterien der Nachhaltigkeitsbeurteilung.
Zu den betrachteten Aspekten der Nachhaltigkeit
gehören die Kriterien zur ökologischen Qualität,
zur ökonomischen Qualität, zur soziokulturellen und
zur funktionalen Qualität sowie Kriterien für die technische
Qualität. Für den Aspekt der ökologischen
Wirkung wurden z. B. die folgenden für den Betonbau
wesentlichen Indikatoren festgelegt:
» Treibhauspotenzial (GWP),
» Ozonabbaupotenzial (ODP),
» Versauerungspotenzial (AP),
» Überdüngungspotenzial (EP),
» Sommersmogpotenzial (PCOP),
» Verbrauch an erneuerbarer / nicht erneuerbarer
Primärenergie (PE e. / PE n. e.).
Weiterhin enthält die GrunaBau in diesem Abschnitt die
verschiedenen Methoden und Instrumente die für die
verschiedenen Aspekte der Nachhaltigkeit angewendet
werden. So erfolgt zum Beispiel die Ökobilanz auf Basis
der ISO 14040. Die Lebenszykluskosten werden in Anlehnung
an die ISO 15686-1 ermittelt. Besonders wichtig für
die Reproduzierbarkeit der Ergebnisse der Nachhaltigkeitsbewertung
ist eine stabile Datenbasis, wie sie zum
Beispiel in der Datenbank Ökobau.dat des Bundesministeriums
für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung (BMVBS)
enthalten ist [1] (www.nachhaltigesbauen.de). Ebenso
wichtig ist eine vollständige Dokumentation aller durchgeführten
Schritte innerhalb der Nachhaltigkeitsbewertung.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
basic requirements specifi cation at the concept stage. This
specifi cation sets out all requirements for the assessment.
For example, these include the individual criteria to be
considered and the verifi cation methods used. This requirements
specifi cation is amended and updated for the
design, use and removal of the building and refi ned in
line with construction progress. For each step of the sustainability
assessment, adjustments of, and changes to,
the requirements specifi cation must be documented. In
this regard, it is also important to note that the requirements
specifi cation is amended and updated across the
boundaries of the parties involved in the construction
project. Finally, the sixth GrunaBau chapter includes simplifi
ed technical recommendations for the implementation
of sustainable concrete construction in the following
life cycle phases:
» Production of building materials,
» Design of concrete structures,
» Execution of concrete structures,
» Use of concrete structures, including maintenance and
conversion,
» Removal of concrete structures.
In conclusion, GrunaBau provides the methods, tools and
technical recommendations for sustainable concrete construction
over the entire life cycle.
Reference/Literatur
[1] Hegner, H.-D.: Nachhaltiges Bauen – Instrumente und
Bewertungssysteme in Deutschland. Bauingenieurhandbuch
2010, Springer Verlag Berlin
Podium 1
Der fünfte Abschnitt der GrunaBau widmet sich
schließlich der Durchführung der Nachhaltigkeitsbeurteilung.
Kernstück der Nachhaltigkeitsbeurteilung ist die
Festlegung des so genannten Basisanforderungsprofi ls in
der Konzeptionsphase. In dem Basisanforderungsprofi l
werden alle Anforderungen für die Bewertung festgelegt.
Hierzu gehören zum Beispiel die verschiedenen Kriterien,
die betrachtet werden sollen sowie die verwendeten
Nachweisverfahren. In den weiteren Schritten der Planung,
Nutzung und Beseitigung des Gebäudes wird
dieses Anforderungsprofi l fortgeschrieben und dem Bauablauf
entsprechend verfeinert. In jedem Schritt der
Nachhaltigkeitsbewertung sind Anpassungen beziehungsweise
Änderungen des Anforderungsprofi ls zu dokumentieren.
Wichtig ist in diesem Zusammenhang
auch, dass das Anforderungsprofi l über die verschiedenen
Schnittstellen der am Bau Beteiligten fortgeschrieben
wird. Der sechste Abschnitt der GrunaBau sieht schließlich
vereinfachte technische Empfehlungen für die Umsetzung
des Nachhaltigen Bauens mit Beton für die folgenden
Phasen des Lebenszyklus vor:
» Herstellung von Baustoff en,
» Planung von Betonbauwerken,
» Ausführung von Betonbauwerken,
» Nutzung von Betonbauwerken einschließlich
Instandhaltung und Umnutzung,
» Beseitigung von Betonbauwerken.
Insgesamt liefert die GrunaBau die Methoden und Instrumente
sowie die technischen Empfehlungen für das
Nachhaltige Bauen mit Beton über den gesamten Lebenszyklus.
Precast concrete
element production
LAP laser projectors simplify work sequences when formwork
elements and internal components are set in place manually
in pallet circulation systems. They project “optical templates”
onto a working surface, making it possible to position
components rapidly and precisely whilst ensuring
the dimensional accuracy of the precast elements.
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38
Moderation
Dipl.-Ing. Martin Kronimus,
Betonverband Straße,
Landschaft, Garten, Bonn
geschaeftsleitung@kronimus.de
Geb. 1961; Studium des Bauingenieurwesens
an der Fachhochschule
des Saarlandes;
betriebswirtschaftliche Zusatzausbildung;
seit 1989 Marketingleiter
der Kronimus AG;
ab 1991 Geschäftsführer
verschiedener Tochtergesellschaften
der Kronimus AG; seit
1997 Vorstandsvorsitzender
der Kronimus AG, seit 2006
Vorsitzender des Betonverbands
Straße, Landschaft,
Garten, Bonn.
Panel 2
Day 1: Tuesday, 9 th February 2010
Tag 1: Dienstag, 9. Februar 2010
Road, landscape and garden construction
Straßen-, Landschafts- und Gartenbau
| Proceedings 54 th BetonTage
Title/Titel Page/Seite
Traffi c areas paved with large-format concrete elements
Verkehrsfl ächen mit großformatigen Betonelementen
Specifi cations of a public client 40
Anforderungen eines öff entlichen Auftraggebers
Dipl.-Ing. (FH) Jürgen Dieker
Technical implementation, design possibilities, risk potential 42
Technische Umsetzung, gestalterische Möglichkeiten, Risikopotenzial
Landschaftsarchitekt Ralf Westphal
European standardization of concrete road construction products 44
Current state of the revision
Europäische Normung von Straßenbauerzeugnissen aus Beton
Aktueller Stand der Überarbeitungen
Dipl.-Ing. Dietmar Ulonska
Optimized mold fi lling to enhance the quality of concrete products 46
Technical concepts and their implementation in the plant
Optimierte Formbefüllung zur Qualitätssteigerung von Betonprodukten
Technische Konzepte und Umsetzung im Werk
Dipl.-Ing. (FH) Rainer Altmeppen
Coated surfaces for hard-paved areas – Possibilities and limitations 48
Beschichtete Oberfl ächen für Flächenbefestigungen – Möglichkeiten und Grenzen
Dr.-Ing. Andreas Schrell
BFT 02/2010

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Panel 2
Traffi c areas paved with large-format concrete elements –
Specifi cations of a public client
Verkehrsfl ächen mit großformatigen Betonelementen –
Anforderungen eines öff entlichen Auftraggebers
Autor
Dipl.-Ing. (FH) Jürgen Dieker,
Stadt Osnabrück
dieker@osnabrueck.de
Geb. 1958; Studium des
Bauingenieurwesens an der
Fachhochschule Hildesheim/
Holzminden; 1984–1985 Amt
für Stadtentwässerung bei der
Stadt Ibbenbüren; 1985–1986
Tiefbauamt bei der Stadt
Münster; seit 1986 Tiefbauamt
bei der Stadt Osnabrück;
seit 2001 Projektleitung im
Fachdienst Straßenbau bei der
Stadt Osnabrück; seit 2006
öff entlich bestellter und vereidigter
Sachverständiger für
das Straßenbauerhandwerk;
seit 2008 Mitglied bzw. Leiter
von diversen Arbeitskreisen bei
der Forschungsgesellschaft für
Straßen- und Verkehrswesen
in Köln.
Clear and unambiguous contractual agreements greatly
contribute to the technical and economic success of traffi c
areas paved with large-format units, apart, of course, from
the correct design and proper choice of the upper pavement
structure. The set of agreements, particularly the
performance specifi cation, already indicates whether the
parties involved know what they are doing. Inner-city traffi
c areas are almost always developed for multi-functional
uses by pedestrians, heavy-truck traffi c, bus traffi c and
mega events and the resulting high loadings as well as the
high requirements made on pedestrian walkability and
surface uniformity.
However, the current technical standards so far do not
cover the construction of traffi c areas with large-format
elements. Within the scope of the regulatory framework,
the code of practice on pavements surfaced with blocks
and slabs and also ZTV Pfl aster-StB 06 cover only paving
blocks up to an edge length of 320 mm and slabs up to an
edge length of 600 mm. For blocks and slabs of larger dimensions,
the designation “large formats” has established
itself. The overall length of these formats exceeds 320 mm
at a maximum total length of up to 1250 mm and a minimum
thickness of 120 mm. DIN EN 1339:2003: Concrete
paving slabs, however, applies only to slabs up to 1-m
length. The requirements for all large formats that exceed
this total length have yet to be established in detailed
agreements.
In planning and tendering, great care should therefore
be taken to ensure that large formats and other products
are explicitly allocated in respect of the requirements
and/or the intent of the specifi cations and the appropriate
Fig. 1 Installation of pavements by vacuum technology.
Abb. 1 Verlegung von Plattenbelägen mittels Vakuumhebetechnik.
| Proceedings 54 th BetonTage
Klare und eindeutige vertragliche Vereinbarungen tragen
neben der richtigen Bemessung und der Wahl des Oberbaus
wesentlich zum technischen und wirtschaftlichen
Erfolg einer Verkehrsfl ächenbefestigung mit Großformaten
bei. Bereits am Vertragswerk, insbesondere an der
Leistungsbeschreibung, lässt sich ablesen, ob die Beteiligten
wissen, was sie tun. Dabei unterliegen innerstädtische
Verkehrsfl ächen fast immer einer multifunktionalen
Nutzung durch Fußgänger, Schwerverkehr,
Busverkehr und Großveranstaltungen mit entsprechend
hohen Belastungen und gleichzeitig hohen Anforderungen
an die Begehbarkeit und Ebenfl ächigkeit.
Die bisherigen technischen Regelwerke decken den
Bau von Verkehrsfl ächen mit Großformaten jedoch nicht
ab. Im Rahmen der technischen Regelwerke werden im
Merkblatt für Flächenbefestigungen mit Pfl asterdecken
und Plattenbelägen und der ZTV Pfl aster-StB 06 Pfl astersteine
bis zu einer Kantenlänge von 320 mm und Platten
nur bis zu einer Kantenlänge von 600 mm behandelt. Für
Steine und Platten mit größeren Abmessungen hat sich
der Begriff Großformate etabliert. Die Gesamtlänge ist
größer als 320 mm, mit einer maximalen Gesamtlänge
von bis zu 1.250 mm. Die Mindestdicke beträgt 120 mm.
Die DIN EN 1339:2003, Platten aus Beton, gilt jedoch nur
für Platten bis zu einer Länge von 1 m. Für alle Großformate,
die diese Gesamtlänge überschreiten, sind die Anforderungen
noch detaillierter im Vertrag festzulegen.
Bei Planung und Ausschreibung muss darauf geachtet
werden, dass die Großformate und sonstigen Produkte
eindeutig hinsichtlich der zu erfüllenden bzw. gewünschten
Anforderungen zugeordnet und die entsprechenden
technischen Regeln, z. B. Normen, zugrunde gelegt werden.
Interessant wird es unter anderem bei der Verwendung
von Großformaten mit den Abmessungen 600 mm
x 400 mm und einer Nenndicke von 160 mm. Dieses Format
fällt unter die Regelungen der DIN EN 1338:2003,
Pfl astersteine aus Beton.
Auftragnehmer sind verpfl ichtet, die Leistung so auszuführen,
dass sie zum Zeitpunkt der Abnahme frei von
Sachmängeln ist und den anerkannten Regeln der Technik
entspricht. Eine dabei leider oftmals unterschätzte
Anforderung ist ein ausreichender Gleit-/Rutschwiderstand
auf den Oberseiten der Großformate. Zumindest
bei geschliff enen oder polierten Oberseiten muss ein ausreichender
Gleit-/Rutschwiderstand nachgewiesen werden.
Es liegt auf der Hand, dass dieser für Beläge in Fußgängerzonen
eine wesentliche Anforderung darstellt.
Eine weitere Voraussetzung für die gute Begehbarkeit
der Verkehrsfl äche ist eine Oberfl äche, die an den Fugen
höhengleich hergestellt wird. Aufgrund der Abmessungen
der Elemente mit bis zu 1250 mm Kantenlänge ist
ein Versatz von ≤ 2 mm (DIN 18318) bei höhengleichen
Anschlüssen, auch für Baustoff e mit ebener Oberfl äche,
nur sehr schwer einzuhalten. Dies ist nur bei einer sehr
hohen Maßhaltigkeit der Großformate, die über die in der
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Fig. 2 Vibratory compaction of the pavement should always be carried out with a set of rollers.
Abb. 2 Das Abrütteln der Pfl asterfl äche sollte immer mit Rollensatz erfolgen.
technical regulations, e.g. standards. Matters become interesting,
e.g., where large formats of size 600 mm x
400 mm and a nominal thickness of 160 mm are concerned.
This particular format is subject to the regulations
of DIN EN 1338:2003 – Concrete paving blocks.
Contractors are obligated to execute their performance
free from defects at the time of acceptance and in
compliance with approved technical practice. One requirement
that is all too often underestimated is the suffi
cient slip/skid resistance of the upper sides of large formats.
Proof of suffi cient slip/skid resistance must be
provided in particular for elements with ground or polished
surface. It is obvious that this is an essential requirement
for pavements in pedestrian zones.
Another prerequisite for the good walkability of traffi c
areas is a pavement with surface-level joints. Owing to the
dimension of the elements with an edge length of up to
1,250 mm and an off set of ≤ 2 mm (DIN 18318), at-grade
connections are diffi cult to achieve, even with construction
products with level surfaces. This requirement can
only be met with large formats of very high dimensional
accuracy that exceed the requirements of TL Pfl aster-StB.
For this, appropriate values for the permissible tolerances
have to be established in the planning phase and in the
contractual requirements.
The parties involved are often unaware of the high
traffi c loads that actually occur in the pedestrian zones of
medium and major centers. The special loadings imposed
by delivery traffi c, e.g. during maneuvering in extremely
confi ned areas, are all too often underestimated. Although
the structural component is an important factor in dimensioning
the large formats and the upper pavement structure,
even more attention must be paid to the dynamic
loading imposed by heavy-duty traffi c. The permanently
stable position of the surfacing can only be ensured with
large formats of appropriate thickness and an appropriate
pavement base.
These and other requirements have to be considered
in the planning phase and in drawing up the tender specifi
cation to forestall endless disputes during the subsequent
execution of the work.
BFT 02/2010
Podium 2
TL Pfl aster-StB gestellten Anforderungen
hinausgeht, zu erreichen.
In der Planungsphase und
bei den vertraglichen Vereinbarungen
müssen hier geeignete
Werte für die zulässigen Toleranzen
festgelegt werden.
Den Beteiligten ist oftmals
nicht klar, wie hoch die Verkehrsbelastung
in den Fußgängerzonen
der Mittel- und Oberzentren
tatsächlich ist. Die besonderen
Belastungen aus dem Lieferverkehr,
z. B. beim Rangieren auf
engstem Raum, werden allzu
häufi g unterschätzt. Bei der Bemessung
der Großformate und
des Oberbaus ist die statische
Komponente zwar wichtig, ein
größeres Augenmerk muss auf
die dynamische Belastung aus
dem Schwerverkehr gelegt werden.
Die dauerhaft stabile Lage der Oberfl äche kann nur
durch eine entsprechende Dicke der Großformate und
einen entsprechenden Oberbau gewährleistet werden.
Bereits in der Planungsphase und bei der Ausschreibung
müssen diese und noch weitere Anforderungen beachtet
werden, damit es bei der anschließenden Ausführung der
Bauleistung nicht zu endlosen Streitigkeiten kommt.
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41

42
Panel 2
Traffi c areas paved with large-format concrete elements
– Technical implementation, design possibilities, risk potential
Background
There has been a noticeable increase in the use of largeformat
concrete slabs in gardening and landscaping in
recent years. If those slabs were initially encountered only
as especially stable hard surfacing for areas subjected to
heavy in-plant stacker traffi c, within the last approximately
ten 10 years, they have been gaining increasing signifi -
cance as high-quality design surfacing for inner-city roads
and squares as well as in prestigious industrial and administrative
buildings
In particular for the last-mentioned applications, the
properties of the slabs were developed from purely functional
elements of the most simple structure to high-quality
slabs with a wide range of surface textures, colors and
formats. The surface of the slabs has by now become of
focal interest. Terms such as surface structure and texture,
grid spacing, color shades, adapter slabs, cove slabs
and sloping slabs have emerged only in recent years in
cooperation with architects, contractors and the industry.
The functionality of the elements is assumed as a matter
of course.
The installation of large-format concrete slabs has by
now established itself as a reliable construction method
that – although still regarded as a special construction
method – provides the client with outstanding design options,
both in formal and functional terms.
Technical implementation
Upper pavement structure
Information on the type and thickness of the upper pavement
structure, i.e. frost protection and/or the base
course, can be found in the code of practice for standardizing
the upper pavement structure (RStO).
Bedding
Non-bound bedding
As non-bound bedding, a grit/crushed sand mix as specifi
ed in ZTVP-StB 2000 and DIN has asserted itself over a
| Proceedings 54 th BetonTage
Verkehrsfl ächen mit großformatigen Betonelementen
– Technische Umsetzung, gestalterische Möglichkeiten, Risikopotenzial
Autor
Dipl.-Ing. Ralf Westphal,
Josef Saule, Augsburg
info@saule-augsburg.de
Geb. 1963; 1980–1982 Ausbildung
zum Gärtner, Fachrichtung
Garten- und Landschaftsbau
bei der Firma Karl
Dinkels, Emsdetten; 1984–1990
Studium der Landespfl ege an
der Fachhochschule Weihenstephan;
1990–1998 Grünplanungsteam
Eger, Augsburg;
seit 1995 eingetragener Landschaftsarchitekt
in der Architektenliste;
seit 1998 leitender
Angestellter bei der Firma Josef
Saule GmbH, Augsburg.
Fig. 1 Forecourt of the “BMW Hochhaus” in Munich.
Abb. 1 BMW-Hochhaus München, Vorplatzbereich.
Geschichte
In den letzten Jahren fällt im Garten- und Landschaftsbau
der zunehmende Einsatz von großformatigen Betonplatten
auf. Waren diese Platten anfangs nur als besonders
stabile Flächenbefestigung für Flächen mit schwerem
Staplerverkehr im Werksbetrieb anzutreff en, so gewinnen
sie seit ca. 10 Jahren zunehmend als gestalterisch
hochwertige Flächenbefestigung von innerstädtischen
Straßen und Plätzen und auch repräsentativen Industrie-
und Verwaltungsgebäuden an Bedeutung.
Gerade für die letztgenannten Verwendungszwecke
wurden die Eigenschaften der Platten von rein zweckdienlichen
Elementen einfachster Struktur hin zu hochwertigen
Platten mit unterschiedlichsten Obenfl ächenausprägungen,
Farben und Formaten entwickelt. Die
Oberfl äche der Platten ist mittlerweile zum Hauptthema
geworden. Begriff e wie Oberfl ächenstruktur und Textur,
Rastermaß, Farbnuancen, Passplatten, Kehlplatten und
Gefälleplatten entstanden erst in den letzten Jahren in
Zusammenarbeit zwischen Architekten, Ausführungsfi rmen
und der Industrie. Die Funktionalität der Elemente
wird dabei als selbstverständlich vorausgesetzt
Zur Zeit stellt die Verlegung von großformatigen Betonplatten
eine gesicherte Bauweise dar, die zwar immer
noch als Sonderbauweise gilt, aber für den Bauherrn sowohl
formal als auch funktional hervorragende Gestaltungsmöglichkeiten
ermöglicht.
Technische Umsetzung
Oberbau
Die Art und Dicke des Oberbaus, also der Frostschutz-
und/oder Tragschicht, kann den Richtlinien zur Standardisierung
der Oberbaus (RStO) entnommen werden.
Bettung
Ungebundene Bettung
Als ungebundene Bettung hat sich gegenüber der Splitt-
oder Sandbettung ein Splitt-Brechsandgemisch gem. Vorgabe
der ZTVP-StB 2000 und der DIN durchgesetzt. Die
anfänglichen Vorbehalte der Ausführungsfi rmen sind
weitestgehend beseitigt; die spezifi schen Materialverarbeitungsprobleme
gelöst.
Gebundene Bettung
Für diese Bettung existiert momentan kein Regelwerk.
Gerade diese Bettungsart birgt größte Probleme, da
sich einmal von der Bettung gelöste Platten nur unter
großem Aufwand wieder in den Verband integrieren lassen.
Fuge
Die Fugenfüllung erfolgt mit mineralischen Splitt-Brechsandgemischen,
die auf die Bettung abgestimmt sind, um
Auswaschungen in die Bettung zu vermeiden. Die Verfugung
gebundener Plattenbeläge mit gebundenen Fugen-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
grit or sand bedding. The initial reservations of the executing
contractors have largely been eliminated, the specifi c
problems that occurred with processing the materials
were solved.
Bound bedding
There currently exists no standard for this bedding. This
bedding is particularly prone to problems, as it takes a
great deal of time and expense to re-integrate slabs into
the bond once they have become detached from the bedding.
Joint
The joints are fi lled with mineral grit / crushed sand mixes
that are adjusted to the given bedding in order to avoid
leaching into the bedding. The fi lling of the joints of
bound slabs with bound joint fi llings has not yet been conclusively
solved.
Design possibilities
Among the most common color variations are:
» fair-faced concrete anthracite-gray and
» fair-faced concrete with white cement aggregate.
Possible surface variations are:
» fair-faced concrete,
» sand-blasted fair-faced concrete,
» acidifi ed fair-faced concrete,
» fair-faced concrete with manual broom strokes,
» fair-faced concrete with mechanical broom strokes and
» textured slabs.
Care and maintenance
High-quality large-format slabs, owing to their uniform
eff ect, are especially susceptible to dirt and damage. The
manufacturers of these slabs are called upon to provide
detailed instructions for their care and maintenance. Various
coatings are provided in an attempt to keep the slabs
clean. The devices used for maintaining these pavements
have moreover to be adjusted to the slab. Especially slabs
without chamfer can cause the most serious damage, or
even total wreckage, to snow pushers.
Risk potential
The most frequently encountered defects during the installation
of large-format concrete slabs can be listed as
follows:
» Diff erences in height in the pavement of more than
2 mm (often caused by a change in slope without using
sloping or cove slabs)
» Diff erences in color or texture in the slabs
» Defective joint pattern due to dimensional tolerances
» Damage caused by frost and de-icing salt
» Cracks in the slabs
» Damage caused by winter service and
» Contamination with dirt.
BFT 02/2010
Podium 2
Fig. 2 European Patent Offi ce Munich concrete paving slab with
pyramid shaped surface.
Abb. 2 Europäisches Patentamt München, Betonplatte mit
Pyramidenstruktur.
füllungen ist nicht abschließend gelöst. Gerade bei absolut
glatten Plattenfl anken treten Probleme mit der
Flankenhaftung auf.
Gestalterische Möglichkeiten
Zu den häufi gsten Farbvariationen gehören:
» Sichtbeton anthrazit und
» Sichtbeton mit Weißzementzuschlag.
Mögliche Oberfl ächenvariationen sind:
» Sichtbeton,
» sandgestrahlter Sichtbeton,
» gesäuerter Sichtbeton,
» Sichtbeton mit manuellem Besenstrich,
» Sichtbeton mit maschinellem Besenstrich und
» Texturplatten.
Pfl ege und Wartung
Gerade hochwertige Großformatplatten sind aufgrund
ihrer einheitlichen Wirkung anfällig für Verschmutzungen
und Beschädigungen. Hier sind seitens der Hersteller
genaue Pfl ege- und Wartungsanleitungen erforderlich.
Vorbeugend wird versucht durch verschiedene
Beschichtungen Verschmutzungen zu verhindern. Ferner
ist die Auswahl der Pfl egegeräte auf die Platte abzustimmen.
Gerade bei Platten ohne Fase können Schneeschieber
größte Schäden bis hin zum Totalschaden
anrichten.
Risikopotenzial
Als häufi gste Mängel bei der Verlegung von großformatigen
Betonplatten lassen sich folgende Punkte aufzählen:
» Überzähne im Plattenbelag über 2 mm (Ursache ist
häufi g ein Gefällewechsel ohne Verwendung von Gefälle-
oder Kehlplatten),
» Farb- oder Texturunterschiede im Plattenmaterial,
» mangelhaftes Fugenbild durch Maßtoleranzen,
» Frost- und Tausalzschäden,
» Risse in den Platten,
» Schäden durch Winterdienst und
» Verschmutzungen.
43

44
Panel 2
European standardization of concrete road construction products
Current state of the revision
Europäische Normung von Straßenbauerzeugnissen aus Beton
Aktueller Stand der Überarbeitungen
Autor
Dipl.-Ing. Dietmar Ulonska,
Betonverband Straße, Landschaft,
Garten e.V. , Bonn
du.slg@betoninfo.de
Geb. 1958; Studium des
Bauingenieurwesens an der
Fachhochschule Hildesheim;
Tätigkeiten in der Baustoff -
prüfung und in der Baustoff -
industrie; seit 1999 Geschäftsführer
des Betonverbands
SLG; seit Oktober 2005 stellvertretender
Vorsitzender des
Vereins Qualitätssicherung
Pfl asterbauarbeiten e.V.; seit
November 2007 Geschäftsführendes
Vorstandsmitglied für
den Fachbereich Technik im
Bundesverband Betonbauteile
Deutschland, Berlin.
General
The European standards for concrete paving blocks, slabs
and curbstones were published in August 2003 and their
application mandatory in Germany since 2005. The revision
process was initiated in the second half of 2007 by
calling a meeting of CEN/TC 178 in November 2007. For
the concrete products sector, the test method for determining
the resistance to freeze-thaw with de-icing salt
was found to be a focal point of the revision – aimed at
noticeably reducing the scattering of the measurement
results. In addition, all member states were requested to
determine issues in need of revision. In the meantime,
WG1 met in May and October 2008 and CEN/TC 178 in
November 2008. The progress of the overall revision
proess is very slow. But WG1 only meet again in January
2010.
Proposed revisions
From a German point of view, there are numerous content-related
issues in standards EN 1338 to 1340 that are
in need of revision. The position papers on these were
drawn up in the committees of the German Trade Association
Concrete Block Pavement for Road, Landscape and
Garden Construction (SLG) in April and September 2008
and brought into the European consultations through the
German Precast Concrete Association (BDB). Among the
major suggestions for change from the German point of
view are: improvement of the test methods for determining
the resistance to freeze-thaw with de-icing salt and
more stringent requirements; inclusion of lightweight aggregate
concrete (LAC) with open structure in the application
area of EN 1338, stricter requirements on the splitting
tensile strength of paving blocks, and inclusion of the
option to determine these properties also on sawn-out test
specimens; inclusion of concrete requirements on the
slip/skid resistance in the form of SRT values and classes.
Status of the revision
With regard to the determination of the products’ resistance
to freeze-thaw with de-icing salt, Germany had proposed
to take up the CDV process in the standards, replacing
in this way the slab test method. This proposal was
rejected by the other member states. That means that the
slab test method, which is anchored in the standards, will
have to undergo fundamental revision. At this point, the
revision provides, among other things, for the following:
conditioning of the test specimens in accordance with
EN 12390-9, reduction of the minimum test area to
7,500 mm², more precise description of the sealing of the
test specimens in order that blocks older than 35 days
(e.g. for complaint cases) can be tested as well. The member
states were moreover requested to compile the experiences
gained with adherence to the temperature course
during the freeze-thaw periods and with regard to the in-
| Proceedings 54 th BetonTage
Allgemeines
Die europäischen Normen für Pfl astersteine, Platten und
Bordsteine aus Beton sind im August 2003 erschienen
und seit Anfang 2005 verbindlich in Deutschland anzuwenden.
Der Überarbeitungsprozess wurde im zweiten
Halbjahr 2007 durch Einberufung einer Sitzung des CEN/
TC 178 für November 2007 eingeleitet. Für den Bereich
der Betonwaren stellte sich als ein Überarbeitungsschwerpunkt
das Prüfverfahren für die Ermittlung der Frost-Tausalz-Widerstandsfähigkeit
heraus - mit dem Ziel, die
Streuungen der Messergebnisse deutlich zu reduzieren.
Zudem wurden alle Mitgliedsstaaten aufgefordert, bis Januar
2008 den weiteren Überarbeitungsbedarf zu ermitteln.
Zwischenzeitlich fanden Sitzungen der WG1 im Mai
und Oktober 2008 sowie eine Sitzung des CEN/TC 178 im
November 2008 statt. Die Überarbeitung kam dabei insgesamt
sehr schleppend voran. Eine weitere Sitzung der
WG 1 ist erst für Januar 2010 geplant.
Vorschläge für die Überarbeitung
Aus deutscher Sicht gibt es zahlreiche Punkte in den Normen
EN 1338 bis 1340, die inhaltlich überarbeitungswürdig
sind. Die Stellungnahmen dazu wurden in den Gremien
des Betonverbands Straße, Landschaft, Garten e. V.
(SLG) erarbeitet und im April und im September 2008
über den Bundesverband Betonbauteile Deutschland
(BDB) in die europäischen Beratungen eingebracht. Zu
den wesentlichen Änderungsvorschlägen aus deutscher
Sicht gehören: Verbesserung des Prüfverfahrens zur Bestimmung
der Frost-Tausalz-Widerstandsfähigkeit und
Verschärfung der Anforderungen, Aufnahme von haufwerksporigen
Pfl astersteinen in den Anwendungsbereich
der EN 1338, höhere Anforderungen an die Spaltzugfestigkeit
von Pfl astersteinen und die Einrichtung der Option,
diese Eigenschaft auch an heraus gesägten Probekörpern
ermitteln zu können, Aufnahme von konkreten
Anforderungen an den Gleit-/Rutschwiderstand in Form
von SRT-Werten und Klassen.
Stand der Überarbeitung
Deutschland hatte hinsichtlich der Ermittlung des Frost-
Tausalz-Widerstands der Produkte vorgeschlagen, das
CDF-Verfahren in die Normen aufzunehmen und damit
das Slab-Test-Verfahren zu ersetzen. Dieser Vorschlag
wurde von allen anderen Mitgliedsstaaten abgelehnt. Es
läuft daher auf eine grundlegende Überarbeitung des in
den Normen verankerten SLAB-Test-Verfahrens hinaus.
Bisher sieht dessen Neugestaltung z.B. vor: Konditionierung
der Probekörper nach EN 12390-9, Reduzierung der
Mindestgröße der Prüffl äche auf 7.500 mm², Präzisierung
der Beschreibung für das Abdichten der Probekörper,
Präzisierung der Ausführungen zum Prüfalter der
Probekörper, so dass auch ältere Steine nach mehr als 35
Tagen (z. B. bei Reklamationsfällen) untersucht werden
können. Zudem wurden die Mitgliedsstaaten aufgefor-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
fl uence of the thickness of the test specimen on the mass
loss. Germany had moreover proposed to reduce the average
limit value for the permissible mass loss in Class 3
from 1000 g/m² to 500 g/m² or – alternatively – to implement
a Class 4 with a limit value of 500 g/m² . So far, only
the Scandinavian countries and Austria warmed to the
proposal, but as yet no conclusive consultation has taken
place.
As regards the splitting tensile strength, there is some
indication that three classes may be decided upon. The
Netherlands, in a proposal submitted in parallel to the
German proposal for a class with more stringent requirements,
had proposed a lower class. No conclusive consultation
has so far taken place on the optional testing of
sawn-out specimens for testing the splitting tensile
strength. Germany had submitted its experience with paving
blocks of lightweight aggregate concrete (LAC) with
open structure as well as text proposals for their regulation
in EN 1338. In the meantime, however, there are indications
that most member states will not agree to a broadening
of the application area of paving blocks made of
LAC. The German proposal on the inclusion of concrete
requirements on the skid/slip resistance in the form of
SRT values and classes has not yet been discussed. The
consultations are continued.
BFT 02/2010
Podium 2
dert, Erfahrungen mit der Einhaltung des Temperaturverlaufs
während der Frost-Tau-Perioden und bezüglich des
Einfl usses der Probekörperdicke auf das Abwitterungsergebnis
zusammenzustellen. Deutschland hatte auch vorgeschlagen,
den mittleren Grenzwert für die zulässige
Abwitterung in der Klasse 3 von 1000 g/m² auf 500 g/m²
zu reduzieren oder – alternativ – eine Klasse 4 mit dem
Grenzwert 500 g/m² einzuführen. Mit diesem Vorschlag
können sich bisher die skandinavischen Länder und
Österreich „anfreunden“; es wurde über diesen Punkt
aber noch nicht abschließend beraten.
Bei der Anforderung an die Spaltzugfestigkeit könnte
es auf drei Klassen hinauslaufen. Die Niederlande hatten
parallel zum deutschen Vorschlag nach einer schärferen
Klasse einen solchen für eine geringere Klasse eingebracht.
Über die optionale Prüfung von heraus gesägten
Probekörpern auf Spaltzugfestigkeit wurde noch nicht
abschließend beraten. Deutschland hatte seine Erfahrungen
zu haufwerksporigen Pfl astersteinen und Textvorschläge
für deren Regelung in der EN 1338 eingebracht.
Jedoch ist zwischenzeitlich erkennbar geworden,
dass die meisten Mitgliedsstaaten einer Ausweitung des
Anwendungsbereichs um haufwerksporige Pfl astersteine
nicht zustimmen werden. Über den deutschen Vorschlag
zur Aufnahme von konkreten Anforderungen an den
Gleit-/Rutschwiderstand in Form von SRT-Werten und
Klassen wurde bisher noch gar nicht diskutiert. Die Beratungen
werden fortgeführt.
45

46
Panel 2
Optimized mold fi lling to enhance the quality of concrete products
Technical concepts and their implementation in the plant
Autor
Dipl.-Ing. (FH) Rainer Altmeppen,
M.A.; Rekers Maschinenund
Anlagenbau Spelle
rainer.altmeppen@rekers.de
Geb. 1967; 1989–1993 Europäisches
Maschinenbau-Studium
(EMS) an der FH Osnabrück
und Coventry University (GB);
1994–2008 Projekt- und
Vertriebsleiterfunktionen
im Bereich Anlagenbau mit
Schwerpunkt Förder-, Mahlund
Mischtechnik;
1996–1999 Berufsbegleitendes,
betriebswirtschaftliches
Aufbaustudium European
Marketing Management am
Buckinghamshire College, London
(GB);
seit Mai 2008 Projektleiter im
Vertrieb/Marketing bei Rekers
Maschinen- und Anlagenbau
Spelle.
The manufacture of a large variety of concrete products of
diff erent geometries requires the operators of block machines
to systematically supervise numerous parameters
that indirectly or directly infl uence the product quality
and the productivity of the manufacturing process.
Because the density and the strength of concrete products
depend primarily on the mass, attaining the highest
possible uniformity of mold fi lling is of primary importance.
That is the basis of homogenous density, together
with very close vertical tolerances of the products. In respect
of the possible concessions that may have to be made
to locally obtained aggregates, grading curves with very
close tolerances must be obtained and the mix design optimized
in terms of good and homogeneous fl ow and
compaction properties, as this is fundamental to eff ective
mold fi lling and concrete compaction. Special attention
must be paid to the choice of adequate raw materials, the
production of a homogenous mix and the prevention of
segregation of the mix en route to the block machine.
The actually fi lling process is a matter of machine engineering.
Operators and manufacturers of molds and
block machines are supported in their systematic search
for optimization potential for “density-optimized” products
by such tools as, for example, numeric simulation.
Form fi lling
An adequate homogeneous distribution of the concrete
mix throughout the mold again and again is found to be
the key problem of process design (Fig. 1). When the feed
box begins to move, the fi lling process of the fi rst mold
compartments in the direction of travel is aided by the
pressure asserted by the fi lling level of the material. While
the fi rst mold chambers are traversed by the entire feed
box, this is not the case with the rear area of the mold. As
A
B
C
D
G
F
3100
3050
3000
| Proceedings 54 th BetonTage
Optimierte Formbefüllung zur Qualitätssteigerung von Betonprodukten
Technische Konzepte und Umsetzung im Werk
8
7
6
5
4
3
Befüllrichtung
2
1
Fig. 1 Typical mass distribution in a production cycle for a block
mold with 48 compartments. Filling proceeded from row 8 to
row 1.
Abb. 1 Typische Masseverteilung für einen Fertigungstakt bei
einer Steinform mit 48 Kammern. Die Befüllung erfolgt von Reihe
8 nach Reihe 1.
3500
3450
3400
3350
3300
3250
3200
3150
m [g]
Die Herstellung einer großen Bandbreite von Betonprodukten
unterschiedlicher Geometrien verlangt von Betreibern
effi zienter Steinfertigungsanlagen die systematische
Überwachung einer Vielzahl von Parametern, die
sich mittelbar oder unmittelbar auf die Produktqualität
und die Produktivität des Herstellungsprozesses auswirken.
Da die Rohdichte und die Festigkeit von Betonprodukten
primär masseabhängig sind, gilt das Hauptaugenmerk
dabei einer möglichst gleichmäßigen Formbefüllung.
Sie ist die Basis einer homogenen Rohdichte bei
gleichzeitiger Einhaltung enger Höhentoleranzen der
Produkte. Vor dem Hintergrund möglicher Konzessionen
an lokal zu beschaff ende Zuschläge gilt es, Sieblinien eng
zu tolerieren und die Rezeptur auf gute und homogene
Fließ- und Verdichtungseigenschaften hin zu optimieren,
da diese die Grundlage für eine eff ektive Formbefüllung
und Betonverdichtung bilden. Der Auswahl adäquater
Rohstoff e, der Erzeugung einer homogenen Mischung
und die Vermeidung einer Entmischung des Gemenges
auf dem Transport zur Steinformmaschine bedarf besonderer
Aufmerksamkeit.
Die eigentliche Befüllung der Form obliegt der
Maschinentechnik. Bei der systematischen Suche nach
Optimierungspotenzialen bei der ‚dichteoptimalen‘ Produktion
werden Betreiber, Formen- und Maschinenhersteller
u. a. durch numerische Simulation unterstützt.
Formbefüllung
Die ausreichend homogene Verteilung des Betongemenges
über die gesamte Form erweist sich immer wieder als
Schlüsselproblem bei der Prozessgestaltung (Abb. 1). Zu
Beginn der Füllwagenfahrt wird die Befüllung der ersten
in Fahrtrichtung liegenden Formkammern durch den
füllstandsbedingten Materialdruck unterstützt. Die ersten
Formenkammern werden vom gesamten Füllwagen
überfahren, was jedoch im hinteren Bereich der Form
nicht der Fall ist. Daraus ergibt sich, dass die Einwirkungszeit
für die vorn liegenden Formenkammern trotz
der hohen Dynamik des Gemenges länger ist. Je weiter
sich der Füllwagen über die Form bewegt, desto geringer
werden also Befüllmenge, Einwirkdruck und Einwirkungszeit.
In diesem Prozessschritt kommt es zu unterschiedlichen
Masseverteilungen über die Form sowie zu
Massediff erenzen von Takt zu Takt. Sie wirken sich deutlich
negativ auf Steindichte und -optik aus und stören die
Folgeprozesse [1].
Um bei vertretbarem Kostenaufwand die Wechselwirkung
der befüllrelevanten Parameter wie Geschwindigkeit,
Beschleunigung, Überfahrweg, Rüttlung sowie eventuell
notwendige Pendel- oder Zusatzbewegungen
ermitteln zu können, bietet sich die numerische Simulation
der Partikelmechanik an [2]. Dabei wird das Modell
zunächst auf den Ist-Zustand kalibriert und mit diesem
verglichen. Anschließende Parameterveränderungen wie
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
a result, the impact time on the front mold chambers is
longer, despite the high dynamics of the mix. Accordingly,
the further the feed box moves across the mold, the lesser
the amount of concrete that is fi lled into the mold and the
lower the impact pressure and the impact time. In this
process step, the mass is distributed unevenly in the mold
and diff erences in mass occur from one cycle to the next.
This has a noticeably negative eff ect on the density and the
appearance of the blocks and interferes with the subsequent
processes [1].
To be able to determine the interaction of the parameters
relevant to the fi lling process, such as speed, acceleration,
traversing time, vibration as well as any possible
pendular or additional movements that may be necessary
and can be achieved at justifi able cost, the numeric simulation
of particle mechanics off ers itself [2]. For this, the
model is fi rst calibrated to the “as-is” state and compared
with it. Subsequent changes of the parameters, e.g. variation
of the traversing path, speed and acceleration of the
feed box, provides clues on how to achieve improvements
in mass distribution in the defi ned form.
The fi ndings gained from systematic simulation of
products of greater height led to the development of a
pusher that moves the mix in the feed box in the direction
of travel and ensures more uniform fi lling. In a test of the
function pattern and a prototype, the design and arrangement
of the pusher could be successfully verifi ed and optimized
(Fig. 2). Apart from the improved quality of products
of greater height, the cycle times of fl at products up to
80mm height could be achieved. Furthermore, recommendations
on improving the process parameters “speed,
traversing path, pendulum path” could be defi ned.
Vibration
Use of a vibrator as fi lling aid was found to be time-saving
and eff ective. Preliminary vibration as “intermediate vibration”
during fi lling from a stationary fi lling car, in conjunction
with a fast hydro oscillation grate, greatly contributes
to a much more uniform and denser fi lling across
the height of the molds.
Because the simulation also permits a change in the
constitutive parameters of the mix, conclusions can be
drawn on the fl ow behavior of diff erent mix designs and
admixtures and their eff ect on the mass gradient in the
mold.
The mechanical improvements – that in the case of
the fi lling car and the pusher were also patented – enable
homogeneous densities and lower cycle times for products
of lower height. The numeric simulation is here a
cost-saving tool that has proven its fi tness for the purpose
in practice. Optimal mold fi lling, however, continues to be
strongly dependent on the uniform feed of a homogeneous
concrete mix.
Literatur
[1] Papen, F.J.: Herstellung von Stein- und Pfl astersteinprodukten,
BFT Betonwerk + Fertigteil-Technik, 05/2008
[2] Höchst, A.; Martin, J.; Schwabe, J.-H.; Mothes, St.: Befüllung in
Steinformmaschinen, BWI Betonwerk International, 04/2008
BFT 02/2010
Podium 2
Fig. 2 Feed box with oscillating grid and pusher prior to assembly.
Abb. 2 Füllwagen mit Schüttelrost und Schieber vor dem Einbau.
die Variation von Überfahrweg, Geschwindigkeit und Beschleunigung
des Füllwagens geben Aufschluss über
mögliche Verbesserungen in der Masseverteilung in der
defi nierten Form.
Die Erkenntnisse aus systematischen Simulationen
bei hohen Produkten führten dabei zur Entwicklung eines
Schiebers, der das Gemenge im Füllwagen in Fahrtrichtung
bewegt und für eine Vergleichmäßigung der Befüllung
sorgt. Die Erprobung eines Funktionsmusters und
eines Prototypen konnten Ausführung und Anordnung
des Schiebers erfolgreich verifi zieren und optimieren
(Abb. 2). Neben der verbesserten Qualität hoher Produkte
wurden Taktzeitreduzierungen bei fl achen Produkten bis
80 mm Höhe erzielt. Ferner konnten Empfehlungen über
die Verbesserung der Prozess-Parameter „Geschwindigkeit,
Überfahrweg, Pendelweg“ ausgesprochen werden.
Rüttlung
Als zeitsparende und wirkungsvolle Unterstützung beim
Befüllen hoher Formen erwies sich die Verwendung des
Rüttlers als Befüllhilfe. In Verbindung mit einem schnellen
Hydro-Schüttelrost trägt sie wesentlich zur gleichmäßigeren
und dichteren Befüllung über die Höhe der Formen
bei.
Da die Simulation auch eine Veränderung der Stoff -
parameter des Gemenges zulässt, können auch Rückschlüsse
auf das Fließverhalten unterschiedlicher Rezepturen
sowie Zusatzmittel und ihre Auswirkungen auf das
Massegefälle in der Form getroff en werden.
Die maschinentechnischen Verbesserungen, die im
Falle des Füllwagens mit Schieber auch patentiert wurden,
ermöglichen homogenere Dichten bei hohen und
Taktzeiteinsparungen bei niedrigen Produkten. Mit der
numerischen Simulation steht dabei ein kostensparendes
Werkzeug zur Verfügung, dass seine Tauglichkeit in der
Praxis bewiesen hat. Die optimale Formbefüllung bleibt
jedoch stark abhängig von der gleichmäßigen Zuführung
eines homogenen Betongemenges.
47

Panel 2
Coated surfaces for hard-paved areas – Possibilities and limitations
Today, concrete can be justly described as a semi-synthetic
natural product. Its resistance to environmental and mechanical
actions is infl uenced by the chemical composition,
the quality of the curing process, signs of aging and,
of course, the quality of the surface.
A “permanent sealing” of the surface, generally referred
to as “coating”, can help to counteract the attack of
aggressive chemical, the permanent action through water,
the action of de-icing salt and abrasive media and, fi nally,
the continuous action of air pollutants.
A coating is created by applying a binder system comprised
of various synthetic monomers, immediately followed
by a fi lm formation process. This fi lm forms the
resistant protective layer against environmental or mechanical
actions and off ers, in addition, opportunities for
adding aesthetic and design qualities in product development.
For the manufacturer it is important to know which
parameters and conditions need to be given special consideration
in order to obtain a durably adhesive coating on
mineral substrates. Reproducible concrete mixes and, of
course, thorough cleaning are absolute requisites. The
concrete mix design must be optimized to the cement and
aggregate qualities used in order to achieve a structure of
maximum density.
The hardening time of concrete depends on the type
of cement and the cement quality used, the temperature
and the moisture, and can take several years. The resulting
porous concrete surfaces have a capillary absorption
capacity. An important prerequisite for a durable coating
is the minimization of the planar equalization of the absorption
capacity. At the same time, the effl orescence of
| Proceedings 54 th BetonTage
Beschichtete Oberfl ächen für Flächenbefestigungen – Möglichkeiten und Grenzen
Autor
Dr. rer.nat. Andreas Schrell,
Conapro, Coesfeld
mail@conapro.com
Geb. 1960; Studium der Chemie
an der Westfälischen Wilhelms
Universität Münster und
der Harvard University;
1990 Berufsstart in der
Pigment- und Farbenforschung
bei der damaligen Hoechst AG,
Frankfurt;
1995 Wechsel in das globale
Marketing und Betreuung von
Farbstoff en und technischer
Innovationen;
2000 Geschäftsführer einer
Tochtergesellschaft der Hansa
Group in Duisburg, beschäftigt
mit der Herstellung von Lacken
und Spezialchemikalien;
seit 2004 Gesellschafter
der Conapro GmbH, einem
Beratungsunternehmen mit
Schwerpunkt: Lösung chemischer
Problemstellungen.
Beton kann man heute mit Recht als halbsynthetisches
Naturprodukt bezeichnen. Seine Widerstandsfähigkeit
gegen Umfeld- und mechanische Beanspruchungen wird
beeinfl usst durch die chemische Zusammensetzung, die
Qualität des Härtungsprozesses, Alterungserscheinungen
und natürlich die Oberfl ächenbeschaff enheit.
Eine „permanente Versiegelung“ der Oberfl äche, im
allgemeinen Sprachgebrauch „Beschichtung“ genannt,
kann helfen, dem Angriff aggressiver, chemischer Stoff e,
der Dauerbelastung durch Wasser, der Einwirkung von
Tausalz und abrasiven Medien und schließlich der stetigen
Einwirkung von Luftschadstoff en entgegen zu wirken.
Eine Beschichtung entsteht durch den Auftrag eines
Bindemittelsystems aus verschiedenen Kunststoff monomeren
gefolgt von einem unmittelbar anschließenden
Filmbildungsprozess. Dieser Film bildet die resistente
Schutzschicht gegen Umwelt- oder mechanische Einfl üsse
und bietet zusätzlich noch ästhetische und gestalterische
Möglichkeiten in der Produktentwicklung.
Für den Produzenten ist es dabei wichtig zu wissen,
welche Parameter und Bedingungen für eine dauerhaft
haftende Beschichtung auf mineralischen Untergründen
besonders zu beachten sind. Reproduzierbarkeit der Betonrezepturen
und natürlich eine gründliche Reinigung
sind unabdingbar. Die Betonrezeptur ist auf die verwendeten
Zemente und Zuschlagstoff qualitäten zu optimieren
um eine maximale Gefügedichtigkeit zu erreichen.
In Abhängigkeit von der Zementart, Zementqualität,
der Temperatur und Feuchtigkeit erhärtet Beton unterschiedlich
schnell, ein Prozess der mehrere Jahre dauern
kann. Es entstehen poröse Betonoberfl ächen, die eine

BFT 02/2010
Podium 2
salts, induced by various mechanisms of water transport,
must be prevented. For this, the user can avail himself of
the impregnation or mass hydrophobation processes
available for this purpose.
The bonding strength of a coating on the substrate is
an essential aspect for the functional capability of the surface
modifi cation. It not only depends on the coating material
itself, but is also greatly infl uenced by the properties
of the substrate to be coated.
Important individual factors are here the surface topography
and the roughness of the surface of the substrate.
To achieve good adhesion, special attention must
be paid to the wetting of the substrate, which may even be
a limiting factor.
The lecturer shares basic knowledge of the terminology
of surface treatment, the chemistry, the technical
processes, the industrial applications and the implementation
in products for hard pavings, the opportunities resulting
from this, but also the limitations of the technology.
kapillare Saugfähigkeit aufweisen. Ein wichtiger Punkt
für eine langlebige Beschichtung ist grundsätzlich die
Minimierung und fl ächige Egalisierung dieses Saugvermögens.
Gleichzeitig gilt es das Ausblühen von Salzen,
induziert durch verschiedenste Mechanismen des Wassertransports,
zu verhindern. Hier stehen dem Anwender
die Verfahren der Imprägnierung oder der Massehydrophobierung
zur Verfügung.
Die Haftfestigkeit einer Beschichtung auf dem Untergrund
ist ein weiterer wesentlicher Aspekt für die Funktionsfähigkeit
der Oberfl ächenmodifi zierung. Sie wird
nicht nur durch den Beschichtungsstoff selbst vorgegeben,
sondern auch maßgeblich von den Eigenschaften
des zu beschichtenden Untergrundes beeinfl usst.
Wichtige Einzelfaktoren dabei sind die Oberfl ächentopographie
und die Rauheit der Substratoberfl äche. Eine
besondere Aufmerksamkeit zur Erreichung einer guten
Haftung, wenn nicht sogar limitierender Faktor, ist die
Benetzung der zu beschichtenden Fläche durch den Beschichtungsstoff
.
Seitens des Beschichtungsstoff es sind spezifi sche Filmeigenschaften
wie Härte, Wärmeausdehnungsverhalten
und gewünschte Schichtdicke auf die zu beschichtende
Oberfl äche abzustimmen und entscheiden über die
Applikationsmethode und mögliche Härtungsarten in
der Produktion.
Der Vortrag vermittelt das Grundwissen über die Terminologie
der Oberfl ächenbehandlungen, der Chemie,
der technischen Verfahren, der industriellen Anwendungen
und der Umsetzung auf Produkte für Flächenbefestigungen,
den daraus resultierenden Möglichkeiten,
aber auch den Grenzen der Technologie.

50
Moderation
Dipl.-Ing. Eberhard Bauer,
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau, Bonn
bauer@elo-beton.de
Geb. 1944; Geschäftsführer
der Firmen Elementbau
Osthessen, ELO KG sowie
ELO Anlagen, Besitzgesellschaft
der Beton Fertigteilbau
Erfurt, BFE; Vorsitzender der
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau (FDB);
Präsident des Bundesverband
Betonbauteile Deutschland,
Bonn; Vorstandsmitglied des
Bundesverband Baustoff e –
Steine und Erden, Berlin.
Panel 3
Day 1: Tuesday, 9 th February 2010
Tag 1: Dienstag, 9. Februar 2010
| Proceedings 54 th BetonTage
Structural Precast Construction 1
Built examples, implications of European standardization
Konstruktiver Fertigteilbau 1
Gebaute Beispiele, Konsequenzen europäischer Normung
Title/Titel Page/Seite
Precast prestressed concrete fl oor as climate fl oor 52
Technical concept, manufacture, project examples
Spannbetonfertigteildecke als Klimadecke
Technisches Konzept, Herstellung, ausgeführte Beispiele
Dipl.-Ing. Thomas Rüger
Building under congested conditions in inner-cities – Opportunities for prefabrication 54
Beengte Bausituation in der Stadt – Chancen für die Vorfertigung
Dipl.-Ing. Thomas Friedrich
Large logistics buildings constructed of precast construction 56
Special challenges for design and construction
Große Logistikgebäude in Fertigteilbauweise
Besondere Herausforderungen bei Planung und Ausführung
Dr.-Ing. Matthias Molter
The implications of the new DIN EN 13670 standard governing 58
the “execution of concrete structures” on precast construction
Die Auswirkungen der neuen DIN EN 13670 „Ausführung von Tragwerken aus Beton“
auf das Bauen mit Betonfertigteilen
Dipl.-Ing. Dieter Schwerm
Elegant footbridge made of textile-reinforced concrete
Elegante Fußgängerbrücke aus textilbewehrtem Beton
Design and construction 60
Bemessung und Konstruktion
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, et al.
Concrete-technological concept 62
Betontechnologisches Konzept
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber, Dipl.-Ing. Macus Hinzen
Production and erection of precast elements 64
Herstellung und Montage der Fertigteile
Dipl.-Ing. Martin Wochner
The new Eurocode 2 – Consequences for precast construction 68
Der neue Eurocode 2 – Konsequenzen für den Fertigteilbau
Dipl.-Ing. Mathias Tillmann
BFT 02/2010

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52
Panel 3
Precast prestressed concrete fl oor as climate fl oor
Technical concept, manufacture, project examples
Spannbetonfertigteildecke als Klimadecke
Technisches Konzept, Herstellung, ausgeführte Beispiele
Autor
Dipl.-Ing. Thomas Rüger,
Echo Betonfertigteile, Frechen
thomas.ruger@echobel.com
Geb. 1972; Studium des Bauingenieurwesens
an der Fachhochschule
Köln;
seit 2001 leitender Angestellter
bei der Echo Betonfertigteile
GmbH in Frechen als Statiker;
seit 2002 anwendungstechnische,
selbstständige Beratungen
bei Ingenieurbüros,
Architekturbüros,
Bauunternehmen,
Bauträgern, etc.
The ClimaDeck system consists of precast prestressed
hollow core slabs already provided with factory-installed
industrially prefabricated pipelines in the lower concrete
layer that will later be activated to cool or heat the precast
component.
Concrete core activation is not a new invention. This
type of activation of the storage medium “concrete” exists
already several years in conventional constructions. But
industrial prefabrication with precast hollow core slabs is
an innovation on the German fl oor market. The integration
of the pipelines already in the plant obviates complex
installation works of the individual pipelines at the construction
site. It guarantees an exact position of the pipes,
not infl uenced by concrete pouring on the construction
yard. The fl oor elements and the piping for heating and
cooling are delivered to the construction site as an integrated
unit. The product ClimaDeck is a complete system
comprised of fl oor and piping. Its installation takes place
in the same way as normal precast prestressed hollow core
fl oors. Following installation, all the sanitary engineer has
to do is to connect the individual elements to the heatingcooling
cycle. Complex coordination between the various
trades on the construction site is no longer necessary and
the construction time is considerably reduced.
A comfortable and invisible system
Conventional heating units (radiators) primarily heat the
room air and distribute it in the room through air circulation.
Concrete core activation, in contrast, is mainly based
on the exchange of radiation between a warm and a cold
surface. With this system, the thermal storage capacity is
made used optimally because the entire fl oor mass is involved.
For heating, the cooler body absorbs the radiation
of the ClimaDeck or ceiling and heats it in the process.
The thermally active fl oor thus does not heat the room air
directly, but mainly indirectly through the surfaces that
are located in the radiation fi eld of the fl oor (e.g. fl oors and
furniture). The water (±18 to 28°C) in the pipes is used to
keep the a slab at a fi xed temperature. For cooling, the system
functions in exactly the opposite way. The fl oor,
Fig. 1 3D model of a ClimaDeck system.
Abb. 1 3D-Modell eines ClimaDeck Systems.
| Proceedings 54 th BetonTage
Das System ClimaDeck besteht aus Spannbeton-Deckenelementen,
bei denen bereits im Werk industriell vorgefertigte
Rohrleitungen im unteren Plattenspiegel integriert
werden, um später das Betonfertigteil zum Kühlen
bzw. Heizen zu aktivieren.
Betonkernaktivierung ist keine neue Erfi ndung, da
es diese Art der Aktivierung des Speichermediums „Beton“
schon bereits seit mehreren Jahren in der herkömmlichen
Bauweise gibt. Jedoch ist die industrielle Vorfertigung
mit Spannbeton-Fertigdecken eine Innovation auf
dem deutschen Deckenmarkt. Durch die bereits im Werk
integrierten Rohrleitungen entfallen aufwändige Verlegearbeiten
der einzelnen Rohrleitungen auf der Baustelle.
Die Deckenelemente und die Leitungen für Heizung und
Kühlung werden als integrierte Einheit auf die Baustelle
geliefert. Das Produkt ClimaDeck bildet ein ganzes
System mit Decke und Leitungen. Die Montage erfolgt
wie bei normalen Spannbeton-Fertigdecken. Nach der
Verlegung der Elemente schließt der Sanitärinstallateur
die einzelnen Elemente lediglich an den Heiz-Kühl-Kreislauf
an. Hierdurch entfallen aufwendige Koordinationen
zwischen vielen verschiedenen Gewerken auf der Baustelle
und die Bauzeit wird beträchtlich verkürzt.
Ein behagliches und unsichtbares System
Herkömmliche Heizungen (Radiatoren) erwärmen vorrangig
die Raumluft und verteilen diese durch Umwälzung
im Raum. Eine Betonkernaktivierung hingegen basiert
auf dem Strahlungsaustausch zwischen einer
warmen und einer kalten Fläche. Bei diesem System wird
das thermische Speichervermögen des Betons optimal
genutzt. Die gesamte Deckenmasse wird für die Speicherung
der thermischen Energie verwendet. Das Produkt
ClimaDeck funktioniert nach dem Strahlungswärme-
und Strahlungskühlprinzip. Im Heizfall nimmt der kühlere
Körper die Strahlung der Decke auf und erwärmt sich
dabei. Die thermisch aktive Decke erwärmt also die Raumluft
nicht direkt, sondern indirekt über die Oberfl ächen,
die sich im Strahlungsfeld der Decke befi nden (z. B. Wände,
Fußböden und Möbel). Das Wasser (±18 bis 28°C) in
den Rohren hält die Elemente auf einer bestimmten Temperatur.
Im Kühlfall funktioniert das Prinzip genau entgegengesetzt.
Die Decke, die mit kaltem Wasser im integrierten
Rohrsystem durchströmt wird, nimmt die Wärme
aus dem Raum auf, d. h. Wände, Fußböden und Möbel
kühlen sich dabei ab und sorgen so für eine niedrigere
Raumtemperatur. Dadurch entsteht eine kontinuierliche
Verteilung der Temperatur über den ganzen Tag gesehen
und Temperaturspitzen werden gedämpft. Sobald die
Raumtemperatur wärmer als die Betonmasse des Deckenelementes
ist, gibt das Deckensystem automatisch
seine kühle Temperatur an die Umgebung ab. Hierdurch
wird die selbstregulierende Leistung des Betons genutzt.
Sie sorgt für eine behagliche Temperatur im Gebäude.
Dank der thermischen Trägheit des Betons kann das Cli-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
through which the cold water in the integrated pipe system
fl ows through, absorbs the heat from the room, cooling
in the process e.g. walls, fl oors and furniture and reducing
the air temperature This leads to a continuous
distribution of the temperature during the whole day and
temperature peaks are dampened. As soon as the room
temperature is higher than the concrete mass of the fl oor
element, the fl oor elements automatically release coolness
into the environment. In this way, the self-regulating
performance of the concrete is made use of. It ensures a
comfortable temperature in the building. Thanks to the
thermal inertia of the concrete, the ClimaDeck element
can activate its mass overnight to be able to release the
cool air into the environment during the day without requiring
additional energy. The ventilation of the room can
be reduced to a minimum. Noise, draft and whirled up
dust need no longer be feared.
Environmentally friendly cooling and heating
with a system
This system provides maximum comfort at minimum use
of energy. The system is moreover environmentally
friendly and contributes to reduce CO 2 emission. The system
is also suitable for use as solar energy, heat pumps
and other alternative energy sources.
An energy-saving system
The temperature diff erence between room air and the
temperature of the concrete is relatively small, creating in
this way a comfortable indoor climate. This demonstrates
exactly the energy friendliness of the system, because little
energy must be used in order to create a comfortable
indoor climate.
BFT 02/2010
Podium 3
maDeck-Element nachts seine Masse aktivieren, um die
Kühle tagsüber ohne zusätzlichen Energieaufwand an die
Umgebung abzugeben. Das Belüften des Raumes kann
auf ein Minimum reduziert werden. Auch Lärm, Zugluft
und aufgewirbelter Staub brauchen hier nicht befürchtet
zu werden.
Umweltfreundliches Kühlen und Heizen
mit einem System
Bei diesem System entsteht ein maximaler Komfort mit
einem geringen Einsatz an Energie. Zusätzlich ist das
System sehr umweltfreundlich und leistet einen Beitrag
zur Reduzierung der CO 2 -Emission. Das System eignet
sich auch für den Einsatz von Solarenergie, Wärmepumpen
und anderen alternativen Energiequellen.
Ein energiesparendes System
Der Temperaturunterschied zwischen Raumluft und der
Temperatur des Betons ist relativ gering, so dass hier ein
angenehmes Raumklima entsteht. Genau darin zeigt sich
die Energiefreundlichkeit des Systems, da hier wenig Energie
aufgewendet werden muss, um eine angenehme
Temperatur zu erzielen.
Fig. 2 Modules for the Clima-
Deck on the production line.
Abb. 2 Module für die
ClimaDeck auf der Produktionsbahn.
53

54
Panel 3
Nowadays, old building stock dating from the 1950s is increasingly
demolished and replaced by modern and energy-effi
cient structures instead of repaired, for lack of opportunities
to reutilize them for other purposes. These
buildings are often located in exposed places in densely
built up inner-city areas. Erected on the boundary line to
the adjacent building and constricted by heavily traffi cked
streets, there often remains little space for accommodating
the construction site facilities and for storing the
building materials for the new structure. The delivery of
prefabricated elements is here clearly of advantage to the
delivery of individual components, such as formwork, reinforcing
steel and concrete. Proceeding on a suitably adjusted
erection concept, walls, columns, fl oors and stairs
can be placed in their fi nal position directly off the transport
vehicle. Such an erection concept, however, not only
relates to the loadbearing concrete elements; the integrated
constituents for building services and utilities should
also be preassembled in the precast plant for delivery to
the construction site.
The more technical components are integrated in the
prefabricated element and moved by one hoist from the
transport vehicle into their fi nal position, the fewer the
deliveries of individual parts. This greatly contributes to a
smooth and effi cient fl ow of works at the construction
site in an inner-city environment.
The prerequisites for the manufacture of these construction
elements and their on-time delivery is comprehensive
planning in advance in agreement with all trades.
Not only the requirements of the loadbearing structure
need to be considered in the early stage of planning, but
the link-up to the work required for the building utilities
and technical services as well.
Current developments, e.g. thermo-active fl oor systems
that make use of the storage capacity of the concrete,
as well as the possibility to integrate pipes and conduits of
any kind into the cross-section of the concrete favor this
concept and should be made use of, where possible.
| Proceedings 54 th BetonTage
Building under congested conditions in inner-cities – Opportunities for prefabrication
Beengte Bausituation in der Stadt – Chancen für die Vorfertigung
Autor
Dipl.-Ing. (TH) Thomas Friedrich,
Domostatik, Bernkastel-Kues
Th.Friedrich@domostatik.com
Studium des Bauingenieurwesen
an der RWTH Aachen
und an der ETH-Zürich als Stipendiat
der Studienstiftung des
deutschen Volkes;
Projektingenieur bei der
Vorspannfi rma Stahlton/BBR,
Zürich; 1988 Gründung der
Ingenieurgesellschaft Domostatik
und seitdem Geschäftsführer,
Bearbeitung von Bauvorhaben
im In- und Ausland
vorwiegend unter Anwendung
der Vorspannung und der Vorfabrikation.
Entwickler des neuartigen
Deckensystem Con4.
Seit 2008 Lehrbeauftragter für
Sonderkapitel des Massivbaus
an der TU Kaiserslautern.
Fig. 1 New construction in the crowded environment of the inner city.
Abb. 1 Neubau in beengter Umgebung der Innenstadt.
Vermehrt werden heute alte Gebäudebestände aus den
1950er-Jahren aufgrund mangelnder Umnutzungsmöglichkeiten
zugunsten eines zeitgemäßen und energetisch
wirtschaftlichen Gebäudes abgerissen statt sie zu sanieren.
Diese Gebäude befi nden sich meist an exponierten
Stellen in dicht bebauten innerstädtischen Bereichen. Errichtet
auf der Grenze zum Nachbargebäude und eingeengt
von viel befahrenen Straßen bleibt beim Neubau
oftmals kein Platz für die Baustelleneinrichtung und für
die Lagerung von Baumaterialien. Anstelle einer Anlieferung
von Einzelkomponenten wie Schalung, Bewehrungsstahl
und Beton, ist eine Anlieferung mit vorgefertigten
Elementen in diesen Fällen deutlich von Vorteil.
Eine angepasste Montagebauweise erlaubt, Wände, Stützen,
Decken und Treppen direkt vom Transportfahrzeug
in die endgültige Position zu versetzen. Allerdings betriff t
diese Montage nicht nur die tragenden Elemente aus Beton,
auch die integrierten Bestandteile der Haustechnik
sollten nach der Vormontage im Fertigteilwerk ebenfalls
mit angeliefert werden.
Je mehr Technikkomponenten in dem vorgefertigten
Element integriert sind und mit einem Hub vom Transportfahrzeug
in die endgültige Position versetzt werden
können, umso weniger Lieferungen für die Einzelteile
aller Gewerke sind erforderlich. Das trägt maßgeblich zu
einem störungsfreien und wirtschaftlichen Ablauf der
Bauvorhaben im innerstädtischen Umfeld bei.
Die Voraussetzung für die Herstellung derartiger
Bauteile und deren termingerechte Lieferung ist eine umfassende
Planung im Vorfeld unter Abstimmung aller
Gewerke untereinander. Nicht nur die Bedürfnisse des
Tragwerks, sondern auch die Verknüpfung mit den haustechnischen
Gewerken muss frühzeitig in der Planung
berücksichtigt werden.
Aktuelle Entwicklungen, wie die thermoaktiven Deckensysteme
unter Ausnutzung der Speicherfähigkeit des
Betons sowie die Möglichkeit, jegliche Art von Leitungen
in dem Betonquerschnitt zu integrieren, kommen diesem
Konzept entgegen.
Flächige Betonbauteile wie Decken und Wände
dienen nicht nur dem Lastabtrag, sondern können bei
entsprechender Integration von Rohrleitungen im Querschnitt
als fl ächiger Heizkörper genutzt werden. Entsprechend
des Temperaturniveaus der in die Rohrleitungen
eingespeisten Flüssigkeit wird der umschlossene Raum
vollständig klimatisiert, d.h. nicht nur geheizt, sondern
auch gekühlt. Zur optimalen Übertragung der Energie
von den Rohrleitungen an den Beton und von dort an den
Raum dient ein aufgelöster Querschnitt mit zwei getrennten
Schalen und einem freien dazwischen angeordneten
Hohlraum. Dieser Sandwichquerschnitt erweist
sich aus statischer Sicht dem Vollquerschnitt gegenüber
als gleichwertig. Von Vorteil erweist sich der Hohlraum
zwischen den Schalen, denn bei gleichem Biegewiderstand
wird Gewicht eingespart und die freie Ebene zwischen
den Schalen kann für weitere Installationen genutzt
werden. Weitere Verrohrungen passen in den
Hohlraum, um als Elektro-, Sprinkler- aber auch Lüftungsleitungen
genutzt zu werden. Somit lassen sich alle
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Fig. 2 Story-by-story erection of the precast elements.
Abb. 2 Geschossweise Montage der Fertigteile.
Large-area concrete members, such as fl oors
and walls, not only transmit loads, but can also,
when suitably integrated, accommodate pipelines
in their cross-section and serve in this way as
large-area heating units. Depending on the temperature
level of the liquid medium fed into the
pipes, the enclosed space is completely climatecontrolled,
i.e. not only heated but cooled as well.
For an optimal transmission of energy from the
pipelines into the concrete and from there into the
room, the cross-section is divided into two separate
shells and a cavity arranged in-between. From
the standpoint of structural design, this sandwich
cross-section is equal to a full cross-section. The
cavity between the shells is here of advantage in
that it saves weight without reducing the bending
resistance, and the free space between the shells
can be used for other installations. Additional piping
can be installed in the cavity, for use for electric,
sprinkler or also ventilation lines. All types of
conduits and pipes for subsequent use for building
services and utilities can therefore be integrated
in the cross-section of the concrete already in
the plant.
Of advantage are also the large precast elements
with spans of over 14 m. Because the larger
the area of the individual element, the fewer the
hoists that need to be carried out for the erection
of a fl oor. Here, too, the sandwich cross-section is
of advantage, as it provides the wide-spanning
slab with the required stability during erection
and later in its fi nal position.
The entire process chain is presented, based
on a recently completed construction project –
from planning to production and to the erection
of the elements. Special consideration is given to
the increased requirements that result from the
integration of the piping for the subsequently installed
building services and utilities, which differs
from the conventional precast construction.
The integration of additional trades in the typical
precast part is the only way to achieve defi nite advantages
for rapid and effi cient construction – also
in the cramped conditions of inner-city areas.
BFT 02/2010
Leitungstypen für die spätere
Haustechnik bereits werksseitig
in den Betonquerschnitt integrieren.
Vorteilhaft sind weiterhin die
großformatigen Fertigteilelemente
mit Spannweiten von mehr
als 14 m. Denn je größer die Flächen
der einzelnen Elemente
sind, umso weniger Hübe müssen
ausgeführt werden, um die
jeweiligen Geschosse zu errichten.
Auch hier erweist sich der
Sandwichquerschnitt von Vorteil.
Er verleiht der weit gespannten
Platte während der Montage und
im eingebauten Zustand entsprechende
Stabilität.
Anhand einiger erst kürzlich
ausgeführter Bauvorhaben wird
die gesamte Prozesskette von der
Planung über die Fertigung bis
zur Montage der Elemente dargestellt.
Insbesondere auf die
gegenüber der üblichen Fertigteilbauweise
gestiegenen Anforderungen
hinsichtlich der Integration
der Rohrleitungen für die
spätere Haustechnik wird eingegangen.
Denn nur dank der Integration
weiterer Gewerke in dem
üblichen Fertigteil können deutliche
Vorzüge für eine rasche und
wirtschaftliche Bauweise, auch
unter beengten Platzverhältnissen
im innerstädtischen Bereiche,
erzielt werden.
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56
Panel 3
Large logistics buildings of precast construction
Special challenges for design and construction
Große Logistikgebäude in Fertigteilbauweise
Besondere Herausforderungen bei Planung und Ausführung
Autor
Dr.-Ing. Matthias Molter,
Bremer, Paderborn
m.molter@bremerbau.de
Geb. 1966; 1987–1992 Studium
TU Darmstadt; 1992–1996
Tätigkeit im Ingenieurbüro;
1996–1998 wiss. Mitarbeiter
am Institut für Tragkonstruktionen
(Prof. Wenzel) Universität
Karlsruhe; 1998–2002
wiss. Mitarbeiter am Institut
für Massivbau (Prof. Hegger)
RWTH Aachen, Promotion;
seit November 2002 Leiter des
Technischen Büros der Firma
Bremer, Paderborn.
The signifi cance of logistics buildings has increased in
recent years, owing to the changes in the fl ow of goods
and buying habits. The increasing demand for distance
selling via the Internet has led to a rising demand for the
logistics areas required for the storage and distribution of
goods. The precast concrete industry profi ts from these
recent developments as well. In line with these developments,
large hall areas were executed in precast reinforced
concrete. The comparatively high steel prices has moreover
had the eff ect that this construction method has not
only established itself as an economical alternative to steel
construction in Germany, but also in countries where
steel construction is traditionally established. In this way,
large buildings could be cost-effi ciently realized, for example,
in Great Britain and Scandinavia, despite the high
freight costs (Fig. 1).
When precast parts have to be transported over long
distances, the choice of suitable structural components is
of great signifi cance, already in the structural design
stage. In particular where the precast parts are transported
by ship, it is important to make full use of the available
storage area in order to load the ship in an optimal way
and to minimize slippage of the cargo in high seas. Columns
for sleeve foundations, for example, off er themselves
for ship transport since these, in contrast to columns
with molded-on foundations – can be stacked very
closely and virtually without losing space
The dimensions of the structural components destined
for rail transport have to be limited. The clearance
gauge of the rail lines and the geometry of the railroad
cars dictate the transport size of the structural components.
The limitation of the height of the components in
particular has the eff ect that the transport of primarily
walls by rail is only possible to a very limited extent.
The domestic transport of precast parts takes place as
a rule by truck or in increasing measure also by rail. Truck
transport is now as before the most fl exible solution, since
the precast parts can be installed just in time directly from
the truck, without requiring intermediate storage, and
their dimensions and weights are only moderately restricted.
The intermediate storage of precast components, as is
necessary for transport by ship and rail, is fi rst of all expensive
and, secondly, requires repeated unloading and
reloading. The breakage that can occur in the process reduces
the quality of the concrete components. Transport
Fig. 1 Amazon logistics building in Swansea, Wales, UK.
Abb. 1 Logistikgebäude der Fa. Amazon in Swansea, Wales.
| Proceedings 54 th BetonTage
Die Bedeutung von Logistikgebäuden hat in den letzten
Jahren aufgrund der Veränderung der Warenströme und
der Kaufgewohnheiten zugenommen. Insbesondere der
immer stärker werdende Versandhandel per Internet hat
zu einer großen Nachfrage nach Logistikfl ächen für die
Lagerung und den Umschlag von Waren geführt. Von dieser
Entwicklung hat in jüngster Vergangenheit auch die
Fertigteilindustrie profi tiert. Dabei wurden innerhalb
kürzester Zeit große Hallenfl ächen in Stahlbetonfertigteilbauweise
erstellt. Der vergleichsweise hohe Stahlpreis
hat außerdem dazu geführt, dass diese Bauweise nicht
nur im Inland, sondern auch in Ländern in denen traditionell
der Stahlbau etabliert ist, eine wirtschaftliche Alternative
darstellt. So konnten trotz hoher Frachtkosten beispielsweise
in Großbritannien oder in Skandinavien große
Gebäude sehr wirtschaftlich realisiert werden (Abb. 1).
Werden Fertigteile über große Distanzen transportiert,
ist die Auswahl geeigneter Bauteile schon beim Tragwerksentwurf
von großer Bedeutung. Insbesondere bei
der Verschiff ung von Betonfertigteilen ist es wichtig, die
Laderäume voll auszunutzen, um das Schiff optimal auszulasten
und ein Verrutschen der Ladung bei Seegang zu
minimieren. So bieten sich beispielsweise Köcherstützen
für einen Schiff stransport an, da diese – im Gegensatz zu
Stützen mit angeformten Fundamenten – sehr dicht und
praktisch ohne Raumverlust gestapelt werden können.
Wird die Bahn als Transportmittel eingesetzt, ist eine
Begrenzung der Bauteilabmessungen erforderlich. Das
Lichtraumprofi l der Bahnstrecken und die Geometrie der
Waggons geben die Größe der zu transportierenden Bauteile
vor. Insbesondere die Begrenzung der Bauteilhöhe
führt dazu, das vor allem Wände nur in sehr beschränktem
Maß per Bahn transportiert werden können.
Der inländische Transport von Fertigteilen geschieht
i.d.R. per Lkw oder auch in zunehmendem Maß per Bahn.
Hierbei ist der Lkw-Transport nach wie vor die fl exibelste
Lösung, da die Fertigteile ohne Zwischenlager direkt vom
Lkw just in time montiert werden können und eine Begrenzung
der Bauteilabmessungen und -gewichte recht
moderat ist.
Eine Zwischenlagerung von Bauteilen, wie sie bei
Schiff s- und Bahntransport erforderlich ist, ist zum einen
kostspielig und zum anderen müssen die Bauteile mehrfach
umgeladen werden, was zu einer Verminderung der
Bauteilqualität infolge zusätzlicher Betonausbrüche führen
kann. Ein Schiff s- oder Bahntransport ist daher nur bei
großen Entfernungen und geeigneten Bauteilen sinnvoll.
Logistikgebäude bestehen häufi g aus mehreren Gebäudeteilen,
die unterschiedliche Funktionen erfüllen
müssen. Bestandteile solcher Gebäudetypen sind oft
großfl ächige Hallen mit großen Stützweiten, die ein- oder
mehrgeschossig sind, Hochregallager, Kommissionierzonen
und Bürogebäude (Abb. 2).
Große Stützenabstände und entsprechende Stützweiten
von bis zu 50 m ermöglichen eine sehr variable Nut-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
by ship or rail should therefore only be considered as a
suitable means of transport where long distances are involved
and with suitable products.
Logistics buildings often consist of several building
units given over to diff erent functions. Buildings of this
type are generally characterized by halls with large storage
areas and large unsupported spans, are one or more stories
high and feature high-rack storage areas, commissioning
zones and offi ce buildings (Fig. 2).
Large unsupported spans and columns of appropriately
wide spans of up to 50 m make a highly variable use
of the building possible. In the past, structures of this type
could only be realized with steel and wood. Following the
introduction of DIN 1045-1 [1] and the resulting elimination
of the restriction of the tensile stress of the concrete,
pretensioned concrete girders could be used for this widespanning
roof structure, even though the possibilities of
the production facilities, such as hoisting equipment and
formwork, restrict the sizes and weights of the precast
parts.
The fl oor systems for the halls are usually designed
for high live loads and heavy forklift traffi c (Fig. 3). The
structural analyses in particular on fatigue, in combination
with the design as precast construction, require a
high measure of sophisticated engineering and care. The
levels of the offi ce buildings are erected with wide-spanning
precast systems, e.g. precast, prestressed hollowcore
fl oors or prestressed double-T slabs, to enable optimal
fl exible use also for third-party uses. Double-T slabs
topped with in-situ concrete ready for use require no additional
toppings (screed), while precast, prestressed hollowcore
walls, lacking a uniform surface, cannot be executed
without screed.
High-rack storage areas of precast reinforced-concrete
parts with clear heights of up to 20 m can be stiff ened with
fi x-ended columns and, if required, by additional measures,
such as fl exurally-rigid corners. The advantage of
this construction method is that no stiff ening walls or
bracings are needed. This leads to an economical and,
most importantly, fl exible construction method that provides
for a very high measure of spatial variability.
Reference/Literatur
[1] DIN 1045-1; Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton;
Teil 1: Bemessung und Konstruktion; DIN Deutsches Institut für
Normung e. V.; Beuth-Verlag Berlin, Juli 2001
BFT 02/2010
Podium 3
Fig. 2 H&M logistics building in Hamburg two stories high (1),
offi ce building (2), high-rack storage area (3) and commissioning
zone (4).
Abb. 2 Logistikgebäude H&M in Hamburg mit zweigeschossigem
Bereich (1), Bürogebäude (2), Hochregallager (3) und Kommissionierzone
(4).
zung der Gebäude. In der Vergangenheit waren diese
Tragsysteme dem Stahl- oder Holzbau vorbehalten. Durch
die Einführung der DIN 1045-1 [1] und der damit entfallenen
Begrenzung der Betonzugspannungen konnten
Spannbetonbinder mit sofortigem Verbund für diese weit
gespannten Dachträgersysteme ausgeführt werden. Theoretisch
sind auch größere Spannweiten bei Spannbetonbindern
möglich, jedoch begrenzen oftmals die Möglichkeiten
der Produktionsstätten wie Hebezeuge und
Schalungen die Bauteilabmessungen und -gewichte.
Die Deckensysteme der Hallenbereiche werden meistens
für hohe Verkehrslasten und schweren Gabelstaplerverkehr
ausgelegt (Abb. 3). Insbesondere die statischen
Nachweise zur Ermüdung in Kombination mit der Ausführung
als Fertigteilkonstruktion erfordern ein hohes
Maß an ingenieurmäßiger Qualifi kation und Sorgfalt.
Die Ebenen der Bürogebäude werden mit weit gespannten
Fertigteilsystemen z. B. Spannbetonhohldecken oder vorgespannten
TT-Platten erstellt, um eine möglichst fl exible
Nutzung auch für die Drittverwertung zu ermöglichen.
TT-Platten mit oberfl ächenfertigem Aufbeton benötigen
keinen zusätzlichen Deckenaufbau (Estrich), Spannbetonhohldecken
hingegen können aufgrund der nicht gegebenen
Ebenheit nicht ohne Estrich ausgeführt werden.
Hochregallager aus Stahlbetonfertigteilen mit lichten
Höhen von bis zu 20 m können mit eingespannten Stützen
und ggf. zusätzlichen Maßnahmen wie biegesteifen
Ecken ausgesteift werden. Der Vorteil dieser Konstruktionsweise
liegt darin, dass auf aussteifende Wände oder
Verbände verzichtet werden kann. Dies führt zu einer
wirtschaftlichen und vor allem fl exiblen Bauweise, die ein
hohes Maß an räumlicher Variabilität ermöglicht.
Fig. 3 24-m-wide-spanning composite prestressed concrete beams for a fl oor designed to support heavy forklift traffi c (H&M, Hamburg).
Abb. 3 24 m weit gespannte Spannbetonverbundträger für eine Decke mit schwerem Gabelstaplerverkehr (H&M, Hamburg).
57

58
Panel 3
| Proceedings 54 th BetonTage
The implications of the new DIN EN 13670 standard governing the “execution of concrete
structures” on precast construction
Die Auswirkungen der neuen DIN EN 13670 „Ausführung von Tragwerken aus Beton“
auf das Bauen mit Betonfertigteilen
Autor
Dipl.-Ing. Dieter Schwerm,
Bad Honnef
Geb. 1939; seit Ende 2007 im
Ruhestand; nach Studium des
Bauingenieurwesens an der TU
Darmstadt und 8 Berufsjahren
bei einem Prüfi ngenieur für
Baustatik begann er 1976 seine
Tätigkeit bei den Verbänden.
Zunächst als Geschäftsführer
der Fachvereinigung Betonfertigteilbau
im BDB, der späteren
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau, wurde er
1980 zum Geschäftsführer des
Bundesverbandes Deutsche
Beton- und Fertigteilindustrie
(BDB) ernannt, 1990 zum Sprecher
der Geschäftsführung.
Nach kurzem ersten Ruhestand
ab Oktober 2004 berief ihn das
Präsidium des BDB im Juni
2005 zum Leiter des Fachbereichs
Technik und
geschäftsführenden Vorstandsmitglied.
Er war Mitglied in
zahlreichen nationalen und
europäischen Gremien.
In the 90s of the last century, the German Committee for
Structural Concrete (DAfStb) decided, in the face of the
progressing standardization work in the area of concrete
(i.e. for concrete, reinforced concrete and prestressed concrete)
on a European level, and worried – rightly so as it
turned out later – that this work would become eff ective in
the foreseeable future, to revise DIN 1045:1988-07: Concrete,
reinforced and prestressed concrete structures, on
the basis of the intended European regulations and, accordingly,
divide it into four parts. The resulting four parts
were published in 2001 and allocated as follows:
National
» DIN 1045-1 Design and construction
» DIN 1045-2 Concrete
» DIN 1045-3 Execution of structures
» DIN 1045-4 Supplementary specifi cations
European
» EN 1992-1-1 Eurocode 2: Design of concrete structures
– Part 1: General rules for buildings
» EN 206-1 Concrete
» EN 13670 Execution of concrete structures
» EN 13369 Common rules for precast governing the
production and conformity concrete products and the
product of precast concrete elements standards of TC
229
The draft version of DIN EN 13670 – Execution of concrete
structures – has been available since Mai 2009 (at the
time this manuscript is written). The standard comprises
the German translation of EN 13670 and the national application
rules and explanations (National annex NA). The
latter determines the basis of DIN 1045-3 and which regulations
from EN 13670 are adopted, supplemented or
made invalid. The volume of the standard has notably increased,
from the approx. 15 pages DIN 1045:1988-07 had
devoted to this subject to 75 pages.
The following determinations are of particular signifi -
cance:
» According to Chapter 1 “Area of application,” the standard
does not apply to the production of precast concrete
components that are manufactured on the basis of
product standards.
» Chapter 9 “Execution of precast concrete components”
is essentially in conformity with the corresponding
chapter of DIN 1045-3. Emphasized should be the clear
determination that factory-manufactured precast components
fall under the application area of the European
product standard up to the point of their acceptance on
the construction site. This may in some cases have consequences.
» Chapter 10 “Dimensional tolerances” turns out to be very
comprehensive and detailed. Worthy of note is the introduction
of tolerance classes 1 and 2. The national application
document specifi es that in Germany only tolerance
class 1 is valid and with regard to the tolerances
In den 1990er-Jahren beschloss der Deutsche Ausschuss
für Stahlbeton, DIN 1045:1988-07 Tragwerke aus Beton,
Stahlbeton und Spannbeton in Anlehnung die europäisch
vorgesehen Regeln zu überarbeiten und dementsprechend
zu vierteilen. Grund hierfür waren u.a. die fortschreitende
Normungsarbeit auf europäischer Ebene im
Bereich Beton (inkl. Stahl- und Spannbeton) und die berechtigte
Sorge, ob die europäische Normenarbeit in absehbarer
Zeit national wirksam wird. Als Ergebnis wurden
diese vier Teile 2001 veröff entlicht mit den
Zuordnungen:
national
» DIN 1045-1 Bemessung und Konstruktion
» DIN 1045-2 Beton
» DIN 1045-3 Bauausführung
» DIN 1045-4 Ergänzende Regeln für die Herstellung
und die Konformität von Fertigteilen
europäisch
» EN 1992-1-1 Eurocode 2 Allgemeine Bemessungsregeln
und Regeln für den Hochbau
» EN 206-1 Beton
» EN 13670 Ausführung von Tragwerken aus Beton
» EN 13369 Allgemeine Regeln für Fertigteile und die
Produktnormen des TC 229
Die DIN EN 13670 liegt als Entwurf Mai 2009 vor (zum
Zeitpunkt der Manuskripterstellung). Die Norm umfasst
die deutsche Übersetzung von EN 13670 und
die Nationalen Anwendungsregeln und Erläuterungen
(Nationaler Anhang NA). Letzterer bestimmt auf der
Grundlage von DIN 1045-3, welche Regelungen von EN
13670 übernommen, ergänzt oder außer Kraft gesetzt
werden. Der Umfang des Regelungswerks hat deutlich
zugenommen: während die DIN 1045:1988-07 der Ausführung
etwa 15 Seiten widmete, umfasst er nun um die
75 Seiten.
Folgende Festlegungen sind von besonderer Bedeutung:
» Nach Kapitel 1 „Anwendungsbereich“ gilt die Norm
nicht für die Herstellung von Betonfertigteilen, die
nach Produktnormen gefertigt werden.
» Kapitel 9 „Bauausführung mit Betonfertigteilen“ entspricht
im Wesentlichen dem entsprechenden Kapitel
von DIN 1045-3. Hervorzuheben ist die klare Festlegung,
dass werkmäßig hergestellte Fertigteile bis zur
Abnahme auf der Baustelle in den Anwendungsbereich
der europäischen Produktnorm fallen. Dies kann im
Einzelfall Konsequenzen haben.
» Kapitel 10 „Maßtoleranzen“ erweist sich als sehr umfangreich
und detailliert. Bemerkenswert ist die Einführung
der Toleranzklassen 1 und 2. Das nationale
Anwendungsdokument verfügt, dass in Deutschland
grundsätzlich Toleranzklasse 1 gilt und bezieht sich
hinsichtlich der Toleranzen auf die nationalen Dokumente
DIN 18202 Toleranzen im Hochbau und DIN
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
refers to national document DIN 18202: Tolerances in
buildings and DIN 18203-1: Precast concrete, reinforced
concrete and prestressed concrete parts.
» For the installation of the precast components (e.g. additional
reinforcement works, prestressing or in-situ
concrete topping) all of the rules of DIN EN 13670 apply.
All in all, the regulations of DIN EN 13670 do not contain
any signifi cant changes to the practical application of DIN
1045-3. The reason for this is, among other things, the
intensive collaboration of the German representatives in
the applicable European committees thanks to which DIN
1045-3 was worked out in close agreement with
EN 13670.
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info.klettgau@h-bau.de
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Podium 3
18203-1 Vorgefertigte Teile aus Beton, Stahlbeton und
Spannbeton.
» Für den Einbau der Fertigteile (z. B. zusätzliche Bewehrungsarbeiten,
Vorspannung oder Aufbeton) gelten alle
Regeln von DIN EN 13670.
Insgesamt bringen die Regelungen von DIN EN 13670
gegenüber der durch DIN 1045-3 geübten Praxis keine
wesentlichen Änderungen. Dies liegt auch an der intensiven
Mitwirkung deutscher Vertreter in den einschlägigen
europäischen Gremien, so dass seinerzeit DIN
1045-3 in enger Abstimmung mit EN 13670 erarbeitet
wurde.
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60
Panel 3
Elegant footbridge of textile-reinforced concrete
– Design and construction
Elegante Fußgängerbrücke aus textilbewehrtem Beton
– Bemessung und Konstruktion
Autor
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger,
RWTH Aachen
heg@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1954; 1973–1979 Studium
des Bauingenieurwesens
an der RWTH Aachen; 1984
Promotion an der TU Braunschweig;
1985–1993 Philipp
Holzmann, Frankfurt; seit
1993 Leiter des Lehrstuhls
und Instituts für Massivbau
der RWTH Aachen; seit 1994
Prüfi ngenieur für Baustatik
Fachrichtung Massivbau; seit
1997 Sachverständiger des
Eisenbahnbundesamtes; seit
1998 Mitglied der Sachverständigenausschüsse
für Bewehrungstechnik,
Spannverfahren,
Verpresspfähle und Spannbetonhohldielen
und Verbundbau
beim DIBt; seit 1999 Sprecher
des Sonderforschungsbereichs
532 Textilbewehrter Beton.
Dr.-Ing. Claus Robert Goralski,
H+P Ingenieure, Aachen
cgoralski@huping.de
Geb. 1973; 1993–1999 Studium
des Bauingenieurwesens
an der RWTH Aachen mit dem
Schwerpunkt Konstruktiver
Ingenieurbau; 2006 Promotion;
1997–2000 HSB Bausatzhäuser,
Wiel; 2000–2005 freier
Mitarbeiter im Ingenieurbüro
Hegger & Partner, Aachen;
seit 2006 H+P Ingenieure,
Aachen.
Older reinforced- and prestressed-concrete bridges are often
damaged by corrosion of the reinforcement. The concrete
covers that were specifi ed in accordance with the
values established in the applicable standards, frequently
turn out to be insuffi cient and not in keeping the current
state of the art. The corrosion is in particular promoted by
the use of de-icing salts and the freeze-thaw cycles with
de-icing salt. This leads to concrete spalling, which is considered
a surface defect, and in extreme cases can result in
a loss of bearing capacity. The repair of such structures is
consequently cost-intensive or even requires their replacement
by new structures. This was the case with the pedestrian
bridge above federal highway Bundesstraße B463 in
Albstadt-Lautlingen, which has already been torn down
and is currently being replaced.
The new bridge construction was, on the one hand, to
be intended for a slender superstructure, while on the
other hand it was to satisfy the increased requirements on
the resistance to frost and de-icing salt. For this reason,
the innovative composite material “textile-reinforced concrete”
(TRC) was chosen already in the early planning
phase, instead of the typical reinforced concrete. One
great advantage of the use of TRC is the textiles’ non-susceptibility
to corrosion. The textiles, composed of endless
rovings, which consist of alkali-resistant glass (AR glass),
are joined to a mesh-like structure with maximum opening
of 15 mm. These structures are saturated with an
epoxy resin to enable the manufacturing of dimensionally
stable and robust reinforcement elements. The
rovings´diameter of approx. 2 mm attain in this way ultimate
strengths of up to approx. 1,400 N/mm². The relatively
close-meshed textile reinforcement makes special
demands on the concrete. The used fi ne grained concrete
has a maximum grain size of 4 mm. With opening widths
of the textiles of 13 mm, a sieving eff ect is virtually excluded.
The footbridge of approx. 100 m length consists of six
precast members with a maximum length of 17.20 m and
a superstructure height of only 43.5 cm. With an eff ective
span of 15.05 m and a slenderness ratio of H:L = 1:35, the
bridge construction is extremely slender. The cross-section
of the superstructure is a prestressed T-beam com-
Mono strands
Monolitzen
Fig. 1 Bridge cross-section.
Abb. 1 Brückenquerschnitt.
planar slab reinforcement/fl ächige Plattenbewehrung
shaped web reinforcement
geformte Stegbewehrung
| Proceedings 54 th BetonTage
Ältere bestehende Stahlbeton- und Spannbetonbrücken
weisen häufi g Korrosionsschäden an den Bewehrungselementen
auf. Die zum Zeitpunkt der Planung in den Normen
festgelegten Betondeckungen erweisen sich nach
dem aktuellen Stand der Technik als zu gering. Besonders
durch den Einsatz von Tausalzen und einer wechselnden
Frost-Tausalzbeanspruchung wird die Schädigung vorangetrieben.
Es kommt zu Betonabplatzungen, die einen
optischen Mangel darstellen und in extremen Fällen zum
Verlust der Tragfähigkeit führen können. Als Folge sind
diese Bauwerke kostenintensiv zu sanieren oder sogar
durch neue Bauwerke zu ersetzen. So auch bei der Fußgängerbrücke
über die Bundesstraße B463 in Albstadt-
Lautlingen, die bereits abgerissen wurde und nun ersetzt
wird.
Der Brückenneubau soll einerseits einen schlanken
Überbau erhalten und andererseits die vom Bauherrn
geforderten erhöhten Anforderungen an die Frost-Tausalzbeständigkeit
erfüllen. Daher wurde bereits in der
Entwurfsphase als innovativer Verbundwerkstoff „textilbewehrter
Beton“ anstelle des üblichen Stahlbetons vorgesehen.
Ein großer Vorteil bei der Verwendung von Textilbeton
ist die nicht vorhandene Korrosionsanfälligkeit
der Textilien. Diese werden aus Endlosrovings, die aus alkali-resistentem
Glas (AR-Glas) bestehen, zu einer netzartigen
Struktur (Gelege) mit Achsabständen von maximal
15 mm zusammengefügt. Diese Gelege sind mit
einem Epoxidharz getränkt, so dass formstabile und robuste
Bewehrungselemente hergestellt werden können.
Die Rovings mit einem Durchmesser von ca. 2 mm erreichen
dadurch Bruchspannungen von ca. 1.400 N/mm².
Durch die relativ engmaschige textile Bewehrung werden
besondere Anforderungen an den Beton gestellt. Der verwendete
Feinbeton weist einen maximalen Größtkorndurchmesser
von 4 mm auf. Bei Öff nungsweiten der Textilien
von 13 mm ist eine Siebwirkung weitestgehend
auszuschließen.
Die ca. 100 m lange Fußgängerbrücke besteht aus
sechs Fertigteilen, die eine maximale Länge von 17,20 m
und eine Überbauhöhe von nur 43,5 cm aufweisen. Mit
einer Stützweite von 15,05 m und einem Schlankheitsverhältnis
H:L = 1:35 ist die Brückenkonstruktion extrem
GRP bars/GFK-Stäbe
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
posed of seven webs with a width of 3.21 m (Fig. 1). Owing
to the jointed cross-section, shaped reinforcement elements
are used for the webs and caps, which are coated
with epoxy resin to give them the desired shape. The textile
web reinforcement is designed to bear to the shear
forces. Due to the minimal concrete cover of 1.5 cm, the
webs can be executed with a width of 12 cm at their thinnest
point. The cantilever arm on the bridge edges reduces
to only 9 cm. Moreover the used fi ne grained concrete
makes it moreover possible to manufacture a sharp-edged
cross-section geometry with a homogeneous surface,
which is of critical importance for the design of the bridge.
Because TRC is currently not regulated by standards, an
application for an individual approval was made for the
footbridge. The necessary investigations required for obtaining
such an approval were carried out in a wide-range
testing program at the Institutes for Structural Concrete
and Building Materials Research at RWTH Aachen. Based
on experimental investigations carried out at the Institute
for Structural Concrete it was shown that the structural
members were suffi ciently save in the ultimate limit state
and that TRC had defi nite advantages over the conventional
reinforced-concrete members in the serviceability
limit state. Due to the good bonding properties of the rovings
and the small distances of the roving, a well distributed
cracking pattern with crack widths smaller than 0.2
mm was achieved. The bridge, fi nanced by the city of Albstadt
and, especially, the company Groz-Beckert KG, is
scheduled to be taken into service in the spring of 2010
(Fig. 2).
Project participants
Client: The city of Albstadt
Groz-Beckert KG, Albstadt
Construction
supervision: Regierungspräsidium Tübingen –
Landesstelle für Bautechnik
(Dipl.-Ing. Weiß, Dr.-Ing. Brendler)
Structural design: H+P Ingenieure, Aachen
Checking engineer: Bornscheuer Drexler Eisele,
Stuttgart
Architect: Hartwig N. Schneider Architekten,
Stuttgart
Building contractor: Seb. Wochner, Dormettingen
Expert:
Structural behavior / textile reinforcement: Institut für
Massivbau, RWTH Aachen (Prof.
Hegger)
Beton: Institut für Bauforschung,
RWTH Aachen
(Prof. Brameshuber, Prof. Raupach)
BFT 02/2010
Podium 3
schlank. Der Überbauquerschnitt ist ein in Längsrichtung
vorgespannter siebenstegiger Plattenbalken mit einer
Breite von 3,21 m (Abb. 1). Aufgrund des gegliederten
Querschnitts werden geformte Bewehrungselemente für
die Stege und Kappen verwendet, die durch eine Epoxidharzbeschichtung
die gewünschte Form erhalten. Die textile
Stegbewehrung wird dabei planmäßig zur Abtragung
der Querkräfte herangezogen. Aufgrund einer minimalen
Betondeckung von 1,5 cm können die Stege an der
dünnsten Stelle mit einer Breite von 12 cm ausgeführt
werden. Der Kragarm an den Brückenrändern verjüngt
sich auf nur 9 cm. Durch den verwendeten Feinbeton ist
es zudem möglich, eine scharfkantige Querschnittsgeometrie
mit einer homogenen Oberfl äche herzustellen,
was für die Gestaltung der Brücke von entscheidender Bedeutung
ist. Da der Baustoff Textilbeton zur Zeit normativ
nicht geregelt ist, wurde für die Fußgängerbrücke eine
Zustimmung im Einzelfall beantragt. Die dafür notwendigen
Untersuchungen wurden in einem umfangreichen
Versuchsprogramm an den Instituten Massivbau und für
Bauforschung der RWTH Aachen durchgeführt. Anhand
von experimentellen Untersuchungen am Institut für
Massivbau wurde nachgewiesen, dass die Bauteile im
Grenzzustand der Tragfähigkeit ausreichende Sicherheiten
aufweisen und der Verbundwerkstoff Textilbeton
im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit deutliche
Vorteile gegenüber üblichen Stahlbetonbauteilen aufweist.
Aufgrund der guten Verbundeigenschaften der Rovings
und der geringen Stababstände wurde in den Versuchen
ein fein verteiltes Rissbild mit Rissbreiten kleiner
als 0,2 mm erreicht. Die durch die Stadt Albstadt und vor
allem durch die Groz-Beckert KG fi nanzierte Brücke soll
im Frühjahr 2010 in Betrieb genommen werden (Abb. 2).
Projektbeteiligte
Bauherren: Stadt Albstadt
Groz-Beckert KG, Albstadt
Bauaufsicht: Regierungspräsidium Tübingen –
Landesstelle für Bautechnik
(Dipl.-Ing. Weiß, Dr.-Ing. Brendler)
Tragwerksplaner: H+P Ingenieure, Aachen
Prüfi ngenieur: Bornscheuer Drexler Eisele, Stuttgart
Architekt: Hartwig N. Schneider Architekten,
Stuttgart
Bauunternehmen: Seb. Wochner, Dormettingen
Gutachter: Tragverhalten/Textilbewehrung:
Institut für Massivbau,
RWTH Aachen (Prof. Hegger)
Beton: Institut für Bauforschung,
RWTH Aachen
(Prof. Brameshuber, Prof. Raupach)
Fig. 2 Visualization.
Abb. 2 Visualisierung.
M. Eng. Christian Kulas,
RWTH Aachen
ckulas@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1978; 1998–2004 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Fachhochschule Aachen;
2005–2006 Studium
Konstruktiver Ingenieurbau an
der Hochschule für Technik,
Wirtschaft und Gestaltung
Konstanz; 2004–2005 Tragwerksplaner
im Ingenieurbüro
Vorbrüggen Schulze Icking,
Aachen; 2007 Tragwerksplaner
bei der Synaxis AG, Zürich;
seit 2008 wiss. Mitarbeiter
am Lehrstuhl und Institut für
Massivbau der RWTH Aachen.
61

62
Panel 3
Elegant footbridge of textile-reinforced concrete
– Concrete-technological concept
Elegante Fußgängerbrücke aus textilbewehrtem Beton
– Betontechnologisches Konzept
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber,
RWTH Aachen
brameshuber@
ibac.rwth-aachen.de
Geb. 1956; 1988 Studium
des Bauingenieurwesens und
Promotion in Karlsruhe; bis
1991 Ingenieurbüro BUNG
Heidelberg; bis 1998 Leiter des
Zentralen Baustoffl abors von
Bilfi nger Berger, Manheim; seit
1999 Leiter des Lehrstuhls für
Baustoff kunde des Instituts
für Bauforschung der RWTH
Aachen.
Dipl.-Ing. Marcus Hinzen,
Institut für Bauforschung,
RWTH Aachen
hinzen@ibac.rwth-aachen.de
1998–2004 Studium des
Bauingenieurwesens an der
RWTH Aachen und am Imperial
College London; seit 2005
wiss. Mitarbeiter am Institut
für Bauforschung der RWTH
Aachen; seit 2008 Arbeitsgruppenleiter
der Arbeitsgruppe
„Beton“ am Institut für Bauforschung.
Fine grained concretes for textile reinforced
concrete
The concretes used for textile-concrete members have to
meet special requirements with regard to the production
process and the mechanical properties. As a rule, a small
maximum grain size of max. 4 mm is used and the mix
design adjusted to a highly fl owable consistency with the
aid of superplasticizers to ensure a good penetration of
the textiles. To reduce the alkalinity of the concrete and to
improve the contact zone between matrix and textile, puzzolanic
additives, e.g. fl y ash and silica fume, are used.
Since the above-mentioned requirements frequently contradict
each other, the composition of the fi ne grainedconcrete
is usually a compromise between the requirements
made on the fresh concrete, the mechanical properties,
the durability and also the economical aspects for an industrial
production of textile concrete members.
These fi ne grained concretes, owing to their composition,
are currently not covered by existing standards. The
small size of the maximum particle falls below the minimum
size of 8 mm specifi ed in DIN 1045-2:2008-08 [1].
An excessively high powder content and the highly fl owable
consistency can also deviate from the specifi cations in
the standards. This is the reason why construction projects
processed with textile reinforced concrete are currently
still implemented based on individual approvals.
Concrete-technological requirements
made on the textile reinforced concrete bridge in
Lautlingen
The client had specifi ed the following requirements for
the textile reinforced concrete bridge in Lautlingen: the
compressive strength class would have to be at least
C 55/67. In addition, a high freeze-thaw/de-icing salt resistance
had to be achieved for exposure class XF4. Furthermore,
a high abrasion resistance had to be achieved,
as the bridge is regularly cleared by a snow removal vehicle.
To ensure a good penetration of the reinforcing textiles,
the maximum grain size of the aggregates was limited
to 4 mm. At the same time, the fresh concrete was to
be adjusted in such a way that a suffi ciently high processing
time and a fl owability as high as possible would be
achieved, together with a high stability to vibration. Entrapped
air on the surface of the concrete members was to
be avoided. A surface of light color was to be aimed for. In
Initial constituents Unit Content
Cement content
450
Fly ash 100
Metakaolin 31,5
Watercontent kg/m³ 213,8
Aggregates 0 – 4 mm 1457.4
Powder content 581.5
Micro hollow spheres 3.0
Eq. w/c ratio
Table 1 Composition of the concrete.
– 0.41
| Proceedings 54 th BetonTage
Feinbetone für Textilbeton
Betone, die für Textilbetonbauteile verwendet werden, müssen
besonderen Ansprüchen im Hinblick auf den Produktionsprozess
und die mechanischen Eigenschaften genügen.
In der Regel wird ein kleines Größtkorn von max. 4 mm verwendet
und eine sehr fl ießfähige Konsistenz mithilfe von
Hochleistungsfl ießmitteln eingestellt, um eine gute Penetration
der Textilien zu gewährleisten. Zur Reduzierung der
Alkalität des Betons und zur Verbesserung der Kontaktzone
zwischen Matrix und Textil werden puzzolanische Zusatzstoff
e wie Flugasche und Silikastaub verwendet. Da sich die
genannten Anforderungen häufi g widersprechen, stellt die
Zusammensetzung des Feinbetons meist einen Kompromiss
zwischen den Ansprüchen an den Frischbeton, den
mechanischen Eigenschaften, der Dauerhaftigkeit und auch
den ökonomischen Aspekten für eine industrielle Produktion
von Textilbetonbauteilen dar.
Diese Feinbetone werden aufgrund ihrer Zusammensetzung
derzeit nicht durch bestehende Regelwerke abgedeckt.
Das geringe Größtkorn unterschreitet die in der DIN 1045-
2:2008-08 [1] angegebene Mindestgröße von 8 mm. Weiterhin
können ein zu hoher Mehlkorngehalt und die fl ießfähige
Konsistenz von den Angaben in den Normen abweichen. Aus
diesem Grund werden Bauvorhaben mit Textilbeton derzeit
noch über eine Zustimmung im Einzelfall umgesetzt.
Betontechnologische Anforderungen
der Textilbetonbrücke in Lautlingen
Für die Textilbetonbrücke in Lautlingen wurden vom Auftraggeber
die folgenden Anforderungen an den Beton festgelegt:
Die Druckfestigkeitsklasse musste mindestens C 55/67 betragen.
Weiterhin musste eine hohe Frost-Tausalz-Beständigkeit
für die Expositionsklasse XF4 erreicht werden. Zusätzlich war
aufgrund der regelmäßigen Befahrung mit einem Schneeräumfahrzeug
ein hoher Abriebwiderstand nachzuweisen.
Um eine gute Durchdringung der Bewehrungstextilien sicherzustellen,
wurde das Größtkorn der Gesteinskörnung
auf 4 mm begrenzt. Gleichzeitig war der Frischbeton so einzustellen,
dass eine ausreichende Verarbeitungsdauer und
eine möglichst hohe Fließfähigkeit, bei gleichzeitiger Rüttelstabilität
gewährleistet sind. Lufteinschlüsse an der Bauteiloberfl
äche sollten vermieden werden. Grundsätzlich war eine
möglichst helle Oberfl äche anzustreben. Aufgrund des erhöhten
Bindemittelgehaltes musste auch die Hydratationswärmeentwicklung
betrachtet werden.
Ausgangsstoff e Einheit Gehalt
Zementgehalt
450
Flugasche 100
Metakaolin 31,5
Wassergehalt kg/m³ 213,8
Gesteinskörnung 0–4 mm 1457,4
Mehlkorngehalt 581,5
Mikrohohlkugeln 3,0
Äquiv. w/z-Wert – 0,41
Tabelle 1 Zusammensetzung des Betons.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Concrete properties Age Unit Fine
concrete
Compressive cube strength
28d N/mm2 87.1
Flexural tensile strength 10.7
Modulus of elasticity 33,600
Shrinkage deformation
Coeffi cient of creep
365d
mm/m
–
0.248
0.90
Table 2 Properties of the hardened concrete.
Betoneigenschaften Alter Einheit Feinbeton
Würfeldruckfestigkeit
28d N/mm
Tabelle 2 Festbetoneigenschaften des Betons.
2
87,1
Biegezugfestigkeit 10,7
E-Modul 33.600
Schwindverformung
Kriechzahl
365d
mm/m
–
0,248
0,90
view of the increased binder content, the development of
the heat of hydration had to be taken into consideration.
Development and properties of the fi ne grained
concrete
To obtain the above-stated properties, both the content of
various cement types and fl yashes were varied. A combination
of 450 kg/m 3 Portland limestone cement and
100 kg/m 3 fl y ash with an equivalent w/c ratio of 0.41 led
to overall best results. To promote the strength development
of the concrete and the structural behavior of the
composite structure, metakaolin was used instead of the
customary dark silica fume. Metakaolin is a white powder
and has a somewhat higher puzzolanic reactivity than silica
fume. To achieve the specifi ed resistance to the freezethaw
cycle with de-icing salt for XF4, DIN 1045-2:2008-08
[1] prescribes the use of an air-entraining agent. Due to
the loss of strength that results from the use of air-entraining
agents and the inadequate air-pore stability of highly
fl owable mixes, alternative use was made of micro hollow
spheres (MHS). In providing the evidence by the CDF
test, mass losses of below 500 g/m 2 were in this way
achieved. With the aid of a superplasticizer based on polycarboxylate
ether, a highly fl owable and still vibration-stable
mix with a slump of up to 800 mm was designed. The
conventionally measured air content was established at
2.8 Vol.-% at a density of 2,256 kg/m 3 . The composition of
the concrete as well as the essential properties of the hardened
concrete are summarized in Tables 1 and 2.
Reference/Literatur
[1] DIN 1045-2:2008-08. Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und
Spannbeton; Beton – Festlegung, Eigenschaften, Herstellung
und Konformität
BFT 02/2010
Podium 3
Entwicklung und Eigenschaften des Feinbetons
Zur Erzielung der o. g. Eigenschaften wurden sowohl verschiedene
Zementarten als auch Flugaschen hinsichtlich
ihres Gehaltes variiert. Eine Kombination aus 450 kg/m 3
Portlandkalksteinzement und 100 kg/m 3 Flugasche mit
einem äquivalenten w/z-Wert von 0,41 führte insgesamt zu
den besten Ergebnissen. Zur Unterstützung der Festigkeitsentwicklung
des Betons und des Verbundtragverhaltens
wurde anstelle des sonst üblichen dunklen Silikastaubs
Metakaolin eingesetzt. Metakaolin ist ein weißes Pulver
und besitzt eine etwas höhere puzzolanische Reaktivität als
Silikastaub. Zur Erzielung des geforderten Frost-Taumittel-
Widerstandes für XF4 ist nach DIN 1045-2:2008-08 [1] der
Einsatz eines Luftporenbildners vorgeschrieben. Aufgrund
des mit Luftporenbildnern einhergehenden Festigkeitsverlustes
und der mangelnden Luftporenstabilität bei sehr
fl ießfähigen Mischungen wurde alternativ auf Mikrohohlkugeln
(MHK) zurückgegriff en. Beim zu erbringenden
Nachweis mit dem CDF-Verfahren wurden so Abwitterungen
von unter 500 g/m 2 erzielt. Mit Hilfe eines Fließmittels
auf Polycarboxylatether-Basis wurde eine sehr fl ießfähige
und dennoch rüttelstabile Mischung mit einem
Ausbreitmaß von bis zu 800 mm entworfen. Der herkömmlich
gemessene Luftgehalt betrug 2,8 Vol.-% bei einer Rohdichte
von 2.256 kg/m 3 . Die Zusammensetzung des Betons
sowie die wesentlichen Festbetoneigenschaften sind in den
Tabellen 1 und 2 zusammengefasst.
63

64
Panel 3
Elegant footbridge of textile-reinforced concrete
– Production and erection of the precast elements
Elegante Fußgängerbrücke aus textilbewehrtem Beton
– Herstellung und Montage der Fertigteile
Autor
Dipl.-Ing. Martin Wochner,
Seb. Wochner, Dormettingen
martin.wochner@wochner.de
Geb. 1964; Studium des
Bauingenieurwesens an
der Universität Stuttgart;
1991–1993 Ingenieurbüro
Leonhardt, Andrä und Partner,
Stuttgart; 1993–1997 als
Assistent der Geschäftsleitung
bei der Firma S.
Wochner GmbH & Co. KG,
Dormettingen;
seit 1998 Geschäftsführender
Gesellschafter bei der Firma
S. Wochner GmbH & Co. KG,
Dormettingen; Vorstandsmitglied
beim Fachverband
Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e.V.
General
In the Southern German city of Albstadt-Lautlingen, a
badly corroded reinforced-concrete footbridge had to be
torn down in 2007. Due to the corrosion problem encountered
with the old bridge and acting on a request of the
company Groz-Beckert, a textile-reinforced concrete was
chosen in consultation with the city of Albstadt. The slender
prestressed precast components for the superstructure
are manufactured with a surface that will meet the
requirements made on durability, frost and de-icing salt
resistance and the slip resistance, because not additional
surfacing will be provided.
Approval on a case-to-case basis (ZiE)
The chosen construction deviates in a number of respects
from the applicable construction standards so that an approval
on a case-to-case basis had to be obtained from the
competent authority for construction engineering at RP
Tübingen. After a trial and testing phase of six months,
the approval on a case-to-case basis was granted.
Materials
Concrete:
Apart from the requirements made on the strength – at
least C 50/60 – and the durability (resistance to freezethaw
with de-icing salt), all other processing properties
had to be adjusted to ensure a concrete of suffi ciently high
consistence that would completely encase the textile fabric
without segregating.
Fig. 1 Special formwork for the precast elements for the superstructure.
Abb. 1 Sonderschalung für die Überbau-Fertigteile.
| Proceedings 54 th BetonTage
Allgemeines
Im Ortsteil Albstadt-Lautlingen musste im Jahre 2007
eine Fußgängerbrücke aus Stahlbeton aufgrund starker
Korrosionsschäden abgebrochen werden. Aufgrund der
Korrosionsproblematik der alten Brücke und dem Anliegen
der Firma Groz-Beckert, wurde zusammen mit der
Stadt Albstadt der Baustoff Textilbeton für die neue Brücke
gewählt. Die schlanken vorgespannten Fertigteilelemente
für den Überbau werden mit einer fertigen
Oberfl äche hergestellt, die die Anforderungen an die
Dauerhaftigkeit, den Frost- und Tausalz- und Rutschwiderstand
erfüllen muss, da kein zusätzlicher Belag angeordnet
werden soll.
Zustimmung im Einzelfall (ZiE)
Die gewählte Konstruktion weicht in einigen Punkten von
den bestehenden Normen im Baubereich ab, so dass eine
Genehmigung nach dem Verfahren der Zustimmung im
Einzelfall bei der Landesstelle für Bautechnik beim RP
Tübingen beantragt wurde. Nach sechsmonatiger Versuchs-
und Prüfphase wurde die Zustimmung im Einzelfall
erteilt.
Materialien
Beton:
Neben den Anforderungen an die Festigkeit, mindestens
C 50/60, und die Dauerhaftigkeit (Frost- und Tausalzwiderstand)
mussten vor allem die Verarbeitungseigenschaften
so eingestellt werden, dass der Beton eine ausreichend
hohe Konsistenz hat und das textile Gelege
vollständig umschließt und sich trotzdem nicht entmischt.
Textile Bewehrung:
Die textile Bewehrung besteht aus alkaliresistenten Glasfasern,
die rechtwinklig zueinander gelegt und mit einem
Faden am Stoß verbunden werden.
GFK-Bewehrung:
Zusätzlich zur textilen Bewehrung wurden an hoch beanspruchten
Bauteilen Glasfaserstäbe, Ø16 mm, der Firma
Schöck eingebaut, die in einer AbZ Z-1.6.-238 geregelt
sind.
Vorspannung:
Die Vorspannung der Überbaufertigteile in Längsrichtung
wird als Vorspannung ohne Verbund ausgeführt mit
Monolitzen der Firma Suspa/DSI. Nach dem Montieren
der Elemente werden diese mit je zwei Spanngliedern an
den Stoß gekoppelt, so dass Normalkräfte in Brückenlängsrichtung
übertragen werden können.
Herstellen der Fertigteile
Schalungsbau:
Aufgrund des Sonderquerschnittes der Brücke und der
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Textile reinforcement:
The textile reinforcement consists of alkali-resistant glass
fi bers arranged at a right angle to each other and connected
to each other by a thread at the abutting ends.
GRP reinforcement:
In addition to the textile reinforcement, glassfi ber bars,
Ø 16 mm, from the German company Schöck were installed,
whose use is regulated in AbZ Z-1.6.-238.
Prestress:
The prestress on the precast elements used for the superstructure
is executed in longitudinal direction by way of
pretensioning with mono-strands from Suspa/DSI. The
components, following erection, are coupled on their butt
ends to enable the transmission of normal forces in the
longitudinal direction of the bridge.
Manufacture of the precast elements
Formwork construction:
Due to the special cross-section of the bridge and the geometry
with an inclination in longitudinal and transverse
direction as well as the radius in plan, a special form had
to be constructed for the project. The form, made of wood,
is coated with a special-purpose lacquer that is slightly
ground prior to casting in order to ensure the desired architectural
concrete fi nish (Fig. 1).
BFT 02/2010
Abb. 2 Casting of the bridge.
Abb. 2 Betonieren der Brücke.
Podium 3
Geometrie mit Längs- und Querneigung sowie dem Radius
im Grundriss muss eine spezielle Schalung für das
Projekt angefertigt werden. Die aus Holz hergestellte
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65

66
Panel 3
Installation of the textile reinforcement:
The web reinforcement is braided together in longitudinal
direction with the GRP bars and the tendons on a special
template outside the formwork. For this, the formed
textile fabric is lapped and the tendons subsequently fi xed
on the web reinforcement along the parabolic course.
Next, the reinforcing cage is installed in the formwork for
every web and the reinforcement of the cross-girder and
the planar reinforcement supplemented.
Casting of the bridge:
Quality assurance instruction are developed for concrete
production to ensure that the specifi ed properties are reliably
met. The concrete is cast by means of a special concrete
bucket (Fig. 2), fi tted with a funnel-shaped outlet.
This is necessary because the concrete cannot be cast
through the close-meshes of the planar fabric. Instead, it
is poured into an opening specifi cally arranged for this
purpose. Although the concrete used here is of nearly selfcompacting
consistency it is additionally compacted with
external and internal vibrators. Subsequently, the surface
is fi nished with a vibratory beam. Special care must be
taken to the curing of the sensitive fi ne-grained concrete.
Prestressing of the bridge:
After the concrete has attained the required strength, the
bridge is partly prestressed in the formwork prior to lifting.
To prevent loss of prestress, the full prestress is applied
after attainment of the 28-day strength. The required
slip resistance of the concrete surface is achieved by sandblasting.
Erection of the precast elements
The erection of the bridge elements is carried out by mobile
crane that deposits the elements on falsework arranged
in the column axis. There, the precast elements
are aligned into the exact position by means of spindles
and hydraulic presses. Subsequently, the precast elements
are coupled in longitudinal direction by clamping together
the individual elements in column areas. The tubular
steel columns are brought into their exact fi nal position,
using spindles and wedges only after the exact position of
the superstructure has been achieved and bolted together
with the superstructure by means of a joint plate of perfect
fi t. The falsework is lowered after the column bases in the
pocket foundation of the pillar have been cast and the
grouting concrete hardened and the loads in this way
transmitted into the foundation. The bridge will be offi -
cially opened in spring 2010.
| Proceedings 54 th BetonTage
Schalung wird mit einem speziellen Lack überzogen, der
dann vor dem Betonieren leicht angeschliff en wird, um
die Sichtbetonoptik der Oberfl äche sicherzustellen
(Abb. 1).
Einbau der textilen Bewehrung:
Die Stegbewehrung wird zusammen mit den GFK-Stäben
in Längsrichtung und den Spanngliedern außerhalb der
Schalung auf einer speziellen Lehre vorgefl ochten. Dabei
werden die geformten textilen Gelege mit Übergreifungsstößen
gestoßen und anschließend das Spannglied entsprechend
dem parabelförmigen Verlauf an der Stegbewehrung
fi xiert. Danach wird der Bewehrungskorb für
jeden Steg in die Schalung eingebracht, die Bewehrung
des Querträgers und die fl ächige Bewehrung ergänzt.
Betonieren der Brücke:
Für das Herstellen des Betons wird eine Qualitätssicherungsanweisung
entwickelt, damit die geforderten Eigenschaften
zielsicher erreicht werden können. Der Beton
wird mit einem speziellen Betonierkübel (Abb. 2) eingefüllt,
der mit einem trichterförmigen Auslauf versehen
wird. Dies ist erforderlich, da aufgrund der Engmaschigkeit
der textilen Bewehrung nicht durch das fl ächige Gelege
hindurch betoniert werden kann, sondern der Beton
an extra angeordneten Betonieröff nungen eingefüllt werden
muss. Obwohl es sich um einen nahezu selbst verdichtenden
Beton handelt, wird dieser zusätzlich mit Außen-
und Innenrüttlern verdichtet. Danach zieht man die
Oberfl äche mit einer Rüttelbohle ab. Ein besonderes Augenmerk
muss auf die Nachbehandlung des empfi ndlichen
Feinkornbetons gelegt werden.
Vorspannung der Brücke:
Nachdem die erforderliche Festigkeit des Betons erreicht
ist, erfolgt eine Teilvorspannung der Brücke in der Schalung
vor dem Ausheben. Zur Vermeidung von Spannungsverlusten
durch Kriechen des Betons wird die volle
Vorspannung nach Erreichen der 28-Tage-Festigkeit aufgebracht.
Durch Sandstrahlen wird der geforderte Rutschwiderstand
der Oberfl äche erreicht.
Montage der Fertigteile
Die Montage der Brückenelemente erfolgt mit einem
Autokran, der die Elemente auf ein in den Stützenachsen
angeordnetes Traggerüst ablegt. Dort werden die Fertigteile
mit Spindeln und Hydraulikpressen in der
exakten Lage ausgerichtet. Anschließend erfolgt die Koppelung
der Fertigteilelemente in Längsrichtung durch das
Zusammenspannen der einzelnen Elemente im Stützenbereich.
Erst nachdem die exakte Lage des Überbaus erreicht
worden ist, werden die Stahlrohrstützen mit Hilfe
von Spindeln und Keilen in die exakte Endposition gebracht
und mit einem passgenauen Anschlussblech an
die andere Platte des Überbaus verschraubt. Nach dem
Verguss der Stützenfüße in dem Köcherfundament der
Pfeiler und dem Aushärten des Vergussbetons wird das
Traggerüst abgelassen und somit die Lasten über die
Stahlstützen in das Fundament eingeleitet. Im Frühsommer
2010 wird die Brücke ihrer Bestimmung übergeben.
BFT 02/2010

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68
Panel 3
The new Eurocode 2 – Consequences for precast construction
Der neue Eurocode 2 – Konsequenzen für den Fertigteilbau
Autor
Dipl.-Ing. Mathias Tillmann,
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau, Bonn
tillmann@fdb-fertigteilbau.de
Geb. 1970; Studium des
Bauingenieurwesens an der
RWTH Aachen mit der Vertiefungsrichtung
konstruktiver
Ingenieurbau; ab 1999 Tragwerksplaner
in verschiedenen
Ingenieurbüros im Raum
Köln; seit 2007 bei der Fachvereinigung
Deutscher
Betonfertigteilbau (FDB)
für den Bereich Technik und
Normung zuständig, zunächst
als technischer Referent,
seit 2008 als technischer
Geschäftsführer; Mitglied in
europäischen und nationalen
Ausschüssen im CEN, DIN,
DIBt und im VDI.
In Germany, the design of concrete structures is performed
with DIN 1045-1 [1]. This national standard will be
replaced in the medium-term by Eurocode 2 Part 1-1 [2]
and the corresponding National Annex [3].
By adopting the safety concept of EC2 in DIN 1045-
1:2001-07 [4], a fi rst step to adapt to EC2 has already been
taken and the process was continued through the implementation
of DIN 1045-1:2008-08 and the adoption of further
design rules of EC2. Accordingly, a basic harmonization
process has already taken place in Germany and the
complete change to EC2 is expected to be much less dramatic
than in other European countries.
EC2 Part 1-1 is scheduled to enter into force in 2011.
The duration of a transitional period, i.e. when EC2 or
DIN 1045-1 can be adopted, is not yet known.
EC2, compared to DIN 1045-1, contains a separate
section with additional rules for precast concrete elements
and structures (Fig. 1).
Some important rules for precast concrete elements
are the following:
Section 3 Materials
The increase of the modulus of elasticity E cm according to
EC2 will not cause important changes in practice. The values
of E cm will be 5–15% higher in the range of C 30/37 to
C 50/60 than the values according to DIN 1045-1.
Section 4 Durability and cover to reinforcement
Section 4 includes well-known rules from DIN 1045-1,
e.g. the reduction of the minimum concrete cover of the
reinforcement to the interface or the bond condition of
the reinforcement put directly on the interface, or the
reduction of the allowance in design for deviation when
appropriate measures are taken, like precast concrete
products subjected to an appropriate quality control sys-
Fig. 1 Content of Eurocode 2 Part 1-1.
Abb. 1 Inhalt von Eurocode 2 Teil 1-1.
| Proceedings 54 th BetonTage
Die Bemessung von Stahlbeton- und Spannbetonfertigteilen
erfolgt in Deutschland nach DIN 1045-1 [1]. Diese
nationale Norm wird mittelfristig durch den Teil 1-1 von
Eurocode 2 [2] in Verbindung mit dessen Nationalem Anhang
(NA) ersetzt [3].
Durch die Übernahme des Sicherheitskonzepts fand
schon mit DIN 1045-1:2001-07 [4] eine Angleichung an
den Eurocode statt, die mit Einführung von DIN 1045-
1:2008-08 [1] und der Übernahme weiterer Nachweisformate
aus EC2 fortgeführt wurde. Eine grundlegende Harmonisierung
hat demnach bereits stattgefunden, und es
ist zu erwarten, dass die komplette Umstellung auf EC2
in Deutschland weit weniger einschneidend sein wird als
in anderen europäischen Ländern.
Die bauaufsichtliche Einführung von EC2 Teil 1-1 ist
für Mitte 2011 geplant. Wie lange die erforderliche
Koexistenzphase dauern wird, in der übergangsweise
DIN 1045-1 oder Eurocode 2 angewendet werden dürfen,
steht noch nicht fest.
Im Gegensatz zu DIN 1045-1 enthält EC2 einen gesonderten
Abschnitt mit zusätzlichen Regeln für Fertigteile
(Abb. 1).
Einige wichtige Regelungen für Betonfertigteile sind:
Abschnitt 3 Baustoff e
Die Erhöhung des mittleren Elastizitätsmoduls für Beton
E cm nach EC2 wird in der praktischen Anwendung lediglich
geringe Auswirkungen haben. Die Werte von E cm sind
im für den Fertigteilbau interessanten Bereich zwischen
C 30/37 und C 50/60 ca. 5–15 % höher als nach DIN 1045-
1.
Abschnitt 4 Dauerhaftigkeit und Betondeckung
In diesem Abschnitt fi nden sich mehrere aus DIN 1045-1
bekannte Regelungen, z. B. zur Reduzierung der Min-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
tem or checking the minimum concrete cover in the fi nished
structure.
Section 5 Structural analysis
Chapter 5.9 includes the lateral instability of slender
beams with expressions similar to those in DIN 1045-1,
8.6.8 (2) used to account for the stability and for the minimum
torsional moment for the design of the support construction.
Section 6 Ultimate limit states (ULS)
The design concept of chapter 6.4, punching, is diff erent
from DIN 1045-1. The basic control perimeter will be
checked at a distance of 2,0d from the loaded area. The
applied loads will therefore be less than those given in
DIN 1045-1; however, the resistance at the ultimate limit
state will also be on a lower level.
Section 7 Serviceability limit states (SLS)
The defl ection control in cases where calculations may be
omitted will be more complicated compared to DIN 1045-
1, because the compressive strength of the concrete and
the reinforcement ratio has to be taken into account. The
design concept of EC2 is much more conservative so that
in future larger member thicknesses may be required
than those specifi ed in DIN 1045-1.
Section 9 Detailing of members and particular rules
This section contains extensive supplementary rules for
precast concrete elements, most of which are well-known
from DIN 1045-1 or DAfStb Volume 525, e.g. rules for the
design of bearings or supplementary rules for sandwich
façades.
References/Literatur
[1] DIN 1045-1:2008-08 Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton-
Teil 1: Bemessung und Konstruktion
[2] DIN EN 1992-1-1:2005-10 Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion
von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1:
Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den Hochbau;
Deutsche Fassung EN 1992-1-1:2005
[3] E DIN EN 1992-1-1/NA:2008-09 Nationaler Anhang – National
festgelegte Parameter – Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion
von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1:
Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den Hochbau
[4] DIN 1045-1:2001-07 Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton
– Teil 1: Bemessung und Konstruktion
[5] Deutscher Ausschuss für Stahlbeton: Heft 525, Erläuterungen zu
DIN 1045-1, Beuth Verlag
BFT 02/2010
Podium 3
destbetondeckung bei ortbetonergänzten Fertigteilen
oder zur Verbundbedingung von direkt auf die Fugenoberfl
äche gelegten Bewehrungsstäben sowie zur Reduzierung
des Vorhaltemaßes bei entsprechenden Maßnahmen
wie Qualitätskontrollen oder der Überprüfung der
Mindestbetondeckung am fertigen Bauteil.
Abschnitt 5 Ermittlung der Schnittgrößen
Das seitliche Ausweichen schlanker Träger wird in Abschnitt
5.9 behandelt. Dieser Abschnitt enthält ähnliche
aus DIN 1045-1, 8.6.8 (2) bekannte Gleichungen, mit der
die Kippsicherheit sowie das Mindesttorsionsmoment
zur Bemessung der Aufl agerkonstruktion ermittelt werden
können.
Abschnitt 6 Nachweise in den Grenzzuständen
der Tragfähigkeit
Der Abschnitt 6.4 Durchstanzen enthält wesentliche Abweichungen
von DIN 1045-1. So wird der kritische Rundschnitt
nach EC2 im Abstand von 2,0d vom Aufl ager geführt.
Die einwirkenden Kräfte werden somit geringer,
allerdings liegen auch die Tragfähigkeiten auf einem entsprechend
niedrigeren Niveau.
Abschnitt 7 Nachweise in den Grenzzuständen
der Gebrauchstauglichkeit
Die Nachweisführung der Biegeschlankheit wird durch
die Einbeziehung der Betondruckfestigkeiten und der erforderlichen
Bewehrungsgrade in Zukunft aufwändiger.
Da das Nachweiskonzept im Vergleich zu DIN 1045-1 wesentlich
konservativer ist, können sich in Zukunft größere
Bauteildicken nach EC2 ergeben.
Abschnitt 9 Bemessungs- und Konstruktionsregeln
Dieses Kapitel enthält mit zusätzlichen Bemessungs- und
Konstruktionsregeln die umfangreichsten Ergänzungen
für Fertigteile, die größtenteils aus DIN 1045-1 bzw. aus
dem DAfStb-Heft 525 [5] bekannt sind, so z. B. Regelungen
zur Bemessung von Lagern oder ergänzende Regeln
für Sandwichtafeln.
69

70
Moderation
RA Hans-Jürgen Günther,
Bundesverband Betonbauteile
Deutschland, Bonn
rechtsanwalt.guenther@
guennet.de
Geb. 1951; 1974–1979 Studium
der Rechtswissenschaft
an der Universität Bielefeld;
Fachanwalt für Arbeitsrecht;
Rechtsanwalt in Herford, ab
1986 in Hannover; seit 1986
Leiter der Rechtsabteilung im
Gesamtverband Verkehrsgewerbe
Niedersachsen; seit 1993
Geschäftsführer des Verbands
Beton- und Fertigteilindustrie
Nord, Burgwedel; seit 2005
auch Geschäftsführendes
Vorstandsmitglied des Bundesverband
Betonbauteile
Deutschland, Bonn.
Panel 4
Day 1: Tuesday, 9 th February 2010
Tag 1: Dienstag, 9. Februar 2010
Economy and law
Wirtschaft und Recht
| Proceedings 54 th BetonTage
Title/Titel Page/Seite
Cost stability and security of supply for precast plants 72
regarding aggregates, steel and energy
Kostenstabilität und Versorgungssicherheit für Betonfertigteilwerke
bei Zuschlägen, Stahl und Energie
Dr.-Ing. Gerald Maunz
Legal bases for checks on employees 74
The rights of employers
Rechtliche Grundlagen der Mitarbeiterkontrolle
Die Befugnisse als Arbeitgeber
Dr. Christian Gerd Kotz
The “emergency toolkit” – when the boss suddenly becomes incapacitated 76
Der „Notfallkoff er“ – Wenn der Chef plötzlich ausfällt
André M. Kaliebe
Schwerpunkt Recht
Current GT&C law – opportunities and pitfalls for manufacturers 78
AGB-Recht aktuell – Tücken und Chancen für Hersteller
RA Adrian Bergt
Patents, trademarks, designs – establishing diff erentiation, safeguarding rights 80
Patente, Marken, Designs – Diff erenzierung schaff en, Rechte sichern
Dipl.-Ing. MsC Helge von Hirschhausen
BFT 02/2010

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72
Panel 4
Cost stability and security of supply for precast plants
regarding aggregates, steel and energy
Kostenstabilität und Versorgungssicherheit für Betonfertigteilwerke
bei Zuschlägen, Stahl und Energie
Autor
Dr. Dipl.-Ing. Gerald Maunz,
Lafarge; Wien, Österreich
gerald.maunz@lafarge.com
Geb. 1962; 1981–1987 Studium
Hüttenwesen/Metallurgie
an der Montanuniversität
Leoben; 1988–1992 Univ. Ass.
an der Montanuniversität Leoben;
1992 Promotion; 1993–
1995 Projektleiter bei der Firma
Illichmann, Oberösterreich;
1995–1998 Technische und
kaufmännische Geschäftsführung
bei der Firma Stahlcord,
Steiermark; 1999–2007 Lafarge
Perlmooser, Österreich; seit
2004 Präsident des ÖsterreichischenEnergiekonsumentenverbandes;
seit 2008
Risk Management Utilities
Director bei Lafarge.
International energy and carbon emission markets are
relevant to the cost stability and security of supply of precast
concrete plants. The following sections provide a brief
overview of the most important markets and resulting
procurement strategies.
Crude oil
Price jumps by up to 10 $ per barrel on a single trading day
are a sign of a high degree of speculative trading and of the
great uncertainty of market participants.
Political and economic events have a stronger infl uence
on the markets than mere supply/demand considerations.
Low interest rates support speculative commodity
trading. In 2009, the market has been determined mainly
by pure trading transactions. Prices went up despite the
fact that more oil was produced than consumed, and
worldwide inventories have reached record levels.
Coal
Coal prices moved in sync with the crude oil price trend
until the end of 2008.
From 2009, fundamental supply and demand data
again determined the price.
Electricity
Electricity prices are defi ned by the dynamics of primary
fuel markets and by the prices of CO 2 emission allowances.
Infl uence on steel and cement prices
The major variable cost drivers for steel and cement production
are directly infl uenced by the global commodity
markets. For instance, for the production of one tonne of
reinforcing steel in an electric arc furnace, about 1,100 kg
of scrap, 400 to 500 kWh of electricity and 300 kWh of
natural gas are required. For one ton of cement, about
100 kg of coal, 700 kg of CO 2 emission allowances and
100 kWh of electricity are required.
Security of supply and “cost stability”
by purchasing and risk strategies
The objectives of a customized purchasing strategy are:
» to secure the profi t margin for the core business,
» to secure physical supply,
» to realize synergies and identify opportunities for cost
reduction, and
» to provide cost assumptions for long-term planning.
A successful sourcing strategy must take the following
points into account and utilize them in the best possible
way:
» The earlier and the more accurate required quantities
are known, the more eff ective the purchasing process
can be designed.
» International markets have a major impact on local
price levels.
» The main cost driver markets must be known for the
| Proceedings 54 th BetonTage
Für die Kostenstabilität und Versorgungssicherheit von
Betonfertigteilwerken sind internationale Energie- und
CO 2 -Märkte relevant. Nachfolgend erhalten Sie einen
kurzen Überblick über die wichtigsten Märkte und die
daraus resultierenden Beschaff ungsstrategien.
Rohöl
Preissprünge von bis zu 10 $ pro Barrel an einem einzigen
Handelstag sind Zeichen für einen hohen Anteil an
spekulativen Geschäften und der großen Unsicherheit
der Marktteilnehmer.
Politische und wirtschaftliche Ereignisse beeinfl ussen
den Markt stärker als reine Angebots-/Nachfragebetrachtungen.
Niedrige Zinsraten fördern spekulatives
Handeln mit Warentermingeschäften. Im Jahr 2009 wurde
der Markt wesentlich durch reine Handelsgeschäfte
bestimmt. Die Preise stiegen, obwohl mehr Öl gefördert
als verbraucht wurde und Öllager weltweit Rekordstände
aufwiesen.
Kohle
Die Kohlepreise folgten der Erdölpreisbewegung bis Ende
2009 im Gleichklang. Ab 2009 bestimmten wieder fundamentale
Daten von Angebot und Nachfrage den Preis.
Strom
Die Preise für elektrische Energie werden durch die
„Marktdynamik“ der Brennstoff märkte und die Preise für
CO 2 -Emissionsrechte bestimmt.
Einfl üsse auf Stahl- und Zementpreise
Die wichtigsten variablen Kosten der Stahlproduktion sowie
der Zementherstellung werden unmittelbar von den
globalen Märkten beeinfl usst, z. B. werden für 1 t Bewehrungsstahl,
der mit dem Elektrolichtbogenofen produziert
wird, etwa 1.100 kg Schrott, 400 bis 500 kWh Strom
und 300 kWh Erdgas benötigt. Für die Produktion von 1 t
Zement müssen ca. 100 kg Kohle, 700 kg CO 2 -Emissionsrechte
und 100 kWh Strom aufgewendet werden.
Versorgungssicherheit und „Kostenstabilität“
durch Einkaufs- und Risikostrategien
Die Ziele einer angepassten Einkaufsstrategie sind:
» Margenabsicherung des Kerngeschäftes,
» Sicherstellen der physischen Belieferung,
» Nutzen von Synergien und Erkennen von Kostenreduktionsmöglichkeiten,
» Ausarbeiten von Kostenhypothesen für die langfristige
Planung.
Eine erfolgreiche Beschaff ungsstrategie muss folgende
Punkte berücksichtigen und optimal nutzen:
» Je früher und je genauer Bedarfsmengen bekannt sind,
desto eff ektiver kann der Beschaff ungsprozess gestaltet
werden.
» Internationale Märkte beeinfl ussen das lokale Preisniveau
entscheidend.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
purchasing of products that consume a high amount of
raw materials and energy (such as steel or cement).
» The security of (physical) supply is a key priority and
should not be put at risk by an excessive degree of spot
purchasing or a supply chain that is too long.
» Strategies to manage existing risks.
» The more dynamic a market, the higher the frequency
of required actions:
› For instance, daily prices for diesel fuel,
monthly prices for steel and yearly prices for cement.
› Products with yearly prices also include the cost of
hedging of the raw materials and types of energy
required for production.
Conclusions
» Developments on global markets have a direct impact
on the supply markets of precast producers.
» Markets for energy and raw materials are becoming
more and more global whilst price volatility increases
as well.
» Market intelligence permits price trend estimates to be
made also for products such as steel and cement and
enables decisions to ensure security of supply and cost
optimization.
» Procurement management is a core competency. Making
the right decisions requires expert knowledge. Good
employees and a customized organization are essential
in this regard.
» Procurement management is an integral part of planning
and production.
» The organization of procurement management must
be tailored to existing market dynamics. Timely action
is crucial.
BFT 02/2010
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Halle B2, Stand 323
�
NEUE MESSE MÜNCHEN 19. – 25. APRIL
Podium 4
» Werden rohstoff - und energieintensive Produkte wie
Stahl und Zement zugekauft, müssen die Märkte der
wichtigsten Kostenkomponenten bekannt sein.
» Die (physische) Versorgungssicherheit hat Priorität
und darf nicht durch zu kurzfristiges Einkaufen oder zu
lange Logistikketten gefährdet werden.
» Strategien, wie mit den vorhandenen Risiken umgegangen
wird.
» Je dynamischer der Markt ist, desto öfter muss agiert
werden:
› z. B. Tagespreise bei Diesel, Monatspreise bei Stahl
und Jahrespreise für Zement.
› Produkte, für die Jahrespreise verhandelt werden,
beinhalten auch die Kostenabsicherung der zur
Produktion benötigten „Rohstoff e“ und Energiearten
als Teil des Endpreises.
Schlussfolgerungen
» I nternationale Marktentwicklungen wirken sich auf die
Beschaff ungsmärkte der Betonhersteller unmittelbar
aus.
» Energie- und Rohstoff märkte werden zunehmend globaler
und die Volatilität der Preisentwicklungen nimmt
zu.
» Die Kenntnis dieser Märkte erlaubt auch für Produkte
wie Stahl und Zement, Preisentwicklungen abschätzen
zu können und Entscheidungen zu treff en, die die Versorgungssicherheit
und Kostenoptimierung garantieren.
» Beschaff ungsmanagement ist eine Kernkompetenz.
Das Treff en der richtigen Entscheidungen erfordert
Expertenwissen – gute Mitarbeiter und eine angepasste
Organisation sind in diesem Bereich entscheidend.
» Das Beschaff ungsmanagement ist ein integraler Bestandteil
der Planung und der Produktion.
» Die Organisation des Beschaff ungsmanagements
muss der Marktdynamik angepasst sein – rechtzeitiges
Handeln ist entscheidend.
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Panel 4
Legal bases for checks on employees
The rights of employers
Rechtliche Grundlagen der Mitarbeiterkontrolle
Die Befugnisse als Arbeitgeber
Autor
Dr. Christian Gerd Kotz,
Rechtsanwälte Kotz, Kreuztal
DrChristianKotz@ra-kotz.de
Geb. 1971; Studium der
Rechtswissenschaften in
Marburg an der Lahn und
Frankfurt am Main. Promotion
in Marburg an der Lahn; seine
Tätigkeitsschwerpunkte sind
das Arbeitsrecht, Verkehrsrecht
und Versicherungsrecht. Er
ist Fachanwalt für Versicherungsrecht
und absolviert
einen Fachanwaltslehrgang
im Verkehrsrecht und ist
Mitglied in den Arbeitsgemeinschaften
Versicherungsrecht,
Verkehrsrecht und Informationstechnologie
des Deutschen
Anwaltsvereins sowie Mitglied
des Beirates Rechtsanwälte des
Bundesverbandes der freiberufl
ichen und unabhängigen
Sachverständigen für das Kraftfahrzeugwesen.
In the past, checks on employees only included checks at
the factory gates or body searches. As a result of the emergence
of new means of communication, and due to general
technical advancement, the methods that can be used
today include CCTV surveillance, telephone call recordings,
Internet protocol monitoring and other measures.
In the recent past, some companies have been exposed to
public criticism because of the checks on employees they
had performed. For this reason, such checks need to be
carried out with utmost care and within the scope of what
is permitted by law.
If the employer carries out CCTV surveillance, phone
call recordings or Internet protocol monitoring, it interferes
with the general right to privacy that its employees
enjoy. Such an employer intervention in the general right
to privacy of its employees is permissible if the aff ected
employees have consented to these checks. From a labor
law point of view, such employee consent can be obtained
through separate provisions contained in the employment
contract or by entering into a works agreement. However,
such agreements may also be invalid if they violate a prohibition
prescribed by law, are unconscionable, or are considered
an invalid “General Term or Condition”. In addition,
an agreement between employer and employee may
be invalid if it was entered into “under pressure”.
If the employer fi nds, during an employee check, that
the employee is in breach of the contract entered into, the
employer may submit a written warning to the employee
on the grounds of the behavior of the latter, or may terminate
the employment either for convenience or without
notice because of his/her behavior.
However, any employee checks performed by the employer
that are in breach of contract or violate applicable
laws lead to a situation where any evidence established
may not be used against the aff ected employee (so-called
prohibition to use improperly obtained evidence). In such
cases, the employer must remove any written warning issued
from the employee fi le. In an unfair dismissal hearing
at the labor court, the employer may no longer be able,
in a worst-case scenario, to prove the breach of contract
committed by the employee as part of its burden of proof
and duty to state the case if it needs to resort to other evidence
(such as witness statements), which means that the
termination issued for behavioral reasons is unlawful,
and that the employer must retain the employee on its
payroll.
If employee checks performed by the employer in
breach of contract or violation of applicable laws are
found, the employer must immediately cease to perform
these checks and must remove or decommission any technical
surveillance or monitoring systems installed. If the
employer does not cease to perform its surveillance activities
that are in breach of contract and violate applicable
laws, aff ected employees have the right to refuse perform-
| Proceedings 54 th BetonTage
Früher konnten im Rahmen von Mitarbeiterkontrollen
lediglich Torkontrollen oder Leibesvisitationen vorgenommen
werden. Aufgrund der neuen Kommunikationsmittel
und des technischen Fortschritts können heutzutage
Videoüberwachungen, Telefonmitschnitte, Internetprotokollüberwachungen
und weitere Maßnahmen
vorgenommen werden. In der jüngsten Vergangenheit
sind einige Unternehmen aufgrund der von ihnen durchgeführten
Mitarbeiterkontrollen in die öff entliche Kritik
geraten. Mitarbeiterkontrollen müssen daher mit besonderer
Sorgfalt und im Rahmen des rechtlich Zulässigen
durchgeführt werden.
Nimmt der Arbeitgeber Videoüberwachungen, Telefonmitschnitte
oder Internetprotokollierungen vor, so
greift er in das allgemeine Persönlichkeitsrecht seiner Arbeitnehmer
ein. Ein solcher Eingriff des Arbeitgebers in
das allgemeine Persönlichkeitsrecht seiner Arbeitnehmer
ist zulässig, wenn die Arbeitnehmer in die Kontrollen eingewilligt
haben. Arbeitsrechtlich können die Einwilligungen
der Arbeitnehmer durch gesonderte Vereinbarungen
im Arbeitsvertrag oder durch den Abschluss von
Betriebsvereinbarungen erlangt werden. Diesbezügliche
Vereinbarungen können jedoch auch unwirksam sein,
wenn sie gegen ein gesetzliches Verbot verstoßen, sittenwidrig
sind oder als unwirksame „Allgemeine Geschäftsbedingung“
gewertet werden. Ferner kann eine Vereinbarung
zwischen dem Arbeitgeber und dem Arbeitnehmer
unwirksam sein, wenn sie in einer „Drucksituation“ getroff
en wurde.
Stellt der Arbeitgeber aufgrund einer Mitarbeiterkontrolle
fest, dass sich der Arbeitnehmer vertragswidrig
verhält, so kann er ihm aufgrund seines Verhaltens eine
Abmahnung erteilen oder das Arbeitsverhältnis fristgerecht
bzw. außerordentlich verhaltensbedingt kündigen.
Vertrags- und rechtswidrig durch den Arbeitgeber
durchgeführte Mitarbeiterkontrollmaßnahmen führen
jedoch dazu, dass diese nicht als Beweismittel gegen den
jeweiligen Arbeitnehmer verwendet werden können (sog.
„Beweis-Verwertungsverbot“). In diesen Fällen muss der
Arbeitgeber eine ausgesprochene Abmahnung wieder
aus der Personalakte entfernen. In einem Kündigungsschutzverfahren
vor dem Arbeitsgericht kann der Arbeitgeber
das vertragswidrige Verhalten des Arbeitnehmers
im schlimmsten Fall im Rahmen der ihm obliegenden
Beweis- und Darlegungslast mit anderen Beweismitteln
(z. B. Zeugenaussagen) nicht mehr beweisen, so dass die
ausgesprochene verhaltensbedingte Kündigung rechtswidrig
ist und er den Arbeitnehmer weiterhin beschäftigen
muss.
Werden vertrags- und rechtswidrige Mitarbeiterkontrollmaßnahmen
des Arbeitgebers entdeckt, muss er seine
Kontrollen sofort einstellen und entsprechende technische
Überwachungseinrichtungen abbauen bzw. außer
Betrieb nehmen. Stellt der Arbeitgeber seine vertrags-
BFT 02/2010

BFT 02/2010
Podium 4
ance of their work owed to the employer while retaining
their entitlement to remuneration in full. In certain circumstances,
employees who were subjected to unlawful
surveillance may even claim compensation for suff ering
from the employer on the grounds of the violation of their
right to privacy.
bzw. rechtswidrigen Überwachungsmaßnahmen nicht
ein, steht den Arbeitnehmern ein Leistungsverweigerungsrecht
bzw. Zurückbehaltungsrecht hinsichtlich der
von ihnen geschuldeten Arbeitsleistung bei vollem Arbeitsentgeltanspruch
zu. Unter Umständen können die
rechtswidrig kontrollierten Arbeitnehmer vom Arbeitgeber
aufgrund der erfolgten Persönlichkeitsrechtsverletzung
sogar eine Schmerzensgeldzahlung verlangen.
Abschalen war gestern!
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mit thixotropem Mörtel!
Unser Entwicklungskonzept ging auf. Die Weiterentwicklung
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hat sich seit der Einführung mit großem Erfolg am Markt
etabliert. Durch das Wegfallen des Schalungsaufwandes wird
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Panel 4
| Proceedings 54 th BetonTage
The “emergency toolkit” – when the boss suddenly becomes incapacitated
Der „Notfallkoff er“ – Wenn der Chef plötzlich ausfällt
Autor
André M. Kaliebe,
Abos-Conworks Unternehmerverbund
a.kaliebe@abos-conworks.de
Geb. 1963; Studium der
Sozialtherapeutik; Studium an
der Bankakademie; 1995–2007
Jahrelange Führungspositionen
im Bankensektor;
seit 2003 AMKa-Seminare
– Die Businesstrainer
(freiberufl ich selbständig);
seit 2007 Abos-Conworks
Unternehmerverbund (freiberufl
ich selbständig); Mitglied
im Unternehmerverband
Berlin; Mitglied bei GABAL;
Senior Partner im Abos-Conworks
Unternehmerverbund.
This situation usually results in a crisis within the business.
This crisis also aff ects the family of the entrepreneur
and often leads to the following: job loss, loss of the source
of income (which is often the only one), and severe loss of
assets/property. This may even go as far as to destroy the
family. Confl icts, separation and divorce proceedings may
arise. On the other hand, such a situation threatening the
family may also result in positive eff ects: a joint eff ort to
tackle the challenge. This mutual support strengthens the
family – a process of growing-together can be observed.
The question in the headline should thus be worded
as follows: “What to do before the entrepreneur becomes
incapacitated?” For this purpose, a sequence of three steps
with corresponding questions should be adhered to:
Step 1: Preparations
Who should be appointed emergency representative?
Does he/she have the necessary skills and qualifi cations,
if appropriate? Is this person willing to take over in the
event of an emergency? Do you wish to implement controls?
Who should be your guardian if you do not fi nd any
emergency representative? In this respect, consider the
following point: The trustworthiness of the emergency
representative is more important than his/her professional
qualifi cations. He/she must also have the required organizational
skills and assertiveness.
Step 2: What to arrange for the worst-case scenario
Which authorizations and powers of attorney do you intend
to grant to whom? How should the authorized representative
be allowed to use his/her power of attorney?
Which arrangements do you want to make to cope with a
case of major illness? Enter the authorizations or powers
of attorney in the central register provided for this purpose!
Step 3: Provide your emergency representative
with an overview
Make a distinction between data to be transferred directly
to the “emergency toolkit” and information pointing to
such data that are stored in another secure place. Regularly
check your “emergency toolkit” for its up-to-dateness
and adjust it to changed circumstances if necessary.
The company fi le … regarding “powers of attorney”
General question: Am I indeed incapacitated and/or incompetent?
If so, issue a durable power of attorney or power of
attorney for the representative acting on your behalf.
Controls to prevent power of attorney abuse:
Deposit with lawyer. Issue control power of attorney to another
individual. In the case of a power of attorney remaining
valid beyond death: appoint an executor.
Requirements as to form and validity:
Written form is recommended. As a matter of caution, obtain
confi rmation of legal capacity/capacity to act from the
notary. Issue several original powers of attorney. Facilitate
the activity of the emergency representative: He/she may
issue substitute powers of attorney.
Es stellt sich im Regelfalle eine Unternehmenskrise ein.
Zusätzlich wirkt sich diese Krise auf die Unternehmerfamilie
aus; bedeutet es häufi g: Arbeitsplatzverlust, Verlust
der Einkommensquelle (meist die Einzige) und starker
Vermögensverlust. Es reicht bis hin zur Zerstörung der
Familie. Konfl ikte, Zerwürfnisse und Scheidungen sind
die Folgen. Auf der anderen Seite zeigen auch positive
Eff ekte solch einer Familien bedrohenden Situation:
Gemeinsam gegen die Herausforderung. Diese wechselseitige
Unterstützung stärkt die Familie – ein Zusammenwachsen
ist zu beobachten.
Die Frage in der Überschrift sollte demzufolge lauten:
„Was tun, bevor der Unternehmer ausfällt?“ Ein Ablaufplan
in drei Schritten mit entsprechenden Fragestellungen:
Schritt 1: Die Vorbereitung
Wer soll Notfallbeauftragter werden? Verfügt er/sie über
die erforderlichen Eigenschaften und ggf. Qualifi kation?
Ist diese Person auch gewillt, im Ernstfall einzuspringen?
Wollen Sie Kontrollmaßnahmen ergreifen? Wer soll Ihr
Betreuer sein, wenn Sie keinen Notfallbeauftragten fi nden?
Stellen Sie in diesem Zusammenhang folgende
Überlegung an: Wichtiger als die berufl iche Qualifi kation
des Notfallbeauftragten ist seine Vertrauenswürdigkeit
und dass er über Organisationsfähigkeit und Durchsetzungskraft
verfügt.
Schritt 2: Was Sie für den Ernstfall regeln sollten
Wen wollen Sie mit welchen Vollmachten ausstatten? Wie
soll der Bevollmächtigte die Vollmacht nutzen dürfen?
Welche Regelungen wollen Sie für den Fall einer schweren
Krankheit treff en? Tragen Sie die Vollmachten in das Zentrale
Vorsorgeregister ein!
Schritt 3: Geben Sie Ihrem Notfallbeauftragten einen
Überblick
Unterscheiden Sie zwischen Daten, die Sie direkt in den
Notfallkoff er geben, und solchen, auf die Sie darin verweisen,
die aber an einem anderen sicheren Ort hinterlegt
werden. Prüfen Sie Ihren Notfallkoff er regelmäßig auf
Aktualität und passen ihn an geänderte Gegebenheiten
an.
Die Betriebsakte … Thema „Vollmachten“
Generelle Frage: Bin ich überhaupt handlungs- und/oder
geschäftsunfähig?
Wenn ja, Vorsorgevollmacht bzw. Vorsorgevollmacht
für den Ersatzbevollmächtigten ausstellen.
Kontrollinstrumente gegen Vollmachtsmissbrauch:
Hinterlegung beim Anwalt. Vorsorgekontrollvollmacht
für eine weitere Person. Bei transmortaler Vollmacht:
Testamentsvollstrecker.
Form- und Wirksamkeitserfordernisse:
Schriftlichkeit wird empfohlen. Vorsichtshalber vom Notar
die Handlungs-/Geschäftsfähigkeit bestätigen lassen.
Mehrere Originalvollmachten ausstellen! Erleichterung
für den Notfallbeauftragten: Er darf Untervollmachten
ausstellen!
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
The internal and external relationship of a durable power
of attorney:
Issue the durable power of attorney as comprehensively
and unconditionally as possible – enable fast action
on the external side. Recommendation regarding the internal
arrangement: Provide for restrictive arrangements
in separate orders/agreements.
Established by the Federal Chamber of Notaries: the “Central
Register for Powers of Attorney”, P. O. Box 08 01 51,
10001 Berlin, also accessible at www.vorsorgeregister.de
or www.zvr-online.de. Entries in this register show that
related dispositions have been made and name the individuals
who have been appointed as representatives or
guardians. Entries may also state where these powers of
attorney are kept/stored.
The company fi le … regarding “dispositions”
Disposition to appoint a guardian:
If you haven’t found the perfect emergency representative,
appoint a guardian. If the need arises, the guardianship
court would normally appoint a guardian of its own
accord. If you decide at an earlier point, your decision prevails.
You may also determine who to exclude as your possible
guardian.
Other items to be included in the “emergency toolkit”
Organization chart/tasks/responsibilities, meeting minutes,
information regarding freelancers/employees
(loans, company cars etc.), fi nancial position of the company,
dates and deadlines to be adhered to, memberships,
list of keys for company premises and related authorizations,
all insurance policies taken out for the business,
long-term contracts, supplier/buyer arrangements, IDs/
passwords, safe deposit boxes.
KKM-Mischer
BFT 02/2010
Gegenstrom-Mischer
ZE-Mischer
Doppelwellenmischer
Podium 4
Das Innen- und das Außenverhältnis einer Vorsorgevollmacht:
Die Vorsorgevollmacht möglichst umfassend und bedingungslos
ausstellen – schnelles Handeln nach außen
möglich! Empfehlung für das Innenverhältnis: Einschränkende
Regelungen in separaten Aufträgen/Verträgen
erfassen.
Von der Bundesnotarkammer errichtet: Das „Zentrale
Vorsorgeregister“, Postfach 08 01 51, 10001 Berlin,
www.vorsorgeregister.de oder www.zvr-online.de. beinhaltet,
dass überhaupt Verfügungen getroff en wurden
und welche Personen bevollmächtigt/Betreuer sind und
ggf. wo diese Vollmachten aufbewahrt werden.
Die Betriebsakte…Thema „Verfügungen“
Die Betreuungsverfügung:
Sagt Ihnen niemand 100%ig als Notfallbeauftragter
zu, dann bestimmen Sie einen Betreuer. Im Falle eines
Falles würde normalerweise das Vormundschaftsgericht
von sich aus einen Betreuer bestellen. Wenn Sie dem zuvor
kommen, dann gilt Ihre Entscheidung. Sie können
auch bestimmen, wer auf gar keinen Fall Ihr Betreuer
sein soll.
Weitere Themen, die in den Notfallkoff er „hinein“ gehören
Organisationsplan/Zuständigkeiten/Kompetenzen, Gesprächsprotokolle,
Infos über (freie) Mitarbeiter (Darlehen,
Auto, etc.), betriebliche Vermögenslage, einzuhaltende
Termine und Fristen, Mitgliedschaften, Schlüsselordnung,
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Panel 4
Current GT&C law – opportunities and pitfalls for manufacturers
AGB-Recht aktuell – Tücken und Chancen für Hersteller
Autor
RA Adrian Bergt,
Sieghar, Ott, Willner & Bergt
Rechtsanwälte, München
bergt@conventus-anwalt.de
Geb. 1965; Studium der Rechtswissenschaften
an der LMU
und Referendar beim OLG
München; 1995 Zulassung zum
Rechtsanwaltschaft; 1995–1996
Mitarbeiter in einer Kanzlei
mit Schwerpunkt Markenrecht
in München; 1996–1998 Partner
einer insolvenzrechtlich
ausgerichteten Kanzlei in
Norddeutschland; 1998–2001
Justiziar einer Medienagentur
in München; seit 2001 Sozius
einer zivilrechtlich orientierten
Kanzlei in München; Tätigkeitsschwerpunkte:
Vertragsrecht
und Verbandsrecht.
Introduction
Today, General Terms and Conditions (GT&C) are in widespread
use in business. However, in many cases, the options
they provide are used only to an insuffi cient extent.
For this reason, this presentation aims to point out the
opportunities and risks associated with the use of GT&C.
It should also demonstrate that the use of own GT&C has
a benefi cial eff ect already because they prevent or restrict
the application of the GT&C stipulated by other parties to
a contract. The presentation looks at the issue at hand
from a manufacturer’s point of view. Since manufacturers
do not usually sell their products directly to end users, the
presentation will focus on the options that GT&C can provide
for business-to-business transactions.
Inclusion of GT&C in legal relationships
According to applicable case law, a large number of template
documents are considered GT&C. Established case
law thus by far exceeds the boundaries of what is usually
grouped under GT&C. Not only do the provisions referred
to as General Terms and Conditions/Terms of Payment/
Terms of Delivery constitute GT&C – rather, this concept
includes almost all template wordings to be applied in
multiple instances. These may also include simple confi rmations
and declarations. The question which documents
to categorize under GT&C leads to the question under
which conditions GT&C are agreed upon in a legally valid
manner. Although it is easier to include GT&C in business-to-business
transactions compared to business-toconsumer
relationships, certain minimum requirements
need to be adhered to also in this fi eld.
Provisions to be applied to a business-tobusiness
contract
Provisions pertaining to GT&C can be divided into two
distinct areas. A large number of specifi c cases is outlined
in the area in which the business-to-consumer contractual
relationship is provided for. However, these provisions do
not directly apply to legal transactions between businesses.
Only the general provision pursuant to section
307 BGB (German Civil Code) applies, which stipulates
that GT&C provisions are invalid if they put the contractual
partner of the user at an unreasonable disadvantage,
contrary to the requirement of good faith. The principles
to be used to evaluate any unreasonableness are controversial.
Despite this fact, the evaluation of individual provisions
will have to be based on the specifi c interests of,
and power relationships between, the groups of businesses
involved. Judgments in this fi eld are characterized by
common law and case-by-case decisions, which is why the
outcome of such proceedings is often uncertain. This is all
the more unfavorable because, according to established
case law, a GT&C provision that is considered invalid may
not be reduced to its core area of application in which it
continues to be valid. By contrast, such a provision ceases
to be applicable altogether and is again replaced with the
applicable statutory provision. For GT&C users, this
means that they are often in a less favorable position if
| Proceedings 54 th BetonTage
Einleitung
Allgemeine Geschäftsbedingungen (AGB) sind heute im
Wirtschaftsleben allgegenwärtig. Die ihnen innewohnenden
Möglichkeiten werden jedoch oft nicht optimal
genutzt. Deswegen möchte der Vortrag auf die Chancen
und Risiken hinweisen, die die Verwendung von AGB mit
sich bringt. Dabei soll auch gezeigt werden, dass die Verwendung
eigener AGB oft schon deshalb von Nutzen ist,
da die Wirkung der fremden AGB verhindert oder beschränkt
werden kann. Der Vortrag betrachtet die Problematik
aus der Sicht des Herstellers. Da dieser seine Produkte
in aller Regel nicht direkt an den Endverbraucher
veräußert, soll der Schwerpunkt des Vortrages die Möglichkeiten
der AGB-Regelungen im Verkehr zwischen
Unternehmern beleuchten.
Einbeziehung von AGB in Rechtsbeziehungen
Die Rechtsprechung zählt eine Vielzahl von vorformulierten
Schreiben zu den AGB. Sie geht dabei weit über das
hinaus, was landläufi g unter AGB verstanden wird. Nicht
nur die als allgemeine Geschäftsbedingungen/Zahlungsbedingungen/Lieferbedingungen
bezeichneten Regelungen
stellen danach AGB dar, sondern nahezu alle vorgefertigten
Formulierungen, die mehrfach zur
Anwendung kommen sollen. Hierunter können auch einfache
Bestätigungen und Erklärungen fallen. An die Frage,
was unter AGB zu verstehen ist, schließt sich die Frage
an, unter welchen Bedingungen AGB wirksam vereinbart
werden. Im Verkehr zwischen Unternehmern ist die Einbeziehung
von AGB zwar leichter möglich als im Verhältnis
zum Verbraucher; aber auch hier sind gewisse Mindestanforderungen
zu beachten.
Für den Unternehmervertrag anzuwendende
Regelungen
Die Regelungen über die AGB lassen sich in zwei Teilbereiche
unterteilen. In dem Teilbereich, der das Vertragsverhältnis
zwischen Unternehmer und Verbraucher
regelt, ist eine Vielzahl von Einzelfällen erläutert. Für den
Rechtsverkehr zwischen Unternehmern gelten diese
Regelungen jedoch nicht direkt. Hier fi ndet lediglich die
Generalklausel des § 307 BGB Anwendung, wonach Bestimmungen
in AGB unwirksam sind, wenn sie den Vertragspartner
des Verwenders entgegen den Geboten von
Treu und Glauben unangemessen benachteiligen. Die
zur Beurteilung der Unangemessenheit heranzuziehenden
Grundsätze sind umstritten. Trotzdem kann man
sagen, dass für die Bewertung einzelner Klauseln darauf
abzustellen sein wird, wie sich die Interessenlage und das
Machtverhältnis zwischen den beteiligten Unternehmergruppen
darstellt. Die Urteile in diesem Bereich sind
durch Richterrecht und Einzelfallentscheidungen geprägt.
Der Ausgang der Verfahren ist deshalb oft ungewiss.
Dies ist deshalb umso misslicher, da die Rechtsprechung
entschieden hat, dass eine als unwirksam
angesehene AGB nicht auf ihren noch wirksamen Kernbereich
reduziert werden kann. Vielmehr wird die entsprechende
Klausel in keiner Weise mehr zur Anwen-
BFT 02/2010

their GT&C support their own interests to
an extent in excess of what is legally permissible.
Contradictory GT&C
An important question to be asked is
which GT&C to apply if both parties to the
contract use GT&C that contradict each
other. Since, according to a recent change
in established case law, it is no longer decisive
which party was the last to refer to
its GT&C, the exact wording of the individual
GT&C provisions is key. In this
context, special attention should be paid
to the so-called defense clauses.
Specifi c GT&C areas of interest to
manufacturers
It is outside the scope of this written summary
to refer to specifi c areas governed by
GT&C. This aspect will be covered in the
actual presentation, which will focus on
GT&C areas of commercial importance to
manufacturers. For instance, these include
provisions pertaining to warranty
restrictions, contractual penalties, exclusions
of defenses, price changes, events of
default etc.
Summary
GT&C provide its users with the opportunity
to infl uence the provisions and rules
that govern a contractual relationship.
Manufacturers should make use of these
options. Even if the use of own GT&C will
not always result in favorable provisions,
they can at least often provide a defense
against the validity of unfavorable clauses
introduced by the other party to the contract.
BFT 02/2010
Podium 4
dung gebracht. Statt ihrer tritt wieder die
gesetzliche Regelung in Kraft. Dies bedeutet
für den Verwender, dass er oft
„schlechter fährt“, wenn seine AGB ihn
über das zulässige Maß hinaus begünstigen.
Widerstreitende AGB
Von Bedeutung ist die Frage, was gelten
soll, wenn beide Vertragsparteien widersprüchliche
AGB verwenden. Da es nach
einer Änderung der Rechtsprechung nunmehr
nicht mehr entscheidend ist, wer
zuletzt auf seine AGB verwiesen hat,
kommt es auf die genauen Formulierungen
der einzelnen AGB an. In diesem
Zusammenhang ist insbesondere auf die
sog. Abwehrklauseln zu achten.
Einzelne für Hersteller interessante
Regelungsbereiche in AGB
Im Rahmen dieser Zusammenfassung
kann nicht auf einzelne Regelungsbereiche
in AGB eingegangen werden. Dies
wird im Vortrag nachgeholt. Dabei soll
das Augenmerk auf die für Hersteller
wirtschaftlich wichtigen Bereiche in
AGB-Regelungen gerichtet werden.
Darunter fallen zum Beispiel Klauseln,
die die Bereiche Gewährleistungsbeschränkungen,
Vertragsstrafen, Einwendungsausschlüsse,
Preisänderungen,
Zahlungsverzug u. ä. behandeln.
Zusammenfassung
AGB geben ihren Verwendern die Gelegenheit,
die in einem Vertragsverhältnis
geltenden Regeln zu beeinfl ussen. Diese
Möglichkeit sollten Hersteller nutzen.
Gelingt es durch AGB auch nicht immer,
günstige Regelungen zur Geltung zu
bringen, so kann doch oft wenigstens die
Wirkung ungünstiger Klauseln des Vertragspartners
abgewehrt werden.
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Panel 4
| Proceedings 54 th BetonTage
Patents, trademarks, designs – establishing diff erentiation, safeguarding rights
Patente, Marken, Designs – Diff erenzierung schaff en, Rechte sichern
Autor
Dipl.-Ing. Helge von Hirschhausen,
MSc; Partner der Kanzlei
Grosse, Schumacher, Knauer,
von Hirschhausen
helge.vonhirschhausen@
gskh.eu
Geb. 1973; Studium des Bauingenieurwesens
und Structural
Engineering an der
RWTH Aachen und an der
TU Chalmers in Göteborg;
deutscher und europäischer
Patent-, Marken und Designanwalt;
seit 2002 Tätigkeit im
gewerblichen Rechtsschutz;
seit 2007 Partner in der Kanzlei
GROSSE • SCHUMACHER •
KNAUER • von HIRSCHHAU-
SEN; Mitglied der Deutschen
Vereinigung für gewerblichen
Rechtsschutz und Urheberrecht
(GRUR), der Fédération
Internationale des Conseils en
Propriété Industrielle (FICPI)
und der Licensing Executives
Society (LES).
When taking a look at the percentage of intellectual property
applications submitted by the construction industry,
it becomes apparent that it is relatively low. Why is that,
and should it change?
Intellectual property rights include patents, utility
models, trademarks and designs. Technical inventions are
protected by patents and utility models. Signs used by a
company to identify its products and services are protected
by trademarks. Designs, i.e. the shape and appearance
of distinctly designed products, are protected by design
patents.
Intellectual property rights provide their owners with
prohibition rights. No party other than the owner may use
the protected subject matter. With the aid of monopolies
created by the intellectual property rights, it is possible to
diff erentiate the business from its competitors.
Patents are mostly more expensive than trademarks
or designs. This is mainly due to the search for the state of
the art to be considered, as well as the discussions with
regard to the content of the invention during the examination
proceedings at the patent offi ce. In turn, patents off er,
in the most favorable scenario, a broader scope of protection
that is easier to enforce even for diff erent variations of
a product. However, protection by a patent makes sense
only if an invention is to be produced and used more often.
This is normal in the fi eld of mechanical engineering
whereas this has not always been the case in the construction
industry.
However, times have changed. Today, hardly any modern
building is erected in a fully customized fashion.
Rather, state-of-the-art buildings are increasingly composed
of components prefabricated in a standardized
process that are then often only adapted to specifi c installation
conditions. Today, the design, engineering and production
methods of modern construction products include
a high degree of knowledge and expertise. Designs
and trademarks also play a more and more important role.
These immaterial values thus increasingly form the core
of the value that is actually added
Especially in the era of globalization, this core needs
to be protected. The Polish, Chinese or Russian business
partners of today might be the competitors of tomorrow,
and only businesses that protect their expertise, marketing
eff orts and designs in a comprehensive manner can
be sure to be able to use them freely also in the future.
Already today, German companies are encountering diffi
culties in using their trademarks in China because the
same trademarks have already been registered by Chinese
companies. In this regard, it should be noted that the Chinese
Patent and Trademark Offi ce already ranks third on a
worldwide scale as regards the number of applications received.
In their eff ectiveness, intellectual property rights can
complement and reinforce each other. Successful marketing
leads to a valuable trademark. In turn, this trademark
results in higher demand, turnover and income from
license fees paid for the products protected by a patent. A
good example to illustrate this eff ect is Nespresso. The
Betrachtet man den Anteil der Bauindustrie an den gewerblichen
Schutzrechtsanmeldungen, so fällt auf, dass
dieser verhältnismäßig niedrig ist. Woran liegt dies und
sollte sich dies ändern?
Unter gewerblichen Schutzrechten versteht man Patente,
Gebrauchsmuster, Marken und Geschmacksmuster.
Patente und Gebrauchsmuster dienen dem
Schutz technischer Erfi ndungen. Mit Marken werden
Zeichen unter Schutz gestellt, mit denen Unternehmen
ihre Produkte und Dienstleistungen kennzeichnen. Geschmacksmuster
schützen Designs, also die Formgebungen
von besonders gestalteten Produkten.
Gewerbliche Schutzrechte räumen ihren Inhabern
Verbietungsrechte ein. Kein anderer als der Inhaber darf
den vom Recht geschützten Gegenstand benutzen. Mithilfe
der durch die gewerblichen Schutzrechte entstandenen
Monopole kann man sich also von seinen Wettbewerbern
diff erenzieren.
Patente sind meist teurer als Marken oder Geschmacksmuster.
Dies liegt vor allem an der Recherche
nach dem zu berücksichtigenden Stand der Technik und
der inhaltlichen Auseinandersetzung mit der Erfi ndung
im Prüfungsverfahren vor dem Amt. Dafür bieten Patente
im besten Fall einen breiteren und leichter durchsetzbaren
Schutz, selbst für verschiedene Abwandlungen
eines Produkts. Gerade der Patentschutz macht aber nur
Sinn, wenn die Erfi ndung öfter reproduziert bzw. angewendet
werden soll. Im Maschinenbau ist dies regelmäßig
der Fall, in der Baubranche war dies zumindest nicht
immer so.
Doch die Zeiten haben sich geändert. Heute wird
kaum ein modernes Bauwerk hundertprozentig individuell
angefertigt. Vielmehr bestehen moderne Bauten in
steigendem Maße aus standardisiert hergestellten Bauteilen,
die oft nur noch an individuelle Einbausituationen
angepasst werden. In der Konstruktion und in der Art der
Herstellung moderner Bauprodukte steckt heute sehr viel
Know-how. Design und Markennamen spielen ebenfalls
immer wichtigere Rollen. Diese immateriellen Werte bilden
also zunehmend den Kern der eigentlichen Wertschöpfung.
Dieser Kern muss gerade in Zeiten der Globalisierung
geschützt werden. Die polnischen, chinesischen
oder russischen Partner von heute sind vielleicht die Wettbewerber
von morgen, und nur wer sein Know-how, seine
Marketingbemühungen und sein Design umfassend
schützt, kann sicher sein, dieses auch in Zukunft noch
frei verwenden zu können. Bereits heute haben deutsche
Firmen Probleme, ihre Marken in China zu nutzen, weil
es dort bereits dieselben Marken chinesischer Firmen
gibt. Dabei sei angemerkt, dass das chinesische Patent-
und Markenamt bereits das Amt mit den dritthöchsten
Anmeldezahlen weltweit ist.
Gewerbliche Schutzrechte können sich in ihrer Wirkungsweise
ergänzen und potenzieren. Erfolgreiches
Marketing sorgt für eine wertvolle Marke, die wiederum
für hohe Nachfrage, Absätze und Lizenzeinnahmen der
mit dem Patent geschützten Ware sorgt. Ein gutes Bei-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
trademark adds value to the patent and vice versa. Even in
the event of a dispute, property rights can be benefi cial if
confl icts can be solved by exchanging licenses granted for
a diverse range of intellectual property rights.
One reason for the reluctance of the construction industry
to fi le property rights could be their enforcement
because a technical property right, in particular, is not
easy to enforce on a building site. Often the infringing
products cannot be obtained freely, are not visible when
installed, or are not publicly available. Thus, evidence can
sometimes be collected only at the expense of annoying
the building owner or client, a fact that deters some patent
owners from enforcement.
In Germany, many things have improved for intellectual
property right owners in this regard as a result of the
adoption of the Product Piracy Act and the Patent Right
Modernization Act. Prior to fi ling suit, it is now possible
to collect evidence also with the aid of an interlocutory injunction,
for instance by visiting the business premises of
the suspected infringer or of the companies co-operating
with it. Also, companies may be forced to present certifi -
cates, banking documents, trading documents, documents
concerning permits or approvals under building
law etc. In addition, the fi nancial risk for property right
infringers has increased because they are under the imminent
threat of having to pay higher damages.
The protection of intellectual property by patents,
trademarks and designs has thus become more important
but also more attractive for the construction industry. For
this reason, the construction industry should begin to utilize
intellectual property rights to an increasing extent in
order to diff erentiate itself and to safeguard its rights,
which are becoming more and more worthy of protection.
Hier hat sich in Deutschland insbesondere mit dem
Produktpirateriegesetz und dem Patentrechtsmodernisierungsgesetz
einiges zum Besseren für die Schutzrechtsinhaber
getan. Nun ist es vor einer Klageerhebung
möglich, auch mithilfe einer einstweiligen Verfügung Beweise
zu sichern, etwa durch Besichtigung der Geschäftsräume
des wahrscheinlichen Schutzrechtsverletzers oder
der mit ihm zusammen arbeitenden Firmen. Auch können
Unternehmen zur Vorlage von Urkunden, Bankunterlagen,
Handelsunterlagen, Unterlagen zu baurechtlichen
Zulassungen etc. gezwungen werden. Zudem ist
das fi nanzielle Risiko für Schutzrechtsverletzer größer
geworden. Es drohen erhöhte Schadensersatzzahlungen.
Der Schutz des geistigen Eigentums durch Patente,
Marken und Designs ist also gerade für die Bauwirtschaft
nicht nur wichtiger, sondern auch attraktiver geworden.
Sie sollte nun die gewerblichen Schutzrechte stärker als
bisher zur Diff erenzierung und zur Sicherung ihrer immer
schützenswerter werdenden Rechte nutzen.
BFT 02/2010
Podium 4
spiel ist Nespresso. Die Marke macht das Patent wertvoll
und das Patent die Marke. Und selbst im Streitfall können
Schutzrechte segensreich sein, wenn man Konfl ikte
durch den Austausch von Lizenzen selbst an unterschiedlichsten
Schutzrechten lösen kann.
Ein Grund für die Zurückhaltung der Bauindustrie
bei der Anmeldung gewerblicher Schutzrechte könnte in
der Durchsetzung liegen. Denn insbesondere die Durchsetzung
eines technischen Schutzrechts ist am Bau nicht
leicht. Oft sind die rechtsverletzenden Produkte nicht frei
beschaff bar, im eingebauten Zustand nicht sichtbar oder
nicht öff entlich zugänglich. So können Beweise manchmal
nur unter Verärgerung eines Bauherrn beschaff t werden,
was manchen Patentinhaber von einer Durchsetzung
abschreckt.
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Stand Nr. 99
www.betontage.com
81

82
Plenum 2
Plenum 2
Sustainability certifi cates in practice
Fashionable trend or value added by precast elements?
Plenum 2
Nachhaltigkeitszertifi kate in der Praxis
Mode oder Mehrwert durch Betonbauteile?
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Carl-Alexander
Graubner, TU Darmstadt
graubner@
massivbau.tu-darmstadt.de
Geb. 1957; 1977–1982 Studium
des Bauingenieurwesens an der
TU München; 1988 Promotion;
1997 Ernennung zum Universitätsprofessor
für Massivbau
an der TU Darmstadt; 2001
Partner im Ingenieurbüro KHP,
Frankfurt; seit 2003 in mehrerenSachverständigenausschüssen
des DIBt als Gutachter
tätig; Mitglied verschiedener
nationaler und internationaler
Normungsgremien auf
dem Gebiet des Beton- und
Mauerwerksbaus und des
Nachhaltigen Bauens; Auditor
der Deutschen Gesellschaft für
Nachhaltiges Bauen e.V.; seit
2009 Gründungsgesellschafter
Life Cycle Engineering Experts
GmbH (LCEE), Darmstadt.
Over the past few years, the signifi cance of the natural environment
for the construction industry has been increasing
steadily. Due to increasingly scarce resources, this
parameter is becoming more and more relevant in economic
terms, and thus infl uences decision making. Systems
for the sustainability certifi cation of structures take
this trend into account [1]. They enable the comparable
measurement and evaluation of the environmental, economic
and socio-cultural performance of a building or
structure. In the German market, the German “Sustainable
Construction” quality label has become a benchmark.
In this contribution, the individual criteria of this label are
analyzed with a particular focus on precast elements in
order to identify opportunities and risks of this construction
method as part of a sustainability certifi cation procedure.
In this context, the “Grundsätze zum Nachhaltigen
Bauen mit Beton” (GrunaBau; Guiding Principles for Sustainable
Concrete Construction) make an important contribution
to designing and building sustainable concrete
structures. These principles summarize the results of the
joint DAfStb/BMBF research project on “Building Sustainably
with Concrete”.
Beyond the favorable environmental characteristics of
precast elements, which have been identifi ed in the course
of the research mentioned above, life cycle costs have a
particularly signifi cant infl uence on the sustainability of a
structure. The share of concrete elements in life cycle cost
strongly depends on the construction method chosen. For
instance, this share may range from only a few percent to
a quarter of the total construction cost in the case of an
offi ce building (Fig. 2). Precast elements off er cost benefi
ts due to their high degree of standardization and industrial
production. During their use, precast elements incur
only low maintenance costs as a result of their high durability
and resistance. This is a signifi cant advantage compared
to materials that require maintenance and repair at
regular intervals. However, it should be noted that the im-
Environmental quality
Ökologis che Qualität
Economic quality
Ökonomische Qualität
Socio-cultural and
functional quality
Soziokulturelle und
funktionale Qualität
22,5% 22,5%
22,5%
Technical Quality / Technische Qualität
Process quality / Prozessqualität
Site quality / Standortqualität
22,5%
10 %
Fig. 1 Main criteria of the German “Sustainable Construction”
quality label.
Abb. 1 Hauptkriterien des Deutschen Gütesiegels Nachhaltiges
Bauen (DGNB).
| Proceedings 54 th BetonTage
Die Bedeutung der natürlichen Umwelt für die Bauwirtschaft
hat in den vergangenen Jahren kontinuierlich zugenommen.
Durch die zunehmende Ressourcenverknappung
entwickelt sie sich zu einem ökonomisch
bedeutsamen und somit entscheidungsrelevanten Parameter.
Systeme zur Nachhaltigkeitszertifi zierung von
Bauwerken tragen dieser Entwicklung Rechnung [1]. Sie
ermöglichen die vergleichbare Messung und Bewertung
der ökologischen, ökonomischen wie auch soziokulturellen
Leistung eines Bauwerkes. Auf dem deutschen
Markt hat sich das Deutsche Gütesiegel Nachhaltiges
Bauen (DGNB) (Abb. 1) etabliert, dessen Einzelkriterien
nachfolgend einer auf Betonbauteile fokussierenden Analyse
unterzogen werden, um Chancen und Risiken der
Bauweise im Rahmen einer Nachhaltigkeitszertifi zierung
zu identifi zieren. Einen wichtigen Beitrag zur Planung
und Realisierung nachhaltiger Betonbauwerke liefern in
diesem Kontext die „Grundsätze zum Nachhaltigen
Bauen mit Beton“ (GrunaBau), welche die Ergebnisse des
DAfStb-/BMBF-Verbundforschungsvorhabens „Nachhaltig
Bauen mit Beton“ zusammenfassen.
Neben den positiven ökologischen Eigenschaften von
Betonfertigteilen, welche im Rahmen des genannten Forschungsprojektes
herausgearbeitet wurden, beeinfl ussen
insbesondere die Lebenszykluskosten die Nachhaltigkeit
eines Bauwerks. Der Anteil der Betonbauteile an den Lebenszykluskosten
hängt hierbei stark von der gewählten
Bauweise ab. Für ein Bürogebäude kann er zwischen wenigen
Prozent und einem Viertel der Herstellungskosten
liegen (Abb. 2). Betonbauteile weisen aufgrund der hohen
Standardisierung und der industriellen Fertigung Kostenvorteile
auf. Während der Nutzungsphase sind Betonbauteile
aufgrund ihrer großen Dauerhaftigkeit und der
hohen Widerstandsfähigkeit durch geringe Instandhaltungskosten
gekennzeichnet. Hier zeigt sich ein deutlicher
Vorteil gegenüber Werkstoff en, die eine regelmäßige
Wartung und Pfl ege benötigen. Zu beachten ist
jedoch, dass die Bedeutung der Instandhaltungskosten
innerhalb der Lebenszykluskosten signifi kant von dem
gewählten Abstand zwischen Diskontierungssatz und
Preissteigerungsrate determiniert wird.
Mit der Fähigkeit, den Raumkomfort beeinfl ussende,
thermisch wirksame Systeme zu integrieren, tragen Betonbauteile
zu einer hohen soziokulturellen Akzeptanz
von Gebäuden bei. Weiterhin zeichnen sie sich durch ihre
natürliche Eigenschaft aus, keine Emissionen in die
Raumluft abzugeben und damit die Raumluftbedingung
nicht negativ zu beeinfl ussen. Für die Funktionalität und
die langfristige Verwendbarkeit eines Gebäudes sind Umnutzbarkeit
und Flexibilität der Räumlichkeiten von großer
Bedeutung. Diese Eigenschaften können Betonbauwerke
erfüllen, wenn schon in der Planung adäquate
Voraussetzungen geschaff en werden. Hierzu zählt insbe-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
portance of maintenance costs as part of the overall life
cycle costs is signifi cantly determined by the margin chosen
between the discount rate and the price increase rate.
Due to their capability of integrating thermally active
systems with an infl uence on indoor comfort, concrete
elements contribute to a high degree of socio-cultural acceptance
of buildings. In addition, one of their natural
characteristics is that they do not release any emissions
into the indoor air, which is why they do not adversely affect
indoor air quality. To make a building highly functional
and suitable for long-term use, its ability to be converted
to new uses and the design of fl exible spaces are
very important. These requirements can be met by concrete
structures if adequate provisions are made already at
the design stage. In this regard, a particularly important
design feature is to avoid or reduce internal load-bearing
structures, which obstruct the best possible utilization of
available fl oor space. Due to the wide variety of shapes and
forms that precast elements off er, designers also enjoy the
freedom to perfectly adapt the building to its surroundings
and to the requirements of its users.
Precast elements are an excellent option to ensure
compliance with technical sustainability requirements,
for instance with respect to soundproofi ng and fi re safety.
The mineral raw materials are non-combustible and do
not generate any harmful gases in the event of fi re. At the
same time, the high bulk density of the elements creates a
very good basis to ensure the degree of soundproofi ng required
in buildings. In addition, precast elements are very
easy to recycle at the end of their service life, which contributes
to saving resources.
In the fi eld of process quality, too, the use of precast
elements provides signifi cant benefi ts since their producers
apply a very high quality standard due to the series
production of the elements. The high degree of prefabrication
also contributes to reducing environmental impact
(such as noise and dust) on the construction site.
As a result, it can be concluded that concrete construction
is in a good position for sustainability certifi cation.
Some of the criteria can be infl uenced positively by a thorough,
intelligent design approach. Precast elements off er
additional benefi ts particularly with regard to the economic
dimension of sustainability and in terms of process
quality. In many areas, concrete off ers characteristics that
favor a holistic sustainability evaluation, which is why a
certifi cation procedure will result in an added value of precast
elements.
References/Literatur
[1] Graubner et al. (2009) Umwelt- und Nachhaltigkeitszertifi zierungssysteme
für Gebäude im Vergleich – „BREEAM“, „LEED“
und das „Deutsche Gütesiegel Nachhaltiges Bauen“.
In: Bauingenieur, Band 84 (2009), Heft 7/8, Springer VDI Verlag,
Düsseldorf, 2009
BFT 02/2010
Other (e. g. doors,
windows)
Sonstiges (z. B. Türen,
Fenster)
39%
Wall and ceiling coverings
Wand- und Deckenbeläge
17%
Plenum 2
Concrete elements
Betonbauteile
26%
Lightweight
partitions
Leichte
Trennwände
12%
Floor coverings
Bodenbeläge
6%
Fig. 2 Cost allocation across building materials in cost group
300 in accordance with DIN 276 for an eight-story offi ce building.
Abb. 2 Kostenverteilung der Baumaterialien in KG 300 nach
DIN 276 für ein 8-geschossiges Bürogebäude.
sondere die Vermeidung bzw. Verringerung innenliegender
Tragstrukturen, die eine größtmögliche Variabilität
der zur Verfügung stehenden Geschossfl äche
behindern. Durch die Formvielfalt von Betonbauteilen
erhalten Planer zudem die gestalterische Freiheit, das Gebäude
optimal in die Umgebung sowie an die Bedürfnisse
der Nutzer anzupassen.
Die Erfüllung technischer Nachhaltigkeitsanforderungen,
wie z. B. des Schall- und Brandschutzes, kann
durch Betonbauteile hervorragend sichergestellt werden.
Die mineralischen Grundstoff e sind nicht brennbar und
erzeugen im Brandfall auch keine schädlichen Gase. Das
hohe spezifi sche Gewicht bietet gleichzeitig sehr gute
Voraussetzungen für den in einem Gebäude zu gewährleistenden
Schallschutz. Ferner lassen sich Betonbauteile
im Sinne der Ressourcenschonung an ihrem Nutzungsende
sehr gut einem Recyclingprozess zuführen.
Auch im Bereich der Prozessqualität bietet der Einsatz
von Betonfertigteilen erhebliche Vorteile, da deren
Produzenten aufgrund des Seriencharakters der Fertigung
über einen ausgeprägten Qualitätsanspruch verfügen.
Der hohe Vorfertigungsanteil trägt zudem zu einer
Reduzierung der Umwelteinfl üsse (z. B. Lärm und Staub)
auf der Baustelle bei.
Zusammenfassend lässt sich festhalten, dass die Massivbauweise
für eine Nachhaltigkeitszertifi zierung gut
aufgestellt ist. Gewisse Kriterien können durch eine
durchdachte Planung positiv beeinfl usst werden. Fertigteile
bieten insbesondere im Hinblick auf die ökonomische
Nachhaltigkeitsdimension und die Prozessqualität
weitere Vorteile. Der Baustoff Beton weist für eine
ganzheitliche Nachhaltigkeitsbeurteilung in weiten Bereichen
günstige Eigenschaften auf, weshalb sich aus der
Zertifi zierung ein Mehrwert für Betonbauteile ableiten
lässt.
Dipl.-Wirt.-Ing. Torsten Mielecke,
Life Cycle Engineering Experts
GmbH (LCEE)
t.mielecke@lcee.de
Geb. 1979; 2000–2006 Wirtschaftsingenieursstudium
an
der TU Dresden; 2006–2007
Projektmitarbeiter Siemens
Power Generation, Erlangen;
seit 2007 wiss. Mitarbeiter
am Institut für Massivbau
der TU Darmstadt; seit 2009
Geschäftsführer der Life Cycle
Engineering Experts GmbH
(LCEE), Darmstadt.
83

84
Moderation
Prof. Dr.-Ing. Harald S. Müller,
Universität Karlsruhe (TH)
hsm@ifmb.uka.de
Bis 1995 Direktor an der
Bundesanstalt für Materialforschung
und -prüfung, Berlin;
seit 1996 Leiter des Instituts
für Massivbau und Baustoff -
technologie der Universität
Karlsruhe und der angeschlossenen
Amtlichen Materialprüfungsanstalt
(MPA Karlsruhe);
ö.b.u.v. Sachverständiger für
Beton- und Mauerwerksbau,
Bauschäden und Bauphysik;
Partner in einem Ingenieurbüro
in Karlsruhe.
Panel 5
Day 2: Wednesday 10 th February 2010
Tag 2: Mittwoch, 10. Februar 2010
From research to practice
Von der Forschung zur Praxis
| Proceedings 54 th BetonTage
Title/Titel Page/Seite
Micro-reinforced high-performance concrete 86
Product properties, technology, practical applications
Mikrobewehrter Hochleistungsbeton
Produkteigenschaften, Technologie, praktische Anwendungen
Dr.-Ing. Stephan Hauser
Photocatalytic building materials 88
Research, architectural examples, prospects
Photokatalytische Baustoff e
Forschung, Beispiele für architektonische Anwendungen, Perspektiven
Dr. rer. nat. Josef Strunge, Dipl.-Bau-Ing., Dipl.-Wirtsch.-Ing. Martin Möllmann
Alternative reinforcements + state-of-the-art concretes = innovative precast concrete beams 90
Alternative Bewehrungen + moderne Betone = Innovative Betonfertigteilträger
Prof. Dr.-Ing. Martin Empelmann et al.
Innovative ultra-high performance concrete products in practice 92
Examples and recommendations for material applications in line with market demand
Produktinnovationen aus ultrahochfestem Beton in der Praxis
Beispiele und Empfehlungen für marktgerechte Materialanwendungen
Prof. Dr.-Ing. Nguyen Viet Tue et al.
Potentials for the optimization of the mixing process to produce high-performance concretes 94
Opportunities for precast practice
Optimierungspotenziale des Mischprozesses zur Herstellung von Hochleistungsbetonen
Chancen für die Praxis
Prof. Dr.-Ing. Harald Beitzel
BFT 02/2010

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Munich 2010
hall C3 / stand 303/403
The VTA series has been designed for the manufacture of cylindrical
cages with or without bells. Machines for the production of oval or
rectangular cages are available on request.
WE FORM YOUR WIRE

Micro-reinforced high-performance concrete
Product properties, technology, practical applications
86
Autor
Dr.-Ing. Stephan Hauser,
Ducon, Mörfelden-Walldorf
s.hauser@ducon.de
Er ist geschäftsführender Gesellschafter
der Ducon GmbH.
Nach seinem Studium des
Bauingenieurwesens an der
TU Darmstadt arbeitete er bei
der Philipp Holzmann AG als
Projektleiter im Bereich Technik
und war danach wissenschaftlicher
Mitarbeiter an der TU
Darmstadt und promovierte
auf dem Gebiet der innovativen
Baustoff e. Im Anschluss arbeitete
er bei der Hochtief und
leitete u. a. als Projektleiter eine
Großbaustelle im europäischen
Ausland. Nach langjähriger
Erfahrung im Bereich Technik,
Forschung und Entwicklung
sowie im operativen Bereich
in der Bauwirtschaft machte
sich Stephan Hauser mit seiner
Erfi ndung „DUCON“ im Mai
2004 selbständig.
Panel 5
Mikrobewehrter Hochleistungsbeton
Produkteigenschaften, Technologie, praktische Anwendungen
Ducon (DUctile CONcrete) is an innovative high-performance
concrete that is composed of a high-strength concrete
and a three-dimensional micro-reinforcement. In
addition to high strength, this concrete is distinctive also
for its high energy absorption (ductility) and durability
whilst enabling elements to be produced at thicknesses
starting from only 15 mm. Owing to the high degree of
protection it off ers against explosion, impact, ballistic fi re
and earthquakes, Ducon is used mainly for the protection
of exposed facilities and vital infrastructures. Even so, it is
suitable for a wide range of applications including concrete
meeting special safety and security requirements,
heavy-duty industrial areas and custom-designed, fi ligree
architectural elements of great sophistication. A specifi c
hallmark of Ducon is that the special material structure
enables the required performance of the material to be adjusted
within a wide spectrum ranging from extreme ductility
to high strength. The load-defl ection curves A to C in
Diagram 1 show the adjustable material properties of Ducon
(orange), taking as an example the fl exural behavior,
relative to standard concrete (grey) and fi ber-reinforced
concrete (blue). Fig. 1 additionally illustrates the material’s
extreme ductility, i.e. the capacity to absorb loads even
at high degrees of deformation.
These properties are of particular importance when
an element needs to absorb high amounts of energy, such
as in the event of an earthquake, impact or explosion. It is
in particular the material’s high resistance to explosion
and ballistic fi re, combined with fragmentation protection,
that enables the production of slender elements also
in the security fi eld. In addition, these elements can be
produced at half the thickness and half the weight of reinforced
concrete while off ering the same degree of protection
nonetheless.
Fig. 1 Ductility of the micro-reinforced high-performance concrete.
Abb. 1 Verformungsfähigkeit des mikrobewehrten Hochleistungsbetons.
| Proceedings 54 th BetonTage
Ducon (DUctile CONcrete) ist ein innovativer Hochleistungsbeton,
der sich aus einem hochfesten Beton und
einer räumlichen Mikroarmierung zusammensetzt. Dieser
Beton zeichnet sich neben seiner hohen Festigkeit
durch eine hohe Energieabsorption (Duktilität) und Dauerhaftigkeit
aus und ermöglicht zugleich die Realisierung
geringer Bauteilstärken ab 15 mm. Ducon wird aufgrund
seiner hohen Schutzwirkung gegenüber Explosion, Anprall,
Beschuss und Erdbeben vorwiegend zum Schutz
von gefährdeten Einrichtungen und kritischen Infrastrukturen
eingesetzt. Die Anwendungspalette ist jedoch
vielfältig und reicht von Sicherheitsbeton über hochbelastbare
Industriefl ächen bis hin zu fi ligranen architektonischen
Sonderbauteilen. Eine Besonderheit ist, dass die
gewünschte Leistungsfähigkeit des Materials durch den
speziellen Materialaufbau einjustiert werden kann, von
extremer Duktilität bis hin zu hoher Tragfähigkeit. Die
Last-Verformungskurven in Diagramm 1 zeigen anhand
der Kurven A bis C die justierbaren Materialeigenschaften
von Ducon (orange) am Beispiel des Biegetragverhaltens
im Vergleich zu herkömmlichem Beton (grau) und Faserbeton
(blau). Die extreme Duktilität, d.h. die Fähigkeit bei
großen Verformungen noch Kräfte aufnehmen zu können,
wird zudem in Abb. 1 veranschaulicht.
Diese Eigenschaften sind speziell bei hoher Energieaufnahme
des Bauteils gefordert, wie z. B. durch Erdbeben,
Anprall oder Explosion. Insbesondere der hohe Widerstand
des Baustoff s gegenüber Explosion und Beschuss bei
gleichzeitigem Splitterschutz ermöglichen auch im Sicherheitsbereich
die Herstellung schlanker Bauteile, die zudem
bei gleicher Schutzwirkung mit halber Bauteilstärke und
halbem Gewicht von Stahlbeton realisierbar sind.
Im architektonischen Bereich konnte aufgrund der
hohen Tragfähigkeit in Verbindung mit geringer Bauteil-
BFT 02/2010

BFT 02/2010
A
B
Diagram 1 Load-defl ection curves.
Diagramm 1 Last-Verformungskurven.
Fig. 2 Self-supporting folded stair.
Abb. 2 Freitragende Faltwerktreppe.
Podium 5
In architecture, the high strength and low element
thickness off ered by Ducon enabled the construction of
the most slender self-supporting concrete staircase. Fig. 2
shows a 15-step folded stair with an element thickness of
8 cm that is supported at the base and at the top only.
The patented technology combines high strength,
high energy absorption, low element thicknesses and
high-quality surfaces to provide most diverse structural
solutions and free forms in architecture, thus contributing
signifi cantly to making concrete a state-of-the-art construction
material.
stärke mit Ducon die dünnste freitragende Betontreppe
realisiert werden. Abb. 2 zeigt eine 15-stufi ge Faltwerktreppe
mit einer Bauteilstärke von 8 cm, die lediglich am
Fußpunkt und am Kopfende aufl iegt.
Die patentierte Technologie ermöglicht durch die
Kombination aus hoher Tragfähigkeit, hoher Energieabsorption
mit zugleich geringen Bauteilstärken und hochwertigen
Oberfl ächen vielfältige bautechnische Lösungen
sowie eine freie Formensprache in der Architektur und
trägt damit wesentlich dazu bei, Beton zu einem modernen
Baustoff zu machen.
C
CONCRETE PROTECTION FOR
CONCRETE ADVANTAGES
Dem Baustoff Beton gehört die Zukunft. Und damit Betonbauwerke
auch nach Jahrzehnten noch genauso gut dastehen wie
am ersten Tag, brauchen sie Schutz. Dafür sorgen unsere Betonimprägniermittel
der Produktreihe SILRES ® BS. Durch eine
spezielle Tiefenhydrophobierung schützen SILRES ® BS-Produkte
zuverlässig und dauerhaft vor Witterungseinflüssen und Strukturschäden.
Die Folge: Instandsetzungen werden vermieden. Der
Effekt: geringe Kosten-, Energie- und Ressourcenbelastungen.
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88
Panel 5
Photocatalytic building materials
Research, architectural examples, prospects
Photokatalytische Baustoff e
Forschung, Beispiele für architektonische Anwendungen, Perspektiven
Autoren
Dipl.-Bau-Ing. und Dipl.-
Wirtsch.-Ing. Martin Möllmann,
Dyckerhoff , Wiesbaden
martin.moellmann
@dyckerhoff .com
Geb. 1960; Studium Bauingenieurwesen;
Studium des
Wirtschaftsingenieurwesens;
Berufspraktikum auf verschiedenen
Hoch- und Tiefbaustellen
der Walter-Bau-Gruppe,
Borken; 1987 Chemische Werke
Brockhues AG, Walluf; seit
1991 bei der Dyckerhoff AG
Wiesbaden, verantwortlich im
Geschäftsbereich Deutschland/
Westeuropa für die Bereiche
Produktmarketing und Vertrieb
Weißzement.
Dr. rer. nat. Josef Strunge,
Dyckerhoff , Wiesbaden
josef.strunge@dyckerhoff .com
Geb. 1948; Ausbildung zum
Baustoff püfer; Studium der
Verfahrenstechnik mit den
Schwerpunkten Baustoff technologie
und -chemie; Studium
der Mineralogie; Promotion
an der Universität Marburg;
seit 1986 bei der Dyckerhoff
AG als Leiter der Abteilung
Mineralogie und als Laborleiter
des Werkes Amöneburg;
seit 2002 Leiter des Wilhelm-
Dyckerhoff -Instituts für Baustoff
technologie Wiesbaden.
At times when the environmental properties of building
materials are a matter of growing concern, the eff ect of
photocatalysis by means of titanium dioxide in the anatase
phase is also under discussion. The photocatalytic effect
has been known for a long time and causes, for instance,
the destruction of organic binders in paint. As
early as 1959, titanium oxide was applied in road construction
for the brightening of white concrete used for roadway
marking. In 1965, titanium dioxide was described in
the technical literature as a white pigment with distinct
long-term brilliancy [1]. From that date, it was increasingly
used, on account of its self-cleaning eff ects, as white pigment
in particular in cementitious building materials
containing white Portland cement. Being the market-leading
manufacturer of white Portland cement in Germany
with many years of customer experience in the use of titanium
oxide in building materials, Dyckerhoff wishes to
contribute to a more objective discussion about its photocatalytic
eff ectiveness.
Titanium dioxide is a pigment which, when exposed
to UV radiation, develops highly oxidizing properties similar
to the eff ect of hydrogen peroxide. This causes surfaces
to have a disinfecting and self-cleaning eff ect. Each
NO molecule that comes into contact with the TiO 2 surface
is immediately converted to nitrate. The molecule
needs to reach the surface, however, as only the surface is
photochemically active. Wind-induced circulation therefore
plays an important role. This is what causes the diffi -
culties in making an assessment with regard to translating
the laboratory measurements into real-world
conditions.
A measuring apparatus as published in ISO 22197 is
used to determine the photocatalytic degradation eff ect of
a pollutant gas consisting of NO. In the process, a defi ned
testing surface is exposed to UV radiation while a test gas
containing 1 ppm of NO is caused to fl ow over the surface
Fig. 1 Laboratory measurement result of a photocatalytically
eff ective surface.
Abb. 1 Labormessergebnis einer photokatalytisch wirksamen
Oberfl äche.
| Proceedings 54 th BetonTage
In Zeiten, in denen zunehmend über die Umwelteigenschaften
von Baustoff en diskutiert wird, ist auch die Wirkung
der Photokatalyse durch Titandioxid in Form von
Anatas im Gespräch. Der photokatalytische Eff ekt ist
schon seit langem bekannt und führt z. B. zur Zerstörung
von organischen Bindemitteln in Farben. Bereits 1959
wurde Titanoxid zur Aufhellung von weißem Markierungsbeton
im Straßenbau eingesetzt. 1965 wurde Titandioxid
als Weißpigment mit einer deutlichen Langzeitbrillanz
in der Fachliteratur beschrieben [1] und ab dann
wegen seiner selbstreinigenden Eff ekte zunehmend als
Weißpigment insbesondere bei zementären Baustoff en
mit Weißzement eingesetzt. Dyckerhoff als marktführender
Hersteller von Weißzement in Deutschland und damit
mit langjähriger Kundenerfahrung im Einsatz von
Titanoxid in Baustoff en möchte zu einer Versachlichung
der Diskussion über die photokatalytische Wirksamkeit
beitragen.
Titandioxid ist ein Pigment, das bei Bestrahlung mit
UV-Licht stark oxidierende Eigenschaften bekommt, die
mit der Wirkung von Wasserstoff peroxid vergleichbar
sind. Dadurch wirken Oberfl ächen desinfi zierend und
selbstreinigend. So wird jedes NO-Molekül, das die TiO 2 -
Oberfl äche berührt, sofort in Nitrat umgewandelt. Das
Molekül muss aber die Oberfl äche auch erreichen, denn
nur die Oberfl äche ist photochemisch aktiv. Daher spielen
Umwälzbedingungen durch Wind eine besondere Rolle.
Dies macht die Schwierigkeiten einer Abschätzung für
die Übertragung von Labormessungen auf die realistischen
Bedingungen in der Umwelt aus.
Für die Messungen der photokatalytischen Abbauwirkung
eines Schadgases bestehend aus NO wird eine Messapparatur
verwendet, die bereits in der ISO 22197 veröffentlicht
wurde. Dabei wird eine defi nierte, zu prüfende
Oberfl äche mit UV-Licht bestrahlt und dabei mit einem
Prüfgas mit 1 ppm NO mit defi nierter Fließgeschwindigkeit
überströmt. Die heute in Deutschland und international
eingesetzten Messmethoden vergleichen die Effi zienz
von photokatalytisch wirksamen Oberfl ächen. Sie
lassen aber keine direkten Aussagen über die nachhaltige
Wirkung dieser Oberfl ächen auf die Umwelt zu. Auch
Messungen der Wirkung unter Umweltbedingungen sind
sehr schwierig und waren bisher nicht erfolgreich. Daher
wird in diesen Untersuchungen ein klimatologischer Simulationsansatz
zur Anwendung gebracht, der für die
Simulation des Mikroklimas und der Lufthygiene wie
z. B. der Feinstaubbelastung in unseren Städten eingesetzt
wird.
In einer Simulation wurden zunächst sehr einfache
Prozesse an der Oberfl äche eines photokatalytisch wirksamen
Straßenbelags aus Beton betrachtet. Dabei wurde
in einer ersten Simulation ein Beton mit einem TiO 2 -haltigen
Zement mit einer eff ektiven Umwandlungsrate
unter Laborbedingungen von 1,5 % NO betrachtet und in
einer zweiten Simulation von einer aktiven Zementober-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
at a defi ned fl ow velocity. While the methods of measurement
presently applied both in Germany and internationally
compare the effi ciency of photocatalytically eff ective
surfaces, they do not permit a direct statement to be made
concerning the sustained eff ect of these surfaces on the
environment. Measuring the eff ect under real-life environmental
conditions is also extremely diffi cult and has
been unsuccessful to date. A climatological simulation approach
is therefore applied in this test that is normally
used for simulating the microclimate and air quality, such
as the particulate matter pollution, in our cities.
A simulation was performed to observe, in a fi rst step,
very simple processes occurring at the surface of a photocatalytically
eff ective concrete road pavement. A fi rst simulation
used concrete with a cement containing TiO 2 with
an eff ective laboratory conversion rate of 1.5 % of NO, and
a second simulation assumed an active cement surface of
50 %. While a reduction of NO x of less than 0.05 %, measured
at a height of 2 m above the road surface, was calculated
in the fi rst simulation, a reduction potential of up to
5 % could be calculated in the second.
The test results show that there is signifi cant potential
inherent in optimizing photocatalytically eff ective surfaces
of building materials. This is currently being investigated
in the “HelioClean” research project funded by the
Bundesministerium für Bildung und Forschung (Federal
Ministry of Education and Research), in which leading
university research departments collaborate with industry
partners, among them Dyckerhoff , the building materials
manufacturer. There is evidence even now, however, that
the photocatalytic eff ect occurs at the surface of the building
materials only and that all further developments
should therefore focus on the application of thin layers of
the photocatalytic substances. This will counteract the
considerable expenses associated with such applications,
which are due to the high price of the nanostructured titanium
dioxide. Even so, these developments prove that this
type of concrete will continue to play an important role in
the future.
BFT 02/2010
Podium 5
fl äche von 50 % ausgegangen. Während in der ersten Simulation
eine NO x -Reduktion in 2 m Höhe über der Straßenoberfl
äche von unter 0,05 % berechnet wurde, konnte
in der zweiten Simulation ein Reduktionspotenzial bis zu
5 % errechnet werden.
Die Untersuchungsergebnisse zeigen, dass es noch
ein erhebliches Potential gibt,photokatalytisch wirksame
Baustoff oberfl ächen zu optimieren. Dies geschieht derzeit
in einem BMBF-geförderten Forschungsvorhaben
„HelioClean“, in dem führende Universitätsforschungsinstitute
mit Industriepartnern, zu denen auch der Baustoff
produzent Dyckerhoff gehört, zusammenarbeiten.
Es ist aber bereits jetzt zu erkennen, dass sich der photokatalytische
Eff ekt nur an der Oberfl äche der Baustoff e
abspielt und sich daher alle Entwicklungen auf die Anwendung
der photokatalytischen Substanzen in dünnen
Schichten konzentrieren sollten. Dies wirkt dem beträchtlichen
Kostenaufwand bei derartigen Anwendungen
durch den hohen Preis des nanostrukturierten Titandioxids
entgegen. Dennoch zeigen auch diese Entwicklungen,
dass Beton auch zukünftig eine bedeutende Rolle
spielen wird.
Reference/Literatur
[1] „Merkblatt für die Herstellung von weißem Ortbeton für Fahrbahnmarkierungen“
der Forschungsgesellschaft für das Straßenwesen
e.V., 4. Ausgabe 1965
���������������������������
Becherwerke
Schneckenförderer
Zellenradschleusen
Doppelwellenmischer
Verladegarnituren
Absperrorgane
russigdesign.com
RUSSIG Fördertechnik GmbH & Co. KG
Auf dem Tigge 58 D-59269 Beckum
Tel. +49 (0) 2521-14091 Fax -13621
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89

90
Panel 5
High quality, short construction times and high economic
effi ciency are the hallmarks of reinforced concrete beams
and prestressed concrete beams produced in precast design
(Fig. 1) as opposed to cast-in-situ construction. Modular
type systems also permit fl exible applications whilst
ensuring a high degree of automation. As it uses stationary
manufacturing processes, precast concrete construction
off ers ideal possibilities of using state-of-the-art
high-performance concretes and alternative types of
reinforcement. Various options will be presented in the
following.
Prestressed steel-fi ber reinforced concrete beams
A considerable proportion of the work and costs involved
in the production of prestressed concrete beams needs to
be invested in placing the steel reinforcement. The use of
steel fi bers as an alternative reinforcement option off ers
signifi cant application potential. Prestressed concrete
beams in which the conventional steel reinforcement can
be replaced by steel fi bers have been developed over the
last few years at the Institut für Baustoff e, Massivbau und
Brandschutz (iBMB = Institute for Building Materials,
Concrete Structures and Fire Protection) of the Braunschweig
Technical University in collaboration with industry
partners (Bögl and Rekers).
This relates to both the longitudinal and stirrup reinforcements
that are required on the basis of the verifi cations
for minimum reinforcement, robustness reinforcement
and surface reinforcement. An extensive testing
program and non-linear fi nite element calculations enabled
the verifi cation of the fl exural and shear resistance
parameters, as well as of the outstanding performance
characteristics of the prestressed steel-fi ber reinforced
concrete beams. As there are no building regulations for
this construction method, it requires either a separate approval
in each specifi c case or a national technical approval
([1], [2]). The precast prestressed concrete beams with
alternative steel-fi ber reinforcement have already been
| Proceedings 54 th BetonTage
Alternative reinforcements + state-of-the-art concretes = innovative precast concrete beams
Alternative Bewehrungen + moderne Betone = Innovative Betonfertigteilträger
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Martin Empelmann,
Technische Universität
Braunschweig
m.empelmann@ibmb.tu-bs.de
Geb. 1963; Studium an der
RWTH Aachen; 1989–1995
wiss. Mitarbeiter am Lehrstuhl
und Institut für Massivbau an
der RWTH Aachen; 1995 Promotion
an der RWTH
Aachen; 1996–2006 HOCHTIEF
Construction AG; seit 2006
Leiter des Fachgebiets Massivbau
am Institut für Baustoff e,
Massivbau und Brandschutz
und Geschäftsführender Direktor
der MPA für Bauwesen in
Braunschweig.
Dipl.-Ing. Hauke Schmidt
h.schmidt@ibmb.tu-bs.de
Geb. 1976; 2005 Diplom
an der Technischen Universität
Braunschweig mit
Schwerpunkt konstruktiver
Ingenieurbau; 2005–2007 Tätigkeit
als Tragwerksplaner im
konstruktiven Ingenieurbau;
seit 2007 wiss. Mitarbeiter
im Fachgebiet Massivbau am
Institut für Baustoff e, Massivbau
und Brandschutz der TU
Braunschweig.
Fig. 1 Prestressed steel-fi ber reinforced concrete beams
in industrial facility construction.
Abb. 1 Vorgespannte Stahlfaserbetonträger im industriellen
Hallenbau.
Stahlbeton- und Spannbetonträger in Fertigteilbauweise
(Abb. 1) zeichnen sich gegenüber der Ortbetonbauweise
durch eine große Bauteilqualität, kurze Bauzeiten und
eine hohe Wirtschaftlichkeit aus. Modulare Typensysteme
ermöglichen zudem eine fl exible Anwendung bei
einem hohen Automatisierungsgrad. Aufgrund der sta-
tionären Fertigungsprozesse bietet die Fertigteilbauweise
optimale Möglichkeiten zur Verwendung von modernen
Hochleistungsbetonen und alternativen Bewehrungsformen.
Im Folgenden werden verschiedene Möglichkeiten
aufgezeigt.
Vorgespannte Stahlfaserbetonträger
Bei der Produktion von Spannbetonträgern erfordert der
Einbau der Betonstahlbewehrung einen beträchtlichen
Anteil am Arbeits- und Kostenaufwand. Als alternative
Bewehrungsmöglichkeit bietet der Einsatz von Stahlfasern
erhebliches Anwendungspotenzial. Am Institut für
Baustoff e, Massivbau und Brandschutz (iBMB) der TU
Braunschweig wurden in den letzten Jahren in Zusammenarbeit
mit der Industrie (Fa. Bögl und Fa. Rekers)
Spannbetonträger entwickelt, bei denen die konventionelle
Betonstahlbewehrung durch Stahlfasern ersetzt
werden kann.
Dies bezieht sich auf die Längs- wie auch auf die Bügelbewehrung,
die aufgrund der Nachweise für die Mindest-
und Robustheitsbewehrung sowie der Oberfl ächenbewehrung
erforderlich werden. Durch ein umfangreiches
Versuchsprogramm und nichtlineare Finite-Elemente-
Berechnungen konnten die Biege- und Schubtragfähigkeit
sowie die hervorragenden Gebrauchseigenschaften
der vorgespannten Stahlfaserbetonträger nachgewiesen
werden. Da diese Bauweise bauaufsichtlich nicht geregelt
ist, sind entweder Zustimmungen im Einzelfall oder eine
allgemeine bauaufsichtliche Zulassung ([1], [2]) erforderlich.
Die vorgespannten Fertigteilträger mit alternativer
Stahlfaserbewehrung wurden bereits in der Praxis in verschiedenen
Bauvorhaben eingesetzt. Aufbauend auf dieser
Konstruktionsweise werden derzeit Untersuchungen
zur Entwicklung von vorgespannten PI-Platten mit Stahlfaserbewehrung
durchgeführt.
Vorgespannte HFB- und UHFB-Träger
Bei der Planung moderner Konstruktionen werden zunehmend
fi ligrane Bauteile mit geringem Eigengewicht
und großen Spannweiten gefordert. Bei der Ausführung
derartiger Planungsvorgaben kann die Verwendung moderner
Hochleistungsbetone für die vorgespannten Stahlfaserbetonbinder
zielführend sein. Hochfeste Betone
(HFB) und ultrahochfeste Betone (UHFB) zeichnen sich
durch sehr hohe Druckfestigkeiten von bis zu 200 N/mm²
sowie hervorragende Dauerhaftigkeitseigenschaften aus.
Da der Versagensmodus von HFB und UHFB unter
Druckbeanspruchung mit steigender Betongüte zunehmend
spröder – bis hin zu einem explosionsartigen Versagen
– erfolgt, muss für eine baupraktische Anwendung
die erforderliche Duktilität durch den Einsatz von Fasern
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
used in the fi eld in various construction projects. The development
of prestressed PI slabs with steel-fi ber reinforcement
is currently being investigated based on this
design method.
Prestressed HPC and UHPC beams
The design of state-of-the-art structures is characterized
by an ever-increasing demand for slender elements with a
low self-weight and wide spans. When implementing
such design specifi cations, the use of state-of-the-art highperformance
concretes in the prestressed steel-fi ber reinforced
concrete girders can achieve the desired results.
High-performance concretes (HPC) and ultra-high performance
concretes (UHPC) provide exceptionally high
compressive strengths of up to 200 N/mm² and outstanding
durability characteristics. As concrete quality increases,
the failure mode of HPC and UHPC, when exposed to
compressive loading, occurs in an increasingly brittle –
and in the end even explosive – manner. The ductility required
for their use in building practice thus needs to be
ensured by the addition of fi bers. Taking into account both
the experience gained with prestressed steel-fi ber reinforced
concrete beams and the fi ndings of the Priority
Program 1182 funded by the Deutsche Forschungsgemeinschaft
(DFG = German Research Foundation), numerical
studies investigated to what extent the range of
applications can be extended to also include HPC and
UHPC. This permits the production of extremely durable
beams which, on the one hand, allow very wide spans due
to their material properties, slender design options and
low self-weight, while, on the other, showing a fi ne crack
distribution pattern and narrow crack widths attributable
to the addition of steel fi bers.
Durable prestressed concrete beams
The construction of infrastructure and industrial plants in
aggressive ambient conditions may sometimes lead to
cases where exceptional durability requirements need to
be met in terms of corrosion of the reinforcing steel. At
the iBMB, the feasibility of highly durable prestressed
concrete beams is being researched in which the steel fi bers
are replaced by plastic macro fi bers (Fig. 2), and the
steel strands are replaced by fi ber-reinforced plastic tendons.
These “steel-free beams” are extraordinarily durable,
and their structural and deformation behaviors are
similar to those of conventional prestressed concrete
beams.
References/Literatur
[1] Deutsches Institut für Bautechnik (DIBt) Berlin: Allgemeine
bauaufsichtliche Zulassung Nr. Z-71.3-31: Stahlfaserverstärkte
Spannbeton-Binder vom 20. April 2007
[2] Deutsches Institut für Bautechnik (DIBt) Berlin: Allgemeine bauaufsichtliche
Zulassung Nr. Z-71.3-33: Vorgespannte Binder aus
Stahlfaserbeton vom 25. September 2008
BFT 02/2010
Podium 5
Fig. 2 Use of polypropylene macro fi bers and UHPC.
Abb. 2 Einsatz von Makropolypropylenfasern und UHPC.
sichergestellt werden. Unter Berücksichtigung der Erfahrungen
bei vorgespannten Stahlfaserbetonträgern und
der Erkenntnisse aus dem DFG-Schwerpunktprogramm
1182 wurde in numerischen Studien untersucht, inwieweit
sich das Anwendungsspektrum auch auf HFB und
UHFB erweitern lässt. Es können so äußerst dauerhafte
Träger gefertigt werden, die einerseits aufgrund ihrer
Baustoff eigenschaften sowie der möglichen schlanken
Ausführung und geringen Eigenlasten sehr große Spannweiten
erlauben und andererseits durch die Faserzugabe
eine feine Rissverteilung und geringe Rissbreiten aufweisen.
Dauerhafte Spannbetonträger
Bei der Errichtung von Infrastrukturbauten und Industrieanlagen
in aggressiven Umgebungsbedingungen
kann es zu Anwendungsfällen kommen, bei denen außergewöhnliche
Anforderungen hinsichtlich der Dauerhaftigkeit
in Bezug auf Bewehrungsstahlkorrosion gestellt
werden. Am iBMB wird die Machbarkeit von äußerst
dauerhaften Spannbetonträgern untersucht, bei denen
die Stahlfasern durch Kunststoff -Makrofasern (Abb. 2)
und die Stahllitzen durch faserverstärkte Kunststoff -
Spannglieder ersetzt werden. Diese „stahlfreien Träger“
weisen ein mit konventionellen Spannbetonträgern vergleichbares
Trag- und Verformungsverhalten auf und erreichen
eine außerordentliche Dauerhaftigkeit.
Dr.-Ing. Manfred Teutsch
m.teutsch@ibmb.tu-bs.de
Geb. 1947; Studium an der
TU Darmstadt; seit 1974 am
Fachgebiet Massivbau des
Instituts für Baustoff e, Massivbau
und Brandschutz
(iBMB) der TU Braunschweig;
1979 Promotion; seit 2000
Akademischer Direktor am
Fachgebiet Massivbau des
Instituts für Baustoff e, Massivbau
und Brandschutz
(iBMB) der TU Braunschweig.
91

92
Panel 5
Current situation
“Taking Opportunities” is the topic of the 54 th BetonTage.
With regard to the current economic crisis, this involves a
great challenge to the building and precast industries.
However, it is also an opportune time for the investments
in innovative products that will be used when the economy
begins to recover. This presentation is therefore aimed
to give examples and recommendations for innovative ultra-high
performance concrete (UHPC) products in line
with market demand. The building and precast industries
are also advised to take up the topic of the BetonTage and
put innovative ideas into action.
Compressive strength of up to 200 N/mm² can be reliably
achieved with ultra-high performance concrete under
realistic fi eld conditions. However, the material cost of
UHPC, ranging from € 800/m³ to € 1,200/m³ dependence
on the concrete compositions, is approximately 15 times
more expensive than normal strength concrete. Although
UHPC has a comparable compressive strength as steel, its
applications in conventional concrete structures such as
fl oors, walls and beams are not practical, because the high
material const cannot be compensated solely by the reduction
in material quantity.
Truss construction using UHPC
UHPC is suitable for resolvable cross sections or
trusses subjected to bending, in particular in truss construction.
The high compressive strength of UHPC allows
the cross-sectional dimensions of both the compression
members and the pre-stressed tension members to be
minimized. Recently, in collaboration with an industry
partner, a modular truss structure made of UHPC (Fig. 1)
has been developed at the Institute for Development of
Materials and Structures in Magdeburg.
Through integrating a special node element, the truss
can be resolved into separated components, which minimizes
the formwork requirements. As the contact joints
| Proceedings 54 th BetonTage
Innovative ultra-high performance concrete products in practice
Examples and recommendations for material applications in line with market demand
Produktinnovationen aus ultrahochfestem Beton in der Praxis
Beispiele und Empfehlungen für marktgerechte Materialanwendungen
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Nguyen Viet Tue,
Wiss. Leiter am Institut für
Werkstoff - und Konstruktionsentwicklung,
Magdeburg
tue@tugraz.at
Geb. 1956; 1987–1997 Wiss.
Mitarbeiter am Institut für
Massivbau der TU Darmstadt;
1997–2001 Ingenieurbüro
König und Heunisch, Frankfurt
a. M.; seit 2001 Geschäftsführer
der König und Heunisch
Planungsgesellschaft in
Leipzig; 2002–2008 Leiter des
Instituts für Massivbau und
Baustoff technologie der Uni
Leipzig; seit 2010 Leiter des
Inst. f. Betonbau der TU Graz,
Österreich;
Dr.-Ing. Stefan Henze,
Institut für Werkstoff - und
Konstruktionsentwicklung,
Magdeburg
henze@hochleistungsbeton.de
Geb. 1977; 1997 – 2001 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Hochschule Magdeburg/Stendal;
2002 – 2005 an
der TU Dresden; 2001 – 2005
Ingenieurbüro Setzpfandt +
Lindschulte, Magdeburg; 2005
– 2008 wiss. Mitarbeiter am
Institut für Massivbau und
Baustoff technologie der Univ.
Leipzig.
Fig. 1 Modular UHPC truss structure.
Abb. 1 Modulare Fachwerkkonstruktion aus UHFB.
Ausgangsbasis
„Chancen nutzen“ lautet das Thema der 54. BetonTage.
Vor dem Hintergrund der Wirtschaftskrise ist hiermit
zurzeit eine hohe Herausforderung für die Bau- und Fertigteilindustrie
verbunden. Andererseits ist jedoch jetzt
ein günstiger Zeitpunkt für Investitionen in Produktinnovationen
gegeben, um diese mit der nächsten konjunkturellen
Belebung einsetzen zu können. In diesem Beitrag
sollen deshalb Beispiele und Empfehlungen für marktgerechte
Produktinnovationen aus ultrahochfestem Beton
(UHFB) gegeben werden, die es der Bau- und Fertigteilindustrie
ermöglichen, das Thema der diesjährigen Beton-
Tage aufzugreifen und Ideen in die Tat umzusetzen.
Mit ultrahochfestem Beton lassen sich unter praxisrelevanten
Bedingungen Druckfestigkeiten von bis zu
200 N/mm² zielsicher erreichen. Die Materialkosten von
UHFB sind auf Grund seiner Stoff zusammensetzung mit
800 bis 1.200 €/m³ jedoch rund 15-mal höher als bei
normalfestem Beton. Auf Grund der stahlähnlichen
Druckfestigkeit, vor allem aber wegen der Materialkosten
lässt sich UHFB in den üblichen Konstruktionen des Betonbaus,
wie Decken, Wänden oder Trägern, nicht sinnvoll
einsetzen. Die hohen Materialkosten sind hier allein
durch die Reduzierung des Materialvolumens nicht zu
kompensieren.
Fachwerk aus UHFB
Soll UHFB bei biegebeanspruchten Konstruktionen eingesetzt
werden, eignen sich hierfür aufgelöste Querschnitte
oder Fachwerke. Insbesondere bei Fachwerken
gestattet es die hohe Druckfestigkeit des UHFB sowohl
die Querschnittsabmessungen der Druckstäbe, als auch
die der vorgespannten Zugstäbe zu minimieren. Vom
Institut für Werkstoff - und Konstruktionsentwicklung
wurde in Zusammenarbeit mit einem Industriepartner
eine modulare Fachwerkkonstruktion aus UHFB entwickelt
(Abb. 1). Durch die Einschaltung eines speziellen
Knotenelements wird das Fachwerk in einzelne Stäbe aufgelöst,
wodurch der Schalungsaufwand auf ein Minimum
reduziert wird. Da die Kontaktfugen zwischen den Knoten
und Stäben zur Vereinfachung der Montage als trockene
Fugen ausgeführt werden, ist ein Umdenken bezüglich
der Herstellungsgenauigkeit erforderlich. Die
Herstellungstoleranz der Knoten und Füllstäbe musste
auf weniger als ± 0,25 mm beschränkt werden. Da dies
schalungstechnisch nur mit hohem Aufwand möglich ist,
wurden die Knotenelemente und Füllstäbe mit einer
CNC-Fräsmaschine nachbearbeitet, um die geforderte
Maßhaltigkeit sicherzustellen. Da das größte Potenzial
von UHFB auf dem Gebiet der Vorfertigung liegt, ist der
Ausführung der Verbindungstechnik besondere Aufmerksamkeit
zu schenken. Die Tragfähigkeit, Wirtschaftlichkeit
und Akzeptanz der Konstruktion werden hiervon
maßgeblich beeinfl usst. Unter Ausnutzung der Vorteile
der Serienfertigung sowie zweckmäßiger Verbindungs-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
between the nodes and members are designed as dry
joints for the purpose of facilitating assembly, a new approach
is required in terms of manufacturing accuracy.
The manufacturing tolerance of the nodes and bracing
members is limited to be less than ± 0.25 mm. As this involves
a great deal of eff ort with regard to the formwork,
the node elements and bracing members were produced
using a CNC milling machine in order to ensure the required
dimensional accuracy.
The great potential for the use of UHPC lies in the
fi eld of prefabrication, thus particular attention needs to
be drawn in the connection technology since this has a
signifi cant infl uence on the load-bearing capacity, economic
effi ciency and acceptance of the entire structure.
The modular UHPC truss makes it possible to reduce the
manufacturing costs by approximately 40 % in comparison
with steel frameworks through the advantages from
the series production and the appropriate connection
methods. The cost can be further reduced through an optimization
of the UHPC components undertaken together,
which results in a material cost of less than € 600/m³.
Folded slab structures using UHPC
Folded slab structures are another kind of systems that
benefi t from the use of UHPC. This is particularly true
when fi ber-reinforced UHPC is used, since it eliminates
the need for steel reinforcement and leads to a signifi cant
reduction in the wall thickness. A typical example is the
staircase consisting of fi ber-reinforced UHPC shown in
Fig. 2. The staircase has a thickness of only 5 cm. As a result,
the concrete volume in the UHPC staircase amounts
to less than a quarter of the volume typically used in conventional
staircases with conventional reinforced concrete.
A load of 7.5 kN/m² was applied to the staircase during
the component test, resulting in a maximum defl ection
of only 4 mm, which is equivalent to an amount of L/465.
The UHPC staircase is particularly suitable for upscale
residential or commercial buildings.
Summary
Cost-effi cient applications of UHPC, which are attractive
to the market, can be realized only with designs taking the
material properties into account. In addition to the design,
the material compositions of UHPC and the manufacturing
as well as the connection methods play an essential
role in the cost optimization.
The construction company Max Bögl GmbH and the German
Federation of Industrial Research Associations “Otto
von Guericke” are highly acknowledged for their assistance
in the product development.
BFT 02/2010
Fig. 2 UHPC staircase.
Abb. 2 Treppenlauf aus UHFB.
Podium 5
techniken lassen sich mit der modularen Fachwerkkonstruktion
aus UHFB im Vergleich zu Stahlfachwerken die
Herstellungskosten um etwa 40 % reduzieren. Einfl uss
auf die realisierbare Kosteneinsparung hatte auch die begleitend
zur Konstruktionsentwicklung durchgeführte
Optimierung der kostenintensiven Bestandteile des
UHFB, wodurch die Materialkosten auf weniger als 600
€/m³ gesenkt werden konnten.
Faltwerk aus UHFB
Auch Faltwerke sind zur vorteilhaften Anwendung von
UHFB geeignet. Dies triff t insbesondere dann zu, wenn
durch den Einsatz von faserverstärktem UHFB auf Betonstahlbewehrung
verzichtet und die Wandstärke deutlich
reduziert werden kann. Ein Beispiel hierfür ist der in
Abb. 2 gezeigte Treppenlauf aus faserverstärktem UHFB.
Die Wandstärke des Treppenlaufs beträgt nur 5,0 cm. Das
Betonvolumen der Treppe aus UHFB beträgt dadurch weniger
als ein Viertel des Betonvolumens herkömmlicher
Treppenläufe aus Stahlbeton. In der Bauteilerprobung
wurde auf den Treppenlauf eine Last von 7,5 kN/m² aufgebracht,
wobei eine maximale Durchbiegung von lediglich
4 mm auftrat, die einem Betrag von L/465 entspricht. Die
Treppe aus UHFB ist insbesondere für den Einsatz in exklusiven
Wohn- und Geschäftshäusern geeignet.
Fazit
Eine wirtschaftliche und damit marktgerechte Materialanwendung
von UHFB ist nur mit werkstoff gerechten
Konstruktionen möglich. Neben der Konstruktionsform
spielen die Stoff zusammensetzung des UHFB sowie die
Herstellungs- und Verbindungstechnik eine wesentliche
Rolle für die Wirtschaftlichkeit des Produkts. Für die Unterstützung
bei der Produktentwicklung sei der Max Bögl
Bauunternehmung sowie der Arbeitsgemeinschaft industrieller
Forschungsvereinigungen „Otto von Guericke“
e.V. (AiF) herzlich gedankt!
Dr.-Ing. Michael Küchler
kuechler@hochleistungsbeton.de
Geb. 1964; 1985–1989 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Fachhochschule Frankfurt
am Main; 1983–1994 Ingenieurbüro
Dipl.-Ing. Ulf
Reichelt, Off enbach am Main;
seit 1994 König und Heunisch
Planungsgesellschaft, Frankfurt
am Main; 2003–2008
externer wiss. Mitarbeiter am
Institut für Massivbau und
Baustoff technologie der Uni
Leipzig; seit 2008 Mitglied des
wissenschaftlichen Beirates
am Institut für Werkstoff - und
Konstruktionsentwicklung,
Magdeburg
M.Sc. Jianxin Ma, Institut für
Werkstoff - und Konstruktionsentwicklung,
Magdeburg
ma@hochleistungsbeton.de
Geb. 1967; 1985 – 1990 Bachelor
– Studium; 1993 – 1996
Master – Studium an der
Fakultät für
Werkstoff wissenschaft und
–Ingenieurwesen der Tongji
Universität, Shanghai, China;
2000 – 2008 wiss. Mitarbeiter
am Institut für Massivbau
und Baustoff technologie
der Univ. Leipzig; seit 2008
Entwicklungsleiter Baustoff e
am Institut für Werkstoff - und
Konstruktionsentwicklung,
Magdeburg.
93

94
Panel 5
Introduction and challenge
In an eff ort to realize shorter construction times and develop
new concrete process technologies, and in view of
ever-increasing degrees of component loading, international
research has been going on for approximately
25 years for materials that have led, among other things,
to the development of high-performance concrete. A trend
towards the development of customized concretes, for example
of high-performance concretes (HPC) as highstrength
concretes (HSC) and ultra-high strength concretes
(UHSC), can also be observed in the German
construction industry. This development aims to increase
the packing density through the selection of coarse and
fi ne aggregates combined with a reduction in the waterbinder
(w/b) ratio and a relatively light compaction eff ort.
To achieve this goal, state-of-the-art concrete plants need
to meet certain minimum requirements.
Concrete mixing process
In the production of these concretes, the mix collectives
should be distributed as homogeneously as possible in the
mix. Being the central process step in the concrete plant,
the mixing operation off ers the optimization reserves required
to enhance the favorable material properties and
improve the economic effi ciency of the process. Mixing
processes in concrete technology are stochastic processes,
meaning that there is only a certain probability of any elementary
particle in the mix being able to occupy a certain
position in the mixing chamber. A state characterized as
uniform random mixture can only be achieved if there is an
identical probability of movement. Physical and chemical
processes can prevent the probabilistically ideal random
mixture from being produced. These processes, as well as
any particle agglomerations present in the mix, are called
segregations. Segregations may also be caused by unfavora-
| Proceedings 54 th BetonTage
Potentials for the optimization of the mixing process to produce high-performance concretes
– Opportunities for precast practice
Optimierungspotenziale des Mischprozesses zur Herstellung von Hochleistungsbetonen
– Chancen für die Praxis
Autor
Prof. Dr.-Ing. Harald Beitzel
info@ibu-trier.de
Leiter des Instituts für Bauverfahrens-
und Umwelttechnik
(IBU) mit integriertem Ingenieur-
und Gutachterbüro;
langjährige verantwortliche
Tätigkeit in der Bauindustrie;
Leitung von nationalen und
internationalen Bauprojekten
sowie von Forschungs- und
Entwicklungsprojekten im
maschinellen Betonbau;
ö. b. u. v. Sachverständiger der
IHK Trier für Baubetriebs- und
Ausführungstechnik im Hoch-,
Tief- und Erdbau.
Parameter
Parameter
π 1
π 2
π 3
π 4
π 5
Dimensionless variable
Dimensionslose
Variable
v
D M
B
H M
B
H
B
Table 1 Buckingham parameters.
Tabelle 1 Buckingham-Parameter.
a
Meaning
Bedeutung
Coeffi cient of variation
Variationskoeffi zient
Relative diameter
Relativer Durchmesser
Relative height of mixer
Relative Mischerhöhe
Relative width of tool
Relative Werkzeugbreite
Mix-tool parameter
Schnittwinkel
Einleitung und Problemstellung
International wird seit etwa 25 Jahren im Bestreben nach
kürzeren Bauzeiten und neuen Betonverfahrenstechniken,
verbunden mit zunehmenden Bauteilbeanspruchungen,
nach Werkstoff en gesucht, die u.a. zur Entwicklung
des Hochleistungsbetons führten. Auch in der
deutschen Bauwirtschaft ist der Trend zur Entwicklung
von maßgeschneiderten Betonen wie z. B. Hochleistungsbetonen
(HLB) als hochfeste Betone (HFB) und ultrahochfeste
Betone (UHFB) zu beobachten. Ziel dieser Entwicklung
ist die Erhöhung der Packungsdichte durch Auswahl
von groben und feinen Gesteinskörnungen bei Reduktion
des Wasserbindemittelwertes (w/b-Wert) und relativ
leichter Verdichtungsarbeit. In modernen Betonanlagen
müssen dazu einige Mindestanforderungen erfüllt werden.
Betonmischprozess
Bei der Herstellung dieser Betone ist eine möglichst
homogene Verteilung der Mischgutkollektive in der Mischung
anzustreben. Um die positiven Materialeigenschaften
und die Wirtschaftlichkeit der Verarbeitung zu
verbessern, bietet der Mischvorgang als zentraler Prozessschritt
in der Betonanlage entsprechende Optimierungsreserven.
Mischprozesse in der Betontechnik sind
stochastische Prozesse. Dies bedeutet, dass ein beliebiges,
elementares Teilchen des Mischgutes eine bestimmte
Lage im Mischraum nur mit einer gewissen Wahrscheinlichkeit
besetzen kann. Nur im Falle gleicher Bewegungswahrscheinlichkeit
wird ein Zustand erreicht, der als
gleichmäßige Zufallsmischung bezeichnet wird. Physikalische
und chemische Vorgänge können verhindern, dass
sich die wahrscheinlichkeitstheoretisch ideale Zufallsmischung
einstellt. Diese Vorgänge sowie im Mischgut vorhandene
Partikelagglomerate werden als Entmischungen
Parameter
Parameter
π 6
π 7
π 8
π 9
π 10
Dimensionless variable
Dimensionslose
Variable
T
B
B
d w
w ’
Vw 2
r · g
Vw · t
B
Meaning
Bedeutung
Relative immersion
Relative Tauchung
Mix-tool parameter
Mischgut-Werkzeug-
Parameter
Angle of internal friction
Winkel der inneren
Reibung
Froude number
Froude-Zahl
Indicator of mixing time
Mischzeit-Kennzahl
BFT 02/2010

Podium 5
ble fi lling levels in the mixing chamber, diff erent velocity
gradients of the mix collectives, and diff erent angles of repose
at the interior walls and tools of the concrete mixer.
There are process-related potentials for optimizing the mixing
process. These exist in particular with regard to mixing
time, mixing process, nominal capacity, mixing speed, addition
of water and dosing sequence. Optimization tests
should aim to determine the dimensionless mix quality indicators
on the basis of these infl uencing factors. Taking
into account the dimensional analysis, the dimensionless
variables listed in Table 1 can be computed from dimensional
parameters in accordance with the Buckingham π
theorem. From a certain minimum nominal content, the
results achieved can be roughly transferred to diff erent mixer
sizes based on similarity theory. This is not possible with
the standard laboratory-scale mixers. The homogeneity of
the mix is classifi ed and assessed in accordance with [1]. For
the assessment of homogeneity, both the number of samples
to be assessed and the sample size in accordance with
the requirements specifi ed in [1] are of vital importance.
Assessment of quality
The experimental investigations relating to the production
of HPC were aimed at optimizing the process-related
parameters for quality assurance. In this process, mixerspecifi
c details could be defi ned relating to the following
parameters:
dosing sequence,
dosing accuracy,
mixing eff ectiveness,
mixing time,
bezeichnet. Ungünstige Füllgrade im Mischraum, unterschiedliche
Geschwindigkeitsgradienten der Mischgutkollektive
sowie unterschiedliche Schüttwinkel an den
Innenwänden und Mischwerkzeugen im Betonmischer
können ebenfalls für Entmischungen verantwortlich sein.
Für den Mischprozess gibt es verfahrenstechnische Optimierungspotenziale.
Diese liegen insbesondere im Bereich
der Mischzeit, des Mischvorgangs, der Nennfüllung,
der Mischgeschwindigkeit, der Wasserzugabe und der
Dosierreihenfolge. Für die Optimierungsversuche gilt,
aus diesen Einfl ussgrößen die dimensionslosen Kennzahlen
für die Mischgüte zu ermitteln. Unter Berücksichtigung
der Dimensionsanalyse lassen sich nach dem
π-Theorem von Buckingham aus dimensionsbehafteten
Parametern die in der Tabelle 1 aufgeführten dimensionslosen
Variablen bilden. Ab einem Mindestnenninhalt
können auf Grundlage der Ähnlichkeitstheorie die erzielten
Ergebnisse auf unterschiedliche Mischergrößen
annähernd übertragen werden. Mit den gängigen Labormischern
ist dies nicht möglich. Die Einordnung und Bewertung
der Mischguthomogenität erfolgt nach [1]. Zur
Homogenitätsbeurteilung sind die zu bewertende Probenanzahl
und die Probengröße gemäß den Vorgaben
nach [1] von entscheidender Bedeutung.
Qualitative Beurteilung
Die experimentellen Untersuchungen zur Herstellung
von HLB hatten die Optimierung der verfahrenstechnischen
Parameter zur Qualitätssicherung zum Ziel. Dabei
konnten mischerspezifi sche Angaben über die nachfolgenden
Parameter herausgearbeitet werden:
BFT 02/2010
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Stand Nr. 19
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96
Panel 5
Coeffi cient of variation
Variationskoeffi zient v [%]
NM = Standard mixer/Normalmischer
LM = Performance mixer/Leistungsmischer
HLM = High-performance mixer/Hochleistungsmischer
Mix constituent/Mischgutbestandteil
Mixer/Mischer 1–3 min
Mixer/Mischer 1–5 min
Mixer/Mischer 2–3 min
Mixer/Mischer 2–5 min
Fig. 1 Coeffi cient of variation as a function of the mixing time at
diff erent Froude numbers
mixing speed,
special energy inputs, and
nominal capacity.
As a general rule, longer mixing times are required for the
production of HPC than for the mixing of standard concretes
when using mixers of conventional design. Effi -
cient mixing times can be achieved with almost all types of
conventional concrete mixers by varying both the mixing
tools and the mixing speed. In terms of the mix quality of
HPC, the designs were grouped into the mixer classifi cations
stated in [1] contingent on the mixing time. The results
of four of the concrete mixers tested are shown in
Fig. 1 by way of example, comparing the standard mixers
No. 1 and No. 2 with mixers No. 1 and No. 2 previously
modifi ed by varying the mixing speeds. The results show
that, for the production of HPC of reliable quality, shorter
mixing times are possible by varying the mixing speeds of
the concrete mixers. The infl uence of the mixer types and
mixing times on the homogeneity described by the coeffi -
cient of variation, as well as on the boundary proportions
of the mix quality in the individual classifi cations, is illustrated
in Fig. 2 for two mixer types. It shows the results for
the 4/8 mm and 0/0.25 mm aggregate sizes, as well as for
the water/ultra-fi nes ratio (w/uf). As can be seen from Fig.
2, both mixers met the requirements to be classifi ed as
high-performance mixers. In these experimental mixer
investigations, cube compressive strengths of up to 200
N/mm² were measured.
Conclusion
Most conventional concrete mixers are suitable for the
production of HPC, with diff erences in quality depending
on the mixing time and energy consumption. The concrete
mix quality can be assessed by means of [1]. The mixing
time can be reduced by varying the mixing parameters.
It can be assumed that it will be possible in the future to
reduce these mixing times by using innovative superplasticizers
and continuously adjustable mixer speeds.
Reference/Literatur
[1] Beitzel, H.; Charonnat, Y.; Beitzel, M.: Final Report of RILEM
TC-150 ECM – Effi ciency of Concrete Mixers – Assessment and
classifi cation of performance mixers. Materials and Structures,
Vol. 26, No. 256, RILEM Publications, Bagneux, 2003
| Proceedings 54 th BetonTage
Fig. 2 Example of the qualitative assessment of two mixer designs
as per the Final Report of RILEM TC-150 ECM [1] at mixing times
of 3 and 5 minutes, respectively.
Abb. 1 Variationskoeffi zient in Abhängigkeit der Mischzeit bei
unterschiedlichen Froude-Zahlen. Abb. 2 Beispiel für eine qualitative Einordnung zweier Mischerbauarten
nach RILEM Final Report TC-150 ECM [1] bei Mischzeiten
von 3 und 5 Minuten.
Coeffi cient of variation
Variationskoeffi zient v [%]
Mixing time/Mischzeit t [s]
Dosierreihenfolge,
Dosiergenauigkeit,
Mischwirksamkeit,
Mischzeit,
Mischgeschwindigkeit,
spezielle Energieeinträge und
Nennfüllung.
Grundsätzlich sind zur Herstellung von HLB mit herkömmlichen
Mischerbauarten längere Mischzeiten erforderlich
als zur Mischung von Standardbetonen. Anhand
von Veränderungen der Mischwerkzeuge sowie der Drehzahl
lassen sich bei fast allen herkömmlichen Betonmischern
wirtschaftliche Mischzeiten erzielen. Hinsichtlich
der Mischgüte von HLB erfolgte die Bauarteinordnung
mischzeitabhängig in die in [1] genannten Mischerklassifi
kationen. In der Abb. 1 sind die Ergebnisse von vier der
untersuchten Betonmischer exemplarisch wiedergegeben.
Dabei werden die Standardmischer Nr. 1 und Nr. 2
und die durch Veränderung der Mischgeschwindigkeiten
modifi zierten Mischer Nr. 1 und Nr. 2 vergleichend dargestellt.
Die Ergebnisse zeigen, dass durch Veränderung der
Mischgeschwindigkeiten in Betonmischern kürzere
Mischzeiten zur Herstellung von qualitätssicherem HLB
möglich sind. Exemplarisch ist in der Abb. 2 für zwei
Mischertypen der Einfl uss der Mischertypen und Mischzeiten
auf die durch den Variationskoeffi zienten beschriebene
Homogenität sowie die Mischgütegrenzanteile der
einzelnen Klassifi kationen dargestellt. Dabei sind die
Ergebnisse für die Gesteinskörnungen 4/8 mm und
0/0,25 mm sowie für das Wasser/Feinstbestandteil-Verhältnis
w/f abgebildet. Aus der Abb. 2 ist zu erkennen,
dass beide Mischer die Bedingungen für eine Klassifi zierung
als Hochleistungsmischer (HLM) erfüllten. Im Rahmen
dieser experimentellen Mischeruntersuchungen
ergaben sich Würfeldruckfestigkeiten von bis zu 200 N/
mm².
Schlussfolgerung
HLB ist mit den meisten herkömmlichen Betonmischern
herstellbar, jedoch mit Unterschieden bei der Qualität in
Abhängigkeit der Mischzeit und des Energieverbrauchs.
Die qualitative Beurteilung der Betonmischgüte lässt sich
mit [1] durchführen. Mit der Veränderung der Mischparameter
lässt sich die Mischzeit verkürzen. In der Zukunft
ist davon auszugehen, dass mit neuartigen Hochleistungsfl
ießmitteln und stufenlos regelbaren Drehzahlen
diese Mischzeiten reduziert werden können.
BFT 02/2010

Einfache Reinigung bedeutet größere Effektivität.
Das ist der Grund dafür, dass Haarup ein eigenes
Spülsystem entwickelt hat, das einen besseren
und schnelleren Mischprozess absichert.
Effektiv, präzise und robust
Wenn man heute Geld verdienen will, braucht man
effektive Ausrüstung, und Haarups Mischer ist wahrscheinlich
der effektivste Mischer auf dem Markt.
Das liegt an seiner robusten, präzisen Konstruktion,
die alle 11 verschiedenen Größen von 300 l bis 4500
l kenn zeichnet.
Haarup stellt die Mischer in eigener Fabrik her, und
das ist auch einer der Gründe dafür, dass Haarups
aus reichend bemessener Getriebekasten mit 5 Jahren
Garantie geliefert wird.
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Haarupvej 20
DK-8600 Silkeborg
Fax: +45 86 84 53 77
Tel.: +45 86 84 62 55
E-mail: haarup@haarup.dk
Web: www.haarup.dk

98
Modration
Dr.-Ing. Michael Schwarzkopf,
B-Tec Concept, Kehl
michael.schwarzkopf@
b-tec-concept.de
Geb. 1952; Bauingenieurstudium
an der TU München,
Promotion an der RWTH
Aachen; langjährige Tätigkeit
beim Institut für Betonstahl
und Stahlbetonbau IBS,
München; seit 1986 bei den
Badischen Drahtwerken in Kehl
und seit 2004 Geschäftsführer
der B-Tec Concept, Kehl;
Mitglied in nationalen und
europäischen Ausschüssen
wie DIN, DAfStb, ECISS, ISB,
B-Zert, BDB.
Panel 6
Day 2: Wednesday, 10 th February 2010
Tag 2: Mittwoch, 10. Februar 2010
| Proceedings 54 th BetonTage
Structural precast construction 2
Innovative technical solutions – from the layout to realization
Konstruktiver Fertigteilbau 2
Innovative technische Lösungen – Vom Entwurf zur Umsetzung
Title/Titel Page/Seite
Design of precast two-shell walls with thermal insulation on the inside and 99
FRP connection anchors – From the idea to approval
Bemessung von Elementwänden mit innenliegender Wärmedämmung und Gfk-Verbindungsankern -
Von der Idee bis zur Zulassung
Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell
Use of composite fl oor slabs in wooden houses 102
Innovative solution for optimizing construction fl ow
Praxiseinsatz von Elementdecken in Holzhäusern
Innovative konstruktive Lösung zur Optimierung des Bauablaufs
Dipl.-Ing., Dipl.-Ing. Arch. Andreas Häbler
Prestressed concrete girders of ultra-high-strength concrete with fi ber reinforcement 104
Experimental investigations; application in practice
Spannbetonbinder aus ultrahochfestem Beton mit Faserbewehrung
Experimentelle Untersuchungen, praktische Anwendung
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, Dipl.-Ing. Guido Bertram
The new VDI / BV-BS 6205 guideline for transport anchors 106
A guideline fi t for practice?
Die neue VDI/BV-BS 6205 für Transportanker
Eine praxisgerechte Richtlinie?
Dr.-Ing. Werner Fuchs
Design for the fi re resistance of precast columns in accordance 108
with the current standardization
Brandbemessung von Fertigteilstützen nach aktueller Normung
Baupraktische Konsequenzen
Dr.-Ing. Matthias Molter
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Multiple layer precast reinforced-concrete panels are currently
primarily used as wall elements. The elements are
executed either entirely as precast sandwich panels or as
two-shell precast wall elements with in-situ concrete fi lling;
involving in both cases a three-layer construction
comprised of facing shell, thermal insulation and loadbearing
shell. The shells are typically executed in concrete
of normal strength. The insulation consists of expanded
(EPS), extruded (XPS) polystyrene or PUR rigid foam panels.
The shells are connected by discontinuously distributed
connectors, whose initial structural task in precast
two-shell wall systems of this kind is to take up the pressure
of the fresh concrete in the construction stage. For an
unsupported facing shell, this must be additionally ensured
by transmitting the facing shell’s own load into the
loadbearing shell. A structurally eff ective connection of
stainless steel elements off ers itself for this purpose.
A national approval for the connection of sandwich
walls with a punctiform connection device of glassfi berreinforced
plastic (GRP) has been available since the mid-
1990s. The approval tests required for this were carried
out at TU Kaiserslautern. Similar GRP products that are
also used for the connection of outer reinforced-concrete
panels of precast two-shell wall units with thermal insulation
on the inside have been in use since the mid-1990s,
primarily abroad.
Approval
The application and design of connection devices of glassfi
ber-reinforced plastic can be regulated by the Deutsches
BFT 02/2010
Podium 6
Design of precast two-shell walls with thermal insulation on the inside and
FRP connection anchors – From the idea to approval
Bemessung von Elementwänden mit innenliegender Wärmedämmung und
GFK-Verbindungsankern – Von der Idee bis zur Zulassung
Verbundtragwirkung
Plattentragwirkung
M-Linie
Fig. 1 Principle presentation of the eff ect of the composite action
and the structural eff ect of the panels multiple-layer reinforced
concrete wall panels.
Abb. 1 Prinzipielle Darstellung von Verbund- und Plattentragwirkung
bei mehrschichtigen Stahlbetonwandtafeln.
u
Mehrschichtige, vorgefertigte Stahlbetontafeln kommen
derzeit vorwiegend als Wandelemente zum Einsatz. Die
Ausführung der Elemente erfolgt entweder vollständig als
Fertigteil-Sandwichwand oder als Elementwand mit nachträglicher
Ortbetonergänzung, wobei im Endzustand in
beiden Fällen ein dreischichtiger Aufbau aus Vorsatzschale,
Wärmedämmung und Tragschale vorliegt. Die Schalen
werden in der Regel in Normalbeton ausgeführt. Als
Dämmstoff e kommen expandierte (EPS), extrudierte (XPS)
Polystyrol- oder PUR-Hartschaumplatten zum Einsatz.
Die Koppelung der Schalen erfolgt über diskontinuierlich
verteilte Verbindungsmittel, deren statische Aufgabe bei
Elementwänden zunächst die Aufnahme des Frischbetondrucks
im Bauzustand ist. Bei nicht aufstehender Vorsatzschale
ist durch sie zusätzlich der Abtrag der Eigenlast der
Vorsatz- in die Tragschale sicherzustellen. Naheliegend ist
für die Herstellung einer statisch wirksamen Verbindung
die Verwendung von nichtrostenden Stählen.
Seit Mitte der 1990er-Jahre liegt in Deutschland auch
eine allgemeine bauaufsichtliche Zulassung für die Verbindung
von Sandwichwänden mit einem punktförmigen
Verbindungsmittel aus glasfaserverstärktem Kunststoff
(GfK) vor. Die zugehörigen Zulassungsversuche wurden
an der TU Kaiserslautern durchgeführt. Vor allem im
Ausland werden seit Längerem ähnliche GfK-Produkte
auch für die Verbindung der äußeren Stahlbetonschalen
von Elementwänden mit innen liegender Wärmedämmung
eingesetzt.
Zulassung
Anwendung und Bemessung von Verbindungsmitteln
aus glasfaserverstärktem Kunststoff können vom Deutschen
Institut für Bautechnik (DIBt) in einer allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassung geregelt werden. Dabei wird
ein bestimmungsgemäßer Anwendungsbereich defi niert.
Trag- und Vorsatzschalen sind nach DIN 1045-1:2008-08
zu bemessen. Zum Nachweis der Tragfähigkeit des Gesamtsystems
kann der Hersteller eine Typenstatik erstellen
und prüfen lassen.
Bautechnische Versuche
Grundlagen für die bautechnischen Prüfungen im Zulassungsverfahren
sind in den Mitteilungen des Deutschen
Instituts für Bautechnik vom Mai 1995 [1] enthalten. Im
Mittelpunkt der Versuche steht der Nachweis der Verformungsfähigkeit.
Es muss nachgewiesen werden, dass das
Verankerungssystem die Scherkräfte aus der Relativverschiebung
zwischen Vorsatz- und Tragschale infolge
Temperaturbeanspruchung sowie Schwind- und Kriechunterschieden
über die Nutzungsdauer schädigungsfrei
übertragen kann. Hierzu haben die Verbindungsmittel
ihre Tauglichkeit in Versuchsreihen unter Beweis zu
stellen, in denen die Verformungsbeanspruchung während
einer 50-jährigen Nutzungsdauer abgebildet wird.
Darüber hinaus sind aus Sicht der Verankerungstechnik
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell,
Technische Universität
Kaiserslautern
jschnell@rhrk.uni-kl.de
Geb. 1953; Studium des Bauingenieurwesens
an der TH
Darmstadt; 1979–2002 Technischer
und Leitender Angestellter
der Philipp Holzmann
in Frankfurt am Main und
Düsseldorf; 1986 Promotion
an der TH Darmstadt;
1991–2002 Lehrauftrag an der
Ruhr-Universität Bochum; seit
2002 Leiter Fachgebiet Massivbau
und Baukonstruktion der
TU Kaiserslautern.
Dipl.-Ing. Matthias Pahn, Technische
Universität
Kaiserslautern
mpahn@rhrk.uni-kl.de
Geb. 1977; Studium des
Bauingenieurwesens an der
Bauhaus-Universität Weimar;
Tätigkeit als Statiker im
Brückenbau bei der Firma
Schmitt, Stumpf, Frühauf
und Partner (SSF) Ingenieure
GmbH; seit 2005 wiss. Mitarbeiter
im Fachgebiet für
Massivbau und Baukonstruktion
an der TU Kaiserslautern.
99

100
Panel 6
| Proceedings 54 th BetonTage
Fig. 2 Test specimen of four-point bending tests on multiple-layer reinforced-concrete panel strips with EPS and XPS thermal insulation.
Abb. 2 Versuchskörper von Vier-Punkt-Biegeversuchen an mehrschichtigen Stahlbetonplattenstreifen mit EPS- und XPS-Wärmedämmung.
Institut für Bautechnik (DIBt) in a general national approval.
Instructions for the intended use of these devices
in the respective areas of application are defi ned in the
approvals. The structural panels and the facing panels are
to be designed in accordance with DIN 1045-1:2008-08.
The manufacturer can provide a type analysis as proof of
the loadbearing capacity of the overall system.
Construction tests
The basic requirements for the construction tests needed
for the approval procedures are contained in a publication
of the Deutsches Institut für Bautechnik of May 1995 [1].
The focal point of the tests is the analysis of the deformation
capability. Proof must be provided that the anchorage
system can transmit the shearing forces resulting from
the relative displacement between the facing and the
structural shell due to thermal stress and diff erences between
shrinkage and creep without causing damage over
the system’s useful life. For this purpose, the connection
devices have to demonstrate their fi tness for the intended
use in test series in which the deformation stress during a
50-year period of use is simulated under the aspect of anchorage
technology. In addition, the resistance of the connection
devices against pull-out and punching in the concrete
has to be determined as well as the resistance to
stability failure in the area of thermal insulation in case of
great slenderness.
Other than is the case with metallic connection devices
of stainless steel, experimental proof of the durability of
the glassfi ber embedded in a plastic matrix has to be provided.
For this, the alkaline milieu of the concrete is simulated
on anchors subjected to high tensile loading in accelerated
tests.
Design
For the design of GRP anchors as connection device in
sandwich walls, a detailed concept has been worked out by
Gastmeyer [2] at TU Kaiserslautern already at the beginning
of the 1990s. Building upon this concept, additional
actions and checks had to be considered for their use in
precast walls supplemented with in-situ concrete:
» For the check of the tensile loadbearing capacity of the
anchorage device in its fi nal position, the preliminary
loading from the concreting pressure have to be considered.
Tests performed at the TU Aachen show that part
of the concreting pressure remains in the anchor as imposed
tensile force and has to be taken into account in
the analysis by about 50 % of the initial force.
» The crack widths in the facing shell must be limited in
order to ensure the anchorage of the connection device
in the reinforced concrete. The geometric design of the
die Widerstände des Verbindungsmittels gegen Herausziehen
und gegen Durchstanzen im Beton sowie bei großer
Schlankheit der Widerstand gegen Stabilitätsversagen
im Bereich der Wärmedämmung zu bestimmen.
Anders als bei metallischen Verbindungsmitteln aus
Edelstählen ist der experimentelle Nachweis der Dauerhaftigkeit
der in eine Kunststoff matrix eingebetteten
Glasfasern zu erbringen. Hierfür wird in Zeitraff erversuchen
an unter hohen Zuglasten stehenden Ankern das
alkalische Milieu des Betons simuliert.
Bemessung
Für die Bemessung von GfK-Ankern als Verbindungsmittel
in Sandwichwänden wurde an der TU Kaiserslautern
von Gastmeyer [2] bereits zu Beginn der 1990er-Jahre ein
ausführliches Konzept erarbeitet. Darauf aufbauend müssen
für den Einsatz in Elementwänden mit nachträglicher
Ortbetonergänzung zusätzliche Einwirkungen berücksichtigt
und Nachweise geführt werden:
» Für den Nachweis der Zugtragfähigkeit des Verankerungsmittels
ist im Endzustand grundsätzlich die Vorbelastung
aus Betonierdruck zu berücksichtigen. Versuche
an der TU Kaiserslautern zeigen, dass ein Teil
des Betonierdrucks als eingeprägte Zugkraft im Anker
verbleibt und in der Größenordnung von 50 % der Anfangskraft
bei der Bemessung berücksichtigt werden
muss.
» Zur Sicherstellung der Verankerung des Verbindungsmittels
im Stahlbeton sind die Rissbreiten in der Vorsatzschale
zu begrenzen. Kriterium für die Festlegung
der zulässigen Rissbreite ist dabei die geometrische
Ausbildung des jeweiligen Verankerungstyps.
» Bei der Berechnung der Schnittkräfte in der Vorsatzschale
sind die Plattentragwirkung und der Einfl uss
der schubelastischen Koppelung der Wandschichten
(Verbundtragwirkung) zu berücksichtigen. Durch diesen
ungewollten Sandwicheff ekt können große Zuglängsspannungen
in der Vorsatzschale auftreten. Normalkräfte
und Biegemomente können auf Grundlage
der Sandwichtheorie oder der Theorie des elastischen
Verbundes ermittelt werden. Entsprechend den Randbedingungen
von aufstehenden oder frei hängenden
Vorsatzschalen wurden Lösungen der Diff erentialgleichungen
erarbeitet.
» In Versuchen an Scherkörpern ist das Last-Verformungsverhalten
der Verbindungsmittel unter Berücksichtigung
verschiedener Dämmstoff typen unter
Scherbeanspruchung zu untersuchen. Anschließend
sind Vier-Punkt-Biegeversuche an dreischichtigen Plattenstreifen
durchzuführen. Unter Ansatz der experimentell
ermittelten Verbundfugensteifi gkeiten kann
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
given anchorage type is the criterion for determining
the crack width.
» In calculating the internal forces in the facing panel, the
structural eff ect of the panel and the infl uence of the
shear-elastic coupling of the wall layers (composite action)
have to be taken into consideration. This unintended
sandwich eff ect can lead to considerable longitudinal
tensile forces in the facing panel. Normal forces
and bending moments can be determined based on the
sandwich theory or the theory of elastic bonding. Depending
on the framework conditions of supported or
unsupported facing panels, solutions of diff erential
equation were worked out.
» The loadbearing and deformation behavior of the connection
devices are to be investigated In tests performed
on shear bodies, taking into consideration various types
of insulation material under shear loading. Subsequently,
four-point bending tests are carried out on
three-layered panel strips. Based on the experimentally
determined bond stiff nesses, a good agreement between
the results obtained in the test and the results of
the reanalysis could be shown.
Outlook
Given the great number of infl uencing parameters and
due to the complexity of the determination of internal
forces, it does not appear expedient to cite closed equations
for the design of sandwich walls. Instead, there is a
need for practice-related preparation of the design results
in the form of type-tested tables or design diagrams for
the individual connection devices.
BFT 02/2010
Podium 6
eine gute Übereinstimmung zwischen Versuch und
Nachrechnung nachgewiesen werden.
Ausblick
Aufgrund der Vielzahl an Einfl ussparametern und der
Komplexität der Schnittgrößenermittlungerscheint es
nicht sinnvoll, für die Bemessung von Sandwichwänden
geschlossene Gleichungen anzugeben. Vielmehr besteht
für die einzelnen Verbundmittel die Notwendigkeit einer
praxisgerechten Aufbereitung von Bemessungsergebnissen
in Form von typengeprüften Tabellen oder
Bemessungs diagrammen.
References/Literatur
[1] DIBt-Mitteilungen 5/95: Grundsätze zur Temperaturbeanspruchung
mehrschichtiger Wandtafeln mit Betondeckschicht. Mitteilungen
des Deutschen Instituts für Bautechnik, 5/1995, S.148
[2] Gastmeyer, R.: Bemessung der Vorsatzschalen dreischichtiger
Außenwandplatten aus Stahlbeton. Bauingenieur 72, S. 235–240,
Springer VDI-Verlag, 1997
www. -online.info
101

102
Panel 6
Use of composite fl oor slabs in wooden houses
Innovative solution for optimizing construction fl ow
Praxiseinsatz von Elementdecken in Holzhäusern
Innovative konstruktive Lösung zur Optimierung des Bauablaufs
Autor
Dipl.-Ing., Dipl.-Ing. Architektur
Andreas Häbler,
IB Häbler, Waltenhofen
info@statik-haebler.de
Geb. 1954; 1976–1983 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Technischen Universität
München, 1984–1989 Studium
der Architektur an der
FH München. Während des
Architekturstudiums Mitarbeit
in verschiedenen Architektur-
und Ingenieurbüros; seit 1993
eigenes Büro in
Kempten/Allgäu.
There are various reasons, objective and subjective, that
make it look like good sense to provide a wooden house
with a concrete fl oor instead of a wooden fl oor. Mass storage
in summer and winter as well as the advantages of
sound and fi re protection are just some of the factors that
would speak for such a solution. The disadvantages of the
use of such composite fl oor slabs (e.g. precast fi ligree precast
fl oors) in a mixed construction lie in the changed fl ow
of construction work. The conventional construction
method of wooden houses with concrete fl oors provides
for the loadbearing walls to be erected fi rst, followed by
the installation of the Filigran slabs and the subsequent
topping of the precast fl oor with in-situ concrete. One solution
that off ers itself for realizing the construction sequence
of a wooden house in the familiar way would be to
leave a recess in the support open for the concrete fl oor.
Keeping the distance so that wood and stone can fi nd each
other
This can be achieved with suitable spacers, which hold the
wooden house under construction above the level of the
concrete fl oor. The spacer, which also acts as a mini column,
is at the same time the connector between wall and
fl oor. While construction of the next fl oor continues as
wooden construction, the solid fl oor can be completed.
The erection of the wooden house with a solid concrete
Details with erection steps/Details mit Montageschritten
Planking/Beplankung
Post of the wood frame wall/Stil der Holzramenwand
engl. fehlt/Schwellholz der Holzrahmenwand
Bolt with spacers/Bolzen mit Abstandshalter
Sealing tape/Kompriband
Moisture barrier, paintwork and/or waterproofi ng cardboard
Feuchtigkeitssperre, Anstrich bzw. Sperrpappe
Reinforcement-steel stirrups/Betonstahlbügel
eng. fehlt/Stahlbetondeckenelement/Halbfertigteil
Planking with opening/Beplanung mit Öff nung
Planking/Beplanung
Fig. 1 External wall detail.
Fig. 2 Spacers.
Abb. 1 Außenwanddetail. Abb. 2 Abstandshalter.
| Proceedings 54 th BetonTage
Verschiedene objektive, wie auch subjektive Gründe lassen
es sinnvoll erscheinen, in ein Holzhaus anstatt der
üblichen Holzdecke eine Massivdecke einzubauen. Sommerlicher
und winterlicher Massenspeicher, sowie Vorteile
beim Schall- und Brandschutz sprechen unter anderem
für solch eine Lösung. Der Nachteil beim Einsatz von
Halbfertigdeckenelementen (Filigrandeckenelemente)
liegt bei einer Mischbauweise dieser Art im geänderten
Bauablauf. Bei der traditionellen Bauweise von Holzhäusern
mit Massivdecken werden zunächst die tragenden
Wände gestellt, danach die Filigranplatten verlegt und
diese dann anschließend mit Überbeton versehen. Der
weitere Aufbau des Gebäudes kann erst nach einer angemessenen
Abbindezeit des Betons erfolgen. Um den Bauablauf
des Holzhauses in gewohnter Weise zu realisieren,
bietet sich als Lösung an, eine Aufl agertasche für die Massivdecke
frei zu halten.
Abstand halten, damit Holz und Stein zusammenfi nden
Dies kann durch geeignete Abstandshalter, die das weiter
zu bauende Holzhaus über dem Massivdeckenniveau halten,
geschehen. Der Abstandshalter, der die Aufgabe einer
Ministütze hat, dient gleichzeitig als Verbinder zwischen
Wand und Decke. Während das nächste Geschoss in Holzbauweise
weiter gebaut wird, kann die Massivdecke zu
Ende gefertigt werden. Das Holzhaus mit massiver De-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
fl oor plate can continue without interruption. Carpenters
and concrete workers work hand in hand. There are no
waiting times. No complex weather protection are required.
Rising walls are already connected through spacers.
ckenplatte kann an einem Stück aufgestellt werden. Zimmerer
und Massivbauer arbeiten Hand in Hand. Wartezeiten
fallen weg. Aufwändige Witterungsabdeckungen
entfallen. Aufgehende Wände sind schon durch Abstandshalter
angeschlossen.
BFT 02/2010
Lifting systems
www.peikko.com
Austria: Peikko Austria GmbH, Benelux: Peikko Benelux B.V., Canada & U.S.A.: Peikko Canada Inc.,
Czech Republic: Peikko Czech Republic s.r.o., Denmark: Peikko Danmark ApS, Estonia: Peikko Eesti
OÜ, Finland: Peikko Finland Oy, France: Peikko France SAS, Germany: Peikko Deutschland GmbH,
Greece: Peikko Greece A.E., Hungary: Peikko Magyarország, Italy: Peikko Italia S.r.l, Latvia: SIA ”Peikko
Latvija”, Lithuania: UAB “Peikko Lietuva”, Norway: Peikko Norge AS, Poland: Peikko Polska Sp. z o.o.,
Russia: OOO Peikko, Slovakia & Croatia, Romania, Slovenia: Peikko CEE s.r.o, Spain: Peikko Spain
SL, Sweden: Peikko Sverige AB, Switzerland: Peikko Schweiz AG, Turkey: Peikko Ltd. Sti., Ukraine:
TOV Peikko Ukraina, United Arab Emirates: Al Rashed Peikko F.Z.E, United Kingdom: Peikko UK Ltd.

104
Panel 6
Ultra-high-strength concrete (UHPC) is an innovative
material with a compressive strength fi ve times higher
than normal-strength concrete. Steel fi bers are added to
improve the ductility of the UHPC. These can, in part, replace
the conventional reinforcement. Prestressed concrete
girders are particularly well-suited for use of UHPC
since here very high prestressing forces can be applied
which, together with the steel fi bers, ensure a very high
shear resistance without additional shear reinforcement.
Innovative material
UHPC is a totally new, very dense concrete with a high
compressive strength of approx. 200 N/mm 2 and a fl exural
tensile strength of up to 50 N/mm 2 ; when subjected to an
appropriate heat treatment, a compressive strength of
even 400 N/mm² can be achieved. UHPC is about fi ve to
ten times stronger than normal-strength concrete and
therefore especially suitable for use in members subjected
to compressive stress, such as prestressed girders, hybrid
cross-section or the columns used in multi-story buildings.
The own weight of the girder can in this way be reduced
by about one half to one third. The cross-section of
columns can be correspondingly reduced to gain extra usable
space. Structures of much greater slenderness and
| Proceedings 54 th BetonTage
Prestressed concrete girders of ultra-high-strength concrete with fi ber reinforcement
Experimental investigations; application in practice
Spannbetonbinder aus ultrahochfestem Beton mit Faserbewehrung
Experimentelle Untersuchungen, praktische Anwendung
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger,
RWTH Aachen
heg@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1954; 1973–1979 Studium
des Bauingenieurwesens
an der RWTH Aachen; 1984
Promotion an der TU Braunschweig;
1985–1993 Philipp
Holzmann, Frankfurt; seit
1993 Leiter des Lehrstuhls
und Instituts für Massivbau
der RWTH Aachen; seit 1994
Prüfi ngenieur für Baustatik
Fachrichtung Massivbau; seit
1997 Sachverständiger des
Eisenbahnbundesamtes; seit
1998 Mitglied der Sachverständigenausschüsse
für Bewehrungstechnik,
Spannverfahren,
Verpresspfähle und Spannbetonhohldielen
und Verbundbau
beim DIBt; seit 1999 Sprecher
des Sonderforschungsbereichs
532 Textilbewehrter Beton.
Dipl.-Ing. Guido Bertram
gbertram@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1969; 2000 Diplom an
der RWTH Aachen, 2000–2005
Mitarbeiter im Ingenieurbüro
Hegger und Partner in
Aachen, seit 2006 wiss. Mitarbeiter
am Institut für Massivbau
der RWTH Aachen.
C30/37
Weight/Gewicht 3.0 kN/m
UHPC
Weight/Gewicht 1.2 kN/m
Fig. 1 Cross-section of UHPC and normal-strength concrete with
comparable shear resistances.
Abb. 1 Querschnitte aus UHPC und Normalbeton mit vergleichbaren
Querkrafttragfähigkeiten.
Ultrahochfester Beton (UHPC) ist ein innovativer Werkstoff
, der im Vergleich zu Normalbeton etwa die fünff ache
Druckfestigkeit aufweist. Um die Duktilität des UHPC zu
verbessern, werden Stahlfasern hinzugegeben. Diese
können teilweise die konventionelle Bewehrung ersetzen.
Spannbetonbinder sind besonders für den Einsatz von
UHPC geeignet, da sehr hohe Vorspannkräfte eingeleitet
werden können, die zusammen mit den Stahlfasern eine
hohe Querkrafttragfähigkeit ohne weitere Querkraftbewehrung
sicherstellen.
Innovativer Werkstoff
UHPC ist ein völlig neuer, sehr gefügedichter Beton mit
einer hohen Druckfestigkeit von etwa 200 N/mm 2 und einer
Biegezugfestigkeit bis zu 50 N/mm 2 , bei geeigneter
Wärmebehandlung ist sogar eine Druckfestigkeit von
400 N/mm² erreichbar. Er ist etwa fünf bis zehn mal fester
als normaler Beton und daher für druckbeanspruchte
Bauteile wie vorgespannte Träger, hybride Querschnitte
oder Hochhausstützen besonders geeignet. Das Eigengewicht
von Trägern lässt sich auf die Hälfte bis ein Drittel
reduzieren. Bei Stützen lässt sich der Querschnitt entsprechend
vermindern und zusätzliche Nutzfl äche gewinnen.
Bauwerke mit UHPC können bei gleicher Tragfähigkeit
wesentlich fi ligraner, leichter und ästhetischer
gestaltet werden. Die Rohstoff e für die Herstellung von
UHPC sind zwar teurer als die von normalfesten Betonen,
allerdings sinkt der Gesamtverbrauch erheblich. Zudem
führt das dichte Gefüge zu einem verbesserten Korrosionsschutz,
so dass eine deutlich höhere Lebensdauer
und geringere Unterhaltungskosten der Bauteile zu erwarten
sind.
Querkrafttragfähigkeit von Spannbetonbindern
aus UHPC
Seit 2005 werden am Institut für Massivbau der RWTH
Aachen Querkraftversuche an Spannbetonbindern aus
UHPC von der Deutschen Forschungsgemeinschaft
(DFG) gefördert. In bisher 42 Versuchen wurde der Einfl
uss des Fasergehaltes, der Vorspannung, der Schubschlankheit
und von lokaler Zulagebewehrung sowohl in
Vollwandträgern als auch in Trägern mit Stegöff nungen
untersucht. Die Anzahl und Lage der Stegöff nungen wurden
dabei systematisch variiert.
Bei den Versuchen wurde der UHPC-Querschnitt aus
Abb. 1 verwendet. Die Querkrafttragfähigkeit wurde
durch die Faserzugabe erheblich gesteigert (Abb. 2). Bereits
die Zugabe von 0,9 Vol-% führte zu einer Tragfähigkeitssteigerung
von 149 kN (T2b) auf 326 kN (T5a). Durch
Zugabe von 2,5 Vol-% wurden 408 kN (T3b) erreicht. Um
vergleichbare Tragfähigkeiten mit Normalbeton zu erreichen,
muss die Trägerhöhe mindestens verdoppelt und
Querkraftbewehrung angeordnet werden (Abb. 1).
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
aesthetic can be designed with UHPC without loss of
loadbearing capacity. Although the raw materials for the
manufacture of UHPC are more expensive than those required
for normal-strength concretes, much less are required.
The dense structure, moreover provides an improved
corrosion protection so that a clearly higher service
life and less maintenance costs for the structural components
are to be expected.
Shear resistance of UHPC prestressed concrete
girders
Shear resistance tests on prestressed concrete girders
made of UHPC have been carried out on behalf of the German
Research Foundation (DFG) at the Institute of Concrete
Structures at RWTH Aachen since 2005. In the
42 experiments conducted so far, the infl uence of the fi ber
concrete on the prestress, the shear slenderness and local
additional reinforcement was investigated both on solid
girders and girders with web openings. During the tests,
the number and position of the web openings were systematically
varied.
The experiments were performed on the UHPC crosssection
shown in Fig. 1. The shear resistance was markedly
increased through the addition of the fi bers (Fig. 2).
Already the addition of 0.9 volumetric percent led to an
increase in the bearing capacity from 149 kN (T2b) to
326 kN (T5a). Through the addition of 2.5 volumetric percent,
a value of 408 kN (T3b) was attained. In order to obtain
loadbearing capacities of this order in normal-strength
concrete, the girder height would have to be at least doubled
and a shear reinforcement provided (Abb. 1).
Infl uence of openings
Small openings for conduits with a diameter of d/2 have
long become standard practice for roof trusses. The infl uence
of the openings on the shear resistance has been systematically
investigated in several test series so thata
structural design depending on the number, position and
diameter of the openings can be performed. Furthermore,
various forms of additional reinforcement adjacent to the
openings were tested and their bearing capacity determined
in load tests.
Outlook
First prototype application in the form of footbridges of
UHPC have already been realized in Germany. Based on
the fi ndings gained through the shear resistance tests, optimized
prestressed concrete girds with and without openings
can now also be cost-effi ciently realized.
Shear force/Querkraft [kN]
without fi bers
ohne Fasern
Defl ection/Durchbiegung [mm]
Podium 6
Fig. 2 Load-deformation curves resulting from shear resistance
tests performed on prestressed concrete girders made of UHPC
with diff erent fi ber contents.
Abb. 2 Last-Durchbiegungs-Kurven von Querkraftversuchen an
Spannbetonträgern aus UHPC mit unterschiedlichen Fasergehalten.
Einfl uss von Öff nungen
Kleine Öff nungen für Leitungsführungen mit einem
Durchmesser bis d/2 sind gängige Praxis bei Dachbindern.
Der Einfl uss der Öff nungen auf die Querkrafttragfähigkeit
wurde in mehreren Versuchsreihen systematisch
untersucht, so dass eine ingenieurmäßige
Bemessung abhängig von Anzahl, Lage und Durchmesser
der Öff nungen vorgenommen werden kann. Zudem
wurden verschiedene Formen von Zulagebewehrung neben
den Öff nungen getestet und deren Traglaststeigerung
ermittelt.
Ausblick
Erste Prototyp-Anwendungen in Form von Fußgängerbrücken
aus UHPC sind in Deutschland bereits ausgeführt.
Mit den vorliegenden Erkenntnissen aus den Querkraftversuchen
werden jetzt auch optimierte Spannbetonbinder
mit und ohne Öff nungen wirtschaftlich
realisierbar.

106
Panel 6
The new VDI / BV-BS 6205 guideline for transport anchors
A guideline fi t for practice?
Die neue VDI / BV-BS 6205 für Transportanker
Eine praxisgerechte Richtlinie?
Autor
Dr.-Ing. Werner Fuchs,
Universität Stuttgart
fuchs@iwb.uni-stuttgart.de
Bauingenieurstudium an der
TH Karlsruhe; Forschungsarbeiten
zum Tragverhalten von
Befestigungselementen an der
Universität Stuttgart und der
University of Texas at
Austin; 1990 Promotion; leitende
Funktionen in Entwicklungsabteilungen
der Befestigungstechnikindustrie;
seit 1997
Koordination der Forschung
Befestigungstechnik an der
Universität Stuttgart; Mitglied
in zahlreichen nationalen und
internationalen Gremien, u. a.
CEN TC 250/SC 2‚ Eurocode
2’, CEN TC 229/WG 4
‚Precast Concrete Products‘
und Spiegelausschüssen;
Autor des Beitrags „Die neue
VDI/BV-BS 6205 für Transportanker
– eine praxisgerechte
Richtlinie?“
In Germany, precast concrete parts are commonly lifted
and positioned with the aid of series-manufactured transport
anchor systems. Their installation and use has so far
been regulated by the rules established by the Bau-Berufsgenossenschaft
(the statutory accident and insurance prevention
institution in the building trades in Germany) in
BGR 106 “Safety rules for transport anchors and systems
for precast concrete parts” that are basically in line with
the standard of knowledge of fastening technology from
25 years ago.
With regard to the actions imposed on transport anchors,
this regulation provides that such factors as, e.g.,
the adhesion of the formwork, additional allowance for
impact etc. have to be taken into consideration for the design
of the anchors without, however, giving quantitative
data for this. The resistance can be determined by way of
calculation or by means of so-called installation tests, taking
into account global safety factors. But the conditions
for this are not adequately described. Consequently, the
technical data supplied by the various manufacturers for
transport anchors in part vary signifi cantly from each
other for comparable applications. This can have the effect
that transport anchors may not possess the expected
safety level for a given application. For that reason, a revision
and/or a new guideline or standard based on the current
state of knowledge was urgently needed.
The standardization for transport anchors is regulated
by the European Machinery Directive (MD) 2006/42/EC
and cannot take place as construction products. The MD,
however, only regulates the steel used in the transport anchor,
limits itself with regard to the loadings to a simple
mass concept and uses global safety coeffi cients. In actual
construction practice, on the other hand, all possible loading
situations are examined with a view to their physical
properties; on the resistance side, all failures modes are
checked and there are partial safety factors for loading and
resistance. There exists therefore for the standardization
Fig. 1 Organization and contents of VDI / BV-BS 6205.
Abb. 1 Aufbau und Inhalte der VDI / BV-BS 6205.
| Proceedings 54 th BetonTage
Betonfertigteile werden in Deutschland üblicherweise
mit Hilfe serienmäßig gefertigter Transportankersysteme
angehoben und versetzt. Deren Einbau und Verwendung
ist bisher durch die in der BGR 106 „Sicherheitsregeln für
Transportanker und -systeme von Betonfertigteilen“ festgelegten
Regeln der Bau-Berufsgenossenschaft geregelt,
die in ihren Grundzügen dem Stand des Wissens in der
Befestigungstechnik von vor 25 Jahren entsprechen.
Sie fordert hinsichtlich der Einwirkungen auf Transportanker,
dass bei der Bemessung Schalungshaftung,
Stoßzuschläge etc. zu berücksichtigen sind. Quantitative
Angaben hierzu fehlen jedoch. Der Widerstand kann
rechnerisch oder durch sog. Einbauprüfungen unter
Berücksichtigung globaler Sicherheitsbeiwerte für den
Widerstand ermittelt werden. Die Prüfbedingungen sind
jedoch nicht ausreichend beschrieben. Daher unterscheiden
sich die technischen Daten von Transportankern verschiedener
Hersteller bei vergleichbaren Anwendungen
teilweise signifi kant. Dies kann dazu führen, dass Transportanker
möglicherweise nicht das erwartete Sicherheitsniveau
besitzen. Darum war eine Überarbeitung
bzw. eine neue Richtlinie oder Norm, die auf dem aktuellen
Stand des Wissens beruht, dringend erforderlich.
Die Normung für Transportanker wird über die europäische
Maschinenrichtlinie (MD) 2006/42/EC geregelt
und kann nicht als Bauprodukt erfolgen. Die MD regelt
jedoch nur den Stahl des Transportankers, beschränkt
sich hinsichtlich der Einwirkungen auf ein einfaches
Massenkonzept und verwendet globale Sicherheitsbeiwerte.
Im Bauwesen hingegen werden alle möglichen
Einwirkungen hinsichtlich ihrer physikalischen Eigenschaften
betrachtet, auf der Widerstandsseite werden alle
Versagensarten nachgewiesen und für Einwirkung und
Widerstand existieren Teilsicherheitsbeiwerte. Damit
existiert für die Normung von Transportankern eine
Schnittstellenproblematik zwischen Maschinenbau und
Bauwesen, die auf europäischer Ebene nicht schnell zu
lösen ist. Hersteller und Verwender von Transportankern
benötigen jedoch jetzt praxisgerechte Regelungen, die zuverlässige
Ergebnisse liefern. Daher wurde gemeinsam
von der VDI-Gesellschaft Bautechnik und dem Bundesverband
Bausysteme die Richtlinie VDI/BV-BS 6205
„Transportanker und Transportankersysteme für Betonfertigteile,
Grundlagen, Bemessung, Anwendungen“ initiiert,
die unter Berücksichtigung der Forderungen der
MD zumindest für Deutschland zeitgemäße und wirtschaftliche
Anschlaglösungen mit Transportankern bei
einem gleichzeitig ausreichenden Sicherheitsniveau ermöglicht.
Sie gilt für alle Typen von Transportankersystemen,
unabhängig davon, ob sie einzeln oder in Serie gefertigt
werden. Die VDI / BV-BS 6205 gliedert sich in drei
Blätter (Abb. 1):
» Blatt 1: Allgemeine Grundlagen
» Blatt 2: Herstellen und Inverkehrbringen von Transportankern
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
of transport anchors an interface problem between mechanical
engineering and construction practice that cannot
be solved quickly on a European level. But the manufacturers
and users of transport anchors need practical
regulations that provide reliable results now. This prompted
the Association of German Engineers’ VDI-Gesellschaft
Bautechnik and the National Association Bundesverband
Bausysteme to jointly work out guideline
VDI/BV-BS 6205 “Transport anchors and transport
anchor systems for precast parts, principles, design, applications”
that, taking into consideration the requirements
of the MD, provides, at least in Germany, contemporary
and economical solutions for the use of transport
anchors with an adequate degree of safety. Accordingly,
the guideline applies to all types of transport anchor systems,
independent of whether they are manufactured individually
or in series. VDI / BV-BS 6205 is broken down
into three parts (Fig. 1):
» Part 1: General principles
» Part 2: Manufacture and marketing transport
anchors
» Part 3: Design and application of transport anchors
Part 1 addresses itself to the manufacturers of transport
anchors as well as the designers and users. It contains information
on the correct choice of transport anchors for
lifting reinforced-concrete and prestressed-concrete parts
of normal-strength concrete, on the concrete and steel
that may be used, the applied loads and on the safety concept.
Part 2 establishes for the manufacturers of transport
anchors and transport anchor systems, giving consideration
to Machinery Directive 2006/42/EC, basic requirements
and obligations, ranging from the development of
transport anchors to the documentation of technical data
in the installation and application instructions for the fi nished
product. It further contains unambiguously defi ned
test and assessment procedures for tests performed with
transport anchors that provide reproducible results and
serve as basis for a design at an adequate safety level.
Part 3 addresses itself in particular to structural engineers
and the personnel in precast plants and contains
regulations for the design, dimensioning and application
of transport anchors.
The conformity of a transport anchors to the requirements
set out in VDI/BV-BS 6205 will in future be attested
to by the manufacturer with a conformity mark in the installation
and application instructions. This gives specifi -
ers and users the assurance that they are using a product
that is in conformity with the state of the art and an economical
solution for fi xing transport anchors at an adequate
safety level. The new VDI/BV-BS 6205 for transport
anchors – a guideline fi t for practice!
BFT 02/2010
Podium 6
» Blatt 3: Planung und Anwendung von Transportankern
Blatt 1 richtet sich an die Hersteller von Transportankern
sowie die Planer und Anwender. Es enthält Informationen
zur korrekten Auswahl der Transportanker für
Hebevorgänge von Stahlbeton- und Spannbetonfertigteilen
aus Normalbeton, zu den verwendbaren Werkstoff en
Beton und Stahl, den einwirkenden Lasten sowie zum
Sicherheitskonzept.
Blatt 2 legt für die Hersteller von Transportankern
und Transportankersystemen unter Berücksichtigung der
Maschinenrichtlinie 2006/42/EC grundlegende Anforderungen
und Pfl ichten von der Entwicklung des Transportankers
bis hin zur Dokumentation technischer Daten
in den Einbau- und Verwendungsanleitungen für das fertige
Produkt fest. Es enthält weiterhin eindeutig defi nierte
Prüf- und Auswerteverfahren für Versuche mit Transportankern,
die reproduzierbare Ergebnisse liefern und
als Basis für eine Bemessung auf einem ausreichenden
Sicherheitsniveau dienen.
Blatt 3 wendet sich insbesondere an Tragwerksplaner
und Mitarbeiter von Fertigteilwerken und enthält Bestimmungen
für die Planung, Bemessung und Anwendung
von Transportankern.
Die Übereinstimmung eines Transportankers mit der
VDI / BV-BS 6205 soll künftig vom Hersteller mit einem
Übereinstimmungskennzeichen in der Einbau- und Verwendungsanleitung
bestätigt werden. Damit haben Planer
und Anwender die Gewissheit, dass sie ein Produkt
verwenden, das sich auf dem aktuellen Stand der Technik
befi ndet und wirtschaftliche Befestigungslösungen mit
Transportankern bei gleichzeitig ausreichendem Sicherheitsniveau
ermöglicht. Die neue VDI/BV-BS 6205 für
Transportanker – eine praxisgerechte Richtlinie!
107

108
Panel 6
Design for the fi re resistance of precast columns in accordance
with the current standardization
Brandbemessung von Fertigteilstützen nach aktueller Normung
Baupraktische Konsequenzen
Autor
Dr.-Ing. Matthias Molter,
Bremer AG, Paderborn
m.molter@bremerbau.de
Geb. 1966; 1987–1992 Studium
TU Darmstadt; 1992–1996
Tätigkeit im Ingenieurbüro;
1996–1998 wiss. Mitarbeiter
am Institut für Tragkonstruktionen
(Prof. Wenzel) Universität
Karlsruhe; 1998–2002
wiss. Mitarbeiter am Institut
für Massivbau (Prof. Hegger)
RWTH Aachen, Promotion;
seit November 2002 Leiter des
Technischen Büros der
Bremer AG, Paderborn.
In the context of the introduction of DIN 1045-1 [1], a discussion
has arisen about the fact that neither the previous
fi re protection standard DIN 4102-4:1993-03 [2] nor its
new regulation for the consideration of the design with
partial safety factors DIN 4102-22:2004-11 [3] cover the
fi re design of cantilever columns.
Due to a lack of fundamentals for hot design in accordance
with DIN 4102-22:2004-11 [3], design methods
based on the current Eurocode 2 Part 1-2 (EN 1992-1-2) [4]
were drawn upon, of which only the simplifi ed method
involving the so-called zone method (stage 2) has been approved
for structural engineers. The general calculation
method (stage 3) was approved only for use in consultation
with the national building regulation control authority
and/or the checking engineer. The method with tabular
data (stage 1) cannot be applied to movable cantilever
columns.
To close that gap, a research project was carried out at
the Institute for Building Materials and Fire Protection
(iBMB) at TU Braunschweig on behalf of the German
Committee for Structural Concrete (DAfStb), the German
Concrete and Construction Engineering (DBV) and the
Trade Association German Precast Construction. Based
on comprehensive numeric investigations, diagrams (Fig.
1) were drawn up to facilitate the classifi cation of cantilever
columns. These diagrams are to serve, fi rstly, for the
current design in accordance with DIN 1045-1 [1] and, secondly,
for the National Annex of Eurocode 2, Part 1-2 (EN
1992-1-2) [5].
In the following, the results of a number of comparative
calculations of typical cantilever columns used in precast
construction are presented, which contain the cold
design according to DIN 1045-1 [1], the hot design based
on the zone method of Eurocode 2, Part 1-2 (EN 1992-1-2)
[4] and the hot design with the diagrams of the National
Annex of the future Eurocode 2, Part 1-2. The comparative
calculations are performed on free cantilever movable
| Proceedings 54 th BetonTage
Im Zuge der Einführung von DIN 1045-1 [1] ist die Diskussion
aufgekommen, dass sowohl die bisherige Brandschutznorm
DIN 4102-4:1993-03 [2] als auch deren Neuregelung
für die Berücksichtigung der Bemessung mit
Teilsicherheitsbeiwerten DIN 4102-22:2004-11 [3] die
Brandschutzbemessung auskragender Stützen nicht abdeckt.
Aufgrund der fehlenden Grundlagen für eine Heißbemessung
nach DIN 4102-22:2004-11 [3] wurden Bemessungsverfahren
nach dem bisherigen Eurocode 2 Teil
1-2 (EN1992-1-2) [4] herangezogen, wobei lediglich das
vereinfachte Verfahren mit der so genannten Zonenmethode
(Stufe 2) für die Tragwerksplaner zugelassen wurde.
Das allgemeine Rechenverfahren (Stufe 3) durfte lediglich
in Abstimmung mit der Bauaufsichtsbehörde bzw.
dem Prüfi ngenieur angewendet werden. Das Verfahren
mit tabellarischen Daten (Stufe 1) ist für verschiebliche
Kragstützen nicht anwendbar.
Um die o. g. normative Lücke zu schließen, wurde am
Institut für Baustoff e und Brandschutz (iBMB) an der TU
Braunschweig im Auftrag des Deutschen Ausschusses
für Stahlbeton (DAfStb), des Deutschen Beton- und Bautechnikvereins
E.V. (DBV) und der Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigbau e.V. (FDB) ein Forschungsvorhaben
durchgeführt. Auf der Basis von umfangreichen numerischen
Untersuchungen wurden Diagramme (Abb. 1)
erstellt, die eine möglichst einfache brandschutzmäßige
Klassifi zierung von Kragstützen ermöglichen. Diese Diagramme
sollen zum einen für die aktuelle Bemessung
nach DIN 1045-1 [1] und zum anderen für den Nationalen
Anhang von Eurocode 2 Teil 1-2 (EN1992-1-2) [5] verwendet
werden.
Nachfolgend werden die Ergebnisse einiger Vergleichsrechnungen
von typischen Kragstützen des Fertigteilbaus
vorgestellt, die die Kaltbemessung nach DIN
1045-1 [1], die Heißbemessung nach der Zonenmethode
des Eurocode 2 Teil 1-2 (EN1992-1-2) [4] und die Heißbe-
Fig. 1 Diagram for hot design of a cantilever column from [6]. Fig. 2 Typical construction of a hall with fi xed-ended reinforced-
Abb. 1 Diagramm zur Heißbemessung einer Kragstütze aus [6]. concrete cantilever column.
Abb. 2 Typische Konstruktion einer Halle mit eingespannten
Stahlbetonkragstützen.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
No./Nr. Hs Crosssection
Querschnitt
Gk Qk Hk – [m] [cm/cm] [kN] [kN] [kN]
External columns/Außenstützen
A 1 10 50/50
25
A 2 12 50/50 300 200
30
A 3 14 60/60 35
Internal colums/Innenstützen
I 1 10 50/50
25
columns that contribute to the stability of the building
(Fig. 2). This construction method is in particular wide
use for hall structures of precast reinforced-concrete construction.
Investigated were external columns of three diff erent
heights exposed on three sides to the action of fi re and
three internal columns exposed to the action of fi re on
four sides for a fi re resistance duration of 90 minutes (Fig.
3). The vertical and horizontal loadings G k , Q k and H k are
derived from empirical values that result from the typical
center-to-center distances and spans of loadbearing constructions.
The concrete strength class is, as is typical in
precast construction, C 45/55.
In Table 1, the various system dimensions, cross-sections
and load values as well as the type of fi re action are
summarized.
The reinforcement ratio of the column design on the
fi xed ends of the columns are fi rst determined based on
DIN 1045-1 [1] under the relevant action combinations
(cold design). This is followed by hot design based on the
zone method of Eurocode 2, Part 1-2 (EN 1992-1-2) [4] as
well as a classifi cation of the diagrams from [6], taking the
extraordinary load combination into account. In Table 2,
the results of cold and hot design are compiled.
It is striking that the external columns of all systems,
when exposed to fi re on three sides in hot design performed
with the diagrams of [6] result in higher reinforcement
ratio than is the case for the cold design. The calculation
based on the zone method provides in every case
lesser reinforcement ratios. The reason for this could be
an incorrect estimation of the diminishing material resist-
BFT 02/2010
I 2 12 50/50 600 400
30
I 3 14 60/60 35
Table 1 Compilation of the column systems and fi re actions investigated.
Tabelle 1 Zusammenstellung der untersuchten Stützensysteme und Beanspruchungen.
Podium 6
No./Nr. Cold design/Kaltbemessung
Hot design/Heißbemessung
Zone method/Zonenmethode Diagrams/Diagramme
Med AS Med,F90 AS,F90 Med,F90 AS,F90 – [kNm] [cm²] [kNm] [cm²] [kNm] [cm²]
A 1 560,6 54,6 166,0 10,2 166,0 88,0
A 1 850,8 95,5 241,8 18,9 241,8 101,0
A 1 1.105,5 93,3 312,7 18,3 312,7 112,0
I 1 821,9 82,8 196,1 9,4 196,1 ≤ 82,2
I 1 1.221,9 152,2 293,1 22,9 293,1 ≤ 152,2
I 1 1.478,5 124,2 404,5 25,1 404,5 ≤ 124,2
Table 2 Compilation of the reinforcement ratio on the fi xed-end of the columns from cold and hot design.
Tabelle 2 Zusammenstellung der Bewehrungsgrade an der Stützeneinspannstelle aus Kalt- und Heißbemessung.
Exposure to fi re
Brand Beanspruchung
messung mit den Diagrammen des Nationalen Anhangs
des zukünftigen Eurocode 2, Teil 1-2 beinhalten. Die Vergleichsrechnungen
erfolgen an frei auskragenden, verschieblichen
Stützen, die zur Gebäudestabilität herangezogen
werden (Abb. 2). Diese Konstruktionsweise ist
insbesondere bei Hallentragwerken in Stahlbetonfertigteilbauweise
stark verbreitet.
Es werden zum einen Außenstützen mit drei unterschiedlichen
Höhen unter dreiseitiger Brandbeanspruchung
und zum anderen drei Innenstützen mit vierseitiger
Brandbeanspruchung für eine Feuerwiderstandsdauer
von 90 Minuten untersucht (Abb. 3). Die
vertikalen und horizontalen Beanspruchungen G k , Q k
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Keine lädierten Trichter,
Wannen und Kübel
durch Hammerschläge.
Kürzere Sauberungszeiten.
Minimaler verschleiß.
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Wir stellen aus: Bauma 2010, Halle C1, Stand 104
109

110
Panel 6
ance of concrete and steel in the temporal course of the
fi re action. In addition, the thermal distortion comes into
play, which is apparently not completely considered by the
zone method. For the internal columns exposed to fi re on
four sides, the cold design is in every case authoritative.
The reason for this can be that here no additional deformation
occurred due to the action of fi re so that no moment
growths of the second-order theory of signifi cance
occur.
References/Literatur
[1] DIN 1045-1; Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton;
Teil 1: Bemessung und Konstruktion; DIN Deutsches Institut für
Normung e. V.; Beuth-Verlag Berlin, Juli 2001
[2] DIN 4102-4: Brandverhalten von Baustoff en und Bauteilen.
Zusammenstellung und Anwendung klassifi zierter Baustoff e,
Bauteile und Sonderbauteile, März 1994
[3] DIN 4102-22:2004-11; Brandverhalten von Baustoff en und
Bauteilen; Teil 22: Anwendungsnorm zu DIN 4102-4
[4] DIN EN 1992-1-2:2006-10; Eurocode 2: Bemessung und
Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken;
Teil 1-2: Allgemeine Regeln – Tragwerksbemessung für den
Brandfall
[5] Eurocode 2 Teil 1-2/NA (EN1992-1-2/NA); Nationaler Anhang
zum Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbetonund
Spannbetontragwerken; Teil 1-2: Allgemeine Regeln –
Tragwerksbemessung für den Brandfall
[6] Hosser, D; Richter, E.; et al.: Sonderforschungsvorhaben S008,
Institut für Baustoff e, Massivbau und Brandschutz der TU Braunschweig,
2008
| Proceedings 54 th BetonTage
Fig. 3 Structural systems of the column systems investigated, left: external column, exposed to fi re on three sides;
right: internal column, exposed to fi re on four sides.
Abb. 3 Statische Systeme der untersuchten Stützensysteme, links: Außenstütze dreiseitig befl ammt,
rechts: Innenstütze vierseitig befl ammt
und H k werden aus Erfahrungswerten abgeleitet, die sich
aus üblichen Achsabständen und Spannweiten der Tragkonstruktion
ergeben. Die Betonfestigkeitsklasse ist, wie
im Fertigteilbau üblich, C 45/55.
In Tabelle 1 sind die unterschiedlichen Systemabmessungen,
Querschnitts- und Belastungswerte sowie die Art
der Brandbeanspruchung zusammengestellt.
Die Bewehrungsgrade aus der Stützenbemessung an
der Stützeneinspannstelle werden zunächst aus der Bemessung
nach DIN 1045-1 [1] unter der maßgebenden
Einwirkungskombination ermittelt (Kaltbemessung).
Anschließend erfolgt die Heißbemessung anhand der
Zonenmethode des Eurocode 2 Teil 1-2 (EN1992-1-2) [4]
sowie eine Klassifi zierung mit den Diagrammen aus [6]
unter Berücksichtigung der außergewöhnlichen Lastkombination.
In Tabelle 2 sind die Ergebnisse der Kalt-
und Heißbemessung zusammengestellt.
Es fällt auf, dass bei dreiseitiger Brandbeanspruchung
der Außenstützen bei allen Systemen die Heißbemessung
mit den Diagrammen nach [6] höhere Bewehrungsgrade
ergibt als nach der Kaltbemessung. Die Berechnung
nach der Zonenmethode liefert stets geringere Bewehrungsgrade.
Ursache für die zu günstigen Ergebnisse
kann die nicht korrekte Einschätzung des abnehmenden
Materialwiderstandes von Beton und Stahl über den zeitlichen
Verlauf der Brandbeanspruchung sein. Zusätzlich
spielt auch die hinzukommende Verkrümmung der Stütze
infolge der Temperatur eine Rolle, die off enbar durch
die Zonenmethode nicht vollständig erfasst wird. Bei den
vierseitig befl ammten Innenstützen ist in den betrachteten
Fällen stets die Kaltbemessung maßgebend. Ursache
hierfür kann die nicht stattfi ndende zusätzliche Verformung
infolge Brandeinwirkung sein, so dass es zu keinen
nennenswerten Zuwächsen der Momente aus Theorie 2.
Ordnung kommt.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Day 2: Wednesday, 10 th February 2010
Tag 2: Mittwoch, 10. Februar 2010
Lightweight concrete
Leichtbeton
BFT 02/2010
Podium 7
Title/Titel Page/Seite
Precast wall panels of lightweight concrete – 112
Will the solid wall construction method still be possible with the EnEV 2009?
Wandfertigteile aus Leichtbeton
Ist die massive Bauweise mit der EnEV 2009 noch möglich?
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht et al.
Composite fl oor slabs made of self-compacting pumpable lightweight concrete
Verbunddecken mit selbstverdichtendem pumpbarem Leichtbeton
Concrete engineering 116
Betontechnik
Prof. Dr.-Ing. Viktor Mechtcherine, Dipl.-Ing. Arndt-Eike Brüdern
Component testing and design 120
Bauteilprüfung und Bemessung
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Kurz, Dipl.-Ing. Simon Hartmeyer
Software-supported checks on the acoustic and thermal performance 122
of building structures of lightweight concrete
– Sound insulation check in accordance with DIN EN 12354
– Thermal insulation check for residential buildings
Softwaregestützte bauphysikalische Nachweise für Bauwerke aus Leichtbeton
– Schallschutznachweis gemäß DIN EN 12354
– Wärmeschutznachweis für Wohngebäude
Prof. Dr.-Ing. Peter Lieblang
Moderation
Dipl.-Ing. Dieter Heller,
Bundesverband Leichtbeton,
Neuwied
heller@leichtbeton.de
Geb. 1960; Studium des
Konstruktiven Ingenieurbaus;
Geschäftsführer folgender
Organisationen: Bundesverband
Leichtbeton, Kompetenzzentrum
Leichtbeton,
Güteschutz und Landesverband
Beton- und Bimsindustrie
Rheinland-Pfalz, Forschungs-,
Entwicklungs- und Marketinggesellschaft
der Leichtbetonindustrie,
Bund Güteschutz
Beton- und Stahlbetonfertigteile.
111

112
Panel 7
Large precast wall panels of lightweight concrete enable
an economical and time-saving construction method. The
elements themselves are characterized by a purely mineral
structure and are, compared to precast parts of normal
concrete, considerably lighter in weight, while still
having a good loadbearing capacity. Under the aspect of
building physics, lightweight concrete has more favorable
thermal insulation than normal concrete. Lightweight
concrete with open structure is moreover characterized by
an excellent sound insulation behavior, a suitable choice
of aggregate and particle grading provided. The purely
mineral composition furthermore ensures non-combustibility.
All in all, the numerous advantages of precast wall
panels of lightweight concrete have secured the products
a considerable market share in the residential and commercial
construction sector.
With the implementation of the Energy Saving Ordinance
2009 (EnEV 2009), the requirements made on the
thermal insulation of all structural members contributing
to the heat-dissipating areas of the building envelope have
become much more stringent. EnEV 2009, for example,
specifi es in a reference case for an external wall a U-value
of 0.28 W/(m 2 K). Loadbearing story-high precast wall elements
of purely mineral structure generally do not meet
these requirements. Although the thermal insulation of
masonry structures can be optimized with highly-insulating
autoclaved aerated concrete blocks as well as with
lightweight concrete blocks with open structure – provided
their cavities are fi lled with optimized thermal insulation
to meet the required U-value level – it will take considerable
optimization to attain the U-values demanded
today for the currently established precast wall elements
of lightweight concrete.
| Proceedings 54 th BetonTage
Precast wall panels of lightweight concrete –
Will the solid wall construction method still be possible with the EnEV 2009?
Wandfertigteile aus Leichtbeton –
Ist die massive Bauweise mit der EnEV 2009 noch möglich?
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht,
Technische Universität
Darmstadt
garrecht@massivbau.tu-darmstadt.de
Geb. 1957; Studium Bauingenieurwesen
an der Universität
Karlsruhe; 1985–1992 Wissenschaftlicher
Mitarbeiter am
Institut für Massivbau und Baustoff
technologie der Universität
Karlsruhe; 1992 Promotion;
1992–1998 Oberingenieur in
der Abteilung Baustoff technologie
des o.g. Instituts; 1998
Professur für Baustoff e, Bauphysik
und Baukonstruktion
an der Hochschule Karlsruhe
– Technik und Wirtschaft; seit
2006 Professur für Werkstoff e
im Bauwesen an der Technische
Universität Darmstadt
am Institut für Massivbau.
Fig. 1 System sketch of the story-high precast wall
panels of lightweight concrete with fi ller blocks
in the form of solid blocks or hollow blocks (DIBt
approval: Z-17.1-343).
Abb. 1 Systemskizze des geschosshohen Wandfertigteils
aus Leichtbeton mit Füllsteinen
als Vollblock oder Hohlblock (DIBt_Zulassung:
Z-17.1-343).
Großformatige Wandfertigteile aus Leichtbeton erlauben
eine wirtschaftliche und zeitsparende Bauweise. Die Elemente
selbst zeichnen sich durch einen rein mineralischen
Aufbau aus und sind im Vergleich zu Fertigteilen
aus Normalbeton erheblich leichter und verfügen dennoch
über ein gutes Tragvermögen. Aus bauphysikalischer
Sicht besitzt Leichtbeton eine günstigere Wärmedämmwirkung
als Normalbeton. Haufwerksporige
Leichtbetone sind darüber hinaus bei geeigneter Wahl der
Gesteinsart und Kornabstufung durch ein hervorragendes
Schalldämmverhalten gekennzeichnet. Zudem stellt die
rein mineralische Zusammensetzung die Nichtbrennbarkeit
sicher. In der Summe sind dies zahlreiche Vorteile,
die den vorgefertigten Wandelementen aus Leichtbeton
in der Vergangenheit einen beachtlichen Marktanteil im
Wohnungs- und Wirtschaftsbau sicherstellten.
Mit Einführung der Energieeinsparverordnung 2009
(EnEV 2009) wurden die Anforderungen an die Wärmedämmwirkung
aller Bauteile der wärmeabgebenden
Hüllfl ächen eines Gebäudes deutlich verschärft. So sieht
die EnEV 2009 im Referenzfall für die Außenwand einen
U-Wert von 0,28 W/(m 2 K) vor. Tragende geschosshohe
Wandfertigteile mit rein mineralischem Aufbau erreichen
diese Anforderungen im Allgemeinen nicht. Zwar lässt
sich mit wärmetechnisch optimiertem Mauerwerk aus
hochdämmenden Porenbetonplansteinen wie auch aus
haufwerksporigen Leichtbetonwerksteinen mit wärmetechnisch
optimierten Kammerfüllungen das geforderte
U-Wert-Niveau erreichen, doch bedarf die Herstellung
bislang etablierter Wandfertigteile aus Leichtbeton erhebliche
Optimierungen, um den heute geforderten U-Wert
zu erreichen.
Um den aktuellen EnEV-Anforderungen gerecht zu
werden, bedarf es einer deutlichen Verbesserung des
Wärmeschutzes, der seit Einführung der EnEV 2002 bei
U = 0,35 W/(m 2 K) lag. Die Anbieter von Wandfertigteilen
aus Leichtbeton optimieren ihre Systeme daher häufi g
mit einer außenseitigen Wärmedämmebene auf Basis
von hochwärmedämmenden Polystyrol- und Polyurethan-
Hartschäumen. Der Wunsch der Bauherren ist es aber
häufi g, die Außenwand in rein mineralischer Bauweise
zu errichten. Dieser Vorgabe folgend, lassen sich die heutigen
Anforderungen der EnEV 2009 ohne umfassende
Systemoptimierungen nur schwer erreichen. Zudem sollten
aktuelle Entwicklungen auch bereits den angedachten
Verschärfungen der Wärmeschutzanforderungen der geplanten
EnEV 2012/13 Rechnung tragen. Mit der erneuten
Novellierung der EnEV soll für den Referenzfall eine
weitere Absenkung der Transmissionswärmeverluste der
Gebäudehülle von mindestens 15 % erreicht werden. U-
Werte der Außenwand werden dann kleiner als 0,24
W/(m 2 K) sein.
Am Beispiel eines bislang am Markt gefragten Wandfertigteils
aus Leichtbeton, das in Form geschosshoher
tragender Wandtafeln mit Füllsteinen (Hohl- und Vollblö-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
In order to fulfi ll the requirements of the current
EnEV, thermal protection must be clearly increased from
the U-value of around 0.35 W/(m 2 K) demanded prior to
the implementation of EnEV 2002. For that reason, the
suppliers of precast wall elements of lightweight concrete
frequently optimize their systems with an external insulation
based on highly insulating polystyrene and polyurethane
rigid foams. Many clients, however, often wish
to have an external wall of purely mineral construction.
The specifi cations for these walls are only very diffi cult to
achieve without comprehensive system optimization with
the requirements imposed today by the EnEV 2009. Current
developments should moreover also take into account
the additional requirements on the thermal insulation to
be implemented in EnEV 2012/13. In a reference case
planned in anticipation of the latest amendment of the
EnEV, a further lowering of the transmission heat losses
of the building envelope of at least 15% is to be achieved.
The U-value of the external wall is to be reduced to below
0.24 W/(m 2 K).
On the example of a wall element of lightweight concrete
that used to be in demand on the market, in the form
of a story-high loadbearing wall panels with fi ller blocks
(hollow or solid blocks of lightweight and normal concrete
– national technical approval: Z – 17.1-343), possibilities
for improvements will be discussed with which the timetested
system construction method of purely mineral construction
in such popular demand on the market can be
upgraded and improved to not only satisfy today’s requirements
on thermal insulation, but which also reliably complies
with the planned EnEV 2012. A major advantage of
the wall panel system analyzed is moreover that it does
not involve a purely monolithic construction method, but
a structural component composed of a variety of loadbearing
and functional thermal insulation layers.
In the case of the precast wall element investigated,
Fig. 1 shows a horizontal section through the wall system.
Lightweight concrete blocks VBL 2-06 are here used as fi llers
in the loadbearing core area of the thermally-insulating
precast wall element. The fi ller blocks are embedded
in a structural lightweight concrete with closed structure
of strength class LC12/13. The value of the thermal conductivity
of the most favorable materials variant relevant
for the technical approval of the wall element was l = 0.27
W/mK. In order to satisfy the requirements of the old
EnEV, a supplemental mineral thermal insulation mortar
coating of 10 cm thickness already had to be provided to
give the entire wall element a U-value of 0.35 W/(m 2 K),
fulfi lling in this way the requirements of EnEV 2007. The
adjustment of the wall panels to the EnEV 2009 thus requires
a fundamental optimization of the system. The
project is subsidized with funds from the Central Innovation
Program of Small- and Medium-sized Businesses
(ZIM) within the scope of a project of the Federal Ministry
of Economics and Technology.
In this context, research and development projects,
particularly theoretical analyses on the thermal optimization
of the system structure, are underway. For the fi ller
blocks, attention focuses here not only on the solid blocks
of lightweight concrete with open structure and with high
thermal insulation, but also on hollow-block formats
which, purely theoretically, can boost the thermal insulation
of the wall panels when fi lled with a mineral fi lling
with good thermal insulation properties. In addition, the
BFT 02/2010
Podium 7
cke aus Leicht- und Normalbeton) gefertigt wurde (Allgemeine
bauaufsichtliche Zulassung: Z – 17.1-343), sollen
mögliche Verbesserungen erörtert werden, mit denen die
in der Baupraxis bewährte und infolge ihrer rein mineralischen
Bauweise stark nachgefragte Systembauweise so
ertüchtigt und verbessert werden kann, dass sie nicht nur
den heutigen Anforderungen an den Wärmeschutz genügt,
sondern auch die in der Planung befi ndliche EnEV
2012 sicher erfüllt. Wesentlicher Vorteil des analysierten
Wandtafelsystems ist es zudem, dass es sich nicht um
eine rein monolithische Bauweise handelt, sondern um
ein Bauteil, das sich aus verschiedenen tragenden und
wärmedämmenden Funktionsschichten zusammensetzt.
Im Fall des untersuchten Wandfertigteils zeigt Abb. 1
einen horizontalen Schnitt durch das Wandsystem. So
fi nden im tragenden Kernbereich des wärmedämmenden
Wandfertigteils Leichtbetonvollblöcke VBL 2-06 als
Füllsteine Verwendung, die in einen gefügedichten Konstruktionsleichtbeton
der Festigkeitsklasse LC12/13 eingebettet
sind. Diese wärmetechnisch günstigste Materialvariante
nimmt entsprechend der bauaufsichtlichen
Zulassung einen Wert für die Wärmeleitfähigkeit der
Wandtafel von l = 0,27 W/mK ein. Um den alten EnEV-
Anforderungen zu genügen, musste bereits eine ergänzende
10 cm dicke mineralische Wärmedämmmörtelebene
angeordnet werden, die dem gesamten Wandelement
einen U-Wert von 0,35 W/(m2K) verlieh und somit den
Anforderungen der EnEV 2007 genügte. Eine Anpassung
der Wandtafeln an die EnEV 2009 erfordert somit eine
grundlegende Systemoptimierung, die im Rahmen eines
vom Bundesministerium für Wirtschaft und Technologie
geförderten Vorhabens mit Mitteln des Zentralen Innovationsprogramms
Mittelstand (ZIM) gefördert wird.
In diesem Zusammenhang werden im Forschungs-
und Entwicklungs-Vorhaben insbesondere rechnerische
Analysen zur wärmetechnischen Optimierung des Systemaufbaus
vorgenommen. Bei den Füllsteinen gilt die
Aufmerksamkeit dabei nicht nur den hochwärmedämmenden
Vollblöcken aus haufwerksporigem Leichtbeton,
sondern auch Hohlblockformaten, die rein rechnerisch
mit einer gut wärmedämmenden mineralischen Füllung
der Kammern zu einem höheren Wärmewiderstand der
Wandtafeln führen können. Ferner wird an der Rezeptur
des gefügedichten Konstruktionsleichtbetons gefeilt, um
die geforderte Festigkeitsklasse LC 12/13 zielsicher auch
mit einem Leichtbeton der Rohdichteklasse D1.0 erreichen
zu können. In Tab. 1 und Abb. 2 ist die Abhängigkeit
der Wärmeleitfähigkeit von Leichtbetonen (LC) und haufwerksporigen
Leichtbetonen von der Rohdichte aufgezeigt.
So wird angestrebt, nur solche Rezepturen zum
Einsatz zu bringen, die eine Wärmeleitfähigkeit von
l = 0,49 W/(mK) sicherstellen. Darüber hinaus muss auch
die außenseitig der Wandtafel vorgesetzte Wärmedämmebene
verbessert werden. Hier kommen bislang gefügedichte
Leichtbetone zum Einsatz, die aus einer Blähglaskörnung
hergestellt werden. Bisherige Optimierungsversuche
führten nicht zu den gewünschten
Ergebnissen. Alternativ werden gegenwärtig gefügedichte
zementsteinporige Leichtkornbetone untersucht und so
an die Bedürfnisse der Forschungsaufgabe angepasst,
dass mit dem Einsatz hochwirksamer chemischer Poren-
oder Schaumbildner eine optimale geschlossenzellige
Porenstruktur in der Zementsteinstruktur erzeugt wird.
Dipl.-Ing. Dott. Mag. Albrecht
Gilka-Bötzow,
Technische Universität
Darmstadt
gilka-boetzow@massivbau.
tu-darmstadt.de
Geb. 1982; 2003–2009
Doppeldiplomstudium des
Bauingenieurwesens an der
Technischen Universität Dresden
und der Universität Trient;
Vertiefung in werkstoff kundlichen
und bauphysikalischen
Themen; seit September 2009
wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Massivbau,
Fachgebiet Werkstoff e im
Bauwesen an der Technischen
Universität Darmstadt.
113

114
Ulrich Helm (im Bild links)
Dipl.-Ing. Gerhard Helm
(im Bild rechts) Geschäftsführende
Gesellschafter der
Helm-Gruppe
Ulrich Helm
zm@helm-holding.de
Geb. 1939; Maurerlehre
1953–1956; 1956 Eintritt in
das Baugeschäft Helm (gegr.
1901); Mitbegründer des
Betonwerks Heinrich Helm
GmbH & Co. KG (Herstellung
von Beton, Decken und
Steinen) und der Ziegelmontagebau
Helm GmbH & Co.
KG (Schlüsselfertiges Bauen
mit geschosshohen Wandelementen);
1983-1990 Entwicklung
der Helm Mauerwerkswand
aus Blähtonsteinen.
Dipl.-Ing. Gerhard Helm
gh@helm-holding.de
Geb. 1951; 1966–1969 Banklehre;
1973–1979 Studium
des Bauingenieurwesens an
der Technischen Universität
Darmstadt; 1980–1982 Ingenieurtätigkeit
in verschiedenen
Ingenieurbüros; 1982 Eintritt
in das Betonwerk Heinrich
Helm GmbH & Co. KG und
die Ziegelmontagebau Helm
GmbH & Co. KG; 1983–1990
Entwicklung der Helm Mauerwerkswand
aus Blähtonsteinen.
Panel 7
Thermal conductance ability/Wärmeleitfähigkeit [W/(mK)]
Density/Rohdichte [kg/m 2 ]
Fig. 2 Dependence of the thermal conductivity of lightweight
concrete with closed structure (LC) and lightweight concrete with
open structure (LAC), depending on the dry density.
Abb. 2 Abhängigkeit der Wärmeleitfähigkeit von gefügedichtem
Leichtbeton (LC) und haufwerksporigem Leichtbeton (LAC) in
Abhängigkeit der Trockenrohdichte.
mix design for lightweight concrete of high density is examined
with a view to reliably attain the required strength
class LC 12/13 of density class D1.0 also with lightweight
concrete. Table 1 and Fig. 2 illustrate the dependence of
the thermal conductivity of lightweight concretes (LC)
and lightweight concretes with open structure on the density.
The aim is here to use only mix designs that ensure a
thermal conductivity of l = 0.49 W/(mK). In addition, the
thermal insulation layer on the outside of the wall panel
has to be improved. For this purpose, lightweight concretes
with closed structure made with an expanded glass
aggregate have so far been used. The optimization tests
carried out until now did not bring the desired results.
Alternatively, cement-paste-porous lightweight concretes
with closed structure are investigated and adjusted to the
requirements of the research task so that an optimal closecelled
pore structure is produced in the cement-paste
structure through the use of high-effi ciency chemical pore
or foaming agents. In addition, process and plant-engineering
optimizations of foam generation and insertion
into the lightweight concrete are carried out. Ongoing investigations
show that higher porosity of the cement paste
can further increase the thermal insulation eff ect of the
cement-paste porous lightweight concrete with closed
structure.
Fine-grained concretes made porous with foams are
widely known to be prone to considerable shrinkage deformations,
caused by the collapse of pores induced by
early strength development, lack of coarser aggregate sizes
and a higher water addition during production. This
shrinkage typically leads to crazing that has a particularly
harmful eff ect on external wall surfaces exposed to weather.
For that reason, investigations are underway within the
framework of the ongoing R&E project aimed at achieving
| Proceedings 54 th BetonTage
Table 1 Thermal conductivity ability and dry density of lightweight
concrete (LAC) in accordance with DIN EN 1520 and/or
DIN V 4108-4 (LC).
Tab. 1 Wärmeleitfähigkeit und Trockenrohdichte von Leichtbeton
nach DIN EN 1520 (LAC) bzw. DIN V 4108-4 (LC).
Außerdem werden prozess- und anlagentechnische Optimierungen
der Schaumerzeugung und des Einbringens
des Schaums in den Leichtkornbeton vorgenommen. Die
laufenden Untersuchungen zeigen, dass sich mit einer
Steigerung der Zementsteinporosität die Wärmedämmwirkung
des gefügedichten zementsteinporigen Leichtkornbetons
weiter verbessern lässt.
Mit Schäumen porosierte Feinkornbetone neigen bekanntlich
zu erheblichen Schwindverformungen, die auf
ein Zusammenfallen von Poren wegen der frühen Festigkeitsentwicklung,
auf fehlende gröbere Gesteinskornfraktionen
und auf eine hohe Wasserzugabe bei der Herstellung
zurückzuführen sind. Typische Folgen des
Schwindens sind Netzrissbildungen, die sich insbesondere
auf bewitterten Außenwandfl ächen als besonders nachteilig
erweisen. Im Rahmen des laufenden F&E-Vorhabens
soll daher durch das Zumischen von leichten
Gesteinskörnern eine günstigere Kornabstufung erreicht
werden, die so einen gefügedichten zementsteinporigen
Leichtkornbeton ergeben, der eine deutlich bessere Formstabilität
besitzt als die reinen Schaumbetone. In den laufenden
Untersuchungen werden die Auswirkungen einer
Zugabe verschiedenster Gemische aus Blähgläsern, Perlite
und Blähtonen auf das Wärme-, Festigkeits- und Verformungsverhalten
des erhärteten gefügedichten zementsteinporigen
Leichtkornbetons analysiert (Abb. 3 und 4).
Mit der Findung eines optimalen Korngemisches sollte
die bislang von Schaumbetonen bekannte Netzrissbildung
etc. unterbunden werden können.
Die bisherigen theoretischen und experimentellen
Untersuchungsergebnisse lassen erwarten, dass mit den
vorgenannten Systemoptimierungen geschosshohe massive
Wandtafeln so verbessert werden können, dass sie
nicht nur den Anforderungen der EnEV 2009 genügen,
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
a more favorable particle gradation by intermixing lightweight
aggregate sizes, which is to result in a cementpaste-porous
lightweight concrete with closed structure of
markedly better dimensional stability than the pure aerated
concretes. In the ongoing investigations, the eff ects
of the addition of a variety of mixes of expanded glasses,
perlite and expanded clays on the thermal, strength and
deformation behavior of the hardened cement-paste-porous
lightweight concrete with closed structure are analyzed
(Fig. 3 and 4). With the optimal particle mix it should
be possible to eliminate the crazing etc. known to occur in
aerated concretes.
Based on the theoretical and experimental investigation
results it can be expected that story-high solid wall
panels can be improved with the described system optimizations
to satisfy not only the requirements of the EnEV
2009, but also the new specifi cations in the EnEV 2012. To
this extent, the theoretical analyses on the thermal conductivity
behavior of opaque structural components were
conducted in accordance with DIN EN ISO 6946: 1996-11
and with a geometric optimization of the fi ller blocks the
required insulation eff ects determined, both for the purely
mineral bound fi lling of the hollow blocks with open
structure and the cement-paste-porous lightweight concrete
with closed structure as the purely mineral thermal
insulation layer. Furthermore the improvement potential
of the thermal insulation of the wall panels resulting from
the thermal optimization of the structural lightweight
concrete with closed structure of the loadbearing shell
was analyzed. When all optimization potentials are made
use of, the precast wall panel with an overall thickness of
51.5 cm including the external rendering layer attain a Uvalue
in the range of 0.20 W/(m 2 K), of a thickness that
complies with a highly insulating monolithic aerated-concrete
masonry construction, cost-eff ectiveness provided.
The wall panels of lightweight concrete would satisfy the
currently discussed requirements of the planned EnEV
2012 by a wide margin.
BFT 02/2010
Podium 7
Fig. 3 Cement-paste-porous structural lightweight concrete with closed structure
Left: Aggregate mix 4-8 mm comprised of expanded clay Right: Aggregate mix 2-8 mm comprised of expanded glass
and perlite and perlite
Abb. 3 Zementsteinporöser gefügedichter Konstruktionsleichtbeton
links: Korngemisch 4-8 mm aus Blähton und Perlite Rechts: Korngemisch 2-8 mm aus Blähglas und Perlite
sondern auch den Veränderungen der EnEV 2012 genügen.
So wurden die rechnerischen Analysen zum Wärmedurchgangsverhalten
der opaken Bauteile nach DIN EN
ISO 6946: 1996-11 vorgenommen und mit einer geometrischen
Optimierung der Füllsteine, das notwendige Maß
der Dämmwirkung sowohl für die rein mineralisch gebundene
Füllung der haufwerksporigen Hohlblöcke wie
auch für den gefügedichten zementsteinporigen Leichtkornbeton
als die rein mineralische Dämmlage herausgearbeitet.
Zudem wurde das Verbesserungspotenzial
der Dämmwirkung der Wandtafeln als Folge einer
wärmetechnischen Optimierung des gefügedichten Konstruktionsleichtbetons
der Tragschale analysiert. Werden
alle Optimierungspotenziale genutzt, kann das Wandfertigteil
bei einer Gesamtbauteildicke inklusive außenseitiger
Putzlage von 51,5 cm, die damit der Dicke eines
hochwärmedämmenden monolithischen Porenbetonmauerwerks
entspricht, einen U-Wert in der Größenordnung
von 0,20 W/(m 2 K) bei gegebener Wirtschaftlichkeit
erreichen. Damit würden die Wandtafeln aus Leichtbeton
selbst die derzeit diskutierten Anforderungen der geplanten
EnEV 2012 bei weitem erfüllen.
115

116
Panel 7
| Proceedings 54 th BetonTage
Composite fl oor slabs made of self-compacting pumpable lightweight concrete
– Concrete engineering
Verbunddecken mit selbstverdichtendem pumpbarem Leichtbeton
– Betontechnik
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Viktor Mechtcherine,
Technische Universität Dresden
mechtcherine@tu-dresden.de
Geb. 1964; Studium des
Bauingenieurwesens an der
Universität für Bauwesen und
Architektur St. Petersburg;
anschließend Tätigkeit in
Ingenieurbüros, Bauwerksuntersuchungen
und Planung von
Instandsetzungsmaßnahmen;
ab 1992 wissenschaftl. Angestellter
und ab 1998 Oberingenieur
und stv. Institutsleiter
am Institut für Massivbau und
Baustoff technologie an der
Universität Karlsruhe (TH); ab
2003 Professor und Leiter des
Fachgebiets Baustoff technologie
und Bauschadenanalyse
an der TU Kaiserslautern; seit
2006 Direktor des Instituts
für Baustoff e und Inhaber des
Lehrstuhls für Baustoff e an
der TU Dresden; Mitglied in
RILEM, fi b, DAfStb und DBV;
Sachverständiger des Deutschen
Instituts für Bautechnik
(DIBt). Chairman des RILEM
Technical Committee “Application
of Superabsorbent Polymers
in concrete construction”.
Dipl.-Ing. Arndt-Eike Brüdern,
Technische Universität Dresden
Geb. 1973; Studium des
Bauingenieurwesens an der
Bauhaus-Universität Weimar;
seit 2003 wiss. Mitarbeiter am
Institut für Baustoff e der Technischen
Universität Dresden.
Reason for project
Light and easy-to-manufacture fl oor systems are frequently
specifi ed for building works on existing structures in
order to minimize the eff ects on the existing loadbearing
structure. Comparable requirements also placed on highrise
structures. Against this background, a suitable lightweight
concrete was developed in a joint research project
conducted by the Technical Universities of Dresden and
Kaiserslautern. The loadbearing behavior of various composite
fl oor slabs made with this concrete were also investigated.
Requirements made on the concrete and
concrete development
In this project, concretes of density classes D1.4, D1.6 und
D1.8 were developed, which were conceived as pumpable
lightweight concretes (SCLC) to facilitate optimized construction
progress. In this paper, only the D1.6 concrete
will be briefl y presented. A concrete composition [1] that
was worked out within the scope of an earlier project
served as basic mix design. Expanded clay of particle size
fraction 2/10 mm and quartz sand 0/2 mm were used as
aggregates. The binder consisted of cement CEM II/A-LL
32.5 R and hard-coal fl yash. The slump fl ow, depending
on the mix composition variety used, ranged between 680
and 730 mm, the slump fl ow rate t 500 was 2 to 3 seconds. In
order to ensure good composite action with the sheet metal
of the slab construction, the SCLC should have a modulus
of elasticity as high as possible, high tensile strength
and low shrinkage deformation. An optimization of the
ratio of the modulus of elasticity to the density was
achieved by adjusting the combination of the aggregate
types; the leeway for this being restricted owing to the
marked dependence of the modulus of elasticity on the
density of the material. For the SCLC of density class D1.6,
the modulus of elasticity amounted to approx. 20 GPa. An
increase of the average tensile strength to 2.8 MPa was
attained mainly through the addition of silica fume. The
average compressive cylinder strength of concrete after 28
days was 39 MPa for this concrete composition.
Reduction of the inclination to cracking due to
shrinkage
In order to reduce cracking in the concrete due to restrained
shrinkage deformation, so-called shrinkage-reducing
admixtures (SRA) were added. These admixtures
consist primarily of higher alcohols that reduce the surface
tension of the water in the concrete micro-structure
and in this way the proneness to shrinkage. This eff ect has
been verifi ed in appropriate tests on free shrinkage of
SCLC. The crack formation under restrained shrinkage
deformation was studied with the aid of DMS-instrumented
ring tests, where the inner steel ring restrains the
volume change of the surrounding concrete ring (Fig. 1).
The positive infl uence of the shrinkage reducers showed
Veranlassung
Leichte und einfach zu erstellende Deckensysteme sind
eine häufi g anzutreff ende Anforderung beim Bauen im
Bestand, um die Auswirkungen auf das bestehende Tragwerk
zu minimieren. Vergleichbare Anforderungen gibt
es auch im Hochhausbau. Vor diesem Hintergrund wurde
in einem gemeinsamen Forschungsvorhaben der
Technischen Universität Dresden und der Technischen
Universität Kaiserslautern ein geeigneter Leichtbeton
entwickelt und das Tragverhalten verschiedener Verbunddecken
mit diesem Beton untersucht.
Anforderungen an den Beton und
die Betonentwicklung
In diesem Vorhaben wurden Betone der Rohdichteklassen
D1.4, D1.6 und D1.8 entwickelt, die im Interesse
eines optimierten Bauablaufs als selbstverdichtende
pumpbare Leichtbetone (SVLB) konzipiert worden sind.
Hier soll nur der D1.6-Beton kurz vorgestellt werden. Als
Basisrezeptur diente eine im Rahmen eines früheren Projektes
erarbeitete Betonzusammensetzung [1]. Für die
Gesteinskörnung fand Blähton mit der Körnung 2/10
mm und Quarzsand 0/2 mm Verwendung. Das Bindemittel
bestand aus Zement CEM II/A-LL 32,5 R und Steinkohlefl
ugasche. Das Setzfl ießmaß betrug je nach Variation
der Zusammensetzung zwischen 680 und 730 mm bei
einer Setzfl ießzeit t 500 von 2 bis 3 Sekunden. Um eine gute
Verbundwirkung mit den Stahlblechen der Deckenkonstruktion
sicherzustellen, sollte SVLB einen möglichst
hohen E-Modul, eine hohe Zugfestigkeit und eine
geringe Schwindverformung aufweisen. Eine Optimierung
des Verhältnisses E-Modul zu Rohdichte wurde
durch Anpassung der Kombination der Gesteinskörnungen
vorgenommen, wobei hier der Spielraum wegen
der ausgeprägten Abhängigkeit des E-Moduls von der
Materialrohdichte relativ gering war. Für den SVLB der
Rohdichteklasse D1.6 betrug der E-Modul ca. 20 GPa.
Eine Steigerung der mittleren Zugfestigkeit auf 2,8 MPa
erfolgte hauptsächlich durch Zugabe von Silikastaub. Die
mittlere Zylinderdruckfestigkeit im Alter von 28 Tagen
betrug für diese Betonzusammensetzung 39 MPa.
Reduzierung der Rissneigung infolge Schwindens
Zur Reduzierung der Rissbildung im Beton infolge behinderter
Schwindverformungen wurden sog. schwindreduzierende
Additive (SRA) zugegeben. Diese Zusatzmittel
bestehen hauptsächlich aus höheren Alkoholen,
welche die Oberfl ächenspannung des Wassers im Betongefüge
und hiermit seine Schwindneigung herabsetzen.
Dieser Eff ekt ist durch entsprechende Versuche zum freien
Schwinden von SVLB bewiesen worden. Die Rissneigung
bei behinderter Schwindverformung wurde mithilfe
von mit DMS instrumentierten Ringversuchen
durchgeführt, bei denen der innen liegende Stahlring die
Volumenänderung des umhüllenden Betonringes behin-
BFT 02/2010

BFT 02/2010
Podium 7
Fig. 1 Crack widths in the concrete caused during the shrinkage
ring tests (left) shortly afer the occurrence of the cracking. SCLC
without admixture after 15 days (center), SCLC with SRA2 after 40
days (right).
Abb. 1 Rissweiten am Beton der Schwindringversuche (links) kurz
nach dem Auftreten der Rissbildung: SVLB ohne Zusatzmittel
nach 15 Tagen (Mitte); SLVB mit SRA2 nach 40 Tagen (rechts).
itself in the clearly delayed crack formation and narrower
crack widths in the SCLC with SRA addition. While in the
reference SCLC a continuous crack of 0.8-mm width occurred
already at the age of 15 days, the fi rst shrinkage
crack of only 0.2-mm width in the SRA-modifi ed SCLC
occurred at the earliest at the age of 40 days.
SCLC manufacture and pumping
Pump tests were performed with SCLC manufactured in
a 1-m³ ring pan mixer and a truck-mounted pump M28-4
from Putzmeister with a delivery length of 28 m. The storage-moist
lightweight aggregate was homogenized in the
mixer and pre-moistened for 30 minutes. Subsequently,
the remaining concrete components were added in the
following sequence: sand, cement, fl yash, water, silica
fume suspension and superplasticizer. The dry constituents
were initially mixed with the pre-moistened lightweight
aggregate concrete for 90 seconds. After that the
liquid concrete components were successively added in to
the running mixer. After the addition of all mix components,
it was once again mixed for 180 seconds. The pump
test was performed with centrifugal feed and a delivery
capacity of approx. 8 to 10 m³/h. After about 10 minutes of
concrete delivery, a pause of 10 minutes duration was inserted
to fi nd out whether the lightweight concrete in the
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Panel 7
dert (Abb. 1). Der positive Einfl uss der Schwindreduzierer
zeigte sich durch eine deutlich spätere Rissbildung und
geringere Rissbreiten in SVLB mit der SRA-Zugabe. Während
sich im Referenz-SVLB bereits im Alter von
15 Tagen ein durchgehender Riss mit einer Breite von
0,8 mm bildete, trat der erste Schwindriss im SRA-modifi
zierten SVLB frühestens im Alter von 40 Tagen ein, wobei
die Rissbreite lediglich 0,2 mm betrug.
SVLB-Herstellung und Pumpversuche
Pumpversuche wurden mit einem im 1 m³-Ringtellermischer
hergestellten SVLB und einer Autobetonpumpe
M28-4 von Putzmeister mit einer 28 m langen Förderleitung
durchgeführt. Der lagerfeuchte Leichtzuschlag wurde
im Mischer homogenisiert und 30 Minuten vorgenässt.
Anschließend wurden die restlichen Betonkomponenten
in der folgenden Reihenfolge zugegeben: Sand, Zement,
Flugasche, Wasser, Mikrosilika-Suspension und Fließmittel.
Dabei wurden die trockenen Bestandteile zunächst
90 Sekunden mit dem vorgenässten Leichtzuschlag gemischt.
Anschließend wurden die fl üssigen Betonkomponenten
nacheinander in den laufenden Mischer gefüllt.
Nach dem Abschluss der Zugabe aller Rezepturbestandteile
wurde nochmals für eine Dauer von 180 Sekunden
gemischt. Der Pumpversuch erfolgte mit Kreisförderung
mit einer Förderkapazität von ca. 8 bis 10 m³/h. Nach etwa
10 Minuten Betonförderung wurde eine Pause von 10 Minuten
eingelegt, um festzustellen, ob der Leichtbeton in
der Leitung segregiert oder ansteift und ob ein problemloser
Neustart des Förderprozesses mit gefüllter Rohrleitung
möglich ist. Es wurden keine negativen Tendenzen
beobachtet. Nach der erfolgreichen Wiederaufnahme der
Förderung wurde die Fördergeschwindigkeit bis auf ca.
70 m³/h erhöht, ebenfalls ohne Beanstandungen. Anschließend
wurde der Beton in Verbunddeckenelemente
eingebaut (Abb. 2). Weitere Details können [2] entnommen
werden. Über die Bauteilversuche an leichten Verbunddecken
wird im Beitrag „Bauteilprüfung und Bemessung“
berichtet.
Fig. 2 Casting a self-compacting lightweight concrete on a composite
steel sheet .
Abb. 2 Einbau eines selbstverdichtenden Leichtbetons auf ein
Verbundblech.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
feed line segregates or stiff ens and whether an unproblematic
new start of the delivery process with a fi lled pipeline
is possible. No negative tendencies were observed.
Following the successful resumption of the delivery, the
delivery rate was increased to approx. 70 m³/h; also without
problems. Subsequently, the concrete was casted in
the composite fl oor element (Fig. 2). Further details are
given in [2]. The tests performed on the lightweight composite
fl oor slabs will be reported on in the presentation
“component testing and design.”
Acknowledgement
The authors thank the Federal Offi ce for Building and Regional
Planning that has supported the project under promotion
number Z6-10.08.18.7-07.9 within the scope of the initiative
“Zukunft Bau“ (future of building). We also thank HeidelbergCement
AG, TRAPOBET GmbH, Liapor GmbH & Co.
KG, National Lightweight Concrete Association, Bundesverband
Leichtbeton e. V., SAFA Saarfi lterasche-Vertriebs-
GmbH, Holorib GmbH (Deutschland), Arcelor Bauteile
GmbH and Spillner Spezialbaustoff e GmbH for sponsoring
the research project.
Podium 7
Danksagung
Die Autoren danken dem Bundesamt für Bauwesen und
Raumordnung, das dieses Vorhaben unter der Fördernummer
Z6-10.08.18.7-07.9 im Rahmen der Initiative „Zukunft Bau“
unterstützt hat. Des Weiteren gilt unser Dank den Industrieförderern
des Projektes: HeidelbergCement AG, TRAPOBET
GmbH, Liapor GmbH & Co. KG, Bundesverband Leichtbeton
e.V., SAFA Saarfi lterasche-Vertriebs-GmbH & Co. KG, Holorib
GmbH (Deutschland), Arcelor Bauteile GmbH sowie
Spillner Spezialbaustoff e GmbH.
References/Literatur
[1] Müller, H. S.; Haist, M.; Mechtcherine, V.: Selbstverdichtender
Hochleistungs-Leichtbeton. Beton und Stahlbeton, Heft 6, 2002
[2] Brüdern, A.-E.; Mechtcherine, V.; Kurz, W.; Jurisch, F.: Self-Compacting
Lightweight Aggregate Concrete for Composite Slabs.
In: Conference on Advanced Concrete Materials, G. van Zijl, W.P.
Boshoff (eds.), Taylor & Francis Group, London, 2010, pp. 245-
253.
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120
Panel 7
| Proceedings 54 th BetonTage
Composite fl oor slabs made of self-compacting pumpable lightweight concrete
– Component testing and design
Verbunddecken mit selbstverdichtendem pumpbarem Leichtbeton
– Bauteilprüfung und Bemessung
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Kurz,
Technische Universität
Kaiserslautern
wkurz@rhrk.uni-kl.de
Geb. 1956; Studium des
Bauingenieurwesens an der
TH Darmstadt; 1988–1990
Statiker und Projektingenieur
bei stahlbau lavis off enbach
GmbH, Off enbach am Main;
1990–1993 Projektleiter bei
stahl + verbundbau gmbh,
Dreieich; seit 2006 Leiter des
Fachgebiets Stahlbau der TU
Kaiserslautern; seit 2006 Partner
im Ingenieurbüro Bode,
Ramm und Partner, Kaiserslautern;
seit 2008 Mitglied der
Leitung des Materialprüfamtes
der TU Kaiserslautern.
Dipl.-Ing. Simon Hartmeyer,
TU Kaiserslautern
hartmeyer@rhrk.uni-kl.de
Geb. 1983; 2003–2008 Studium
des Bauingenieurwesens
an der TU Kaiserslautern; seit
2009 wiss. Mitarbeiter des
Fachgebiets Stahlbau der TU
Kaiserslautern.
Reason for project
Light and easy-to-manufacture fl oor systems are frequently
specifi ed for building works on existing structures in
order to minimize the eff ects on the existing loadbearing
structure. Comparable requirements are also placed on
high-rise structures. Against this background, a suitable
lightweight concrete was developed in a joint research
project conducted by the Technical Universities of Dresden
and Kaiserslautern. The loadbearing behavior of various
composite fl oor slabs made with this concrete were
also investigated.
Component tests
In this project, self-compacting pumpable lightweight
concretes of density classes D1.4, D1.6 and D1.8 were developed.
The test specimens used for the fl oor tests were
manufactured in various composite sheet geometries and
thicknesses that model the various composite mechanisms
of these fl oor systems. On a series of specimens not
only the usual measurements of load, slip and defl ection
were taken, but also the elongations in the concrete and
the sheet steel.
As was expected, lower longitudinal shear resistances
were recorded than with the concretes for normal uses,
due to the low concrete stiff ness during the tests. However,
the high loadbearing capacity makes the use of lightweight
concrete in composite fl oors quite feasible. It was
moreover found that the transmittable shear stresses increased
with increasing compressive strength, as well as
with an increasing modulus of elasticity in the concrete.
The failure pattern observed in the tests, on the other
hand, clearly deviated from the results obtained with normal
concretes. While during the tests with normal concrete
failure occurs when the complete concrete body is
pushed across the composite sheet between load application
and the end of the test body, bending cracks were observed
to occur in this area in the test specimen of lightweight
concrete. Failure was initiated by a bending shear
crack propagated from one of these bending cracks (Fig. 1).
As second failure mechanism, the formation of longitudinal
cracks was observed in the test specimens. The cracks
occurred on the corners of the raised beads at the ends of
the test specimens and led in some specimens to splitting
(Fig. 2). The shear forces that can be resisted ranged in a
number of cases below the expected values.
In addition, in deviation from the experience gained
with normal concrete, abrasion scratches were observed
in the test specimens on the concrete near the profi ling of
the sheets. These observations are a clear indication of the
great infl uence of the modulus of elasticity and the tensile
strength on the loadbearing behavior of the composite
fl oors; the same as the results described above. More details
are given in [1].
Veranlassung
Leichte und einfach zu erstellende Deckensysteme sind
eine häufi g anzutreff ende Anforderung beim Bauen im
Bestand, um die Auswirkungen auf das bestehende Tragwerk
zu minimieren. Vergleichbare Anforderungen gibt
es auch im Hochhausbau. Vor diesem Hintergrund wurde
in einem gemeinsamen Forschungsvorhaben der TU
Dresden und der TU Kaiserslautern ein geeigneter Leichtbeton
entwickelt und das Tragverhalten verschiedener
Verbunddecken mit diesem Beton untersucht.
Bauteilversuche
In diesem Vorhaben wurden selbstverdichtende pumpbare
Leichtbetone der Rohdichteklassen D1.4, D1.6 und
D1.8 entwickelt. Die Probekörper der Deckenversuche
wurden mit verschiedenen Verbundblechgeometrien und
-dicken hergestellt, die die verschiedenen Verbundmechanismen
dieser Deckensysteme abbilden. An einer Reihe
von Körpern wurden neben der üblichen Messung von
Last, Schlupf und Durchbiegung auch die Dehnungen in
Beton und Stahlblech gemessen.
Erwartungsgemäß ergaben sich aufgrund der geringeren
Betonsteifi gkeit bei den Versuchen geringere
Längsschubtragfähigkeiten als bei der Verwendung üblicher
Normalbetone. Die Tragfähigkeiten waren allerdings
so hoch, dass ein sinnvoller Einsatz von Leichtbetonen
in Verbunddecken möglich ist. Dabei nahmen die
übertragbaren Schubspannungen mit zunehmender
Druckfestigkeit und zunehmendem E-Modul des Betons
ebenfalls zu.
Die Versagensbilder der Versuche wichen dagegen
deutlich von den Ergebnissen mit Normalbetonen ab.
Während bei den Versuchen mit Normalbetonen das Versagen
eintritt, indem der komplette Betonkörper zwischen
der Lasteinleitung und dem Ende des Versuchskörpers
über das Verbundblech geschoben wird, konnten bei
den Versuchskörpern mit Leichtbetonen Biegerisse in
diesem Bereich des Probekörpers beobachtet werden. Das
Versagen wurde eingeleitet, indem sich aus einem dieser
Biegerisse ein Biegeschubriss bildete (Abb. 1). Als zweiter
Versagensmechanismus wurde die Bildung von Längsrissen
in den Probekörpern beobachtet, die an den Ecken der
Hochsicken an den Enden der Probekörper entstanden
und bei einigen Körpern zu einem Aufspalten führten
(Abb. 2). Die aufnehmbaren Schubkräfte lagen in einigen
Fällen unterhalb der erwarteten Werte.
Ebenso konnten bei den Probekörpern, abweichend
von den Erfahrungen mit Normalbeton, Schleifspuren
am Beton im Bereich der Profi lierung der Bleche beobachtet
werden. Diese Beobachtungen geben ebenso wie
die oben beschriebenen Ergebnisse einen deutlichen
Hinweis auf den großen Einfl uss von E-Modul und Zugfestigkeit
des Betons auf das Tragverhalten von Verbunddecken.
Weitere Details können [1] entnommen werden.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Check calculation of the tests
Some of the tests were modeled with the FE program
ANSYS and recalculated. In these checks, both the failure
patterns and the deformations that occurred in the tests
could be modeled. The calculation clearly shows the high
loadbearing component from the transverse compression
of the concrete, induced by the restrained lateral strain of
the sheet in undercutsectional profi le geometries. This
transverse compression also causes high local tensile
stresses in the concrete on the outer corners of the upper
chords of the profi led sheets, which then lead to the longitudinal
crack formation described above.
Acknowledgement
Our thanks go to the Federal Offi ce for Building and Regional
Planning that has supported the project under promotion
number Z6-10.08.18.7-07.9 within the scope of the initiative
“Zukunft Bau“ (future of building). We also thank the authors
at the National Lightweight Concrete Association, Bundesverband
Leichtbeton e. V., and the companies Holorib
(Deutschland) GmbH, Arcelor Bauteile GmbH, Spillner Spezialbaustoff
e GmbH, HeidelbergCement AG, TRAPOBET
GmbH, Liapor GmbH & Co. KG and AFA Saarfi lterasche-Vertriebs-GmbH
& Co. KG for sponsoring the research project f.
BFT 02/2010
Podium 7
Fig. 1 Test specimen with bending shear crack. Fig. 2 Longitudinal crack formation in the test specimens.
Abb. 1 Versuchskörper mit Biegeschubriss. Abb. 2 Längsrissbildung in den Versuchskörpern.
Reference/Literatur
[1] Kurz, W., Jurisch, F.; Mechtcherine, V.; Brüdern, A.-E.: Composite
Slabs with Self-Compacting Lightweight Concrete. 9th International
Conference on Steel Concrete Composite and Hybrid Structures,
ACCS 2009, Leeds, Juli 2009
Nachrechnung der Versuche
Einige Versuche wurden mit dem FE-Programm ANSYS
abgebildet und nachgerechnet. Dabei konnten sowohl die
Versagensbilder als auch die Verformungen der Versuche
nachvollzogen werden. Die Berechnung zeigt deutlich
den hohen Traganteil aus Querpressung des Betons infolge
behinderter Querdehnung des Blechs bei hinterschnittenen
Profi lgeometrien. Aus dieser Querpressung folgen
auch hohe lokale Betonzugspannungen an den Außenecken
der Obergurte der Profi lbleche, die dann zur oben
beschriebenen Längsrissbildung führen.
Danksagung
Unser Dank gilt dem Bundesamt für Bauwesen und Raumordnung,
das das Vorhaben unter der Fördernummer Z6-
10.08.18.7-07.9 im Rahmen der Initiative „Zukunft Bau“
unterstützt hat. Darüber hinaus bedanken sich die Autoren
beim Bundesverband Leichtbeton e. V. und bei den Unternehmen
Holorib (Deutschland) GmbH, Arcelor Bauteile GmbH,
Spillner Spezialbaustoff e GmbH, HeidelbergCement AG,
TRAPOBET GmbH, Liapor GmbH & Co. KG und SAFA
Saarfi lterasche-Vertriebs-GmbH & Co. KG für die Förderung
des Forschungsprojekts.
121

122
Panel 7
Software-supported checks on the acoustic and thermal performance
of building structures of lightweight concrete
– Sound insulation check in accordance with DIN EN 12354
– Thermal insulation check for residential buildings
The complexity of the checks for sound insulation and
thermal protection required within the scope of a building
permit approval procedure has continuously increased.
This applies particularly to the sound insulation check
and the check of the energy-saving thermal protection.
The calculations that have by now to be performed even
for residential buildings are so complex that they can no
longer be carried out manually. This led the Institute for
Concrete and Precast Construction – Institut für Beton
und Fertigteilbau – to develop a program for performing
sound and thermal protection checks in residential structures
for which interested parties can obtain a user’s license
from the German Lightweight Concrete Association
– Bundesverband Leichtbeton – at www.leichtbeton.de
The objectives in developing the software were the following:
» Obtaining correct results by making use of the permissible
simplifi cations provided in DIN V 4108-6
» Uniform graphic user interface
» Intuitive operation / operator guidance, if possible, and
» Knowledge-based programming
| Proceedings 54 th BetonTage
Softwaregestützte bauphysikalische Nachweise für Bauwerke aus Leichtbeton
– Schallschutznachweis gemäß DIN EN 12354
– Wärmeschutznachweis für Wohngebäude
Autor
Prof. Dr.-Ing. Peter Lieblang,
Institut für Beton und Fertigteilbau,
Hochschule Bochum
peter.lieblang@hs-bochum.de
Geb. 1969; Studium des Bauingenieurwesens
an der RWTH
Aachen; 2000 Promotion; seit
1995 freiberufl iche Tätigkeit als
Bauingenieur; seit 2000
Tätigkeit für den Bundesverband
der deutschen Zementindustrie
in Köln, Stuttgart und
Berlin; seit 2006 Professor für
Baustoff kunde und Leiter der
Baustoffl aboratorien an der
Hochschule Bochum (FH);
seit 2009 geschäftsführender
Gesellschafter des Instituts für
Beton- und Fertigteilbau an der
Hochschule Bochum.
Fig. 1 Graphic user interface of the EnEV computer.
Abb. 1 Grafi sche Benutzeroberfl äche des EnEV-Rechners.
Die Komplexität der im Rahmen des Baugenehmigungsverfahrens
zu erbringenden bauphysikalischen Nachweise
hat kontinuierlich zugenommen. Dies betriff t vor
allen Dingen den Schallschutznachweis und den Nachweis
des Energie sparenden Wärmeschutzes. Selbst für
Wohngebäude müssen mittlerweile Berechnungen
durchgeführt werden, die mit einer Handrechnung nicht
mehr zu bewältigen sind. Das Institut für Beton- und Fertigteilbau
hat daher Programme für den Schall- und Wärmeschutznachweis
von Wohngebäuden entwickelt, für
die Interessierten über den Bundesverband Leichtbeton
Nutzungslizenzen unter www.leichtbeton.de bereitgestellt
werden.
Die Ziele bei der Softwareentwicklung waren:
» Korrekte Ergebnisse bei Ausnutzung der nach
DIN V 4108-6 zulässigen Vereinfachungen,
» einheitliche grafi sche Benutzeroberfl äche,
» möglichst intuitive Bedienung/Benutzerführung und
» wissensbasierte Programmierung.
BFT 02/2010

Check for building acoustics
For estimating the acoustic performance
of buildings, the program uses the simplifi
ed model given in DIN EN 12354. Sound
transmission is calculated based on the
sum of the sound energy transmitted
through all structural members – separating
members and fl anks. All the user
needs to do for this is to input the geometry
of the adjacent rooms and the structure
of the participating member, including
the building materials used. To facilitate a
plausibility check, the transmission situation
is presented true to scale. Apart from
the determination of airborne-sound insulation,
the sound insulation program
can also calculate two-shell party walls
and impact sound insulation. At the push
of a button, the sound insulation is calculated
based on the input data and a checkable
analysis printed out.
Check for energy-saving thermal
insulation of residential buildings
The implementation of the revised Energy
Saving Ordinance (EnEV) on 01 October
2009, in addition to the more strict requirements,
resulted in a number of signifi
cant changes for the analysis – also for
residential buildings:
» The annual primary energy requirements
has to be performed also with
the simplifi ed method in accordance
with DIN V 4108-6 with the aid of
monthly balances.
» The requirement on the annual primary
energy requirement Q p “ is determined
based on a reference building of
the same geometry, whose engineering
and insulation standard is described in
the EnEV.
» The requirement made on the specifi c
transmission heat loss H T ’ no longer
depends on the A/V e ratio, but on the
type of building.
For that reason, a manual check will in
future no longer be practicable – alone
owing to the numerous intermediate values
and case diff erentiations. The EnEV
calculator enables the performance of
checks of residential structures in accordance
with the calculation method in DIN
V 4108-6 with the aid of just a few user
inputs. These are the following:
» Construction data (volumes, thermal
bridges, air tightness, number of stories)
» Element cross section (layer thicknesses
and building materials to be selected
from catalogs)
» Opaque element surfaces (type, orientation
and inclination, direction of heat fl ow)
» Window surfaces (frames and glazing,
g-value) and
» Equipment engineering
BFT 02/2010
Podium 7
Nachweis des baulichen Schallschutzes
Das Programm nutzt zur Prognose des
Schallschutzes das vereinfachte Modell
der DIN EN 12354. Die Schallübertragung
ist als Summe der über alle Bauteile –
trennendes Bauteil und Flanken – übertragenen
Schallenergie zu berechnen.
Der Nutzer muss hierfür lediglich die Geometrie
der aneinander grenzenden Räume
und die den Aufbau der beteiligten
Bauteile einschließlich der verwendeten
Baustoff e eingeben. Um eine Plausibilitätsprüfung
zu erleichtern, wird die Übertragungssituation
maßstäblich dargestellt.
Neben der Ermittlung des
Luftschallschutzes ist mit dem Schallschutzrechner
auch die Berechnung zweischaliger
Haustrennwände und des Trittschallschutzes
möglich. Auf Knopfdruck
wird aus den eingegebenen Daten der
Schallschutz berechnet und ein prüff ähiger
Nachweis ausgedruckt.
Nachweis des Energie sparenden
Wärmeschutzes von Wohngebäuden
Mit Inkrafttreten der überarbeiteten Energieeinsparverordnung
(EnEV) am 01.
Oktober 2009 haben sich – auch für
Wohngebäude – neben der Verschärfung
von Anforderungen einige wesentliche
Änderungen beim rechnerischen Nachweis
ergeben:
» Der Jahresprimärenergiebedarf muss
auch im Falle des vereinfachten Nachweises
nach DIN V 4108-6 mithilfe des
Monatsbilanzverfahrens ermittelt werden.
» Die Anforderung an den Jahresprimärenergiebedarf
Q p “ wird durch ein Referenzgebäude
gleicher Geometrie festgelegt,
dessen Anlagentechnik und
Dämmstandard in der EnEV beschrieben
sind.
» Die Anforderung an den spezifi schen
Transmissionswärmeverlust H T ’ hängt
nicht mehr vom A/V e -Verhältnis sondern
nur noch vom Gebäudetyp ab.
Damit ist ein Nachweis per Handrechnung
– schon aufgrund der zahlreichen
Zwischenwerte und Fallunterscheidungen
– zukünftig nicht mehr praktikabel.
Der EnEV-Rechner ermöglicht es, den
Nachweis für Wohngebäude nach dem in
DIN V 4108-6 enthaltenen Berechnungsverfahren
mit Hilfe weniger Benutzereingaben
durchzuführen. Dies sind:
» Bauwerksdaten (Volumen, Wärmebrücken,
Luftdichtigkeit, Geschosszahl),
» Bauteilquerschnitte (Schichtdicken
und aus Katalogen auszuwählende
Baustoff e),
ó mobile Steinformmaschinen
ó Labor-/Mustersteinformmaschinen
ó Rütteltische
ó Außenrüttler
ó Sondermaschinen
Besuchen Sie uns.
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124
Panel 7
Fig. 2 Sample of an energy pass based on the EnEV.
Abb. 2 Muster eines Energieausweises nach EnEV.
The result delivered by the software is a checkable analysis
of thermal insulation, including energy pass in compliance
with the sample given in the EnEV.
Knowledge-based methods
New is the application of knowledge-based methods in the
system. For this, a so-called product model maps the
structure of the building. All required parameters and the
method for their calculation are defi ned in a separate
knowledge base. The values of the parameters are either
input by the user – e.g. element dimensions, layer thicknesses
and building materials – or in the case of constants,
catalogues, tables or equations – e.g. design values of the
thermal conductance of building materials, equations for
determining U-value and heat losses – determined based
on the methods defi ned in the knowledge base. To calculate
the desired results, the knowledge elements of every
structural level are assessed. The advantage of these
knowledge-based method is that the actual programming
task and the provision of expert knowledge takes place by
diff erent persons. This enables experts to make available
their knowledge in the form of computer programs without
requiring in-depth programming knowledge. In addition,
newly added knowledge – e.g. the new publication of
a standard – can be entered into the program without requiring
signifi cant changes to the program, simply by updating
the knowledge base.
| Proceedings 54 th BetonTage
» opaken Bauteilfl ächen (Typ, Orientierung und
Neigung, Wärmestromrichtung),
» Fensterfl ächen (Rahmen und Verglasung, g-Wert) und
» Anlagentechnik.
Als Ergebnis liefert die Software einen prüff ähigen Wärmeschutznachweis
einschließlich Energieausweis, der
dem Muster in der EnEV entspricht.
Wissensbasierte Methoden
Neu an der entwickelten Software ist die Anwendung wissensbasierter
Methoden. Dabei bildet ein so genanntes
Produktmodell die Struktur des Bauwerks ab. Alle erforderlichen
Parameter und die Methoden für ihre Berechnung
werden in einer separaten Wissensbank defi niert.
Die Werte dieser Parameter sind entweder durch den Nutzer
einzugeben – z. B. Bauteilabmessungen, Schichtdicken
und Baustoff e – oder sind in Form von Konstanten,
Katalogen, Tabellen oder Formeln – z. B. Rechenwerte der
Wärmeleitfähigkeit von Baustoff en, Gleichungen zur Bestimmung
von U-Werten und Wärmeverlusten – mit den
in der Wissensbank defi nierten Methoden zu ermitteln.
Zur Berechnung der gesuchten Ergebnisse werden die
Wissenselemente jeder Strukturebene ausgewertet. Vorteil
dieser wissensbasierten Methoden ist, dass die eigentliche
Programmieraufgabe und die Bereitstellung von
Expertenwissen durch unterschiedliche Personen erfolgt.
Damit werden einerseits Fachleute ohne vertiefte Programmierkenntnisse
in die Lage versetzt, ihr Wissen in
Form von Computerprogrammen bereitzustellen. Andererseits
kann neu hinzu gekommenes Wissen – z. B. die
Neuausgabe einer Norm – ohne wesentliche Änderungen
des Programms allein durch Aktualisierung der Wissensbank
eingepfl egt werden.
References/Literatur
[1] Energieeinsparverordnung 2009: BGBl. I, S. 954, 29. April 2009
[2] DIN EN 832: Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden –
Berechnung des Heizenergiebedarfs, Ausgabe 2003-06, Beuth
Verlag
[3] DIN V 4108: Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäude
– Teil 6, Berechnung des Jahresheizwärme- und des Jahresheizenergiebedarfs,
Ausgabe 2003-06 (zusammen mit Berichtigung 1,
2004-04), Beuth Verlag
[4] DIN EN 12354: Berechnung der bauakustischen Eigenschaften
von Gebäuden aus den Bauteileigenschaften – Teil 1, Luftschalldämmung
zwischen Räumen, 2000-12, Beuth Verlag
[5] DIN EN 12354: Berechnung der bauakustischen Eigenschaften
von Gebäuden aus den Bauteileigenschaften – Teil 2, Trittschalldämmung
zwischen Räumen, 2000-12, Beuth Verlag
[6] Andrej Albert: Wissensbasiertes Entwerfen und Bemessen von
Tragwerken unter Einsatz von Fuzzy-Methoden, 2002, VDI-Verlag
[7] Peter Lieblang: Die neue „DIN 4109: Schallschutz im Hochbau“
– Anforderungen, Nachweis, Sicherheitskonzept, Betonwerk +
Fertigteil-Technik, S. 186–189, Bauverlag, 2009
[8] Peter Lieblang: Neue Vorschriften für den Schallschutz mit
Leichtbeton – praktische Hinweise, Betonwerk + Fertigteil-Technik,
S. 120–121, Bauverlag, 2009
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Day 2: Wednesday, 10 th February 2010
Tag 2: Mittwoch, 10. Februar 2010
Technology and law
Technik und Recht
BFT 02/2010
Podium 8
Title/Titel Page/Seite
Contract and liability of the precast producer for material defects 126
The situation regarding contracts of sale and contracts for work pursuant to section 651 BGB
Vertrag und Sachmängelhaftung des Fertigteilherstellers
Die Lage zwischen Kauf- und Werkvertrag nach § 651 BGB
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
On-site acceptance of precast elements 128
Ability or duty to identify deviations?
Fertigteilannahme auf der Baustelle
Abweichung erkennen können oder erkennen können müssen?
Dr.-Ing. Jürgen Krell
Damage case: 130
Industrial fl oor – defects in design and execution?
Schadensfall:
Industrieboden – Fehler in Konstruktion und Bauausführung?
Prof. Dr.-Ing. Harald Sipple
Legal evaluation 132
Damage case: Industrial fl oor – defects in design and execution?
Rechtliche Bewertung
Schadensfall: Industrieboden – Fehler in Konstruktion und Bauausführung?
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
Damage case: Top reinforcement layer of a wide-span fl oor located too deeply 134
Who is liable?
Schadensfall: Zu tief liegende obere Bewehrung einer weit gespannten Decke
Wo liegt die Verantwortlichkeit?
Prof. Dr.-Ing. Harald Sipple
Legal evaluation 136
Damage case: Top reinforcement layer of a wide-span fl oor located too deeply
Who is liable?
Rechtliche Bewertung
Schadensfall: Zu tief liegende obere Bewehrung einer weitgespannten Decke
Wo liegt die Verantwortlichkeit?
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
Moderation
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke,
Mering
gerd.motzke@t-online.de
1961–1965 Studium der
Rechtswissenschaften in München,
Berlin und Würzburg;
Richter, Staatsanwalt, Regierungsdirektor
im Hochschuldienst,
Staatsanwalt als Gruppenleiter,
Richter am OLG;
1997–2006 Vorsitzender
Richter am OLG München,
Bausenat in Augsburg; seit
1990 Honorarprofessor.
125

126
Panel 8
| Proceedings 54 th BetonTage
Contract and liability of the precast producer for material defects
The situation regarding contracts of sale and contracts for work pursuant to section 651 BGB
Vertrag und Sachmängelhaftung des Fertigteilherstellers
Die Lage zwischen Kauf- und Werkvertrag nach § 651 BGB
Autor
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke,
Vorsitzender Richter a.D.
Oberlandesgericht München,
Mering
gerd.motzke@t-online.de
1961–1965 Studium der
Rechtswissenschaften in
München, Berlin und Würzburg;
Richter, Staatsanwalt,
Regierungsdirektor im Hochschuldienst,
Staatsanwalt als
Gruppenleiter, Richter am
OLG; 1997–2006 Vorsitzender
Richter am OLG München,
Bausenat in Augsburg; seit
1990 Honorarprofessor.
Liability depends on the specifi c task
The liability of the precast producer is dependent on the
task assigned to it, which typically includes production
and delivery. The components concerned may be elements
that are either standardized or tailored to a specifi c project.
Planning, design or calculation services may be provided
either in-house or by third parties prior to the above tasks.
The range of responsibilities may be complemented by assembly
and installation works.
Production and delivery of standard products
The delivery of standard products without installation is
governed by sales law. The producer is bound to transfer
ownership and possession of the components or products
ordered. Any design or calculation requirements are negligible
from a legal point of view because the ordering party
does not commission the supplier with any design and production
activities in relation to the items purchased. Design
and production are of a purely internal nature.
Production and delivery of tailor-made
components
If project-specifi c components are ordered, such as columns
in a defi ned length, the production process becomes
part of the legal obligation. According to the legislation that
had been in force until 31 December 2001, the legal relationship
was governed by the laws pertaining to contracts
for work. This situation changed on 1 January 2002 as a result
of the implementation of the EU directive on the sale of
consumer goods (Article 1, section 4) in section 651 BGB.
Award of contract for the design, production and
delivery of project-specifi c components
If the precast producer is awarded a contract that also includes
design work required for production, section 651
BGB may no longer be applicable, and a contract for work
may have been entered into.
In its decision of 23 July 2009 (VII ZR 151/09, BauR
2009, 1581), the BGH (Bundesgerichtshof; Federal Supreme
Court) stated:
» “Sales law must be applied to any and all contracts that
include an obligation to deliver movable items to be
produced or created, including contracts entered into
between businesses.
» Contracts that merely cover the delivery of movable
building or equipment components to be produced
must be reviewed and assessed under sales law pursuant
to section 651 BGB. The purpose of these components,
i.e. their integration into structures, does not
justify any other assessment.
» Nor is a diverging legal assessment justifi ed if the contract
also includes design work that is to be performed
prior to the production of the building or equipment
components but does not form part of the core provisions
of the contract.”
Die Haftung in Abhängigkeit von der Aufgabe
Die Haftung des Fertigteilherstellers bestimmt sich in Abhängigkeit
von der ihm übertragenen Aufgabe. Herstellung
und Lieferung sind die typischen Elemente. Es können
standardisierte oder individuell auf ein spezielles
Objekt zugeschnittene, unvertretbare Teile sein. Bemessungs-,
Planungs- oder Berechnungsverfahren können
im oder außer Haus vorausgehen, der Einbau kann dazu
kommen.
Herstellung und Lieferung von Standardware
Die Lieferung von Standardware ohne Einbau unterliegt
dem Kaufrecht, der Hersteller hat Eigentum und Besitz
an den bestellten Bauteilen zu verschaff en. Berechnungs-
oder Bemessungsbedarf ist unerheblich, denn der Besteller
beauftragt den Lieferanten nicht mit der Berechnung
und Herstellung der gekauften Gegenstände. Diese Berechnung
und Herstellung sind reines Internum.
Herstellung und Lieferung von individuell
zugeschnittenen Bauteilen
Werden objektspezifi sche Bauteile, z. B. Stützen ganz
bestimmter Länge, in Auftrag gegeben, wird der Herstellungsvorgang
zur Rechtspfl icht. Das bis 31.12.2001 gültige
Recht hatte die Rechtsbeziehung nach Werkvertragsrecht
beurteilt. Das hat sich seit 1.1.2002 infolge der
Verbrauchsgüterkaufrichtlinie der EU (Art. 1 Abs. 4) mit
Umsetzung in § 651 BGB geändert.
Beauftragung mit Bemessung, Herstellung und
Lieferung speziell objektspezifi scher Bauteile
Wird der Betonfertigteilhersteller auch mit für die Herstellung
notwendigen Bemessungsaufgaben beauftragt,
könnte § 651 BGB ausscheiden und ein Werkvertrag vorliegen.
Der BGH formuliert in seinem Urteil vom 23.7.2009
– VII ZR 151/09, BauR 2009, 1581:
» “Kaufrecht ist auf sämtliche Verträge mit einer Verpfl
ichtung zur Lieferung herzustellender oder zu erzeugender
beweglicher Sachen anzuwenden, also auch
auf Verträge zwischen Unternehmern.
» Verträge, die allein die Lieferung von herzustellenden
beweglichen Bau- oder Anlagenteilen zum Gegenstand
haben, sind nach Maßgabe des § 651 BGB nach Kaufrecht
zu beurteilen. Die Zweckbestimmung der Teile,
in Bauwerke eingebaut zu werden, rechtfertigt keine
andere Beurteilung.
» Eine andere Beurteilung ist auch dann nicht gerechtfertigt,
wenn Gegenstand des Vertrages auch Planungsleistungen
sind, die der Herstellung der Bau- und Anlagenteile
vorauszugehen haben und nicht Schwerpunkt
des Vertrages bilden.”
§ 651 BGB und damit Kaufrecht ist nicht auf Massenprodukte
zugeschnitten. Die Zweckbestimmung zur Verwendung
in einem Bauwerk ist nicht qualifi kationsentschei-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
The provisions contained in section 651 BGB, and thus of
sales law, are not tailored to commodity products. The
purpose of the products to be used in a building or structure
is not relevant to their legal qualifi cation. Any planning,
design, integration or adjustment works necessary
for production and delivery give rise to a contract for work
only if they are of a certain signifi cance and have a major
infl uence on the range of works and services owed under
the contract. Planning or design works that precede the
delivery of building components to be produced, which
are at the core of the contract, do not exclude the application
of sales law.
If the design work form the core of the contract, such
as in the case of a contract awarded to develop a general
solution to a design problem, the laws pertaining to contracts
for work apply. However, sales law prevails if the
production and delivery of correctly designed equipment
components forms the core of the contract whereas the
design part constitutes “only” a preceding step that is necessary
in technical terms.
If the producer commissions an independent structural
engineer with the design services, this constitutes a
contract for work pursuant to section 631 BGB. Although
the related calculations or verifi cations are put on paper or
stored electronically, the structural engineer does not create
movable items.
The period of limitation for all legal relationships
referred to above is fi ve years. However, for this period to
commence, the date of legal acceptance is relevant in the
case of contracts for work whereas the handover date
applies under sales law.
Why is this important?
In the case of a purchase as a bilateral trading transaction,
the duty to examine and to lodge complaints if appropriate
pursuant to sections 377, 381 HGB (Handelsgesetzbuch;
German Commercial Code) is key whereas this provision
does not apply under the law governing contracts for
work.
Production, delivery and integration
of the components into the structure
Any obligation to install or integrate a component gives
rise to a contract for work. In this case, the contractor is
bound to establish a certain part or section of the entire
structure under the contract for work. For instance, this
may include columns or pillars to be integrated into a
bucket foundation and to be connected to each other by
stabilizing cross-beams to create a structural system for a
building or structure.
BFT 02/2010
Podium 8
dend. Für die Herstellung und Lieferung erforderliche
Planungs-, Konstruktions-, Integrations- und Anpassungsleistungen
begründen Werkvertragsrecht nur dann,
wenn sie von einigem Gewicht sind und der Leistung das
entscheidende Gepräge geben. Planungsleistungen als
Vorstufe zu der im Mittelpunkt des Vertrages stehenden
Lieferung herzustellender Bauteile schließen die Anwendung
von Kaufrecht nicht aus.
Bildet die Bemessungsleistung den Schwerpunkt des
Vertrages, so bei der Beauftragung mit einer allgemein
planerischen Lösung eines konstruktiven Problems, gilt
Werkvertragsrecht. Ist die Herstellung und Lieferung
richtig bemessener Anlagenteile der Mittelpunkt des Vertrages
und folglich die Bemessung “nur” die technisch
notwendige Vorstufe, bleibt es bei Kaufrecht.
Beauftragt der Hersteller einen selbstständigen Tragwerksplaner
mit den Bemessungsleistungen, ist Werkvertragsrecht
nach § 631 BGB maßgeblich. Berechnungen
fi nden ihren Niederschlag zwar auf dem Papier oder in
einem elektronischen Medium. Aber bewegliche Sachen
erstellt der Tragwerksplaner nicht.
Die Verjährungsfrist beträgt in allen Rechtsbeziehungen
jeweils fünf Jahre, aber für den Beginn der Frist
ist im Werkvertragsrecht die rechtsgeschäftliche Abnahme,
im Kaufrecht die Übergabe maßgeblich.
Warum ist das von Bedeutung?
Entscheidend ist die Untersuchungs- und Rügepfl icht
gem. §§ 377, 381 HGB bei einem Kauf als einem beidseitigen
Handelsgeschäft, was für das Werkvertragsrecht
nicht gilt.
Herstellung, Lieferung und Einbau der Bauteile
in das Bauwerk
Eine Einbauverpfl ichtung führt zum Werkvertrag. Dann
ist ein Bauwerksteil als werkvertraglich geschuldeter
Erfolg herzustellen. Zu denken ist z. B. an Stützen und
Pfeiler, die in ein Köcherfundament einzufügen und mit
stabilisierenden Querträgern zu verbinden sind, so dass
ein Tragsystem für ein Bauwerk entsteht.
127

128
Panel 8
On-site acceptance of precast elements
Ability or duty to identify deviations?
Fertigteilannahme auf der Baustelle
Abweichung erkennen können oder erkennen können müssen?
Autor
Dr.-Ing, Jürgen Krell,
krell-consult, Hilden
info@krell-consult.de
Nach je elf Jahren in der
Zementindustrie (VDZ) und
Betonindustrie (Readymix,
heute Cemex) seit über acht
Jahren eigenes Ingenieurbüro,
gleichzeitig weiterhin in
nationalen und internationalen
Gremien tätig; ö.b.u.v. Sachverständiger.
In many cases, employees to whom the acceptance of precast
elements was assigned are not familiar with the procedures
to be followed when accepting precast elements
on the construction site and the nature of the potential
legal implications if no complaint is lodged in relation to
any “obvious defect”. Section 377 HGB (Handelsgesetzbuch;
German Commercial Code) states: “If the purchase
constitutes a trading transaction for both parties, the buyer
must examine the product immediately after delivery
by the seller, as far as reasonably practicable in the ordinary
course of business. If any defect is detected, the seller
must be informed thereof immediately.”
If a product is accepted that can be clearly classed as
“obviously defective”, any claims that may otherwise be
lodged with regard to this obvious defect may become null
and void. For this reason, it is crucial to provide recommendations
based on day-to-day construction practice on
what to pay special attention to and what to do if a defect is
identifi ed.
The issue of what duties to monitor and examine exist
is not provided for in a clear manner. The situation may
diff er depending on the specifi c contract entered into and
on the previous experience gained in the relationship between
supplier and customer. Any defect that can be identifi
ed quickly and easily, in some cases on the basis of a
mere look at the product, must usually be complained
about immediately as an “obvious defect”. In addition, the
party accepting the product is under the obligation to mitigate
damage, which means that a defective product may
not necessarily be installed.
Cases frequently encountered in practice will be cited
to shed more light on what to do, referring to dimensional
deviations (elements that are too large by a clear margin)
and the quality of surfaces (unsightly edges or architectural
concrete class 3).
Fig. 1 Rust stains, an “obvious defect” in architectural concrete
class 3.
Abb. 1 Rostfl ecke, bei SB3 „erkennbarer Mangel“.
| Proceedings 54 th BetonTage
Die Frage, was bei der Annahme von Fertigteilen auf der
Baustelle zu erfolgen hat und welche rechtliche Konsequenz
bei Nichtrügen eines „off ensichtlichen Mangels“
erwachsen kann, ist häufi g den mit der Abnahme der Fertigteile
beauftragten Personen nicht ganz geläufi g. Im
HGB § 377 heißt es: „Ist der Kauf für beide Teile ein Handelsgeschäft,
so hat der Käufer die Ware unverzüglich
nach der Ablieferung durch den Verkäufer, soweit dies
nach ordnungsmäßigem Geschäftsgange tunlich ist, zu
untersuchen und, wenn sich ein Mangel zeigt, dem Verkäufer
unverzüglich Anzeige zu machen.“
Bei Annahme einer erkennbar „off ensichtlich mangelhaften“
Ware kann man seine Ansprüche hinsichtlich
dieses erkennbaren Mangels völlig verlieren. Daher ist es
wesentlich, eine technische baupraktische Empfehlung
zu geben, auf was zu achten ist und was im Falle eines
Erkennens zu tun ist.
Die Frage, welche Kontroll- und Untersuchungspfl
icht besteht, ist nicht eindeutig geregelt. Sie kann vom
jeweiligen Vertrag und von bisherigen Erfahrungen im
Lieferanten/Kunden-Verhältnis unterschiedlich sein.
Einfach und ohne großen Aufwand, ggf. sogar durch einfaches
Hinsehen, erkennbare Mängel sind üblicherweise
als „off ensichtliche Mängel“ sofort zu rügen. Auch besteht
eine Verpfl ichtung zur Schadensminimierung, also
ggf. darf ein mangelhaftes Teil nicht ohne Weiteres verbaut
werden.
An häufi gen Praxisfällen soll anhand von Maßabweichung
(deutlich zu große Teile) und anhand von Oberfl ächenqualitäten
(unschöne Kanten oder Sichtbetonklasse
SB3) beleuchtet werden, was zu tun ist.
Für Maßabweichungen gibt der Referent einen pragmatischen
Vorschlag für Wände:
» Anzeichnen der Breite der Fertigteile auf Aufstellfl
äche,
» damit sind Breitenabweichungen bei Montage sofort
feststellbar,
» zudem bei erstem Teil Nachmessen der Höhe,
» dann weitere Höhen aus Vergleich mit bereits stehendem
Teil unmittelbar erkennbar.
Somit wären Maßabweichungen allerspätestens bei der
Montage „erkennbar“. Bei schlechten Erfahrungen mit
der Maßhaltigkeit der Teile des Lieferanten kann sogar
ein sofortiges Nachmessen angezeigt sein.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
In the case of dimensional deviations, a pragmatic
recommendation is given for walls:
» Marking of the width of the precast elements on the
base surface,
» which enables the detection of width deviations
immediately during assembly,
» in addition, measurement of the height of the fi rst
element,
» which enables the immediate identifi cation of the
heights of subsequent elements by way of comparison
with the element already in fi nal position.
As a result, dimensional deviations could be “detected”
not later than at the assembly stage. It might be appropriate
to verify the dimensions of the elements immediately
upon their arrival on site if any negative experience exists
regarding the dimensional accuracy of the elements delivered
by the supplier.
In the case of architectural concrete elements, i.e. elements
for which special surface quality requirements
were agreed upon explicitly in the contract, the precast element
must be examined with respect to any “detectable
deviations from the special contractual specifi cation”.
This means that complaints must be lodged immediately
– always prior to installation – with regard to any inappropriate
edges and mottling/staining.
If such elements are installed and the poor architectural
concrete quality complained about only after completion
of the project, this may be too late to uphold the
claim. However, the legal assessment will always depend
on the specifi c case. If, for example, a clearly visible mottling
pattern on the concrete surface is mentioned in the
course of the acceptance procedure, and if the supplier
states that this pattern will “disappear” over time, the mottling
may be complained about several months later because
the guaranteed quality or condition that “this mottling
will disappear“ can be considered “non-existent” for
the fi rst time at this point, which means that the complaint
is lodged within the permissible timeframe. In addition,
particular contractual provisions are highlighted
that would render the duty to examine and complain “null
and void”, and practical instructions are given on what to
do in order to identify and prevent such implications.
The ability to identify deviations thus refers to defects
that can be identifi ed only in the course of a thorough, if
not sophisticated, examination, as opposed to defects that
would be classed as “obvious” automatically. By contrast,
the duty to identify deviations refers to all conditions/
characteristics that are immediately visible or that would
always be detected in the course of tests or examinations
usually carried out (such as those required by relevant
standards). These defects are automatically “obvious” and
thus require an immediate complaint.
BFT 02/2010
Fig. 2 Poorly worked edge, “obvious defect”.
Abb. 2 Unsaubere Kante, „erkennbarer Mangel“.
Podium 8
Bei Sichtbetonteilen, also bei denen im Vertrag die
besondere Anforderung an die Oberfl ächenqualität explizit
vereinbart wird, ist das Fertigteil auf „erkennbare
Abweichungen vom besonderen Vertragssoll“ zu untersuchen.
Also sind nicht sachgerecht ausgebildete Kanten
und Marmorierungen/Flecke unmittelbar – stets vor Einbau
– zu rügen.
Werden derartige Teile verbaut und erst nach der Fertigstellung
des Objekts die mangelnde Sichtbetonqualität
gerügt, kann das zu spät sein. Hier sind aber die Besonderheiten
im jeweiligen Einzelfall maßgebend. Werden
zum Beispiel starke Marmorierungen auf der Betonoberfl
äche bei der Abnahme angesprochen und der Lieferant
versichert hierauf, dass diese mit der Zeit „verschwinden“,
so kann die Marmorierung nach einigen Monaten
gerügt werden, weil die zugesagte Beschaff enheit „diese
Marmorierungen verschwinden“ zu diesem Zeitpunkt
erstmalig als „nicht vorhanden“ feststellbar ist und dann
fristgerecht gerügt wird. Ferner wird auf Besonderheiten
der Vertragsgestaltung eingegangen, die ein „Aushebeln“
der Prüf- und Rügepfl icht bedeuten würden, und die entsprechenden
praxisorientierten Handlungsanweisungen
zum Erkennen und Vermeiden gegeben.
Erkennen können bedeutet also nur bei genauer ggf. aufwändiger
Prüfung feststellbar, also nicht automatisch „offensichtlich“.
Erkennen können müssen betriff t dagegen alle
Beschaff enheiten/Eigenschaften, die sofort ersichtlich
sind oder die bei üblicherweise durchgeführten (z. B.
nach Norm geforderten) Prüfungen stets entdeckt werden
müssen, diese sind automatisch „off ensichtlich“ und
erfordern daher die unmittelbare Rüge.
129

130
Panel 8
Damage case:
Industrial fl oor – defects in design and execution?
Schadensfall:
Industrieboden – Fehler in Konstruktion und Bauausführung?
Autor
Prof. Dr.-Ing. Harald Sipple,
Wenzenbach
ib-prof.sipple@t-online.de
Geb. 1943; 1962–1968 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Universität Stuttgart;
1968–1969 Konstruktionsbüro
Wayss & Freytag, München;
1969–1974 wissenschaftl.
Assistent am an der Universität
Stuttgart; 1973 Promotion und
dort wissenschaftl. Mitarbeiter;
1974–1977 Senior Lecturer
und Leiter des Labors für Baustoff
kunde und Massivbau an
der Universität Dar es Salaam,
Tansania; 1977–1980 Bauleiter
bei Ph. Holzmann; ab 1979
Oberbauleiter; 1980–1985 Vertretung
des DBV und Gebietsleitung
für Bayern der Güteüberwachung
Beton BII-Baustellen;
1986–1988 Leiter der
Bauberatung der E. Schwenk,
Ulm; 1988–2006 Professor an
der Hochschule Regensburg;
ö.b.u.v. Sachverständiger.
As part of a contractor’s proposal, a construction company
off ers a monolithic foundation slab consisting of C30/37
concrete in a design thickness of 25 cm for an industrial
building with a footprint of approx. 700 m² to be enclosed
and heated during subsequent use. The surface must be
smoothed with a power trowel and include a hard aggregate
layer, which is not specifi ed further. During use, the
fl oor is subject to heavy traffi c as a result of operating medium-weight
forklifts with a total weight of up to 7 to and
elastomer tires.
Damage pattern, complaints
The foundation slab was accepted free of defects. The
owner states that fi rst narrow cracks occurred in the slab
only a few weeks after acceptance, and widened subsequently.
According to his statement, these cracks had continued
to increase in length and width from this point in
time.
On the occasion of a site inspection at a concrete age
of approx. two years, a marked cracking pattern was observed
that included largely elongated but generally irregular
cracks (Fig. 1). On the surface, crack widths of up
to about 0.8 mm were documented. These cracks take a V
shape in the core sample and reach depths of up to approx.
25 cm (Fig. 2). It is striking that a high amount of cracking
exists in the “front” area of the building whereas the
“back” area shows only a few cracks (Fig. 1).
In addition, scratch marks resulting from operational
activities indicate to the owner that the hard aggregate
layer “is extremely thin and has only a minor eff ect”,
which he complains about as another material defect.
Causes of damage – crack formation
The structural investigation reveals further defects: a
missing sheet layer between the base and the surface
Fig. 1 Cracking pattern of the foundation slab at a concrete age of
approx. two years.
Abb. 1 Rissbild der Bodenplatte im Betonalter von ca. zwei Jahren.
| Proceedings 54 th BetonTage
Eine Bauunternehmung bietet im Rahmen eines Sondervorschlags
für eine in der späteren Nutzung geschlossene
und temperierte Industriehalle von ca. 700 m² Grundfl
äche eine monolithische Bodenplatte der Solldicke d =
25 cm, C30/37, an. Die Oberfl äche ist fl ügelgeglättet, mit
– nicht näher spezifi zierter – Hartstoff schicht auszuführen.
Die Nutzung erfolgt durch intensiven Staplerbetrieb
mit mittelschweren Staplern mit bis ca. 7 t Gesamtgewicht
und Elastomer-Bereifung.
Schadensbild, Mängelrügen
Die Bodenplatte wurde mängelfrei abgenommen. Der
Bauherr trägt vor, dass sich bereits einige Wochen nach
Abnahme erste schmale und dann im Laufe der Zeit breite
Risse in der Bodenplatte gebildet hätten, die sich seitdem
verlängern und verbreitern würden.
Beim Ortstermin im Betonalter von ca. zwei Jahren
liegt eine ausgeprägte Rissbildung in Form weitgehend
gestreckter, jedoch insgesamt unregelmäßig verlaufender
Risse vor (Abb. 1). Die Rissbreiten reichen oberseitig bis
ca. 0,8 mm. Am Bohrkern erscheinen diese V-förmig und
erreichen Risstiefen bis ca. 25 cm (Abb. 2). Auff ällig ist,
dass im „vorderen“ Hallenbereich starke Rissbildung vorhanden
ist, im „hinteren“ Hallenbereich dagegen nur wenige
Risse vorliegen (Abb. 1).
An Kratzspuren aus dem Betrieb erkennt der Bauherr
zudem, dass die Hartstoff schicht „extrem dünn und wenig
wirksam“ sei, was er als weiteren wesentlichen Mangel
rügt.
Schadensursachen – Rissbildungen
Die Bauwerksprüfung zeigt weitere Mängel auf: Fehlen
der Folienlage zwischen Trag- und Deckschicht der Bodenplatte
und Fehlen von Abstellungen bzw. Raumfugen
zu den aufgehenden Bauteilen. Die fehlende Folienlage
bewirkt eine Erhöhung der Zwangspannungen aus Hydratationswärme
und Trocknungsschwinden des Betons
und ist damit rissfördernd.
Wegen der Schnittführung der nachträglich geschnittenen
Scheinfugen auf sämtliche Stützen sind die fehlenden
Abstellungen nachrangig, der Zwang wird hierdurch
wenig erhöht.
Hauptschadensursache ist die wesentlich zu geringe
Schneidtiefe der Scheinfugen von ca. 5 cm bei einer Bodenplatten-Ist-Dicke
von i.M. d ≈ 29 cm. Die Schneidtiefe
müsste d/3 ≈10 cm betragen. Die Bodenplatte ist im Wesentlichen
so gerissen als sei sie nicht geschnitten worden.
Weiter ursächlich sind die hohen Luft- und Frischbetontemperaturen
am Betoniertag und danach. Dies führt
zur erheblichen Erhöhung der Selbsterwärmung aus
Hydratationswärme des Betons mit Normalzement. Entsprechend
hoch ist die Temperaturgradiente bei nachfolgender,
insbesondere nächtlicher Abkühlung. Die
Rissbildungen wurden bereits im jungen Betonalter an-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
course of the foundation slab and no gaps or expansion
joints towards the vertical elements. The absence of the
sheet layer leads to an increase in the stresses imposed by
the hydration heat and drying shrinkage of the concrete,
and thus promotes cracking.
Due to the routing of the false joints cut subsequently
towards all columns, the missing gaps are of secondary
signifi cance. The restraint increases somewhat.
The main cause of the damage is the cutting depth of
the false joints, which is far too small (approx. 5 cm at an
actual mean slab thickness of about 29 cm). This cutting
depth would have to amount to one third of the thickness,
i.e. approx. 10 cm. The foundation slab mainly cracked as
if it was not cut at all.
Additional causes include the high air and fresh concrete
temperatures on the day of placement and thereafter.
These lead to a signifi cant increase in spontaneous
heating resulting from the hydration heat of concrete produced
with standard cement. The temperature gradient is
correspondingly high in the case of subsequent cooling,
especially at night. Crack formation was triggered already
at an early concrete age. In the dry, heated industrial building,
these cracks become wider as a result of concrete drying
shrinkage. At the time of the investigation after about
two years, this shrinkage process has largely come to an
end close to the surface whereas it was still continuing in
the lower slab area. This diff erence explains the V-shaped
cracking pattern in the slab cross section.
This pattern clearly indicates that a higher amount of
cracking occurred on the side of the building that had
been open during the construction phase. This is where
the foundation slab had been exposed to a higher amount
of insolation on the day of concrete placement and during
the following days.
Remedial work
The false joints must be re-cut to a depth of 12 cm in order
to shift the residual shrinkage process to this area as far as
possible. For the current use without steel cage containers,
moderate crack bridging by applying a coating consisting
of an OS (Oberfl ächenschutz; surface protection)
13 system in accordance with the DAfStb repair guideline
is feasible and suffi cient. Following consultation with the
owner, this coating will be applied not before a concrete
age of about four years when the drying shrinkage process
of the entire foundation slab will have ended to a large
extent.
The inspection of the core samples shows that no hard
aggregate layer exists that conforms to applicable technical
rules and standards. For this reason, a price reduction
is agreed upon. In addition, the amount that the owner
paid for this invoice item will be reimbursed.
BFT 02/2010
Podium 8
Fig. 2 V-shaped cracking pattern on the core sample taken from the foundation slab.
Abb. 2 V-förmiger Rissverlauf am Bohrkern aus der Bodenplatte.
gelegt und erweitern sich in der temperierten, trockenen
Halle durch das Trocknungsschwinden des Betons. Dieses
ist zum Prüfzeitpunkt nach ca. zwei Jahren in Oberfl ächennähe
weitgehend abgeschlossen, im unteren Plattenbereich
dagegen bei weitem noch nicht. Hieraus erklärt
sich der V-förmige Rissverlauf im Querschnitt.
Das Rissbild zeigt augenfällig, dass dort, wo während
der Bauzeit die Hallenseite off en war, das Rissbild verstärkt
ausgeprägt ist. Hier war am Betoniertag und in den
Tagen danach zusätzliche Sonneneinstrahlung auf die
Bodenplatte gegeben.
Nachbesserung
Die Scheinfugen sind deutlich vertieft auf 12 cm Tiefe
nachzuschneiden, um das Restschwinden möglichst hierauf
zu lenken. Bei der gegebenen Nutzung ohne Verwendung
von Stahlgitterboxen ist eine mäßig rissüberbrückende
Beschichtung – System OS 13 nach Richtlinie
Instandsetzung des DAfStb – möglich und hinreichend.
Nach Absprache mit dem Bauherrn wird diese erst im Betonalter
von ca. vier Jahren aufgebracht, wenn das Trocknungsschwinden
der Bodenplatte insgesamt weitestgehend
abgeschlossen ist.
Die Prüfung der Bohrkerne zeigt, dass eine Hartstoff -
schicht im Sinne der technischen Regeln nicht vorhanden
ist. Es wird deshalb ein Minderungsbetrag vereinbart.
Darüber hinaus wird dem Bauherrn die bezahlte Vergütung
für diese Position erstattet.
131

132
Panel 8
Legal evaluation
Damage case: Industrial fl oor – defects in design and execution?
Legal provisions on liability for material defects
Law governing contracts for work pursuant to BGB (German
Civil Code) or VOB/B (German Construction Contract
Procedures)
The legal provisions on the liability for material defects
are governed by the law pertaining to contracts for work.
The particular characteristic of this case is that the poor
contractual performance was based on a contractor’s proposal
put forward by the construction company. The contractor
thus assumes the duty to ensure an appropriate
design and fl awless execution. Design and execution must
be free of defects. Usually, the contractor merely owes the
execution part on the basis of plans and any other documents
provided by the client. Because of its duty to perform,
the contractor must review the suitability of these
documents for the work or service agreed upon from a
technical point of view within the bounds of what can be
reasonably expected from such an expert. If a contractor
submits an alternative proposal, it takes over planning
and design tasks with respect to this proposal and also
guarantees the correctness of the design work on which
the proposal is based.
The outcome owed by a contractor that submits an alternative
proposal that is actually realized is the physical
execution of the project free of defects. If defects occur
due to inappropriate design work, this cause is within the
scope of the contractor’s responsibilities nonetheless. Any
party that takes over both design and execution may not
refer to a technically inappropriate design as a defense.
a) Defectiveness of the work
The work completed is defective. The foundation slab is
neither suitable for the purpose contractually agreed upon
nor for ordinary use. The massive cracking pattern restricts
its suitability for forklift traffi c; the durability and
longevity of the work is severely limited. Another defect is
the missing hard aggregate layer.
b) Attribution of the defect
The defect becomes apparent in the contractor’s work and
is to be attributed to the contractor since the defect was
caused by design and execution fl aws. The slab base is not
separated from the surface course by a sheet layer, which
promotes cracking. The false joints have not been cut
deeply enough. The contractor is also liable for the conditions
and circumstances that promoted cracking on the
day of concrete placement and thereafter because, during
work execution, the contractor must always consider any
conditions or circumstances that adversely aff ect the fi tness
for purpose of its work. If temperature levels and
other site conditions are inappropriate to carry out the
work, work must be discontinued or the client be notifi ed
of any objections or concerns.
c) Remedial work and price reduction
A typical remedial work is the re-cutting of the false joints.
If the crack-bridging OS (Oberfl ächenschutz; surface protection)
13 coating is applied only at a concrete age of ap-
| Proceedings 54 th BetonTage
Rechtliche Bewertung
Schadensfall: Industrieboden – Fehler in Konstruktion und Bauausführung?
Autor
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke,
Vorsitzender Richter a.D.
Oberlandesgericht München,
Mering
gerd.motzke@t-online.de
1961–1965 Studium der
Rechtswissenschaften in
München, Berlin und Würzburg;
Richter, Staatsanwalt,
Regierungsdirektor im Hochschuldienst,
Staatsanwalt als
Gruppenleiter, Richter am
OLG; 1997–2006 Vorsitzender
Richter am OLG München,
Bausenat in Augsburg;
seit 1990 Honorarprofessor.
Sachmangelhaftungsregeln
Werkvertragsrecht nach BGB oder VOB/B
Die Sachmangelhaftungsregeln bestimmen sich nach
dem Werkvertragsrecht. Die Besonderheit besteht darin,
dass der mangelhaften Leistung ein Sondervorschlag des
Unternehmers zugrunde liegt. Der Unternehmer übernimmt
damit die Einstandspfl icht für richtige Planung
und einwandfreie Ausführung. Planung und Ausführung
müssen frei von Mängeln sein. Gewöhnlich schuldet ein
Unternehmer lediglich die Ausführung auf der Grundlage
ihm seitens des Auftraggebers zur Verfügung gestellter
Unterlagen. Deren Tauglichkeit für die beauftragte
Leistung hat der Unternehmer wegen der ihn treff enden
Erfolgsverpfl ichtung in fachmännischer Hinsicht unter
Beachtung dessen, was von einem Fachmann zumutbar
erwartet werden kann, zu prüfen. Unterbreitet ein Unternehmer
einen Sondervorschlag, übernimmt er insoweit
Planungsaufgaben und steht für die Richtigkeit auch der
diesem Sondervorschlag zugrunde liegenden Planungsleistungen
ein.
Der von einem Unternehmer, der einen Sondervorschlag
unterbreitet, nach dem auch gebaut wird, geschuldete
Erfolg besteht in der mangelfreien körperlichen Bauleistung.
Treten Mängel auf, die auf unzulängliche
Planungsleistungen zurückgehen, liegt die Ursache dennoch
im Verantwortungsbereich des Unternehmers. Wer
plant und ausführt, kann sich nicht entlastend auf technisch
falsche Planung berufen.
a) Mangelhaftigkeit des Werks
Das Werk ist mangelbehaftet. Die Bodenplatte ist für die
vertraglich vorausgesetzte wie auch die gewöhnliche Verwendung
nicht geeignet. Das massive Rissbild schränkt
die Tauglichkeit für den Staplerverkehr ein; die Dauerhaftigkeit
und Langlebigkeit der Werkleistung sind massiv
eingeschränkt. Als Mangel stellt sich auch die fehlende
Hartstoff schicht dar.
b) Zurechnung des Mangels
Der Mangel zeigt sich am Werk des Unternehmers und
ist diesem auch zuzurechnen. Denn ursächlich sind Planungs-
und Ausführungsfehler. Die Tragschicht ist nicht
durch eine Folie von der Deckschicht getrennt, so dass im
Ergebnis die Rissbildung gefördert wird. Die Scheinfugen
sind nicht ausreichend tief ausgebildet. Zu Lasten des
Unternehmers gehen auch die rissbildenden Umstände
am Betoniertag und danach. Denn ein Unternehmer hat
alle die Tauglichkeit seiner Werkleistung negativ beeinfl
ussenden Umstände bei der Ausführung der Leistung
zu beachten. Sind die Temperatur- und sonstigen Verhältnisse
auf der Baustelle für die Ausführung der Leistung
ungeeignet, ist die Ausführung einzustellen oder dem
Bauherrn gegenüber sind Bedenken anzumelden.
c) Mängelbeseitigungsmaßnahmen und Minderung
Als typische Nachbesserungsmaßnahme erweist sich das
Nachschneiden der Scheinfugen. Wenn die rissüberbrückende
Beschichtung OS 13 erst im Betonalter von ca.
BFT 02/2010

BFT 02/2010
Podium 8
prox. four years, the use might be restricted for another
two years (inspection and documentation of defects two
years after completion). In addition, this poses the risk
that the selected contractor may no longer be able to perform
at this point in time.
a. Provision of security
It must therefore be ensured that the client is backed by a
security amounting to the cost of remedial work also in
the fourth year. The interesting point from a legal perspective
is that, in technical terms, there might indeed by circumstances
in favor of postponing the remedy of defects.
On the legal side, this delay must be backed by the provision
of an appropriate security. This can take eff ect only by
way of an agreement, as opposed to a court decision.
b. Price reduction
The fact that no hard aggregate layer exists, which obviously
cannot be retrofi tted in conjunction with the OS 13
coating, gives rise to a price reduction. The overpaid price
must be reimbursed on the basis of the unit price of this
hard aggregate layer. If the absence of this layer results in
technical inferiority of the work completed, the corresponding
reduction in value must also be compensated.
The following parameters can be used for this purpose:
shortened maintenance intervals, shorter service life, other
increased technical risks. The price reduction could
also account for the restriction in use continuing until
such time as the defects are remedied.
vier Jahren aufgebracht wird, ist die Nutzung über einen
Zeitraum von weiteren zwei Jahren – Ortsbesichtigung
der Mängel zwei Jahre nach Fertigstellung – eventuell eingeschränkt.
Außerdem besteht die Gefahr, dass der beauftragte
Unternehmer zu dieser Zeit eventuell nicht mehr
leistungsfähig ist.
a. Gestellung einer Sicherheit
Deshalb muss sicher gestellt werden, dass der Auftraggeber
auch noch im vierten Jahr über eine Sicherheit in
Höhe des Mängelbeseitigungsaufwandes verfügt. Rechtlich
interessant ist also, dass aus technischer Sicht durchaus
Umstände für eine verschobene Mängelbeseitigung
sprechen können. Dem muss rechtlich durch Sicherheitsleistung
entsprochen werden. Das kann nur durch eine
Vereinbarung und nicht durch ein Urteil geschehen.
b. Minderung
Da die Hartstoff schicht nicht vorhanden ist, die off enkundig
nachträglich im Zusammenhang mit der OS 13-Beschichtung
nicht mehr aufgebracht werden kann, ist insoweit
eine Minderung veranlasst. Der zu viel bezahlte Preis
ist in Ausrichtung am Einheitspreis dieser Hartstoff -
schicht zurückzuzahlen. Wenn deren Fehlen einen technischen
Minderwert der ausgeführten Leistung verursacht,
ist zusätzlich dieser Minderwert auszugleichen.
Insoweit können als Parameter dienen: verkürzte Instandhaltungsintervalle,
kürzere Lebensdauer, sonstige
erhöhte technische Risiken. Die Minderung könnte auch
die eingeschränkte Nutzung bis zur Nachbesserung berücksichtigen.
SF-Kooperation
The international association
of leading concrete stone producers
international
networking
OVER 30 YEARS
OF ACCUMULATED
EXPERTISE
SF-Kooperation is an international organisation
Die SF-Kooperation ist eine internationale
for leading manufacturers of building materials
Gruppe führender Hersteller von Baumaterialien
and concrete products. Founded over 30 years
und Betonprodukten. Vor über 30 Jahren
ago, SF-Kooperation originally brought together
gegründet, ging sie aus der Lizenzgruppe für
the manufacturers which were then licensed to
den S-Formstein von 1956 hervor. Heute steht der
market the 1956 S-shaped concrete paver. Today,
Name SF-Kooperation weltweit für Erfahrung,
the name SF-Kooperation stands for experience,
Entwicklung, Service und Beratung in allen Fragen
product development activities, and the service and
rund um das Thema Beton.
support in all matters relating to concrete products.
SF-Kooperation shareholders are manufacturing
Weltweit in über 100 Werken werden Produkte
SF-Kooperation products in over 100 plants
der SF-Kooperation von den Gesellschaftern
across the globe and successfully marketing
produziert und vertrieben. Wenn Sie mehr über
them worldwide. If you are interested in
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fordern Sie bitte weitere Informationen an.
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133

134
Panel 8
A load-bearing capacity of 15 kN/m² was specifi ed for a
cast-in-situ concrete fl oor of strength class C30/37 with a
thickness of 30 cm and the cross section shown in Fig. 1.
The fl oor is cast on an area of approx. 75 by 36 meters in
three concreting sections. There are no expansion joints.
In the longitudinal direction of the building, the nominal
span amounts to 8.0 m; in transverse direction, the span
amounts to 5 m in seven bays. The fl oor surface is powertrowelled
and used immediately. The story below is occupied
by a parking garage. The building is used as a cargo
handling facility, which involves heavy forklift traffi c. The
stored goods are moved on an almost daily basis.
Damage patterns
The intermediate fl oor is accepted free of defects. Shortly
after the beginning of the use period, the owner detects
wide, continuous cracks that extend on the surface in
transverse direction (Fig. 2). These cracks appear in all column
bays and are up to about 0.6 mm wide on the upper
side of the fl oor at a concrete age of approx. two years.
Causes of damage
The top concrete cover of the steel reinforcement is determined
by a non-destructive measurement using the “Profometer
5” device, including the measurement of the path
coordinate. This procedure captures the rebar spacing
and concrete cover along the lines of measurement defi
ned in both longitudinal and transverse direction. Core
sampling is agreed for verifi cation purposes. In addition,
the “Ferroscan” measuring device is used in some areas.
The result is clear: The crack widths that are far too
large compared to the design fl exural crack width of w
≤ 0.3 mm result from the location of the top reinforcement
layer, which was inserted too deeply. The top reinforcement
layer takes a “bell shape” with the highest
points located at the column heads. Even there, however,
the reinforcement is usually located at depths between
50 and 65 mm, as opposed to the specifi ed nominal depth
of nom c = 3.0 cm.
A recalculation shows that the mean permissible service
load of the fl oor must be reduced to approx. 78% of the
| Proceedings 54 th BetonTage
Damage case: Top reinforcement layer of a wide-span fl oor located too deeply
Who is liable?
Schadensfall: Zu tief liegende obere Bewehrung einer weit gespannten Decke
Wo liegt die Verantwortlichkeit?
Autor
Prof. Dr.-Ing. Harald Sipple,
Wenzenbach
ib-prof.sipple@t-online.de
Geb. 1943; 1962–1968 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Universität Stuttgart;
1968–1969 Konstruktionsbüro
Wayss & Freytag, München;
1969–1974 wissenschaftl.
Assistent am an der Universität
Stuttgart; 1973 Promotion und
dort wissenschaftl. Mitarbeiter;
1974–1977 Senior Lecturer und
Leiter des Labors für Baustoff -
kunde und Massivbau an der
Universität Dar es Salaam,
Tansania; 1977–1980 Bauleiter
bei Ph. Holzmann; ab 1979
Oberbauleiter; 1980–1985 Vertretung
des DBV und Gebietsleitung
für Bayern der Güteüberwachung
Beton BII-Baustellen;
1986–1988 Leiter der
Bauberatung der E. Schwenk,
Ulm; 1988–2006 Professor an
der Hochschule Regensburg;
ö.b.u.v. Sachverständiger.
Fig. 1 Floor system.
Abb. 1 Deckensystem.
Cast-in-situ-slab
Ortbetondecke
Precast column
FT-Stütze
Column head detail
Kopfausbildung
Für eine Ortbetondecke aus Beton der Festigkeitsklasse
C30/37 mit Regeldicke d = 30 cm und Querschnitt nach
Abb. 1 ist eine Tragfähigkeit von 15 kN/m² vereinbart. Die
Decke wird über einer Grundfl äche von ca. 75 m x 36 m in
drei Betonierabschnitten von ca. 25 m Länge hergestellt;
Dehnfugen sind nicht vorhanden. In Hallenlängsrichtung
betragen die Regelspannweiten 8,0 m, in Querrichtung
7 x ca. 5,0 m. Die Decke wird oberfl ächlich drehfl ügelgeglättet
und direkt genutzt, das darunter liegende
Geschoss ist eine Parkgarage. Die Nutzung erfolgt als
Umschlaghalle mit Staplerverkehr hoher Frequenz, die
eingelagerten Güter werden quasi täglich umgeschlagen.
Schadensbilder
Die Zwischendecke der Halle wird ohne Mängel abgenommen.
Alsbald nach Nutzungsbeginn stellt der Bauherr
oberseitig breite, durchlaufende Risse in Hallenquerrichtung
fest (Abb. 2). Diese sind in allen Stützenachsen
vorhanden und erreichen Rissbreiten an der
Deckenoberseite bis ca. 0,6 mm im Betonalter von ca.
zwei Jahren.
Schadensursachen
Die obere Betondeckung der Stahleinlagen wird zerstörungsfrei
bestimmt mit Messgerät „Profometer 5“ mit
Aufnahme der Wegkoordinate. Damit werden Stababstand
und Betondeckung längs der in Hallenquer- und
-längsrichtung angeordneten Messlinien erfasst. Zur
Kontrolle werden Sondierbohrungen angeordnet. Bereichsweise
wird zusätzlich das Messgerät „Ferroscan“
eingesetzt.
Das Ergebnis ist eindeutig: Die gegenüber dem rechnerischen
Ansatz für die Biegerissbreite von w ≤ 0,3 mm
wesentlich zu großen Rissbreiten gehen auf die zu tiefe
Lage der oberen Bewehrung zurück. Die obere Bewehrung
liegt „glockenförmig“ mit Hochpunkten an den
Stützenköpfen. Aber auch dort beträgt sie regelmäßig ca.
50 mm bis 65 mm gegenüber Planvorgabe nom c =
3,0 cm.
Die Nachrechnung zeigt, dass demzufolge die zulässige
Nutzlast der Decke im Mittel auf ca. 78 % des Soll-
Werts reduziert werden muss, in einzelnen Feldern bis
auf 68 %. Der niedrigere Wert ist bestimmend, da der
Umschlagbetrieb nicht feldweise unterschiedliche Vorgaben
beachten kann. Damit verringert sich die zulässige
Tragfähigkeit der Decke auf ca. 10 kN/m².
Die Messungen ergeben weiter, dass in einem Betonierabschnitt
die oben liegende Stützbewehrung um
90° gegenüber der Lage in den anderen beiden Betonierfeldern
gedreht wurde, das heißt, die Hauptbewehrung
liegt dort in der zweiten Lage.
Nachbesserung
Eine oberseitige Nachbesserung der Decke durch Aufbringen
eines zusätzlichen bewehrten Aufbetons, o. ä.,
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
specifi ed value, in some bays even to 68%. The lower value
applies as it is not possible to comply with diff erent values
for each bay during cargo handling operations. This results
in a reduction of the permissible fl oor loading to approx.
10 kN/m².
Measurements also show that the support reinforcement
placed at the top was turned by 90 degrees in one of
the concreting sections compared to the position in the
two other sections, which means that the main reinforcement
was inserted as the second layer in this area.
Remedial work
Remedial work on the upper surface of the fl oor, such as
the placement of an additional reinforced concrete topping,
is not an option for technical and operational reasons.
For obvious structural reasons, the amount of reinforcement
that is missing on the upper side cannot be
compensated at the bottom of the fl oor slab. On the parking
level, clearance heights in accordance with relevant
German regulations (GVO) must be adhered to.
The owner thus claims the construction of additional
fl oor space to the extent necessary to compensate for the
calculated service load reduction. In the case at hand, this
would be achieved by the construction of a new industrial
building with a fl oor space of approx. 900 m².
Technical responsibility
The obvious assumption that the excessively high top concrete
cover is exclusively due to a defect in execution is
actually an incorrect generalization. The reinforcement
plan does not include any detail that specifi es which layer
of the support reinforcement to place as the top layer. The
reinforcement of all three sections was accepted by the
structural engineer prior to concrete placement. He was
able to visually inspect and recognize its positioning. He
was able to estimate the thickness of the top concrete cover
on the basis of a visual inspection, or to verify it by very
simple means. Moreover, the fact that additional mesh reinforcement
was specifi ed in the reinforcement plan resulted
in overlaps in the support area, which required the
use of spacers for the top reinforcement layer that were
lower than specifi ed in the plan. In this respect, it was not
possible to insert the reinforcement according to plan.
In addition, the crack widths in the tensile bending
zone are larger than in the approximate calculation because
imposed stresses or strains, such as those caused by
concrete drying shrinkage, were not taken into account
for the purpose of the calculation.
BFT 02/2010
Fig. 2 Typical cracking pattern along the column axes.
Abb. 2 Typische Rissbildung längs der Stützenachsen.
Podium 8
scheidet aus technischen, aber auch aus betrieblichen
Gründen aus. Unterseitig kann aus naheliegenden statischen
Gründen die oberseitig rechnerisch fehlende Bewehrung
nicht kompensiert werden. Die Durchfahrtshöhen
im Parkgeschoss müssen nach GVO eingehalten
werden.
Der Bauherr verlangt deshalb die Herstellung zusätzlicher
Hallenfl äche in dem Umfang, der zur rechnerischen
Kompensation der Nutzlastminderung erforderlich
wird. Im gegebenen Fall würde dies Neuerrichtung
einer Halle mit ca. 900 m² Nutzfl äche bedeuten.
Technische Verantwortlichkeit
Die naheliegende Annahme, dass die unzulässig hohe
obere Betondeckung ausschließlich Ausführungsfehler
sei, ist so pauschal nicht richtig. Im Bewehrungsplan
fehlt die Angabe, welche Lage der Stützbewehrung als
obere zu verlegen ist. Die Bewehrung aller drei Abschnitte
wurde vom Tragwerksplaner vor dem Betonieren abgenommen.
Er hat deren Lage augenscheinlich erkennen
können. Er konnte die Größe der oberen Betondeckung
augenscheinlich abschätzen oder mit einfachsten Mitteln
überprüfen. Zudem ergaben sich im Stützbereich durch
im Bewehrungsplan vorgegebene Mattenzulagen Übergreifungsstöße,
die die Verwendung niedrigerer als der
im Plan ausgewiesenen Abstandhalterböcke für die obere
Bewehrung erforderlich machten – insoweit war dies
nicht nach Bewehrungsplan ausführbar.
Die Rissbreiten in der Biegezugzone sind auch deshalb
größer als rechnerisch abgeschätzt, weil Spannungen
bzw. Dehnungen aus Zwang, z. B. aus dem Trocknungsschwinden
des Betons, rechnerisch nicht angesetzt wurden.
135

136
Panel 8
| Proceedings 54 th BetonTage
Legal evaluation
Damage case: Top reinforcement layer of a wide-span fl oor located too deeply
Who is liable?
Rechtliche Bewertung
Schadensfall: Zu tief liegende obere Bewehrung einer weitgespannten Decke
Wo liegt die Verantwortlichkeit?
Autor
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke,
Vorsitzender Richter a.D. Oberlandesgericht
München, Mering
gerd.motzke@t-online.de
1961–1965 Studium der
Rechtswissenschaften in
München, Berlin und Würzburg;
Richter, Staatsanwalt,
Regierungsdirektor im Hochschuldienst,
Staatsanwalt als
Gruppenleiter, Richter am
OLG; 1997–2006 Vorsitzender
Richter am OLG München,
Bausenat in Augsburg; seit
1990 Honorarprofessor.
Legal provisions on liability for material defects
The liability for material defects is governed by the law
pertaining to contracts for work. Either the BGB or, if
agreed upon, the VOB/B applies. According to the statement
of the case, the legal acceptance procedure was completed,
which is why warranty law in accordance with the
old concept is relevant.
The defect
Since a load-bearing capacity of 15 kN/m 2 was agreed for
the cast-in-situ fl oor, all arguments speak in favor of considering
this an agreed quality or condition pursuant to
section 633 para. 2 sentence 1 BGB or section 13 No. 1
VOB/B. This means that this quality must be achieved at
any rate. If this is not the case, the guaranteed freedom of
material defects is lacking. Another legal option would be
to assume a contractually specifi ed purpose or use. If this
use cannot be ensured, this would result in a material defect
if this situation does in fact compromise the fi tness
for purpose of the work. This argument should be supported
because the load-bearing capacity of the fl oor was
reduced to approx. 78% of the specifi ed value. This has a
signifi cant adverse eff ect on the warehouse and handling
capacity, which is confi rmed by the fact that the client requires
the construction of a new building with a fl oor
space of 900 m 2 .
Attribution of the defect
The defect is to be attributed both to the contractor and the
structural engineer.
a) Responsibility of the contractor
The contractor must assume liability for the defect because
it is due to a fault in the execution of the work. At the
column heads, the reinforcement is located too deeply (at
a level of 50 to 65 mm compared to the specifi ed depth of
30 mm). This causes a reduction in the load-bearing capacity
by one third. Another laying fault is that the main
reinforcement was inserted as the second layer in one of
the concreting sections.
b) Responsibility of the structural engineer
The defect is also attributable to the structural engineer
because the reinforcement plan lacks information on
which support reinforcement layer to insert as the top
layer. For this reason, the plans are factually incomplete. A
separate issue is that the structural engineer had accepted
the reinforcement in all three concreting sections. During
the acceptance procedure, he could and should have recognized
that the position of the reinforcement did not correspond
to the technical specifi cations, i.e. that the reinforcement
was located too deeply. Wherever mesh
Sachmängelhaftungsregeln
Die Sachmängelhaftung bestimmt sich nach Werkvertragsrecht.
Einschlägig ist entweder das BGB oder bei
Vereinbarung die VOB/B. Nach Sachverhalt ist die rechtsgeschäftliche
Abnahme erfolgt, weswegen im Sinne der
alten Begriffl ichkeit das Gewährleistungsrecht einschlägig
ist.
Der Mangel
Da für die Ortbetondecke eine Tragfähigkeit von 15 kN/
m 2 vereinbart worden ist, spricht alles dafür, insoweit eine
vereinbarte Beschaff enheit nach § 633 Abs. 2 Satz 1 BGB
oder § 13 Nr. 1 VOB/B zu bejahen. Das bedeutet, dass diese
Qualität auf jeden Fall vorliegen muss, andernfalls die
versprochene Sachmangelfreiheit fehlt. Als andere rechtliche
Einordnung könnte eine vertraglich vorausgesetzte
Verwendung angenommen werden, deren Fehlen dann
zu einem Sachmangel führt, wenn hierdurch die Verwendungseignung
tatsächlich eingeschränkt ist. Das ist zu
bejahen, denn die Tragfähigkeit der Decke ist auf ca. 78 %
des Soll-Werts reduziert. Das wirkt sich auf die Lager- und
Umschlagskapazität erheblich einschränkend aus, was
aus der Tatsache ersichtlich wird, dass der Auftraggeber
fl ächenmäßig auf die Neuerrichtung einer Halle mit einer
Nutzfl äche von 900 m 2 angewiesen ist.
Zurechnung des Mangels
Der Mangel geht zu Lasten des Unternehmers wie auch
des Tragwerkplaners.
a) Verantwortlichkeit des Unternehmers
Der Unternehmer muss sich den Mangel deshalb zurechnen
lassen, weil er auf einen Ausführungsfehler zurückgeht.
Die Bewehrung liegt an den Stützenköpfen im Vergleich
zur Soll-Lage von 30 mm mit 50 bis 65 mm zu tief.
Die Folge ist, dass sich die Tragfähigkeit um ein Drittel
reduziert. Ein weiterer Verlegefehler besteht darin, dass
die Hauptbewehrung in einem Betonierabschnitt in der
zweiten Lage liegt.
b)Verantwortlichkeit des Tragwerksplaners
Der Mangel geht auch auf den Tragwerksplaner zurück.
Denn im Bewehrungsplan fehlt die Angabe, welche Lage
der Stützbewehrung als obere zu verlegen ist. Die Planung
ist deshalb sachlich unvollständig. Davon zu trennen
ist, dass der Tragwerksplaner bei allen drei Betonierabschnitten
die Bewehrung abgenommen hat. Dabei
hätte er erkennen können und müssen, dass die Lage der
Bewehrung den technischen Erfordernissen nicht entspricht,
die Bewehrung nämlich zu tief liegt. Dort, wo es
im Stützbereich zur Verwendung von Matten kam, war
außerdem wegen Übergreifungsstößen der Einsatz nied-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
reinforcement was placed in the support areas, low spacers
needed to be used because of reinforcement overlaps.
This results in the conclusion that the structural engineer
failed to supervise the project properly. However, the question
arises whether he was actually bound to carry out supervision
from a legal point of view.
Liability
The contractor must ensure subsequent performance.
a) Subsequent performance by the contractor
This option is not feasible for the project at hand. It is not
possible to reinforce the fl oor further. If the client demands
the construction of an additional building, this
cannot be considered subsequent contractual performance.
The contractor is liable for damages that at least
amount to the construction cost of such a new industrial
building. The client may also claim to have the completed
building demolished and a new building constructed in
accordance with the specifi cations. This would in fact constitute
a form of subsequent performance as provided for,
for instance, in section 635 BGB or section 13 para. 5
No. 1 VOB/B.
b) Design and supervision failure of the structural
engineer
The liability of the contractor might be reduced to some
degree by a design failure on the part of the structural engineer.
In the reinforcement plan, the structural engineer
did not include any information on which support reinforcement
layer to insert as the top layer. This is a design
fault that the client must accept as being equivalent to its
own failure because, in this respect, the structural engineer
is an agent of the client. This design fault would have
to be weighted in order to determine the reduction in the
amount of damages the contractor is liable for. According
to an estimate, this share should be low and range from
10 to 20%.
To the extent to which the structural engineer failed to
carry out project supervision tasks, the contractor is not
relieved because the latter may not claim such supervision.
The structural engineer is liable exclusively for monetary
damages. Both parties are jointly and severally liable
to the client to the extent to which an execution fault committed
by the contractor and a failure of the structural engineer
to supervise the project can be claimed.
c) Scope of structural engineer’s contract
However, it should also be noted that the structural engineer
had to render basic services only up to and including
phase 6 in accordance with HOAI, section 64, old version,
and that project supervision was to be considered a special
service. From a contract law point of view, the contract
should be reviewed to determine if the structural engineer
was commissioned with project supervision under the
contract, or if he just “added” supervision to his tasks.
Even then, however, this does not necessarily exclude liability
because such a supervision activity cannot be considered
a mere favor if it was actually performed, even
without any contractual basis.
BFT 02/2010
Podium 8
riger Abstandhalterböcke geboten. Der Tragwerksplaner
hat also die Objektüberwachung nicht sachgerecht vorgenommen,
wobei allerdings die Frage ist, ob insoweit überhaupt
eine rechtliche Verpfl ichtung bestand.
Einstandspfl ichten
Der Unternehmer ist zur Nacherfüllung verpfl ichtet.
a) Nacherfüllung durch den Unternehmer
Diese scheidet jedoch am vorhandenen Objekt aus. Eine
Verstärkung der Decke ist unmöglich. Wenn der Auftraggeber
die Herstellung einer zusätzlichen Halle fordert,
kann das nicht als Nacherfüllung bezeichnet werden. Der
Unternehmer ist schadensersatzpfl ichtig und zwar zumindest
in Höhe der Kosten für einen derartigen Hallenneubau.
Der Auftraggeber könnte sich auch auf den
Standpunkt stellen, die erstellte Halle abzureißen und
eine neue anforderungsgerecht zu errichten. Das wäre
durchaus eine Nacherfüllung, die z.B. durch § 635 BGB
oder § 13 Abs. 5 Nr. 1 VOB/B gedeckt wird.
b) Planungs- und Überwachungsversagen des
Tragwerksplaners
Die Einstandspfl icht des Unternehmers könnte durch ein
Planungsversagen des Tragwerksplaners etwas gemildert
sein. Der Tragwerksplaner hat im Bewehrungsplan keine
Angabe darüber gemacht, welche Lage der Stützbewehrung
als obere zu verlegen ist. Das ist ein Planungsfehler,
den sich der Auftraggeber wie eigenes Versagen zurechnen
lassen muss. Denn insoweit ist der Tragwerksplaner
Erfüllungsgehilfe des Auftraggebers. Dieser Planungsfehler
wäre zu gewichten, damit festgestellt werden kann,
in welcher Höhe sich die Haftung des Unternehmers reduziert.
Schätzungsweise dürfte dieser Anteil gering sein
und zwischen 10 und 20 % liegen.
Soweit der Tragwerksplaner im Bereich der Objektüberwachung
versagt hat, erfolgt keine Entlastung des
Unternehmers. Denn dieser hat keinen Anspruch auf
Überwachung. Der Tragwerksplaner haftet ausschließlich
auf Schadensersatz in Form von Geld. Soweit ein Ausführungsfehler
des Unternehmers und ein Überwachungsversagen
des Tragwerksplaners in Betracht kommen, stehen
beide als Gesamtschuldner dem Auftraggeber ein.
c) Auftragsinhalt des Tragwerksplaners
Allerdings ist zu ergänzen, dass ein Tragwerksplaner
nach § 64 HOAI a.F. Grundleistungen nur bis zur Phase 6
zu erbringen hatte und die Objektüberwachung eine Besondere
Leistung war. Vertragsrechtlich wäre zu prüfen,
ob der Tragwerksplaner mit der Objektüberwachung nach
Vertrag beauftragt war oder er die Überwachung lediglich
“mitmachte”. Aber auch dann scheidet eine Haftung nicht
aus; denn eine derartige Überwachung kann auch ohne
Vertrag bei tatsächlicher Vornahme nicht als bloße Gefälligkeit
eingestuft werden.
137

138
Moderation
Dipl.-Ing. Andreas Meier,
Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein, München
a.meier@betonverein.de
Geb. 1969; 1990–1995 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Technische Universität
München; 1995–2004 Ingenieurbüro
Thoerig, München,
2005–2006 Ingenieurbüro
Geissler, Pullach jeweils Tätigkeit
als leitender Angestellter
Projektleiter in der bauaufsichtlichen
Prüfung bzw. Planung
sowie Gutachtenerstellung im
statisch-konstruktiven Bereich;
seit 2005 von der IHK München
und Oberbayern ö.b.u.v. Sachverständiger
für Beton- und
Stahlbetonbau; seit 2006 Deutscher
Beton- und Bautechnik-
Verein, Bauberater Gebiet Süd.
Panel 9
Day 3: Thursday, 11 th February 2010
Tag 3: Donnerstag, 11. Februar 2010
| Proceedings 54 th BetonTage
DBV-congress: waterproof concrete basements
Always problematic from a technical and legal point of view?
DBV-Fachtagung: Weiße Wannen
Technisch und juristisch immer wieder problematisch?
Title/Titel Page/Seite
Special requirements on premium-use waterproof concrete basements 140
Besondere Anforderungen an Weiße Wannen mit hochwertiger Nutzung
Dr.-Ing. Frank Fingerloos
Joint seals for waterproof concrete structures – Correct design and appropriate installation 142
Fugenabdichtungen für Weiße Wannen – Richtig geplant und fachgerecht ausgeführt
Prof. Dr.-Ing. Rainer Hohmann
Waterproof concrete roofs and fl oors – Bases for building design and realization 146
Weiße Dächer und Decken aus WU-Beton – Bautechnische Grundlagen und Umsetzung
Dipl.-Ing. Wolfgang Conrad
Damage to waterproof structures from the point of view of an expert 148
Schäden an WU-Konstruktionen aus Sicht eines Gutachters
Dipl.-Ing. Andreas Meier, Dr.-Ing. Klaus Reiner
Sealing of cracks and voids – design and execution 150
Abdichten von Rissen und Hohlräumen – Planung und Ausführung
Dr.-Ing. Lutz Pisarsky
Liability for defects and warranty 152
Current legal aspects with special consideration of waterproof concrete structures
Mängelhaftung und Gewährleistung – Aktuelle juristische Aspekte insbesondere bei Weißen Wannen
Dr. Katrin Rohr-Suchalla
BFT 02/2010

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140
Panel 9
Special requirements on premium-use waterproof concrete basements
Waterproof concrete designs have proven their worth in
practice as structures that hermetically seal basement
fl oors subject to water impact. If rooms in concrete structures
that are impacted by water from outside (usually by
ground moisture or ground water) are to be put to premium
use, use class A must be adhered to, which was specifi
ed for the fi rst time in the DAfStb Code of Practice on
Waterproof Concrete Structures [1]. If this use class is not
specifi ed, structural design requirements need to be contractually
agreed upon in each specifi c case.
In the case of premium-use rooms in basement stories,
demanding indoor climate requirements result in
special tasks and responsibilities at the design, specifi cation
and construction stages. In this regard, the Deutsche
Beton- und Bautechnik-Verein E.V. (German Association
for Concrete and Construction Technology) has published
a Code of Practice on the “Premium Use of Basement
Floors – Building Physics and Indoor Climate” [2].
In summary, the following points should be mentioned
[3], [4]:
» A further division of use class A defi ned in the DAfStb
Code of Practice on Waterproof Concrete Structures [1]
into sub-classes A 0 to A*** is useful (Table 1).
» It is benefi cial to assign tasks and responsibilities early
on and in a clear fashion as part of the description of the
requirements in a specifi c project.
» Any water transport through uncracked components of
waterproof structures that occurs due to vapor diff usion
is insignifi cant in terms of the indoor climate. No additional
measures are necessary to extract water vapor.
From a construction practice point of view, fl awless, uncracked
components of waterproof structures are
equivalent to external elements with a bituminous seal
and external elements without unilateral water impact.
» The internal surfaces of a waterproof concrete basement
structure must be kept accessible as far as reasonably
possible in order to utilize the benefi t off ered by
such a structure to enable the accurate repair of any
leakage occurring in the course of its service life.
» Relative humidity cannot be reliably restricted to levels
challenging building construction throughout the year
exclusively on the basis of natural or mechanical ventilation.
» If required, ventilation must be ensured in such a way
that the associated systems are able to extract not only
the moisture resulting from room use but also the
moisture emanating from external and internal structural
components, building services etc.
» Waterproof concrete basements put to premium use
generally require thermal insulation (which is most effective
if installed externally). Attention should be paid
to the condensation risk is higher on the surfaces of ex-
| Proceedings 54 th BetonTage
Besondere Anforderungen an Weiße Wannen mit hochwertiger Nutzung
Autor
Dr.-Ing. Frank Fingerloos,
Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein E.V., Berlin
fi ngerloos@betonverein.de
Geb. 1961; Bauingenieurstudium
an der Hochschule
für Bauwesen Cottbus; ab 1986
wiss. Mitarbeiter im Bereich
Konstruktiver Ingenieurbau; ab
1990 im Bereich Technik der
HOCHTIEF Construction AG,
Berlin; seit 2000 Abteilungsleiter
Bautechnik im Deutschen
Beton- und Bautechnik-Verein
E.V.; seit 2005 Sachverständiger
beim Deutschen Institut für
Bautechnik; seit 2008 ö. b. u. v.
Sachverständiger für Beton-
und Stahlbetonbau der IHK
Berlin; seit 2008 Lehrauftrag für
Massivbau an der Technischen
Universität Kaiserslautern.
Die Weiße Wanne hat sich als abdichtende Tragstruktur
für wasserbeanspruchte Untergeschosse in der Praxis
durchgesetzt. Bei einer hochwertigen Nutzung von Räumen
in Betonbauwerken, die durch Wasser von außen
beansprucht werden (i.d.R. Bodenfeuchte bzw. Grundwasser)
ist die in der DAfStb-WU-Richtlinie [1] erstmalig
defi nierte Nutzungsklasse A zu beachten. Fehlt die Festlegung
dieser Nutzungsklasse, sind die Anforderungen an
die Baukonstruktion jeweils im Einzelnen vertraglich
festzulegen.
Bei hochwertig zu nutzenden Räumen in Untergeschossen
ziehen hohe Anforderungen an das Raumklima
besondere Aufgaben in der Planung, Ausschreibung und
Bauausführung nach sich. Der Deutsche Beton- und Bautechnik-Verein
E.V. hat dazu ein Merkblatt „Hochwertige
Nutzung von Untergeschossen – Bauphysik und Raumklima“
[2] herausgegeben.
Zusammenfassend lässt sich festhalten [3], [4]:
» Eine Diff erenzierung der in der DAfStb-WU-Richtlinie
[1] defi nierten Nutzungsklasse A in Unterklassen A 0 bis
A*** erweist sich als sinnvoll (Tab. 1).
» Eine eindeutige und frühzeitige Festlegung der Zuständigkeiten
hinsichtlich der Beschreibung der Anforderungen
in einem konkreten Projekt ist vorteilhaft.
» Der Wassertransport durch ungerissene Bauteile von
WU-Konstruktionen in Form von Dampfdiff usion ist
im Hinblick auf das Raumklima unbedeutend. Es werden
keine zusätzlichen Maßnahmen zur Abführung
von Wasserdampf erforderlich. Ungerissene WU-Bauteile
ohne Fehlstellen sind baupraktisch gleichwertig
zu Außenbauteilen mit Schwarzabdichtung und Außenbauteilen
ohne einseitige Wasserbeaufschlagung.
» Die Zugänglichkeit der Innenfl ächen einer Weißen
Wanne mit vertretbarem Aufwand ist sicherzustellen,
um den Vorteil Weißer Wannen, etwaige Undichtigkeiten
während der Nutzungsdauer zielgerichtet abdichten
zu können, nutzbar zu machen.
» Mit einer ausschließlich natürlichen bzw. mechanischen
Lüftung kann eine ganzjährige Begrenzung
der relativen Luftfeuchtigkeit auf anspruchsvolle Werte
nicht zielsicher erreicht werden.
» Bei Bedarf sind Lüftungsmaßnahmen so zu planen,
dass sie zusätzlich zum Feuchteanfall aus der Raumnutzung
auch die Baufeuchte aus Außen- und Innenbauteilen,
technischem Ausbau usw. abführen können.
» Hochwertig genutzte Weiße Wannen erfordern grundsätzlich
eine Wärmedämmung (am wirkungsvollsten
außen). Die Tauwassergefahr ist an den Oberfl ächen
der Außenbauteile wegen der einseitigen Abkühlung
durch das Erdreich besonders zu beachten. Die Tauwassergefahr
steigt mit abnehmender Oberfl ächen-
Excerpt from: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
[Waterproof Concrete Basements – Always Problematic from a Technical and Legal Point of View?]
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Eds.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Class
Klasse
A***
A**
A*
0 1) secondary
A
ternal components due to unilateral cooling caused by
the soil . The risk of condensation increases in line with
the decrease in the components’ surface temperature
and depending on the creation of desired and unwanted
internal insulation (for example as a result of the positioning
of furniture) and the outdoor air supplied at a
high temperature and relative humidity (in summer).
» In the case of special requirements on the indoor climate,
the behavior of the users is of great importance. It
is crucial to ensure ventilation and heating of the rooms
in line with their specifi c use. The moisture introduced
by opening the windows in the case of high outdoor
temperatures, washing, laundry drying, sports activities,
the operation of aquariums, cooking etc. may lead
to damage due to moisture and molds if these types of
use occur on a non-regular basis and are of an exceptional
magnitude. The inappropriate operation of heating,
ventilation and air-conditioning systems may compromise
their intended range of functions.
» It is recommended to issue user instructions as a schedule
to the lease or purchase agreement. It may also be
useful to largely eliminate user interference by an appropriate
building design and automatically operated
ventilation and air-conditioning systems.
In summary, it can be stated that rooms in waterproof
concrete basements can also be put to premium uses if a
prudent and professional approach is taken.
BFT 02/2010
Room use
Raumnutzung
demanding
anspruchsvoll
normal
normal
basic
einfach
untergeordnet
Indoor climate
Raumklima
Warm, very low humidity,
low fl uctuation of climatic
parameters
warm, sehr geringe
Luftfeuchte, geringe
Schwankungsbreite der
Klimawerte
Warm, low humidity,
moderate fl uctuation of
climatic parameters
warm, geringe Luftfeuchte,
mäßige
Schwankungsbreite der
Klimawerte
Warm to cool, natural
humidity, high fl uctuation
of climatic parameters
warm bis kühl, natürliche
Luftfeuchte, große
Schwankungsbreite der
Klimawerte
no requirements
keine Anforderungen
Examples (for information only)
Beispiele (informativ)
Archives, libraries, service rooms with equipment sensitive
to moisture (laboratories, IT etc.), warehouses to
store goods highly sensitive to moisture or temperature
impact
Archive, Bibliotheken, Technikräume mit feuchteempfi
ndlichen Geräten (Labor, EDV usw.), Lager für stark
feuchte- oder temperaturempfi ndliche Güter
Rooms to be permanently used by people, such as
meeting rooms, offi ces, living spaces, common rooms,
changing rooms, shops; warehouses for goods sensitive
to moisture; equipment rooms
Räume für dauerhaften Aufenthalt von Menschen, wie
Versammlungs-, Büro-, Wohn-, Aufenthalts- oder Umkleideräume,
Verkaufsstätten; Lager für feuchteempfi ndliche
Güter; Technikzentralen
Rooms to be temporarily used by only a few people; fi nished
basement rooms, such as hobby rooms, workshops,
washing room in a single-family home, room for laundry
drying; storerooms
Räume für zeitweiligen Aufenthalt von wenigen Menschen;
ausgebaute Kellerräume, wie Hobbyräume, Werkstätten,
Waschküche im Einfamilienhaus, Wäschetrockenraum;
Abstellräume
Basic service rooms (e.g. utility room)
einfache Technikräume (z. B. Hausanschlussraum)
1) Allocation to use class B possible/Einordnung in Nutzungsklasse B möglich
2) Structural design requirements in terms of the accessibility of enclosing components must always be adhered to.
Baukonstruktive Anforderungen an Zugänglichkeit der umschließenden Bauteile sind immer zu beachten.
Table 1 Sub-division of use class A depending on indoor climate requirements [2].
Tabelle1 Diff erenzierung der Nutzungsklasse A abhängig von raumklimatischen Anforderungen [2].
Auszug aus: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Hrsg.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
Podium 9
Measures 2) /Maßnahmen 2)
Thermal insulation according to EnEV (Energy
Saving Regulation), heating, forced ventilation,
air-conditioning (air dehumidifi cation)
Wärmedämmung EnEV, Heizung, Zwangslüftung,
Klimaanlage (Luftentfeuchtung)
Thermal insulation according to EnEV (Energy
Saving Regulation), heating, forced ventilation,
air-conditioning if required
Wärmedämmung EnEV, Heizung, Zwangslüftung,
ggf. Klimaanlage
Thermal insulation according to EnEV (Energy
Saving Regulation); if possible without heating,
natural ventilation (windows, light wells, if possible
independently of users)
Wärmedämmung EnEV; ggf. ohne Heizung, natürliche
Lüftung (Fenster, Lichtschächte,
ggf. nutzerunabhängig)
–
temperatur der Bauteile, der Anordnung von gewollter oder ungewollter Innendämmung
(z. B. infolge Möblierung) und der zugeführten Außenluft mit hoher
Temperatur und hoher relativer Luftfeuchte (Sommer).
» Das Verhalten der Nutzer bei besonderen Anforderungen an das Raumklima ist von
großer Bedeutung. Wichtig ist eine nutzungsgerechte Lüftung und Heizung der
Räume. Der Feuchteeintrag durch Lüften bei hohen Außentemperaturen, Waschen,
Wäschetrocknen, Sportausübung, Aquarienbetrieb, Kochen usw. kann zu Feuchte-
und Schimmelpilzschäden führen, wenn diese Nutzungsarten unplanmäßig in
großem Umfang auftreten. Die falsche Bedienung von Heizungs-, Lüftungs- und
Klimaanlagen kann deren planmäßige Funktion in Frage stellen.
» Eine Nutzeranweisung als Anlage eines Kauf- bzw. Mietvertrages ist zu empfehlen.
Darüber hinaus kann es sinnvoll sein, nutzerbedingte Einfl üsse durch bautechnische
Maßnahmen und selbsttätig funktionierende raumlufttechnische Anlagen
weitgehend auszuschalten.
Insgesamt kann festgestellt werden, dass bei umsichtiger und sachkundiger Vorgehensweise
Räume in Weißen Wannen auch hochwertig genutzt werden können.
References/Literatur
[1] DAfStb-Richtlinie: Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton (WU-Richtlinie; DAfStb Code of Practice
on Waterproof Concrete Structures), Issue 2003-11, and Corrigendum to this Code of Practice,
Issue 2006-03
[2] DBV-Merkblatt [Code of Practice]: Hochwertige Nutzung von Untergeschossen – Bauphysik und
Raumklima [High Quality Use of Basements-Building Physics and Room Climate]. January 2009 edition
[3] Dieckmann, J.; Fingerloos, F.; Schnell, J.: Hochwertige Nutzung von wasserundurchlässigen Betonbauwerken
im Hochbau [Premium Use of Waterproof Concrete Structures in Building Construction].
Bauphysikkalender 2010. Berlin: Ernst & Sohn
[4] Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch? [Waterproof Concrete Basements
– Always Problematic from a Technical and Legal Point of View?] Ed.: Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein e.V. [German Association for Concrete and Construction Technology], Stuttgart:
Fraunhofer IRB Verlag, 2009
141

142
Panel 9
Joint seals for waterproof concrete structures
Correct design and appropriate installation
Fugenabdichtungen für Weiße Wannen
Richtig geplant und fachgerecht ausgeführt
Autor
Prof. Dr.-Ing. Rainer Hohmann,
Fachhochschule Dortmund
rainer.hohmann@fh-dortmund.de
Geb. 1960; Studium des Bauingenieurwesens
an der Universität
Essen; Tätigkeit in einem
Ingenieurbüro für Bauphysik;
wiss. Assistent am Institut für
Bauphysik und Materialwissenschaft
der Universität Essen;
nach der Promotion technischer
Leiter für Abdichtungssysteme
in der Industrie; seit
2000 Professor für Bauphysik
an der FH Dortmund; Mitglied
im DIBt-Sachverständigenausschuss
„Bauwerks- und Dachabdichtung“
sowie in diversen
DIN-Ausschüssen
Many engineering structures, buildings, industrial facilities
and structures in water and civil engineering are built
as waterproof concrete structures. Potential weaknesses
are often found at the joints of such structures, which
must be sealed permanently. Unfortunately, the simplest
rules and standards are often violated at the design and
execution stages. To prevent damage, it is crucial to acquire
a sound level of knowledge with regard to the diff erent
existing sealing systems. What must be taken into
consideration when designing joint seals? Which sealing
system is suitable for which type of joint? What are the key
points to consider when selecting the joint seal? Which
systems require a general appraisal certifi cate, and which
systems do not? What are the typical faults or errors to be
avoided in the construction phase? This contribution provides
important answers to these questions.
Joints and their seals must be designed
and planned
The designer must detail the sealing of all joints, penetrations
and contraction joints whilst considering the interaction
between joint, seal and reinforcement. In this regard,
it is important that the design solutions can be
implemented on the construction site and integrated in
the workfl ow as easily as possible. Joint sealing should be
incorporated in the design process as early as possible in
order to coordinate it with the routing of the reinforcement;
this should not be done at the fi nal stage on the
construction site. All joints and penetrations must be inserted
according to the design and must be permanently
waterproof. The joint seal must form a closed system. The
design must be based on the design water level documented
for the relevant plot of land.
Selection of joint seal requires expert knowledge
A large number of systems is available for the sealing of
the individual joint types (Table 1). A distinction is made
between systems governed by standards and other systems.
The latter category requires a general appraisal certifi
cate as proof of suitability. For instance, this document
includes information on the type of joint and associated
loads or stresses, permissible water pressure and, if applicable,
permissible deformation. The selection and application
of joint seals according to DIN 7865 (elastomeric
water stops) and DIN 18541 (thermoplastic water stops) is
specifi ed in DIN V 18197 [1]. For uncoated joint fl ashings,
corresponding guidance as to their design and application
depending on the relevant exposure and use classes is
contained in the Code of Practice on Waterproof Concrete
Structures [2].
| Proceedings 54 th BetonTage
Zahlreiche Bauwerke im Ingenieur-, Hoch-, Industriebau
sowie Wasser- und Tiefbau werden als wasserundurchlässige
Bauwerke aus Beton gebaut. Potenzielle Schwachstellen
sind hierbei oftmals die Fugen. Diese müssen dauerhaft
abgedichtet werden. Leider wird sowohl bei der
Planung als auch bei der Ausführung häufi g gegen einfachste
Regeln verstoßen. Um Schäden zu vermeiden,
sind Kenntnisse der verschiedenen Abdichtungssysteme
unerlässlich. Was ist bei der Planung der Fugenabdichtung
zu beachten? Welches Abdichtungssystem ist für
welche Fugenart geeignet? Was ist bei der Auswahl der
Fugenabdichtung entscheidend? Für welche Systeme ist
ein allgemeines bauaufsichtliches Prüfzeugnis (abP) erforderlich
und für welche nicht? Welche typischen Fehler
gilt es bei der Ausführung zu vermeiden? Der Beitrag gibt
wichtige Antworten.
Fugen und deren Abdichtung müssen geplant werden
Die Abdichtung für sämtliche Fugen, Durchdringungen
und Sollrissquerschnitte muss vom Planer im Detail festgelegt
werden, wobei die wechselseitige Beeinfl ussung
von Fuge, Abdichtung und Bewehrung zu beachten ist.
Dabei ist es wichtig, dass die Lösungen auf der Baustelle
auch umsetzbar sind und sich möglichst leicht in den Arbeitsablauf
einfügen lassen. Die Fugenabdichtung sollte
möglichst frühzeitig in die Planung einbezogen werden,
damit eine Abstimmung mit der Bewehrungsführung
möglich ist. Sie sollte nicht erst auf der Baustelle erfolgen.
Alle Fugen und Durchdringungen müssen planmäßig
und dauerhaft wasserundurchlässig ausgebildet werden.
Die Fugenabdichtung muss ein geschlossenes System ergeben.
Der Planung ist der parzellenscharfe Bemessungswasserstand
zugrunde zu legen.
Auswahl der Fugenabdichtung erfordert
Fachkenntnis
Für die Abdichtung der unterschiedlichen Fugen wird
eine Vielzahl von Systemen angeboten (Tab. 1). Hierbei
wird zwischen geregelten und ungeregelten Systemen
unterschieden. Für Letztere ist als Verwendbarkeitsnachweis
ein abP erforderlich. Aus diesem gehen u. a. Fugen-
und Beanspruchungsart, zulässiger Wasserdruck und
ggf. zulässige Verformung hervor. Die Auswahl und Anwendung
von Fugenbändern nach DIN 7865 (Elastomerfugenbänder)
und DIN 18541 (thermoplastische Fugenbänder)
ist in DIN V 18197 [1] geregelt. Für unbeschichtete
Fugenbleche fi nden sich entsprechende Hinweise
zur Dimensionierung und zur Anwendung in Abhängigkeit
der Beanspruchungsklasse und der Nutzungsklasse
in der WU-Richtlinie [2].
Excerpt from: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
[Waterproof Concrete Basements – Always Problematic from a Technical and Legal Point of View?]
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Eds.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Construction phase – no tightness without due care
The successful sealing of joints mainly depends on the
degree of workmanship demonstrated on the construction
site. This is where care must be taken to ensure that
the joint seal is appropriately supported and installed in
the correct position and in a stable manner. Connections
and junctions must be installed in such a way that water
tightness is ensured. Joint and joint seal must be cleaned
prior to concrete placement. Utmost care must be applied
to both concreting and compaction.
Summary
Leakages in the area of joints can be largely prevented if
only a few basic rules are adhered to. This article contains
basic guidance and explanations as to the selection and
design of the various joint sealing systems, highlights
typical errors and fl aws in design and exeution and includes
information on how to prevent them. Further guidance
regarding the correct handling of joint sealing systems
is also provided in [3, 4].
Auszug aus: Weiße Wannen - technisch und juristisch immer wieder problematisch?
BFT 02/2010
Podium 9
Bauausführung – keine Dichtigkeit ohne Sorgfalt
Der Erfolg der Abdichtung hängt wesentlich von der fachgerechten
Umsetzung auf der Baustelle ab. Hier muss
darauf geachtet werden, dass die Fugenabdichtung richtig
gelagert sowie lagerichtig und -stabil eingebaut wird. Anschlüsse
und Kreuzungspunkte müssen wasserdicht hergestellt
werden. Fuge und Fugenabdichtung sind vor dem
Betonieren zu säubern. Das Einbringen des Betons und
das Verdichten haben mit großer Sorgfalt zu erfolgen.
Fazit
Bei Befolgen weniger grundlegender Regeln können Undichtigkeiten
im Bereich der Fugen weitestgehend vermieden
werden. In dem Beitrag werden grundlegende
Hinweise für die Auswahl und Dimensionierung der verschiedenen
Fugenabdichtungssysteme gegeben und erläutert,
typische Fehler bei der Planung und Ausführung
aufgezeigt und Hinweise zur deren Vermeidung gegeben.
Weiterführende Hinweise für die richtige Handhabung
von Abdichtungssystemen sind z. B. auch in [3, 4] beschrieben.
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Hrsg.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
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143

Joint sealing system
Fugenabdichtungssystem
Water stops in accordance
with
Fugenbänder nach
DIN 7865 / DIN 18541
144
Panel 9
| Proceedings 54 th BetonTage
Type of joint/Fugenart Proof of suitability
Expansion joint
Dehnfuge
Construction joint
Arbeitsfuge
Contraction joint
Sollrissquerschnitt
Verwendbarkeitsnachweis
Rules / standards
Regelungen
x x - - DIN 18197 [1]
Uncoated joint fl ashings
Unbeschichtete
Fugenbleche - x - -
Coated joint fl ashings
Beschichtete Fugenbleche
- x -
Combination water stops
for construction joints
Kombi-Arbeitsfugenbänder - x -
Injection hose systems
Injektionsschlauchsysteme
Swelling water stops
Quellfähige Fugeneinlagen
Adhesive seals
Abklebedichtungen
Sealing tubes
Dichtrohre
Contraction joint rail
Sollrissfugenschiene
Table 1 Sealing systems, joint types and proof of suitability.
Tabelle 1 Abdichtungssysteme, Fugenart und Verwendbarkeitsnachweis.
- x -
- x -
- x -
- - x
- - x
General appraisal
certifi cate
abP
Code of Practice on
Waterproof Concrete
Structures [2]
WU-Richtlinie [2]
General appraisal
certifi cate
abP
References/Literatur
[1] DIN V 18197 „Abdichten von Fugen in Beton mit Fugenbändern“ [Sealing of joints in concrete with water stops]
[2] Deutscher Ausschuss für Stahlbeton [German Committee for Structural Concrete]: Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton [Waterproof
Concrete Structures]. 2003
[3] Hohmann, R.: Fugenabdichtungen für weiße Wannen – richtig geplant und fachgerecht ausgeführt. [Joint seals for waterproof concrete structures
– correct design and appropriate installation] In: Weiße Wannen - technisch und juristisch immer wieder problematisch? [Waterproof
Concrete Basements – Always Problematic from a Technical and Legal Point of View?] Stuttgart, Fraunhofer IRB Verlag, 2009, 29–47
[4] Hohmann, R.: Abdichtung bei wasserundurchlässigen Bauwerken aus Beton [Sealing of Waterproof Concrete Structures]. 2nd ed., Stuttgart,
Fraunhofer IRB Verlag, 2009
BFT 02/2010

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146
Panel 9
Waterproof concrete roofs and fl oors
Bases for building design and realization
Weiße Dächer und Decken aus WU-Beton
Bautechnische Grundlagen und Umsetzung
Autor
Dipl.- Ing. Wolfgang Conrad,
Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein, Wiesbaden
conrad@betonverein.de
Bis 1983 Studium des Bauingenieurwesens
an der Technischen
Universität Hannover;
1983–2000 Oberbauleiter bei
der Philipp Holzmann AG;
2000–2005 Bereichsleiter
Bautechnik und Forschung
beim Deutschen Beton- und
Bautechnik- Verein, Berlin; seit
2006 DBV-Bauberater, Gebiet
Mitte/Südwest, Wiesbaden;
seit 2008 Geschäftsführer
der Bundesfachabteilung
Eisenbahnoberbau im HDB;
seit 2009 ö.b.u.v. Sachverständiger
für Betontechnologie
und Betonschäden; seit 2009
Lehrbeauftragter an der FH
Gießen-Friedberg für erweiterte
Baustoff technologie im Studiengang
Bauingenieurwesen.
Introduction
Concrete structures in which the concrete does not only
take up loads but also ensures water tightness without additional
(extensive) sealing are termed waterproof structures
or, if, for instance, incorporated in the soil, waterproof
concrete basements. The benefi ts off ered by this
method, which has been applied for more than 40 years in
the construction of buildings, industrial facilities and water
and sewer systems, include its relatively simple design,
quick construction progress and, unlike structures to
which a bituminous seal is applied, a less signifi cant dependency
on weather conditions during construction because
of the elimination of an external envelope seal,
which usually also results in greater economic effi ciency.
In May 2004 (November 2003 edition), the Code of
Practice on Waterproof Concrete Structures was published
[1]. According to this code of practice authored by
academic, construction and administration experts, the
principles and guidelines of this document can be applied
to structures in general building and industrial construction
(with element thicknesses between 30 and 40 cm) but
also in a similar manner to other component thicknesses,
or they can be transferred to other structural frameworks
made of concrete whilst, however, considering additional
points, such as during the construction of waterproof
roofs and fl oors.
Principles regarding design, concrete technology
and construction
Beyond the design and construction principles specifi ed
in sections 7 and 9 of the Code of Practice on Waterproof
Emergency
overfl ow
Notüberlauf
Attic cover consisting of OSB and aluminum fl ashing
Attikaabdeckung OSB-Platte + Alublech
Roof terrace/Dachterrasse
Concrete slabs/Betonplatten 50/50 cm
Living space/Wohnraum
Gravel/Kies (8/16)
Insulation and separating
non-woven layer/
Dämmung + Trennvlies
Impact sound insulation
mat/Trittschallmatte
Waterproof fl oor/WU-Decke
Fig. 1 Example of a roof structure with buff er and insulation layers.
Abb. 1 Beispiel eines Dachaufbaus mit Puff er- und Dämmschichten.
| Proceedings 54 th BetonTage
Einleitung
Bauwerke aus Beton, bei denen dieser neben der Lastabtragung
auch die Funktion der Wasserundurchlässigkeit
ohne zusätzliche (fl ächige) Abdichtungsmaßnahmen
übernimmt, werden als wasserundurchlässige (kurz:WU)
Bauwerke oder z. B. bei Einbindung ins Erdreich, als so
genannte „Weiße Wannen“ bezeichnet. Die Vorteile dieser
seit mehr als 40 Jahren im Hoch- und Wirtschaftsbau
oder beim Bau von Wasser- und Abwasseranlagen angewandten
Bauweise liegen in der verhältnismäßig einfachen
Konstruktion, einem schnellen Baufortschritt sowie
im Gegensatz zur „Schwarzen Wanne“ in einer
geringeren Witterungsabhängigkeit bei der Bauausführung
durch Wegfall einer Außenhautabdichtung, was in
der Regel auch zu einer erhöhten Wirtschaftlichkeit
führt.
Im Mai 2004 (Ausgabe November 2003) wurde die
WU-Richtlinie veröff entlicht [1]. Laut der von Fachleuten
aus Wissenschaft, Praxis und Verwaltung verfassten
Richtlinie können neben den Bauwerken des allgemeinen
Hoch- und Wirtschaftsbaus (Bauteildicken von 30 bis
40 cm) die Prinzipien und Grundsätze dieser Richtlinie
sinngemäß für andere Bauteildicken angewendet werden,
bzw. auch auf andere Betontragwerke übertragen
werden, wobei jedoch in der Regel weitere Gesichtspunkte
zu berücksichtigen sind, wie z. B. bei der Errichtung wasserundurchlässiger
Dächer und Decken.
Konstruktive, betontechnologische und
ausführungstechnische Grundsätze
Neben den in der Richtlinie „Wasserundurchlässige Bauwerke
aus Beton“ (WU-Richtlinie) in den Abschnitten
7 und 9 genannten Entwurfs- und Konstruktionsgrundsätzen
sind folgende Grundsätze zu berücksichtigen, die
über die Qualität eines wasserundurchlässigen Stahlbetondaches
entscheidend mitbestimmen:
1. Konstruktion und Lagerungsbedingungen von Abschlussdecken
sowie die Grundrissform sollen eine
eindeutige Beurteilung des Verformungsverhaltens in
der Deckenebene ermöglichen.
2. Stark gegliederte Deckenquerschnitte sind zu vermeiden,
d. h. bei Wahl einer gedrungenen Grundrissgeometrie,
Verzicht auf einspringende Ecken und
Versprünge in der Deckenebene, auf regelmäßige,
zwängungsarme Aufl agerung achten.
3. Ggf. Anordnung von Fugen, dabei sind insbesondere
auch Arbeitsfugen rechtzeitig zu planen.
Excerpt from: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
[Waterproof Concrete Basements – Always Problematic from a Technical and Legal Point of View?]
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Eds.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Concrete Structures, the following principles should be
adhered to, which are key to ensuring the quality of a waterproof
reinforced concrete roof:
1. The design and storage conditions of roof fl oors and
the ground-plan geometry should enable a clear assessment
of the deformation behavior at fl oor level.
2. Strongly articulated fl oor cross sections should be
avoided. This means that, when selecting a compact
ground-plan geometry, no inwardly projecting corners
and off sets should be used at the fl oor level whilst ensuring
a regular support pattern largely free of imposed
stresses.
3. Joints should be inserted where required, which also
includes the timely design and planning of construction
joints.
4. The routing of the reinforcement should be kept as
simple as possible whilst adhering to minimum reinforcement
spacings.
5. Buff er or insulation layers should be incorporated in
order to mitigate deformation due to temperature impact
(Fig. 1).
6. The roof edges (attic) must be concreted in the same
work step as the roof fl oor. If this is not possible, a construction
joint must be inserted.
7. The tightness of connections to vertical components
must be ensured up to a height of at least 15 cm above
the top level of gravel fi llets, planted areas or pavements.
8. Any roof slope specifi ed in the design must be implemented
in the structural concrete of the roof fl oor. Layers
subsequently added to create a slope (such as
screeds) are not permitted.
9. Cut-outs with suffi ciently high and wide upstands
must be provided for penetrations. In all other cases,
embedded parts with proven tightness that are suitable
for waterproof structures must be used (Fig. 2).
10. For areas covered with soil, it should be investigated
whether the concrete needs to be designed to make it
resistant to chemical attack, such as by humic acids or
other soil constituents.
The most commonly built design is a roof with top insulation,
the so-called inverted roof, which means that the insulation
is located above the “sealing” and is thus subject
to moisture impact, unlike in the conventional arrangement.
To prevent subsequent damage, the layers placed on
top of the insulation must be non-vapor retarding, which
especially applies to designs that include intensive roof
planting. However, a suffi cient degree of vapor pressure
equalization must also be ensured on roof terraces paved
with quarry tiles or slate where the joint ratio is low relative
to the moisture-proof slab paving.
Reference/Literatur
[1] Deutscher Ausschuss für Stahlbeton (DAfStb) im DIN: Richtlinie
„Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton (WU-Richtlinie)“.
Ausgabe November 2003 mit Berichtigungsblatt 1: 05.2005,
Beuth Verlag, Berlin
Auszug aus: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
BFT 02/2010
Podium 9
Fig. 2 Attic penetration with upstand, embedded part and
joint fl ashing.
Abb. 2 Attikadurchdringung mit Aufkantung, Einbauteil und
Fugenblech.
4. Auf eine möglichst einfache Bewehrungsführung achten,
dabei sind die Mindestbewehrungsabstände zu
berücksichtigen.
5. Zur Verringerung von klimatisch bedingten Temperaturverformungen
sind Puff er- bzw. Dämmschichten
anzuordnen (Abb. 1).
6. Die Dachränder (Attika) müssen in einem Arbeitsgang
mit der Abschlussdecke betoniert werden, andernfalls
ist eine Arbeitsfuge auszubilden.
7. Die Dichtheit von Anschlüssen an aufgehenden Bauteilen
muss bis mindestens 15 cm über der Oberkante
von Kiesstreifen, Begrünung oder Belägen gewährleistet
sein.
8. Ein entwurfsmäßig vorgesehenes Dachgefälle ist im
Konstruktionsbeton der Abschlussdecke auszubilden.
Nachträglich aufgebrachte Gefälleschichten (z. B.
Estriche) sind nicht zulässig.
9. Für Durchdringungen sind Aussparungen mit Aufkantungen
ausreichender Höhe und Breite vorzusehen.
Andernfalls müssen speziell für WU- Bauwerke
entwickelte Einbauteile mit nachgewiesener Dichtheit
verwendet werden (Abb. 2).
10. Bei erdüberschütteten Flächen ist zu prüfen, ob der
Beton gegen den chemischen Angriff aus Humussäuren
oder anderen Bodeninhaltsstoff en auszulegen
ist.
Die häufi gste Ausführungsart ist das Dach mit oberseitiger
Dämmschicht, dem so genannten Umkehrdach,
d. h. die Dämmung liegt oberhalb der „Abdichtung“ und
ist somit, anders als bei der klassischen Anordnung, der
Feuchtigkeit ausgesetzt.
Um spätere Schäden zu vermeiden, ist daher ein diffusionsoff
ener Aufbau insbesondere bei intensiver Begrünung
oberhalb der Dämmung sicherzustellen. Doch
auch bei Dachterrassen mit einem Belag aus Naturstein
oder Schiefer, bei dem der Fugenanteil im Verhältnis zum
wasserdampfdichten Plattenbelag gering ist, muss auf einen
ausreichenden Dampfdruckausgleich geachtet werden.
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Hrsg.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
147

148
Panel 9
Damage to waterproof structures from the point of view of an expert
Schäden an WU-Konstruktionen aus Sicht eines Gutachters
Autoren
Dipl.-Ing. Andreas Meier,
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein,
München
a.meier@betonverein.de
Geb. 1969; 1990–1995 Studium
des Bauingenieurwesens
an der Technische Universität
München; 1995–2004 Ingenieurbüro
Thoerig, München,
2005–2006 Ingenieurbüro
Geissler, Pullach jeweils Tätigkeit
als leitender Angestellter/
Projektleiter in der bauaufsichtlichen
Prüfung bzw. Planung
sowie Gutachtenerstellung im
statisch-konstruktiven Bereich;
seit 2005 von der IHK München
und Oberbayern ö.b.u.v. Sachverständiger
für Beton- und
Stahlbetonbau; seit 2006 Deutscher
Beton- und Bautechnik-
Verein, Bauberater Gebiet Süd;
seit 2007 E-Schein-Inhaber.
Dr.-Ing. Klaus-Reiner
Goldammer, Deutscher Beton-
und Bautechnik-Verein, Berlin
goldammer@betonverein.de
Geb. 1952; 1976 Dipl.-Ing.
Konstruktiver Ingenieurbau
an der RWTH Aachen; 1980
Promotion RWTH Aachen zur
Stabilität von Schalentragwerken;
Tragwerksplaner in
Bauindustrie; Bauleiter, Oberbauleiter,
Technischer Leiter in
mittelständischen Unternehmen;
seit 2000 Bauberater des
DBV; ö. b. u. v. Sachverständiger
für Schäden an Bauwerken
und Bauteilen aus Beton und
Stahlbeton.
General
This issue should indeed be very simple: waterproof concrete
structures are termed “Weiße Wannen” (literally,
white troughs) in German. Their design and execution is
governed by the applicable DAfStb Code of Practice [1]
and described in the literature [2]. Despite this fact, many
issues remain unsolved. Expert consultants are frequently
faced with situations where parties involved in projects
are in dispute over waterproof structures.
This contribution outlines the key aspects of a practical
example. Three other cases are described in the comprehensive
publication entitled “Weiße Wannen – technisch
und juristisch immer wieder problematisch?”
[Waterproof Concrete Structures – Always Problematic
from a Technical and Legal Point of View?] (Deutscher Beton-
und Bautechnik-Verein e.V.; Fraunhofer-Informationszentrum
Raum und Bau (Eds.); © 2009, Fraunhofer
IRB Verlag, Stuttgart). The selection of these cases is
based on the experience gained by expert consultants that
certain types of damage occur frequently. Since the cases
have been described in a more general manner, it is not
possible to make inferences to specifi c real-life cases.
Example: waterproof concrete structure
and self-healing
The contractor commissioned by the client with the construction
of the shell built an underground car park as a
waterproof concrete structure. The building design documents
(structural verifi cation, reinforcement plans) were
prepared by a structural engineer contracted by the client.
The construction contractor erected the structure according
to these plans. Following the completion of the works
and the covering of the underground car park with soil,
the water drainage system was disconnected, which
caused the ground water level to rise. The relatively high
| Proceedings 54 th BetonTage
Allgemeines
Eigentlich ist das Thema doch einfach: Wasserundurchlässige
Bauwerke aus Beton bezeichnet man als „Weiße
Wannen“. Ihre Planung und Ausführung sind in einer
DAfStb-Richtlinie [1] geregelt und in der Fachliteratur [2]
beschrieben. Dennoch bleiben vielfach Fragen off en und
man erlebt als Gutachter häufi g, wie sich Beteiligte über
WU-Konstruktionen streiten.
Nachfolgend wird ein Beispiel aus der Praxis in seinen
wesentlichen Zügen vorgestellt, im ausführlichen
Tagungsband (Weiße Wannen – technisch und juristisch
immer wieder problematisch?; Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum
Raum und Bau (Hrsg.); ©2009, Fraunhofer IRB Verlag,
Stuttgart) sind drei weitere Sachverhalte geschildert.
Die Auswahl der Fälle beruht auf der gutachtlichen Erfahrung,
dass bestimmte Schadenstypen wiederholt vorkommen.
Rückschlüsse auf reale Einzelfälle sind jedoch nicht
möglich, weil die Fälle verallgemeinert wurden.
Beispiel: Weiße Wanne und Selbstheilung
Der Rohbauunternehmer errichtete im Auftrag des Bauherrn
eine Tiefgarage als Weiße Wanne. Die bautechnischen
Unterlagen (statische Berechnung, Bewehrungspläne)
erstellte ein Tragwerksplaner im Auftrag des
Bauherrn, das Unternehmen baute nach diesen Plänen.
Nach Abschluss der Arbeiten und der Übererdung der
Tiefgarage wurde die Wasserhaltung abgestellt und das
Grundwasser stieg. Der dann relativ hoch liegende Wasserspiegel
führte dazu, dass durch Trennrisse in Bodenplatte
(Abb. 1) und Wänden Wasser in das Bauwerk fl oss.
Allerdings ließ nach einiger Zeit der Wasserandrang
nach, weil die Selbstheilung (Abb. 2) eingesetzt hatte.
Dem Bauherrn ging dieser Prozess aber nicht schnell genug,
er wollte das Gebäude zügig für die Öff entlichkeit
Fig. 1 Water-bearing crack in the foundation slab. Fig. 2 Healed crack in the wall (no longer water-bearing).
Abb. 1 Wasser führender Riss in der Bodenplatte. Abb. 2 Geheilter Riss in der Wand, nicht mehr Wasser führend.
Excerpt from: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
[Waterproof Concrete Structures – Always Problematic from a Technical and Legal Point of View?]
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein e.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Eds.)
© 2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
ground water level then resulted in water penetration into
the structure through separating cracks in the foundation
slab (Fig. 1) and in the walls. However, the water inrush
decreased after a certain period due to a process of selfhealing
(Fig. 2) that had set in. This process did not
progress rapidly enough from the client’s point of view,
though. He wanted to quickly release the building for public
use and instructed the contractor to grout the cracks.
Following the completion of grouting, the client refused
to pay for these works. From his point of view, the
contractor committed a fault in the execution of the works.
His decision was based on a letter submitted by the structural
engineer, which stated that the crack formation was
due to excessively high fresh concrete temperatures and
defects at the curing stage. According to him, no such
cracks occurred in comparable structures.
The expert opinion submitted for this case subsequently
revealed that the structural engineer had based
his analysis in accordance with [1] on the following assumptions:
» Exposure class 1, pressing water,
» Use class A, fl uid moisture transport not permissible,
which means that moist spots on the structural component
surface occurring as a result of water penetration
must be excluded by appropriate measures specifi ed in
the design, and
» Determination of the calculated separating crack widths
at approx. 0.2 mm at a pressure gradient of approx. 8.
This means that separating cracks were accounted for in
the design. On the basis of the ground water level present
on the site, 0.2 mm wide cracks were to be considered water-bearing
cracks. Water penetration was, however, only
of a temporary nature because the self-healing process
was progressing simultaneously. For this reason, dry
cracks could be assumed only after completion of selfhealing.
In this regard, the error committed by the structural
engineer was that he had neither stated his design
assumptions on the plan nor communicated them to the
client, architect or contractor. Nor did he point out the necessity
of the waterproofi ng measures to be included in
accordance with [1], Item 7 (5). This part of the document
states that unexpected water-bearing cracks may continue
to exist despite self-healing. These cracks need to be grouted
subsequently.
In summary, the following can be stated: If a less expensive,
steel-saving, self-healing design is favored for a
waterproof concrete structure, a certain period must be
allowed for the structure to trigger a process of self-healing
in the course of temporary water penetration. In addition,
the design must provide for waterproofi ng measures
if self-healing does not set in at isolated points in the
structure, or if it remains incomplete. The construction
process must be aligned with these requirements. Also,
electrical installations should preferably be fi tted to internal
walls. Other fi nishing components, such as fl oor coverings,
should be installed only after completion of the
self-healing process (with subsequent grouting if required).
Auszug aus: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
BFT 02/2010
Podium 9
freigeben und wies das Unternehmen an, die Risse zu
verpressen.
Nach Ausführung der Verpressarbeiten weigerte sich
der Bauherr, die Kosten für diese Arbeiten zu bezahlen. Seiner
Meinung nach lag ein Ausführungsfehler vor. Bei seiner
Entscheidung berief er sich auf ein Schreiben des Tragwerksplaners,
das besagte, die entstandenen Risse seien
auf zu hohe Frischbetontemperaturen und Mängel bei der
Nachbehandlung zurück zu führen. Bei vergleichbaren
Bauwerken seien derartige Risse nicht aufgetreten.
Die gutachtliche Betrachtung des Falles brachte anschließend
zu Tage, dass der Tragwerksplaner in seiner
Berechnung nach [1] Folgendes unterstellt hatte:
» Beanspruchungsklasse 1, drückendes Wasser,
» Nutzungsklasse A, Feuchtetransport in fl üssiger Form
nicht zulässig, d. h. Feuchtestellen auf der Bauteiloberfl äche
als Folge von Wasserdurchtritt sind durch in der Planung
vorgesehene Maßnahmen auszuschließen und
» Festlegung der rechnerischen Trennrissbreiten auf
0,2 mm bei einem Druckgefälle von ca. 8.
Damit waren Trennrisse planerisch vorgesehen. Beim
vorhandenen Grundwasserstand und bei der Rissbreite
0,2 mm handelte es sich um Wasser führende Risse. Der
Wasserzutritt war jedoch nur temporär, weil mit ihm die
Selbstheilung ablief. Erst nach Abschluss der Selbstheilung
war deshalb mit trockenen Rissen zu rechnen. Der
Fehler des Tragwerksplaners lag nun darin, dass er die unerstellten
Planungsgrundsätze weder auf dem Plan vermerkt
noch dem Bauherren, dem Architekten oder der
Baufi rma mitgeteilt hatte. Auch hatte er nicht auf die nach
[1], Ziff er 7 (5) vorzusehenden Dichtmaßnahmen hingewiesen.
Diese Passage schreibt vor, dass trotz Selbstheilung
unerwartet Wasser führende Trennrisse zurück bleiben
können, welche dann nachträglich injiziert werden
müssen.
Zusammenfassend gilt: Wer bei Weißen Wannen die
kostengünstige, weil Stahl sparende Lösung der Selbstheilung
wählt, muss der Konstruktion auch die Zeit geben,
sich bei temporärer Durchströmung selbst zu heilen. Darüber
hinaus sind planmäßig Dichtungsmaßnahmen vorzusehen,
falls an der einen oder anderen Stelle die Selbstheilung
nicht einsetzt oder nur unvollständig abläuft. Der
Baufortschritt ist auf diese Gegebenheiten abzustimmen.
Auch sollte man daran denken, z. B. Elektro-Installationen
nach Möglichkeit an den Innenwänden zu platzieren und
sonstige bauliche Elemente, wie Bodenbeläge, erst dann
einzubauen, wenn die Selbstheilung gegebenenfalls mit
anschließender Injektion abgeschlossen ist.
References/Literatur
[1] Vol. 555 published by the Deutscher Ausschuss für Stahlbeton
(DAfStb; German Committee for Structural Concrete) „Erläuterungen
zur DAfStb-Richtlinie Wasserundurchlässige Bauwerke
aus Beton“ [Explanatory remarks on the DAfStb Code of Practice
on Waterproof Concrete Structures], 1st ed. 2006
[2] G. Lohmeyer, K. Ebeling: Weiße Wannen einfach und sicher -
Konstruktion und Ausführung wasserundurchlässiger Bauwerke
aus Beton [Waterproof Concrete Structures Safe and Simple – Design
and Execution], Verlag Bau und Technik, 8th revised edition,
2007
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Hrsg.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
149

150
Panel 9
Sealing of cracks and voids – design and execution
Abdichten von Rissen und Hohlräumen – Planung und Ausführung
Autor
Dr.-Ing. Lutz Pisarsky,
Deutscher Beton- und
Bautechnik Verein, Stapelfeld
pisarsky@betonverein.de
1987 Diplom im Fach Bauingenieurwesen
an der TU Braunschweig;
1990 Promotion;
1991–1993 Ingenieurbüro in
Wiesbaden; 1993–2001 Bauleitung
bei der Philipp Holzmann
AG; seit 2001 Bauberatung im
Gebiet Nord beim Deutschen
Beton- und Bautechnik-Verein
E.V., Mitglied in diversen
nationalen und europäischen
Normungsgremien für die
Bauausführung im Betonbau
(DIN 1045-3; EN 13670).
Introduction
The method to be used to seal cracks and voids in waterproof
concrete structures is described in the relevant Code
of Practice [1], which provides principles and guidelines
for this method. The subsequent sealing of cracks need
not necessarily be considered an activity to remedy a defect.
By contrast, subsequent sealing is often a necessary
step to complete the task of “building a waterproof concrete
structure”. Sealing works must always be provided
for in the design. The designer must specify the materials
to be used and methods to be applied to their installation.
Provisions in the Code of Practice on Waterproof
Concrete Structures
This code of practice [1] requires the designer to consider
“unexpected” leakages that are detected after completion
already in the course of designing the waterproof concrete
structure. Section 7, (5) of the code of practice [1] states
that the design must provide for sealing measures in accordance
with section 12 for separating cracks that occurred
unexpectedly, or separating cracks that are wider
than specifi ed in the design. However, such planned waterproofi
ng works to cater to unexpected cases occur only
on rare occasions in practice. By contrast, construction activities
are dominated by the approach that “if a waterbearing
crack occurs, it will be grouted.” The code of practice
[1] itself supports this lenient attitude by a wording
included in section 5.3, (7), where it says: “Waterproof
concrete structures make it possible to subsequently seal
leakages in a simple manner, provided the relevant points
are accessible.” This statement suggests to the reader that,
on the one hand, it is relatively easy to detect a point of
water penetration in a waterproof concrete structure
while, on the other, the sealing process itself does not usually
pose any problems. In actual fact, sealing is not that
easy in each and every case, especially if no prior design or
plan exists. Own experience shows that contractors tend
to prefer, for instance, the use of rapid-foaming polyurethanes
to fi ll water-bearing cracks because such materials
can stop water penetration within a very short period.
Rapid-foaming polyurethanes show a strong reaction with
the moisture in the crack, expand to about 20 to 30 times
their liquid volume and form an open, thin-walled cellular
structure in the crack [2]. No permanent sealing can be
achieved with rapid-foaming polyurethanes [3]. Even a
subsequent polyurethane injection will not result in a permanent
sealing of the crack [2].
Sealing in accordance with the repair code
of practice
According to the Code of Practice on Waterproof Concrete
Structures [1], section 12.3, (1), cracks, leaking joints and
concrete textures must be fi lled with sealants in accordance
with the DAfStb Code of Practice on the “Protection
and Repair of Concrete Structures (Repair Code of Practice)”
[4], Part 2. For sealants according to DIN EN 1504-5
[5], the list of samples contained in the Technical Building
| Proceedings 54 th BetonTage
Einleitung
Die Herangehensweise an das Abdichten von Rissen und
Hohlräumen in wasserundurchlässigen Betonbauwerken
– Weiße Wannen – ist in der WU-Richtlinie [1], die diese
Bauweise regelt, beschrieben. Das nachträgliche Abdichten
von Rissen ist nicht grundsätzlich als Mangelbeseitigungsmaßnahme
anzusehen. Vielmehr ist das nachträgliche
Abdichten oftmals ein erforderlicher Arbeitsschritt
zur Erfüllung der Bauaufgabe: „Herstellung eines wasserundurchlässigen
Bauwerks aus Beton“. Eine Abdichtungsmaßnahme
ist in jedem Fall zu planen, wobei der
Planer die zu verwendenden Materialien und das Verfahren,
mit denen sie einzubauen sind, festzulegen hat.
Regelungen in der WU-Richtlinie
Die WU-Richtlinie [1] fordert den Planer auf, sich bereits
in der Planungsphase der WU-Konstruktion Gedanken
über „unerwartete“ Undichtigkeiten zu machen, die nach
der Ausführung erkannt werden. In Abschnitt 7, (5) der
WU-Richtlinie [1] heißt es sinngemäß, dass planmäßig
Dichtmaßnahmen nach Abschnitt 12 für unerwartet entstandene
Trennrisse bzw. Trennrisse, die breiter sind als
geplant, vorzusehen sind. Solche vorab geplanten Dichtmaßnahmen
für unerwartete Fälle fi ndet man in der Praxis
allerdings sehr selten. Es herrscht eher die Mentalität
vor: „Wenn ein wasserführender Riss entsteht, dann wird
verpresst“. Die WU-Richtlinie [1] selbst unterstützt diese
lockere Haltung mit einer Formulierung in Abschnitt 5.3,
(7). Dort heißt es: „Wasserundurchlässige Betonbauwerke
ermöglichen auf einfache Weise die nachträgliche Abdichtung
von Undichtigkeiten, wenn die Zugänglichkeit
gegeben ist.“ Diese Aussage suggeriert dem Leser, dass
einerseits das Auffi nden einer Wasserdurchtrittsstelle bei
wasserundurchlässigen Betonbauwerken vergleichsweise
einfach ist und andererseits, dass das Abdichten selbst in
der Regel kein Problem darstellt. Tatsächlich gelingt das
Abdichten nicht immer so einfach, vor allem dann, wenn
keine Planung vorliegt. Eigene Erfahrungen zeigen, dass
Ausführende z. B. gern schnellschäumende Polyurethane
(SPUR) zum Füllen von wasserführenden Rissen verwenden,
weil so ein Wassereintritt sehr kurzfristig gestoppt
werden kann. Die schnellschäumenden Polyurethane reagieren
heftig mit der Feuchtigkeit im Riss, dehnen sich
bis auf das 20- bis 40-fache ihres Flüssigvolumens aus
und bilden im Riss eine off ene und dünnwandige Zellstruktur
[2]. Eine dauerhafte Abdichtung ist mit schnellschäumenden
Polyurethanen nicht zu erreichen [3]. Auch
eine Nachinjektion mit Polyurethan (PUR) führt nicht zu
einer dauerhaften Abdichtung des Risses [2].
Abdichten nach der Instandsetzungsrichtlinie
Gemäß WU-Richtlinie [1], Abschnitt 12.3, (1) hat das Füllen
von Rissen, undichten Fugen und undichtem Betongefüge
mit abdichtenden Stoff en nach der DAfStb-Richtlinie
„Schutz- und Instandsetzung von Betonbauwerken
(Instandsetzungsrichtlinie)“ [4], Teil 2 zu erfolgen. Für
abdichtende Stoff e nach DIN EN 1504-5 [5] gilt gemäß
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Regulations states:
» It is not currently possible to use products conforming
to DIN EN 1504-5 in conjunction with the application of
the repair code of practice.
» Injection products in accordance with DIN EN 1504-5
may be used for repair purposes if structural integrity is
at risk only if the special properties of the products have
been verifi ed in accordance with the List of Building
Rules A, Part 1, Item 1.7.6.
Sealing using special methods
The Code of Practice on Waterproof Concrete Structures
[1] also permits the application of special methods for subsequent
sealing (such as a grout curtain injection of hydro-structure
resins). Reference [6] provides an overview
of several sealing methods not covered by the repair code
of practice [4].
References/Literatur
[1] DAfStb-Richtlinie [Code of Practice]: Wasserundurchlässige
Bauwerke aus Beton [Waterproof Concrete Structures]; 11.2003
[2] DAfStb Vol. 527: Füllen von Rissen und Hohlräumen in Betonbauteilen
[Sealing of Cracks and Voids in Structural Concrete Components];
2006
[3] DIN V 18028: Rissfüllstoff e nach DIN EN 1504-5:2005-03 mit
besonderen Eigenschaften [Injection products according to
DIN EN 1504-5:2005-03 with special features]; 06.2006
[4] DAfStb-Richtlinie [Code of Practice]: Schutz- und Instandsetzung
von Betonbauwerken (Instandsetzungsrichtlinie) [Protection
and Repair of Concrete Structures (Repair Code of Practice)],
Parts 1-4; 10.2001
BFT 02/2010
Podium 9
Musterliste der Technischen Baubestimmungen:
» Die Verwendung von Produkten nach DIN EN 1504-5
in Verbindung mit der Instandsetzungsrichtlinie ist
z.Zt. nicht möglich.
» Rissfüllstoff e nach DIN EN 1504-5 dürfen für die
Instandsetzung bei gefährdeter Standsicherheit nur
verwendet werden, wenn für die Produkte die besonderen
Eigenschaften gemäß Bauregelliste A Teil 1 lfd.
Nr. 1.7.6 nachgewiesen wurden.
Abdichten mit Sonderverfahren
Auch die Anwendung von Sonderverfahren zum nachträglichen
Abdichten (z. B. eine Schleierinjektion mit Hydrostrukturharzen)
ist nach der WU-Richtlinie [1] möglich.
In [6] sind verschiedene Abdichtungsverfahren, die
nicht in der Instandsetzungsrichtlinie [4] geregelt sind, in
übersichtlicher Form zusammengefasst.
[5] DIN EN 1504-5: Produkte und Systeme für den Schutz und die
Instandsetzung von Betontragwerken – Defi nitionen, Anforderungen,
Qualitätsüberwachung und Beurteilung der Konformität
– Teil 5: Injektion von Betonbauteilen [Products and systems for
the protection and repair of concrete structures - Defi nitions,
requirements, quality control and evaluation of conformity –
Part 5: Concrete injection]; 03.2005 (German version)
[6] ABI-Merkblatt [ABI Code of Practice]: Abdichten von Bauwerken
durch Injektion [Sealing of Structures by Injection],
2nd ed., 10.2007

152
Panel 9
| Proceedings 54 th BetonTage
Liability for defects and warranty
Current legal aspects with special consideration of waterproof concrete structures
Mängelhaftung und Gewährleistung
Aktuelle juristische Aspekte insbesondere bei Weißen Wannen
Autorin
Dr. Katrin Rohr-Suchalla,
CMS Hasche Sigle Partnerschaft
von Rechtsanwälten und Steuerberatern,
Stuttgart
katrin.rohr@cms-hs.com
Studium der Rechtswissenschaften
in Münster; 1989
Anwaltstätigkeit bei Sigle Loose
Schmidt-Diemitz; seit 2003
Partnerin der Kanzlei CMS
Hasche Sigle.
I. Notion of defect pursuant to section 13
No. 1 VOB/B
A defect pursuant to section 13 No. 1 VOB/B exists if the
agreed quality or condition was not achieved or if generally
accepted engineering practice was not adhered to. A technically
accepted rule exists if it has been recognized as theoretically
sound in technical science and if it is a generally
agreed rule that is widely known and considered technically
suitable, appropriate and necessary on the basis of practical
experience. Such a rule need not exist in written form.
II. Indemnifi cation pursuant to section 13
No. 3 VOB/B
The contractor is also liable for a defect if it is due to
» the specifi cations prepared by the client,
» instructions by the client,
» the materials and components specifi ed and supplied
by the client, or
» the quality of a prior work or service performed by another
contractor,
unless the contractor has sent a written notice to the client
in accordance with its duty to do so pursuant to section 4
No. 3 VOB/B (notice of concern or objection) regarding
the anticipated defects (section 13 No. 3 VOB/B).
However, the scope of the duty to inspect and inform
cannot be determined in general but only on the basis of
each specifi c case. This scope depends on the level of
knowledge and expertise the contractor is expected to
demonstrate. The lower the contractor’s level of expertise,
the wider this scope becomes.
III. Claims for defects prior to acceptance
pursuant to section 4 No. 7 VOB/B
If a defect exists, the client may claim that this defect be
remedied prior to acceptance. The only exception to this
provision exists if the contractor rightfully argues that it is
impossible to remedy the defect, or that the remedial work
would incur an excessively high cost.
Other claims by the client may arise pursuant to section
4 No. 7 VOB/B if the following conditions are met:
» existence of a defect,
» granting of a reasonable grace period to remedy the defect,
» threat of notice of termination and actual termination
of contract.
In this case, the client may either waive any subsequent
performance or may have the remaining part of the work
performed by a third party at the expense of the contractor
(substitute performance). As part of this procedure, the
contractor must bear both the cost of substitute performance
and of any subsequent damage.
I. Mangelbegriff nach § 13 Nr. 1 VOB/B
Ein Mangel ist nach § 13 Nr. 1 VOB/B gegeben, wenn die
vereinbarte Beschaff enheit nicht eingehalten oder gegen
die anerkannten Regeln der Technik verstoßen wurde.
Eine technisch anerkannte Regel liegt vor, wenn sie in der
technischen Wissenschaft als theoretisch richtig anerkannt
ist, feststeht sowie durchweg bekannt und auf
Grund praktischer Erfahrung als technisch geeignet, angemessen
und notwendig anerkannt ist. Es ist keine
schriftliche Fixierung erforderlich.
II. Haftungsbefreiung nach § 13 Nr. 3 VOB/B
Der Auftragnehmer haftet auch dann für einen Mangel,
wenn er zurückzuführen ist
» auf die Leistungsbeschreibung des Auftraggebers
» auf Anordnungen des Auftraggebers
» auf die vom Auftraggeber gelieferten oder vorgeschriebenen
Stoff e oder Bauteile oder
» auf die Beschaff enheit der Vorleistung eines anderen
Unternehmers,
es sei denn, der Auftragnehmer hat die ihm nach § 4 Nr. 3
VOB/B obliegende Mitteilung (Bedenkenanmeldung)
über die zu befürchtenden Mängel gegenüber dem Auftraggeber
schriftlich vorgenommen (§ 13 Nr. 3 VOB/B).
Der Umfang der Prüfungs- und Hinweispfl ichten
lässt sich nicht allgemein bestimmen, sondern ist immer
eine Frage des Einzelfalls. Der Umfang richtet sich zunächst
nach dem von dem Auftragnehmer zu erwartenden
Fachwissen und ist umso weitgehender, je geringer das
Fachwissen des Auftraggebers ist.
III. Mängelansprüche vor Abnahme gem. § 4
Nr. 7 VOB/B
Dem Auftraggeber steht bei Vorliegen eines Mangels vor
Abnahme ein originärer Erfüllungsanspruch auf Mangelbeseitigung
zu. Eine Ausnahme besteht nur dann, wenn
sich der Auftragnehmer zu Recht darauf beruft, dass die
Mangelbeseitigung unmöglich ist oder einen unverhältnismäßigen
Aufwand nach sich zieht.
Weitere Ansprüche des Auftraggebers gem. § 4 Nr. 7
VOB/B entstehen, wenn folgende Voraussetzungen erfüllt
sind:
» Vorliegen eines Mangels
» Setzen einer angemessenen Frist
» Kündigungsandrohung und Kündigung
Dann kann der Auftraggeber entweder auf die weitere
Ausführung verzichten oder den noch nicht vollendeten
Teil der Leistung zu Lasten des Auftragnehmers durch einen
Dritten ausführen lassen (Ersatzvornahme). Im Rahmen
der Ersatzvornahme muss der Auftragnehmer so-
Excerpt from: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
[Waterproof Concrete Basements – Always Problematic from a Technical and Legal Point of View?]
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Eds.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
IV. Warranty claims of the client after acceptance
pursuant to section 13 VOB/B
Warranty claims after acceptance pursuant to section 13
VOB/B require a prior request to remedy the defect to be
submitted by the client. In this request, the client must
request the contractor specifi cally to carry out the required
remedial work, pointing out the existing defects. For this
purpose, the client must describe the defect as accurately
as possible on the basis of its appearance (symptom)
whilst specifying its location so as to enable the contractor
to clearly identify the defect that gave rise to the complaint.
Subsequent to its request to remedy the defect, the client
may fi rst claim repair and remedial work pursuant to
section 13 No. 5 para. 1 VOB/B. If remedial work is rejected,
the client has the right to remedy the defect itself at
the expense of the contractor (section 13 No. 5 para. 2
VOB/B). In addition, the client may claim and enforce advance
payment amounting to the estimated cost of remedying
the defect prior to performance of this work.
A price reduction may be another option under the
proviso of section 13 No. 6 VOB/B (the remedial work is
unreasonable or impossible or would incur a disproportionately
high cost and is therefore rejected by the contractor).
If the additional conditions provided for in section 13
No. 7 VOB/B are met, the client may also lodge a claim for
damages in addition to the price reduction.
The conditions under which the client may claim
damages as a result of a defect after acceptance are stipulated
in section 13 No. 7 VOB/B.
In section 13 No. 7 para. 3 VOB/B, a distinction is
made between “minor” and “major” damages.
The claim for “minor damages” as provided for in section
13 No. 7 para. 3 sentence 1 VOB/B requires a material
defect that was culpably caused by the contractor and signifi
cantly compromises fi tness for use. The extent of liability
is restricted to the damage that occurred to the structure
where the related work is required for its construction,
maintenance or alteration.
By contrast, the claim for “major damages” pursuant
to section 13 No. 7 para. 3 sentence 2 VOB/B also includes
the entire damage in excess of the provisions in section 13
No. 7 para. 3 sentence 1 VOB/B the cause of which can be
attributed to the defective work in an adequate manner.
Any claim for major damages requires, on the one hand,
that the conditions for minor damages pursuant to section
13 No. 7 para. 3 sentence 1 VOB/B be met. On the
other, the defect must also be the result of non-compliance
with generally accepted engineering practice or of a
lack of a contractually agreed quality or condition. Alternatively,
the defect must have been covered by insurance
or must be insurable.
Auszug aus: Weiße Wannen – technisch und juristisch immer wieder problematisch?
BFT 02/2010
Podium 9
wohl die Ersatzvornahmemehrkosten übernehmen als
auch den weiteren Schaden.
IV. Gewährleistungsansprüche des Auftraggebers
nach Abnahme gem. § 13 VOB/B
Voraussetzung von Gewährleistungsansprüchen nach
Abnahme gem. § 13 VOB/B ist eine Mangelbeseitigungsauff
orderung des Auftraggebers. Darin muss der Auftraggeber
den Auftragnehmer konkret unter Benennung der
vorhandenen Mängel zur Mangelbeseitigung auff ordern.
Hierzu muss der Auftraggeber den Mangel nach seinem
äußeren Erscheinungsbild (Symptom) so präzise unter
Angabe der örtlichen Lage beschreiben, dass für den Auftragnehmer
ohne Weiteres klar erkennbar ist, welcher
Mangel gerügt wird.
Als Folge der Mangelbeseitigungsauff orderung steht
dem Auftraggeber gem. § 13 Nr. 5 Abs. 1 VOB/B vorrangig
ein Nachbesserungsanspruch zu. Wird die Mangelbeseitigung
verweigert, hat der Auftraggeber ein Selbsthilferecht,
d. h. er kann auf Kosten des Auftragnehmers die
Mängel beseitigen (§ 13 Nr. 5 Abs. 2 VOB/B). Zudem kann
er vor Durchführung der Mangelbeseitigungsarbeiten einen
Kostenvorschussanspruch in Höhe der voraussichtlichen
Mangelbeseitigungskosten geltend machen und
einklagen.
Unter den Voraussetzungen des § 13 Nr. 6 VOB/B
(Mangelbeseitigung ist unzumutbar, unmöglich oder erfordert
einen unverhältnismäßig hohen Aufwand und
wird deshalb vom Auftragnehmer verweigert) kommt
auch eine Minderung in Betracht.
Sofern die zusätzlichen Voraussetzungen des § 13
Nr. 7 VOB/B vorliegen, kann der Auftraggeber neben der
Minderung auch Schadensersatz geltend machen.
Die Voraussetzungen für einen Schadensersatzanspruch
des Auftraggebers in Folge eines Mangels nach
Abnahme sind in § 13 Nr. 7 VOB/B geregelt.
Die VOB/B unterscheidet in § 13 Nr. 7 Abs. 3 zwischen
dem „kleinen“ und „großen“ Schadensersatz.
Der in § 13 Nr. 7 Abs. 3 S. 1 VOB/B geregelte „kleine
Schadensersatzanspruch“ setzt voraus, dass ein vom Auftragnehmer
schuldhaft verursachter wesentlicher Mangel
vorliegt, der zu einer erheblichen Beeinträchtigung der
Gebrauchsfähigkeit führt. Der Haftungsumfang ist dabei
auf den Schaden begrenzt, der an der baulichen Anlage
entstanden ist, zu deren Herstellung, Instandhaltung
oder Änderung die Leistung dient.
Dem gegenüber umfasst der in § 13 Nr. 7 Abs. 3 S. 2
VOB/B geregelte „große Schadensersatzanspruch“ auch
den gesamten über § 13 Nr. 7 Abs. 3 S. 1 VOB/B hinausgehenden
Schaden, der adäquat kausal auf die mangelhafte
Leistung rückführbar ist. Voraussetzung des großen
Schadensersatzanspruchs ist zum einen das Vorliegen
der Voraussetzungen des kleinen Schadensersatzanspruchs
gem. § 13 Nr. 7 Abs. 3 S. 1 VOB/B, zum anderen
muss darüber hinaus entweder der Mangel auf einem
Verstoß gegen die anerkannten Regeln der Technik beruhen,
im Fehlen einer vertraglich vereinbarten Beschaff enheit
bestehen oder es muss der Schaden versichert oder
versicherbar sein.
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; Fraunhofer-Informationszentrum Raum und Bau (Hrsg.)
©2009, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
153

154
Moderation
Prof. Dr.-Ing. Hans-Joachim
Walther, Hochschule Karlsruhe
jochen.walther@betontage.de
Geb. 1949; 1976 Dissertation;
bis 1989 Tätigkeit im Entwurfsbüro
sowie im Wissenschaftszentrum
Industrie- und
Spezialbau der Hochschule für
Architektur und Bauwesen
Weimar (Bauhaus-Universität);
ab 1990 wissenschaftl. Mitarbeiter
am Institut für Massivbau
und Baustoff technologie
der Universität Karlsruhe (TH);
seit 1998 Professor für Massivbau
an der Hochschule Karlsruhe;
seit 2003 zuständig für das
technische Fachprogramm der
BetonTage.
Panel 10
Day 3: Thursday, 11 th February 2010
Tag 3: Donnerstag, 11. Februar 2010
Concrete in structural engineering
Beton in der Tragwerksplanung
| Proceedings 54 th BetonTage
Title/Titel Page/Seite
Foundation slabs with combined reinforcement
Design, dimensioning, production, cost effi ciency 155
Bodenplatten mit kombinierter Bewehrung
Entwurf, Bemessung, Herstellung, Wirtschaftlichkeit
Dipl.-Ing. Gerhard Vitt
Contract award and fees for structural engineers in accordance with HOAI 2009
Amendments, pitfalls and risk management according to new rules 158
Vertragsschluss und Honorar des Tragwerksplaners nach der HOAI 2009
Änderungen, Tücken und Risikosteuerung nach neuen Regeln
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
European construction standards – implementation in German standards 160
Europäisches Regelwerk im Bauwesen – Umsetzung in deutsche Normen
Dr.-Ing. Karl Morgen
The EC2 pilot projects
An example of professional standard drafting? 162
Die EC 2 – Pilotprojekte
Ein Beispiel für professionelle Normbearbeitung?
Dr.-Ing. Frank Fingerloos
Behavior of reinforced and prestressed concrete subject to combined actions
of loads and restraint 164
Verhalten von Stahlbeton und Spannbeton unter einer kombinierten Beanspruchung aus Last und Zwang
Prof. Dr.-Ing. Reinhard Maurer
Building in existing structures
– Fire resistance assessment for historical concrete components 166
Bauen im Bestand
– Abschätzung des Feuerwiderstands bei historischen Betonbauteilen
Dr.-Ing. Frank Fingerloos
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Foundation slabs with combined reinforcement
Design, dimensioning, production, cost effi ciency
Bodenplatten mit kombinierter Bewehrung
Entwurf, Bemessung, Herstellung, Wirtschaftlichkeit
Introduction
As early as in the year 2000, the fi rst national technical
approval (Z-71.3-18) was issued for load-bearing foundation
slabs consisting of steel-fi ber reinforced concrete
without additional conventional reinforcement. This particularly
cost-effi cient design has successfully entered the
residential construction market, and has been developed
further ever since. The most recent approval is Z-71.3-36,
which was granted in March 2009. Already several years
ago, the so-called combined reinforcement, which consists
of both steel fi bers and conventional steel reinforcement,
had been incorporated in various technical approvals.
At that time, activities focused on increasing
structural strength, in particular to resist and transfer
high local peak loads. Favorable eff ects on serviceability
were also considered.
Already since its 1996 edition, the DAfStb Code of
Practice on “Concrete Construction in Dealing with Substances
Hazardous to Waters” has included the option to
use combined reinforcement to ensure serviceability. Just
recently the DAfStb published its Code of Practice on
“Steel-Fiber Reinforced Concrete”, which provides a consistent
design concept that complements the DIN 1045
standard. For this reason, the technical parameters can be
considered established and appropriate for practical application.
However, the question arises how to design and
dimension combined reinforcement in order to not only
improve a structural component from a technical point of
view but to also render its production more economical.
Design, dimensioning, production, cost effi ciency
A simple comparison of the material costs of conventional
reinforcement with those of combined reinforcement
would be missing the point. Prices to be paid for suitable
steel fi bers are usually signifi cantly higher compared to
those of conventional reinforcing steel.
When looking at this construction method from a holistic
perspective, however, the higher material cost can
often be compensated by other benefi ts:
» Up to 50% less minimum reinforcement (rule of
thumb),
» Considerable simplifi cation of the reinforcement routing,
» Use of mesh reinforcement instead of rebars,
» Larger rebar spacings and smaller diameters,
» Elimination of the need to use concrete pumps by installing
the reinforcement as construction progresses,
» Application of more economical production methods,
» Shortening of construction periods,
» Increase in durability,
» Reduction in, or complete elimination of, repair and
maintenance costs.
To achieve these eff ects, the designer needs to consider
the possible integration of combined reinforcement already
when designing the foundation slab. As a rule of
BFT 02/2010
Podium 10
Einleitung
Bereits im Jahr 2000 wurde mit Z-71.3-18 die erste allgemeine
bauaufsichtliche Zulassung für tragende Fundamentplatten
aus Stahlfaserbeton ohne zusätzliche herkömmliche
Bewehrung erteilt. Diese besonders wirtschaftliche
Bauart hat sich im Wohnungsbau erfolgreich
etabliert und wurde kontinuierlich weiterentwickelt. Der
zur Zeit aktuellste Stand liegt mit Z-71.3-36 seit März
2009 vor. Bereits vor einigen Jahren wurde die sog. Kombibewehrung,
die Kombination von Stahlfasern und herkömmlicher
Betonstahlbewehrung, in verschiedene Zulassungen
aufgenommen. Im Vordergrund stand dabei
meist die Erhöhung der Tragfähigkeit, insbesondere um
lokale, hohe Belastungsspitzen abzutragen. Positive
Eff ekte hinsichtlich der Gebrauchstauglichkeit wurden
zusätzlich berücksichtigt.
Mit der DAfStb-Richtlinie „Betonbau beim Umgang
mit wassergefährdenden Stoff en“ ist die Anwendung von
Kombibewehrung für die Sicherstellung der Gebrauchstauglichkeit
bereits seit der Ausgabe 1996 möglich. Mit
der DAfStb-Richtlinie „Stahlfaserbeton“ liegt seit neuestem
ein geschlossenes Bemessungskonzept als Ergänzung
zur DIN 1045 vor. Die technischen Randbedingungen
dürfen daher als für die praktische Anwendung
gegeben angesehen werden. Es stellt sich jedoch die Frage,
wie die Kombibewehrung entworfen und bemessen
werden muss, um ein Bauteil nicht nur technisch besser,
sondern auch wirtschaftlicher herzustellen.
Entwurf, Bemessung, Herstellung,
Wirtschaftlichkeit
Ein einfacher Vergleich der Materialkosten der herkömmlichen
Bewehrung mit denen der Kombibewehrung greift
zu kurz. Die Preise für infragekommende Stahlfasern liegen
in der Regel immer deutlich über denen von Bewehrungsstahl!
Bei einer ganzheitlichen Betrachtung der Bauweise
lassen sich die höheren Materialkosten jedoch sehr oft
durch andere Vorteile kompensieren:
» bis zu 50 % weniger Mindestbewehrung (Daumenregel)
» deutliche Vereinfachung der Bewehrungsführung
» Verwendung von Matten an Stelle von Stabstahl
» größere Stababstände und kleinere Durchmesser
» Entfall von Betonpumpen durch baubegleitenden Bewehrungseinbau
» Anwendung wirtschaftlicherer Herstellungsverfahren
» Verkürzung der Bauzeiten
» Erhöhung der Dauerhaftigkeit
» Reduzierung oder Entfall von Reparatur- und Wartungskosten.
Dies bedingt, dass der Planer sich bereits beim Entwurf
der Platte mit einer möglichen Anwendung von Kombibewehrung
auseinandersetzt. Als Daumenregel lassen sich
mit leistungsfähigen Stahlfaserbetonen bis zu 50 % der
für den Nachweis der Gebrauchstauglichkeit erforder-
Autor
Dipl.-Ing. Gerhard Vitt,
Bekaert GmbH, Friedrichsdorf
Gerhard.Vitt@bekaert.com
1993–1998 Studium des
Bauingenieurwesens an der
TU Darmstadt und der KTH
Stockholm. Danach Tätigkeit
als Statiker; ab 2001 für die
Bekaert GmbH als technischer
Leiter für den Bereich Bauprodukte
in Mittel- und Osteuropa
sowie Westasien zuständig.
Seit 2008 weltweite Betreuung
des Bereichs Ingenieurbau bei
NV Bekaert SA; Mitarbeiter in
verschiedenen nationalen und
internationalen Gremien sowie
seit 2003 Vorsitzender des Verbandes
deutscher Stahlfaserhersteller
e.V.
155

156
Panel 10
C 30/37, slab thickness 30 cm, double-layer reinforcement,
concentric stress due to hydration heat, c = 50 mm,
nom
w = 0.2 mm
k
Reinforcing steel Combined reinforcement
Rebars Ø12 mm – 110 mm Mesh Q 524 +
post-cracking tensile strength
1.0 N/mm²
Table 1 Comparison of combined reinforcement with
a conventional solution.
thumb, the use of high-performance steel-fi ber reinforced
concretes may result in a reduction in the minimum reinforcement
required to ensure serviceability by up to 50%.
The example shown in Table 1 was chosen to highlight this
eff ect. For the purpose of verifying structural strength, however,
the fi ber ratio is considerably lower in most cases.
This means that the integration of combined reinforcement
is useful whenever the required minimum reinforcement
is the limiting factor, at least in larger areas
of the element. If the reduced minimum reinforcement is
taken into account in the subsequent planning and design
process, combined with the selection of a production
method tailored to this situation, this simple step alone
can open up a signifi cant saving potential. The following
examples should illustrate this principle:
Example I
A non-load bearing foundation slab specifi ed in compliance
with the provisions of the Wasserhaushaltsgesetz
(German Water Management Act) required a verifi ed
crack width limitation in order to apply a sealing compound
(Fig. 1). Due to the proposed design, which included
combined reinforcement, the lower mesh that would
have formed part of the double-layer reinforcement was
no longer necessary. As a result, the upper mesh reinforcement
that was still to be included could be inserted as
part of the construction process. Additional waiting periods
otherwise required to insert the reinforcement could
be avoided. The steel-fi ber reinforced concrete could be
unloaded from the truck mixers directly at the point of
placement, which eliminated the need for the use of a concrete
pump. In addition, the laying of the mesh reinforcement
in parallel to construction progress enabled the use
of semi-automatic installation systems (“laser screed”,
Fig. 1 Reinforcement installation in line with construction
progress enabled by the use of combined reinforcement.
Abb. 1 Baubegleitender Bewehrungseinbau durch Verwendung
von Kombibewehrung.
| Proceedings 54 th BetonTage
C 30/37, Plattendicke 30 cm, doppellagige Bewehrung,
zentrischer Zwang aus Hydratationswärme, c = 50 mm,
nom
w = 0,2 mm
k
Betonstahl Kombibewehrung
Stabstahl Ø 12 mm – 110 mm Matte Q 524 +
Nachrisszugfestigkeit
1,0 N/mm²
Tabelle 1 Vergleich einer Kombibewehrung mit
einer herkömmlichen Lösung.
lichen Mindestbewehrung einsparen. Das gewählte Beispiel
in Tabelle 1 soll dies verdeutlichen. Für den Nachweis
der Tragfähigkeit liegt der Faseranteil allerdings
meist deutlich niedriger.
Die Anwendung von Kombibewehrung ist also insbesondere
dann sinnvoll, wenn die erforderliche Mindestbewehrung
zumindest in größeren Bereichen maßgebend
ist. Wird die reduzierte Mindestbewehrung im
weiteren Bemessungs- und Planungsprozess berücksichtigt
und auch die Wahl des Herstellungsverfahrens darauf
abgestimmt, lässt sich bereits mit dieser einfachen Maßnahme
ein wesentliches Einsparpotenzial erschließen.
Die folgenden Beispiele sollen dieses Prinzip verdeutlichen:
Beispiel I
Eine nichttragende Bodenplatte mit Anforderungen aus
dem Wasserhaushaltsgesetz erforderte eine nachgewiesene
Rissbreitenbegrenzung, um eine abdichtende Beschichtung
aufbringen zu können (Abb. 1). Durch die
vorgeschlagene Ausführung mit Kombibewehrung konnte
auf die untere Matte der vorgesehenen doppellagigen
Bewehrung verzichtet werden. In Folge dessen war eine
baubegleitende Verlegung der beizubehaltenden oberen
Mattenbewehrung möglich. Zusätzliche Wartezeiten für
den Bewehrungseinbau entfi elen. Die Fahrmischer konnten
den Stahlfaserbeton direkt am Einbauort entladen,
eine Betonpumpe wurde nicht benötigt. Zudem wurde
durch die baubegleitende Mattenverlegung an Stelle des
händischen Bodeneinbaus der Einsatz von halbautomatischen
Einbaugeräten („Laser-Screed“, „Topping Spreader“)
möglich. Dies führte zu einer deutlichen Verkürzung
der Bauzeit bei gleichzeitig höherer Ausführungsqualität.
Fig. 2 Load-bearing foundation slab with considerably simplifi ed reinforcement
routing as a result of using combined reinforcement.
Abb. 2 Tragende Bodenplatte mit durch Kombibewehrung stark
vereinfachter Bewehrungsführung.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
“topping spreader”) instead of the manual spreading of
the concrete. This signifi cantly shortened the construction
period whilst ensuring a higher quality of the work
performed.
Example II
The construction of a load-bearing foundation slab could
be simplifi ed considerably by installing an end-to-end upper
reinforcement layer and local reinforcement underneath
(Fig. 2). At the lower level, a signifi cant amount of
reinforcement was required only in the areas subject to
punching. Together with the structural strength of the fi bers,
the reduced basic reinforcement at the upper level
could resist the positive bending moments without any
additional reinforcement. For this 60-cm thick slab, an
end-to-end upper reinforcement layer would have been
necessary as a working platform anyway. The very simple
installation of the reinforcement signifi cantly shortened
the construction period.
In both cases, the additional cost incurred by the steelfi
ber reinforced concrete was more than compensated by
savings achieved for other items.
Summary
When adopting a holistic view and considering the option
of using combined reinforcement early on in the design
process, the use of such reinforcement may result in
considerable savings and/or enable alternative building
designs.
BFT 02/2010
Podium 10
Beispiel II
Die Ausführung einer tragenden Bodenplatte konnte mit
einer durchgehenden oberen Bewehrungslage und
lokaler unterer Bewehrung stark vereinfacht werden
(Abb. 2). Nennenswerte Bewehrungsmengen waren unten
nur noch im Bereich der durchstanzbeanspruchten
Stellen erforderlich. Die reduzierte obere Grundbewehrung
deckte zusammen mit der Fasertragwirkung die positiven
Biegemomente ohne weitere Zulagen ab. Eine
durchgehende obere Bewehrungslage wäre für die 60 cm
dicke Platte ohnehin als Arbeitsplattform erforderlich gewesen.
Der sehr einfache Bewehrungseinbau führte zu
einer erheblichen Verkürzung der Bauzeit.
In beiden Fällen wurden die Mehrkosten für den
Stahlfaserbeton durch Einsparungen an anderer Stelle
mehr als kompensiert.
Fazit
Bei einer ganzheitlichen Betrachtung und frühzeitiger
Berücksichtigung im Planungsprozess eröff net die Verwendung
von Kombibewehrung mitunter erhebliche Einsparmöglichkeiten
und/oder ermöglicht alternative Bauausführungen.
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157

158
Panel 10
| Proceedings 54 th BetonTage
Contract award and fees for structural engineers in accordance with HOAI 2009
Amendments, pitfalls and risk management according to new rules
Vertragsschluss und Honorar des Tragwerksplaners nach HOAI 2009
Änderungen, Tücken und Risikosteuerung nach neuen Regeln
Autor
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke,
Vorsitzender Richter a.D.
Oberlandesgericht München,
Mering
gerd.motzke@t-online.de
1961–1965 Studium der
Rechtswissenschaften in
München, Berlin und Würzburg;
Richter, Staatsanwalt,
Regierungsdirektor im Hochschuldienst,
Staatsanwalt als
Gruppenleiter, Richter am
OLG; 1997–2006 Vorsitzender
Richter am OLG München,
Bausenat in Augsburg; seit
1990 Honorarprofessor.
The HOAI 2009 has been in force since 18 August 2009.
For structural engineers, it regroups the applicable provisions,
provides the option to freely agree on fees for special
services, replaces the term of basic services with services,
introduces the new concept of “other services”,
enables the parties to freely agree on hourly fees, and replaces
the previous costing procedures relevant to fee calculation
with the costing and building cost agreement
model. All these amendments require a closer look at the
new regulations.
Regrouping of applicable provisions
The HOAI has been made “leaner” and includes only fi ve
parts but is complemented by 14 schedules. Part 1 contains
the general provisions, Part 2 regulates the planning
of building areas, Part 3 contains provisions on project
planning, Part 4 covers technical design, and Part 5 contains
concluding provisions and transitional arrangements.
The provisions pertaining to structural design are
contained in Part 4, Chapter 1, and more specifi cally in
sections 48 to 50. Structural engineers must also know
Part 1 and Schedules 2 and 13. This means that the
number of relevant provisions has been reduced from six
in the previous version (sections 62 to 67) to three in the
amended version. Also, these three regulations have become
relatively “lean” when comparing the previous service
profi le with the new provisions. Section 66 of the previous
version, which relates to contracts covering several
load-bearing structures and conversions, has been deleted.
Instead, this part is contained in the preceding general
provisions. The provisions contained in section 67 paras.
1, 2 HOAI (old version) – covering the design of structural
frameworks for engineering structures – have been moved
to section 48 para. 5 HOAI (new version). Section 67 para.
4 HOAI (old version) is no longer necessary because it
merely included a provision on the free agreement of fees.
The freedom to agree on fees need not be stated explicitly
in provisions pertaining to prices because fees can be
agreed freely anyway if no limits are defi ned by price-related
legal provisions.
Service profi le
The service profi le is described in section 49. The services
(previously basic services) themselves have been moved to
Schedule 13. The exact wording was taken over for the
new version.
The service profi le does no longer list special services.
Special services can be freely agreed upon pursuant to section
3 para. 3 HOAI (new version) and are listed merely by
way of example in Schedule 2, Item 2.10.
Percentages remained unchanged.
Die HOAI 2009 ist seit 18.8.2009 in Kraft. Sie bringt für
die Tragwerksplaner eine neue Zuordnung, sieht für die
Besonderen Leistungen die freie Vereinbarkeit des Honorars
vor, ersetzt den Begriff der Grundleistung durch Leistung,
schaff t die “andere Leistung“ neu, ermöglicht den
Parteien die freie Vereinbarkeit der Stundensätze und ersetzt
die bisherigen für die Honorarberechnung einschlägigen
Kostenermittlungsverfahren durch das Kostenberechnungs-
und das Baukostenvereinbarungsmodell.
Deshalb besteht Anlass, sich mit der Neuregelung auseinander
zu setzen.
Neue Zuordnung
Die verschlankte HOAI kennt nur noch fünf Teile, allerdings
ergänzt durch 14 Anlagen. Der Teil 1 enthält die
Allgemeinen Vorschriften, der Teil 2 regelt die Flächenplanung,
der Teil 3 die Objektplanung, der Teil 4 die Fachplanung,
der Teil 5 enthält die Überleitungs- und Schlussvorschriften.
Die Tragwerksplanung ist im Teil 4, Abschnitt 1, enthalten.
Das sind die §§ 48 bis 50. Der Tragwerksplaner
muss ergänzend den Teil 1, die Anlage 2 und die Anlage
13 kennen. Aus bisher sechs Bestimmungen der Altfassung
– §§ 62 bis 67 – sind also drei geworden. Diese
drei Vorschriften sind zudem bei einem Vergleich der
Leistungsbildbeschreibung mager ausgefallen. § 66 a.F.
– Auftrag über mehrere Tragwerke und bei Umbauten –
wurde gestrichen; die Regelung ist in den Allgemeinen
Vorschriften vorangestellt. § 67 Abs. 1,2 HOAI a.F. – Tragwerksplanung
für Traggerüste bei Ingenieurbauwerken
– wandert in § 48 Abs. 5 HOAI n.F. § 67 Abs. 4 HOAI a.F.
ist verzichtbar, weil dort nur auf die Honorarvereinbarungsfreiheit
abgestellt wird. Die Freiheit der Honorarvereinbarung
muss in einem Preisrecht nicht ausdrücklich
erwähnt werden, denn Honorarvereinbarungsfreiheit
besteht von Hause aus, wenn nicht durch Preisrecht
Schranken eingezogen werden.
Leistungsbildbeschreibung
Das Leistungsbild beschreibt § 49, wobei die Leistungen
– also die bisherigen Grundleistungen – in die Anlage 13
ausgelagert worden sind. Eine wortgleiche Übernahme
ist erfolgt.
Das Leistungsbild listet Besondere Leistungen nicht
mehr auf. Die Besonderen Leistungen sind nach § 3
Abs. 3 HOAI n.F. frei vereinbarungsfähig und lediglich
beispielhaft in der Anlage 2, dort Punkt 2.10, aufgelistet.
Bei den Prozentsätzen – ehemals Vom-Hundertsätzen
– ist es geblieben.
Honorarzone
Für die Einzonung des Objekts sind neben § 5 HOAI n.F.
die Bewertungsmerkmale nach § 50 HOAI n.F. entscheidend.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Fee band
The defi nition of the fee band for the project is governed
by section 5 HOAI (new version) but also by the evaluation
criteria pursuant to section 50 HOAI (new version).
Fee
The fee is determined by the minimum fee if the parties
do not agree on a diff erent rate when awarding the contract
(section 7 para. 6 HOAI).
Chargeable costs
Chargeable costs are determined according to section 48
HOAI (new version); as before, several options are available
to the parties. Section 48 para. 1 HOAI (new version)
provides the basis for all other provisions. Pursuant to this
paragraph, the structural engineer accounts for 55% of
the structural design cost and 10% of the cost of technical
installations (previously 20% according to section 62 para.
4 HOAI, old version). This means that the calculation is
based on cost group 300 according to DIN 276-1: 2008-12
in relation to structural design costs and cost group
400 specifi ed in the same standard in relation to technical
installations.
Pursuant to section 6 para. 1 HOAI (new version),
chargeable costs should be stated in accordance with the
cost calculation (costing model). The structural engineer
is involved in the costing exercise at work stage 3.
It is also possible to link the costing to a building cost
agreement (section 6 para. 2 HOAI, new version, building
cost agreement model). If the architect commissioned
with project planning enters into such a building cost
agreement with the client, this has generally no binding
eff ect on the structural engineer. This may be diff erent,
however, if the structural engineer contributes to the determination
of verifi able building costs.
Special services
Special services (referred to in Schedule 2, Item 2.10) may
be owed under a contract for work because it would not be
possible to achieve the contractually agreed outcome without
them. The structural engineer must ensure that a related
contract is entered into and that a fee is agreed upon
(section 3 para. 3 HOAI, new version).
Other services and changes to chargeable costs
The previously existing link to costing or cost estimate in
accordance with section 62 para. 2 Items 1 and 2 HOAI
(old version) is replaced with the costing and building cost
agreement model. Any changes determined by the client
in the course of the project that have an eff ect on costs, as
well as the repeated rendering of planning or design services
that had previously been provided at the various work
stages, call for an increased attention to detail already
when entering into the contract and in the course of the
project since section 7 para. 5 and section 3 para. 2 sentence
2 HOAI (new version) contain provisions regarding
the security of the fee. For both reasons, i.e. because of the
other services (section 3 para. 2 sentence 2 HOAI, new
version) and their eff ect on chargeable costs, it is absolutely
necessary to enter into agreements.
BFT 02/2010
Podium 10
Honorarsatz
Der Honorarsatz bestimmt sich nach dem Mindestsatz,
wenn die Parteien nicht bei Auftragserteilung einen abweichenden
Satz vereinbaren (§ 7 Abs. 6 HOAI).
Die anrechenbaren Kosten
Die anrechenbaren Kosten bestimmen sich nach § 48
HOAI n.F., wobei die Parteien – wie bisher auch – Wahlmöglichkeiten
haben. Den Ausgangspunkt bildet § 48
Abs. 1 HOAI n.F. Danach setzt der Tragwerksplaner 55 %
der Bauwerk-Baukonstruktionskosten und 10 % der
Kosten der Technischen Anlagen (bisher 20 % nach § 62
Abs. 4 HOAI a.F.) an. Die Ausrichtung erfolgt damit an
der Kostengruppe 300 der DIN 276-1: 2008-12 hinsichtlich
der Kosten der Baukonstruktion und der Kostengruppe
400 derselben DIN bezüglich der technischen Anlagen.
Anzusetzen sind nach § 6 Abs. 1 HOAI n.F. die anrechenbaren
Kosten nach Maßgabe der Kostenberechnung
(Kostenberechnungsmodell). An deren Erstellung wirkt
der Tragwerksplaner in der Lph 3 mit.
Möglich ist auch eine Anbindung an eine Baukostenvereinbarung
(§ 6 Abs. 2 HOAI n.F., Baukostenvereinbarungsmodell).
Schließt der objektplanende Architekt eine
derartige Baukostenvereinbarung mit dem Auftraggeber,
folgt hieraus grundsätzlich keine Bindung des Tragwerksplaners.
Das kann anders dann sein, wenn der Tragwerksplaner
Beiträge hinsichtlich der Ermittlung nachprüfbarer
Baukosten liefert.
Die Besondere Leistung
Besondere Leistungen – Punkt 2.10 der Anlage 2 – können
werkvertraglich geschuldet sein, weil ohne sie der
geschuldete Erfolg nicht erreichbar ist. Der Tragwerksplaner
hat dafür Sorge zu tragen, dass insoweit eine Beauftragung
erfolgt und eine Honorarvereinbarung geschlossen
wird (§ 3 Abs. 3 HOAI n.F.).
Die andere Leistung und Veränderung
hinsichtlich der anrechenbaren Kosten
Die bisher – § 62 Abs. 2 Nr. 1 und Nr. 2 HOAI a.F. – gegebene
Anbindung auch an die Kostenfeststellung bzw. an
den Kostenanschlag wird durch das Kostenberechnungs-
wie auch das Baukostenvereinbarungsmodell beendet.
Im Verlauf der Objektabwicklung seitens des Auftraggebers
angeordnete Änderungen mit Auswirkungen auf die
Kostenentwicklung wie auch die erneute Vornahme von
bereits in den Leistungsphasen erledigten Planungsleistungen
fordern zu massiver Aufmerksamkeit bereits bei
Vertragsschluss und im Verlauf der Projektabwicklung
heraus. Denn es geht nach § 7 Abs. 5 und § 3 Abs. 2 Satz 2
HOAI n.F. um Honorarsicherung. Beides, die andere
Leistung (§ 3 Abs. 2 Satz 2 HOAI n.F.) und die Auswirkungen
auf die anrechenbaren Kosten, machen den Abschluss
von Vereinbarungen unbedingt notwendig.
159

160
Panel 10
| Proceedings 54 th BetonTage
European construction standards – implementation in German standards
Europäisches Regelwerk im Bauwesen – Umsetzung in deutsche Normen
Autor
Dr.-Ing. Karl Morgen,
WTM Engineers, Hamburg
k.morgen@wtm-hh.de
Geb. 1952; 1972–1977 Studium
des Bauwesens an
der Technischen Universität
Karlsruhe; 1983 Promotion;
1978–1983 Ingenieurbüro
Prof. Dr.-Ing. Vogel und Partner,
Karlsruhe; 1979–1983
wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Lehrstuhl für Baustatik an
der Technischen Universität
Karlsruhe; 1984 Ingenieurbüro
Harrer, Karlsruhe; 1984–1986
Dyckerhoff & Widmann AG,
Niederlassung Hamburg; 1986
Lockwood Greene, Architects
and Engineers, New York, USA;
1986–1988 Ingenieurbüro
Windels _ Timm _ Morgen
Partnerschaft, Hamburg; seit
1988 Geschäftsführender Gesellschafter
bei WTM
Engineers, Hamburg; 1990
Anerkennung als Prüfi ngenieur
für Baustatik; seit 1995 Landesvorsitzender
der Prüfi ngenieure
Hamburg; 1996 Anerkennung
als Sachverständiger; seit 2000
Mitglied im Vorstand der hamburgplan
AG, Hamburg; Mitarbeit
in diversen Fachgremien
und Normenausschüssen.
Introduction
The ever-growing number of standards and their defi ciencies
have been complained about for years [1], [2], [3], [4].
Intransparent, overregulated, unnecessarily complex,
time-consuming and expensive – these are characteristics
that are frequently attributed to the new generation of
standards. “Europe” is often cited as the reason. This is
right and wrong at the same time because “Europe” (i.e.
the Eurocodes) forms the basis for national standardization.
However, these standards, in turn, are prepared by
us engineers who are members of European standards
bodies. If we want to bring about change, we must seize
our opportunities at this level.
European standards
According to [5], European standards are drafted as follows:
They are either initiated by a national standardization
organization, or their preparation is assigned by the
European Commission to make EU Directives more specifi
c by way of a standardization mandate. If one of the
standards committees at Deutsches Institut für Normung
(DIN; German Institute for Standardization) has decided
to actively contribute to a European or international standardization
project, the related technical supervision is assigned
to a so-called mirror committee. This committee is
to agree on a position for Germany and to represent it on
the relevant European and/or international body. Experts
are appointed for membership in European and international
work groups on the basis of their knowledge and
professional expertise. They participate in the related activities
until their completion, or until the appointment is
revoked. As a result, the experts seconded to European
standardization activities are key decision makers who infl
uence the contents of European standards. It is precisely
in this area where practice-driven, experienced German
engineers need to get involved more actively in the future
to overcome the theoretical focus and overregulation. This
requires new organizational and funding structures yet to
be developed.
Implementation in German standards
Following the adoption of a European standard (Eurocode),
the DIN needs to implement it in a national standard
whilst revoking all national regulations that contradict the
European standard. In addition, National Annexes (NA) to
the European standard need to be prepared to determine
the parameters to be defi ned at the national level. A “modern”
German standard thus comprises the Eurocode, the
supplementary national standard and the national annex.
This may again signifi cantly expand the amount of European
standardization, which is already very comprehensive.
New approaches to standardization
Upon the initiative of the Verband der Beratenden Ingenieure
(Association of Consulting Engineers) and the
Bundesvereinigung der Prüfi ngenieure für Bautechnik
(Federal Association of Construction Testing Engineers),
the funding of the research project on the “Development
Einführung
Seit Jahren wird die wachsende Normenfl ut und deren
Fehlerhaftigkeit beklagt [1], [2], [3], [4]. Intransparent,
überreglementiert, unnötig kompliziert, zeitaufwändig
und teuer sind häufi g genannte Attribute der neuen Normengeneration.
Häufi g wird „Europa“ als Begründung
genannt. Dies ist falsch und richtig zugleich, denn
„Europa“, d. h. die Eurocodes sind die Grundlage der nationalen
Normung. Allerdings entstehen diese wiederum
unter Mitwirkung von uns Ingenieuren in europäischen
Normengremien und wenn wir etwas ändern wollen,
müssen wir dort den Hebel ansetzen.
Europäische Normen
Europäische Normen entstehen nach [5] wie folgt: Sie
werden entweder durch eine nationale Normungsorganisation
initiiert oder, zur Konkretisierung von EU-Richtlinien,
durch die Europäische Kommmission mittels eines
Normungsmandates in Auftrag gegeben. Wenn sich ein
Normenausschuss des Deutschen Instituts für Normung
(DIN) für eine aktive Mitarbeit an einem europäischen
und/oder internationalen Normungsvorhaben entschieden
hat, wird die fachliche Betreuung einem so genannten
Spiegelausschuss zugewiesen. Dieser hat eine deutsche
Meinungsbildung durchzuführen und sie im
europäischen und/oder internationalen Gremium zu vertreten.
Experten werden in persönlicher Fachkompetenz
für die europäischen und internationalen Arbeitsgruppen
benannt und nehmen bis zum Abschluss der Arbeiten
oder bis zum offi ziellen Widerruf der Benennung an der
Arbeit teil. Die in die europäische Normungsarbeit entsandten
Fachleute entscheiden somit ganz wesentlich
über die Inhalte der europäischen Normen. Hier müssen
zukünftig aus Deutschland erfahrene Ingenieure aus der
Praxis verstärkt aktiv werden, um die Theorielastigkeit
und die Überreglementierung einzudämmen. Dies erfordert
neue Organisations- und Finanzierungsstrukturen,
die noch zu erarbeiten sind.
Umsetzung in deutsche Normen
Nach Verabschiedung einer europäischen Norm in Form
eines Eurocodes muss diese durch das DIN in eine nationale
Norm umgesetzt werden und alle nationalen Regelungen,
die der europäischen Norm entgegenstehen, zurückgezogen
werden. Außerdem sind in nationalen
Anhängen zur europäischen Norm (NA) die national zu
defi nierenden Parameter (NDP) festzulegen. Eine „moderne“
deutsche Norm besteht also aus dem Eurocode,
der nationalen Restnorm und dem nationalen Anhang.
Dies kann den ohnehin schon großen Umfang der europäischen
Normung noch einmal erheblich aufblähen.
Neue Ansätze zur Normungsarbeit
Auf Initiative des Verbandes der Beratenden Ingenieure
und der Bundesvereinigung der Prüfi ngenieure für Bautechnik
wurde das Forschungsvorhaben „Entwicklung
eines Leitfadens zur Erstellung anwenderfreundlicher
und praxistauglicher Bemessungsnormen“ vom Bundes-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
of a Guideline to Prepare User-Friendly Design Standards
Suitable for Practical Use” was granted by the Federal
Ministry for Transport, Building and Urban Development
and the Federal Offi ce for Building and Regional Planning
on 28 May 2009 as part of the “Zukunft Bau” (Future in
Construction) research initiative. This project is to defi ne
the requirements to be met by a standard to ensure safe
construction according to the state of the art whilst retaining
its user friendliness and suitability for practical application.
Required new organizational structures and funding
options should be developed. The Normenausschuss
Bau (Construction Standards Committee) at DIN has appointed
a work group chaired by Dr.-Ing. Heinrich
Bökamp, President of the Chamber of Engineers in North
Rhine-Westphalia, to streamline standards to their core
provisions.
Outlook
The implementation of the Eurocodes in German standards
is a diffi cult project that requires a major eff ort, which
is why new, professional approaches to the drafting of
standards are needed. The above initiatives have been
launched too late to take eff ect already in the short term
with respect to the forthcoming submission of 58 Eurocode
parts containing over 5,000 pages in 2010. In this
regard, the ARGE Bau noted with regard to the binding
national implementation of the Eurocodes that “the
Eurocodes and their National Annexes contain linguistic
or editorial inconsistencies, or even technical errors in relation
to some details” [6]. This means that any related
amendments can be expected not before the year 2015
when the fi rst revised Eurocodes will be published. However,
there is an urgent need for action as these Eurocodes
are already being drafted.
References/Literatur
[1] Normenfl ut gegen Ingenieurverstand, J. Scheer, DIB, Aug. 2003
[2] Erfolg oder Debakel? Eurocodes: Gibt es Wege zu überschaubaren
und sinnvollen Normen?, F. Werner, DIB, Nov. 2004
[3] Erprobt, bewährt und demontiert, J. Steiner, Bautechnik, Heft 4,
2006, Ernst & Sohn
[4] Haben wir unsere Normen verdient?, K. Morgen, Editorial Betonund
Stahlbetonbau, Heft 8, 2006, Ernst & Sohn
[5] Warum brauchen wir Normen?, B. Schuppener, Bundesanstalt für
Wasserbau BAW-Kolloquium 24. Sept. 2009, Karlsruhe
[6] Die bauaufsichtliche Einführung der Eurocodes, Bauministerkonferenz
ARGEBau, Schreiben an Kammern, Ausschüsse und
Verbände 28.09.2009
BFT 02/2010
Podium 10
ministerium für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung und
dem Bundesamt für Bauwesen und Raumordnung
im Rahmen der Forschungsinitiative Zukunft Bau am
28. Mai 2009 bewilligt. Im Rahmen dieses Projektes sollen
die Anforderungen defi niert werden, die eine Norm
erfüllen muss, um ein sicheres Bauen nach dem Stand
der Technik zu gewährleisten, ohne die Anwenderfreundlichkeit
und Praxistauglichkeit zu verlieren. Erforderliche
neue Organisationsstrukturen und Finanzierungsmöglichkeiten
sollen erarbeitet werden. Der Normenausschuss
Bau im DIN hat eine Arbeitsgruppe berufen, die
unter Vorsitz von Dr.-Ing. Heinrich Bökamp, Präsident
der Ingenieurkammer Nordrhein-Westfalen, ein Konzept
zur Straff ung der Normen auf das Wesentliche erarbeiten
soll.
Ausblick
Die Umsetzung der Eurocodes in deutsche Normen ist
ein schwieriges und arbeitsintensives Projekt und erfordert
neue, professionelle Wege der Bearbeitung. Für die
kurzfristige, d. h. im Jahr 2010 anstehende Bereitstellung
von 58 Eurocode-Teilen mit einem Umfang von über
5000 Seiten kommen die Initiativen zu spät. Hierzu hat
die ARGE Bau zur bauaufsichtlichen Einführung der
Eurocodes festgestellt, dass es „in den Eurocodes und
ihren Nationalen Anhängen sprachliche oder redaktionelle
Unklarheiten gibt oder dass in einigen Details sogar
technische Fehler enthalten sind“ [6]. Änderungen sind
also frühestens mit der Ausgabe überarbeiteter Eurocodes
ab 2015 zu erwarten. Da diese jedoch derzeit bereits bearbeitet
werden, ist dringender Handlungsbedarf gegeben.
161

162
Panel 10
The EC2 pilot projects
An example of professional standard drafting?
Die EC2-Pilotprojekte
Ein Beispiel für professionelle Normenbearbeitung?
Autor
Dr.-Ing. Frank Fingerloos,
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein
E.V., Berlin
fi ngerloos@betonverein.de
Geb. 1961; Bauingenieurstudium
an der Hochschule für
Bauwesen Cottbus; ab 1986
wiss. Mitarbeiter im Bereich
Konstruktiver Ingenieurbau;
ab 1990 im Bereich Technik
der Hochtief Construction AG,
Berlin; seit 2000 Abteilungsleiter
Bautechnik im Deutschen
Beton- und Bautechnik-Verein
E.V.; seit 2005 Sachverständiger
beim Deutschen Institut für
Bautechnik; seit 2008 ö. b. u. v.
Sachverständiger für Beton-
und Stahlbetonbau der IHK
Berlin; seit 2008 Lehrauftrag für
Massivbau an der Technischen
Universität Kaiserslautern.
Eurocode 2, Part 1-1 (EC2), will be published with its National
Annex (NA) at the beginning of 2010 and is expected
to be offi cially approved and introduced in Germany at
the beginning of 2011 [1]. Part 1 is the most important section
of the design code in concrete constructions which is
supplemented by further parts.In a research on the “EC 2
Pilot Projects” initiated by Deutsches Institut für Bautechnik
(German Construction Technology Institute), the EC2
with its NA [2] had been applied by practitioners to typical
building construction projects from the end of 2007 to
2009. The work on the EC2-NA was to become an example
of professional and practice-driven standardization. For
this purpose, the Deutsche Beton- und Bautechnik-Verein
e.V. (German Association for Concrete and Construction
Technology), the Bundesvereinigung der Prüfi ngenieure
für Bautechnik e.V. (Federal Association of Construction
Testing Engineers) and the Verband Beratender Ingenieure
(Association of Consulting Engineers) established
a joint work group.
The following work steps were undertaken:
» Systematic comparison of design in accordance with
DIN 1045-1 and EC2 using typical structural components
with real-life parameters,
» Review of reinforcement and design rules,
» Improvement of ease of use of the EC2 in building practice,
» Responses to interpretation issues,
» Preparation of data and supporting materials for secondary
literature ([3], [4], [5]),
» Test and revision of the design software,
» Assessment of economic eff ects of the EC2.
The research was conducted together with twelve engineering
offi ces involved in both design and testing activities.
Care has been taken to include a “mixture” of larger
and smaller offi ces with respect to the number of employees
and turnover. This approach ensured a corresponding
diversity of opinions and diverging range of experience,
which should lead to an evaluation of the EC2 results that
is applicable on a broader basis. In addition, ten software
suppliers were involved in the EC2 pilot phase. These providers
simultaneously developed the design software
package and tested it in collaboration with the engineering
offi ces.
As pilot projects, typical completed building construction
projects of various sizes were selected that included a
full-fl edged, reviewed set of plans for submission to relevant
planning authorities or detailed design documents in
accordance with DIN 1045-1. In a second step, these
projects were largely redesigned on the basis of EC2.
The fi nal report contains some background information
for the fi nalized national provisions [6]. The pilot
phase is expected to lead to a higher degree of acceptance
of the standard in construction practice. The systematic
approach taken and the integration of practical experience
gained in the application of DIN 1045-1 since 2002
| Proceedings 54 th BetonTage
Der Eurocode 2, Teil 1-1 (EC2) wird Anfang 2010 mit Nationalem
Anhang (NA) veröff entlicht sein und voraussichtlich
Anfang 2011 bauaufsichtlich in Deutschland
eingeführt [1]. Der Teil 1 ist der wichtigste Bemssungscode
im Betonbau, der durch weitere Teile ergänzt wird.
In einem Forschungsvorhaben „EC2-Pilotprojekte“ des
Deutschen Instituts für Bautechnik wurde der EC2 seit
Ende 2007 bis 2009 mit seinem NA [2] an
typischen Hochbauprojekten von Praktikern erprobt. Die
Bearbeitung des EC2-NA sollte ein mögliches Beispiel für
professionelle und praxisgerechte Normung werden.
Hierfür haben der Deutsche Beton- und Bautechnik-Verein
E.V., die Bundesvereinigung der Prüfi ngenieure für
Bautechnik e.V. und der Verband Beratender Ingenieure
eine Arbeitsgemeinschaft gebildet.
Folgende Arbeitsschritte wurden durchgeführt:
» Systematischer Vergleich der Bemessung nach DIN
1045-1 und EC2 an typischen Bauteilen mit praktisch
vorkommenden Parametern,
» Überprüfung der Bewehrungs- und Konstruktionsregeln,
» Verbesserung der praktischen Handhabbarkeit
des EC2,
» Beantwortung von Auslegungsfragen,
» Erarbeitung von Daten und Hintergrundmaterial für
Sekundärliteratur ([3], [4], [5]),
» Test und Überarbeitung der Bemessungssoftware,
» Abschätzung wirtschaftlicher Folgen des EC2.
Das Forschungsvorhaben wurde mit zwölf Ingenieurbüros
durchgeführt, die sowohl als Aufsteller als auch als
Prüfi ngenieure tätig sind. Dabei wurde in Bezug auf Mitarbeiteranzahl
und Umsatz auf eine Mischung zwischen
großen und kleineren Büros geachtet. Dadurch wurde
eine entsprechende Meinungsvielfalt und ein divergierender
Erfahrungshorizont sichergestellt, was eine allgemeingültigere
Bewertung der EC2-Ergebnisse erwarten
lässt. An der Erprobungsphase des EC2 beteiligten sich
darüber hinaus zehn Softwarehersteller, die parallel ihre
Bemessungssoftware entwickelten und gemeinsam mit
den Ingenieurbüros testeten.
Als Pilotprojekte wurden typische, tatsächlich realisierte
Bauvorhaben des Hochbaus verschiedener Größe
mit einer vorhandenen, voll durchgearbeiteten und geprüften
Genehmigungs- bzw. Ausführungsplanung nach
DIN 1045-1 ausgewählt, die noch einmal weitgehend
nach EC2 bemessen wurden.
Der Abschlussbericht enthält einige Hintergründe
für die endgültigen nationalen Regelungen [6]. Durch die
Erprobungsphase wird eine verbesserte Akzeptanz in der
Praxis erwartet. Die systematische Herangehensweise
und das Einfl ießen der praktischen Erfahrungen mit der
Normanwendung von DIN 1045-1 seit dem Jahre 2002
stärken die Substanz des deutschen Nationalen Anhangs
und unterstützen die internationale Wettbewerbsfähigkeit.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
strengthen the core provisions of the German National
Annex and promote international competitiveness.
The outcomes of the pilot phase created the basis to
offi cially approve and implement the EC2, at least theoretically,
from a certain eff ective date without requiring
any transitional period. The conference on the introduction
of the “Eurocode 2 for Germany” will be held on
18 and 19 March 2010 in Berlin (www.betonverein.de).
Additional one-day conferences for practitioners are
scheduled nearer the time of the offi cial approval and introduction
in 2011.
Hey there!
BFT_INT is using Twitter
BFT 02/2010
Podium 10
Die Ergebnisse der Erprobungsphase haben die
Voraussetzungen geschaff en, den EC2 theoretisch mit
einem Stichtag ohne Übergangszeit, bauaufsichtlich einführen
zu können. Die Einführungstagung zum „Eurocode
2 für Deutschland“ wird am 18. und 19. März 2010 in
Berlin stattfi nden (www.betonverein.de). Weitere eintägige
Arbeitstagungen für Praktiker sind dann zeitnah zur
bauaufsichtlichen Einführung 2011 geplant.
References/Literatur
[1] Fingerloos, F.: Der Eurocode 2: Aktueller Stand und praktische
Umsetzung. In: Der Prüfi ngenieur. Nr. 35, Oktober 2009
[2] DIN EN 1992-1-1: Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von
Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine
Bemessungsregeln für den Hochbau:2010 und DIN EN 1992-1-1/
NA Nationaler Anhang:2010 (beide in Vorbereitung)
[3] DAfStb -Heft 600: Erläuterungen zu Eurocode 2. Ausgabe 2010
(in Vorbereitung)
[4] Fingerloos, F.: Der Eurocode 2 für Deutschland – DIN EN 1992
– Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den
Hochbau: Kommentierte und konsolidierte Fassung. Hrsg.: DBV,
BVPI, VBI, ISB. Berlin: Beuth und Ernst & Sohn, 2010 (in Vorbereitung)
[5] Beispiele zur Bemessung nach Eurocode 2. Band 1: Hochbau.
Hrsg.: DBV. Berlin: Ernst & Sohn, 2010 (in Vorbereitung)
[6] Fingerloos, F. (Hrsg.): Überprüfung und Überarbeitung des
Nationalen Anhangs (DE) für DIN EN 1992-1-1 (Eurocode 2).
Abschlussbericht des DIBt-Forschungsvorhabens ZP 52-5-
7.278.2-1317/09: Eurocode 2 Hochbau – Pilotprojekte
(in Vorbereitung)
Concrete Plant + Precast Technology –
get informed on new techniques,
equipment, research, products and materials.
Twitter with us …!
BFT_INT
Manuel Pfestorf
163

164
Panel 10
Actions: Loads, prestressing, restraint
Structural frameworks consisting of reinforced or prestressed
concrete are subject to internal forces that can be
distinguished according to the type of associated actions,
i.e. internal forces composed of loads, prestressing and
restraint.
Internal forces resulting from loads are necessary to
maintain the equilibrium. Their distribution in statically
indeterminate structural frameworks depends on the
stiff ness conditions. If the degree of stiff ness decreases as
a result of cracking or due to the formation of zones of
plastic equilibrium, this leads to a shift in the internal
forces whereas the equilibrium conditions remain valid.
In State I, prestressing leads to an eigenstress condition
and may also result in statically indeterminate internal
force portions. Unlike the usual restraint forces, however,
the latter are not reduced by cracking or plastic
deformation if stiff ness decreases [1]. Instead, only a shift
in internal forces occurs. As an alternative to the eigenstress
condition, prestressing may also be considered an
action of external forces (radial forces, anchor forces).
| Proceedings 54 th BetonTage
Behavior of reinforced and prestressed concrete subject to combined actions
of loads and restraint
Verhalten von Stahlbeton und Spannbeton unter einer kombinierten
Beanspruchung aus Last und Zwang
Autor
Prof. Dr.-Ing. Reinhard Maurer,
Technische Universität Dortmund
reinhard.maurer@
tu-dortmund.de
Geb. 1956; Studium und Promotion
an der TH Darmstadt;
Tätigkeiten bei der Philipp Holzmann
AG sowie der König und
Heunisch Planungsgesellschaft
mbH; Prüfi ngenieur für Baustatik;
seit 2002 Inhaber des Lehrstuhls
Betonbau an der TU Dortmund.
M ∆TM,nonl Restraint force according to non-linear method/Zwangschnittgröße nach nichtlinearem Verfahren
M ΔTM,0 Restraint force according to linear elastic method/Zwangschnittgröße nach linear-elastischem Verfahren
Fig. 1 Relative restraint reduction in a reinforced concrete beam restrained at both ends
depending on load increase q [1].
Abb. 1 Bezogener Zwangabbau an einem beidseitig eingespannten Stahlbetonbalken in
Abhängigkeit von der Laststeigerung q [1].
Einwirkungen: Lasten, Vorspannung, Zwang
Tragwerke aus Stahlbeton und Spannbeton werden durch
Schnittgrößen beansprucht, die zweckmäßig nach der
Art der zugehörigen Einwirkungen in Schnittgrößen aus
Lasten, Vorspannung sowie Zwang unterteilt werden.
Die Schnittgrößen aus Lasten sind zur Aufrechterhaltung
des Gleichgewichts erforderlich. Ihre Verteilung in
statisch unbestimmten Tragwerken ist abhängig von den
Steifi gkeitsverhältnissen. Bei einem Abfall der Steifi gkeiten
durch Rissbildung oder durch die Ausbildung von
plastischen Zonen kommt es zu einer Umlagerung der
Schnittgrößen, wobei die Gleichgewichtsbedingungen
ihre Gültigkeit behalten.
Eine Vorspannung verursacht im Zustand I einen Eigenspannungszustand
sowie ggf. statisch unbestimmte
Schnittgrößenanteile. Letztere werden jedoch im Gegensatz
zu den üblichen Zwangschnittgrößen bei einem Steifi
gkeitsabfall durch Rissbildung oder plastische Verformungen
nicht abgebaut [1], es entstehen lediglich Umlagerungen.
Die Vorspannung kann alternativ zum Eigenspannungszustand
auch als Einwirkung durch äußere Kräfte
(Umlenkkräfte, Ankerkräfte) aufgefasst werden.
Dagegen sind Zwangschnittgrößen infolge von behinderten
Verformungen nicht zur Aufrechterhaltung
des Gleichgewichts, sondern lediglich zur Erfüllung der
Verträglichkeitsbedingungen erforderlich. Sie sind direkt
proportional zur absoluten Systemsteifi gkeit. Zwangschnittgrößen
können bei ausreichend duktilen Systemen
im Grenzzustand der Tragfähigkeit vollständig abgebaut
werden.
Abbau der Zwangschnittgrößen durch
Rissbildung und plastische Verformungen
Die numerischen Untersuchungen zum Tragverhalten
unter einer kombinierten Beanspruchung durch Last und
Zwang erfolgten auf der Grundlage des nichtlinearen
Verfahrens für die Schnittgrößenermittlung nach DIN
1045-1 bzw. DIN-Fachbericht 102. Das verwendete nichtlineare
Rechenmodell wurde durch die Nachrechnung entsprechender
Versuche verifi ziert. Bei diesen Versuchen
hatte der zusätzlich aufgebrachte Zwang nahezu keinen
Einfl uss auf die Traglast der Versuchsträger [2].
Nachfolgend werden die Auswirkungen auf die
Schnittgrößen infolge des Zwangs durch einen linearen
Temperaturunterschied ∆T M dargestellt. Abb. 1 enthält
das Ergebnis einer Parameterstudie für einen beidseitig
eingespannten Stahlbetonbalken. Unter monoton steigender
Lastbeanspruchung bauen sich die Zwangschnittgrößen
bei der Rissbildung stark ab. Sie verbleiben beim
abgeschlossenen Rissbild auf etwa konstantem Niveau.
Mit dem Fließbeginn der Bewehrung werden sie bis zum
Erreichen der Systemtraglast durch plastische Verformungen
weiter abgebaut. Dabei zeigt sich eine starke Abhängigkeit
vom mechanischen Bewehrungsgrad bzw. von
der bezogenen Druckzonenhöhe x/d.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
By contrast, restraint forces are not required to maintain
the equilibrium but, due to obstructed deformation,
merely to meet the compatibility conditions. They are directly
proportional to the absolute system stiff ness. In suffi
ciently ductile systems, restraint forces can be reduced
to zero in the ultimate limit state.
Restraint force reduction by cracking and
plastic deformation
The numerical analyses of the load-bearing behavior under
the combined action of loads and restraint forces were
carried out using the non-linear method to determine
internal forces in accordance with DIN 1045-1 and
DIN Fachbericht 102. The non-linear model used was
verifi ed by the simulation of corresponding tests. In these
tests, the additionally applied restraint force had virtually
no eff ect on the limit load of the test beams [2].
The eff ects on the internal forces due to restraint are
then expressed as a linear diff erence in temperature ∆T M .
Fig. 1 shows the result of a parametric study carried out
for a reinforced concrete beam fi xed at both ends. Under
monotonically increasing loading, the restraint forces
strongly decrease during crack formation. They remain at
a roughly constant level once the fi nal cracking pattern
has been reached. The restraint forces are further reduced
by plastic deformation when the reinforcement begins to
yield until the limit load of the system has been reached.
This process is strongly dependent on the mechanical reinforcement
ratio or the relative height of the compression
zone x/d.
Prestressing shifts the restraint reduction to a higher
load level. In the case of an identical total mechanical reinforcement
ratio, the magnitude of the restraint reduction
that can be achieved in prestressed concrete is roughly
equivalent to that of reinforced concrete (Fig. 2).
Consideration of restraint in design
Numerical analyses carried out for bridges built in reinforced
and prestressed concrete revealed the same conditions
governing restraint reduction. The rules on restraint
reduction contained in DIN Technical Report 102 were
confi rmed as safe [2]. A more comprehensive design proposal
is included in [1] and [2].
BFT 02/2010
Podium 10
Fig. 2 Eff ect of prestressing on restraint reduction at a total mechanical reinforcement ratio of
v = 0.4 at the fi xing point [1].
Abb. 2 Einfl uss der Vorspannung auf den Zwangabbau bei einem mechanischen Gesamtbewehrungsgrad
von v = 0,4 an der Einspannung [1].
Durch eine Vorspannung verschiebt sich der
Zwangabbau auf ein höheres Lastniveau. Die Größe des
erreichbaren Zwangabbaus ist beim Spannbeton im Vergleich
zum Stahlbeton bei gleichem mechanischem Gesamtbewehrungsgrad
etwa gleich (Abb. 2).
Berücksichtigung des Zwangs bei der Bemessung
Numerische Untersuchungen an ausgeführten Stahlbeton-
und Spannbetonbrücken führten zu den gleichen
Gesetzmäßigkeiten für den Abbau des Zwangs. Die Regelungen
zur Abminderung des Zwangs im DIN-Fachbericht
102 wurden als konservativ bestätigt [2]. Ein weitergehender
Bemessungsvorschlag ist in [1] bzw. [2]
enthalten.
References/Literatur
[1] Maurer, R., Arnold, A.: Bemessung von Tragwerken aus Stahlbeton
und Spannbeton für eine kombinierte Beanspruchung aus
Last und Biegezwang. Bauingenieur , Springer Verlag, Oktober
2009
[2] Arnold, A.: Zum Einfl uss der Zwangschnittgrößen aus Temperatur
bei Tragwerken aus Konstruktionsbeton mit und ohne
Vorspannung. Dissertation, Heft 1 der Schriftenreihe Betonbau,
TU Dortmund, 2008
165

166
Panel 10
Building in existing structures
– Fire resistance assessment for historical concrete components
Bauen im Bestand
– Abschätzung des Feuerwiderstands bei historischen Betonbauteilen
Autor
Dr.-Ing. Frank Fingerloos,
Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein E.V., Berlin
fi ngerloos@betonverein.de
Geb. 1961; Bauingenieurstudium
an der Hochschule
für Bauwesen Cottbus; ab 1986
wiss. Mitarbeiter im Bereich
Konstruktiver Ingenieurbau; ab
1990 im Bereich Technik der
Hochtief Construction AG, Berlin;
seit 2000 Abteilungsleiter
Bautechnik im Deutschen
Beton- und Bautechnik-Verein
E.V.; seit 2005 Sachverständiger
beim Deutschen Institut für
Bautechnik; seit 2008 ö. b. u. v.
Sachverständiger für Beton-
und Stahlbetonbau der IHK
Berlin; seit 2008 Lehrauftrag für
Massivbau an der Technischen
Universität Kaiserslautern.
Introduction
The fi re safety assessment of existing structures often reveals
that they cannot simply be aligned with current requirements
imposed by applicable building legislation
and with the objectives of the owner. This situation calls
for comprehensive concepts to document and assess the
fi re safety of existing structures, as well as for the planning
of optimized upgrading works. The DBV Code of
Practice on “Building in Existing Structures – Fire Safety”
[1] deals with these issues.
Fire safety in existing structures
Compared to the requirements currently imposed by
building legislation, existing structures are often characterized
by the following deviations in terms of fi re safety:
» Insuffi cient fi re rating of structural and enclosing components,
» Use of combustible materials for load-bearing structures,
» Insuffi cient fi re safety of escape and evacuation routes,
» Insuffi cient division of fi re compartments or buildings,
» Non-compliance with required distances between
buildings or to plot boundaries,
» Unfavorable conditions for fi refi ghting.
The deviations identifi ed in the course of a building survey
must be compensated by appropriate measures. If individual
structural components cannot be classifi ed in
accordance with DIN 4102-4, compensatory measures
must usually be defi ned in the fi re safety concept. These
measures must be coordinated as early as possible with
the relevant authorities issuing permits and approvals
and the fi re department.
The building class specifi ed in the relevant state charter
governing the erection of structures may change due to
the addition of top fl oors or as a result of building extensions
or changes in use. This revokes any existing grandfathering
provisions and usually results in more demanding
requirements on structural and preventive fi re safety.
Fire rating of historical concrete components
As a realistic model of fi re impact in conventional building
construction, the standard temperature-time curve
used for the classifi cation of buildings on the basis of their
fi re rating and for the purpose of component testing relies
on very conservative assumptions because actual fi re
loads usually generate signifi cantly less heat than required
to heat the component to up to 1,000 °C over a period of
60 minutes or longer. A fi re load of up to 900 MJ/m² can
be assumed for conventional residential buildings, offi ce
buildings, schools and shops.
The most eff ective tool to put the fi re rating requirements
imposed on existing structural components in perspective
is a comparison of the standard temperature-time
curve and fi re rating with a natural fi re and the equivalent
| Proceedings 54 th BetonTage
Einleitung
Bei der brandschutztechnischen Beurteilung von bestehenden
baulichen Anlagen tritt oft zutage, dass sich der
Bestand nicht ohne weiteres mit den aktuellen baurechtlichen
Anforderungen und den Zielen des Bauherrn in
Übereinstimmung bringen lässt. Gefragt sind in diesem
Zusammenhang gesamtheitliche Konzepte zur Erfassung
und Beurteilung des Brandschutzes im Bestand und die
Planung optimierter Ertüchtigungsmaßnahmen. Das
DBV-Merkblatt „Bauen im Bestand – Brandschutz“ [1] befasst
sich mit diesen Fragestellungen.
Brandschutz in Bestandsbauwerken
Im Vergleich mit dem aktuellen Stand des Baurechts weisen
bestehende bauliche Anlagen häufi g folgende Abweichungen
in Bezug auf den Brandschutz auf:
» zu geringe Feuerwiderstandsdauer tragender und
raumabschließender Bauteile,
» Verwendung brennbarer Stoff e bei tragenden
Konstruktionen,
» unzureichend gesicherte Flucht- und Rettungswege,
» unzureichende Brandabschnitts- bzw. Gebäudetrennungen,
» nicht eingehaltene Gebäude- bzw. Grenzabstände,
» ungünstige Randbedingungen für die Brandbekämpfung.
Die im Rahmen einer Bestandsaufnahme festgestellten
Abweichungen sind durch geeignete Maßnahmen zu
kompensieren. Sofern sich z. B. einzelne Tragwerksteile
nicht nach DIN 4102-4 klassifi zieren lassen, sind in der
Regel im Rahmen des Brandschutzkonzeptes Kompensationsmaßnahmen
festzulegen. Diese Maßnahmen sind
frühzeitig mit den genehmigenden Stellen der Bauaufsichtsbehörden
und Feuerwehren abzustimmen.
Durch Aufstockung bzw. Anbau, aber auch durch
Umnutzung kann sich die Gebäudeklasse nach den Landesbauordnungen
ändern. Der Bestandsschutz wird
dadurch aufgehoben und es ergeben sich i.d.R. erhöhte
Anforderungen an den baulichen und vorbeugenden
Brandschutz.
Feuerwiderstandsdauer historischer Betonbauteile
Die zur Klassifi zierung auf Basis der Feuerwiderstandsdauer
und für Bauteilversuche genormte Einheitstemperaturzeitkurve
(ETK) liegt als Modell für realistische
Brandeinwirkungen im üblichen Hochbau weit auf der
sicheren Seite, weil die tatsächlich vorhandenen Brandlasten
i. d. R. wesentlich weniger Wärme ergeben, als zur
Bauteilerwärmung bis 1.000 °C über 60 Min. und länger
erforderlich wäre. Es kann von der Annahme ausgegangen
werden, dass eine Brandlast in üblichen Wohngebäuden,
Büros, Schulen und Verkaufsstätten bis maximal
900 MJ/m² vorhanden ist.
Das eff ektivste Werkzeug, um die Anforderungen an
die Feuerwiderstandsdauer von Bestandsbauteilen zu
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
fi re rating. These considerations should always be the
starting point of the assessment, for instance as part of a
fi re safety concept. In a typical apartment fi re, the peak
temperature level is reached after approx. 30 minutes, followed
by the cooling phase. By contrast, the standard temperature-time
curve model assumes a permanently progressive
temperature increase for up to three hours. This
indicates that structural components resisting apartment
fi res (and the standard temperature-time curve) for
30 minutes remain structurally stable for a considerably
longer period during the cooling phase, and can thus be
allocated to “equivalent” higher fi re ratings. For listed
buildings in particular, it is useful to reduce specifi ed F 90
fi re ratings to F 60 or F 30 by means of deviation requests.
Existing structures often comply with these lower ratings
without requiring any fi re safety upgrade.
When assessing the structural fi re resistance of existing
components, extensive fi re tests and the experience
gained with tried and tested solutions can be utilized to a
certain extent. In this regard, the knowledge of historical
reinforcement and design rules or construction methods
is crucial. Relevant examples include the critical construction
joints in arched fl oors built in tamped concrete before
1932 or the lower concrete covers applied according to
past design principles.
On the basis of the extensive experience gained in
standard fi re tests, fi re ratings can also be estimated for
many older structures. For instance, this approach has
been implemented in the DBV Code of Practice [1] on the
basis of historical component tests, partly without considering
the standard fi re ratings, as a proposal for fi re rating
estimates to be used in the fi re safety concept (e.g. F 70).
On this basis, the gap of only 20 minutes that still exists
compared to a legally prescribed F 90 rating can be closed
by adjusted compensatory measures. This approach enables
realistic assessments of risks and defi cits to be included
in structural engineering considerations.
Reference/Literatur
[1] DBV-Merkblatt „Bauen im Bestand – Brandschutz“, Fassung Januar
2008. www.betonverein.de
BFT 02/2010
Podium 10
relativieren, besteht im Vergleich zwischen genormter
ETK und F-Klasse zu einem Naturbrand und äquivalenter
Feuerwiderstandsdauer. Diese Überlegungen sollten immer
am Anfang der Beurteilung, z. B. innerhalb eines
Brandschutzkonzeptes stehen. Typische Wohnungsbrände
erreichen ein Temperaturmaximum nach ca. 30 Min.,
danach beginnt die Abkühlphase. Das ETK-Modell sieht
dagegen eine permanente, progressive Temperaturerhöhung
bis zu 3 Stunden vor. Dies lässt erwarten, dass Bauteile,
die Wohnungsbränden (und der ETK) über 30 Min.
standhalten, in der Abkühlphase deutlich länger standsicher
sind und deshalb „äquivalent“ längeren Feuerwiderstandsdauern
zugeordnet werden können. Insbesondere
für denkmalgeschützte Bauwerke ist es sinnvoll, Brandschutzanforderungen
an die Feuerwiderstandsklasse von
F 90 im Rahmen von Abweichungsanträgen auf F 60 bzw.
F 30 zu reduzieren, die sehr oft von bestehenden
Konstruktionen ohne weitere Ertüchtigungen erreicht
werden kann.
Bei der Bewertung des konstruktiven Feuerwiderstandes
bestehender Bauteile kann zum Teil auf umfangreiche
Brandprüfungen und auf Erfahrungen bei erprobten Lösungen
zurückgegriff en werden. Die Kenntnis historischer
Bewehrungs- und Konstruktionsregeln bzw. Bauarten
ist dabei unerlässlich. Beispiele hierfür sind z. B. die
kritischen Arbeitsfugen betongestampfter Voutendecken
vor 1932 oder die früher planmäßig geringeren Betondeckungen.
Auf der Grundlage umfangreicher Erfahrungen aus
Normbrandprüfungen lässt sich auch für viele ältere Baukonstruktionen
die Feuerwiderstandsdauer abschätzen.
Dies wurde z. B. im DBV-Merkblatt [1] anhand historischer
Bauteilversuche zum Teil ohne Berücksichtigung
der normierten Feuerwiderstandsklassen als Vorschlag
für im Brandschutzkonzept verwendbare Schätzungen
für Feuerwiderstandsdauern umgesetzt (z. B. F 70). Die
fehlende Feuerwiderstandsdauer von nur 20 Min. zu
einer baurechtlichen Anforderung F 90 kann auf dieser
Basis durch angepasste Kompensationsmaßnahmen ersetzt
werden. Im Rahmen ingenieurmäßiger Betrachtungen
sind so realistische Abschätzungen zu Risiken
und Defi ziten möglich.
167

168
Moderation
Dipl.-Wirtschafts-Ing. Jürgen
Röser, Fachvereinigung Betonrohre
und Stahlbetonrohre, Bonn
j.roeser@karl-roeser.de
Geb. 1959; Studium an der TH
Karlsruhe, Diplom 1985; seit
1985 ist er im Familienunternehmen
Karl Röser & Sohn
GmbH als Gesellschafter-
Geschäftsführer tätig und seit
2007 Vorstandsvorsitzender
der Fachvereinigung Betonrohre
und Stahlbetonrohre e.V.
(FBS), Bonn.
Panel 11
Day 3: Thursday, 11 th February 2010
Tag 3: Donnerstag, 11. Februar 2010
Concrete and reinforced concrete pipes
Beton- und Stahlbetonrohre
| Proceedings 54 th BetonTage
Title/Titel Page/Seite
Energy contents and CO 2 emissions in pipe production – 170
Comparison of concrete with other materials
Energieinhalte und CO 2 -Emissionen bei der Produktion von Rohren –
Vergleich von Beton mit anderen Werkstoff en
Prof. Dr.-Ing. Eckehard Specht, Dipl.-Ing. Nadine Lorenz
Development and testing of new acid-resistant special concretes for pipe production 172
Entwicklung und Prüfung neuer säurewiderstandsfähiger Spezialbetone für die Rohrproduktion
Prof. Dr.-Ing. Karsten Körkemeyer, et al.
New self-compacting fi ller for pipeline trenches 176
From suitability testing to quality assurance
Neues selbstverdichtendes Verfüllmaterial für Leitungsgräben
Von der Eignungsprüfung bis zur Qualitätssicherung
Dipl.-Ing. Raymund Böing
Waste water heat recovery in rigid pipelines 178
Existing technologies, new developments, practical results
Abwasserwärmenutzung in biegesteifen Rohrleitungen
Vorhandene Technologien, neue Entwicklungen, Praxisergebnisse
Dipl.-Ing. Hartmut Solas
Reinforced-concrete jacking pipes – 179
new developments in standardization and construction practice
Vortriebsrohre aus Stahlbeton – Neues aus Normung und Praxis
Dr.-Ing. Gerfried Schmidt-Thrö
New DWA Worksheet A 139 182
Installation and testing of drains and sewers
Neues DWA-Arbeitsblatt A 139 – Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen und Kanälen
Dipl.-Ing. Erich Valtwies
Inspection of non-accessible precast concrete ducts using the duct crawler 184
Inspektion nicht begehbarer Betonfertigteilkanäle mittels Kanalspinne
Dipl.-Ing. Hartmut Solas
BFT 02/2010

We put concrete into shape
A long-term policy of continuous innovation and the uncompromising
application of future-oriented technologies are what help maintain the Hess
Group’s current position as a major supplier of complete systems to the
concrete industry on a worldwide scale.
Our wholly-owned overseas production facilities play a key role in this respect,
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170
Panel 11
Energy contents and CO 2 emissions in pipe production –
Comparison of concrete with other materials
Energieinhalte und CO 2 -Emissionen bei der Produktion von Rohren –
Vergleich Beton mit anderen Werkstoff en
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Eckehard Specht,
Otto-von-Guericke-Universität
Magdeburg
eckehard.specht@ovgu.de
Geb. 1952; Studium der
Verfahrenstechnik an der TU
Clausthal; seit 1993 Professor
für Thermodynamik und Verbrennung
an der Otto-von-Guericke-Universität
Magdeburg;
Hauptarbeitsgebiete: Hochtemperaturverfahrenstechnik,
Prozesse in Industrieöfen.
Dipl.-Ing. Nadine Lorenz,
Otto-von-Guericke-Universität
Magdeburg
nadine.lorenz@ovgu.de
Geb. 1982; 2002–2007 Studium
der Verfahrenstechnik an
der Otto-von-Guericke-Universität
Magdeburg; seit 2007
Wissenschaftliche Mitarbeiterin
am Institut für Strömungstechnik
und Thermodynamik
an der Otto-von-Guericke-Universität
Magdeburg.
Introduction
Cumulative balances are used for the assessment of energy
consumption and CO 2 emissions in the production
of pipes with diff erent materials. These balances do not
only comprise the energy consumed in the actual production
process but also the provision of energy sources and
raw materials. They include the extraction, transport and
processing of fossil fuels and raw materials. In addition,
these balances also contain the energy consumption and
CO 2 emissions of purchased products such as cement and
steel, as well as the rubber used for sealing.
Cumulative energy consumption and
CO 2 emissions
The values used in this article represent average data for
the production of pipes manufactured in Germany. For
the cumulative energy consumption of concrete pipes, a
value of 0.69 MJ/kg was determined while CO 2 emissions
amounted to up to 0.095 kg CO2 /kg. In cases of exceptionally
high loads, reinforced concrete pipes are used. These
pipes are produced with an equivalent steel structure,
which is why energy consumption increases by 0.49 MJ/
kg and thus amounts to 1.18 MJ/kg for reinforced
concrete. Correspondingly, the CO 2 emissions go up to
0.136 kg CO2 /kg. The cumulative energy consumption in
the production of vitrifi ed clay pipes amounts to 7.18 MJ/
kg with emissions of 0.419 kg CO2 /kg. For plastic pipes, energy
consumption depends on the specifi c plastic material
used and ranges from 57 to 69 MJ/kg. The associated CO 2
emissions are in the range from 1.72 to 2.49 kg CO2 /kg. In
comparison to the other materials, these values are signifi
cantly higher. Fig. 1 shows the cumulative CO 2 emissions
for the three materials, i.e. concrete, reinforced concrete
and vitrifi ed clay. It becomes apparent that, for
vitrifi ed clay, the CO 2 emissions of the fossil fuels account
for the highest share (76%) whereas, for concrete, 54% of
the CO 2 emissions result from limestone decomposition
during cement production. The additional chemically in-
Fig. 1 Specifi c CO emissions in the production of pipes.
2
Abb. 1 Spezifi sche Kohlendioxidemissionen bei der Herstellung
von Rohren.
| Proceedings 54 th BetonTage
Einleitung
Zur Beurteilung von Energieaufwänden und CO 2 -Emissionen
bei der Herstellung von Rohren aus unterschiedlichen
Werkstoff en dienen sog. kumulative Bilanzen. Diese
berücksichtigen zusätzlich zum Energieaufwand des
Herstellungsprozesses die Bereitstellung aller Energieträger
und Materialien. Sie umfassen somit auch den
Bergbau, Transport und die Aufbereitung der Energiestoffe
und Rohstoff e. Außerdem beinhaltet die Bilanz den
Energieaufwand und die Kohlendioxidemissionen zugekaufter
Produkte wie Zement, Stahl und den Gummi für
die Dichtungen.
Kumulativer Energieaufwand und resultierende
CO 2-Emissionen
Die in diesem Beitrag verwendeten Daten repräsentieren
mittlere Werte für die Produktionen und Werke für
Deutschland. Für den kumulativen Energieaufwand wurde
für die Herstellung von Betonrohren ein Wert von
0,69 MJ/kg ermittelt, und es ergeben sich 0,095 kg CO2 /kg.
Für Fälle starker Belastung der Rohre werden meist Stahlbetonrohre
verwendet. Bei diesen Rohren wird bei der
Herstellung ein entsprechendes Stahlgerüst verarbeitet.
Der Energieaufwand erhöht sich somit um 0,49 MJ/kg
und beträgt so für Stahlbeton 1,18 MJ/kg. Ebenso steigen
die CO 2 -Emissionen auf 0,136 kg CO2 /kg. Der kumulative
Energieaufwand bei der Produktion von Steinzeugrohren
beträgt 7,18 MJ/kg. Es entstehen dabei 0,419 kg CO2 /kg. Für
Kunststoff beträgt der Energieverbrauch je nach Kunststoff
zwischen 57 und 69 MJ/kg und die dazugehörigen
CO 2 -Emissionen liegen in einem Bereich von 1,72 und
2,49 kg CO2 /kg. Im Vergleich zu den anderen Materialien
sind die Werte deutlich höher. In der Abb. 1 sind die kumulativen
CO 2 -Emissionen für die drei Werkstoff e Beton,
Stahlbeton und Steinzeug aufgeschlüsselt. Beim Betrachten
der Abb. 1 wird deutlich, dass bei Steinzeug die fossilen
Brennstoff e mit 76 % den größten Anteil an den CO 2 -
Emissionen ausmachen, während es bei Beton mit 54 %
die Kalksteinentsäuerung ist. Die zusätzlichen chemisch
bedingten CO 2 -Emissionen entstehen bei der Herstellung
des Kalks aus Kalkstein (CaCO 3 CaO + CO 2 ) und müssen
bei der Bilanzierung mit berücksichtigt werden. Des Weiteren
ist erkennbar, dass bei der Herstellung der Stahlbetonrohre
die Emissionen durch den verwendeten Stahl
30 % der gesamten CO 2 -Emissionen ausmachen. Kohlendioxidemissionen
aus der Stromerzeugung ergeben sich
bei den Beton- und Stahlbetonrohren zu gleichen Anteilen
aus dem Zement- und dem Herstellungswerk.
Längenbezogener Energieaufwand und
längenbezogene CO 2-Emissionen
Da die unterschiedlichen Materialien hinsichtlich Energieaufwand
und CO 2 -Emissionen nur am speziellen Produkt
verglichen werden können, werden die Energieverbräuche
und Emissionen auf die Rohrlänge bezogen. In
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
duced CO 2 emissions are generated in the production of
lime from limestone (CaCO 3 CaO + CO 2 ) and must be
taken into account for the purpose of balancing. Furthermore,
it is apparent that, in the production of reinforced
concrete pipes, the emissions from the steel account for
30% of total CO 2 emissions. The CO 2 emissions from electricity
generation for concrete and reinforced concrete
pipes are equally shared between the cement and concrete
plant.
Energy consumption and CO2 emissions
per meter of straight piping run
As the energy consumption and CO 2 emissions documented
for various materials can only be compared for
the specifi c product, both parameters are indicated relative
to the pipe length. In Table 1, the energy consumption
and CO 2 emissions per meter of pipe made of various materials
are summarized for two diff erent sizes. The values
for the seals are taken into account but not listed separately.
Depending on the material, the share of the energy
consumed for sealing in total energy consumption ranges
from 3% for vitrifi ed clay pipes to 16% for concrete pipes.
In both nominal widths, concrete pipes have the lowest
and plastic pipes the highest energy consumption. There
are very large diff erences between the materials. However,
when comparing the CO 2 emissions per meter of straight
run, the values approximate each other. Only for vitrifi ed
clay, the CO 2 emissions are roughly proportional to energy
consumption. Concrete pipe production generates higher
CO 2 emissions due to the additional emissions resulting
from limestone decomposition. For plastic pipes, CO 2
emissions are relatively low because the calorifi c value
does not lead to further CO 2 emissions. In addition, both
energy consumption and CO 2 emissions tend to increase
with the size of the pipe.
BFT 02/2010
Podium 11
Table 1 Energy consumption and CO 2 emissions per meter of
straight piping run (incl. sealing).
Tab.1 Energieverbrauch und Kohlendioxidemissionen pro Meter
geraden Rohrstrang (inkl. Dichtung).
der Tabelle 1 sind für zwei verschiedene Nennweiten der
Energieverbrauch und die CO 2 -Emissionen pro Meter
Rohr für die unterschiedlichen Materialien zusammengefasst.
Die Werte für die Dichtungen wurden jeweils mitberücksichtigt,
sind aber nicht extra aufgeführt. Sie machen
je nach Herstellungsmaterial 3 % (Steinzeug) bis
16 % (Beton) vom Gesamtwert aus. Bei der Betrachtung
des Energieverbrauchs wird deutlich, dass die Betonrohre
den geringsten und die Kunststoff rohre den höchsten Energieaufwand
erfordern. Es ergeben sich beim Energieaufwand
sehr große Unterschiede zwischen den Herstellungsmaterialien.
Werden aber die längenbezogenen
CO 2 -Emissionen gegenübergestellt, ist erkennbar, dass
sich die Werte angleichen. Nur bei den Steinzeugrohren
sind die CO 2 -Emissionen in etwa proportional zum Energieverbrauch.
Bei den Betonrohren ergeben sich auf
Grund der Kalksteinentsäuerung höhere Emissionen,
währenddessen die Kunststoff rohre verhältnismäßig geringe
Emissionen aufweisen. Die Ursache liegt darin begründet,
dass keine weiteren CO 2 -Emissionen aus dem
Heizwert entstehen. Es ist ebenfalls die Tendenz sichtbar,
dass mit größer werdendem Rohrdurchmesser der Energieaufwand
und die CO 2 -Emissionen steigen.
171

172
Panel 11
| Proceedings 54 th BetonTage
Development and testing of new acid-resistant special concretes for pipe production
Entwicklung und Prüfung neuer säurewiderstandsfähiger Spezialbetone
für die Rohrproduktion
Autoren
Prof. Dr.-Ing. Karsten Körkemeyer,
Technische Universität
Kaiserslautern
koerkeme@rhrk.uni-kl.de
Geb. 1965; 1990 Abschluss
des Dipl.-Ing. Fachrichtung
Bauingenieurwesen Ruhr-Universität
Bochum; 1991–1993
Wissenschaftlicher Mitarbeiter
Ruhr-Universität Bochum; 2003
Promotion RWTH Aachen;
2001–2003 Wirtschaftswissenschaften
für Ingenieure Fernuniversität
Hagen; 1993–2004
Mitgründung und Geschäftsführender
Gesellschafter
Ingenieurbüro Prof. Dr.-Ing.
Stein & Partner; 2004–2005
Technischer Leiter Züblin Rohrwerke
Schermbeck; 2005–2007
Leiter Technik und Entwicklung
Werke NRW Berding
Beton, Rohrwerk Schermbeck;
2004–2009 Lehrbeauftragter im
Fachbereich Bauingenieurwesen
Hochschule Bochum; seit
2007 Zerna Ingenieure GmbH
und CPC consultants; seit 2009
Professor für Baubetrieb und
Bauwirtschaft TU Kaiserslautern;
Mitgliedschaft in
diversen ATV-Arbeitsgruppen.
Introduction
In the past few years, considerable progress has been
made in the fi eld of concrete technology, which has extended
the area of application of concrete far beyond the
previous limits. For sewer systems in particular, there is
an increasing demand for highly durable concretes.
Objective
Berding Beton commissioned CPC Consultants with the
development, testing and evaluation of acid-resistant concretes
(SWB ® , registered trademark of Berding Beton
GmbH) especially for the use in combined and sanitary
sewers. Apart from meeting defi ned acid resistance criteria
[1;2] in compliance with legal regulations and directives,
the development of SWB was to concentrate on
achieving optimal workability characteristics in the series
production of premium manhole units and pipes at the
concrete plant.
Concrete design:
» Highest aggregate packing density,
» Limitation of binder content,
» Limitation of w/c or w/b ratio,
» Optimal adjustment of all concrete raw materials,
interaction
Cement grade
Previously, CEM I with an increased sulfate resistance
(HS) was often used for the production of acid-resistant
concretes. It is also known that the concrete properties
with regard to acid attack can be improved signifi cantly by
using cements containing blast-furnace slag, as opposed
to pure Portland cements. For this reason, such Portland
slag or blast-furnace cements (CEM II/S or CEM III) have
been used for many years for concretes highly resistant to
chemical attack [3]. CEM I was thus deliberately excluded
during the development of the mix design. Instead, CEM
II/S and CEM III were used. Since the main constituents
of these cements include not only Portland cement clinker
but also blast-furnace slag, which is a steel production byproduct,
they have a lower environmental impact due to
the reduction in carbon emissions during clinker production
and tend to be more cost-effi cient than a CEM I cement
grade.
Additives
Fly ash, microsilica and an aluminosilicate were used as
concrete additives because of their pozzolanic reactivity
that enhances the structural impermeability of the concrete
by the formation of additional C-S-H phases, which
is triggered by the reaction with a portion of the acid-sensitive
Ca(OH) 2 .
Prior to commencement of production, the additives
were tested for their eff ectiveness, workability and compatibility
with the other mix components.
For the mixes with normal compactibility, both microsilica
or aluminosilicate and fl y ash were to be used because
it is well-established that microsilica has a signifi -
Einleitung
Auf dem Gebiet der Betontechnologie haben in den letzten
Jahren erhebliche Fortschritte stattgefunden, die den
Anwendungsbereich von Beton weit über die bis dato üblichen
Grenzen ausgedehnt haben. Speziell im Bereich
der abwassertechnischen Anlagen besteht zunehmend
Bedarf an Betonen mit einer hohen Dauerhaftigkeit.
Zielstellung
Die Firma Berding Beton beauftragte die CPC consultants
mit der Entwicklung, Prüfung und Beurteilung säurewiderstandsfähiger
Betone (SWB ® , eingetragene Marke der
Berding Beton GmbH) speziell für den Einsatz in Misch-
und Schmutzwasserkanälen. Neben defi nierten Kriterien
bezüglich der Säurewiderstandsfähigkeit [1;2] und Normkonformität
sollte bei der Entwicklung der SWB besonderes
Augenmerk auf optimale Verarbeitungseigenschaften
im Zuge der werksmäßigen Serienfertigung hochwertiger
Schachtfertigteile und Rohre gelegt werden.
Betonkonzept:
» dichteste Packung der Gesteinskörnung
» Begrenzung des Bindemittelgehalts
» Begrenzung des w/z- bzw. des w/b-Wertes
» optimale Abstimmung aller Betonausgangsstoff e
Zementart
Bisher wurde für die Herstellung säurewiderstandsfähiger
Betone oft CEM I mit erhöhtem Sulfatwiderstand
(HS) verwendet. Darüber hinaus ist bekannt, dass die Betoneigenschaften
hinsichtlich eines Säureangriff s durch
den Einsatz hüttensandhaltiger Zemente gegenüber
reinen Portlandzementen deutlich verbessert werden
können. Infolgedessen werden derartige Portlandhütten-
bzw. Hochofenzemente (CEM II/S bzw. CEM III) seit vielen
Jahren für Betone mit hohem Widerstand gegen chemischen
Angriff verwendet [3]. Aus diesen Gründen
wurde bei der Rezepturentwicklung bewusst auf CEM I
verzichtet und stattdessen CEM II/S und CEM III verwendet.
Da diese Zemente als Hauptbestandteile neben Portlandzementklinker
auch das bei der Stahlproduktion entstehende
Nebenprodukt Hüttensand beinhalten, sind sie
zum einen durch die Reduzierung des CO 2 -Ausstoßes bei
der Klinkerherstellung ökologischer und zum anderen
auch zumindest tendenziell kostengünstiger als ein CEM
I-Zement.
Zusatzstoff e
Als Zusatzstoff e wurden Flugasche und Mikrosilika sowie ein
Alumosilikat verwendet, weil sie durch ihre puzzolanische
Reaktivität die Gefügedichtheit des Betons infolge der Bildung
zusätzlicher CSH-Phasen durch die Reaktion mit einem Teil
des säureempfi ndlichen Ca(OH) 2 verbessern. Die Zusatzstoff
e wurden vor Herstellungsbeginn auf ihre Wirksamkeit,
Verarbeitbarkeit und Harmonisierung mit den übrigen
Mischungskomponenten überprüft. Bei den
normalverdichtbaren Rezepturen sollten sowohl Mikrosilika
bzw. Alumosilikat als auch Flugasche verwendet wer-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Parameter / Messgröße Grenzwerte für SWB
Absence of micro-cracking
Mikrorissfreiheit
–
CDF surface scaling after 56 cycles
CDF-Abwitterung nach 56 Zyk.
Loss of mass / Masseverlust [g/m2 ] < 1500
Decrease in dynamic E modulus
< 40
Abfall dyn. E-Modul [%]
Porosity / Porosität
Total porosity / Gesamtporosität [Vol.-%] < 11
Pore space < 100 µm:
Porenraum < 100 µm:
Cumulative pore volume
Kumulat. Porenvolumen [mm3 < 40
/g]
Mean pore radius
< 0,1
Mittlerer Porenradius [µm]
Chloride diff usion coeffi cient
Chlorid-Diff usionsk. [m2 < 1,0 * 10-12
/s]
Acid resistance / Säurebeständigkeit
Damage depth / Schädigungstiefe [mm] 1,1 – 1,3
Change in specimen length after 91 days
Längenänderung Probekörper nach 91d < 0,5
[mm/m]
Mass reduction (incl. abrasion)
< 0,95
Masseabtrag (mit Abrasion) [%]
Residual alkalinity for reinforced
concrete / Restalkalität für Stahlbeton
Ca(OH) -Gehalt [gCa(OH) /100 g Bin-
2 2 > 3
demittel]
Table 1 Additional test criteria and limit values for SWB ® acidresistant
concretes (key assessment criteria appear in green).
Tabelle 1 Zusätzliche Prüfkriterien und Grenzwerte für säurewiderstandsfähige
Betone SWB ® (grün markiert sind die zentralen
Bewertungskriterien).
cantly higher reactivity than slag and fl y ash on account of
its greater fi neness and high ratio of reactive glass. As it
turned out during the continuous development of acidresistant
concretes that a higher acid resistance could be
achieved, in some cases, by using binder combinations
consisting of blast-furnace cements and fl y ash than with
the previous method (Portland cement, fl y ash and microsilica),
a binder combination of blast-furnace (or Portland
slag) cement, fl y ash and ultrafi ne fl y ash was chosen.
Water/cement ratio / water/binder ratio
It is widely known that capillary pores begin to form at a
water/cement ratio of 0.40. For this reason, and also to
ensure good workability, the water/cement ratio / water/
binder ratio was to be lower than 0.42 for all four mixes.
Admixtures
The low water/cement ratios of acid-resistant concretes
and the addition of very fi ne additives, such as microsilica,
may compromise the workability but also reduce the ability
of the concrete to fl ow. It was not until highly eff ective
plasticizers on the basis of polycarboxylate ethers were developed
that relatively low plasticizer quantities amounting
to approx. 3% of the cement weight could be used to
produce concretes in workability classes F 4 to F 6 exactly
to specifi cation also at low cement ratios.
Aggregates
To produce a structurally impermeable concrete, the mineral
aggregates must be as densely packed as possible. For
BFT 02/2010
Podium 11
den, da bekannt ist, dass Mikrosilika infolge ihrer größeren
Feinheit und ihres hohen reaktiven Glasgehalts eine
wesentlich höhere Reaktivität im Vergleich zu Hüttensand
und Flugasche aufweist. Da sich im Zuge der ständigen
Weiterentwicklung säurewiderstandsfähiger Betone
zeigte, dass mit Bindemittelkombinationen aus Hochofenzementen
und Flugasche teilweise höhere Säurebeständigkeiten
erreicht wurden als mit der bislang verwendeten
Rezeptur (Portlandzement, Flugasche und Mikrosilika)
und die Verarbeitbarkeit und Fließfähigkeit durch
die Zugabe von Mikrosilika herabgesetzt werden, wurde
für die leichtverdichtenden Rezepturen eine Bindemittelkombination
aus Hochofenzement bzw. Portlandhüttenzement,
Flugasche und Feinstfl ugasche gewählt.
Wasserzementwert/Wasserbindemittelwert
Es ist allgemein bekannt, dass sich Kapillarporen ab
einem Wasserzementwert von 0,40 ausbilden. Vor diesem
Hintergrund und im Hinblick auf eine gute Verarbeitbarkeit
sollte der Wasserzementwert/Wasserbindemittelwert
für alle vier Rezepturen kleiner sein als 0,42.
Zusatzmittel
Die niedrigen Wasserzementwerte säurewiderstandsfähiger
Betone und die Zugabe von sehr feinkörnigen Zusatzmitteln
wie Mikrosilika können zum einen die Verarbeitbarkeit
erschweren und zum anderen die Fließfähigkeit
des Betons herabsetzen. Erst mit der Entwicklung hochwirksamer
Fließmittel auf Polycarboxylatether-Basis lassen
sich mit relativ geringen Fließmitteldosierungen von
maximal 3 % des Zementgewichts auch bei geringen Zementanteilen
Betone der Konsistenz F 4 bis F 6 überhaupt
zielsicher herstellen.
Gesteinskörnung
Bei einem gefügedichten Beton muss die Gesteinskörnung
eine möglichste dichte Packung aufweisen. Vor diesem
Hintergrund musste bei der Auswahl der Gesteinskörnung
besonderes Augenmerk auf die Kornform gelegt
werden. Da die ideale Kornform unter praktischen Gesichtspunkten
nicht angenommen werden kann, wurde
der Einsatz einer Gesteinskörnung mit annähernd runder
Kornform vorgegeben. Da jedoch selbst im Idealfall
immer noch die Zwickel zwischen den einzelnen Körnern
verbleiben, gingen die Überlegungen dahingehend, diese
Zwickel durch den Zusatz von Feinstsand (Korngröße 0–
1 mm) zu füllen. Deshalb wurde die Sieblinie der verwendeten
Gesteinskörnung mit der Idealsieblinie nach Fuller
und Thompson verglichen und die sich ergebende Diff erenz
im Feinstkornbereich durch die Zugabe von Quarzsand
ausgeglichen [4, 5].
Rezepturen
Unter Berücksichtigung der zuvor erläuterten Kriterien
wurden verschiedene SWB ® -Rezepturen entwickelt, deren
genaue Zusammensetzung noch nicht veröff entlicht werden.
Sie unterscheiden sich durch die eingesetzten Zemente
CEM II/B-S 42,5 R/NA bzw. CEM III/A 52,5 N-HS/NA, die
eingesetzte Flugasche und Feinstfl ugasche sowie die Zusatzstoff
e Mikrosilikasuspension und Alumosilikat und die
entsprechenden Massenverhältnisse. Als Fließmittel kamen
ausschließlich Polycarboxylatether zum Einsatz.
Die Ausbreitmaße nach 5 Minuten lagen zwischen
530 mm und 670 mm.
Dipl.-Ing. (FH) Jens Mönnich,
Berding Beton, Steinfeld
moennich@berdingbeton.de
Geb. 1971; 1994–1998 Studium
Bauingenieurwesen Fachrichtung
konstruktiver Ingenieurbau
FH Oldenburg; seit
1999 Angestellter bei Berding
Beton, Leiter der Prüfstelle.
Dipl.-Ing. Alexandra Schubert,
Zerna Ingenieure
asc@zerna.eu
Geb. 1974; 2002 Diplom
Bauingenieurwesen TU Braunschweig;
2002 - 2008 Wiss.
Mitarbeiterin am Institut für
Baustoff e, Massivbau und
Brandschutz – FG „Struktur
und Anwendung der Baustoffe“
der TU Braunschweig; seit
2008 bei Zerna Ingenieure
GmbH und CPC consultants.
173

174
Panel 11
this reason, special emphasis needed to be put on the particle
shape when selecting the aggregates. Even in the
ideal case, however, there will always be gaps between the
individual particles, which is why the addition of ultrafi ne
sand (0–1 mm) was considered to close these gaps. For
this reason, the grading curve of the aggregates used was
compared with the ideal grading curve according to Fuller
and Thompson. The resulting diff erence in the ultrafi ne
range was compensated by the addition of silica sand
[4, 5].
Mix designs
Considering the criteria referred to above, several SWB ®
mix designs were developed. Their exact composition is
not published yet. These mixes diff er on account of the
cement grades (CEM II/B-S 42,5 R/NA vs. CEM III/A 52,5
N-HS/NA), the fl y ash and ultrafi ne fl y ash added, the additives
used (microsilica suspension and aluminosilicate)
and the corresponding mass ratios. Only polycarboxylate
ether based plasticizers were used.
Slump fl ows after fi ve minutes ranged from 530 to
670 mm.
Results of additional tests of acid-resistant
concretes
An important criterion to assess the acid resistance of
concretes are the additional performance tests in which
the concretes are subjected to various testing procedures
to check their impermeability and resistance. The concretes
must adhere to limit values defi ned for selected
testing criteria (Table 1). The results of the additional tests
are shown in Table 2. Apart from CPC consultants and
Berding Beton GmbH, Cemex Deutschland AG, Spenner
Zement GmbH & Co.KG, BauMineral GmbH, MC-
Bauchemie Müller GmbH & Co. KG and BASF SE were
involved in the development project.
| Proceedings 54 th BetonTage
Parameter/Kennwert SWB ® 1 SWB ® 2 SWB ® 3 SWB ® 4 R (1) HBB requirements (2)
Anford. HBB (2)
Micro-cracking structure, surface scaling [g/m2 ]
Mikrorissgefüge, Abwitterung [g/m2 ]
499 290 437 249 500 < 1500
Dynamic E modulus [% of baseline value]
Dyn. E-Modul [% v. Ausgangswert]
100 102 100 102
Total porosity [vol.-%]/Gesamtporosität [Vol.-%] 9,3 8,7 8,4 10,4
Water absorption [wt.-%]/Wasseraufnahme [M.-%]
Pore space < 100 µm/ Porenraum < 100 µm
3,9 2,8 3,4 4,4 3,5
Cumulative volume [mm3 /g]/Kumulat. Vol. [mm3 /g] 33 23 23 28 33 < 40
Cumulative volume [vol.-%]/Kumulat. Vol. [Vol.-%] 6,6 5,4 5,3 6,6 7,6 -
Average pore radius [µm]/ Durchschnittl. Porenradius [µm] 0,027 0,025 0,033 0,035 0,035 -
Chloride diff usion coeffi cient *10–12 [m2 /s]
Chlorid-Diff usuionskoeff . *10–12 [m2 /s]
0,52 0,5 0,49 0,59 0,69 < 1,0
Residual Ca(OH) 2 relative to binder [wt.-%]
Rest-Ca(OH) 2 bez. auf Bindemittel [M.-%]
Acid resistance/ Säurebeständigkeit
7,2 10,7 11,3 6,8 7 > 3
Mass reduction [%]/Masseabtrag [%] -1,55 -1,34 -1,09 -1,36 -2,25* -
Damage depth [mm]/ Schädigungstiefe [mm] 1,10 1,20 1,20 1,20
(4,70)
1,20 ≈ R
* With a mean value of -2.25 wt.-%, the mass reduction in the reference mix is exceptionally high, which is due to surface scaling (i.e. solubility in acids) of parts of the
aggregate. The damage depth measured under the microscope remains within the usual range.
* Der Masseabtrag der Referenzmischung ist mit im Mittel -2,25 M.-% als ungewöhnlich hoch anzusehen. Dies ist auf eine Abwitterung (also eine Säurelöslichkeit)
von Anteilen der Gesteinskörnung zurück zu führen. Die mikroskopisch ermittelte Gesamtschädigungstiefe bewegt sich im üblichen Rahmen.
(1) Reference concrete/ Referenzbeton
(2) Limit values for acid-resistant concretes/ Grenzwerte für säurewiderstandsfähige Betone
Table 2 Results of additional tests of acid-resistant concretes SWB® 1-4.
Tabelle 2 Ergebnisse SWB ® 1-4 der zusätzlichen Prüfungen für säurewiderstandsfähige Betone.
Ergebnisse der zusätzlichen Prüfungen
für säurewiderstandsfähige Betone
Ein wichtiges Kriterium zur Beurteilung der Säurewiderstandsfähigkeit
von Betonen sind die zusätzlichen Performance
prüfungen, bei welchen die Betone hinsichtlich ihrer
Dichtheit und Widerstandsfähigkeit unterschiedlichen Prüfverfahren
unterzogen werden. Die Betone müssen innerhalb
ausgewählter Prüfkriterien dafür festgelegte Grenzwerte
einhalten (Tab. 1). Die Ergebnisse der zusätzlichen
Prüfungen können Tab. 2 entnommen werden. An dem Entwicklungsprojekt
waren neben CPC consultants und Berding
Beton GmbH auch Cemex Deutschland AG, Spenner
Zement GmbH & Co.KG, BauMineral GmbH, MC-Bauchemie
Müller GmbH & Co. KG und BASF SE beteiligt.
References/Literatur
[1] Ingenieurgemeinschaft Korrosionsschutzsysteme für Kanalbauten
ZERNA Ingenieure GmbH, Bochum und MBF Institut
Berlin: Evaluierung von bestehenden und potentiellen Korrosionsschutzsystemen
für den Einsatz bei Kanalbaumaßnahmen
der EG/LV. Abschlußbericht (unveröff entlicht), Dezember 2006.
Auftraggeber EGLV, Essen
[2] Körkemeyer, K.; Lösch, C.; Hüttl, R.; Scheer, H.: Dauerhafte Abwasseranlagen
– auf die Planung kommt es an. Abwasserreport
01.08, S. 2–6. (Hrsg. Kommunal- und Abwasserberatung NRW,
Düsseldorf)
[3] Bilgeri, P.: Hochofenzement CEM III/A 52,5 N – ein Zement zur
Optimierung eines bewährten Rohrwerkstoff es. Beton-Informationen
6/2001, S. 15–22
[4] Hummel, A.: Das Beton-ABC. Ernst & Sohn, Berlin 1959
[5] Hillemeier, B. et al: Spezialbetone, Betonkalender 2006 – Turmbauwerke-Industriebauten,
S. 521-583, Ernst & Sohn, Berlin 2006)
CPC consultants ist eine Kooperation von Zerna Ingenieure
GmbH, MBF Institut GmbH und Emscher Wassertechnik
GmbH. info@cpc-consultants.de / www.cpc-consultants.de
BFT 02/2010

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176
Panel 11
New self-compacting fi ller for pipeline trenches
From suitability testing to quality assurance
Neues selbstverdichtendes Verfüllmaterial für Leitungsgräben
Von der Eignungsprüfung bis zur Qualitätssicherung
Autor
Dipl.-Ing. Raymund Böing,
HeidelbergCement, Leimen
raymund.boeing@
heidelberger-beton.de
Studium des Bauingenieurwesen
mit der Studienrichtung
Konstruktiver Ingenieurbau an
der Universität Essen GH; 1984
Mitarbeiter der Forschung,
Entwicklung und Beratung der
Heidelberger Zement, Leimen;
1998 Koordinator der Bauberatung
beim Heidelberger Technology
Center der Heidelberger
Zement AG für Deutschland;
2000 Leiter Betontechnologie
bei der Heidelberger Beton,
Heidelberg; 2004 Leiter Betontechnologie
Transportbeton in
der Abteilung Entwicklung und
Anwendung der HeidelbergCement
AG Deutschland; Leiter
verschiedener technischer
Gremien des Bundesverbandes
der Deutschen Transportbetonindustrie
(BTB); Delegierter
des BTB in Gremien des DIN
Normenausschuss Bauwesen
und des Deutschen Ausschuss
für Stahlbeton.
According to data published by the Federal Statistical Offi
ce, the total length of the public sewer systems in Germany
amounted to approx. 490,000 km in 2001 [1]. A
DWA survey conducted in 2004 [1] showed that about 20%
of these sewers were in need of rehabilitation in the short
to medium term. Another 21.5% showed minor damage.
These systems need to be repaired and upgraded in the
long term. An amount of about 50 to 55 billion € will be
required for short- to medium-term repairs of damaged
public sewers. From an economic point of view, a durable
repair and upgrading should be aimed for.
When repairing and upgrading sewer systems, an appropriate
pipe bedding and a largely settlement-free backfi
lling of the trench are crucial to achieve a long service
life. In the past, non-cohesive, granular or cohesive bulk
materials were used for this purpose. Such materials need
to be compacted layer by layer with a correspondingly
high cost and eff ort. For some time, self-compacting fi llers
have also been used to backfi ll pipeline trenches. Several
trends can be observed on the building materials market
in this regard.
To date, self-compacting fi llers have not been considered,
or covered only to a marginal extent, in relevant rules
and standards.
DIN EN 1610 [2] with its German application document
ATV-DVWK-A 139 [3] applies to trenches in which
sewer pipes are laid. The backfi lling of trenches in infrastructure
areas is governed by ZTV A-StB [4] whereas ZTV
E-StB [5] applies to road construction.
A new edition of ATV-DVWK-A 139 will be published
shortly. This document with the new title DWA-A 139 [6]
will also apply to self-compacting fi llers. ZTV A-StB [4]
and ZTV E-StB [5] do not yet contain any related provisions.
In 2008, an FGSV work group began to prepare the
code of practice governing “temporarily fl owable, selfcompacting
fi llers consisting of soil and building materials”.
This document describes their areas of application,
defi nes requirements on raw materials, building materials,
production, delivery and placement, and specifi es the
required tests and activities related to quality assurance.
In the future, this code of practice can be used as a reference
for the rules and standards mentioned above.
In the meantime, ready-mixed concrete subsidiaries
of Heidelberger Beton have begun to off er a self-compacting
fi ller called TerraFlow. TerraFlow is a material for the
(usually compaction-free) backfi lling of trenches excavated
for pipes of any type (e.g. potable water and sewage, gas
and district heat supply), power and telecommunications
lines, excavations (e.g. in residential construction), infi lls
etc. This material can be removed again even after its consolidation.
Pipelines laid in the trench can be enclosed
completely without requiring any additional compaction
energy. In its consolidated state, TerraFlow has properties
similar to soil. In general, the material should not show
| Proceedings 54 th BetonTage
Nach Angaben des Statistischen Bundesamtes betrug die
Gesamtlänge der öff entlichen Kanalisation in Deutschland
im Jahr 2001 ca. 490.000 km [1]. Eine DWA-Umfrage
im Jahr 2004 [1] ergab, dass ca. 20 % hiervon kurz- bzw.
mittelfristig sanierungsbedürftig sind. Weitere 21,5 %
weisen geringfügige Schäden auf und müssen langfristig
saniert werden. Für die Sanierung der kurz- und mittelfristig
zu behebenden Schäden in der öff entlichen Kanalisation
müssen rund 50 bis 55 Mrd. € veranschlagt werden.
Aus volkswirtschaftlicher Sicht ist eine langlebige Sanierung
anzustreben.
Bei der Instandsetzung der Kanalisation sind das Erreichen
einer einwandfreien Rohrbettung und die möglichst
setzungsfreie Verfüllung des Kanalgrabens für die
Langlebigkeit der Maßnahme von großer Bedeutung.
Hierbei kamen in der Vergangenheit hauptsächlich nichtbindige,
körnige oder bindige Schüttgüter zum Einsatz,
die mit großem Aufwand lagenweise zu verdichten sind.
Seit geraumer Zeit werden zur Verfüllung von Leitungsgräben
auch selbstverdichtende Verfüllbaustoff e eingesetzt.
Hierzu gibt es verschiedene Entwicklungen am
Baustoff markt.
Bisher wird selbstverdichtendes Verfüllmaterial in
den maßgeblichen Regelwerken nur am Rande bzw. gar
nicht berücksichtigt.
Im Bereich von Gräben, in denen Kanalrohre verlegt
werden, gilt DIN EN 1610 [2] mit dem deutschen Anwendungsdokument
ATV-DVWK-A 139 [3]. Für die Grabenverfüllung
im Bereich von Verkehrsfl ächen ist ZTV A-StB
[4] bzw. im Bereich Straßenbau ZTV E-StB [5] zu beachten.
Die ATV-DVWK-A 139 wird in Kürze neu erscheinen.
Das Regelwerk mit dem neuen Titel DWA-A 139 [6] regelt
dann auch selbstverdichtende Verfüllmaterialien. Bei der
ZTV A-StB [4] und ZTV E-StB [5] ist dies noch nicht der
Fall.
Eine Arbeitsgruppe des FGSV hat im Jahr 2008 mit
der Erarbeitung des Merkblattes für „Zeitweise fl ießfähige,
selbstverdichtende Verfüllbaustoff e aus Boden und
Baustoff en“ begonnen. Hierin werden die Anwendungsgebiete
beschrieben, Anforderungen an Ausgangsstoff e,
Baustoff , Herstellung, Lieferung und Einbau defi niert
und die notwendigen Prüfungen und Maßnahmen der
Qualitätssicherung festgelegt. Das Merkblatt kann zukünftig
als Bezugsdokument für die vorbeschriebenen
Regelwerke dienen.
Mittlerweile bieten Transportbetongesellschaften der
Heidelberger Beton selbstverdichtendes Verfüllmaterial
unter der Marke TerraFlow an. Mit TerraFlow wird ein Material
für die in der Regel verdichtungsfreie Verfüllung
von Gräben für z. B. Rohre aller Art (z. B. für Trink- und
Abwasser, Gas, Fernwärme etc.), Strom- und Telekommunikationsleitungen,
Verfüllung von Baugruben (z. B.
Wohnungsbau), Hinterfüllungen etc. zur Verfügung gestellt,
welches nach der Verfestigung immer noch ausbau-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
any subsidence after the end of the setting process.
The suitability of TerraFlow was tested at the IKT
(Institut für Unterirdische Infrastruktur; Institute for Underground
Infrastructure) in Gelsenkirchen. These tests
were to prove the suitability of the material based on the
results of a research project funded by the Ministry for the
Environment in the State of North Rhine-Westphalia [7].
For this purpose, the material was subjected to a comprehensive
testing program, which included the identifi cation
of the relevant material properties and the subsequent
determination of the bedding characteristics under
realistic conditions.
These tests demonstrated that the material met the
specifi cations defi ned in the research. The realistic tests
carried out on the IKT test stand to determine the bedding
behavior of the material showed a uniform bedding in circumferential
direction. The deformation values measured
and the pipe wall stresses derived were much lower than
the values calculated in accordance with ATV-DVWK A
127 [8]. TerraFlow thus proved to be suitable for a range of
applications.
References/Literatur
[1] Christian Berger, Johannes Lohaus:Zustand der Kanalisation in
Deutschland – Ergebnisse der DWA Umfrage 2004
[2] DIN EN 1610, 1997-10, Verlegung und Prüfung von Abwasserleitungen
und -kanälen [Construction and Testing of Drains and
Sewers]
[3] ATV-DVWK-A 139, 2001-06, Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen
und -kanälen [Installation and Testing of Drains and
Sewers], ISBN 3-933707-32-3
[4] ZTV A-StB 96/06 – Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen
und Richtlinien für Aufgrabungen in Verkehrsfl ächen,
2006 edition
[5] ZTVE-StB 94 – Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und
Richtlinien für Erdarbeiten im Straßenbau, 1997 edition
[6] DWA-A 139 – Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen und
-kanälen, 2009 edition
[7] Triantafyllidis, Th.; Bosseler, B.; Arsic, I.; Liebscher, M.: Ausführungsrisiken
beim Einsatz von Bettungs- und Verfüllmaterialien
im Rohrleitungsbau. Ruhr-Universität Bochum, Lehrstuhl für
Grundbau und Bodenmechanik, 2006. Funded by the Ministry for
Environment, Agriculture and Consumer Protection of the State
of North Rhine-Westphalia
[8] ATV-DVWK-A 127: Richtlinie für die statische Berechnung von
Abwasserkanälen und -leitungen. St. Augustin 2000
BFT 02/2010
Podium 11
bar bleibt. Im Graben verlegte Leitungen können ohne
zusätzliche Verdichtungsenergie vollständig umschlossen
werden. TerraFlow weist in verfestigter Form erdreichähnliche
Eigenschaften auf. Ein Setzen des Materials
nach dem Erstarrungsende ist in der Regel nicht zu erwarten.
Die Eignung von TerraFlow wurde beim IKT-Institut
für Unterirdische Infrastruktur Gelsenkirchen geprüft.
Ziel dieser Untersuchungen war der Nachweis der Eignung
dieses Materials in Anlehnung an die Ergebnisse
eines vom Umweltministerium NRW geförderten Forschungsprojekts
[7]. Hierzu wurde ein umfangreiches
Prüfprogramm absolviert, welches zunächst die Ermittlung
der relevanten Materialeigenschaften und anschließend
die Ermittlung der Bettungseigenschaften unter
praxisnahen Bedingungen umfasste.
Die durchgeführten Untersuchungen zeigten, dass
das geprüfte Material die im Forschungsprojekt festgelegten
Vorgaben erfüllt. Die praxisnahen Versuche im
Versuchsstand des IKT zur Ermittlung des Bettungsverhaltens
ergaben eine gleichmäßige Bettung in Umfangsrichtung.
Die gemessenen Verformungen und daraus ermittelten
Spannungen in der Rohrwand lagen weit unter
den berechneten Werten nach ATV-DVWK A 127 [8]. TerraFlow
hat seine Eignung in verschiedenen Anwendungen
unter Beweis stellen können.
177

178
Panel 11
Waste water heat recovery in rigid pipelines
Existing technologies, new developments, practical results
Abwasserwärmenutzung in biegesteifen Rohrleitungen
Vorhandene Technologien, neue Entwicklungen, Praxisergebnisse
Autor
Dipl.-Ing. (FH) Hartmut Solas,
FITR – Forschungsinstitut
für Tief- und Rohrleitungsbau
Weimar
hartmut.solas@fi tr.de
Geb. 1955; 1978 Abschluss
zum Dipl.-Ing. (FH) für Tiefbau
an der Ingenieurschule Cottbus;
1979–1981 Kraftwerksbau;
1982–1991 versch. Positionen
im Bereich der stadttechnischen
Erschließung, dabei
tätig in Planung, Ausschreibung,
Bauüberwachung
und Bauleitung; 1992–2001
Geschäftsführung eines
Ingenieurbüros; seit 2002
Projektmanagement beim Forschungsinstitut
für Tief- und
Rohrleitungsbau Weimar e.V.
As a result of improving the insulation of windows and
heat insulation of entire buildings and their conformance
to the low-energy standard, buildings that have been upgraded
in terms of their energy effi ciency often show a
heat leak. The water used in the household is usually discharged
to the sewer at lukewarm temperatures. This
means that a signifi cant potential for the utilization of
waste heat is shifted to the sewer systems whereas the
amount of energy required to heat energy-effi cient buildings
is not higher than needed for water heating. Given
that approx. 5 to 6 billion m³ of waste water are generated
in Germany each year, the cooling of the waste water by
3 K could be used to generate a heat output amounting to
about 20 TWh per year. This would be equivalent to the
heating load of approx. 5% of all residential buildings in
Germany.
However, the utilization of waste water energy is not
only an energy generation problem but also includes issues
related to waste water technology, which requires the
involvement of the sewer system operator, the company
purchasing the heat and the installation contractors.
Waste water heat is recovered in the course of three
heat exchange processes. A liquid (water or glycol) circulates
in the heat exchangers and takes up the temperature
of the waste water when the latter fl ows around the heat
exchangers. Via delivery lines, the heated liquid is transported
to a heat pump. In this pump, a second heat exchange
process to another liquid takes place. This liquid
evaporates as a result of the heat supply and is compressed
while energy is supplied to the system, which leads to a
temperature increase to a level that can be utilized. In a
third heat exchange process, the heat is fed into the heating
circuit.
During the hot summer months, the inverse mode of
operation of waste water heat recovery systems can be
used for the air conditioning of rooms by dissipating thermal
energy into the sewer.
Heat exchanger units have been installed in sewer systems
for several years. These units mainly consist of stainless
steel. In terms of their applicability, these designs reveal
certain limitations in relation to required minimum
fl ow rates and nominal diameters (from DN 800), and they
are also quite expensive. Under the head responsibility of
FITR, a fl exible heat exchanger mat that can also be installed
in narrower pipe sections has been developed. This
solution makes it possible to expand the fi eld of application
to sewer sections with smaller nominal sizes whilst
incurring only approx. 30% of the material cost. In addition,
this heat exchanger mat can be retrofi tted in the
course of sewer repair and rehabilitation, which results in
another partial cost reduction. For a test pipeline in
Castrop-Rauxel, a continuous heat generation of approx.
15 kWh was demonstrated.
| Proceedings 54 th BetonTage
Mit der Verbesserung der Wärmedämmung, besser isolierten
Fenstern und der Gestaltung als Niedrigenergiehaus
zeigen energieoptimierte Gebäude oft ein Wärmeleck.
Das im Haushalt gebrauchte Wasser fl ießt i.d.R.
lauwarm in die Kanalisation. Damit wird ein erhebliches
Abwärmepotenzial dorthin verlagert, wobei energieeffi ziente
Gebäude für ihre Heizung nicht mehr Energie als
zur Warmwasseraufbereitung benötigen. Bei einem jährlichen
Schmutzwasseranfall von ca. 5 bis 6 Mrd. m³ in
Deutschland könnte bei Abkühlung des Abwassers von
3 K eine Wärmeleistung von ca. 20 TWh/a umgesetzt werden.
Dies entspräche der Heizlast von ca. 5 % aller Wohngebäude
in Deutschland.
Die Nutzung der Energie aus dem Abwasser ist allerdings
sowohl als energetisches als auch als abwassertechnisches
Problem zu betrachten, welches die Einbeziehung
des Kanalnetzbetreibers, des Wärmeabnehmers
und der Installationsfi rmen bedingt.
Die Gewinnung der Abwasserwärme erfolgt dabei in
drei Wärmetauschprozessen. In den Wärmetauschern
zirkuliert ein fl üssiges Medium (Wasser oder Glykol), das
die Temperatur des Abwassers annimmt, wenn dieses die
Wärmetauscher umströmt. Das erwärmte Medium wird
durch Transportleitungen einer Wärmepumpe zugeführt,
innerhalb derer ein zweiter Wärmetausch an ein darin befi
ndliches Medium stattfi ndet. Dieses Medium verdampft
infolge der Wärmezuführung und wird unter Zuführung
von Energie verdichtet, was eine Anhebung der Temperatur
auf ein nutzbares Niveau zur Folge hat. In einem dritten
Wärmetauschprozess erfolgt die Einspeisung der
Wärme in den Heizkreislauf.
In den warmen Sommermonaten gestattet der inverse
Betrieb von Abwasserwärmenutzungsanlagen die Klimatisierung
von Räumen durch die Abgabe von Wärmeenergie
in die Abwasserkanalisation.
Seit mehreren Jahren werden Wärmetauscheranlagen
in die Kanalisation eingebaut, wobei es sich vorrangig um
Edelstahllösungen handelt. Diese Lösungen zeigen in ihrer
Anwendbarkeit Grenzen in Bezug auf Mindestdurchfl
üsse und Nennweiten (ab DN 800) und sind kostenintensiv.
Mit der Entwicklung einer fl exiblen Wärmetauschermatte,
welche auch in kleinere Querschnitte
eingebaut werden kann, ist unter Federführung der FITR
eine Lösung entwickelt worden, die somit eine Verlagerung
in Netzbereiche mit kleineren Nennweiten gestattet
und bei ca. 30 % der Materialkosten liegt. Weiterhin ermöglicht
diese Wärmetauschermatte die Nachrüstung in
Verbindung mit der Sanierung von Kanälen, so dass es zu
einer weiteren anteiligen Kostenreduzierung kommt. Mit
einer Versuchsstrecke in Castrop-Rauxel konnte eine dauerhafte
Wärmeerzeugung von ca. 15 kWh nachgewiesen
werden.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Reinforced-concrete jacking pipes –
new developments in standardization and construction practice
Vortriebsrohre aus Stahlbeton – Neues aus Normung und Praxis
Introduction
Reinforced-concrete pipes account for a major share in
the total number of jacking pipes laid, which is presumably
also due to the fact that they can always be accurately
tailored to specifi c needs. They are also subject to continuous
development and improvement.
What to do if the specifi c requirements of jacking
pipes are to be considered from the point of view of the
client or designer? DWA-A 125 includes a large amount of
useful information about the jacking of pipes and general
requirements imposed on jacking pipes, covering all materials.
In a separate section, DIN V 1201 contains additional,
stricter specifi cations of dimensional tolerances
and reinforcement ratios for pipes consisting of reinforced
concrete. ATV-A 161 is currently being revised.
This document is scheduled to be published as the yellow
print of DWA-A 161 shortly. Several new calculation methods
were defi ned and the scope of application of the document
extended signifi cantly compared to the current version.
Structural design of jacking pipes
To a certain extent, pipes and jacking pipes are governed
by their own rules and specifi cations that may deviate
from those applicable to conventional building construction.
For instance, the pipe ends are fi tted with a tighter
wrapping to resist the reactive forces acting on the pipe
ends during steering movements. It is explicitly stated
that no ties need to be fi tted to the ends.
The A 161 yellow print specifi es, for curved jacking,
an increase in the internal forces to be used to determine
minimum design values in order to take up higher reactive
forces that cannot be captured in structural analyses.
In curved jacking, the structural external reinforcement
should amount to at least 75% of the internal reinforcement.
A useful feature that is often realized but not specifi ed
in any rule or standard in a binding fashion is a tighter
Fig. 1 Hydraulic joint with two tubes.
Abb. 1 Hydraulische Fuge mit 2 Schläuchen.
BFT 02/2010
Podium 11
Einleitung
Stahlbetonrohre haben einen großen Anteil an den verlegten
Vortriebsrohren – vermutlich auch, weil sie wie ein
Maßanzug den Anforderungen angepasst werden können
und ständig weiterentwickelt werden.
Was tun, wenn man als Bauherr oder Planer auf die
besonderen Anforderungen von Vortriebsrohren eingehen
möchte? In DWA-A 125 fi ndet man viel Wissenswertes
über Vortrieb und allgemeine Anforderungen an
Vortriebsrohre – für alle Werkstoff e. DIN V 1201 enthält
in einem eigenen Abschnitt weitere, engere Festlegungen
zu den Toleranzen und dem Bewehrungsgehalt bei Stahlbetonrohren.
ATV-A 161 wird gerade überarbeitet und
steht kurz vor dem Gelbdruck als DWA-A 161. Es werden
teils neue Rechenansätze festgelegt und der Geltungsbereich
gegenüber der jetzigen Fassung stark erweitert.
Konstruktive Durchbildung von Vortriebsrohren
Rohre und Vortriebsrohre haben teilweise eigene Regeln,
die vom normalen Hochbau abweichen können. So wird
an den Rohrenden eine engere Wicklung angeordnet, um
die bei Steuerbewegungen auftretenden Führungskräfte
an den Rohrenden aufnehmen zu können. Eine Endverbügelung
ist ausdrücklich nicht erforderlich.
Im Gelbdruck A 161 ist vorgesehen, bei Kurvenpressungen
die Mindestschnittkräfte für die Mindestbemessung
zu erhöhen, um erhöhte, aber rechnerisch nicht erfassbare
Führungskräfte aufnehmen zu können. Bei
Kurvenfahrten sollte die äußere Bewehrung konstruktiv
mindestens 75 % der inneren Bewehrung betragen.
Häufi g ausgeführt und sinnvoll, aber nirgends zwingend
festgeschrieben, ist bei Anfangs- und Dehnerrohren
ein engerer Wicklungsabstand von 50 mm über die gesamte
Rohrlänge.
Mit dem Trend, größere Vortriebsrohre in der Schalung
erhärtend herzustellen, hat sich bei der Rohrfügung
die Ausbildung einer Kammer durchgesetzt. Dies verhindert
bei Steuerbewegungen das Abrutschen der Dichtung
und ermöglicht durch die Verwendung eines runden
Dichtringes die Aufnahme höherer Drücke. Gegenüber
Maschinenrohren sind in der Schalung erhärtete Rohre
zudem nicht nur glatter, sondern auch maßhaltiger.
Stahlführungsringe – auch aus Edelstahl oder WT-
Stahl – sind entsprechend zu verankern und gegen Umläufi
gkeit abzusichern. Bewährt hat sich die Verankerung
mit Kopfbolzen oder angeschweißte Mauerpratzen und
zusätzlich durchgehend geschweißte Stahlwinkel. Die
Länge des Stahlführungsringes ist auf erwartete Steuerbewegungen
abzustimmen.
Berücksichtigung des Druckübertragungsringes
bei Steuerung und Kurvenpressung
In Zukunft wird das wichtige Element des Druckübertragungsrings
(DÜR) berücksichtigt. In umfangreichen
Tests hat sich gezeigt, dass bei häufi ger Belastung die
Kunstprodukte Spanplatte und OSB länger ein Restmaß
Autor
Dr.-Ing. Gerfried Schmidt-Thrö,
Ingenieurbüro für Rohrstatik,
Burghausen
info@schmidt-throe.de
Geb. 1952; Studium des Bauingenieurwesens
an der
TU München; ab 1979 wiss.
Mitarbeiter in der Forschung
(TUM); 1987 Promotion;
ab 1987 Technischer Werkleiter
bei der Fa. Bartlechner;
seit 1993 Ingenieurbüro für
Rohrleitungstiefbau; seit 1997
ö.b.u.v. Sachverständiger;
Mitarbeit in Normungsgremien
(DWA, DIN, ÖN, EN).
179

180
Panel 11
spacing of the wrapping amounting to 50 mm across the
entire pipe length for starter pipes and intermediate pressing
stations.
The trend to produce larger jacking pipes remaining in
the formwork while hardening has led to the increased use
of a chamber for the pipe connection. This prevents slippage
of the seal during steering movements and enables
higher water pressure due to the use of a round-shaped
sealing ring. In addition, pipes hardened in the formwork
do not only have a smoother surface than machine pipes
but also provide a higher dimensional accuracy.
Steel guide rings (also made of stainless or weatherresistant
steel grades) must be fi xed appropriately and secured
against penetration of surrounding water and humidity.
A tried and tested solution is to fi x such rings by
bolted connections or welded-on wall brackets, complemented
by fully welded T squares. The length of the steel
guide ring must be adjusted to anticipated steering movements.
Consideration of the pressure transfer ring
for steering and curved jacking
In the future, the pressure transfer ring will be taken into
account as an important component. Comprehensive
tests have shown that rings made of wood products such
as chipboard and OSB retain a residual degree of elasticity
for a longer period and can accommodate angles in the
case of frequent loading. In addition, the properties of
these materials are more uniform than those of softwood.
Due to the more elastic edge areas, a double-layer pressure
transfer ring is more favorable than a single-layer
ring when comparing identical thicknesses.
It is also crucial that the pressure transfer ring is positioned
appropriately. According to analyses carried out,
edge distances that are too large are disadvantageous because
they increase the tendency of gap formation at the
pipe end face. The use of integrated secondary seals
(IGLU) results in signifi cantly lower, permissible jacking
forces.
Preloading, for example caused by steering movements,
must be accounted for at a ratio of least 30% of the
maximum load. This value must be increased to up to
87% in the case of several consecutive curves.
Apart from the conventional load transfer using wood
products, one of the new developments is the hydraulic
joint formed by partially fi lled tubes. This type of joint ensures
a more uniform load transfer also in curves and
bends and thus enables narrower radii or greater pipe
lengths. Although a number of pipeline projects have
been successfully completed already, there are still some
open questions with regard to the eff ects and implications
of this method. Due to its considerably higher cost, this
method is mainly used for special pipeline routes.
Jacking beyond unconsolidated soil
The previously applicable offi cial calculation methods
only covered pipe jacking in unconsolidated soil. For jacking
in rock or in the transition zone between rock and unconsolidated
soil, a reduced angle of support, the degree
of rock fragmentation or a vault action need to be considered
depending on the hardness of the soil and the working
method. The new version of A 161 contains proposals
as to the calculation method to be applied, which needs to
be coordinated with the geotechnical expert.
| Proceedings 54 th BetonTage
Unconsolidated soil/Lockerboden
Rock/Fels
Rock/unconsolidated soil/Fels-Lockerboden
Fig. 2 Various installation positions.
Abb. 2 Verschiedene Einbausituationen.
an Elastizität behalten und Abwinklungen aufnehmen
können. Außerdem sind die Werkstoff eigenschaften
gleichmäßiger als bei Weichholz. Wegen der elastischeren
Randbereiche ist ein doppellagiger DÜR günstiger als
ein einlagiger DÜR bei gleicher Dicke.
Entscheidend ist auch die Lage des DÜR. Berechnungen
haben ergeben, dass ein zu großer Randabstand
unvorteilhaft ist und die Spaltneigung an der Rohrstirnfl
äche deutlich erhöht. Bei Einsatz von integrierten Sekundärdichtungen
(IGLU) ergeben sich deutlich geringere,
zulässige Vortriebskräfte.
Vorbelastungen z. B. durch Steuerbewegungen sind
mit mind. 30 % der Maximallast zu berücksichtigen. Bei
mehreren Kurven hintereinander ist die Vorbelastung auf
bis zu ca. 87 % zu erhöhen.
Neben der klassischen Kraftübertragung mittels
Holzwerkstoff en stellt die hydraulische Fuge mit teilgefüllten
Schläuchen eine Weiterentwicklung dar. Sie führt
zu einer gleichmäßigeren Kraftübertragung auch in Kurven
und ermöglicht damit engere Kurvenradien bzw. größere
Baulängen. Trotz einer Reihe erfolgreich durchgeführter
Bauvorhaben sind noch einige Fragen zu den
Auswirkungen off en. Wegen deutlich höherer Kosten
kommt dieses Verfahren hauptsächlich bei besonderen
Trassenführungen zur Anwendung.
Vortrieb außerhalb von Lockerboden
Die bisherigen, offi ziellen Rechenverfahren galten nur
für einen Vortrieb im Lockerboden. Bei einem Vortrieb
im Fels oder im Übergangsbereich Fels/Lockerboden ist
in Abhängigkeit von Bodenhärte und Abbauverfahren ein
geringerer Aufl agerwinkel, die Klüftigkeit oder eine Gewölbewirkung
zu beachten. Die Neufassung von A 161
enthält Vorschläge für den Rechenansatz, der mit dem
geotechnischen Sachverständigen abzustimmen ist.
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Adjustment to higher degree of chemical attack
Domestic waste water and waste water discharged under
normal conditions roughly correspond to exposure class
XA1. Reinforced concrete pipes are resistant to class XA2.
A biogenic sulfuric acid attack is dangerous because it
also obstructs the decomposition process at the sewage
treatment plant.
In some cases, reinforced concrete pipes can be upgraded
further to enhance their resistance to chemical attack:
» Specifi cation of high-performance concrete (which also
increases permissible jacking forces),
» Increase in concrete cover (sacrifi cial concrete if the
chemical attack does not recur),
» Lining, for instance with PE welded to the pipe joints,
» Use of a vitrifi ed clay inner liner if required in exceptional
cases.
Summary
Reinforced concrete pipes have proven their worth as jacking
pipes and are subject to continuous improvement,
which includes their production, reinforcement routing,
connection, calculation of curved jacking sections and
various support conditions, and options for adjustment to
exceptional levels of chemical attack.
Podium 11
Anpassung an höheren, chemischen Angriff sgrad
Häusliches Abwasser und Abwasser, was den normalen
Einleiterbedingungen entspricht, entspricht ungefähr
XA1. Stahlbetonrohre widerstehen XA2. Gefährlich ist
ein Angriff von biogener Schwefelsäure, die auch den Abbauprozess
im Klärwerk behindert.
In Sonderfällen können Stahlbetonrohre individuell
gegenüber chemischem Angriff noch weiter ertüchtigt
werden:
» Ausführung als Hochleistungsbeton (erhöht zudem
die zulässigen Vortriebskräfte)
» Erhöhung der Betondeckung (Opferbeton, wenn sich
der chemische Angriff nicht erneuert).
» Auskleidung z. B. mit PE, das an den Rohrstößen
verschweißt wird
» In Sonderfällen auch mit Steinzeug-Inliner
Zusammenfassung
Stahlbetonrohre haben sich als Vortriebsrohre bewährt
und werden ständig weiterentwickelt. Das betriff t die Fertigung,
die Bewehrungsführung, die Rohrfügung, die
rechnerische Erfassung von Kurvenfahrten und unterschiedliche
Aufl agerbedingungen sowie die Möglichkeiten
zur Anpassung an außergewöhnliche chemische
Angriff e.

182
Panel 11
New DWA Worksheet A 139
Installation and testing of drains and sewers
Neues DWA-Arbeitsblatt A 139
Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen und -kanälen
Autor
Dipl.-Ing. Erich Valtwies,
B + F Dorsten
Erich.Valtwies@bf-dorsten.de
Geb. 1953; bis 1978 Studium
Wasserbau- und Wasserwirtschaft
an der Gesamthochschule
Siegen; 1978–1983 Ing.-
Büro ACI-Aqua Project Consult,
Siegen; 1983–1985 Bauleiter
bei Kanal Müller, Schieder-
Schwalenberg; 1985–1989
H. Klostermann, Betonwerke,
Coesfeld; 1989–2003 Westrohr,
Datteln, Werk Heek; ab 2003
Obmann des technischen Ausschusses
der Fachvereinigung
Beton- und Stahlbetonrohre
(FBS); ab 2003 Mitarbeit in der
Arbeitsgruppe ES-5.3 „Grabenlose
Bauverfahren A 125“;
2004–2009 Geschäftsführer der
Westrohr Betonwerk Münster;
ab 2005 Mitarbeit in der
Arbeitsgruppe ES-5.1 „Allgemeine
Richtlinien für den Bau
von Entwässerungsanlagen A
139“; ab 2009 Mitarbeit in der
Arbeitsgruppe ES-3.3 „Bauwerke
in Entwässerungsanlagen“;
seit 2009 Vertriebs- und
Abteilungsleiter bei der B +F
Dorsten GmbH.
General
The revised DWA-A 139 worksheet contains all information
required for the design and construction of highquality,
durable drains and sewers, and is thus an important
supplement to the DIN EN 1610 standard. New
chapters on short-term excavations and self-compacting
backfi ll materials have been added, as well as the following
annexes:
» E: Economic aspects,
» F: Quality control and requirements pertaining to the
placement of “self-compacting backfi ll materials”,
» G: Forms for leak testing,
» H: Deviations/tolerances, and
» I: Excerpt from BGR 236 (Rule published by the Bau-
Berufsgenossenschaft) on pipeline construction works
(special measures during pressure and leak tests).
The worksheet contains particularly comprehensive guidance
and additional information on the structural system
composed of pipe and subsoil and further details regarding
leak testing.
Pipe/subsoil structural system
Both the type and design of the structural system composed
of pipe and subsoil must be verifi ed and specifi ed
prior to construction. This includes the structural verifi cations
for the components, base course, bedding, lateral
backfi ll, blanketing, main backfi ll, sheeting removal and
trench width.
The base course has been added as a new item that
becomes necessary in the case of structurally unstable,
non-load bearing soils, loosening, safeguarding and stabilization
measures, changing subsoil conditions and soaking
due to weather impact.
Materials suitable for this purpose include a sandgravel
mix or chippings to be inserted layer by layer, or a
concrete beam. Non-degradable geotextiles must be used
in the case of non-trickle proof materials. The lower bedding
layer is added on top of the base course. The standard
design includes a type 1 bedding, i.e. a sand/gravel course.
An identical material must be used for the upper and lower
bedding layer, which also applies to the bedding in longitudinal
direction. The selection of bedding and backfi ll
materials has been made much easier by the allocation of
soil groups in accordance with ATV-DVWK-A127 to the
ZTVE-StB 97/06 compactibility classes. The soil groups
are categorized according to their compactibility, i.e. from
category V1 (highly compactible) to V3 (less compactible).
Leak test
The worksheet contains new, verifi ed information on the
equivalence of leak test results obtained using the water
and air method. For this reason, the air test times were to
be adjusted. The test pressure values for pipes smaller
than or equal to DN 1000 are determined using the LE and
| Proceedings 54 th BetonTage
Allgemeines
Das überarbeitete Arbeitsblatt DWA-A 139 vermittelt alle
notwendigen Informationen, die für die Erstellung von
qualitativ hochwertigen und dauerhaften Abwasserleitungen
und -kanälen erforderlich sind und ist somit eine
wichtige Ergänzung zur DIN EN 1610. Neu aufgenommen
sind die Kapitel Kurzbaugruben und selbstverdichtende
Verfüllmaterialien sowie folgende Anhänge:
» E: Wirtschaftliche Aspekte,
» F: Güteüberwachung und Anforderungen beim Einbau
„selbstverdichtender Verfüllmaterialien“,
» G: Formblätter für die Dichtheitsprüfung,
» H: Abweichungen/Toleranzen und
» I: Auszug aus der BGR 236 Rohrleitungsbauarbeiten
(Besondere Maßnahmen bei der Durchführung von
Druck- und Dichtheitsprüfungen).
Besonders umfangreiche Hinweise und Ergänzungen
enthält das Arbeitsblatt zum Tragwerksystem Rohr/Boden
und weitergehende Aussagen zur Dichtheitsprüfung.
Tragwerksystem Rohr/Boden
Das Tragwerksystem Rohr/Boden muss vor der Bauausführung
in Art und Ausführung nachgewiesen und vorgegeben
sein. Hierzu gehören die statischen Nachweise der
Bauteile, Gründungsschicht, Bettung, Seitenverfüllung,
Abdeckung, Hauptverfüllung, Rückbau des Verbaues und
die Grabenbreite.
Neu aufgenommen ist die Gründungsschicht, die bei
instabilen, nicht tragfähigen Böden, Aufl ockerungen,
Schutz- und Stabilisierungsmaßnahmen, wechselnden
Untergründen und bei witterungsbedingten Aufweichungen
erforderlich wird.
Geeignetes Material ist z. B. der lagenweise Einbau
eines Sand-Kies-Gemisches, von Schotter oder eines
Betonbalkens. Bei nicht fi lterstabilen Materialien sind
unverrottbare Geotextilien einzusetzen. Auf die Gründungsschicht
kommt die untere Bettungsschicht. Die Regelausführung
ist der Bettungstyp 1, Kies-/Sand-Aufl ager.
Für die untere und obere Bettungsschicht muss das gleiche
Material verwendet werden. Dies gilt auch für die Bettung
in Längsrichtung. Eine wesentliche Erleichterung
für die Wahl der Bettungs- und Verfüllmaterialien ist die
Zuordnung der Bodengruppen nach ATV-DVWK-A127
zu den Verdichtbarkeitsklassen nach ZTVE-StB 97/06.
Die Bodengruppen sind gemäß ihrer Verdichtungswilligkeit
in die Verdichtungsklassen V1 (gut verdichtbar) bis
V3 (weniger gut verdichtbar) eingeteilt.
Dichtheitsprüfung
Das Arbeitsblatt erhält neue abgesicherte Erkenntnisse
einer Gleichwertigkeit zwischen den Dichtheitsaussagen
nach den Verfahren „W“ (Wasser) und „L“ (Luft). Aus diesem
Grund mussten die Prüfzeiten für Luft entsprechend
angepasst werden. Die Prüfdrücke für Rohre ≤ DN 1000
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
LE U methods. The test time amounts to 0.015 times DN in
minutes. For pipes with larger dimensions (> DN 1000), it
is recommended to determine the test pressure only by
the LF und LF U methods for health and safety reasons.
The test time amounts to 0.01 times DN in minutes.
Table 1 shows the limits of application of the various testing
methods. Leak tests must be overseen and carried out
by an appropriately qualifi ed, competent supervisor whose
qualifi cation needs to be verifi ed. The acceptance criterion
for the air leak test is the permissible pressure reduction
relative to the testing period. The acceptance criterion for
the water leak test is the permissible water addition rate
relative to the testing period. For cement-bound and lined
pipelines, the values specifi ed in DIN EN 1610 must be
used for the water addition amounts per sq m of wetted
internal surface. The following values apply to all other
materials: 0.10 l/sq m in 30 minutes for pipelines, 0.20 l/
sq m in 30 minutes for pipelines including manholes,
0.30 l/sq m in 30 minutes for manholes and inspection
openings. In addition to testing the entire pipeline section,
an individual pipe connection test may also be carried
out. For the LF und LF U methods, the testing times
amount to 38 times V/A (in minutes). For the LE and LE U
methods, they amount to 56 times V/A (in minutes). Individual
pipe connection tests are subject to more demanding
requirements than tests of entire pipeline sections. In
addition, the measuring equipment used is susceptible to
errors. To ensure comparability to leak tests performed for
entire pipeline sections, the individual test results should
be evaluated in a variance assessment. If the maximum
permissible values are exceeded in the course of a regular
test of individual pipe connections, this does not mean
that a leak exists. The results of the individual tests must
be related to the entire pipeline section. The results of the
individual connection tests are added up and divided by
the total number of individual tests to calculate the mean
value. This mean value must not exceed the permissible
pressure diff erence of 1.5 kPa. A mean value calculation
may be carried out only if the required initial test pressure
is achieved in all individual tests and if the pressure does
not decrease to less than 50% of the initial pressure during
the test period.
Ground water level
Grundwasserstand
below pipe bottom
unterhalb der Rohrsohle
up to 1 m above pipe bottom
bis 1 m über Rohrsohle
more than 1 m above pipe
bottom
oberhalb von 1 m über Rohrsohle
from 1 m above pipe top
ab 1 m über Rohrscheitel
Table 1 Limits of application of various testing methods.
Tabelle 1 Einsatzgrenzen verschiedener Prüfverfahren.
BFT 02/2010
Podium 11
werden nach den Verfahren LE und LE U bestimmt. Die
Prüfzeit beträgt 0,015 x DN in Min. Bei Rohren größerer
Dimensionen (> DN 1000) ist aus Gründen der Arbeitssicherheit
der Prüfdruck ausschließlich nach den Verfahren
LF und LF U zu empfehlen. Die Prüfzeit beträgt
0,01 x DN in Min. Die Einsatzgrenzen der verschiedenen
Prüfverfahren zeigt Tabelle 1. Die Dichtigkeitsprüfungen
müssen von einem fachlich geeigneten Aufsichtsführenden
mit Sachkundenachweis geleitet und durchgeführt
werden. Seine Qualifi kation muss nachgewiesen sein.
Das Abnahmekriterium für die Dichtheitsprüfung mit
Luft ist der zulässige Druckabfall bezogen auf die Prüfzeit.
Das Abnahmekriterium für die Dichtheitsprüfung
mit Wasser ist der zulässige Wasserzugabewert bezogen
auf die Prüfzeit. Für zementgebundene und ausgekleidete
Rohrleitungen gelten für die Wasserzugabemengen je
m 2 benetzter Innenfl äche die Werte aus der DIN EN 1610.
Für alle anderen Werkstoff e gilt: 0,10 l/m 2 in 30 Min. für
Rohrleitungen, 0,20 l/m 2 in 30 Min. für Rohrleitungen
einschließlich Schächte, 0,30 l/m 2 in 30 Min. für Schächte
und Inspektionsöff nungen. Neben der Prüfung der Rohrleitung
kann eine Einzelverbindungsprüfung durchgeführt
werden. Die Prüfzeiten betragen für die Verfahren
LF und LF U t = 38 x V/A in Min. und für die Verfahren LE
und LE U t = 56 x V/A in Min. Bei Einzelverbindungsprüfungen
entstehen höhere Anforderungen als bei einer
haltungsweisen Prüfung. Zusätzlich ist die Messtechnik
fehleranfällig. Um die Vergleichbarkeit zur haltungsweisen
Dichtheitsprüfung sicher zu stellen, sollten die Einzelprüfergebnisse
im Rahmen einer Abweichungsbetrachtung
bewertet werden. Eine Überschreitung der
zulässigen Grenzwerte bei einer ordnungsgemäßen
Durchführung der Einzelverbindungsprüfung bedeutet
nicht, dass eine Undichtigkeit vorliegt. Die Ergebnisse
der einzelnen Prüfungen sind auf die gesamte Haltung
zu beziehen. Die Ergebnisse der Einzelverbindungsprüfungen
werden addiert und durch die Summe der Einzelverbindungsprüfungen
dividiert, um den Mittelwert zu
berechnen. Dieser Mittelwert darf die zulässige Druckdifferenz
von 1,5 kPa nicht übersteigen. Die Mittelwertberechnung
ist nur zulässig, wenn bei allen Einzelprüfungen
der erforderliche Anfangsprüfdruck aufgebaut
werden konnte und der Druck innerhalb der Prüfzeit
50 % des Anfangsdruckes nicht unterschreitet.
Limits of application of various testing methods/Einsatzgrenzen für die verschiedenen Prüfverfahren
Water
Wasser
LE LEU LF LFU Infi ltration Comments/Bemerkungen
x x x x x x
x x -- -- -- --
x -- -- -- -- --
-- -- -- -- -- x
x = Application possible/Einsatz möglich
-- = Application not possible/ Einsatz nicht möglich
Increase air pressure by 1 kPa per each 10 cm
Druckluft um 1 kPa je 10 cm erhöhen
max. 50 kPa at the lowest point of the test item; min.
10 kPa at the highest point of the test item
am tiefsten Punkt des Prüfobjektes max. 50 kPa;
am höchsten Punkt des Prüfobjekts min. 10 kPa
Test specifi cations must be defi ned on a
case-by-case basis
es müssen fallbezogene Prüfvorgaben defi niert
werden
183

184
Panel 11
| Proceedings 54 th BetonTage
Inspection of non-accessible precast concrete ducts using the duct crawler
Inspektion nicht begehbarer Betonfertigteilkanäle mittels Kanalspinne
Autor
Dipl.-Ing. (FH) Hartmut Solas,
FITR – Forschungsinstitut für
Tief- und Rohrleitungsbau
Weimar
hartmut.solas@fi tr.de
Geb. 1955; 1978 Abschluss
zum Dipl.-Ing. (FH) für Tiefbau
an der Ingenieurschule Cottbus;
1979–1981 Kraftwerksbau;
1982–1991 versch. Positionen
im Bereich der stadttechnischen
Erschließung, dabei
tätig in Planung, Ausschreibung,
Bauüberwachung
und Bauleitung; 1992–2001
Geschäftsführung eines
Ingenieurbüros; seit 2002
Projektmanagement beim Forschungsinstitut
für Tief- und
Rohrleitungsbau Weimar e.V.
In built-up areas, district heat pipelines had been laid in
non-accessible heating ducts (hood/foundation slab,
trough/cover slab) until plastic-jacket pipes were introduced.
Due to the fact that the heating ducts provide neither
walk-in access nor any crawlway, the current condition
of both the structural envelope and the pipelines with
their insulation is largely unknown. According to estimates,
about 20,000 km of these ducts exist in Germany.
As a result of their long exposure periods, structural damage
has occurred in and at the ducts. In addition, the ducts
are subject to live loads diff erent from those acting at the
time of their construction.
Damage patterns include concrete spalling, leaking
joints and corrosion at sliding and fi xed supports. Utilities
are usually interested in the continued operation of these
ducts using either the existing pipelines or following a rehabilitation
of the duct lines installing plastic-jacket pipes.
In order to draw up appropriate, commercially viable
plans for the operation of these networks, however, the
assessment of their current condition is crucial and will
also highlight related priorities to the utilities. At the same
time, the structural condition of these hood-covered ducts
is important for the planning of, for instance, crossing
traffi c routes.
To record their actual condition and to defi ne related
repair and rehabilitation activities, these ducts need to be
evaluated using a suitable inspection system. Currently
used methods include excavations during works at lines
that cross or approach each other, combined with a visual
inspection carried out by an employee of the utility company.
Another method is to drill a hole in the duct and to
use a stethoscope to inspect the internal space. For this
purpose, holes are drilled in the duct approx. every 20 meters,
and its condition is documented. Due to the fact that
the non-accessible heating ducts may include unexpected
features such as caving-in, branches or junctions, sliding
and fi xed supports, changes in direction, bottom or component
off sets, defective insulation, construction waste,
or open joints, it is not possible to access and inspect these
ducts using the currently available camera equipment. To
date, assessments of the duct condition have been carried
out only for short sections and do not provide representative
information at all.
Under the head responsibility of the Forschungsinstitut
für Tief- und Rohrleitungsbau Weimar (FITR; Weimar
Research Institute for Civil Engineering and Pipeline
Construction), an inspection device has been developed
for such ducts together with other project partners. The
prototype has been in use since June 2009. Several utilities
rely on this system that is being off ered as a service. To
date, non-accessible ducts in Dresden, Frankfurt/Main,
Leipzig and Essen have been inspected. These inspections
enabled conclusions to be drawn as to the structural condition
of the ducts, which results in a more eff ective allocation
of funds. The inspections carried out thus far resulted
in useful information regarding modifi cations of
the design and operation of this inspection device. As a
result, an improved version is now available.
Bis zur Einführung der Kunststoff -Mantel-Rohre (KMR-
Rohre) wurden Fernwärmeleitungen in bebauten Bereichen
vorwiegend in nicht begehbaren Heizkanälen (Haube/Bodenplatte,
Trog/Abdeckplatte) verlegt. Aufgrund
dessen, dass die Heizkanäle weder begeh- noch bekriechbar
sind, ist der derzeitige Zustand der baulichen Hülle
sowie der Rohrleitungen einschließlich der Isolierung
weitgehend unbekannt. Nach Schätzungen gibt es in
Deutschland ca. 20.000 km dieser Kanäle. Aufgrund der
langen Liegezeit sind entsprechende bauliche Schäden in
und an den Kanälen aufgetreten. Des Weiteren sind die
Kanäle zwischenzeitlich anderen Verkehrsbelastungen
als bei ihrer Erstellung ausgesetzt.
Es treten Schäden in Form von Betonabplatzungen,
Fugenundichtigkeiten und Gleit- und Festpunktlagerkorrosionen
auf. Für die Versorger ist im Regelfall die weitere
Betreibung dieser Kanäle einerseits mit den vorhandenen
Leitungen, aber auch in Form der Trassensanierung mittels
KMR-Rohren interessant. Um aber sinnvolle und wirtschaftliche
Planungen für die Betreibung dieser Netze anstellen
zu können, ist die Beurteilung des derzeitigen
Zustandes von großer Bedeutung und zeigt den Versorgern
auch entsprechende Prioritäten auf. Gleichzeitig sind
bei der Planung z.B. neuer kreuzender Verkehrstrassen die
baulichen Zustände dieser Haubenkanäle von Bedeutung.
Zur Erfassung des Ist-Zustandes und zur Festlegung
von Sanierungsmaßnahmen ist es erforderlich, diese Kanäle
mit einem entsprechenden Inspektionssystem zu untersuchen.
Derzeit gängige Methoden sind Aufgrabungen
bei Arbeiten an kreuzenden bzw. sich nähernden Leitungen
mit visueller Begutachtung durch einen Mitarbeiter
des Netzbetreibers. Eine weitere Methode ist das Anbohren
des Kanals und eine Begutachtung des Inneren
mithilfe eines Stethoskops. Hierzu wird der Kanal ca. alle
20 m angebohrt und der Zustand dokumentiert. Auf Grund
der Tatsache, dass in den nichtbegehbaren Heizkanälen
Unwägbarkeiten in Form von Einbrüchen, Abzweigungen,
Gleitlagern und Festpunkten, Richtungsänderungen, Sohlsprüngen,
Elementeversatz, defekten Isolierungen, Bauschutt,
off enen Fugen usw. vorhanden sind, ist es nicht
möglich, diese Kanäle mit der momentan zur Verfügung
stehenden Kameratechnik zu befahren. Die bisherige Zustandsbeurteilung
erfolgt nur in kurzen Teilabschnitten
und bildet in keiner Weise ein umfassendes Bild ab.
Unter Federführung des Forschungsinstituts für Tief-
und Rohrleitungsbau Weimar (FITR) erfolgte in Zusammenarbeit
mit weiteren Partnern die Entwicklung eines
Inspektionsgerätes für solche Kanäle. Das ursprüngliche
Funktionsmuster befi ndet sich bereits seit Juni 2009 in Betrieb
und wird von verschiedenen Versorgungsunternehmen
als Dienstleistung genutzt. So wurden bisher nicht
begehbare Kanäle in Dresden, Frankfurt/Main, Leipzig
und Essen befahren. Aus diesen Befahrungen konnten
Schlussfolgerungen auf die Baulichkeit der Kanäle gezogen
werden, was somit für einen eff ektiveren Einsatz von
Mitteln sorgt. Aus den bisherigen Befahrungen haben sich
entsprechende Hinweise auf die Konstruktion und den Betrieb
dieses Inspektionsgerätes ergeben, so dass nunmehr
eine verbesserte Version zur Verfügung steht.
BFT 02/2010

BaumaTour
bauma 2010
Especially for the experts and the management of the
concrete and precast industry we will organize guided
tours at Bauma 2010. On these tours the highlights of
the branch will be presented.
The participation is for free.
Please sign in at: www.bauma-tour.com
All attendants will get more information as well as the
schedule after registration.
www.bft-online.info

186
Moderation
Dipl.-Wirtsch.-Ing. Peter Hatje,
Fachverband Kleinkläranlagen
Beton, Potsdam
peter.hatje@hacon-beton.de
Geb. 1962; 1986–1992
Studium des Wirtschaftsingenieurwesens
an der TU Berlin;
1992–1993 Zentrum für
Logistik und Unternehmensplanung,
Berlin; 1993–2004
Hass + Hatje, Rellingen,
zunächst Vertriebsleitung für
Mecklenburg-Vorpommern, danach
in die Produktionsleitung
und Geschäftsführung nach
Rellingen gewechselt; seit 2005
Geschäftsführer der Hacon Betonwerke,
Rellingen; Vorsitzender
des Fachverbandes Kleinkläranlagen
Beton, Potsdam.
Panel 12
Day 3: Thursday, 11 th February 2010
Tag 3: Donnerstag, 11. Februar 2010
Small wastewater treatment systems
Kleinkläranlagen
| Proceedings 54 th BetonTage
Title/Titel Page/Seite
Sanitary systems of the future – from disposal to recovery 188
The concept
Sanitärsysteme der Zukunft – Von der Entsorgung zur Nutzung
Das Konzept
Prof. Dr.-Ing. Heidrun Steinmetz
Small wastewater treatment plants – close to nature versus high-tech solutions 190
Kleinkläranlagen – Naturnähe versus Hightech
Dipl.-Biol. Bettina Schürmann
Online determination of the effl uent quality of small wastewater treatment plants 192
using alternative measurement methods
Online-Ermittlung der Ablaufqualität bei Kleinkläranlagen durch alternative Messmethoden
Dr.-Ing. Andrea Straub
Structural stability verifi cation of tanks for small wastewater treatment plants 194
in accordance with EN 12566-3 – handling, issues, prospects
Nachweis der Standsicherheit von Behältern für Kleinkläranlagen nach EN 12566-3 –
Handhabung, Probleme, Perspektiven
Dipl.-Ing. Daniel Verschitz
BFT 02/2010

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188
Panel 12
Sanitary systems of the future – from disposal to recovery
The concept
Sanitärsysteme der Zukunft – Von der Entsorgung zur Nutzung
Das Konzept
Autorin
Prof. Dr.-Ing. Heidrun Steinmetz,
Universität Stuttgart
heidrun.steinmetz@
iswa.uni-stuttgart.de
1981–1989 Studium der
Biologie an der Universität
Kaiserslautern, Abschluss als
Diplom-Biologin; 1996 Promotion:
Dr.-Ing.; 1990–1996
wissenschaftliche Mitarbeiterin
im Fachgebiet Siedlungswasserwirtschaft
der Universität
Kaiserslautern; 1997–2000
Verfahrenstechnische Leiterin
für die Bereiche Abwasser-
Umwelt- und Biotechnik der NL
Süd/Südwest der
Fa. Farmatic Anlagenbau,
Frankenthal; 2000–2002 Leiterin
der Abteilung Wasserwesen
und Umweltverfahrenstechnik
der WPW Ingenieure, Saarbrücken;
2003–2006 Geschäftsführerin
des Zentrums für Innovative
Abwassertechnologien
an der Technischen Universität
Kaiserslautern; seit 2007 Professorin
und Inhaberin des
Lehrstuhls Siedlungswasserwirtschaft
und Wasserrecycling
am Institut für Siedlungswasserbau,
Wassergüte- und
Abfallwirtschaft der Universität
Stuttgart; Mitgliedschaft und
Mitarbeit in Deutsche Vereinigung
für Wasserwirtschaft, International
Water Association,
Bund der Ingenieure für Wasserwirtschaft,
Abfallwirtschaft
und Kulturbau, Deutsche Gesellschaft
für Limnologie.
The waste water disposal systems currently being used in
Germany create a mix of the waste water fl ows generated
in households and, in some cases, additional effl uent
from industry and business, and rainwater. They include
a central sewer discharge and a central treatment plant.
Such systems are designed to quickly transport the waste
water away from housing areas and to treat it in such a
way that an eff ective water pollution control is ensured.
The treatment process consumes energy and generates
sludge as a residual material that needs to be disposed of.
Although these systems largely achieve the primary objectives
of preventing sewage-borne diseases and considerably
reducing the discharge of oxygen-depleting substances
and nutrients to rivers and lakes, the water purifi ed in a
treatment plant has a signifi cantly lower quality than the
fresh water used (potable water quality) – despite the investment
of considerable amounts and the supply of signifi
cant amounts of energy. This is important especially
because large amounts of potable water are used merely
for the transport of the waste water constituents or for
other purposes that would not require such a high water
quality (Fig. 1).
These conventional systems have proven their worth
for almost a century. They have been repeatedly optimized
“in themselves” if and when required (for example, to
eliminate nutrients) by increasing reactor volumes, retrofi
tting additional treatment steps, measuring and control
systems etc.) without questioning the underlying approach.
Novel sanitary systems are fundamentally diff erent.
They rely on the principle of separation of waste water
fl ows at the point of generation (i.e. already in the households)
and are based on the approach to utilize the resources
contained in the waste water (water, nutrients,
energy) as far as possible.
In Germany, initial experience with such new systems
has been gained from pilot projects. These are small-scale
Service water/Brauchwasser 15%
Small business
Kleingewerbe 11 l
27%
Flushing water
Toilettenspülung 34 l
9%
Flushing water/Spülwasser 27%
House cleaning, car wash,
gardening 8 l
Raumreinigung,
Autopflege, Garten 8 l
6%
12%
4%
6%
Laundry
Wäsche waschen 15 l
Potable water/Trinkwasser 4%
Food, beverages
Essen, Trinken 5 l
36%
Body care
Körperpflege 46 l
Dishes
Geschirr spülen 8 l
Domestic water/Pflegewasser 54%
Fig. 1 Average water consumption per capita per day for
individual water grades.
Abb. 1 Durchschnittlicher Wasserverbrauch pro Einwohner und
Tag nach Qualitätsstufen.
| Proceedings 54 th BetonTage
Die derzeit in Deutschland üblichen Systeme zur Abwasserentsorgung
basieren auf der Mischung der im Haushalt
anfallenden Abwasserteilströme und ggf. weiterer
Abwasserströme aus Gewerbe und Industrie sowie Niederschlagswasser,
einer zentralen Ableitung in der Kanalisation
sowie einer zentralen Kläranlage. Ziel dieses
Systems ist es, Abwasser aus Siedlungsgebieten zügig zu
entsorgen und so zu reinigen, dass der Schutz der Gewässer
gewährleistet ist. Bei der Reinigung wird Energie verbraucht,
und es fällt u. a. Klärschlamm als Reststoff an,
der entsorgt werden muss. Zwar werden mit diesen Systemen
die vorrangigen Zielsetzungen, abwasserbürtige
Krankheiten zu vermeiden und den Eintrag von Zehr-
und Nährstoff en in die Gewässer erheblich zu reduzieren,
weitgehend erreicht, dennoch ist, trotz erheblicher Anstrengungen
an Finanzmitteln und Energie, das in einer
Kläranlage gereinigte Wasser von deutlich schlechterer
Qualität als das eingesetzte Frischwasser (Trinkwasserqualität).
Dies ist insbesondere deshalb bedeutsam, weil
große Mengen Trinkwasser nur zum Transport der Abwasserinhaltsstoff
e oder für Zwecke verwendet werden,
für die eine solch hohe Wasserqualität nicht erforderlich
wäre (Abb. 1).
Dieses konventionelle System hat sich seit nahezu
einem Jahrhundert bewährt und wurde immer wieder bei
entsprechendem Bedarf (z. B. Notwendigkeit der Elimination
der Nährstoff e) ‚in sich‘ optimiert (durch Ausbau
der Reaktorvolumina, Nachrüstungen mit weiteren Verfahrensstufen,
Mess- und Regeltechnik, etc.), ohne den
grundsätzlichen Ansatz zu hinterfragen.
Neuartige Sanitärsysteme (NASS) unterscheiden sich
hiervon grundlegend. Sie basieren auf dem Prinzip der
Trennung der Abwasserteilströme am Anfallsort (bereits
innerhalb der Haushalte) und verfolgen den Ansatz, die
im Abwasser enthaltenen Ressourcen (Wasser, Nährstoffe,
Energie) möglichst weitgehend zu nutzen.
Erste Erfahrungen mit NASS liegen in Deutschland
aus Pilotprojekten vor. Dabei handelt es sich um kleinere
Einheiten von meist maximal bis zu mehreren hundert
Einwohnern (EW). Entsprechend werden NASS überwiegend
als dezentrale Systemlösungen diskutiert. Dennoch
sollten NASS nicht auf den dezentralen Ansatz reduziert
werden, da insbesondere in Ländern ohne vorhandene
Ver- und Entsorgungsinfrastrukturen und in Städten mit
starker Bevölkerungszunahme und Neubaugebieten
NASS auch als zentrale Systeme umgesetzt werden
könnten.
Aufgrund des Prinzips der Stoff stromtrennung bereits
auf Haushaltsebene ist die Implementierung NASS
eng an die technische Gebäudeausrüstung gekoppelt. Je
nach gewähltem Konzept sind zumindest doppelte Leitungsführungen
für die Wasserversorgung (Trinkwasser,
Brauchwasser) und die Abwasserentsorgung (Grauwasser
und Schwarzwasser) vorzusehen. Alternativ können
auch Vakuumsysteme (Wassereinsparung) oder eine wei-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
4
units that mostly serve up to several hundred inhabitants.
Correspondingly, novel sanitary systems are mainly being
discussed as distributed integrated solutions. Despite this
notion, these systems should not be restricted to the distributed
approach as they may also be implemented as
central systems in countries without existing supply and
disposal infrastructures and in cities with a high population
growth and new housing developments.
Due to the principle of fl ow separation applied already
at the household level, the implementation of novel sanitary
systems is closely linked to the installation of building
services. Depending on the selected design, the system at
least requires double lines for water supply (potable water,
domestic water) and waste water disposal (grey water and
black water). Other possible solutions are vacuum systems
(to achieve water savings) or an additional fl ow separation
step (yellow water, Fig. 2). These features need to be
incorporated at the building level both by appropriate
building service routes and by an appropriate design of
sanitary facilities (toilets). The associated specifi cations
need to be included already in the development plan and
must be considered by the architects. This means that
technical designers of water supply and disposal systems
should cooperate with urban planners and architects early
on.
Impediments to the design and construction of novel
sanitary systems include, on the one hand, the existing
lines that prevent any fl ow separation at household level
and, on the other, legal obstacles such as a compulsory
connection to central infrastructural systems and uncertainties
as to the re-use of the products recovered. In addition,
roles and responsibilities for the operation, maintenance
and monitoring of distributed systems need to be
assigned in a clear manner. Certifi cation systems such as
those used for small waste water treatment plants could
contribute to achieving this goal.
BFT 02/2010
Urine Diversion 3-Material -Flow -System
Minimum Water
Quality Standard 1)
Minimum Water Utilization Place/
Quality Standard Source
1) Source
service water
No Mixtoilet
urinal
1) higher water quality possible for usage
2) makes sense only for kitchen wastewater
bio waste
•Material Flow and
Transport Treatment Product
rainwater
rainwater phase separation
storage
drinking water
treated rainwater
white /drinking water
kitchen
washing machine
bathroom
pipe
pipe
brownwater
pipe, vehicle, by hand
Yello Yellow water / urine
pipe, vehicle
greywater
pipe
low loaded greywater
pipe
hygienisation
storage
stabilisation
hygienisation
Nährstoffgew .
phase separation
red. micro -pollutants
storage
C-elimination
hygienisation
P-elimination 2)
P-elimination 2)
phase separation
stabilisation
- - - - optional
rainwater
Podium 12
treated rainwater
org. plant nutrients
biogas
treated wastewater
vegetable biomass
min.-org . Pfl.nährstoff
treated wastewater
service water
white water
sludge
vegetable biomass
Source : [DWA, 2008]
tere Auftrennung der Stoff ströme (Gelbwasser, Abb. 2) in
Frage kommen. Dies muss dann bereits auf Gebäudeebene
sowohl in der Leitungsführung als auch bei den sanitären
Einrichtungen (Toiletten) berücksichtigt werden.
Entsprechende Vorgaben sind bereits im Bebauungsplan
zu verankern und müssen von den Architekten berücksichtigt
werden. Planer der Wasserver- und Entsorgung
sollten somit frühzeitig mit Stadtplanern und Architekten
kooperieren.
Hemmnisse für die Planung und Implementierung
von NASS liegen zum einen in den existierenden Leitungen,
die eine Stoff stromtrennung auf Haushaltsebene
verhindern, zum anderen bestehen rechtliche Hemmnisse,
z. B. ein Anschlusszwang an zentrale Infrastrukturen
sowie Unklarheiten bezüglich der Verwertung der
gewonnenen Produkte etc. Des Weiteren sind Zuständigkeiten
für Betrieb, Wartung und Überwachung für dezentrale
Anlagen klar zu regeln. Zertifi zierungssysteme,
ähnlich wie dies für Kleinkläranlagen üblich ist, könnten
einen Beitrag hierzu liefern.
References/Literatur
DWA (2008): Themenband Neuartige Sanitärsysteme. Herausgeber:
Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall
e.V., Hennef
Fig. 2 Urine separation threecomponent
fl ow system
(footnotes in the fi gure refer
to the original reference:
DWA, 2008).
Abb. 2 Urintrennung 3- Stoff -
stromsystem ((Fußnoten in
der Abb. beziehen sich auf die
Originalquelle DWA, 2008).
189

190
Panel 12
Small wastewater treatment plants built according to current
European standards and installed, operated and
maintained in accordance with their national technical
approval issued by the Deutsches Institut für Bautechnik
(DIBt; German Construction Technology Institute), Berlin,
represent the state of the art in Germany and are widely
used as a long-term treatment solution in rural areas. In
most cases, these plants have a rather compact design and
use one of the known treatment technologies. The range
of plants without technical approval includes “DIY” units
built by the future operator but also treatment plants with
various integrated membranes and a subsequent reverse
osmosis step, activated carbon fi ltration, salination and
disinfection that permit the use of the treated wastewater
as drinking water. Neither of these plant types complies
with the DIN EN 12566 and DIN 4261 standards and may
thus be operated only with an individual permit issued by
the local water authorities.
Anybody who intends to install a new small wastewater
treatment plant must obtain comprehensive information
after the decision to install the plant and the consultation
with the local authorities in order to identify the type
of plant that meets the requirements best. Such information
is available from various independent or manufacturer
websites.
Two criteria are crucial for the selection of a specifi c
wastewater treatment technology:
» The quality of the effl uent
› Re-use or drainage into a river
» Costs
› Investment and annual operating costs
(e.g. maintenance, energy consumption, desludging)
Diff erent effl uent classes are shown in Table 1 that focus
on the quality of the treated wastewater.
The concentrations indicated are based on the DIBt
principles of approval. For re-use, the concentrations were
provided by the Senatsverwaltung für Stadtentwicklung
(Berlin) for innovative sanitary concepts, as well as by the
Environmental Protection Agency of the State of Victoria
in Australia [2], [3].
| Proceedings 54 th BetonTage
Small wastewater treatment plants – close to nature versus high-tech solutions
Kleinkläranlagen – Naturnähe versus Hightech
Autorin
Dipl.-Biol. Bettina Schürmann,
RWTH Aachen
schuermann@
isa.rwth-aachen.de
Geb. 1948; Studium in
Münster, Bonn und Aachen;
1976 Abschluss als Dipl.-Biol.;
wissenschaftliche Mitarbeiterin
am Institut für Siedlungswasserwirtschaft
der RWTH
Aachen; seit 1980 in Forschung
und Lehre; Mitglied in folgenden
Ausschüssen: Normenausschuss
Kleinkläranlagen im
DIN (Obfrau); WG 41 des
CEN TC 165 (Kleinkläranlagen);
CEN TC 165 (Abwassertechnik);Sachverständigenausschuss
Kleinkläranlagen
des DIBt.
Class/Klasse COD/CSB BOD 5 /BSB 5
NH 4-
N
N inorg/ N anorg P tot/ P ges AFS
Kleinkläranlagen, die die aktuellen europäischen Normen
als Grundlage haben und nach allgemeiner bauaufsichtlicher
Zulassung (abZ) eingebaut, betrieben und gewartet
werden, sind in Deutschland Stand der Technik und als
Dauerlösung im ländlichen Raum anerkannt. Es handelt
sich meistens um kompakte Anlagen, die mit einem der
bekannten Abwasserreinigungsverfahren betrieben werden.
Das Spektrum der Anlagen ohne abZ reicht von der
in Eigenverantwortung gebauten „Bastelanlage“ bis zur
Anlage mit verschiedenen Membranen und einer anschließenden
Umkehrosmose, Aktivkohlefi lterung, Aufsalzung
und Desinfektion, die ermöglichen, das Wasser
als Trinkwasser zu nutzen. Beide Anlagenarten entsprechen
nicht den Kleinkläranlagen-Normen DIN EN 12566
und DIN 4261 und können nur mit einer Einzelerlaubnis
der Unteren Wasserbehörden betrieben werden.
Jeder, der eine neue Kleinkläranlage installieren
möchte, muss sich nach der Beschlussfassung und dem
Kontakt mit der Unteren Wasserbehörde umfassend informieren,
welche Art von Kleinkläranlage für seine Bedürfnisse
die am besten geeignete ist. Dafür stehen verschiedene
unabhängige oder Hersteller-Internetseiten
zur Verfügung.
Zwei Kriterien sind für die Wahl einer Kleinkläranlagentechnologie
ausschlaggebend:
» Qualität des abfl ießenden Wassers
› Wiedernutzung oder Abfl uss in ein Gewässer
» Kosten
› Investitions- und Jahreskosten (z. B. Wartung,
Energieverbrauch, Schlammentsorgung)
Stellt man die Qualität des gereinigten Abwassers in den
Fokus, so können verschiedene „Ablaufklassen“ unterschieden
werden (Tab. 1).
Die Konzentrationsangaben beruhen auf den Zulassungsgrundsätzen
des Deutschen Instituts für Bautechnik
(DIBt), und im Falle der Wiederverwendung sind diese
Richtwerte von der Senatsverwaltung für Stadtentwicklung
in Berlin für innovative Wasserkonzepte sowie
von der Environmental Protection Agency im Staat Victoria
in Australien [2], [3] angegeben.
Faecal coliforms
Keime
Ps. aeruginosa
Ps. aerugunosa
[mg/l] [mg/l] [mg/l] [mg/l] [mg/l] [mg/l] [n/100 ml] [n/100 ml] [NTU]
C elimination/C-Elimination 150 40 75
Nitrifi cation/Nitrifi kation 90 20 10 50
N elimination/N-Elimination 90 20 10 25 50
Additional P elimination
Zusätzliche P-Elim.
2
Additional sanitization
Zusätzl. Hygienisierung
Re-use (toilet fl ushing)*
< 100
Wiederverwendung
(Toilettenspülung)*
< 5 0 - < 1,000 < 100 < 2
* Values taken from SenStadt, 2003 and EPA Victoria, 2003/Werte aus SenStadt, 2003 und EPA Victoria, 2003
Table 1 Comparison of diff erent effl uent classes.
Tabelle 1 Gegenüberstellung verschiedener Ablaufklassen.
Turbidity
Trübung
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
What are the advantages and disadvantages
of the diff erent treatment plants?
Proponents of plants working according to near-natural
principles will mainly use the price argument, assuming
that they will build their plant themselves, operate it without
additional electricity supply and maintain it on their
own. Fig. 1 shows a bad example of an amateur’s plant.
It is doubtful if this “Reed bed plant” in Texas would
meet the requirements imposed on small wastewater
treatment plants in Germany. The principles of construction,
operation and maintenance of constructed wetlands
in Germany are provided in ATV/DWA Worksheet A 262
and in the DIBt principles of approval [1].
The opposite of constructed wetlands “close to nature”
at the other end of the scale are highly engineered wastewater
treatment plants with membrane technology. The
cleaned effl uent of such plants can be drained into the
natural environment even in vulnerable regions, such as
in the high mountains. This type of plant is not available
as a kit for do-it-yourself construction, and it always needs
both power supply and professional maintenance.
Technical reasons stated in favor of either a method
close to nature or a highly engineered process can be
based merely on the treatment effi ciency of the plants. A
research project in North Rhine-Westphalia has shown
that the treatment effi ciency of constructed wetlands decreases
with the age of the plant even if regular professional
maintenance is ensured. Treating wastewater in an
engineered plant shows good results in the longer term.
This type of plant can be upgraded by integrating additional
treatment steps, which can often be implemented
only by a modifi cation of the electronic control system, to
achieve a signifi cantly better effl uent quality, in particular
with regard to the nitrogen parameters.
BFT 02/2010
Fig. 1 “Reed bed plant“ in
Texas, USA.
Abb. 1 „Pfl anzenkläranlage“
in Texas, USA.
Podium 12
Wo liegen die Vor- und Nachteile der einzelnen
Anlagen?
Ein Verfechter einer naturnahen Kleinkläranlage wird als
Hauptargument den Preis ins Feld führen, davon ausgehend,
dass man eine solche Anlage im Eigenbau herstellt,
sie ohne zusätzliche Stromversorgung betrieben wird
und die Wartung eigenständig erfolgen kann. Als
schlechtes Beispiel für eine solche Anlage möge die folgende
dienen (Abb. 1).
Es bestehen Zweifel, ob diese in Texas stehende
„Pfl anzenkläranlage“ die an eine Kleinkläranlage in
Deutschland gestellten Anforderungen erfüllen kann. In
Deutschland sind dem Arbeitsblatt A 262 der ATV/DWA
und den Zulassungsbedingungen des DIBt die Grundsätze
für den Bau und Betrieb von Pfl anzenkläranlagen zu
entnehmen [1].
Naturnahe Pfl anzenkläranlagen stehen hoch technisierte
Abwasserreinigungsanlagen mit Membrantechnik
gegenüber, aus denen das gereinigte Abwasser auch in
empfi ndlichen Gebieten wie Hochgebirgsregionen ablaufen
kann. Bei diesen Anlagen muss man davon ausgehen,
dass sie nicht als Selbstbausätze zur Verfügung stehen,
Energie verbrauchen und eine qualifi zierte Wartung notwendig
ist.
Fachliche Gründe für ein naturnahes oder ein Hightechverfahren
können nur in der Reinigungsleistung der
Anlagen begründet sein. Untersuchungen in Nordrhein-
Westfalen haben ergeben, dass die Reinigungsleistung
von Pfl anzenkläranlagen mit zunehmendem Alter der
Anlage auch bei regelmäßiger Wartung abnimmt. Bei einer
technischen Anlage kann davon ausgegangen werden,
dass die Reinigungsleistung über längere Zeit erhalten
bleibt und diese Art von Abwasserreinigungsanlagen
auch noch später durch die Integration von zusätzlichen
Reinigungsschritten, die oft nur über eine Veränderung
der elektronischen Steuerung erreicht werden können,
deutlich bessere Werte insbesondere bei den Stickstoff parametern
erzielen kann.
References/Literatur
[1] Arbeitsblatt DWA-A 262: Grundsätze für Bemessung, Bau und
Betrieb von Pfl anzenkläranlagen mit bepfl anzten Bodenfi ltern zur
biologischen Reinigung kommunalen Abwassers, Hennef, 2006,
ISBN 978-3-939057-12-3
[2] Guidelines for Environmental Management: Use of reclaimed
Water, EPA Victoria (Australien), 2003, ISBN 0 7306 76622 6
[3] Senatsverwaltung für Stadtentwicklung, Württembergische Str. 5,
10707 Berlin (Hrsg.) Innovative Wasserkonzepte – Betriebswassernutzung
in Gebäuden, 2003
191

192
Panel 12
| Proceedings 54 th BetonTage
Online determination of the effl uent quality of small wastewater treatment plants
using alternative measurement methods
Online-Ermittlung der Ablaufqualität bei Kleinkläranlagen
durch alternative Messmethoden
Autorin
Dr.-Ing. Andrea Straub,
Hochschule Lausitz, Cottbus
Andrea.Straub@hs-lausitz.de
Studium der Verfahrenstechnik
an der Martin-Luther-Universität
Halle-Wittenberg; seit
1995 wissenschaftliche Mitarbeiterin
an der Hochschule
Lausitz – Fachbereich Architektur,
Bauingenieurwesen,
Versorgungstechnik, seit 1998
Leitung des Fachgebietes
Abfall- und Siedlungswasserwirtschaft
an der Hochschule
Lausitz, 2008 Promotion an der
BTU Cottbus, Institut für Wassertechnik
und Siedlungswasserbau,
aktive Mitgliedschaften
im BDZ Leipzig, DWA, BWK,
Institut für Umwelttechnik und
Recycling, Senftenberg.
Small wastewater treatment plants are an equivalent alternative
to a central treatment plant if appropriately designed
and installed and operated in a professional manner.
Nonetheless, considerable defi cits were identifi ed in
the operation of small wastewater treatment plants, which
mainly resulted from the neglect of associated operator
responsibilities. Faults or breakdowns are often not recognized
and remedied by the operator in the short term due
to long maintenance intervals and poor internal monitoring.
This situation may lead to the discharge of untreated
effl uent into rivers or the groundwater during an unpredictable
period, and thus to a deterioration in the water
quality.
Timely analyses of effl uent quality and the reinstatement
of the proper functioning of small wastewater treatment
plants can counteract a decrease in water quality.
The biochemical analyses currently necessary for this purpose
are time-consuming, require the use of chemicals
and are associated with a sophisticated process to prepare
samples and involve complex analytics. They are thus unsuitable
for application in the fi eld.
Fundamentals of analysis
Due to these disadvantages, simple physical methods,
such as the measurement of dissolved oxygen, turbidity,
redox potential and spectral absorption coeffi cient at 254
nm (SAC 254 ), were tested to substitute the chemical analyses
of COD and BOD 5 .
380 small wastewater treatment plants of diff erent
types that served up to eight PE were analyzed in a study.
These plants were to comply with German treatment class
C, adhering to the limit values of 150 mg/l of COD and
40 mg/l of BOD 5 . Effl uent samples were analyzed in the
summer months.
Evaluation of physical measurement methods
The SAC 254 value reliably refl ects the plant function on the
basis of effl uent quality. The instrumentation is easy to
use and requires only a minor maintenance eff ort. Measurements
were reproducible and showed a clear linear
correlation of SAC 254 with the effl uent parameters COD
and BOD 5 . During the study, signifi cant diff erences in the
rise of the regression line were found for various engineered
small-scale treatment plants and constructed wetlands.
Constructed wetlands showed considerably higher
SAC values than engineered plants at identical effl uent
parameters, which was due to a higher share of constituents
that could be adsorbed in the purifi ed wastewater. The
open design of constructed wetlands that depends on
weather conditions (such as evaporation) leads to COD concentrations
that partly exceed the limit value although
BOD 5 concentrations were below 15 mg/l. In the plant bed,
humifi cation processes result in the formation of UVrelevant
reaction products that have an eff ect on the SAC
value.
Kleinkläranlagen sind bei ordnungsgemäßer Bemessung
sowie fachgerechtem Einbau und Betrieb eine gleichwertige
Alternative zu zentralen Lösungen. Trotzdem wurden
im Betrieb erhebliche Defi zite, besonders durch die Vernachlässigung
der Betreiberpfl ichten, festgestellt. Anlagenausfälle
werden aufgrund geringer Wartungshäufi gkeiten
und mangelhafter Eigenüberwachung durch den
Betreiber nicht kurzfristig erkannt und behoben. Dies
kann über einen nicht vorhersehbaren Zeitraum zur Einleitung
nicht gereinigten Abwassers ins Gewässer und
damit zu einer Verschlechterung der Gewässerqualität
führen.
Eine zeitnahe Bestimmung der Ablaufqualität und
Wiederherstellung der Funktionstüchtigkeit einer Kleinkläranlage
kann einer Verschlechterung der Gewässerqualität
entgegenwirken. Die derzeit dafür notwendigen
bio-/chemischen Analysemethoden sind aufgrund ihres
Zeitaufwands, Chemikalieneinsatzes und der aufwendigen
Probenvorbereitung sowie Analytik für den Einsatz
vor Ort nicht geeignet.
Grundlagen der Untersuchung
Aufgrund dieser Nachteile wurden einfache physikalische
Messmethoden, wie die Messung des gelösten Sauerstoff
s, der Trübung, der Redoxspannung sowie des spektralen
Absorptionskoeffi zienten bei 254 nm (SAK 254 ), auf
ihre Eignung als Ersatzparameter für den CSB sowie BSB 5
geprüft.
Die Untersuchung erfolgte an 380 Kleinkläranlagen
verschiedenen Typs mit einer Anschlussgröße von maximal
acht Einwohnern. Die Anlagen waren für die Reinigungsklasse
„C“ mit den Grenzwerten 150 mg/l CSB und
40 mg/l BSB 5 ausgelegt. Die Beprobungen fanden im
Sommer statt.
Bewertung der physikalischen Messverfahren
Der SAK 254 ermöglicht eine zuverlässige Darstellung der
Anlagenfunktion über die Ablaufqualität. Die Messtechnik
ist mit einem geringen Wartungsaufwand bedienungsfreundlich.
Die Messungen erwiesen sich als reproduzierbar
und ergaben eine sehr gute lineare Beziehung
zwischen dem SAK 254 sowie den Parametern CSB und
BSB 5 .
Im Rahmen der Untersuchung zeigte sich ein signifi -
kanter Unterschied im Anstieg der Regressionsgeraden
zwischen den technischen Kleinkläranlagen und den
Pfl anzenkläranlagen. Pfl anzenkläranlagen weisen deutlich
höhere SAK 254 -Werte als technische Anlagen bei gleichem
Ablaufwert auf. Ursache hierfür ist ein höherer Anteil
adsorptiv erfassbarer Inhaltsstoff e im gereinigten
Abwasser. Die umgebungsoff ene, witterungsabhängige
Bauweise (Verdunstung) bei Pfl anzenkläranlagen führt
zu einer Aufkonzentration des CSB teils über den Grenzwert,
obwohl die BSB 5 -Konzentrationen unter 15 mg/l lagen.
Im Pfl anzenbeet bilden sich zudem durch Humifi -
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
Measurements of dissolved oxygen, turbidity or redox
potential are not suitable for the conversion to COD or
BOD 5 values because of their large range. However, turbidity
can be used as a parameter for the online identifi cation
of changes in effl uent quality, which is monitored and
accurately captured over a long period. A continuous
measurement of dissolved oxygen in the aeration tank
provides information on the condition of the biological
sector. A concentration of 2 mg/l of oxygen was determined
as the minimum that ensures the biological degradation
of organic wastewater constituents.
Opportunities to implement online measurement
systems in small wastewater treatment plants
The implementation of additional monitoring and data
transmission features strongly depends on the cost-benefi
t ratio, market situation and acceptance on the part of
relevant authorities. If stationary measuring equipment is
added to the plants, effl uent values or changes can be determined.
Operating data such as current collection, high
water level or the pressure of the compressor are read and
transmitted to maintenance contractors. Errors or malfunctions
occurring at a small wastewater treatment plant
can thus be identifi ed promptly without requiring any onsite
inspection by maintenance staff . Basic faults are remedied
in close collaboration with the owner during a telephone
conversation.
The integration of the online measurement technology
relieves owners from their duty to ensure internal plant
monitoring. If the substitute analytical methods are approved
by the authorities, the current maintenance intervals
(several times per year) can be reduced to once a year.
In addition, the use of the SAC 254 value leads to a cost reduction
in relation to the second analysis to be carried out
during the year.
However, low-priced, low-maintenance measurement
systems are yet to be developed on the basis of the measuring
methods suggested in this contribution. The stationary
application of the SAC measuring equipment is currently
still expensive and thus not economical. The mobile
application of the system during maintenance, however,
is expected to become commercially viable from approx.
300 maintenance jobs per year.
Some issues still exist for systems for turbidity measurement
regarding the stability of the results due to the
formation of a biofi lm on the sensor head. However, the
measurement of turbidity is considerably cheaper than
the SAC 254 measurement.
BFT 02/2010
Podium 12
zierungsprozesse UV-relevante Reaktionsprodukte, die
den SAK 254 -Messwert beeinfl ussen.
Die Messung des gelösten Sauerstoff s, der Trübung
oder der Redoxspannung eignet sich aufgrund der großen
Streubreite der Messdaten nicht zur Umrechnung in den
CSB oder BSB 5 . Zur Bestimmung von ablaufbedingten
Änderungen ist die Trübung jedoch online einsetzbar.
Die Tendenz der Änderung der Ablaufqualität wird über
einen größeren Zeitraum erfasst und langfristig gut wiedergegeben.
Eine kontinuierliche Messung des gelösten
Sauerstoff s im belüfteten Becken kann Informationen
zum Zustand der biologischen Stufe liefern. Die Konzentration
von 2 mg/l O 2 wurde als Minimalwert bestimmt,
bei dem ein Abbau der organischen Abwasserinhaltsstoffe
gewährleistet ist.
Einführungschancen von Online-Messsystemen
bei Kleinkläranlagen
Die Einführung der zusätzlichen Überwachungs- und
Datenübertragungsfunktionen ist stark vom Kosten-Nutzen-Verhältnis,
von der Marktsituation und der behördlichen
Akzeptanz geprägt. Bei Einführung stationärer
Messtechnik können die Ablaufwerte bzw. Ablaufänderungen
ermittelt, Betriebsdaten wie die Stromabnahme,
ein Hochwasserstand oder der Kompressorsolldruck aufgenommen
und diese Daten zu den Wartungsfi rmen
übertragen werden. Funktionstechnische Probleme an
einer Kleinkläranlage sind so zeitnah und ohne Anfahrt
der Firma erkennbar. Einfache Störungen werden dann in
Zusammenarbeit mit dem Betreiber telefonisch abgestellt.
Die Online-Messtechnik kann den Betreiber von seiner
Eigenüberwachungspfl icht entlasten. Bei Anerkennung
des Messverfahrens durch die Behörden besteht die
Möglichkeit, die derzeitige Wartungshäufi gkeit von einer
mehrmaligen auf eine einmalige Wartung pro Jahr herunterzusetzen.
Des Weiteren ergeben sich bei Einsatz des
SAK 254 Einsparungen hinsichtlich der Kosten für die zweite
Analyse im Jahr.
Es sind jedoch noch kostengünstige bzw. wartungsarme
Messsysteme unter Nutzung der hier vorgeschlagenen
Messmethoden zu entwickeln. Zur Zeit ist ein
stationärer Einsatz der SAK 254 -Messtechnik noch kostenintensiv
und daher nicht wirtschaftlich. Als mobiles Messsystem
während der Wartung ist ein ökonomischer Einsatz
ab etwa 300 Wartungen pro Jahr zu erwarten.
Bei Trübungsmesssystemen treten noch Probleme
mit der Stabilität der Messergebnisse aufgrund einer Biofi
lmbildung am Sensorkopf auf. Die Trübungsmessung
ist jedoch im Vergleich zur SAK 254 -Messung deutlich
preisgünstiger.
193

194
Panel 12
| Proceedings 54 th BetonTage
Structural stability verifi cation of tanks for small wastewater treatment plants
in accordance with EN 12566-3 – handling, issues, prospects
Nachweis der Standsicherheit von Behältern für Kleinkläranlagen
nach EN 12566-3 – Handhabung, Probleme, Perspektiven
Autor
Dipl.-Ing. Daniel Verschitz,
Prüfi nstitut für Abwassertechnik,
Aachen
d.verschitz@pia-gmbh.com
Geb. 1975; 2002–2007 Studium
des Bauingenieurwesens
an der FH Aachen; seit 2007
Prüfi ngenieur am Prüfi nstitut
für Abwassertechnik GmbH in
den Bereichen Standsicherheit,
Wasserdichtheit, Dauerhaftigkeit
gemäß EN 12566.
Small wastewater treatment plants are construction products,
which is why their fi tness for use must be verifi ed in
accordance with the Construction Products Directive. In
this regard, fi tness for use means, among other things,
that a tank used for a small wastewater treatment plant
must resist the loads and stresses resulting from its handling,
installation and operation. The EN 12566-3 standard
on “Small wastewater treatment systems for up to
50 PT” describes both the requirements and the verifi cation
methods to be used for the assessment of structural
stability. As a rule, the largest tank of a series must be
tested as it shows the most unfavorable behavior from a
structural point of view. Applicable loads are defi ned in
the general part of the standard. The soil load depending
on the tank installation depth, the water pressure generated
by the ground water and a live load must be considered.
As a minimum, the C 35/45 compressive strength
class is specifi ed to ensure the required durability of the
concrete. Annex C to EN 12566-3 then describes the testing
methods to be applied to determine structural stability
depending on the material the tank consists of. For concrete,
two practical tests and the verifi cation by structural
calculation are provided for.
The practical tests include the “crushing test method”
and the “test in the test pit”. During the “crushing test”, a
vertical load is applied to the tank. The tank must resist
the nominal load, which depends on the installation
depth, for fi ve minutes. The tank must then be loaded to
failure. During the “test in the test pit”, the tank is placed
in a watertight pit and covered with gravel up to its top
edge. The test pit is also fl ooded to verify the “soils with
ground water” installation condition. The testing conditions
must be maintained for a period of 24 hours. The
test is considered passed if neither structural failure nor
water penetration into the tank is found. The standard
does not specify any method to be used for the verifi cation
by structural calculation. Reference is made exclusively to
the application of national rules and standards. In Germany,
the currently applicable standard is DIN 1045-1,
which is based on the concept of partial safety factors.
This standard must form the basis of the safety verifi cation.
A verifi cation according to DIN 4034, Part 2, which
had been frequently carried out before, is not possible.
DIN 4034, Part 2, exclusively applies to manhole rings in
diameters of up to 1.50 m. For this reason, tanks with nonreinforced
walls and large diameters or installation depths
do not meet the crack width limitation requirements specifi
ed in DIN 1045-1. As a result, the only option currently
available to manufacturers of non-reinforced tanks is to
carry out practical tests to verify their structural stability.
However, the reliability of practical tests is doubtful. For
instance, the “test in the pit” relies exclusively on characteristic
loads. Although the installation condition can be
simulated realistically, any variances in component
strength or exceptional load cases are not considered in
Kleinkläranlagen sind Bauprodukte, daher muss die
Brauchbarkeit gemäß der Bauproduktenrichtlinie nachgewiesen
werden. Brauchbar bedeutet unter anderem,
dass ein Kleinkläranlagenbehälter den Beanspruchungen,
resultierend aus Handhabung, Einbau und Anwendung,
standhält. In der EN 12566-3 „Kleinkläranlagen für bis zu
50 EW“ sind sowohl die Anforderungen als auch die
Nachweisverfahren zur Prüfung der Standsicherheit beschrieben.
In der Regel ist der größte Behälter einer Baureihe
zu untersuchen, da dieser das bautechnisch ungünstigste
Verhalten aufweist. Im allgemeinen Teil der
Norm werden die maßgebenden Lasten defi niert. Es sind
die Erdlast in Abhängigkeit der Behältereinbautiefe und
dem anstehenden Boden, der Wasserdruck resultierend
aus Grundwasser und eine Verkehrslast anzusetzen. Um
die Dauerhaftigkeit des Betons zu gewährleisten, wird
mindestens die Druckfestigkeitsklasse C 35/45 gefordert.
Anschließend werden im normativen Anhang C der
EN 12566-3 die Prüfverfahren zur Ermittlung der Standsicherheit
in Abhängigkeit des Behältermaterials beschrieben.
Für den Werkstoff Beton stehen zwei praktische und
der rechnerische Nachweis zur Auswahl.
Bei den praktischen Tests stehen das „Verfahren der
Bruchlastprüfung“ oder die „Prüfung in der Prüfgrube“
zur Verfügung. Bei dem „Verfahren der Bruchlastprüfung“
wird eine vertikale Last auf den Behälter aufgebracht.
Die Nennlast, abhängig von der Einbautiefe, ist
über einen Zeitraum von fünf Minuten zu halten. Anschließend
ist der Behälter bis zu seinem Versagen zu
belasten. Bei der „Prüfung in der Prüfgrube“ wird der Behälter
in einer wasserdichten Grube bis zu seiner Oberkante
mit Kies eingeschüttet. Für den Einbauzustand
„Böden mit Grundwasser“ wird die Prüfgrube zusätzlich
gefl utet. Die Prüfbedingungen sind über einen Zeitraum
von 24 Stunden aufrecht zu erhalten. Der Test gilt als bestanden,
wenn weder ein Tragwerksversagen noch ein
Wassereintritt in den Behälter festgestellt werden konnte.
Bei dem rechnerischen Nachweis gibt die Norm kein Verfahren
vor. Es wird lediglich auf die Anwendung nationaler
Vorschriften hingewiesen. In Deutschland ist dies
zurzeit die DIN 1045-1. Diese basiert auf dem Konzept
der Teilsicherheitsbeiwerte und ist dem Sicherheitsnachweis
zugrunde zu legen. Ein Nachweis nach DIN 4034,
Teil 2, wie er bisher häufi g geführt wurde, ist nicht möglich.
Die DIN 4034, Teil 2 ist ausschließlich für
Schachtringe bis zu einem Durchmesser von 1,50 m
anwendbar. In der Wandung unbewehrte Behälter mit
großen Durchmessern oder großen Einbautiefen erfüllen
deshalb nicht die Anforderungen an die Rissbreitenbeschränkung
wie sie in der DIN 1045-1 gefordert werden.
Herstellern von unbewehrten Behältern bleibt bislang
nur der praktische Nachweis der Standsicherheit. Die
Aussagekraft der praktischen Prüfungen ist jedoch zweifelhaft.
So wird bei der „Prüfung in der Grube“ ausschließlich
mit charakteristischen Lasten gearbeitet. Der Einbau-
BFT 02/2010

54. BetonTage Kongressunterlagen |
this type of test. The “failure load verifi cation” is even less
useful. The vertical loading of a cylindrical concrete tank
in an upright position does not lead to any conclusions as
to the actual installation condition and loading in the soil.
This is where the standard or the testing methods to verify
structural stability need to be revised and rendered more
precise. The introduction of the EC 2 and a related reference
included in EN 12566 would enable a uniform approach
to be taken to the verifi cation by structural calculation.
In the failure load test, it would be important to
consider horizontal loads. Manufacturers, notifi ed bodies
and relevant standards committees are currently working
on a uniform approach.
BFT 02/2010
Podium 12
zustand kann zwar realistisch simuliert werden, eine
Streuung der Bauteilfestigkeiten oder außergewöhnliche
Lastfälle werden bei dieser Art der Prüfung nicht berücksichtigt.
Noch weniger aussagekräftig ist das „Verfahren
der Bruchlastprüfung“. Einen stehenden, zylindrischen
Betonbehälter vertikal zu belasten gibt keinen Aufschluss
über den eigentlichen Einbauzustand und die Belastung
im Erdreich. An dieser Stelle müssen die Norm, bzw. die
Prüfverfahren zur Bestimmung der Standsicherheit überarbeitet
und präzisiert werden. Die Einführung des EC 2
und ein entsprechender Hinweis in der EN 12566 würden
ein einheitliches Vorgehen bei dem rechnerischen Nachweis
ermöglichen. Bei der Bruchlastprüfung wäre die Berücksichtigung
horizontaler Lasten von Bedeutung. Derzeit
arbeiten Hersteller, Notifi ed Bodies und zuständige
Normungsausschüsse an einer einheitlichen Vorgehensweise.
195

ú News Events
Events More events and detailed information: www.bft-online.info
Veranstaltungen Weitere Veranstaltungen und ausführliche Informationen: www.bft-online.info
Date/Datum Place/Ort Event/Veranstaltung Informations/Informationen
09.–11.02.2010 Neu-Ulm
Germany
10.–12.02.2010 Funchal
Portugal
16.–19.02.2010 Novosibirsk
Russia
16.–19.02.2010 Salzburg
Austria
18.–19.02.2010 Frankfurt
Germany
18.–20.02.2010 Phoenix
USA
23.02.2010 Hamburg
Germany
23.–26.02.2010 Kiev
Ukraine
23.–26.02.2010 Thessalonika
Greece
23.–26.02.2010 Lodz
Poland
24.–26.02.2010 Innsbruck
Austria
25.–28.02.2010 Istanbul
Turkey
02.–04.03.2010 London
UK
02.–05.03.2010 Almaty
Kazakhstan
04.–05.03.2010 Darmstadt
Germany
196
54. BetonTage 2010 www.betontage.de
ICPIC 2010 www.icpic-community.de
StroiSib
2 nd building week
Bauen & Wohnen Salzburg www.auma.de
Informationstag
„Baustellenmanagement“
http://stroisib.sibfair.ru/eng/
www.grossanlagenbau.vdma.org
The Precast Show www.theprecastshow.org
Regionaltagung Bauausführung www.betonverein.de
KievBuild www.kievbuild.com.ua
INFACOMA www.auma.de
INTERBUD www.interservic.pla
VIATEC 2010 www.viatec.org
WIN World of Industry Part II www.hmist.com.tr
ecobuild www.ecobuild.co.uk
KazBuild Spring 2010 www.bvents/com/event/213984-kazbuild
3. Darmstädter Betonfertigteiltage
(Tage 1 und 2)
www.fdb-fertigteilbau.de
www. -online.info
www.bft-online.de
BFT 02/2010

1 Veranstaltungen
News
54. BetonTage I
Under the umbrella of/
Träger:
EXHIBITORS AUSSTELLERVERZEICHNIS LIST |
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Guest Country France/
Gastland Frankreich:
Partners/Partner:
69 BFT 10/2009
www.bft-online.info
Organizer/Veranstalter: FBF Betondienst GmbH · Gerhard-Koch-Straße 2+4 · 73760 Ostfi ldern · Tel.: +49 711 32732326 · www. betontage.com

FOYER OG
A2
Eingang Großer Saal
Eingang Kleiner Saal
16
17
18 19
14
15
20 21 22
Durchgang
zum Restaurant
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
First Floor/Obergeschoss
9
12
37 43
13
36 44
35 45
Concrete Solutions
34 46
33
47
54. BetonTage
32
09.-11. 31Februar
2010, Neu-Ulm 48
30
49
29
50
28
51
27
52
Haupteingang
8
Eingang Großer Saal
26
10
11
25
24
23 Aufzug
Notausgang
Kongressbüro
81
7
80
79
82
6
39
38
5
98
83
40
Studios
Stuttgart + München
Club- und Konferenzraum
(Aussteller - Workshops)
97
4
84
96
41
42
3
WC
99 100 101 102 103 104 105
106
107
108
95
85
2
86
Garderobe
Notausgang
1
FOYER EG
94
87 88 89
78
77
76
93
92
73
74
75
109
91
90
72
71
70
WC
110
116
113
112
111
67
117
115
68
69
114
58
57
66
118
59
60
61
65
Ground Floor/Erdgeschoss
64
121
120
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56
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63
122
133
123
55
124
132
54
Aufzug
Notausgang
Markt der Medien
Markt der Medien
53
125
126
127
128
129
130
131
Aufgang OG
Café BFT

54. BetonTage I
Stand Company’s name/Firma
1 Doubrava Deutschland
2, 3 HALFEN-DEHA/VBBF
4 Hess Maschinenfabrik
5 Prilhofer Consulting
6 Max Frank
7 SAA Engineering
8 GTSdata
9 RATEC/Reymann Technik
10, 11 LANXESS Deutschland/Harold Scholz
12, 13 Liebherr-Mischtechnik
14,15 BASF Construction Polymers
16 Gebr. Lotter
17 Rockwood Pigments
18 Neuro Hardware (Hangzhou)
19 KÜBAT Förderanlagen
20 SSB – Dr. Strauch Systemberatung/
TIS Technische Informationssysteme
21, 22 Schöck Bauteile
23 IDAT
24 Würschum
25 Omya
26 Ebawe Anlagentechnik/progress
27 Friedrich Schroeder
28 Liapor
29, 30 Sika Deutschland
31 Knauer Engineering
32 Unitechnik Cieplik & Poppek/Vollert
Anlagenbau/Weckenmann Anlagentechnik
33 Wiggert
34 Nemetschek Engineering
35 IBB – Ingenieurbüro für Bauinformatik
36, 37 Ha-Be Betonchemie
38 Deutsche Kahneisen/H-BAU Technik/
J&P Bautechnik/Jordahl Befestigungstechnik/Pfeifer
Seil- und Hebetechnik
39 RAMPF FORMEN
40 B.T. innovation
41 RECKLI
42 Tekla
43 Unimerco Fastening
44 AVERMANN Maschinenfabrik
45 Rhein-Chemotechnik
46 Sauter
47 BRECON
48 Form + Test Seidner
49 Informationsstelle Edelstahl Rostfrei
50 KNIELE Baumaschinen
51 SOFTBAUWARE
52 KBH – Baustoff werke Gebhart &
Söhne
53 Ecoratio
54 INTER-MINERALS Deutschland
55 Filigran Trägersysteme
56 Hebau
57 KOBRA Formen
58 NOE-Schaltechnik
59 BauMineral
60 Werne & Thiel Sensortechnic
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Stand Company’s name/Firma
61 Calenberg Ingenieure
62 TORKRET
63 B + S
64 Harsco Infrastructure Deutschland
65 Damani Consulting Berlin
66 Weber Bürstensysteme
67 REUSS-SEIFERT
68 Incite AB-Fibre Dosing Systems
69 Trimble Germany
70 Transport-Technik Günther
71 Wacker Chemie
72 oms Verpackungssysteme
73 Günther Spelsberg
74 Haarup Maskinfabrik
75 INDYON
76 Strotmann und Partner
77 Kiwa Bautest/ PÜZ BAU
78 TOP MINERAL
79 BVT Rausch
80 Abos-Conworks Unternehmerverbund/
PUCEST Protect
81 Deutsches Zentrum Textilbeton
82 Centre d’Etudes et de Recherche de
l’Industrie du Béton (CERIB)/Fédération
de l’Industrie du Béton – FIB
83, 84 sh minerals
85 MEA Bausysteme
86 Sommer Anlagentechnik
87 ICONORM
88 HA BA Haberstroh Baubedarf
89 WACKER-WERKE
90 Filzmoser Maschinenbau
91 Berufsgenossenschaft Rohstoff e und
Chemische Industrie
92, 93 Quadrant Plastic Composites
94 Betomax Kunststoff - und Metallwarenfabrik
95 Langendorf
96 Hilti Deutschland
97 NUSPL Maschinenbau
98 bauBIT/bsp-plan
99 Stephan Schmidt
100 KAISER
101 Tremco illbruck
102 Karl Kraft Steinwerke
103,104 GESYS
105 BFS Betonfertigteilesysteme
106 KauPo Plankenhorn
107 Polarmatic
108, 109 SCHWENK Zement
110, 111 RÖHRIG granit
112 OGS Gesellschaft für Datenverarbeitung
113, 114 REMEI Blomberg
115 Ancon
116 Roland Wolf
117, 118 Rimatem
119, 120 Dyckerhoff
121 Baustahlgewebe
122 Beta Maschinenbau
123 Saint-Gobain Weber
Stand Company’s name/Firma
124 RIB Engineering
125 APS Antriebs-, Prüf- und Steuertechnik/Wille
Geotechnik
126 Peikko Deutschland
127 BAWAX
128 Bayer. Wald Granitwerke
129 Hauff -Technik
130 Amberger Kaolinwerke
131 THIBAUT
132 PHILIPP
133 DICAD Systeme
Market of the Media/Markt der Medien
Bauverlag BV
Bauwerk Verlag
Berufsförderungswerk für die Beton-
und Fertigteilhersteller
BetonBauteile Bayern
BetonMarketing Deutschland
Betonverband Straße, Landschaft,
Garten (SLG)
Beuth Verlag
BQ-Zert GbR
Bundesverband Baustoff e –
Steine und Erden
Bundesverband Betonbauteile
Deutschland
Bundesverband Spannbeton-
Fertigdecken (BVSF)
Bureau International du Béton
Manufacturé (BIBM)
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton
Deutscher Beton- und Bautechnik-
Verein
Wilhelm Ernst & Sohn
Verlag für Architektur
Fachverband Kleinkläranlagen Beton
Fachvereinigung Betonbauteile mit
Gitterträgern (BmG)
Fachvereinigung Betonfertiggaragen
Fachvereinigung Betonrohre und
Stahlbetonrohre (FBS)
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau (FDB)
Fachverband Beton- und
Fertigteilwerke BW
fi b – fédération internationale du béton
Forschungsvereinigung der deutschen
Beton- und Fertigteilindustrie
Güteschutz Beton- und
Fertigteilwerke BW
InformationsZentrum Beton
Verlag Bau + Technik
Vieweg+Teubner, GWV Fachverlage
Werner Verlag Wolters Kluwer
Deutschland
A3

Product groups
Produktgruppenübersicht
Product group 1 / Produktgruppe 1
Machines and equipment for concrete block
and roof tile production
Maschinen und Anlagen für die Betonstein-
und Dachsteinfertigung
Concrete block machines, roof tile machines, molds, transport and handling
systems, turn-key concrete block production systems, production boards/sheets
Stein- und Dachsteinmaschinen, Formen, Transport- und Handlingsysteme,
schlüsselfertige Anlagen, Unterlagsbretter/-bleche
Company/Firma Stand
BFS Betonfertigteilesysteme GmbH 105
Hess Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 4
KBH – Baustoff werke Gebhart & Söhne GmbH & Co. KG 52
Knauer Engineering GmbH Industrieanlagen & Co. KG 31
KOBRA Formen GmbH 57
oms Verpackungssysteme Vertriebs GmbH 72
RAMPF FORMEN GmbH 39
RECKLI GmbH 41
Werne & Thiel Sensortechnic GbR 60
Würschum GmbH Dosieranlagen – Abfüllmaschinen 24
Product group 2 / Produktgruppe 2
Machines and equipment for pipe and manhole production
Maschinen und Anlagen für die Rohr- und Schachtfertigung
Concrete pipe machines, manhole machines, forms/molds, transport and
handling systems, pipe testing systems
Rohrmaschinen, Schachtmaschinen, Formen, Transport- und Handlingsysteme,
Rohrprüfanlagen
Company/Firma Stand
BFS Betonfertigteilesysteme GmbH 105
B+S GmbH 63
Hess Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 4
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG 89
A4
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Product group 3 / Produktgruppe 3
Machines and equipment for production of
structural precast elements
Maschinen und Anlagen für die Fertigteilproduktion
Automated carousel pallet circuits, forms/shuttering and accessories, tilting
tables, stair forms, extruder systems, slipformers, stressing jacks, plotting and
shuttering robots, vibration technology and compaction systems, concrete distributors,
straightening and cutting machines, mesh and lattice girder welding
machines, reinforcement laying roboters, laser systems
Umlaufanlagen für Decken und Wände, Schalungen und Zubehör, Kipptische,
Treppenschalungen, Extruderanlagen, Gleitfertiger, Spannanlagen, Plotter/
Schalungsroboter, Vibrationstechnik und Verdichtungssysteme, Betonverteiler,
Richt- und Schneidemaschinen, Matten- und Gitterträgerschweißanlagen,
Bewehrungsroboter, Lasersysteme
Company/Firma Stand
AVERMANN Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 44
B.T. innovation GmbH 40
B+S GmbH 63
Beta Maschinenbau GmbH & Co. KG 122
BRECON GmbH Vibrationstechnik 47
Ebawe Anlagentechnik GmbH 26
Filzmoser Maschinenbau Gesellschaft mbH 90
IDAT Ingenieurbüro für Datenverarbeitung in der Technik GmbH 23
KauPo Plankenhorn e.K. Kautschuk & Polyurethane 106
Knauer Engineering GmbH Industrieanlagen & Co. KG 31
KÜBAT Förderanlagen GmbH 19
Langendorf GmbH 95
Neuro Hardware (Hangzhou) Co. Ltd. 18
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH + Co. KG 58
NUSPL Maschinenbau GmbH 97
progress Maschinen & Automation AG 26
RATEC GmbH 9
RECKLI GmbH 41
Reymann Technik GmbH 9
Rimatem GmbH Mauermaschinen 117, 118
SAA Engineering GmbH System Anlyse & Automation 7
Sommer Anlagentechnik GmbH 86
THIBAUT S.A.S. 131
Unimerco Fastening GmbH 43
Unitechnik Cieplik & Poppek AG 32
Vollert Anlagenbau GmbH + Co. KG 32
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG 89
Weckenmann Anlagentechnik GmbH & Co. KG 32

54. BetonTage I
Product groups
Produktgruppenübersicht
Product group 4 / Produktgruppe 4
Machines and equipment for concrete production
and conveying
Maschinen und Anlagen für die Betonbereitung
und -förderung
Mixers, silos and conveying equipment, skip conveyors, color dosing systems,
admixture dosing systems, water dosing and moisture measurement devices,
concrete recycling plants
Mischer, Silos und Förderanlagen, Kübelbahnen, Farbdosiergeräte, Zusatzmitteldosiergeräte,
Feuchtemess- und Wasserdosiergeräte, Betonrecyclinganlagen
Company/Firma Stand
Doubrava Deutschland GmbH 1
Haarup Maskinfabrik A/S 74
Hess Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 4
Incite AB-Fibre Dosing Systems Niederlassung Central Europe 68
KNIELE Baumaschinen GmbH 50
KÜBAT Förderanlagen GmbH 19
Liebherr-Mischtechnik GmbH 12,13
Polarmatic Oy 107
PUCEST Protect GmbH 80
RATEC GmbH 9
Reymann Technik GmbH 9
Rockwood Pigments Brockhues GmbH & Co. KG 17
Sauter GmbH Elektrotechnik – Automation 46
Werne & Thiel Sensortechnic GbR 60
Wiggert + Co. GmbH 33
Würschum GmbH Dosieranlagen – Abfüllmaschinen 24
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Product group 5 / Produktgruppe 5
Automation and control engineering, quality assurance
Automation, Steuerungstechnik, Qualitätssicherung
Control systems, consultation and planning, data processing and
software solutions, CAD systems, concrete testing devices
Steuerungssysteme, Beratung und Planung, Datenverarbeitung und
Softwarelösungen, CAD-Systeme, Betonprüfgeräte
Company/Firma Stand
APS Antriebs-, Prüf- und Steuertechnik GmbH 125
bauBIT Software & Service GmbH 98
bsp-plan GmbH & Co. KG 98
Deutsches Zentrum Textilbeton (TUDAG) 81
DICAD Systeme GmbH 133
Ebawe Anlagentechnik GmbH 26
Ecoratio bv 53
Form + Test Seidner + Co. GmbH 48
GESYS GmbH & Co. KG 103, 104
GTSdata GmbH & Co. KG 8
Hilti Deutschland GmbH 96
IBB – Ingenieurbüro für Bauinformatik Ehlert – Darowski – Wolf 35
IDAT – Ingenieurbüro für Datenverarbeitung in der Technik GmbH 23
INDYON GmbH 75
Kiwa Bautest GmbH 77
Nemetschek Engineering GmbH 34
OGS Gesellschaft für Datenverarbeitung und Systemberatung mbH 112
Prilhofer Consulting 5
progress Maschinen & Automation AG 26
PÜZ BAU GmbH 77
Reymann Technik GmbH 9
RIB Engineering GmbH 124
SAA Engineering GmbH System Analyse & Automation 7
Sauter GmbH Elektrotechnik – Automation 46
SOFTBAUWARE GmbH 51
SSB Dr. Strauch Systemberatung GmbH 20
Technosoft Deutschland GmbH 69
Tekla GmbH 42
TIS Technische Informationssysteme GmbH 20
Trimble Germany GmbH 69
Unitechnik Cieplik & Poppek AG 32
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG 89
Werne & Thiel Sensortechnic GbR 60
Wille Geotechnik 125
A5

Product groups
Produktgruppenübersicht
Product group 6 / Produktgruppe 6
Binding material, raw materials and aggregates
Bindemittel, Roh- und Zuschlagstoff e
Cement, aggregates, colors, fi llers (fl y ash, stone meal), slags,
chromate reducers
Zement, Gesteinskörnungen, Zuschlagstoff e, Farben, Füllstoff e (Flugasche,
Steinmehl), Schlacken, Chromatreduzierer
Company/Firma Stand
Amberger Kaolinwerke Eduard Kick GmbH & Co. KG 130
BauMineral GmbH 59
Bayer. Wald Granitwerke K.A. Thiele GmbH & Co. 128
Dyckerhoff AG 119, 120
INTER-MINERALS Deutschland GmbH 54
Karl Kraft Steinwerke 102
LANXESS Deutschland GmbH Business Unit Inorganic Pigments 10, 11
Liapor GmbH & Co. KG Werk Pautzfeld 28
Liapor GmbH & Co. KG Werk Tuningen 28
Omya GmbH 25
Rockwood Pigments Brockhues GmbH & Co. KG 17
RÖHRIG granit GmbH 110, 111
Saint-Gobain Weber GmbH 123
Stephan Schmidt KG 99
Harold Scholz & Co. GmbH 10, 11
SCHWENK Zement KG 108, 109
sh minerals GmbH 83, 84
TOP MINERAL GmbH 78
Product group 7 / Produktgruppe 7
Concrete chemicals and surface treatment
Betonchemie und Oberfl ächenbehandlung
Admixtures, release agents, surface protection, design and fi nishing, coatings,
acid gels, sealing technique, shot blasting agents
Zusatzmittel, Trennmittel, Oberfl ächenschutz, -gestaltung und -veredelung,
Beschichtungen, Säure-Gel, Abdichtungstechnik, Strahlmittel
Company/Firma Stand
BASF Construction Polymers GmbH 14,15
BAWAX GmbH 127
Ecoratio bv 53
HA BA Haberstroh Baubedarf GmbH 88
Ha-Be Betonchemie GmbH & Co. KG 36,37
Hebau GmbH 56
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH + Co. KG 58
RECKLI GmbH 41
REMEI Blomberg GmbH & Co. KG 113, 114
Rhein-Chemotechnik GmbH 45
Saint-Gobain Weber GmbH 123
Sika Deutschland GmbH Bauwerksabdichtung 29,30
Sika Deutschland GmbH Geschäftsbereich Beton 29,30
Strotmann und Partner Werkstatt für Restaurierung und Konservierung 76
TORKRET AG 62
Tremco illbruck GmbH & Co. KG 101
Wacker Chemie AG 71
Roland Wolf GmbH dichte Kellersysteme 116
A6
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Product group 8 / Produktgruppe 8
Reinforcing, fastening and anchoring technique
Bewehrungs-, Befestigungs- und Verankerungstechnik
Lattice girders, punching shear reinforcement, reinforcement and threaded
connections, stainless reinforcement, anchor rails, connectors, steel and plastic
fi bers, spacers, connection and fi xing devices, transport and erection anchors,
thermal insulation, mesh reinforcement
Gitterträger, Durchstanzbewehrung, Bewehrungs- und Schraubanschlüsse,
Ankerschienen, Dorne, Edelstahlbewehrung, Stahl- und Kunststoff fasern,
Abstandhalter, Verbindungs- und Befestigungstechnik, Transport- und
Montageanker, thermische Trennung, Bewehrungsmatten
Company/Firma Stand
Ancon GmbH 115
Baustahlgewebe GmbH 121
Betomax Kunststoff - und Metallwarenfabrik GmbH & Co. KG 94
BVT Rausch GmbH & Co. KG 79
Calenberg Ingenieure GmbH 61
Deutsche Kahneisen Gesellschaft mbH 38
Deutsches Zentrum Textilbeton (TUDAG) 81
Filigran Trägersysteme GmbH & Co. KG 55
Filzmoser Maschinenbau Gesellschaft mbH 90
Max Frank GmbH & Co. KG 6
HA BA Haberstroh Baubedarf GmbH 88
HALFEN-DEHA Vertriebsgesellschaft mbH 2, 3
H-BAU Technik GmbH 38
Hilti Deutschland GmbH 96
ICONORM GmbH 87
Informationsstelle Edelstahl Rostfrei 49
J&P Bautechnik Vertriebs-GmbH 38
Jordahl Befestigungstechnik 38
Gebr. Lotter KG Kummetat Stahl 16
Neuro Hardware (Hangzhou) Co. Ltd. 18
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH + Co. KG 58
Peikko Deutschland GmbH 126
Pfeifer Seil- und Hebetechnik GmbH 38
PHILIPP GmbH 132
progress Maschinen & Automation AG 26
RATEC GmbH 9
REUSS-SEIFERT GmbH 67
Schöck Bauteile GmbH 21, 22
Friedrich Schroeder GmbH + Co. KG 27
Transport-Technik Günther GmbH & Co. KG 70
Unimerco Fastening GmbH 43
Roland Wolf GmbH dichte Kellersysteme 116

54. BetonTage I
Product groups
Produktgruppenübersicht
Product group 9 / Produktgruppe 9
Formwork, embedded parts and other accessories
Schalungen, Einbauteile und sonstiges Zubehör
Molds, shuttering, formliners, rubber for fl exible molds, side shuttering systems,
electrical installation systems, frame connectors, other embedded parts, bearing
elements, thermal protection and sound insulation systems, erection aids,
aligning struts, handling and laying technique
Schalungen, Matrizen, Kautschuk für fl exible Formen, Abschalelemente,
Elektroinstallationen, Zargen, sonstige Einbauteile, Bauteillagerung, Wärmeund
Schallschutzsysteme, Montagehilfen, Richtstreben, Absturzsicherung,
Greif- und Verlegetechnik
Company/Firma Stand
Ancon GmbH 115
AVERMANN Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 44
B.T. innovation GmbH 40
B+S GmbH 63
Beta Maschinenbau GmbH & Co. KG 122
Betomax Kunststoff - und Metallwarenfabrik GmbH & Co. KG 94
Calenberg Ingenieure GmbH 61
Deutsche Kahneisen Gesellschaft mbH 38
Harsco Infrastructure Deutschland GmbH 64
Hauff -Technik GmbH & Co. KG 129
H-BAU Technik GmbH 38
ICONORM GmbH 87
J&P Bautechnik Vertriebs-GmbH 38
Jordahl Befestigungstechnik 38
KAISER GmbH & Co. KG 100
KauPo Plankenhorn e.K. Kautschuk & Polyurethane 106
MEA Bausysteme GmbH 85
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH + Co. KG 58
NUSPL Maschinenbau GmbH 97
Peikko Deutschland GmbH 126
Pfeifer Seil- und Hebetechnik GmbH 38
PUCEST Protect GmbH 80
Quadrant Plastic Composites AG 92, 93
RATEC GmbH 9
RECKLI GmbH 41
REMEI Blomberg GmbH & Co. KG 113, 114
REUSS-SEIFERT GmbH 67
Schöck Bauteile GmbH 21, 22
Günther Spelsberg GmbH + Co. KG Elektro-Installationssysteme 73
Weber Bürstensysteme GmbH 66
Weckenmann Anlagentechnik GmbH & Co. KG 32
Roland Wolf GmbH 116
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Product group 10 / Produktgruppe 10
Organizations and service providers
Organisationen und Dienstleister
Trade associations and organizations, education and training, research
and development organizations, service providers, consulting services, publicity
and lobbying activities, publishers
Branchenverbände und -vereinigungen, Aus- und Fortbildung, Forschungsund
Entwicklungseinrichtungen, Beratung, Öff entlichkeitsarbeit und Lobbying,
Verlage
Company/Firma Stand
Abos-Conworks Unternehmerverbund 80
Bauverlag BV GmbH Markt der Medien
Bauwerk Verlag GmbH
Berufsförderungswerk für die Beton- und
Markt der Medien
Fertigteilhersteller e.V. Markt der Medien
Berufsgenossenschaft Rohstoff e und Chemische Industrie 91
Betonbauteile Bayern Markt der Medien
BetonMarketing Deutschland GmbH Markt der Medien
Betonverband Straße, Landschaft, Garten e.V. (SLG) Markt der Medien
Beuth Verlag GmbH Markt der Medien
BQ-Zert GbR Markt der Medien
Bundesverband Baustoff e – Steine und Erden e.V. Markt der Medien
Bundesverband Betonbauteile Deutschland e.V. Markt der Medien
Bundesverband Spannbeton-Fertigdecken e.V. (BVSF) Markt der Medien
Bureau International du Béton Manufacturé (BIBM) Markt der Medien
Centre d’Etudes et de Recherche de l’Industrie du Béton 82
Damani Consulting Berlin GmbH 65
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton (DAfStb) e.V. Markt der Medien
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V. Markt der Medien
Deutsches Zentrum Textilbeton (TUDAG)
Wilhelm Ernst & Sohn Verlag für Architektur und technische
81
Wissenschaften GmbH & Co. KG Markt der Medien
Fachverband Beton- und Fertigteilwerke BW e.V. Markt der Medien
Fachverband Kleinkläranlagen Beton e.V. Markt der Medien
Fachvereinigung Betonbauteile mit Gitterträgern e.V. (BmG) Markt der Medien
Fachvereinigung Betonfertiggaragen e.V. Markt der Medien
Fachvereinigung Betonrohre und Stahlbetonrohre e.V. (FBS) Markt der Medien
Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau e.V. (FDB) Markt der Medien
Fédération de l’Industrie du Béton (FIB) 82
fi b – fédération internationale du béton
Forschungsvereinigung der deutschen Beton- und
Markt der Medien
Fertigteilindustrie e.V. Markt der Medien
Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke BW e.V. Markt der Medien
InformationsZentrum Beton GmbH Markt der Medien
Werner Verlag Wolters Kluwer Deutschland GmbH Markt der Medien
Vieweg+Teubner, GWV Fachverlage GmbH Markt der Medien
Verlag Bau + Technik GmbH
VBBF – Verein zur Förderung und Entwicklung
Markt der Medien
der Befestigungs-, Bewehrungs- und Fassadentechnik e.V. 2, 3
A7

A8
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Abos-Conworks Unternehmerverbund
Ponsstr. 17
64546 Mörfelden-Walldorf / D
Phone: +49 6105 943116
Fax: +49 6105 306192
www.abos-conworks.de
Amberger Kaolinwerke
Eduard Kick GmbH & Co. KG
Georg-Schiff er-Str. 70
92242 Hirschau / D
Phone: +49 9622 18-220
Fax: +49 9622 18-423
technik-bau@akw-kaolin.com
www.akw-kaolin.com
Ancon GmbH
Bartholomäusstr. 26
90489 Nürnberg / D
Phone: +49 911 9551234-0
Fax: +49 911 9551234-9
info@anconbp.de
www.anconbp.de
APS Antriebs-, Prüf- und
Steuertechnik GmbH
Wagenstieg 8a
37077 Göttingen / D
Phone: +49 551 30752-0
Fax: +49 551 30752-20
info@wille-geotechnik.com
www.wille-geotechnik.com
AVERMANN Maschinenfabrik
GmbH & Co. KG
Lengericher Landstr. 35
49078 Osnabrück / D
Phone: +49 5405 5050
Fax: +49 5405 6441
info@avermann.de
www.avermann.de
B + S GmbH
Kanalstr. 63
48432 Rheine / D
Phone: +49 5971 79113-0
Fax: +49 5971 79113-19
info@bs-baumaschinen.com
www.bs-baumaschinen.com
B.T. innovation GmbH
Ebendorfer Str. 19/20
39108 Magdeburg / D
Phone: +49 391 7352-0
Fax: +49 391 7352-52
info@bt-innovation.de
www.bt-innovation.de
Unternehmer-Coaching, Akademie
Business coaching, academy
Der Rohstoff Quarzsand zeichnet sich durch hohe Abriebfestigkeit,
gleichmäßige Kornverteilung, hohe chemische Beständigkeit und eine
kantengerundete Form aus.
The raw material silica sand is characterized by high abrasion and
excellent chemical resistance, even grain size distribution and rounded
particle edges.
Betonstahlkupplungen, Zugstabsysteme, Einzeldorne, Rostfreie
Bewehrung
Reinforcement bar couplers, tension systems, connectors, stainless
reinforcement
Prüfgeräte für die Baustoffi ndustrie, Prüfgerät zur Messung des Stahlfasergehalts
und der Stahlfaserorientierung im Frisch- und Festbeton
Testing equipment for the building materials industry, testing device to
measure the steel fi ber content and orientation in fresh and hardened
concrete
Komplette Anlagen sowie Maschinentechnik zur Fertigung von
Deckenplatten, Massivwänden, Doppelwänden und Sandwich-
Elementen, Schalungen, Kipptische, Rüttelbahnen, Sondermaschinenbau
Turnkey plant, equipment and technology to manufacture fl oor slabs,
solid walls, double walls and sandwich elements, formwork, tilting
tables, vibration beds, customized machines
Maschinen und Schalungen zur Herstellung von Betonfertigteilen wie
Betonrohre, -schächte, -schwellen, - masten und Sonderelementen aus
Beton
Molds and equipment to produce precast elements such as concrete
pipes, manholes, sleepers, poles and special concrete elements
MagFly ® AP, FlyFrame ® , MultiForm ® , MagSwing ® , Planung & Consulting,
Lasersysteme, RubberElast ® , SynkoElast ® , InnoElast ® &
ProElast ® System, BT-Spannschloss, DoWaTherm ®
MagFly ® AP, FlyFrame ® , MultiForm ® , MagSwing ® , planning &
consulting, laser systems, RubberElast ® , SynkoElast ® , InnoElast ® &
ProElast ® system, BT-turnbuckle, DoWaTherm ®
80 / 10
130 / 6
115 / 8,9
125 / 5
44 / 3,9
63 / 2,3,9
40 / 3,9

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
BASF Construction Polymers GmbH
Geschäftsbereich Betonzusatzmittel
Dr.-Albert-Frank-Str. 32
83308 Trostberg / D
Phone: +49 39266 983-10
Fax: +49 39266 983-51
manfred.stuebner@basf.com
www.basf-cc.de
bauBIT
Software & Service GmbH
Gimpelstr. 3
5302 Henndorf am Wallersee / A
Phone: +43 6214 20-175
Fax: +43 6214 20-177
offi ce@baubit.at
www.baubit.at
BauMineral GmbH
Hiberniastr. 12
45699 Herten / D
Phone: +49 2366 509-0
Fax: +49 2366 509-285
info@baumineral.de
www.baumineral.de
Baustahlgewebe GmbH
Friedrichstr. 16
69412 Eberbach / D
Phone: +49 6271 9254-50
Fax: +49 6271 9254-68
mail@baustahlgewebe.com
www.baustahlgewebe.com
Bauverlag BV GmbH
Avenwedder Str. 55
33311 Gütersloh / D
Phone: +49 5241 8089364
Fax: +49 5241 8094115
bft@bauverlag.de
www.bauverlag.de
Bauwerk Verlag GmbH
Sieglindestr. 6
12159 Berlin / D
Phone: +49 30 61286-904
Fax: +49 30 61286-905
info@bauwerk-verlag.de
www.bauwerk-verlag.de
BAWAX GmbH
Graff tring 6
29227 Celle / D
Phone: +49 5141 88888-14
Fax: +49 5141 88888-64
info@bawax.de
www.bawax.de
Betonzusatzmittel, RheoMATRIX, Betontrennmittel, RheoFIT
Concrete additives, RheoMATRIX, release agents, RheoFIT
CAD/AV-Software FT-Decke/Wand/Treppe mit automatischer Elementdeckenstatik,
ein- und zweiachsige Berechnung + Bemessung +
Bewehrung; Auftragsdispo für Decken-/Wandwerke
CAD/AV software FT-Floor/Wall/Stair & automated structural
fl oor slab verifi cation, calculation of one / two axes,
dimensioning & reinforcement, scheduling of orders
for fl oor and wall manufacturing plants
EFA-Füller, Grobalith, Isogran, Microsit
EFA fi llers, Grobalith, Isogran, Microsit
Gitterträger, Bewehrungsdraht, Betonstahl in Ringen und Stäben,
Bewehrungselemente, Lagermatten, Listenmatten
Lattice girders, reinforcing steel and wire, reinforcing steel in coils
and bars, reinforcing elements, standard mesh, design mesh
BFT INTERNATIONAL – Betonwerk + Fertigteil-Technik, Beton- und
Fertigteil-Jahrbuch, DBZ – Deutsche Bauzeitschrift, tis – Tiefbau
Ingenieurbau Straßenbau, ZKG International Zement-Kalk-Gips
BFT INTERNATIONAL – Concrete Plant + Precast Technology,
Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, DBZ Deutsche Bauzeitschrift,
tis – Tiefbau Ingenieurbau Straßenbau, ZKG International Cement-
Lime-Gypsum
Aktuelle Baufachliteratur, z.B.: Stahlbetonbau aktuell 2010,
Stahlbetonbau-Praxis/3. Aufl ., Stahlbetonbau-Projekt/3. Aufl . Verbundbau-Praxis
Current technical literature on construction, e. g. Stahlbetonbau
aktuell 2010 [Reinforced Concrete Construction 2010], Stahlbetonbau-Praxis
[Reinforced Concrete Construction Practice], 3 rd ed.,
Stahlbetonbau-Projekt [Reinforced Concrete Construction Project],
3 rd ed., Verbundbau-Praxis [Composite Construction Practice]
XYPEX – wasserdichter Beton durch Kristallisation
XYPEX – waterproof concrete by crystallization
14,15 / 7
98 / 5
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 12.00 Uhr
Konferenzraum
59 / 6
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Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
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Aussteller-Workshop:
10.02.2010, 12.00 Uhr
Konferenzraum
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A10
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Bayer. Wald Granitwerke
K.A. Thiele GmbH & Co.
Am Bahnhof 12
94538 Fürstenstein / D
Phone: +49 8504 9119-0
Fax: +49 8504-3870
info@thiele-granit.de
www.thiele-granit.de
Berufsförderungswerk für die Beton-
und Fertigteilhersteller e.V.
Gerhard-Koch-Str. 2 + 4
73760 Ostfi ldern / D
Phone: +49 711 32732-323
Fax: +49 711 32732-350
info@berufsausbildung-beton.de
www.berufsausbildung-beton.de
Berufsgenossenschaft Rohstoff e und
Chemische Industrie
Geschäftsbereich Prävention
Theodor-Heuss-Str. 160
30853 Langenhagen / D
Phone: +49 511 7257-0
Fax: +49 511 7257-100
www.bgrci.de
Beta Maschinenbau GmbH & Co. KG
Nordhäuser Str. 2
99765 Heringen / D
Phone: +49 36333 666-0
Fax: +49 36333 666-18
www.beta-mb.de
Betomax Kunststoff - und
Metallwarenfabrik GmbH & Co. KG
Dyckhofstr. 1
41460 Neuss / D
Phone: +49 2131 2797-0
Fax: +49 2131 2797-70
info@betomax.de
www.betomax.de
BetonBauteile Bayern im Bayerischen
Industrieverband Steine und Erden e.V.
Beethovenstr. 8
80336 München / D
Phone: +49 89 51403-181
Fax: +49 89 51403-183
www.betonbauteile-by.de
BetonMarketing Deutschland GmbH
Steinhof 39
40699 Erkrath / D
Phone: +49 211 28048-1
Fax: +49 211 28048-320
bmd@betonmarketing.org
www.beton.org
Thiele Granit bietet ein breites Spektrum an mineralischen Rohstoff
en für die Betonindustrie wie Edelsplitte, Vorsatzsplitte, micro
crush und Luxivit Granit.
128 / 6
Thiele Granit off ers a wide range of mineral raw materials for the
concrete industry, including premium chippings, face concrete
Aussteller-Workshop:
chippings,
micro crush and Luxivit granite.
11.02.2009, 13.00 Uhr
Konferenzraum
Information zu Arbeitssicherheit und Gesundheitsschutz für Betriebe
der Beton- und Betonfertigteilindustrie
Information on occupational safety and health protection for businesses
in the concrete and precast industries
Schalungen und Stahlformen, Kipp- und Rütteltische, Betonierkübel,
Ausfuhrwagen, Traversen, Sonderkonstruktionen, Zubehör
Formwork and steel molds, tilting and vibrating tables, casting
buckets, exit carriages, lifting beams, customized designs, accessories
Bewehrungs- und Schraubanschlüsse, Schalungszubehör, Dichtungssysteme,
Abstandhalter, Schalsystemtechnik
Reinforcement and threaded connections, formwork accessories,
sealing systems, spacers, formwork systems technology
Presse- und Öff entlichkeitsarbeit, Publikationen, Internet-Plattform
„beton.org“, Architekturwettbewerb, Messeauftritte und Hochschulinitiative,
Koordination gemeinsamer Aktivitäten mit vier Regionalgesellschaften.
Press and public relations activities, publications, Internet platform
beton.org, architectural competition, participation in trade fairs and
university initiative, coordination of joint activities with four regional
organizations.
Markt der
Medien /
10
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94 / 8,9
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Betonverband Straße, Landschaft,
Garten e.V. (SLG)
Schloßallee 10
53179 Bonn / D
Phone: +49 228 95456-0
Fax: +49 228 95456-90
slg@betoninfo.de
www.betonstein.de
Beuth Verlag GmbH
Burggrafenstr. 6
10787 Berlin / D
Phone: +49 30 26012-260
Fax: +49 30 2601-1260
info@beuth.de
www.beuth.de
BFS Betonfertigteilesysteme GmbH
Dr.-Georg-Spohn-Str. 31
89143 Blaubeuren / D
Phone: +49 7344 9603-0
Fax: +49 7344 4710
info.bfs@casagrandegroup.com
www.bfs-casagrande.de
BQ-Zert GbR Die Bau- und Baustoff -
zertifi zierer BÜV-QMB-Zert
Gerhard-Koch-Str. 2+4
73760 Ostfi ldern / D
Phone: +49 711 32732-333
Fax: +49 711 32732-335
bq-zert@betonservice.de
www.betonservice.de
BRECON GmbH Vibrationstechnik
Stolberger Str. 393
50933 Köln / D
Phone: +49 221 9544-270
Fax: +49 221 9544-277
info@brecon.de
www.brecon.de
bsp-plan GmbH & Co. KG
Rossfelder Str. 39
74564 Crailsheim / D
Phone: +49 7951 31991-0
Fax: +49 7951 31991-42
info@bsp-plan.de
www.bsp-plan.de
Bundesverband Baustoff e –
Steine und Erden e.V.
Kochstr. 6–7
10969 Berlin / D
Phone: +49 30 7261999-0
Fax: +49 30 7261999-12
info@bvbaustoff e.de
www.bbvbaustoff e.de
Maschinen, Anlagen und Zubehöreinrichtungen zur Fertigung von Betonelementen
für die Kanalisation und Wet-Cast Produkten
Machines, plant and accessory equipment for the manufacture
of concrete elements for canalization and wet-cast products
Zertifi zierungsstelle für Qualitätsmanagement im Bereich Bau- und
Baustoffi ndustrie
- QM/UM-Audits und -Zertifi zierungen
- Kombi-Audits mit Produktüberwachung
Certifi cation agency for quality management systems in the construction
and building materials industries
- QM/EM audits and certifi cations
- Combined audits with product monitoring
BRECON Außenrüttler, Innenrüttler, Frequenzumrichter, Steuerungen,
Spezialentwicklungen für Erstausrüster, NEU: Synchronlaufrüttler, die
die Lärmentwicklung bei der Betonverdichtung deutlich reduzieren.
BRECON external vibrators, internal vibrators, frequency and PLC
control systems, special designs for OEM customers. NEW:
Synchronized vibrators for a signifi cant noise reduction during
concrete compaction.
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
105 / 1,2
Markt der
Medien /
10
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98 / 5
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Medien /
10
A11

A12
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Bundesverband Betonbauteile
Deutschland e.V.
Kochstraße 6-7
10969 Berlin / D
Phone: +49 30 2592292-10
Fax: +49 30 2592292-19
gf@betoninfo.de
www.betoninfo.de
Bundesverband Spannbeton-
Fertigdecken e.V. (BVSF)
Schloßallee 10
53179 Bonn / D
Phone: +49 228 95456-66
Fax: +49 228 95456-90
info@spannbeton-fertigdecken.de
www.spannbeton-fertigdecken.de
Bureau International du Béton
Manufacturé (BIBM)
Bd. du Souverain, 68
1170 Brüssel / B
Phone: +32 2 7387442
Fax: +32 2 7356069
info@bibm.org
www.bibm.org
BVT Rausch GmbH & Co. KG
Beckerweg 6
65468 Trebur / D
Phone: +49 6147 9139-0
Fax: +49 6147 9139-29
info@bvtrausch.com
www.bvtrausch.com
Calenberg Ingenieure GmbH
Am Knübel 2–4
31020 Salzhemmendorf / D
Phone: +49 5153 9400-0
Fax: +49 5153 9400-49
info@calenberg-ingenieure.de
www.calenberg-ingenieure.de
Centre d’Etudes et de Recherche de
l’Industrie du Béton (CERIB)
Rue des Longs Réages
28231 Epernon / FR
Phone: +33 2 37184800
Fax: +33 2 37836739
cerib@cerib.com
www.cerib.com
Damani Consulting Berlin GmbH
Schlüterstr. 15
10625 Berlin / D
Phone: +49 30 505922-89
Fax: +49 30 505922-27
info@damani-berlin.de
www.damani-berlin.de
Der BDB repräsentiert eine Branche mit ca. 1.700 Produktionsstätten,
die pro Jahr Güter im Wert von etwa 4,8 Milliarden Euro herstellen.
Dabei beschäftigt diese leistungsfähige Industrie rund 38.000 Mitarbeiter
und zählt somit zu den bedeutenden Branchen im Baubereich.
The BDB represents an industry comprising about 1,700 production
sites manufacturing goods worth approx. 4.8 billion euros each year.
This high-performing industry employs approx. 38,000 people, and is
thus one of the most signifi cant sectors of the economy.
Spannbeton-Fertigdecken, Informationsmaterial zum Bestellen und
als Download, Merkblätter, Seminarangebot, technische Beratung
Precast prestressed concrete fl oor slabs, documents containing relevant
information can be ordered and downloaded, codes of practice,
workshops, technical advice
Das BIBM ist der europäische Berufsverband der Beton- und Fertigteilindustrie
und bemüht sich um die Verteidigung der Interessen der
Industrie sowie um die Förderung der europäischen Zusammenarbeit.
BIBM is the European Federation for the precast concrete industry.
The organization strives to advocate industry interests and to promote
cooperation at European level.
Verankerungssysteme für Betonfertigteile, PTA Ankerschienen mit
Hammerkopfschrauben, PTU Trapezblechschienen, BVT Verbindungsschlaufen
Fixing systems for prefabricated concrete elements, PTA anchor channels
with BVT hammer-head bolts, PTU cast-in channels,
BVT connecting loop
Statische und dynamische Bauteillagerung, Körperschall- und
Erschütterungsschutz, Lärmschutz
Static and dynamic support of building components, protection
against vibration and structure borne noise, airborne noise protection
Als Industrie- und Technologieforschungszentrum hat sich CERIB
der Förderung des technischen Fortschritts, der Steigerung der Produktivität
und der Erhöhung der Qualität in der Fertigteilindustrie
verschrieben.
CERIB, an Industrial Technical Center, is committed to contributing to
technical progress, to improving productivity and to develop quality in
the precast concrete industry.
Zertifi zierter Berater der Deutschen Materialeffi zienzagentur (demea),
Förderungsmöglichkeiten für KMU-Betriebe (kleine und mittlere
Unternehmen)
Certifi ed consultant to the German Materials Effi ciency
Agency (demea), funding opportunities for SMEs (small
and medium-sized enterprises)
Markt der
Medien / 10
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
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79 / 8
61 / 8,9
82 / 10
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Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 13.00 Uhr
Clubraumraum

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Deutsche Kahneisen Gesellschaft mbH
Nobelstr. 51-55
12057 Berlin / D
Phone: +49 30 68283-02
Fax: +49 30 68283-497
info@jordahl.de
www.jordahl.de
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e.V.
Budapester Str. 31
10787 Berlin / D
Phone: +49 30 2693-1320
Fax: +49 30 2693-1319
udo.wiens@dafstb.de
www.dafstb.de
Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein E.V.
Kurfürstenstr. 129
10785 Berlin / D
Phone: +49 30 236096-0
Fax: +49 30 236096-23
info@betonverein.de
www.betonverein.de
Deutsches Zentrum Textilbeton
(TUDAG)
Chemnitzer Str. 46b
1187 Dresden / D
Phone: +49 351 4633-6344
Fax: +49 351 4633-7289
info@textilbetonzentrum.de
www.textilbetonzentrum.de
DICAD Systeme GmbH
Theodor-Heuss-Str. 92–100
51149 Köln / D
Phone: +49 2203 9313-0
Fax: +49 2203 9313-199
info@dicad.de
www.dicad.de
Doubrava Deutschland GmbH
Raiff eisenstr. 7–9
70839 Gerlingen / D
Phone: +49 7156 17740-11
Fax: +49 7156 17740-40
anette.kowalczyk@doubrava.at
www.doubrava.at
Dyckerhoff AG
Biebricher Str. 69
65203 Wiesbaden / D
Phone: +49 611 676-0
Fax: +49 611 676-1040
info@dyckerhoff .com
www.dyckerhoff .de
Befestigungssysteme wie Ankerschienen, Trapezblechbefestigungsschienen,
Durchstanzbewehrungen, Schubdorne
Fastening systems e.g. anchor rails, trapezoidal sheet fastening rails,
shear-punch reinforcements, shear pins
Der DAfStb hat die zentrale Aufgabe, den Betonbau als sichere, dauerhafte,
wirtschaftliche und umweltfreundliche Bauart zu fördern. Er
bildet die Plattform, auf der alle Aktivitäten des Betonbaus im Bereich
der Forschung/Regelgebung gebündelt werden.
The key task of the DAfStb is to promote concrete construction as
a safe, durable, economical and environmentally friendly construction
method. The committee acts as a platform to focus all concrete
construction related activities in the fi eld of research/standardization.
Der DBV ist ein Verein zur Förderung und Weiterentwicklung der
wissenschaftlichen und technischen Grundlagen des Betonbaus und
der Bautechnik.
The DBV is an association promoting and developing scientifi c and
technical foundations to concrete construction and structural
engineering.
Neue Produkte und Verstärkung mit textilbewehrtem Beton –
Entwicklung und Beratung
New products and higher strength provided by textile-reinforced
concrete – development and consultancy services
Innovative CAD-Lösungen von Praktikern für Betonfertigteilwerke und
Bauingenieure
Innovative, hands-on CAD solutions for precast plants and
construction engineers
Mobile und stationäre Betonanlagen, Kiesanlagen, Trockenbaustoff -
anlagen, Fördertechnik, Aufbereitungsanlagen
Mobile and stationary concrete plants, sand and gravel plants, dry
building material systems, conveying equipment, processing plants
38 / 8,9
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
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133 / 5
1 / 4,6
119, 120 / 6
A13

A14
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Ebawe Anlagentechnik GmbH
Dübener Landstr. 58
4838 Eilenburg / D
Phone: +49 3423 665-0
Fax: +49 3423 665-200
info@ebawe.de
www.ebawe.de
Ecoratio bv
Industrieweg 161
3044 AS Rotterdam / NL
Phone: +31 88 2244-440
Fax: +31 88 2244-444
info@ecoratio.com
www.ecoratio.com
Wilhelm Ernst & Sohn Verlag für
Architektur und technische
Wissenschaften GmbH & Co. KG
Rotherstr. 21
10245 Berlin /D
Phone: +49 30 47031-200
Fax: +49 30 47031-240
info@ernst-und-sohn.de
www.ernst-und-sohn.de
Fachverband Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e.V.
Gerhard-Koch-Str. 2+4
73760 Ostfi ldern / D
Phone: +49 711 32732-300
Fax: +49 711 32732-350
fbf@betonservice.de
www.betonservice.de
Fachverband Kleinkläranlagen Beton e.V.
Kochstr. 6–7
10969 Berlin / D
fkb@betonverband.de
www.f-k-b.net
Fachvereinigung Betonbauteile
mit Gitterträgern e.V. (BmG)
Raiff eisenstr. 8
30938 Burgwedel / D
Phone: +49 5139 959930
Fax: +49 5139 999-451
info@betonverbaende-nord.de
www.fachvereinigung-bmg.de
Fachvereinigung Betonfertiggaragen e.V.
Raiff eisenstr. 8
30938 Burgwedel / D
Phone: +49 5139 999-431
Fax: +49 5139 999-451
info@betonfertiggaragen.de
www.betonfertiggaragen.de
Palettenumlaufanlagen, Modernisierungs- und Rationalisierungskonzepte
für bestehende Fertigungsanlagen, Fertigungsbahnen,
Kipptische, Batterieformen
Carrousel systems, upgrading and streamlining concepts for existing
production lines, casting beds, tilting tables, battery molds
Ecoratio entwickelt und produziert hochwertige, wasserbasierte Trennemulsionen
für Beton unter dem Namen Betopro ® . Die neuesten
Produkte enthalten wirksame Korrosionsinhibitoren, die Rost auf
Stahlschalungen verhindern.
Ecoratio develops and produces a line of high quality, water based
concrete release emulsions called Betopro ® . The newest products
contain very effi cient corrosion inhibitors that prevent corrosion on
steel molds.
Fachbücher/-zeitschriften für Bauingenieure, Architekten,
Beton-Kalender, Beton- und Stahlbetonbau, Bauen mit Betonfertigteilen
im Hochbau
Specialist books/trade journals for construction engineers, architects,
Beton-Kalender (Concrete Calendar), concrete and reinforced concrete
construction, use of precast concrete elements in building construction
Exklusiv für Mitgliedsunternehmen: Lobbying und Öff fentlichkeitsarbeit
für Betonbauteile, Betreuung in technischen Fragen, Arbeitsrechtliche
Beratung und Prozessvertretung, Aus- und Weiterbildung,
Einkaufspools.
Services off ered exclusively to member companies: lobbying and
public relations activities for precast concrete elements, technical
support and assistance, labor law consultancy and representation in
litigation, vocational and further training, pooled procurement.
26 / 3,5
53 / 5,7
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Fachvereinigung Betonrohre und
Stahlbetonrohre e.V. (FBS)
Schloßallee 10
53179 Bonn / D
Phone: +49 228 95456-54
Fax: +49 228 95456-43
info@fbsrohre.de
www.fbsrohre.de
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau e.V. (FDB)
Schloßallee 10
53179 Bonn / D
Phone: +49 228 95456-56
Fax: +49 228 95456-90
info@fdb-fertigteilbau.de
www.fdb-fertigteilbau.de
Fédération de l´Industrie du Béton – FIB
23, Rue de la Vanne
92126 Montrouge / FR
Phone: +33 1 4965-0909
Fax: +33 1 4965-0861
fi b@fi b.org
www.fi b.org
fi b – fédération internationale du béton
Case Postale 88
1015 Lausanne / CH
Phone: +41 21 693-2747
Fax: +41 21 693-6245
fi b@epfl .ch
www.fi b-international.org
Filigran Trägersysteme GmbH & Co. KG
Zappenberg 6
31633 Leese / D
Phone: +49 5761 9225-0
Fax: +49 5761 9225-40
info@fi ligran.de
www.fi ligran.com
Filzmoser Maschinenbau
Gesellschaft mbH
Unterhart 76
4641 Steinhaus bei Wels / A
Phone: +43 7242 3434
Fax: +43 7242 343430
marketing@fi l.co.at
www.fi lzmoser.com
Form + Test Seidner + Co. GmbH
Zwiefalter Str. 20
88499 Riedlingen / D
Phone: +49 7371 9302-0
Fax: +49 7371 9302-99
vertrieb@formtest.de
www.formtest.de
Broschüren, Bücher und Merkblätter zum Bestellen oder Download,
Ausschreibungstexte, Typenprogramm, Wissensdatenbank,
Vordimensionierung, Architektur, Musterzeichnungen, technische
Beratung
Brochures, books and codes of practice to order or download,
texts for invitation of tenders, parts catalogue
(standardized types), knowledge database, (pre)dimensioning,
architecture, drawing examples, technical advice
Die FIB trägt zur Förderung der Interessen der industriellen Hersteller
bei und vertritt die Branche gegenüber Behörden und im professionellen
Umfeld.
FIB contributes to the promotion of the interests of industrial
manufacturers and represents the sector vis-à-vis public authorities
and in the professional environment.
Neue Bulletins sind da (siehe Website)! Wichtigste Events 2010:
Der 3. fi b Kongress in Washington DC (Mai) und Herausgabe des
neuen fi b Model Code.
New Bulletins available (see website)! Major events in 2010:
3 rd fi b Congress in Washington DC (May) and publication of the
new fi b Model Code.
Filigran Durchstanzbewehrung FDB, Gitterträger, Betonstahl
in Ringen BSt 500 KR (A)
Filigran punching shear reinforcement FDB, lattice
girders, reinforcing steel in coils BSt 500 KR (A)
Richt- und Schneidemaschinen für Betonstahl vom Coil, mit Rollen
und Rotorrichtwerk, Zusatzeinrichtungen für Fertigteilwerke und
Eisenbiegereien, automatische Bewehrungssysteme mit Roboterverlegung,
Mattenschweißanlagen
Straightening and cutting machines for reinforcing steel off coil with
roller or rotor straightening units, optional equipment for precast
concrete plants and rebar shops, automatic reinforcement systems
including robotics for laying, mesh welding plants
Druck- und Biegeprüfmaschinen für Pfl astersteine, Platten und
Bordsteine, Abriebprüfgeräte, Probenschleifmaschinen, Druckvorrichtungen
für Spaltzugprüfung, Analysen-Prüfsiebe, Siebmaschine,
Service + Kalibrierung von Prüfmaschinen
Compression and bending testers for pavers, tiles and curbs,
abrasion testers, specimen grinders, pressure devices for splitting
tensile testing, test sieves, sieve shaker, service and calibration
of testing machines
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
82 / 10
Markt der
Medien /
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Aussteller-Workshop:
11.02.2010, 13.20 Uhr
Konferenzraum
90 / 3,8
48 / 5
A15

A16
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Forschungsvereinigung der deutschen
Beton- und Fertigteilindustrie e.V.
Schloßallee 10
53179 Bonn / D
Phone: +49 228 95456-11
Fax: +49 228 95456-90
becke@betoninfo.de
www.betoninfo.de
Max Frank GmbH & Co. KG
Mitterweg 1
94339 Leiblfi ng / D
Phone: +49 9427 189-0
Fax: +49 9427 1588
info@maxfrank.de
www.maxfrank.de
GESYS GmbH & Co. KG
Robert-Bosch-Str. 42
88353 Kißlegg-Zaisenhofen / D
Phone: +49 7563 9092-0
Fax: +49 7563 9092-11
vertrieb@gesys-systeme.de
www.gesys-systeme.de
GTSdata GmbH & Co. KG
Zinngießerstr. 12
31789 Hameln / D
Phone: +49 5151 10738-0
Fax: +49 5151 10738-55
info@gtsdata.com
www.gtsdata.com
Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e.V.
Gerhard-Koch-Str. 2+4
73760 Ostfi ldern / D
Phone: +49 711 32732-330
Fax: +49 711 32732-335
www.betonservice.de/gbf
HA BA Haberstroh Baubedarf GmbH
Odenwaldstr. 74
63322 Rödermark / D
Phone: +49 6074 8950-0
Fax: +49 6074 8950-20
info@haberstroh-gmbh.de
www.haberstroh-gmbh.de
Haarup Maskinfabrik A/S
Haarupvej 20
8600 Silkeborg / DK
Phone: +45 8684 6255
Fax: +45 8684 5377
haarup@haarup.dk
www.haarup.dk
Aufgabe und Ziel der Forschungsvereinigung ist die Förderung der anwendungsorientierten
Forschung und Entwicklung zugunsten kleiner
und mittlerer Unternehmen für die Herstellung werkmäßig vorgefertigter
Betonerzeugnisse.
The research association aims to promote application-oriented
research and development for small- and medium-sized businesses
supplying factory-produced precast concrete elements.
Technologien für die Bauindustrie, Abstandhalter, Bewehrungstechnik,
Dichtungstechnik, Schalungstechnik, Bauakustik
Technologies for the construction industry, spacers, reinforcement
engineering, sealing technologies, formwork technology, building
acoustics
GESYS Software Business Success – mehrsprachig Unternehmenssoftware/Gesamtlösung:
Vertrieb, Kalk., Prod., Lager, Dispo, Faktura,
Zeitwirtschaft, Controlling, inkl. Rechnungswesen
GESYS Software Business Success – multilingual enterprise software/
end-to-end solution: sales, costing, production, storage, scheduling,
invoicing, time management, controlling, including accounting
Priamos – die komplette Softwarelösung für optimales Unternehmensmanagement,
Module für Vertriebsunterstützung, Kalkulation,
Auftragsabwicklung, Disposition und Ressourcenplanung, CAD- und
Leitrechnerintegration
Priamos – the all-inclusive software solution for optimum company
management, modules for sales support, costing, order processing,
scheduling and resource planning, CAD and master control computer
integration
Der Dienstleister für alle Fragen rund um die Qualität im Bauwesen:
– Seminarreihe „Qualität in der Bauplanung“ für Tragwerksplaner aus
Ingenieurbüros und Herstellerwerken
– Sachverständigentätigkeit, QM-Coaching, Technische Schulungen
The service provider dealing with all topics related to quality in
construction:
– Series of seminars “Quality in Construction Planning” for structural
engineers practices and manufacturing plants
– preparation of experts expertise, QM coaching, technical training
Seit 40 Jahren Experte für Dosier- und Mischanlagen für die gesamte
Betonindustrie und alle Arten von Beton.
Specialist over 40 years in mixing and batching plants for the whole
cocnrete industry and all types of concrete.
Markt der
Medien /
10
6 / 8
103,104 / 5
8 / 5
Markt der
Medien /
10
88 / 7,8
74 / 4

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Ha-Be Betonchemie GmbH & Co. KG
Stüvestr. 39
31785 Hameln / D
Phone: +49 5151 587-0
Fax: +49 5151 587-55
info@ha-be.com
www.ha-be.com
HALFEN-DEHA Vertriebsgesellschaft
mbH
Katzbergstr. 3
40764 Langenfeld / D
Phone: +49 2173 970-0
Fax: +49 2173 970-225
info@halfen.de
www.halfen.de
Harsco Infrastructure
Deutschland GmbH
Rehhecke 80
40885 Ratingen / D
Phone: +49 2102 937-0
Fax: +49 2102 937-330
info@harsco-i.de
www.harsco-i.de
Hauff -Technik GmbH & Co. KG
In den Stegwiesen 18
89542 Herbrechtingen / D
Phone: +49 7324 9600-0
Fax: +49 7324 9600-21
offi ce@hauff -technik.de
www.hauff -technik.de
H-BAU Technik GmbH
Am Güterbahnhof 20
79771 Klettgau-Erzingen / D
Phone: +49 7742 9215-20
Fax: +49 7742 9215-90
info.klettgau@h-bau.de
www.h-bau.de
Hebau GmbH
An der Eisenschmelze 13
87527 Sonthofen / D
Phone: +49 8321 6736-0
Fax: +49 8321 6736-36
mail@hebau.de
www.hebau.de
Hess Maschinenfabrik GmbH + Co. KG
Freier-Grund-Str. 123
57299 Burbach / D
Phone: +49 2736 497-60
Fax: +49 2736 497-620
info@hessgroup.com
www.hessgroup.com
Betonzusatzmittel, Betonfarben, Oberfl ächenschutz-Systeme,
Trennmittel
Concrete admixtures, concrete colours, surface protection systems,
separating agents
Transportankersysteme, Durchstanzbewehrung, Dynagrip, HIT Halfen-
Iso-Elemente zur thermischen Trennung von Balkonen, Bewehrungsanschlüsse,
Halfen bi-Trapez-Box, HLB Loop Box
Transport anchor systems, punch-shear reinforcement, Dynagrip, HIT
Halfen-Iso-Elements for thermal isolation of balconies, reinforcement
connections, Halfen bi-Trapez-Box for reduction of impact, HLB Loop
Box
Accesories for precast concrete elements, aligning struts, temporary
edge protection
Zubehör für die Montage von Betonfertigteilen, Richtstreben,
temporärer Seitenschutz
Kabel- und Rohrdurchführungen, Ringraumdichtungen,
Erdungsfestpunkte, Brandschutz
Cable and pipe sealing systems, cable entry systems, press-seals, fi re
protection
Mauerabfangungen, Schalungen, Schubdorne, Doppelwandtransportanker,
Wärmedämmelemente, Schallisolierung
Wall holds, formworks, shear pins, double-wall handling ties,
heat-insulating elements, soundproofi ng
Produkte für Architekturbeton bzw. dekorativen Beton: Waschbetonprodukte
(Lack + Papier), Säure-Gel, Trennmittel (Sichtbeton und Wetcast),
Imprägnierungen, Additive, Fasern
Products for architectural and decoratice concrete: Exposed aggregate
concrete chemicals (liquid + paper), acid gels, release agents for architectural
and wetcast concrete, protective coatings, admixtures, fi bers
Dosier- und Mischanlagen, Steinfertigungsanlagen mobil und stationär,
Bodenfertiger, Kippformmaschinen, Transport- und Verpackungsanlagen,
Veredelungsanlagen, Rohr- und Schachtmaschinen
Metering and mixing systems, mobile and stationary block machines,
fl oor production equipment, tilting-mold machines, handling and
packaging equipment, surface fi nishing equipment, pipe and manhole
machines
36, 37/7
2, 3/ 8
64/ 9
129 / 9
38 / 8,9
56 / 7
4 / 1,2,4
A17

A18
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Hilti Deutschland GmbH
Hiltistr. 2
86916 Kaufering / D
Phone: +49 800 8885522
Fax: +49 800 8885523
www.hilti.de
IBB – Ingenieurbüro für Bauinformatik
Ehlert – Darowski – Wolf
St.-Ägidius-Str. 49
51147 Köln / D
Phone: +49 2203 928614
Fax: +49 2203 696560
ehlert@betsy.de
www.betsy.de
ICONORM GmbH
Röderweg 15
97737 Gemünden / D
Phone: +49 9351 6097-63
Fax: +49 9351 6097-64
info@iconorm.com
www.iconorm.com
IDAT Ingenieurbüro für Datenverarbeitung
in der Technik GmbH
Dieburger Str. 80
64287 Darmstadt / D
Phone: +49 6151 7903-0
Fax: +49 6151 7903-55
info@idat.de
www.idat.de
Incite AB-Fibre Dosing Systems
Niederlassung Central Europe
Unterwolfsbach 33
3061 Ollersbach / A
Phone: +43 2772 54652
Mobil: +43 676 3235611
o.tenne@aon.at
www.incite.se
INDYON GmbH
Schaffl ergraben 3
82343 Pöcking / D
Phone: +49 8157 9036-0
Fax: +49 8157 925764
info@indyon.de
www.indyon.de
Informationsstelle Edelstahl Rostfrei
Sohnstr. 65
40237 Düsseldorf / D
Phone: +49 211 6707-835
Fax: +49 211 6707-344
info@edelstahl-rostfrei.de
www.edelstahl-rostfrei.de
HILTI HIT RE 500-SD, RE 500 und HY 150 für Dübel- und Bewehrungstechnik
(Beton), Ferroscan PS200 zur Bewehrungsdetektion, Kappenanker
HKA und Schubverbinder HCC
HILTI HIT RE 500-SD, RE 500 and HY 150 for anchor and reinforcement
technology (concrete), Ferroscan PS200 to detect embedded
reinforcement, HKA cap anchor and HCC shear connector
Betsy, seit 1984 bei vielen Werken im Einsatz, wurde völlig neu
programmiert. Alle Bereiche von der Kalkulation bis zur Abrechnung
profi tieren von neuen Nutzungsmöglichkeiten und schnellerem
Datenzugriff .
Having been in use at many plants since 1984, Betsy was redesigned
completely. All modules – from costing to invoicing – benefi t from new
usability and faster data access.
Dämmsystem zur Herstellung gedämmter Bauteile
Insulation system to manufacture insulated elements
CAD-Programme zur Fertigteilpanung: Massivwände, Massivdecken,
Doppelwände, Elementdecken, Hohlkörperdecken, Treppen, Treppenhäuser,
Fassaden, Stützen und Binder
CAD programs for designing precast concrete units: solid walls, solid
fl oor slabs, double walls, precast concrete slabs, hollow-core slabs,
stairs, stairwells, facades, columns and beams
Vollautomatische Faserdosieranlagen für Stahl- und Kunststoff fasern
Fully automatic dosing equipment for steel and synthetic fi bers
Track+Race: Palettenverfolgung durch Echtzeitlokalisierung der Gabelstapler.
Produktivitätssteigerung im Vergleich zu barcodebasierten
Systemen größer 20 %.
Track+Race: pallet tracking by real-time localization of
forklifts. Productivity increase in excess of 20 % compared
to barcode-based systems.
Nichtrostender Betonstahl, nichtrostende Verbindungstechnik
Stainless steel rebar, stainless steel connection technology
96 / 5,8
35 / 5
87 / 8,9
23 / 3,5
68 / 4
75 / 5
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 13.20 Uhr
Konferenzraum
49 / 8

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
InformationsZentrum Beton GmbH
Steinhof 39
40699 Erkrath / D
www.beton.org
INTER-MINERALS Deutschland GmbH
Dahlienstr. 23
53332 Bornheim / D
Phone: +49 2227 9905-0
Fax: +49 2227 9905-55
inter-minerals@t-online.de
www.interminerals.com
J&P Bautechnik Vertriebs-GmbH
Dr.-Karl-Lenz-Str. 66
87700 Memmingen / D
Phone: +49 8331 937-290
Fax: +49 8331 937-342
memmingen@jp-bautechnik.de
www.jp-bautechnik.de
Jordahl Befestigungstechnik
Nobelstr. 51–55
12057 Berlin / D
Phone: +49 30 68283-02
Fax: +49 30 68283-497
info@jordahl.de
www.jordahl.de
KAISER GmbH & Co. KG
Ramsloh 4
58579 Schalksmühle / D
Phone: +49 2355 809-0
Fax: +49 2355 809-21
info@kaiser-elektro.de
www.kaiser-elektro.de
KauPo Plankenhorn e.K.
Kautschuk & Polyurethane
Max-Planck-Str. 9/3
78549 Spaichingen / D
Phone: +49 7424 95842-3
Fax: +49 7424 95842-55
info@kaupo.de
www.kaupo.de
KBH – Baustoff werke Gebhart & Söhne
GmbH & Co. KG
Einöde 2
87760 Lachen / D
Phone: +49 8331 9503-0
Fax: +49 8331 9503-20
maschinen@k-b-h.de
www.k-b-h.de
Herausgabe von Imagepublikationen, Durchführung von Architekturwettbewerben
und Hochschulaktivitäten in Abstimmung mit der
BetonMarketing Deutschland GmbH.
Issue of image publications, organization of architectural competitions
and activities at universities in coordination with BetonMarketing
Deutschland GmbH.
Natursteinkörnungen für die Betonindustrie
Natural aggregates for the concrete industry
Ankerschienen, Verbindungselemente, Durchstanzbewehrung, Schubdorne,
Transportankersysteme GS, BS, WK, Wärmedämmelemente,
Dichttechnik
Anchor rails, connectors, punch-shear reinforcement, shear pins,
transport anchor systems, GS, BS, WK heat insulation elements,
sealing technology
Ankerschienen, Trapezbefestigungsschienen, Durchstanzbewehrung,
Schubdorne
Anchor rails, trapezoidal fastening rails, punch-shear reinforcement,
shear pins
Elektroinstallation für die Werksfertigung: Wandfertigung:
B²-Programm – schnell, einfach, sicher; Deckenfertigung: Gehäuse für
NV-/HV-, Energiesparleuchten, Lautsprecher
Electrical installation for plant manufacturing: Wall production:
B²-Program – fast, easy, safe; Slab production: casings for NV-/HV,
energy-saving lamps, loudspeakers
Flüssiger PUR-Kautschuk zur Eigenfertigung von elastischen Vorsatzschalungen
und fl exiblen Betonsteinformen; Herstellung von Sonderschalungen
und Betonsteinformen auf Kundenwunsch
Liquid rubber for own production of fl exible formliners and concrete
molds; custom-made formliners and concrete block molds
Anlagen zur lagenweisen Alterung von Betonpfl astersteinen, Anlagen
zur Alterung von Spaltproduktion
Systems for layer-by-layer aging of concrete paving blocks,
aging systems for split products
Markt der
Medien /
10
54 / 6
38 / 8,9
38 / 8,9
100 / 9
106 / 3,9
52 / 1
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EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Kiwa Bautest GmbH
Mühlmahdweg 25 a
86167 Augsburg / D
Phone: +49 821 72024-0
Fax: +49 821 72024-40
info@bautest.de
www.bautest.de
Knauer Engineering GmbH
Industrieanlagen & Co. KG
Elbestr. 11–13
82538 Geretsried / D
Phone: +49 8171 6295-0
Fax: +49 8171 64545
info@knauer.de
www.knauer.de
KNIELE Baumaschinen GmbH
Gemeindebeunden 6
88422 Bad Buchau / D
Phone: +49 7582 9303-0
Fax: +49 7582 9303-30
info@kniele.de
www.kniele.de
KOBRA Formen GmbH
Plohnbachstr. 1
08485 Lengenfeld / D
Phone: +49 37606 302-0
Fax: +49 37606 302-22
info@kobragroup.com
www.kobragroup.com
Karl Kraft Steinwerke
Nattheimer Str. 201
89520 Heidenheim / D
Phone: +49 7321 21113
Fax: +49 7321 924430
mail@steinwerke-kraft.de
www.steinwerke-kraft.de
KÜBAT Förderanlagen GmbH
Max-Planck-Str. 14
88361 Altshausen / D
Phone: +49 7584 9209-0
Fax: +49 7584 9209-20
info@kuebat.de
www.kuebat.de
Langendorf GmbH
Bahnhofstr. 115
45731 Waltrop / D
Phone: +49 2309 938-0
Fax: +49 2309 938-191
info@langendorf.de
www.langendorf.de
Prüfungen und Ingenieurleistungen für Baustoff e und Bauwerke
Testing and engineering services for building materials and structures
Teilautomatisierte Fertigungsanlage zur Herstellung mittelgroßer
Betonfertigteile, Spannstahltrennmaschine für Betonschwellenfertigung
mit 2 Trenneinheiten
Semi-automated production unit for manufacture of small and
medium-sized precast concrete units, prestressing steel cutter with
two separating units to produce railway sleepers
Horizontale und vertikale Mischanlagen zur Herstellung von Transportbeton,
Betonwaren, Mobile Mischanlagen, Konusmischer, Ringteller-Intensiv-Mischer,
Gegenstrom-Mischer, Waagen, Trockenmörtelanlagen
Horizontal and vertical mixing systems to manufacture ready-mixed
concrete and concrete products; mobile mixing units, cone mixers,
ring-pan mixers, countercurrent mixers, weighing systems, dry mortar
systems
Formen und Verschleißteile für alle Betonsteinmaschinen, Pfl asterstein-,
Bordstein-, Hohlblock-, Sonderformen, Hydraulische Formen
Molds and wear parts for all block machines, molds for pavers, curbs,
hollow blocks, special molds, hydraulic molds
Weißjura-Kalkstein CaCO 3 ; Kalksteinmehle als Betonzusatz DIN 1045;
JURA-Körnungen für Betonvorsatz; Betonzuschlag nach DIN 12620
White Jurassic limestone (CaCO3); limestone dust as a DIN 1045
concrete additive; JURA mixes for face concrete; DIN 12620 concrete
aggregates
Kübelbahnanlagen, Betonverteileranlagen, Schalt- und Steueranlagen
Bucket conveyor systems, concrete distribution units, switching and
control systems
Aufl ieger zum Transport von Betonfertigteilen „Flatliner“ und innerbetriebliche
Fahrzeuge
“Flatliner” trailer to transport precast elements and in-plant vehicles
77 / 5
31 / 1,3
50 / 4
57 / 1
102 / 6
19 / 3,4
95 / 3

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
LANXESS Deutschland GmbH
Business Unit Inorganic Pigments
Gebäude R 54
47829 Krefeld / D
Phone: +49 2151 88-5416
Fax: +49 2151 88-4133
Gerald.Buechner@lanxess.com
www.lanxess.com, www.bayferrox.de
Liapor GmbH & Co. KG
Werk Pautzfeld
Industriestr. 2
91352 Hallerndorf-Pautzfeld / D
Phone: +49 9545 448-0
Fax: +49 9545 448-80
info@liapor.com
www.liapor.com
Liapor GmbH & Co. KG
Werk Tuningen
Haldenwald-Industriegebiet Ost
78609 Tuningen / D
Phone: +49 7464 9890-0
Fax: +49 7464 9890-80
info.tuningen@liapor.com
www.liapor.com
Liebherr-Mischtechnik GmbH
Im Elchgrund 12
88427 Bad Schussenried / D
Phone: +49 7583 949-0
Fax: +49 7583 949-399
info.lmt@liebherr.com
www.liebherr.com
Gebr. Lotter KG
Kummetat Stahl
Rödelheimer Landstr. 75
60486 Frankfurt am Main / D
Phone: +49 69 7191524-0
Fax: +49 69 7191524-19
stahl@kummetat.de
www.kummetat.de
MEA Bausysteme GmbH
Sudetenstr. 1
86551 Aichach / D
Phone: +49 8251 91-1000
Fax: +49 8251 91-1010
info@mea-bausysteme.com
www.mea-bausysteme.com
Nemetschek Engineering GmbH
Stadionstr. 6
5071 Wals-Siezenheim / A
Phone: +43 662 854111
Fax: +43 662 854111-610
info@nemetschek-engineering.at
www.nemetschek-engineering.at
Anorganische Pigmente für die dauerhafte Einfärbung von Baustoff en
– als Pigmentpulver, Kompaktpigment, Granulat und Suspension
sowie Beratung für moderne Dosiertechnik
Inorganic pigments for the permanent coloring of construction
materials, available as powder pigments, compact pigment, granules
and suspension, consultancy and advice regarding state-of-the-art
metering technology
Liapor-Leichte Gesteinskörnungen nach DIN 4226, Technologieberatung,
Einsatzgebiete: Liapor-Mauerwerk, Liapor-Massivwand,
Zuschlag für gefügedichten Leichtbeton und Leichtmörtel
Liapor lightweight concrete aggregate according to DIN 4226,
technology consultancy; areas of use: Liapor masonry, Liapor solid
walls, aggregates for impermeable lightweight concrete and lightweight
mortar
Liapor-Leichte Gesteinskörnungen nach DIN 4226, Technologieberatung,
Einsatzgebiete: Liapor-Mauerwerk, Liapor-Massivwand,
Zuschlag für gefügedichten Leichtbeton und Leichtmörtel
Liapor lightweight concrete aggregate according to DIN 4226,
technology consultancy; areas of use: Liapor masonry, Liapor solid
walls, aggregates for impermeable lightweight concrete and lightweight
mortar
Horizontale und vertikale Betonanlagen für die Transportbeton- und
Fertigteilindustrie, mobile horizontale Betonanlagen, Liebherr-Ringtellermischer
(750-4500 l Frischbeton)
Horizontal and vertical concrete plants for the ready-mixed concrete
and precast industries, mobile horizontal concrete plants, Liebherr
ring-pan mixers (750 to 4,500 l fresh concrete)
Betonstabstahl, Betonstahl in Ringen, Gitterträger, Spannstahl,
Betonstahlmatten, Betonkerntemperierung
Rebars, reinforcing steel in coils, lattice girders, prestressing steel,
reinforcing steel mesh, temperature-controlled concrete cores
MEAFIX Montagedämmplatte - Für vereinfachte Lichtschachtmontage
bei Perimeterdämmung als ergänzendes Systemelement für
MEALUXIT Zargenfenstersysteme/MEA Lichtschäche
MEAFIX insulating wall panel - for simplifi ed light well
mounting at perimeter insulation as supplementary
element for MEALUXIT frame window or MEA light wells
PP-Manager, eine SQL Datenbank für Fertigteile, Allplan Precast,
CAD Software für Fertigteilwerke.
Precast Parts Manager, an SQL database for precast
components, Allplan Precast, a CAD software for precast
plants.
10, 11 / 6
28 / 6
28 / 6
12,13 / 4
16 / 8
85 / 9
Aussteller-Workshop:
11.02.2010, 12.40 Uhr
Konferenzraum
34 / 5
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 12.20 Uhr
Konferenzraum
A21

A22
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Neuro Hardware (Hangzhou) Co. Ltd.
Ducheng Lu, Hangqiao Town
310015 Hangzhou / CHINA
Phone: +86 571 88040-151
Fax: +86 571 88040-151
neuro@nero.com.cn
www.neuro.ae
NOE-Schaltechnik
Georg Meyer-Keller GmbH + Co. KG
Kuntzestr. 72
73079 Süssen / D
Phone: +49 7162 13-1
Fax: +49 7162 13-288
info@noe.de
www.noe.de, www.noeplast.com
NUSPL Maschinenbau GmbH
Unterer Dammweg 2
76149 Karlsruhe / D
Phone: +49 721 7080-0
Fax: +49 721 7080-70
info@nuspl.com
www.nuspl.com
OGS Gesellschaft für Datenverarbeitung
und Systemberatung mbH
Hohenfelder Str. 17–19
56068 Koblenz / D
Phone: +49 261 91595-0
Fax: +49 261 91595-55
info@ogs.de
www.ogs.de
oms Verpackungssysteme Vertriebs
GmbH
Breitenfelder Str. 24
58285 Gevelsberg / D
Phone: +49 2332 55265-0
Fax: +49 2332 55265-20
info@oms-d.de
www.oms-d.de
Omya GmbH
Altental 6
89143 Blaubeuren / D
Phone: +49 7344 9288-0
Fax: +49 7344 9288-22
www.omya.de
Peikko Deutschland GmbH
Brinker Weg 15
34513 Waldeck / D
Phone: +49 5634 9947-0
Fax: +49 5634 7572
peikko@peikko.de
www.peikko.de
Neuro Transportankersystem für Betonfertigteile
Neuro transport anchor system for precast concrete elements
NOEplast-Strukturmatrizen zur Gestaltung von Betonoberfl ächen,
NOE Treppenschalungen
NOEplast textured molds to design concrete surfaces, NOE stair
formworks
Schalungsbau, Umlaufanlagen, Betonverteilungstechnik, Transportsysteme,
Treppenschalungen
Precast moulds, circulation plants, concrete distribution systems,
transport systems, staircase moulds
Software für die Baustoffi ndustrie
Software for the building materials industry
Haubenstretcher, Haubenschrumpfer, Umreifungsmaschinen,
Palettensicherung
Stretch-hood machines, shrink-hood machines, strapping machines,
palletprotection
Hochwertige Zusatzstoff e für Betonwerkstein, Terrazzo, Farb- und
Waschbeton sowie Fassaden, Hochleistungsfüllstoff e für Beton und
Betonwaren
High-quality additives for cast stone, terrazzo, colored concrete,
exposed-aggregate concrete and facades, high-performance fi llers for
concrete and concrete products
Befestigungssysteme für den Stahlbetonfertigteilbau, Delta-Beam
Verbundträger, Pi-Platten, Durchstanzbewehrungen, Transportanker,
Bewehrungsanschlüsse, Fugensysteme
Fastening systems for precast reinforced concrete construction,
Delta-Beam composite beam, Pi panels, punch shear reinforcement,
transport anchors, reinforcement connections, joint systems
18 / 3,8
58 / 3,7,8,9
97 / 3,9
112 / 5
72 / 1
25 / 6
126 / 8,9

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Pfeifer Seil- und Hebetechnik GmbH
Dr.-Karl-Lenz-Str. 66
87700 Memmingen / D
Phone: +49 8331 937-290
Fax: +49 8331 937-342
bautechnik@pfeifer.de
www.pfeifer.de
PHILIPP GmbH
Lilienthalstr. 7–9
63741 Aschaff enburg / D
Phone: +49 6021 4027-0
Fax: +49 6021 4027-440
info@philipp-gruppe.de
www.philipp-gruppe.de
Polarmatic Oy
Ahertajankatu 9
33720 Tampere / FIN
Phone: +358 +1 3979-100
Fax: +358 +1 3979-101
polarmatic@polarmatic.fi
www.polarmatic.fi
Prilhofer Consulting
Münchener Str. 1
83395 Freilassing / D
Phone: +49 8654 6908-0
Fax: +49 8654 6908-40
mail@prilhofer.com
www.prilhofer.com
progress Maschinen & Automation AG
Julius-Durst-Str. 100
39042 Brixen / I
Phone: +39 0472 979-100
Fax: +39 0472 979-105
info@progress-m.com
www.progress-m.com
PUCEST Protect GmbH
Zwischen den Wegen 5
63820 Elsenfeld b. Aschaff enburg / D
Phone: +49 6022 26401-0
Fax: +49 6022 26401-20
info@pucest.com
www.pucest.com
PÜZ BAU Gesellschaft zur Prüfung,
Überwachung und Zertifi zierung von
Bauprodukten und -verfahren mbH
Beethovenstr. 8
80336 München / D
Phone: +49 89 51403-163
Fax: +49 89 51403-168
info@puezbau.de
www.puezbau.de
Stahlaufl ager, VS-System, Wand- und Stützenfußsystem, Transportankersysteme
wie RS, WK, GS, Betonerdungsbrücken
Steel supports, VS system, wall and support base system, transport
anchor systems such as RS, WK, GS, concrete grounding bridges
Gewinde-Transportanker, Lastaufnahmemittel, Kugelkopfsystem,
Abhebeschlaufen, Verbindungs-, Befestigungs-, Erdungstechnik, Sandwichverbundanker,
Lochanker, Leichtbetonprogramm
Threaded transport anchors, lifting devices, sphericalhead anchors,
lifting loops, connection, fastening and grounding technology, sandwich
panel anchors, hole anchor system, accessories for lightweight
concrete
Turbomatic TM Wärmeenergieanlage: schnelles Auftauen von Zuschlagstoff
en, Beheizen des Zuschlagstoff silos, Erzeugen von Heißwasser
für Prozess und Heizung
Turbomatic TM energy unit for: quick melting of aggregates,
pre-heating/heating of aggregates, production of hot
water for process and heating
Berater und Planer für die industrielle Produktion
Designers and consultants for industrial production
Maschinen und Anlagen wie Bügelbiegeautomaten, Rotor-Richt-
Schneidemachinen, automatisierte Systeme für die Verlegung von
Bewehrung, automatische Schweißanlagen für die Fertigung von individuellen
Bewehrungsmatten
Coil wire processing machinery and equipment including stirrup
benders, rotary straighteners and cutters, automated reinforcement
placing systems and welding plant for the production of custom-made
reinforcement mesh
PUR-Verschleißschutz, Anlagenreparaturen, Ersatzteile
PUR-wear resistance solutions, maintenance repair, spare parts
Prüfung, Überwachung und Zertifi zierung aus einer Hand, für ein sehr
breites Spektrum an Bauprodukten in Deutschland und Europa.
Testing, monitoring and certifi cation from a single source, catering to a
very broad range of construction products in Germany and Europe.
38 / 8,9
132 / 8
107 / 4
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 12.20 Uhr
Clubraum
5 / 5
26 / 3,5,8
80 / 4,9
77 / 5
A23

A24
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Quadrant Plastic Composites AG
Hardstr. 5
5600 Lenzburg / CH
Phone: +41 62 8858-150
Fax: +41 62 8858-385
qpc@qplas.com
www.quadrantplastics.com
RAMPF FORMEN GmbH
Altheimer Str. 1
89604 Allmendingen / D
Phone: +49 7391 505-0
Fax: +49 7391 505-142
info@rampf.de
www.rampf.com
RATEC GmbH
Karlsruher Str. 32
68766 Hockenheim / D
Phone: +49 6205 9407-29
Fax: +49 6205 9407-30
info@ratec.org
www.ratec.org
RECKLI GmbH
Eschstr. 30
44629 Herne / D
Phone: +49 2323 1706-0
Fax: +49 2323 1706-50
info@reckli.de
www.reckli.de
REMEI Blomberg GmbH & Co. KG
Industriestr. 19
32825 Blomberg / D
Phone: +49 5235 963-0
Fax: +49 5235 963-230
info@remei.de
www.remei.com
REUSS-SEIFERT GmbH
Wuppertaler Str. 77
45549 Sprockhövel / D
Phone: +49 2324 9046-0
Fax: +49 2324 9046-112
info@reuss-seifert.de
www.reuss-seifert.de
Reymann Technik GmbH
Karlsruher Str. 32
68766 Hockenheim / D
Phone: +49 6205 9407-0
Fax: +49 6205 9407-20
info@reymann-technik.de
www.reymann-technik.de
MultiQ Concrete – Betonschalung Wand/Decke aus Vollkunststoff ;
MultiQ Impact – Gerüstboden aus Vollkunststoff
MultiQ Concrete – Concrete ceiling and wall formworks
made of thermoplastic sandwich panel composites;
MultiQ Impact – Scaff holding made of thermoplastic
sandwich panel composites
Stahlformen für Betonprodukte
Steel molds for concrete products
NEU Massivwand-Schalungs-Systeme; Elementdecken und Doppelwand-Schalung;
Einbauteil-Befestigungs-Magnete; Optimierung von
Produktionsabläufen; Upcrete UCI Betonfüllanschluss
NEW: Formwork systems for solid wall units; precast fl oors and double
walls; magnet holders for fi ttings; optimization of production processes;
Upcrete UCI universal concrete inlet
Elastische Vorsatzschalungen: Standardprogramm 1x, 50x, 100x-
Wiederverwendung, Sonderformen nach Vorgabe, Flüssigkunststoff ,
Selbstherstellung
Flexible rubber formliners: standard program 1x, 50x, 100x re-use,
customized molds, inhouse liquid-rubber production
Pigmente, Ausblühverminderer, Betonzusatzmittel, Oberfl ächenschutz,
Trenn- und Pfl egemittel, Waschbetonhilfsmittel
Pigments, effl orescence reducers, concrete additives, surface protection,
release agents and care products, retarders for exposed-aggregate
concrete
Spezialartikel für die Bauindustrie insbesondere für den Fertigteilbau,
Abstandhalter aus Kunststoff , Stahl, Beton, Bauteilanschlüsse,
Befestigungs- und Hebetechnik, Bauprofi le, kundenspezifi sche
Sonderanfertigungen
Special products for the construction industry, especially for precast
producers, rebar spacers made of plastics, steel, concrete element
connection systems, fasteners, lifting sytems, construction profi les,
customized items
Beratung, Planung und Projektmanagement; Konstruktion und
Entwicklung; Optimierung von Produktionsabläufen, unabhängige
Beratung; Upcrete UCI Betonfüllanschluss
Consulting services, planning and project management, design and
development, optimization of production processes, independent
advisory services; Upcrete UCI universal concrete inlet
92,93 / 9
Aussteller-Workshop:
10.02.2010, 13.40 Uhr
Konferenzraum
39 / 1
9 / 3,4,8,9
41 / 1,3,7,9
113,114 / 7,9
67 / 8,9
9 / 3,4,5

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Rhein-Chemotechnik GmbH
Gewerbepark Siebenmorgen 8
53547 Breitscheid / D
Phone: +49 2638 9317-0
Fax: +49 2638 9317-13
info@rhein-chemotechnik.com
www.rhein-chemotechnik.com
RIB Engineering GmbH
Vaihinger Str. 151
70567 Stuttgart / D
Phone: +49 711 7873-157
Fax: +49 711 7873-88375
info@rib-software.com
www.rib-software.com
Rimatem GmbH Mauermaschinen
Baugartenstr. 7
89561 Dischingen / D
Phone: +49 7327 9600-60
Fax: +49 7327 9600-70
post@rimatem.com
www.rimatem.com
Rockwood Pigments
Brockhues GmbH & Co. KG
Mühlstr. 118
65396 Walluf / D
Phone: +49 6123 797-0
Fax: +49 6123 72336
info.de@rpigments.com
www.rpigments.com
RÖHRIG granit GmbH
Werkstraße Röhrig 1
64646 Heppenheim / D
Phone: +49 6252 7009-0
Fax: +49 6252 7009-11
info@roehrig-granit.de
www.roehrig-granit.de
SAA Engineering GmbH
System Analyse & Automation
Gudrunstr. 184/4
1100 Wien / A
Phone: +43 1 6414247-0
Fax: +43 1 6414247-21
offi ce@saa.at
www.saa.at
Saint-Gobain Weber GmbH
Bürgermeister-Grünzweig-Str. 1
67059 Ludwigshafen / D
www.sg-weber.de
Innovative Zusatzmittel für die Betonstein- und Fertigteilindustrie,
Imprägnier- und Versiegelungsmittel, Betontrennmittel
Innovative additives for the concrete block and precast industry,
concrete sealants and impregnating agents, release agents
Software für FEM, Geotechnik, Hoch- und Brückenbau, sowie CAD.
NEU: Stahlbeton-Fertigteilbrücken, – Träger nach EN1992-1 mit NADs
für AT, UK und CZ – englisch.
Software for FEM, geotechnical, structural and bridge engineering,
as well as CAD. New: Precast reinforced concrete bridges, – beams
according to EN 1992-1 with NADs in English.
Maschinen, Anlagen und Know-how zur Herstellung von Fertigwänden
aus Ziegelsteinen, Beton- und Porenbetonsteinen bis 12 m x 4 m
Größe
Machines, equipment and know-how for the production
of prefabricated wall units of up to 12 m x 4 m in size
made of bricks, concrete and aerated concrete blocks
Einfärbesystem GRANUFIN ® – GRANUMAT ® : Zur Herstellung von
Betonwaren, Fertigteilen und Transportbeton.
GRANUFIN ® – GRANUMAT ® coloring system: for concrete products,
precast and ready-mix applications.
Farbige, feuergetrocknete Mischungen für dichte, moderne Oberfl ächen;
Farbige Vorsatzmischungen; Odenwald Granit-Edelsplitt grau,
rot, anthrazit, kristall hell und -schwarz; Neue Farben: gelb-beige und
kristall-weiß
Colored, fi re-dried mixes for state-of-the-art impermeable surfaces;
colored face mixes; Odenwald premium granite chippings in grey,
red, charcoal, crystal-bright and black. New colors: yellow-beige and
crystal-white
Automatisierungstechnik für Palettenumlaufanlagen, Leitsystem
LEIT2000, Palettenbelegung, Maschinen- und Robotersteuerungen,
Lagerlogistik STORE2000
Automation Technology for pallet carousel plants, master
computer system LEIT2000, pallet optimization, machine-
and robot control, stockyard management STORE2000
Mineralische Edelputze, Wärmedämm-Verbundsysteme,
Putz-Systeme, Sanierputz-Systeme, Natursteinkörnungen, Fliesenverlege-Systeme,
Bautenschutz-Systeme, Bodensysteme
Decorative mineral renders, composite thermal insulation systems,
render and repair render systems, mineral aggregate mixes, tile laying
systems, structural protection systems, fl ooring systems
45 / 7
124 / 5
117,118 / 3
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 12.40 Uhr
Clubraum
17 / 4,6
110,111 / 6
7 / 3,5
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 12.40 Uhr
Konferenzraum
123 / 6,7
A25

A26
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Sauter GmbH
Elektrotechnik – Automation
Untere Mühlewiesen 14
79793 Wutöschingen / D
Phone: +49 7746 9230-0
Fax: +49 7746 9200-840
info@sauter-gmbh.de
www.sauter-gmbh.de
Stephan Schmidt KG
Bahnhofstraße 92
65599 Dornburg / D
Phone: +49 6436 609-0
Fax: +49 6436 609-49
concresol@schmidt-tone.de
www.schmidt-tone.de
Schöck Bauteile GmbH
Vimbucher Str. 2
76534 Baden-Baden / D
Phone: +49 7223 967-0
Fax: +49 7223 967-450
schoeck@schoeck.de
www.schoeck.de
Harold Scholz & Co. GmbH
Ickerottweg 30
45665 Recklinghausen / D
Phone: +49 2361 9888-0
Fax: +49 2361 9888-833
info@harold-scholz.de
www.harold-scholz.de
Friedrich Schroeder GmbH + Co. KG
Hönnestr. 24
58809 Neuenrade / D
Phone: +49 2394 9180-0
Fax: +49 2394 9180-88
info@schroeder-neuenrade.de
www.schroeder-neuenrade.de
SCHWENK Zement KG
Hindenburgring 15
89077 Ulm / D
Phone: +49 731 9341-0
Fax: +49 731 9341-398
schwenk-zement.bauberatung@
schwenk.de
www.schwenk.de
sh minerals GmbH
Im Waibertal
89520 Heidenheim / D
Phone: +49 7328 9615-50
Fax: +49 7328 9615-60
info@sh-minerals.de
www.sh-minerals.de
Misch- und Dosiersteuerungen für Transportbeton- und Betonfertigteilwerke,
Steuerung von Sand- und Kiesaufbereitungsanlagen,
Laborprogramm
Mixing and dosing control systems for ready-mixed concrete and
precast concrete plants, control of sand and gravel processing plants,
laboratory software
Concresol ® : Betonzusatzstoff e auf Tonmineralbasis
Concresol ® : Additives for concrete based on clay minerals
Mehr Qualität mit Einbauteilen von Schöck: Schöck Isokorb ® gegen
Wärmebrücken, Schöck Bole ® gegen Durchstanzen, Schöck Tronsole ®
Schallschutz für Treppen.
Better quality with components from Schöck: Schöck
Isokorb ® against thermal bridges, Schöck Bole ® for
punch-shear protection, Schöck Tronsole ® soundproofi ng
for stairs.
Anorganische Pigmente für die dauerhafte Einfärbung von Baustoff en
als Pigmentpulver, Kompaktpigment, Granulat und Flüssigfarbe sowie
Beratung und Entwicklung von modernen dosiertechnischen Systemen
Inorganic pigments for permanent coloring of construction materials,
available as pigment powder, compact pigment, granulated pigment
and liquid colors; consultancy with regard to, and development of,
state-of-the-art metering systems
Befestigungstechnik, Doppelwandanker, Telleranker, Kugelkopfanker
Fastening technology, double-wall anchors, plate-type anchors, ball
head anchors
Fastcrete ® plus, Duracrete ® basic
46 / 4,5
99 / 6
21, 22 / 8,9
10,11 / 6
27 / 8
Fastcrete ® plus, Duracrete ® basic 108,109 / 6
Carbonatische Füllstoff e, weiße Marmormehle, weiße Marmorsande-
und -körnungen, farbige Körnungen
Carbonate fi llers, white marble powders, white marble sands and
aggregates, colored aggregates
Aussteller-Workshop:
11.02.2010, 13.00 Uhr
Konferenzraum
83,84 / 6

54. BetonTage I
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Sika Deutschland GmbH
Bauwerksabdichtung
Von-Helmholtz-Str. 1
89257 Illertissen / D
Phone: +49 7303 180-0
Fax: +49 7303 180-280
info@tricosal.de
www.tricosal.de
Sika Deutschland GmbH
Geschäftsbereich Beton
Peter-Schuhmacher-Str. 8
69181 Leimen / D
Phone: +49 6224 988-04
Fax: +49 6224 988-522
info@de.sika.com
www.sika.de
SOFTBAUWARE GmbH
Raiff eisenstr. 22
63225 Langen / D
Phone: +49 6103 78727
Fax: +49 6103 74268
info@softbauware.de
www.softbauware.de
Sommer Anlagentechnik GmbH
Benzstr. 1
84051 Altheim / D
Phone: +49 8703 9891-0
Fax: +49 8703 9891-25
info@sommer-landshut.de
www.sommer-landshut.de
Günther Spelsberg GmbH + Co. KG
Elektro-Installationssysteme
Im Gewerbepark 1
58579 Schalksmühle / D
Phone: +49 2355 892-0
Fax: +49 2355 892-299
info@spelsberg.de
www.spelsberg.de
SSB– Dr. Strauch Systemberatung
GmbH
Virchowstr. 22
57074 Siegen / D
Phone: +49 271 303858-0
Fax: +49 271 332082
info@ssbstrauch.de
www.ssbstrauch.de
Strotmann und Partner
Werkstatt für Restaurierung und
Konservierung
Hauptstr. 140
53721 Siegburg / D
Phone: +49 2241 916-774
Fax: +49 2241 916-549
werkstatt@restaurierung-online.de
www.strotmann-partner.com
Fertigteilfugen einfach dichtkleben mit Tricofl ex Abklebesystem; KAB,
neues Fugenbandsystem für Dreifachwände
Easily glue-seal precast element joints using the Tricofl ex adhesive
system; combination waterstop, new construction joint strip system
for triple walls
Beton- und Mörtelzusatzmittel, Spezialmörtel für den Ingenieurbau,
Produkte für Betonoberfl ächen, Produkte für Kleben und Dichten
Concrete and mortar admixtures, special mortars for civil engineering,
products for concrete surfaces, products for gluing and sealing
SOFTBAUWARE.net - die erste lizenzkostenfreie Branchenlösung für
CRM, Vertrieb, Kalkulation, Tourenplanung und Produktion in Betonwerken
SOFTBAUWARE.net - the fi rst license-cost free industry solution including
CRM, sales, costing, route scheduling and production in concrete
plants
Produktionstechnik und Automatisierungssysteme für Betonfertigteilwerke,
Palettenumlaufanlagen für die Produktion von Elementdecken,
Doppel- und Massivwänden, variable Raumzellenschalungen
Production technology and automation systems for precast plants,
pallet circulation systems for the manufacture of fl oor slabs, double
and solid walls, variable box-unit molds
IBT-Elektro-Installationssysteme für den Betonbau, Einbaudosen für
Schalter und Steckdosen, Gehäuse für LED-, NV-/HV-Leuchten und
Lautsprecher, Gehäuse für Plattendecken
IBT electrical installation systems for concrete construction, boxes for
switches and sockets, housings for LED and low/high voltage luminaires
and loudspeakers, housings for slab fl oors
Software für Betonfertigteilwerke: -Kalkulation: SSB WINKALK PRO,
-Produktionsplanung: SSB WINTERM PRO, -Betriebsdatenerfassung:
SSB WINBDE PRO
Software for precast concrete plants: costing: SSB WINKALK PRO,
production planning: SSB WINTERM PRO, production data
acquisition: SSB WINBDE PRO
Betonkosmetik, Lasuren, Retusche, Spachtelmassen
Concrete repairs, concrete fi nishes, retouching, fi llers
29, 30 / 7
29, 30 / 7
51 / 5
86 / 3
73 / 9
20 / 5
76 / 7
A27

A28
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Tekla GmbH
Rathausplatz 12–14
65760 Eschborn / D
Phone: +49 6196 4730-830
Fax: +49 6196 4730-840
contact@de.tekla.com
www.tekla.com/de
THIBAUT S.A.S.
Avenue de Bischwiller
14500 Vire / FR
Phone: +33 231 66-6803
Fax: +33 231 66-3241
www.thibaut.fr
TIS Technische Informationssysteme
GmbH
Barloer Weg 188-190
46397 Bocholt / D
Phone: +49 2871 2722-0
Fax: +49 2871 2722-99
info@tis-gmbh.de
www.tis-gmbh.de
TOP MINERAL GmbH
Industriegebiet 3
79206 Breisach-Niederrimsingen / D
Phone: +49 7668 7107-74
Fax: +49 7668 7107-78
info@topmineral.de
www.topmineral.de
TORKRET AG
Langemarckstr. 39
45141 Essen / D
Phone: +49 201 2943-0
Fax: +49 201 2943-110
info@torkret.de
www.torkret.de
Transport-Technik Günther
GmbH & Co. KG
Derchinger Str. 125
86165 Augsburg / D
Phone: +49 821 79688-56
Fax: +49 821 79688-58
info@transport-technik.de
www.transport-technik.de
Tremco illbruck GmbH & Co. KG
Werner-Haepp-Str. 1
92439 Bodenwöhr / D
Phone: +49 9434 208-0
Fax: +49 9434 208-235
info-de@tremco-illbruck.com
www.tremco-illbruck.com
Tekla Structures: 3D-CAD-Softwarelösungen für den Ingenieurbau
Tekla Structures: 3D CAD-solutions for civil engineering
Schleif- und Poliermaschinen für Betonstein
Cast stone grinding and polishing machines
Spezialist für Telematik-Projekte und mobiles Auftragsmanagement;
Entwickler von Lösungen für das mobile Auftragsmanagement sowie
die Lager- und Versandlogistik auf der Basis fi rmenspezifi sch weiterentwickelter
Industrie-PDAs
Specializes in telematics projects and mobile order management;
develops solutions for mobile order management and warehouse and
shipping logistics on the basis of industrial-use PDAs tailored to specifi
c customer needs
Vertrieb von farbigen Splitten für die Betonindustrie, Exklusivvertrieb
von rotem Schwarzwaldgranit, Vertrieb hochwertiger Gesteinsmehle
für SVB und Betonprodukte
Distribution of colored chippings for the concrete industry, exclusive
distribution of red Black Forest granite, distribution of high-grade
mineral powders for SCC and concrete products
TORKRET Relief ® ist ein neuartiges patentiertes Verfahren zur
Gestaltung von mehrfarbigen, reliefartig ausgebildeten Spritzbetonoberfl
ächen.
TORKRET Relief ® is an innovative patented technique
for shotcrete designed as a multi-colored surface relief.
Ladungssicherungsmaterialien, Antirutschmatten, Kantenschutz,
Schulungen
Load-securing materials, anti-slip mats, edge protection, training
Fugendichtungsband, illbruck illmod 600, illbruck trioplex
Joint sealing strips, illbruck illmod, illbruck trioplex
42 / 5
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 13.00 Uhr
Konferenzraum
131 / 3
20 / 5
78 / 6
62 / 7
Aussteller-Workshop:
10.02.2010, 12.40 Uhr
Konferenzraum
70 / 8
101 / 7

54. BetonTage I
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Trimble Germany GmbH
Am Prime Parc 11
65479 Raunheim / D
Phone: +49 6151 2100-0
Fax: +49 6151 2100-550
info_europe@trimble.com
www.trimble.com
Unimerco Fastening GmbH
Monreposstr. 49
71634 Ludwigsburg / D
Phone: +49 7141 6434-920
Fax: +49 7141 6434-919
fastening@unimerco.com
www.unimercofastening.de
Unitechnik Cieplik & Poppek AG
Fritz-Kotz-Str. 14
51674 Wiehl / D
Phone: +49 2261 987-0
Fax: +49 2261 987-333
precast@unitechnik.com
www.unitechnik.com/precast
VBBF – Vereins zur Förderung und
Entwicklung der Befestigungs-, Bewehrungs-
und Fassadentechnik e.V.
Kaiserswerther Str. 137
40474 Düsseldorf / D
Phone: +49 211 4564-106
Fax: +49 211 4564-218
t.sippel@vbbf.de
www.vbbf.de
Verlag Bau + Technik GmbH
Steinhof 39
40699 Erkrath / D
Phone: +49 211 92499-0
Fax: +49 211 92499-55
info@verlagbt.de
www.verlagbt.de
Vieweg+Teubner,
GWV Fachverlage GmbH
Abraham-Lincoln-Str. 46
65189 Wiesbaden / D
www.viewegteubner.de
Vollert Anlagenbau GmbH + Co. KG
Stadtseestr. 12
74189 Weinsberg / D
Phone: +49 7134 52-231
Fax: +49 7134 52-205
baustoff e@vollert.de
www.vollert-weckenmann.de
Trimble Bau-Positioniersysteme für Absteckung, Aufmaß & Kontrolle.
3D BIM Daten & Design auf der Baustelle realisiert durch drahtlosen
Datentransfer.
Trimble building positioning systems for setting-out,
site measurement and monitoring. Taking 3D Building
Information Models (BIM) to the fi eld by wireless data
transfer.
AUSSTELLERVERZEICHNIS
MAX Bindesysteme und BENDOF Baustahl-Schneidegeräte für den
Einsatz in Betonfertigteilwerken und im Baustellenbereich. Bei Bestellung
im Rahmen des Kongresses erhalten Sie 10 % Messe-Rabatt.
MAX binding systems and BENDOF construction steel cutters for use
in precast plants and on the construction site; 10% exhibition
discount on all orders placed during the congress.
Die weltweit modernsten und leistungsfähigsten Betonfertigteilwerke
sind mit dem Leitrechner UniCAM und der Steuerungstechnik aus
dem Haus Unitechnik ausgerüstet.
The most advanced and effi cient plants for precast concrete elements
worldwide are equipped with the UniCAM master computer and Unitechnik
process control technology.
Der VBBF e. V. wurde von führenden Unternehmen dieses Marktsegments
gegründet. Der VBBF informiert über sichere und erprobte
Techniken und Produkte in den Bereichen Befestigungs-, Bewehrungs-
und Fassadentechnik sowie über Neuerungen und Verbesserungen.
VBBF, the German association for the promotion and development of
fastening, reinforcement and façade technology, was
founded by leading manufacturers of this market segment.
VBBF reports on tried and tested, safe methods and
products in these fi elds and presents innovations and
improvements.
Fachbücher: Professionelle Arbeitshilfen für die baupraktische
Anwendung. Beton – Fachzeitschrift für Bau + Technik; Cement International
– Fachzeitschrift für Herstellung, Eigenschaften, Anwendung
von Zement
Specialist books: Professional aids to building practice. Beton – technical
journal for construction and technology; Cement International
– technical journal covering the production, properties and application
of cement
Fach- und Lehrbücher, Nachschlagewerke für Bauwesen allgemein,
Konstruktion, Bauwirtschaft und -betrieb.
Textbooks and reference books for general construction, structural
design, construction management and operation.
Automatische Fertigungssysteme für Betonfertigteile, intelligente
Lösungen für Wartung, Instandhaltung, Service
Automated manufacturing systems for precast concrete elements,
smart solutions for repair, maintenance and service
69 / 5
Aussteller-Workshop:
09.02.2010, 13.40 Uhr
Konferenzraum
43 / 3,8
32 / 3,5
2, 3 / 10
Aussteller-Workshop:
10.02.2010, 13.00 Uhr
Konferenzraum
Markt der
Medien /
10
Markt der
Medien /
10
32 / 3
A29

A30
EXHIBITORS LIST I 54 th BetonTage
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Wacker Chemie AG
Hanns-Seidel-Platz 4
81737 München / D
Phone: +49 89 6279-01
Fax: +49 89 6279-1770
info@wacker.com
www.wacker.com
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG
Preußenstr. 41
80809 München / D
Phone: +49 89 35095-680
Fax: +49 89 35095-689
concrete@wackerneuson-concretesolutions.com
www.wackerneuson-concretesolutions.com
Weber Bürstensysteme GmbH
Kleinmühle, An der B8
65520 Bad Camberg / D
Phone: +49 6434 9125-0
Fax: +49 6434 9125-122
info@weberbrushes.com
www.weberbrushes.com
Weckenmann Anlagentechnik
GmbH & Co. KG
Birkenstr. 1
72358 Dormettingen / D
Phone: +49 7427 9493-0
Fax: +49 7427 9493-29
info@weckenmann.de
www.weckenmann.de
Werne & Thiel Sensortechnic GbR
Untere Mühlewiesen 2a
79793 Wutöschingen / D
Phone: +49 7746 2425
Fax: +49 7746 2588
info@werne-thiel.de
www.werne-thiel.de
Werner Verlag Wolters Kluwer
Deutschland GmbH
Luxemburger Str. 449
50939 Köln / D
Phone: +49 221 94373-0
Fax: +49 221 94373-901
info@wolterskluwer.de
www.werner-verlag.de
Wiggert + Co. GmbH
Wachhausstr. 3b
76227 Karlsruhe / D
Phone: +49 721 94346-10
Fax: +49 721 402208
info@wiggert.de
www.wiggert.com
Die Wacker Chemie AG ist eines der führenden Unternehmen im
Bautenschutz mit Siliconen. Die breite Palette der Bautenschutzmittel
reicht vom Denkmal- bis zum Betonschutz. SILRES ® BS Creme – Der
Experte, SILRES ® BS 1701 – Das Universelle
Wacker Chemie AG is a leader in masonry protection with
silicones. Its broad portfolio of masonry agents has applications
ranging from the preservation of historic buildings
to concrete protection. Expert SILRES ® BS Créme,
Universal SILRES ® BS 1701
Wacker concrete solutions ist internationaler Partner des Baugewerbes
im Bereich industrieller Betonverarbeitung. Der Beratungs- und
Lösungsexperte bietet die größte Maschinenvielfalt für die industrielle
Betonverdichtung.
Wacker concrete solutions is the international partner of the construction
industry in industrial concrete applications. The leading consulting
and solution engineers off er the widest range of equipment for
industrial concrete compaction.
Anlagen für die Wand- und Deckenfertigung, Robotertechnik, Betonverteiler,
Plotter, Schalungsreinigung, Beölungsanlagen, Schalungssysteme,
Haftmagnete, Schalungspaletten, Fertigungsbahnen
Plants für the production of wall and fl oor slab elements, robot
technique, concrete spreaders, plotting machines, cleaning and oiling
machines, magnetic, shuttering systems, shuttering pallets
Feuchtemessgeräte zur Online-Feuchtemessung in Schüttgütern;
Neues patentiertes Messgerät zur Onlinemessung des Feststoff -
gehalts im Beton-Recyclingwasser
Moisture measuring equipment for online moisture measurement in
bulk solids – new patented device for online measurement of solids
content in concrete recycling water
Betonmischanlagen 20–120 m³/h, Planetengegenstrommischer,
Doppelwellenmischer, Automatikschrappgeräte, computergestützte
Anlagensteuerungen
Concrete batching and mixing plants 20–120 m³/h, planetary
countercurrent mixers, twin shaft mixers, automatic scrapers,
computer-based plant control systems
71 / 7
Aussteller-Workshop:
10.02.2010, 12.20 Uhr
Konferenzraum
89 / 2,3,5
66 / 9
32 / 3,9
60 / 1,4,5
Markt der
Medien /
10
33 / 4

54. BetonTage I
Firmenanschrift Produkte/Firmenprofi l Stand /Produktgruppe
Company address Products/Company profi le Stand /Product group
Wille Geotechnik
Wagenstieg 8a
37077 Göttingen / D
Phone: +49 551 30752-0
Fax: +49 551 30752-20
info@wille-geotechnik.com
www.wille-geotechnik.com
Roland Wolf GmbH
dichte Kellersysteme
Großes Wert 21
89155 Erbach / D
Phone: +49 7305 9622-0
Fax: +49 7305 9622-22
info@wolfseal.de
www.wolfseal.de
Würschum GmbH
Dosieranlagen – Abfüllmaschinen
Hedelfi nger Str. 33
73760 Ostfi ldern / D
Phone: +49 711 44813-0
Fax: +49 711 44813-40
info@wuerschum.com
www.wuerschum.com
Prüfgeräte für die Baustoffi ndustrie, Prüfgerät zur Messung des Stahlfasergehalts
und der Stahlfaserorientierung im Frisch- und Festbeton
Testing equipment for the building materials industry, testing device to
measure the steel fi ber content and orientation in fresh and hardened
concrete
Vorstellung wolfsealThepro Bausystem. Wärmedämmung und
Abdichtung werkseitig im Fertigteil integriert.
Presentation of the wolfsealThepro building system, fi tted with thermal
insulation and sealing already at the precast plant
Dosieranlagen für Betonfarben und Betonzusatzmittel, neue FLEX
Pulverdosierung, Dosieranlage für Mikrosilika, mobile Flüssigdosieranlage
für Fertigteile und Frischbeton
Batching systems for concrete colors and admixtures, new FLEX
powder batching, batching unit for microsilica, mobile liquid batching
plant for precast elements and fresh concrete
www.bft-online.info
AUSSTELLERVERZEICHNIS
125 / 5
116 / 7,8,9
24 / 1,4
BaumaTour
Especially for the experts and the management of the concrete and precast industry
bauma 2010
we will organize guided tours at Bauma 2010. On these tours the highlights of the
branch will be presented. The participation is for free.
Please sign in at: www.bauma-tour.com
All attendants will get more information as well as the schedule after registration.
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