Bodengutachten mit Altlastensondierung - Stadt Rosenheim

Geotechnischer Bericht 

Nr. BAU1309-702 

Änderung FNP "Heilig Blut Nord", Rosenheim 

Rosenheim, den 17.11.2013

Geotechnischer Bericht 

Nr. BAU1309-702 

Auftraggeber: 

Stadt Rosenheim 

Dezernat VI 

Königstraße 24 

83022 Rosenheim 

und 

isoplus Fernwärmetechnik Vertriebsgesellschaft mbH 

Aisinger Straße 12 


Gegenstand: Änderung FNP „Heilig Blut Nord“, Fl. - Nr. 1598 

- Geotechnische Untersuchungen - 

Datum: Rosenheim, den 17.11.2013 

Dieser Bericht umfasst 17 Textseiten und 6 Anlagen. 

Die Veröffentlichung, auch auszugsweise, ist ohne unsere Zustimmung nicht zulässig.

Geotechnischer Bericht Nr. BAU1309-702 

Änderung FNP „Heilig Blut Nord“, Rosenheim 

Inhaltsverzeichnis 

1. Allgemeine Angaben ..............................................................................................1 

1.1 Vorgang ..........................................................................................................1 

1.2 Verwendete Unterlagen ..................................................................................1 

1.3 Angaben zum Bauvorhaben ............................................................................1 

2. Durchgeführte Untersuchungen .............................................................................2 

2.1 Felderkundung ................................................................................................2 

2.2 Laborversuche ................................................................................................3 

2.2.1 Bodenmechanische Untersuchungen .......................................................3 

2.2.2 Chemische Laboruntersuchungen ...........................................................3 

3. Untersuchungsergebnisse ......................................................................................4 

3.1 Geologie .........................................................................................................4 

3.2 Angetroffene Bodenverhältnisse .....................................................................4 

3.3 Altlasten ..........................................................................................................6 

4. Hydrogeologische Verhältnisse ..............................................................................7 

5. Bodenmechanische Kennwerte ..............................................................................8 

6. Folgerung für die Gründung ...................................................................................9 

6.1 Bodenschichtung und bautechnische Eignung ................................................9 

6.2 Gründungsempfehlungen ................................................................................9 

6.2.1 Brunnengründung ..................................................................................10 

6.2.2 Stabilisierungssäulen (z. B. CSV-Verfahren) ..........................................11 

6.3 Gründung einer nichttragenden Bodenplatte .................................................12 

7. Hinweise für die Bauausführung...........................................................................13 

7.1 Geotechnische Kategorie (GK) .....................................................................13 

7.2 Schutz baulicher Anlagen ..............................................................................13 

7.3 Böschungen / Verbau ....................................................................................13 

7.4 Wasserhaltung ..............................................................................................14 

7.5 Versickerung .................................................................................................14 

7.6 Bauwerkshinterfüllung ...................................................................................15 

7.7 Abbau- und Wiederverwendbarkeit ...............................................................15 

7.8 Verkehrs- und Hofflächen .............................................................................16 

7.9 Frostfreies Gründungsniveau ........................................................................17 

7.10 Erdbebenzone ...............................................................................................17 

8. Schlussbemerkungen ...........................................................................................17 

______________________________________________________________________________________________________________________________ 

Hechtseestraße 16 

- I - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20

Tabellen 

TABELLE 1: ENDTEUFEN DER RAMMKERNBOHRUNGEN 2 

TABELLE 2: ENDTEUFEN DER RAMMSONDIERUNGEN 3 

TABELLE 3: KORRELATION N10 FÜR GROBKÖRNIGE UND BINDIGE BÖDEN 6 

TABELLE 4: BODENMECHANISCHE KENNWERTE 8 

TABELLE 5: ZULÄSSIGE BODENPRESSUNGEN FÜR BRUNNENGRÜNDUNG 11 

TABELLE 6: ERFORDERLICHE VERFORMUNGSMODULI UNTER BETONPLATTEN 12 

Anlagen 

Anlage 1: Übersichtslageplan M 1 : 25.000 (1 Seite) 

Anlage 2: Lageplan der Aufschlussstellen M 1 : 500 (1 Seite) 

Anlage 3: Bohrprofile der Rammkernbohrungen (4 Seiten) 

Anlage 4: Rammdiagramme der schweren Rammsondierungen (4 Seiten) 

Anlage 5: Bodenmechanische Laborergebnisse (3 Seiten) 

Anlage 6: 

Analysenergebnisse der chemischen Laboruntersuchung (14 Seiten) 

- Prüfbericht Nr. CMU13-018219-1 inkl. LAGA-Zuordnung 

- Prüfbericht Nr. CMU13-018220-1 inkl. LAGA-Zuordnung 

- Prüfbericht Nr. CMU13-018218-1 

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- II - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20



1. Allgemeine Angaben 

1.1 Vorgang 

Die Stadt Rosenheim, vertreten durch Frau Reichelt, sowie die isoplus Fernwärmetechnik 

Vertriebsgesellschaft mbH, vertreten durch Herrn Henss, beauftragten auf Basis unserer 

Angebote A1308-071-BAU-1 und A1308-071-BAU-2 vom 10.09.2013 das Ingenieurbüro 

Geoplan Projekt GmbH, Rosenheim, mit der Erstellung eines geotechnischen Berichtes 

und der Durchführung der dazu notwendigen Feldarbeiten und Laborversuche bezüglich 

der geplanten 39. Flächennutzungsplanänderung „Heilig Blut Nord“ in Rosenheim. 

Bei den durchgeführten geotechnischen Untersuchungen handelt es sich im Sinne der 

DIN 4020 um eine Hauptuntersuchung des Baugrundes. 

1.2 Verwendete Unterlagen 

Für die Bearbeitung des geotechnischen Berichtes wurden folgende Unterlagen verwendet: 

- Topographische Übersichtskarte von Bayern, M = 1 : 10.000 / 25.000 

- Geologische Übersichtskarte der Bundesrepublik Deutschland, M = 1 : 200.000, 

Blatt CC 8734 Rosenheim 

- Planungsbericht (Stand: Juli 2013) zur 39. Änderung des FNP “Heilig Blut Nord“ von 

der Stadt Rosenheim 

- Freiflächengestaltungsplan M 1 : 250 von der Fa. isoplus 

- Bohrbeschriebe und Bohrprofile B 1, B 3 bis B 5 vom Büro Geoplan 

- Rammdiagramme der Rammsondierungen DPH 1 bis DPH 4 vom Büro Geoplan 

- Ergebnisse der bodenmechanischen Laboruntersuchungen vom Büro Geoplan 

- Analysenergebnisse der laborchemischen Untersuchungen der Wessling GmbH 

1.3 Angaben zum Bauvorhaben 

Das Untersuchungsgebiet befindet sich südlich der Miesbacher Straße zwischen der Kalten 

und der Aisinger Straße und soll im Rahmen der 39. Änderung des Flächennutzungsplanes 

für den Bereich „Heilig Blut Nord“ eine Änderung des Geltungsbereiches 

erfahren. Dies ermöglicht dem ansässigen Unternehmen die notwendigen Entwicklungsmöglichkeiten, 

welche durch die Erweiterung des Betriebsgeländes um 2.266 m² in nordöstliche 

Richtung erfolgen wird. Die Zufahrt zum Untersuchungsgelände erfolgt über die 

Aisinger Straße. 

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- 1 - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20



Es liegt der Verdacht nahe, dass in der Nachkriegszeit Teilflächen des Geländes verändert 

und u. a. mit anthropogenen Material aufgefüllt wurden. Die Fläche lag bisher unbebaut vor 

und war mit einer Vielzahl von Bäumen und Sträuchern bewachsen, sodass es wegen des 

dichten Bewuchses in Teilbereichen für die Erkundungen nicht zugänglich war. Dies war 

auch der Grund, warum der Erkundungspunkt B 2 nicht abgeteuft werden konnte. 

Das geplante Gebäude soll mit den Abmessungen von ca. 35,0 m auf ca. 13,5 m errichtet 

werden. Zudem sind umlaufend um den Neubau großflächige Verkehrs- und Parkplatzflächen 

auf dem Grundstück vorgesehen. Nähere Planungsdetails zum Bauvorhaben sind bis 

dato nicht bekannt. Als Bezugsniveau wird für die Kote OK FFB EG eine Höhe von ca. 

449,0 müNN angesetzt, was weitestgehend der derzeitigen Geländeoberfläche entspricht. 

2. Durchgeführte Untersuchungen 

2.1 Felderkundung 

Nach Erhalt der Bohrfreigabe durch die Stadt Rosenheim - Amt für Sicherheit und Ordnung, 

Wasserrecht wurden die Felderkundungen am 24.10.2013 durch zwei Mitarbeiter 

der Geoplan GmbH auf dem Grundstück mit der Fl. - Nr. 1598 an der Aisinger Straße in 

Rosenheim durchgeführt. 

Zur Erkundung der Untergrundverhältnisse wurden insgesamt vier Rammkernbohrungen 

nach DIN EN ISO 22475 bis maximal 6,0 m unter Geländeoberkante (GOK) erstellt. In 

Anlage 3 sind die entsprechenden Bohrbeschriebe und -profile dargestellt. 

Die Böden wurden nach DIN EN ISO 14688-1 angesprochen. Die Zuordnung zu Bodengruppen 

erfolgte nach DIN 18196. Des Weiteren sind Bodenproben aus den einzelnen 

Bodenschichten entnommen und zur Ermittlung von bodenmechanischen Kennwerten im 

Erdbaulaboratorium zurückgestellt worden. 

Zur Feststellung von Lagerungsdichte und Konsistenz der Schichten sind zusätzlich vier 

Rammsondierungen mit der schweren Rammsonde (DPH) gemäß DIN EN ISO 22476-2 

niedergebracht worden. Die Sondierungen wurden bis maximal 7,0 m unter Geländeoberkante 

abgeteuft. Die Anlage 4 enthält die zugehörigen Rammdiagramme. 

Nach Durchführung der Aufschlussarbeiten wurden die Erkundungspunkte nach Lage und 

Höhe mittels GPS eingemessen. Deren genaue Lage geht aus der Anlage 2 hervor. 

In der folgenden Tabelle 1 sind die durchgeführten Erkundungen zusammengestellt: 

TABELLE 1: ENDTEUFEN DER RAMMKERNBOHRUNGEN 

Erkundungsart Nr. Lage der Aufschlussstellen 

Ansatzhöhe 

[müNN] 

Endteufe 

[m] 

Endteufe 

[müNN] 

B 1 siehe Anlage 2 448,97 - 6,00 442,97 

B 3 “ 449,25 - 6,00 443,25 

B 4 “ 449,34 - 6,00 443,34 

B 5 “ 448,91 - 6,00 442,91 

B … Rammkernbohrung gemäß DIN EN ISO 22475 

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TABELLE 2: ENDTEUFEN DER RAMMSONDIERUNGEN 

Erkundungsart Nr. Lage der Aufschlussstellen 

Ansatzhöhe 

[müNN] 

Endteufe 

[m] 

Endteufe 

[müNN] 

DPH 1 “ 449,05 - 4,90 444,15 

DPH 2 “ 449,05 - 6,90 442,15 

DPH 3 “ 449,29 - 6,90 442,39 

DPH 4 “ 448,94 - 7,00 441,94 

DPH … schwere Rammsondierung gemäß DIN EN ISO 22476-2 

2.2 Laborversuche 

2.2.1 Bodenmechanische Untersuchungen 

Zur Überprüfung der Bodenansprache vor Ort, zur Klassifizierung der Bodengruppen 

gemäß DIN 18196 und zur Ermittlung von bodenmechanischen Kennwerten sowie zur 

Einschätzung der Tragfähigkeit der Böden wurden insgesamt drei Bodenproben im 

Erdbaulaboratorium näher untersucht. Dabei wurden im Einzelnen folgende Versuche 

durchgeführt: 

B 2, D 2 (3,50 m u. GOK) Entnahmewassergehalt nach DIN 18121 

B 4, D 1 (0,70 m u. GOK) Korngrößenverteilung nach DIN 18123 

B 5, D 5 (5,40 m u. GOK) Korngrößenverteilung nach DIN 18123 

Die Laborergebnisse und Versuchsprotokolle sind in der Anlage 5 detailliert dargestellt. 

2.2.2 Chemische Laboruntersuchungen 

Bei den Erkundungen wurden anthropogene Auffüllungen vorgefunden. Aufgrund des bereits 

vorhandenen Anfangsverdachts hinsichtlich möglicher Altlasten sind folgende Proben 

(Auffüllung Erdmaterial) hinsichtlich möglicher Verunreinigungen untersucht worden: 

B 1, D 1 (2,20 m u. GOK) 

B 1, D 2 (2,40 m u. GOK) 

B 3, D 1 (0,70 m u. GOK) 

B 3, D 2 (1,40 m u. GOK) 

B 5, D 1 (0,70 m u. GOK) 

Parameter: LAGA-Boden 

Parameter: MKW und PAK 


Parameter: LAGA-Boden 


Die laborchemischen Untersuchungen nach LAGA-Boden sowie der Einzelparameter 

Mineralölkohlenwasserstoffe (MKW) und polyaromatische Kohlenwasserstoffe (PAK) 

wurden vom akkreditierten Labor Wessling, Neuried, durchgeführt. 

Die Ergebnisse aller chemischen Laboruntersuchungen und deren Versuchsprotokolle sind 

im Anhang 6 einzusehen. 

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3. Untersuchungsergebnisse 

3.1 Geologie 

Das Untersuchungsgebiet befindet sich im Talbereich der Mangfall, welche Rosenheim 

von West nach Ost durchzieht und schließlich in den Inn mündet. Das nächstliegende Gewässer 

ist die Kalten, welche auf Höhe der Brücke Kufsteiner Straße in die Mangfall mündet. 

Laut den geologischen Unterlagen wurden die bodennahen Untergrundverhältnisse in 

Bereich des Bauvorhabens erst im Quartär gebildet. Es handelt sich um fluviatile Ablagerungen 

des Inns bzw. der Mangfall, die sich aus Kiesen und Sanden mit zum Teil schluffigtonigen 

und organischen Nebenbestandteilen zusammensetzen und von Auelehmen überlagert 

werden. Darüber sind noch alte anthropogene Geländeaufschüttungen zu erwarten. 

Die natürlich gewachsene Schichteinheit wird als polygenetische Talfüllung bezeichnet, 

deren Mächtigkeit mit zunehmendem Abstand zum Vorfluter abnehmen dürfte. Unterhalb 

dieser Flussschüttungen werden lakustrine Verhältnisse erwartet, die sich während und 

kurz nach der Eiszeit in diesem Bereich entwickelten. Geologisch wird diese Einheit als 

Seeton bezeichnet, welche etwa zwischen 7,0 m und 8,0 m unter GOK im Untersuchungsgebiet 

vermutet wird, aber bei den Erkundungen nicht mehr aufgeschlossen wurde. Die 

Grundmoräne bildet den tieferen Untergrund. 

Zusammengefast wird daher am Untersuchungsstandort folgende geologische Schichtenfolge 

erwartet: 

- Humoser Oberboden 

- Anthropogene Auffüllungen 

- Auelehm, z. B. organisch angereichert 

- Flussschotter 

- Rosenheimer Seeton 

Genauere Details zu den jeweiligen Schichtzusammensetzungen und zur Schichtmächtigkeit 

konnten anhand der direkten Baugrundaufschlüsse gewonnen werden, die nachfolgende 

beschrieben werden. 

3.2 Angetroffene Bodenverhältnisse 

Die niedergebrachten Bohrungen weisen den vermuteten geologischen Schichtenverlauf 

auf. Abgesehen von den Seetonen konnte die erwähnte Schichtung bohrtechnisch aufgeschlossen 

und erfasst werden. In Anlage 3 können die einzelnen Bohrprofile eingesehen 

werden. Hier folgt ein kurzer Überblick zu den erkundeten Untergrundverhältnissen: 

Anthropogene Auffüllungen: 

Unter einer humosen Oberbodenzone der Bodengruppe OH nach DIN 18196, die nur bei 

B 1 und B 3 in einer Mächtigkeit von 0,10 m vorlag, wurde an allen Ansatzpunkten zunächst 

eine schwach schluffige bis stark schluffige, sandige Auffüllung aus Kies erkundet. 

Dieser konnte mittels Labor- und Handversuchen die Zugehörigkeit zur Bodengruppe [GU] 

und [GU*] nach DIN 18196 nachgewiesen werden. Bei B 1 wurde des weiteren noch eine 

0,20 m mächtige Auffüllung aus sandigen, schwach kiesigem, stark organischem Schluff 

der Bodengruppe [UL]-[OU] angetroffen, wobei es sich um eine Vermischung von 

anthropogenem Material mit der natürlichen Deckschicht handelt. Allgemein kann in der 

Auffüllungsschicht ein geringfügiger Anteil an Ziegelresten vorgefunden werden. Die Mäch- 

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tigkeit der Auffüllungsschicht variiert auf dem Untersuchungsgelände sehr stark. Die 

Schichtuntergrenze reicht von 0,70 m Tiefe (= 448,21 müNN) bei B 5 bis zu 3,50 m unter 

GOK (= 445,84 müNN) bei B 4. Tendenziell scheint die Mächtigkeit der Auffüllung von der 

Aisinger Straße im Süden zur Kalten hin im Norden stark zuzunehmen. 

Aufgrund der Protokolle der schweren Rammsondierungen DPH 1 bis DPH 4 sowie der 

Ergebnisse der Hand- und Laborversuche kann die Konsistenz und Lagerungsdichte der 

heterogen ausgebildeten Auffüllung mit Schlagzahlen von 2 bis 8 Schlägen pro 10 cm Eindringtiefe 

als weich bis abschnittsweise steif sowie locker bis mitteldicht gelagert eingestuft 

werden. Oberflächennah wurde jeweils eine 0,20 m bis 0,60 m starke kiesige Auffüllschicht 

registriert, welche zweistellige Schlagzahlen aufweist und somit als mitteldicht bis dicht 

gelagert zu bewerten ist. 

Auenlehme, z. T. organisch angereichert 

Mit Ausnahme von B 1 konnte an den Erkundungspunkten noch die naturgemäß erwarteten 

Auenlehme vorgefunden werden. Diese gemischtkörnige Schicht setzt sich hier aus 

feinsandigen bis stark sandigen, kiesigen bis stark kiesigen sowie tonigen bis stark tonigen 

und teils organischen Schluff zusammen. Dieser Schicht konnten im Handversuch die Bodengruppen 

TM, UL-OU und UL nach DIN 18196 zugeordnet werden. Bei B 4 war zusätzliche 

eine geringmächtige stark schluffige Torfschicht der Bodengruppe HZ nach DIN 18196 

enthalten. Die Mächtigkeit dieser Deckschicht schwankt entsprechend der darüber liegenden 

Auffüllung und nimmt von der Aisinger Straße im Süden zur Kalten hin im Norden 

stark ab. Die Schichtuntergrenze wurde zwischen 4,00 m unter GOK (= 445,34 müNN) und 

2,30 m unter GOK (= 446,95 müNN) ermittelt. 

Bei den schweren Rammsondierungen DPH 1 bis DPH 4 wurden im Mittel Schlagzahlen 

von n 10 = 2 bis 7 Schlägen gezählt, was einer überwiegend weichen bis partiell steifen 

Konsistenz des Untergrundes entspricht. Die Ansprache des Bohrguts im Handversuch 

weist ebenso auf zumeist weiche Zustandsformen des Materials hin. Im Grundwassersättigungsbereich 

bewegen sich die Schlagzahlen teilweise zwischen 0 und 2 Schlägen pro 10 

cm Eindringtiefe, sodass hier von einer breiigen Zustandsform auszugehen ist. 

Flussschotter 

Unter der Deckschicht schlossen sich direkt die schwach bis stark schluffigen, schwach 

tonigen, sandigen Kiese an. Im oberen Schichtbereich konnte in Labor- und Handversuchen 

hierfür die Bodengruppe GU und GU* nach DIN 18196 ermittelt werden. In B 3, B 4 

und B 5 wurden darunter noch 0,20 m bis 0,40 m mächtige Zwischenlagen aus Torf und 

Schluff der Bodengruppe HZ und UL nach DIN 18196 vorgefunden, welche teils mit Wurzelresten 

durchsetzt waren. Tendenziell lässt sich für diese Zwischenlage ein leichtes Abfallen 

von West nach Ost auf den Untersuchungsgelände vermuten. Bei B 3 liegt die 

Schichtuntergrenze bei 4,50 m unter GOK (= 444,75 müNN) und bei B 5 bereits mehr als 

1,40 m tiefer (= 443,31 müNN). Allerdings könnte es sich auch nur um lokale Zwischenlagen 

handeln, welche nicht miteinander vernetzt sind. Bis zur Endteufe bei 6,00 m unter 

GOK (= 442,91 müNN) wurde an allen Erkundungsstandorten abschließend ein sandig bis 

stark feinsandiger Kies mit zum Teil schluffigen Nebenbestandteilen der Bodengruppe GU 

und GW nach DIN 18196 erkundet. 

Der Übergang in die Kiesschicht ist anhand der DPH-Protokolle zumeist klar ersichtlich 

und entspricht im Wesentlichen den Erkenntnissen der Rammkernbohrungen. Demnach 

ist zwischen 3,0 m und 4,0 m unter GOK jeweils ein sprunghafter Anstieg der Schlagzahlen 

auf zweistellige Werte festzustellen, woraus sich eine mitteldichte Lagerung der Kiesschicht 

im oberen Schichtabschnitt ableiten lässt. Bei DPH 4 erfolgt der Anstieg aber etwa 

erst bei 4,7 m unter GOK, was unter Umständen mit lockeren Lagerungsverhältnissen oder 

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einer mächtigeren Deckschicht zu erklären ist. Innerhalb der Kiesschicht bewegen sich die 

Schlagzahlen innerhalb eines hohen Schwankungsbereichs. Abschnittsweise sind geringe 

Schlagzahlen zwischen 2 und 5 Schläge festzustellen, welche sich aber auf einen Tiefenbereich 

von wenigen Dezimetern beschränken. Im unteren Schichtbereich steigen die 

Schlagzahlen zum Teil auf mehr als 20 Schläge an, was eine dichte Lagerung der Kiese 

vermuten lässt. 

Zumindest bei DPH 4 wurde zwischen 6,5 m und 7,0 m unter GOK vermutlich bereits in 

den oberen Schichtbereich der Seetonschicht sondiert, womit sich der deutliche Rückgang 

der Schlagzahlen auf 10 Schläge pro 10 cm erklären lässt. Die auf dem Untersuchungsgelände 

vorhandene Gesamtmächtigkeit der Kiesschicht lässt sich demnach zwischen 2,0 m 

und 4,0 m abschätzen. 

Nachfolgende Tabelle zeigt eine Korrelation der Schlagzahlen für bindige und grobkörnige 

Böden sowie deren Zuordnung in Bezug auf Lagerungsdichte und Konsistenz. 

TABELLE 3: KORRELATION N10 FÜR GROBKÖRNIGE UND BINDIGE BÖDEN 

3.3 Altlasten 

Anhand die Erkundungsbohrungen wurde in allen Bohrungen anthropogene Auffüllungen 

aufgeschlossen, welche in Kapitel 3.2 näher beschrieben wurden. Vor Ort wurden diese 

Bodenbereiche bedingt durch den relativ geringen Anteil an Fremdmaterial als organoleptisch 

unauffällig eingestuft. Aufgrund des vorliegenden Anfangsverdachts wurden an einigen 

Proben jedoch chemische Laboruntersuchungen durchgeführt, welche recht unterschiedliche 

Ergebnisse erbrachten. 

Die Untersuchung des Materials von B 1 zwischen 2,00 m und 2,20 m Tiefe nach LAGA- 

Boden führt zur Einstufung in die Kategorie Z 2, da an dieser Probe die PAK-, Kupfer- und 

Bleigehalte stark erhöht waren. Eine äquivalente Untersuchung am Material von B 3 zwischen 

1,20 m und 1,40 m Tiefe war völlig unauffällig und zeigte keine erhöhten Konzentrationen. 

Dies Schicht kann als Z 0 - Material bewertet werden. An drei weiteren Proben der 

Auffüllung wurden noch die Einzelparameter MKW und PAK untersucht, wobei keine 

Grenzwertüberschreitung über den zulässigen Z 0 - Wert vorlag. 

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Aus den Laborergebnissen lässt sich ableiten, dass bereichsweise Altlasten in Form von 

PAK- und Schwermetallverunreinigungen im Untergrund vorliegen. Der Belastungsgrad ist 

allerdings stark variierend und organoleptisch am Ausbaumaterial nicht zu erkennen. Die 

Verunreinigungen werden vermutlich entsprechend der Schichtmächtigkeit der Auffüllungen 

sehr heterogen über das Gelände verteilt sein. Der genaue Umfang an bodenverunreinigenden 

Altlasten auf dem Grundstück kann daher nicht eingeschätzt werden. 

Im Eluat der Proben waren keine Grenzwertüberschreitungen der auffälligen Parameter 

festzustellen, sodass von keiner Auswaschung der Schadstoffe in den tieferen Untergrund 

und das Grundwasser auszugehen ist. Dies konnte anhand der Untersuchung des Materials 

von B 1 im direkt unterlagernden Tiefenbereich von 2,20 m bis 2,40 m labortechnisch 

nachgewiesen werden. 

Es wird empfohlen, dass zustände Wasserwirtschaftsamt von der bereichsweise auf dem 

Gelände enthaltenen Altlast in Kenntnis zu setzen und das weitere Vorgehen genau abzustimmen. 

Aus gutachterlicher Sicht besteht keine zwingende Notwendigkeit zur Sanierung 

der Altlast auf dem Gelände mit der Fl. - Nr. 1598. Allerdings wird eine Aushubüberwachung 

durch einen Fachgutachter während der Tiefbauarbeiten auf dem Grundstück erforderlich. 

Dabei ist das Material fachgerecht zu separieren, vor Ort auf Haufwerken 

zwischenzulagern und entsprechend zu beproben. Eine Entsorgung kann erst nach dem 

Vorliegen einer Deklarationsanalyse der Haufwerke nach LAGA-Boden erfolgen. Als 

Fachgutachter stehen wir Ihnen hierfür weiterhin gerne zur Verfügung. 

4. Hydrogeologische Verhältnisse 

Die nordwestlich unmittelbar an das Grundstück angrenzende Kalten fließt in Richtung 

Nordosten der Mangfall zu, in die sie bei der Brücke der B 15 (Kufsteiner Straße) mündet. 

Diese beiden Gewässer bilden die Vorfluter der Gegend. In den flussbegleitenden Kiesschottern 

ist ein Grundwasservorkommen ausgebildet, welches unter den Auffüllungen 

und der Auelehmschicht auf dem Grundstück erkundet wurde. 

Anhand der Rammkernbohrungen konnte der Grundwasserspiegel allerdings nicht direkt 

eingemessen werden. Dies liegt darin begründet, dass die Bohrlöcher innerhalb grundwassergesättigter 

Kiesschichten sehr instabil werden und in sich zusammenfallen. In einer 

Tiefe von 3,50 m bis 4,00 m unter GOK wurde das Bohrgut als nass bezeichnet. Demnach 

dürfte dies dem Grundwasserflurabstand auf dem Untersuchungsgelände entsprechen. 

Den ersten, oberflächennahen Hauptgrundwasserleiter bilden die fluviatilen Schotter unterhalb 

der Auffüllungen und Auenlehme. Das Grundwasservorkommen steht in direkter 

Verbindung mit der Kalten und der Mangfall. Die genaue Mächtigkeit des Aquifers kann 

nicht angegeben werden, lässt sich aber mit 2,0 m bis 4,0 m abschätzen. Die großräumige 

Grundwasserfließrichtung ist nach Nordosten ausgebildet. 

Etwa 1000 m nordöstlich des Untersuchungsstandortes befindet sich die Grundwassermessstelle 

Nr. 21999 – Station Alpenweg 27 des WWA Rosenheims, wofür seit dem Beobachtungszeitraum 

von 1982 bis heute folgende Grundwasserkoten angegeben werden: 

Höchster Wert (seit 1982): 445,48 müNN 

Mittelwert (seit 1982): 443,82 müNN 

Niedrigster Wert (seit 1982): 442,21 müNN 

Der Grundwasserschwankungsbereich beläuft sich damit auf mehr als 3,0 m. 

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Daraus lässt sich für den oberstromig gelegenen Untersuchungsstandort bei einem vermuteten 

Grundwassergefälle von 1,5‰ ein mittlerer Grundwasserstand von 445,3 müNN abschätzen. 

Der Bemessungshochwasserstand ist somit bei ca. 447,5 müNN anzusetzen. 

Zum Zeitpunkt der Bohrungen lagen mittlere Grundwasserstände vor. 

Die hydrologischen Verhältnisse sind bei der Auslegung des geplanten Neubaus und bei 

der Dimensionierung einer Versickerungsanlage zu berücksichtigen. 

5. Bodenmechanische Kennwerte 

In der nachfolgend dargestellten Tabelle 4 werden die wichtigsten bodenmechanischen 

Kennwerte zusammengestellt. Sofern in der Tabelle Schwankungsbreiten angegeben werden, 

darf in der Regel mit Mittelwerten gerechnet werden. In kritischen Bauzuständen oder 

Einzelabschnitten sollte jedoch der ungünstigere Wert in der Berechnung angesetzt werden. 

TABELLE 4: BODENMECHANISCHE KENNWERTE 

Bodenschicht 

Auffüllung 

Auelehm, 

z. T. organisch 

Torfzwischenschicht 

Flussschotter 

Bodengruppe (DIN 18196) 

Zustandsform 

[GU], [GU*] 

locker - 

mitteldicht 

TM, UL, 

UL-OU 

weich - steif, 

z. T. breiig 

HZ 

weich 

GU, GU* 

locker - 

mitteldicht 

Wichte, erdfeucht 

Wichte, wassergesättigt 

Wichte, unter Auftrieb 

Reibungswinkel 

Kohäsion, dräniert 

Kohäsion, undräniert 

Steifemodul 

Bodenklasse (DIN 18300) 

Bodenklasse (DIN 18301) 

Wasserdurchlässigkeit 

cal γ cal γr cal γ´ cal ϕ cal c´ cal cu cal ES - kf - 

[kN/m³] [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [kN/m²] [MN/m²] - [m/s] [-] 

19,5 - 

21,0 

17,0 - 

19,0 

20,5 - 

22,0 

/ 

10,5 - 

12,0 

7,0 - 

9,0 

14,0 / 4,0 

19,5 - 

21,0 

20,5 - 

22,0 

10,5 - 

12,0 

27,5 - 

32,5 

20,0 - 

25,0 

15,0 - 

17,5 

27,5 - 

32,5 

0 - 2 0 - 5 30 - 80 3 - 5 

2 - 8 5 - 15 3 - 8 2 / 4 

BN 1, 

BN 2 

BB 1, 

BB 2 

5 - 8 15 - 20 1 - 3 2 BO 1 

0 - 2 0 - 5 30 - 80 3 - 5 

BN 1, 

BN 2 

10 -4 - 

10 -7 

10 -7 - 

10 -9 

10 -5 - 

10 -8 

10 -4 - 

10 -7 

Frostempfindlichkeit 

F2 - 

F3 

F3 

F3 

F2 - 

F3 

Flussschotter 

GW, GU 

mitteldicht - 

dicht 

20,0 - 

22,0 

21,0 - 

23,0 

12,0 - 

14,0 

32,5 - 

35,0 

/ / 80 - 120 3 / 5 BN 1 

10 -3 - 

10 -5 

F1 - 

F2 

Nach DIN 18196 sind die Bodenarten für bautechnische Zwecke in Gruppen mit annähernd 

gleichen stofflichen Aufbau und ähnlichen bodenphysikalischen Eigenschaften zusammengefasst. 

Dabei kann je nach Wassergehalt und Lagerungsdichte innerhalb einer 

Klassifikationsgruppe die jeweilige Beschaffenheit sehr unterschiedlich sein. 

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Nach DIN 18300 werden die Boden- und Felsarten entsprechend ihrem Zustand beim Lösen 

klassifiziert. Dabei erfolgt die Klassifizierung unabhängig von maschinentechnischen 

Leistungswerten allein nach boden- bzw. felsmechanischen Merkmalen. 

Nach DIN 18301 werden Böden und Fels aufgrund ihrer Eigenschaften für Bohrarbeiten 

eingestuft. 

Die in der Tabelle angegebenen Bodenkenngrößen (Rechenwerte) beruhen auf den Erkenntnissen 

der örtlichen Untersuchungen und stützen sich auf die Empfehlungen des 

Arbeitsausschusses Ufereinfassungen (EAU), sowie den Empfehlungen der ZTVE-StB 

2009, den Empfehlungen des Arbeitsausschusses Baugruben (EAB) und darüber hinaus 

auf die Angaben des Grundbautaschenbuches Teil 1. 

6. Folgerung für die Gründung 

6.1 Bodenschichtung und bautechnische Eignung 

Die erkundeten kiesigen Auffüllungen der Bodengruppen [GU] und [GU*] sind sehr heterogen 

auf dem Gelände verteilt. Zumindest die oberflächennahe gering feinkörnige Kiesaufschüttung 

weist hohe Scherfestigkeiten und eine hohe Tragfähigkeit auf. Als Unterbau für 

befestigte Verkehrs- und Gartenflächen ist diese Schicht gut geeignet. Bei erhöhtem Feinkornanteil 

verringern sich die Scherfestigkeiten. Zudem ist eine Zunahme der Setzungsempfindlichkeit 

und ein Verlust an Tragfähigkeit zu erwarten. Als Gründungseinheit für das 

geplante Bauwerk sind die Auffüllungen in dieser Form ungeeignet. 

Die Auelehmschicht mit zum Teil organischer Anreicherung der Bodengruppen TM, UL 

und UL-OU sowie die Torfzwischenschicht HZ sind als Baugrund für Gründungen nur bedingt 

brauchbar bis ungeeignet. Die Scherfestigkeit wird als gering bis mäßig und die Setzungsempfindlichkeit 

als hoch bewertet. Von einer Bauwerksgründung unmittelbar auf 

diesen setzungsempfindlichen Schichten wird abgeraten. 

Die unterste direkt erkundete Schichteinheit bilden die zum Teil schluffigen, sandigen 

Flussschotter der Bodengruppen GW, GU und GU*, welche im oberen Schichtabschnitt 

zumeist locker bis mitteldicht und unterhalb einer Zone geringmächtiger feinkörniger Zwischenschichten 

als mitteldicht bis dicht gelagert gilt. Diese Schicht stellt einen mäßig bis 

gut tragfähigen Baugrund für Gründungen dar. Die Scherfestigkeit wird als mäßig bis hoch 

und die Setzungsempfindlichkeit als mittelmäßig bis gering eingeschätzt. Die Lastableitung 

des Bauwerks müsste demnach innerhalb dieser Schicht erfolgen. 

6.2 Gründungsempfehlungen 

Bisher liegen abgesehen von der Größe noch keine Angaben über das geplante Bauwerk 

vor. Aufgrund der vorgefundenen Untergrundverhältnisse können folgende grundlegende 

Aussagen getroffen werden: 

Im oberflächennahen Untergrund bis etwa 2,20 m unter GOK sind lokale Bodenverunreinigungen 

enthalten. Demnach ist bei einem großen Umfang an Erdbewegungen auch mit 

einem erhöhten Volumen von belastetem Aushubmaterial (z. T. Kategorie Z 2) zu rechnen, 

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dass fachgerecht zu entsorgen ist. Die Kosten für diese Entsorgung sind nicht zu unterschätzen. 

Eine Unterkellerung müsste in Form einer sog. „weißen Wanne“ gegen von außen drückendes 

und aufsteigendes Sickerwasser bis zum Bemessungswasserstand ausgebildet 

werden. Bei Baugrubentiefen von mehr als 3,5 m werden bereits bei Mittelwasserverhältnissen 

Wasserhaltungsmaßnahmen notwendig werden. Die Gründung einer Unterkellerung 

hat vollflächig auf den Flussschottern zu erfolgen, sodass bereichsweise ein zusätzlicher 

Bodenaustausch und damit verbunden ein Eingriff in das Grundwasser notwendig 

wird. Von einer Unterkellerung des Bauwerks wird daher abgeraten. 

Bei einem Bezugsniveau für die OK FFB EG von ca. 449,0 müNN erfolgt die Bauwerksgründung 

über Einzel- und Streifenfundamente in der frostfreien Zone ab 447,8 müNN im 

Bereich der gemischtkörnigen Auffüllungen bzw. der Deckschicht. Diese Schichten erweisen 

sich als setzungsempfindlich und sind ohne Verbesserungsmaßnahmen nicht als 

Gründungshorizont geeignet. Ebenso verhält es sich bei einer Flächengründung über eine 

tragende Bodenplatte. Aufgrund des heterogenen Untergrunds kann eine verformungsarme 

Gründung nur mit Sondermaßnahmen erreicht werden. Bei dieser Variante ist zudem 

eine frostsichere Gründung anhand eines entsprechenden Unterbaus oder über Frostschürzen 

herzustellen. 

Derartige Sonder- bzw. Verbesserungsmaßnahmen können entweder punktuell unter den 

tragenden Bauteilen oder vollflächig über die gesamte Gebäudefläche durchgeführt werden. 

Als zweckmäßigste Methodik wird eine Bodenverbesserung mittels Sand-Zement- 

Säulen im sog. CSV-Verfahren erachtet. Alternativ könnte auch eine Lasttieferführung mittels 

einer sog. Brunnengründung durchgeführt werden. Diese gilt aber in der Regel als 

arbeitstechnisch aufwendig und umständlich. 

Grundsätzlich wäre auch eine Bohrpfahlgründung möglich (z. B. Micropfähle), allerdings 

kann anhand dieser Erkundung keine Dimensionierung durchgeführt werden. Hierfür wären 

Aufschlüsse bis in Tiefenlagen von ca. 10 m bis 15 m notwendig. Eine Verhältnismäßigkeit 

zu den genannten Varianten ist aus unserer Sicht aber nicht gegeben, sodass dieses 

Verfahren nicht in Erwägung gezogen wird. 

Die beiden favorisierten Verfahren werden im Folgenden näher beschrieben. 

6.2.1 Brunnengründung 

Eine Gründung über eine Lasttieferführung bis in die tragfähigen Kiese ist möglich. Aufgrund 

des relativ hohen Grundwasserstandes, der teilweise gespannten Grundwasserverhältnisse 

und der großen Einbindetiefe (bis zu 4 m) ist die Lasttieferführung über eine 

Brunnengründung auszuführen. 

Zur Herstellung der Brunnengründung sollte das Erdmaterial bei gespannten Grundwasserverhältnissen 

im Ring ausgehoben werden. Auflockerungen in der Brunnensohle sind 

verfahrensbedingt unvermeidbar. Die Herstellung der Brunnen wird voraussichtlich zum 

Teil unter dem Grundwasserstand erfolgen müssen. Dadurch wird die Herstellung der 

Brunnen erschwert. Die Brunnen sind nach Erreichen der Endtiefe mit Magerbeton zu verfüllen. 

Das verdrängte und aufsteigende Wasser ist schadlos abzuleiten. Die Brunnen sollten 

mindestens 30 cm in den tragfähigen Kies einbinden, woraus sich aus den Erkenntnissen 

der Felderkundungen eine Gründungstiefe zwischen 445,0 müNN und 446,0 müNN 

ergibt. Grundsätzlich sollte die Einbindung für jeden Brunnen verifiziert werden, indem 

mindestens bis 446,0 müNN ausgehoben wird und eine Beurteilung des Aushubmaterials 

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- 10 - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20



erfolgt. Liegen noch bindige oder organische Böden in dieser Tiefe vor, muss der Brunnen 

entsprechend tiefer abgeteuft werden. 

In der nachfolgenden Tabelle sind die zulässigen Bodenpressungen bei einer Brunnengründung 

mit den obigen Randbedingungen angegeben. Die Bodenpressungen sind in 

Abhängigkeit des Brunnendurchmessers und der zu erwartenden Setzung angegeben. 

Grundlage der Bodenpressungen sind kreisförmige Brunnen mit einem Verhältnis der horizontalen 

zu den vertikalen Kräften von H/V



Die Säulentiefen werden auf Basis der Erkundungsergebnisse abgeschätzt. Aufgrund natürlicher 

Schwankungen der Schichthorizonte und der Bodeneigenschaften können die 

tatsächlichen Säulentiefen von den Angaben abweichen. Die Säulenendtiefe ist auch vom 

Herstellungsverfahren und der Bemessungslast der Säulen abhängig. Aus den Schlagzahlen 

der Rammsondierungen können Säulenlängen zwischen 4,0 m und 6,0 m unter GOK 

abgeleitet werden. 

6.3 Gründung einer nichttragenden Bodenplatte 

Für industriell genutzte Böden bzw. Bodenplatten werden in Anlehnung an die Empfehlung 

„Betonböden im Industriebau“ auf OK Frostschutzschicht nachfolgende Verformungsmoduli 

unter den Betonplatten notwendig. 

TABELLE 6: ERFORDERLICHE VERFORMUNGSMODULI UNTER BETONPLATTEN 

Maximale Einzellast Q 

Verformungsmodul E v2 

des Untergrundes 

in MN/m² 

in kN (t) 

≤ 32,5 (≤ 3,25) ≥ 30 ≥ 80 

≤ 60 (≤ 6,0) ≥ 45 ≥ 100 

≤ 100 (≤ 10,0) ≥ 60 ≥ 120 

≤ 150 (≤ 15,0) ≥ 80 ≥ 150 

≤ 200 (≤ 20,0) ≥ 100 ≥ 180 

Verformungsmodul E v2 

der Tragschicht 

in MN/m² 

Die Dimensionierung der Bodenplatte sollte sich an o.g. Werten und Anforderungen orientieren. 

In Abhängigkeit der Höhenlage sowie der Untergrundtragfähigkeit können die entsprechenden 

und notwendigen Schüttstärken über eine Probefeldschüttung festgelegt 

werden. Das Verformungsmodul E V2 und das Verhältnis der Verformungsmoduln E V2 /E V1 

≤ 2,5 sollte mittels statischer Plattendruckversuche nachgewiesen werden. 

Zur Orientierung werden nachfolgende Mindestschüttstärken angegeben: 

E v2 – Wert Erdplanum E v2 = 80 MN/m² E v2 = 120 MN/m² 

10 MN/m² 60 cm 100 cm 

20 MN/m² 50 cm 80 cm 

30 MN/m² 40 cm 60 cm 

40 MN/m² 30 cm 50 cm 

50 MN/m² 30 cm 40 cm 

60 MN/m² 20 cm 35 cm 

Bis dato können keine Aussagen zu möglichen Verformungsmoduli auf dem Erdplanum 

gemacht werden. Hierfür fehlen detaillierte Planungsunterlagen. Setzt sich das Erdplanum 

aus den gemischtkörnigen Auffüllungen und den Deckschichten zusammen, ist nur von 

einer sehr geringen Tragfähigkeit des Untergrundes auszugehen. Der E v2 -Wert auf dem 

Erdplanum wird dann wohl 20 MN/m 2 nicht überschreiten, sodass mit einem Bodenaustausch 

von 0,8 m bis 1,0 m zu rechnen ist. Vorab wird zur Durchführung von Probebelastungen 

geraten, um den Bodenaustausch entsprechend zu dimensionieren. 

Zwischen Urboden und Schüttmaterial sollte zur dauerhaften Trennung der Schichten ein 

Geotextil der Georobustheitsklasse IV vorgesehen werden. Als Schüttmaterial kann ein gut 

abgestuftes und verdichtungswilliges Kies-Sand-Gemisch der Körnung 0/45 mm verwendet 

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- 12 - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20



werden. Der Feinkornanteil ≤ 0,063 mm darf maximal 5 Gew.-% betragen und sollte mit 

optimalen Wassergehalt eingebaut werden, um eine Verdichtung von 100 % der maximalen 

Proctordichte zu erreichen. Alternativ wäre auch der Einbau von Recyclingmaterial 

denkbar, sollte beim Brechvorgang eine Körnungssummenlinie gemäß den genannten 

Anforderungen erzielt werden können. 

7. Hinweise für die Bauausführung 

7.1 Geotechnische Kategorie (GK) 

Entsprechend den Untersuchungsergebnissen kann das Bauvorhaben nach 

DIN 1054-2010:12, Tabelle AA.1 der geotechnischen Kategorie GK 2 zugeordnet werden. 

7.2 Schutz baulicher Anlagen 

Zum Schutz baulicher Anlagen vor Durchfeuchtung wird auf die DIN 4095 und DIN 18195 

hingewiesen. 

Bei einer etwaigen Unterkellerung ergibt sich entsprechend den geologischen Verhältnissen 

nach DIN 4095, Kapitel 3.6, der Fall c; also eine Abdichtung ohne Dränung (im 

Grundwasser). Weiterhin wäre eine Bauwerksabdichtung nach DIN 18195 Teil 6 und Teil 

10 gegen von außen drückendes und aufstauendes Sickerwasser an Bodenplatten und 

Wänden notwendig. 

Ohne Unterkellerung ergibt sich entsprechend den geologischen Verhältnissen nach DIN 

4095, Kapitel 3.6, der Fall b; also eine Abdichtung mit Dränung (Stau- und Sickerwasser in 

schwach durchlässigen Böden). Weiterhin wäre eine Bauwerksabdichtung nach DIN 

18195 Teil 4 und Teil 10 gegen Bodenfeuchte und nichtstauendes Sickerwasser an Bodenplatten 

und Wänden notwendig. 

7.3 Böschungen / Verbau 

Nach DIN 4124 dürfen nicht verbaute Baugruben und Gräben mit einer Tiefe ≤ 1,25 m 

ohne besondere Sicherung mit senkrechten Wänden hergestellt werden, wenn die 

anschließende Geländeoberfläche bei bindigen Böden nicht stärker als 1:2 und bei 

nichtbindigen Böden nicht stärker als 1:10 geneigt ist. Bei Überschreiten dieses 

Grenzwertes müssen Böschungen angelegt oder die Baugrube verbaut werden. 

Ohne rechnerischen Nachweis dürfen gemäß DIN 4124 folgende Böschungswinkel bis 

5,00 m Böschungshöhe nicht überschritten werden: 

- nichtbindige Böden 45° 

- weiche bindige Böden 45° 

- steife oder halbfeste bindige Böden 60° 

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Die Lasteintragungswinkel von schweren Gerätschaften (Krananlagen, Bagger etc.) gemäß 

den Vorschriften der Berufsgenossenschaft der Bauwirtschaft (BGBau) von 

α ≤ 30° und einem lastfreien Schutzstreifen von ≥ 1,00 m (bis 12 to Gesamtgewicht) bzw. ≥ 

2,00 m (mehr als 12 to Gesamtgewicht) sind einzuhalten. 

Böschungen mit einer Böschungsneigung im Bereich der maximal zulässigen Neigungen 

sind vor Witterungseinflüssen zu schützen. Dazu reicht im Allgemeinen ein Abdecken mit 

Folien aus. Auf eine funktionsfähige Windsogsicherung ist zu achten. 

7.4 Wasserhaltung 

Nach derzeitigem Kenntnisstand beschränkt sich die Wasserhaltung auf die Fassung und 

das Ableiten von Oberflächen-, Niederschlags- und Tagwasser. Erst bei Baugrubentiefen 

von ca. 3,0 m bis 3,5 m (ca. 445,5 müNN) wird bei Mittelwasserverhältnissen das Grundwasserniveau 

angeschnitten. Generell wird daher dazu geraten, die Baumaßnahme bei 

Niedrig- oder Mittelwasserständen auszuführen und auf eine Unterkellerung zu verzichten. 

Bei Schichtwasseraufkommen, welches bei ungünstigen Umständen speziell in Torfhorizonten 

nicht auszuschließen ist, könnte auch oberhalb des eigentlichen Grundwasserspiegels 

eine offene Wasserhaltung notwendig werden. Die Zulaufmengen in den mittelmäßig 

bis gering durchlässigen Böden werden als gering eingeschätzt, sodass anfallendes 

Schichtwasser mit Drängräben und Pumpensumpf zu entfernen sein sollte. 

Sofern doch größere Aushubtiefen notwendig werden, könnte nach derzeitigen Erkenntnissen 

eine herkömmliche, offene Wasserhaltung mit Drainagerohren und Pumpensumpf 

ausgeführt werden, sofern sich mögliche Grundwasserabsenkungsdifferenzen auf ca. 

0,5 m beschränken lassen. In Bezug auf einen möglicherweise notwendigen Bodenaustausch 

wäre auch ein Nassaushub / -einbau denkbar. Dabei ist zu berücksichtigen, dass 

Bodenmaterial aus Nassaushub der Bodenklasse 2 zuzuordnen ist und zum Wiedereinbau 

Unterwasser Kiese und Steine einer Körnung einzusetzen sind, die durch den Schüttvorgang 

bereits ausreichend verdichtet werden. 

7.5 Versickerung 

Das Arbeitsblatt ATV-DVWK-A 138 fordert eine Mächtigkeit des Sickerraums über dem 

mittleren höchsten Grundwasserstand von mindestens einem Meter. Dadurch wird eine 

ausreichende Reinigungsleistung gewährleistet. Diese Vorgabe kann am Untersuchungsstandort 

gemäß dem Bemessungswasserstand von 447,5 müNN eventuell gerade eingehalten 

werden. Zudem ergibt sich die versickerungstechnisch ungünstige Situation mit 

heterogenen Durchlässigkeiten für die einzelnen Bodenschichten sowie unterschiedlichen 

Schichtmächtigkeiten. Die zwischengelagerten Deckschichten weisen eine zumeist geringe 

bis maximal mäßige hydraulische Wasserdurchlässigkeit auf und sind dadurch als Versickerungszone 

für eine Flächen-(Rigolen)versickerung nicht geeignet. Der Flächenbedarf 

hierfür wäre immens groß. 

Die darunterliegenden stark sandigen und schluffigen Kiese eignen sich hingegen besser 

als Versickerungshorizont für Niederschlags- und Oberflächenwasser. Hierfür sind die gemischtkörnigen 

Auffüllungen bzw. die bindigen Deckschichten aber vollständig zu durch- 

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stoßen. Eine Schachtversickerung mit unmittelbar vorgeschaltete Absetzschächte zur Reinigung 

des Wassers wäre prinzipiell möglich. Es wird allerdings darauf hingewiesen, dass 

bei Hochwasserständen im Grundwasserkörper eine deutlich reduzierte und im ungünstigsten 

Fall sogar keine Funktionsfähigkeit der Versickerungsanlage mehr gegeben ist. 

Bei einer Dimensionierung der Versickerung nach Arbeitsblatt ATV-DVWK-A 138 „Planung, 

Bau und Betrieb von Anlagen zur Versickerung von Niederschlagswasser“ sind die 

entsprechenden Grundwasserstände zu berücksichtigen. Auf die Ziff. 4 in diesem Gutachten 

wird verwiesen. Ebenfalls wird auf das Merkblatt DWA-M 153 „Handlungsempfehlung 

zum Umgang mit Regenwasser“ hingewiesen. Zur Dimensionierung der Versickerungsanlage 

innerhalb der schluffigen Kiese (Bodengruppe GW, GI oder GU) kann demnach ein k f - 

Wert von maximal 1*10 -5 m/s angesetzt werden. Aufgrund der Grundwasserproblematik 

wird zu einer etwas größeren Auslegung der Versickerungseinrichtung geraten. 

Das Durchstoßen von bindigen Deckschichten zum Zwecke der Versickerung ist vorab mit 

dem zuständigen Wasserwirtschaftsamt abzustimmen, da nicht auszuschließen ist, dass 

Einwände gegen dieses Vorhaben bestehen. Aufgrund der nachgewiesenen Altlasten auf 

dem Gelände könnten besondere Anforderungen an eine Versickerungsanlage vorgeschrieben 

oder eine Versickerung auf dieser Fläche sogar vollständig untersagt werden. 

7.6 Bauwerkshinterfüllung 

Für die Hinterfüllung sind gut verdichtbare Kiese der Bodengruppen GW oder GI mit einem 

Feinkornanteil (d < 0,063mm) von weniger als 5 Gew.-% zu verwenden. Der Wassergehalt 

der Böden sollte so sein, dass ein Verdichtungsgrad von mind. D pr = 100 % erreicht wird. 

Sämtliche erkundete Böden im Tiefenbereich möglicher Erdbewegungen sind zum Hinterfüllen 

nicht geeignet. 

Die sandigen Kiese der Bodengruppe GU sind gut verdichtbar, aber nicht als frostsicher 

einzustufen. Nur unterhalb der Frosteinwirkungszone könnten sie verwendet werden. 

Die Schluffe, Tone und stark feinkörnigen Kiese der Bodengruppen UL, TM, OU und GU* 

sind bei ungünstigem Wassergehalt nur unzureichend zu verdichten. Organische Böden 

der Bodengruppe HZ können selbst unter Anwendung von Verbesserungsmaßnahmen 

nicht ausreichend verdichtet werden. 

7.7 Abbau- und Wiederverwendbarkeit 

Die aufgeschlossenen und erkundeten Böden können gemäß Tabelle 4 den entsprechenden 

Bodenklassen nach DIN 18300 zugeordnet werden. Es handelt sich um leicht bis 

schwer lösbare Bodenarten der Bodenklasse 3 bis 5. Abschnittsweise können auch breiige 

Böden der Bodenklasse 2 nicht ausgeschlossen werden. 

Ein Wiedereinbau des Materials ist aus umwelttechnischer Sicht generell nur dann zulässig, 

wenn die geforderten Grenzwerte und Zuordnungskategorien nachweislich eingehalten 

werden. Verunreinigtes Bodenmaterial der Kategorie Z 2 muss fachgerecht entsorgt und 

deponiert werden. 

Aus geotechnischer sind die stark feinkörnigen Böden der Bodengruppen UL, TM, OU und 

GU* zum Wiedereinbau ohnehin nur bedingt geeignet. Liegt der Wassergehalt nicht im 

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- 15 - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20



optimalen Bereich sind Zusatzmaßnahmen wie eine Stabilisierung des Bodenmaterials mit 

einem Kalk-Zement-Gemisch erforderlich. Zur Geländemodellierung können sie jedoch 

jederzeit verwendet werden. Das Material ist allerdings nur mittelmäßig verdichtbar und 

nicht frostsicher. 

Torfe und stark organisch angereicherte Böden eigenen sich nicht zum Wiedereinbau. 

Eine bautechnische Verwendung kann allenfalls in Form von Humusmaterial bei der Anlage 

von Gartenflächen erfolgen. 

Die abschnittsweise im Untergrund erkundeten sandigen Kiese der Bodengruppe GU, GW 

und GI sind zur Wiederverwendung geeignet. In Abhängigkeit der zu erreichenden Frostsicherheit 

können diese als Auffüllmaterial verwendet werden. Diese Böden stellen sich bei 

optimalen Wassergehalt als verdichtungswillig dar, sodass der geforderte Verdichtungsgrad 

mit geeignetem Gerät zu erreichen ist. 

7.8 Verkehrs- und Hofflächen 

Für die Errichtung von Verkehrs- und Hofflächen wird zum einen auf die RStO 01 – Richtlinien 

für die Standardisierung des Oberbaues von Verkehrsflächen und zum anderen auf 

das Arbeitsblatt DWA-A 904 – Richtlinien für den ländlichen Wegebau verwiesen. 

Zur Anlage von Verkehrsflächen muss gemäß RStO 01 das Erdplanum einen Verformungsmodul 

von E v2 = 45 MN/m² aufweisen. 

Dieser ist vor Beginn der Oberbauarbeiten mittels statischer Plattendruckversuche nach 

DIN 18134 nachzuweisen. Auf Höhe der Tragschichten wird ein Verformungsmodul 

E v2 ≥ 120 MN/m² als ausreichend erachtet. 

Wird der notwendige Verformungsmodul auf dem Erdplanum erreicht, so ergeben sich bei 

der Dimensionierung nach RStO 01 die geforderten Verformungsmodule sowie die notwendigen 

Schichtstärken. 

Zur Orientierung werden nachfolgende Mindestschüttstärken angegeben: 

E v2 – Wert Erdplanum E v2 = 80 MN/m² E v2 = 120 MN/m² 

20 MN/m² 50 cm 80 cm 

30 MN/m² 40 cm 60 cm 

40 MN/m² 30 cm 50 cm 

50 MN/m² 30 cm 40 cm 

60 MN/m² 20 cm 35 cm 

Über die zu erreichenden E v2 – Werte auf dem Erdplanum können derzeit keine genauen 

Angaben gemacht werden. Eine Dimensionierung sollte mittels statischer Lastplattendruckversuchen 

erfolgen, die vor und während der Erdarbeiten durchzuführen sind. Es 

gelten hierfür die Aussagen und Anforderungen des Kapitels 6.3. Zwischen Urboden und 

Schüttmaterial sollte zur dauerhaften Trennung der Schichten ein Geotextil der Georobustheitsklasse 

IV vorgesehen werden. 

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- 16 - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20



7.9 Frostfreies Gründungsniveau 

Das Untersuchungsgebiet in 83026 Rosenheim kann der Frosteinwirkungszone III zugeordnet 

werden. Somit liegt das frostfreie Gründungsniveau bei 1,2 m unter GOK. 

7.10 Erdbebenzone 

Nach DIN 4149:2005-04 befindet sich Rosenheim in der Erdbebenzone 0. 

8. Schlussbemerkungen 

Mit den durchgeführten Felduntersuchungen können naturgemäß nur punktuelle Aufschlüsse 

gewonnen werden. Des Weiteren sind gemäß DIN 4020 Aufschlüsse in Boden 

und Fels als Stichproben zu bewerten. Für die dazwischenliegenden Bereiche lassen sich 

nur Wahrscheinlichkeitsaussagen machen. 

Sollten sich im Zuge der Aushubarbeiten Abweichungen von den Annahmen dieses Berichtes 

oder sollten sich planungsbedingte Änderungen ergeben, so ist der Berichtverfasser 

unverzüglich zu informieren und über die weitere Gültigkeit der gemachten Angaben zu 

befragen. Nach DIN 1054:2012-12 ist somit spätestens nach dem Aushub der Baugrube 

von einem Sachverständigen für Geotechnik bzw. dem Berichtverfasser eine Sohlabnahme 

durchzuführen. Erst daraufhin gilt die Baugrunduntersuchung als abgeschlossen. 

Im Einzelfall kann es durch eine Veränderung der natürlichen Randbedingungen zu einer 

Verbesserung oder Verschlechterung der Bodenverhältnisse kommen. Sollten sich im Zuge 

der Aushubarbeiten Hinweise auf derartige Vorgänge zeigen, so raten wir, unter wirtschaftlichen 

Gesichtspunkten dazu, den Verfasser des Berichtes hinzuzuziehen. 

Unter günstigen Umständen können die Aufwendungen für empfohlene Verbesserungsmaßnahmen 

zumindest teilweise eingespart werden. 

Für weitere Fragen stehen wir Ihnen gerne zur Verfügung. 

Rosenheim, den 17.11.2013 

R. Gebel Tobias Kufner 

Dipl.-Geogr. 

Dipl.-Geoökologe (Univ.) 

______________________________________________________________________________________________________________________________ 


- 17 - 83022 ROSENHEIM 

Tel.: 0 80 31/ 2 22 74 - 20

Anlage 1

Lage des Untersuchungsgebiets 

Änderung FNP "Heilig Blut Nord" - Fl. - Nr. 1598, Rosenheim 

- Geotechnische Untersuchungen - 

Auftraggeber 


Bearbeitung 

Tobias Kufner 

Datum 

Anlage 

15.11.2013 1 

Maßstab 

1 : 25.000 Blatt 

Kartenvorlage 

1 

TK Bayern Süd 

Übersichtsplan

Anlage 2

Zeichenerklärung Baugrunduntersuchung: 

Sch ... 

B ... 

DPH ... 

DPL ... 

PDV ... 

FID ... 

UP ... 

Schurf gemäß DIN EN ISO 22475 mit Bezeichnung 

Rammkernbohrung gemäß DIN EN ISO 22475 mit Bezeichnung 

Schwere Rammsondierung nach DIN EN ISO 22476-2 mit Bezeichnung 

Leichte Rammsondierung nach DIN EN ISO 22476-2 mit Bezeichnung 

Plattendruckversuch gemäß DIN 18134 mit Bezeichnung 

Flammenionisationsdetektor-Messpunkt mit Bezeichnung 

Untersuchungspunkt mit Bezeichnung 

1598/1 

1606/9 

1606/10 

1605 

184/2 

1599 

184/3 

B4 

B5 

DPH4 

DPH3 

DPH2 

B3 

184/4 

DPH1 

B1 

1598 

184/5 

10 

184/6 

1598/5 

184/10 

12

Anlage 3

m u. GOK (448,97 m ü. NN) 

B1 

448,97 

448,87 

0,10 Mutterboden, dunkelbraun, weich, leicht zu 

bohren, Bodenklasse 1 

OH 

448,0 

2,20 Auffüllung (Kies, sandig, schluffig), vereinzelt 

Ziegelreste, braun, locker gelagert bis mitteldicht 

gelagert, mäßig schwer zu bohren, Bodenklasse 4/5 

[GU*] 

447,0 

446,0 

D1; 2,00-2,20 

D2; 2,20-2,40 

446,77 2,40 Auffüllung (Schluff, sandig, schwach kiesig, 

stark organisch), dunkelbraun, weich, leicht zu 

bohren, Bodenklasse 4, Loch zugefallen, kein GW 

messbar 

446,57 

[UL]-[OU] 

445,0 

6,00 Kies, sandig, braun, mitteldicht gelagert, 

mäßig schwer zu bohren, Bodenklasse 3 

GW 

444,0 

443,0 

D3; 5,80-6,00 

442,97 

Höhenmaßstab: 1:50 

Projekt: 

FNP "Heilig Blut Nord" 

Bohrung: 

B1 

Auftraggeber: 


Rechtswert: 

4508952,0 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 

Geoplan Projekt GmbH 

T. Kufner 

24.10.2013 

Hochwert: 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

5300072,0 

448,97 m ü. NN 

6,00 m

m u. GOK (449,25 m ü. NN) 

B3 

449,0 

448,0 

D1; 0,50-0,70 

D2; 1,20-1,40 

449,25 

0,10 Mutterboden, schwarz, weich, leicht zu 

bohren, Bodenklasse 1 

449,15 0,70 Auffüllung (Kies, sandig, schwach schluffig), 

braun, locker gelagert, leicht zu bohren, 

Bodenklasse 3/5 

448,55 

1,40 Auffüllung (Kies, sandig, schluffig), grau, 

locker gelagert bis mitteldicht gelagert, mäßig 

schwer zu bohren, Bodenklasse 4/5, vereinzelt 

Ziegelreste 

447,85 

OH 

[GU] 

[GU*] 

2,30 Schluff (stark tonig, stark sandig, kiesig, 

organisch), grau bis schwarz, weich, leicht zu 

bohren, Bodenklasse 4, leicht durchwurzelt 

UL-OU 

447,0 

D3; 2,10-2,30 

446,95 

446,0 

4,30 Kies, stark schluffig, schwach tonig, grau, 

mitteldicht gelagert, mäßig schwer zu bohren, 

Bodenklasse 4 

GU* 

445,0 

D4; 4,10-4,30 

D5; 4,30-4,50 

444,95 4,50 Torf, stark schluffig, schwach tonig, sandig, 

schwach kiesig, Wurzelreste, schwarz, weich, leicht 

zu bohren, Bodenklasse 4 

444,75 

HZ 

444,0 

6,00 Kies, sandig, grau, mitteldicht gelagert, mäßig 

schwer zu bohren, Kernverlust ab 4,60 m, 

Bodenklasse 3 

GW 

443,25 


Projekt: 


Bohrung: 

B3 

Auftraggeber: 


Rechtswert: 

4508977,0 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 


T. Kufner 

24.10.2013 

Hochwert: 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

5300058,0 

449,25 m ü. NN 

6,00 m

m u. GOK (449,34 m ü. NN) 

B4 

449,0 

D1; 0,50-0,70 

449,34 

448,64 

0,70 Auffüllung (Kies, sandig, schwach schluffig), 

grau bis braun, locker gelagert bis mitteldicht 

gelagert, mäßig schwer zu bohren, Bodenklasse 

3/5, vereinzelt Ziegelreste 

GU 

448,0 

447,0 

3,50 Auffüllung (Kies, sandig, stark schluffig), grau, 


Bodenklasse 4/5, vereinzelt Ziegelreste 

[GU*] 

446,0 

445,0 

444,0 

D2; 3,30-3,50 

D3; 3,50-3,80 

D4; 3,80-4,00 

D5; 4,00-4,20 

D6; 5,00-5,20 

D7; 5,40-5,60 

D8; 5,80-6,00 

445,84 3,80 Schluff, tonig, feinkiesig, feinsandig, grau, 

weich, leicht zu bohren, Bodenklasse 4 

445,54 4,00 Torf, stark schluffig, schwach tonig, sandig, 

schwarz, weich, leicht zu bohren, Bodenklasse 4, 

Wurzelreste 

445,34 4,20 Kies, sandig, schwach schluffig, braun, locker 

gelagert, leicht zu bohren, Bodenklasse 3, Loch 

zugefallen, Kein GW messbar (bis 3,60 m kein GW 

lotbar), Bohrgut nass ab ca. 4,0 m 

445,14 

5,20 Kies, sandig, stark schluffig, tonig, grau, weich 

bis breiig, mäßig schwer zu bohren, Bodenklasse 4 

444,14 

5,60 Schluff, stark feinsandig, grau, breiig, leicht zu 

bohren, Bodenklasse 2, große Holzreste enthalten 

443,74 6,00 Kies, stark feinsandig, schluffig, grau, 


Bodenklasse 3 

443,34 

TM 

HZ 

GU 

GU* 

UL 

GU 


Projekt: 


Bohrung: 

B4 

Auftraggeber: 


Rechtswert: 

4508976,0 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 


T. Kufner 

24.10.2013 

Hochwert: 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

5300073,0 

449,34 m ü. NN 

6,00 m

m u. GOK (448,91 m ü. NN) 

B5 

448,0 

D1; 0,50-0,70 

D2; 0,70-0,90 

448,91 

0,70 Auffüllung (Kies, schwach sandig, schwach 

schluffig), grau, mitteldicht gelagert, mäßig schwer 

zu bohren, Bodenklasse 3/5 

448,21 0,90 Schluff, feinsandig, schwach feinkiesig, 

schwachtorfig, schwarz, weich, leicht zu bohren, 

Bodenklasse 4 

448,01 

[GU] 

OU 

447,0 

2,40 Schluff, stark feinsandig, stark kiesig, tonig, 

grau, weich, leicht zu bohren, Bodenklasse 4 

TM 

D3; 2,20-2,40 

446,51 

446,0 

3,70 Schluff, tonig, kiesig, stark feinsandig, 

schwach organisch, dunkelgrau, weich, leicht zu 

bohren, Bodenklasse 4, Loch zugefallen, kein GW 

messbar, Bohrgut nass ab 3,5 m 

UL 

445,0 

D4; 3,50-3,70 

445,21 

444,0 

5,40 Kies, sandig, schwach schluffig, braun, locker 

gelagert bis mitteldicht gelagert, mäßig schwer zu 

bohren, Bodenklasse 3/5 

GU 

443,0 

D5; 5,20-5,40 

D6; 5,40-5,60 

443,51 5,60 Torf, schluffig, stark tonig, dunkelgrau bis 

schwarz, breiig, leicht zu bohren, Bodenklasse 2, 

Kernverlust von 5,7 - 6,0 m 

443,31 6,00 Kies, sandig, braun, mitteldicht gelagert, 

mäßig schwer zu bohren, Bodenklsse 3/5 

442,91 

HZ 

GW 


Projekt: 


Bohrung: 

B5 

Auftraggeber: 


Rechtswert: 

4508988,0 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 


T. Kufner 

24.10.2013 

Hochwert: 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

5300065,0 

448,91 m ü. NN 

6,00 m

Anlage 4

m u. GOK (449,05 m ü. NN) 

DPH1 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 

449,0 

2 

4 

3 

4 

4 

19 

13 

87453444566533322222323257554211 

448,0 

1,0 

447,0 

2,0 

446,0 

3,0 

445,0 

4,0 

12 

14 

4 

15 

16 

18 

23 

29 

28 

37 

Höhenmaßstab: 1:50 Blatt 1 von 1 

Projekt: 

Bohrung: 

Auftraggeber: 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 


DPH1 


Rechtswert: 4508956,0 

Geoplan Projekt GmbH Hochwert: 5300074,0 

T. Kufner 

24.10.2013 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

449,05 m ü. NN 

4,90 m

m u. GOK (449,05 m ü. NN) 

DPH2 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 

449,0 

10 

16 

19 

12 

7787733232232333332212111121 

1 

222 

448,0 

1,0 

447,0 

2,0 

446,0 

3,0 

445,0 

4,0 

17 

7855 

444,0 

443,0 

5,0 

6,0 

11 

15 

13 

12 

13 

22 

25 

22 

17 

21 

17 

18 

18 

9 

18 

735249 

14 

17 

14 

12 


Projekt: 

Bohrung: 

Auftraggeber: 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 


DPH2 




T. Kufner 

24.10.2013 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

449,05 m ü. NN 

6,90 m

m u. GOK (449,29 m ü. NN) 

DPH3 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 

449,0 

5 

11 

15 

11 

243442332323333223223322111224 

1,0 

448,0 

2,0 

447,0 

3,0 

446,0 

445,0 

4,0 

27 

26 

23 

18 

15 

10 

776678 

444,0 

443,0 

5,0 

6,0 

10 

10 

353 

10 

14 

10 

7 

10 

10 

11 

11 

12 

25 

28 

20 

26 

29 

29 

24 

24 


Projekt: 

Bohrung: 

Auftraggeber: 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 


DPH3 




T. Kufner 

24.10.2013 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

449,29 m ü. NN 

6,90 m

m u. GOK (448,94 m ü. NN) 

DPH4 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 

12 

13 

13 

11 

27 

26 

445364322222532242222337 

448,0 

1,0 

447,0 

2,0 

446,0 

3,0 

10 

965436744332368 

445,0 

4,0 

444,0 

443,0 

442,0 

5,0 

6,0 

7,0 

11 

9 

12 

14 

12 

14 

20 

24 

32 

36 

38 

43 

38 

31 

21 

17 

21 

22 

14 

10 

10 

10 

11 


Projekt: 

Bohrung: 

Auftraggeber: 

Bohrfirma: 

Bearbeiter: 

Datum: 


DPH4 




T. Kufner 

24.10.2013 

Ansatzhöhe: 

Endtiefe: 

448,94 m ü. NN 

7,00 m

Anlage 5



Tel.: 08031/2227420 

Bodenmechanische Untersuchungen 

Baumaßnahme: 

FNP "Heilig Blut Nord", Rosenheim 

Entnahme am: 29.10.2013 

Projektnummer: 

BAU1309-702 

Probe Nr. 

B 4 D 1 

Entnahmetiefe 0,70 m u. GOK C U = n.b. 

natürlicher Wassergehalt w n [%] 5,1% C c = n.b. 

Benennung nach DIN 4022 Kies, schwach schluffig, sandig 

k f = 1,97E-04 

d 10 = n.b. 

Bodengruppe nach DIN 18196 GU 

d 30 = 0,99 

Untersuchungsart: Rammkernbohrung 

d 60 = 9,94 

n.b. = nicht bestimmt 

Korngrößenverteilung nach DIN 18 123 

Korndurchmesser 

[mm] 

63,0 

56,0 

45,0 

31,5 

16,0 

8,0 

4,0 

2,0 

1,0 

0,5 

0,25 

0,125 

0,063 

< 0,063 

Siebrückstand 

[M.-%] 

0,0 

0,0 

0,0 

6,9 

19,0 

18,6 

13,2 

7,2 

5,0 

4,1 

6,9 

5,2 

2,4 

11,5 

Siebdurchgang 

[M.-%] 

100,0 

100,0 

100,0 

93,1 

74,1 

55,5 

42,3 

35,1 

30,1 

26,0 

19,1 

13,9 

11,5 

100 

Ton 

Korngrößenverteilung 

Schluffkorn Sandkorn Kieskorn Steine 

Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- 

90 

80 

Siebdurchgang [M.-%] 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

0,002 0,0063 0,02 0,063 0,2 0,63 2 6,3 20 63 100 

Korndurchmesser [mm]



Tel.: 08031/2227420 

Wassergehalt 

nach DIN 18 121-1 

Baumaßnahme : 


Prüfungsnummer: 

BAU1309-702 

Entnahmestelle: 

B4 D2 

Tiefe: s. u. 

Art der Entnahme: 

Rammkehrbohrung 

Bodenart: 

s. Bohrprofil 

Probe entnommen am: 29.10.2013 

Station: Bohrung B4 D2 

Entnahmetiefe: m unter GOK 3,50 m 

Geodätische Höhe (GOK) müNN 

Wassergehaltsbestimmung 

Versuch Nr. 1 

Feuchte Probe + Behälter g 2097,0 

Trockene Probe + Behälter g 1939,0 

Behälter g 799,0 

Feuchte Probe g 1298,0 

Porenwasser g 158,0 

Trockene Probe g 1140,0 

Wassergehalt % 13,9%



Tel.: 08031/2227420 

Bodenmechanische Untersuchungen 

Baumaßnahme: 


Entnahme am: 29.10.2013 

Projektnummer: 

BAU1309-702 

Probe Nr. 

B 5 D 5 

Entnahmetiefe 5,40 m u. GOK C U = 51,29 

natürlicher Wassergehalt w n [%] 7,1% C c = 5,57 

Benennung nach DIN 4022 Kies, sandig, lt. Schluffig 

k f = 6,79E-03 

d 10 = 0,46 

Bodengruppe nach DIN 18196 GU 

d 30 = 7,81 

Untersuchungsart: Rammkernbohrung 

d 60 = 23,72 

Korngrößenverteilung nach DIN 18 123 

Korndurchmesser 

[mm] 

63,0 

56,0 

45,0 

31,5 

16,0 

8,0 

4,0 

2,0 

1,0 

0,5 

0,25 

0,125 

0,063 

< 0,063 

Siebrückstand 

[M.-%] 

0,0 

0,0 

0,0 

27,3 

25,3 

16,9 

10,8 

4,9 

2,7 

1,8 

2,0 

1,7 

1,3 

5,3 

Siebdurchgang 

[M.-%] 

100,0 

100,0 

100,0 

72,7 

47,4 

30,5 

19,7 

14,8 

12,1 

10,3 

8,3 

6,6 

5,3 

100 

Ton 

Korngrößenverteilung 

Schluffkorn Sandkorn Kieskorn Steine 

Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- 

90 

80 

Siebdurchgang [M.-%] 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

0,002 0,0063 0,02 0,063 0,2 0,63 2 6,3 20 63 100 

Korndurchmesser [mm]

Anlage 6

FNP " Heilig Blut Nord", Rosenheim 

Ergebnisse der Bohrguterkundung 

Projekt-Nr.: BAU1309-702 

AG: Stadt Rosenheim 

Probe vom 24.10.13 

Untersuchungsparameter 

Einheit 

Probenbezeichnung 

LAGA Zuordnungswerte 

Tabelle II.1.2-2 

Haufwerkproben 

B 1 D 1 Z 0 Z 1.1 Z 1.2 Z 2 

Originalsubstanz 

Trockensubstanz % 88 

pH-Wert 6,5 5,5-8 5,5-8 5-9 - 

Cyanid gesamt mg/kg

FNP " Heilig Blut Nord", Rosenheim 

Ergebnisse der Bohrguterkundung 

Projekt-Nr.: BAU1309-702 

AG: Stadt Rosenheim 

Probe vom 24.10.13 

Untersuchungsparameter 

Einheit 

Probenbezeichnung 

LAGA Zuordnungswerte 

Tabelle II.1.2-2 

Haufwerkproben 

B 3 D 2 Z 0 Z 1.1 Z 1.2 Z 2 

Originalsubstanz 

Trockensubstanz % 89 

pH-Wert 6,6 5,5-8 5,5-8 5-9 - 

Cyanid gesamt mg/kg

Bodengutachten mit Altlastensondierung - Stadt Rosenheim

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