Vorlesung Numerische Berechnung von Leichtbaustrukturen - 2 ...
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<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
<strong>Vorlesung</strong> <strong>Numerische</strong> <strong>Berechnung</strong> <strong>von</strong><br />
<strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Dr.-Ing. H. Köppe<br />
Institut für Mechanik<br />
9. November 2012
Flächentragwerke<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Definition<br />
Dies ist eine Sammelbezeichnung für Tragwerke deren<br />
Konstruktionselemente Flächen sind. Eine geometrische<br />
Ausdehnung einer Vorzugsrichtung ist klein gegenüber den<br />
beiden anderen Richtungen. Es wird unterschieden in ebene und<br />
gekrümmte Flächentragwerke bzw. in Faltwerke und Schalen.<br />
Scheiben
Flächentragwerke<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Platten<br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Schalen
Elastische Platten<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
Definition<br />
Eine Platte ist ein ebenes Flächentragwerk, bei dem die zunächst<br />
ebene Mittelfläche durch eine Belastung senkrecht zu ihr<br />
bzw. durch Biegemomente eine Krümmung erfährt.<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Rechteckplatte<br />
Kreisplatte
Klassische oder Kirchhoffsche Plattentheorie<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Annahmen<br />
Belastungen<br />
- p(x, y), q(x, y), F – Senkrecht (normal) zur Plattenmittelfläche<br />
- M x , M y – Biegemomentenbelastungen<br />
- T (x, y, z) – Temperaturbelastungen (Die Temperaturbelastung<br />
muss eine lineare Funktion in z sein (linear über<br />
die Plattendicke h ))<br />
Plattendicke<br />
- Die Plattendicke h
Klassische oder Kirchhoffsche Plattentheorie<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Annahmen<br />
Bernoulli Hypothese<br />
- Punkte auf einer Normalen zur unverformten Mittelfläche<br />
liegen auch nach der Verformung auf einer Normalen zur<br />
verformten Mittelfläche - Querschnitte bleiben eben<br />
Materialverhalten<br />
- Linearelastisches, homogenes, isotropes Material<br />
(Hookesche Gesetz)<br />
Die Materialkonstanten (E, G, ν, α) sind unabhängig <strong>von</strong><br />
den Koordinaten<br />
Spannungszustand<br />
- Für die Kirchhoffsche Platte ergibt sich ein ebener<br />
Spannungszustand mit den Spannungen σ x , σ y , τ xy
Klassische oder Kirchhoffsche Plattentheorie<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Anmerkung<br />
Verzerrungen und Dehnungen in der Plattenmittelfläche infolge <strong>von</strong><br />
w(x, y) werden vernachlässigt<br />
Gleichgewichtbedingungen am unverformten differentiellen Element<br />
(Theorie 1. Ordnung).<br />
Die Annahmen γ xz = γ yz = 0 und ɛ z = 0 und der daraus folgende<br />
ebene Spannungszustand (σ z = 0 , τ xz = τ zx = 0,<br />
τ yz = τ zy = 0) in der Platte bedeutet nicht, dass diese Spannungen<br />
nicht auftreten.<br />
Die Voraussetzungen lassen lediglich die <strong>Berechnung</strong> dieser<br />
Spannungen nicht mehr aus dem Hookeschen Gesetz zu<br />
Sie müssen aus gesonderten Gleichgewichtsbedingungen ermittelt<br />
werden.<br />
Die Spannung σ z nimmt Werte zwischen der Belastung p(x, y) und<br />
Null.
Klassische oder Kirchhoffsche Plattentheorie<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Anmerkung<br />
Werden bestimmte Voraussetzungen weggelassen, so erhalten wir<br />
eine verschärfte Plattentheorie:<br />
- Plattentheorie für große Verformungen<br />
- Plattentheorie für dicke Platten<br />
- Reißnersche Plattentheorie (Wegfall der Bernoullischen<br />
Hypothese)
Grundgleichungen in kartesischen Koordinaten<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Scheibenschnittgrößen<br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
Differentielles Plattenelement<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
=⇒<br />
+<br />
Plattenschnittgrößen
Schnittgrößen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Definition<br />
Scheibenschnittgrößen<br />
F Rx = ∫ h 2<br />
− h σ x dydz =⇒ n x = F Rx<br />
dy =∫ h 2<br />
2<br />
− h σ x dz<br />
2<br />
F Ry = ∫ h 2<br />
− h σ y dxdz =⇒ n y = F Ry<br />
dx =∫ h 2<br />
2<br />
− h σ y dz<br />
2<br />
n xy = ∫ h 2<br />
− h τ xy dz<br />
2<br />
n yx = ∫ h 2<br />
− h τ yx dz<br />
2
Schnittgrößen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
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Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Definition<br />
Plattenschnittgrößen<br />
F Rx = ∫ h 2<br />
− h σ x dydz =⇒ m x = F Rx<br />
dy z=∫ h 2<br />
2<br />
− h σ x z dz<br />
2<br />
F Ry = ∫ h 2<br />
− h σ y dxdz =⇒ m y = F Ry<br />
dx z=∫ h 2<br />
2<br />
− h σ y z dz<br />
2<br />
m xy = ∫ h 2<br />
− h τ xy z dz m yx = ∫ h 2<br />
2<br />
− h τ yx z dz<br />
2<br />
q x = ∫ h 2<br />
− h τ xz dz q y = ∫ h 2<br />
2<br />
− h τ yz dz<br />
2
Gleichgewichtsbedingungen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
≪ x M:<br />
−(q y +q y,y dy)dx dy 2 −qy dx dy +(my +my,y dy)dx<br />
2<br />
−m y dx+(m xy +m xy,x dx)dy−m xy dy=0<br />
m y,y +m xy,x −q y =0<br />
m x,x +m yx,y −q x =0<br />
q x,x +q y,y +p n(x,y)=0
Gleichgewichtsbedingungen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
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Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Anmerkungen<br />
Scheiben- und Plattengleichgewichtsbedingungen sind<br />
nicht miteinander gekoppelt<br />
⇒ Scheiben- und Plattenproblem sind für kleine<br />
Verformungen unabhängig <strong>von</strong>einander.<br />
Plattenschnittgrößen treten nur dann auf, wenn die<br />
Belastung senkrecht zur Mittelfläche wirkt und<br />
Scheibenschnittgrößen sind nur vorhanden, wenn eine<br />
Belastung parallel zur Mittelfläche erfolgt.<br />
Trennung <strong>von</strong> Scheiben- und Plattenproblem ist nur<br />
möglich, weil das Flächentragwerk eben ist, die<br />
Gleichgewichtsbedingungen aufgrund kleiner Verformungen<br />
am unverformten System ( Theorie 1.Ordnung) ermittelt<br />
werden.
Gleichgewichtsbedingungen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
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Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Anmerkungen<br />
Diese Trennung tritt nicht auf bei großen Verformungen<br />
(Gleichgewicht am verformten System) und bei<br />
gekrümmten Flächentragwerken (Schalen).<br />
Bei Betrachtung des reinen Plattenproblems erkennt man<br />
an den Gleichungen für die Plattenschnittgrößen , dass in<br />
den 3 Gleichgewichtsbedingungen 5 unbekannte<br />
Schnittgrößen auftreten.<br />
⇒ das Plattenproblem ist innerlich statisch<br />
unbestimmt (2-fach).<br />
⇒ Verformungsbetrachtungen sind notwendig.
Verzerrungs - Verformungsbeziehungen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
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Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Annahmen<br />
Bernoullische Hypothese (Normalenhypothese) -<br />
Querschnitte bleiben bei der Verformung eben.<br />
Verformungen sind klein.<br />
Verzerrungen der Schalenmittelfläche können<br />
vernachlässigt werden.<br />
Keine Änderung der Plattendicke h während der<br />
Verformung ( ɛ(z) = 0).<br />
⇒ Somit ist die Plattenverformung w nur <strong>von</strong> den<br />
Koordinaten x und y der Plattenmittelfläche<br />
abhängig.
Verzerrungs - Verformungsbeziehungen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Annahmen<br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
v x (z)=−zw ,x<br />
v y (z)=−zw ,y<br />
ɛ x = dvx (dx+vx +vx,x dx−vx )−dx<br />
= dx dx<br />
ɛ x =v x,x =−zw ,xx<br />
ɛ y = dvy (dy+vy +vy,y dy−vy )−dy<br />
= dy dy<br />
ɛ y =v y,y =−zw ,yy<br />
γ xy =γ yx =v x,y +v y,x =−2zw ,xy
Stoffgesetz<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Annahmen<br />
Das Stoffgesetz stellt einen Zusammenhang zwischen den<br />
Verzerrungen, Temperaturdehnungen und Spannungen her.<br />
Laut Voraussetzungen gilt das Hookesche Gesetz für den<br />
ebenen Spannungszustand.<br />
Auflösung nach den Dehnungen<br />
ɛ x = 1 [σx −νσy ]+αT<br />
E<br />
ɛ y = 1 [σy −νσx ]+αT<br />
E<br />
γ xy =γ yx = 2(1+ν) τ E xy = τxy<br />
G<br />
Auflösung nach den Spannungen<br />
σ x =<br />
E<br />
E<br />
1−ν2 [ɛx +νɛy ]− 1−ν αT<br />
σ y =<br />
E<br />
E<br />
1−ν2 [ɛy +νɛx ]− 1−ν αT<br />
τ xy =τ yx = E) γxy =Gγxy<br />
2(1+ν
Temperaturdehnugen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Annahmen<br />
Das Temperaturglied αT darf auf Grund der Voraussetzungen<br />
(Normalenhypothese, d. h. die Querschnitte<br />
bleiben eben) maximal eine lineare Funktion <strong>von</strong> z sein.<br />
Liegt ein da<strong>von</strong> abweichender Verlauf vor, so bleibt der<br />
Querschnitt nicht mehr eben, da ɛ x und ɛ y einen<br />
nichtlinearen Verlauf annehmen<br />
Beschreibung der linearen Temperaturverteilung über die Plattendicke h<br />
⇒ T (x, y, z) = n + mz<br />
T (x,y,z) = t m(x,y)+∆t(x,y) z h<br />
T (x,y,z) = t 1 +t 2<br />
2 +(t 2 −t 1 ) z h
Temperaturdehnugen<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Anmerkung<br />
Die lineare Verteilung der Temperaturerhöhung über h ist in einen<br />
konstanten Anteil und einen linear verlaufenden Anteil aufgeteilt<br />
Der konstante Anteil t m(x, y) ruft nur Scheibenschnittgrößen (n x , n y , , nxy)<br />
hervor.<br />
Der lineare Temperaturanteil ∆t(x, y) z beansprucht somit allein die Platte<br />
h<br />
und geht deshalb in das Temperaturglied ein<br />
Auch im Temperaturmoment m T fällt der Anteil t m(x, y) automatisch<br />
heraus, wenn dort über T (x, y, z) = t m (x, y) + ∆t(x, y)∆ z h integriert<br />
wird.<br />
m T = Eh2 α∆t<br />
12(1−ν)<br />
Für dünne Platten können mit dieser Funktion T (x, y, z) fast alle<br />
praktischen Temperaturbelastungen behandelt werden.<br />
In vielen Fällen sind nur t 1 und t 2 bekannt.<br />
Über den Verlauf im Inneren der Platte sind oft keine Werte bekannt.<br />
Messungen schwierig oder unmöglich; <strong>Berechnung</strong> aufwendig und zum Teil<br />
nur näherungsweise möglich. In den Fällen bleibt nur die Annahme einer<br />
linearen Temperaturverteilung übrig.
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Ableitung einer Gleichung für die Plattenverschiebung w(x, y) durch<br />
Eliminierung aller Unbekannten aus den obigen Gleichungen.<br />
1 Ersetzen der Dehnungen im Hookeschen Gesetz<br />
z. B.<br />
σ x = E<br />
1−ν2 [ɛx +νɛy ]−<br />
1−ν E αT<br />
ɛ x = v x,x =−zw ,xx<br />
ɛ y = v y,y =−zw ,yy<br />
T (x,y,z) = ∆t(x,y) z h<br />
σ x = − Ez<br />
1−ν2 [w,xx +νw,yy ]−<br />
1−ν E α∆t z h<br />
σ y = − Ez<br />
1−ν2 [w,yy +νw,xx ]−<br />
1−ν E α∆t z h<br />
τ xy = τ yx =−<br />
1+ν Ez w,xy =−2Gw,xy
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
2 Berechnen der Schnittmomente<br />
z. B.<br />
m x =<br />
∫ h 2<br />
− h σ x z dz = ∫ h 2<br />
−<br />
2<br />
h (− Ez<br />
1−ν2 [w,xx +νw,yy ]−<br />
1−ν E α∆t z )z dz<br />
h<br />
2<br />
m x = − E<br />
1−ν 2 [w,xx +νw,yy ] ∫ h 2<br />
− h z 2 dz− Eα∆t ∫ h 2<br />
(1−ν)h<br />
−<br />
2<br />
h z 2 dz<br />
2<br />
m x = − Eh3<br />
12(1−ν 2 ) [w,xx +νw,yy ]− Eh2 α∆t<br />
12(1−ν)<br />
mit<br />
K = Eh 3<br />
12(1−ν 2 )<br />
= −K[w ,xx +νw ,yy ]−m T<br />
Biegesteifigkeit der Platte [Nmm]<br />
m T = Eh 2 α∆t<br />
12(1−ν)<br />
Temperaturmoment der Platte [N]<br />
m T = K(1+ν) α h) (t 2−t 1 )<br />
m y = − Eh3<br />
12(1−ν 2 ) [w,yy +νw,xx ]− Eh2 α∆t<br />
12(1−ν)<br />
m xy = m yx = −(1−ν)Kw ,xy<br />
= −K[w ,yy +νw ,xx ]−m T
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
3 Ersetzen der Querkräfte<br />
Gleichgewichtsbedingungen :<br />
m y,y + m xy,x − q y = 0<br />
m x,x + m yx,y − q x = 0<br />
q x,x + q y,y + p n(x, y) = 0<br />
q y = +m y,y + m xy,x<br />
q x = +m x,x + m yx,y<br />
q y,y = +m y,yy + m xy,xy<br />
q x,x = +m x,xx + m yx,yx<br />
+m x,xx + m yx,yx + m y,yy + m xy,xy + p n(x, y) = 0<br />
+m x,xx + m y,yy + 2m xy,xy + p n(x, y) = 0
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
3 Ersetzen der Querkräfte<br />
m y,yy = −K[w ,yyyy + νw ,xxyy ] − m T ,yy<br />
m x,xx = −K[w ,xxxx + νw ,yyxx ] − m T ,xx<br />
m xy,xy = −(1 − ν)Kw ,xxyy<br />
+m x,xx + m yx,yx + m y,yy + m xy,xy + p n(x, y) = 0<br />
− K[w ,xxxx + νw ,yyxx ] − m T ,xx − K[w ,yyyy + νw ,xxyy ] − m T ,yy −<br />
2((1 − ν)Kw ,xxyy ) + p n(x, y) = 0<br />
K(w ,xxxx + 2w ,xxyy + w ,yyyy ) = p n(x, y) − m T ,xx − m T ,yy
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
4 Plattendifferentialgleichung in kartesischen Koordinaten<br />
Anmerkung<br />
Laplace (Delta)-Operator : ∆(...) = (...) ,xx + (...) ,yy<br />
Plattendifferentialgleichung : K∆∆w(x, y) = p n(x, y) − ∆m T (x, y)<br />
Die Plattendifferentialgleichung ist eine lineare, inhomogene, partielle<br />
Differentialgleichung 4. Ordnung (inhomogene Bipotentialgleichung).<br />
Die Lösungsfunktion , die die Differentialgleichung erfüllt enthält maximal 8<br />
Integrationskonstanten.<br />
Die Bestimmung der Integrationskonstanten erfolgt über die Auswertung<br />
der Randbedingungen des jeweiligen Problems.<br />
Ist die Lösung w(x, y) bekannt, so sind die Schnittgrößen und die<br />
Spannungen σ x , σ y und τ xy berechenbar.
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Randbedingungen<br />
Die Lösung der Plattendifferentialgleichung kann 8 Integrationskonstanten<br />
enthalten. Diese müssen so bestimmt werden, dass die Randbedingungen<br />
des jeweils vorliegenden Plattenproblems erfüllt werden.<br />
Mit drei Randschnittgrößen (Biegemoment, Drillmoment und Querkraft) an<br />
jedem Rand ist z. B. bei einer Rechteckplatte die vollständige Erfüllung der<br />
Randbedingungen für die Randschnittgrößen an allen vier Rändern im<br />
Allgemeinen nicht möglich (8 Integrationskonstanten ≠ 12 Schnittgrößen<br />
an den vier Rändern) .<br />
Ausnahmen: spez. Randbedingungen, vgl. z. B. eingespannten Rand und<br />
rotationssymmetrisch belastete und gelagerte Kreisplatte.<br />
Diese Tatsache hängt mit den getroffenen Vereinfachungen bzw. Annahmen<br />
(Vernachlässigung der Querkraftschubverzerrungen) zusammen.<br />
Die Lösung des Problems erfolgt über die Zusammenfassung zweier<br />
Schnittgrößen zu einer Ersatzschnittgröße (Drillmoment und Querkraft<br />
werden zu einer Ersatzquerkraft zusammengefasst).<br />
Anmerkung
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Randbedingungen<br />
Die Lösung der Plattendifferentialgleichung kann 8 Integrationskonstanten<br />
enthalten. Diese müssen so bestimmt werden, dass die Randbedingungen<br />
des jeweils vorliegenden Plattenproblems erfüllt werden.<br />
Mit drei Randschnittgrößen (Biegemoment, Drillmoment und Querkraft) an<br />
jedem Rand ist z. B. bei einer Rechteckplatte die vollständige Erfüllung der<br />
Randbedingungen für die Randschnittgrößen an allen vier Rändern im<br />
Allgemeinen nicht möglich (8 Integrationskonstanten ≠ 12 Schnittgrößen<br />
an den vier Rändern) .<br />
Ausnahmen: spez. Randbedingungen, vgl. z. B. eingespannten Rand und<br />
rotationssymmetrisch belastete und gelagerte Kreisplatte.<br />
Diese Tatsache hängt mit den getroffenen Vereinfachungen bzw. Annahmen<br />
(Vernachlässigung der Querkraftschubverzerrungen) zusammen.<br />
Die Lösung des Problems erfolgt über die Zusammenfassung zweier<br />
Schnittgrößen zu einer Ersatzschnittgröße (Drillmoment und Querkraft<br />
werden zu einer Ersatzquerkraft zusammengefasst).
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Randbedingungen<br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
⇒<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Ersatzquerkraft q x :<br />
q x = q x + m xy,y = −K[w ,xxx + (2 − ν)w, xyy] − m T ,x<br />
Ersatzquerkraft q x :<br />
q y = q y + m xy,x = −K[w ,yyy + (2 − ν)w, xxy] − m T ,y<br />
Ausnahmen: spez. Randbedingungen, vgl. z. B. eingespannten Rand und<br />
rotationssymmetrisch belastete und gelagerte Kreisplatte.<br />
Diese Tatsache hängt mit den getroffenen Vereinfachungen bzw. Annahmen
Plattendifferentialgleichung<br />
<strong>Vorlesung</strong><br />
<strong>Numerische</strong><br />
<strong>Berechnung</strong><br />
<strong>von</strong> <strong>Leichtbaustrukturen</strong><br />
Dr.-Ing. H.<br />
Köppe<br />
2. <strong>Vorlesung</strong><br />
Folie 1 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 2 -<br />
Flächentragwerke<br />
Folie 3 -<br />
Elastische<br />
Platten<br />
Folie 4 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 5 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 6 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Folie 7 -<br />
Klassische<br />
Plattentheorie<br />
Anmerkung<br />
Die geschlossene Integration der Plattendifferentialgleichung unter<br />
Berücksichtigung der Randbedingungen ist nur für Sonderfälle möglich.<br />
Die inhomogene Differentialgleichungen wird durch Überlagerung einer<br />
partikulären Lösung w p und einer homogenen Lösung w h gelöst.<br />
Die partikuläre Lösung w p ist eine spezielle Lösung der inhomogenen<br />
Differentialgleichung (Erfassung des Einflusses der kontinuierlichen<br />
Belastungen p n(x, y) und m T (x, y), muss aber keine Randbedingungen<br />
erfüllen).<br />
Die homogene Lösung w h ist eine Lösung der homogenen<br />
Differentialgleichung mit entsprechenden Integrationskonstanten.<br />
Die Integrationskonstanten müssen dann so bestimmt werden, dass die<br />
Gesamtlösung alle Randbedingungen erfüllt.<br />
Aufgrund der Gleichheit der homogenen Plattendifferentialgleichung<br />
(∆∆w = 0) und der Scheibengleichung (∆∆F = 0), lassen sich die<br />
Lösungen dieser Scheibengleichung als homogene Lösung des<br />
Plattenproblems verwenden.