Geotechnischer Bericht - Ortsamt Mitte / Östliche Vorstadt - Bremen

Institut für 

Geotechnik 

HOCHSCHULE BREMEN 

Neubau des Wohngebäudes 

Braunschweiger Straße 17/19 in Bremen 

nach Rückbau des Luftschutzbunkers 

Baugrundbeurteilung und Gründungsberatung 

Geotechnischer Bericht 

im Auftrag der 

F48 GbR 

28209 Bremen 

vom 17.04.2013 

Az.: 11736-101 

Große Fischerstraße 5 28195 Bremen 

Tel. 0421/5905-2333 Fax 0421/5905-2337 

IGBre@IGBre.de 

www.IGBre.de

Institut für Geotechnik 

Inhaltsverzeichnis 

Hochschule Bremen Az.: 11736-101 


Seite 

1 Vorgang und Aufgabenstellung 1 

2 Unterlagen 2 

3 Baugrund- und Grundwasserverhältnisse 4 

3.1 Geologischer Überblick 4 

3.2 Erkundungsumfang 4 

3.3 Ergebnisse der Bohrsondierungen BS 5 

3.4 Ergebnisse der schweren Rammsondierungen DPH 5 

3.5 Ergebnisse des Schurfs SCH 6 

3.6 Grundwasserspiegeldaten 6 

3.6.1 Archivdaten 6 

3.6.2 Eigene Messungen 7 

4 Bodenmechanische Laboruntersuchung 8 

4.1 Umfang und Zweck der Untersuchungen 8 

4.2 Auffüllungen 8 

4.3 Auelehm 9 

4.4 Wesersand 10 

5 Grundwasser- und bodenchemische Analysen 10 

6 Baugrundmodell und charakteristische Werte der Bodenparameter 11 

7 Bautechnische Klassifikationen 12 

8 Baugrundbeschreibung 13 

8.1 Baugrundaufbau 13 

8.2 Grundwassersituation 13 

9 Generelle Baugrundbeurteilung 14 

10 Bauwerk 15 

10.1 Bestand 15 

10.2 Neubau 15




11 Gründungsbeurteilung 17 

11.1 Gründungskriterien 17 

11.2 Gründungsmöglichkeiten 17 

11.2.1 Vorbemerkungen 17 

11.2.2 Gründung in der Bunkerfläche 17 

11.2.3 Gründung entlang der Nachbargebäude 18 

11.2.3.1 Vorbemerkungen 18 

11.2.3.2 Gründung des Nachbargebäudes Nr. 25 18 

11.2.3.3 Gründung entlang des Nachbargebäudes Nr. 13 18 

12 Gründungsvorschlag 19 

12.1 Gründungsverfahren 19 

12.2 Bemessungswerte des Sohlwiderstands (Tragfähigkeit) 19 

12.3 Setzungsabschätzung 21 

13 Hinweise zur Planung und zur Ausführung 24 

13.1 Erdbau- und Gründungsarbeiten 24 

13.2 Sicherung der Baugrube 25 

13.3 Trockenhaltung der Baugrube 25 

13.4 Beeinflussung und Sicherung benachbarter baulicher Anlagen 

(Wohngebäude) 26 

13.4.1 Vorbemerkungen 26 

13.4.2 Sicherung während des Bunkerrückbaus 26 

13.4.2.1 Sicherung des Wohngebäudes Nr. 13 26 


13.4.3 Sicherung während des Neubaus 27 


13.4.3.2 Sicherung des Wohngebäudes Nr.25 27 

13.4.3.3 Hinweise zur Giebelwandunterfangung des Wohngebäudes Nr. 13 28 

13.5 Trockenhaltung des Bauwerks 28 

13.6 Sonstiges 28 

14 Generelle Beurteilung der Möglichkeiten zur Regenwasserversickerung 29 

14.1 Beurteilungskriterien 29 

14.2 Beurteilung der Grundwasserverhältnisse 30 

14.3 Hinweise zur Regenwasserversickerung 30




15 Hinweise zum Umgang mit potentieller Bodenverunreinigung 31 

16 Geotechnische Kategorie 31 

17 Schlußbemerkungen 32

Institut für 

Geotechnik 

HOCHSCHULE BREMEN 

F48 GbR 

Carl-Schulz-Straße 125 

28209 Bremen 

Ihr Zeichen 

Herr Mielke 

Ihre Nachricht vom 

26.02.2013 

Unser Zeichen 

11736-101 

Durchwahl 

-2334 

Datum 

17.04.2013 

Neubau des Wohngebäudes Braunschweiger Straße 17/19 in Bremen 



1 Vorgang und Aufgabenstellung 

Die F48 GbR, Bremen, plant den Bau eines 3-geschossigen Wohngebäudes mit Tiefgarage 

und mit zwei Staffelgeschossen auf dem zur Zeit noch mit einem Luftschutzbunker bebauten 

Grundstück Braunschweiger Straße 17/19 in Bremen (Anlage 1.1). 

Der Neubau wird vom Architekturbüro Rainer Mielke und Claus Freudenberg, Bremen, 

geplant. 

Das Institut für Geotechnik (IGBre) der Hochschule Bremen wurde von der F48 GbR 

beauftragt, für dieses Bauwerk eine Baugrunderkundung durchführen zu lassen sowie ein 

schriftliches Gutachten zur Baugrundbeurteilung und Gründungsberatung auszuarbeiten.

Institut für Geotechnik Blatt 2 


2 Unterlagen 

Zur Erarbeitung unserer Stellungnahme wurden die folgenden Unterlagen verwendet: 

U 1 

U 2 

Baugrunderkundung 

Worpsweder Baugrundgesellschaft für Bodenuntersuchungen mbH, Worpswede 

U 1.1 Schichtenverzeichnisse von 4 Bohrsondierungen, durchgeführt am 19.02.2013 

U 1.2 Rammschlagdiagramme von 2 schweren Rammsondierungen, durchgeführt 

am 19.02.2013 

Pläne und Zeichnungen 

U 2.1 F 48 GbR, Bremen 

Neubau eines Mehrfamilienhauses Braunschweiger Straße 17 – 19, 28205 

Bremen 

U 2.1.1 Lageplan Keller Tiefgarage. M 1 : 50. 07.01.2013 

U 2.1.2 Schnitt A-A + Bunker. M 1 : 50. 07.01.2013 

U 2.1.3 Schnitt F-F + Bunker und Nachbarn. M 1 : 100. 07.01.2013 

U 2.1.4 Ansicht Straße. M 1 : 50. 07.01.2013 

U 2.1.5 Ansicht Garten. M 1 : 50. 07.01.2013 

U 2.2 Frenz_Schwanewedel Architekten, Bremen 

Wohnhaus Braunschweiger Straße 25 

Straßen-, Gartenansicht, Längsschnitt. M 1 : 100, 28.09.2010 

U 2.3 Anja v. Salzen-Ochmann, Architektin, Bremen 

Neubau Dachgeschoß mit Dacherker und Dachterrasse Braunschweiger 

Straße 13 

Grundriß 1. Ober- und Dachgeschoß. M 1 : 100, 29.04.2009 

Querschnitt A - A. M 1 : 100, 29.04.2009 

U 2.4 ohne Kennzeichnung 

Wiederaufbau des Wohnhauses für Herrn R. Bohm, Bremen, 

Braunschweigerstraße Nr. 13 

Querschnitt A – B. M 1 : 100, Prüfdatum: 21.11.1949 

U 3 

Sonstige Unterlagen 

U 3.1 Institut für Geotechnik der Hochschule Bremen 

Neubau eines Einfamilienhauses in der Baulücke Braunschweiger Straße 25 

in Bremen 

U 3.1.1 Baugrundbeurteilung und Gründungsberatung. 

Az 11359-101/09, 26.06.2009 

U 3.1.2 

2. Bericht: Baugrubensohltiefe und Unterfangung der Giebelwand 

des Nachbargebäudes Braunschweiger Straße 27. 

Az. 11359-102/09, 10.08.2009



U 3.2 Kataster und Vermessungsverwaltung der Freien Hansestadt Bremen 

U 3.2.1 Baugrundkarte Bremen, Teil E: Grundwasserverhältnisse im oberen 

Grundwasserleiter 

Maßstab 1 : 25.000, herausgegeben im Jahre 1980 

U 3.2.2 

U 3.2.3 

Baugrundkarte Bremen, Teil A: Baugrund-Typen 


Baugrundkarte Bremen, Teil C: Oberfläche der Lauenburger 

Schichten 


U 3.3 Mielke + Freudenberg Dipl.-Ing. / Architekten, Bremen 

F 48 Bunker Braunschweiger Straße 17/19 in Bremen 

Auszug aus dem Leistungsverzeichnis Abbrucharbeiten 

E-mail-Schreiben vom 09.04.2013 

U 3.4 Ingenieurbüro STA-KON Hahn & Hahn, Bremen 

202-13 Braunschweiger Straße 

Char. Belastung am Lagerfuß. Position: D6-V1 Decke über KG. 

10.04.2013 

E-mail-Schreiben vom 11.04.2013



3 Baugrund- und Grundwasserverhältnisse 

3.1 Geologischer Überblick 

Die Baufläche liegt im Bereich eines Einschnittes in die Bremer Düne, die natürlichen 

Baugrundverhältnisse sind hier zunächst von den Niederungssedimenten der Weser bzw. 

des Weserufers (Auelehm, Sand, örtlich auch Torfe) geprägt. In größeren Tiefen liegen die 

Böden der Lauenburger Formation, gemäß den Angaben in der Baugrundkarte im Umfeld 

des Baufelds ab NN - rd. 10 m in sandiger Ausprägung (oberen 3 m). 

Im Zuge der Erschließung gegen Ende des vorletzten Jahrhunderts wurde das Gelände 

durch Auffüllungen hochwassersicher angehoben. 

In der hier vorliegenden geologischen Situation können sich grundsätzlich zwei 

Grundwasserstockwerke ausbilden: In den Böden über den gering durchlässigen 

Niederungssedimenten bildet sich in Abhängigkeit von den Niederschlags-, Drainage- und 

Vorflutverhältnissen Stau- und Schichtenwasser, den zusammenhängenden 

Grundwasserleiter bilden die Sande unter der bindigen Niederungssedimenten, hier ist das 

Grundwasser unter der Auelehmbasis gespannt. 

3.2 Erkundungsumfang 

Zur Baugrunderkundung in der Baufläche wurden vier Bohrsondierungen gemäß DIN EN 

ISO 22475-1:2007-01 bis maximal 10 m Tiefe unter GOK sowie zwei schwere 

Rammsondierungen gemäß DIN EN ISO 22476-2:2005-04 bis maximal rd. 9 m Tiefe unter 

GOK durchgeführt (Unterlage U 1). 

Zur Klärung der Gründungssituation des benachbarten Wohngebäudes Braunschweiger 

Straße 13 wurde an dessen östlicher Giebelwand ein Schurf angelegt. 

Von der Baugrunderkundung für das unmittelbar benachbarte Wohngebäude 

Braunschweiger Straße 25 liegen die Ergebnisse von Bohrsondierungen, von schweren 

Rammsondierungen sowie von einer Drucksondierung vor (Unterlagen U 3), die, soweit 

zweckmäßig, in die Aus- und Bewertung der objektspezifischen Baugrunderkundung 

einbezogen werden. 

Die ungefähre Lage der Erkundungspunkte ist in dem Lageplan der Anlage 1.2 eingetragen. 

Die Ansatzpunkte der Sondierungen entsprechen der Geländeoberkante, sie wurden mit 

NN - Bezug eingemessen. Demnach liegt das Gelände erkundungszeitlich straßenseitig bei 

NN + rd. 6,4 m und steigt gartenseitig auf NN + rd. 7,2 m an. 

Die Ergebnisse der Bohrsondierungen sind als Bohrprofile, die der schweren 

Rammsondierungen als Rammschlagdiagramme auf der Anlagen 2.1 (Westseite, Haus 

Nr. 13) und auf der Anlage 2.2 (Ostseite, Haus Nr. 25) höhengerecht im Maßstab 1 : 100 

aufgetragen, auf der Anlage 2.2 ergänzt mit den Bohrprofilen von drei Bohrsondierungen aus 

Archivunterlagen (gekennzeichnet mit dem Ausführungsjahr 09, Unterlage U 3).



Die Ergebnisse des Schurfs sind auf der Anlage 2.3 aufgetragen, ergänzt mit Lichtbildern der 

Schurfaufnahme. 

3.3 Ergebnisse der Bohrsondierungen BS 

Mit den beiden Bohrsondierungen östlich des Luftschutzbunkers (zwischen dem Bunker und 

dem Wohnhaus Braunschweiger Straße 25) wurden oberflächig rd. 4,2 m bzw. rd. 4,5 m 

dicke Auffüllungen unterschiedlicher Zusammensetzung erbohrt. Mit der straßenseitigen 

Sondierung BS-5 wurde unter einer rd. 0,25 m dicken, humosen Deckschicht eine rd. 2,5 m 

dicke Schluffauflage über einer rd. 1,75 m dicken Mittelsandschicht mit Schluffstücken 

angetroffen. Die Sande der Deckschicht und die Schluffe haben Bauschutt- und 

Schlackeanteile, in den oberen Zonen auch Wurzeln. Mit der gartenseitigen Sondierung BS- 

3 wurde unter der humosen Deckschicht, hier als Sand-Schluff-Tongemisch erbohrt, eine rd. 

4 m dickes Mittelsand-Schluff-Gemisch, teils auch Mittelsande, örtlich schluffgebändert 

angetroffen. In dieser rd. 4,2 m dicken Auffüllung sind regellos Bauschutt- und Betonanteile, 

in den oberen Zonen Wurzeln, enthalten. 

Die Auffüllungen werden ab NN + rd. 1,9 m bzw. ab NN + rd. 2,9 m unterlagert von einer rd. 

0,4 m bzw. rd. 1 m dicken humosen, schluffigen, teils sandgebänderten Tonlage mit 

Muschelresten (Auelehm), ihre Basistiefe liegt bei NN + rd. 1,5 m bzw. bei NN + rd. 1,9 m. 

Dem Auelehm folgen bis zur Sondierendtiefe in max. rd. 10 m unter GOK überwiegend 

feinsandige Mittelsande (Wesersande). 

Mit den beiden Bohrsondierungen westlich des Luftschutzbunkers (zwischen dem Bunker 

und dem Wohnhaus Braunschweiger Straße 13) wurden oberflächig rd. 1,3 m bzw. rd. 1,6 m 

dicke Auffüllungen aus bauschutthaltigen Mittelsanden, gartenseitig mit Wurzeln und 

schluffigen Anteilen mit einer Basistiefe bei NN + rd. 5,1 m bzw. bei NN + rd. 5,6 m erbohrt. 

Den Auffüllungen folgen bis zur Endtiefe bei NN - rd. 2,8 m überwiegend Mittelsande, teils 

mit Tonstücken. Ab rd. 6 m bzw. ab rd. 7,1 m Tiefe unter GOK liegt eine rd. 1 m bzw. rd. 0,4 

m dicke Zone aus einem Sand-Schluff-Gemisch (Basis bei NN - rd. 0,5 m bzw. bei NN - 

rd. 0,3 m), bis zur Sondierendtiefe unterlagert von feinsandigen Mittelsanden. 

3.4 Ergebnisse der schweren Rammsondierungen DPH 

Wegen unklarer Leitungslage wurde am Sondierstandort der DPH-2 bis rd. 2 m und am 

Sondierstandort der DPH-4 bis rd. 0,8 m Tiefe unter dem Ansatzpunkt vorgeschachtet. 

Darunter wurden bis rd. 5,8 m bzw. bis rd. 5 m Tiefe unter GOK je 10 cm Sondeneindringung 

im Mittel überwiegend 2 Schläge gemessen, zonenweise mit wechselnden Dicken Zonen mit 

1 Schlag bzw. 3 Schläge, örtlich 4 bis 6 Schläge. 

Demnach sind die gemäß den Bohrprofilen der unmittelbar benachbarten Bohrsondierungen 

überwiegend grundwasserfreien Sande bis NN rd. + 1,4 m locker gelagert.



Darunter wurde mit der Sondierung DPH-2 bis zum Sondierende in rd. 6 m Tiefe unter GOK 

entlang einer Sondierstrecke von rd. 0,5 m ein Anstieg des Sondierwiderstandes bis auf 

9 Schläge festgestellt. 

Nach den Ergebnissen der Sondierung DPH-4 erhöht sich der Sondierwiderstand zunächst 

auf im Mittel 3 Schläge (min. 1 Schlag, max. 5 Schläge), ab rd. 6,3 m Tiefe unter GOK auf im 

Mittel 5 Schläge (min. 3 Schläge, max. 6 Schläge). In rd. 8 m Tiefe unter GOK steigen die 

Schlagzahlen quasi schlagartig auf 15 Schläge an und bleiben bis zum Sondierende (rd. 1 m 

tiefer) bei NN - rd. 2,6 m auf diesem Niveau (örtlich max. 18 Schläge) 1 . 

Demnach sind die teils grundwassergesättigten Wesersande spätestens ab NN + rd. 1,4 m 

überwiegend mitteldicht, ab NN - rd. 1,6 m dicht gelagert. 

3.5 Ergebnisse des Schurfs SCH 

Zur Klärung der Gründungssituation des Wohngebäudes Braunschweiger Straße 13 wurde 

an dessen östlicher Giebelwand ein Schurf bis rd. 2,4 m Tiefe unter GOK angelegt 

(Anlage 2.1). 

Gemäß der Ergebnisdarstellung auf der Anlage 2.3 endet eine rd. 19 cm dicke, verputzte 

Außendämmung der gemauerten Giebelwand rd. 27 cm tief unter der GOK (NN + rd. 7,1 m). 

Weitere rd. 1,9 m tiefer wurde ein abgetreppt gemauertes (3 Stufen à 7 cm), rd. 21 cm hohes 

Ziegelfundament angetroffen (Rotstein). Die Fundamentsohle liegt demnach bei 

NN + rd. 4,7 m. 

Im Schurf wurde kein Grundwasser angetroffen. 

3.6 Grundwasserspiegeldaten 

3.6.1 Archivdaten 

Nach den Angaben in der Baugrundkarte Bremen (Unterlage U 3) ist von einem höchsten 

Anstiegspotential des entspannten Grundwasserspiegels im Grundwasserleiter (Sande) bis 

NN + rd. 2,6 m auszugehen. 

Während der Bohrsondierarbeiten für das Wohngebäude Braunschweiger Straße 25 östlich 

des Bunkers wurde das Grundwasser zwischen April und Juli 2009 in den unverrohrten 

Bohrlöchern der Bohrsondierungen östlich des Bunkers in rd. 3,6 m bis rd. 4,4 m Tiefe unter 

GOK, der höchste örtliche Wasserstand bei NN + rd. 2,8 m eingemessen. Bei den dort 

angetroffenen Untergrundverhältnissen ist davon auszugehen, dass es sich dabei um den 

Stauwasserstand über den Auelehmen handelt. 

1 Die Ergebnisse von Rammsondierungen in den örtlich erbohrten Tonschichten können nicht bewertet werden.



3.6.2 Eigene Messungen 

In den unverrohrten Bohrsondierlöchern wurde im Februar 2013 Grundwasser in Tiefen 

zwischen rd. 4,2 m und rd. 6,2 m unter GOK entsprechend zwischen NN + rd. 1 m und 

NN + rd. 1,2 m, örtlich über dem Auelehm bei NN + 2,2 m (BS-5) angetroffen. 

In den unverrohrten Bohrsondierlöchern ist eine Unterscheidung zwischen 

Stauwasservorkommen und dem entspannten Grundwasserspiegelanstieg nicht möglich, der 

relativ hohe Grundwasserspiegelstand über dem Auelehm im Bohrloch der Sondierung BS-5 

weist dennoch auf eine Stauwasserbildung hin.



4 Bodenmechanische Laboruntersuchung 

4.1 Umfang und Zweck der Untersuchungen 

Aus den beim Bohrsondieren angetroffenen Bodenschichten wurden gestörte Proben 

entnommen, die uns zur Beurteilung und zur Untersuchung zur Verfügung standen. 

Die Proben wurden zunächst nach den visuellen Methoden entsprechend 

DIN EN ISO 14688, Teil 1 und Teil 2 bodenmechanisch angesprochen. An ausgewählten 

Proben wurden klassifizierende Laborversuche entsprechend den derzeit eingeführten 

Normen und technischen Richtlinien durchgeführt. 

Zur Klassifizierung bindiger Böden wurden an ausgewählten Proben der Wassergehalt, die 

Dichte und der Glühverlust (organischer Anteil) bestimmt. 

Zur Kennzeichnung und Beschreibung von Böden dient ihre Korngrößenverteilung, sie wurde 

von charakteristischen Bodenproben aus den Sanden durch Naßsiebungen, und aus den 

Auelehmböden durch Schlämmanalysen ermittelt. 

Die Tabelle der Anlage 3.1 gibt einen Überblick über die durchgeführten Laborversuche. Auf 

den Anlagen 3.2 sind die Korngrößenverteilungen als Körnungslinien dargestellt. 

4.2 Auffüllungen 

Nach den Anspracheergebnissen handelt es sich bei den Auffüllungen überwiegend um 

Mittelsande, in den oberen Zone mit regellos wechselnden Beimengungen von Kies, Schluff, 

Ton, Bauschutt, Schlacke und Wurzeln. 

Proben aus tieferen Zonen sind überwiegend feinsandige, schwach schluffige Mittelsande, 

vereinzelt mit Schluffbändern und Tonstücken. 

Örtlich sind die Auffüllungen feinsandige, tonige, Schluffe, teils mit Bauschuttanteilen. 

Bauschutthaltige Proben sind kalkhaltig. 

Die klassifizierenden Parameter von Proben aus diesen Schluffproben betragen: 

Wassergehalt w = 0,142 bis 0,235 

Dichte ρ = 2,16 t/m 3 bis 2,06 t/m 3 

Glühverlust 

V Gl = 3,2 M.-% und 5,3 M.-%.



Demnach sind die untersuchten Proben gemäß DIN 14688 „schwach organische“ 

mineralische Böden und gemäß bisheriger Norm DIN 4022 als überwiegend „schwach 

humos“, teils als „humos“ zu bezeichnen 2 . 

Die Körnungslinien der Proben aus den Auffüllungen sind kornanalytisch entweder 

schluffige, kiesige Sande mit einem Schlämmkornanteil (Korndurchmesser d ≤ 0,063 mm) 

von rd. 18 M.-% und einem Kieskornanteil (Korndurchmesser d > 2 mm) von rd. 20 M.-% 

oder Mittelsande mit einem Schlämmkornanteil in der Brandbreite von 0 M.-% bis zu 

rd. 12 M.-%. 

Die aufgefüllten Sande sind mit der Tiefe gröber. 

4.3 Auelehm 

Bei den untersuchten Bodenproben handelt es sich um organische, kalkhaltige 

(Muschelreste), schluffige, schwach feinsandige Tone. 

Die klassifizierenden Parameter von zwei Auelehmproben betragen: 

Wassergehalt w = 0,502 und 0,511 

Dichte ρ = 1,69 t/m 3 und 1,65 t/m 3 

Glühverlust 

V Gl = 8,5 M.-% und 8,8 M.-%. 

Die Proben sind überwiegend kalkhaltig (Schnelltest mit Salzsäure). 

Die Ergebnisse der Schlämmanalysen an den beiden Auelehmproben zeigen kornanalytisch 

einen stark schluffigen, schwach feinsandigen Ton mit einem Feinkornanteil 

(Korndurchmesser d ≤ 0,002 mm) von rd. 42 M.-% bzw. von rd. 45 M.-% und einem 

Feinsandanteil (Korndurchmesser d ≥ 0,063 mm) von rd. 6 M.-% bzw. rd. 8 M.-%. 

Die Auelehmproben sind nach DIN 14688 als „mittel organische“ mineralische Böden und 

nach bisheriger Norm DIN 4022 überwiegend als „humos“ einzustufen 2 . 

Unter Berücksichtigung der organischen Anteile (Glühverlust) ist den untersuchten Proben 

überwiegend eine weiche Konsistenz zuzuordnen. 

Die Proben sind in Abhängigkeit vom organischen Anteil überwiegend den Bodengruppen 

OT, teils den Gruppen TL zuzuordnen. 

2 Der Kalkgehalt der Proben beeinflusst den Glühverlust, der tatsächliche organische Anteil der Proben kann 

deshalb geringer sein.



4.4 Wesersand 

Gemäß der Handansprache sind die untersuchten Proben überwiegend schwach 

grobsandige, feinsandige Mittelsande, teils schwach kiesig. 

Die untersuchten Proben sind gemäß den Körnungslinien schwach grobsandige bis 

grobsandige, feinsandige Mittelsande, teils schwach schluffig, teils schwach kiesig. 

Entsprechend variiert der Schlämmkornanteil (Korndurchmesser d ≤ 0,063 mm) von rd. 1 M.- 

% bis 8 M.-% und der Kieskornanteil (Korndurchmesser d > 2 mm) von rd. 0 M.-% bis 

rd. 6 M.-%. 

Die zugehörigen Ungleichförmigkeitszahlen liegen in der Bandbreite von C U = 2,36 bis 

C U = 3,49, die Krümmungszahlen in der Bandbreite von C C = 0,95 bis C C = 1,35. 

Die Sande sind demnach als enggestuft zu bezeichnen, sie sind überwiegend der 

Bodengruppe SE, teils der Bodengruppe SU zuzuordnen. 

5 Grundwasser- und bodenchemische Analysen 

Grundwasser- und bodenchemische Analysen wurden nicht durchgeführt.



6 Baugrundmodell und charakteristische Werte der Bodenparameter 

Auf der Grundlage der Baugrunderkundungs- und -untersuchungsergebnisse in Verbindung 

mit unserer und allgemeiner Erfahrung werden für erdstatische Untersuchungen nach dem 

Sicherheitskonzept mit Partialsicherheiten (Eurocode 7 und DIN 1054:2010-12) in 

Tabelle 6.1 charakteristische Werte der Bodenparameter für die anstehenden 

Bodenschichten zusammen mit einem vereinfachten Baugrundaufbau angegeben 

(Baugrundmodell). 

Die angegebenen charakteristischen Werte sind vorsichtig gewählte mittlere Werte, sie 

beruhen auf Korrelationen größerer Datenmengen vergleichbarer Bodenarten. Die 

charakteristischen Werte für den Steifemodul E s,k sind als Bandbreiten angegeben, die die 

Inhomogenität des Materials und die Abhängigkeit vom jeweiligen Spannungsniveau 

berücksichtigen. 

Tabelle 6.1 

Vereinfachter Baugrundaufbau und charakteristische Werte der 

Bodenparameter (Baugrundmodell) 

Bodenart 

Auffüllung 

(Bauschutt-, 

Schlackeanteile, 

Wurzeln) 

Lagerungsdichte 

bzw. Konsistenz 

Wichte 

γ /γ' 

E s,k 

Kohäsion 

c' k 

Schichtunterkante 

Steifemodul 

Reibungswinkel 

ϕ' k 

Anfangsscherfestigkeit* 

c u,k 

NN m kN/m 3 MN/m 2 ° kN/m 2 kN/m 2 

Sand locker +1,9 bis 

+2,9 

18/10 20 bis 

40 

30 0 --- 

(Schluff) weich bis steif +3,7 16/10 2 bis 4 27,5 5 --- 

(Auelehm) weich +1,5 bis 

+1,9 

16/6 1 bis 2 17,5 10 12,5 bis 25 

Wesersand 

(locker) +1,4 18/10 30 bis 

60 

mitteldicht -1,6 18,5/10,5 60 bis 

120 

32,5 0 --- 

32,5 0 --- 

dicht 

unterhalb 19/11 100 bis 

-2,6 2) 200 

35 0 --- 

(…) örtlich --- nicht bestimmt bzw. keine Angaben * dazu ϕ u = 0 

1) Endtiefen der Bohrsondierungen 

2) Endtiefen der schweren Rammsondierungen



7 Bautechnische Klassifikationen 

Die geotechnischen Klassifikationen der angetroffenen Bodenarten nach den Kriterien der 

jeweiligen Regelwerke sind in Tabelle 7.1 zusammengestellt. 

Tabelle 7.1 

Bodengruppen, Bodenklassen und Frostempfindlichkeitsklassen 

Bodenart 

Bodengruppe 

gemäß DIN 18196 

Bodenklasse 

nach DIN 18300 

Frostempfindlichkeitsklasse 

gemäß ZTVE-StB 09 

Auffüllung 

Sand (Bauschutt-, 

Schlackeanteile) 

(Schluff, Bauschutt-, 

Schlackeanteile) 

A, [SE, SU] 3 F1 

A, [SU*, ST, UL, TL] 4 oder 2 1) F3 

(Auelehm) OT, TL 4 oder 2 1) F3 

Wesersand SE (SU) 3 F1 

(…) örtlich 

1) bei Wasserzutritt und mechanischer Belastung 

Die bautechnische Klassifikation erfolgte anhand der untersuchten Proben, deshalb und 

wegen der heterogenen Zusammensetzung der angetroffenen Bodenarten sind andere 

Bodenklassen und Bodengruppen möglich.



8 Baugrundbeschreibung 

8.1 Baugrundaufbau 

In der Baufläche des Wohngebäudes Braunschweiger Straße 17 – 19 stellt sich der 

Baugrund oberflächig sehr heterogen dar: 

Unter einer rd. 0,3 m dicken humosen, überwiegend fremdstoffhaltigen Deckschicht liegt eine 

rd. 4 m bis rd. 5 m dicke Auffüllung überwiegend aus Sanden, oberflächig mit Bauschutt- und 

Schlackeanteilen und Wurzeln, tiefer überwiegend aus Mittelsanden. Die aufgefüllten Sande 

sind locker gelagert. Örtlich sind die Auffüllungen rd. 2,5 m dicke, weiche bis steife Schluffe, 

ebenfalls mit Bauschutt- und Schlackeanteilen sowie Wurzeln. 

Die Basis der Auffüllung liegt zwischen NN + rd. 1,9 m und NN + rd. 2,9 m. 

Östlich des Bunkers folgt den Auffüllungen rd. 0,4 m bzw. rd. 1 m dicker, weicher Auelehm, 

in den Sondierungen westlich des Bunkers fehlt der Auelehm. In dem teils sandgebänderten 

Auelehm sind Muschelreste enthalten. 

Unterlagert werden die Auelehme bzw. die aufgefüllten Sanden 3 bis zu den Sondierendtiefen 

bei NN - rd. 3,6 m von Mittelsanden, überwiegend feinsandig und schwach kiesig. Die Sande 

sind zunächst mitteldicht, örtlich bis NN rd. + 1,4 m locker gelagert, und ab NN - rd. 1,6 m 

dicht gelagert. 

8.2 Grundwassersituation 

Nach den vorliegenden Erkenntnissen zu den Grundwasserverhältnissen sollte von einem 

saisonalen Anstiegspotentials der Grundwasserspiegeldruckhöhe bis NN + rd. 2,6 m 

auszugehen werden (Bemessungswasserstand). 

Auf den oberflächennahen bindigen Böden und in den sandigen Auffüllungen auf dem 

Auelehm sind je nach der Morphologie der Auelehmoberfläche Stauwasserbildungen 

möglich, deren Anstiegshöhe und Verweildauer von der Niederschlagsintensität und von den 

örtlichen Drainage- und Vorflutverhältnissen abhängen, grundsätzlich können die bis zur 

GOK ansteigen. Sandige Lagen in den binden Böden führen Schichtenwasser. 

3 Fehlt der Auelehm, ist der Übergang von den aufgefüllten zu den gewachsenen Sanden mangels 

Unterscheidungsmerkmalen nicht bestimmbar.



9 Generelle Baugrundbeurteilung 

Die sandigen Zonen der stark heterogenen zusammengesetzten Auffüllungen sind nur für 

Flachgründungen von Bauwerken mit geringen Lasten und ohne besondere Anforderungen 

an eine Setzungsbegrenzung geeignet, die aufgefüllten Schluffe sind, wie die Auelehme 

darunter, wegen ihrer geringen Tragfähigkeit und wegen ihres Setzungspotentials nach den 

heutigen technischen Standards für die direkte Einleitung von Bauwerkslasten ungeeignet. 

Die mindestens mitteldicht gelagerten Sande darunter sind für Flachgründungen geeignet, 

für den Lasteintrag von Tiefgründungen mit Pfählen nicht hinreichend tief erkundet, 

erfahrungsgemäß aber ebenfalls geeignet.



10 Bauwerk 

10.1 Bestand 

Die Baufläche des Wohnungsneubaus ist der derzeit überwiegend mit einem flach 

gegründeten Luftschutzbunker überbaut, rd. 30 m lang (parallel zur Braunschweiger Straße) 

und rd. 11 m breit. Die Firsthöhe des Bunkers liegt rd. 18,2 m über der Fahrbahnoberfläche 

(FOK) der Braunschweiger Straße, die Traufhöhe (OK Bunkerdecke) rd. 6,2 m tiefer. Die 

Bunkerunterkante liegt rd. 1,7 m tief unter dem Straßenniveau bei NN + rd. 4,8 m. 

Straßenseitig liegt das Gelände bei NN + 6,64 m (entspricht FOK), gartenseitig rd. 0,7 m 

höher bei NN + rd. 7,2 m. 

Das Wohnhaus Brauschweiger Straße 25 (Neubau) östlich des Bunkers ist mit Pfählen tief 

gegründet. Die Gründungssohle liegt rd. 0,2 m über der des Bunkers bei NN + rd. 5 m. Die 

Wohnhausgiebelwand hat zur Bunkeraußenwand einen lichten Abstand von rd. 2,2 m. 

Das Wohnhaus westlich des Bunkers (Braunschweiger Straße 13) ist flach gegründet. 

Gemäß dem Ergebnis des Schurfs liegt die Gründungssohle (UK Fundament) rd. 2,4 m tief 

unter der GOK bei NN + rd. 4,7 m etwa in Höhe der Bunkersohle. Der lichte Abstand der 

Wohnhausgiebelwand zur Bunkeraußenwand beträgt rd. 3,8 m. 

Gemäß den Angaben in Unterlagen U 3.3 hat der Bunker eine Betonmasse von rd. 6.275 to. 

Bei einer Bunkeraufstandsfläche von rd. 330 m 2 und bei flächigem Lastabtrag wirkt demnach 

eine mittlere Sohlpressung von rd. 190 kN/m 2 . 

10.2 Neubau 

Nach dem Rückbau des Luftschutzbunkers ist ein parallel zur Straße rd. 36 m langes und rd. 

11 m, örtlich 13 m breites, 3-geschossiges Wohnhaus mit zwei Staffelgeschossen und mit 

einer Tiefgarage geplant (Braunschweiger Straße 17 – 19). Die Tiefgaragensohle liegt 

unmittelbar über der Bunkersohltiefe bei NN + rd. 4,9 m, straßenseitig rd. 1,6 m und 

gartenseitig rd. 2,3 m tief unter der GOK. 

Der Neubau soll bis an die Grundstückgrenzen, also unmittelbar an die beiden 

Wohngebäuden Brauschweiger Straße 13 und 25 heran reichen. Die Neubaufläche 

unmittelbar neben den Bestandsgebäuden liegt demnach außerhalb der Gründungsfläche 

des Luftschutzbunkers, straßen- und gartenseitig liegen die Neubaugrenzen innerhalb der 

Bunkergründungsfläche. 

Die Tiefgarageneinfahrt mit ihrer Rampe vom Straßenniveau aus zum Tiefgeschoß liegt an 

der westlichen Neubaugiebelwand.



Gemäß den Lastangaben in Unterlage U 3.4 sind folgende durchschnittliche 

charakteristische Lastgrößen zu erwarten (ohne Eigenlast der Gründungselemente): 

Einzellasten (Stützen) 

Linienlasten (Wandlasten) 

Giebelwand West 

Giebelwand Ost 

rd. 1.000 kN bis rd. 1.500 kN 

bis 300 kN/m 

150 kN/m 

110 kN/m 

Flächenlasten werden erfahrungsbasiert mit bis zu rd. 15 kN/m 2 berücksichtigt.



11 Gründungsbeurteilung 

11.1 Gründungskriterien 

Die Gründungssituation des Neubaus Braunschweiger Straße 17 – 19 wird geprägt 

− 

− 

− 

− 

− 

− 

− 

− 

von den heterogenen Auffüllungen bis rd. 5,3 m Tiefe unter GOK, 

vom Setzungspotential der aufgefüllten Schluffe und der Auelehme in der östlichen 

Baufläche darunter, die mangels lateraler Verteilung in der Baufläche auch das Risiko 

großer Setzungsdifferenzen bergen, 

vom Anstiegspotential des Stauwassers über den bindigen Auffüllungen, 

von den Abmessungen des Neubaus über die vorbelastete Baufläche des flach 

gegründeten Bunkers hinaus auf Neubauflächen ohne Vorbelastung bis unmittelbar 

an die beiden benachbarten Wohnhäuser heran, 

von der wechselnden Baugrundsteifigkeit infolge des heterogenen Baugrundaufbaus 

in der gesamten Baufläche, 

von der bereichsweise stark unterschiedlichen Vorbelastung der Baufläche, 

von dem deshalb wechselhaften Setzungspotential des Baugrunds, das relativ große 

Setzungsdifferenzen insbesondere zwischen den unterschiedlich vorbelasteten 

Flächen entlang kurzer Abwicklungslängen zur Folge hat und 

von der Tiefenlage der Baugrubensohle in Höhe der beiden benachbarten 

Bauwerksunterkanten (Wohnhaus Nr. 25) bzw. Gründungssohle (Wohnhaus Nr. 13). 

In Höhe der Gründungssohle sind die bislang nicht vorbelasteten Neubauflächen zwischen 

den Wohnhäusern und dem Bunker wegen des auskragenden Bunkerfundamentes im 

Westen rd. 2,6 m und im Osten rd. 1,2 m breit (die lichten Abstände der Außenwände 

betragen rd. 3,8 m im Westen und rd. 2,2 m im Osten). 

11.2 Gründungsmöglichkeiten 

11.2.1 Vorbemerkungen 

Wegen der großen Steifigkeitsunterschiede des Baugrunds über kurze Distanzen und wegen 

des unterschiedlichen Setzungspotentials infolge des inhomogenen Baugrundaufbaus ist die 

Gründungskonstruktion flächig und steif auszubilden. 

11.2.2 Gründung in der Bunkerfläche 

Infolge der flächigen Bauwerkslast des flach gegründeten, massiven Luftschutzbunkers (mit 

ähnlicher Bauhöhe wie der Neubau) ist der Baugrund intensiv und langanhaltend vorbelastet 

worden und zur Flachgründung des Neubaus ausreichend tragfähig. Für Bauwerkslasten des 

Wohngebäudes bis zur Größe des Bunkergewichts sind praktisch keine Setzungen zu 

erwarten, wenn der Baugrund bauzeitlich nicht gestört wird (Bunkerrückbau).



In diesem Teil der Baufläche kann der Neubau nach einer Nachverdichtung der 

Gründungsebene ohne Maßnahmen zur Baugrundverbesserung flach gegründet werden. 

11.2.3 Gründung entlang der Nachbargebäude 

11.2.3.1 Vorbemerkungen 

In der Gründungsebene des Bunkers reicht diese vorbelastete Fläche im Osten bis rd. 1,2 m 

an das mit Pfählen tief gegründeten Wohngebäude Nr. 25 und im Westen bis rd. 2,6 m an 

das flach gegründete Wohngebäude Nr. 13 heran (Unterlage U 2.1.3). 

In diesen Randstreifen des Neubaus sind mangels Vorbelastung Setzungen zu erwarten, so 

dass es zu Setzungsdifferenzen kommen wird. 

11.2.3.2 Gründung des Nachbargebäudes Nr. 25 

Aus geotechnischer Sicht können diese Setzungen vermieden werden, indem der Neubau 

neben dem Wohngebäude Nr. 25 nach einem Teilaustausch der örtlichen Schluffe mit einem 

rd. 1 m zurückversetzten Fundament unter der östlichen Neubaugiebelwand in der 

Gründungsfläche des Bunkerfundaments gegründet wird. Mit dieser Konstruktion wird 

außerdem vermieden, dass das Neubaufundament unzulässige Seitendrucklasten auf die 

vorhandenen Pfähle des Nachbarbauwerks Nr. 25 ausübt. 

11.2.3.3 Gründung entlang des Nachbargebäudes Nr. 13 

Gemäß den Erkundungsergebnissen fehlen die bindigen Böden westlich des Bunkers 

(Schluffe der Auffüllungen und Auelehm), die Sande sind bis rd. 3,4 m Tiefe unter der 

Gründungssohle allerdings nur locker gelagert. Infolge der Spannungsausbreitung der 

Bunkergründung ist der Baugrund unter dem Bestands-Wohngebäude ab rd. 2,6 m Tiefe 

unter der Giebelwandgründung vorbelastet. 

Zur Reduktion von Setzungsdifferenzen des Neubaukörpers und zur Reduktion von 

Mitnahmesetzungen des Bestandsgebäudes sind die Bauwerkslasten hier möglichst direkt in 

den Lastausstrahlungsbereich der hochbelasteten Bodenzone der Bunkergründung 

abzutragen. Hierfür eignet sich ein um rd. 1 m in die Neubaufläche hinein zurückversetztes 

Giebelwandfundament, das mit einem Magerbetonstreifen oder mit Pfeilern rd. 1 m tiefer bei 

NN + rd. 3,8 m oberhalb des Grundwassers gegründet wird.



12 Gründungsvorschlag 

12.1 Gründungsverfahren 

Der Neubau wird nach dem Teilaustausch der aufgefüllten Schluffe in der östlichen 

Baufläche mit einem Füllsand und nach einer Nachverdichtung der Sande in der 

Gründungsfläche möglichst vollständig auf dem vorbelasteten Baugrund flach gegründet. 

Hierfür sind die Gründungskörper der Giebelwände zurückzuversetzen, im Westen zusätzlich 

rd. 1 m tiefer als die Plangründungstiefe in den Baugrund einzubinden (bei NN + rd. 3,8 m). 

Im Hinblick auf die stark unterschiedlich vorbelasteten Bauflächen, des heterogenen 

Baugrundaufbaus außerhalb dieser Fläche, der örtlich locker gelagerten Sande und der 

auskragenden Bauwerkssohle an beiden Giebelseiten ist für den Neubau eine 

Plattengründung mit Verstärkungen unter den Wänden und den Stützen zweckmäßig 

(alternativ werden Streifen- und Einzelfundamente mit voutenförmigen Übergängen in die 

Sohlplatte eingebunden). 

Mit der kräftig bewehrten Stahlbetonplatte (d ≥ 25 cm) mit den konstruktiv integrierten 

Fundamenten wird in Verbindung mit dem nachverdichteten Sanden und dem Sandpolster 

des Teilbodenaustausches ein hinreichender Spannungs- und Setzungsausgleich erzielt. 

12.2 Bemessungswerte des Sohlwiderstands (Tragfähigkeit) 

Die vorgeschlagene Gründungskonstruktion wirkt durch die konstruktive Einbindung der 

Fundamente in die Sohle im Wesentlichen wie eine Plattengründung, außer am Plattenrand 

ist ein Versagen durch Grundbruch deshalb praktisch ausgeschlossen. Örtliche große 

Lasteinleitungen können zu plastischen Untergrundverformungen mit entsprechend großen 

Bewegungen führen, deshalb ist eine Begrenzung der Bodenpressung (Bemessungswert 

des Sohlwiderstands) zweckmäßig. 

Die konstruktiv in die Sohlplatte integrierten Fundamente mit mindestens 0,8 m Sohlbreite 

(Streifenfundamente) bzw. mit mindestens 1 m Sohlkantenlänge (Einzelfundamente) können 

bei voutenförmigen Übergängen in die Sohlplatte auf dem verbesserten Baugrund gemäß 

den Ergebnissen von Grundbruchberechnungen für lotrecht und mittig belastete Einzel- und 

Streifenfundamente für die Bemessungswerte des Sohlwiderstands der Tabelle 12.1 

(Einzelfundamente) und Tabelle 12.2 (Streifenfundamente) ausgelegt werden.



Tabelle 12.1 

Bemessungswerte des Sohlwiderstands 1) für Einzelfundamente (Tragfähigkeit) 

Einbindetiefe t 

in m 

Fundamentbreite 

a/b in m 

1,0 / 1,0 1,5 / 1,5 2,0 / 2,0 

Bemessungswert des Sohlwiderstands σ R,d in kN/m 2 

0,5 500 2) 670 2) 840 2) 

0,8 570 2) 740 2) 900 2) 

1) Die angegebenen Werte sind die Bemessungswerte des Sohlwiderstands, nicht die aufnehmbaren Sohldrücke 

nach DIN 1054:2005-01 und auch nicht die zulässigen Bodenpressungen nach DIN 1054:1976-11. 

Die Tabellenwerte sind für die Bemessungssituation BS-P ermittelt worden, die Anwendung für die 

Bemessungssituation BS-T liegt auf der sicheren Seite. 

2) am Rand zu Wohngebäude Nr. 25: σR,d < 420 kN/m 2 

Tabelle 12.2 

Bemessungswerte des Sohlwiderstands 1) für Streifenfundamente (Tragfähigkeit) 

Einbindetiefe t 

in m 

Fundamentbreite 

b in m 

0,8 1,0 

Bemessungswert des Sohlwiderstands σ R,d in kN/m 2 

0,5 360 420 

0,8 420 2) 480 2) 

1) Die angegebenen Werte sind Bemessungswerte des Sohlwiderstands, nicht die aufnehmbaren Sohldrücke 

nach DIN 1054:2005-01 und auch nicht die zulässigen Bodenpressungen nach DIN 1054:1976-11. 

Die Tabellenwerte sind für die Bemessungssituation BS-P ermittelt worden, die Anwendung für die 

Bemessungssituation BS-T liegt auf der sicheren Seite. 

2) am Rand zu Wohngebäude Nr. 25: σR,d < 420 kN/m 2 

Die angegebene Sohlbreite a bzw. b ist ohne die Vouten zu messen. 

Voraussetzung für die Anwendung der Tabellenwerte ist, dass die Einbindetiefe der 

Fundamente unter den Außenwänden mindestens 0,8 m beträgt und (garten- und 

straßenseitig) auf einer Breite von wenigstens 5 Fundamentbreiten neben den Fundamenten 

besteht, anderenfalls sind explizite Grundbruchsicherheitsnachweise für die tatsächliche 

Situation zu führen.



Innenliegende Fundamente sind bei allseitiger Anbindung an die Sohlplatte auch bei 

geringerer Einbindetiefe als 0,8 m für diese Bemessungswerte des Sohlwiderstands 

grundbruchsicher (mind. 0,6 m unter OK Rohsohle). 

Bei schrägem und ausmittigem Lastangriff wird der Bemessungswert des Sohlwiderstands 

entsprechend den Angaben in DIN 1054:2010-12 angewendet. 

Wegen der Vorbelastung eignet sich die Situation nicht für die Ermittlung einer 

Sohldruckverteilung mit einem Bettungsmodulverfahren. In praxi hat sich zur Ermittlung einer 

zweckmäßigen Bewehrungsanordnung das Verfahren dennoch bewährt. Zur 

Biegebemessung kann auf den Sanden in der Bunkergrundfläche ein Bettungsmodul von 

k s,k = 50 MN/m 3 bis 100 MN/m 3 angesetzt werden (der Gründungsvorschlag sieht die 

Neubaugründung nur in dieser Fläche vor). Die größeren Werte des Bettungsmoduls gelten 

jeweils für die Plattenrandbereiche, sie berücksichtigen die seitliche Spannungsausbreitung 

im Baugrund. 

Die mit Bettungsmodulverfahren berechneten Plattenverformungen dürfen nicht als 

Setzungen des Baugrundes interpretiert werden. 

Die Baufläche in der Bunkeraufstandsfläche wurde bislang noch nicht erkundet 

(Nacherkundung siehe Ziffer 18). 

12.3 Setzungsabschätzung 

In der Gründungsfläche des Bunkers ist der Baugrund im Mittel stärker vorbelastet (ca. 

190 kN/m 2 ) als es durch die Neubaulast (ca. 60 kN/m 2 ). Allerdings werden die Neubaulasten 

als Linien- und als Punktlasten wirksam und sind anders angeordnet als beim Bunker, so 

dass mit gewissen Setzungen zu rechnen ist. 

Zur Bewertung der Flachgründung wurde zunächst eine rechnerische Setzungsabschätzung 

mit den oben angegebenen zulässigen Spannungen und extremen Annahmen durchgeführt. 

Die größten Setzungsdifferenzen sind im Bauflächenbereich zwischen dem größten, am 

stärksten belasteten in der Baufläche außerhalb der Bunkergründungsfläche und einem 

kleinen, nur gering belasteten Fundament in der Bunkergründungsfläche zu erwarten. Setzt 

man hierzu ein günstiges und ein ungünstiges Bodenprofil in Beziehung, dann sind die 

extremen Verhältnisse erfasst.



Die rechnerische Setzungsgröße cal s kann nach der DIN 4019 aus folgender Beziehung 

ermittelt werden: 

cal 

s = 

n 

Δ 

m,i 

∑ σ 

i=1 

E 

S,k, i 

⋅ h 

i 

mit: Δσ m,i mittlere setzungswirksame Bodenspannung in der Schicht i 

h i 

E S,k,i 

n 

Dicke der Schicht i 

Steifemodul der Schicht i 

Anzahl der kompressiblen Schichten 

Die Steifeziffern der ab GOK bzw. unter der Gründungssohle anstehenden Bodenschichten 

werden entsprechend den Angaben in Tabelle 6.1 in die Setzungsberechnung eingeführt. 

Verdichteter Füllsand wird mit einem Steifemodul E S = 80 MN/m 2 eingesetzt. 

Mit den charakteristischen Spannungen, die den angegebenen Bemessungswerten des 

Sohlwiderstands zugrundeliegen, und den Fundamentabmessungen nach Ziffer 12.2 (volle 

Fundamentauslastung) wurden rechnerisch Setzungen für die Fundamente abgeschätzt 

(Endsetzungsmaße): 

min s = 0,5 cm in der Bunkerfläche 

max s = 2 cm außerhalb der Bunkerfläche 

Δs = 1,5 cm (Setzungsdifferenz) 

Bei Ausnutzung der zulässigen Bodenpressung sind bei breiteren Fundamenten als 

angegeben größere Setzungen zu erwarten. 

Die maximalen Setzungsdifferenzen werden kaum an benachbarten Fundamenten auftreten, 

sondern sich bei der steifen Gründungskonstruktion (Sohlplatte, Bauwerkskern) über größere 

Längen entwickeln. Bei Zugrundelegung einer Entwicklungslänge über die halbe 

Gebäudebreite (Kernbreite) von rd. 6 m ergibt sich eine maximale Bauteil-Verdrehung von 

tan α = max Δs / l = 1 / 400. 

Setzungsunterschiede von 1/500 werden im allgemeinen als Sicherheitsgrenze zur 

Vermeidung von Rissen, die Größenordnung von 1/300 als "Grenze für erste Risse in 

tragenden Wänden“ angesehen (vgl. EVB 1993, Empfehlungen „Verformungen des 

Baugrundes bei baulichen Anlagen“). 

Infolge der Bauwerkslasten des Neubaus sind Spannungserhöhungen im Baugrund unter 

den Bestandsbauten unvermeidbar. Bei Umsetzung des Gründungsvorschlags gemäß den 

Ziffern 11.2 und 12.1 und des Sicherungskonzepts für die Giebelwand des Wohnhauses 

Nr. 13 gemäß Ziffer 13.4.2.1 sind für die beiden benachbarten Wohngebäude keine 

nennenswerten Setzungen (Mitnahmesetzungen) infolge des Neubaus im Endzustand zu 

erwarten.



Detaillierte Setzungsberechnungen im Sinne der Gebrauchstauglichkeitsnachweise 

entsprechend DIN 1054:2010-12 sind anhand des endgültigen Fundament- und Lastenplans 

durchzuführen.



13 Hinweise zur Planung und zur Ausführung 

13.1 Erdbau- und Gründungsarbeiten 

In der östlichen Baufläche wurden örtlich (straßenseitig) aufgefüllte Schluffe bis rd. 1,2 m 

Tiefe unter der Gründungssohle angetroffen. Die Schluffe sind bis rd. 0,6 m Tiefe unter 

Gründungssohle durch einen Füllsand zu ersetzten. 

Der Teilbodenaustausch wird in Vorkopfbauweise durchgeführt, entlang des mit Pfählen tief 

gegründeten Bestandgebäudes Nr. 25 abschnittweise. Der Füllsand wird auf einem 

Trennvlies eingebaut. 

Auf der so vorbereiteten Gründungsfläche werden die für die Vouten geböschten 

Fundamentgräben und -gruben zweckmäßig aus diesem Planum herausgearbeitet. Bei 

dieser Arbeitsweise entfallen weitere Schalungsarbeiten, Sohle und Fundament können in 

einem Guß betoniert werden. 

Die Giebelwandgründung des Neubaus neben dem Wohngebäude Nr. 13 wird mit 

Magerbetonstreifen rd. 1 m unterhalb der Gründungssohle bei NN + rd. 3,8 m abgesetzt. Die 

Schlitze dafür mit der Breite des Giebelwandfundaments werden ebenfalls vom 

Gründungsplanum aus ausgehoben. Nach der Aushärtung des Betons wird das Planum im 

Umfeld der Streifen nachverdichtet. 

Als Füllsand für den Teilbodenaustausch ist ein gleichförmiger Gruben- oder Flußsand der 

Bodengruppe „SE“ nach DIN 18196 geeignet, dessen Schlämmkornbeimengungen 

(Korndurchmesser < 0,063 mm) 5 M.-% nicht überschreitet. 

Die Schüttlagen sollten höchstens 0,3 m dick sein damit ein Oberflächenrüttler mit höchstens 

mittlerer Wuchtkraft (z. B. AT 2000 oder vergleichbar) eingesetzt werden kann. 

Verdichtungsgeräte mit größerer Wuchtkraft sind nur zur Nachverdichtung des Planums in 

der Bunkergründungsfläche geeignet. 

Die erzielte Lagerungsdichte der eingebauten Sande sollte mindestens D Pr = 0,98 der 

einfachen Proctordichte betragen. Wegen der relativ geringen Füllsanddicke ist die 

Lagerungsdichte hier nicht mit leichten Rammsondierungen, sondern mit statischen 

Plattendruckversuchen (∅ 30 cm) zu überprüfen. Nachzuweisen sind: 

Verformungsmodul der Wiederbelastung E v2 ≥ 70 MN/m 2 

Verhältniswert E v2 / E v1 ≤ 2,5. 

Ersatzweise ist mit dynamischen Plattendruckversuchen ein dynamischer Verformungsmodul 

E vd ≥ 35 MN/m 2 nachzuweisen.



13.2 Sicherung der Baugrube 

Der Bunker, der Neubau und die beiden benachbarten Wohnhäuser Nr. 13 im Westen und 

Nr. 25 im Osten haben ihre Bauwerkssohle bzw. Gründungssohle jeweils bei NN + rd. 4,8 m. 

Zum Rückbau des Bunkers ist straßenseitig eine rd. 1,8 m und gartenseitig eine rd. 2,4 m 

tiefe Baugrube erforderlich. 

Aus geotechnischer Sicht ist der Baugrubenaushub zu den beiden Wohnhäusern hin in 

mehreren Phasen durchzuführen. 

In Phase 1 übernehmen die Bunkeraußenwände mit ihrem Fundamentstreifen die Funktion 

von Baugrubenwänden, der Bunkerrückbau erfolgt im Inneren des Bunkers einschließlich der 

Sohle, die Außenwände werden bis zur GOK zurückgebaut. 

Im Anschluß werden die Bunkerwandreste mit ihren Fundamenten ausgebaut. In dieser 

Phase 2 werden die Baugruben mit Böschungen gesichert, wobei die Baugrube zur Straßenund 

Gartenseite hin bereits für die Neubaubaugrube mit unter 1 : 1,5 geneigten Böschungen 

gesichert werden kann, ausreichende Platzverhältnisse vorausgesetzt. Hierfür sind die 

straßenseitig aufgefüllten Schluffe bis rd. 0,6 m Tiefe unter der Gründungssohle durch Sande 

auszutauschen (oberhalb der Gründungssohle z. B. mit den Sanden der gartenseitigen 

Auffüllung, siehe auch Ziffer 13.1). 

Nach dem vollständigen Rückbau des Bunkers kann in Phase 3 die östliche Baugrubenseite 

bis zum mit Pfählen tief gegründeten Wohngebäude Nr. 25 hin ohne weitere 

Sicherungsmaßnahmen ausgehoben werden. 

Die Neubaugründungssohle an der westlichen Baugrubenseite ist höhengleich mit der 

Fundamentsohle des Wohngebäudes Nr. 13 geplant. Demnach soll der gesamte Erdkörper 

luftseitig des Bestandsfundaments bis zur Gründungssohle entfernt werden. Gemäß den 

Ergebnissen von Grundbruchberechnungen beträgt für diese Situation der charakteristische 

Wert der Grundbruchspannung unter vertikaler und zentrischer Last für beispielhaft ein 0,5 m 

breites Streifenfundament rd. 130 kN/m 2 . 

Das Fundament liegt derzeit rd. 0,9 m tief unter der Bauwerksunterkante, es wird nach dem 

Baugrubenaushub auch horizontal belastet (Erddruck), und der charakteristische Wert der 

Grundbruchspannung ist entsprechend kleiner. Deshalb ist eine bauzeitliche Sicherung des 

Wohngebäudes Nr. 13 durch eine Unterfangung der Giebelwand notwendig (Ziffer 13.4). 

13.3 Trockenhaltung der Baugrube 

Besondere Maßnahmen zur Trockenhaltung der Baugrube sind wegen der Lage der 

Baugrubensohle über dem Bemessungswasserstand bei NN + rd. 2,6 m nicht ersichtlich.



13.4 Beeinflussung und Sicherung benachbarter baulicher Anlagen 

(Wohngebäude) 

13.4.1 Vorbemerkungen 

Über Vorschädigungen der beiden Wohngebäude liegen uns keine Angaben vor. Die 

Außenwände des Wohngebäudes Nr. 13 wurde jüngst mit einer Außendämmung versehen, 

das Wohngebäude Nr. 25 ist im Jahr 2009 oder später errichtet worden. 

Die Baugrube ist in mehreren Phasen herzustellen. Zum Bunkerrückbau ist die Baugrube 

entlang der Wohngebäude mit maximal möglichem Abstand zunächst mit Böschungen zu 

sichern. 

Aus geotechnischer Sicht sind nennenswerte Baugrundverformungen infolge der statischen 

Laständerungen (Ent- und Wiederbelastung) bei fach- und sachgerechter Bauweise nicht zu 

erwarten. 

Der Bunkerrückbau soll mit örtlichen Lockerungssprengungen vorbereitet werden. 

Auswirkungen auf die benachbarten baulichen Anlagen (Wohngebäude, Braunschweiger 

Straße mit Versorgungsleitungen darunter) sind rechnerisch nicht quantifizierbar, auch bei 

sach- und fachgerechter Ausführung können Beeinflussungen nicht ausgeschlossen werden. 

13.4.2 Sicherung während des Bunkerrückbaus 

13.4.2.1 Sicherung des Wohngebäudes Nr. 13 

Die Abmessungen der Giebelwandgründung des Wohnhauses Nr. 13 und ihre Lasten sind 

unbekannt. Gemäß dem Ergebnis des Schurfs hat das Fundament einen rd. 20 cm breiten 

Überstand. Mit der Annahme eines symmetrischen Fundamentkörpers und einer Wanddicke 

von 0,3 m betrüge die Fundamentbreite rd. 0,7 m (Überprüfung erforderlich). 

Das Bunkerfundament liegt parallel zur Giebelwand rd. 2,6 m vom Giebelwandfundament 

entfernt (lichter Abstand). Das Bunkerfundament mit der abgeschätzten Breite liegt demnach 

außerhalb des potentiellen Grundbruchkörpers und hat demnach keinen Einfluß auf die 

derzeitige Grundbruchsicherheit der Giebelwand. Demnach kann der Bunker ohne 

Standsicherheitsgefährdung des Wohnhauses Nr. 13 zurückgebaut werden, wenn eine 

Erdberme vor der Giebelwand verbleibt (mit maximal möglichem Volumen). 


Das Wohnhaus Nr. 25 ist mit Pfählen tief gegründet, die Spannungsänderungen im 

Baugrund infolge des Bunkerrückbaus haben deshalb keinen nennenswerten Einfluß auf die 

Standsicherheit des Bestandsgebäudes.



13.4.3 Sicherung während des Neubaus 


Die Sicherung der Giebelwand des Wohngebäudes Nr. 13 erfolgt mit einer Unterfangung, die 

gemäß Ziffer 13.4.2.3 dieses Gutachtens auszuführen ist. Die Unterfangungstiefe sollte 

mindestens 0,8 m betragen (Überprüfung erforderlich). 

Bei Unterfangungstiefen bis zu 1 m kann hier eine klassische Unterfangung in 

Mauerwerksbauweise oder in Betonbauweise ohne Verankerung ausgeführt werden. 

Auf einen kraftschlüssigen Anschluß der Unterfangung zum Fundament ist dabei besonders 

zu achten. Die vorhandene Fundamentkörpersohle ist sorgfältig zu reinigen. Bewährt hat 

sich eine Unterfangung in Betonbauweise, bei der die Schalung höher ausgeführt wird und 

der Unterfangungsbeton (Quellbeton) rd. 2 dm höher geschüttet wird. Zweckmäßig sollte 

jeder zweite Betonpfeiler durch Pressen vorgedrückt, durch Stahlkeile festgesetzt und durch 

Betonverfüllung gesichert werden. Bei diesem Verfahren wird die Anschlußfuge in der Regel 

gut geschlossen. 

Setzungen des vorhandenen Nachbargebäudes infolge der Unterfangungsarbeiten können 

sowohl verfahrenstechnisch als auch wegen der unvermeidlichen Lastumlagerungen auch 

bei fach- und sachgerechter Durchführung der Arbeiten nicht vollständig ausgeschlossen 

werden. 

Soll zwischen potentiellen Gebäudeschäden infolge der Unterfangungsarbeiten und infolge 

später eintretender Setzungen differenziert werden, kann eine zweistufige Beweissicherung 

durchgeführt werden. Vor Beginn der Gründungsarbeiten wird dazu zunächst eine 

fotografische Aufnahme vorhandener Schäden (Rissbildungen) durchgeführt, anhand derer 

der Schadenszustand nach Abschluss der Sicherungsarbeiten und vor dem 

Baugrubenaushub überprüft wird (ggf. mit erneuter fotografischer Aufnahme der Schäden). 

Die Giebelwandunterfang ist ingenieurmäßig zu planen und zu bemessen. 

13.4.3.2 Sicherung des Wohngebäudes Nr.25 

Aus geotechnischer Sicht sind für das mit Pfählen tief gegründete Wohngebäude Nr. 25 

keine besonderen Sicherungsmaßnahmen erforderlich, wenn das Giebelwandfundament des 

Neubaus in die Gründungsfläche des Bunkers zurückversetzt wird und die 

Bemessungswerte des Sohlwiderstands für das Neubaufundament auf rd. 270 kN/m 2 

begrenzt werden (1,4 ⋅ 190 kN/m 2 ).



13.4.3.3 Hinweise zur Giebelwandunterfangung des Wohngebäudes Nr. 13 

Damit die Standsicherheit des Bestandsgebäudes durch die Gründungsarbeiten für den 

Neubau nicht gefährdet wird, wird zunächst auf die Einhaltung der Empfehlungen der 

DIN 4123 (Ausschachtungen, Gründungen und Unterfangungen im Bereich bestehender 

Gebäude) hingewiesen. Sie gibt an, wie in einfachen Fällen Ausschachtungs- und 

Gründungsarbeiten im Bereich bestehender Gebäude sowie Unterfangungen von 

Gebäudeteilen durchgeführt werden, ohne daß die Gebäudeteile schädliche Bewegungen 

erleiden. 

Bei Einhaltung der Kriterien der DIN 4123 darf der Bodenaushub an vorhandenen 

Fundamenten auf ganzer Länge bis 0,5 m oberhalb deren Gründungsebene durchgeführt 

werden, ein tieferer Aushub ist abschnittsweise herzustellen (Abschnittsbreite b ≤ 1,25 m, 

lichter Abstand der gleichzeitigen Abschnitte > 3 b). Die vor den benachbarten 

Wandabschnitten stehenbleibenden Erdbermen müssen eine Breite von mindestens 2 m 

einhalten und können dann zur Neubaubaugrube unter 1 : 2 abgeböscht werden. 

Es ist jeweils zu prüfen, ob die Anwendungskriterien eingehalten werden. Anderenfalls sind 

Standsicherheitsnachweise zu führen und die zu erwartenden Verformungen im Einzelfall zu 

beurteilen. 

13.5 Trockenhaltung des Bauwerks 

Wegen der Lage der Baugrubensohle (NN + 4,8 m) rd. 2,2 m über dem 

Grundwasseranstiegspotential (NN + 2,6 m) wirkt auf das Bauwerk kein drückendes 

Grundwasser. 

Zeitweilig drückendes aufstauendes Sickerwasser wird durch gut sickerfähiges Material zur 

Verfüllung der Baugrube vermieden (k ≥ 1 ⋅ 10 -4 m/s). Das Sickerwasser wird in Drainrohren 

entlang der Neubau-Giebelwandgründung am Wohngebäude Nr. 25 und entlang der 

Längsaußenwandgründungen des Neubaus in die Bereiche ohne Auelehm im Westen der 

Baufläche abgeleitet. 

Alternativ ist das Tiefgeschoß als „Weiße Wanne“ auszubilden (siehe auch Ziffer 15). 

Die Planungen zur Trockenhaltung des Wohngebäudes sind gemäß DIN 18195-6:2000-08 

unter Berücksichtigung der unter Umständen vorhandenen Einrichtungen bzw. Maßnahmen 

zur Trockenhaltung der benachbarten Gebäude durchzuführen. 

13.6 Sonstiges 

Aus gründungstechnischer Sicht sind Fugen in der Gründungskonstruktion des Neubaus 

ungünstig. Werden aus betontechnologischen Gründen Fugen in der Bauwerksgründung 

erforderlich, dann sollten diese in der Gründungsplatte als durchgehend bewehrte 

"Schwindplomben" (ausgesparte Betonierabschnitte) ausgebildet werden.



14 Generelle Beurteilung der Möglichkeiten zur Regenwasserversickerung 

14.1 Beurteilungskriterien 

Gemäß den Richtlinien des Regelwerkes ATV-DWA-A 138 ist zur Regenwasserversickerung 

über dem Grundwasserleiter eine ausreichend dicke grundwasserfreie Schicht mit einem 

Wasserdurchlässigkeitsbeiwert in der Bandbreite k = 5 ⋅ 10 -3 m/s bis 5 ⋅ 10 -6 m/s erforderlich, 

die das der Grundwasserneubildung zusickernde Wasser reinigt; die direkte Einleitung von 

Regenwasser in das Grundwasser ist nicht zulässig. 

Der Mindestabstand zwischen der Sohle der Versickerungsanlage und dem mittleren 

Grundwasserhöchststand soll für Mulden- oder Flächenversickerung sowie für Rigolen- und 

Rohrversickerungen mindestens 1 m und für eine Rigolen- und Rohrversickerung 

mindestens 1,5 m betragen (Sickerraum mindestens 1 m), um die Reinigungsfähigkeit des 

ungesättigten Bodens zu gewährleisten. Für Mulden- oder Flächenversickerungen sowie 

Rigolen- und Rohrversickerungen ist in Abstimmung mit den zuständigen Stellen in 

Ausnahmefällen eine Reduktion der Sickerraumhöhe auf bis zu rd. 0,5 m möglich. 

Für die örtliche Situation ist aus geotechnischer Sicht die Einrichtung einer 

Rigolenversickerung zweckmäßig. Hierfür wird ein unterirdischer Speicher in Form einer 

Rigole angelegt (Rigole: mit porenreichem Kies gefüllter, mit einem Sickerrohr bestückter 

Graben). Die Rigole muss bei ausreichendem Speichervolumen einerseits so tief reichen, 

dass ihre Basis und das eingebaute Sickerrohr frostfrei sind, andererseits muss der 

erforderliche Grundwasserabstand eingehalten werden. Ferner wird zum Schutz gegenüber 

mechanischer Beeinträchtigung über der Rigole üblicherweise eine Schutzschicht mit einer 

Dicke von mindestens 0,4 m angeordnet. 

Für eine Rigolendicke von rd. 0,6 m ergibt sich demnach der folgende, für die Versickerung 

erforderliche Mindestwert des Grundwasserflurabstandes: 

Schutzschichtdicke 0,4 m 

Rigolentiefe (OK Rohr frostfrei) 0,6 m 

ungesättigte Zone 1,0 m 

mindestens erf. Grundwasserflurabstand 2,0 m



14.2 Beurteilung der Grundwasserverhältnisse 

Die Wasserdurchlässigkeit reiner Sandböden kann nach Hazen anhand der Körnungslinie 

nach folgender Beziehung abgeschätzt werden (siehe z. B. Schultze/Muhs: Bodenuntersuchungen 

für Ingenieurbauten): 

k = 0,0116 • d 10 2 (m/s) 

mit d 10 : Korndurchmesser in mm 

bei 10 % Siebrückstand 

(wirksamer Korndurchmesser) 

Schlämmkornbeimengungen setzen diesen Wert jedoch deutlich herab. 

Die vertikale Systemdurchlässigkeit der mit den Bohrsondierungen bis rd. 4,2 m Tiefe unter 

GOK (entsprechend bis NN + 4,2 m) angetroffenen aufgefüllten Sande wird anhand der 

Sieblinien charakteristischer Proben unter Berücksichtigung der örtlich angetroffenen 

Schluffbänder überwiegend mit 

k = 1 ·10 -4 m/s bis 5 ·10 -5 m/s 

abgeschätzt. Die örtlich angetroffenen Sand-Schluff-Gemische haben Wasserdurchlässigkeit 

in der Größenordnung von 

k < 5 ·10 -6 m/s. 

Die mit den Bohrsondierungen ab rd. 1,9 m Tiefe unter GOK (ab NN + 5,2 m) angetroffenen 

Böden sind demnach für eine Regenwasserversickerung mit Rigolen grundsätzlich geeignet. 

Die Geländehöhe gartenseitig des Bunkers liegt gemäß den Ansatzhöhen der Erkundung 

etwa bei NN + rd. 7,2 m. 

Der Stauwasserhöchststand über dem Auelehm wird für den gartenseitigen Bereich auf der 

Basis der vorliegenden Daten mit NN + rd. 4 m abgeschätzt, das Anstiegspotential der 

Grundwasserspiegeldruckhöhe liegt bei NN + rd. 2,6 m. Demnach ist ein dauerhaft 

ausreichender Grundwasserflurabstand für eine Rigolenversickerung hier gegeben. Wegen 

der insgesamt heterogenen Baugrundverhältnisse ist die örtliche Baugrundqualität in den zur 

Versickerung vorgesehenen Flächen mit zwei rd. 4 m tiefen Bohrsondierungen zu 

verifizieren. Die Ergebnisse dieser objektspezifischen Erkundung können zu einer anderen 

Einschätzung führen. 

14.3 Hinweise zur Regenwasserversickerung 

Versickerungsanlagen sind regelmäßig zu kontrollieren und erforderlichenfalls zu unterhalten 

(ATV-DVWK A-138, Ziffer 5, Tabelle 5). 

Der Abstand der Versickerungsanlagen zu den Nachbarkellern soll mindestens 3 m (vom 

Fußpunkt der Außenfundamente) betragen. Wegen der relativ kleinen Grundstücksfläche ist 

das Tiefgeschoß des Neubaus selbst gegen drückendes Wasser abzudichten („Weiße 

Wanne“, siehe Ziffer 13.5).



Die potentiellen Auswirkungen auf die benachbarten baulichen Anlagen sind zu beurteilen, 

auch aus statischer Sicht. 

Gemäß ATV-DVWK A-138 wird eine Versickerungseinrichtung planmäßig (nur) für ein 

Regenereignis bemessen, dass statistisch alle 5 Jahre erreicht oder überschritten werden 

kann. Die Versickerungsanlagen sind deshalb grundsätzlich so anzulegen, dass im Falle 

eines Überlaufens keine Schäden an benachbarten baulichen Anlagen eintreten können. 

Hierfür können die Anlagen z. B. mit einem Notüberlauf an das Kanalnetz angeschlossen 

werden (Genehmigung erforderlich). Eine Überdimensionierung des Stauraums wird 

empfohlen. 

15 Hinweise zum Umgang mit potentieller Bodenverunreinigung 

Zur Herstellung des Bauwerkes ist der Aushub aufgefüllter Böden erforderlich, die hier örtlich 

Fremdstoffe enthalten. 

Hinsichtlich der umweltrechtlichen Aspekte der Verwendung von Böden werden beim 

Umgang mit Bodenaushub und mit Bauschutt (Wiederverwendung oder Entsorgung) die 

Anforderungen an die stoffliche Verwertung von mineralischen Reststoffen/Abfällen der 

Länderarbeitsgemeinschaft LAGA (20) herangezogen. Böden werden anhand der 

Ergebnisse chemischer Analysen den Einbauklassen „Z0“ bis „Z2“ zugeordnet, bei 

Grenzwertüberschreitung der Klasse „Z2“ sind sie zu entsorgen. 

Bodenchemische Analysen wurden unseres Wissens bisher nicht durchgeführt. 

Zur definitiven LAGA-Klassifikation sind chemische Analysen durchzuführen. 

16 Geotechnische Kategorie 

Seit dem 01.01.2005 liegt mit der verbindlichen Einführung der DIN 1054:2005-01 eine 

geänderte Vorschriftenlage hinsichtlich der Sicherheitsnachweise im Erd- und Grundbau vor, 

die mit dem Übergang auf den EUROCODE 7 mit DIN 1054:2010-12 beibehalten wird. 

Danach ist jedes Objekt zu Planungsbeginn in eine geotechnische Kategorie einzuordnen. 

In Bezug auf die Durchführung (Baugrube, Nachbarbebauung, Baugrundvorbelastung) ist 

eine Einstufung der Baumaßnahmen in die geotechnische Kategorie GK 2 vorzunehmen. 

Hierfür ist gemäß DIN 1054:2010-12 (Abschnitt 2.8) eine ingenieurmäßige Bearbeitung der 

Aufgaben mit rechnerischen Nachweisen der Standsicherheit und der Gebrauchstauglichkeit 

erforderlich, die in einem Geotechnischen Entwurfsbericht prüffähig niederzulegen sind. Der 

vorliegende Geotechnische Bericht bildet die geotechnische Grundlage dafür.



17 Schlußbemerkungen 

Der Baugrundaufbau in der Gründungsfläche des Bunkers ist bislang nicht erkundet worden. 

Zur Verifizierung der Übertragbarkeit der bisherigen Erkundungsdaten sind in dessen 

Gründungsfläche ca. 4 Bohrsondierungen bis rd. 5 m Tiefe unter Gründungssohle 

durchzuführen, ferner, falls geplant, 2 Bohrsondierungen in der 

Regenwasserversickerungsfläche. 

Die beiden benachbarten Wohngebäude sind einer Beweissicherung zu unterziehen. Es wird 

empfohlen, die Notwendigkeit der Beweissicherung für weitere bauliche Anlagen im Umfeld 

der Baufläche zu prüfen. 

Mit der Ausführung der Unterfangungs-, Baugrubensicherungs- und Gründungsarbeiten 

sollten hier deshalb nur Unternehmungen beauftragt werden, die vergleichbare Bauvorhaben 

bereits nachweislich mit Erfolg durchgeführt haben. 

Für die weitere Beratung bei der Planung und bei der Realisierung des Projektes, auch für 

Beweissicherungen und Kontrollprüfungen stehen wir Ihnen gern zur Verfügung. 

Prof. Dr.-Ing. H. Harder 

Dr.-Ing. J. Rogner


Anlagenverzeichnis 


Anlagenverzeichnis 

1 Lagepläne 

1.1 Ortsplan 

1.2 Lageplan 

2 Baugrund 

2.1 Ergebnisse der Baugrunderkundung (Westseite, Braunschweiger Straße Nr. 13) 

2.2 Ergebnisse der Baugrunderkundung (Ostseite, Braunschweiger Straße Nr. 25) 

2.3 Ergebnisse des Suchschurfs am Wohnhaus Brauschweiger Straße 13 

3 Bodenmechanische Laboruntersuchung 

3.1 Zusammenstellung der Versuchsergebnisse 

3.2 Körnungslinien


Hochschule Bremen 

Anlage 1.1 

Az.: 11736-101 

Neubau eines Wohngebäudes Braunschweiger Str. 17/19 in Bremen 



Ortsplan 

N 

Datei: 11736-101_Anl1-1.bop



Anlage 1.2 

Az.: 11736-101 

Neubau eines Wohngebäudes 

Braunschweiger Str. 17/19 in Bremen 



Lageplan 

Bohrsondierung BS 

Schwere Rammsondierung DPH 

Schürfe 

DPH-4/13 

BS-5/13 

BS-1/09 

BS-2/09 

BS-3/13 

BS-5/09 

BS-6/13 

BS-1/13 

S-1/13 

DPH-2/13 

übernommen aus Unterlagen 

mit Ergänzungen 

- ohne Maßstab - 


Lageskizze: 

(ohne Maßstab) 

N 



Schürfe 







Ergebnisse der Baugrunderkundung 

Anlage 2.1 

Az.: 11736-101 

Legende 

A 

A (Auffüllung) 

S (Sand) 

Westseite 

(Haus Nr. 13) 

1.30 (5.18) 

BS-6/13 

NN +6,48 m 

A 

mS, h, gs, 

fs', u', bis 

rd. 0,6,m Bauschutt 

0.30 (6.94) 

0.70 (6.54) 

1.60 (5.64) 

3.00 (4.24) 

BS-1/13 

NN +7,24 m 

A 

A 

A 

mS, fs, h', 

u', kl. Bauschuttreste, 

Wurzeln 

mS, gs*, g, 

Wurzeln 

mS, u, h, gs', 

fs', Bauschutt, 

Wurzeln 

mS, fs, gs', 

mS,u,h,gs', 

fs'-Lagen, 

Wurzeln 

DPH-2/13 

NN +7,18 m 

0 5 10 15 20 25 30 

0.0 

1.0 

2.0 

3.0 

Schlagzahlen je 10 cm 

vorgeschachtet 

NN + 4,8m 

mS, fs, gs' 

5.30 (1.94) 

mS, fs, gs', 

u, vereinz 

T,u,fs',h'-Stücke 

4.0 

5.0 

5.35 (1.13) 

19.02.13 

6.00 (0.48) 

7.00 (-0.52) 

mS, fs, gs', 

u', U,h,ms, 

fs-Bd. 

6.20 (1.04) 

19.02.13 

7.10 (0.14) 

7.50 (-0.26) 

mS, fs, gs' 

mS, fs, gs, 

U,h*,ms,fs-Bd. 

6.0 

8.00 (-1.52) 

mS, gs, fs', 

g' 

mS, fs, gs' 

10.00 (-2.76) 

Höhenmaßstab: 1:100 


Lageskizze: 

(ohne Maßstab) 

N 

Legende 



Schürfe 







Ergebnisse der Baugrunderkundung 

Anlage 2.2 

Az.: 11736-101 

steif 

weich - steif 

weich 

breiig - weich 

A 

A (Auffüllung) 

Al (Auelehme) 

S (Sand) 

U (Schluff) 

Ostseite 

(Haus Nr. 25) 

DPH-4/13 

NN +6,38 m 

0 5 10 15 20 25 30 

0.0 

1.0 

2.0 

3.0 

4.0 

5.0 

6.0 

Schlagzahlen je 10 cm 

vorgeschachtet 

NN + 4,8m 

4.19 (2.22) 

19.02.13 

0.25 (6.16) 

1.50 (4.91) 

2.75 (3.66) 

4.20 (2.21) 

4.50 (1.91) 

4.90 (1.51) 

BS-5/13 

NN +6,41 m 

A 

A 

A 

mS, fs, gs', 

h', Bauschutt, 

Schlacke 

U, fs, t, h', 

Wurzeln 

U, fs, t, h', 

Bauschutt 

mS, fs, gs', 

U,ms,fs,t', 

h'-Stücke 

mS, fs, gs' 

u', U,h,t,fs', 

ms'-Bd. 

T, h, u, fs', 

Muschelreste, 

S-Bd. 

3.63 (2.88) 

01.04.09 

BS-1/09 

NN +6,51 m 

0.06 (6.45) Gehwegplatten 

fS, ms, 

1.20 (5.31) 

Bauschuttreste 

1.60 (4.91) mS, fs 

2.70 (3.81) 

3.60 (2.91) 

5.25 (1.26) 

A 

U, o' 

U, o' 

U, o', mS-Bd. 

mS, fs, vereinz 

gs' 

4.38 (2.84) 

01.04.09 

0.35 (6.87) 

1.30 (5.92) 

3.90 (3.32) 

5.50 (1.72) 

BS-2/09 

NN +7,22 m 

A 

A 

A 

U, fs, kl. 

Bauschuttreste vorgeschachtet 

U, o, vereinz 

kl. Bauschuttreste 

mS, fs 

U, o 

6.06 (1.04) 

19.02.13 

0.25 (6.85) 

0.80 (6.30) 

1.90 (5.20) 

4.20 (2.90) 

5.20 (1.90) 

BS-3/13 

NN +7,1 m 

A 

A 

A 

mS, fs, gs', 

h' / U, h, 

ms, fs / 

T, u, h, 

fs' /Pflr., 

Wurzeln 

mS, fs, gs', 

h', Bauschutt 

mS, gs, fs', 

u', h' / U, 

ms, fs, h', 

vereinz. Wurzeln, 

Betonreste 

bei 1,8m 4.30 (2.94) 

mS, gs, fs', 27.05.09 

ab 4,05m U-Bd. 

T, h, u, fs', 

Muschelreste 

mS, fs, gs' 

0.40 (6.84) 

2.60 (4.64) 

4.40 (2.84) 

5.00 (2.24) 

BS-5/09 

NN +7,24 m 

A 

A 

A 

mS, fs, g, 

Ziegelstücke, 

Glas 

mS, fs, g, 

Ziegelbruch 

mS, gs' 

U, t' 

aus Unterlage U 3.1 

7.0 

7.20 (-0.69) 

mS, fs, gs 

8.00 (-0.90) 

8.0 

9.0 

10.00 (-3.59) 

mS, gs, fs', 

g' 

10.00 (-3.49) 


mS, fs', gs, 

g 

10.00 (-2.78) 




aufgehende Wand 

Braunschweiger Straße 13 







Schurf S-1/13 am Gebäude Nr. 13 

Anlage 2.3 

Az.: 11736-101 

NN +7,06m 



Institut für Geotechnik Anlage 3.1 





Ergebnisse der bodenmechanischen Laborversuche 

Körnungslinien 

Bohrung 

Schicht 

Entnahmetiefe 

Wassergehalt w 

Dichte 

Trockendichte d 

Glühverlust V gl 

Siebung 

Sedimentation 

Kombination 

Fließgrenze w L 

Ausrollgrenze w P 

Plastizitätszahl I P 

Konsistenzzahl I C 

Flügelsondierwiderstand 

FS 

Kalkgehalt V Ca 

Wasserdurchlässigkeitsbeiwert 

k 10 

lfd.- 

Nr. 

Nr. 

Probe 

von 

m 

bis 

m 

m 

Probenansprache im Labor 

t/ m³ 

t/ m³ 

Gew. 

% 

s. Anlage Nr./.Blatt 

kN/ m² 

m/s 

1 BS-1/13 1 0 0.3 0.2 A (mS fs h' u', Bauschutt, Wurzeln (++)) 

2 BS-1/13 2 0.3 0.7 0.5 A (mS gs* g, Wurzeln) 

3 BS-1/13 3 0.7 1.6 1.3 A (mS u h gs' fs', Bauschutt, Wurzeln (+)) 2,6 3.2/1 

4 BS-1/13 4 1.6 3 2.5 A (mS fs gs', mS u h gs' fs' -Lagen, Wurzeln) 

5 BS-1/13 5 3 5.3 3.8 A (mS fs gs' u') 0,6 3.2/1 

6 BS-1/13 6 3 5.3 4.8 A (mS fs gs' u', T u fs' h' -Stücke) 

7 BS-1/13 7 5.3 7.1 6 mS fs gs' 

8 BS-1/13 8 7.1 7.5 7.4 mS fs gs, U h* ms fs-Bd. 

9 BS-1/13 9 7.5 10 8.5 mS fs gs' 3.2/1 

10 BS-1/13 10 7.5 10 9.8 mS fs gs' 

11 BS-3/13 1 0 0.25 0.2 A (mS fs gs' h' / U h ms fs / T u h fs' / Pfl-R., Wurzeln (+)) 

12 BS-3/13 2 0.25 0.8 0.6 A (mS fs gs' h', Bauschutt (+)) 

13 BS-3/13 3 0.8 1.9 1.3 A (mS gs fs' u' h' / U ms fs h', Wurzeln (++)) 

14 BS-3/13 4 0.8 1.9 1.8 A (mS gs fs' u' h' / U ms fs h' (++)) 1,6 3.2/1 

15 BS-3/13 5 1.9 4.2 2.8 A (mS gs fs') 3.2/1 

16 BS-3/13 6 1.9 4.2 3.8 A (mS gs fs') 

17 BS-3/13 7 4.2 5.2 5 T h u fs' weich, Muschelreste (+) 0,502 1,69 1,12 8,8 3.2/1 

18 BS-3/13 8 5.2 8 6.5 mS fs gs' 3.2/2 

19 BS-3/13 9 5.2 8 7.8 mS fs gs' 

Blatt 1






Ergebnisse der bodenmechanischen Laborversuche 


Bohrung 

Schicht 

Entnahmetiefe 

Wassergehalt w 

Dichte 

Trockendichte d 

Glühverlust V gl 

Siebung 

Sedimentation 

Kombination 

Fließgrenze w L 

Ausrollgrenze w P 

Plastizitätszahl I P 

Konsistenzzahl I C 

Flügelsondierwiderstand 

FS 

Kalkgehalt V Ca 

Wasserdurchlässigkeitsbeiwert 

k 10 

lfd.- 

Nr. 

Nr. 

Probe 

von 

m 

bis 

m 

m 

Probenansprache im Labor 

t/ m³ 

t/ m³ 

Gew. 

% 

s. Anlage Nr./.Blatt 

kN/ m² 

m/s 

20 BS-5/13 1 0 0.25 0.2 A (mS fs gs' h', Bauschutt, Schlacke (++)) 

21 BS-5/13 2 0.25 1,5 0.6 A (U fs t h' steif, Wurzeln) 0,177 2,10 1,79 3,9 

22 BS-5/13 3 1,5 2.75 1.6 A (U fs t h' steif, Bauschutt (+)) 0,142 2,16 1,89 3,2 

23 BS-5/13 4 1,5 2.75 2 A (U fs t h' weich-steif, Bauschutt (+)) 0,235 2,06 1,66 5,3 

24 BS-5/13 5 2.75 4.2 2.8 A (mS fs gs', U ms fs t' h' -Stücke) 

25 BS-5/13 6 2.75 4.2 4 A (mS fs gs', U ms fs t' h' -Stücke) 

26 BS-5/13 7 4.2 4.5 4.4 A (mS fs gs' u' , U h t fs' ms'-Bd.) 

27 BS-5/13 8 4.5 4.9 4.8 T h u fs' weich, Muschelreste (+) 0,511 1,65 1,09 8,5 3.2/2 

28 BS-5/13 9 4.9 10 5.5 mS gs fs' g' 

29 BS-5/13 10 4.9 10 7 mS gs fs' g' 

30 BS-5/13 11 4.9 10 9.5 mS gs fs' g' 3.2/2 

31 BS-6/13 1 0 1.3 0.3 A (mS h gs fs' u', Bauschutt (++)) 

32 BS-6/13 2 0 1.3 0.6 A (mS h gs fs' u', Bauschutt (++)) 9,3 

33 BS-6/13 3 0 1.3 1 mS fs gs' 

34 BS-6/13 4 1.3 6 1.5 mS fs gs' 

35 BS-6/13 5 1.3 6 3 mS fs gs' 

36 BS-6/13 6 1.3 6 4.5 mS fs gs' 

37 BS-6/13 7 6 7 6.5 mS fs gs' u', U h ms fs-Bd. 8,2 3.2/2 

38 BS-6/13 8 7 8 7.5 mS gs fs' g' 

Blatt 2








110 

100 

Feinstes 

Schlämmkorn 

Siebkorn 

Schluffkorn Sandkorn Kieskorn 

Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- 

K 

Massenanteile der Körner < d in % der Gesamtmenge 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

BS-1/13_1,3m 

BS-1/13_3,8m 

BS-1/13_8,5m 

0.002 0.006 0.02 0.06 0.2 0.6 2 6 20 d [ mm ] 

110 

100 

Feinstes 

Schlämmkorn 

Siebkorn 



K 


90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

BS-3/13_1,8m 

BS-3/13_2,8m 

BS-3/13_5m 

0.002 0.006 0.02 0.06 0.2 0.6 2 6 20 d [ mm ] 

Blatt 1 von 2








110 

100 

Feinstes 

Schlämmkorn 

Siebkorn 



K 


90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

BS-3/13_6,5m 

BS-5/13_4,8m 

BS-5/13_9,5m 

0.002 0.006 0.02 0.06 0.2 0.6 2 6 20 d [ mm ] 

110 

100 

Feinstes 

Schlämmkorn 

Siebkorn 



K 


90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

BS-6/13_6,5m 

0 

0.002 0.006 0.02 0.06 0.2 0.6 2 6 20 d [ mm ] 

Blatt 2 von 2

Geotechnischer Bericht - Ortsamt Mitte / Östliche Vorstadt - Bremen

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