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Ohne Konturierung<br />
Austrittsdrallwinkel<br />
+ Nabenkonturierung<br />
+ Gehäusekonturierung<br />
+ Gehäusekonturierung<br />
+ Nabenkonturierung<br />
0.05 Grad<br />
Naben− und Gehäusekonturierung<br />
0.00005<br />
ξ<br />
Abbildung 12.1.: Einfluss der Naben- und Gehäusekonturierung auf Totaldruckverlustkoeffizienten<br />
und Austrittsdrallwinkel des Stators<br />
qualitativ auch nahe Stall. Für diese Konturierungen konnte kein negativer Einfluss auf die Stabilität<br />
des Verdichters festgestellt werden. Einige weitere Aspekte werden anhand von Abb. 12.1<br />
verdeutlicht. Gezeigt sind die durch die Konturierung an Nabe und Gehäuse bewirkten Änderungen<br />
von Druckverlust und Austrittsdrallwinkel des Stators. Der Betriebszustand entspricht<br />
dem Auslegungspunkt. Vier Varianten sind eingezeichnet: Die Referenz ohne Konturierung, die<br />
finale Variante mit Naben- und Gehäusekonturierung sowie jeweils einzeln, aber mit den finalen<br />
Auslegungsparameterwerten konturierte Endwände. Zunächst wird deutlich, dass durch die<br />
Konturierung sowohl Austrittsdrallwinkel als auch Totaldruckverlustkoeffizient reduziert werden.<br />
Es liegt also kein Konflikt zwischen Randbedingung und Zielparameter vor. Weiterhin fällt<br />
der auch schon beim Rotor beobachtete geringe Betrag der durch die Konturierung erzielten<br />
Verbesserungen auf. Der Drallwinkel sinkt um 0,22 Grad und der Druckverlust der Schaufelreihe<br />
wird um 0,032 % des dynamischen Eintrittsdruckes reduziert. Die resultierende Verbesserung<br />
des polytropen Verdichterwirkungsgrades beträgt 0,012 % ∆η p . Etwa zwei Drittel dieser Änderungen<br />
sind der Gehäusekonturierung zuzuschreiben, der Beitrag der Nabe war dementsprechend<br />
geringer. Schließlich ist noch die vernachlässigbar geringe Interaktion zwischen Nabenund<br />
Gehäusekonturierung festzuhalten. Die durch die Konturierung einer Endwand bewirkten<br />
Drall- und Verluständerungen sind weitgehend unabhängig vom Vorhandensein einer Konturierung<br />
am jeweils anderen Schaufelende. Dies ist ein Unterschied zum Rotor und auch zu den<br />
Resultaten von Reising, bei dem die hier beobachtete Unabhängigkeit zwischen den Naben- und<br />
Gehäusebereichen des Stators nicht gegeben war [86].<br />
Ein Vergleich der Gehäusegeometrien von Referenz und konturierter Variante ist in Abb. 12.2<br />
gezeigt. Wie schon beim Rotor sind die Amplituden des nicht-achsensymmetrischen Konturie-<br />
66 12. Statoren