3R MiniLog2 (Vorschau)

6/2012 

ISSN 2191-9798 

K 1252 E 

Vulkan-Verlag, 

Essen 

Fachzeitschrift für sichere und 

effiziente Rohrleitungssysteme 

6. Praxistag 

Korrosionsschutz 

13.06.2012 

In Gelsenkirchen 

www.3R-Rohre.de 

MiniLog2 

Messtechnik für den 

kathodischen Korrosionsschutz 

3-IN-1 

Datenlogger 

GPS-Zeitschalter 

IFO-Messung 

www.weilekes.de

6. Praxistag 

mit neuem 

Internet auftritt: 



am 13. Juni 2012 in Gelsenkirchen 

Programm 

Moderation: 

U. Bette, Technische Akademie Wuppertal 

Strategien für die Optimierung des kathodischen 

Korrosionsschutzes von Rohrleitungen unter Wechselspannungsbeeinflussung 

Dr. M. Büchler, SGK Schweizerische Gesellschaft 

für Korrosionsschutz, Zürich 

Neues Berechnungsverfahren für Erderspannungstrichter 

R. Watermann, Open Grid Europe GmbH, Essen 

Prof. Dr. R. Schröder, TFH Bochum, Bochum 

Wechselstromkorrosion – Ergebnisse von Messungen an 

ER-Coupons mit einem 16-Bit-Digital-Speicher-Oszilloskop 

U. Bette, Technische Akademie Wuppertal, Wuppertal 

MiniLog2: der Datenlogger für den KKS und 

Pfadfinder in die Cloud 

Th. Weilekes, Weilekes Elektronik GmbH, Gelsenkirchen 

Smart KKS: Integration von KKS-Messdaten in die 

bestehende Infrastruktur eines Netzbetreibers 

M. Müller, RBS Wave GmbH, Stuttgart 

Polyamidumhüllung als Verschleißschutz 

bei der Verlegung von Stahlleitungsrohren 

mittels grabenloser Verfahren 

Dr. H.-J. Kocks, Salzgitter Mannesmann Line Pipe GmbH, Siegen 

Nachumhüllung von Schweißnähten 

für besondere Einsatzfälle 

A. Drees, Kettler GmbH & Co. KG, Herten-Westerholt 

Ziehkopf zur Überwachung der Umhüllung während 

des Einzugs der Rohrleitung beim HDD-Verfahren 

H. Engelke, EWE Oldenburg 

Modul zur Korrosionskalkulation 

bei nicht molchbaren Leitungen 

Th. Laier, RWE – Westfalen-Weser-Ems – Netzservice GmbH, 

Dortmund 

Aktuelle Entwicklungen im Regelwerk 

H. Gaugler, SWM, München 

Wann und Wo? 

Veranstalter: 

Veranstalter 

3R, fkks 

Termin: Mittwoch, 13.06.2012, 

9:00 Uhr – 17:15 Uhr 

Ort: 

Zielgruppe: 

Veltinsarena, Gelsenkirchen, 

www.veltins-arena.de 

Mitarbeiter von Stadtwerken, 

Energieversorgungs- und 

Korrosionsschutzfachunternehmen 

Teilnahmegebühr: 

3R-Abonnenten 

und fkks-Mitglieder: 365,- € 

Nichtabonnenten: 395,- € 

Bei weiteren Anmeldungen aus einem Unternehmen wird 

ein Rabatt von 10 % auf den jeweiligen Preis gewährt. 

Im Preis enthalten sind die Tagungsunterlagen sowie 

das Catering (2 x Kaffee, 1 x Mittagessen). 

Mehr Information und Online-Anmeldung unter 

www.praxistag-korrosionsschutz.de 

Fax-Anmeldung: 0201-82002-55 oder Online-Anmeldung: www.praxistag-korrosionsschutz.de 

Ich bin 3R-Abonnent 

Ich bin fkks-Mitglied 

Ich bin Nichtabonnent/kein fkks-Mitglied 

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Telefon 

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Firma/Institution 

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Land, PLZ, Ort 

Nummer 

✘ 

Ort, Datum, Unterschrift

Editorial 

Miteinander reden 

ohne sich zu verstehen 

Die Bundesnetzagentur (BNetzA) rügt immer wieder das 

schleppende Investitionsverhalten der Leitungsnetzbetreiber. 

Sie verweist dabei auf die in den Kostenanträgen genehmigten 

Abschreibungen und die aus ihrer Sicht üppigen Zinssätze von 

9,05 % bei Neuinvestitionen. Außerdem seien die Investitionen 

in die Netze im Vergleich zum sonstigen Wirtschaftsleben ja 

besonders sicher, es gäbe also gar keine Gründe für Zurückhaltung 

hierbei. 

Aus Sicht der Netzbetreiber stellt sich die Situation anders 

dar: Eine Rendite wird überhaupt nur auf Investitionen zugestanden. 

Alle anderen Kosten werden im besten Falle 1:1 anerkannt, 

obwohl sie, wie in anderen Branchen auch, einen 

notwendigen Aufwand zur Leistungserbringung darstellen, der 

sich lohnen muss. Einzelne Kosten müssen sogar ohne jede Erstattung 

getragen werden. Diese Verfahrensweise der BNetzA 

reduziert de facto die erzielbare Rendite deutlich. Nennenswertes 

Umlaufvermögen oder Kommunikationsmaßnahmen 

wie Sponsoring werden für einen Netzbetreiber aus BNetzA- 

Sicht für unnötig erklärt, womit z. B. die Material-Vorhaltung 

für Störungen und Instandhaltung oder das Sponsoring von 

Veranstaltungen zur Gewinnung des notwendigen Ingenieurnachwuchses 

dem Rotstift zum Opfer fällt. Gleichfalls gesteht 

die BNetzA den Netzbetreibern kein Interesse an neuen Netzanschlüssen 

zu, sondern sieht hier einzig die Vertriebsunternehmen 

in der Pflicht. 

Und dann ist da noch der Zeitversatz der Anerkennung der 

Investitionen. Er liegt zwischen zwei und sieben Jahren, was 

den Barwert der nominal so „üppigen Zinssätze“ endgültig auf 

Bereiche deutlich unter 5 % reduziert. 

Diesen Argumenten wird immer wieder der „Sockeleffekt“ 

und vor allem die Sicherheit der Investitionen entgegen gehalten. 

Während für die Netzagentur dann aber mit der Anerkennung 

der entsprechenden Abschreibungen die Welt in Ordnung 

ist, stellen sich die Netzbetreiber ganz andere Fragen in Zusammenhang 

mit Investitions- und Kalkulationssicherheit: 

Welche Perspektive haben Gasnetze in der Endverteilung 

im Neubaubereich und im Bestand noch, wenn gleichzeitig 

erkennbar wird, dass die Heizenergiebedarfe in den 

nächsten Jahrzehnten drastisch sinken werden und 

vermehrt günstiger Überschuss-Strom aus den Erneuerbaren 

Energien im Wärmemarkt landen kann? 

Werden die Risiken der langfristigen Bindung an Personal 

mit guten und sozialen Arbeitsbedingungen in den Unternehmen 

tragbar bleiben? Im Rahmen des Effizienzbenchmarks 

besteht das Risiko, dass Äpfel mit Birnen verglichen 

werden und vereinzelt günstig eingekaufte Dienstleistungen 

in den Prozessen einen für die Netzbetreiber in der 

Breite nicht erzielbaren Benchmark setzen. Es besteht die 

akute Gefahr, dass eine Lohnspirale nach unten erzwungen 

und der Druck auf Dienstleister noch mehr erhöht wird. 

Die Debatte um die Personalzusatzkosten ist völlig unverständlich, 

weigert sich doch die BNetzA gesetzlich und 

tariflich bedingte Lohnbestandteile 

anzuerkennen, nur 

weil die Dienstleistung von 

Mitarbeitern des Mutterunternehmens 

erbracht wird. 

Das dahinterstehende Ziel 

der BNetzA, die sogenannten 

großen Netzgesellschaften 

auf einem Nebenweg zu 

erzwingen, ist dabei weder 

vom EnWG noch vom 

Aktienrecht gedeckt. 

Das gravierendste Missverständnis besteht aber m. E. bei 

der Frage, in welchem Umfang Geld für Investitionen 

verfügbar ist und wie es zu Investitionsentscheidungen in 

Unternehmen kommt. Aus BNetzA-Sicht ist die Finanzierung 

im Netzgeschäft kein Problem. In ihrer Welt sind 

Netzgeschäfte sichere Geschäfte mit guten Renditen und 

von daher für jede Bank und jedes Unternehmen ein 

wünschenswertes Geschäft. 

Aus Sicht der Energieversorgungsunternehmen als Eigner 

von Netzbetreibern zeigt sich eine ganz andere Welt. Die 

sinkenden Erlösobergrenzen im Zuge der Anreizregulierung 

in Verbindung mit steigenden Kosten durch Bürokratie und 

Regulierung schmälern die Investitionsbereitschaft in das 

Netzgeschäft. Die verfügbaren Geldmittel werden nicht 

mehr in diese Geschäftsbereiche investiert, sondern 

wenden sich renditeträchtigeren Geschäften zu. Die klare 

Maxime jedes Unternehmertums ist die Konkurrenz des zu 

investierenden Geldes um die bestmögliche Verzinsung. 

Genau dieser Maxime folgen auch die Eigner und Vorstände 

der Energieversorgungsunternehmen - soweit sie die 

Wahl dazu haben. Begrenzt wird diese Entwicklung nur 

durch unabweisbare Verpflichtungen bei bestimmten 

Investitionen und dem Willen der Eigner und Unternehmen, 

keine unkalkulierbaren Risiken einzugehen. 

Deshalb sind trotz erheblicher Investitionsbedarfe in die Netzinfrastruktur 

für die Energiewende momentan nur moderate 

Investitionslinien erkennbar. Eine echte Wende hin zu modernen 

und flexibleren Netzstrukturen kann man so nicht gestalten. 

Die wechselseitigen Appelle und Rechtfertigungen zwischen 

Bundesnetzagentur, den Verbänden und den Netzbetreibern 

helfen auch kein Stück weiter. Was wir brauchen, ist das 

wechselseitige Verstehen dessen, was die beteiligten Parteien 

antreibt, zum heutigen Verhalten führt und daraufhin ein Vorgehen, 

das diese Antriebskräfte würdigt und in veränderte Rahmenbedingungen 

überführt – nur dann wird das Investitionsklima 

sich ändern und die Energiewende kann gelingen. 

Bernd Heimhuber 

Geschäftsführer der enercity 

Netzgesellschaft mbH 

6 / 2012 421

6/2012 

Inhalt 

S. 426 S. 436 S. 445 

Editorial 

325 Miteinander reden ohne 

sich zu verstehen 

Bernd Heimhuber 

Nachrichten 

Industrie und Wirtschaft 

425 NORMA Group erweitert Produktion in Großbritannien und in China 

425 REHAU Katalog Kanaltechnik als kostenloses E-Book 

426 Nord Stream-Großauftrag für Vitalis KKS & Elektrotechnik Service 

426 GF: Übernahme von IPP stärkt Marktstellung in Nordamerika 

427 TÜV Rheinland als Zertifizierungsstelle für Rohrleitungsbauunternehmen 

428 NORMA Group stattet Fußball-EM-Stadion in Kiew mit 40.000 Rohrverbindern 

aus 

428 Mehr Erneuerbare Energien bei MVV Energie 

429 Eggert Bau setzt auf HDD-Bohrtechnik 

429 Gazprom Germania und Solbus testen LNG-betriebene Busse in Polen 

430 Neue Generation der mobilen Trinkwasser aufbereitung ans THW übergeben 

431 Innogy Venture Capital und High-Tech Gründerfonds investieren in enercast 

431 TÜV NORD veröffentlicht Werkstoffblatt zu Lean-Duplex-Stahl 

Verbände und Organisationen 

432 FBS stellt Bildungspaket für Studierende vor 

432 IKT mit eigener Niederlassung in Arnheim 

Personalien 

433 Bei BIS Heinrich Scheven übergibt Küsel an Klöcker 

434 rbv-Spitze: Gudrun Lohr-Kapfer übernimmt von Klaus Küsel 

434 Technik-Vorstand Dr. Holger Krasmann verlässt WILO SE 

Faszination Technik 

458 Maßarbeit 

Veranstaltungen 

435 1. Deutscher Reparaturtag in Mainz schließt eine Lücke 

436 rbv-Mitglieder verabschieden Klaus Küsel mit viel Applaus 

438 Mehr als 300 Studenten nutzen Hochschultag des Fachverbands Steinzeugindustrie 

439 GeoTHERM-Besucher waren zufrieden 

439 IWW-Kolloquium zur Prozessoptimierung bei Wasserversorgern 

422 6 / 2012

Rohrschutz 

Korrosionsschutzsysteme für den Rohrleitungsbau 

Petrolatum- 

Bänder 

S. 460 

Normen & Regelwerk 

440 DWA-Regelwerk 

441 DIN-Normen 

441 DVGW-Regelwerk Gas/Wasser 

442 Sanierung: Spezifikationen für Hausanschlussliner 

(DIN SPEC 19748) 

fkks – aktuelles 

Nachrichten 

444 fkks traf sich in Esslingen 

Nachrichten 

445 Fachbereich „Rohrleitungen und Tankanlagen“ 

Fachbericht 

446 Aktuelle Entwicklungen im Regelwerk 

Von Hans Gaugler 

Fachbericht 

450 Strategien für die Optimierung des kathodischen 

Korrosionsschutzes von Rohrleitungen 

unter Wechselspannungsbeeinflussung 

Von Markus Büchler 

Produkte & Verfahren 

460 Übergangsverbinder witterungsunabhängig 

installiert und sofort voll belastbar 

461 Neuer Adapter für Betonrohre mit Fuß 

462 Sicherer Korrosionsschutz 

462 DWT vertreibt neue Rohrsägemaschinen 

463 Schellen mit Schraubenkopf-Erfindung 

463 Kanalinspektion goes HDTV 

464 GFK-Umhüllungen für mechanischen Schutz an 

Rohrleitungen 

464 Neue 3S-Mobilfunksteuerung 

465 Innovatives Ventilkonzept 

Unsere Isoliertechniker führen 

seit über 50 Jahren 

Umhüllungsarbeiten an 

erdverlegten Stahlrohrleitungen 

im Werk oder auf Baustellen mit 

allen gängigen 

Korrosionsschutz-Systemen 

durch. 

TÜV 

zertifiziert 

nach ISO 9001 

Bitumen- 

Bänder 

Einbandund 

Zweiband- 

Systeme 

Schrumpftechnik 

GFK 

Beschichtungen 

Kebulin-Gesellschaft Kettler GmbH & Co. KG 

Fabrik für Korrosionsschutz und Abdichtung seit 1933 

Ostring 9 · 45701 Herten-Westerholt · Tel. +49 209 9615-0 

6 / 2012 423

6/2012 

Inhalt 

S. 480 S. 492 S. 520 

Services 

499 Marktübersicht 

530 Terminkalender 

3.US Impressum 

Gasversorgung & pipelinebau 

Fachbericht 

466 Prüfung der Qualität von Rohrleitungsumhüllungen mittels 

elektrolytischem Messverfahren 

Von Dr. Michael Brecht, Dr. Thomas Löffler, Klaus Blotzki, Hilmar Jansen 

Fachbericht 

472 Smart KKS: Integration von KKS-Daten in die bestehende Infrastruktur 

eines Netzbetreibers 

Von Rainer Deiss und Matthias Müller 

Fachbericht 

480 Wechselstromkorrosion – Ergebnisse von Messungen an ER-Coupons mit 

einem 16-Bit-Digital-Speicher-Oszilloskop 

Von Ulrich Bette 

Fachbericht 

486 Korrosionskalkulation für nicht molchbare Rohrleitungen 

Von Markus Ruhe und Thomas Laier 

Wasserversorgung 

Fachbericht 

494 Wasserverluste reduzieren – Monitoringsystem mit virtuellen Zonen (Teil 1) 

Von Gerald Gangl, Stefan Naleppa, Jürgen Kurz und Tobias Nayda 

Abwasserentsorgung 

Projekt kurz beleuchtet 

510 Berstlining im Wettlauf mit dem Rhein-Hochwasser 


513 Kinderhaus Märzwiesen nutzt Wärme aus DN1800-Abwasserkanal 


516 GFK-Schlauchlining im Schwellenwerk – Bahn saniert Abwasserkanal 

neben den Gleisen 


518 Sickermulden mit Substrat entwässern Luckenwalder Industriegebiet 

Fernwärme 

Fachbericht 

520 Neue Berechnungsmethode für ausgehalste T-Stücke in der Fernwärme 

Von Eugen Besedin, Jochen Lorch, Roland Hartmann und Andreas Schleyer 

Fachbericht 

526 Anspruchsvoller Rohrleitungsbau bei Auskoppelstation in der MVA Hamm 

Von Katrin Kulbatzki 

424 6 / 2012


Nachrichten 

NORMA Group erweitert Produktion in 

Großbritannien und in China 

Bild: Produktion am Standort Qingdao 

Die NORMA Group AG, ein internationaler 

Markt- und Technologieführer für hochentwickelte 

Verbindungstechnik, erweitert 

die Produktion am Standort Newbury 

in Großbritannien und in Qingdao in China. 

Damit reagiert das Unternehmen auf die 

steigende Produktnachfrage in Europa und 

Asien. „Wir freuen uns über die hohe Nachfrage 

nach unseren Produkten, der wir in 

allen Regionen in der hohen Qualität und 

mit der gewohnten Zuverlässigkeit nachkommen 

wollen“, sagt John Stephenson, 

COO der NORMA Group und Präsident der 

Region Asien-Pazifik. 

Am Standort Newbury wird die Gruppe 

in den kommenden zwölf Monaten eine 

neue 1.000 m² große Fertigungshalle 

errichten, mit der zusätzliche Produktions- 

und Lagerkapazitäten für V-Profilschellen 

für den europäischen Markt 

geschaffen werden. Auch an dem 2008 

gebauten Standort Qingdao in China werden 

neue Kapazitäten 

zur Produktion von 

V-Profilschellen errichtet. 

Die enge Kooperation 

mit Newbury 

ermöglicht dabei 

die Übertragung 

von Know-How in 

diesem Produktsegment: 

In Newbury 

und Qingdao werden 

identische Produktionsverfahren 

und 

Werkzeuge verwendet. 

So gewährleistet 

die Norma Group, 

dass ihren Kunden weltweit Verbindungsprodukte 

mit höchster Qualität angeboten 

werden. Durch die Fertigung vor Ort können 

Kunden in Asien zudem mit kürzeren 

Lieferzeiten rechnen. 

„Durch die Regionalisierung der Produktion 

können wir unsere Kunden weltweit 

entsprechend ihrer individuellen Bedürfnisse 

bedienen. Durch die enge Zusammenarbeit 

zwischen den Teams in 

Großbritannien und China kann die Produktionserweiterung 

in Europa und in Asien 

simultan auf Basis derselben Qualitätsstandards 

umgesetzt werden“, sagt Stephenson. 

NORMACONNECT V-Profilschellen 

sind Verbindungselemente für Flanschrohre 

und werden in verschiedenen Anwendungsbereichen 

genutzt, zum Beispiel in 

Abgas-, Kühl- und Filtersystemen, Turboladern, 

der Wasseraufbereitung, Versorgungsleitungen 

und Klimaanlagen. Die Profilschelle 

ist weltweit in den Standardversionen 

NORMACONNECT V für Industrieanwendungen 

sowie NORMACONNECT V 

PP und Breeze V-Band für die Kraftfahrzeugindustrie 

erhältlich. 

REHAU Katalog Kanaltechnik als kostenloses 

E-Book 

Der neue Rehau Katalog Kanaltechnik 

2012 ist verfügbar. Auf 520 Seiten stellt 

er Kunden und Interessenten alle wichtigen 

Informationen rund um die Kanaltechnik- 

Systeme gebündelt zur Verfügung. Dabei 

präsentiert er sich diesmal in völlig neuer 

Form – sowohl inhaltlich als auch optisch. 

Beispielsweise wurden die Produktkapitel 

hinsichtlich der Struktur und Inhalte vereinheitlicht. 

Produkte, Produkteigenschaften 

und -vorteile werden klarer herausgestellt 

und sind damit schneller zu erfassen. 

Eine Trennung 

von Produktund 

Planungs-/ 

Verlegeinformationen 

erleichtert 

die Suche 

nach bestimmten 

Themen. Als 

Anbieter von 

Komplettlösungen 

liegt der Fokus 

nun auch stärker auf dem Servicebereich. 

Dieser Systemgedanke zieht sich wie 

ein roter Faden durch alle Einzel- und Produktkapitel. 

In punkto Optik wartet der Katalog 

mit zeitgemäßem Design sowie einer 

durchgängigen, klaren Darstellung der 

einzelnen Kapitel auf. Überblickseiten wie 

„Das Wichtigste zuerst“, „Serviceleistungen“ 

oder „Produktvarianten“ sorgen für 

ein rasches Erkennen der Inhalte. 

Darüber hinaus hat Rehau den Katalog 

auch als E-Book angelegt. Der Leser 

kann darin blättern, Lesezeichen setzen 

und Markierungen anbringen. Zu finden 

ist das kostenlose E-Book unter www. 

rehau.de/kanaltechnikkatalog. 

6 / 2012 425


Nachrichten 

Nord Stream-Großauftrag für Vitalis KKS & 

Elektrotechnik Service 

Die 1.224 km lange Offshore-Pipeline 

Nord Stream verbindet die Gasvorkommen 

in Russland mit dem europäischen Energiemarkt. 

Endpunkt der Pipeline ist die Erdgasübernahmestation 

am Energiestandort 

Lubmin in der Nähe von Greifswald. 

Am Bau der Anlandestation in Lubmin 

arbeitet auch die Vitalis KKS & Elektrotechnik 

Service GmbH aus Meppen mit. Damit 

sind und waren mindestens fünf emsländische 

Firmen am Bau der Ostseepipeline 

beteiligt. Hierzu gehören außerdem die 

Pipeline Services International GmbH & Co. 

KG aus Dalum, die ROSEN Technology und 

Research Center GmbH aus Lingen, die Firma 

Knoll Bauunternehmung aus Haren sowie 

die EAS Einhaus Anlagenservice GmbH 

aus Dalum. „Ich habe dort viele gute alte 

Bekannte aus dem Emsland auf der Baustelle 

getroffen“, so Vitalis KKS und Elektrotechnik 

Service-Geschäftsführer Oliver 

Vitalis Schulz. 

Dessen Unternehmen konnte beim 

Nord Stream-Projekt einen Großauftrag 

an Land ziehen. Schulz und seine Mitarbeiter 

sind seit rund eineinhalb Jahren an der 

Anlandestelle in Lubmin im Bereich „Kathodischer 

Korrosionsschutz“ im Einsatz. 

Dabei ist oberstes Ziel die Werterhaltung 

der riesigen Rohrleitungen. „Wir sorgen mit 

unserer Anlage dafür, dass die untertägigen 

Leitungen nicht korrodieren“. Die Anlage 

ist inzwischen sowohl vom norwegischen 

Zertifizierungsunternehmen DNV als 

auch vom deutschen TÜV Nord abgenommen 

worden. 

Die Vitalis KKS & Elektrotechnik Service 

GmbH ist seit rund vier Jahren im Bereich 

des kathodischen Korrosionsschutzes 

tätig und deutschland- und europaweit 

für Kunden im Einsatz, die Gas-, Öl- und 

Solepipelines betreiben oder Chemikalien 

in den Pipelines transportieren. Die Meppener 

Firma plant und baut Korrosionsschutzanlagen, 

überprüft Rohrnetze und 

hält sie instand. Die Firma ist zertifiziert 

nach GW 11:2006, DIN EN 15257 Grad 2 

A2, DIN EN ISO 9001-2008 und SCC**. 

Das Unternehmen ist zudem im Bereich 

der Entwicklung und Fertigung tätig. 

Zurzeit entwickelt es Einspeisekoffer, 

die 12 V und 24 V einspeisen können, umschaltbar 

sind und Akkuladereglung haben. 

Des Weiteren wird eine Regelung entwickelt, 

die Gleichrichteranlagen aus der Ferne 

steuern kann. Ein Prototyp ist schon im 

Einsatz. 

Kontakt: Vitalis KKS & Elektrotechnik 

Service GmbH, Meppen, Oliver Vitalis 

Schulz, Tel. +49 5931 4969339, 

E-Mail: kontakt@vitalis-schulz.com, 

www.vitalis-schulz.com 

GF: Übernahme von IPP stärkt Marktstellung in 

Nordamerika 

Georg Fischer hat am 22. Mai die Übernahme 

des Rohr- und Fitting-Herstellers Independent 

Pipe Products Inc. (IPP) in Dallas 

(Texas, USA) bekanntgegeben. Geplant 

ist der Erwerb von 100 % der ausstehenden 

Aktien von IPP, die auf dem US-amerikanischen 

Markt der führende Hersteller 

von Rohren und Fittings aus Polyethylen 

mit großen Durchmessern sind. Beide 

Parteien haben über die finanziellen Details 

Stillschweigen vereinbart. 

1996 als Familienunternehmen gegründet, 

konzentrierte sich IPP zunächst 

auf die Herstellung von Polyethylen (PE)- 

Fittings mit großen Durchmessern. Mit 

der Erweiterung seiner Produktpalette auf 

großformatige PE-Rohre bietet das Unternehmen 

seit 2009 umfassende Lösungen 

für Wasserversorger an. Um die wachsende 

Nachfrage nach PE-Rohren mit Durchmessern 

von bis zu 1,6 m (63 Zoll) erfüllen 

zu können, eröffnete IPP 2010 eine zweite, 

erfolgreiche Produktionsstätte in Abbeville, 

South Carolina. Das Unternehmen 

erzielt heute mit 94 Mitarbeitern einen 

Umsatz von über 50 Millionen US-Dollar. 

GF Piping Systems, eine Unternehmensgruppe 

des Georg Fischer Konzerns, 

ist eine weltweit führende Anbieterin von 

Rohrleitungssystemen aus Kunststoff für 

den Transport von Flüssigkeiten und Gasen 

in Industrie, Versorgung und Haustechnik. 

Mit über 5.000 Mitarbeitern erzielte GF 

Piping Systems im Jahr 2011 in mehr als 

100 Ländern einen Umsatz von rund CHF 

1,2 Mia. 

Yves Serra, CEO von Georg Fischer, erklärt: 

„Die Übernahme von IPP ist ein weiterer 

Schritt auf dem Weg zur Umsetzung 

unserer Strategie. Wir sind stolz, IPP in unserer 

Gruppe zu begrüßen. Das Unternehmen 

ist ein sehr erfolgreicher Anbieter von 

groß dimensionierten Rohrleitungssystemen 

aus Kunststoff, die das Angebot von 

GF Piping Systems perfekt ergänzen.“ 

426 6 / 2012

TÜV Rheinland als 

Zertifizierungsstelle 

für Rohrleitungsbauunternehmen 

TÜV Rheinland ist von der Deutschen Akkreditierungsstelle 

(DAkkS) als Zertifizierungsstelle für die Prüfung und Zertifizierung 

von Rohrleitungsbauunternehmen nach dem DVGW- 

Arbeitsblatt GW 301 des Deutschen Vereins des Gas- und 

Wasserfaches anerkannt worden. Diese speziellen Prüfungen 

und Zertifizierungen werden für Unternehmen gefordert, die 

Rohrleitungen in Gas- und Wasserversorgungssystemen errichten, 

instand setzen und einbinden. Betroffen sind vor allem 

Firmen, die an öffentlichen Versorgungssystemen arbeiten. 

„Mit der erfolgreichen Anerkennung bestätigt die DAkkS unsere 

Kompetenz im Bereich Rohrleitungsbau“, sagt Roland 

Schräder, Leiter der Zertifizierungsstelle bei TÜV Rheinland. 

„Ab sofort können wir Fachbetrieben eine Alternative im Zertifizierungsverfahren 

bieten.“ Ziele des Qualifikationsverfahrens 

nach GW 301 sind einerseits die Erhöhung der Sicherheit 

und andererseits eine optimierte Auftragsabwicklung 

mit den beteiligten Versorgungsunternehmen, die anhand der 

Zertifizierung qualifizierte Dienstleister problemlos identifizieren 

können. „Damit ist die Zertifizierung nach GW 301 eine 

Grundvoraussetzung, um Aufträge von Versorgungsunternehmen 

erhalten zu können und bei Ausschreibungen in 

Deutschland zugelassen zu werden“, so Schräder. In Ermangelung 

eigener Vorschriften orientiert man sich auch in anderen 

europäischen Staaten bei der Auswahl von Dienstleistern 

häufig an diesem Qualifikationsverfahren. 

Zur GW 301 deckt TÜV Rheinland die ganze Bandbreite 

der Prüf- und Zertifizierungstätigkeit ab, die ausgehend 

von der erstmaligen Prüfung und Zertifizierung über Überwachungsprüfungen 

bis zur Rezertifizierung reicht. Aber auch eine 

Erweiterung oder Höherstufung der Zertifizierung ist möglich. 

Im Zertifizierungsverfahren überprüfen und bewerten die 

Experten von TÜV Rheinland die Fachkenntnisse der verantwortlichen 

Fachleute im Unternehmen. Daneben wird die gerätetechnische 

Ausstattung der Fachfirma sowie der Arbeitsweise 

auf den Baustellen beurteilt. Eine Untersuchung des betrieblichen 

Managementsystems rundet die Zertifizierung ab. 

TÜV Rheinland bietet im Geschäftsfeld Druckgeräte und 

Anlagentechnik ein umfangreiches Servicespektrum für Hersteller 

und Betreiber aus einer Hand. Die Fachleute von TÜV 

Rheinland prüfen Druckgeräte und Rohrleitungen über den 

gesamten Lebenszyklus – von der Herstellung bis zum sicheren 

Betrieb. Zum Portfolio gehören dabei auch die weltweite 

Zertifizierung von Produkten, Personal und Herstellerbetrieben. 

TÜV Rheinland bietet als benannte Stelle unter 

anderem Konformitätsbewertungen von Druckgeräten 

nach der Druckgeräterichtlinie 97/23/EG an. Hinzu kommt 

die weltweite Betreuung von Kunden in der Werkstoff- und 

Schweißtechnik. 

Die neue Generation 

der Mantelfehlerortung 

vLocDM2 

Präzise Ortung von 

Mantelfehlern an 

KKS-geschützten 

Rohrleitungen 

Für Fernleitungen als 

auch in Ortsnetzen 

Ortungsmessdaten 

mit GPS-Position 

Walk-Back-Funktion 

2.24m Log 999 

70.2 104m 

74dB 

Hauptdisplay 

8kHz 

Walk-Back-Funktion 

www.sebakmt.com 

6 / 2012 427


Nachrichten 

NORMA Group stattet Fußball-EM-Stadion in 

Kiew mit 40.000 Rohrverbindern aus 

Die NORMA Group AG hat das Fußballstadion 

in Kiew mit 40.000 Rohrverbindern 

„NORMA Connect DCS“ ausgestattet. Im 

Stadion der ukrainischen Hauptstadt wird 

unter anderem das Finale der 14. Fußball- 

Europameisterschaft am 1. Juli 2012 ausgetragen. 

Werner Deggim, 

CEO der 

Gruppe, sagt: 

„Wir freuen uns, 

mit unserer innovativen 

Verbindungstechnologie 

einen 

Beitrag zur Fußb 

a l l - E u r o p a - 

meisterschaft zu 

leisten. Unsere 

Rohrverbindungen 

sorgen auch 

bei großen Auslastungen für dichte Leitungssysteme.“ 

Die Verbindungstechnologie der NOR- 

MA Group kommt bei insgesamt über 

13 km langen Abwasserleitungen in der 

rund 70.000 Besucher fassenden Arena 

zum Einsatz. Sie hält die Abwasserrohre einer 

Vakuumanlage der Roediger Vacuum 

GmbH zusammen und dicht. Die Rohrverbinder 

ermöglichen, Trennstellen von bis 

zu 3 mm auszugleichen und Ausdehnungen 

aufgrund von extremen Temperaturschwankungen 

zu kompensieren. 

Rohrverbinder der NORMA Group 

werden in der Gebäude- oder Brückenentwässerung, 

der Abwassertechnik für 

Grundstücke sowie im Labor- und Großküchenbereich 

angewendet. 

Mehr Erneuerbare Energien bei MVV Energie 

Das Mannheimer Energieunternehmen 

MVV Energie sieht in „einem neuen Energiedenken“ 

die wichtigste Voraussetzung 

für einen erfolgreichen ökologischen und 

nachhaltigen Umbau der Energieversorgung 

in den kommenden Jahren. Bei der 

Vorlage des Finanzberichts für das erste 

Halbjahr (1. Oktober bis 31. März 2012) 

des laufenden Geschäftsjahres 2011/12 

bekräftigte der Vorstandsvorsitzende der 

Unternehmensgruppe, Dr. Georg Müller, 

dass die MVV Energie mit ihrer auf den 

Ausbau der Erneuerbaren Energien und 

die Stärkung der Energieeffizienz ausgerichteten 

Unternehmensstrategie dabei 

eine Vorreiterrolle übernehmen wolle: 

„Erneuerbare Energien werden Schritt für 

Schritt die Leitfunktion des Energiesystems 

der Zukunft übernehmen, Energieeffizienz 

wird an Bedeutung gewinnen“, 

so Müller. Das Unternehmen investiere 

daher gezielt in Windenergie an Land, in 

Biomasse und Biogas, in Kraft-Wärme- 

Kopplung in Fernwärme und in die umweltfreundliche 

thermische Abfallverwertung. 

So hat das Unternehmen eigenen Angaben 

zufolge im abgelaufenen Halbjahr 

seine Investitionen im Vergleich zum Vorjahreszeitraum 

von 67 auf 145 Millionen 

Euro mehr als verdoppelt. Erst vor wenigen 

Wochen konnte die Unternehmensgruppe 

in der Hunsrück-Gemeinde Kirchberg 

in Anwesenheit des rheinland-pfälzischen 

Ministerpräsidenten Kurt Beck den 

leistungsstärksten Windpark in Südwestdeutschland 

mit 23 Anlagen offiziell in Betrieb 

nehmen – ein Gemeinschaftsprojekt 

des Tochterunternehmens Energieversorgung 

Offenbach und der Wörrstadter juwi. 

Im September geht dann in Klein Wanzleben 

(Sachsen-Anhalt) auch die erste Biomethananlage 

der MVV Energie ans Netz. 

Die steigenden Investitionen sind 

auch eine der Hauptursachen dafür, dass 

die Unternehmensgruppe in diesem und 

den nächsten Geschäftsjahren ihr Ergebnis 

nicht auf dem Rekordniveau der beiden 

letzten Jahre halten kann. Dr. Müller: „Natürlich 

können die hohen Zukunftsinvestitionen 

bei den üblichen Anlaufkosten erst 

nach Inbetriebnahme positive EBIT-Beiträge 

liefern.“ Zudem beeinflusst die geringe 

Erzeugungsmarge, der sogenannte Clean 

Dark Spread (CDS), das Ergebnis der Unternehmensgruppe. 

Angesichts dieser Rahmenbedingungen 

hat die MVV Energie nach den Worten 

ihres Vorstandsvorsitzenden zwischen 

Oktober 2011 und März 2012 ein zufriedenstellendes 

Ergebnis erreicht. So konnte 

sowohl durch ein gestiegenes Handelsvolumen 

als auch durch den weiterhin erfolgreichen 

überregionalen Energievertrieb 

und höhere Erlöse aus der Direktvermarktung 

von Strom aus Erneuerbaren Energien 

der Außenumsatz im Jahresvergleich 

um 10 % von 1,9 auf fast 2,1 Milliarden 

Euro gesteigert werden. Gleichzeitig liegt 

das Adjusted EBIT nach dem 1. Halbjahr 

2011/12 mit 180 Millionen Euro um rund 

12 % unter dem Vorjahreswert. 

428 6 / 2012

Eggert Bau setzt auf 

HDD-Bohrtechnik 

Winfried Leusbrock und Martin Lösbrock 

haben im Herbst 2011 im Gewerbepark 

Heek (Münsterland) unter dem Namen Eggert 

Bau GmbH ihr eigenes Unternehmen 

gegründet. Der Tätigkeitsschwerpunkt liegt 

im Kabel- und Rohrleitungsbau mit eindeutiger 

Ausrichtung auf die HDD-Spülbohrtechnik. 

Durch ihre frühere Tätigkeit sind 

sie mit dem grabenlosen Bohrgeschäft bestens 

vertraut. Auch das inzwischen 12-köpfige 

Team kann teilweise auf über 30 Jahre 

Bohrerfahrung zurückblicken. 

In die Bohrtechnik wurde kräftig investiert. 

Die Wahl fiel auf den Grundodrill 15 XP 

(Hersteller Tracto-Technik, Lennestadt). 

„Dabei haben wir nicht nur die Bohrgeräteleistung 

und Qualitätsmerkmale beurteilt. 

Ebenso wichtig waren uns das Ausbildungsangebot 

des Herstellers sowie die Verfügbarkeit 

des Services vor Ort“, so Winfried 

Leusbrock. Der Aktionsradius von Eggert 

Bau liegt im westlichen Münsterland. Martin 

Lösbrock: „Wir sind derzeit gut ausgelastet 

mit der Verlegung von Niederspannungskabeln 

und Fernwärmeleitungen von Biogasanlagen 

zu den meist öffentlichen Abnehmern. 

Die Auftraggeber achten auf eine 

hohe Qualitätssicherung und fordern von 

den Auftragnehmern entsprechende Referenzen, 

Qualifikationen und Zertifikate. Aus 

diesem Grunde ist die Zertifizierung 

nach DVGW Arbeitsblatt 

GW 302 (Qualitätskriterien 

an Unternehmen 

für die grabenlose 

Neulegung und Rehabilitation 

von Rohrleitungen) für 

GN 2 (steuerbare, horizontale 

Spülbohrverfahren für Gas- und Wasserrohrleitungen) 

notwendig. Damit weisen 

wir nach, dass wir regelwerkskonform arbeiten.“ 

Zielstrebig wurde bereits kurz nach der 

Firmengründung die Zertifizierung nach GW 

302 bei der Zertifizierung Bau GmbH, Berlin 

beantragt und schon kurze Zeit später 

vor Ort vom Auditor Dr.-Ing. Robert Diesterbeck 

durchgeführt. „Nachweise über die 

Teilnahme von Lehrgängen wie z.B. die Ausbildung 

zur Fachaufsicht und zum Bohrgeräteführer 

nach GW 329 sowie Herstellerschulungen, 

wie sie in diesem Fall vorgelegt 

wurden, bilden die Basis für den Nachweis 

der fachlichen Kompetenz der handelnden 

Personen und damit für eine erfolgreiche 

Zertifizierung“, so Dr. Diesterbeck. 

Die Baustelle lag etwas außerhalb 

in der Nähe von Rhede bei der Hofstelle 

Bußkamp. Dort wurde auf 55 m Länge 

ein wasserführender Graben unterquert. 

Zweck der Bohrung war die Verlegung eines 

Niederspannungskabels für die Stadtwerke 

Rhede. In dessen Bereich werden die 

Freileitungen erdverkabelt. Die Verlegetiefe 

lag bei ca. 2,5 m. Eingezogen wurden im 

Bündel zwei PEHD-Schutzrohre DA 110. 

Beim Besuch war der Rohreinzug bereits 

im vollen Gange. Die zuvor erstellte Pilotbohrung 

wurde zunächst auf 200 mm und 

dann auf 300 mm Durchmesser aufgeweitet. 

Mit einer Minute pro Bohrstange (3 m) 

verlief der Einzug des Rohrbündels problemlos. 

Dr. Diesterbeck verschaffte sich 

einen Überblick und stellte gezielte Fragen 

nach Genehmigungen, Fremdleitungen, der 

Verkehrssicherung, dem technischen Ablauf 

und nahm anschließend Einsicht in das 

Bohrprotokoll. Damit wurde die eintägige 

Prüfung ohne nennenswerte Beanstandungen 

beendet und die qualifizierte Ausführung 

von grabenlosen Bohrarbeiten bestätigt. 

Gazprom Germania und Solbus testen LNGbetriebene 

Busse in Polen 

Zwei mit flüssigem Erdgas (LNG) betriebene 

City-Busse wurden im Zeitraum April 

bis Mai 2012 in mehreren polnischen Städten 

auf regulären Buslinien zum Einsatz gebracht. 

An dem Projekt sind zunächst die 

Städte Torun, Gdynia, Olsztyn, Warschau 

und Katowice beteiligt. Die Markteinführung 

von LNG-betriebenen Fahrzeugen in 

weiteren Städten Polens und benachbarten 

Ländern sowie die Errichtung der hierfür 

notwendigen Betankungsinfrastruktur 

befinden sich in Planung. 

Mit diesem Demonstrationsprojekt 

wird das Potential von Erdgas in Form von 

LNG eindrucksvoll bewiesen. Beide Partner 

bringen sich mit ihrem Know-how in das 

Projekt ein. So garantiert Gazprom Germania 

die Belieferung und Betankung der 

Busse mit LNG durch eine mobile Tankstation. 

Solbus stellt die hochmodernen, mit 

LNG betriebenen Stadtbusse zur Verfügung 

und die teilnehmenden öffentlichen 

Verkehrsbetriebe profitieren vom ökonomisch 

effektiven und umweltfreundlichen 

Kraftstoff LNG, der auch für den städtischen 

Nahverkehr eine preisbewusste Alternative 

darstellt. 

Erdgas in Form von LNG, das bei einer 

Temperatur von -161 °C bis -139 °C in 

flüssiger Form als Kraftstoff genutzt werden 

kann, hat ebenso umweltfreundliche 

Eigenschaften wie das bereits etablierte 

L E I S T U N G E N 

Gepr. Mitglied des Fachverbandes 

Kathodischer Korrosionsschutz e.V. 

KATHODISCHER KORROSIONSSCHUTZ 

für 

ERDÖL-/ERDGAS-PIPELINES • INDUSTRIEANLAGEN 

TANKANLAGEN • OFFSHORE • CASING • STAHLBETONBAUWERKE 

● Beratung 

● Planung (Neubau, Erweiterung) 

● Wartungsmessungen 

● Fehlereinmessungen (Ortsnetze, Stadtnetze) 

● Intensivmessungen (verschiedene Ausführungen) 

● sämtliche Installationsarbeiten 

● photovoltaische Stromversorgungssysteme 

● Bau von Feststoffelektroden Cu/Cu SO 4 

● Erdungs- und Blitzschutzarbeiten 

● AC-Untersuchung 

● Stahlbetonbauwerke (Parkhaus, Brücken, Tunnel) 

Fachfirma geprüft 

vom DVGW nach GW 11 

Fachbetrieb nach § 19l WHG 

KORUPP GmbH · Max-Planck-Straße 1 · D - 49767 TWIST 

Telefon +49 (0) 59 36 - 9 23 31 - 0 · Telefax 9 23 31 - 20 · www-korupp-kks.de 

CNG (komprimiertes Erdgas), das bereits 

heute eine der vielversprechendsten Kraftstoffalternativen 

zu den stetig steigenden 

Benzin- und Dieselpreisen darstellt und die 

CO 2 

-Emissionen um bis zu 25 % reduziert. 

6 / 2012 429


Nachrichten 

Neue Generation der mobilen Trinkwasseraufbereitung 

ans THW übergeben 

Die auf Trinkwasseraufbereitung spezialisierten 

Fachgruppen des Technischen 

Hilfswerks (THW) haben auf der IFAT 

im Rahmen einer symbolischen Übergabe 

acht mobile Aufbereitungsanlagen 

des Typs Berkefeld TWA 15 UF erhalten. 

Stellvertretend wurde die erste Anlage an 

Bild: Berkefeld / Veolia 

Bild 1: Die Trinkwasseraufbereitung TWA 15 UF ist modular aufgebaut und kann an verschiedene Rohwasserressourcen angepasst 

werden. Kernkomponente ist eine keramische Ultrafiltration 

die Fachgruppe Trinkwasser in Starnberg 

übergeben. Das neu entwickelte, modulare 

System, das die Anforderungen der 

Deutschen Trinkwasserverordnung erfüllt, 

zeichnet sich durch eine Kombination 

moderner Verfahrenstechniken mit einer 

keramischen Ultrafiltration als Kernkomponente 

aus. 

Stellenangebot 

Je nach Zusammenstellung der Verfahrensschritte 

liefert eine TWA 15 UF 

pro Stunde rund 15 m 3 sauberes Trinkwasser 

und kann bei Einspeisung des 

Wassers ins Versorgungsnetz rund 2.400 

Einwohner und bei Kanisterverteilung bis 

zu 20.000 Einwohner versorgen. Kernkomponente 

der Anlage ist eine hocheffektive 

keramische CeraMem® Ultrafiltrationsmembran 

mit einer Porenweite 

von 0,1 μm, mit der Viren und Keime aus 

dem Wasser entfernt werden. Diese Keramikmembran 

ist als Monolithblock ausgeführt 

und deshalb besonders robust. Eine 

Desinfektion mit ultraviolettem Licht 

Wir sind ein modernes und zukunftsorientiertes Unternehmen, das im Bereich 

kathodischer Korrosionsschutz (KKS) tätig ist. Wir suchen zum nächstmöglichen 

Zeitpunkt 

KKS Fachmann (m/w) oder 

Ingenieur (m/w) oder 

Elektrotechniker oder Meister (m/w) 

Das Arbeitsfeld umfasst Überwachungs- und Intensivmessungen sowie Wechselspannungs- 

und Streustromuntersuchungen. An Rohrleitung und Tankanlagen. 

Wir erwarten eine erfolgreiche abgeschlossene Ausbildung. Sie haben Freude am 

selbständigen Arbeiten, sowohl zum Einzeleinsatz als auch zur Teamarbeit. 

Haben wir Ihr Interesse geweckt? Dann freuen wir uns darauf, Sie kennenzulernen! 

Bitte senden Sie Ihre Bewerbung mit Angaben Ihres frühestmöglichen Eintrittstermins, 

und Gehaltsvorstellung an: 

Chiffre Nr. 01-3R-06/12, Vulkan-Verlag GmbH, 

Huyssenallee 52–56, 45128 Essen 

und eine Depotchlorung sorgen zusätzlich 

für sichere Trinkwasserqualität. Vorgeschaltet 

sind eine Flockungs- und Adsorptionseinheit 

sowie eine Grobfiltration 

mit automatisch rückspülbaren Scheibenfiltern. 

Außerdem gehören eine Lagereinheit 

für 40 m 3 Trinkwasser sowie ein Verteilungs- 

und Schlammentsorgungsmodul 

dazu. Dank ihres modularen Aufbaus kann 

die TWA 15 UF innerhalb kürzester Zeit in 

Linienflugzeugen und auf LKWs zum Einsatz 

transportiert, ohne großen Aufwand 

aufgestellt und schnell in Betrieb genommen 

werden. Die überwiegend automatische 

Steuerung und der minimierte Bedarf 

an Chemikalien entlasten die Helfer 

vor Ort. Die Anlagen eignen sich zur Aufbereitung 

von Brunnen- und allen Arten 

von Oberflächenwässern in Süßwasserqualität. 

Der hohe verfahrenstechnische Standard 

ist das Ergebnis einer engen Entwicklungszusammenarbeit 

zwischen THW und 

dem Wassertechnikhersteller Berkefeld, 

einem Unternehmen der Veolia Wassertechniksparte. 

Mit diesen Anlagen verfügt das THW 

über ein in Deutschland flächendeckendes 

Netz an Aufbereitungsanlagen, die auch 

die DVGW-Anforderungen und KTW- 

Regularien und damit die Bedingungen 

der Deutschen Trinkwasserverordnung 

(2001) erfüllen. Das THW bietet sich damit 

als Partner der deutschen Trinkwasserversorger 

für geplante oder unvorhergesehene 

Fälle der temporären Notversorgung 

an. 

430 6 / 2012

Innogy Venture Capital und High-Tech 

Gründerfonds investieren in enercast 

Innogy Venture Capital und High-Tech 

Gründerfonds investieren in einer ersten 

Finanzierungsrunde bis zu 2,25 Millionen 

Euro in das Startup-Unternehmen enercast 

GmbH. Das junge Technologieunternehmen 

ist ein Anbieter von Stromerzeugungsprognosen 

aus Wind und Sonne, das signifikante 

Kosteneinsparungen entlang der Energie- 

Wertschöpfungskette realisiert. „enercast 

adressiert ein elementares Problem der erneuerbaren 

Energien. Die Schwankungen 

bei der Einspeisung von Wind- und Sonnenstrom 

führen zu einer Belastung der Netze 

und letztlich zu einer gewissen Unsicherheit 

in der Stromversorgung. Je zuverlässiger 

die Prognosedaten sind, desto besser lassen 

sich die Erneuerbaren in die bestehenden 

Netze und damit in den Markt integrieren. 

enercast bietet damit einen wichtigen 

Baustein für das Gelingen der Energiewende 

und trifft somit genau den Investmentfokus 

von Innogy Venture Capital”, erklärt 

Crispin Leick, Geschäftsführer der Innogy 

Venture Capital GmbH. 

enercast hat in enger Kooperation mit 

dem Fraunhofer Institut für Windenergie 

und Energiesystemtechnik (Frauenhofer 

IWES) eine Prognoseberechnung entwickelt, 

welche die effektive Einbindung erneuerbarer 

Energien in die Stromversorgung 

erlaubt. Das Kasseler Unternehmen 

ermöglicht Stromerzeugungsprognosen 

15 Minuten genau und Standort scharf. 

Markus Kreßmann, Senior Investment 

Manager der High-Tech Gründerfonds 

Management GmbH, ergänzt: „Die Leistungsprognose 

durch die enercast-Technologie 

basiert auf einer einzigartigen 

Kombination der Berechnung durch neuronale 

Netze und hochpräziser Eingangsdaten. 

Neben diesem innovativen und bisher 

nicht kommerziell angewandten Ansatz 

überzeugte das Team durch tiefes 

Know-how sowie Erfahrungen. Dies hat 

auch erste namhafte Kunden überzeugt, 

die durch das enercast-Leistungsangebot 

eine neue Ebene bei der Prognosequalität 

erreichen.“ 

Der Prognoseservice baut auf meteorologischen 

Daten auf, wie Windgeschwindigkeit, 

Luftdruck und Temperatur 

sowie gemessenen Leistungsdaten 

von Windenergieanlagen. Hinzu kommen 

für die Photovoltaik Satellitenbilder zur 

Sonneneinstrahlung und Daten von über 

36.000 Photovoltaikanlagen des Solarkraft-Messnetzes 

der SMA Solar Technology 

AG. enercast greift überdies bei seinen 

Prognosen auf Methoden der künstlichen 

Intelligenz zurück, wodurch Erfahrungen 

der Vergangenheit Schlüsse über 

den Zusammenhang von Wetterprognosen 

und zukünftiger eingespeister Leistung 

herstellen. enercast liefert Prognose- 

und Leistungsdaten transparent und 

zuverlässig über modernste Webservices, 

was zeit- und kostenaufwändige Installationen 

von Soft- und Hardware obsolet 

macht und dadurch ein skalierbares 

Businessmodell für Energieversorger und 

-händler auf dem internationalen Markt 

darstellt. 

TÜV NORD veröffentlicht Werkstoffblatt zu 

Lean-Duplex-Stahl 

TÜV NORD hat ein Werkstoffblatt zur Europäischen 

Werkstoffzulassung für den von 

Outokumpu entwickelten Lean-Duplex- 

Stahl LDX 2101 veröffentlicht. Unternehmen, 

die den Werkstoff verarbeiten oder 

technische Anlagen aus austenitischen oder 

austenitisch-ferritischen Stählen betreiben, 

können auf dieser Grundlage einen nach der 

Druckgeräterichtline qualifizierten, alternativen 

Werkstoff nutzen, der zwar nicht in 

den harmonisierten EN-Normen enthalten 

ist, aber dennoch die grundlegenden Sicherheitsanforderungen 

der Druckgeräterichtlinie 

gewährleistet. 

Nach mehr als zehn Jahren wird wieder 

ein Europäisches Werkstoffblatt (European 

Approval of Material/EAM) veröffentlicht 

– erstmalig von einer deutschen Benannten 

Stelle (Notified Body) und erstmalig für 

einen austenitisch-ferritischen Lean-Duplex-Stahl. 

Das neue Datenblatt trägt die 

Nummer EAM-0045-01. TÜV NORD hat 

den von Outokumpu entwickelten Lean- 

Duplex-Stahl LDX 2101 mit der Normbezeichnung 

X2CrMnNiN21-5-1 und der 

Werkstoff-Nummer 1.4162 im Rahmen 

einer umfangreichen Werkstoffbegutachtung 

für ein VdTÜV-Werkstoffblatt beurteilt. 

Im Anschluss beantragte TÜV NORD 

eine Europäische Werkstoffzulassung gemäß 

Druckgeräterichtlinie Artikel 13. Mit 

Bekanntgabe der Zulassung im Amtsblatt 

der Europäischen Union im März wurde 

der Veröffentlichung des Werkstoffblattes 

EAM-0045-01 zugestimmt. Vorausgegangen 

waren intensive Diskussionen in 

den Fachgremien der Europäischen Kommission 

und der formelle Zustimmungsprozess 

in allen Mitgliedsstaaten der Europäischen 

Union. Bei Werkstoffen für die 

Herstellung von Druckgeräten mit europäischer 

Werkstoffzulassung wird davon ausgegangen, 

dass sie mit den grundlegenden 

Sicherheitsanforderungen des Anhangs I 

der Druckgeräterichtlinie 97/23/EG übereinstimmen. 

Damit hat gemäß Druckgeräterichtlinie 

97/23/EG, Anhang I, Abs. 4.2 

der in dem Werkstoffblatt spezifizierte 

Werkstoff X2CrMnNiN21-5-1 den gleichen 

Status wie die in der harmonisierten 

Norm EN 10028-7 genannten austenitischen 

und austenitisch-ferritischen Werkstoffe. 

Das Werkstoffblatt EAM-0045-01 

kann bei TÜV NORD Systems, Hamburg, 

Tel. +49 40 8557-2368, E-Mail technikzentrum@tuev-nord.de 

gegen eine Verwaltungsgebühr 

angefordert werden. 

6 / 2012 431

Verbände und Organisationen 

Nachrichten 

FBS stellt Bildungspaket für Studierende vor 

Auf der IFAT ENTSORGA 2012 vom 7. bis 

zum 11. Mai hat die Fachvereinigung Betonrohre 

und Stahlbetonrohre e.V. (FBS) 

das FBS-Bildungspaket vorgestellt. Mehr 

als 200 Studierende von acht verschiedenen 

Hochschulen nahmen an der Präsentation 

auf dem Gemeinschaftsstand von 

FBS und den Mitgliedsunternehmen teil. 

Die zweigeteilten Vortragsblöcke zu den 

Themenbereichen „Planung, Ausschreibung 

und Vergabe“ sowie „Bauweisen und 

Bauverfahren“ vermitteln Studierenden eine 

fundierte Wissensbasis und dienen als 

Unterstützung zur Vorbereitung auf die 

Vorlesungen. Die Inhalte des Bildungspaketes 

stellt die FBS auf Anfrage in digitaler 

Form zur Verfügung. 

Seit Beginn der modernen Kanalisation 

in Deutschland sind Rohre und Schächte aus 

Beton und Stahlbeton wichtige Bestandteile 

in der Abwassertechnik. Ein erheblicher 

Anteil ist auch heute noch in Betrieb und 

funktionstüchtig. Im Laufe der Jahrzehnte 

hat man die Produkte dem jeweiligen Stand 

der Technik angepasst. „1987 ist die FBS 

von praktisch allen führenden Herstellern 

gegründet worden, um eine neue Qualität 

zu definieren“, erläutert FBS-Geschäftsführer 

Dipl.-Ing. Wilhelm Niederehe. Hieraus 

resultieren die im Markt etablierten 

FBS-Qualitätsrichtlinien. „Neben den vielen 

positiven, technischen Eigenschaften, 

die in einem FBS-Leitfaden zusammengefasst 

sind, beschäftigt sich die FBS seit einigen 

Jahren mit der ökologischen Relevanz 

und der Nachhaltigkeit der Abwasserkanäle 

und -leitungen aus Beton und Stahlbeton“, 

so Niederehe weiter. So vermittelt das FBS 

Technische Handbuch in leicht verständlicher 

Form den neuesten Stand der Technik 

des umfangreichen Fachgebietes Kanalbau 

mit FBS-Betonbauteilen. Dieses Fachwissen 

ist Basis des FBS-Bildungspaketes: 

Neben „Grundlagen, Randbedingungen und 

Regelwerken für Planung, Ausschreibung, 

Vergabe und Ausführungsplanung von Abwasserkanälen“ 

enthält es die Themenbereiche 

„Statische Berechnung und Bauausführung 

von Abwasserkanälen in offener 

und geschlossener Bauweise“. Zu den Referenten, 

die erste Einblicke in das FBS- 

Bildungspaket gaben, zählten Dr.-Ing. Ulrich 

Bohle, Geschäftsführer INKA GmbH 

Aachen, Dipl.-Ing. Daniela Fiege, Leiterin 

Entwässerungsnetze, Stadtwerke Osnabrück 

AG und FBS-Geschäftsführer Dipl.- 

Ing. Wilhelm Niederehe. 

IKT mit eigener Niederlassung in Arnheim 

Das IKT – Institut für Unterirdische Infrastruktur 

betreibt seit April 2012 eine 

selbstständige Niederlassung in Arnheim 

mit dem Namen „IKT Nederland“. 

Diese Niederlassung bietet nun auch für 

den Fachmann vor Ort alles wissenswertes 

für die Bereiche Neubau, Unterhaltung 

und Sanierung von Rohrleitungsnetzen 

an. 

Schwerpunkte der Tätigkeiten bilden 

im Moment die Materialprüfungen an 

Schlauchlinern im eigenen Prüflabor, statische 

Berechnungen für Schlauchliner nach 

ATV M 127-2, Baustellenüberwachungen 

Bild: IKT Nederland ist im Arnheimer Bürokomplex De Enk beherbergt 

und -kontrollen sowie Schulungen zu dem 

Themenkomplex Schlauchlinersanierung 

(Ausschreibung, Entnahme von Probekörpern, 

statische Berechnung, Materialprüfungen 

usw.). 

Dabei kann das IKT Nederland auf die 

Erfahrungen des IKT – Institut für Unterirdische 

Infrastruktur als gemeinnütziges, 

unabhängiges und neutrales Forschungs-, 

Beratungs- und Prüfinstitut in Gelsenkirchen, 

Deutschland zurückgreifen, das 

1994 gegründet wurde. 

Im Verbund mit Universitäten und einer 

Hochschule in Deutschland befasst 

sich das IKT mit vielfältigen Fragestellungen 

der leitungsgebundenen Infrastruktur 

des Gas-, Wasser und Abwassersektors. 

Als unabhängiger und zuverlässiger 

Partner für Kommunen, Verbände und Industrie 

erbringt das IKT hochqualifizierte 

und innovative Forschungs- und Prüfleistungen 

und setzt die Ergebnisse zielorientiert 

in die Praxis um. Diese Leistungen 

wollen wir nun gemeinsam mit niederländischen 

Netzbetreibern entwickeln. 

Kontakt: IKT Nederland, NL-Arnheim, 

Tel +3126-8454560, E-Mail: info@ 

ikt-nederland.nl 

432 6 / 2012

Personalien 

Nachrichten 

Bei BIS Heinrich Scheven übergibt Klaus Küsel 

an Alexander Klöcker 

Nach 43 Jahren bei Heinrich Scheven ist 

Klaus Küsel, der Gründungsgeschäftsführer 

des Unternehmens, das 1982 als Gesellschaft 

von Bilfinger Berger neu aufgestellt 

wurde, im Rahmen einer würdigen 

Feier zum 1. Mai in den Ruhestand verabschiedet 

worden. 

Der nun altersbedingte Wechsel innerhalb 

der Geschäftsführung wurde durch 

Diplom-Ingenieur Klaus Küsel planmäßig 

vorbereitet. Bereits im Mai des vergangenen 

Jahr wurde Alexander Klöcker 

zum weiteren technischen Geschäftsführer 

berufen. Er ist ebenfalls Diplom-Ingenieur 

des Bauwesens und bereits seit mehr 

als elf Jahren im Unternehmen. Vom 1. Mai 

diesen Jahres an leitet er nun die BIS Heinrich 

Scheven GmbH. 

Das Unternehmen BIS Heinrich Scheven 

ist ein führendes Engineering- und 

Netzdienstleistungsunternehmen 

im Anlagen- und 

Leitungsbau, das sich mit 

seinem Leistungsportfolio 

in voller Bandbreite der 

in Deutschland eingeläuteten 

Kommunikationsund 

Energiewende stellt. 

Der Fokus im Leistungsspektrum 

von BIS Heinrich 

Scheven liegt in den erdverlegten 

Infrastrukturen 

von Versorgungsunternehmen, 

Verbänden und 

Industrien. Die breite Angebotspalette 

reicht von 

der Verlegung der Strom- 

und Glasfasernetze, der Fernwärme-, Gasund 

Trinkwasserversorgungsnetze, der 

Abwasserentsorgung, dem Pipelinebau 

Bild: Nach mehr als vier Jahrzehnten bei BIS Heinrich 

Scheven übergibt der scheidende Geschäftsführer Klaus 

Küsel das Steuerrad an seinen Nachfolger Alexander Klöcker 

(links) 

bis hin zur Trinkwasser- und Abwasseraufbereitung, 

dem Wasserwerksbau und 

der Staubauwerkstechnik. 

Bild: BIS Heinrich Scheven GmbH 

WISSEN für die ZUKUNFT 

Antriebstechnik fü r den Stahlwasserbau 

Vollständig 

farbig bebildert 

und illustriert 

Ziel des Fachbuchs ist es, Stahlwasserbauer und Planungsingenieure 

mit umfassenden Technik- und Anwendungsinformationen auszustatten. 

Mit dem reich bebilderten Buch steht ein hervorragendes Hilfsmittel 

zur Verfü gung, mit dem eine optimale Antriebs- und Getriebefestlegung 

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Widerrufsrecht: Sie können Ihre Vertragserklärung innerhalb von zwei Wochen ohne Angabe von Gründen in Textform (z.B. Brief, Fax, E-Mail) 

oder durch Rücksendung der Sache widerrufen. Die Frist beginnt nach Erhalt dieser Belehrung in Textform. Zur Wahrung der Widerrufsfrist genügt 

die rechtzeitige Absendung des Widerrufs oder der Sache an die Vulkan-Verlag GmbH, Versandbuchhandlung, Postfach 10 39 62, 45039 Essen. 

Bankleitzahl 

Kontonummer 

Nutzung personenbezogener Daten: Für die Auftragsabwicklung und zur Pfl ege der laufenden Kommunikation werden personenbezogene 

Daten erfasst, gespeichert und verarbeitet. Mit dieser Anforderung erkläre ich mich damit einverstanden, dass ich vom Oldenbourg Industrieverlag 

oder vom Vulkan-Verlag □ per Post, □ per Telefon, □ per Telefax, □ per E-Mail, □ nicht über interessante Fachangebote informiert und 

433 

6 / 2012 

✘ 

beworben werde. Diese Erklärung kann ich mit Wirkung für die Zukunft jederzeit widerrufen. 

Datum, Unterschrift 

Bank, Ort 

PAASW12012

Personalien 

Nachrichten 

rbv-Spitze: Gudrun Lohr-Kapfer übernimmt 

von Klaus Küsel 

Der Rohrleitungsbauverband (rbv) hat eine 

neue Präsidentin. Am 27. April 2012 

trat Dipl.-Volksw. Gudrun Lohr-Kapfer, 

Geschäftsführende Gesellschafterin der 

Franz Lohr GmbH und Vorsitzende der 

rbv-Landesgruppe Baden-Württemberg, 

die Nachfolge von Dipl.-Ing. Klaus Küsel 

an. In ihrer Antrittsrede würdigte die neue 

rbv-Präsidentin die herausragende Leistung 

Küsels, der den Verband mehr als 

zehn Jahre erfolgreich geführt und das 

Bild 1: Gudrun Lohr-Kapfer ist die erste 

Frau an der Spitze des rbv 

Amt mit seinem Engagement und seinem 

Führungsstil geprägt habe. „Sie haben den 

rbv fit für die Zukunft gemacht“, erklärte 

Lohr-Kapfer, die die Arbeit ihres Vorgängers 

als Ansporn und Herausforderung zugleich 

versteht. Als vorrangige Aufgaben 

nannte die neue rbv-Präsidentin die Umsetzung 

der vielfältigen Aufgaben, die sich 

vor allem aus dem Berliner Abkommen, der 

Satzungsänderung des Verbandes und der 

energiepolitischen Wende in der Versorgungswirtschaft 

ergeben. 

Gudrun Lohr-Kapfer führt als geschäftsführende 

Gesellschafterin der 

Franz Lohr GmbH ein Unternehmen mit 

240 Mitarbeitern, dessen Leistungspalette 

sich über den erdverlegten Rohrleitungsbau 

auf den Anlagenbau für Wasser- 

und Abwassertechnische Anlagen 

sowie der Energie- und Medienversorgung 

im industriellen Rohrleitungsbau erstreckt. 

Die studierte Volkswirtin gehörte 

als Vorsitzende der rbv-Landesgruppe 

Baden-Württemberg bereits seit 2009 

dem rbv-Vorstand an. Darüber hinaus ist 

Lohr-Kapfer Mitglied des Verwaltungsrates 

des Berufsförderungswerks des Rohrleitungsbauverbandes 

GmbH (brbv), des 

Vorstandes der Landesgruppe Baden- 

Württemberg, des Deutschen Vereins 

des Gas- und Wasserfaches e.V. (DVGW), 

des Vorstandes der Frontinusgesellschaft 

e.V. sowie der Vollversammlung der Industrie- 

und Handelskammer (IHK) Bodensee-Oberschwaben. 

Bei der Wahrnehmung ihrer neuen Aufgaben 

an der Spitze des Verbandes setzt 

Gudrun Lohr-Kapfer auf die Unterstützung 

aller Mitglieder. „Gemeinsam gelte es die 

Herausforderungen anzunehmen, die vor 

allem die Umsetzung der Energiewende 

mit sich gebracht habe“, so der Appell 

der rbv-Präsidentin, die in den Zeiten des 

Wandels auch viele Chancen für die Leitungsbauunternehmen 

sieht. Deshalb sei 

es wichtig, dass der Rohrleitungsbauverband 

sein Netzwerk mit Verbänden, Behörden 

und Institutionen weiter ausbaut, 

um in technischen Gremien und auch auf 

politischer Ebene – etwa mit Unterstützung 

der Bundesfachabteilung Leitungsbau 

(BFA LTB) – Einfluss zu nehmen und 

sich für die Belange der Mitglieder stark 

zu machen. 

Technik-Vorstand Dr. Holger Krasmann 

verlässt WILO SE 

Dr. Holger Krasmann ist auf eigenen 

Wunsch zum 30. April 2012 aus dem 

Vorstand der Wilo SE ausgeschieden. 

Nach langjähriger, erfolgreicher Tätigkeit 

will sich der 50-jährige einer neuen 

beruflichen Herausforderung stellen. 

Der Aufsichtsrat stimmte diesem 

Wunsch zu und dankte Dr. Holger Krasmann 

ausdrücklich für sein hohes Engagement 

und seine Verdienste bei der erfolgreichen, 

strategischen Neuausrichtung 

der Wilo Unternehmensgruppe. Der 

Aufsichtsratsvorsitzende Dr. Heinz-Gerd 

Stein würdigte zudem die wichtige Rolle, 

die Dr. Krasmann auf dem Weg zur Technologie- 

und Qualitätsführerschaft des 

Dortmunder Pumpenspezialisten eingenommen 

hat und wünschte ihm alles 

Gute. Auch der Vorstandsvorsitzende 

Oliver Hermes dankte dem scheidenden 

Technik-Vorstand für die kollegiale 

sowie vertrauensvolle Zusammenarbeit 

und wünschte dem 50-jährigen viel Glück 

für die Zukunft. 

Neuer Technik-Chef (CTO) ist Dr. Markus 

Beukenberg, der seit dem 1. Mai 2012 

die Bereiche Forschung und Technologie, 

Qualität, Elektronik- und Motorenfertigung 

führt und direkt an den Vorstandsvorsitzenden 

Oliver Hermes berichtet. 

Bild: Technik-Vorstand 

Dr. Holger Krasmann verlässt Wilo 

Der 56-jährige 

kam Mitte 

vergangenen 

Jahres zur 

Wilo SE und 

hat bislang 

den Bereich 

Forschung 

und 

Technologie 

verantwortet. 

Als Generalbevollmächtigter 

ist Dr. Beukenberg 

wie auch Finanzchef Tobias Ketterle Mitglied 

des Executive Boards. 

Bild: WILO SE, Dortmund 

434 6 / 2012


Nachrichten 

1. Deutscher Reparaturtag in Mainz schließt 

eine Lücke 

Am 26. September findet in Mainz der 1. 

Deutsche Reparaturtag statt. Die vom 

Verband Zertifizierter Sanierungsberater 

für Entwässerungssysteme e.V. (VSB) in 

Kooperation mit dem Institut für Unterirdische 

Infrastruktur gGmbH (IKT) und 

der Technischen Akademie Hannover e.V. 

(TAH) ins Leben gerufene Veranstaltung 

will die technische Bandbreite und die vielfältigen 

Einsatzbereiche einer Verfahrensgruppe 

aufzeigen, die vordergründig eine 

etwas untergeordnete Rolle in der Sanierungsbranche 

zu spielen scheint. Ein Vorurteil? 

Auf den zweiten Blick ja: Unter anderem 

macht die letzte von der Deutschen 

Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser 

und Abfall e.V. (DWA) durchgeführte 

Umfrage zum Zustand der Kanalisation 

deutlich, dass Reparaturverfahren mitnichten 

das stiefmütterliche Dasein führen, 

das ihnen oft nachgesagt wird. Im Gegenteil: 

Reparaturverfahren sind auf dem 

Vormarsch. Mehr als 36 % aller Sanierungsverfahren 

wurden 2009 mit Ausbesserungs-, 

Injektions- oder Abdichtungsverfahren 

ausgeführt. Grund genug, Hersteller, 

Planer und Anwender an einen Tisch 

zu bringen, um über den Stand der Technik 

in Bezug auf Verfahren und Materialien 

zu diskutieren und Entwicklungspotentiale 

aufzuzeigen. 

Kenner der Branche sind von den Zahlen 

nicht überrascht. Immer häufiger wird 

bei anstehenden Sanierungsmaßnahmen 

versucht, die Nutzungszeiten mit gezielten, 

lokal begrenzten Maßnahmen zu verlängern 

und die Substanz aufrecht zu erhalten. 

Grundsätzlich handelt es sich um 

eine vernünftige Vorgehensweise, wenn 

für die jeweilige Sanierungsaufgabe die 

passende Lösung gefunden wird. „Wenn 

es allerding nur darum geht, nach dem so 

genannten Feuerwehrprinzip schnell und 

billig ein Provisorium zu schaffen, wird das 

den Anforderungen an eine fachgerechte 

und nachhaltige Sanierung nicht gerecht,“ 

erklärt Dipl.-Ing. (FH) Markus Vogel, einer 

der Initiatoren der Veranstaltung. Als Baustein 

einer seriösen Planung sind Reparaturtechniken 

dagegen sehr wohl mit Erfolg 

einzusetzen, wie weitere Zahlen aus 

der DWA-Umfrage belegen, unter anderem 

zu der durchschnittlichen 

technischen 

Nutzungsdauer. 

Wirtschaftliche 

Alternative 

„Anreiz genug, sich 

mit diesem Themenbereich 

kritisch auseinanderzusetzen“, 

findet Vogel. Der Inhaber 

eines renommierten 

Ingenieurbüros 

ist sich mit 

vielen Kollegen einig: 

Der Reparaturbereich 

und die in Deutschland teilweise 

seit vielen Jahren etablierten, vielfältigen 

Reparaturtechniken sind seit jeher eine 

wirtschaftliche Alternative bei entsprechenden 

Einzelschadensbildern und -situationen. 

Sie sind daneben für notwendige 

Vorsanierungen oder Ergänzungsarbeiten 

auch für die Renovierungsverfahren unverzichtbare 

Techniken. Allerdings gibt es Informationsbedarf: 

Im Gegensatz zu manch 

anderer Sanierungstechnik – wie etwa den 

Schlauchliningverfahren – sind die Reparaturverfahren 

bisher weder systematisch 

untersucht noch die Verlässlichkeit der Herstellerangaben 

ausreichend diskutiert worden. 

Ein Manko, wie viele meinen. Wenn 

man ein Sanierungsverfahren gezielt und 

sinnvoll einsetzen soll, muss man wissen, 

was es leisten kann – so der Tenor. 

Bild: Injektionsverfahren können wie hier u.a. defekte Zuläufe instandsetzen 

oder an Linersysteme anbinden und Defizite im unmittelbaren 

erdumgebenden Umfeld der Rohrleitungszone stabilisieren 

Zeichen setzen 

Auch in dieser Hinsicht will der 1. Deutsche 

Reparaturtag ein deutliches Zeichen setzen. 

Reparieren ist mehr als nur das sprichwörtliche 

Pflaster auflegen – so eine Botschaft 

von Veranstaltern, Sponsoren und 

beteiligten Unternehmen. Welche Verfahren 

gibt es zurzeit auf dem Markt, was 

können sie leisten, nach welchen Kriterien 

sind die Techniken planerisch auszuwählen? 

Die Beantwortung dieser Fragestellungen 

soll Netzbetreibern und Planern den sachgerechten 

Umgang mit den oft sehr komplexen 

Techniksystemen näher bringen und 

dem Reparaturmarkt letztendlich den Stellenwert 

einräumen, der ihm gebührt. Dementsprechend 

werden volkswirtschaftliche 

planerische und technologische Fragen 

zum Einsatz der vielseitig und wirtschaftlich 

nutzbaren Techniken in Mainz behandelt. 

Denn eines gilt nach wie vor: Die Standardsanierungstechnik 

gibt es nicht. 

Vielseitiges Programm 

Die Besucher des 1. Deutschen Reparaturtages 

erwartet ein aktuelles und vielseitiges 

Programm, das sich eingehend mit 

den verschiedenen Facetten der Reparaturverfahren 

beschäftigt. Auf der von Dr.- 

Ing. Igor Borovsky, Technischen Akademie 

Hannover, organisierten und von Prof.-Dr.- 

Ing. Volker Wagner, Hochschule Wismar, 

moderierten Veranstaltung kommen Planer 

und Auftraggeber zu Wort. Neben einem 

Einführungsvortrag über Ausgangslage, 

Marktentwicklung und Marktübersicht 

stehen Referate zur Bedeutung der Reparaturtechniken 

für Kanalnetzbetreiber, die 

Einbindung in das technische Regelwerk 

und Einsatzmöglichkeiten der Technik nach 

DIN EN 15885 auf dem Programm. Darüber 

hinaus werden die Ergebnisse eines 

Warentests vorgestellt und Anforderungen 

an die Planung formuliert. Eine Betrachtung 

der Reparatur im Spannungsfeld des Einsatzzieles 

sowie eine Podiumsdiskussion 

über die Nutzungsdauer von Reparaturverfahren 

runden die Veranstaltung ab. 

Kontakt: www.reparaturtag.de 

Bild: Umwelttechnik Franz Janßen GmbH 

6 / 2012 435


Nachrichten 

rbv-Mitglieder verabschieden Klaus Küsel mit 

viel Applaus 

Bild: Rohrleitungsbauverband e.V. 

Die Jahrestagung des Rohrleitungsbauverbandes 

e.V. (rbv) stand in diesem Jahr 

ganz im Zeichen der Neuwahl des Präsidiums. 

Auf der Mitgliederversammlung am 

27. April in Erfurt gab es Standing Ovations 

und lang anhaltenden Applaus für rbv-Präsident 

Dipl.-Ing. Klaus Küsel, der sich aus 

Altersgründen nicht mehr zur Wahl stellte. 

Zu seiner Nachfolgerin wurde Dipl.-Volksw. 

Gudrun Lohr-Kapfer, Geschäftsführende 

Gesellschafterin der Franz Lohr GmbH und 

Vorsitzende der rbv-Landesgruppe Baden-Württemberg, 

gewählt. 

Die neue rbv-Präsidentin brachte die 

Meinung aller Mitglieder auf einen Punkt, 

indem sie die herausragende Leistung Küsels 

würdigte, der den Verband mehr als 

zehn Jahre erfolgreich geführt und fit für 

die Zukunft gemacht habe. Neben den 

Wahlen gehörten der Bericht der Geschäftsführung, 

die Berichte über die Arbeit 

der technischen Gremien und des 

BFA/rbv-Ausschusses für Personalentwicklung, 

die Entlastung von Vorstand und 

Geschäftsführung sowie die Ehrung von 

langjährigen Mitgliedern zu den weiteren 

Tagesordnungspunkten. 

Neuwahl als emotionaler Höhepunkt 

Die Wahl des neuen Präsidiums stellte den 

emotionalen Höhepunkt der Veranstaltung 

dar. Nach zehn Jahren im Amt trat 

Klaus Küsel in Erfurt das letzte Mal vor 

die Mitgliederversammlung. In der für ihn 

typischen Art ließ der scheidende Präsident 

die letzten Jahre noch einmal Revue 

passieren, wobei er eine rundum positive 

Bilanz ziehen konnte. „Wir haben unsere 

Stimme erhoben und den Leitungsbau 

und die notwendige Erhaltung der Netze 

an die Öffentlichkeit gebracht, dabei aber 

auch gleichzeitig unsere Qualitätsziele 

verbessert und das betriebliche Qualitätsmanagement 

aufgebaut und zertifiziert“, 

erklärte Küsel. Die Ausweitung der 

Berufsbildung, die Änderung der Satzung 

und das Engagement auf technisch-wissenschaftlicher 

aber auch auf politischer 

Ebene bezeichnete er als Meilensteine 

der Verbandsarbeit in den zurückliegenden 

Jahren. „Bei der Energiewende müssen 

die Leitungsbauer ganz vorne mitreden, 

denn wir sind es letztendlich, die den 

Nagel in die Wand schlagen“, so seine Vision, 

die er gleichzeitig als Auftrag für seine 

Nachfolgerin Gudrun Lohr-Kapfer und die 

Vizepräsidenten verstanden wissen wollte. 

„Die Energiewende kann nur als Gemeinschaftswerk 

von Wirtschaft, Verbänden 

und Gesellschaft erfolgreich umgesetzt 

werden“, nahm die frisch gewählte 

Präsidentin den Faden direkt auf. In ihrer 

Bild 1: Neues und altes rbv-Präsidium beim gemeinsamen Gruppenfoto: Gunter Hüttner, 

Manfred Vogelbacher, Klaus Küsel, Gudrun Lohr-Kapfer, Fritz Eckard Lang und Dieter 

Hesselmann (v. l.) 

Antrittsrede bat sie alle Mitgliedsunternehmen 

um die gleiche Unterstützung, 

wie sie auch das alte Präsidium bekommen 

habe. Gleichzeitig betonte sie die Bedeutung 

der Arbeit der rbv-Landesgruppen, 

die in den Regionen die Werbung in eigener 

Sache bei Verbrauchern, Wirtschaft 

und Politik vorantreiben würde. Ebenso 

große Bedeutung misst Lohr-Kapfer den 

rbv-Gremien, insbesondere dem Technischen 

Lenkungskreis zu. Bei ihren zukünftigen 

Aufgaben unterstützt wird die neue 

rbv-Präsidentin von den Vizepräsidenten 

Dipl.-Ing. (FH) Fritz Eckard Lang – er wurde 

im Amt bestätigt – und Dipl.-Ing. (FH) 

Manfred Vogelbacher. Der Vorsitzende der 

rbv-Landesgruppe Berlin/Brandenburg 

und Niederlassungsleiter der Stehmeyer 

& Bischoff GmbH & Co. KG, Berlin, löste 

den bisherigen Vizepräsidenten Dipl.-Ing. 

Gunter Hüttner ab, der sich ebenfalls aus 

Altersgründen nicht mehr zur Wahl stellte. 

„Hier pocht das Leben des 

Leitungsbaus“ 

Mit diesen Worten hatte Klaus Küsel die 

Mitglieder in seiner letzten Eröffnungsrede 

auf eine gemeinsame Linie eingestimmt. 

„Leitungsbau im Jahr 2012 – selten sind die 

Anliegen der Leitungsbauer in einer solchen 

Breite in diesem Land diskutiert worden“, 

so Küsel. Allerdings sehe er auch eine gewisse 

Sachlichkeit, die sich nach der Aufbruchstimmung 

und dem Aktionismus bei 

der Umsetzung des Masterplanes „Energiewende“ 

eingestellt habe. „Vieles ist bereits 

ins Stocken geraten, was in der allgemeinen 

Euphorie rund um das Thema erneuerbare 

Energien bereits als Selbstläufer 

erschien“, mahnte der Redner. Wer wird das 

alles regeln, steuern, messen und lenken? 

lautete die Frage, die sich daraus ergibt und 

die die Gratwanderung der Branche deutlich 

macht. Als Beispiel nannte er die Verzögerung 

bei der Verkabelung der Offshore- 

Anlagen: „Finanzmittel sind nicht überall 

verfügbar, Verlegeschiffe noch nicht gebaut 

und die Kabelherstellung in Verzug“, 

erklärte Küsel, für den alle aufgerufen sind, 

Wege zu finden und eigene Ideen einzubringen 

– auch die Leitungsbauer. „Wir 

müssen Partnerschaftsmodelle entwickeln 

436 6 / 2012

und die Stadtwerke mit ihren Möglichkeiten 

dezentraler Energieentwicklung unterstützen“, 

so sein Appell an die Mitglieder. 

„Auch die Power-to-Gas“ Initiative sollte 

von uns mitgetragen und mit entsprechenden 

Dienstleistungspaketen die Schlagkraft 

der örtliche Versorger erhöht werden.“ 

Nicht nur nach Meinung von Küsel rücken 

Themen wie die dezentrale Energieerzeugung, 

der Ausbau der Verteilernetze 

und die Steuerung des Verbrauchs immer 

mehr in den Fokus der Branche. Die bestehenden 

Gas- und Stromnetze und die 

zu bauenden Glasfasernetze müssen mit 

den zukünftigen Aufstellungs- und Einspeisepunkten 

kompatibel sein, die regio nale 

Verteilung und Lastspitzen berücksichtigt 

werden. Hier können Leitungsbauunternehmen 

einen Dienstleistungsbereich erobern, 

der sich über Planungsleistungen 

und Kommunikationsaufgaben bis hin zum 

Bau von Netzen und dem Angebot weiterer 

Leistungen bei der strategischen Umsetzung 

der Energiewende erstreckt. Dementsprechend 

blicken Rohrleitungsbauverband 

und Mitgliedsunternehmen weiterhin 

gemeinsam nach vorne. 

Dass die Leitungsbauer sich dabei auf 

die Unterstützung eines starken Verbandes 

verlassen können, verdeutlichte Dipl.- 

Wirtsch.-Ing. Dieter Hesselmann im Bericht 

der Geschäftsführung. „Im Jahr 1 nach der 

Satzungsänderung präsentierte sich der rbv 

als kompetenter Partner in den Bereichen 

Gas, Wasser, Fernwärme, Kanal und Kabel“, 

formulierte der Geschäftsführer des 

Rohrleitungsbauverbandes, für den das Jahr 

2011 durch den inneren Umbau des Verbandes 

geprägt war. Für Hesselmann greifen 

die vielfältigen Aktivitäten mittlerweile 

wie die Zahnräder eines Uhrwerks ineinander. 

Themen wie die Kooperation mit 

Verbänden und die Bildung von Netzwerken, 

der Ausbau der technischen und politischen 

Verbandsarbeit sowie die Sicherung 

der Qualität im Leitungsbau stehen dabei im 

Vordergrund, wobei die Proklamation der 

Energiewende und das Damoklesschwert 

„Fachkräftemangel“ in das Tätigkeitsprofil 

des rbv integriert worden seien. Beispielhaft 

nannte Hesselmann die Schaffung einer 

neuen Gremienstruktur, mit der der vitale 

technische Kern des Verbandes an die 

neue Satzung angepasst worden ist. Hierzu 

zählt die Gründung des Technischen Lenkungskreises 

und neuer Technischer Ausschüsse, 

mit der sich der rbv auf die Herausforderungen 

des Marktes eingestellt 

hat. Als 

außerordentlichen 

Glücksfall wertete 

Hesselmann den 

Umstand, das just 

zu dem Zeitpunkt, 

als sich der rbv allen 

Medien des Leitungsbaus 

öffnete, 

von der Bundesregierung 

die Energiewende 

ausgerufen 

wurde. Für 

Hesselmann eine 

regelrechte Steilvorlage, 

die vom 

Rohrleitungsbau 

auch sofort aufgenommen 

worden 

sei, unter anderem 

als thematischer 

Schwerpunkt 

auf der 19. Tagung 

Rohrleitungsbau, 

die im Januar in 

Berlin stattfand. 

Auch im Umweltschutz 

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Initiative für Bildung 

Die Fertigstellung des DVGW-Arbeitsblattes 

GW 301, das Projekt „Regelwerk Tiefbau“ 

und eine verstärkte Öffentlichkeitsarbeit 

führte Hesselmann als weitere Belege 

für die erfolgreiche Verbandsarbeit an, 

ebenso wie die Initiativen im Bereich der 

Qualitätssicherung und Bildung, mit denen 

dem Fachkräftemangel entgegengewirkt 

werden soll. Unter anderem wurde 

das Bildungsprogramm des Berufsförderungswerks 

des Rohrleitungsbauverbandes 

GmbH (brbv) inhaltlich auf die Energiewende 

abgestimmt. „Damit bieten wir den 

Mitarbeitern der Leitungsbauunternehmen 

preiswerte und qualitativ hochwertige 

Weiterbildungsmöglichkeiten“, so Hesselmann. 

Der rbv-Geschäftsführer beschrieb 

den Verband als lebendiges Gebilde, das 

für seine Mitglieder da ist und durch seine 

Mitglieder lebt. Ein Indiz hierfür seien auch 

der wachsende Zuspruch der Leitungsbauunternehmen 

und gestiegene Teilnehmerzahlen 

an den rbv-Landesgruppensitzungen 

im vergangenen Jahr. 

Nach den Berichten über die Arbeit der 

technischen Gremien und die Arbeit des 

BFA/rbv-Ausschusses für Personalentwicklung 

durch Dipl.-Ing. Hanjürgen Grabner 

und Dipl.-Ing. Armin Jordan sowie der 

Entlastung von Vorstand und Geschäftsführung 

durch die Mitglieder wurde Klaus 

Küsel unter großem Beifall zum rbv-Ehrenpräsidenten 

gewählt. Darüber hinaus wurden 

Dipl.-Ing. Klaus-Dietrich Lankow, K.- 

Dietrich Lankow Tief- und Rohrleitungsbau, 

und Dipl.-Ing. (FH) Dieter Beck, Mennicke 

Rohrbau GmbH, zu Ehrenmitgliedern 

ernannt. 

Am Ende der Veranstaltung warf die 

neue rbv-Präsidentin einen Blick in die 

Zukunft. „ Es liegt an uns, unseren Belangen 

Gehör zu verschaffen“, so Lohr- 

Kapfer. „Deshalb müssen wir unsere geschäftlichen 

Aktivitäten als Leitungsbauunternehmen 

nicht nur auf Versorger und 

Kunden ausrichten, sondern uns auch verstärkt 

in die öffentliche Diskussion einbringen, 

um die Chancen auf Fortschritt 

zu erhalten.“ Letztendlich sei der Erfolg 

des Verbandes von den Mitgliedern abhängig, 

so Lohr-Kapfer, die alle Mitglieder 

aufforderte, sich einzubringen und Impulse 

zu geben für die Mitgestaltung der Zukunft 

in einem aktiven Verband mit aktiven 

Mitgliedern. 

6 / 2012 437


Nachrichten 

Mehr als 300 Studenten nutzen Hochschultag 

des Fachverbands Steinzeugindustrie 

Im Rahmen der IFAT ENTSORGA 2012 hat 

der Fachverband Steinzeugindustrie e.V. 

(FVST) – wie bereits in den Jahren zuvor 

– wieder einen Hochschultag ausgerichtet. 

Studierende der Fachrichtungen „Bauingenieur- 

und Umweltingenieurwesen“, „Umwelttechnik“ 

und/oder „Umweltmanagement“ 

mit den verschiedensten Vertiefungsrichtungen 

informierten sich über 

Planung, Bau und Instandhaltung moderner 

Abwassersysteme aus Steinzeug. Nach 

einem komplexen Vortrag konnten sie Fragen 

stellen, mit Fachleuten diskutieren, 

Anregungen für ihre zukünftigen Aufgaben 

mitnehmen und Einblicke in die praktische 

Umsetzung erhalten. 

Über 300 Studenten/Innen aus 12 

Hochschulen, die mit ihren Professoren aus 

allen Teilen Deutschlands nach München 

gereist waren, waren sich einig: frühes Aufstehen 

und zumeist lange Busfahrten hatten 

sich gelohnt. „Es ist schon toll, dass auch 

in einem Baubereich wie der Abwasserentsorgung, 

die sich ausschließlich unterirdisch 

abspielt, auf die Verwendung nachhaltiger 

Rohrmaterialien Wert gelegt wird“, so ein 

Student aus Kaiserslautern. „Wir haben hier 

Anregungen für unsere zukünftigen Aufgaben 

erfahren und nehmen neue Impulse für 

neue Überlegungen mit. Umweltgerechtes 

Bauen im Untergrund ist für uns ein großes 

Thema“, so ein Student aus Karlsruhe. 

Bauass. Dipl.-Ing. Karl-Heinz Flick, Geschäftsführer 

des FVST, freute sich über 

die große Teilnehmerzahl. Für die Studierenden 

hat er immer ein offenes Ohr und ist 

beeindruckt von der Aussage: „Hier werden 

wir Studenten ernst genommen, hier hört 

man uns zu, hier beantwortet man unsere 

Fragen.“ Das klingt sehr viel mehr nach „auf 

Augenhöhe“ als nach Kompliment – und so 

ist es auch vom FVST gewollt. 

Verbindung von Theorie und Praxis 

Eingebunden ist dieser Messe-Hochschultag 

in die „Hochschulinitiative“, eine Einrichtung 

des FVST, in der die Hochschulen 

durch Referenten im Vorlesungsbetrieb 

unterstützt, Studierende auf Veranstaltungen 

betreut, die Kontakte der Industrie 

zu den Hochschulen mit den unterschiedlichsten 

Aktivitäten gepflegt und der 

Wissensstand der Professorenschaft hinsichtlich 

der Abwassertechnik aktualisiert 

werden. Dipl.-Ing. Dietmar T. Böhme, Mitbegründer 

und Mitorganisator der Hochschulinitiative, 

organisiert den Hochschultag 

und ist die wichtigste Kontaktperson 

zu den Hochschulen. 

Fragen konnten die Studierenden ausgiebig 

nach einer Erfrischungsrunde auf 

dem Ausstellungsstand der Steinzeug-Keramo 

GmbH stellen. Das Unternehmen hatte 

als Hersteller von Abwassersystemen aus 

Steinzeug alle Studenten eingeladen und 

stand mit seinem Messeteam den jungen 

Leuten für Infos, Erklärungen, Erläuterungen 

und Fragen aller Art zur Verfügung. Für 

die Studierenden und ihre Professoren war 

es eine gute Gelegenheit, sich über Neues 

und/oder Verbessertes auf dem Steinzeug-Abwassermarkt 

zu informieren und 

ihren Wissensstand aufzufrischen. 

Kontakt: FVST Fachverband 

Steinzeugindustrie e.V., Frechen, 

Bau-Ass. Dipl.-Ing. Karl-Heinz Flick, 

Tel. +49 2234 507-271, E-Mail: info@ 

fachverband-steinzeug.de 

Besuchen Sie uns im Internet: 


438 6 / 2012

GeoTHERM-Besucher waren zufrieden 

Bestnoten von Ausstellerseite hat die Offenburger 

Fachmesse GeoTHERM auch für 

die sechste Durchführung Anfang März 

erhalten. Die Gesamtnote von 1,62 belegt 

die hohe Zufriedenheit der ausstellenden 

Wirtschaft. Charakteristikum der 

Veranstaltung ist weiterhin die hohe fachliche 

Besucherqualität, die von 62% der 

Aussteller mit sehr gut und von 34% mit 

gut bewertet wurde. „Für den hohen Zuspruch 

und die konstruktive Unterstützung 

der gesamten Geothermie-Branche kann 

ich mich im Namen der Messe Offenburg 

nur bedanken. Wir freuen uns sehr über 

die gute Zusammenarbeit“, betont Werner 

Bock, Geschäftsführer der Messe Offenburg. 

Mit 174 Ausstellern und 3.477 Fachbesuchern 

bietet Europas größte Geothermie-Plattform 

einmal im Jahr geballte 

Fachkompetenz unter einem Dach. Für 

die siebte GeoTHERM, die am 28. Februar 

und 1. März 2013 stattfinden wird, stehen 

die Zeichen bereits heute auf Wachstum. 

Aufgrund des sehr hohen Aussteller- 

Zuspruchs und dem damit verbundenen 

Anmeldestand wird die Ausstellungsfläche 

der nächsten GeoTHERM erneut erweitert. 

Der Beginn der Hallenaufplanung 

wurde aus diesem Grund auf Anfang Juni 

vorverlegt. „Auch mit vergrößerter Ausstellung 

werden wir 

das bewährte Konzept, 

bestehend 

aus Europas größter 

Fachmesse und 

zwei parallel laufenden 

Kongressen 

zur Oberflächennahen 

und Tiefen 

Geothermie, konsequent 

fortführen“, 

berichtet Sandra 

Kircher, Projektleiterin 

GeoTHERM. 

Das hohe internationale 

Interesse 

Bild: GeoTHERM Equipment 

an der GeoTHERM wurde in diesem Jahr 

durch die Präsenz von 32 Nationen unterstrichen. 

Aufgrund der stetig steigenden 

Internationalität der GeoTHERM wird die 

Simultan-Übersetzung (Englisch – Französisch 

– Deutsch) aller Kongressbeiträge 

konsequent fortgesetzt. 

Als Gastland der GeoTHERM 2013 

freut sich die Messe Offenburg, Frankreich 

präsentieren zu dürfen. Gemeinsam 

mit dem Französischen Geothermieverband 

„Association Française des Professionnels 

de la Géothermie“ und weiteren 

französischen Institutionen sowie Unternehmen 

wird die GeoTHERM 2013 vielseitige 

Kontakte zur französischen Wirtschaft 

ermöglichen. 

Derzeit startet die Entwicklung des 

Kongressprogramms der GeoTHERM 2013. 

Im Rahmen eines Call for Paper können interessierte 

Referenten ihren Kurzabstract 

zur Oberflächennahen oder Tiefen Geothermie 

bis Mitte September 2012 einreichen. 

Aus den eingereichten Abstracts 

stellt der Messe-Beirat im Anschluss das 

Kongressprogramm zusammen. 

Kontakt: E-Mail: geotherm@ 

messeoffenburg.de, www.geothermoffenburg.de 

Bild: Messe Offenburg 

IWW-Kolloquium zur Prozessoptimierung bei 

Wasserversorgern 

Das IWW veranstaltet am 27. Juni 2012 

ein Kolloquium zum Thema „Prozessoptimierung 

bei Wasserversorgern“ in Biebesheim. 

Zur Identifizierung von Optimierungspotenzialen 

und Durchführung von 

Prozessoptimierungen bei Wasserversorgungsunternehmen 

stellt der praxisorientierte 

Erfahrungsaustausch, bei dem sich 

die operativ verantwortlichen Mitarbeiter 

im vertraulichen Rahmen zusammen 

finden, ein geeignetes Instrument dar. 

Ein gut geführter Erfahrungsaustausch 

ist für zahlreiche Prozesse entlang der 

Wertschöpfungskette eines Wasserversorgungsunternehmens 

durchführbar und 

bietet eine ideale Ergänzung und Vertiefung 

der verschiedenen, insbesondere 

landesweiten Benchmarkingaktivitäten, 

die in der Regel keine detaillierte Untersuchung 

auf Ebene einzelner Organisationseinheiten 

oder Prozesse von Wasserversorgern 

beinhalten. Kennzahlen können 

dabei unterstützend bis intensiv eingesetzt 

werden. 

Im Rahmen des IWW-Kolloquiums 

werden der aktuelle Forschungsstand zur 

strukturellen und prozessbezogenen Vergleichbarkeit 

von Wasserversorgungsunternehmen 

und auch zukünftige Perspektiven 

aufgezeigt. Darüber hinaus wird für 

drei verschiedene Aufgabenfelder exemplarisch 

aufgezeigt, wie Erfahrungen anderer 

Wasserversorger zur eigenen Betriebsoptimierung 

genutzt werden können. 

Neben der Vorstellung von aktuellen 

Erfahrungsaustausch-Runden in Betrieb 

und Instandhaltung von Trinkwassernetzen 

sowie für von Versorgern betriebene 

Trinkwasserlaboratorien wird auch aus 

Sicht der KWL Kommunale Werke Leipzig 

GmbH über die Erfahrungen bei der Teilnahme 

am Prozessbenchmarking Wasserwerke 

berichtet. 

Kontakt: www.iww-online.de 

6 / 2012 439


DWA-Regelwerk 

DWA-Taschenbuch: Abwasserbeseitigung 

April 2012, 515 Seiten, mit CD-ROM, ISBN 978-3-942964-39-5, Ladenpreis: EUR 89,00, 

Preis für fördernde DWA-Mitglieder EUR 71,20 

Mit dem DWA-Taschenbuch erhält der 

Anwender ein praktisches Hilfsmittel, 

um wichtige Fragestellungen zu bearbeiten, 

die sich im Bereich Sammlung, 

Transport und Behandlung von Abwasser 

sowie im Bereich Schlammbehandlung 

und -entsorgung ergeben. Ausgehend 

vom Arbeitsblatt DWA-A 100 als 

übergeordnetem Handlungsrahmen der 

Siedlungsentwässerung werden einzelne 

Arbeits- und Merkblätter mit spezifischen 

Regelungen zu Berechnung, 

Bemessung, konstruktiver Gestaltung 

und Betrieb von Anlagen der Abwasserbeseitigung 

vorgestellt. Ergänzt 

wird das DWA-Taschenbuch durch eine 

CD mit den Demoversionen praxisorientierter 

DWA-Software aus der 

Expert-Reihe, die eine korrekte und sichere 

Anwendung wichtiger DWA-Arbeits- 

und -Merkblätter unterstützen. 

Ebenfalls auf der CD ist die als DWA- 

Themen veröffentlichte Studie „Energiepotenziale 

in der deutschen Wasserwirtschaft 

– Schwerpunkt Abwasser“ 

enthalten. 

DWA-Taschenbuch: Niederschlag / Hochwasser 

April 2012, 402 Seiten, ISBN 978-3-942964-40-1, Ladenpreis: EUR 59,00, Preis für fördernde DWA-Mitglieder EUR 47,20 

Mit dem DWA-Taschenbuch erhält der 

Anwender ein praktisches Hilfsmittel, 

um wichtige Fragestellungen im Bereich 

Niederschlag/Hochwasser zu bearbeiten. 

Von der Niederschlagsbeobachtung, 

der Bemessung und Gestaltung 

sowie dem Bau und Betrieb von 

Versickerungsanlagen bis hin zur Auseinandersetzung 

mit den Folgen von 

Flusshochwässern und Sturzfluten im 

Binnenland reichen die hier zusammengestellten 

Arbeits- und Merkblätter. 

Neben den ausgewählten Ausgaben des 

DWA-Regelwerkes wird das Taschenbuch 

durch drei Publikationen der DWA- 

Themen ergänzt. Vorgestellt werden die 

Ergebnisse einer Bestandsaufnahme zu 

Hochwasserereignissen und Modellansätze 

zu ihrer Abbildung sowie dezentrale 

Maßnahmen zur Hochwasserminderung 

anhand konkreter Fallbeispiele. 

Wie mittels Einbeziehung historischer 

Pegel- und Abflussdaten sowie der Nutzung 

weiterer Unterlagen in Archiven 

und Bibliotheken das langfristige Hochwasserverhalten 

eines Fließgewässers 

sicherer nachzuvollziehen ist, zeigt der 

abschließende Beitrag dieses Taschenbuches 

auf. 

Forum für Hydrologie und Wasserbewirtschaftung Heft 31.12: Wasser ohne Grenzen 

Beiträge zum Tag der Hydrologie am 22./23. März 2012 in Freiburg, Herausgeber: Markus Weiler 

2012, 407 Seiten, ISBN 978-3-942964-38-8, Ladenpreis: EUR 50,00 / für FgHW-Mitglieder EUR 40,00 

Preis der digitalen Fassung auf CD-ROM: EUR 29,00, Preis für FgHW-Mitglieder: EUR 23,20 

Die Beiträge des Tagungsbandes 

zum diesjährigen Tag der Hydrologie 

(22./23. März 2012 in Freiburg, Herausgeber: 

Markus Weiler) stellen die 

Inter- und Transdisziplinarität von Hydrologie 

und Wasserwirtschaft in den 

Vordergrund. Hydrologie und Wasserwirtschaft 

stoßen häufig an disziplinäre, 

methodische und administrative 

Grenzen. In den drei Themenkomplexen 

„Grenzbereiche“, „Grenzüberschreitungen“ 

und „Grenzüberwindungen“ 

werden Beiträge vorgestellt, die diese 

Grenzbereiche erforschen, Methoden 

über Barrieren hinweg anwenden oder 

Ansätze zur Überwindung von Grenzen 

präsentieren. Damit soll der Wissensaustausch 

und die Kommunikation zwischen 

Forschung, Wirtschaft und Behörden 

in wasserrelevanten Bereichen 

unterstützt werden. In den 123 Fachvorträgen 

und Postern werden themenbezogene 

Projekte, Methoden, Anwendungen 

und Lösungen vorgestellt. 

Kontakt: DWA Deutsche Vereinigung 

für Wasserwirtschaft, 

Abwasser und Abfall e.V., Hennef, 

www.dwa.de/shop 

440 6 / 2012

DIN-Normen 

DIN EN ISO 13734 Entwurf „Erdgas – Organische Verbindungen zur Verwendung als Odoriermittel 

– Anforderungen und Prüfverfahren“ 

Entwurf März 2012, Preisgruppe 10, Deutsche Fassung prEN ISO 13734:2012 

Einsprüche bis 16. Juni 2012 an nagas@din.de 

DIN EN 12583 Entwurf „Gasinfrastruktur – Gasverdichterstationen – Funktionale 

Anforderungen“ 

Entwurf März 2012, Preisgruppe 19, Deutsche Fassung prEN:12583:2012 

Einsprüche bis 2. Juni 2012 an nagas@din.de 

DIN 8076 Entwurf „Druckrohrleitungen aus thermoplastischen Kunststoffen – Klemmverbinder 

aus Metallen und Kunststoffen für Rohre aus Polyethylen (PE) – Allgemeine Güteanforderungen 

und Prüfung“ 

Entwurf April 2012, Preisgruppe 10 

Einsprüche bis 31. August 2012 an fnk@din.de 

DIN 30670 „Polyethylen-Umhüllungen von Rohren und Formstücken aus Stahl – Anforderungen 

und Prüfungen“ 

Ausgabe April 2012, Preisgruppe 16 

DVGW-Regelwerk Gas/Wasser 

Neuerscheinungen 

GW 304-B1 Entwurf „1. Beiblatt über Bundesfernstraßen und Versorgungsleitungen im DVGW- 

Arbeitsblatt GW 304:2008-12 Rohrvortrieb und verwandte Verfahren“ 

Ausgabe 3/12, EUR 16,61 für DVGW-Mitglieder, EUR 22,14 für Nicht-Mitglieder 

Der Bedarf für das Beiblatt ergibt sich 

daraus, dass Gas- und Wasserleitungen 

von der Anwendung des Abschnitts 9 

des DVGW-Arbeitsblatts GW 304 

„Rohrvortrieb und verwandte Verfahren“ 

vom Dezember 2008 ausgenommen 

sind und dass in Verbindung mit 

der ATB-BeStra („Allgemeine Technische 

Bestimmungen für die Benutzung 

von Straßen durch Leitungen und Telekommunikationslinien“) 

und den zugehörigen 

Nutzungsrichtlinien („Richtlinien 

für die Benutzung der Bundesfernstraßen 

in der Baulast des Bundes“), 

Teil D, 2.5.2, Unsicherheit bezüglich 

der Erfordernis eines Sachverständigen 

für Erd- und Grundbau bei der Kreuzung 

von Bundesfernstraßen durch 

Gas- und Wasserleitungen entstanden 

ist. 

Vor diesem Hintergrund wurde 

das Beiblatt vom DVGW-Projektkreis 

„Mitbenutzung von Verkehrswegen“ 

in Zusammenarbeit mit Vertretern der 

Straßenbaulastträger sowie der Bundesanstalt 

für Straßenwesen (BASt) 

erarbeitet, um die in Abschnitt 9.1 enthaltene 

Regelung für den Abwasserbereich 

sinngemäß auf den Gas- und Wasserbereich 

zu erweitern, sodass einer 

diesbezüglichen Anwendung des Arbeitsblatts 

nichts mehr im Weg steht 

und somit die genannte Unsicherheit 

beseitigt wird. 

Der betreffende Absatz von Abschnitt 

9.1 soll demnach zukünftig 

wie folgt lauten: „Bei der Herstellung 

von Abwasser-Hausanschlussleitungen 

bzw. Anschlusskanälen bis maximal 

250 mm Außendurchmesser darf 

auf eine Einschaltung des Sachverständigen 

für Erd- und Grundbau verzichtet 

werden, sofern bereits ein Sammelkanal 

existiert. Bei der Herstellung von 

Gas- bzw. Wasserleitungen bis maximal 

250 mm Außendurchmesser unter nicht 

autobahnähnlich ausgebauten Bundesstraßen 

darf auf eine Einschaltung des 

Sachverständigen für Erd- und Grundbau 

verzichtet werden, sofern bereits 

eine Versorgungsleitung existiert. In 

diesen Fällen müssen die Aufgaben des 

Sachverständigen für Erd- und Grundbau 

vom Leitungsträger wahrgenommen 

werden. …“ Hinter dem neu eingefügten 

zweiten Satz steht der Gedanke, 

dass man beim Vorhandensein einer 

Leitung an/in einer Straße davon ausgeht, 

dass der Leitungsträger den Baugrund 

bereits hinreichend kennt. 

6 / 2012 441


GW 304 bezieht sich nur auf Bundesfernstraßen. 

Diese haben eine besondere 

überregionale Bedeutung. 

Durch die Anforderungen von GW 304 

soll sichergestellt werden, dass der in 

der Regel besonders hochwertige Aufbau 

dieser Straßen bei Kreuzungsvorhaben 

nicht gestört wird. Es ist jedoch 

nicht sachgemäß, GW 304 pauschal 

auch auf Straßen der Länder und Kommunen 

anzuwenden, insbesondere in 

Bezug auf die Mindestüberdeckungen 

nach Abschnitt 9. Sofern sich also aus 

dem Aufbau der jeweiligen Straße keine 

besonderen Randbedingungen ergeben, 

besteht für diese Straßen kein 

Anlass, von den Mindestüberdeckungen 

nach den DVGW-Arbeitsblättern 

G 462, G 463, G 472 und W 400-1 

abzuweichen. 

Wie bei jedem DVGW-Arbeitsblattentwurf 

besteht auch bei diesem Beiblatt 

die Gelegenheit zur Stellungnahme 

(Frist: 29. Juni 2012). Allerdings ist hier 

der Spielraum für weitergehende Änderungen 

denkbar gering, d. h. das vorgeschlagene 

Beiblatt stellt in Form und Inhalt 

das derzeit Machbare dar. 

AfK 11 „Beurteilung der Korrosionsgefährdung durch Wechselstrom bei kathodisch geschützten 

Stahlrohrleitungen und Schutzmaßnahmen“ 

Ausgabe 2/12, EUR 28,72 für DVGW-Mitglieder, EUR 38,29 für Nicht-Mitglieder 

Die neue AfK-Empfehlung Nr. 11 wurde 

von der Arbeitsgemeinschaft DVGW/ 

VDE für Korrosionsfragen (AfK), in der 

außer Mitgliedern des DVGW (Deutscher 

Verein des Gas- und Wasserfaches 

e.V.) und des VDE (Verband der 

Elektrotechnik Elektronik Informationstechnik 

e.V.) auch Vertreter der Deutschen 

Bahn AG, der Telekom Deutschland 

GmbH, des Verbandes Deutscher 

Verkehrsunternehmen (VDV), der Vereinigung 

Deutscher Elektrizitätswerke 

(VDEW), des Mineralölwirtschaftsverbandes 

(MWV) und des Wirtschaftsverbandes 

Erdöl und Gas (WEG) mitarbeiten, 

im Einvernehmen mit anderen Fachgremien 

und unter Beachtung bereits 

bestehender Bestimmungen erarbeitet. 

Der Inhalt der AfK-Empfehlung 

Nr. 11 spiegelt den Stand der Technik, 

wenn nicht sogar den Stand der Wissenschaft 

wider. Im Zusammenhang mit 

der bevorstehenden (zurzeit im Entwurf 

vorliegenden) europäischen Norm 

DIN EN 15280 „Beurteilung der Korrosionswahrscheinlichkeit 

durch Wechselstrom 

an erdverlegten Rohrleitungen – 

Anwendung für kathodisch geschützte 

Rohrleitungen“ muss erwähnt werden, 

dass diese AfK-Empfehlung nicht 

im Widerspruch zu dieser Norm steht. 

Die AfK-Empfehlung Nr. 11 ist in sich als 

geschlossenes Dokument zu sehen, das 

praxisorientierte Hinweise gibt und die 

DIN EN 15280 konkret auf die nationalen 

Bedürfnisse spezifiziert. 

Ein vertieftes Verständnis der beteiligten 

Prozesse der Wechselstromkorrosion, 

unter Einfluss des kathodischen 

Korrosionsschutzes, hat aber 

über längere Zeit gefehlt. Erst aufgrund 

jüngerer Labor- und Felduntersuchungen 

des DVGW-Forschungsvorhabens 

G 2/01/08 (2010) war es 

möglich, ein Modell zu entwickeln, das 

in der Lage ist, alle bisherigen empirischen 

Beobachtungen zu erklären. Insbesondere 

betrifft dies die Befunde 

zum Einfluss des kathodischen Schutzniveaus 

auf die Wechselstrom-Korrosionsgefährdung. 

Die aktuellen Modellvorstellungen 

erklären dann auch die 

Schutzkriterien, unter deren Einhaltung 

die Korrosionsgeschwindigkeit auf ein 

technisch akzeptierbares Maß verringert 

werden kann. Mittels umfangreicher 

Feldversuche konnten die dem 

Modell zugrunde liegenden Schutzkriterien 

in der Praxis bestätigt bzw. 

überprüft werden. Die Felduntersuchungen 

zeigten außerdem, dass eine 

Verringerung der Korrosionsgeschwindigkeit 

auf eine „technisch akzeptierbare 

Korrosionsgeschwindigkeit“ (Korrosionsgeschwindigkeit 

< 0,03 mm/a) 

möglich ist. 

Sanierung: Spezifikationen für 

Hausanschlussliner (DIN SPEC 19748) 

Das IKT hat gemeinsam mit Netzbetreibern und Herstellern Anforderungen an Schlauchliner zur Renovierung von 

Hausanschlussleitungen formuliert. 

Die Grundstücksentwässerung rückt 

immer mehr in den Blickpunkt der 

Abwasserwirtschaft. Dichte Leitungen 

sind das Ziel von Untersuchungen 

und Sanierungen. Das Schlauchlining 

ist eines der wichtigsten Renovierungsverfahren 

im Bereich der 

privaten Abwasserleitungen. Bisher 

fehlten aber noch normative Anforderungen 

an die Beschaffenheit von 

Hausanschlusslinern. Das wird sich mit 

der Einführung der öffentlich verfügbaren 

Spezifikation DIN SPEC 19748 

[1] ändern. 

Für die Schlauchliner-Technik im 

öffentlichen Bereich liegen normative 

Anforderungen bereits vor (DIN EN 

ISO 11296-1:2011 [2] und DIN EN ISO 

11296-4:2011 [3]). Da sich die Anforderungen 

an Hausanschlussliner davon 

jedoch zum Teil deutlich unterscheiden 

442 6 / 2012

können – z. B. in Hinsicht auf die Bogengängigkeit 

in kleinen Nennweiten – 

wurde für den Grundstücksbereich ein 

einheitlicher Standard entwickelt. Das 

Dokument dient als Ergänzung zum bestehenden 

Normen- und Regelwerk. 

Die Anforderungen der DIN SPEC 

werden für den Anwendungsbereich 

„häusliches Abwasser“ gelten. Für den 

Einsatz bei weitergehenden Anforderungen, 

z.B. bei gewerblichem oder industriellem 

Abwasser, wurden Hinweise 

formuliert. 

Dicht, standsicher, betriebssicher 

Um das Sanierungsziel einer dichten 

Hausanschlussleitung zu erreichen, 

fordert die Spezifikation von den Linern 

dauerhafte Dichtheit, Standsicherheit 

und Betriebssicherheit für den Zeitraum 

der geplanten Nutzung von mindestens 

50 Jahren. Die Anbindungen an Schächten, 

Zuläufen oder am Hauptkanal halten 

meist nicht so lange. Hier sind laut 

DIN SPEC über den Zeitraum der Nutzungsdauer 

Nacharbeiten erforderlich. 

Die DIN SPEC formuliert Anforderungen 

an die Überwachung und Dokumentation 

der Linerproduktion durch 

den Hersteller sowie an die Anwendung 

des Verfahrens durch den ausführenden 

Betrieb. Grundstückseigentümern 

wird in der DIN SPEC empfohlen, einen 

von der Sanierungsfirma unabhängigen, 

fachkundigen Dienstleister mit der 

Überwachung und der Abnahme der 

Maßnahmen zu beauftragen. 

Um entscheiden zu können, ob ein 

Hausanschlussliner zur Renovierung 

einer schadhaften Leitung eingesetzt 

werden kann, müssen zunächst Leitungsdaten 

und Randbedingungen ermittelt 

und geprüft werden. Die Ausprägung 

vorhandener Schäden ist insbesondere 

hinsichtlich der Standsicherheit 

der Leitung einzuschätzen. 

Ausführung der Arbeiten 

Hausanschlussliner werden vor Ort unter 

nicht immer komplett kontrollierbaren 

Bedingungen hergestellt. Umso 

wichtiger ist es, sorgfältig zu arbeiten 

und sich an die Vorgaben des Verfahrenshandbuchs 

zu halten. So ist unter 

anderem eine Mindestwanddicke von 3 

mm vorgeschrieben, die nur unter bestimmten 

Bedingungen unterschritten 

werden kann. Zudem darf der Liner keine 

Falten werfen, die die hydraulische 

Leistungsfähigkeit beeinträchtigen. Es 

werden Grenzwerte für die Faltengröße 

aufgeführt. Für den Nachweis der Hochdruckspülbeständigkeit 

reicht die DIBt- 

Zulassung aus. 

Abnahmeprüfung und 

Probenentnahme 

Nach Abschluss der Arbeiten ist laut 

DIN SPEC eine TV-Inspektion und eine 

Dichtheitsprüfung nach DIN EN 1610 

[4] mit Wasser- oder Luftdruck durchzuführen. 

Außerdem ist eine Wanddickenmessung 

vorzunehmen. Wo es 

möglich ist, wird eine Probenentnahme 

zur Prüfung der Dichtheit und der Stabilität 

empfohlen. 

Die öffentlich verfügbare Spezifikation 

wurde vom IKT- Institut für Unterirdische 

Infrastruktur, Gelsenkirchen, 

verfasst und in Anwenderworkshops 

mit folgenden Beteiligten abgestimmt: 

Heinz Bodenbender, Bodenbender 

GmbH 

Lothar Bratz, Alocit Chemie GmbH 

Arndt Cords, Siebert und Knipschild 

GmbH 

Martin Cygiel, RS Technik AG 

Manfred Fiedler, Göttinger Entsorgungsbetriebe 

(GEB) 

Hans-Joachim Fritz, Brawoliner®/ 

Karl Otto Braun GmbH & Co. KG 

Reiner Galle, MC-Bauchemie Müller 

GmbH & Co. KG 

Michael Goldschmidt, MC-Bauchemie 

Müller GmbH & Co. KG 

Frank-Werner Grauvogel, Technische 

Werke Burscheid AöR (TWB) 

Frank Grygowski, Trelleborg Pipe 

Seals Duisburg GmbH 

Andreas Haacker, Siebert und Knipschild 

GmbH 

Jens Hanusch, Owens Corning 

Peter Holl, Vereinigte Filzfabriken AG 

(VFG) 

Dieter Koldemeyer, COPA Umweltservice 

GmbH 

Christian Kunkel, Bodenbender 

GmbH 

Rainer Latzel, Göttinger Entsorgungsbetriebe 

(GEB) 

Dr. Michael Lill, Brawoliner®/Karl 

Otto Braun GmbH & Co. KG 

Marc Matthé, Owens Corning 

Sven Meßmann, MC-Bauchemie 

Müller GmbH & Co. KG 

Torsten Niedergriese, Abflussklar 

GmbH 

Tim Oertel, ISO Ingenieurbüro 

GmbH 

Alexander Schuir, Stadtentwässerungsbetrieb 

Landeshauptstadt 

Düsseldorf 

Andreas Vogel, Wasserverband 

Vorsfelde 

Hermann-Josef Vogt, Entsorgungsund 

Servicebetrieb Bocholt (ESB) 

Jürgen Zinnecker, Insituform Rohrsanierungstechniken 

GmbH 

Die Veröffentlichung der DIN SPEC hat 

der Normenausschuss Wasserwesen 

(NAW) im DIN Deutsches Institut für 

Normung e.V. betreut. Die DIN SPEC 

19748 „Anforderungen an Schlauchliner 

zur Renovierung von Abwasser- 

Hausanschlussleitunge“„ kann seit Mai 

2012 für 49 Euro beim Beuth Verlag erworben 

werden: www.beuth.de. 

Literatur 

[1] DIN SPEC19748: Anforderungen an 

Schlauchliner zur Renovierung von Abwasser-Hausanschlussleitungen; 

Februar 

2012 (Veröffentlichung im Mai ). 

[2] DIN EN ISO 11296-1: Kunststoff- 

Rohrleitungssysteme für die Renovierung 

von erdverlegten drucklosen 

Entwässerungssystemen (Freispiegelleitungen) 

– Teil 1: Allgemeines 

(ISO 11296-1:2009); Juli 2011. 

[3] DIN EN ISO 11296-4: Kunststoff- 

Rohrleitungssysteme für die Renovierung 

von erdverlegten drucklosen Entwässerungssystemen 

(Freispiegelleitungen) 

– Teil 4: Vor Ort härtendes 

Schlauch-Lining (ISO 11296-4:2009, 

korrigierte Fassung 2010-06-01); Juli 

2011. 

[4] DIN EN 1610: Verlegung und Prüfung 

von Abwasserleitungen und -kanälen; 

Oktober 1997 

Kontakt: IKT – Institut für Unterirdische 

Infrastruktur gGmbH, 

Gelsenkirchen, Dipl.-Ing.Sebastian 

Beck, Tel. +49 209-17806-0, 

E-Mail: info@ikt.de 

6 / 2012 443

Nachrichten 

FKKS – Aktuelles 

fkks traf sich in Esslingen 

Die 48. Jahreshauptversammlung des fkks 

Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz 

e. V. (fkks) fand am 19. April 2012 

im Best Western Premier Hotel Park Consul 

Stuttgart/Esslingen statt. 

Der 1. Vorsitzender Hans Gaugler und 

der Geschäftsführer Hans-Gerhard Köpf 

begrüßten die Teilnehmer, insbesondere 

die anwesenden Träger der Kuhn-Ehrenmedaille 

Dipl.-Ing. Klaus Horras und Dipl.- 

Ing. Wolfgang Vesper. Sie hatten vom Tod 

des Trägers der Kuhn-Ehrenmedaille, Dipl.- 

Ing. Günter Rieger, am 11. März 2011 an 

seinem Wohnort in Bergisch-Gladbach zu 

berichten und baten die Anwesenden, sich 

zu einer Gedenkminute zu erheben. 

Notwendigkeit der fachlichen 

Führerschaft bei KKS-Themen 

Hans Gaugler stellte in seinem Bericht 

die wichtigsten Projekte vor. So wurde 

im abgelaufenen Jahr zusammen mit dem 

DVGW die gemeinsame Technische Regel 

fkks-Richtlinie Güteüberwachung bzw. 

DVGW-Arbeitsblatt GW11 überarbeitet 

und verabschiedet. Diese befinden sich 

aktuell im Gelbdruck und werden voraussichtlich 

bis Ende 2012 erscheinen. 

Er betonte die Notwendigkeit der fachlichen 

Führerschaft des fkks bei KKS-Themen, 

die insbesondere eine ausgeprägte 

Öffentlichkeitsarbeit bedürfe. Gaugler 

verwies dabei auf die Angebote der Internetseite 

http://www.fkks.de, betonte 

aber auch die Notwendigkeit der Präsenz 

bei Fachtagungen, wie z. B. dem Rohrleitungsforum 

des iro, aber auch durch Präsentation 

des fkks durch Veröffentlichung 

von Fachartikeln in einschlägigen Fachzeitschriften. 

Hier sollten insbesondere auf die 

Vorzüge und Aufgaben des KKS hingewiesen 

werden. 

fkks Infotag erfolgreich 

Der am 18. April 2012 erstmalig in Kooperation 

mit der Zeitschrift 3R und der 

Jade Hochschule ausgerichtete fkks Infotag 

2012 zum Thema „Anforderungen 

an Sachkundige des kathodischen Korrosionsschutzes“ 

war sehr gut besucht. Diese 

Veranstaltung, die für die Mitglieder des 

fkks kostenfrei war, richtete sich an Korrosionsschutzfachkräfte, 

Korrosionsschutzsachkundige 

und technische Führungskräfte 

aus der Bau- und Versorgungswirtschaft, 

die mit Planung, Einrichtung, 

Betrieb und Instandhaltung des kathodischen 

Korrosionsschutzes (KKS) befasst 

sind. Etwa 100 Teilnehmer nutzten die 

Gelegenheit, aus erster Hand einen umfassenden 

Überblick über die Kenntnisse 

und Kompetenzen, die ein Sachkundiger 

auf dem Gebiet des kathodischen Korrosionsschutzes 

nachweisen muss, von kompetenten 

Referenten – namentlich Dipl.- 

Phys. Rainer Deiss (RBS wave GmbH En- 

BW Regional AG), Hans Gaugler (SWM 

Services GmbH), Dipl.-Ing. Thomas Laier 

(RWE Westfalen-Weser-Ems Netzservice 

GmbH), Michael Schad (DENSO GmbH), 

Dr. rer. nat. Hanns-Georg Schöneich (Open 

Grid Europe GmbH) – zu erhalten. Es bestand 

Einigkeit, im kommenden Jahr erneut 

einen fkks Infotag zu einer anderen Thematik 

aus dem Fachbereich 

kathodischer 

Korrosionsschutz auszurichten. 

Dieser wird 

am 29. Januar 2013 in 

Esslingen stattfinden. 

Interessensvertretung 

der Mitglieder 

Der Geschäftsführer 

konnte in seinem Rechenschaftsbericht 

von einer positiven 

Mitgliederentwicklung 

für das Jahr 2011 berichten. 

Er berichtete 

von den im vergangenen Jahr erbrachten 

Tätigkeiten bei der Interessensvertretung. 

National wie international entwickle 

sich der fkks zu einer Drehscheibe für seine 

Kernkompetenz, den kathodischen Korrosionsschutz. 

Fachbeirat nimmt Tätigkeit auf 

Der 2. Vorsitzende Dipl.-Ing. Jürgen Barthel 

stellte den Fachbeirat vor. Dabei ging 

er auf Struktur und Aufgabenbereiche ein. 

Anschließend stellten die jeweiligen Leiter 

ihre Fachbereiche vor. Sie gingen dabei auf 

die aktuellen Aktivitäten und Projekte ein: 

Dipl.-Ing. Torsten Krebs fungiert als Leiter 

des Fachbereichs Offshore und ist unter 

der E-Mail-Adresse offshore@fkks.de erreichbar, 

Dr. rer. nat Dr.-Ing. Franz Pruckner 

steht dem Fachbereich Stahl-in-Beton 

vor und ist unter kksb@fkks.de erreichbar, 

Dipl.-Ing. Norbert Tenzer zeichnet für 

den Fachbereich Innenschutz verantwortlich 

und ist unter kksi@fkks.de erreichbar 

und Dipl.-Ing. Thomas Laier steht seit Juni 

2012 dem Fachbereich Rohrleitungen- 

Tanks vor und wird unter der E-Mail-Adresse 

rohre-tanks@fkks.de erreichbar sein. 

fkks cert gmbh etabliert 

Der Leiter der fkks cert gmbh stellte 

Struktur und Politik der Zertifizierungsstelle 

vor. Er verwies darauf, dass es gelungen 

sei, das Vertrauen der Marktteilnehmer 

in die Tätigkeit der fkks cert gmbh zu 

gewinnen und betonte die Notwendigkeit 

des Engagements des fkks bei der Zertifizierung, 

um einen kostengünstigen und 

fachlich soliden Betrieb zu gewährleisten. 

Dies hätten die Erfahrungen der Vergangenheit 

gezeigt. 

Verleihung der Kuhn-Ehrenmedaille 

beschlossen 

Die Jahreshauptversammlung 2013 wurde 

auf den 30. Januar 2013 in Esslingen 

terminiert. Im Jahr 2014 feiert der fkks 

sein 50-jähriges Bestehen. Deshalb werde 

die Jahreshauptversammlung 2014 im Zusammenhang 

mit dem voraussichtlich im 

Mai 2014 in Weimar stattfindenden Ceo- 

Cor-Kongress zusammengelegt. In diesem 

würdigen Rahmen soll die Kuhn-Ehrenmedaille 

verliehen werden. 

444 6 / 2012

Aktuelles vom Fachbeirat des fkks 

Fachbereich 

„Rohrleitungen 

und Tankanlagen“ 

Nach der konstituierenden Sitzung des Fachbeirats des 

fkks am 30.03.2011 wurde am 10.11.2011 der Fachbereich 

„Rohrleitungen und Tankanlagen“ ins Leben gerufen. 

Dieser Fachbereich beschäftigt sich mit allen Belangen des 

Korrosionsschutzes von erdverlegten metallischen Rohrleitungen 

und Tankanlagen und dient als Spezialistenpool 

in diesem Teilgebiet des Kathodischen Korrosionsschutzes. 

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für die Entwicklung von Rohrleitungen, Komponenten und 

Verfahren im Bereich der Gas- und Wasserversorgung, der 

Abwasserentsorgung, der Nah- und Fernwärmeversorgung, 

des Anlagenbaus und der Pipelinetechnik. 

Mit zwei englischsprachigen Specials pro Jahr. 

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oder als ePaper 

erhältlich 

Zum aktuellen Mitgliederkreis zählen Rainer Deiss 

(EnBW Regional AG), Ulrich Bette (Technische Akademie 

Wuppertal e.V.), Thomas Laier (RWE Westfalen-Weser- 

Ems Netzservice GmbH), Hans Gaugler (Stadtwerke München) 

und Jürgen Barthel (Max Streicher GmbH&Co.KG 

aA), der als Fachbereichsleiter bis Juni 2012 die Leitung 

dieses Fachbereichs inne hat. Neuer Fachbereichsleiter ist 

dann Thomas Laier. 

In den zurückliegenden Monaten lagen die Schwerpunktthemen 

in der Organisation und Durchführung des 

ersten KKS-Infotags in Esslingen, der Präsenz und Mitarbeit 

in maßgebenden nationalen und internationalen Gremien 

sowie in der Bearbeitung normungstechnischer Fragestellungen 

aus dem nationalen und europäischen Umfeld. 

Für das Thema „Aufgaben des KKS unter besonderer 

Berücksichtigung der Gefahrabwendung, Sicherheit, 

Qualitätskontrolle und Zustandsbewertung“ wurde eine 

Arbeitsgruppe eingerichtet. 

Zum 6. Praxistag Korrosionsschutz in Gelsenkirchen 

werden interessante Vorträge aus den Reihen der Mitglieder 

des Fachbereichs vorbereitet und entsprechende 

Publikationen in der 3R veröffentlicht. 

Kontakt: 

Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz e.V., 

Esslingen, Hans-Gerhard Köpf, Tel. +49 711 919 927 20, 

E-Mail: geschaeftsstelle@fkks.de, 

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3R erscheint in der Vulkan-Verlag GmbH, Huyssenallee 52-56, 45128 Essen 

6 / 2012 445

Fachbericht 


Aktuelle Entwicklungen im 

Regelwerk 

Von Hans Gaugler 

In der Vergangenheit wurde die gravierende Bedeutung des kathodischen Korrosionsschutzes für die Instandsetzungs- 

und Rehabilitationsplanung in der Versorgungswirtschaft kaum wahrgenommen. Dies wird besonders dadurch 

deutlich, dass in strategischen Unterlagen wie dem ehemaligen DVGW-Arbeitsblatt G 401 „Entscheidungshilfen für 

die Rehabilitation von Gasverteilungsnetzen“ oder dem DVGW-Hinweis W 401 „Entscheidungshilfen für die Rehabilitation 

von Wasserrohrnetzen“ der kathodische Korrosionsschutz kaum Erwähnung fand. Die aktuellen Entwicklungen 

im Regelwerk für die Instandhaltungsplanung der Leitungen und Leitungsnetze zeigen, wie die heute erweiterten 

Mess- und Bewertungsmöglichkeiten des KKS im Rahmen einer zustandsorientierten Instandhaltung technisch sinnvoll 

und wirtschaftlich genutzt werden können. 

Planung und Bau von Gas- und 

Wasserleitungen 

Laut Regelwerk sind die Kriterien für oder gegen die Anwendung 

des kathodischen Korrosionsschutzes festgelegt. So 

wird beispielsweise im DVGW-Arbeitsblatt G 462 bei Gasleitungen 

mit einem Betriebsdruck über 5 bar generell die 

Anwendung des KKS vorgeschrieben. Im Falle von Gasleitungen 

mit einem Betriebsdruck unter 5 bar bleibt die Anwendung 

optional, solange keine elektrochemischen Beeinflussungen 

vorliegen (Bild 1). In Stadtgebieten ist das jedoch 

fast immer der Fall. 

Bis zu diesem Punkt basiert die Entscheidung für oder gegen 

den kathodischen Korrosionsschutz auf rein korrosionsund 

sicherheitstechnischen Belangen zum Schutz der Rohre 

im Fall einer Beschädigung der Umhüllung. 

Unter Anwendung des kathodischen Korrosionsschutzes 

ergeben sich mit den heute zur Verfügung stehenden Messmethoden 

erhebliche Vorteile für die langfristige Planung und 

Bild 1: Zusammenwirken 

der Regelwerke 

für Planung/Bau 

und Instandhaltung 

von 

Gasverteilungsnetzen 

446 6 / 2012

Instandhaltung der Leitungen und Leitungsnetze. Der kathodische 

Korrosionsschutz bietet die Möglichkeit permanent zur 

Verfügung stehender Zustandsdaten, die völlig neue Gesichtpunkte 

in der Entscheidungsfindung für die Anwendung des 

kathodischen Korrosionsschutzes eröffnen. Mit Blick auf diese 

erweiterten Mess- und Bewertungsmöglichkeiten ist der KKS 

aufgrund der jederzeit zugänglichen Daten vom zu schützenden 

Objekt die Grundlage eines vollwertigen Pipelinemanagementsystems. 

Die Vorgehensweise ist heute in den überarbeiteten 

Regelwerken G 402 bzw. dem kurzfristig zu erwartenden 

G 403 sowie den W 402 oder dem W 403 berücksichtigt 

und setzt sich damit deutlich ab von der ansonsten 

auf statistischen Auswertungen basierenden Planungsbasis. 

Erfassung und Auswertung von Daten 

für den Aufbau von Instandhaltungsstrategien 

Die im DVGW-Arbeitsblatt G 402 „Netz- und Schadensstatistik 

– Erfassung und Auswertung von Daten zum Aufbau 

von Instandhaltungsstrategien für Gasverteilungsnetze“ 

beschriebene Vorgehensweise bei kathodisch geschützten 

Rohrleitungen und Leitungsnetzen bildet die Grundlage 

für den Aufbau und die Anwendung einer zustandsorientierten 

Instandhaltung. Nach der VDI-Richtlinie 2888 besteht 

die Zielsetzung einer zustandsorientierten Instandhaltung 

darin, anhand der Zustände der Anlagen die als notwendig 

erkannten Instandhaltungsmaßnahmen zeit-, qualitäts- 

und kostenoptimal zu planen und durchzuführen. Die 

Strategie basiert auf der ständigen Überwachung des Netzoder 

Anlagenzustandes durch eine geeignete Sensorik. Der 

Ablauf des KKS-gestützten Instandhaltungsprozesses ist in 

Bild 2 dargestellt. 

Instandhaltung und Betrieb von Gasund 

Wasserleitungen 

Ausgangspunkt der Regelwerke für die Instandhaltungsplanung 

waren die schon erwähnten Regelwerke G 401 und 

W 401 die 1999 publiziert wurden. Aus den Arbeitsblättern 

G 401 bzw. W 401 entstanden jeweils zwei neue Regelwerke, 

die sich mit der Erfassung und Auswertung der Daten für 

eine Instandsetzungsplanung (G 402 bzw. W 402) und der 

strategischen Umsetzung nach G 403 (derzeit in der Bearbeitung) 

und W 403 beschäftigen. 

In den Arbeitsblättern sind letztlich zwei Planungskonzepte 

beschrieben. Die statistische Planungsgrundlage erfordert 

die Bewertung von Schadenstatistiken und lebt damit 

vom Ausfall der Bauteile und damit den erforderlichen Reparaturmaßnahmen 

der Leitungsnetze. Aber selbst bei noch 

so sorgfältiger Bewertung der Schadenstatistiken bleibt ein 

beträchtliches Risiko von Rehabilitationsmaßnahmen an Objekten, 

die eigentlich noch gar keiner Rehabilitation bedürfen. 

Bild 1 verdeutlicht die Systematik aus dem Blickwinkel der 

Gasverteilungsnetze. 

Die Zustandbewertung unter Anwendung des kathodischen 

Korrosionsschutzes beruht zwar ebenfalls auf der Beschädigung 

des Objektes. Hier verhindert jedoch das darunter 

liegende Stahlmaterial den sofortigen Schaden und damit 

den Ausfall des Objektes. Durch den kathodischen Korrosionsschutz 

wird die freiliegende Stahloberfläche im Bereich der 

Beschädigung nicht nur geschützt, sondern ist darüber hinaus 

von der Erdoberfläche aus ohne Aufgrabung lokalisierbar. 

Reparaturen oder Ersatzmaßnahmen beschränken sich somit 

auf die tatsächlich vorliegende Beschädigung. Die Daten des 

kathodischen Korrosionsschutzes können dabei so aufbereitet 

werden, dass auch diejenigen, die nicht mit der Materie 

vertraut sind, diese verstehen und in der Lage sind, die Erkenntnisse 

gerade in den mittel- und längerfristigen strategischen 

Planungen für die Leitungsnetze zu berücksichtigen [1]. 

Nachrüstung des KKS 

Die Vorteile sind keineswegs nur für Netze zugänglich, die mit 

dieser Technologie über Jahrzehnte gewachsen sind. Gerade 

für Verteilungsnetze, die ohne den kathodischen Korrosionsschutz 

üblicherweise auf Basis statistischer Daten instand gehalten 

werden, ist durch die Nachrüstung des KKS - wie sie u. 

a. im DVGW-Arbeitsblatt G 412 beschrieben ist - ein Niveau 

mit hoher Planungssicherheit erreichbar. Diese Planungssicherheit 

bietet dem Netzbetrieb die Möglichkeit, Einsparpotenziale 

zu generieren. Nutzungsdauerreserven können optimal 

ausgeschöpft werden, ein Vorteil der gerade heute im 

Zuge des durch die Regulierung der Gasnetze zunehmenden 

Kostendrucks von größter Bedeutung ist. 

Zustandsbewertung 

Die Bewertungsgrundlage für eine zustandsorientierte Instandhaltung 

ergibt sich aus der Wirkungsweise des kathodischen 

Korrosionsschutzes. Diese Systematik ist im DVGW 

Arbeitsblatt G 402 erläutert. 

Das DVGW-Merkblatt GW 18 (derzeit in der Erstellung) 

beschreibt dazu die grundlegende Vorgehensweise beim Aufbau 

einer Zustandsbewertung auf der Basis von KKS-Messdaten 

und gibt Hinweise darauf, wie diese im Rahmen einer 

zustandsorientierten Instandhaltungsstrategie und Instandsetzung 

verwendet werden kann. Grundvoraussetzung für die 

Anwendung des KKS im Rahmen einer zustandsorientierten 

Instandhaltung für Rohrleitungen ist ein wirksamer passiver 

und aktiver Korrosionsschutz. 

Instandhaltungsplanung 

Die Instandhaltungsplanung nicht kathodisch geschützter 

Leitungen basiert maßgeblich auf der statistischen Auswertung 

des Nutzungsverhaltens der Bauteile. In Abhängigkeit 

von dem Nutzungsverhalten sind die mittelfristig festgelegten 

Reparatur- und Rehabilitationsvorgaben so anzusetzen, 

dass die angestrebten Ziele für eine Instandhaltung 

beispielsweise in Form einer Grenzschadensrate langfristig 

eingehalten werden. Aufgabenstellung einer langfristigen 

Instandhaltungsplanung ist es somit eine mittelfristig 

anzusetzende Budgetierung von Rehabilitations- und Repa- 

6 / 2012 447

Fachbericht 


raturbedarf im Sinne der Zielvorgaben zu ermöglichen. Diese 

mittelfristige Planung umfasst dabei üblicherweise einen 

Zeitraum von etwa fünf Jahren. Diese Vorgaben betreffen 

dabei zwar den Umfang zu rehabilitierender Objekte, jedoch 

keine konkreten Baumaßnahmen. 

Im Gegensatz dazu ergibt sich bei kathodisch geschützten 

Leitungen der konkrete Handlungsbedarf direkt aus den 

Auswertungen von Messungen, die eine Zustandserfassung 

und damit eine punktgenaue Lokalisierung von Fehlstellen 

bzw. Beschädigungen des Objektes ermöglichen. Aufgrund 

der messtechnischen Untersuchungen können die Leitungsabschnitte 

hinsichtlich dieses Handlungsbedarfs priorisiert 

werden. Für Leitungsabschnitte ohne oder mit unkritischen 

Fehlstellen ergibt sich kein Handlungsbedarf, solange die 

Wirksamkeit des kathodischen Korrosionsschutzes nicht beeinträchtigt 

ist. An dieser Situation wird sich auch langfristig 

nichts ändern, wenn nicht z. B. durch Bauaktivitäten weitere 

Beschädigungen hinzukommen. Für Leitungsabschnitte mit 

Leitungsverlegung 

DVGW G 462 (E) 

nein 

Herstellung der 

konstruktiven 

Maßnahmen zur 

Inschutznahme 

nein 

sofortige 

Einrichtung des 

KKS? 

DVGW G 412 (A) 

ja 

DVGW G 412 (A) 

ja 

Nachrüstung des KKS 

Zustandserfassung 

Überwachungsmessung nach DVGW-Arbeitsblatt GW 10 ggf. GW 16 

Zustandsvergleich 

Information des Netzbetreibers 

über Leitungszustand 

ja 

Erfüllung des 

Schutzpotentialkriteriums 

nach 

nein 

DVGW GW 10? 

Präventiv bzw. 

ereignisorientiert 

instand halten 

nein 

nein 

Bewertung nach 

DVGW GW 18? 

Diagnose und 

Zustandsbewertung 

ja 

Erarbeitung von Behebungsmaßnahmen unter Beachtung 

der Beeinflussungsthematik, der Wirtschaftlichkeit und 

der technischen Machbarkeit 

Erneuerung / 

Reparatur 

Bau von weiteren 

Anodenanlagen 

Erhöhung der 

Schutzstromeinspeisung 

Nachumhüllung der größten 

Umhüllungsfehlstellen 

Bild 2: KKS-gestützter 

Instandhaltungsprozess 

448 6 / 2012

kritischer Fehlstellenzahl oder -größe ergibt sich die Erfordernis einer 

Reparatur des Korrosionsschutzes oder die Notwendigkeit einer 

Erneuerung des Leitungsabschnittes. Auch in diesen Fällen wird eine 

Reparatur- oder Ersatzmaßnahme mittelfristig geplant. 

InstandsetzungsmaSSnahmen 

Die kurzfristig, d. h. im Laufe eines Jahres umzusetzenden Instandsetzungsmaßnahmen 

werden auf Basis einer Prioritätenliste festgelegt. 

Bei nicht kathodisch geschützten Leitungen muss dazu erneut 

die leitungsabschnittsbezogene Schadenstatistik ausgewertet werden. 

Wie in der langfristigen Planung gilt auch hier: Keine Planung 

ohne Schäden. Im Falle kathodisch geschützter Leitungen liegt diese 

Prioritätenliste aus den Messungen vor. Schäden sind konzeptionell 

nicht vorgesehen. 

Bei der Festlegung der Maßnahmen empfiehlt sich ggf. die Koordination 

mit anderen erforderlichen Maßnahmen wie Straßenbau- 

und Gleisbauprojekte, Tiefbaumaßnahmen oder Neuverlegungsmaßnahmen 

anderer Sparten. Hier können durch die Zusammenarbeit 

auf Planungsebene und den zuständigen Baureferaten 

die betroffenen Leitungsabschnitte kostengünstig und somit wirtschaftlich 

rehabilitiert werden. 

Zusammenfassung 

In der aktuellen Entwicklung des Regelwerkes für die Instandhaltung 

von Gas- und Wasserrohrnetzen sind letztlich zwei Planungskonzepte 

erkennbar: 

Das statistische Konzept erfordert die Bewertung von Schadenstatistiken 

und setzt eine umfangreiche Schadensstatistik voraus. 

Deutlich setzt sich davon das Konzept der messwertbasierten 

Zustandsbewertung ab, durch die Möglichkeit Bauteile ohne Aufgrabung 

von der Erdoberfläche aus zu bewerten. 

Mit Blick auf die heute erweiterten Mess- und Bewertungsmöglichkeiten 

erfüllt der KKS nicht nur die Aufgaben eines klassischen Korrosionsschutzsystems, 

sondern bildet darüber hinaus auch die Grundlage 

für das Konzept der messwertbasierten Zustandsbewertung. Die 

Realisierung ist mit relativ geringem Aufwand verbunden, weil die 

Messdaten des KKS aus den Überwachungsmessungen nach DVGW- 

Arbeitsblatt GW 10 ohnehin im Unternehmen vorliegen. 

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Literatur 

[1] Messwertbasierte Zustandsbewertung von Gasverteilungsnetzen; 

3R (2011) Nr. 1–2, S. 59–63 

Autor 

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6 / 2012 • Fax. 0 64 82 / 91 31- 50 

449 

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Fachbericht 


Strategien für die Optimierung des 

kathodischen Korrosionsschutzes 

von Rohrleitungen unter 

Wechselspannungsbeeinflussung 

Von Markus Büchler 

Seit dem Auftreten der ersten Schäden durch Wechselstromkorrosion im Jahr 1988 an kathodisch geschützten Rohrleitungen 

[1, 2] wurde das Phänomen detailliert untersucht. Bald wurde die Wechselstromdichte als kritischer Parameter 

identifiziert [3-5]. Ebenso wurde auch festgestellt, dass die Gleichstromdichte einen wesentlichen Einfluss auf 

die Korrosionsgeschwindigkeit hat [6-9]. In der Folge wurden verschiedene grundlegende Untersuchungen vorgenommen, 

die zu einem vertieften Verständnis der beteiligten Prozesse geführt haben [10-12]. Die daraus resultierende 

Modellvorstellung ist in der Lage alle empirischen Beobachtungen zu erklären. Anhand von ausgedehnten Felduntersuchungen 

war es zudem möglich die in Laborversuchen ermittelten Grenzwerte für die kritische Beeinflussung 

unter realen Betriebsbedingungen der Rohrleitung zu bestätigen [13]. 

Aufgrund dieser Daten kann die Korrosionsgeschwindigkeit begrenzt werden, wenn die Wechselstromdichte unter 

30 A/m 2 oder die Schutzstromdichte auf Werte unter 1 A/m 2 begrenzt werden [7, 14]. Die Begrenzung der Wechselstromkorrosion 

ist auch möglich, wenn das Einschaltpotential positiver als -1.2 V CSE und die Wechselspannung kleiner 

als 15 V ist [15, 16]. Weiter muss das Ausschaltpotential negativer als das gemäß EN 12954 geforderte Schutzkriterium 

sein. Aufgrund der Modellvorstellungen und auch experimentellen Daten konnte zudem gezeigt werden, 

dass Wechselstromkorrosion auch bei hohen Schutzstromdichten verhindert werden kann. Aufgrund von Laborversuchen 

ist davon auszugehen, dass dies möglich ist, wenn die Schutzstromdichte ca. ein Drittel der Wechselstromdichte 

[6, 15] beträgt. Basierend auf den Laboruntersuchungen und Modellvorstellungen besteht ein vertieftes Verständnis 

über die bei Wechselstromkorrosion ablaufenden Prozesse und die erforderlichen Grenzwerte. 

Die Problematik besteht nun darin, dass es nicht ohne weiteres möglich ist diese Grenzwerte auf bestehende Rohrleitungen 

anzuwenden. Der Grund dafür sind die zum Teil sehr heterogene Bettung der Rohrleitung, die streckenweise 

schlechte Umhüllungsqualität oder die zumindest kurzzeitig sehr hohe Wechselspannungs beeinflussung. Im Folgenden 

sollen Erfahrungen und Lösungsansätze für den Umgang mit wechselspannungsbeeinflussten Rohrleitungen präsentiert 

werden. 

Ausgangslage 

Wesentliche Aspekte der Wechselstromkorrosion sind sowohl 

aufgrund von Labor- sowie Feldversuchen als auch aufgrund 

von theoretischen Betrachtungen verstanden. Zudem konnten 

die relevanten Grenzwerte zumindest teilweise mit Hilfe 

von thermodynamischen und kinetischen Modellen erklärt 

werden [15, 16]. Diese Grenzwerte sind vollumfänglich 

in die soeben erschienene AfK 11 eingeflossen und werden 

zumindest in den wesentlichen Grundzügen auch von der 

prEN15280 übernommen. Da diese Grenzwerte Bestandteil 

der aktuellen Normenwerke sind, müssen sie auf kathodisch 

geschützte Rohrleitungen angewendet werden. Unglücklicherweise 

lassen die Grenzwerte nur wenig Spielraum für die 

Umsetzung des kathodischen Korrosionsschutzes im konkreten 

Anwendungsfall. 

Grundsätzlich ist bei den Grenzwerten zu beachten, dass 

Wechselstromkorrosion durch zwei komplementäre Strategien 

verhindert werden kann. Zum einen ist dies der kathodische 

Schutz bei geringer Schutzstromdichte, wobei das Einschaltpotential 

typischerweise positiver als -1.2 V CSE sein 

muss. Zum anderen ist dies der kathodische Schutz bei hohen 

Schutzstromdichten, wobei das Einschaltpotential in den 

meisten Fällen, abhängig von der anstehenden Wechselspannung, 

negativer als -2.5 V CSE sein muss. Im Folgenden werden 

die beiden unterschiedlichen Strategien zum Schutz in 

Bezug auf Wechselstromkorrosion als „positives“ und „negatives“ 

Einschaltpotential bezeichnet. Die grundsätzlichen Zusammenhänge 

sind in [17] im Detail beschrieben. 

Neu wurden nicht nur Grenzwerte basierend auf Stromdichten 

definiert, sondern auch solche basierend auf Potential- 

und Wechselspannungswerten. Dies stellt eine wesentliche 

Verbesserung der Ausgangslage für die Beurteilung der 

Korrosionsgefährdung durch Wechselströme dar, da diese unabhängig 

von Probeblechen vorgenommen werden kann. Somit 

wird es möglich die grundsätzliche Gefährdung der Rohrleitung 

in Bezug auf Wechselstromkorrosion an jeder Poten- 

450 6 / 2012

tialmessstelle zu ermitteln. Auch die Unsicherheiten, welche 

aufgrund der Geometrie, der Fläche und der Positionierung 

der Probebleche bestehen, werden damit eliminiert. 

Die folgenden Ausführungen gehen nicht auf alle Details 

der AfK 11 ein. Diese ist daher bei der Umsetzung der beschriebenen 

Maßnahmen zusätzlich zu beachten. 

Die Beurteilung basierend auf Stromdichtewerten 

Die Wechselstromkorrosion wird durch die effektiv auftretenden 

Stromdichten kontrolliert. Die Stromdichten stellen folglich 

das technisch begründete Kriterium dar. Die Problematik 

besteht darin, dass die Stromdichten nicht direkt am Rohr ermittelt 

werden können. Vielmehr müssen Probebleche mit definierter 

Geometrie permanent direkt neben dem Rohr vergraben 

und mit diesem elektrisch verbunden werden. Für die Beurteilung 

der effektiv auftretenden Stromdichten ist eine ausreichend 

lange Polarisationsdauer erforderlich, damit sich ein 

stationärer chemischer Zustand an der Stahloberfläche einstellen 

kann. Verschiedene Untersuchungen haben gezeigt, dass 

die Geometrie der Probebleche einen wesentlichen Einfluss auf 

die effektiven lokal auftretenden Stromdichten hat [18, 19]. In 

der Folge wird die Beurteilung der Wechselstromkorrosionsgefährdung 

abhängig von den messtechnischen Randbedingungen 

diskutiert. Konkret ergeben sich folgende Grenzwerte: 

Generell kann davon ausgegangen werden, dass keine 

Wechselstromkorrosionsgefährdung vorliegt, wenn die 

Wechselstromdichte kleiner als 30 A/m 2 ist. 

Für den Fall eines positiven Einschaltpotentials dürfen die 

Wechselstromdichten deutlich höher sein, solange die 

Schutzstromdichte kleiner als 1 A/m 2 bleibt. 

Beim kathodischen Korrosionsschutz bei negativem Einschaltpotential 

darf die Wechselstromdichte ebenfalls den 

Grenzwert von 30 A/m 2 überschreiten, sofern das Verhältnis 

von Wechsel- zu Schutzstromdichte kleiner als 3 

ist. 

Eine grafische Zusammenstellung der Grenzwerte in Bezug 

auf die Stromdichten ist in Bild 1 dargestellt. 

Bild 1: Grenzwerte für die Gleich- und Wechselstromdichte 

für die Schutzstrategie bei positivem und negativem 

Einschaltpotential. Mit Korrosion ist zu rechnen, 

wenn die am Probeblech auftretenden Stromdichten im 

roten Bereich liegen 

Bild 2: Grenzwerte für Wechselspannung und Einschaltpotential 

für die Schutzstrategie bei positivem und 

negativem Einschaltpotential. Mit Korrosion ist zu rechnen, 

wenn die Potentialwerte im roten Bereich liegen 

Die Beurteilung basierend auf Spannungswerten 

Aufgrund der verschiedenen Untersuchungen war es möglich 

Grenzwerte für die Wechselstromkorrosion basierend 

auf Einschaltpotential und Wechselspannungswerten zu ermitteln 

[10, 17]. Im Gegensatz zu den bisher ausschließlich 

auf Stromdichten basierenden Kriterien ergibt sich damit die 

Möglichkeit die Gefährdung direkt anhand von Spannungswerten 

zu ermitteln. Die Unsicherheit in Bezug auf die Fehlstellengeometrie 

und die Positionierung der Probebleche wird 

dabei eliminiert. Allerdings ist zu beachten, dass in diesem Fall 

generell mit einer Überschätzung der Korrosionsgefährdung 

gerechnet werden muss, da der Einfluss des lokal vorliegenden 

Bodens nicht berücksichtigt wird. So kann die Auswirkung 

eines hochohmigen Bodens oder die Bildung von Verkalkungen 

und die damit verbundene Erhöhung des Ausbreitungswiderstands 

von Fehlstellen nicht erfasst werden. In diesen 

Fällen ist tendenziell mit geringeren Stromdichten und folglich 

mit einer geringeren Gefährdung zu rechnen. Konkret ergeben 

sich folgende Grenzwerte: 

Für den Fall eines positiven Einschaltpotentials muss die 

Wechselspannung kleiner als 15 V und das Einschaltpotential 

positiver -1.2 V CSE sein. 

Für den Fall eines negativen Einschaltpotentials muss 

Gleichung (1) eingehalten sein. Diese Gleichung gilt unter 

der Annahme, dass der Ausbreitungswiderstand der Fehlstelle 

für Gleich- und jener für Wechselstrom identisch 

sind. Außerdem sind die Anmerkungen in der AfK 11 zu 

beachten. 

U ac 

E on 

− 1,2 < 3 (1) 

Eine grafische Zusammenstellung der Grenzwerte in Bezug 

auf die Spannungswerte ist in Bild 2 dargestellt. 

6 / 2012 451

Fachbericht 


Folgen der Grenzwerte für den Betrieb 

Die Darstellung in Bild 2 macht deutlich, dass für den Betrieb 

des kathodischen Korrosionsschutzes nicht viel Spielraum besteht. 

Bei der Schutzstrategie mit negativem Einschaltpotential 

muss die Wechselspannung stark verringert werden, 

sofern die Einschaltpotentiale nicht allzu negativ eingestellt 

werden sollen. Umgekehrt muss bei positivem Einschaltpotential 

der Längsspannungsfall auf der Rohrleitung auf ca. 

100 mV begrenzt werden, damit das Schutzkriterium von 

-0.85 V CSE eingehalten werden kann. Aufgrund der spezifischen 

Anforderungen sollen die Konsequenzen für den Betrieb 

und die Einflussgrößen auf die Wahl der Schutzstrategie 

im Folgenden diskutiert werden. 

EinflussgröSSen auf die Wahl der 

Schutzstrategie 

Die aktuell vorliegenden Grenzwerte in Bezug auf wechselspannungsbeeinflusste 

Rohrleitungen stellen die Betreiber 

vor erhebliche Herausforderungen. Gerade das Vorliegen 

von Werten basierend auf Potential und Wechselspannung 

macht es möglich jede Messstelle in Bezug auf Wechselstromkorrosionsgefährdung 

zu beurteilen. Dies ermöglicht 

erstmals eine generelle Risikobeurteilung. Die Anwendung 

der Grenzwerte der AfK 11 auf Rohrleitungen in der Schweiz 

hat gezeigt, dass mit den bisherigen Betriebsbedingungen 

des KKS in den meisten Fällen zumindest abschnittsweise 

mit einer Korrosionsgefährdung zu rechnen ist. In den letzten 

drei Jahren wurde im Rahmen der Wirkungskontrolle jeweils 

eine umfassende Beurteilung der Wechselstromkorrosionsgefährdung 

vorgenommen. Dabei zeigten sich konkrete 

Einflussgrößen, die bei der Wahl der Schutzstrategie zu berücksichtigen 

sind. Die folgende Diskussion basiert auf den 

heute vorliegenden Erfahrungswerten und teilweise auch auf 

neusten Forschungsergebnissen. Es bestehen folglich noch 

Unsicherheiten in Bezug auf das Langzeitverhalten. 

Einflussparameter 

Bei der Beurteilung der zu wählenden Strategie kommen verschiedene 

Aspekte zum Tragen. Aufgrund der heute vorliegenden 

Erkenntnisse haben diese unterschiedliche Auswirkungen. 

Wechselspannungsbeeinflussung 

Die Darstellung in Bild 2 macht deutlich, dass bei erhöhter 

Wechselspannungsbeeinflussung von 5 bis 15 V generell 

ein Betrieb des kathodischen Korrosionsschutzes bei positivem 

Einschaltpotential zu bevorzugen ist, da ansonsten 

die erforderlichen Einschaltpotentiale unrealistisch negativ 

werden. 

Wenn allerdings die Wechselspannung im Bereich von 

4 V oder tiefer liegt, spricht bei angemessener Berücksichtigung 

aller Effekte, die beim kathodischen Überschutz 

auftreten [20], nichts gegen ein negatives Einschaltpotential 

zwischen -3 bis -2.5 V CSE. In diesem Betriebsmodus 

liegen allerdings bis heute nur beschränkt Informationen 

zum Einfluss von zeitlich stark variierenden Beeinflussungen 

vor. Dies würde bedeuten, dass bei einer starken Bahnbeeinflussung 

eher ein Betrieb bei positivem Einschaltpotential 

vorzuziehen ist. 

Schutzstrombedarf 

Unter dem Begriff Schutzstrombedarf sind verschiedene Einflussparameter 

zusammengefasst. Grundsätzlich eignen sich 

neue und hochwertig umhüllte Rohrleitungen (z. B. Schutzstromdichte 

10 -4 A/m 2 ) bei negativem 

Einschaltpotential zu schützen. 

Bodenbeschaffenheit 

Generell haben die Feldversuche [17] gezeigt, dass bei hochohmigem 

Boden (z.B. ρ > 100 Ωm) auch Einschaltpoten tiale 

von -1.35 V CSE nicht zu Wechselstromkorrosion führen. 

Dabei ist allerdings zu beachten, dass die Bodenbeschaffenheit 

entlang einer Rohrleitung stark variieren kann. So treten 

selbst in felsigem Untergrund lokal niederohmige Bereiche 

auf. In solchen Fällen ist es kritisch, wenn das Einschaltpotential 

zu negativ eingestellt wird, da in diesen lokal niederohmigen 

Abschnitten mit erhöhten Stromdichten und somit 

mit einer Korrosionsgefährdung gerechnet werden muss. 

Umgekehrt kann es schwierig sein, in hochohmigem Untergrund 

größere Fehlstellen zu schützen. Dies hat zur Folge, 

dass bei hochohmigem Boden der kathodische Korrosionsschutz 

tendenziell eher bei negativem Einschaltpotential betrieben 

werden sollte. 

Streustrombeeinflussung 

Die Untersuchungen bei zeitlich variierendem Einschaltpotential 

[21] haben gezeigt, dass insbesondere kathodische 

Beeinflussungen die Wechselstromkorrosion stark begünstigen 

können. Generell ist ein zeitlicher Mittelwert des Einschaltpotentials 

einzuhalten, welcher positiver als -1.2 V ist. 

Es ist davon auszugehen, dass dies bei starken kathodischen 

Streustrombeeinflussungen nicht immer möglich ist, wenn 

gleichzeitig eine übermäßige anodische Beeinflussung verhindert 

werden muss. Die Folge dürfte sein, dass generell 

bei Streustrombeeinflussung der kathodische Korrosionsschutz 

eher bei negativem Einschaltpotential betrieben werden 

sollte. 

Schlussfolgerung 

Die meisten diskutierten Einflussparameter lassen sich mit 

mehr oder weniger großem Aufwand verändern: 

Die Wechselspannungsbeeinflussung kann durch zusätzliche 

Erder und/oder durch den Einbau von Isolierstücken 

verringert werden. 

452 6 / 2012

Größere Fehlstellen können lokalisiert, freigelegt und 

nachumhüllt werden. 

Der Längsspannungsfall auf der Rohrleitung kann durch 

den Einbau von zusätzlichen Schutzstromgeräten vermindert 

werden. 

Abschnitte mit hohem Bodenwiderstand lassen sich durch 

Isolierkupplungen von Rohrleitungsabschnitten in niederohmigem 

Bereich trennen. Damit wird es möglich, die 

einzelnen Abschnitte mit separaten Schutzstromgeräten 

und entsprechend unterschiedlichen Strategien zu schützen. 

Dies zeigt deutlich, dass in vielen Fällen abhängig von der 

Schutzstrategie weitere Maßnahmen erforderlich sind, um 

den Korrosionsschutz sicherzustellen. 

Konkrete Vorgehensweise 

Aufgrund der bisherigen Erfahrungen hat es sich als sinnvoll 

erwiesen, wenn die Einschaltpotentiale und die Wechselspannungswerte 

sämtlicher Messstellen einer Rohrleitung 

zunächst in Bild 2 eingetragen werden. Diese Darstellung ergibt 

einen schnellen Überblick über die vorliegende Gefährdungssituation 

und erlaubt die weitere Prüfung von möglichen 

Maßnahmen. Zusätzlich ist es hilfreich die Stromdichtewerte 

ermittelt an den vorhandenen Probeblechen in Bild 1 

einzutragen. 

Die Problematik besteht darin, dass es sich bei den Messwerten 

meist um Daten handelt, die über einen kurzen Zeitraum 

erfasst wurden. Dies bedeutet, dass insbesondere bei 

der Wechselspannung durchaus höhere Werte auftreten 

könnten. Basierend auf der Darstellung und unter Zuhilfenahme 

einer Bewertung der Beeinflussungssituation (z.B. auf 

Grundlage der AfK-Empfehlung Nr. 3) lässt sich einfach eruieren, 

an welchen Stellen der Rohrleitung die Gefährdung am 

größten ist. Dort ist in der Folge die Erfassung von langfristigen 

Registrierungen angezeigt. 

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Softwaretool auf Basis des kathodischen Korrosionsschutzes 

– entwickelt und erprobt von den Stadtwerken München: 

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aus GIS 

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• unterstützt die zustandsorientierte Instandhaltung 

• für einen effektiven und effizienten Netzbetrieb 

Anwendungsbeispiele 

Beispiel 1 

Die Rohrleitung hat eine Länge von 80 km und wurde Ende 

der Neunzigerjahre mit einer Polyethylenumhüllung erstellt. 

Der Schutzstrom von 100 mA wird von einem Schutzstromgerät 

in der Streckenmitte geliefert. Die Schutzstromdichte 

beträgt 0,5 µA/m 2 . Die Leitung führt durch lehmigen 

und teils kiesigen Untergrund mit Bodenwiderständen im Bereich 

von 20-70 Ωm. Die Wasserhärte ist im gesamten Abschnitt 

erhöht. 

Die Ergebnisse der Wirkungskontrolle des KKS im Jahr 

2008 und 2011 sind in Bild 3 dargestellt. Die Wechselspannungen 

liegen bei einer sehr konstanten Beeinflussung durch 

eine Hauptleitung von einem Atomkraftwerk generell unter 

10 V. Bei einem Einschaltpotential im Bereich von -1.8 V CSE 

im Jahr 2008 wird klar, dass nahezu bei der Hälfte der Messstellen 

mit einer Gefährdung durch Wechselstromkorrosion 

gerechnet werden muss (Bild 3a). Die Beurteilung der zahl- 

Interesse? 

Stadtwerke München 

M-Korrosionsschutz 

80287 München 

Telefon: +49 (0)89 23 61-36 00 

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6 / 2012 453

Fachbericht 


Die Wechselspannungsbeeinflussung wird teilweise durch die 

Bahn mit 16.7 Hz verursacht. Die Rohrleitung führt in den 

Spannungstrichter einer Kompressorstation mit einem lokalen 

kathodischen Schutz (LKS). 

Die Ergebnisse der Wirkungskontrolle sind in Bild 4 dargestellt. 

Die Potentialwerte in Bild 4a zeigen ein mittleres 

Einschaltpotential von -2.2 V CSE. Außerdem ist klar die Beeinflussung 

durch den Spannungstrichter des LKS der Kompressorstation 

zu erkennen, der zu Werten von bis zu -3.7 V 

CSE führt. Die Stromdichtewerte ermittelt an Probeblechen 

sind in Bild 4b dargestellt. Es zeigt sich deutlich, dass Wechselstromdichten 

von deutlich mehr als 30 A/m 2 auftreten. Die 

meisten dieser Werte dürften aber unkritisch sein, da das Verhältnis 

von Wechsel- zu Gleichstromdichte meistens kleiner 

als 3 ist. Dies entspricht dem Schutz bei negativem Einschaltpotential. 

Aus der Darstellung in Bild 4a wird jedoch klar, dass 

dieses Verhältnis nicht bei allen Messstellen erfüllt ist. Insbesondere 

im Bereich der Beeinflussung durch den LKS werden 

erhöhte Wechselspannungen festgestellt. Die Probebleche 

in jenem Abschnitt weisen aufgrund der Deckschichtbildung 

durch Verkalkung hohe Ausbreitungswiderstände auf und die 

Stromdichten sind daher dort entsprechend klein. Aufgrund 

der Stromdichtewerte könnte geschlossen werden, dass keine 

Korrosionsgefährdung auftritt, wenn das Einschaltpotential zu 

etwas negativeren Werten verschoben würde. In diesem Fall 

würden alle Stromdichtewerte im nicht korrosionsgefährdeten 

Bereich liegen. Die Problematik besteht in diesem Fall darin, 

dass nicht sichergestellt ist, dass alle Fehlstellen am Rohr im 

Bereich mit erhöhter Wechselspannungsbeeinflussung durch 

eine isolierende Kalkdeckschicht bedeckt sind. Es muss folglich 

davon ausgegangen werden, dass in gewissen Bereichen 

kritische Stromdichten an Fehlstellen auftreten könnten. 

Die zeitlich stark variierende Beeinflussung durch die 

Bahn, die relativ geringe Schutzstromdichte und der niederohmige 

Boden würden grundsätzlich für einen Schutz der 

Rohrleitung bei positivem Einschaltpotential sprechen. Allerdings 

wird dieses Kriterium im Bereich der Kompressorstation 

nicht eingehalten werden können. Im Bereich des anodischen 

Spannungstrichters des LKS wird das Einschaltpotential 

negativer als -1.2 V CSE sein. Diese Streustrombeeinflussung 

wird folglich zu einer Wechselstromkorrosionsgefährdung 

auf dem am stärksten wechselspannungsbeeinflussten 

Streckenabschnitt führen. Aufgrund der Streustrombeeinflussung 

musste daher für den Schutz vor Wechselstromkorrosion 

zwingend der kathodische Schutz bei negativem 

Einschaltpotential gewählt werden. Aufgrund der Daten in 

Bild 4a wird klar, dass dazu Einschaltpotentiale negativer als 

-3.5 V erforderlich wären. Angesichts der bereits jetzt sehr 

hohen Schutzstromdichten an Probeblechen wurde daher 

beschlossen durch den Einbau von Erdern in Kombination mit 

Kondensatorabgrenzeinheiten die Wechselspannung auf der 

gesamten Strecke auf weniger als 4 V abzusenken und anschließend 

den kathodischen Schutz auf ein Einschaltpotential 

von -2.5 V einzustellen. 

Als Alternativen zum Einbau von Erdern wurde der Einbau 

von weiteren Probeblechen an allen stark wechselspannungsbeeinflussten 

Messstellen oder die Elimination sämtlireichen 

Probebleche zeigt, dass lediglich an einer Messstelle 

eine erhöhte Wechselstromdichte auftritt (Bild 3b). Die meisten 

Probebleche zeigten bereits nach kurzer Zeit einen starken 

Anstieg des Ausbreitungswiderstands, was auf die Bildung 

einer dichten Kalkschicht zurückgeführt wurde. In der Folge 

wurde das Probeblech mit der hohen Wechselstromdichte 

freigelegt und es wurde ein Korrosionsabtrag von 3,3 mm 

über einen Zeitraum von 12 Jahren festgestellt. 

Diese Beobachtung zeigt deutlich die Problematik und Risiken 

im Zusammenhang mit dem Einsatz von Probeblechen. 

Die Beurteilung der Potential- und Wechselspannungswerte 

zeigt klar, dass mit Wechselstromkorrosion zu rechnen ist. 

Demgegenüber konnte dieses Korrosionsrisiko nur gerade an 

einem einzigen Probeblech bestätigt werden. Wenn an dieser 

Stelle mit erhöhten Stromdichten und Korrosion während 

des Baus der Rohrleitung kein Probeblech eingebaut worden 

wäre, hätte anhand der Stromdichtewerte gefolgert werden 

können, dass die Bodenverhältnisse generell zu isolierenden 

Deckschichten führen, welche die Stromdichten auf ein unkritisches 

Maß verringern. Das heißt, die Probebleche sind 

immer nur dann aussagekräftig, wenn davon ausgegangen 

werden kann, dass diese an den repräsentativen, kritischen 

Stellen eingebaut sind. 

Aufgrund der Befunde der Wirkungskontrolle des Jahres 

2008 unter Berücksichtigung der neu vorliegenden Beeinflussungsgrenzwerte 

musste auf eine zumindest vereinzelte 

Gefährdung der Rohrleitung durch Wechselstromkorrosion 

geschlossen werden. Für die Verbesserung der Korrosionssituation 

wäre für die weitere Verringerung der Wechselspannungsbeeinflussung 

eine große Zahl weiterer Erder 

mit Abgrenzeinheiten erforderlich. Da der Schutzstrombedarf 

der Leitung aber vergleichsweise gering ist, der Bodenwiderstand 

den Schutzstromzutritt zu den Fehlstellen begünstigt 

und keine Streustrombeeinflussung vorliegt, ist die Leitung 

für den Betrieb bei positivem Einschaltpotential geeignet. In 

der Folge wurde das Einschaltpotential auf -1.15 V CSE angehoben. 

Im Rahmen der Wirkungskontrolle 2011 wurde festgestellt, 

dass die Potentialwerte noch leicht zu negativ sind 

(Bild 3a). Die Beurteilung der Probebleche zeigte, dass sich die 

Schutzstromdichten zu deutlich geringeren Werten verschoben 

haben. Neu liegen keine Schutzstromdichten mit mehr als 

1 A/m 2 mehr vor (Bild 3b). Selbst bei fehlender Deckschichtbildung 

und mittleren Wechselspannungen von bis zu 15 V ist 

in der Folge nicht mehr mit Wechselstromkorrosion zu rechnen. 

Im vorliegenden Beispiel konnte ohne jegliche Mehrkosten 

durch Anpassen des Einschaltpotentials die Wechselstromkorrosionsgefährdung 

eliminiert werden. Gleichzeitig 

war es möglich die Schutzkriterien einzuhalten. 

Beispiel 2 

Die Rohrleitung hat eine Länge von 80 km und wurde Anfang 

der Neunzigerjahre mit einer Polyethylenumhüllung erstellt. 

Der Strom von 580 mA wird von drei Schutzstromgeräten 

verteilt über die Strecke geliefert. Die Schutzstromdichte 

beträgt 4,8 µA/m 2 . Die Leitung führt durch lehmigen und 

teils kiesigen Untergrund mit Bodenwiderständen im Bereich 

von 20-100 Ωm. Die Wasserhärte ist stellenweise erhöht. 

454 6 / 2012

Bild 3: Auswertung der Messdaten 

der Leitung in Beispiel 1 anhand 

der aktuellen Grenzwerte: a) 

Potentialwerte und Wechselspannungswerte, 

b) Stromdichtewerte 


der Rohrleitung in Beispiel 2 

anhand der aktuellen Grenzwerte: 

a) Potentialwerte und Wechselspannungswerte, 

b) Stromdichtewerte 


anhand der aktuellen 

Grenzwerte: a) Potentialwerte 

und Wechselspannungswerte, b) 

Stromdichtewerte 

cher Fehlstellen auf dem kathodisch beeinflussten Abschnitt 

der Rohrleitung diskutiert. 

Beispiel 3 

Die Rohrleitung hat eine Länge von 76 km und wurde Anfang 

der Siebzigerjahre mit einer Polyethylenumhüllung erstellt. 

Der Strom von 630 mA wird von fünf Schutzstromgeräten 

verteilt über die Strecke geliefert. Die Schutzstromdichte beträgt 

7,6 µA/m 2 . Die Leitung führt durch sandigen und felsigen 

Untergrund mit Bodenwiderständen im Bereich von 300 

- 2000 Ωm. Die Wasserhärte ist über weite Strecken sehr 

gering. Die Rohrleitung wird sowohl durch die Bahn als auch 

durch bahneigene Kraftwerke mit 16,7 Hz und auch mehrere 

Übertragungsleitungen mit 50 Hz beeinflusst. Die Leitung 

führt zur Hälfte durch alpines felsiges Gelände mit sehr hohen 

Bodenwiderständen (Strecke A). Auf der zweiten Hälfte der 

Strecke verläuft die Leitung am Talgrund über weite Strecken 

in der Uferböschung des Flusses. In diesem Streckenabschnitt 

sind die Bodenwiderstände deutlich tiefer und es wurden vereinzelt 

Werte im Bereich von 100 Ωm gefunden (Strecke B). 

Aufgrund der Daten der Wirkungskontrolle zeigt sich 

(Bild 5a), dass die Wechselspannungswerte stellenweise 

6 / 2012 455

Fachbericht 


deutlich erhöht sind und dass in diesen Bereichen mit Wechselstromkorrosion 

zu rechnen ist. Aus den Stromdichtewerten 

folgt, dass die Gefährdung vor allem auf der Strecke B gegeben 

ist. Die eingebauten Durchbruchprobebleche, die das Erreichen 

einer Korrosionsangriffstiefe von 0,75 mm anzeigen, 

sind auf diesem Abschnitt bereits wiederholt durchkorrodiert. 

In Bild 6 ist die Aufsicht auf ein durch Wechselstromkorrosion 

perforiertes Probeblech dargestellt. 

Aufgrund der bisher vorliegenden Daten muss davon ausgegangen 

werden, dass eine erhöhte Gefährdung bezüglich 

Wechselstromkorrosion auf der Leitung gegeben ist. Die 

Wechselspannungsbeeinflussung lässt sich nicht mehr weiter 

verringern, da die Bodenverhältnisse für die Erstellung von 

ausreichend niederohmigen Erdern nicht geeignet sind. Angesichts 

der Wechselspannungswerte, der Bahnbeeinflussung 

und des geringen Schutzstrombedarfs wäre die Leitung 

grundsätzlich geeignet für einen Schutz bei positivem Einschaltpotential. 

Allerdings kann in diesem Fall nicht mehr sichergestellt 

werden, dass das Schutzkriterium im felsigen Untergrund 

erreicht wird. Aus diesem Grund wurde beschlossen 

die Leitung durch ein Isolierstück in zwei Schutzbereiche 

zu unterteilen, die bei unterschiedlichen Kriterien geschützt 

werden. Die Strecke A wird bei negativem Einschaltpotential 

geschützt. Im hochohmigen felsigen Boden kann auf diese 

Weise das Erreichen des Schutzkriteriums sichergestellt 

werden. Das Einschaltpotential muss in der Folge auf ca. -3 V 

CSE abgesenkt werden. Die Strecke B im Bereich mit tieferen 

Bodenwiderständen und starken Wechselspannungsbeeinflussungen 

soll bei positivem Einschaltpotential geschützt 

werden. Dadurch kann auch bei mittleren Wechselspannungen 

von bis zu 15 V der Schutz vor Wechselstromkorrosion 

sichergestellt werden. 

Schlussfolgerungen 

Die neu ermittelten Grenzwerte für den Schutz von kathodisch 

geschützten Rohrleitungen vor Wechselstromkorrosion 

lassen sich nicht ohne weiteres auf sämtliche Rohrleitungen 

anwenden. Die Erfahrungen, die in den letzten drei Jahren 

mit der Umsetzung dieser Anforderungen gewonnen wurden, 

haben gezeigt, dass eine Reihe von Einflussfaktoren zu 

berücksichtigen sind. In vielen Fällen waren Investitionen in 

zusätzliche Erdungsanlagen, zusätzliche Schutzstromgeräte 

oder Isolierstücke erforderlich. Generell wurde versucht, die 

Grenzwerte für Potential und Wechselspannungen einzuhalten. 

In einigen Fällen wurden zusätzliche Probebleche eingebaut, 

wobei stets sogenannte Durchbruchprobebleche eingesetzt 

wurden. Diese ermöglichen die Detektion der Perforation 

einer vorgegebenen Wandstärke. 

Die hier vorgestellten Überlegungen waren die Basis bei 

der Umsetzung der Grenzwerte der AfK 11. Es zeigte sich, 

dass es kaum möglich ist, allgemeingültige Strategien festzulegen. 

Vielmehr ist eine Betrachtung der gesamten Rohrleitung 

unumgänglich. 

Es wird auch Fälle geben, in denen die Einhaltung der vorgegebenen 

Grenzwerte nicht oder nur mit technisch nicht zu 

rechtfertigendem Aufwand möglich ist. In diesen Fällen könnte 

ein aktiver KKS in Kombination mit Fernüberwachung und 

gesteuerten Schutzstromgeräten eine Verringerung der Korrosionsgefährdung 

ermöglichen [22]. 

Danksagung 

Diese Arbeit wurde durch die großzügige Unterstützung 

durch OGE GmbH, Swissgas AG, SBB AG, BFE, BAV, ERI und 

Transitgas AG ermöglicht. 

Bild 6: Korrodierte 

Stelle mit Kalkablagerungen; 

die Bildbreite 

ist 7 mm 

456 6 / 2012

Literatur 

[1] Heim, G.; Peez, G.: Wechselstrombeeinflussung einer kathodisch 

geschützten Erdgashochdruckleitung, 3R International 

27 (1988) S. 345ff 

[2] Meier, B.: Kontrollarbeiten an der Erdgasleitung Rhonetal, 

gwa 69 (1988) S. 193ff 

[3] Bindschedler, D.; Stalder, F.: Wechselstrominduzierte Korrosionsangriffe 

auf eine Erdgasleitung, gwa 71 (1991) S. 307ff 

[4] Heim, G.; Peez, G.: Wechselstrombeeinflussung von erdverlegten 

kathodisch geschützten Erdgas-Hochdruckleitungen, 

gwf 133 (1992) 

[5] Funk, D.; Prinz, W.; Schöneich, H. G.: Untersuchungen zur 

Wechselstromkorrosion an kathodisch geschützten Leitungen, 

3R International 31 (1992) 

[6] Büchler, M.; Schöneich, H.-G.; Stalder, F.: Discussion of Criteria 

to Assess the Alternating Current Corrosion Risk of Cathodically 

Protected Pipelines, in Joint technical meeting on 

pipeline research, p. Proceedings Volume Paper 26, PRCI, 

2005 

[7] Nielsen, L. V.; Baumgarten, B.; Cohn, P.: On-site measurements 

of AC induced corrosion: Effect of AC and DC parameters, 

in CEOCOR international Congress, CEOCOR, c/o 

C.I.B.E., Brussels, Belgium, 2004 

[8] Nielsen, L. V.; Baumgarten, B.; Cohn, P.: Investigating AC and 

DC stray current corrosion, in CEOCOR international Congress, 

. Editor. CEOCOR, c/o C.I.B.E., Brussels, Belgium, 2005 

[9] Büchler, M.; Stalder, F.; Schöneich, H.-G.: Eine neue elektrochemische 

Methode für die Ermittlung von Wechselstromkorrosion, 

3R International 44 (2005) Nr. 7, S. 396ff 

[10] Büchler, M.; Voûte, C.-H.; Schöneich, H.-G.: Die Auswirkung 

des kathodischen Schutzniveaus. Diskussion des Wechselstromkorrosionsmechanismus 

auf kathodisch geschützten 

Leitungen: Die Auswirkung des kathodischen Schutzniveaus, 

3R International 47 (2008) Nr. 6 

[11] Büchler, M.; Voûte, C.-H.; Schöneich, H.-G.: Discussion of the 

mechanism of a.c.-corrosion of cathodically protected pipelines: 

The effect of the cathodic protection level, in CEOCOR 

international Congress, . Editor. CEOCOR, c/o C.I.B.E., Brussels, 

Belgium, 2008 

[12] Büchler, M.; Voûte, C.-H.: Wechselstromkorrosion an kathodisch 

geschützten Rohrleitungen: neue Erkenntnisse zum 

Mechanismus, DVGW - energie/wasser-praxis 6 (2009) Nr. 

7/8, S. 18ff 

[13] Büchler, M.; Joos, D.; Voûte, C.-H.: Feldversuche zur Wechselstromkorrosion, 

DVGW - energie/wasser-praxis (2010) 

Nr. 7/8 

[14] Leutner, B.; Losacker, S.; Siegmund, G.: Neue Erkenntnisse 

zum Mechanismus der Wechselstromkorrosion, 3R International 

37 (1998) Nr. 2/3, S. 135ff. 

[15] Büchler, M.; Schöneich, H.-G.: Investigation of Alternating 

Current Corrosion of Cathodically Protected Pipelines: Development 

of a Detection Method, Mitigation Measures, and a 

Model for the Mechanism“, Corrosion 65, 9, 578 2009 

[16] Büchler, M.; Voûte, C.-V.; Schöneich, H.-G.: Evaluation of the 

effect of cathodic protection levels on the a.c. corrosion on 

pipelines, Eurocorr Conference Proceedings, 2007 

[17] Büchler, M.; Joos, D.; Voûte, C.-H.: Feldversuche zur Wechselstromkorrosion, 

DVGW - energie/wasser-praxis (2010) 

Nr. 7/8 

[18] Büchler, M.; Voûte, C.-H.; Schöneich, H.-G.: Kritische Einflussgrößen 

auf die Wechselstromkorrosion: Die Bedeutung 

der Fehlstellengeometrie”, 3R International 48 (2009) Nr. 8, 

S. 324ff 

[19] Bette, U.; Schell, G.: Einfluss der Fehlstellengeometrie auf die 

lokale Stromdichte, 3R International 49 (2010) Nr. 6-7, S. 

348ff 

[20] Schöneich, H.-G.; Büchler, M.: Kathodischer Korrosionsschutz 

von Rohrleitungsstählen, 3R International (2011) Nr. 

12, S. 940ff 

[21] Büchler, M.; Voûte, C.-H;.Joos, D.: Einfluss von zeitlich variierendem 

kathodischem Korrosionsschutz auf die Wechselstromkorrosion, 

3R International (2011) Nr. 6, S. 434ff 

[22] Deiss, R.; Büchler, M.; Naleppa, S.: SMART-KKS: Chancen und 

Wirtschaftlichkeit, 3R International (2011) Nr. 6, S. 426ff 

Autor 

Dr. Markus Büchler 

SGK Schweizerische Gesellschaft für 

Korrosionsschutz, Zürich (CH) 

Tel. +41 44 213 1595 

E-Mail: markus.buechler@sgk.ch 



6 / 2012 457

Faszination Technik

Maßarbeit 

Schwierige Bedingungen erfordern Präzision 

und Planung – wie hier bei der Errichtung 

und Inbetriebnahme dieser kompletten 

Fernwärme-Auskoppelstation in der Müllverbrennungsanlage 

im westfälischen Hamm 

(siehe Fachbericht Seite 526). 

Bild: HSE Technik GmbH & Co. KG, Darmstadt


Viega 

Übergangsverbinder witterungsunabhängig 

installiert und sofort voll belastbar 

Das „Geopress“-Programm von Viega ist 

das ideale Rohrverbindungssystem, um 

ohne Rücksicht auf Kälte oder Nässe erdverlegte 

Hausanschlüsse für Trinkwasser 

oder Gas herzustellen: Die PE-Rohrverbindungen 

werden nicht geschweißt, sondern 

verpresst. Genauso schnell und flexibel 

ist die Anbindung an eine metallene 

Hauptversorgungsleitung. Für die bekannten 

Hawle-Anbohrarmaturen mit dem patentierten 

ZAK-Abgang steht ein spezieller 

Übergangsverbinder zur Verfügung, der 

Bild 1: Der Übergangsverbinder wird mit einem Handgriff in 

die Hawle-ZAK-Anbohrarmatur eingesetzt und dichtet mit den 

Doppel-O-Ringen zuverlässig ab; auf das freie Ende muss nur 

noch die PE-Hausanschlussleitung aufgeschoben und verpresst 

werden 

mit einem Handgriff in der Anbohrarmatur 

arretiert und sofort belastbar ist. 

Der entscheidende Vorteil des Rohrleitungssystems 

„Geopress“ für Hausanschlussleitungen 

ist die witterungsunabhängige 

Verarbeitung durch die Pressverbindungstechnik. 

Hochwertige Verbinder 

aus Rotguss werden direkt auf das abgelängte 

PE-Rohr aufgeschoben und durch 

Verpressen kraftschlüssig verbunden. Diese 

schnelle und wirtschaftliche Installation 

schließt auch die Anbindung an die Hauptversorgungsleitung 

ein: Für den Übergang 

von der der 

PE-Hausanschlussleitung 

auf Hawle- 

ZAK-Anbohrarmaturen 

hat Viega einen 

speziellen Verbinder 

entwickelt. 

Mit einem Griff 

wird er in die Armatur 

eingesetzt und 

durch Verdrehen 

gewindelos sicher 

arretiert. Doppel- 

O-Ringe sorgen 

für die geforderte 

Dichtheit; zeitaufwändiges 

Hanfen 

o.ä. gehört also der 

Vergangenheit an. 

Der Übergangsverbinder von Hawle-ZAK 

46 auf die „Geopress“-Dimensionen 

32, 40, 50 oder 63 mm ist als gerade 

Anschlussmuffe, als stufenlos drehbarer 

90°-Anschlusswinkel oder als Langhals- 

Reparaturmuffe lieferbar. Aus Rotguss gefertigt 

ist der Verbinder auch im Erdreich 

ohne zusätzliche Schutzbinden dauerhaft 

korrosionsbeständig und hygienisch einwandfrei. 

Er kann universell für die Wasser- 

und Gasversorgung eingesetzt werden, 

der maximale Betriebsdruck beträgt 

16 bar. Der Vertrieb des Übergangsverbinders 

erfolgt exklusiv durch die Hawle 

Armaturen GmbH. Das Rohrleitungssystem 

„Geopress“ von Viega ist ein geprüftes 

und zugelassenes Rotguss-Verbindersystem 

für erdverlegte PE- oder 

PE-X-Rohrleitungen (PE nach 8074/75, 

DIN EN 12201 und DIN EN 1555; PE-X 

nach DIN 16893). In Trinkwasseranlagen 

kann „Geopress“ bis zu einem Druck 

von 16 bar, bei Gasleitungen aus PE bis 10 

bar Betriebsdruck (DVGW G 472) eingesetzt 

werden. Möglich ist darüber hinaus 

der Einsatz in Nahwärmenetzen bis zu einer 

maximalen Temperatur von 95 °C bei 

maximal 6 bar. 

Kontakt: Viega GmbH & Co. KG, 

Attendorn, Tel. +49 2722 61-0, E-Mail: 

info@viega.de, www.viega.de 

Bilder: Viega 

Bild 2: Einstecken, eine leichte Drehung nach rechts – und 

schon ist der Übergangsverbinder auf der Hawle-Armatur perfekt 

arretiert 

Bild 3: Dank Pressverbindungstechnik und abgestimmter Installationskomponenten 

können Hausanschlüsse mit dem Hawle-ZAK- 

System und Geopress unabhängig von der Witterung auch in nassen 

Rohrgräben schnell und sicher erstellt werden 

460 6 / 2012

Funke Kunststoffe 

Neuer Adapter für Betonrohre mit Fuß 

Foto: Funke Kunststoffe GmbH 

Für Kanalbauer gehört es zum Alltag: Immer 

wieder stehen sie bei Tiefbauarbeiten 

vor der Aufgabe, Rohre aus unterschiedlichen 

Werkstoffen miteinander zu verbinden. 

Vor allem bei der Anbindung an Betonrohre 

mit Fuß sind die gängigen Lösungen 

alles andere als ausgereift. Einen 

Ausweg – wenn auch einen kosten- und 

zeitintensiven – bietet das Setzen eines 

Schachtbauwerks. Hinzu kommen dann 

Wartung und Pflege im Betrieb. 

Besser, schneller und auch günstiger 

funktioniert es mit dem neuen Adapter für 

Betonrohre mit Fuß, den die Funke Kunststoffe 

GmbH im Frühjahr auf den Markt 

gebracht hat. 

Bild 1: Der neue Adapter für Betonrohre 

mit Fuß ist zurzeit in Nennweiten von 

DN 300 bis DN 500 erhältlich 

Ob kreisrund oder mit Fuß: Mit der 

VPC®-Rohrkupplung und entsprechendem 

Zubehör von der Funke Kunststoffe 

GmbH lassen sich perfekte Übergänge von 

Kunststoffrohren auf kreisrunde Betonrohre 

herstellen. Bei Betonrohren mit Fuß 

war der Einsatzbereich bislang allerdings 

auf Betonrohre mit einem Außendurchmesser 

von 210 bis 215 mm beschränkt. 

Auf der IFAT ENTSORGA stellte Funke nun 

einen neuen Adapter vor, dessen Prototyp 

in Zusammenarbeit mit Tiefbauern und 

Planern entwickelt wurde. Das Bauteil besteht 

aus einer Druckplatte aus V2A-Edelstahl 

mit einer gekammerten Dichtung und 

einem Klemmring und ist zurzeit für Nennweiten 

von DN 300 bis DN 500 erhältlich. 

Einfache Montage 

Der Einsatz des Adapters sorgt für einen 

schnellen Baufortschritt bei der Verlegung 

von Kanalrohren und ist denkbar einfach. 

Zuerst wird an Muffe oder Spitzende des 

vorhandenen Betonrohres eine ebene 

Schnittfläche (± 5mm) für die Aufnahme 

der Dichtung hergestellt. 

Im nächsten Arbeitsschritt wird 

der Klemmring auf das Betonrohr 

gespannt und verschraubt. Der 

Klemmring sorgt dafür, dass die nun 

aufgesetzte Druckplatte aus Edelstahl 

mit der gekammerten Dichtung 

lagegenau an die Kontaktfläche des 

Betonrohres gezogen und dann verpresst 

werden kann. Die mit Langlöchern 

versehene Druckplatte lässt sich in der Position 

so verschieben, dass eine sohlengleiche 

Verbindung hergestellt werden kann. 

Alternativ kann der Adapter auch direkt auf 

das Spitzende des Betonrohres aufgesetzt 

und wie beschrieben montiert werden. Ein 

Bild 2: Perfekte Verbindung: Der Prototyp 

des Adapters für Betonrohre mit Fuß 

wurde in Zusammenarbeit mit Tiefbauern 

und Planern entwickelt 

Rohrstück in der Nennweite des Adapters, 

das im Lieferumfang enthalten ist, wird 

durch die Dichtung gefasst und dicht an der 

Schnittkante des Betonrohres verbunden. 

Danach können verschiedene Kunststoffrohre 

(z. B. nach DIN EN 1401 oder HS®- 

Kanalrohre) in der entsprechenden Nennweite 

angeschlossen werden. 

Kontakt: Funke Kunststoffe GmbH, 

Hamm-Uentrop, Tel. +49 2388 3071-0, 

E-Mail: info@funkegruppe.de, 

www.funkegruppe.de 




6 / 2012 461


Kebulin 

Sicherer Korrosionsschutz 

Die Kebulin-Gesellschaft Kettler GmbH & 

Co. KG ist seit beinahe 80 Jahren als produzierender 

Betrieb für Abdichtungen, 

Korrosionsschutz- und Straßenbauprodukte 

weit über die regionalen Grenzen hinaus 

bekannt. Durch aktive Forschung auf 

dem Sektor passiver Korrosionsschutz für 

erdverlegte Stahlrohrleitungen und Neuentwicklung 

vieler Produkte sowie der 

stetigen Weiterentwicklung altbewährter 

Produkte wurde auch das Kebutyl-System 

C 50-C in Kooperation mit einem großen 

Gasversorger entwickelt. 

Das Kebutyl-System C 50-C, das europaweit 

bereits auf vielen Rohrleitungen 

zum Einsatz kam, ist derzeit das bekannteste 

System für den Korrosionsschutz im 

Pipeline- und Fernleitungsbau. Referenzobjekte 

sind z. B. diese: Norddeutsche Erdgasleitung 

(NEL), DN 1400, 70 km; Ethylen 

Pipeline Süd (EPS), DN 250, 80 km; sowie 

in Zusammenarbeit mit der E.ON Ruhrgas 

AG: Pipeline Werne, DN 1200 Gasleitung, 

100 km; Pipeline Emden-Werne, DN 

1200 Gasleitung, 150 km; Pipeline Goch- 

Weeze, DN 400 Gasleitung, 16 km; oder 

in Zusammenarbeit mit der Sasol Germany 

GmbH; Brunsbüttel-Stade, DN 150 Ethylenleitung, 

50 km. 

Die Bausteine des Systems beinhalten 

einen haftvermittelnden, lösemittelhaltigen 

Voranstrich (Kebutyl-Voranstrich K 

III), als Innenlage das Korrosionsschutzband 

auf Butylkautschukbasis mit einer PE-Folie 

für den Korrosionsschutz (Testo-Band 

1,2 H) und die beidseitig asymmetrische 

Butylkautschukbeschichtete Polyethylen- 

Folie (Kebulen-Band PE 0,50) als mechanischen 

Schutz und Außenlage. Das kaltverarbeitbare 

Zweiband-Korrosionsschutz- 

System hat sich über viele Jahre bereits im 

In- und Ausland bewährt. Es ist geeignet 

für die Umhüllung von Stahlrohrleitungen, 

Rohrformteilen sowie zur Nachumhüllung 

im Bereich der Schweißnaht an werksumhüllten 

Stahlleitungen. Die Applikation kann 

sowohl von Hand oder mit Hilfe von Wickelmaschinen 

durchgeführt werden. Dabei 

wird eine Gesamtdicke von ca. 3,4 mm 

erreicht, wobei der reine Butylkautschuk 

eine Schichtdicke von ca. 2,4 mm aufweist. 

Dieses ist wiederum vorteilhaft bei überhöhten 

Schweißraupen oder überhöhten 

PE-Werkskanten. Hierdurch ist die Gefahr 

einer Hohlraumbildung innerhalb der Umhüllung 

fast ausgeschlossen. 

Kontakt: Kebulin-Gesellschaft Kettler 

GmbH & Co. KG, Herten-Westerholt, 

Tel. +49 209 9615-0, E-Mail: info@ 

kebu.de, www.kebu.de 

Exact 

DWT vertreibt neue Rohrsägemaschinen 

Das finnische Unternehmen Exact Tools 

Oy, das ein neues System zum Sägen von 

Rohren entwickelt hat, bringt nun eine völlig 

neue Produktpalette zum Schneiden 

von Stahl- und Kunststoffrohren auf den 

Markt. Die preisgekrönten, innovativen 

Rohrsägemaschinen sind eine der schnellsten, 

sichersten und präzisesten Möglichkeiten 

Rohre zu trennen. Sie schaffen eine 

gerade und glatte Schnittfläche bei allen 

Kombinationen von Durchmessern 

und Materialien und eliminieren somit eine 

Menge von Problemen, die üblicherweise 

beim Schneiden von Rohren auftreten. 

Es sind über sieben verschiedene Modelle 

verfügbar – angefangen mit den 

Rohrsägen Typ 170 bis 360, geeignet zum 

Schneiden von Stahl-und Kunststoffrohren 

mit einem Durchmesser von 15 bis 360 

mm, bis hin zur Rohrsäge P400 für das 

Schneiden und Fasen von Kunststoffrohren 

und V1000 für das Trennen von Lüftungsrohren. 

Vormals wurden die Produkte nur 

durch Orbitalum und Rothenberger unter 

eigenem Markennamen vertrieben. Seit 1. 

März vertritt die DWT GmbH, Herstellerin 

von mobilen Rohrendenfräsgeräten und 

Lieferantin von Rohrschweißzubehör, den 

Hersteller EXACT exklusiv auf dem deutschen 

Markt. 

Kontakt: DWT GmbH, Essen, 

E-Mail: info@dwt-gmbh.de 

462 6 / 2012

NORMA Group 

Schellen mit Schraubenkopf-Erfindung 

Die NORMA Group bringt eine manipulationssichere 

Schneckengewindeschelle 

auf den Markt. Die NORMACLAMP TOR- 

RO Tamper Proof ist mit einem speziellen 

Schraubenkopf ausgestattet, der nur 

mit einem Spezialwerkzeug montiert und 

gelöst werden kann. Der internationale 

Markt- und Technologieführer für hochentwickelte 

Verbindungstechnik hat die 

Entwicklung dieses Produkts vorangetrieben, 

weil immer mehr Kunden nach Schellen 

suchen, die mit herkömmlichen Werkzeugen 

wie Schraubendrehern oder Zangen 

nicht mehr geöffnet werden können. 

In der Fahrzeugindustrie wird die manipulationssichere 

Schelle beispielsweise eingesetzt, 

um Fehler in der Montage von Komponenten 

wie vorkonfektionierten Tank-, 

Luftansaug- oder Kühlersystemen zu vermeiden: 

Für vereinfachte Abläufe sorgt das 

Spezialwerkzeug, das den Schraubkopf 

immer sicher findet und eine schnellere 

und prozesssicherere Montage der TOR- 

RO Tamper Proof Schelle erlaubt. Zudem 

wird gewährleistet, dass Fahrzeuge nur von 

Fachwerkstätten repariert werden können. 

Werner Deggim, Vorstandsvorsitzender 

der Gruppe, sagt: „Wir freuen uns sehr 

über diese bedeutende Produktinnovation. 

Sie hilft unseren Kunden, ihre Produkte und 

Anwendungen noch sicherer zu machen, 

Prozessabläufe zu vereinfachen und dadurch 

auch Kosten zu sparen.“ 

Auch Kommunen profitieren von den 

manipulationssicheren Schellen, da ihr 

Einsatz Straßenschilder sowie Abfall- und 

Wertstoffbehälter an öffentlichen Plätzen 

vor Diebstahl schützt. Die neue manipulationssichere 

Schelle wird in den Werken in 

Maintal und in Gerbershausen hergestellt 

und ist ab sofort verfügbar. 

Kontakt: NORMA Group AG, Maintal, 

Tel. +49 6181 403-0, E-Mail: info@ 

normagroup.com, www.normagroup.com 

IBAK 

Kanalinspektion goes HDTV 

Auf der IFAT in München stellte IBAK mit 

dem ersten Full HD-System für die Kamerabefahrung 

im Abwasserkanal seine technische 

Vorreiterrolle unter Beweis. Die hoch 

aufgelösten Bilder dieser Anlage realisieren 

das High End der technischen Machbarkeit 

im Kanalfernsehen und bieten mit ihrer 

Bildqualität insbesondere bei der Inspektion 

großer Kanalrohre die Voraussetzung für eine 

optimale Schadensanalyse. IBAK gibt damit 

auch eine Antwort auf die Forderung 

der DWA M 149-5, die Kameraauflösung 

der Größe des Inspektionsobjektes anzupassen, 

um bei größeren Nennweiten Verluste 

in der Bildqualität und damit eine verminderte 

Zustandserkennung zu vermeiden. 

1920x1080p Bildpunkte liefert die Full 

HD-Kameraelektronik aus dem Kanal. Neben 

der Kamera wurden sämtliche Komponenten 

der Inspektionsanlage wie Fahrwagen, 

Kabelwinde und Rechner für den HD- 

Betrieb modifiziert. Dabei wurde das Kieler 

Prinzip des modularen Systemaufbaus auch 

hier umgesetzt. Sowohl herkömmliche Kameras 

als auch die digitalen PANORAMO 

Bild: HDTV im Kanal – präzise Schadenanalyse bei 

großen Nennweiten 

3D-Scanner können mit Adaptern 

an dem HD-System betrieben 

werden. 

Ein wesentlicher Teil des Entwicklungsaufwandes 

steckt im 

Aufbau der digitalen Übertragungsstrecke 

für das System, die 

IBAK zum Patent angemeldet hat. 

Full HD-Bild und Inspektionsdaten 

werden verzögerungsfrei mit 

1,5 Gbit pro Sekunde von der Kamera 

in den Bedienstand übertragen. 

In Kombination mit der neuen 

Kanalanalyse-Software IKAS evolution 

sind Bildanzeige, Dateneinblendung 

und Zustandserfassung Platz sparend auf 

einem einzigen Monitor möglich. Als Datenverarbeitungsformat 

für die Full HD-Aufnahmen 

verwendet IBAK H.264 zur hocheffizienten 

Videokompression im Blu-ray- 

Standard. 

Das Fahrzeug, das IBAK als Prototyp 

in München präsentierte, ist mit einer 

Schwenkkopfkamera für den Fahrwagenbetrieb 

in Kanalrohren ab DN 200 ausgerüstet. 

Die Reichweite der Anlage beträgt 500 

m. Ob dies schon endgültige Parameter für 

eine spätere Serienausstattung sein werden 

und welche Erwartungen Kommunen, Ingenieurbüros 

und Dienstleister mit der HDTV- 

Auflösung für die Kanalinspektion verbinden, 

soll der Dialog mit Kunden und Interessenten 

in den nächsten Monaten zeigen. 

Kontakt: IBAK Helmut Hunger GmbH & 

Co. KG, Kiel, Tel. +49 431 7270-391, 

E-Mail: b.wienck@ibak.de 

6 / 2012 463


HSP GmbH 

GFK-Umhüllungen für mechanischen 

Schutz an Rohrleitungen 

Glasfaserverstärkte Umhüllungen bieten 

durch ihre hohen mechanischen Belastbarkeiten 

viele Anwendungsmöglichkeiten 

im Rohrleitungsbau und kommen dort 

zum Einsatz, wo konventionelle Umhüllungen 

den Anforderungen an die Umhüllung 

nicht standhalten: unter Rohrschellen/ 

Rohrauflager, im Erde-Luft-Übergang, bei 

grabenloser Rohrverlegung, als zusätzlicher 

mechanischer Schutz bei Einbettung 

der Rohrleitung. 

Das System AF-90 basiert auf einem 

chemisch beständigen Vinylesterharz, das 

mit einem speziellen Glasgewebe zu einem 

Bild 1: Schematische Darstellung System AF-90 

Bild 2: GFK-Schrumpfmanschette im Rohrauflagerbereich 

Laminat verarbeitet wird. Das 

Glasgewebe kann in mehreren 

Lagen auf ganzen Rohrstrecken 

gewickelt werden 

und ist somit flexibel für unterschiedliche 

Anforderungen 

einsetzbar. Durch das Eigenschrumpfverhalten 

des 2K- 

Harzes gewährleistet die Umhüllung 

eine zusätzliche Verklammerung 

zum Produktenrohr. 

Zudem kann die Selbstaushärtung 

des Materials an 

die äußeren Bedingungen 

a n g e p a s s t 

werden. 

Die GFK-Schrumpfmanschetten 

bestehen 

aus einem glasfaserverstärktem 

Polyolefin mit 

einem hochscherfesten 

Klebstoff. Das werkseitig 

einlaminierte Glasgewebe 

reduziert das Fließverhalten 

des Materials und ist 

für den Einsatz bei hohen 

Flächendrücken sehr gut 

geeignet. Durch die Molekularvernetzung 

weist 

das Material eine hohe 

UV-Stabilität auf. Die einfache 

Applikation, auch bei geringen Platzverhältnissen, 

erfordert keine gesonderten 

Kenntnisse der Umhüller. Die Manschette 

wird mit integriertem Verschlusssystem als 

montagefertige Einheit geliefert. 

Das System AF-90 und die GFK- 

Schrumpfmaterialien erlauben eine Montage 

direkt auf das Stahlrohr als auch auf 

die PE-Werksumhüllung und bieten einen 

hervorragenden Schutz vor Korrosion und 

mechanischen Beschädigungen der Rohrleitung. 

Kontakt: HSP GmbH, Castrop-Rauxel, 

E-Mail: info@myhsp.de 

3S Antriebe 

Neue 3S-Mobilfunksteuerung 

Die 3S Antriebe GmbH hat auf der IFAT die 

neue 3S-Mobilfunksteuerung vorgestellt. 

Über einen x-active Server des Partners 

ettex GmbH können 3S Antriebe nunmehr 

via Mobilfunk direkt in den Leitstand eingebunden 

werden. Damit ist ein weiterer 

Schritt in Richtung wirtschaftliche Automatisierung 

erdverlegter Armaturen vollzogen: 

Neben einem Schachtbauwerk und 

einem Stromnetzanschluss sind für 3S Antriebe 

nunmehr auch Datenkabel, Schaltschrank, 

SPS und Ortssteuerstelle nicht 

mehr erforderlich. 

Bild: Mit 

3S Antrieben 

können 

erdverlegte 

Armaturen 

schacht- und 

kabellos automatisiert 

werden 

Darüber hinaus wurde das AIG 2.0 präsentiert. 

Das neue 3S Armatureninstandhaltungsgerät 

ist nunmehr leichter und 

besser im Handling. Das Gerät kann den 

Zustand von Armaturen objektiv erfassen 

und speichern. Über eine USB Schnittstelle 

werden die Zustandsdaten ausgelesen. 

Sowohl die Funktionsfähigkeit der Armatur 

als auch die Durchführung der Instandhaltungsmaßnahme 

lassen sich mit dem AIG 

manipulationssicher dokumentieren. 

Kontakt: 3S Antriebe GmbH, Berlin, 

E-Mail: info@3s-antriebe.de 

464 6 / 2012

GF Piping Systems 

Innovatives Ventilkonzept 

Bild: Georg Fischer Piping Systems 

Bild 1: Rückschlagventil mit Klebemuffe 

Eine neue, intelligente Ventillösung zur Verhinderung 

des Medienrückflusses in Rohrleitungssystemen 

eröffnet zahlreiche wartungsfreundliche, 

sichere und effizienzsteigernde 

Anwendungsmöglichkeiten in der 

Industrie. Die störungsfreie Rückflussverhinderung 

stellt für Rückschlagventile 

in der chemischen Prozessindustrie eine 

große Herausforderung dar: Durch mechanische 

und chemische Beanspruchung der 

Ventilkomponenten unterliegen die Ventile 

einem erheblichen Verschleiß. Dass dieses 

Problem durch ein innovatives Ventilkonzept 

zu meistern ist, beweist die neue Generation 

Rückschlagventile von GF Piping 

Systems beim Einsatz im Aufbereitungsprozess 

in der chemischen Industrie. 

Bei der Entwicklung der neuen Rückschlagventile 

standen zwei Problemstellungen 

im Vordergrund: Wie lässt sich eine 

etablierte Produktgattung noch sicherer 

gestalten? Wie reduzieren wir den Verschleiß 

der bewegten Teile und minimieren 

den Wartungsaufwand? Die Lösung 

besteht aus einem völlig neu entwickelten 

Design für das Innenleben des Ventils. Jede 

Neuentwicklung muss in erster Linie die 

Anforderungen der Praxis erfüllen. Deshalb 

war die kontinuierliche Prüfung der Ventile 

unter möglichst praxisnahen Bedingungen 

einer der wichtigsten Meilensteine des 

Entwicklungsprojekts. Neben den Laborprüfungen 

setzte man die Ventile in Feldtests 

bei unterschiedlichen Kunden ein, um 

durch eine intensive Zusammenarbeit von 

Anwender und Hersteller noch wärend dem 

Entwicklungsprozess realitätsnahe Prüfungsergebnisse 

zu gewinnen. 

GF Piping Systems stellte die neuen 

Rückschlagventile in verschiedenen Ausführungen 

bereits zwei Jahre vor der Serienreife 

einem Kunden aus der chemischen 

Prozessindustrie für Feldtests im Abwasserneutralisationsprozess 

zur Verfügung. 

Der Anwender des Prozesses ist auf Georg 

Fischer zugetreten. Er wünschte eine 

Lösung, um den Verschleiß der Rückschlagventile 

zu reduzieren. Dadurch sollte 

die Lebensdauer der Anlage erhöht und 

der Wartungsaufwand verringert werden. 

Dies war der perfekte Ansatzpunkt, die Erfahrungen 

des Anwenders in den Entwicklungsprozess 

einfließen zu lassen. 

Rückschlagventile im speziellen unterliegen 

verschiedenen Verschleißfaktoren: 

mechanische Beanspruchung durch hohe 

Durchflussgeschwindigkeiten, Druckschläge 

in der Rohrleitung sowie chemischer Angriff 

auf die Ventilkomponenten wie beispielsweise 

Elastomerdichtungen. Die Auswirkungen 

sind verheerend für die Prozesssteuerung 

– angefangen von einer kleinen 

Leckage, verursacht durch ein Quellen der 

Elastomerdichtung, bis hin zum Verklemmen 

der Ventilkomponenten und dem daraus resultierenden 

Komplettausfall des Ventils. 

Bild: Georg Fischer Piping Systems 

Bild 2: Rückschlagventil transparent 

mit Klebemuffe 

Schließkörper mit neuem Design 

Genau diese Erfahrungen sind in die Ventilentwicklung 

eingeflossen. Der Schließkörper 

wurde hydrodynamisch optimiert. Damit 

minimierte GF den Druckverlust und 

erhöhte den Durchfluss des Ventils im Vergleich 

zur bisherigen Generation um 25 %. 

Mehr noch: Ein Verklemmen des Schließkörpers 

ist praktisch ausgeschlossen, da 

der Kegel zweifach gelagert ist. Dadurch ist 

die Prozesssicherheit in der Aufbereitungsanlage 

sichergestellt. Ein weiterer positiver 

Effekt der neuen Kontur des Kegels: Das 

Ventil lässt sich ab sofort optional mit einer 

Rückstellfeder ausrüsten und kann so 

für völlig neuartige Anwendungen eingesetzt 

werden. Mit der Rückstellfeder bestückt 

kann das Rückschlagventil praktisch 

in jeder Position lageunabhängig eingebaut 

werden. Um eine möglichst lange Lebensdauer 

der Ventile mit Feder zu gewährleisten, 

ist die Feder zudem in drei verschiedenen 

Werkstoffen erhältlich: Edelstahl 

(V2A), Nimonic90® und mit Halar (ECTFE) 

ummantelter Edelstahl. 

Ein zweiter wichtiger Faktor für die 

Ausfallsicherheit eines Rückschlagventils 

sind die Elastomerdichtungen. Hierbei 

setzt GF Piping Systems auf eine Weiterentwicklung 

der bewährten Profildichtung 

aus der Vorgängergeneration. Die erstklassige 

chemische Beständigkeit der Elastomere 

(EPDM und FPM) bewährt sich auch 

in den neuen Ventilen. Zusätzlich optimierte 

GF das Profil der Dichtung. Zusammen 

mit dem patentierten Kegeldesign ist eine 

hundertprozentige Dichtheit gewährleistet: 

Das Profil der Fläche des Kegels, die auf den 

Dichtring trifft, ist kugelförmig. Dadurch ist 

bei leichter Auslenkung des Kegels sichergestellt, 

dass das Ventil keinerlei Leckage 

zulässt und somit die Pumpe vor dem Rücklauf 

des Prozessmediums schützt. 

Kontakt: Georg Fischer GmbH, 

Albershausen, Tel +49 7161 302-0, 

www.georgfischer.de 

6 / 2012 465

Fachbericht 

Gasversorgung & Pipelinebau 

Prüfung der Qualität von 

Rohrleitungsumhüllungen mittels 

elektrolytischem Messverfahren 

Von Dr. Michael Brecht, Dr. Thomas Löffler, Klaus Blotzki, Hilmar Jansen 

Beim Bau von neuen Rohrleitungen wird verstärkt Wert auf die Qualität der Rohrleitungsumhüllung gelegt. Besonders bei 

grabenlos verlegten Rohrleitungsabschnitten ist eine nachträgliche Sanierung von Umhüllungsschäden zur Gewährleistung 

der Leitungsintegrität gar nicht oder nur mit unvertretbar hohem Aufwand möglich. Mit dem elektrolytischen Messverfahren 

ist eine einfache, reproduzierbare und effektive Methode entwickelt worden, mit der elektrolytisch leitfähige 

Umhüllungsschäden, die mit herkömmlichen Verfahren (z. B. Hochspannungsprüfung) oder visuell nicht detektierbar sind, 

erkannt werden können. So wird vor Einzug von Rohrleitungsabschnitten eine bestmögliche Umhüllungsqualität erreicht. 

Einleitung 

Für die dauerhafte korrosionsschutztechnische Integrität einer 

neu verlegten Rohrleitung sowie für das wirtschaftliche 

Erreichen der angestrebten technischen Nutzungsdauer ist 

die Qualität der Korrosionsschutzumhüllung maßgeblich verantwortlich. 

Die Leistungsfähigkeit und Langzeitbeständigkeit der 

beim Bau von Rohrleitungen eingesetzten Werks- und 

Nachumhüllungen hat einen hohen Standard erreicht. Moderne 

Kunststoffumhüllungen erreichen bei Prüfung im Labor ohne 

weiteres spezifische Umhüllungswiderstände von mehr als 

10 10 Ωm². Unter praktischen Gesichtspunkten ist beispielsweise 

im Rahmen eines Leitungsbauprojektes ein mittlerer 

spezifischer Umhüllungswiderstand von größer 10 8 Ωm² als 

realistisch anzusehen und hat bereits in den entsprechenden 

Regelwerken als Kriterium Einzug gehalten. 

Ein besonderer Anspruch an die Umhüllungsqualität von 

Rohrleitungen ist bei grabenlosen Verlegungen zu stellen. Hier 

werden durch die erhöhten mechanischen Beanspruchungen 

bei Verlegung sowohl speziell geeignete Umhüllungssysteme 

eingesetzt als auch ein erhöhtes Augenmerk auf die Umhüllungsqualität 

gelegt. Dies liegt darin begründet, dass eine 

nachträgliche Fehlstellenbeseitigung bei grabenlos verlegten 

Rohrleitungsabschnitten häufig überhaupt nicht oder nur mit 

TABELLE 1: Ergebnis der ersten Stromeinspeisemessung an einem 

gepressten Rohrleitungsabschnitt DN 800 (Länge im Erdreich = 83 m) 

Zeit 

[min] 

U ein 

[V] 

U aus 

[V] 

DU‘ 

[mV] 

I sges 

[mA] 

J s 

[mA/m²] 

R A 

[Ω] 

r u 

[Ωm²] 

3 -1,50 -0,75 750 4, 48 0,023 154.959 3,23E+07 

6 -1,50 -0,79 710 4,72 0,023 150.424 3,14E+07 

9 -1,50 -0,82 680 4,80 0,023 141.667 2,96E+07 

12 -1,50 -0,87 630 3,08 0,015 204.545 4,27E+07 

sehr großem Aufwand realisierbar ist. In diesen Fällen ist es 

empfehlenswert, mittels baubegleitender Messung die Umhüllungsqualität 

festzustellen und einen grabenlos zu verlegenden 

Rohrleitungsabschnitt erst einzuziehen, wenn die 

fehlerfreie Umhüllung durch Erreichen eines vorher definierten 

Kriteriums (spezifischer Umhüllungswiderstandswert von 

≥ 10 8 Ωm²) nachgewiesen ist. 

Neben der Qualität der eingesetzten Umhüllungsmaterialien 

und der Beanspruchung beim Rohreinzug spielt die Qualität 

der Verarbeitung der Nachumhüllung eine zentrale Rolle. 

Dieser Artikel stellt ein neues Verfahren vor, dass die Prüfung 

von Rohrleitungsumhüllungen mittels eines elektrolytischen 

Messverfahrens ermöglicht. 

Hintergrund zur Entwicklung des 

elektrolytischen Messverfahrens 

Neben der Prüfung der Umhüllung mittels Hochspannungsprüfung 

(‚ISO-Test’) unmittelbar vor Absenken der Leitung in 

den Rohrgraben bzw. Rohreinzug bei grabenloser Verlegung, 

stellt die Stromeinspeisemessung ein wichtiges In strument 

zur Qualitätssicherung beim Neubau von Rohrleitungen dar. 

Mit diesem Verfahren lassen sich frühzeitig sowohl Fehler erkennen, 

die bei der Hochspannungsprüfung unentdeckt geblieben 

sind, als auch Fehler, die erst bei der Grabenverfüllung/Rohreinzug 

entstanden sind. 

An grabenlos verlegten Rohrleitungsabschnitten wird die 

Stromeinspeisemessung als verlegebegleitendes Messverfahren 

eingesetzt. Praxisbeispiele belegen, dass mit diesem 

Verfahren auch kleinste Umhüllungsfehlstellen detektiert 

werden können. In Tabelle 1 ist das Ergebnis einer Stromeinspeisemessung 

an einem gepressten Produktenrohr dargestellt. 

Aus den Daten ist die Polarisation der Leitung bei 

gleichzeitiger Nichterfüllung des Umhüllungswiderstandskriteriums 

erkennbar. 

Mittels intensiver Fehlstellenortung konnte eine Umhüllungsbeschädigung 

in 25 m Entfernung zur Zielgrube ein- 

466 6 / 2012

BILD 1: Durch einlaminiertes Erdreich verursachte Fehlstelle 

in Epoxy-GfK-Schweißnahtumhüllung 

BILD 2: Qualitative Stromeinspeisemessung an fehlerhafter Epoxy- 

GfK-Schweißnahtumhüllung 

gemessen werden. Nach Herauspressen der betreffenden 

Rohrlängen wurden die in Bild 1 dargestellten Umhüllungsbeschädigungen 

festgestellt. Dabei handelt es sich um Verunreinigungen, 

die in die Schweißnahtnachumhüllung einlaminiert 

worden sind. 

Bei einer anschließenden provisorischen Einspeisemessung 

mit einer Referenzelektrode (siehe Bild 2) zeigten diese 

Bereiche eine erhöhte Stromaufnahme. Zu erwähnen ist, 

dass eine Hochspannungsprüfung dieser objektiv fehlerhaften 

Bereiche nicht zu einem Funkendurchschlag führte. Allerdings 

hätten die Fehlstellen bei einer sorgfältig durchgeführten 

visuellen Prüfung erkannt werden können. 

Nach Durchpressen dieser hinsichtlich des spezifischen 

Umhüllungswiderstandes fehlerhaften Schweißnaht wurde 

eine erneute Stromeinspeisemessung mit dem in Tabelle 2 

dargestellten Ergebnis durchgeführt. Wie bei einer völlig fehlstellenfreien 

Umhüllung zu erwarten ist, zeigt der Rohrstrang 

nun keinerlei Stromaufnahme und damit einen gegen unendlich 

gehenden Umhüllungswiderstand. 

Ein weiteres Beispiel für eine mittels Einspeisemessung 

festgestellte, fehlerhafte GfK-Schweißnahtumhüllung ist in 

Bild 3 dargestellt. Hier wurde das Glasfasergewebe im unteren 

Rohrsegment nicht ausreichend mit Epoxidharz getränkt. 

Auch dieser Fehler konnte mittels Hochspannungsprüfung 

nicht detektiert werden, hätte jedoch bei sorgfältiger 

visueller Prüfung entdeckt werden können. 

Mittels des hier vorgestellten elektrolytischen Messverfahrens 

ist der Schritt von der Entwicklung des Prototypen 

zu einem standardisierten, reproduzierbaren Verfahren unter 

Baustellenbedingungen gelungen. Mit dieser Methode 

als zusätzliche qualitätssichernde Maßnahme erhöht sich die 

Verfahrenssicherheit eines Rohrverlegeverfahrens hinsichtlich 

der Qualität der baustellenseitig aufgebrachten Umhüllung 

um ein beträchtliches Maß. Es soll nicht unerwähnt bleiben, 

dass dieses zerstörungsfreie Prüfverfahren einen in Bezug 

auf die Gesamtkosten des Verlegeverfahrens unmerklichen 

Einfluss hat. 

BILD 3: Ausschnitt einer mangelhaft mit Harz getränkten Epoxy- 

GfK-Schweißnahtumhüllung. Der Fehler führte zu einer unzulässig hohen 

Stromaufnahme und damit zu einem unzulässig niedrigen, spezifischen 

Umhüllungswiderstand bei der Stromeinspeisemessung 

TABELLE 2: Ergebnis der zweiten Stromeinspeisemessung an einem 

gepressten Rohrabschnitt DN 800 (Länge im Erdreich = 83 m) nach 

Durchpressen einer fehlerhaften Schweißnahtnachumhüllung 

Zeit 

[min] 

U ein 

[V] 

U aus 

[V] 

DU‘ 

[mV] 

I sges 

[mA] 

J s 

[mA/m²] 

R A 

[Ω] 

r u 

[Ωm²] 

3 -1,50 0 1500 0 0,000 gegen ∞ gegen ∞ 

6 / 2012 467

Fachbericht 


Beschreibung des elektrolytischen 

Messverfahrens 

BILD 4: Schematische Darstellung der Schweißnahtnachumhüllung 

BILD 5: Schematische Darstellung der angelegten Manschette 

um den Bereich der Schweißnahtnachumhüllung 

BILD 6: Auffüllen des Zwischenraums zwischen Manschette 

und Rohrleitung mit Leitungswasser 

Vorbereitung 

Zunächst wird eine flexible Kunststoffmanschette um den 

Nachumhüllungsbereich gelegt. Diese Manschette ist derart 

vorgeformt, dass um die gesamte Nachumhüllung ein Zwischenraum 

entsteht, der später mit Wasser befüllt wird. Die 

Länge der Manschette berechnet sich aus dem Rohrdurchmesser 

und sollte im oberen Bereich der Rohrleitung etwas überlappen. 

Für die Abdichtung der Manschette zur Rohrleitung 

wird ein geschlossenporiger Schaumstoff verwendet, wobei 

die Abdichtung in jedem Fall auf der Werksumhüllung abschließen 

muss, um auch den Übergangsbereich zwischen Nach- und 

Werksumhüllung in die Prüfung einzubeziehen. Der nötige Anpressdruck 

der Manschette wird durch Spannbänder erreicht. 

Der obere überlappende Bereich der Manschette wird im Bereich 

des Manschettenrandes mit Butylkautschukmasse abgedichtet, 

die vor dem Anlegen der Manschette auf der Rohrleitung 

aufgebracht wird (Bild 4 und Bild 5). 

Nach dem Anlegen der Manschette kann die Befüllung mit 

Leitungswasser mit einem spezifischen Widerstand von maximal 

100 Ωm erfolgen. Die Befüllung findet vorzugsweise über 

einen Schlauchanschluss mit Hahn statt, der in der 6-Uhr-Position 

angebracht ist. Zur Vermeidung von fehlerbehafteten 

Messungen ist der Schlauch während der Messung von der 

Manschette zu trennen. Eine Metallplatte (Durchmesser ca. 

2 cm), die mit einer von außen zugänglichen Polklemme versehen 

ist, dient als Anode für die Stromeinspeisung. Die Metallplatte 

hat einen Ausbreitungswiderstand im Halbraum (bei 

einem spezifischen Widerstand von Leitungswasser der üblicherweise 

bei 25 Ωm liegt) von 

R = ρ 2d = 29 Ωm 

2⋅0,02m = 625 Ω , 

der bei Umhüllungswiderständen von R > 10 7 Ω (siehe Tabelle 

3) vernachlässigt werden kann. 

Messaufbau 

Der Messaufbau ist gemäß Bild 7 derart durchzuführen, dass 

Kriechströme zum Erdreich vermieden werden. Dafür 

müssen sowohl die Werksumhüllung im Bereich der Manschette 

als auch die Messausrüstung sauber und trocken 

sein und 

es dürfen keine Mess- oder Einspeisekabel auf dem Erdreich 

liegen. 

Anforderung an die Messausrüstung: 

G1: Akkumulator mit einer Spannung von 24 V 

Es dürfen keine Netzgeräte oder Bordnetze von Fahrzeugen 

eingesetzt werden, da hierbei die Gefahr von Masseverschleppung 

besteht. 

Rs: Shunt mit einem Widerstandswert von 10 kΩ und einer 

Genauigkeit ≤ 1 % 

M1: Mikrovoltmeter mit einem Innenwiderstand von 1 MΩ 

oder mehr. Der kleinste Messbereich muss ≤ 100 µV sein. 

M2: Voltmeter mit einem Innenwiderstand von ≥ 10 MΩ. 

468 6 / 2012

TABELLE 3: Grenzwerte bei verschiedenen Rohrdurchmessern 

S1, S2: Nur symbolisch; Öffnen der Stromkreise wird 

durch das Ziehen der Stecker erreicht. 

Messablauf 

Wie der Tabelle 3 zu entnehmen ist, liegt der Grenzstrom bei 

der Nachumhüllung einer Leitung DN 25 bei 3,8 nA, der zu einem 

Spannungsfall an Rs von 38 µV führt. Diese Größenordnung 

liegt durchaus im Bereich von Thermospannungen verschiedener 

Kontaktmaterialien der Stecker und Buchsen und 

muss messtechnisch kompensiert werden. Außerdem haben 

µV-Meter in diesen Messbereichen keinen langzeitstabilen 

Nullpunkt. Deswegen muss vor Beginn der Messung der Nullpunkt 

von M1 im kleinsten Messbereich bei geöffnetem Schalter 

S1 eingestellt werden. Nach Abschluss der Messung ist der 

Nullpunkt erneut zu kontrollieren. 

Durch das Schließen von S1 (die Schaltung befindet sich 

jetzt im Status nach Bild 7) und bei vollständig intakter Nachumhüllung 

wird mit dieser Prüffläche ein kaum oder nicht messbarer 

Strom fließen. Ausgehend von einem spezifischen Umhüllungswiderstand 

von 10 13 Ωm² und einer Fläche von 0,1 m² 

ergibt sich ein Umhüllungswiderstand von 10 14 Ω. Der Speisestrom 

beträgt dann 0,24 pA, der einen Spannungsfall an Rs von 

24 nV erzeugt. Dieser Spannungswert führt auch im Messbereich 

von 10 µV zu keinem erkennbaren Zeigerausschlag. 

Die Speisespannung kann jetzt durch das Schließen von S2 

mit M2 gemessen werden. Da der Messstrom durch das Messinstrument 

M2 bei einem Innenwiderstand von 10 7 Ω größer 

ist als der zulässige Grenzwert der Nachumhüllung, wird nach 

der Spannungsmessung S2 wieder geöffnet. Mit dem jetzt 

angezeigten Strom (Bild 8) kann nun der spezifische Umhüllungswiderstand 

mit 

Innerer 

Rohrduchmesser 

Äußerer 

Rohrduchmesser 

Länge des Schweißnahtbereiches 

Fläche des 

Schweißnahtbereiches 

Widerstand bei 

r u 

= 10 E-08 Ωmm 2 

Grenzstrom bei 

24 V Einspeisung 

Spannungsfall an 

R 5 

= 1000 Ω 

DN (mm) Da (mm) L (cm) A(m 2 ) R(Ω) I (nA) Urs (mV) 

25 25,4 20 0,015959 6,266E+09 3,8 0,04 

50 50,8 20 0,031919 3,133E+09 7,7 0,08 

100 114,3 20 0,071817 1,392E+09 17,2 0,17 

200 219,1 20 0,137665 7,264E+08 33,0 0,33 

300 323,9 20 0,203513 4,914E+08 48,8 0,49 

400 406,4 30 0,383024 2,611E+08 91,9 0,92 

500 508 30 0,47878 2,089E+08 114,9 1,15 

600 610 30 0,574913 1,729E+08 138,0 1,38 

700 711 30 0,670103 1,492E+08 160,8 1,61 

800 813 30 0,766236 1,305E+08 183,9 1,84 

900 914 30 0,861427 1,161E+08 206,7 2,07 

1000 1016 40 1,276746 7,832E+07 306,4 3,06 

1100 1118 40 1,404924 7,118E+07 337,2 3,37 

1200 1219 40 1,531844 6,528E+07 367,6 3,68 

1400 1422 40 1,786942 5,596E+07 428,9 4,29 

r u 

= R ⋅A = U M2 

⋅A 

I M1 

berechnet werden. 

Als Fläche A wird für die Berechnung nur die vorher blanke 

Stahlfläche herangezogen, da man bei der Werksumhüllung 

davon ausgehen kann, dass sie als elektrolytisch ‚dicht’ zu betrachten 

ist. Das Ausschaltpotential wird nicht berücksichtigt, 

da bei einer Pore oder Fehlstelle, an der eine Polarisation festzustellen 

ist, der Grenzwert für den Umhüllungswiderstand 

bereits um ein vielfaches überschritten wäre. 

BILD 7: Messaufbau zur Durchführung des elektrolytischen Messverfahrens 

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Fachbericht 


Messaufbau Funktionstest 

Ein Funktionstest der Schaltung kann nach Bild 9 derart 

durchgeführt werden, dass bei geschlossenem S2 und einem 

in den Elektrolyten eingetauchten Drahtende über M2 

ein Messstrom erzeugt wird, der zu einem deutlichen Stromanstieg 

führen muss. Schaltungstechnisch entspricht das einer 

Fehlstelle/Pore in der Nachumhüllung mit einem Ausbreitungswiderstand 

von R F 

= R M2 

+ R AF 

. 

BILD 8: Stromkreis mit einer Fehlstelle/Pore 

Messfehler 

In Bild 10 ist ein Messfehler dargestellt, bei dem ein Kriechstrom 

durch eine Verunreinigung auf der Rohrleitungsoberfläche 

zurückzuführen ist. Die Werksumhüllung muss zwischen 

der Manschette und dem Kontaktbereich mit der Erde 

auf einer Länge von mindestens 0,5 m sorgfältig gereinigt 

und getrocknet werden. Bei Regenwetter ist für eine Überdachung 

durch Schirme oder Zelte zu sorgen. Weitere Messfehler 

durch Kriechströme können durch bis zum Boden herunterhängende 

Spannbänder oder Messkabel entstehen. Die 

für die Messung erforderliche Ausrüstung – dazu zählt auch 

der Akkumulator - sollte beispielsweise in einer sauberen und 

trockenen Kunststoffbox untergebracht sein. 

Vorstellung eines Praxisbeispiels 

Im Folgenden wird ein Praxisbeispiel vorgestellt, bei dem dieses 

Verfahren an nachumhüllten Rundschweißnähten eines später 

BILD 9: Funktionstest 

BILD 10: Messfehler durch Verunreinigung 

BILD 11: Applikation des PE-Butylkautschukbandes 

(oben) und fertig laminiertes GfK-Decklagensystem 

470 6 / 2012

im Horizontalbohrverfahren (HDD) verlegten Rohrleitungsabschnittes 

(DN 150) eingesetzt wurde. 

Als Werksumhüllung wurde eine Polyethylenumhüllung mit 

einem zusätzlichen mechanischen Schutz bestehend aus einem 

Polyester-GfK eingesetzt, als Schweißnahtnachumhüllung 

ein PE-Butylkautschukband und ein Vinylester/Polyester-GfK- 

Decklagensystem (Bild 11). 

Die Länge des später im Erdreich verlegten Rohrleitungsstranges 

des HHD-Bauwerkes betrug 235 m. Das Verfahren 

wurde an 19 nachumhüllten Rundschweißnähten ausgeführt. 

Die mit dem Verfahren bestimmten spezifischen Umhüllungswiderstände 

lagen bis auf eine Ausnahme in der Größenordnung 

von r u 

~ 10 10 – 10 11 Ωm². Die fehlerhaft applizierte 

Nachumhüllung wies einen Wert für r u 

von nur ~ 10 6 Ωm² auf. 

Visuell waren keine Unregelmäßigkeiten an der Schweißnahtumhüllung 

zu erkennen. Mittels Hochspannungsprüfung waren 

ebenfalls keine Schäden (z. B. Poren) detektierbar. 

Die Stromaufnahme des geprüften Bereiches lag bei I = 

4 µA (U Ein 

= –25,5 V). Die Nachumhüllung wurde daraufhin 

komplett saniert und der spezifische Umhüllungswiderstand 

betrug nach Sanierung und Wiederholung der Messung r u 

=1,1 

x 10 10 Ωm². 

Der so geprüfte HDD wurde eingezogen und danach mittels 

Stromeinspeisemessung geprüft. Der angestrebte spez. 

Umhüllungswiderstand wurde mit r u 

~2,1 x 10 8 Ωm² überschritten. 

Die Stromaufnahme betrug bei dem vorgegebenen 

Einschaltpotential (U Ein 

= -25,5V) I = 12,5 µA. 

Zur Erfüllung des Kriteriums von r u 

=1 x 10 8 Ωm² wäre ein 

Strom von 26 µA tolerabel gewesen (15 % des max. zulässigen 

Stromes wären durch die fehlerhafte Umhüllung dieser einzelnen 

Nachumhüllung geflossen). 

Ohne die Anwendung dieses Messverfahrens wäre eine 

fehlerhafte Schweißnahtnachumhüllung eingezogen worden. 

Fazit 

Dieses einfache Messverfahren liefert einen wirksamen Beitrag 

die Qualität von Umhüllungen zerstörungsfrei zu prüfen 

Maurmann GmbH 

Kathodischer Korrosionsschutz Elektrotechnik Messtechnik 

Unser Leistungsangebot in den Bereichen: 

Kathodischer Korrosionsschutz: 

Beratung 

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Messung 

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Fernwirktechnik 

Schulungen 

Sachverständigenabnahmen 

Elektrotechnik: 

Elektroinstallation 

Messtechnik: 

Messungen und Berechnungen bei 

Wechselspannungsbeeinflussungen und 

Hochspannungsbeeinflussungen von Rohrleitungen 

- Erarbeitung von Schutzkonzepten 

Maurmann GmbH 

Kathodischer Korrosionsschutz 

Hombergstraße 33c 

45549 Sprockhövel 

Tel.: + 49 (23 24) 90 00 03 

Fax: + 49 (23 24) 90 00 05 

E-mail: info@maurmann.com 

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TÜV-Zertifizierung als Fachbetrieb nach § 19 I WHG 

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und zu bewerten. Dabei werden insbesondere bei grabenlosen 

Rohrverlegungen mögliche Kosten vermieden, die durch spätere 

Freilegungen oder durch Weiterpressen von Rohren zur Beseitigung 

von Umhüllungsschäden entstehen können. Die Leitungsintegrität 

hinsichtlich des passiven Korrosionsschutzes 

in schwer zugänglichen Leitungsbereichen wird gewährleistet. 

Autoren 

Dr. Michael Brecht 

Open Grid Europe GmbH, Essen 

Tel. +49 201 3642-18082 

E-Mail: michael.brecht@ 

open-grid-europe.com 

Klaus Blotzki 


Tel. +49 201 3642-18348 

E-Mail: klaus.blotzki@ 


Dr. Thomas Löffler 


Tel. +49 201 3642-18426 

E-Mail: thomas.loeffler@ 


Hilmar Jansen 


Tel. +49 201 3642-18353 

E-Mail: hilmar.jansen@ 


6 / 2012 471

Fachbericht 


Smart KKS: Integration von 

KKS-Daten in die bestehende 

Infrastruktur eines Netzbetreibers 

Von Rainer Deiss und Matthias Müller 

Der immer stärker wachsende Stellenwert des kathodischen Korrosionsschutzes (KKS) verlangt eine deutlich stärkere 

Integration der KKS-Daten in die bestehende Infrastruktur eines Netzbetreibers. Die damit zusammenhängenden erforderlichen 

technischen Anpassungen bei KKS-Schutzstromgeräten und -Fernüberwachungssystemen können vergleichsweise 

einfach mit Hilfe von „Eingebetteten Systemen“ erfolgen. 

Einleitung 

Der Schutz erdverlegter Stahlrohrleitungen gegen Außenkorrosion 

durch den kathodischen Korrosionsschutz (KKS), 

in Verbindung mit einer hochohmigen Rohrleitungsumhüllung, 

stellt heutzutage den Stand der Technik dar. Für Gashochdruckleitungen 

der öffentlichen Gasversorgung mit einem 

Betriebsdruck > 5 bar ist die Einrichtung dieses Schutzverfahrens 

sogar vorgeschrieben. 

Neben seiner eigentlichen Aufgabe, dem zuverlässigen 

Schutz erdverlegter Stahlrohrleitungen gegen Außenkorrosion, 

bietet dieses Verfahren darüber hinaus weitere Einsatzmöglichkeiten, 

wie z.B. die Möglichkeit der Qualitätskontrolle 

bei der Verlegung von Rohrleitungen oder die Verwendung 

der im Rahmen der regelmäßigen messtechnischen Überprüfung 

der Wirksamkeit des KKS gewonnen Messdaten zur Zustandsbewertung 

erdverlegter Stahlrohrleitungen. 

Für die Netzbetreiber erlangt der KKS einen immer höheren 

Stellenwert, da dieses Verfahren heutzutage einen weit 

über seinen ursprünglichen Zweck hinausgehenden Mehrwert 

bietet. Die Entwicklung der Daten-Übertragungstechnik 

auf dem Fachgebiet des KKS sollte deshalb eng an die Entwicklung 

der im IT-Bereich gängigen Datenübertragungs-, 

Datenverwaltungs- und Datenverarbeitungs-Verfahren gekoppelt 

und ihre Integrierbarkeit in die Unternehmens-IT des 

Netzbetreibers selbstverständlich sein. Hierbei spielen offene 

Softwarestandards eine wesentliche Rolle, da diese jedem 

Gerätehersteller die Möglichkeit geben, seine Systeme über 

offen zugängliche Schnittstellen an eine bestehende IT-Infrastruktur 

anzubinden. 

Auf Basis solch moderner netzwerkbasierter Kommunikationsstrukturen 

lassen sich KKS-Schutzstromgeräte und 

-Fernüberwachungssensoren miteinander vernetzen. Die Datenübertragung 

an eine auf einem Server befindliche Datenbank 

oder ein Leitsystem kann permanent und mit großen 

Übertragungsraten erfolgen. Auf die Schutzstromgeräte und 

Fernüberwachungssensoren kann jederzeit von der Ferne aus 

zugegriffen werden, um Steuerbefehle zu senden oder Messwerte 

abzufragen. 

Der nachfolgende Artikel beschreibt die prinzipielle Vorgehensweite 

bei der Integration von KKS-Messdaten in eine 

bestehende IT-Infrastruktur und zeigt anhand von zwei Beispielen 

auf, wie, darauf basierend, neue innovative Mess- und 

Regelungsmöglichkeiten realisiert werden können. 

Aktueller Stand der KKS-Schutzstromgeräte- 

und -Fernüberwachungstechnik 

Die aktuell auf dem Markt erhältlichen KKS-Schutzstromgeräte 

bestehen im Wesentlichen aus einem Brückengleichrichter 

und einer Steuereinheit (im Normalfall ein Schalter oder 

ein Stell-Transformator, in selteneren Fälle eine moderne SPS- 

Steuereinheit). Über den Transformator und den Brückengleichrichter 

wird aus der Netzspannung der vollweggleichgerichtete 

KKS-Schutzstrom erzeugt. Die Höhe der Schutzstromeinspeisung 

wird dann i.d.R. vor Ort manuell eingestellt. 

Der Fernüberwachungssensor misst täglich eine bestimmte 

Anzahl von KKS-Messgrößen, die dann im Normalbetrieb einmal 

pro Tag als SMS an eine Zentrale gesendet werden. Die 

Messdaten können nur über eine proprietäre, d.h. herstellerspezifische 

Software gespeichert, verwaltet und verarbeitet 

werden. Ein Zugriff auf die Daten über kundenspezifische 

Software ist nicht möglich. 

Verfügt das KKS-Schutzstromgerät über eine moderne 

SPS-Steuereinheit, erfolgt der Fernzugriff auf das Schutzstromgerät 

von der Zentrale aus per SMS über die Verknüpfung 

der Steuereinheit mit dem KKS-Fernüberwachungssensor. 

Dieser dient in diesem Fall nur zur Übermittlung 

der Befehle von der Zentrale an die SPS-Steuereinheit des 

Schutzstromgeräts. Auf Grund der Tatsache, dass der Fernüberwachungssensor 

nur zu bestimmten Zeiten pro Tag empfangsbereit 

ist (maximal ein Mal pro Stunde), kann der Zugriff 

auf das Schutzstromgerät auch nur zu diesen Zeiten erfolgen. 

Bild 1 verdeutlicht den Zusammenhang. 

Alternativ hierzu besteht jedoch schon heute die Möglichkeit, 

von der Zentrale aus direkt mit dem Schutzstromge- 

472 6 / 2012

Bild 1: Istzustand 

der Übertragung 

von KKS- 

Messwerten und 

Steuersignalen 

Bild 2: ISO/OSI-Referenzmodell 

rät zu kommunizieren, wenn dieses über eine moderne SPS- 

Steuereinheit verfügt. Die Anbindung kann dabei über GSM, 

GPRS oder auch über Kabel erfolgen. In diesem Fall besteht 

zu jeder Zeit die Möglichkeit, auf das Gerät zuzugreifen, Bild 1 

zeigt auch diesen Fall. 

Während die momentan zur Verfügung stehende Schutzstrom-Gerätetechnik 

eine zeitnahe Einstellung der Betriebsgrößen 

heute schon zulässt, ist die aktuell gängige KKS-Fernüberwachungstechnik 

hierzu nicht in der Lage. Vor allem die 

im Rahmen des 2. DVGW-Forschungsvorhabens zur Wechselstrom-Korrosion 

erforderliche zeitnahe Anpassung der 

Schutzstromeinspeisung auf Basis der jeweils an der Rohrleitung 

gemessenen KKS-Messgrößen ist mit den aktuell 

zur Verfügung stehenden KKS-Fernüberwachungssensoren 

praktisch nicht durchführbar. 

Neue Kommunikationsstruktur 

Anbindung an die IT-Infrastruktur des 

Netzbetreibers 

Allgemeines 

Die Integrationsfähigkeit der KKS-Daten in die bestehende IT- 

Infrastruktur eines Netzbetreibers stellt eine zentrale Forderung 

dar. An erster Stelle steht dabei die Aufnahme der KKS- 

Daten ins Leitsystem und/oder in das Datenbankserver-System 

des Betreibers. Hierfür ist die Fähigkeit der Kommunikation 

der Schutzstromgeräte und Fernüberwachungssensoren 

über offene, im jeweiligen Unternehmen üblicherweise verwendete 

Schnittstellen untereinander und mit dem Leitsystem 

und/oder dem Datenbankserver-System einzufordern. In 

diesem Fall bilden dann die Schutzstromgeräte und Fernüberwachungssensoren 

ein im gesamten Unternehmensnetzwerk 

verankertes Teil-Netzwerk, wie es z.B. grundsätzlich auch im 

Internet anzutreffen ist. 

Für die Kommunikation in einem Netzwerk mit diesen Anforderungen 

ist der Einsatz von netzwerkbasierenden Kommunikationsverfahren 

notwendig. Hierfür ist ein Kommunikationsprotokoll 

gefordert, das es erlaubt, Daten einzelner 

Teilnehmer gezielt mit anderen Teilnehmern austauschen zu 

können. Der TCP/IP-Protokoll-Standard stellt deshalb hierfür 

die erste Wahl dar. Die für Computernetzwerke verwendeten 

Technologien Ethernet, WLAN, Lichtwellenleiter, das 

Internet sowie die Datenübertragungstechnologien GPRS/ 

UMTS und LTE im Mobilfunknetz basieren auf der TCP/IP- 

Protokollfamilie. 

TCP/IP bezeichnet zwei aufeinander aufbauende Schichten 

im ISO/OSI-Referenzmodell, siehe Bild 2. Das IP-Protokoll 

befindet sich in der so genannten Vermittlungsschicht, der 

6 / 2012 473

Fachbericht 


dritten Schicht des Referenzmodells und das TCP-Protokoll in 

der Transportschicht, der vierten Schicht des Referenzmodells. 

Durch den Aufbau des Kommunikationsmodells in unterschiedliche 

Schichten, muss für die Verwendung eines Protokolls einer 

Schicht die Funktionsweise der darunter liegenden Schichten 

nicht bekannt sein. Das bedeutet, dass bei der Verwendung 

von TCP/IP der physikalische Übertragungskanal aus Schicht 

1, die sogenannten Bitübertragungsschicht, wie auch die Sicherungsschicht 

(Schicht 2) nicht bekannt sein müssen. Für 

die KKS-Datenübertragung basierend auf TCP/IP kann somit 

jede damit arbeitende Technologie wie GPRS/UMTS und LTE, 

Ethernet oder das Internet verwendet werden. Die höher liegenden 

Anwendungsschichten wie das Internetprotokoll HTTP 

verwenden TCP/IP, ohne speziell ihr Augenmerk auf die Eigenheiten 

dieses Transport- und Vermittlungsprotokolls zu legen. 

Die Teilnehmer eines TCP/IP-Netzwerkes tauschen Daten 

gezielt mit anderen Teilnehmern aus, indem sie den Empfänger 

direkt adressieren. Die Daten erreichen daher nur den 

gewünschten Empfänger. Die Kommunikation eines Schutzstromgerätes 

oder Fernüberwachungssensors mit einer beliebigen 

z.B. über das Internet erreichbaren Gegenstelle kann 

somit über die Verwendung des TCP/IP-Protokolls realisiert 

werden. 

Anbindung an ein Leitsystem 

Viele Energieversorger und Betreiber von Rohrleitungsnetzen 

setzen Leitsysteme für die Steuerung und Entgegennahme 

von Messdaten und Zustandsinformationen ihrer Anlagen 

ein. In einem Leitsystem laufen alle relevanten Netzdaten zusammen. 

Warnmeldungen, Störungsmeldungen und aktuelle 

Zustandsmeldungen werden gebündelt und über ein Verwaltungs- 

und Anzeigesystem dargestellt. Ein Leitsystem bietet 

die Möglichkeit, über standardisierte Schnittstellen neu hinzukommende 

Komponenten fernwirktechnisch einzubinden, 

sofern diese über dieselben Schnittstellen verfügen. Eine im 

europäischen und asiatischen Raum weit verbreitete Schnittstelle 

ist das Fernwirkprotokoll IEC 60870-5-104, über das 

die meisten Leitsysteme kommunizieren können. Es stellt ein 

allgemeines Übertragungsprotokoll zwischen Netzleitsystemen 

und deren Unterstationen dar. Hierbei werden die Daten 

per TCP/IP-Protokoll übertragen und über das darauf aufsetzende 

IEC 60870-5-104 Protokoll können die Teilnehmer 

miteinander kommunizieren. Das Fernwirkprotokoll IEC 

60870-5-104 ist in Deutschland als [1] veröffentlicht. 

Kommunikationswege 

Die räumliche Trennung zwischen den Schutzstromgeräten 

und Fernüberwachungssensoren einerseits und der Betreiber- 

bzw. Dienstleisterzentrale andererseits verlangt im Regelfall 

eine Kommunikation über unterschiedlichste Wege, wie 

z.B. das Mobilfunknetz, interne wie externe kabelgestützte 

Netze und das Internet. Als netzwerkbasierendes Kommunikationsprotokoll 

kommt dabei wieder TCP/IP zum Einsatz. 

Der Verbindungsaufbau zwischen dem Schutzstromgerät 

bzw. Fernüberwachungssensor und dem Server erfolgt z.B. bei 

einer Paketdatenübertragung, wie sie bei GPRS/UMTS und LTE 

üblich ist, über das Internet. Ein Schutzstromgerät sendet z.B. 

über ein GPRS/UMTS/LTE-Modem die Daten an einen Mobilfunkmast, 

der die Daten an den Server des Mobilfunkproviders 

weiterleitet. Von dort aus werden sie über das Internet an den 

Zielserver versendet. Um eine Datenverbindung zwischen zwei 

Teilnehmern im Internet aufzubauen, muss der Client, also das 

Schutzstromgerät oder der Fernüberwachungssensor, die IP- 

Adresse des Servers kennen. Diese IP-Adresse muss fest zugeordnet 

und statisch sein. Bei einem Wechsel der IP-Adresse 

kann der Client die Verbindung nicht mehr aufbauen, da er 

die aktuelle Adresse des Servers nicht kennt. Dies bedeutet, 

dass der Netzbetreiber oder Dienstleister einen Server mit 

fester IP-Adresse betreiben bzw. über einen Provider mieten 

muss. Die Kosten hierfür sind heutzutage überschaubar und 

betragen wenige Euro pro Monat. Viele Energieversorger betreiben 

heutzutage eigene Internetseiten, die sie auf ihrem eigenen 

oder angemieteten Server zur Verfügung stellen. Diese 

Server sind über feste IP-Adressen erreichbar und können 

prinzipiell für die KKS-Datenübertragung verwendet werden. 

Bild 3 verdeutlicht die Kommunikation der Schutzstromgeräte 

und Fernüberwachungssensoren mit einem solchen Server. 

Datensicherheit 

Bedenken wegen der Datensicherheit beim Betrieb eines 

Webservers können ausgeräumt werden. Ein nicht autorisierter 

Fremdzugriff über das verwendete HTTP-Protokoll kann 

durch eine entsprechende Nutzerauthentifizierung, VPN-Tunnelverfahren 

und so genannten Gateways verhindert werden. 

Datenverwaltung und Zugriffsrechte 

Ein effizientes Datenmanagement trägt wesentlich dazu bei, 

eine sichere und zuverlässige Verarbeitung der Daten zu gewährleisten. 

Jeder Netzbetreiber und KKS-Dienstleister hat 

eigene Anforderungen, wem und in welchem Umfang die Daten 

zur Verfügung stehen sollen. Die Mitarbeiter einer Leitwarte 

z.B. benötigen keine KKS-Messdaten, da sie diese sowieso 

nicht interpretieren können, für sie sind lediglich Störund 

Gefahrenmeldungen relevant. Andererseits muss das 

KKS-Fachpersonal auf die Daten in vollem Umfang zugreifen 

können, während das Asset-Management nur Daten benötigt, 

die für die Zustandsbewertung relevant sind. 

Wenn ein KKS-Dienstleister die Betriebsführung des KKS 

für einen Netzbetreiber komplett übernimmt, ist es sinnvoll, 

dem Dienstleister den vollen Zugriff auf die KKS-Daten und 

alle Anlagenteile wie z.B. Schutzstromgeräte und Fernüberwachungssensoren 

zu geben. Die Verantwortlichkeit im Hinblick 

auf die Datenarchivierung sowie die Zugriffsmöglichkeiten 

des Netzbetreibers auf die Daten im Falle der Archivierung 

durch den KKS-Dienstleister sind dann noch zu klären. Bild 4 

verdeutlicht den Zusammenhang. 

Mit heutzutage im Einsatz befindlichen modernen Datenbank-Systemen 

lassen sich unterschiedliche Zugriffs- und 

Berechtigungsszenarien problemlos umsetzen. Weit verbreitet 

sind SQL-Datenbank-Systeme. Die kostenlose Variante 

My SQL wird bereits von vielen Unternehmen eingesetzt. Ist 

beispielsweise in einem Unternehmen bereits eine SQL-Datenbank 

vorhanden, kann diese zur Aufnahme der KKS-Daten 

problemlos erweitert werden. 

474 6 / 2012

Bild 3: Kommunikation 

zwischen 

Schutzstromgeräten, 

Fernüberwachungssensoren 

und einer Zentrale 

über TCP/IP 

Bild 4: Exemplarische Darstellung der Organisation 

der Datenverwaltung eines Datenbanksystems 

Anwendungssoftware und Datenformate 

Zur Weiterverarbeitung der KKS-Daten müssen diese aus 

der Datenbank heraus extrahiert und in gängige Dateiformate 

umgewandelt werden können. Gängige SQL-Datenbank-Systeme 

sind z.B. in der Lage, die Datensätze im CSV- 

Format zu extrahieren, das wiederum für einschlägige Anwenderprogramme 

wie z.B. Microsoft Excel ® , OpenOffice 

CALCTM oder MATLAB ® lesbar ist. 

Mit Softwareprodukten dieser Art hat das KKS-Fachpersonal 

die Möglichkeit, eigene auf seine Anforderungen zugeschnittene 

Auswertealgorithmen einzusetzen. Die häufig von 

Hardwareherstellern zur Verfügung gestellten proprietären 

Softwareprodukte und ihre i.d.R. eingeschränkten Möglichkeiten 

würden dann keine Rolle mehr spielen. 

Eingebettete Systeme 

Zur Erfüllung der im letzten Abschnitt dargelegten Anforderungen 

sind auch entsprechende Anforderungen an Schutzstromgeräte 

und Fernüberwachungssensoren zu stellen. 

Zum Aufbau eines aus Schutzstromgeräten und Fernüberwachungssensoren 

bestehenden Teil-Netzwerks müssen 

diese Geräte die netzwerkbasierenden Kommunikationsverfahren 

beherrschen. Eine Implementierung des TCP/IP- 

Protokolls und des Fernwirkprotokolls IEC 60870-5-104 

setzt voraus, dass die Schutzstromgeräte und Fernüberwa- 

chungssensoren eine Steuereinheit besitzen. Des Weiteren 

ist es empfehlenswert, dass die Kommunikationsschnittstellen 

dieser Geräte an die IT-Infrastruktur des jeweiligen 

Netzbetreibers oder KKS-Dienstleisters anpassbar sind. 

Für die Umsetzung dieser Anforderungen bieten sich 

die in der IT-Welt bekannten sogenannten „Eingebetteten 

Systeme“ an. Unter einem „Eingebetteten System“ versteht 

man eine aus Hard- und Software bestehende Einheit, die 

z.B. in der Lage ist, Schutzstromgeräte oder Fernüberwachungssensoren 

mit der entsprechenden Intelligenz auszustatten, 

damit diese in einem IT-Netzwerk entsprechend 

kommunizieren und integriert werden können. 

Die Hardware eines „Eingebetteten Systems“ besteht 

aus einem Mikroprozessor, der mit zahlreichen Komponenten 

für die Signalverarbeitung und Kommunikation ausgestattet 

ist. Die auf diesem Prozessor arbeitende Software 

verleiht diesem die erforderliche Funktionalität. Als Grundlage 

hierfür dient ein Betriebssystem wie z.B. das frei verfügbare 

Linux-System. Dieses sorgt für die Kommunikation 

zwischen den Schutzstromgeräten und Fernüberwachungssensoren 

untereinander sowie zwischen diesen und 

der Zentrale. Für die Messwertaufnahme und -verarbeitung 

sowie die Erfüllung entsprechender Steuerungs- und 

Regelungsaufgaben können dann die Software-Algorithmen 

verwendet werden, die für die jeweilige Aufgabenstellung 

adäquat sind. 

6 / 2012 475

Fachbericht 


Das „Eingebettete System“ stellt somit de facto ein Computersystem 

innerhalb des Schutzstromgerätes oder Fernüberwachungssensors 

dar, das in Bild 5 nochmals dargestellt 

ist. Bei der Ausstattung der Schutzstromgeräte und Fernüberwachungssensoren 

mit „Eingebetteten Systemen“, die 

über das netzwerkbasierende Kommunikationsprotokoll TCP/ 

IP kommunizieren, entsteht ein intelligentes Sensor-Aktor- 

Netzwerk, das als Smart KKS-System bezeichnet wird. 

Bild 5: „Eingebettetes System“, welches die Messwertaufnahme, 

Messwertverarbeitung, Regelung der KKS-Betriebsgrößen sowie die 

Messdatenübertragung zur Datenbank und die Kommunikation mit einem 

Benutzer organisiert 

Bild 6: Elektrotechnisches 

Ersatzschaltbild 

für eine kathodisch 

geschützte Rohrleitung 

mit zusätzlicher, temporär 

wirksamer und vergleichsweise 

hochohmiger 

Umhüllungsfehlstelle 

I S 

= Schutzstrom ohne neu hinzugekommene Umhüllungsfehlstelle 

U S 

= Ausgangsspannung am Schutzstromgerät ohne neu hinzugekommene 


R A 

= Ausbreitungswiderstand der Anodenanlage 

U aus 

= Ausschaltpotential an der Rohrleitung ohne neu hinzugekommene Umhüllungsfehlstelle 

R U 

= Umhüllungswiderstand der Rohrleitung ohne neu hinzugekommenen 


R F 

= Ausbreitungswiderstand der neuen Umhüllungsfehlstelle 

U F 

= Potential der neuen Umhüllungsfehlstelle 

I F 

= Strom in die neue Umhüllungsfehlstelle 

Anwendungsbeispiele: Innovative Messund 

Regelungsaufgaben 

Die Messtechnik im KKS steht vor einem weiteren grundsätzlichen 

Wandel. In immer höherem Maße werden schnelle 

hochauflösende Messungen benötigt, um z.B. schnelle zeitkritische 

Steueralgorithmen zeitnah mit aktuellen Messwerten 

versorgen zu können oder möglicherweise gefährliche 

Fremdeinwirkungen auf erdverlegte Rohrleitungen rechtzeitig 

und sicher zu erkennen. In den nachfolgenden beiden Beispielen 

werden Lösungen für derartige Anforderungen ausführlich 

vorgestellt. Die Verwendung „Eingebetteter Systeme“ 

und die entsprechende, in den vorherigen Kapiteln beschriebene 

Einbindung dieser Systeme in die IT-Infrastruktur 

des Netzbetreibers ist dabei unabdingbar. 

Zeitnahe Erkennung kurzzeitig wirksamer und 

vergleichsweise hochohmiger Umhüllungsfehlstellen 

an Rohrleitungen 

Die ursprüngliche Aufgabe der KKS-Fernüberwachung bestand 

darin, die Vorgabe aus [2] und [3] zu erfüllen. Hierfür 

werden Ein- und Ausschaltpotentiale, Wechselspannungen 

zwischen Bezugserde und Rohrleitung und Ströme gemessen. 

Dabei reicht es aus, diese Werte einmal pro Tag zu ermitteln 

und an eine Zentrale zu versenden. Diese Anforderungen 

erfüllt die momentan zur Verfügung stehende Messtechnik 

schon seit Jahren zufriedenstellend. 

Da sich die Hersteller der aktuell auf dem Markt erhältlichen 

KKS-Fernüberwachungssensoren bisher ausschließlich 

an der o.g. Aufgabenstellung orientiert haben, sind diese Sensoren 

nicht in der Lage, KKS-Messgrößen permanent zu erfassen 

und zeitnah an die Zentrale zu übermitteln. 

Allerdings ergeben sich seit einiger Zeit Anforderungen an 

KKS-Fernüberwachungssysteme, die über die in [2] und [3] 

definierten Anforderungen deutlich hinausgehen. Im Wesentlichen 

handelt es sich um das zeitnahe Erkennen von temporär 

wirksamen, vergleichsweise hochohmigen Umhüllungsfehlstellen, 

die durch externe Einflüsse wie z.B. durch einen 

Baggerangriff entstehen können. 

Die grundsätzlich zu lösende Aufgabe macht Bild 6 deutlich. 

Dieses zeigt schematisch das elektrotechnische Ersatzschaltbild 

einer kathodisch geschützten Rohrleitung. Kurzzeitig 

kommt dann eine weitere Umhüllungsfehlstelle U F 

hinzu, 

deren Ausbreitungswiderstand R F 

gegenüber R U 

vergleichsweise 

hochohmig ist, so dass die Auswirkungen auf das Einschaltpotential 

und den Schutzstrom vergleichsweise gering 

sind. Die Aufgabe besteht nun darin, diese sehr klein ausgeprägten 

Effekte zeitnah und sicher zu erkennen und zwar 

476 6 / 2012

Bild 7: Schematische 

Darstellung der 

aktuell im KKS verbreiteten 

Messtechnik 

Bild 8: Schematische 

Darstellung des Messaufbaus 

eines schnellen digitalen 

Speicheroszilloskops 

auch dann, wenn nennenswerte externe Störgrößen wie z.B. 

eingekoppelte Wechselspannungen oder Streuströme gegeben 

sind. 

In Bild 7 ist die aktuell im KKS verwendete Messtechnik 

bei der Messung von Gleichspannungen schematisch dargestellt. 

Das Eingangssignal wird zuerst über einen Tiefpassfilter 

von den AC-Anteilen mit einer Frequenz ≥ 16,7 Hz weitgehend 

befreit. Über einen A/D-Wandler wird dieses Signal 

dann digitalisiert und weiter verarbeitet. In umfangreichen 

Untersuchungen hat sich herausgestellt, dass diese Form der 

Messwerterfassung zur Lösung des o.g. Problems grundsätzlich 

nicht geeignet ist, da durch die Tiefpassfilterung des ursprünglichen 

Messsignals wichtige Informationen verloren 

gehen, die bei der Erkennung einer solchen Umhüllungsfehlstelle 

benötigt werden. 

Stattdessen wurde in unserem Hause zur Messwertaufnahme 

eine Technik eingesetzt, die allgemein als schnelles digitales 

Speicheroszilloskop bezeichnet wird und die in Bild 8 

schematisch dargestellt ist. Über einen schnellen 24-Bit-A/ 

D-Wandler werden die Messdaten mit einer Abtastrate von 

1 MHz praktisch ohne Informationsverlust erfasst und digitalisiert. 

Die Daten werden dann einem digitalen Signalprozessor 

(DSP) übergeben. Hier können nun beliebige, komplexe 

und an die jeweilige messtechnische Aufgabe angepasste 

Software-Algorithmen zur Verarbeitung der Messdaten implementiert 

und ausgeführt werden. 

Die Bilder 9, 10, und 11 stellen exemplarisch mit einem 

schnellen digitalen Speicheroszilloskop mit Abtastrate 1 MHz 

aufgenommene Einschaltpotentialverläufe an unterschiedlichen 

Rohrleitungen dar. Im Rahmen dieser Messungen konnte 

u. a. aufgezeigt werden, dass induzierte Störanteile mit den 

Frequenzen 50 Hz von Hochspannungsfreileitungen und 16,7 

Hz von Bahnanlagen an nahezu jeder Rohrleitung zu finden 

sind. Die Störgrößen sind nicht deterministisch und in ihrer 

Ausprägung stets so, dass sie die extrem geringe Signaländerung 

der in Bild 6 beschriebenen Effekte deutlich überlagern. 

Für die Erkennung einer temporär wirksamen und vergleichsweise 

hochohmigen Umhüllungsfehlstelle müssen die 

Messgrößen U ein 

und I S 

über Methoden der digitalen Signalverarbeitung 

ausgewertet werden. Hierfür ist sowohl die Betrachtung 

der vom Schutzstrom verursachten Frequenzanteile 

als auch sämtlicher anderer im Gesamtsignal enthaltenen 

Frequenzanteile notwendig. Über spezielle Software-Al- 

Bild 9: U ein 

ohne Beeinflussung 

Bild 10: U ein 

mit Wechselspannungsbeeinflussung 

Bild 11: U ein 

mit Wechsel- und Streustrombeeinflussung 

6 / 2012 477

Fachbericht 


Fazit 

Die vollständige Integration von KKS-Daten in die IT-Umgebung 

von Netzbetreibern ist ein Ziel, das sicherlich nicht mehr 

lange auf seine Realisierung warten muss. Momentan werden 

bereits vielversprechende Hard- und Softwaresysteme 

erprobt, einige davon stehen kurz vor der Markteinführung 

und die entsprechenden Protokolle und Schnittstellen, die begorithmen 

und die Fourier-Zerlegung der Messsignale in ihre 

Frequenzanteile konnten bei geringer Wechselspannungsbeeinflussung 

neu hinzukommende Umhüllungsfehlstellen 

im Verhältnis 

v = R F 

R U 

≈ 100 

sicher erkannt werden. 

Das in DVGW GW 16 Kategorie 2c geforderte Erkennen 

einer neuen nicht vollständig kathodisch geschützten Umhüllungsfehlstelle 

im Verhältnis 

v = R F 

R U 

≤ 15 

kann somit problemlos erfüllt werden. 

Momentan wird daran gearbeitet, die Empfindlichkeit der 

Erkennung derartiger Ereignisse weiter zu erhöhen und ein sicheres 

Erkennen auch bei stark wechselspannungsbeeinflussten 

Rohrleitungen zu gewährleisten. 

Intelligente Schutzstromeinspeisung für 

wechselspannungsbeeinflusste Rohrleitungen 

Ein weiteres Beispiel, bei dem eine moderne Kommunikationsinfrastruktur 

und leistungsfähige, intelligente Mess- und Regelungstechnik 

Anwendung finden muss, ist die Vermeidung 

von Korrosion erdverlegter Rohrleitungen durch Wechselspannungsbeeinflussung 

mit Hilfe intelligenter Schutzstromeinspeisung. 

In [4] wurde die Auswirkung der Betriebsbedingungen 

des KKS auf die Korrosionsgeschwindigkeit von Rohrleitungen 

unter Wechselspannungsbeeinflussung untersucht. 

Hierbei wurde festgestellt, dass durch geeignete Einstellung 

des Einschaltpotentials die Korrosionsgefährdung durch 

Wechselspannungsbeeinflussung deutlich reduziert werden 

kann. In [5] wurden Untersuchungen zur Auswirkung zeitlich 

variierender Schutzstromeinspeisungen auf die durch Wechselstromkorrosion 

verursachte Korrosionsrate durchgeführt. 

Bei all diesen Untersuchungen hat sich herausgestellt, dass 

bei wechselspannungsbeeinflussten Rohrleitungen für U ein 

eine 

sehr scharf definierte Grenze von -1,2 V existiert. Diese 

darf auch nicht geringfügig unterschritten werden. Moderne 

Schutzstromgeräte müssen deshalb in der Lage sein, die 

Ausgangsspannung in sehr feinen Stufen einstellen zu können. 

Auch muss das System sehr zeitnah darauf reagieren können, 

wenn dieser Grenzwert örtlich doch einmal unterschritten 

wird. Deshalb bedarf es auch hierfür einer permanenten 

Überwachung der entsprechend relevanten KKS-Messwerte 

an mehren Punkten an der Rohrleitung, damit ein zentral implementierter 

Steuerungsprozess in die Lage versetzt wird, 

derartige Grenzwertunterschreitungen zeitnah zu korrigieren. 

Bild 12 zeigt den im Rahmen des 2. DVGW-Forschungsvorhabens 

zur Wechselstromkorrosion realisierten grundsätzlichen 

Aufbau einer messwertbasierten intelligenten 

Schutzstromeinspeisung. Leider kann dabei eine der zentralen 

Voraussetzungen, nämlich die permanente Überwachung 

relevanter KKS-Messgrößen, noch nicht umgesetzt werden, 

da die momentan zur Verfügung stehenden KKS-Fernüberwachungssensoren 

dies nicht erlauben. 

Bild 12: Schematisch 

Darstellung des im Rahmen 

des 2. DVGW-Forschungsvorhabens 

zur 

Wechselstromkorrosion 

realisierten grundsätzlichen 

Aufbaus einer 

messwertbasierten intelligenten 

Schutzstromeinspeisung 

478 6 / 2012

nötigt werden, stehen schon seit langer Zeit für jeden offen 

zugänglich zur Verfügung. 

Der Wunsch der Netzbetreiber, in größerem Maße als bisher 

auf die KKS-Daten zuzugreifen, zeugt von der deutlich 

gestiegenen Wahrnehmung, die der KKS insgesamt verzeichnet. 

Dies wird auf Seiten des KKS-Fachgebiets einen weiteren 

Entwicklungsschub auslösen, um den gestiegenen Wünschen 

und Anforderungen der Netzbetreiber auch nachkommen 

zu können. 

Eine zentrale Forderung an zukünftige KKS-Schutzstromgeräte 

und -Fernüberwachungssensoren stellt die echtzeitfähige 

Messdatenaufnahme und Datenverarbeitung dar. Hierbei 

wird unter Echtzeit die im Kontext der Messaufgabe erforderliche 

Datenverarbeitungsgeschwindigkeit verstanden. 

Die dargestellten Anwendungsbeispiele, zeitnahe Erkennung 

von kurzzeitig auftretenden Umhüllungsfehlstellen, wie sie 

z.B. durch Baggerangriffe verursacht werden können, und 

die intelligente Schutzstromeinspeisung zur Reduzierung der 

Wechselstromkorrosionsgefährdung an wechselspannungsbeeinflussten 

Rohrleitungen untermauern die Notwendigkeit 

dieser Forderung. Die Messdatenaufnahme, Datenverarbeitung 

und Datenübertragung müssen an diese unterschiedlichen 

Bedingungen flexibel angepasst werden können. 

„Eingebettete Systeme“ stellen dabei das Schlüsselelement 

dar. Mit ihnen lassen sich die gestiegenen Anforderungen 

problemlos erfüllen. So wie in anderen Bereichen gehört 

auch im KKS „Eingebetteten Systemen“ die Zukunft. Nur mit 

ihnen ist ein „Smart KKS-System“ überhaupt realisierbar. 

Literatur 

[1] DIN EN 60870-5-104 „Fernwirkeinrichtungen und -systeme 

- Teil 5-104: Übertragungsprotokolle - Zugriff für IEC 

60870-5-101 auf Netze mit genormten Transportprofilen 

(IEC 60870-5-104:2006)“(2007-09) 

[2] DVGW-Arbeitsblatt GW 10 „Arbeitsblatt für den Kathodischen 

Korrosionsschutz (KKS) erdverlegter Lagerbehälter 

und Stahlrohrleitungen aus Stahl – Inbetriebnahme und 

Überwachung“(2008-05) 

[3] DVGW-Arbeitsblatt GW 16 „Arbeitsblatt für den Kathodischen 

Korrosionsschutz (KKS) erdverlegter Lagerbehälter 

und Stahlrohrleitungen aus Stahl – Fernüberwachung“(2008-05) 

[4] DVGW-Forschungsprojekt G 2/01/08: Feldversuche zur 

Prüfung des Einflusses von Wechselspannung und Einschaltpotential 

auf die Wechselstromkorrosion. Schweizerische 

Gesellschaft für Korrosionsschutz, M. Büchler, C.-H. 

Voûte. Juni 2010 

[5] Büchler, M.; Voûte, C.-H.; Joos, D.: Einfluss von zeitlich variierendem 

kathodischen Korrosionsschutz auf die Wechselstromkorrosion, 

3R (2011.) Nr. 6 

Autoren 

Dipl.-Phys. Rainer Deiss 

EnBW Regional AG, Stuttgart 

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Dipl.-Ing. Matthias Müller 

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6 / 2012 479

Fachbericht 


Wechselstromkorrosion – 

Ergebnisse von Messungen an 

ER-Coupons mit einem 16-Bit- 

Digital-Speicher-Oszilloskop 

Von Ulrich Bette 

Im Rahmen von Laboruntersuchungen zur Wechselstromkorrosion wurden Messungen an ER-Coupons mit einem 

16-Bit-Digital-Speicher-Oszilloskop durchgeführt. Die synchrone Erfassung von Messprobenstrom und Messproben/ 

Boden-Potential ermöglichten, die anstehende Wechselspannung und den fließenden Wechselstrom, deren Frequenz 

und das Einschaltpotential sowie den in die Messprobe eintretenden Schutzstrom direkt zu bestimmen. Durch nachfolgende 

Korrelationsrechnung erhält man außerdem den Ausbreitungswiderstand und das Ausschaltpotential, ohne 

die Messprobe zu takten. Die Auswertung der Messungen zeigt, dass Wechselstrom- und Gleichstrom-Ausbreitungswiderstand 

nahezu gleich sind, d.h. nahezu rein ohmsch sind. Wird der aus dem Ausbreitungswiderstand und dem fließenden 

Strom berechnete IR-Anteil von dem gemessenen Potential subtrahiert, ergibt sich der Potentialverlauf an der 

Phasengrenze Metall/Elektrolytlösung, der gegenüber dem Strom eine Phasenverschiebung aufweist. Aus den Ergebnissen 

dieser Messungen ergibt sich das Ersatzschaltbild einer Fehlstelle unter Wechselspannungsbeeinflussung, das 

von dem geläufigen Ersatzschaltbild abweicht. 

Vorbemerkung 

Im Auftrag der Amprion GmbH und der Deutschen Bahn AG 

(DB) wurden Laboruntersuchungen zur Wechselstromkorrosion 

an ER-Coupons der Firma MetriCorr ApS durchgeführt. 

Die ER-Coupons wurden in einer Bodenlösung eingebettet, 

in der durch den kathodischen Korrosionsschutz keine Deckschichtbildung 

auftritt. Als Gegenelektrode diente ein zylinderförmig 

gebogenes Stahlblech, sodass sowohl der Schutzstrom 

als auch der Wechselstrom von allen Seiten gleichmäßig 

zur Fehlstelle des ER-Coupons fließen konnten. Bild 1 zeigt 

die Versuchsanordnung. Der Abstand zwischen dem ER-Coupon 

und der Gegenelektrode betrug 13 cm. Die Kupfer/Kupfersulfat-Elektrode 

wurde in der Mitte zwischen Fehlstelle 

und Gegenelektrode angeordnet. 

Bild 1: Versuchsaufbau 

Bild 2: USB-Oszilloskop 

480 6 / 2012

Der ER-Coupon wurde über einen Vorwiderstand von 

10 Ω an den Minuspol des Schutzstromgerätes und die 

Wechselspannungsquelle angeschlossen, um die fließenden 

Ströme durch Spannungsfallmessungen erfassen zu können. 

Da insbesondere bei Bahnbeeinflussung die induzierten 

Wechselspannungen starken Schwankungen unterliegen 

können, sollten die relevanten Größen nicht wie sonst üblich 

nacheinander, sondern synchron gemessen werden. Die 

ersten Untersuchungen mit einem handelsüblichen zweikanaligen 

Digital-Oszilloskop ergaben keine befriedigen Ergebnisse, 

da deren Auflösung zu gering ist. Viele handelsübliche 

Digital-Oszilloskope haben eine Auflösung von 8 

Bit. Beträgt zum Beispiel die zu messende Wechselspannung 

25 V, ist das Oszilloskop auf einen Messbereich auf 

10 V/Div, entsprechend 80 V, einzustellen. Die Auflösung 

beträgt dann 0,31 V, was in Bezug auf die zu ermittelnden 

Ein- und Ausschaltpotentiale nicht akzeptabel ist. Die Messungen 

wurden daher mit einem zweikanaligen USB-Oszilloskop, 

siehe Bild 2, vorgenommen, das eine Auflösung 

von 16 Bit hat und direkt an ein Notebook angeschlossen 

werden kann, sodass die Werte wie mit einem Datenlogger 

über einen längeren Zeitraum aufgezeichnet werden können. 

Bezogen auf das oben genannte Beispiel ergibt sich eine 

Auflösung von 1,5 mV. Die Abtastrate wurde auf 10.000 

Messungen/s eingestellt. 

Auswertung der Oszillogramme 

Bild 3 zeigt als Beispiel die an einem ER-Coupon mit dem 

USB-Oszilloskop aufgenommenen zeitlichen Verläufe des 

Coupon/Boden-Potentials (blau) und des Stroms (rot). Dieser 

ER-Coupon wurde kathodisch geschützt und mit einer 

Wechselspannung von 16,7 Hz beaufschlagt. Im Bereich der 

Nulldurchgänge scheint der Strom dem Potential vorauszueilen, 

was zunächst auf eine Phasenverschiebung hindeu- 

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am 13.06.2012 in Gelsenkirchen 

15,0 

0,03 

15,0 

10,0 

i(t) 

0,02 

10,0 

u CSE (t) 

5,0 

0,01 

5,0 

u CSE (t) = 441,4 i(t) - 0,993 V 

U CSE in V 

0,0 

0,00 

I in A 

U CSE in V 

0,0 

R² = 0,9996 

-5,0 

-0,01 

-5,0 

-10,0 

-0,02 

-10,0 

-15,0 

-0,03 

0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 

t in s 

-15,0 

-0,025 -0,02 -0,015 -0,01 -0,005 0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 

I in A 

Bild 3: Coupon/Boden-Potential und abfließender Strom 

Bild 4: Zusammenhang zwischen Coupon/Boden-Potential und Strom 

6 / 2012 481

Fachbericht 


U CSE in V 

2,0 

1,0 

0,0 

u CSE (t) = 441,4 i(t) - 0,993 V 

R² = 0,9996 

-1,0 

-2,0 

-3,0 

-4,0 

-0,005 -0,0025 0 0,0025 0,005 

I in A 

Bild 5: Ausschnitt aus Bild 4 

U IR-frei in V 

0,0 

-0,2 

-0,4 

-0,6 

-0,8 

-1,0 

-1,2 

-1,4 

-0,025 -0,02 -0,015 -0,01 -0,005 0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 

I in A 

Bild 6: IR-freies Potential des Coupons und Strom 

U IR-frei in V 

0,0 

-0,2 

-0,4 

-0,6 

-0,8 

-1,0 

-1,2 

-1,4 

-0,025 -0,02 -0,015 -0,01 -0,005 0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 

I in A 

Bild 7: Mittleres IR-freies Potential des Coupons und Strom 

tet. Wenn Potential und Strom ihre Maximalwerte 

erreichen, ist allerdings keine Phasenverschiebung 

mehr festzustellen. Durch Korrelationsrechnung, 

in der der Zusammenhang 

zwischen Potential und Strom untersucht wird, 

siehe Bild 4, ergibt sich eine Gerade mit einem 

Bestimmtheitsmaß von 99,96 %. Die Steigung 

der Geraden entspricht dem Ohmschen Ausbreitungswiderstand 

des ER-Coupons; er beträgt 

441,4 Ω. Der mit einer Wechselstrommessbrücke 

gemessene Widerstand betrug 

ebenfalls 441 Ω. Hieraus folgt, dass in der Praxis 

ohne weiteres davon ausgegangen werden 

kann, dass Gleich- und Wechselstromwiderstand 

gleich groß sind. 

Der so genannte Offset der ermittelten Geradengleichung 

entspricht dem mittleren Ausschaltpotential; 

es beträgt U CSE, aus 

= -0,99 V. Ein 

Takten der Messprobe ist somit nicht erforderlich. 

Werden die oszillografierten Werte statistisch 

ausgewertet, ergeben sich das Einschaltpotential 

zu U CSE, ein 

= -1,04 V, die Wechselspannung 

zu U ~ 

= 6,6 V, die Schutzstromdichte zu 

J dc 

= -1,2 A/m 2 und die Wechselstromdichte 

J ac 

= 149 A/m 2 . 

Hierbei ist zu beachten, dass die statistische 

Auswertung über einen Zeitraum vorgenommen 

wird, der der Periodendauer der Grundfrequenz 

der überlagerten Wechselspannung 

oder dem Vielfachen entspricht. 

Das Verhältnis Wechselstromdichte zur 

Schutzstromdichte beträgt 124. 

Aus Bild 4 ist weiterhin zu erkennen, dass 

zum Zeitpunkt I = 0 die Augenblickswerte des 

Coupon/Boden-Potentials vom mittleren Ausschaltpotential 

abweichen und davon abhängen, 

ob zuvor die kathodische oder die anodische 

Halbwelle der Wechselspannung überlagert 

war. Bild 5 zeigt den zugehörigen Ausschnitt 

aus Bild 4. 

Durch Multiplikation des über die Messprobe 

fließenden Stroms mit dem zuvor ermittelten 

Ausbreitungswiderstand errechnet sich der 

in die Potentialmessung eingekoppelte IR-Anteil, 

der nachfolgend von dem oszillografierten 

Potential verlauf subtrahiert wurde. Den Verlauf 

des sich ergebenden IR-freien Potentials 

zeigt Bild 6. Es entsteht eine Lissajous-Figur. 

Das Potential enthält ein gewisses Rauschen, 

das in Bild 7 herausgefiltert wurde. 

Aus dem in Bild 6 dargestellten IR-freien 

Potential und dem fließenden Strom wurde die 

Impedanz des Übergangs Metall/Elektrolytlösung 

berechnet; sie beträgt 8,26 Ω. 

In Bild 8 sind die zeitlichen Verläufe des IRfreien 

Potentials und des Stroms wiedergege- 

482 6 / 2012

0,0 

0,04 

0,4 

0,04 

-0,4 

0,02 

0,2 

0,02 

U CSE in V 

-0,8 

u IR-frei (t) 

0,00 

I in A 

U CSE in V 

0,0 

u ac, IR-frei (t) 

0,00 

I in A 

-1,2 

i(t) 

-0,02 

-0,2 

i(t) 

-0,02 

-1,6 

-0,04 

0 0,015 0,03 0,045 0,06 

t in s 

-0,4 

-0,04 

0 0,015 0,03 0,045 0,06 

t in s 

Bild 8: IR-freies Potential und Strom 

Bild 9: Wechselspannung und -strom am Übergang Metall/Elektrolytlösung 

ben. Nach Subtraktion der zugehörigen Gleichanteile 

erhält man die zeitlichen Verläufe der 

Wechselanteile, siehe Bild 9, aus denen der 

zeitliche Versatz zwischen den Nulldurchgängen 

des Potentials und des Stroms bestimmt 

wurde. In dem betrachteten Beispiel eilt der 

Strom der Spannung um 15 ms voraus. Bezogen 

auf die Periodendauer der angelegten Wechselspannung 

von 60 ms ergibt sich eine Phasenverschiebung 

von -90°. Aus der oben genannten 

Impedanz von 8,26 Ω und der Frequenz 

von 16,7 Hz errechnet sich die Kapazität des 

Übergangs Metall/Elektrolytlösung zu 1.154 µF. 

Ergebnisse der Oszilloskop- 

Messungen 

Die beschriebenen Messungen wurden an mehreren 

Messproben vorgenommen, die mit verschieden 

hohen Schutzströmen kathodisch geschützt 

und mit verschieden hohen Wechselspannungen 

beaufschlagt worden waren. Anschließend 

wurden die Oszillogramme, wie oben 

beschrieben, ausgewertet. Folgende Werte wurden 

ermittelt: 

Ein- und mittleres Ausschaltpotential 

Schutzstromdichte 

Wechselspannung 

Wechselstromdichte 

Verhältnis Wechselstromdichte zur Schutzstromdichte 

Ausbreitungswiderstand und Impedanz des 

Übergangs Metall/Elektrolytlösung. 

In allen Fällen konnte keine Phasenverschiebung 

festgestellt werden, wenn Potential und Strom 

ihre Maximalwerte erreichen, sodass die durch 

Korrelationsrechnung ermittelten Ausbreitungswiderstände 

praktisch als rein ohmsche Widerstände 

betrachtet werden können. Nach Subtraktion 

des IR-Anteils ergaben sich ähnliche 

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6 / 2012 483

Fachbericht 


U CSE, IR-frei in V 

0,0 

-0,2 

-0,4 

-0,6 

-0,8 

-1,0 

-1,2 

-1,4 

-1,6 

Bild 11: 

Messprobe 

nach dem Ausbau 

Bild 12: 

Messprobe 

nach Abwaschen 

der losen 

Korrosionsprodukte 

-1,8 

-0,15 -0,1 -0,05 0 0,05 0,1 0,15 

Bild 10: IR-freies Potential der Messprobe und Strom 

I in A 

Lissajous-Figuren, wie in Bild 6 und Bild 7 dargestellt. 

Die Phasenverschiebung lag in allen Fällen in 

der Größenordnung von -90°, die entsprechenden 

Impedanzen ergaben Kapazitäten der Übergänge 

Metall/Elektrolyt in der Größenordnung zwischen 

1.000 µF und 4.000 µF. 

Somit stellt sich der Übergang Metall/Elektrolytlösung 

unter Wechselspannungseinfluss wie ein 

Akkumulator dar, dessen Ohmscher Innenwiderstand 

vernachlässigbar ist. 

Eine Fehlstelle in der Außenumhüllung einer 

wechselspannungsbeeinflussten, kathodisch geschützten 

Rohrleitung kann daher als Serienschaltung 

eines Akkumulators und eines Ohmschen Widerstandes 

aufgefasst werden. Die übliche Darstellung 

einer Fehlstelle als Parallelschaltung von 

Polarisationskapazität und Polarisationswiderstand 

in Reihe mit dem Ausbreitungswiderstand konnte 

bei den vorgenommenen Untersuchungen nicht 

festgestellt werden. Außerdem sind die gemessenen 

Kapazitäten der Übergänge Metall/Elektrolytlösung 

wesentlich größer als die Polarisationskapazität, 

die in der Literatur mit 20 bis 100 µF/cm 2 

angebeben wird. 

Weiterhin ergab die Auswertung der Messungen, 

dass die Impedanzen der Übergänge Metall/ 

Elektrolytlösung deutlich kleiner sind als die Ohmschen 

Ausbreitungswiderstände. Sie liegen in der 

Regel unterhalb von 2 % des Ohmschen Ausbreitungswiderstands. 

Da in der Praxis der Abstand 

zwischen der auf dem Erdboden aufgesetzten Kupfer/Kupfersulfat-Elektrode 

und der Fehlstelle wesentlich 

größer ist als bei den Laboruntersuchungen, 

ist anzunehmen, dass das Verhältnis Impedanz 

des Übergangs Metall/Elektrolytlösung zum Ausbreitungswiderstand 

noch kleiner wird. 

Außerdem wurde an den ER-Coupons keine 

Korrosion gefunden, wenn der Verlauf des IR-freien 

Potentials, wie in Bild 6 dargestellt, nicht negativer 

ist als -1,2 V. 

In Bild 10 ist der Verlauf des IR-freien Potentials 

einer Messprobe wiedergegeben, die bereits 

seit zehn Jahren neben einer durch Hochspannungsfreileitungen 

beeinflussten Rohrleitung 

im Erdboden eingebaut worden war. Die IR-freien 

Potentiale liegen in der Größenordnung von bis zu 

-1,6 V. Da aufgrund dessen mit Wechselstromkorrosion 

gerechnet werden musste, wurde die Messprobe 

ausgebaut. 

Bild 11 und Bild 12 zeigen die Messprobe nach 

dem Ausbau und nach dem Abwaschen der losen 

Korrosionsprodukte; die Eindringtiefe betrug 3 mm. 

484 6 / 2012

Ausblick 

Die Feststellung, dass keine Korrosion auftritt, wenn 

die Augenblickswerte des IR-freien Potentials nicht 

negativer sind als -1,2 V soll im Rahmen weiterer 

Untersuchungen an Rohrleitungen mit Messproben 

überprüft werden. Werden die bisherigen Laborergebnisse 

durch die Feldmessungen bestätigt, werden 

weitere Untersuchungen zur Ermittlung des IRfreien 

Potentialverlaufs von realen Fehlstellen in der 

Rohraußenumhüllung vorgenommen. Die Grundlagen 

hierfür ergeben sich aus der Intensivmesstechnik. 

Das Rohr/Boden-Potential und der Potentialgradient 

werden mit einem USB-Oszilloskop aufgezeichnet 

und ausgewertet. Analog zu den oben beschriebenen 

Messungen wird dann der Verlauf des IR-freien 

Potentials ermittelt, da der Potentialgradient genauso 

wie der Spannungsfall an dem 10-Ω-Vorwiderstand 

proportional zum IR-Anteil ist. Ziel dieser Untersuchungen 

ist es, eine Messmethode zu entwickeln, die 

die Beurteilung der Wechselstromkorrosionsgefahr 

von Fehlstellen in der Rohraußenumhüllung vor Ort 

ermöglicht. 

Autor 

Ulrich Bette 

Labor für Korrosionsschutz und 

Elektrotechnik, Technische Akademie 

Wuppertal, Wuppertal 

Tel. +49 202 7495-637 

E-Mail: ulrich.bette@taw.de 

6 / 2012 485

Fachbericht 


Korrosionskalkulation für nicht 

molchbare Rohrleitungen 

Von Markus Ruhe und Thomas Laier 

Das Korrosionsgeschehen an erdverlegten Rohrleitungen aus Stahl spielt eine wichtige Rolle bei der Bewertung des 

technischen Zustandes solcher Rohrleitungen. Zur Erfassung eventuell vorhandener Korrosionsangriffe werden bevorzugt 

Ultraschall- oder Magnetstreuflussmolche eingesetzt. Für Rohrleitungen die mit solchen Inspektionswerkzeugen 

nicht befahren werden können, wurde ein Verfahren entwickelt, das es erlaubt, mögliche Wanddickenverminderungen 

aufgrund von Außenkorrosion zu kalkulieren. Dabei werden verschiedene Einflussfaktoren, räumlich und 

zeitlich diskret, berücksichtigt. 

Grundlagen der Korrosionskalkulation 

Die technische Integrität von erdverlegten Rohrleitungen aus 

Stahl ist u. a. von einer ausreichenden mechanischen Stabilität 

der Rohrwand abhängig. Diese kann durch lokale Wanddickenverschwächungen, 

hervorgerufen durch Korrosion, beeinträchtigt 

werden. Im Fall von Erdgasleitungen beschränkt 

sich das relevante Korrosionsgeschehen auf die Rohraußenwand. 

Innenkorrosion spielt keine bedeutende Rolle, da das 

transportierte Medium i. d. R. trocken ist. 

Wegen der konsequenten Anwendung von Korrosionsschutzverfahren, 

Umhüllung, 

Kathodischer Korrosionsschutz (KKS), 

Streustromschutz, 

Schutz gegen Wechselstromkorrosion, 

sind Korrosionsschäden an Gashochdruckleitungen eher 

selten. Die Anwendung des kathodischen Korrosionsschutzes 

für solche Leitungen ist z. B. in Deutschland gesetzlich gefordert. 

Trotzdem steigt das Bemühen um objektive Aussagen 

zum Zustand der Netze. Insbesondere vor dem Hintergrund 

der Regulierung von Netznutzungen besteht die Notwendigkeit 

die Kosten für Reparaturen, Sanierungen oder Erneuerungen 

von Rohrleitungen mittel- und langfristig zu planen. Betriebsverantwortliche 

und Aufsichtsbehörden fordern Nachweise 

über die technische Integrität, auch älterer Leitungen. 

Die Aufgabenstellung besteht also u. a. darin, relevante 

Wanddickenverschwächungen, die die technische Integrität 

der Rohrleitung beeinträchtigen, zu identifizieren und ihrer 

Lage nach zu bestimmen. 

Ein häufig eingesetztes Inspektionsverfahren zur Lösung 

dieser Aufgabe ist die Molchung mittels Ultraschall oder Magnet-Streufluss-Sensoren. 

Die Ergebnisse solcher intelligenten 

Molchläufe liefern gute Erkenntnisse in Bezug auf den Nachweis 

lokaler Wanddickenverschwächungen. 

Nicht alle Gasleitungen sind jedoch konstruktiv so beschaffen, 

dass sie von Molchen befahren werden können. 

Nicht vorhandene Molchschleusen, zu kleine Radien bei Richtungsänderungen, 

Nennweitensprünge, kleine Nennweiten 

Bild 1: Leitung 1980er Baujahr, Ümhüllung aus PE 

[eigenes Foto] 

Bild 2: Leitung Baujahr 1954, Umhüllung aus Bitumen 

[eigenes Foto] 

486 6 / 2012

oder zu geringe Drücke lassen eine Inline-Inspektion oft nicht 

zu. Dementsprechend sind dann die Alternativen für die Zustandsbewertung 

hinsichtlich Außenkorrosion sehr begrenzt. 

Zustandsbewertungen werden daher häufig ausschließlich 

vom Alter der Leitung oder von Störungsstatistiken abhängig 

gemacht. Störungsstatistiken sind für Gashochdruckleitungen 

jedoch wenig aussagekräftig. Grund dafür ist das 

schon erwähnte geringe Störungsaufkommen wegen eines 

grundsätzlich gut funktionierenden Korrosionsschutzes. Die 

Abhängigkeit des Korrosionsgeschehens vom Alter der Leitung 

ist grundsätzlich gegeben. Schließlich ist die Korrosion 

von Eisen ein integraler Vorgang über die Zeit. Es führt aber 

zu großen Fehlern, wenn andere Einflussgrößen unberücksichtigt 

bleiben. 

Besondere Bedeutung hat die Frage nach den Zeiträumen 

für die die schon erwähnten aktiven und passiven Korrosionsschutzmaßnahmen 

in bestimmter Qualität vorhanden waren. 

Der passive Korrosionsschutz in Form einer Umhüllung kann 

zunächst grundsätzlich über die gesamte Lebensdauer einer 

Gashochdruckleitung angenommen werden. Allerdings sind 

die Qualitäten der Umhüllungssysteme sehr unterschiedlich. 

Dabei folgt die Abhängigkeit der Umhüllungsqualität vom Leitungsalter 

keinem linearen Zusammenhang. Vielmehr gab es 

in der technologischen Entwicklung der Umhüllungssysteme 

sprunghafte Veränderungen, die z. T. sogar Rückschritte beinhalteten. 

Exemplarisch sei hier der Übergang von bituminösen 

auf Kunststoffmaterialien genannt, der sich hauptsächlich 

in den 1970er Jahren vollzog. Einige dieser frühen PE- 

Umhüllungen bereiten heute deutlich größere Probleme als 

vorher verwendete, ausgereifte Bitumhüllungen (vgl. Bild 1 

und Bild 2). 

Letztlich unterliegen die verschiedenen Umhüllungssysteme 

unterschiedlichen Alterungsmechanismen. Eine Differenzierung 

bei der Bewertung des technischen Leitungszustandes 

hinsichtlich möglicher Korrosionsvorgänge ist hier sinnvoll. 

Ähnlich verhält es sich mit der Anwendung des KKS 

durch Fremdstrom. Im Gegensatz zur Umhüllung kann hier 

aber nicht pauschal von einer Anwendung seit Bau der Leitung 

ausgegangen werden. Eine flächendeckende Anwendung 

dieses elektrochemischen Schutzverfahrens erfolgte in 

Deutschland ab ca. 1960 und wird erstmals 1967 im technischen 

Regelwerk für Gashochdruckleitungen (DIN 2470, 

DVGW Arbeitsblatt G 463) verankert. Auch hier wurde die 

Qualität des Schutzes im Laufe der Zeit, insbesondere durch 

Verbesserungen bei den Messverfahren zum Nachweis der 

Wirksamkeit des KKS, erhöht. Die flächendeckende Anwendung 

wurde durch Aufnahme der verbesserten Verfahren in 

die technischen Regelwerke erreicht. Es muss also auch hier 

von diskreten Qualitätsleveln zu verschiedenen Zeiten ausgegangen 

werden. 

Weitere relevante Einflüsse auf das Korrosionsgeschehen 

sind: 

die Bodenbeschaffenheit, 

Beeinflussungen durch Streuströme, 

Beeinflussungen durch Hochspannungen, 

Sonderbauwerke (Mantelrohre, Düker, HDD-Strecken, 

usw.). 

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6 / 2012 487

Fachbericht 


Es stellt sich nun die Frage, wie die genannten Einflüsse sinnvoll 

bewertet werden können, um messund vergleichbare 

Ergebnisse zu erzielen. 

Als solche Größe wurde die Korrosionsgeschwindigkeit in 

µm/a gewählt. 

In einer Studie [1] wurden Zusammenhänge zwischen den 

jeweiligen Einflussfaktoren und daraus anzunehmenden Korrosionsgeschwindigkeiten 

V corr 

definiert. Dabei fanden sowohl 

im technischen Regelwerk dokumentierte Werte, aus der Literatur 

entnommene Hinweise, als auch Erfahrungswerte aus 

langjähriger Anwendungspraxis Berücksichtigung. 

Funktionsweise der 

Korrosionskalkulation 

Die Abbildung des durch Korrosion bedingten Zustandes einer 

Rohrleitung und somit die Möglichkeit zur Identifikation von 

lokalem Korrosionsversagen einer Rohrleitung erfolgt über die 

Berechnung eines prognostizierten Gesamtkorrosionsabtrages 

s corr-gesamt 

. Im Folgenden soll der Ablauf und die Funktionalität 

dieser Berechnung näher betrachtet werden. Die entwickelte 

Systematik beruht ausschließlich auf elektrochemischen 

Korrosionsvorgängen 1 für erdverlegte und typischer- 

1 Für die Ermittlung einer maximalen Korrosionsrate in Abhängigkeit 

des Korrosionseinflusses werden Einflüsse der freien 

Korrosion durch den umgebenden Elektrolyten und durch 

Ausbildung von Belüftungselementen und Bodeninhomogenität 

sowie Korrosion aufgrund eines lokalen Spannungsgradienten 

im Erdreich, Streustromkorrosion durch zeitlich veränderliche 

Gleichspannungseinwirkung und Wechselstromkorrosion 

berücksichtigt. In diesem Zusammenhang wurde 

auf die Betrachtung der Korrosion von Elementbildung mit 

Fremdkathoden, der Spannungsrisskorrosion, der Korrosion 

aufgrund von Einflüssen durch Hochspannungsgleichstromübertragung, 

der Korrosion unter abgelöster Umhüllung und 

der Korrosion aufgrund tellurischer Effekte verzichtet [1]. 

weise un- oder niedriglegierte Stahlrohrleitungen, bei denen 

die Voraussetzung zur Anwendung des kathodischen Korrosionsschutzes 

gemäß [4] vorhanden sind. 

Es werden vorrangig Wahrscheinlichkeitsbewertungen 

des Auftretens bzw. Prognosen möglicher Korrosionsgeschwindigkeiten 

von Lochkorrosion durchgeführt. Dies erfolgt 

schwerpunktmäßig auf Basis der Bodenaggressivität 

(Bodenklassifizierung gemäß [5] bzw. [6]) und der Beurteilung 

der Wirksamkeit des Korrosionsschutzes. 

In diesem Zusammenhang wurden notwendige Eingangsdaten 

definiert, welche einerseits aus der Betriebsmitteldokumentation 

(GIS-System) und andererseits aus der KKS-Dokumentation 

(KKS-Managementsystem) stammen. Zu diesen 

zählen u. a. die Verlegeart, die KKS-schutzsystembezogene 

Objektlänge, die Bodenklasse (Bodenwiderstand), die Bodeninhomogenität, 

die Längsleitfähigkeit, eine Aussage bezüglich 

der KKS-Wirksamkeit, usw. 

Folgende Eingangsdaten sind ebenfalls segmentbildend: 

Baujahr der Rohrleitung 

Umhüllung bei Verlegung 

Nachumhüllung 

Zeitpunkt der Nachumhüllung 

Inbetriebnahme des KKS 

Bodenklasse 

Verlegeart (z. B. grabenlose Verlegung, Produktenrohrführung 

im Mantelrohr, etc.) 

KKS-Schutzsystem 2 

Durch die Segmentierung werden Abschnitte gleicher Eingangsdaten 

definiert, die eine eindeutige und für diesen Abschnitt 

gültige Prognose eines möglichen Gesamtkorrosionsabtrages 

ermöglicht (Bild 3). 

Der weitere Ablauf gestaltet sich wie folgt: 

Programmgesteuerte Ermittlung der Korrosionsrate für 

ein Segment innerhalb eines definierten Gültigkeitszeitraumes 

der zugrunde liegenden Korrosionsparameter 

Programmgesteuerte Ermittlung des Korrosionsabtrages 

für das Segment für den jeweiligen Gültigkeitszeitraum 

der Korrosionsparameter 

Programmgesteuerte Summierung der Korrosionsabträge 

eines Segmentes über alle Gültigkeitszeiträume 

Möglichkeit der Übergabe der Korrosionsabträge aller 

Segmente bezogen auf den betrachteten Rohrleitungsabschnitt 

als Eingangsgröße für ein Pipeline Integrity Managementsystem 

(PIMS) 

Die Bestimmung der möglichen Korrosionsabträge erfolgt 

grundsätzlich durch die Betrachtung der aus Korrosionsschutzsicht 

wesentlichen Lebenszyklen einer erdverlegten 

Rohrleitung aus Stahl, dem Zeitraum vor Einrichtung des KKS 

und dem nach Einrichtung des KKS. Diesem Aspekt ist durch 

die Entwicklung zweier unterschiedlicher Bewertungsalgorithmen 

Rechnung getragen worden. Für die Bewertung der 

Zyklen mit KKS wird eine Aufhebung der Konzentrationsele- 

Bild 3: Beispielsegmentierung anhand reduzierter Eingangsdaten 

[eigene Darstellung] 

2 Ein KKS-Schutzsystem bezeichnet einen im Sinne des kathodischen 

Korrosionsschutzes elektrisch durchgehend leitfähigen 

Rohrleitungsabschnitt auf dem der kathodische Korrosionsschutz 

eingerichtet ist. 

488 6 / 2012

Bild 4: Ausschnitt Logik Korrosionskalkulation [eigene Darstellung] 

mentbildung vorausgesetzt und somit nur die freie Korrosionsrate 

zur Ermittlung der resultierenden Korrosionsrate des 

jeweiligen Zyklus herangezogen. Des Weiteren wird z. B. bei 

dem Nachweis der Wirksamkeit des kathodischen Korrosionsschutzes 

gemäß [7] eine maximale Korrosionsrate 3 von 

10 µm/a für den Zeitraum des Wirksamkeitsnachweises angenommen. 

Die einzelnen Korrosionsraten (vgl. z. B. Bild 4 v corr-inhomogen 

) 

basieren soweit möglich, auf einer aus der Bodenklassifizierung 

abgeleiteten Basiskorrosionsrate. Dies schafft eine einheitliche 

vergleichsweise einfache Basis zur Bewertung der 

unterschiedlichen Korrosionsvorgänge. Die Stärke der Ausprägung 

der jeweiligen Korrosionsrate wird mittels entsprechender 

Korrekturfaktoren angepasst. 

Der genaue Ablauf der Prognose einer möglichen Korrosionsrate 

soll nachfolgend am Beispiel der Konzentrationselementbildung 

bei nicht KKS-geschützten Rohrleitungen verdeutlicht 

werden (Bild 4). 

Bei der Prognose einer möglichen Korrosionsrate aufgrund 

der Ausbildung von ausgedehnten Konzentrationselementen 

in Zeiträumen vor Einrichtung des KKS wurden durch die Korrekturfaktoren 

f corr-inhomogen 

, f Leitfähigkeit 

und f Länge 

die Einflüsse des 

Längswiderstandsbelages, der absoluten Objektlängen und 

der Bodeninhomogenität auf die Korrosionsgeschwindigkeit 

berücksichtigt. Auf die Herleitung und Begründung der Fak- 

3 Mögliche Korrosionsraten von 30 µm/a bei Wechselstrombeeinflussung 

gemäß [9] wurde nicht explizit betrachtet, da 

das zum Zeitpunkt der Entwicklung der Methodik gültige Regelwerk 

[8] war. 

toren wird an dieser Stelle verzichtet und auf die Methodologie 

[1] verwiesen. 

Um den Prozess der Bestimmung der Korrosionsrate 

v corr-inhomogen 

für ein bestimmtes Segment gemäß Bild 4 zu erläutern, 

werden folgende Eingangsdaten angenommen: 

Baujahr der Leitung: 1955 

Inbetriebnahme KKS: 1960 

Umhüllungsart: Bitumen 

Länge der Leitung: 15 km 

Nennweite: DN 200, Außendurchmesser: 211 mm 

Wanddicke: 5,5 mm 

Maximaler Betriebsdruck (MOP): 16 bar 

Verlegeart: offene Bauweise 

Bodenwiderstand: 100 Ωm 

Bodeninhomogenität: mittel 

Längsleitfähigkeit 4 : 50,29 µΩ/m 

Aus der Verlegeart „offene Bauweise“ folgt, dass die Ableitung 

der Basiskorrosionsrate aus dem tatsächlich vorliegenden Bodenwiderstand 

bzw. der Bodenklasse ermittelt wird. Dementsprechend 

wird für die weitere Berechnung eine Basiskorrosionsrate 

von 80 µm/a angenommen (Bodenklasse 2: 30 – 

150 Ωm). Zusätzlich werden aus den weiteren Eingangsdaten 

die Faktoren f Rohr 

und f corr-inhomogen 

abgeleitet. Aus dem Produkt 

der beiden Faktoren mit der Basiskorrosionsrate ergibt 

sich dann die resultierende Korrosionsrate v corr-inhomogen 

. Aus der 

mittleren Bodeninhomogenität ergibt sich für f corr-inhomogen 

ein 

Wert von 1,5. Der Faktor f Rohr 

setzt sich zusammen aus den 

4 Ermittelt mit der Formel für die spezifische Längsleitfähigkeit 

aus dem Außendurchmesser und der Wanddicke der Rohrleitung 

[1]. 

6 / 2012 489

Fachbericht 


Fazit 

Die vorgestellte Korrosionskalkulation ist ein sehr gutes Instrument, 

um sich der technischen Zustandsbewertung von 

erdverlegten Stahlrohrleitungen, die nicht von Molchen befahren 

werden können, in Bezug auf mögliche Wanddickenverschwächungen 

aufgrund von Außenkorrosion zu nähern. 

Die Stärke dieses Ansatzes liegt u. a. in der Differenziebeiden 

Faktoren f Leitfähigkeit 

und f Länge 

. Analog zum Faktor f corrinhomogen 

folgen aus den Eingangsdaten die Werte f Länge = 1,2 

und f Leitfähigkeit 

= 0,7. Daraus resultiert der Faktor f Rohr 

= 0,84. 

Werden die ermittelten Parameter gemäß der in Bild 4 dargestellten 

Logik in die entsprechende Formel eingesetzt, ergibt 

sich eine Korrosionsrate von: 

v corr-inhomogen 

= v corr-frei 

• f Rohr 

• f corr-inhomogen 5 = 100,8 µm/a 

Zu dieser Korrosionsrate werden für die Ermittlung der Gesamtkorrosionsrate 

in gleicher Weise mögliche Korrosionsraten 

für Beeinflussungen durch statische Spannungsgradienten, 

durch Streustrom mit zeitlicher Veränderung und durch Wechselstrom 

berechnet 6 . Nach Bildung der Gesamtkorrosionsrate 

für dieses spezielle Segment wird diese mit dem Zeitraum der 

Gültigkeitsdauer der Korrosionsparameter multipliziert und 

führt zu einem prognostizierten Teilkorrosionsabtrag 7 . 

Dieser Prozess erfolgt wie zuvor beschrieben für jedes 

Segment für die jeweiligen Gültigkeitszeiträume der Korrosionsparameter 

und führt anschließend zu dem prognostizierten 

Gesamtkorrosionsabtrag s corr-gesamt 

, der wie folgt berechnet 

wird: 

s corr−gesamt 

= 

i 

∑( s corr _ n−i ) 

n=1 

mit i = Anzahl der Einzelzyklen 

Die komplette Bewertungslogik wurde dezidiert in einem Logikschaltbild 

nachvollziehbar und revisionssicher abgebildet. 

Integration der Korrosionskalkulation 

in ein PIMS 

Die kalkulierten Materialabträge beruhen i. d. R. auf unterschiedlich 

gut gesicherten Informationen. Manchmal müssen 

zunächst Annahmen zu nicht dokumentierten Eingangsdaten 

getroffen werden, um überhaupt eine Kalkulation durchführen 

zu können. Es hängt dabei vom Anwender ab, wie konservativ 

oder progressiv diese Annahmen erfolgen. Natürlich kann 

damit das Kalkulationsergebnis beeinflusst werden 8 . 

5 Berechnete Werte gemäß dieser Gleichung korrelieren mit 

den Richtwerten der Korrosionsraten, die in [5] in Abhängigkeit 

der Bodenklasse angegeben werden. In [3] angegebene 

Korrosionsraten, die an Probeblechen ermittelt wurden, werden 

eingehalten, wenn kurze Rohrlängen für f Länge 

zugrunde 

gelegt werden [1]. 

6 Im Falle des Nachweises einer fehlstellenfreien Umhüllung bei 

PE-Schichtdicke von 3 mm wird pauschal für den betrachteten 

Zeitraum eine Korrosionsrate 2 µm/a untergestellt (vgl. [3], 

Anmerkung: Fehlstellenfreiheit kann in der Praxis angenommen 

werden bei einem Umhüllungswiderstand ≥ 10 8 Ωm²). 

7 Der Gültigkeitszeitraum für die Ermittlung des Korrosionsabtrages 

für dieses Beispiel ist der Zeitraum ohne KKS und ergibt 

sich dementsprechend aus dem Jahr der Inbetriebnahme 

KKS und dem Baujahr der Leitung (fünf Jahre). 

8 Einheitliche Kriterien zur Interpretation vorliegender KKS-Daten 

und dem Setzen von Annahmewerten werden in Form eines 

Handbuches zur Korrosionskalkulation sichergestellt. 

Eine sinnvolle Vorgehensweise kann sein, zunächst für alle 

nicht gesicherten Eingangsdaten, Annahmewerte so einzusetzen, 

dass jeweils derjenige wahrscheinliche Wert verwendet 

wird, der die größten Korrosionsgeschwindigkeiten 

verursacht. Diese Vorgehensweise wird als konservativ bezeichnet. 

Damit ergeben sich entsprechend große kalkulierte 

Materialabträge. 

Sind diese konservativ kalkulierten Wanddickenverschwächungen 

in der weiteren Integritätsbetrachtung akzeptabel, 

so sind keine weiteren Schritte erforderlich. Sind die aus der 

Korrosionskalkulation abgeleiteten Zustände kritisch, können 

gezielt Inspektionen veranlasst werden, die genaueren Aufschluss 

über die angenommenen Eingangswerte geben. In einem 

weiteren Durchlauf der Korrosionskalkulation können nun 

Ergebnisse mit einer größeren Genauigkeit erzielt werden. 

Einer der wichtigsten Faktoren für das Korrosionsgeschehen 

ist, wie bereits erwähnt, die Qualität der Umhüllung. Dort 

wo die Umhüllung keine Beschädigungen aufweist, wird auch 

keine Korrosion ablaufen. Das Phänomen von Korrosion unter 

abgelöster Umhüllung wird durch die Korrosionskalkulation 

nicht abgedeckt. 

Da i. d. R. nicht bekannt ist, wo die Umhüllung der betrachteten 

Leitung intakt bzw. beschädigt ist, liefert ein konservativer 

Ansatz, bei dem angenommen wird, dass die Umhüllung 

an beliebiger Stelle und bereits kurz nach oder während 

der Verlegung beschädigt wurde, nur die Aussage wie groß 

eine konkrete Wanddickenverschwächung sein kann, jedoch 

nicht wo sie sich befindet. 

Das PIMS, in das die Korrosionskalkulation eingebunden 

wurde, bietet deshalb die Möglichkeit Ergebnisse von Intensivmessungen 

oder Abwandlungen davon, die geeignet sind 

Umhüllungsfehlstellen der Lage nach dokumentiert zu erfassen, 

zu berücksichtigen. Damit kann die Örtlichkeit kalkulierter 

Wanddickenverschwächungen eingegrenzt werden. 

Wenn Intensivmessergebnisse vorliegen, die zeitlich deutlich 

vor der Durchführung der Korrosionskalkulation datieren, 

können auch diese berücksichtigt werden. Die Kalkulation 

möglicher Materialabträge für Bereiche, die bei einer 

solchen Messung als Umhüllungsfehlstellenfrei identifiziert 

wurden, startet dann erst zum entsprechenden Zeitpunkt 

der Messung. 

Ähnliches gilt im Übrigen auch für Befunde aus intelligenten 

Molchläufen. Auch hier startet die Korrosionskalkulation 

ab dem Zeitpunkt und mit dem Wert der letzten Wanddickenbestimmung. 

Grundsätzlich ist die Korrosionskalkulation 

zwar für nicht molchbare Leitungen konzipiert, kann aber 

auch sinnvoll im Rahmen der Zustandsbewertung für molchbare 

Leitungen angewendet werden. 

490 6 / 2012

ung bei der Bewertung des technischen Leitungszustandes 

hinsichtlich möglicher Korrosionsvorgänge und schafft 

somit eine gute Alternative zur Zustandsbewertung z. B. 

anhand des Baujahres der Leitung und der Störungsstatistiken. 

Des Weiteren ist die Möglichkeit die Korrosionskalkulation 

auf Basis der vorhandenen Dokumentation durchführen 

und fehlende Werte durch Annahmewerte fundiert 

ergänzen zu können, in der Bewertung historischer Vorgänge 

von zentraler Bedeutung. Durch die Kombination von literatur- 

und praxisbezogenen Werten erfolgt der Realitätsbezug 

zwischen maximal theoretisch möglichen Korrosionsraten 

und den vorliegenden Erfahrungswerten. Zur Reduzierung 

der Unsicherheiten aufgrund verwendeter Annahmen 

und Vereinfachungen im Berechnungsmodell und bei 

den Eingangsdaten werden die mit der Korrosionskalkulation 

kalkulierten Korrosionsabträge mit Hilfe von Molch- und 

Aufgrabungsergebnissen sowie einer erweiterten Datenrecherche 

systematisch überprüft. 

Die Ergebnisse der Korrosionskalkulation sind in ihrer 

Aussagekraft nicht mit intelligenten Molchungen vergleichbar. 

Die Korrosionskalkulation stellt allerdings eine probate 

Bewertungssystematik für nicht molchbare Leitungen dar. 

Literatur 

[1] Martin GmbH: Methodologie zur Korrosionsbewertung als 

Basisparameter für ein Pipeline Integrity Managementsystem 

im Auftrag der RWE Westfalen-Weser-Ems Netzservice 

GmbH und der Thyssengas GmbH, 2010 

[2] Baeckmann, W. v.; Schwenk, W.: Handbuch des kathodischen 

Korrosionsschutzes: Theorie und Praxis der elektrochemischen 

Schutzverfahren, 4. Auflage, Wiley-CH, 1999 

[3] Schwenk, W.: Die Bedeutung der Haftfestigkeit von Dickbeschichtungen 

für den Korrosionsschutz von Rohrleitungen 

Meinungen-Untersuchungen-Befunde, vol. 614, Mannesmann 

Forschungsberichte, 1973 

[4] DIN EN 12954 „Kathodischer Korrosionsschutz von metallischen 

Anlagen in Böden und Wässern“ (2001) 

[5] DIN 50929 Teil 3 „Korrosion der Metalle; Korrosionswahrscheinlichkeit 

metallischer Werkstoffe bei äußerer Korrosionsbelastung; 

Rohrleitungen und Bauteile in Böden und 

Wässern“ (1985) 

[6] DVGW-Arbeitsblatt GW 9 „Beurteilung von Böden hinsichtlich 

ihres Korrosionsverhaltens auf erdverlegte Rohrleitungen 

und Behälter aus unlegierten und niedriglegierten 

Eisenwerkstoffen (1986) 

[7] DVGW-Arbeitsblatt GW 10 „Kathodischer Korrosionsschutz 

(KKS) erdverlegter Lagerbehälter und Rohrleitungen 

aus Stahl - Inbetriebnahme und Überwachung“ (2008) 

[8] AfK-Empfehlung Nr. 11 „Wechselstromkorrosion – Beurteilung 

der Verhält-nisse bei Stahlrohrleitungen und 

Schutzmaßnahmen“ (2003) 

[9] AfK-Empfehlung Nr. 11 „Beurteilung der Korrosionsgefährdung 

durch Wechselstrom bei kathodisch geschützen 

Stahlrohrleitungen und Schutzmaßnahmen“ (2012) 

Autoren 

Dipl.-Ing. Markus Ruhe 

Thyssengas GmbH, Duisburg 

Tel. +49 203 5555-2810 

E-Mail: Markus.Ruhe@thyssengas.com 

Dipl.-Ing. Thomas Laier 

RWE Westfalen-Weser-Ems Netzservice 

GmbH, Dortmund 

Tel. +49 231 438-6247 

E-Mail: Thomas.Laier@rwe.com 

Pressespiegel 

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und Wirtschaft, Verbände und Institute, 

Personalien sowie Produkte und Verfahren 


6 / 2012 491

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Fachbericht 


Wasserverluste reduzieren – 

Monitoringsystem mit virtuellen 

Zonen (Teil 1) 

Von Gerald Gangl, Stefan Naleppa, Jürgen Kurz und Tobias Nayda 

Im Sinne der Nachhaltigkeit und Ressourcenschonung ist die Reduzierung von Wasserverlusten einer jener Schwerpunkte, 

die ein Wasserversorgungsunternehmen setzen kann. Zusätzlich steht ein hoher Wasserverlust für einen 

technisch verbesserungswürdigen Zustand. Kennzahlen des DVGW-Regelwerks helfen bei der Analyse und der Einordnung 

mit in der Branche üblichen Werten im Versorgungssystem. Weitere Kriterien können aber auch wirtschaftliche 

oder versorgungstechnische Rahmenbedingungen sein, die zur Reduzierung von Wasserverlusten führen, da der 

Kunde nicht mehr zu vertretbaren Kosten und entsprechender Qualität versorgt werden kann. 

Die Rahmenbedingungen und Schlussfolgerungen die zur Entscheidung führen die vorhandenen Wasserverluste zu 

reduzieren können vielfältig sein. In der Regel sind die daraus abgeleiteten Maßnahmen oft mit hohen Investitionen 

verbunden. Daher ist es von elementarer Wichtigkeit, sich für ein auf das Netz optimal abgestimmtes Vorgehen zu 

entscheiden. Teil 2 des Beitrags erscheint in 3R, Ausgabe 7–8/2012. 

Bild 1: Vereinfachte Messzonen – Wasserbilanz (RBS wave, 2012) 

Grundlage der 

Wasserverlustreduzierung 

Um Wasserverluste in einem Versorgungssystem zu reduzieren 

gibt es in der Regel mehrere Methoden, die sich gegenseitig 

ergänzen. Prinzipiell ist es aber bei jedem der Verfahren 

notwendig herauszufinden, was die Ursache für hohe 

Wasserverluste ist. Erst nach einer Ursachenanalyse sollte 

eine Methodik festgelegt werden, um darauf effizient zu 

reagieren. 

Oft sind es einfache Messfehler an den Zufluss- und Verbrauchsmessgeräten 

die zu einem scheinbar erhöhten Wasserverlust 

führen. In der Regel ist es jedoch der Zustand der 

Versorgungsleitungen über die durch undichte Verbindungen 

oder Leckagen Wasser in den Untergrund austritt. 

Eine Variante Wasserverluste zu reduzieren ist es, den 

Zustand des Gesamtsystems zu verbessern. Durch eine zielgerichtete 

und vorausschauende Erneuerungsplanung können 

diese Schwachstellen im Netz nach und nach beseitigt 

werden. Über theoretische Alterungsprozesse kann die Veränderung 

des Netzzustands prognostiziert und der erforderliche 

Finanzbedarf abgeschätzt werden. Softwaregestützte 

Asset Management Produkte (z.B. PiReM oder vergleichbare 

Produkte) helfen bei der Auswertung. Dies ist in 

der Regel mit größeren Investitionen verknüpft, wodurch 

sich diese Variante über einen längeren Zeitraum erstreckt. 

Um kurzfristig Wasserverluste zu reduzieren, sollten die 

aufgetretenen Leckagen schneller erkannt und repariert 

werden. Dadurch wird zwar der Zustand des Netzes nicht 

verbessert, es wird aber die Lecklaufzeit, also die Zeit zwischen 

dem Austreten des Wassers aufgrund eines Versagens 

und dem Auffinden der Leckstelle, reduziert. 

Wasserbilanz-Versorgungszonen 

Vor allem städtische Versorgungsnetze sind über mehrere 

Jahre gewachsen. Im Sinne einer Erhöhung der Versorgungssicherheit 

sind die Leitungen untereinander verbunden, um 

im Fall eines Rohrbruchs dennoch Kunden zu versorgen. Derart 

vermaschte Netze sind in der Regel komplex zu überwachen, 

liefern aber einen hohen Grad von Versorgungsqualität 

für den Kunden. 

Wasserverluste lassen sich durch die Auswertung einer 

Wasserbilanz bestimmen. Vereinfacht zieht man die beim 

Kunden verbrauchte Wassermenge von der in das Netz eingespeisten 

Wassermenge ab; liegt eine Differenz vor, spricht 

man von Wasserverlust. 

Bereits die Analyse der Messgeräte und der daraus abgeleiteten 

Zufluss- bzw. Verbrauchsdaten kann oft zu deutlich 

erhöhten „scheinbaren“ Wasserverlusten führen. 

494 6 / 2012

Um hier vereinfacht eine Wasserbilanz aufstellen zu können, 

also klar definierte Zuflussbereiche zu schaffen, können 

Versorgungszonen, so genannte DMA’s (district metered areas) 

geschaffen werden. Dabei werden Bereiche die bisher versorgungstechnisch 

verbunden waren durch Schließen von Absperrorganen 

hydraulisch getrennt. Nur an definierten Rohrleitungen, 

die mit Durchflussmessgeräten versehen sind, erfolgt 

ein Austausch zwischen Zonen (Bild 1). Dadurch ist es einfach 

möglich, den Zufluss bzw. Abfluss aus diesen Messbereichen 

zu bestimmen, und die verbleibende Menge dem Kundenverbrauch 

im Sinne einer Wasserbilanz gegenüber zu stellen. 

Damit wird jedoch der Vorteil der verbesserten Versorgungssicherheit 

gegenüber einer verbesserten Verlustüberwachung 

eingetauscht. Zusätzlich werden durch die Untergliederung 

von Versorgungszonen auch Bereiche mit reduzierter 

Fließgeschwindigkeit geschaffen. In Leitungen, die davor 

durchflossen wurden, erhöht sich die Aufenthaltszeit des 

Trinkwassers. Die Gefahr einer Verkeimung steigt dadurch an, 

die wiederum nur durch erhöhten Personaleinsatz und regelmäßigen 

Spülprogrammen reduziert werden kann. 

Die hydraulische Trennung von Netzbereichen hat auch 

einen zusätzlich negativen Einfluss auf die verfügbare Löschwassermenge. 

Durch die zur Zonenbildung geschlossenen 

Leitungen kann kein zusätzliches Löschwasser in Richtung 

der Hydranten strömen. 

Virtuelle Zonen 

In vielen städtischen Versorgungszonen wird bewusst auf die 

Errichtung von starren hydraulisch abgegrenzten Einheiten 

verzichtet, um die vorher genannten Nachteile zu umgehen. 

In der Regel sind aber gerade innerstädtische Versorgungszonen 

auch langfristig gewachsene und stark vermaschte Netze. 

Eine einfache Wasserbilanz lässt sich hier nur in großen Bereichen 

erstellen. 

Versorgungszonen mit mehr als 150 km Netzlänge oder 

bis zu 100.000 Einwohnern im innerstädtischen Bereich wie 

beispielsweise in Stuttgart die Niederzone Vaihingen oder die 

Zone Kanonenweg sind keine Seltenheit. Über eine einfache 

Zuflussmessung kann hier eine kleine Leckstelle nicht erkannt 

oder räumlich nicht exakt zugewiesen werden. 

Die in diesem Artikel vorgestellte Methodik setzt auf der 

Überwachung von so genannten virtuellen Zonen auf. Dabei 

werden Fließverhältnisse im Versorgungsnetz an vereinzelten 

hydraulisch relevanten Leitungsabschnitten überwacht 

und auffällige Durchflussveränderungen in verbrauchsarmen 

Nachtzeiten miteinander verglichen. Erweisen sich die Durchflussveränderungen 

über zwei bis drei Tage als stabil, so sind sie 

mit Sicherheit auf eine Leckage und nicht auf Verbrauchseinflüsse 

zurück zu führen. Sind mehrere Sensoren in einem Netz 

installiert, so werden sie, je nach räumlicher Nähe, unterschiedlich 

auf eine Leckage reagieren. Auf diese Weise lässt sich eine 

Grobeingrenzung vornehmen, wodurch sich der Aufwand für 

die Vorortung erheblich reduzieren lässt. Die Messung mittels 

präziser Ultraschalldurchflussmessgeräte erlaubt die Erfassung 

geringster Strömungsgeschwindigkeiten und ermöglicht es damit, 

selbst kleinste Leckagen zu identifizieren [1]. 

Bild 2: Durchgeführte Simulation an einem Versorgungsnetz 

(RBS wave, 2012) 

Einrichtung von virtuellen Zonen 

Für die Umsetzung der im vorigen Kapitel beschriebenen Methodik 

der Überwachung mittels virtueller Zonen steht beispielsweise 

das vorkonfektionierte System LeakControl [2] 

zur Verfügung. Entscheidet sich ein Versorgungsunternehmen 

zu einer Überwachung mit LeakControl so steht am Beginn 

zunächst die Überlegung, an welchen Stellen im Leitungsnetz 

die Messgeräte eingebaut und damit die Nachtdurchflüsse 

überwacht werden sollen. In vielen Fällen bieten die 

vorhandenen Siedlungsstrukturen (Hauptstraßen, Bahnlinien, 

Bachkreuzungen) die Chance Messgeräte so zu platzieren, 

dass eine Bilanzierung einzelner Zonenbereichen möglich 

ist. Diese Form eines Messkonzepts ist die plausibelste und 

erleichtert im Betrieb die einfache Analyse der täglich aktualisierten 

Messwerte. 

Insbesondere in städtischen und großstädtischen Strukturen 

mit dicht vermaschten Leitungsnetzen muss die Überwachungsstrategie 

angepasst werden. Es gilt dann, so genannte 

virtuelle Zonen einzurichten, bei denen nur die hydraulisch relevanten 

Leitungen überwacht werden und kleinere und betrieblich 

weniger bedeutendere Leitungen unbeachtet bleiben. 

Die Auswahl der richtigen Messstellen für eine Überwachung 

solcher virtueller Zonen erfolgt in der Regel über eine 

Rohrnetzberechnung. 

Simulation virtueller Zonen 

In stark vermaschten Netzen kann die Festlegung hydraulisch 

relevanter Rohrleitungen zur Einrichtung von virtuellen Zonen 

oft schwierig sein. Da es sich bei der Einrichtung eines Monitoringsystem 

um eine dauerhafte Installierung handelt, sollten 

diese Stellen aber vorab genau geprüft und ausgewählt werden. 

Erst durch ein hydraulisch angepasstes und kalibriertes 

Rechennetzmodell können vorherrschende Strömungsbedingungen 

nachgebildet werden. Im folgenden Beispiel (Bild 2) 

wurde mit dem Produkt LeakControl-Positionsoptimierer eine 

Auswahl von geeigneten Messstellen in einem vermaschten 

Netz mit einer Länge 93 km simuliert. 

Dabei wurden Leckagen im Netz zu verbrauchsarmen 

Nachtstunden simuliert und nachgeprüft, an welchen Leitungsabschnitten 

sich infolge der simulierten Leckagen ei- 

6 / 2012 495

Fachbericht 


Wasserrohrnetzüberwachung bei DEW21 

Die DEW21 betreibt ein Wasserrohrnetz mit rund 2150 km 

Versorgungsleitungen und 400 km Transportleitungen ≥ DN 

300. Hiervon können ca. 500 km in Druckzonen durch kontinuierliche 

Messungen sehr gut bezüglich Durchflussveränderungen 

beobachtet werden. Abweichungen bei den Nachtmindestverbrauchswerten 

werden schnell erkannt und weitere 

Maßnahmen eingeleitet. Die Überwachungs- und Kontrollfunktion 

obliegt dem Wartungs- und Inspektionsdienst der 

DEW21 in Zusammenarbeit mit den Wasserwerken Westfalen 

(WWW). Das übrige Wasserrohrnetz besaß diese optimalen 

Überwachungseinrichtungen bisher nicht, dass heißt 

Verluste konnten nicht sofort, bzw. erst nach langer Laufzeit 

erkannt werden. 

In den Jahren 2007/2008 wurde das Wasserrohrnetz 

der DEW21 in 50 Rohrnetzbezirke aufgeteilt und mittels 

der Wasserverlustanalyse (Nachtmindestverbräuchsmesne 

signifikante Durchflussänderung ergibt. Diese Auswertung 

grafisch hinterlegt, liefert eine fachlich begründete Aussage, 

wo Durchflussmessgeräte zur Überwachung des Versorgungsnetzes 

platziert werden sollen. Zusätzlich liefert diese 

Berechnung auch eine Aussage über jene Leckagemenge, 

die mit einer entsprechenden Messstellendichte theoretisch 

erkennbar ist. 

Lecksuche – Auswertung mit 

LeakControl 

Um die Lecklaufzeit tatsächlich deutlich zu reduzieren, müssen 

die Durchflussdaten, die durch ein Monitoringsystem wie 

beispielsweise LeakControl mit Ultraschallsensoren zur Verfügung 

stehen, auch zeitnah ausgewertet werden. 

Die hier vorgestellte Variante bietet eine webbasierte 

Auswertung. Die einzelnen Messgeräte übertragen per GPRS 

die Messdaten auf einen zentralen Server. Per Zugangscode 

können nun die Durchflussdaten der jeweiligen Sensoren abgerufen 

werden. Dabei werden Vorauswertungen zur Verfügung 

gestellt, um die Analyse zu vereinfachen und auffällige 

Sensoren rasch ausfindig zu machen. 

Webportal für die Auswertung 

Der flächendeckende Ausbau des GPRS-Mobilfunknetzes ermöglicht 

seit einigen Jahren eine breite Einsatzmöglichkeit 

von Paketdatendiensten zur Übertragung von Daten. Technische 

Lösungen wie z. B. VPN-Tunnel sichern dabei die Daten, 

oder ermöglichen einen Zugriff auf entfernte Geräte. 

Datenübertragungen per GPRS setzen eine Client-Server- 

Architektur voraus. Dies erfordert eine komplexe Soft- und 

Hardware-Struktur, die nicht bei jedem Wasserversorger vorhanden 

ist. Mit der internetbasierten Auswertesoftware kann 

einem Kunden seine angepasste Umgebung zur Auswertung 

seiner Messdaten bereitgestellt werden. 

In einer zentralen Datenbank sind sämtliche für den Betrieb 

und die Auswertung benötigten Daten gespeichert. Mit 

Hilfe von Benutzerkennungen und Passwörtern wird gewährleistet, 

dass jedem Benutzer nur seine eigenen Daten visualisiert 

werden. 

Für die Auswertung stehen verschiedene Diagramme zur 

Verfügung die es ermöglichen, Auffälligkeiten im Versorgungsnetz 

rasch erkennen zu können. Über eine webbasierte 

Lösung reduziert sich der Aufwand für das Betriebspersonal, 

da Auffälligkeiten im Versorgungsnetz kurzfristig nicht 

zwingend vom Büro aus abgerufen werden können. Um die 

Eingrenzung einer möglichen Leckage zu vereinfachen, werden 

jene Sensoren mit erhöhtem Durchfluss direkt in der Karte 

markiert. Somit reduziert sich der Aufwand für die Vorortung 

einer Leckage deutlich (Bild 3). 

Detaillierte Auswertungen lassen sich beispielsweise auch 

in einem 7-Tage Auswertediagramm visualisieren. Hier können 

interessante Phänomene, wie in Bild 4 in der Silvesternacht, 

beobachtet werden. 

Bild 3: Auswertungsübersicht (RBS wave, 2012) 

Bild 4: 7-Tages-Auswertung (RBS wave, 2012) 

496 6 / 2012

sung) überwacht. Mit dieser Methode kann ein Großteil des 

Rohrnetzes mit wenigen Messungen überwacht und bei Abweichungen 

mit entsprechenden Maßnahmen zur Fehlersuche 

reagiert werden. Schon bei der Festlegung der Überwachungsbezirke 

und bei der Auswahl der Messpunkte wurde 

darauf geachtet, die Standpunkte so zu wählen, dass ein 

weiterer Ausbau der kontinuierlichen Messungen sinnvoll erfolgen 

kann. 

Die bisherige kontinuierliche Überwachung erfolgte mittels 

magnetisch-induktiver Durchflussmesser mit jeweiliger 

Datenübertragung über das GSM-Netz, bzw. wenn vorhanden 

über Informationskabel des Telekommunikationszweiges. 

Ende 2011 folgte dann ein weiterer Ausbau der kontinuierlichen 

Überwachung in der so genannten „Normalzone“. 

Weitere 124 km wurden somit in die kontinuierliche Überwachung 

eingebunden. Ziel hierbei ist es, das Wasserrohrnetz 

„transparenter“ zu machen. Verbrauchsanalysen anhand 

„echter“ Durchflussmengen zur Rohrnetzberechnung sowie 

optimaler und zielgerechter Einsatz der Rohrnetzüberwachung 

sind die herausragenden Vorteile der kontinuierlichen 

Überwachung. 

Um einen aufwändigen Rohrbau beim Einbau magnetischinduktiver 

Durchflussmesser zu vermeiden, wurde bei DEW21 

erstmalig die Technik der Ultraschalldurchflussmessung eingesetzt. 

Diese Methode reduziert erheblich den Kostenaufwand 

zum Bau einer Messstelle. Für die Datenübertragung 

steht wie bisher das GSM-Netz oder alternativ das vorhandene 

Informationskabelsystem zur Verfügung. 

Zusammenfassung 

Die Qualität eines Versorgungssystems spiegelt sich unter anderem 

in der Höhe der Wasserverluste wider. Mit Hilfe von 

Wasserverlustmonitoringsystemen reduziert sich der Aufwand, 

ein Versorgungsgebiet zu überwachen sowie im Fall 

einer Leckage diese vor zu orten. Durch den Einsatz intel- 

BILD 5: Sensormontage im Erdeinbau DN 400 Stahl isoliert 

ligenter Systeme wie im Artikel vorgestellt kann die Bildung 

starrer Versorgungszonen vermieden und dennoch eine hohe 

Überwachungsqualität erzielt werden. 

Literatur 

[1] Gangl, G.; Dietz, R. (2008): Wasserverlustreduzierung in 

der Trinkwasserversorgung, 3R international 47 (2008) 

Nr. 8-9 

[2] Kober, E. (2007): Sustainable reduction of water loss in urban 

water distribution systems, IWA Conference Water 

Loss, 23.-26.09.2007, Bucharest 

Autoren 

Dr.-Ing. Gerald Gangl 


Tel. +49 711 128-48414 

E-Mail: g.gangl@rbs-wave.de 

Jürgen Kurz 

SebaKMT, Baunach 

Tel. +49 9544 68-0 

E-Mail: kurz.j@sebakmt.com 

Stefan Naleppa 


Tel. +49 711 

E-Mail: s.naleppa@rbs-wave.de 

Tobias Nayda 

DEW21, Dortmund 

Tel. +49 231 544-3234 

E-Mail: tobias.nayda@dew21.de 

6 / 2012 497

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500 6 / 2012

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6 / 2012 501

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Berstlining 

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502 6 / 2012

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Öffentliche Ausschreibungen 

InstItute + VeRBänDe 

Institute 

506 6 / 2012


2012 

Verbände 


6 / 2012 507

2012 



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Berstlining im Wettlauf mit dem 

Rhein-Hochwasser 

Die unmittelbare Nähe zum Rhein war neben einer Sohltiefe 

von ca. 7 m die besondere Herausforderung dieser Rohrerneuerungsmaßnahme 

nach dem Berstverfahren. Zwar wurde 

das Grundwasser zum Zeitpunkt der Sondierungsbohrungen 

mit 8 m unter Gelände nicht erreicht, dennoch musste man 

bei einer Grubentiefe von etwa 7 m wegen der Abhängigkeit 

des Grundwasserstandes mit dem jeweiligen Pegelstand des 

Rheins auf alle Eventualitäten eingestellt sein. Es wurde daher 

empfohlen, die Maßnahme in der Zeit mit erfahrungsgemäß 

niedrigen Grundwasserständen durchzuführen. Das Bauzeitfenster 

betrug demnach gerade 12 Wochen. In dieser 

Zeitspanne waren die Baugruben herzustellen, die Rohrerneuerungsmaßnahme 

durchzuführen, die Baugruben wieder 

zu verfüllen sowie die Oberflächen wieder herzustellen. 

Den Auftrag der beschränkten Ausschreibung erhielt die 

STG Braunsberg GmbH aus Bochum. Das seit 1955 bestehende 

renommierte Familienunternehmen wird in der zweiten 

Generation von den Brüdern Günter und Hermann 

Braunsberg geführt. Tätigkeitsschwerpunkte sind der Kabelleitungsbau 

sowie der Kanalbau. Im Kabelleitungsbau stehen 

für die grabenlose Verlegung HDD-Spülbohranlagen und für 

Hausanschlüsse rund 25 GRUNDOMAT-Erdraketen zur Verfügung. 

Die Baukolonnen sind vor allem mit FTTH-Projekten 

gut ausgelastet. 

Gezielt wurde der Bereich der grabenlosen Erneuerung 

und Sanierung von Rohrleitungen ausgebaut und in den vergangenen 

Jahren kräftig in die Bersttechnik investiert. STG 

kennt sich aus im Berstlining und ist bestens vertraut mit 

Technik und Verfahren. Bereits Ende der 1980er Jahre wurden 

erste Berstprojekte im dynamischen Berstverfahren ausgeführt. 

Heute stehen je nach Einsatzfall drei statische 

GRUNDOBURST Maschinentypen von Tracto-Technik zur 

Verfügung. Ein 400 S mit 40 t Zugkraft, ein 800 G mit 80 t 

Zugkraft und seit neuestem der größte Maschinentyp 2500 

G mit 250 t Zugkraft. Dieser Maschinenpark deckt die grabenlose 

Erneuerung von Druck- und Abwasserleitungen bis 

DN 1000 ab. STG ist vom DVGW und Güteschutz Kanalbau 

zertifiziert und besitzt alle relevanten Zertifikate. 

Geschäftsführender Gesellschafter Dipl.-Ing. Günter 

Braunsberg: „Wir sind überzeugt von den technischen und 

Bild 1: In der 

Baugrube 

installierter 

GRUNDOBURST 

2500 G beim 

Rohreinzug 

510 6 / 2012

wirtschaftlichen Vorteile des Berstverfahrens. Im Vergleich 

zur offenen Bauweise besteht je nach Verlegetiefe und in Bezug 

auf die Bauzeiten ein erhebliches Einsparpotential bei den 

Tiefbaukosten. Darüber hinaus ermöglicht das Berstverfahren 

eine Rohrquerschnittsvergrößerung um eine oder zwei 

Nennweiten. Außerdem können fast alle Rohrwerkstoffe gecrackt 

und eingezogen werden. Aus meiner Sicht ist die Bersttechnik 

häufiger einsetzbar, als Auftraggeber und Planer allgemein 

hin vermuten.“ 

Offene Bauweise AUsgeschlossen 

Beispielhaft steht dafür der Einsatz „Am Heerdter Krankenhaus“ 

zwischen der Einmündung Rheinallee und der Pariser 

Straße im Düsseldorfer Stadtteil Heerdt. Dort sollte ein stark 

beschädigter Beton-Mischwasserkanal DN 500 aus den 

1950er Jahren mit einer Gesamtlänge von 127 m erneuert 

werden. Die Kanaltrasse verlief mittig in der Fahrbahn. 

Verkehrstechnisch durfte der Krankenhausbetrieb aber in 

keiner Weise beeinträchtigt werden. Dazu gehörte auch der 

Anlieger-, Durchgangs- und Busverkehr. Darüber hinaus war 

die Anzahl der Parkplätze, die im Zuge der Maßnahme gesperrt 

werden mussten, so gering wie möglich zu halten. Bereits 

diese verkehrstechnischen Vorbedingungen schlossen 

die offene Bauweise aus. 

Laut Bodengutachten war der im Bereich des Altrohres 

anstehende bindige Boden (Schluff-Sand-Gemische und 

schluffige Sande) zwar grundsätzlich für das Berstverfahren 

geeignet. Zu beachten war, dass der Altkanal auf 610 mm aufgeweitet 

und damit auch das umgebende Erdreich verdrängt 

werden musste. Da die Altleitung auf einer Betonsohle lag, 

war die Erdverdrängung nach unten jedoch nicht möglich. Zusätzlich 

wirkt sich die Tiefenlage des Kanals infolge des stark 

verdichteten Bodens auf die Verdrängungsarbeit aus, so dass 

insgesamt mit einem höheren Verdrängungswiderstand zu 

rechnen war. 

Der Sanierungsabschnitt bestand aus drei Haltungen mit 

ca. 40 m, 44 m und 43 m Länge. Die Maschinengrube war 

6,80 m tief, 6,50 m lang und 2,50 breit. Die beiden Kopfgruben 

mit den Ausmaßen 4 m x 2 m wurden wegen der Anbindung 

der insgesamt drei Straßenabläufe quer zur Leitungstrasse 

ausgehoben. Die am Ende der Berststrecke liegende 

Einziehgrube wurde wie die Maschinengrube am Startpunkt 

parallel zur Leitungstrasse mit einer Länge von 3 m und einer 

Breite von 2 m erstellt. 

Bild 2: 630 mm Aufweitung kurz vor dem Anbau und SL PP-B 

Einzelrohre 

Bild 3: Die 1 m langen Einzelrohre werden einzeln nach und nach 

verspannt und zum Rohrstrang ausgebaut 

Erschütterungsarmer Einbau 

Alle Gruben wurden mit Spundbohlen verbaut. Hierbei war 

wegen der Krankenhausnähe auf einen erschütterungsarmen 

Einbau zu achten. Die im Bereich der Kanaltrasse kreuzenden 

Ver- und Entsorgungsleitungen waren bei der Erstellung der 

Baugruben entsprechend zu erkunden und zu sichern. Die 

Existenz von Kampfmitteln konnte nicht gänzlich ausgeschlossen 

werden. Nach Absprache mit dem KBD (Kampfmittelbeseitigungsdienst) 

waren Sicherheitsdetektionen nur im 

Bereich der Baugruben notwendig, da die Erneuerung des Kanals 

im Berstverfahren vorgesehen war. Erfreulicherweise 

blieb die Ortung ergebnislos. 

Nach der Baugrubenerstellung konnte mit der Installation 

der Berstanlage, Typ 2500 G (250 t) begonnen werden. Ursprünglich 

sollte die Berstanlage Typ 1250 G (125 t) eingesetzt 

werden. Nach Kenntnisnahme des Bodengutachtens und 

aufgrund der Tiefenlage des Rohres mit dem zu erwartenden 

Verdrängungswiderstand hat STG Braunsberg auf den 

GRUNDOBURST 2500 G mit der höheren Zugleistung zurückgegriffen. 

Später sollte sich herausstellen, dass diese Entscheidung 

richtig war. Die Zuglafette wird mit der Hydraulikstation 

TT B 250 (127 kW Motor Nutzleistung) betrieben. 

Ein besonderes Merkmal der GRUNDOBURST Technik ist 

das QuickLock-Berstgestänge, (in diesem Fall mit 140 mm 

Durchmesser), das zunächst durch die Altleitung vorgescho- 

6 / 2012 511



ben und dann zusammen mit Berstwerkzeug, Aufweitung und 

angebautem Neurohr zurückgezogen wird. Das Quick-Lock- 

Gestänge hat den Vorteil, dass es nicht zeitaufwändig und 

schmutzanfällig verschraubt werden muss. Für die schub- und 

zugstabile Verbindung werden die Einzelgestänge untereinander 

zeitsparend eingeklinkt. 

Um die aufwändigen Baugruben so klein wie möglich zu 

halten, entschied sich STG Braunsberg für das Berstverfahren 

mit SL PP-B Einzelrohren, DA 560 und 1 m Baulänge von 

egeplast. Das SL PP-B Modul wird aus dem Werkstoff PP- 

HM produziert. Dieser Werkstoff hat einen hohen E-Modulwert. 

Das bedeutet: eine entsprechend hohe Zähigkeit und 

Oberflächenhärte. Eine glatte Rohrinnenfläche mit niedrigen 

Rauhigkeitsbeiwerten verbessert die hydraulische Leistung 

gegenüber anderen Rohrwerkstoffen um ein Vielfaches. Die 

helle Innenfarbe ist inspektionsfreundlich und optimal für die 

Kamerainspektion. Das Dichtungssystem mit der 3-Lippendichtung 

wird mit der Klicktechnik verriegelt, ist nicht auftragend 

und mit der glatten Rohroberfläche ideal für die grabenlose 

Sanierung geeignet. 

Beim Rückzug des Berstgestänges wurde das Altrohr mit 

einer Aufweitung von 630 mm Durchmesser gecrackt und 

das Neurohr in gleicher Trasse mit eingezogen. In der Einziehgrube 

wurde der Rohrstrang sukzessive mit Gestänge und 

Rohrmodul um jeweils 1 m verlängert. Dazu mussten die Einzelrohre 

und die Aufweitung mit dem hydraulisch arbeitenden 

Burstfix kraft- und zugschlüssig miteinander verspannt 

werden. Die Kraftübertragung erfolgt über ein Gestänge – 

ebenfalls mit QuickLock-Funktion – von 54 mm Durchmesser, 

das durch den entstehenden Rohrstrang verläuft. Um die 

Verbindungen der Einzelrohre möglichst rasch zu bewerkstelligen, 

bediente man sich einer Rollenführungsbahn. 

Kurz vor der dritten Kopfgrube, nach etwa 80 der knapp 

130 m, erreichten die Zugkräfte fast 200 t. Jetzt zeigte sich 

die Flexibilität des GRUNDOBURST-Systems. Die Monteure 

von STG Braunsberg beschlossen, den bereits eingezogenen 

Rohrstrang nach Eintritt in die Kopfgrube einfach abzuhängen 

und ab dort die Einzelrohrmodule für die restliche Strecke 

zusammenzubauen. Die jetzt noch auftretenden Zugkräfte 

waren deutlich reduziert und die Berstmaßnahme konnte 

sicher beendet werden. 

Bild 4: Aufweitung und Rohrstrang erreichen die Maschinengrube 

Kontakt 

TRACTO-TECHNIK GmbH & Co. KG Spezialmaschinen, 

Lennestadt, Günter Naujoks, Tel. +49 2723 808-130, E-Mail: 

guenter.naujoks@tracto-technik.de, www.tracto-technik.de 



512 6 / 2012

Kinderhaus Märzwiesen nutzt 

Wärme aus DN1800-Abwasserkanal 

Von Klaus W. König 

Dass für die behagliche Wärme im Neubau der Kindertagesstätte Märzwiesen das Abwasser im Kanal vor dem Gebäude 

herhalten muss, wirkt zunächst befremdend. Doch die Kinder fühlen sich wohl und vom Kanal ist nichts zu riechen. Bei genauerem 

Hinsehen erkennt man Vorteile, die gut nachvollziehbar sind – und sich auf viele zukünftige Projekte im In- und Ausland 

übertragen lassen. Was liegt im Interesse des Klimaschutzes näher, als Abwärme zu nutzen? 

Die Stadt Rauenberg wirbt auf ihrer Website: „Klimaschutz 

zahlt sich aus - unter diesem Motto startete am 1. März 2008 

das Bundesumweltministerium in Kooperation mit der Deutschen 

Energieagentur (dena) und den Verbraucherzentralen 

eine breit angelegte Informationskampagne. Ziel ist es, den 

Einsatz erneuerbarer Energien für die Wärmegewinnung zu 

fördern und den Ausstoß des klimaschädlichen Kohlendioxids 

(CO 2 

) zu verringern“. Mit dem Kinderhaus Märzwiesen wird 

die Kommune zum Vorkämpfer dieser Initiative und zeigt, dass 

es ihr Ernst damit ist. 

Rauenberg liegt im Rhein-Neckar-Kreis, im Norden Baden-Württembergs, 

und hat 8.000 Einwohner. Am Standort 

einer ehemaligen Ziegelei wurde ab 2002 das Baugebiet 

März wiesen realisiert. Das Kinderhaus war eine der letzten 

Baumaßnahmen dort. Träger der Einrichtung ist die Stadt. 

Derzeit werden insgesamt 29 Kinder im Krippenbereich und 

Bild 1: Das Ende 

2010 fertiggestellte 

Kinderhaus Rauenberg, 

Südseite 

Foto: König 

Bild 2: Kinderhaus Rauenberg, Eingang Nordseite. 

Die Wärmequelle Abwasserkanal verläuft unter der 

Straße 

Foto: König 

6 / 2012 513



37 Kinder im Kindergartenbereich von insgesamt 18 Mitarbeiterinnen 

(12 Vollzeit / 6 Teilzeit) betreut. 

Foto: Uhrig Kanaltechnik 

Bild 3: Therm-Liner Typ A, Wärmetauscher zum nachträglichen 

Einbau in die Kanalsohle. Elemente von 1 m Länge werden im Kanal zu 

einem System verbunden 

Abwasser als Wärme- und Kältequelle 

Man nehme einen Wärmetauscher, setze ihn in den Abwasserstrom 

des Straßenkanals und verbinde diesen mit einer Wärmepumpe 

im Gebäude. Ca. 30 Anlagen dieser Art existieren 

tatsächlich bereits, die dem so genannten Rohabwasser bis zu 

1.000 kW entziehen. Bedingung ist allerdings ein Kälte- oder 

Wärmebedarf von 50 kW oder mehr. Die technische und wirtschaftliche 

Eignung sollte durch eine Machbarkeitsstudie belegt 

sein. Das Ministerium für Umwelt, Naturschutz und Verkehr 

in Baden-Württemberg fördert derartige Studien bis zu 

50 %. 

„Abwasser ist kein Abfallprodukt, sondern ein Wertstoff mit 

viel ungenutzter Energie. Doch die Bewirtschaftung von Abwassersystemen 

setzt Fachwissen und Erfahrung voraus. Das 

Ziel ist eine rentable und nachhaltige Betriebsweise“, so Mark 

Biesalski, Leiter der Uhrig Kanaltechnik GmbH mit Firmensitz in 

Geisingen an der Donau. Therm-Liner, das patentierte System 

zur Wärmerückgewinnung aus dem Kanal, versorgt das Kinderhaus 

Märzwiesen in Rauenberg seit Dezember 2010. 

Foto: Tecalor / Schu 

Bild 4: Elektrische Wärmepumpe Fab. Tecalor, 2 Stck. TTF 20 GM. 

Jahresarbeitszahl 4,0 

Voraussetzung der rückgewinnung 

Abwasser ist eine sichere, lokal vorhandene Energiequelle. Das 

Temperaturniveau im Abwasser ist mit ca. 12-20 °C sehr 

konstant. Wird im Sommer eine Kühlleistung benötigt oder in 

Ländern mit hoher Außentemperatur eine Klimatisierung, 

dann wird aus der Wärmepumpe eine Kältemaschine und aus 

dem Abwasser eine „Kältequelle“ [2]. Die im Abwasser steckende 

Wärmeenergie wird wieder verwendet und ermöglicht 

so eine Kälte- oder Wärmeerzeugung mit ca. 40 % weniger 

CO 2 

-Ausstoß. 

Drei Standorte sind generell für die Energiegewinnung aus 

Abwasser geeignet: Noch im Gebäude, in der Kanalisation 

selbst oder nach dem Klärprozess, wenn das gereinigte Abwasser 

die Kläranlage verlässt. Eine Rückgewinnung der Abwasserwärme 

im Gebäude ist nur sinnvoll, wo regelmäßig 

große Mengen Abwasser mit möglichst hohen Temperaturen 

anfallen. Gleichzeitig muss der Verursacher auch eine sinnvolle 

Verwendung für die nun zur Verfügung stehende Wärmeenergie 

haben. In Frage kommen hierfür Krankenhäuser, 

Hallenbäder oder Industrieanlagen. 

Die Wärmeentnahme aus der Kanalisation bietet sich an, 

wenn kontinuierlich größere Wassermengen zur Verfügung 

stehen. Um einen einwandfreien Betrieb zu gewährleisten, 

sollte die Energiequelle Abwasserkanal folgende Richtwerte 

erfüllen: 

Kanalquerschnitt min. DN 300 

Trockenwetterabfluss min. 10 l/s 

Abwassertemperatur ab 10 °C ideal 

Das Projekt Kinderhaus Märzwiesen erfüllt diese Voraussetzungen. 

Der Kanalquerschnitt ist mit DN 1.800 sehr gut für 

die nachträgliche Montage der Wärmetauscherelemente geeignet. 

514 6 / 2012

Technik 

Die hier verwendeten Systeme zur Energiegewinnung aus 

Abwasser lassen sich sowohl in bestehende Kanäle einbauen, 

idealerweise zum Zeitpunkt der Sanierung, als auch direkt bei 

Neubauten. Am Boden des Kanals eingesetzte Wärmetauscherelemente 

aus V4A-Edelstahl werden vom Abwasser 

überströmt und leiten die Wärme unmittelbar in die Heizzentrale 

zur Wärmepumpe. Die Temperaturdifferenz des Transportmediums 

Wasser zwischen Vor- und Rücklauf beträgt 4 

Kelvin. Die Wärmepumpe benötigt ihrerseits Zufuhr von 

Energie (Elektrizität oder Gas), allerdings deutlich weniger als 

für die Erzeugung der so gewonnenen Wärme sonst erforderlich 

gewesen wäre. „Entscheidend für die Effizienz einer 

Wärmepumpe ist die Jahresarbeitszahl JAZ“, sagt Leonhard 

Schmitt, einer der beiden Geschäftsführer von PSP, zuständig 

für die Planung der technischen Gebäudeausrüstung im 

Kinderhaus Märzwiesen. „Wir haben hier ein elektrisch betriebenes 

Gerät mit JAZ 4,0 gewählt, so dass wir insgesamt 

auf eine Energieeinsparung von ca. 47 % kommen. Die Auswertung 

des ersten normalen Betriebsjahres steht noch bevor, 

wir berichten auf unserer Website, wenn neue Zahlen 

vorliegen.“ 

Das Prinzip „Energie aus Abwasser“ ist Stand der Technik, 

zumindest seit Erscheinen des Merkblattes DWA-M 114 

im Juni 2009 [1]. Es beschreibt Einsatzmöglichkeiten und 

Grenzen, gibt Informationen für Gemeinden, Stadtentwässerungen 

und Planungsbüros. Enthalten sind auch Anforderungen 

seitens Kläranlage und Kanal und Musterverträge für 

Vereinbarungen zwischen Bauherr und Kanalbetreiber. 

Wirtschaftlichkeit 

Im Abwasser steckt eine große Wärmemenge, die mittels 

moderner Wärmepumpentechnologie zur Beheizung von Gebäuden 

verwendet werden kann. Das Potenzial dieser erneuerbaren 

Energiequelle ist sehr groß, mit der Abwasserwärme 

könnten – vom Angebot her – 10 % aller Gebäude in 

Deutschland beheizt werden. Aufgrund steigender Energiepreise 

einerseits und dem technologischen Fortschritt im Bereich 

der Wärmepumpen und Wärmetauscher andererseits 

wird die Abwasserwärmenutzung zunehmend wirtschaftlich 

interessanter. Entsprechende Rahmenbedingungen vorausgesetzt, 

sind Anlagen zur Abwasserwärmenutzung im Vergleich 

zu fossilen Heizanlagen schon heute betriebswirtschaftlich 

wettbewerbsfähig. Bei richtiger Planung und Ausführung 

entstehen weder für das Entwässerungssystem noch 

für die Abwasserreinigung Nachteile [1]. 

Auch wenn diese Heizungsanlagen zu niedrigeren Betriebskosten 

führen, bedarf es zunächst höherer Investitionen 

als bei konventionellen Erdgas-/-ölheizungen. Positiv 

wirkt sich bei der Kostenvergleichsrechnung die lange Nutzungsdauer 

der Wärmetauscher aus. Die Wartungskosten sind 

bei Wärmetauschern gering, da insbesondere bei Bauarten 

ohne mechanisch bewegte Teile kein Verschleiß auftritt. Die 

Energiekosten sind von der Bauart der Wärmepumpe (elektrisch 

oder gasbetrieben) abhängig sowie vom Betriebskonzept. 

Sie sind wesentlich geringer als die der konventionellen 

Systeme [1]. Beim Kinderhaus Märzwiesen ist die zu erwartende 

Verschmutzung durch Ablagerung und Biofilm auf den 

Wärmetauschern bei der Bemessung der Anlagengröße berücksichtigt, 

so dass dafür keine Wartung anfällt. 

Der Wärmeabnehmer (z. B. der Bauherr) muss entscheiden, 

ob er die Realisierung in Eigenregie ausführen will oder 

erfahrene Contractoren für Planung, Bau und Betrieb anfragen 

will. Die Stadt Rauenberg hat sich für die erste Möglichkeit 

entschieden. Thomas Glasbrenner von der Stadtverwaltung 

schlüsselt die Kosten und Einsparungen folgendermaßen 

auf: 

Kosten und Einsparungen 

Die Gesamtbaukosten des Kinderhauses belaufen sich 

auf 2,545 Mio € inkl. Außenanlagen und Honoraren. Die reinen 

Baukosten ohne Honorare liegen bei 2,1 Mio. €. Fördermittel 

wurden beantragt und gewährt von Ausgleichstock, 

Krippenförderung des Bundes sowie Konjunkturprogramm 

II. Derzeit beantragt aber noch nicht beschieden sind Mittel 

aus dem Programm Klimaschutz-Plus der KEA. Die Kosten 

der Wärmeversorgungsanlagen inkl. der Abwassernutzungsanlage 

belaufen sich auf insgesamt 0,194 Mio. €. Die Amortisation 

der Abwassernutzungsanlage ist in Abhängigkeit der 

Energieteuerung und bei Bewilligung der noch fehlenden 

Fördermittel in elf Jahren möglich. Obwohl üblicherweise bivalent 

geplant wird, die Grundlast mit erneuerbarer Energie, 

die Spitzenlast mit konventioneller Brennwerttechnik, ist in 

diesem Fall ein monovalentes Heizsystem im Einsatz. Grund: 

ein höherer Anteil bei Energie- und CO 2 

-Einsparung. Der 

Nachteil ist ein kostenintensiverer Betrieb, was zu der relativ 

langen Amortisationszeit führt. 

Die Stadtverwaltung legt Wert darauf, dass im ersten 

Gebäude Rauenbergs mit Abwasser-Wärmenutzung die Öffentlichkeit 

Anteil an den Ergebnissen hat. Deshalb soll zukünftig 

permanent die erreichte Leistung durch Monitoring 

im Eingang des Kinderhauses Märzwiesen sichtbar werden. 

Literatur 

[1] DWA-Regelwerk: Merkblatt DWA-M 114. Energie aus 

Abwasser, Wärme und Lageenergie. (Hrsg.:) DWA, 

Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser 

und Abfall e. V. Hennef, Juni 2009. 

[2] Energie aus Abwasser. Regenerativ, innovativ, wirtschaftlich. 

Informationsschrift der Uhrig Kanaltechnik GmbH. 

Geisingen, 2011. 

Kontakt 

Uhrig Kanaltechnik, Geisingen, Tel. +49 7704 806-0, 

E-Mail: zentrale@uhrig-bau.de, www.uhrig-bau.de 

6 / 2012 515



GFK-Schlauchlining im 

Schwellenwerk – Bahn saniert 

Abwasserkanal neben den Gleisen 

Im ostbayrischen Schwandorf galt es im November und Dezember 2011 umfangreiche Sanierungsarbeiten unter erschwerten 

logistischen Bedingungen zu bewältigen. Abwasserrohre in den Nennweiten DN 150 bis 300 warteten entlang einer Strecke 

von 850 m auf ihre Sanierung. Bei der routinemäßigen Kamerainspektion zeigten sich Risse, Ablagerungen und Scherbenbildung. 

Acht von insgesamt 20 Haltungen waren aufgrund dieser Schäden offensichtlich undicht. Es bestand Handlungsbedarf. 

Zum Einsatz kamen 350 m des Schlauchliners von BKP Berolina aus Vinylesterharz, ein qualitativ hochwertiges Standardprodukt 

in der Kanalsanierung, das sich für diesen Einsatz aufgrund des aggressiven Abwassers und der Sicherheitsansprüche 

besonders eignete. Das Schlauchlining stellte zugleich eine kostengünstigere Alternative zum Neubau der Abwasserrohre dar. 

Ausgeschrieben wurde der Sanierungsauftrag im Schwellenwerk 

von der Deutschen Bahn Netz AG (Zweigstelle Nürnberg) 

im August 2011. Die Blomberger Niederlassung der 

Swietelsky-Faber GmbH gewann den Auftrag zusammen mit 

der Rädlinger GmbH aus Vilshofen an der Donau, die für an- 

dere Arbeiten in offener Bauweise zuständig war. In der Kreisstadt 

Schwandorf, 90 km östlich von Nürnberg, führte ein 

sechsköpfiges Team eine anspruchsvolle Sanierung durch. Die 

Abwasserrohre verliefen zu einem Großteil in einem schmalen 

Streifen unmittelbar neben den Gleisen auf dem Werks- 

Bild 1: Sanierungsarbeiten im Schwellenwerk in Schwandorf: Die Deutsche Bahn sanierte Abwasserrohre in den 

Nennweiten DN 150 bis 300 entlang einer Strecke von 850 m. Die Gleise mussten zeitweilig gesperrt werden 

516 6 / 2012

gelände. Eine Erneuerung des Kanalsystems in offener Bauweise 

kam allein deshalb nicht in Frage. Dieser Umstand bedeutete 

darüber hinaus neben einer rein technischen auch eine 

logistisch-organisatorische Herausforderung. 

Hürdenlauf auf Zeit 

Die Gleise im Schwellenwerk mussten gesperrt werden, wobei 

der Zugverkehr stets nur für kurze Zeit unterbrochen werden 

konnte. Auch die Schienen selbst stellten ein ungewöhnliches 

Hindernis dar, das man mit Fahrzeugen und Equipment nur 

schwer überwinden konnte. Massive Holzbohlen wurden benutzt, 

um den Raum in der Spur oberhalb des Schotterbetts 

zu füllen. So konnte das Team die sonst unzugänglichen Bereiche 

mit Maschinen und Ausrüstung erreichen. Das Schwellenwerk 

Schwandorf stellte die benötigten Bohlen zur Verfügung. 

In den inspizierten und auf Dichte überprüften Abwasserrohren 

kamen schließlich 350 m des Glasfaser verstärkten 

Kunststoff-Liners (GFK) zur Ausführung, um ein dichtes Kanalnetz 

zu erzielen. Aufgrund des insgesamt guten Altrohrzustands 

hat der Liner keine statische Funktion. Dieser eignet 

sich besonders bei aggressiven Abwassermedien, wie sie bei 

der Tränkung von Holzschwellen anfallen können. Dieser 

Schlauchliner aus Vinylesterharz trotzt Beanspruchungen 

durch Chemikalien sowie Belastungen durch Dauertemperaturen 

um 80 °C. Dies entspricht den Anforderungen an Qualität 

und Sicherheit, die die Deutsche Bahn AG an ihre Abwassersysteme 

stellt. 

Der Einzug der Schlauchliner in die Haltungen selbst war 

reine Routine: Der Liner der BKP Berolina mit einer Wandstärke 

von 4 mm war in den betreffenden Haltungen im Kreisprofil 

mit einem Nenndurchmesser von 300 mm problemlos einzubauen. 

Mit einem Robotersystem wurde der Kanal für den 

Einzug des Liners vorbereitet. Nach den Fräs- und Reinigungsarbeiten 

wurde eine hochwertige Inlinersanierung mit dem 

Injektions- und Beschichtungsverfahren durchgeführt. Die 

lichthärtende Glasfasertechnologie ermöglichte hierbei eine 

Einbauzeit von wenigen Stunden. Unter den gegebenen Umständen 

ein großer Vorteil. 

In ständiger Absprache mit der Deutschen Bahn und der 

Rädlinger GmbH galt es, den Auftrag zu verrichten und den 

Zugverkehr möglichst nicht zu beeinträchtigen – eine besondere 

Koordinierungsaufgabe, die über einen Standardauftrag 

in der Kanalsanierungsbranche hinausgeht. Das Team bewältigte 

diese Anforderung zur völligen Zufriedenheit des Auftraggebers. 

Mit Swietelsky-Faber wählte die Deutsche Bahn 

einen Partner, der bereits langjährige Erfahrungen im Bereich 

von Sanierung unter Zeitdruck und erschwerten Bedingungen 

sammeln konnte. 

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Kontakt 

Swietelsky-Faber GmbH, Blomberg/Lippe, 

E-Mail: kopp@swietelsky-faber.de 

DB Netz AG, Regionalbereich Süd, Bodensanierung, 

Anja Ragwitz, E-Mail: anja.ragwitz@deutschebahn.com 



www.gwf-wasser-abwasser.de 

Oldenbourg Industrieverlag 

www.gwf-wasser-abwasser.de 

gwf Wasser/Abwasser erscheint in der Oldenbourg Industrieverlag GmbH, Rosenheimerstr. 145, 81671 München 

6 / 2012 517



Sickermulden mit Substrat 

entwässern Luckenwalder 

Industriegebiet 

Schon im 19. Jahrhundert war Luckenwalde als „Stadt der Schornsteine“ bekannt. Auch heute noch ist die Kreisstadt im 

brandenburgischen Landkreis Teltow-Fläming ein wichtiger Industriestandort. Motor der wirtschaftlichen Entwicklung sind 

heute vor allem die Branchen Automotive und Metall. Vor allem die Nähe zu Berlin ist für viele Unternehmen ein Anreiz, sich 

hier anzusiedeln. Um das wirtschaftliche Wachstum der Region weiter anzukurbeln, baut die Stadt das Industriegebiet mit 

einem Investitionsvolumen von knapp acht Millionen Euro aus. Wie bei großflächigen Bebauungen üblich, steht das Thema 

Entwässerung auch in Luckenwalde im Fokus – zumal die Regenwassersituation aufgrund eines hohen Grundwasserstandes 

ohnehin angespannt ist. Die Stadtverwaltung hat sich nach Abwägung mehrerer Alternativen für den Einsatz von D-Rainclean ® 

entschieden. Diese von der Funke Kunststoffe GmbH entwickelte Sickermulde ist vom Deutschen Institut für Bautechnik (DIBt) 

als System zur Behandlung und Versickerung von Niederschlagsabflüssen von Kfz-Verkehrsflächen zugelassen und erfüllt die 

Forderungen gemäß Regelwerk DWA A-138 für belastetes Oberflächenwasser. Mit dem dazugehörenden Substrat sorgt sie für 

eine zuverlässige Behandlung und Versickerung von belasteten Niederschlagsabflüssen von Straßen, Parkplätzen und Dächern. 


Das Jahr 2010 mit seinen Starkregenereignissen hat die Stadt 

Luckenwalde vor große Herausforderungen gestellt. Während 

hier normalerweise im Durchschnitt 560 l pro m² an Niederschlagswasser 

anfallen, waren es 2010 im Schnitt 737 l/m². 

Für derartige Mengen sind die dortigen Gräben und die Nuthe, 

über die das Wasser abgeleitet wird, nicht ausgelegt. „Wir 

haben in Luckenwalde einen hohen Grundwasserstand, der 

teilweise nur 2 m unter der Geländeoberkante liegt. Deshalb 

Bild 1: Das Industriegebiet in Luckenwalde wird neu strukturiert. Zur Regenentwässerung 

setzt die Stadtverwaltung D-Rainclean® ein 

hat die Wasserbehörde die Einleitmenge in die öffentlichen 

Gewässer begrenzt. Diese Vorgabe erfordert, dass möglichst 

viel Niederschlagswasser vor Ort verbleibt und versickert wird. 

So ist es auch im brandenburgischen Wassergesetz festgelegt. 

Was wir von privaten Grundstücksbesitzern verlangen, 

müssen wir natürlich auch selbst leisten“, erklärt Dirk Ulrich, 

Leiter der Abteilung Straßenbau im Straßen-, Grünflächenund 

Friedhofsamt. Die Stadtverwaltung Luckenwalde hat sich 

deshalb für den Einsatz von D-Rainclean 

® im Industriegebiet entschieden. 

Planer Markus Blümner, Geschäftsführer 

von Redeker Consult Ingenieurgesellschaft 

mbH: „Die Entscheidung fiel 

aus mehreren Gründen. Die Sickermulde 

nimmt deutlich weniger Platz in Anspruch 

als ein Retentionsbecken. Außerdem 

ist diese Lösung wirtschaftlicher 

als der Bau von Stauraumkanälen, 

die bei der Herstellung und in der Unterhaltung 

hohe Kosten verursachen. 

Auf die Jahre gerechnet ist die Sickermulde 

die kostengünstigere Variante.“ 

Durch ihren Einsatz wird die Einleitmenge 

von Regenwasser im Stadtgebiet in 

die öffentlichen Gewässer nicht nur 

verzögert, sondern verringert.“ 

Von Schadstoffen 

gereinigt 

Bei der Sickermulde von Funke handelt 

es sich um eine 50 cm lange, 40 cm 

breite und 37 cm hohe Mulde aus PP, 

die mit einem Substrat aus organischen 

und mineralischen Stoffen befüllt wird. 

518 6 / 2012

„Das definierte Substrat gibt Planungssicherheit, was zum 

Beispiel die Reinigungsleistung und die Hydraulik anbelangt“, 

erklärt Funke-Fachberater Uwe Schmidt. Hinzu kommt: Aufgrund 

der langen Standzeiten ist D-Rainclean ® zudem eine 

wirtschaftliche Lösung. Mit der Mulde von Funke Kunststoffe 

kann das Niederschlagswasser nicht nur vor Ort versickert 

werden. Mit Hilfe des aus organischen Stoffen bestehenden 

Substrats werden zudem die Forderungen gemäß Regelwerk 

DWA A-138 für belastetes Oberflächenwasser erfüllt. Gerade 

im Industriegebiet ein wichtiger Aspekt, wie Schmidt unterstreicht: 

„Wo viel Industrieverkehr ist, gelangen besonders 

viele Schadstoffe in das Niederschlagswasser, z.B. durch Reifen-, 

Straßen- und Bremsabrieb, Abgase oder Tropfverluste. 

Das Substrat sorgt dafür, dass Schwermetalle durch Adsorption, 

Kationenaustausch und Filterung gebunden und Ölrückstände 

biologisch abgebaut werden. Auf diese Weise wird das 

Grundwasser bei der Versickerung nicht belastet.“ Eine saubere 

Sache für das Luckenwalder Industriegebiet, das seit 

2007 ausgebaut und aufgewertet wird. Das Investitionsvolumen, 

das u. a. mit Hilfe von zwei Förderprogrammen zustande 

gekommen ist, liegt für die sieben Bauabschnitte bei 

knapp acht Millionen Euro. Im Rahmen der Neustrukturierung 

des Gebiets hat die Stadt Luckenwalde auch die unterirdische 

Infrastruktur erneuern lassen, wobei ein Trennsystem für Regen- 

und Schmutzwasser eingeführt wurde. Angestrebt ist 

allerdings die ortsnahe Versickerung. 

Konzept mit Sickermulden 

Karsten Ribbecke, Geschäftsführer der mit dem Tiefbau in 

Luckenwalde beauftragten Belm Tiefbau GmbH, beschreibt, 

wie das Entwässerungskonzept auf der Straße „Schieferling“ 

aussieht: „Wir haben die neue Fahrbahn 7 m breit gebaut, mit 

einseitigem Gefälle. So reicht der Einbau einer Mulde, da das- 

Niederschlagswasser auf eine Seite läuft. Insgesamt haben 

wir im Schieferling 410 m D-Rainclean ® eingesetzt.“ Während 

die Gehwege im Schieferling über eine natürliche offene Mulde 

entwässern, leisten die sickermulden in der Industriestraße 

die gesamte Entwässerungsarbeit. Hierzu Bauleiter Uwe 

Schmidt: „Die Straßenbreite in der Industriestraße beträgt 

7,50 m. Hinzu kommen noch 2,50 m für die Parkstreifen. Hier 

wurden an beiden Seiten Sickermulden eingebaut, insgesamt 

auf 1.750 m Länge.“ Nur bei Starkregenereignissen wie es sie 

etwa im Jahr 2010 gab, gelangt das Regenwasser in den 

nächsten Sammler. Für diesen Notfall sind die Sickermulden 

mit einem Notüberlauf ausgestattet. In Luckenwalde ist man 

mit der Entscheidung zufrieden. Was den Auftraggeber besonders 

überzeugt, ist die Wirtschaftlichkeit der Mulde. „Gegenüber 

anderen Lösungen ist dies die kostengünstigste Variante. 

Das Substrat hat laut Hersteller eine Standzeit von rund 

15 Jahren. Dann kann es von einem Reinigungsfahrzeug mit 

Saugrüssel schnell entfernt und ausgetauscht werden“, so die 

Stadtverwaltung. Die Herstellungskosten decken sich bei 

beidseitigem Einbau etwa mit denen eines Regenwasserkanals 

DN 500. Jedoch werden die Wartungs- und Unterhaltungskosten 

im gesamten Regenwassernetz verringert und 

die limitierte Einleitmenge in die Vorflut entlastet. 

Kontakt 

Funke Kunststoffe GmbH, Hamm-Uentrop, Tel. +49 2388 

3071-0, E-Mail: info@funkegruppe.de, www.funkegruppe.de 

Foto: Funke Kunststoffe GmbH Foto: Funke Kunststoffe GmbH 

Bild 2: So wird 

die D-Rainclean®- 

Sickermulde in 

Luckenwalde 

eingebaut: Neben 

dem Hochbord 

werden Betonpflastersteine 

verlegt, 

dann kommt die 

Mulde und daneben 

erneut Betonpflastersteine 

und die 

Asphaltdecke 

Bild 3: In der 

Straße „Schieferling“ 

wurde nur eine 

Sickermulde 

eingesetzt. Hier 

verfügt die neue 

Fahrbahn über ein 

einseitiges Gefälle 

6 / 2012 519

Fachbericht 

Fernwärme 

Neue Berechnungsmethode für 

ausgehalste T-Stücke in der 

Fernwärme 

Von Eugen Besedin, Jochen Lorch, Roland Hartmann und Andreas Schleyer 

Ausgehalste T-Stücke sind wegen ihrer prüfbaren Schweißverbindung im Abzweig, nahezu kerbfreien Herstellung und 

strömungsgünstigsten Form für vorgefertigte Kunststoffmantelrohr-Systembauteile technisch und wirtschaftlich eine 

optimale Lösung. Ihr rechnerischer Nachweis auf der Basis bestehender Regelwerke ist bei erdverlegten warmgehenden 

Leitungen mit extrem hohen Axialkräften infolge Reibung konservativ und erfordert in den meisten Fällen den 

Einsatz eines Parallelabzweiges oder lässt bei T-Abzweigen nur kurze Abzweiglängen zu. Um die Vorteile der ausgehalsten 

T-Stücke bei der Planung von Kunststoffmantelrohr (KMR)-Netzen nutzen zu können, wurden parametrisierte 

Analysen auf Basis der Finite-Elemente-Methode (FEM) durchgeführt, ausgewertet und aufgrund von Ähnlichkeitsbetrachtungen 

auf die gesamten Nennweitenkombinationen von DN 25/DN 20 bis DN 400/DN 200 übertragen. 

Entstanden ist eine Berechnungsmethode, die es gestattet, wirklichkeitsnahe FEM-Ergebnisse in den in der Fernwärme 

eingesetzten Stabwerksprogrammen zu nutzen. Im Ergebnis zeigen sich im Vergleich zum konventionellen Ermüdungsnachweis 

fast 50 % niedrigere Materialausnutzungen. 

MODELLIERUNG MIT FINITE ELEMENT 

METHODE 

Die Modellierungen und Berechnungen der T-Stücke wurden 

mit dem Programmsystem ANSYSÒ Mechanical durchgeführt. 

Verwendet wurde ein Volumenmodul mit Solid-Elementen 

(Tetraeder). Die Berechnung wurde für 13 Einheitslastfälle 

durchgeführt. Gelagert wurde das Modell an einem 

Rand des Grundrohres. Die Lagerbedingungen wurden so gewählt, 

dass eine radiale Verschiebung der Lagerfläche möglich 

ist. Die hergestellten ausgehalste T-Stücke und ein Volumenmodell 

sind in Bild 1 abgebildet. 

Die Lastenaufbringung der Einheitslastfälle erfolgte über 

eine Balkenspinne am Stutzen und Grundrohr. Die Balken wurden 

dehnweich aber biegesteif gewählt. 

Im Bereich der Übergangsradien Stutzen–Grundrohr wurde 

die Elementgröße kleiner gewählt, um bei der nachfolgenden 

Spannungslinearisierung eine größtmögliche Genauigkeit 

zu erzielen. Die Spannungsauswertung erfolgte an insgesamt 

32 Pfaden im Bereich der Übergangsradien Stutzen–Grundrohr 

und an der Schweißnaht der anschließenden 

weiterführenden Rohrleitung. In Bild 2 ist der Vergleichsspannungsverlauf 

am T-Stück DN 250 x 125 dargestellt. Da- 

BILD 1: Ausgehalste T-Stücke und Volumenmodell 

BILD 2: Ergebnisdarstellung der Vergleichsspannungsschwingbreiten 

eines FE-Modells 

520 6 / 2012

ei wurden Lastkombinationen einer bestimmten Einbausituation 

im FE-Modell angesetzt. Im Bild ist erkennbar, dass die 

maximale Vergleichsspannungsschwingbreite in diesem Fall 

am Pfad 12 auftritt. 

Die Übergangsradien Stutzen–Grundrohr wurden konservativ 

kleiner gewählt, als die Radien der realen T-Stücke. Die 

tatsächlichen Übergangsradien wurden mittels Labormessungen 

ermittelt. Ebenso wurden bei den Wanddicken im FEM- 

Modell kleinere verwendet als an den realen T-Stücken vorhanden. 

Dies gewährleistet eine konservative Berechnung. 

Die Ergebnisausgabe aller linearisierten Spannungskomponenten 

erfolgte pfadweise jeweils für alle 13 Einheitslastfälle. 

Das heißt, pro T-Stück mit 13 Einheitslastfällen wurden 

416 Spannungsausdrucke erzeugt. Diese Spannungskomponenten 

wurden zur Implementierung in der Rohrstatiksoftware 

sisKMR verwendet. 

AUSWERTUNG DER FEM-BERECHNUNGEN 

Die Berechnung mit FEM liefert eine große Anzahl von Spannungstensoren, 

die an jedem Pfad eines vernetzten Systems 

ermittelt werden. Die berechneten Spannungstensoren beschreiben 

einen 3-dimensionalen Spannungszustand. Bei 

mehreren Lastfällen an einem Modell, können die Ergebnisse 

eines Pfades durch Superposition der einzelnen Tensoren 

überlagert werden. 

Definition der Lastfälle 

Um die berechneten Spannungstensoren überlagern zu können, 

sind in einem FE-Modell einzelne Lastfälle definiert. Diese 

Lastfälle sind mit Einheitslasten ausgewertet und können 

durch Multiplikation mit den ermittelten Schnittgrößen 

z. B. aus einem Stabwerksprogramm direkt berechnet werden. 

Insgesamt können an einem T-Stück 13 Lastfälle wirken 

(Bild 3), die aus jeweils drei Momenten und drei Kräften am 

Grundrohr und Stutzen und einem Überdruck bestehen. Im 

FE-Modell sind alle Querkräfte momentenfrei für den Achsenschnittpunkt 

des T-Stücks angesetzt. 

Pfade der Spannungsauswertung 

In den einschlägigen Regelwerken und Normen wird an T- 

Stücken ein Spannungsnachweis geführt. Eine detaillierte FE- 

Berechnung hat je nach Vernetzung mehrere Tausend einzelne 

Knoten, die ausgewertet werden. Um festzustellen, an 

welcher Stelle die maximale Spannung auftritt, müssen alle 

Pfade ausgewertet werden. Bei einem Lastfall kann man die 

Anzahl der auszuwertenden Pfade reduzieren, indem man 

Symmetriebedingungen ausnutzt. Bei einem ausgehalsten 

T-Stück sind insgesamt 32 Pfade festgelegt, die gleichmäßig 

mit einem Winkel von 22,5° in zwei Ebenen übereinander 

verteilt sind. Die Auswertung erfolgt für die Spannungsmaxima 

im Radienübergang vom Grundrohr zum Stutzen an 

den Pfaden 1 bis 16 und für die Schweißnaht an der Aushalsung 

an den Pfaden 17 bis 32 (Bild 3). An den Pfaden 17 bis 

32 treten kaum die Spannungsmaxima auf, aber der Grund 

für die Auswertung ist die geringere zulässige Spannung infolge 

der Schweißnaht. 

BILD 3: Lastfälle an einem T-Stück und Pfade 

Es werden für jeden Pfad die Spitzenspannungen an der 

Außenseite und der Innenseite der Rohrwand ermittelt. Für 

den Lastfall Innendruck liegt das Maximum in der Nähe der 

Pfade 01 und 09. Bei einer Axialkraft im Grundrohr liegt das 

Maximum an den Pfaden 05 und 13 mit der geringsten Querschnittsfläche 

am Grundrohr. 

Überlagerung der Spannungstensoren 

Für die Überlagerungen der Spannungstensoren wird ein fiktives 

linearelastisches Materialgesetz für die Berechnung angesetzt. 

Die berechneten Spannungstensoren aus den 13 Einheitslastfällen 

können mit den tatsächlich auftretenden Größen 

aus der Systemberechnung multipliziert werden. Für jeden 

Lastfall wird ein eigener Spannungstensor je Pfad ermittelt, 

der mit dem Superpositionsprinzip überlagert wird. 

Die Anzahl der Tensoren ergibt sich somit pro T-Stück aus 13 

Lastfällen x 32 Pfaden = 416. 

⎡ σ xx,1 

τ xy,1 

τ ⎤ ⎡ 

xz,1 

σ 

⎢ 

⎥ 

xx,n 

τ xy,n 

τ ⎤ 

⎢ 

xz,n 

⎥ 

σ ges,m 

= LF 1 

⋅ ⎢ τ xy,1 

σ yy,1 

τ yz,1 

⎥ + … + LF n 

⋅ ⎢ τ xy,n 

σ yy,n 

τ yz,n 

⎥ 

⎢ 

⎥ ⎢ 

⎥ 

τ xz,1 

τ yz,1 

σ 

⎣⎢ 

zz,1 

⎦⎥ 

τ xz,n 

τ yz,n 

σ 

⎣⎢ 

zz,n 

⎦⎥ 

mit 

n = Lastfälle 1 bis 13 

m = Pfade 1 bis 32 

Die Vergleichsspannung wird gemäß AD 2000-Merkblatt S4 

[1] nach der Gestaltänderungshypothese, für jeden Pfad gebildet. 

σ v,ges,m 

= 

σ 2 x 

+ σ 2 x 

+ σ 2 x 

− σ x 

σ y 

− σ x 

σ z 

− σ y 

σ z 

+ 3⋅ τ 2 xy 

+ τ 2 2 

( xz 

+ τ yz ) 

Wanddickenoptimierung 

Die Wanddicken der „neuen“ ausgehalsten T-Stücke sind so 

dimensioniert, dass sie auch im Haftbereich (Bereich mit behinderter 

Dehnung durch hohe Reibkräfte) eingesetzt werden 

können. Diese Voraussetzung hat zur Folge, dass der Lochausschnitt, 

der durch das Aushalsen entsteht, mit einer erhöhten 

Wanddicke im Grundrohr ausgeglichen wird. Damit 

ergeben sich am T-Stück höhere Wanddicken als in den anschließenden 

Geradrohren (Tabelle 1). 

Die zweite Voraussetzung ist die, dass bei der Aushalsung 

genügend Material zur Herstellung des Stutzens vorhanden 

ist. Damit wird sichergestellt, dass die Wanddicke am 

6 / 2012 521

Fachbericht 

Fernwärme 

Stutzen mindestens die Wanddicke des Anschlussrohres hat 

und die Höhe des ausgehalsten Stutzens für eine Schweißnaht 

geeignet ist. 

Als dritte Voraussetzung wird die Stabilität gegen Innendruck 

von mindestens PN16 nachgewiesen. Bis auf einzelne 

Ausnahmen der T-Stücke mit der Grundrohrnennweite 

DN 250 bis DN 400 sind alle T-Stücke bis PN 25 einsetzbar. 

Nach einigen statischen Untersuchungen wurden die 

Wanddicken des Grundrohres festgelegt. Da die Wanddicken 

um einiges höher sind als die Standardwanddicken von 

KMR, werden die T-Stücke als „ausgehalst dickwandig“ bezeichnet. 

Übertragung auf vielfältige 

Nennweitenkombinationen 

Um nicht die Vielzahl aller möglichen T-Stückkombinationen 

mit FEM modellieren zu müssen, wurde ein Konzept zur Übertragung 

der Ergebnisse einzelner, ausgehalster T-Stücke auf 

vielfältige Nennweitenkombinationen erstellt. In der einschlägigen 

Literatur wie KTA 3211.2 [2] wird für T-Stücke die Affinitätsbedingung 

bei konstantem Wanddickenverhältnis Abzweig 

/ Hauptrohr (s A 

/s H 

) mit dem Schalenparameter l beschrieben. 

d Am 

λ = 

d Hm 

⋅s H 

Der Parameter l kommt aus dem Druckbehälterbau und besteht 

aus zwei Einzelteilen. Der erste Teil b = d Hm 

⋅s H 

beschreibt 

die mittragende Breite eines Zylinders, der durch einen 

Ausschnitt abgeschwächt wird. Der zweite Teil d Am 

ist 

die Berücksichtigung des mittleren Abzweigdurchmessers, 

dessen Wirkung bei den Berechnungen nicht vernachlässigt 

werden darf. 

Bei gleichem λ und gleichem s A 

/s H 

liegt eine Ähnlichkeit 

der T-Stücke vor. Mit dieser Methode können die Ergebnis- 

se einzelner Berechnungen durch Bildung von quadratischen 

Funktionen auf unterschiedliche Nennweitenkombinationen 

übertragen werden. 

Um die Auswahl der T-Stücke zu optimieren, die mit FEM 

berechnet werden, ist es wichtig, einen möglichst großen Bereich 

des jeweiligen Wanddickenverhältnisses abzudecken. 

D.h. den möglich kleinsten, mittleren und größten λ-Wert 

zu berücksichtigen. In Bild 4 sind die ausgewählten λ-Werte 

mit roten vertikalen Linien gekennzeichnet. Die dazugehörigen 

T-Stücke sind darunter aufgelistet. 

Ein Beispieldiagramm mit sieben solchen Funktionen ist in 

Bild 5 dargestellt. Die markierten Punkte sind die Ergebnisse 

aus 21 berechneten T-Stücken. Da zu jedem T-Stück ein 

bestimmtes Wanddickenverhältnis (s A 

/s H 

) und ein Lambda- 

Wert gehört, können die Spannungen direkt aus den Kurven/ 

Funktionen berechnet werden. Für die Berechnung der 99 T- 

Stücke sind insgesamt: 

7 x (S A 

/S H 

-Verhältnisse) 

13 x (Lastfälle) 

32 x (Pfade) 

6 x (Spannungsarten) 

2 x (Spannungsseiten: Total (I), Total (O)) 

= 34.944 solcher Funktionen erforderlich. 

Spannungsnachweis 

Die Ermittlung der zulässigen Vergleichsspannungsschwingbreite 

erfolgt nach der Gestaltänderungshypothese (von Mises) 

gemäß dem AD-Merkblatt S2 [3]. Für einen mehrachsigen 

Spannungszustand bei nicht konstanten Hauptspannungsrichtungen 

liefert das AD-Merkblatt S2 in Anlehnung 

an den ASME-Code und das KTA-Regelwerk eine Möglichkeit 

zur Ermittlung der Vergleichsspannungsschwingbreite 2σ V 

. 

Diese Betrachtung wird für einen Volllastwechsel-Zyklus 

durchgeführt. Mit den durch die Berechnungsnormen vor- 

TABELLE 1: Mögliche Nennweitenkombinationen und Wanddicken der T-Stücke 

Nennwweite Stutzen 

Nennweite Grundrohr 

25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400 

20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 2,6 

25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 2,6 

32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 2,6 

40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 2,6 

50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 2,9 

s A 

[mm] 

65 65 65 65 65 65 65 65 65 2,9 

80 80 80 80 80 80 80 80 3,2 

100 100 100 100 100 100 100 3,6 

125 125 125 125 125 125 3,6 

150 150 150 150 150 4 

200 200 200 200 4,5 

s H 

[mm] 4 4 4 4,5 4,5 5 5,6 5,6 6,3 7,1 8 8 8 8 

522 6 / 2012

gegebenen Lastwechselzahlen von Fernwärmeleitungen, je 

nach Leitungstyp (Transportleitung, Verteilleitung oder Hausanschlussleitung), 

kann eine zulässige Vergleichsspannungsschwingbreite 

2σ a 

bestimmt werden. 

Zulässige Spannungsschwingbreite bei 

bekannter Lastspielzahl 

Als Grundlage für die Ermittlung dient das AD 2000-Merkblatt 

S2 Abschnitt 7 [3] „Zulässige Spannungsschwingbreite 

bei bekannter Lastspielzahl“: 

„Die Spannungsschwingbreite 2σ va 

nach Abschnitt (5) 

bzw. 2σ va 

nach Abschnitt (6) darf die nach den folgenden 

Abschnitten zu bildende zulässige Spannungsschwingbreite 

2σ azul 

nicht überschreiten. Dabei ist zwischen ungeschweißten 

und geschweißten Bauteilbereichen zu unterscheiden.“ 

Mit diesen Formeln ist es möglich, für jede Anzahl der 

Vollastwechsel bis N = 2 · 10 6 die dazugehörige zulässige 

Spannungsschwingbreite zu berechnen. 

BILD 4: Wanddickenverhältnisse, Lambda-Werte und berechnete 

T-Stücke 

Zukünftige Einsatzgebiete des neuen 

Konzeptes 

Das erstellte Konzept zur Übertragung weniger Berechnungen 

auf vielfältige Nennweitenkombinationen wurde in einer 

Masterarbeit entwickelt und zunächst in einer Anwendung 

für ausgehalste dickwandige T-Stücke erprobt [4]. Es bietet 

das Potenzial, auf ähnliche zukünftige Projekte übertragen 

zu werden. Die entwickelte Methode kann in den nächsten 

Schritten genutzt werden, um ähnliche Tragfähigkeitsreserven 

auch für angebohrte T-Stücke und vorgefertigte 1/1-T- 

Stücke nachzuweisen. 

DISKUSSION DER BERECHNUNGSMETHODE 

UND DER FESTIGKEITSNACHWEISE 

Geometrische Affinität 

Die Parameterstudie erfolgte unter Ausnutzung der geometrischen 

Affinität der T-Stücke. Bei affiner Geometrie sind auch 

die Spannungsverteilung und die Größe der Spannungserhöhungsfaktoren 

identisch. Die geometrische Affinität erlaubt 

somit, dass nicht alle T-Stück-Varianten explizit berechnet 

werden müssen. 

Spannungsnachweis 

Erdverlegte T-Stücke in Fernwärmeleitungen sind über die 

Beanspruchung aus Innendruck hinaus keinen weiteren wesentlichen 

kraftgesteuerten Beanspruchungen ausgesetzt. 

Die Spannungskategorie P e 

(KTA 3211.2, AD 2000-Merkblatt 

S4) wirkt sich bei den vorliegenden Abmessungen im 

Aushalsungsbereich nicht wie eine äußere Last aus. Eine entsprechende 

Berechnung mit elastoplastischem Materialgesetz 

und zyklischer Beanspruchung wurde hierzu zur Verifizierung 

für eine typische Belastungskombination an einem 

ausgehalsten T-Stück durchgeführt. 

Zusätzlich zum klassischen Innendrucknachweis wird hier 

kein weiterer Spannungsnachweis geführt. Der Festigkeitsnachweis 

erfolgt über den Ermüdungsnachweis. 

BILD 5: Beispielfunktionen für Spannungsberechnung 

Lineare Superposition 

Erdverlegte T-Stücke in Fernwärmeleitungen werden überwiegend 

durch dehnungskontrollierte Beanspruchungen aus 

behinderter Wärmedehnung beansprucht. Dabei liegen die 

Spannungen im Aushalsungsbereich deutlich über der doppelten 

Streckgrenze. 

Die einschlägigen Regelwerke zur Bewertung von Spannungen 

bei rechnerischen Spannungsanalysen (KTA 3211.2, 

AD 2000-Merkblatt S4) begrenzen die Zulässigkeit einer linear 

elastischen Spannungsanalyse auf (P l 

+ P b 

+ Q) ≤ 2 R p0,2T 

. 

Spannungsspitzen F sowie thermische Belastungen in Dickenrichtung 

dürfen dabei dieses Kriterium übersteigen. Im vorliegenden 

Fall sind die Beanspruchungen aus behinderter Wärmedehnung 

über die Wanddicke konstant. Andererseits wird 

in einschlägigen Regelwerken für nicht erdverlegte Rohrleitungen 

die Normalkraft aus behinderter Wärmedehnung vernachlässigt. 

Hier wird deshalb bezüglich der Normalkraft aus 

behinderter Wärmedehnung vom strengen Konzept der KTA 

3211.2 abgewichen und dieser Spannungsanteil ebenso wie 

eine thermische Belastung in Dickenrichtung betrachtet. Diese 

Vorgehensweise wird mit der o.g. Berechnung mit elasto- 

6 / 2012 523

Fachbericht 

Fernwärme 

plastischem Materialgesetz und zyklischer Beanspruchung 

bestätigt. Somit sind die Zulässigkeitskriterien für eine linear 

elastische Berechnung erfüllt. 

Mit der Beibehaltung der linear elastischen Berechnungsmethode 

gilt auch weiterhin die lineare Superposition der untersuchten 

13 Einheitslastfälle. Jede elastoplastische Spannungsanalyse 

hat den Nachteil, dass sie ein punktuelles, nicht 

übertragbares Einzelergebnis darstellt. Mit der linearen Superposition 

hingegen lassen sich über die Einheitslastfälle beliebige 

Lastkombinationen erzeugen. Die Berücksichtigung 

der Plastifizierungseffekte erfolgt erst beim Ermüdungsnachweis. 

Ermüdungsnachweis 

Der Ermüdungsnachweis erfolgt unter Anwendung des AD 

2000-Merkblattes S2 für die maximale Spannungsschwingbreite 

im ungeschweißten Aushalsungsbereich. Die Schweißnaht 

zwischen Aushalsung und Stutzenrohr liegt bereits außerhalb 

des Bereiches mit relevanten Spannungserhöhungsfaktoren 

und wird deshalb trotz des höheren Kerbfaktors 

nicht maßgebend für den Ermüdungsnachweis. 

Nach S2 kann der Ermüdungsnachweis wiederum über 

eine linear elastische Spannungsanalyse erfolgen, sofern die 

gleichen Randbedingungen wie für die lineare Superposition 

eingehalten sind. Bei überelastischen Spannungsschwingbreiten 

2 σ* vaw 

> 2 R p0,2T 

werden die Plastifizierungen mit dem 

Korrekturfaktor k e 

berücksichtigt. 

Über die in EN 13941 spezifizierten Lastzyklenzahlen 

wird nach AD 2000-S2 eine zulässige pseudoelastische Vergleichsspannungsschwingbreite 

ermittelt und als Festigkeitskriterium 

verwendet. 

NUTZEN DER NEUEN METHODE 

Um den Nutzen der Methode darzustellen, wird die „neue“ 

Berechnungsmethode mit den bisherigen verglichen. Als 

Grundlage für die Schnittlastenermittlungen und T-Stück- 

Berechnungen dienen das Regelwerk ASME [5], die AGFW 

Arbeitsblätter [6] sowie die EN 13941 [7]. 

BILD 6: Mögliche Abzweiglängen 

Berechnung von 99 T-Stücken 

An einer konkreten Einbausituation werden Berechnungen zuerst 

mit den Spannungserhöhungsfaktoren nach ASME und 

danach mit FEM berechnet. Dabei wurden für beide Berechnungen 

die gleichen Geometriedaten der T-Stücke eingesetzt. 

Für die Einbausituation, bei der das T-Stück 30 m vom natürlichen 

Festpunkt und 20 m zur nächsten Kompensation 

entfernt ist, werden alle 99 T-Stücke nach beiden Methoden 

berechnet. Die Abzweiglänge ist mit 12 m modelliert. 

Insgesamt wurden 198 Berechnungen durchgeführt und die 

Ausnutzungen in diesem Fall nach ASME und FEM miteinander 

verglichen. 

Bei dem Vergleich der Ausnutzungen aller T-Stücke ergeben 

sich folgende Mittelwerte: 

Mittlere Ausnutzung nach ASME: 180 % 

Mittlere Ausnutzung nach FEM: 97 % 

Mittleres Verhältnis FEM / ASME: 54 % 

Das Verhältnis von 54 % im Vergleich zu der Berechnungsmethode 

nach ASME ist eine deutliche Verbesserung durch 

die FEM. Dabei ist von den 99 T-Stücken nur ein T-Stück nach 

ASME nachweisbar, wobei nach FEM 64 T-Stücke nachgewiesen 

werden konnten. Ähnliche Ergebnisse ergeben sich 

im Vergleich zu den Berechnungsmethoden nach AGFW und 

EN 13941. 

Mögliche Abzweiglängen 

Nicht nur der Planung von Hausanschlüssen spielen die möglichen 

Abzweiglängen eine wichtige Rolle. Es ist oft der Fall, 

dass die Abzweigleitungen bis zur nächsten „natürlichen“ 

Kompensationsstelle bereits vorher kompensiert werden 

müssen, da es beim T-Stück zu Überlastungen kommt. Durch 

eine zusätzliche Kompensationsstelle werden Mehrkosten 

verursacht. Der Grund für die Überlastungen sind die Verschiebungen 

aus Wärmedehnungen und dadurch entstehende 

Belastungen. 

Bei folgendem Vergleich wird das T-Stück nach zwei 

Berechnungsmethoden (hier EN 13941 und FEM) für bestimmte 

Einbausituation gerechnet. Dabei wird die gerade 

Abzweiglänge vom T-Stück bis zum Hauseintritt verlängert 

bis die Ausnutzung des T-Stücks ca. 100 % beträgt. Die entstandene 

Abzweiglänge ist die maximal mögliche Länge bis 

zur nächsten Kompensation, bzw. bis zum Hauseintritt. Der 

Nutzen ist an zwei Beispielen zu erkennen: 

Bei einem T-Stück DN 100x65 ist nach EN 13941 eine 

Abzweiglänge von 12 m möglich. Nach FEM beträgt die 

Länge bei der gleichen Einbausituation 27 m. Es ist 125 % 

mehr Abzweiglänge als vorher möglich (siehe Bild 6). 

Bei einem T-Stück DN 100x25 ist nach EN 13941 kein T- 

Abzweig möglich. Nach FEM ist ein T-Abzweig nachweisbar 

und die mögliche Abzweiglänge beträgt bei der gleichen 

Einbausituation 10 m. 

Übertragung auf Stabwerksprogramm sisKMR 

Die neue Berechnungsart mit den FEM-Ergebnissen ist in der 

Rohrstatiksoftware sisKMR implementiert. Mit sisKMR können 

ausgehalste T-Stücke mit der Genauigkeit einer FEM- 

Analyse berechnet werden, ohne ein solches FEM-Programm 

524 6 / 2012

einzusetzen. Dazu wird bei der Eingabe des T-Stückes die 

Bauart „Ausgehalst dickwandig“ ausgewählt. Sämtliche Geometriedaten 

der einzelnen T-Stücke wie Wanddicken und 

Aushalsungsradien sind im Programm integriert und müssen 

nicht einzeln eingegeben werden. 

Die Ermittlung der Schnittlasten am T-Stück und die komplette 

„FEM-basierte“ Spannungsermittlung werden automatisch 

durchgeführt und im Ergebnisbericht ausgegeben. Der 

Ermüdungsnachweis erfolgt wie im Ergebnisbericht beschrieben 

nach FEM und AD 2000-Merkblatt S2. 

DANKSAGUNG 

Die aufwändigen FEM-Berechnungen beim TÜV Süd wurden 

durch finanzielle Förderungen der KMR-Hersteller Isoplus 

und Logstor ermöglicht. Die Autoren bedanken sich bei 

den Fördermittelgebern. 

Literatur 

[1] AD 2000-Merkblatt S4 „Bewertung von Spannungen bei 

rechnerischen und experimentellen Spannungsanalysen“ 

(2001-02) 

[2] KTA 3211.2 „Druck- und aktivitätsführende Komponenten 

von Systemen außerhalb des Primärkreises. Auslegung, 

Konstruktion und Berechnung“ (1992-06) 

[3] AD 2000-Merkblatt S2 „Berechnung auf Wechselbeanspruchung“ 

(2004-10) 

[4] Besedin E.: Neues Berechnungskonzept für ausgehalste T- 

Stücke in der Fernwärme auf Basis von FEM: GEF-Schriftenreihe 

Band 1: Shaker Verlag 2012: ISBN 978-3-8440- 

1034-3 

[5] ASME American Society of Mechanical Engineers “Code 

for Pressure Piping” 

[6] AGFW-Arbeitsblätter FW 401 „Verlegung und Statik von 

Kunststoffmantelrohren für Fernwärmenetze“ (2007-12) 

[7] EN 13941 „Auslegung und Installation von werkmäßig 

gedämmten Verbundmantelrohren für die Fernwärme“ 

(2010-12) 

Autoren 

Dr.-Ing. Andreas Schleyer 

Vorstand GEF Ingenieur AG, Leimen 

Tel. +49 6224 9713-18 

E-Mail: andreas.schleyer@gef.de 

Dipl.-Ing. Jochen Lorch 

TÜV SÜD Industrie Service GmbH, 

Stuttgart 

Tel. +49 711 7005-356 

E-Mail: jochen.lorch@tuev-sued.de 

M.Sc. Eugen Besedin 

GEF Ingenieur AG, Leimen 

Tel. +49 6224 9713-13 

E-Mail: eugen.besedin@gef.de 

Dipl.-Ing. Roland Hartmann 

TÜV SÜD Industrie Service GmbH, 

Stuttgart 

Tel. +49 711 7005-654 

E-Mail: roland.hartmann@tuev-sued.de 

Branchentreff 

Treffen und Köpfe aus der Branche: Interviews, 

Meinungen, Personalien und Veranstaltungs- 

Highlights 


6 / 2012 525

Fachbericht 

Fernwärme 

Anspruchsvoller Rohrleitungsbau bei 

Auskoppelstation in der MVA Hamm 

Von Katrin Kulbatzki 

In einer Bauzeit von rund sechs Monaten hat die HSE Technik aus Darmstadt eine komplette Fernwärme-Auskoppelstation 

mit den dazugehörigen Anlagen, Rohrleitungen und der EMSR-Technik für die Müllverbrennungsanlage in 

Hamm/Westfalen errichtet und in Betrieb genommen. Künftig wird dadurch die bei den Verbrennungsprozessen entstehende 

Abwärme zusätzlich zu der bereits vorhandenen Stromerzeugung auch für die Fernwärme genutzt. 

Bild 1: Einbringen der Stahlrohre in das Kesselhaus in 14 m Höhe 

Die Auskoppelstation der Müllverbrennungsanlage in Hamm/ 

Westfalen besteht primärseitig aus zwei dampfbetriebenen 

Wärmetauschern mit einer Leistung von jeweils 15 MW und 

einer Kondensatpumpenanlage mit jeweils zwei redundanten 

Förderpumpen sowie der dazugehörigen Regelgruppe. 

Sekundärseitig sorgen zwei Netzpumpen für die Umwälzung 

des Wassers mit bis zu 410 m³/h durch das angeschlossene 

Fernwärmenetz mit einem Gesamtvolumen von ca. 1.500 m³. 

Die Druckhaltung des Fernwärmesystems wird über ein Hydraulikmodul 

und zwei stehende Ausgleichsbehälter mit jeweils 

40 m³ Volumen gewährleistet. Zusätzlich sind Einrichtungen 

zur Wasseraufbereitung durch eine Sprührohrentgasung, 

Wasserfilter und eine Dosieranlage installiert. 

Die in Reihe geschalteten Heizkondensatoren sind an 

zwei voneinander unabhängigen Turbinen im Niederdruckund 

Mitteldruck-Dampf angeschlossen. Sie sind als Rohrbündel-Kondensatoren 

in liegender Aufstellung ausgeführt, da 

die vorhandenen Räumlichkeiten lediglich eine Deckenhöhe 

von 5,5 m bieten. 

Die Steuerung der Anlage erfolgt in der Regel außentemperaturgeführt 

entsprechend einer vorgegebenen Vorlauftemperaturkurve. 

Dabei wird die Wärmeabgabe der Wärmetauscher 

über deren Kondensatfüllstand geregelt. Je höher 

dieser ist, desto weniger Wärme wird abgegeben. Wird mehr 

Wärme gefordert, senkt sich der Füllstand ab und die freie 

Heizfläche der Rohrbündel wird entsprechend vergrößert. 

Die Netzpumpen sind als Kreiselpumpen in horizontaler 

Aufstellung mit einer Motorleistung von jeweils 160 kW ausgeführt 

(Bild 2). Die Pumpen werden mittels Frequenzumrichter 

gesteuert. Im Teillastbetrieb läuft jeweils eine Pumpe. 

Ab ca. 300 m³/h wird die zweite Pumpe zugeschaltet, 

um die maximale Umwälzmenge von 410 m³/h zu erreichen. 

Die Druckverhältnisse im Versorgungsnetz werden über 

eine asymmetrische Mittendruckhaltung sowie die Differenzdruckmessungen 

an den Verbrauchern überwacht und geregelt. 

Hierzu ist eine Druckhaltung mit jeweils zwei Druckhaltepumpen 

und Überstromventilen sowie zwei Ausdehnungsbehältern 

mit jeweils 40 m³ installiert. Über die Ausdehnungsbehälter 

mit füllstandsabhängiger Zu- und Abspeisung können 

die Volumenänderungen aus dem Netz kompensiert werden, 

die durch Temperaturänderungen entstehen. 

526 6 / 2012

Detailarbeit gefragt 

Was sich einfach anhört, war in der Praxis Millimeterarbeit: 

Die Räumlichkeiten zur Unterbringung von Wärmetauschern, 

Netz- und Kondensatpumpen, Druckhaltung, Ausdehnungsbehältern 

und allen erforderlichen Rohrleitungen in Dimensionen 

bis DN 500 waren mehr als beengt. So galt es, mit technischlogistischem 

Geschick alle Komponenten in die dafür vorgesehenen 

Räume der ehemaligen Schlosserei einzubringen. 

Entsprechend entwarf die HSE Technik zahlreiche Hilfskonstruktionen 

zur Einbringung der zum Teil sehr sperrigen 

und schweren Bauteile. So wurden beispielsweise die Ausdehnungsbehälter 

zweizügig mit einer Flanschverbindung gefertigt, 

um diese im Gebäude aufstellen zu können. Zum Einbau 

der beiden Wärmetauscher mit jeweils 8,2 t bei einer Länge 

von ca. 6,5 m sowie dem Einbringen und Aufstellen der Ausdehnungsbehälter 

mit jeweils 14 m Höhe, 2 m Durchmesser 

und einem Gewicht von jeweils 5 t mussten eigens Kran- und 

Trägerkonstruktionen geplant und gefertigt werden. 

Ein Teil der zu verlegenden Warmwasserleitungen in 

DN 300 wurden in ca. 14 m Höhe rund 40 m durch das Kesselhaus 

geführt. Dafür wurden die Stahlrohre mit Hilfe eines 

Teleskopkranes und Arbeitsgerüsten an der Gebäudewand 

von außen in der entsprechenden Höhe durch Kernbohrungen 

eingefädelt. Der weitere Transport erfolgte über Rollenböcke 

und dem Einsatz von Kettenzügen, da der Einbauort in 

den bestehenden Anlagen der Müllverbrennung für größere 

Maschinen unerreichbar war. 

Bild 2: Die Netzpumpen: horizontale Kreiselpumpen mit einer 

maximalen Umwälzmenge von 410 m 3 /h 

Intelligente Baustellenorganisation 

sichert Vorteile 

Zur Gewährleistung eines raschen Baufortschrittes hat die HSE 

Technik einen separaten Platz auf dem Außengelände der MVA 

für die Vorfertigung eingerichtet, auf dem jeweils Arbeitsplätze 

zum Vorrichten der Formteile und feste Schweißplätze installiert 

wurden. Somit konnte unabhängig von der Witterung 

unter besten Bedingungen gearbeitet werden. Der Einsatz eines 

Plasmaschneidgerätes erhöhte dabei die Effektivität beim 

Vorrichten: es ermöglichte das Kürzen und Anphasen der Rohrleitungen 

in nur einem Arbeitsgang. Bei gutem Wetter konnte 

zusätzlich im Außenbereich oder unter Schweißzelten gearbeitet 

werden. Der Platz wurde auch als Außenlager für Rohmaterial 

und fertige Formteile genutzt. Die benötigten Formteile 

für den jeweiligen Arbeitstag wurden dann von der Montagemannschaft 

in die Anlage transportiert, montiert und mittels 

stationärer Baustellennähte eingebunden. 

Dieser Bauablauf brachte zahlreiche Vorteile: 

kürzere Gesamtbauzeit, da mehrere Schweißer unabhängig 

voneinander arbeiten konnten, 

Aufgabenteilung und geregelte Schnittstellen sorgten für 

Klarheit bei den Beteiligten: Jeder kannte seine Aufgabe 

und hatte diese im Blick, 

deutliche Erleichterung der Arbeitsbedingungen, 

der ohnehin begrenzte Arbeitsraum in der Anlage konnte 

effektiv genutzt werden. Wartezeiten, wenn mehrere 

Personen oder Gewerke in einem Bereich arbeiten mussten, 

wurden großteils vermieden, 

Bild 3: Ein Blick auf die Ausdehnungsbehälter: Durch sorgfältige 

Vorplanung konnte das Öffnen des darüberliegenden Müllbunkers 

vermieden werden. Die zweizügigen Behälter wurden von der 0 m- 

Ebene zentimetergenau durch die Deckenöffnung gezogen und exakt 

platziert 

die Durchführung der Durchstrahlungsprüfungen der 

Schweißnähte ist auf Grund geringerer sicherheitstechnischer 

Auflagen im Außenbereich vereinfacht, 

insbesondere die Anzahl stationärer Schweißnähte wurde 

reduziert. 

6 / 2012 527

Fachbericht 

Fernwärme 

Den Monteuren, Vorrichtern und Schweißern in der Anlage 

wurden besondere Leistungen abgefordert: Die schweren und 

sperrigen Formteile aus der Vorfertigung mussten in die Anlage 

eingebracht, millimetergenau ausgerichtet und hochwertig 

verschweißt werden. Trotz der schwierigen örtlichen 

Begebenheiten auf Grund der Enge, Arbeiten in Höhen von 

14 m, Temperaturen bis 40 °C und großen Staubbelastungen 

im Kesselhaus wurden die Erwartungen des Kunden und 

des TÜV zu jeder Zeit erfüllt. 

Dabei wurden an die Qualität der Schweißnähte besonders 

hohe Anforderungen gestellt. Durch die geschulte Bauleitung 

wurden ständig Sichtkontrollen nach DIN EN ISO 5817 Bewertungsgruppe 

B durchgeführt. Die geforderten Röntgenprüfungen 

wurden über die gesamte Bauzeit verteilt ausgeführt. 

Zusätzlich wurde jede einzelne Schweißnaht mit der 

Vakuumbrille geprüft. Besonderes Augenmerk bei sämtlichen 

Prüfungen lag auf den stationär, meist in Zwangslage gefertigten 

Schweißnähten. 

Geänderte Rohrleitungsführung 

während der Vorfertigung 

Erschwerend kamen während des Bauablaufs die bis dato unbekannten 

Anforderungen der Gebäudestatik hinzu: Die Lage 

der Wand- und Deckendurchführungen musste neu auf das 

geplante Rohrhalterungskonzept abgestimmt werden, um die 

zulässigen Belastungen des Gebäudes nicht zu überschreiten. 

In enger Zusammenarbeit mit Fachleuten aus den Bereichen 

Gebäude-, Stahlbau- und Rohrleitungsstatik wurden 

vor Ort neue Leitungswege gefunden. Bei der Umplanung der 

ohnehin schon sehr anspruchsvollen Leitungsführung wurde 

ständig die Einhaltung der zulässigen Belastungen der Rohrleitungen 

und Anschlüsse mittels einer Rohr-2-Berechnung 

geprüft. Diese beruht auf einem dreidimensionalen Plan des 

Rohrleitungssystems mit sämtlichen Halterungen und Bauteilanschlüssen. 

Trotz eines begrenzten Zeitrahmens – die Umplanung der 

Leitungsführung fand während der laufenden Vorfertigung 

statt – ist es gelungen, den Einsatz der geplanten Kompensatoren 

zu optimieren: Wenn die Anzahl und Länge von Bögen 

und Dehnschenkeln ausreichend war oder die Möglichkeit bestand, 

diese entsprechend anzupassen, wurde auf den Einsatz 

von Kompensatoren verzichtet. Die Vorteile für den Betreiber 

sind hierbei die Vereinfachung der Anlage, geringere Ersatzteilvorhaltung 

und der Entfall möglicher Fehlerquellen. 

Konnten die zulässigen Anschlussmomente der einzelnen 

Baugruppen jedoch nicht durch eine Anpassung der Rohrleitungsführung 

oder des Halterungskonzeptes erreicht werden 

oder war eine Entkopplung zum Beispiel zwischen Pumpe und 

Rohrsystem erforderlich, wurde dies durch den Einsatz von 

Kompensatoren realisiert. 

Insgesamt wurden für die Errichtung der Fernwärme-Auskoppelstation 

ca. 240 m Stahlrohrleitung zuzüglich Formteile 

in den Dimensionen DN 200 bis DN 500 verarbeitet und über 

250 Schweißnähte erstellt. Hinzu kommen zahlreiche Kleinleitungen 

ab DN 15 mit über 800 Schweißnähten. 

Ein besonderes Augenmerk galt der Sauberkeit der Rohrleitungen. 

Es sollte später kein Schmutz in die Anlagentechnik 

gelangen, der dort die empfindlichen Baugruppen schädigen 

könnte. Aus diesem Grund wurde der größte Anteil der 

Bild 4: Schweißen 

der Rohrleitungen 

DN 300 im Kesselhaus. 

Im Vordergrund die provisorischen 

Rollenböcke 

zum Einziehen der Leitungen 

528 6 / 2012

Schweißnähte im WIG-Schweißverfahren (141) hergestellt. Bei 

Rohrleitungen ab Dimension DN 300 wurde das WIG-Schweißverfahren 

(141) für die Wurzellage mit dem Lichtbogenhandschweißen 

in der fallenden Position (111/PJ) für die Füll- und 

Decklagen kombiniert. Die Rohre und Formteile mussten bereits 

vollständig sandgestrahlt und von außen beschichtet auf 

die Baustelle angeliefert werden. Um die Ablagerung von Korrosionspartikeln 

zu minimieren, war es erforderlich, die Rohrleitungen 

jeweils nach der Wasserdruckprüfung schnellstmöglich 

mit vorgewärmter Druckluft zu trocknen. Trockenmolchen kam 

auf Grund der hohen Dichte an Armaturen nicht in Betracht. 

Im Beisein des TÜV-Sachverständigen wurden schließlich 

die einzelnen Rohrleitungssysteme in der Anlage einer Wasser-Druckprüfung 

unterzogen. Entsprechend den Anforderungen 

der Druckgeräterichtlinie lag der Prüfdruck im Heißwassersystem 

bei 37,5 bar. In der abschließenden Prüfung der 

Gesamtanlage wurden die sicherheitsgerichteten Baugruppen 

und Schaltvorgänge durch eine Simulation der entsprechenden 

Grenzwerte erfolgreich getestet. 

Die Steuerungstechnik der gesamten Auskoppelstation 

wurde in einem separaten Elektroraum aufgebaut und in das 

vorhandene Steuerungssystem der MVA integriert. Die Besonderheit 

daran: Die Bedienoberfläche wurde sowohl optisch 

als auch funktional am bereits bestehenden System zur Steuerung 

der übrigen Komponenten angepasst. Die Einarbeitung 

für das Bedienpersonal konnte so erheblich erleichtert werden. 

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Die Projektleitung der HSE Technik, während der gesamten 

Bauzeit und auch während der Inbetriebnahmen und des Probebetriebes 

ständig vor Ort, koordinierte alle am Bau beteiligten 

Firmen. Schließlich musste sichergestellt werden, dass 

alle Arbeiten ohne Unterbrechung des Betriebes der Müllverbrennung 

ausgeführt werden. Als letzte große Herausforderung 

stellte sich die gleichzeitige Inbetriebnahme der Auskoppelstation 

zusammen mit dem Betriebspersonal der MVA, der 

neu verlegten Transportleitung (DN 300, ca. 8 km lang) und 

den angeschlossenen, ebenfalls neu errichteten Übergabestationen 

Hamm Mitte und Heessen der Stadtwerke Hamm heraus. 

Auch hierbei liefen die Fäden bei der Projektleitung der 

HSE Technik zusammen. Durch die enge und zielführende Abstimmung 

mit den Stadtwerken Hamm und dem Betrieb der 

MVA konnte gewährleistet werden, dass jeder Projektbeteiligte 

seine Aufgabe sicher erledigen konnte. 

Autor 





Computer, Tablet-PC oder Smartphone 



Dipl.-Ing. Katrin Kulbatzki 

HSE Technik GmbH & Co. KG, 

Darmstadt 

Tel. +49 6151 701-7201 

E-Mail: katrin.kulbatzki@hse.ag 



www.gwf-gas-erdgas.de 

Oldenbourg Industrieverlag 

www.gwf-gas-erdgas.de 

gwf Gas/Erdgas erscheint in der Oldenbourg Industrieverlag GmbH, Rosenheimerstr. 145, 81671 München 

6 / 2012 529

Aktuelle Termine 

Services 

Seminare – brbv 

Spartenübergreifend 

Grundlagenschulungen 

GFK-Rohrleger nach DVGW-Arbeitsblatt 

W 324 – Grundlagenschulung 

ganzjährig Gera, Greifswald 

GFK-Rohrleger nach DVGW-Arbeitsblatt 

W 324 – Nachschulung 

ganzjährig Gera, Greifswald 

Stecken, Pressen und Klemmen von Kunststoffrohren 

ganzjährig bundesweit 

Baustellenabsicherung und Verkehrssicherung 

RSA/ZTV-SA – 1 Tag 

25.09.2012 München 

08.10.2012 Sulzbach 

Baustellenabsicherung und Verkehrssicherung 

RSA/ZTV-SA – 2 Tage 

08./09.10.2012 Frankfurt/Main 

09./09.12.2012 Sulzbach 

Informationsveranstaltungen 

Seminar für Führungskräfte aus der Bauund 

Versorgungswirtschaft 

16./17.07.2012 Grainau am Eibsee 

Erneuerbare Energien – Biogas 

27.09.2012 Hannover 

Spartenübergreifende Hausanschlusstechnik 

10.10.2012 Kerpen 

Einbau und Abdichtung von Netz- und 

Hausanschlüssen bei Neubau und Sanierung 

17.10.2012 Nürnberg 

14.11.2012 Oldenburg 

18.12.2012 Potsdam 

Arbeitsvorbereitung und Kostenkontrolle 

im Rohrleitungsbau – Arbeitskalkulation 

18.10.2012 Berlin 

Neue Entwicklungen bei den Anwendungen 

und Einbauverfahren duktiler Guss-Rohrsysteme 

09./10.10.2012 Frankfurt/Main 

Einbau und Abdichtung von Netz- und 

Hausanschlüssen bei Neubau und Sanierung 


14.11.2012 Oldenburg 

18.12.2012 Potsdam 

Arbeitssicherheit im Tief- und Leitungsbau 

08.11.2012 Mannheim 

06.12.2012 Münster 

Baurecht 2012 

08.11.2012 Potsdam 

27.11.2012 Bielefeld 

Steuerbare horizontale Spülbohrverfahren 

– Fortbildungsveranstaltung nach GW 329 

05.12.2012 Kassel 

Bauausführung 


Abnahme und Gewährleistung 


Gas/Wasser 

Grundlagenschulungen 

Geprüfter Netzmeister Gas/Wasser – Vollzeitlehrgang 

20.08.2012-15.03.2013 Berlin, Dresden, 

Köln 

Geprüfter Netzmeister Gas/Wasser – Vollzeitlehrgang 

20.08.2012-15.03.2013 Berlin, Dresden, 

Köln 

Fachkraft für die Instandsetzung von 

Trinkwasserbehältern nach DVGW-Arbeitsblatt 

W 316-2 

24.-28.09.2012 Frankfurt/Main 

Schweißaufsicht nach DVGW-Merkblatt 

GW 331 

03.-07.09.2012 Hannover 

22.-26.10.2012 Aachen 

19.-23.11.2012 Hannover 

26.-30.11.2012 Würzburg 

26.-30.11.2012 Leipzig 

Vermessungsarbeiten an Gas- und Wasserrohrnetzen 

nach DVGW Hinweis GW 128 

– Grundkurs 


Vermessungsarbeiten an Gas- und Wasserrohrnetzen 

nach DVGW Hinweis GW 128 

– Nachschulung 


Fachkraft für die Instandsetzung von 

Trinkwasserbehältern nach DVGW-Arbeitsblatt 

W 316-2 

24.-28.09.2012 Frankfurt/Main 

Schweißaufsicht nach DVGW-Merkblatt 

GW 331 


PE-HD Schweißer nach DVGW-Arbeitsblatt 

GW 330 – Grundkurs 


PE-HD Schweißer nach DVGW-Arbeitsblatt 

GW 330 – Verlängerungskurs 


Nachumhüllen von Rohren, Armaturen, und 

Formteilen nach DVGW-Merkblatt GW 15 

– Grundkurs 


Nachumhüllen von Rohren, Armaturen, und 

Formteilen nach DVGW-Merkblatt GW 15 

– Nachschulung 


Fachkraft für Muffentechnik metallischer 

Rohrsysteme – DVGW-Arbeitsblatt W 339 

ganzjährig Bad Zwischenahn, Gera, 

Greifswald, Leipzig 

Kontaktadresse 

brbv 

Berufsförderungswerk des Rohrleitungsbauverbandes 

GmbH, Köln, 

Tel. 0221/37 658-20, 

E-Mail: koeln@brbv.de, www.brbv.de 

Lehrgänge – RSV 

ZKS-Berater-Lehrgänge 

Modulare Schulung 2012 

Kerpen 

10.-15.09.2012 

24.-29.09.2012 

15.-19.10.2012 

12.-17.11.2012 

Feuchtwangen 

17.-22.09.2012 

08.-13.10.2012 

05.-09.11.2012 

26.11.-01.12.2012 

Bad Zwischenahn 

24.-29.09.2012 

15.-20.10.2012 

12.-16.11.2012 

03.-08.12.2012 


RSV 

RSV – Rohrleitungssanierungsverband e. V., 

49811 Lingen (Ems), Tel. 05963/9 81 08 77, 

Fax 05963/9 81 08 78, E-Mail: rsv-ev@ 

t-online.de, www.rsv-ev.de 

530 6 / 2012


Services 

Seminare – Verschiedene 

DVGW 

Intensivschulungen 

Abnahme von Druckprüfungen an Gas- und 

Wasserrohrleitungen 

13.11.2012 Walsrode 

Abnahme von Druckprüfungen an Trinkwasserrohrleitungen 

06.11.2012 Karlsruhe 

04.12.2012 Hannover 

11.12.2012 Herdecke 

GWI 

Seminare 

Sachkundigenschulung Gas-Druckregelund 

-Messanlagen im Netzbetrieb und in 

der Industrie 

03.-05.09.2012 Essen 

Praxis der Prüfung von Gas-Messanlagen 

nach dem DVGW-Arbeitsblatt G 492 

10./11.09.2012 Essen 

Arbeiten an Gasleitungen bei unkontrollierter 

Gasausströmung – Schulung nach 

BGR 500 

12.09.2012 Essen 

Erfahrungsaustausch und Weiterbildung 

der Sachkundigen für Odorieranlagen 

12./13.09.2012 Essen 

Arbeiten an freiverlegten Gasrohrleitungen 

auf Werksgelände und im Bereich 

betrieblicher Gasverwendung gemäß 

DVGW G 614 

18.09.2012 Essen 

Neuerungen im Bereich Gasmessung und 

Gasabrechnung 

18./19.09.2012 Essen 

Gas-Druckregel- und Messanlagen 

19./20.09.2012 Essen 

Neuerungen im Bereich Gasmessung und 

Gasabrechnung 

18./19.09.2012 Essen 

Gasspüren und Gaskonzentrationsmessungen 

22./23.10.2012 Essen 

HDT 

Seminare 

Festigkeitsmäßige Auslegung von Druckbehältern 

03./04.12.2012 Essen 

Druckstöße, Dampfschläge und Pulsationen 

in Rohrleitungen 

25./26.09.2012 Kochel 

06./07.11.2012 Essen 

04./05.12.2012 Leibstadt, Schweiz 

Rohrleitungsplanung für Industrie- und 

Chemieanlagen 

22./23.11.2012 Berlin 

Die Europäische Norm EN 1591 zur 

Flanschberechnung 

20.09.2012 Essen 

Dichtungen – Schrauben – Flansche 

20.09.2012 Berlin 

Verfahren zur Montage und Demontage 

von Dichtverbindungen an Rohrleitungen 

und Apparaten 

07.11.2012 Essen 

Dichtungstechnik im Rohrleitungs- und 

Apparatebau 

15.11.2012 Essen 

Schweißen von Rohrleitungen im Energieund 

Chemieanlagenbau 

21./22.11.2012 Essen 

Sicherheitsventile und Berstscheiben 

13.09.2012 München 

25.10.2012 Essen 

Radiodetection 

Praxisseminare 

Kabel- und Leitungsortung – Grundmodul 

18./19.09.2012 Erfurt 

06./07.11.2012 Erfurt 

13./14.11.2012 Erfurt 

Kabel- und Leitungsortung – Aufbaumodul 

15./16.05.2012 Erfurt 

04./05.12.2012 Erfurt 

Kabelfehlerortung 

27.-29.11.2012 Erfurt 

Tiefbau 

15.11.2012 Erfurt 

TAH 

Seminare 

Auf den Punkt gebracht 2012 

06.11.2012 Karlsruhe 

07.11.2012 Mainz 

08.11.2012 Mönchengladbach 

27.11.2012 Salzburg 


29.11.2012 Leipzig 

Lehrgang zum Zertifizierten Kanalsanierungs-Berater 

2012 

ab 10.09.2012 Heidelberg 

ab 08.10.2012 Weimar 

TAW 

Seminare 

Verfahrenstechnische Erfahrungsregeln bei 

der Auslegung von Apparaten und Anlagen 

12./13.11.2012 Wuppertal 

Rohrleitungen in verfahrenstechnischen 

Anlagen planen und auslegen 

23./24.10.2012 Wuppertal 

Überdrucksicherungen, Sicherheitsventile 

und Berstscheiben auswählen, dimensionieren 

und betreiben 

05./06.11.2012 Altdorf 

Schweißtechnik an Rohren in der chemischen 

Industrie und im Anlagenbau 

14./15.11.2012 Wuppertal 


DVGW 

Deutsche Vereinigung des Gas- und Wasserfaches 

e.V., Bonn; Tel. 0228/9188-607, 

Fax 0228/9188-997, E-Mail: splittgerber@ 

dvgw.de, www.dvgw.de 

GWI 

Gas- und Wärme-Institut Essen e.V., Essen; 

Frau B. Hohnhorst, Tel. 0201/3618-143, 

Fax 0201/3618-146, E-Mail: hohnhorst@ 

gwi-essen.de, www.gwi-essen.de 

HdT 

Haus der Technik, Essen; Tel. 0201/1803-1, 

E-Mail: hdt@hdt-essen.de, www.hdt-essen.de 

Radiodetection CE 

Tel. 02851/9237-20, Fax 02851/9237-520, 

E-Mail: rd.sales.de@spx.com, 

www.de.radiodetection.com 

TAH 

Technische Akademie Hannover e.V.; 

Dr. Igor Borovsky, Tel. 0511/39433-30, 

Fax 0511/39433-40, 

E-Mail: borovsky@ta-hannover.de, 

www.ta-hannover.de 

TAW 

Technische Akademie Wuppertal; 

Dr.-Ing. Ulrich Reith, 

Tel. 0202/7495-207, Fax 0202/7495-228, 

E-Mail: taw@taw.de, www.taw.de 

6 / 2012 531


Services 

Seminare – Verschiedene 

Veranstaltungen zum 


Tagungen 

EuroCorr2012 

09.-13.09.2012 Istanbul, Türkei, 

info@eurocorr2012.org, 

www.eurocorr2012.org 

fkks Infotag 2013 

29.01.2013 Esslingen 

49. Jahreshauptversammlung des fkks 

Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz 

e.V. 

30.01.2013 Esslingen 

ZfW 

Seminar 

Qualitätssicherung bei Gashochdruckleitungen 

27.-29.11.2012 Trier 


ZfW 

Zentrum für Weiterbildung des Instituts für 

Rohrleitungsbau Oldenburg, Anke Lüken, 

Tel. 0441-361039-20, 

E-Mail: anke.lueken@jade-hs.de, www. 

jade-hs.de/weiterbildung/zentrum-fuerweiterbildung/ 

Messen und Tagungen 

4. Deutscher Tag der Grundstücksentwässerung 

19.06.2012 in Dortmund; Technische Akademie Hannover e.V., Tel. 

0511/39433-30, Fax 0511/39433-40, E-Mail: info@ 

ta-hannover.de, www.ta-hannover.de 

ACHEMA 2012 

18.-22.06.2012 in Frankfurt/Main; DECHEMA, Dr. Kathrin Rübberdt, Tel. 

069/7564-277/-296, Fax: 069/7564-272, E-Mail: 

presse@dechema.de, www.achema.de 

geofora 

21./22.06.2012 Fachmesse und Kongress für Bohrtechnik, Wassergewinnung 

und Geothermie in Hof; figawa Service 

GmbH, Dipl.-Ing. Mario Jahn, Tel. 0221/37668-20, Fax 

0221/37668-63, E-Mail: jahn@geofora.de, www.figawaservice.de 

10. Würzburger Kunststoffrohr-Tagung 

27./28.06..2012 mit Fachausstellung; SKZ –ConSem GmbH, Alexander Hefner, 

Tel. 0931/4104-164, Fax 0931/4104-227, E-Mail: 

a.hefner@skz.de oder unter www.skz.de 

wat 2012 

24./25.09.2012 in Dresden; DVGW-Hauptgeschäftsführung, Petra Salz, Tel. 

0228/9188-604, E-Mail: salz@dvgw.de oder unter www. 

wat-dvgw.de 

gat 2012 

25./26.09.2012 in Dresden; DVGW-Hauptgeschäftsführung, Petra Salz, Tel. 

0228/9188-604, E-Mail: salz@dvgw.de oder unter www. 

wat-dvgw.de 

16. Workshop Kolbenverdichter 

24./25.10.2012 in Rheine; KÖTTER Consulting Engineers KG, Martina 

Brockmann/Nadja Schoppe, Tel. 05971/9710-65, Fax 

05971/9710-43, E-Mail: martina.brockmann@koetterconsulting.com, 

www.koetter-consulting.com, www.kceakademie.de 

2. Praxistag Wasserversorgungsnetze - Leckortung und 

Netzoptimierung 

06.11.2012 in Essen; Vulkan-Verlag, Barbara. Pflamm, Tel. 

0201/82002-28, Fax 0201/82002-40, E-Mail: 

b.pflamm@vulkan-verlag.de 

Inserentenverzeichnis 

Firma 

DENSO GmbH, Leverkusen 469 

Steffel KKS GmbH, Lachendorf 

4. Umschlagseite 

Kebulin-Gesellschaft Kettler GmbH & Co. KG, Herten 423 

G.A. Kettner GmbH, Villmar 449 

Korupp GmbH Kathodischer Korrosionsschutz, Twist 429 

Maurmann GmbH Kathodischer Korrosionsschutz, 

Sprockhövel 471 

Rössing & Bornemann KG, Nordhorn 437 

sebaKMT Seba Dynatronic Mess- und Ortungstechnik 

GmbH, Baunach 427 

Stadtwerke München GmbH, München 453 

Waldemar Suckut VDI, Celle 481 

Technische Akademie Wuppertal e.V., Wuppertal 485 

TÜV NORD Systems GmbH & Co. KG, Hannover 487 

Vitalis KKS & Elektrotechnik Service GmbH, Meppen 483 

Weilekes Elektronik GmbH, Gelsenkirchen Titelseite 

Stellenangebot 430 

Marktübersicht 499–508 

532 6 / 2012

Impressum 

Verlag 

© 1974 Vulkan-Verlag GmbH, 

Postfach 10 39 62, 45039 Essen, 

Telefon +49(0)201-82002-0, Telefax +49(0)201-82002-40. 

Geschäftsführer: Carsten Augsburger, Jürgen Franke 

Redaktion 

Dipl.-Ing. N. Hülsdau, Vulkan-Verlag GmbH, Huyssenallee 52-56, 

45128 Essen, Telefon +49(0)201-82002-33, 

Telefax +49(0)201-82002-40, 

E-Mail: n.huelsdau@vulkan-verlag.de 

Anzeigenverkauf 

Helga Pelzer, Vulkan-Verlag GmbH, Telefon +49(0)201-82002- 

35, Telefax +49(0)201-82002-40, 

E-Mail: h.pelzer@vulkan-verlag.de 

Anzeigenverwaltung 

Martina Mittermayer, Vulkan-Verlag/Oldenbourg Industrieverlag 

GmbH, Telefon +49(0)89-45051-471, Telefax +49(0)89- 

45051-300, E-Mail: mittermayer@oiv.de 

Abonnements/Einzelheftbestellungen 

Leserservice 3R INTERNATIONAL, Postfach 91 61, 97091 

Würzburg, Telefon +49(0)931-4170-1616, Telefax +49(0)931- 

4170-492, E-Mail: leserservice@vulkan-verlag.de 

Gestaltung, Satz und Druck 

Gestaltung: deivis aronaitis design I dad I, 

Leonrodstraße 68, 80636 München 

Satz: e-Mediateam Michael Franke, Breslauer Str. 11, 

46238 Bottrop 

Druck: Druckerei Chmielorz, Ostring 13, 

65205 Wiesbaden-Nordenstadt 

Bezugsbedingungen 

3R erscheint monatlich mit Doppelausgaben im Januar/Februar, 

März/April und August/September · Bezugspreise: Abonnement 

(Deutschland): € 268,- + € 27,- Versand; Abonnement (Ausland): 

€ 268,- + € 31,50 Versand; Einzelheft (Deutschland): € 34,- + 

€ 3,- Versand; Einzelheft (Ausland): € 34,- + € 3,50 Versand; 

Einzelheft als ePaper (PDF): € 34,-; Studenten: 50 % Ermäßigung 

auf den Heftbezugspreis gegen Nachweis · Die Preise enthalten 

bei Lieferung in EU-Staaten die Mehrwertsteuer, für alle übrigen 

Länder sind es Nettopreise. 

Bestellungen sind jederzeit über den Leserservice oder jede Buchhandlung 

möglich. Die Kündigungsfrist für Abonnementaufträge 

beträgt 8 Wochen zum Bezugsjahresende. 

Die Zeitschrift und alle in ihr enthaltenen Beiträge und Abbildungen 

sind urheberrechtlich geschützt. Jede Verwertung außerhalb der 

engen Grenzen des Urheberrechtsgesetzes ist ohne Zustimmung 

des Verlages unzulässig und strafbar. Das gilt insbesondere für Vervielfältigungen, 

Übersetzungen, Mikroverfilmungen und die Einspeicherung 

und Bearbeitung in elektronischen Systemen. Auch die 

Rechte der Wiedergabe durch Vortrag, Funk- und Fernsehsendung, 

im Magnettonverfahren oder ähnlichem Wege bleiben vorbehalten. 

Jede im Bereich eines gewerblichen Unternehmens hergestellte 

oder benutzte Kopie dient gewerblichen Zwecken gem. § 54 (2) 

UrhG und verpflichtet zur Gebührenzahlung an die VG WORT, Abteilung 

Wissenschaft, Goethestraße 49, 80336 München, von der 

die einzelnen Zahlungsmodalitäten zu erfragen sind. 

ISSN 2191-9798 

Fachzeitschrift für sichere und 

effiziente Rohrleitungssysteme 

Informationsgemeinschaft zur Feststellung der Verbreitung von Werbeträgern 

Organschaften 

Fachbereich Rohrleitungen im Fachverband Dampfkessel-, Behälter- und 

Rohrleitungsbau e.V. (FDBR), Düsseldorf · Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz 

e.V., Esslingen · Kunststoffrohrverband e.V., Köln · Rohrleitungsbauverband 

e.V., Köln · Rohrleitungssanierungsverband e.V., Essen · 

Verband der Deutschen Hersteller von Gasdruck-Regelgeräten, Gasmeßund 

Gasregelanlagen e.V., Köln 

Herausgeber 

H. Fastje, EWE Aktiengesellschaft, Oldenburg (Federführender Herausgeber) 

· Dr.-Ing. M. K. Gräf, Vorsitzender der Geschäftsführung der Europipe 

GmbH, Mülheim · Dipl.-Ing. R.-H. Klaer, Bayer AG, Krefeld, Vorsitzender des 

Fachausschusses „Rohrleitungstechnik“ der VDI-Gesellschaft Verfahrenstechnik 

und Chemie-Ingenieurwesen (GVC) · Dipl.-Ing. K. Küsel, Heinrich 

Scheven Anlagen-und Leitungsbau GmbH, Erkrath · Dipl.-Volksw. H. Zech, 

Geschäftsführer des Rohrleitungssanierungsverbandes e.V., Lingen (Ems) 

Schriftleiter 

Dipl.-Ing. M. Buschmann, Rohrleitungsbauverband e.V. (rbv), Köln · Rechtsanwalt 

C. Fürst, Erdgas Münster GmbH, Münster · Dipl.‐Ing. Th. Grage, 

Institutsleiter des Fernwärme-Forschungsinstituts, Hemmingen · Dr.-Ing. 

A. Hilgenstock, E.ON Ruhrgas AG, Technische Kooperationsprojekte, Kompetenzcenter 

Gastechnik und Energiesysteme /(Netztechnik), Essen · Dipl.- 

Ing. D. Homann, IKT Institut für Unterirdische Infrastruktur, Gelsenkirchen 

· Dipl.‐Ing. N. Hülsdau, Vulkan-Verlag, Essen · Dipl.-Ing. T. Laier, RWE – 

Westfalen-Weser-Ems – Netzservice GmbH, Dortmund · Dipl.-Ing. 

J. W. Mußmann, FDBR e.V., Düsseldorf · Dr.-Ing. O. Reepmeyer, Europipe 

GmbH, Mülheim · Dr. H.-C. Sorge, IWW Rheinisch-Westfälisches Institut 

für Wasser, Biebesheim · Dr. J. Wüst, SKZ - TeConA GmbH, Würzburg 

Beirat 

Dr.-Ing. W. Berger, Direktor des Forschungsinstitutes für Tief-und Rohrleitungsbau 

e.V., Weimar · Dr.-Ing. B. Bosseler, Wissenschaftlicher Leiter 

des IKT – Institut für Unterirdische Infra struktur, Gelsenkirchen · Dipl.-Ing. 

D. Bückemeyer, Vorstand der Stadtwerke Essen AG · W. Burchard, Geschäftsführer 

des Fachverbands Armaturen im VDMA, Frankfurt · Bauassessor 

Dipl.‐Ing. K.-H. Flick, Fachverband Steinzeugindustrie e.V., Köln · 

Prof. Dr.-Ing. W. Firk, Vorstand des Wasserverbandes Eifel-Rur, Düren · 

Dipl.-Wirt. D. Hesselmann, Geschäftsführer des Rohrleitungsbauverbandes 

e.V., Köln · Dipl.-Ing. H.-J. Huhn, BASF AG, Ludwigshafen · Dipl.-Ing. 

B. Lässer, ILF Beratende Ingenieure GmbH, München · Dr.-Ing. W. Lindner, 

Vorstand des Erftverbandes, Bergheim · Dr. rer. pol. E. Löckenhoff, Geschäftsführer 

des Kunststoffrohrverbands e.V., Bonn · Dr.-Ing. R. Maaß, 

Mitglied des Vorstandes, FDBR Fachverband Dampfkessel-, Behälter- und 

Rohrleitungsbau e.V., Düsseldorf · Dipl.-Ing. R. Middelhauve, TÜV NORD 

Systems GmbH & Co. KG, Essen · Dipl.-Ing. R. Moisa, Geschäftsführer der 

Fachgemeinschaft Guss-Rohrsysteme e.V., Griesheim · Dipl.‐Berging. 

H. W. Richter, GAWACON, Essen · Dipl.-Ing. T. Schamer, Geschäftsführer 

der ARKIL INPIPE GmbH, Bottrop · Prof. Dipl.-Ing. Th. Wegener, Institut 

für Rohrleitungsbau an der Fachhochschule Oldenburg · Prof. Dr.-Ing. 

B. Wielage, Lehrstuhl für Verbundwerkstoffe, Technische Universität 

Chemnitz-Zwickau · Dipl.-Ing. J. Winkels, Technischer Geschäftsführer der 

Salzgitter Mannesmann Line Pipe GmbH, Siegen

Fernüberwachung im Kathodischer Korrosionsschutz: 

Die Zukunft hat bereits begonnen. 

Die intelligente 

KKS-Fernwirktechnik. 

Natürlich aus dem Hause Steffel. 

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Tel +49 51 45 - 98 91-0 

Fax +49 51 45 - 98 91-90 

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