Hochleistungs-Flachschleifen

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2.2 Technologische Voraussetzungen für die Verbindung des
Tiefschleifens mit dem Hochgeschwindigkeitsschleifen
Ähnlich der früheren Auffassung, daß beim Tiefschleifen die höhere
Zustellung eine negative Werkstückrandzonenbeeinflussung zur Folge
hätte, wurde dies auch hinsichtlich der hohen Schnittgeschwindigkeit
beim Hochgeschwindigkeitsschleifen angenommen. Dies ist mit ein
Grund, warum die Kombination der beiden Schleifverfahren sowie ihr
praktischer Einsatz sich verzögerten.
Wemer [16] hat mit seinem Kraft- und Temperaturmodell die Möglichkeiteiner
Verbindung des Tief- und Hochgeschwindigkeitsschleifens, die
zum Hochleistungsschleifen führt, analytisch aufgezeichnet. Danach ergeben
sich folgende thermische und mechanische Belastungen an der
Randzone der Werkstückoberfläche.
a) Thermisch bedingte Belastungen der Werkstückoberfläche
Die maximale Temperatur in einem Punkt nahe der neuerzeugten Werkstückoberfläche
läßt sich für große Zustellungen (a, ~ 0,8 mm) und
relativ kleinen Werkstückgeschwindigkeiten (v w ~ 20 mm/s) mit folgender
Funktion berechnen:
Tmax = (> a) = K T . (Cl)' . (v c )2-2t . (Q~)2t-l-a .
E
(a e
)1/2-t-a/2 . (d s
)1/2-t+a/2
(2.1)
Für den Fall guter thermischer Schleifbarkeit können für die drei Exponentialkoeffizienten
dieser Beziehung folgende Werte angenommen
werden:
E = 0,9
Dieser analytisch definierte Koeffizient berücksichtigt das
Verhältnis der Verformungsenergie zur Reibenergie bei
der Spanbildung in bezug auf die Wärmeentwicklung. Bei
geringer Reibenergie nimmt E Werte nahe 1,0 an, bei
hohem Reibenergieanteil ergeben sich s-Werte nahe 0,5.