3 Beton- und Stahlbetonbau - Halfen
3 Beton- und Stahlbetonbau - Halfen
3 Beton- und Stahlbetonbau - Halfen
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T. Heidolf, R. Eligehausen: Bemessungskonzept für wärmedämmende Plattenanschlüsse mit Druckschublagern<br />
Verhältnis Mu /Mu,Rm [-]<br />
1,6<br />
1,4<br />
1,2<br />
1,0<br />
0,8<br />
0,6<br />
0,4<br />
<strong>Beton</strong>kantenbruch<br />
Stahlfließen<br />
0,2<br />
CSB-Versagen<br />
Stahlfließen (nach 120 min. Brand)<br />
0,0<br />
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100<br />
<strong>Beton</strong>festigkeit f cm [N/mm²]<br />
Verhältnis Zs,R /Zs,V [-]<br />
1,4<br />
1,3<br />
1,2<br />
1,1<br />
1,0<br />
0,9<br />
0,8<br />
0,7<br />
0,6<br />
0,5<br />
0,4<br />
0,3<br />
0,2<br />
0,1<br />
0,0<br />
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65<br />
Moment M u [kNm/m]<br />
Bemessungsmoment<br />
Bild 10<br />
Verhältnis M u /M u,Rm in Abhängigkeit von der <strong>Beton</strong>festigkeit<br />
(<strong>Beton</strong>kantenbruch)<br />
Ratio M u /M u,Rm depending on the concrete strength (concrete edge<br />
failure)<br />
Bild 12 Vergleich rechnerisch bestimmte <strong>und</strong> experimentell ermittelte Zug -<br />
stabbeanspruchung – Versagen durch Fließen der Zugstäbe<br />
Comparison of computational and experimental stress on the tension<br />
bars – failure by flowing of the tension bars<br />
Verhältnis Mu /Mu,Rm [-]<br />
1,6<br />
1,4<br />
1,2<br />
1,0<br />
0,8<br />
0,6<br />
0,4<br />
0,2<br />
0,0<br />
<strong>Beton</strong>kantenbruch<br />
Stahlfließen<br />
CSB-Versagen<br />
Stahlfließen (nach 120 min. Brand)<br />
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14<br />
Anzahl der Druckschublager [-]<br />
Bild 11 Verhältnis M u /M u,Rm in Abhängigkeit von der CSB-Anzahl (<strong>Beton</strong> -<br />
kantenbruch)<br />
Ratio M u /M u,Rm depending on the CSB number (concrete edge<br />
failure)<br />
Verhältnis Zs,R /Zs,V [-]<br />
1,5<br />
1,4<br />
1,3<br />
1,2<br />
1,1<br />
1,0<br />
0,9<br />
0,8<br />
0,7<br />
0,6<br />
0,5<br />
0,4<br />
0,3<br />
0,2<br />
0,1<br />
0,0<br />
Bemessungsmoment<br />
keine<br />
Lösung<br />
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200<br />
Moment M u [kNm/m]<br />
Bild 13 Vergleich rechnerisch bestimmte <strong>und</strong> experimentell ermittelte Zug -<br />
stabbeanspruchung – Versagen durch <strong>Beton</strong>kantenbruch<br />
Comparison of computational and experimental stress on the tension<br />
bars – concrete edge failure<br />
rimentelle Zuggurtbeanspruchung wurde über die gemessenen<br />
Dehnungen der Zugstäbe ermittelt. Weiterhin ist<br />
das Bemessungsmoment in den Diagrammen eingetragen.<br />
Unabhängig von der Versagensart (Fließen der Zugstäbe<br />
Bild 12, <strong>Beton</strong>kantenbruch Bild 13) sind die rechnerischen<br />
Zugkräfte größer als die gemessenen Werte. Dies<br />
zeigt, dass der reale Hebelarm der inneren Kräfte in der<br />
Regel größer war als der berechnete Wert. Da die nach<br />
Gl. (4) berechnete Druckzonenhöhe mit steigender Beanspruchung<br />
anwächst, nimmt der innere Hebelarm ab. Im<br />
Bruchzustand liefert Gl. (4) teilweise keine Lösung, sodass<br />
ein Vergleich bei Höchstlast nicht möglich ist. Der<br />
Anstieg der Kurven zeigt jedoch, dass bei Höchstlast die<br />
rechnerische Beanspruchung der Zugstäbe größer ist als<br />
die in den Versuchen ermittelte Zuggurtkraft. Die Ermittlung<br />
der erforderlichen Zuggurtbewehrung ist somit im<br />
gesamten Anwendungsbereich konservativ.<br />
6 Zusammenfassung<br />
Im vorliegenden Beitrag wird der neuentwickelte Plattenanschluss<br />
HIT-HP/HIT-SP vorgestellt. Gr<strong>und</strong>legende<br />
Neuerung ist der Ersatz der bisherigen Drucklager <strong>und</strong><br />
Querkraftstäbe durch Druckschublager aus faserbewehrtem<br />
Hochleistungsmörtel mit hoher Druck- <strong>und</strong> Zug -<br />
festigkeit sowie großer Bruchenergie. Es werden die im<br />
Rahmen des Zulassungsverfahrens zur Klärung des komplexen<br />
Tragverhaltens der Druckschublager <strong>und</strong> der<br />
Krafteinleitung in den angrenzenden <strong>Beton</strong> durchgeführten<br />
numerischen <strong>und</strong> experimentellen Untersuchungen<br />
sowie die daraus abgeleiteten Bemessungsmodelle vorge-<br />
10 Sonderdruck aus: <strong>Beton</strong>- <strong>und</strong> <strong>Stahlbetonbau</strong> 108 (2013), Heft 3